projektni zadatak2

1 1.PROUAVANJETEHNIKEDOKUMENTACIJE, SVRSIHODNOSTI, ULOGE I ZNAAJAOBJEKTAKOJISEGRADI Zadatak diplomskog projekta je izgadnja i rekonstrukcija vodovodnog sistema Kukalj, koji je namenjen za snabdevanje vodom sela: Gornje Leskovice, Donje Leskovice, Bogati, Leli, Suica, Brezovice, Gornje Stubo, Donje Stubo, Paklje, Sandalj i StrmnaGora. Ukupan broj stanovnika koja se snabdevaju vodom iz ovog vodovoda je oko 3485. Kapacitet postojeeg vodovoda je nedovoljan za uredno vodosnabdevanje svih potroaa. Projektomje predvieno da se izgradnja i rekonstrukcija vodovodnog sistema Kukalj, u duzini od 0 + 000 do km 40 + 589 (40589 m ) sa svim prateim objektima ( cevovodima, kaptaama i rezervoarima) obavi preko pet deonica i to:I (K-Povlenska rekaR-Ora Glavica) II (K-RukavacR-Ora Glavica) III (R-ORA GlavicaLeli) IV (R-Ora GlavicaBrani) V (PK-PrvoslavStrmna Gora) Ceo vodovodni sistem se snabdeva vodom iz izvorita: -Rukavac minimalna izdanost izvora: qmin = 1.3l/s -Zabrdice1 minimalna izdanost izvora: qmin = 1.3l/s -Zabrdice2 minimalna izdanost izvora: qmin = 1.3l/s-Kukalj Kaptane graevine Rukavac, Zabrdice1, Zabrdice2 su u dobrom stanju pa se ne predvia nikakva rekonstrukcija. Kaptana graevina KukaljIzdanost izvora je: qmin=3,0l/s qmax=7,5l/s Kaptana graevina je izgraena zidanjem lomljenim kamenom. Ona ima ulogu prekidne komore za dovode vode iz svih uzvodnih kaptaa. Rekonstrukcija ove graevine obuhvata sledee: regulaciju vodotoka pored kaptae izgradnju nove prekidne komore za dovod od uzvodnih kaptaa Ovim reenjem predvieno je da se oteeni boni zid kaptae uz vodotok obloi armirano betonskim zidom u cilju zatite kaptae od velikih voda. Isto tako predvieno je oblaganje dna korita arm.betonskom ploom 2 u cilju zatite od erozije. Dimenzije nove prekidne komore su 5.453.0m, debljina gornje ploe iznosi 20cm, donje ploe 30cm a debljina zidova je 25cm. Kota preliva je 812.44m.Koristi se za dovod od uzvodnih kaptaa. Dovodni cevovodiSvi dovodni cevovodi poev od kaptae Rukavac do P.K ORO Glavica i dalje do postojeih rezervoara su uraeni od polietilenskih cevi za pritiske 6 i 10 bara. Trase cevovoda su geodetski nedefinisane pa se mogu smatrati orjentacionim. Dovodni cevovodi su projektovani za znatno manji broj potroaa, tako da njihove dimenzije zadovoljavaju potrebe ondanjih potoaa. Polietilenske cevi niske gustine imaju zidove velikih debljina tako da se spoljni prenik od 125mm-NP 10 bar, smanji na unutranji 83mm to znai proticajni profil znatno manji jer je debljina zida 21mm. Nivelaa cevovoda je sa mnogo vertikalnih preloma na kojima su predvieni ahtovi sa ugraenim v.ventilima. Predvia se rekonstrukcija objekata na cevovodu i to: zamena svih postojeih v.ventila ugradnja novih na mestima koja e se ustanoviti snimanjem podunih profila prekidne komore se uveavaju shodno hidraulikom proraunu kontrola funkcionisanja zatvaraa na ispustima i neispravne zameniti na deonicama koje imaju nedovoljnu propusnu mo ugradie se novi cevovod. Izgradnja novih dovodnih cevovoda za kapacitet izvorita Qmin=6.9l/sec +9.0=15.9l/sec, sa svim potrebnim objektima. Prenici dodatih cevi su odreene za reim potronje od qmin=15,9 l/sec tako da e zadovoljiti i poveanu potronju za stanovnitvo, krupnu i sitnu stoku od 390 l/st/dan. Dodati cevovodi e se ugraditi neposredno pored postojeih, uz veoma paljivo otkopavanje rova da se ne bi otetile postojee cevi. Novoprojektovani cevovod e biti izgraen od polietilena i elika. Prekidne komore Prekidne komore su malih dimenzija V=1,01,01,0=1,0

, to ima loe posledice na hidrauliki reim cevovoda. Zbog toga je predviena izgradnja novih, veih dimenzija V=2,0/2,0/8

. Dimezije prekidnih komora su 2.403.80m; gornja ploa, ija je debljina 15cm; 4.302.90m; donja ploa, debljine 20cm. Visina komore, H= 3.35 m. Debljina zidova iznosi 18 cm. Komore su izgraene od arm.betona MB30 sa suvom komorom koja slui za smetaj vodovodnih armatura, ija visina iznosi 3.8m. Ukupan broj novih prekidnih komora ija se izgradnja predvia iznosi 7 ( Ora Glavica Nova-kota preliva 792.58m, Kukalj-kota preliva 810m, Taor 1-kota preliva 865m, Taor 2- kota preliva 973.62m. Taor 3- kota preliva 988m, Povlen 1- kota preliva 915m, Povlen 2- kota preliva 825m ). Rezervoari U celom vodovodnom sistemu Kukalj izgraeno je 11 rezervoara. Zbog nedostatka projektne dokumentacije po kojoj su graeni rezervoari nepoznate su konstrukcije istih.Pregledom rezervoara konstatovae se njihovo stanje i mogue intervencije. Rezervoar na Oro Glavici3 Sve kaptirane vode iz izvorita sa podruja Kukalj dovode se u novu prekidnu komoru sa dve cevi: PE125(za 10 bara), postojea cev i PEVG110/90 novo projektovana cev.Iz prekidne komore voda se jednim cevovodom PE125 6 bara odvodi u novoprojektovani rezervoar V=175

. Dimenzije komora su 11.25 6.0; gornja ploa, debljine 20cm, 11.256.0m; donja ploa , debljine 30cm. Visina rezervoara, H= 4.60 m. Rezervoar je pravougaoni konstruisan iz dve vodne komore iste zapremine.Ispred rezervoara predviena je suva komora ( zatvaranica ) dimenzija 5.0 3.0 m; gornja ploa, debljine 20cm, 5.03.0m; donja ploa, debljine 30cm. Visina zatvaranice, H = 5.80 m. Debljina zidova iznosi 25cm. Projektovana kota preliva je 767.71m. Suva komora se koristi se za smetaj zatvaraa, odvodnih i dovodnih cevi, ispusta i preliva. Svi navedeni elementi se rade od hidrotehnikog betona MB 30 u drvenoj oplati. Temeljna ploa rezervoara lei na sloju nabijenog betona debljine 10cm. Rezervoar je poluukopan , fundiran na steni velike nosivosti i prekriven slojem nasute zemlje debljine 65cm. Dno rova oko rezervoara je ispunjeno kamenim nabaajem. Unutranje strane zidova i pod rezervoara bie premazivani penetratom a zatim malterisani cementnim malterom u dva sloja ukupne debljine d = 2cm. Prvi sloj d = 1 cm radie se od cementnog maltera razmere 1: 2 a drugi razmere 1: 1 i gletovae se do crnog sjaja uz dodatak istog cementa. Gornja ploa rezervoara malterisae se takoe u dva sloja ukupne debljine d = 2cm, pri emu je prvi sloj debljine d = 1cm od cementnog maltera razmere 1:3 a drugi 1:2. Horizontalna hidroizolacija gornje ploe rezervoara i krovne ploe suve komore (zatvaranice ) uradie se sa jednim premazom hladnim bitulitom, jedan sloj bitumena i ter hartije. Vertikalna hidroizolacija spoljnih zidova rezervoara i zatvaranice uradie se sa jednim premazom hladnim bitulitom, kondor trake i dva premaza vruim bitumenom PK 85/25. Izvorite Povlenske reke: Ukljuenje izvorita Povlenske rekeu vodovodni sistem Kukalj sa svim potrebnim objektima, da bi se zadovoljile potrebe stanovnitva u naseljima: kaptaa vrela Povlenske reke, minimalna izdanost izvora: q = 10-15 l/s dovodni cevovod vrelo Povlenske rekerezervoar OROGlavica sa svim objektima(prekidnimkomorama,v.ventilima, ispustima i dr.) dovodni cevovod od P.K. Okoac do rezervoara Brezovica sa svim potrebnim objektima Fiziko-hemijski i bakterijoloki kvalitet omoguuju korienje vode bez preiavanja. 4 Koliine prateih objekata i duine cevovoda sa odgovarajuim prenicima : K-RukavacR-Ora Glavica -Kaptae ( stare 4 + nove 0) kom 4 -Prekidne komore (stare 1 + nove 5)kom 6 -Rezervoari (stari 1 + novi 2) kom 3 -Vazduni ventili (stari 1 + novi 12)kom13 -Ispusni ventili (stari 4 + novi 4)kom 8 -Ankerni blokovikom 0 -Prolaz ispod puteva nema -Prolaz ispod reke nema -Cevovodi Novoprojektovanicevovod L=5740m; 40; 125 Stari cevovod L=3548m; 32; 125 Sve cevi su polietilenske. R-ORA GlavicaStrmna Gora -Kaptaekom 0 -Prekidne komore ( stare2 + nove 0) kom 2 -Rezervoari ( stari 6 + novi 0) kom 6 -Vazduni ventili (stari 3+ novi 13)kom 16 -Ispusni ventili (stari 1 + novi 11) kom 12 -Ankerni blokovi kom 0 -Prolaz ispod puteva nema 5 -Prolaz ispod reke- nema -Cevovodi Novoprojektovanicevovod L=17577m; 63; 90 Stari cevovod L=6135m; 38; 63 Sve cevi su polietilenske. R-ORA GlavicaLeli -Kaptae kom 0 -Prekidne komore (stare 3 + nove 0) kom 3 -Rezervoari (stari 4 + novi 0)kom 4 -Vazduni ventili (stari 0 + novi 4) kom 4 -Ispusni ventili (stari 3 + novi 3) kom 6 -Ankerni blokovi kom 0 -Prolaz ispod puteva nema -Prolaz ispod reke nema -Cevovodi Novoprojektovanicevovod L=7972m; 40; 90 Stari cevovod Novoprojektovani cevovod e biti ugraen neposredno uz postojei na celoj deonici. Sve cevi su polietilenske. K-Povlenska rekaR-Ora Glavica -Kaptae ( stare 0 + nove 1)kom 1 -Prekidne komore (stare 0 + nove 2)kom 2 6 -Rezervoari kom 0 -Vazduni ventili (stari 0 + novi 2)kom 2 -Ispusni ventili (stari 0 + novi 1)kom 1 -Ankerni blokovikom 0 -Prolaz ispod puteva nema -Prolaz ispod reke nema -Cevovodi Novoprojektovanicevovod L=6300m; 108; 125 Cevi prenika 108mm su uraene od elika. Cevi prenika 125mm su polietilenske. Na ovoj deonici e biti izgraen novi cevovod,posojeeg cevovoda nema. PK-OkoacR-Brezovica -Kaptae kom 0 -Prekidne komore kom 0 -Rezervoari (stari 0 + novi 1) kom 1 -Vazduni ventilikom 0 -Ispusni ventili kom 0 -Ankerni blokovikom 0 -Prolaz ispod puteva nema -Prolaz ispod reke nema -Cevovodi Novoprojektovanicevovod L=3000m; 90 Sve cevi su polietilenske. Na ovoj deonici e biti izgraen novi cevovod,posojeeg cevovoda nema. 7 2.DETALJNO PROUAVANJE POSTOJEIH I PROGNOZNIH KLIMATSKO-METEOROLOKIH, TOPOGRAFSKIH, HIDROLOKIH, GEOLOKO-GEOMEHANIKIH USLOVA ZA POTREBE IZGRADNJE VODOVODNOG SISTEMA- KUKALJ USLOVIGRAENJA Klimatsko- meteoroloki usloviNa opte klimatske karakteristike utiu blizina prostranog Panonskog basena i prelazak iz ravniarskih ka brdsko planinskim zonama. Klima je blaga umereno kontinentalna. Padavine u ovom delu imaju obeleje srednjeevropskog, podunavskog reima godinje raspodele. Srednja godinja visina padavina iznosi 785.70mm, pri emu je mesena raspodela neujednaena ( jun 100.10mm;februar 45,90mm ). Snega proseno ima 30.9 dana. Prosean prvi dan sa snenim pokrivaem ja 1.decembar, dok je prosean poslednji dan 16.mart. Retko se javljaju periodi sua i olujnih nepogoda sa izuzetno intenzivnim padavinama ( zabeleeni maksimum iznosi preko 70mm u jednom danu ). Nepogode se proseno godinje javljaju jednom u 34 dana ( najee u junu 8.5 dana ). Prosena godinja uestalost pojave dana sa maglom je preko 23 dana. Pored atmosferskih padavina veliki znaaj na kontinualno odvijanje graevinske proizvodnje ima temperatura vazduha, relativna vlanost kao i brzina stujanja vazduha. Temperatura i vlanost vazduha Srednja godinja temperatura vazduha iznosi 11C. Pobre u visinskom rasponu 200-500m nadmorske visine ima neto ima neto malo niu srednju godinju temperaturu ( 10 ), dok se njena vrednost ka vrhovima i grebenu sputa do 6-7C. Najhladniji mesec je januar ( -0.2C ) a najtopliji jul ( 21.4C ). Jesen je toplija od prolea za 0.5C. Apsolutni maksimum dnevne temperature dostie 43C a apsolutni minimum od -30C. Prosean broj mraznih dana iznosi 88. Srednji vegetacioni perid traje 260 dana. Srednja godinja vlanost vazduha iznosi 75 % to ovaj prostor ini umereno vlanim. Srednja godinja osunanost iznosi 2.000 asova ( maksimum u julu a minimum u decembru ). Temperatura vazduha ima direktan uticaj na razvoj i rast ivog sveta-flore i faune u reonu graenja, na karakteristike hidrolokih prilika koje e se u reonu graenja javiti. Brzina strujanja vazduha-vetrovi Izraene su este pojave vetrova. Dominiraju zapadni vetrovi ( 174 promila ) a srednje brzine vetrova su relativno niske ( 2- 2.8 m/s ).U kotlinama je uestalost tiina dominantna i iznosi 463 promila. Brzina vazdunih strujanja moe imati nepovoljno delovanje na grevine, mehanizaciju i opremu koja se koristi tokom graenja ovakvih objekata. Hidroloki usloviVeliki deo ovog podruja je bogat povrinskim i podzemnim vodama.Takoe je karakteristino za ovaj prostor postojanje krakih zona bez ili sa minimalnim pojavama povrinskih voda. U junoj, planinskoj zoni, zahvaljujui dominantim krenjakim povrinskim formacijama, veina vodotoka je u svom gornjem ali i srednjem toku usecala duboke rene doline klisurastog i kanjonskog tipa.Rena mrea je dosta razvijena i gusta. Ovom teritorijom protie est reka: Jablanica, Suica, Gradac, Suvaja, Zabava i Povlenska reka. U okviru trijaskih krenjaka formirane su krastne izdani koje se odvodnjavaju preko 8 veeg broja, manjih ili veih krastnih vrela. Neka od ovih vrela kaptirana su za potrebe vodosnabdevanja. Dubina ovih izdani na prostorima krastnih povri oteava eksploataciju vode i ini ove povrine bezvodnim i suvim. Prilikom usvajanja lokacije privremenog radnikog naselja za potrebe graenja vodovodnog sistema, vodilo se rauna da se omogui zadovoljenje potreba tehnolokog, sanitarnog i fiziolokog karaktera. Topografski uslovi Reljef ovog kraja je karakteristian jer se odlikuje visokim planinama.Priplaninsko podrujje je oslonjeno na lanac planina- Maljen ( 1.103m ), Povlen ( 1.347m ), Jablanik ( 1.274m ) i Medvednik ( 1.204m ). Obeleja ovog reljefa su zatalasane povri ispresecane dolinama mnogobrojnih vodotoka. Celo podruje ima veoma povoljan poloaj koji se ogleda u blizini vanih saobraajnica kao to su: magistralni put koji vodi ka Jadranskom moru, Bosni i Hercegovini kao i pruga Beograd-Bar. Topografski uslovi mogu znaajno uticati na transport opreme i materijala, neophodnih za graenje kao i sam proces izgradnje vodovodnog sistema. Geoloko-geomehaniki uslovi Morfoloki sastavNajvei deo planinskih masiva izgraen je od trijaskih krenjaka i dijabaz-ronjake formacije. Preko starije podloge lei gornjokredna serija predstavljena preteno sprudnim, masivnim i bankovitim krenjacima, zatim laporovitim krenjacima, laporcima i konglomeratima. U renim dolinama su nataloeni kvartarni sedimenti. Neogene tvorevine karakteriu kotline, koje su nastale tektonskim putem, gde se uoavaju nataloeni slatkovodno-boatni sedimenti. Podzemni kraki oblici peine i jame su mnogobrojni na ovom prostoru. Peine se mahom javljaju na stranama kanjonskih dolina Suice, Gradca i Jablanice. Neke od njih se odlikuju specifinostima kao to su: retke i endemine bioloke vrste, paleontoloki i arheoloki nalazi. Geoloki sastav tla je veoma bitan u pogledu fundiranja pojedinih objekata kao i eventualnog iskorienja materijala za potrebe graenja. Litoloki sastavU litolokom smislu pruanje slojeva po vertikali je razliito ali se u globalnom smislu mogu iskazati sledei slojevi stenskog materijala po dubini: 1)Humus od 0-0.20 m 2)Prainasto-peskovita glina od 0.20-1.50 m 3)Peskoviti-ljunkovi od 1.50-3.0 m 4)Laporoviti krenjaci od 3.0-7.50 m 5)Laporci od 7.50 m na dalje 9 3.KOMPLEKSNO PROUAVANJE TEHNOLOGIJE I ORGANIZACIJE IZVRENJA ZADATIH GRAEVINSKIH RADOVA NA VODOVODNOM SISTEMU- KUKALJ 3.1 Cevovod POS 1: Pripremni radovi ( privremene saobraajnice; proizvodni kapaciteti i obeleavanje trase). Obraun u asovima.POS 2: Skidanje humusa. Obraun po m'.

= 40589m'POS 3: Iskop rova irine 0.60m i prosene visine 1.50m u zemlji III i IV kategorije za postavljanje vodovodne mree od PEHD cevi 40 do 125 i elinih cevi i 108. Obraun po

.

= 40589 0.60 1.50 = 36530.10

POS 4: Nabavka, transport i ugradnja ljunkovitopeskovitog materijala u dno rova u sloju d=10cm. Obraun po

= 40589 0.60 0.10 = 2435.34

POS 5: Nabavka, transport i montaa cevi od PEHD materijala. Obraun po m'.

= 37689 m'POS 6: Nabavka i transport elinih cevi 108. Obraun po m'.

= 2900 m' POS 7: Nabavka, transport i ugradnja peska iznad montiranog cevovoda od ( polietilenskih i elinih cevi ) u visini sloja od 15cm. Obraun po

.

= 40589 0.15 0.60 = 3653.01

POS 8: Probno ispitivanje cevovoda. Obraun po m' .

= 40589m' POS 9: Definitivno zatrpavanje cevovoda sa ugraivanjem materijala iz iskopa. Obraun po

.

= 40589 0.60 1.25 = 30441.75

10 3.2 Vazduni i ispusni ventili POS 1: Iskop zemlje III i IV kategorije kao proirenje za postavljanje temeljne ploe,vazdunih i ispusnih ventila. Obraun po

= 1.80 2.0 1.50 0.60 1.50 2.0 =3.6 50 = 180

POS 2: Izrada i betoniranje temeljne ploe ispusnih i vazdunih ventila od MB 30,visine 0.20m. Obraun po

=2.0 1.80 0.2 50 = 36

POS 3: Izrada i betoniranje zidova, ahtova, ispusnih i vazdunih ventila, betonom MB 30 udrvenoj oplati. Obraun po

.

= [ (2.0 2.0 0.20 1.50) + (1.40 0.20 1.50 2.0) ] 50=102

POS 4: Izrada i betoniranje gornje ploe od armiranog betona MB 30 u drvenoj oplati.Obraun po

.

= 2.40 2.20 0.2 50 = 52.8

POS 5: Montaa hidrotehnike armature vazdunih i ispusnih ventila. Obraun po kg. Pljosnati zatvarai - 1002.2 kg Fazonski komadi 1428 kg

= 1002.2 + 1428 = 2422.2 kg

11 3.3 Prekidne komorePOS 1: Mainski iskop zemlje materijala III i IV kategorje u irokom otkopu. Obraun po

.

= 20.34 + 39.06 = 59.4

POS 2: Betoniranje temeljne ploe komore armiranim betonom MB 30, visine d=20cm. Obraun po

.

=4.3 2.9 0.20 =2.49

POS 3: Betoniranje betonskih zidova vodonepropusnim betonom MB 30 u drvenoj oplati. Obraun po

.

= 3.10

POS 4: Betoniranje gornje ploe komore armiranim betonom MB 30, visine d=15cm. Obraun po m3 .

= 3.8 2.4 0.15 = 1.37 m3 POS 5: Postavljanje vertikalne i horizontalne izolacije sa obzidom od opeke. Obraun po

.

= 39.68 + 18.24 + 44.02 = 101.94

POS 6: Nabavka, transport i montaa hidrotehnike armature. Obraun po kg. Pljosnati zatvarai liveno gvozdeni i mesingani 533.6 kg Fazonski komadi 1465 kg

= 533.6 + 1465 = 1998.6 kg 12 3.4 Rezervoar POS 1: Iskop zemlje III i IV kategorije u irokom otkopu za postavljanje temeljne ploe rezervoara. Obraun po

.

= 50 + 49.6 + 164 + 109=372.6

POS 2: Izrada i betoniranje tamponskog sloja od nearmiranog betona MB 15, visine 0.10m ispod temeljne ploe. Obraun po

.

= 8.25

POS 3: Betoniranje armirano betonske temeljne ploe vodonepropusnim betonom MB 30 u drvenoj oplati. Obraun po

.

= 6 11.25 0.3 + 5 3 0.3 = 24.75

POS 4: Betoniranje armirano betonskih zidova vodonepropusnim betonom MB 30 u drvenoj oplati. Obraun po

.

= 74.65

POS 5: Izrada i betoniranje gornje ploe rezervoara armiranim betonom MB 30 u drvenoj oplati, visine 0.20m. Obraun po

.

= 6.0 11.25 0.20 + 5.0 3.0 0.20 = 16.50

POS 6: Izrada horizontalne i vertikalne hidroizolacije sa odgovarajuim premazima. Obraun po

.

= 118.25 + 136.73 + 71.25 + 276 = 602.23

POS 7: ienje terena od bunja i rastinja sa geodetskim snimanjem terena. Obraun po

.

= 2500

POS 8: Nabavka i montaa hidrotehnike armature. Obraun po kg. Pljosnati liveno gvozdeni zatvarai 323.44 kgFazonski komadi 1244 kg

= 323.44 + 1244 = 1567.44 kg 13 3.5 Kaptana graevina Povlenska reka POS 1: Iskop materijala IV kategorije za postavljanje temelja i ostalih zidova kaptae. Obraun po

.

= 57.60

POS 2: Betoniranje temeljne ploe prekidnih komora , kaptane graevine od armiranog betona MB 30, visine 0.20m. Obraun po

.

= 3.90 3.10 0.20 = 2.418

POS 3: Betoniranje armirano betonskih zidova prekidnih komora, kaptane graevine armiranim betonom MB 30 u drvenoj oplati.

= 0.20 3.90 4.25 = 3.315

= 3.0 0.20 3.90 2.05 = 4.797

= 3.315 + 4.797 = 15.90

POS 4: Izrada i betoniranje gornje armirano betonske ploe, visine 0.20m. Obraun po

.

= [ 0.20 ( 2.50 + 3.0 + 2.50 ) ( 9.0 + 4.0 + 1.0 ) ] = 22.40

POS 5: Nabavka, transport i montaa hidrotehnike armature kaptane graevine. Obraun po kg.

= 200.6kg 14 ORJENTACIONI NAIN SRAUNAVANJA FONDA RADNOG VREMENA: Dr = [ 365 ( 52 + 5 ) ] 0.66 = 203.28 dana Januar: [ 31 ( 4 + 3 ) ] 0.66 = 16 dana Februar: [ 28 ( 4 + 0 ) ] 0.66 = 16 dana Mart:[ 31 ( 5 + 0 ) ] 0.66 = 17 dana April: [ 30 ( 4 + 0 ) ] 0.66 = 17 dana Maj: [ 31 ( 5 + 2 ) ] 0.66 = 16 dana Jun: [ 30 ( 4 + 0 ) ] 0.66 = 17 dana Jul: [ 31 ( 4 + 0 ) ] 0.66 = 18 dana Avgust: [ 31 ( 5 + 0 ) ] 0.66 = 17 dana Septembar: [ 30 ( 4 + 0 ) ] 0.66 = 17 dana Oktobar: [ 31 ( 4 + 0 ) ] 0.66 = 18 dana Novembar: [ 30 ( 5 + 0 ) ] 0.66 = 17 dana Decembar: [ 31 ( 4 + 0 ) ] 0.66 = 18 dana Izvrenje radova na graenju vodovodnog sistema Kukalj planirano je za 2009-tu godinu, u periodu od 1.04-1.10, to iznosi planiranih radnih dana ( 102 ). 15 TEHNOLOKI OPIS1) CEVOVOD POS 1. 1: Ova pozicija obuhvata pripremne radove. Pre poetka radova potrebno je izvriti obeleavanje trase cevovoda, kontrolni i detaljni nivelman i pomone nivelmanske take. Potrebno je izgraditi centralizovano spremite. Na mestima izgradnje rezervoara, prekidnih komora i kaptaa treba izvriti geodetsko snimanje terena. Takoe je potrebno izvriti uklanjanje bunja i rastinja kao i skidanje humusa. Ove radnje e se izvriti buldozerom koji e se u procesu rada kretati po oscilatornoj-pendel emi. Radna duina buldozera iznosi l=30m, niz nagib terena. U okviru pripremnih radova predvidja se izgradnja privremenih saobraajnica kao i proizvodnih i smetajnih kapaciteta. POS 1. 2: Skidanje humusa obuhvata procese koji se odnose na kopanje i transport iskopanog humusa van gabarita prostora na kome e se izvriti iskop rova za postavljanje cevovoda, kao i njegovo skladitenje u figure. Iskop i transport iskopanog humusa obavie se buldozerom . Kretanje buldozera u toku rada bie upravno na osovinu podunog pruanja cevovoda. Iskopani humusni materijal deponovee se u figure na 3.0 do 5.0m od ivice pojasa iskopanog rova. POS 1. 3: Mainski iskop zemlje III i IV kategorije za kanalske rovove izvrie se bagerom sa dubinskom kaikom, koji e iskopanu zemlju odbacivati na jednu stranu na 1m od ivice rova-irina rova je 0.60m a prosena dubina je 1.50m. Vertikalne strane rova moraju biti ravne, podgraivanje se nee izvriti zbog male visine.Ovako iskopani zemljani materijal e se kasnije koristiti za definitivno zatrpavanje rova po montiranju cevovoda. Bager e se u procesu kopanja kretati unazad od mesta stajanja do mesta stajanja. U posebnim situacijama iskopani materijal e se utovarati u koeve kipera koji su ispred bagera i na taj nain tokom iskopa i transporta obrtanje oko obrtnog prostora bie od 180C. Kiperom e se materijal transpotovati do deponije koja se nalazi na udaljenosti od 500m. POS 1. 4: Ova pozicija se odnosi na izradu posteljice u rovu za polaganje vodovodnih cevi. Peskoviti materijal e se dopremati kiperima iz separacije Ingrap-Omni iz Valjeva. Transportljunkovito-peskovitog materijala vrie se na transportnu daljinu od10.80km. Utovar peskovitog materijala izvrie se utovarivaem isporuioca materijala. Istovar istog e se vriti u figure na meusobnom rastojanju od 50m pored rova na suprotnoj strani od formirane deponije iskopane zemlje. ljunkovito-peskoviti materijal e se na isplanirano dno rova ubacivati utovarivaem sa strane i razastirati u sloju debljine 13 cm. Sabijanje e se izvritivibronabijaima i minivibrovaljkom sa kvaenjem materijala. POS 1. 5: Ova pozicija se odnosi na nabavku, transport i montau cevi od PEHD materijala.Doprema cevi izvrie se kamionima sa dizalicom sa stovarita Adija promet u Valjevu na prosenu transportnu daljinu od10.80km . Cevi e biti vezane u palete po 64 komada u paleti. Postavljanje cevi u rov je runo. Spajanje cevi e biti izvreno zavarivanjem a spajanje cevi sa fazonskim komadima izvrie se pomou zupastih spojnica sa slobodnom prirubnicom. POS 1. 6: Ova pozicija se odnosi na nabavku i trnsport elinih cevi, koja obuhvata procese vezane za dopremu cevi, za unoenje cevi u rov i za montau elinih cevi. Doprema elinih cevi obavie se kamionima sa dizalicom na prosenu transportnu daljinu od 10.80 km. Utovar cevi izvrie se u stovaritu graevinskog materijala Adija promet u Valjevu hidraulikom dizalicom kamiona. Istovar na mesto rada pored rova bie izvren direktno u rov hidraulikom dizalicom kamiona uz sukcesivno pomeranje du rova. Cevi e biti dopremane u paletama od 81 komada. Istovar, unutranji transport tokom montae cevi obavie se hidraulikom dizalicom kamiona ili bagerom sa dubinskom kaikom, za iju e se strelu privrstiti 16 odgovarajue univerzalno ue, sa specijalnim kukama. Montaa cevovoda obavie se runo uz eventualno zavarivanje spravom za zavarivanje. POS 1. 7: Nabavka i transport peska za ugradnju iznad montiranog cevovoda izvrie se na potpuno isti nain kao pozicija 1. 4.Unoenje peskovitog materijala u rov izvrie se utovarivaem sa strane a njegovo sabijanje runim vibracionim nabijaima odnosno vibracionim valjcima. Pri ovome se zahteva njegovo paljivo nasipanje da ne bi dolo do oteenja hidroizolacije elinog cevovoda i eventualnog oteenje PEHD cevovoda. Pored ovoga treba voditi rauna da zavarena mesta elinog cevovoda ostanu nepokrivena, kako bi se pratilo ponaanje varova u toku ispitivanja cevovoda,kao i spojevi kod PEHD cevovoda. POS 1. 8: Probno ispitivanje cevovoda se odnosi na ispitivanje mree na vodonepropustljivost.Pre zatrpavanja vodovodna mrea se mora ispitati na unutranji pritisak. Krajevi izgraene deonice, koja mora da ima pad u jednom smeru, sa maksimalnom dozvoljenom visinkom razlikom izmeu krajeva od 30m, zatvore se naroitim poklopcem i podupiru se gredama o krajeve rova. Na niem kraju se postavi crpka za punjenje cevi i crpka za probni pritisak ( runa klipna crpka )a na viem kraju cev za isputanje vazduha sa slavinom. Cevi se pune istom vodom, sporo, da se u njima ne bi zadrao vazduh.Voda koja je upumpana u elini cevovod pod pritiskom od 10 bara, drae se u cevovodu 24h. U toku celog vremena vrie se kontrola zavarenih cevi. Na kraju e se na ispitanoj deonici izvriti delimino zatvaranje cevovoda.Voda koja je upumpana u PEHD cevi, drae se u cevovodu 12h pod pritiskom 1.3 puta veim od normalnog ( 8 bara ). Svaka dva sata cevovod se dopunjava vodom radi odravanja pritiska. Doputeni pad pritiska od 12 do 14h iznosi 0.1

Pa. Koliina vode koja se dodaje, meri se i ne sme biti vea od propisane. Ako se u toku ispitivanja pojave bilo kavi nedostatci pritisak se smanji, voda se ispusti, nedostatci otklone i proba se ponavlja. Na kraju izrade celog cevovoda vri se ukupna proba radi kontole spojeva izmeu ispitanih deonica. O ispitivanju se vodi zapisnik koji potpisuju ovlaeni predstavnik izviaa radova i nadzorni organ. POS 1. 9: Po izvrenom ispitivanju cevovoda prelazi se na definitivno zatrpavanje cevovoda, koje obuhvata ubacivanje prethodno iskopane zemlje u rov III i IV kategorije, razastiranje iste i sabijanje po propisima. Ubacivanje zemljanog materijala u rov izvrie se minidozerom koji e se tokom guranja zemlje kretati po oscilatorno-pendel emi na prosenoj radnoj duini od 3-5 m. Razastiranje e se obaviti runo lopatama a sabijanje zemljanog materijala pomou minivibrovaljka. 2) VAZDUNI I ISPUSNI VENTILIPOS 2. 1: Iskop zemlje III i IV kategorije u irokom otkopu, kao proirenje ranije iskopanog rova za postavljanje temeljne ploe ispusnih i vazdunih ventila, dimenzija 2.40 2.20m, izvrie se bagerom sa dubinskom kaikom koji e iskopanu zemlju odbaciti na najmanje 2 -3m od ivice jame. Dimenzije jame treba da su takve da omoguavaju izradu temeljne ploe u drvenoj oplati. Poloaj bagera u procesu kopanja je upravan na podunu osu cevovoda. Istovar materijala izvrie se okretanjem obrtnog postolja za 90C. POS 2. 2: Izrada i betoniranje temeljne ploe ispusnih i vazdunih ventila izvrie se na sledei nain: izrada i postavljanje oplate; izrada i montaa armature i spravljanje; transport i ugraivanje svee betonske mase.Oplata koja se sastoji od bonih i poprenih dasaka, uradie se na licu mesta od amovih dasakadebljine 20 cmkoja e se u odgovarajuim koliinama doprematikamionima sa stovarita u Valjevu na transportnu daljinu od 10.80 km. Istovar e se izvriti pomou bagera sa dubinskom kaikom koji e raditi 17 kao bager kran a montaa runo. Izrada armature prema specifikaciji iz projekta izvrie se u armirakom pogonu, privrednog drutva Greda. Transport gotovearmature e se izvriti kamionimana transportnu daljinu od 10.80 km. Sputanje armature vrie se bagerom sa dubinskom kaikom kao bager kran. Postavjanje i ugradnja armature u oplatu izvrie se runo a njeno povezivanje zavarivanjem aparatom ili vezivanjem armirakim kljetima. Betoniranje e se izvriti armiranim betonom MB 30. Beton e se dopremati autobetonskom mealicom sa pumpom za beton iz FB Ingrap-Omniu Valjevu na transportnu daljinu od 10.80 km gde e se i spraviti. Utovar svee betonske mase u bubanj autobetonskih mealica izvrie se iz silosa gotove svee betonske mase, koji je u sastavu fabrike betona.Betoniranje e se vriti uz nabijanje pervibratorima. Nega betona vrie se kvaenjem.POS 2. 3: Betoniranje zidova ahtova vrie se nabijenim betonom MB 30. Oplata e se raditi od amovih dasaka debljine 20 cm. Doprema e se vriti kamonima sa stovarita u Valjevu na transportnu daljinu od10.80 km, do mesta montae. Istovar e se vriti pomou bagera sa dubinskom kaikom a montaa runo. Betoniranje zidova izvrie se na potpuno isti nain kaokod pozicije 2.2. Nega betona vrie se kvaenjem. POS 2. 4: Betoniranje gornje ploe ispusnih i vazdunih ventila obuhvata procese vezane za izradu i montiranje oplate gornje ploe, koja e se izvriti preme projektu a obuhvata izradu patosa, noseih greda i vertikalnih stubova. Izrada, montaa i spravljanje armature, kao i transport i ugraivanje svee betonske mase izvrie se na isti nain kako je to opisano u poziciji 2.2.POS 2. 5: Ova pozicija se odnosi na montau hidrotehnike armature. Armatura e biti dopremana kamionima sa dizalicom sa stovarita u Valjevu na transportnu daljinu od10.80 km. Unutranji transport e se izvriti bagerom sa dubinskom kaikom a montiranje runo. 3) PREKIDNE KOMOREPOS 3. 1 e se izvriti u svemu kao pozicija 2.1. POS 3. 2 e se izvriti u svemu kao pozicija 2.2 POS 3. 3 e se izvriti u svemu kao pozicija 2.3 POS 3.4 e se izvriti u svemu kao pozicija 2.4, s'tim da e se izrada oplate gornje ploe izvriti u svemu kao pozicija 4.5. POS 3. 5: Postavljanje horizontalne i vertikalne izolacije sa obzidom od opeke obuhvata sledee procese: ienje pologe od uta, metalnih predmeta, masnoe; popravka oteenih delova podloge; postavljanje hladnog premaza bitumenom; kondor traka sa varenjem nastavka; postavljanje dva premaza vruim bitumenom PK 85/ 86; podnu izolaciju poviti uz zidove na visinu od 15 cm. Gotova hidroizolacija mora biti pravilno zalepljena.Premazivanje unutranjih zidova izvrie se sa dva sloja penetratom. Zidanje zidova opekom d= 12cm za zatitu vertikalne izolacije izvrie se na sledei nain. Potrebna koliina cementa dopremie se kamionima sa stovarita Ingrap-Omni iz Valjeva, na transportnu daljinu od 10.80 km. Potrebna koliina peska dopremie se kiperima iz separacije Ingrap-Omni. Spravljanje maltera ostvarie se mealicom za malter sa krukastim preturnim bubnjem, dok e se ubacivanje peska i cementa u bubanj izvriti runo lopatama. Unutranji transport maltera od mealice za malter do mesta zidanja izvrie se prenosnom korpom ,koja je okaena o kuku toranjske dizalice. Unutranji transport opeke od priobjektnog skladita do mesta zidanja izvrie se takoe toranjskom dizalicom. Zidanje e se izvriti runo. POS 3. 6 e se izvriti u svemu kao pozicija 2.5 18 4) REZERVOARPOS 4. 1: Iskop zemlje III i IV kategorije u irokom otkopu za postavljanje temeljne ploe rezervoara izvrie se bagerom sa dubinskom kaikom koji e iskopanu zemlju utovarivati direktno u ko kipera. Kiperom e se zemlja odvoziti na deponiju koja je udaljena 500m od iskopa. Dubina iskopa iznosi 2.25m, irina 9.0 m a duina 11.25m.POS 4. 2 : Izrada podloge od nearmiranog betona MB15 visine sloja d=10cm obuhvata procese: spravljanja i montae oplate, transport i ugraivanje svee betonske mase. Oplata koja se sastoji od bonih i popranihamovih dasaka, uradie se na licu mesta. Dopremae se u odgovarajuim koliinama kamionima iz stovarita u Valjevu na transportnu daljinu od 10.80 km. Unutranji transport oplate do mesta spravljanja i montae izvrie se bagerom sa dubinskom kaikom. Spravljanje, transport kao i ugradnja svee betonske mase izvrie se na isti nain kako je to opisano u poziciji 2.2. POS 4. 3: Betoniranje armirano betonske temeljne ploevodonepropusnim betonom MB30, izvrie se na sledei nain: izrada i postavljanje oplate; izrada i montaa armature i spravljanje; transport i ugraivanje svee betonske mase.Oplata koja se sastoji od bonih i poprenih dasaka, uradie se na licu mesta od amovih dasakadebljine 20 cmkoja e se u odgovarajuim koliinama doprematikamionima sa stovarita u Valjevu na transportnu daljinu od10.80km. Istovar e se izvriti pomou bagera sa dubinskom kaikom a montaa runo. Izrada armature prema specifikaciji iz projekta izvrie se u armirakom pogonu, graevinskog preduzea Greda. Transport gotovearmature e se izvriti kamionimana transportnu daljinu od 10.80 km. Sputanje armature vrie se bagerom sa dubinskom kaikom.Postavjanje i ugradnja armature u oplatu izvrie se runo a njeno povezivanje zavarivanjem aparatom ili vezivanjem armirakim kljetima. Betoniranje e se izvriti armiranim betonom MB 30. Beton e se doprematiautobetonskom mealicom sa pumpom za beton iz FB Ingrap-Omniu Valjevu na transportnu daljinu od10.80km. Utovar svee betonske mase u bubanj autobetonskih mealica izvrie se iz silosa gotove svee betonske mase, koji je u sastavu fabrike betona.Betoniranje e se vriti uz nabijanje pervibratorima. Nega betona vrie se kvaenjem.POS 4. 4 e se izvriti u svemu kao pozicija 4.3 POS 4. 5 : Podrazumeve betoniranje gornje ploe vodonepropusnim betonom MB30 koja obuhvata procese: izrade i postavljanja oplate; izradu i montau armature kao i spravljanje: transport i ugraivanje svee betonske mase.Transpot amovih dasaka i metalnih podupiraa koji su od znaaja za izradu oplate izvrie se kako je navedeno u poziciji 4.3. Izradom oplate gornje ploe koja je debljine 20cm obuhvatie se sledee: postavljanje odgovarajueg broja podupiraa i horizontalnih greda u okviru skele i drvenog patosa u okviru oplate. Izrada i montaa armature, kao i spravljanje i transport svee betonske mase izvrie se kao to je opisano u poziciji 4.3. POS 4. 6 e se izvriti u svemu kao pozicija 3.4 POS 4. 7 e se izvriti u svemu kao pozicija 1.1 POS 4. 8 e se izvrsiti u svemu kao pozicija 2.5 19 KAPTANA GRAEVINA-POVLENSKA REKA POS 5. 1: Iskop materijala IV kategorije za postavljanje temelja i zidova kaptane graevine izvrie se bagerom sa dubinskom kaikom na isti nain kao u poziciji 2.1.POS 5. 2 e se izvriti u svemu kao pozicija 2.2 POS 5. 3 e se izvriti u svemu kao pozicija 2.3 POS 5. 4 e se izvriti u svemu kao pozicija 2.4, s'tim da e se izrada oplate gornje ploe izvriti u svemu kao pozicija 4.5. POS 5. 5 e se izvriti u svemu kao pozicija 2.5 20 4.SRAUNAVANJE PRAKTINOG UINKA GRAEVINSKIH MAINA ZEMLJANI RADOVI BULDOZERTraktor guseniar TG-110 sa hidraulikim buldozerom i razrivaem Glavne karakteristike: -snaga na zmajevcu 80 kw -dizel motor sa direktnim ubrizgavanjem i turbo kompresorom radna teina 134 KN a) pos. 1. 2; 4.7- skidanje humusa Upr = 6

q Ku Kv Upr -praktini uinak minidozera Kv-koeficijent iskorienja rada minidozera u 1 h ; Kv = 0,8 Kn-koeficijent uticaja nagiba, terena, na uinak ; Ku = 1.03 L- radna duina buldozera 5 m b-duina noa buldozera; b = 3,38 m h-visina noa buldozera ; h = 0,85m Vp - brzina kretanja buldozera u povratku ; Vp = 1,861 m / s Vtr - brzina, transporta ( guranja.) zemljane prizme ; Vtr = 0,945 m /s Vk-brzina kretanja buldozera pri kopanju ; Vk = 0,528 m / s Lk duina kopanja ts - vreme sputanja noa ; ts = 2 s tc =

+

+

+ ts Lk =

hk debljina sloja rezanja u samoniklom stanju ( 0,20m ) Kd koeficijent ujednaenosti debljine sloja ( 0.90m ) q - zapremina zemljane prizme ; q =

o Kr Kg =

1.20 0.85q = 2.34 m2

Kr - koeficijent rastresitosti zemlje ; Kr = 1,20 o - ugao prirodnog nagiba zemljanog materijala ; o = 32; tg o = 0,625 Kg - koeficijent smanjenja zemljane prizme usled transporta ; Kg =1- 0,005 L = 0,85 Lk =

=

= 3.207 m Ltr- duina transporta zemljane prizme Ltr = L Lk = 5 3.207 = 1.793 m

21 tc =

+

+

+ 2 = 12.65 s Upr =

2.34 0.8 1.03 = 548.72 m3 / h Upr =

= 457.27 m3 / h sabijeno stanje Upr' =

= 829.01 m' / h MINIDOZER - BOB CAT Glavne karakteristike : -snaga 52 kw -radna teina 25 KN a) pos. 1.9 - zatrpavanje cevovoda. Upr = 6

q Ku Kv Upr -praktini uinak minidozera Kv-koeficijent iskorienja rada minidozera u 1 h ; Kv = 0,8 Kn-koeficijent uticaja nagiba, terena, na uinak ; Ku = 1.03 b-duina noa minidozera; b = 1,20 m h-visina noa minidozera ; h = 0,50 m Vp - brzina kretanja minidozera. u povratku ; Vp = 0,93 m / s Vtr - brzina, transporta ( guranja.) zemljane prizme ; Vtr = 0,45 m /s Lp - duina transporta bez zemljane prizme ; Lp = 5,0 m ts - vreme sputanja, noa ; ts = 2 s tc =

+

+ ts =

+

+ 2 = 18.48 s q - zapremina zemljane prizme ; q =

o Kr Kg Kr - koeficijent rastresitosti zemlje ; Kr = 1,25 o - ugao prirodnog nagiba zemljanog materijala ; o = 32; tg o = 0,625 Kg - koeficijent smanjenja zemljane prizme usled transporta ; Kg =1- 0,005 Ltr = 0,98 q =

1.25 0.98 = 0.294 m2 Upr =

0.294 0.8 1.03 = 47.19 m3 / h 22 UTOVARIVA Hidrauliki utovariva toka ULT - 100 " 14. sa kaikomza istovar na stranu Glavne karakteristike : - snaga motora 80 kw - masa utovarivaa 9640 kg - zapremina kaike 1.5 m3 a) pos. 1.4- unoenje ljunkovito- peskovitog materijala u rov za postavjanje vodovodnih cevi Upr =

q Kp Kv qkip = 6.5 1.05 = 6.825 m3 qfigure = 0.60 0.10 1.20 = 0.072 m3 l =

= 94.79

l =

= 47.39 Upr - praktini uinak utovarivaa u rastresitom stanju q - zapremina. utovarne kaike Kp -koeficijent punjenja kaike ; Kp = 1,05 Kv -koeficijent vremenskog iskorienja utovarivaa u 1 h ; Kv =0,8 Tc - trajanje ciklusa, utovarivaa Tc = t1 + t2 + t3 + t4 + t5 + t6 + t7 t1-vreme punjenja; t1= 10s t2-vreme podizanja; t2= 2s t3-vreme potrebno za zaokret; t3 =

3600 =

3600 = 18 s t4-vreme potrebno za odlazak; t4 =

3600 =

3600 = 42.3 s t5-vreme potrebno za povratak; t5 =

3600 =

3600 = 33.84 s t6-vreme sputanja ; t6 = 2s t7- vreme nametanja za novu operaciju; t7 = 2 3 = 6s Tc = 114.14 s Upr =

1.5 1.05 0.8 = 39.74 m3 / h 23 b) pos. 1.7- unoenje peskovitog materijala u rov iznad postavljenih cevi Postupak prorauna je isti uz izmene odgovarajuih vrednosti: qfigure = 0.60 0.15 1.0 = 0.09 m3 l =

= 75.83

l =

= 37.92 t4 =

3600 =

3600 = 34.11 s t5 =

3600 =

3600 = 27.29 s Upr = 45.64 m3 / hc) pos. 3.4; 4.6- unoenje peskovitog materijala u ko kipera Upr =

q Kp Kv Tc = t1 + t2 + t3 + t4 + t5 + t6 + t7 + t8 + t9 + t10 + t11 + t12 t3- vreme potrebno za zaokret t4- vreme potrebno za odlazak t5- vreme potrbno za povratak t8- vreme istovara t9; t10; t11; t12-promena brzinskog spoja 2s t3 =

3600 =

3600 = 7.2 s t4 =

3600 =

3600 = 36 s t5 =

3600 =

3600 = 24 s t8 = qutov k tpunj = 1.5 0.9 10 = 13.50 s V4- brzina kretanja utovarivaa pri odlasku; 1km / h V5- brzina kretanja utovarivaa u povratku; 1.5 km / h L4,L5- duina kretanja utovarivaa; 10 m L3- duina zaokreta; 2m Tc = 10 +2 + 7.2 + 36 + 24 + 2 + 6 + 13.50 + 2 + 2 + 2 + 2 = 106.9 s Upr =

1.5 1.05 0.8 = 42.43m3 / hIz normativa; GN 301-206 B IGN 301-103 24 qpeska = 0.87 0.04 = 0.035 m3 / m2 Upr =

= 1212.28 m2 / h MINIVIBROVALJAK Glavne karakteristike; -snaga, motora N = 6,624 kw -masa maine spremne za rad G = 0,80 KN -brzina, kretanja. V = 1,8 km / h -radna, irina. B = 0,70 m a)pos. 1.9 sabijanje zemlje Upr = ()

Kv( m3 / h ) Upr - praktini uinak vibrovaljka. pri sabijanju a - irina, preklapanja, prelaza ;a=0,1m h-debljina sloja, posle sabijan ja ; h = 0,20 m m-potreban broj prelaza.; m = 4 Kv-koeficijent iskorienja rada valjka, u I h ; Kv = 0,8 Upr = ()

0.8 =43.20 m3 / h b)pos. 1.4 sabijanje peska pri izradi ljunane podloge Identinim postupkom kao u poziciji 1.9 uz izmenu odredjenih vrednosti dobijamo konane vrednosti . Izmene: a. = 0,3 m ; m = 3 ; h = 0,10 m Upr=19,20 m3 / h u zbijenom stanju VIBRONABIJA BS - 60 Y Glavne karakteristike : -masa. maine spremne za. rad G = 520 N -irina B = 0,32 m -brzina V =12,5 m / min = 0,749 km / h = 0,21 m / s Upr = ()

Kv ( m3 / h ) a) pos . 1.4 ,sabijanje ljunane podloge a - irina, preklapanja; a = 0,16 m h - debljina sloja peska ; h = 0,10 m m 25 m - potreban broj prelaza.; m = 3 Upr = 3.19m3 / h u zbijenom stanju b)pos. 1.7 sabijanje ljunane podloge Identinim postupkom se dobija kao u poziciji 1.4 uz izmenu odredjenih vrednosti dobijamo konane vrednosti . Izmene: a. = 0,16 m ; m = 3 ; h = 0,15 m Upr = 4.79m3 / h u zbijenom stanju BAGER Hidrauliki bager toka BTM - 600 " sa dubinskom kaikom Glavne karakteristike : -snaga motora75 kW -masa bagera 16000 kg -zapremina dubinske kaike 0,8 m1 -zapremina grabilice 0,8 m3 a) pos 1.3 iskop zemlje III i IV kategorije za kanalske rovove, sa odbacivanjem na 1 m od iskopa. Upr =

q Kp Kr Kv Kc ( m3 / h )

Upr - praktini uinak bagera q - zapremina dubinske kaike ; q = 0,8 m3 Kp-koeficijent punjenja kaike ; Kp = 1,0 Kv-koeficijent vremenskog iskorienja bagera u 1 h ; Kv = 0,8 Kr -koeficijent rastresitosti materijala ( zemlja III i IV kategorije ); Kr = 1,25 Kc - koeficijent koji uzima u obzir trajanje ciklusa ; Kc = 1,0 Tc - trajanje ciklusa rada bagera Tc = tl +t2 + t3+t4 + t5 + t6 (s) Elementi radnog ciklusa bagera : 1.sputanje prazne kaike za utovar t1 = 5s 2.punjenje kaike ( kopanje ) t2 = 10s 3.izdizanje pune kaike za istovart3 = 8s 4.obrtanje platforme bagera oko obrtnog postolja za ugao od 90 =6s 5.istovar kaike (t5 = 5s) 6.okretanje platforme za ponovni utovar 16=6strajanje ciklusa Tc = 40s Upr =

0.8 1.0 1.25 0.8 1.0 = 72.0 m3 / h Upr' =

=

= 57.6 m3/ s Upr =72.0 m3 / h-u rastresitom stanju bez pomeranja 26 Upr =57.6 m / h - u zbijenom stanju bez pomeranja I - duina pomeranja bagera za novi zahvat zemlje Rk - najvei radijus kopanja bagera ; Rk = 9.425 mI = 2/ 3 Rk = 2/3 9.425 = 6.28 mF - povrina osrednjenog poprenog profila rova Q - koliina materijala zahvaenog sa jednog mesta F = 1.5 x 0.6 = 0.9 m2 Q = F x l = 0.9 6.28 = 5.652m3 Np =

[

- 1 ] Np =

[ - 1 ] = 10.067 Upr =

q Kp Kr Kv Kc ( m3 / h )

tp-vreme pomeranja bagera Np- broj pomeranja bagera tokom iskopa Vp - brzina, pomeranja bagera, sa jedne na drugu poziciju ; Vp = 0,2 m/s tp = I / Vp = 6,28 / 0,2 = 31.4 s Upr =

0.8 1.0 1.25 0.8 1.0 = 65.68 m3/ h u rastresitom stanju Upr'=

=52.54 m 3 / h u zbijenom stanju b) pos 2.1 iskop zemlje III i IV kategorije kao prosirenje za postavljanje temeljne ploe ispusnih i vazdunih vantila Izvrie se kao pozicija 1.3 uz odgovarajue izmene: l =

=

= 829.78 m Lk = 5.0 km / h Lk - maksimalna brzina kretanja bagera L - duina cele deonice na kojoj se vri iskop nv ukupan broj ispusnih i vazdunih ventila

tp =

3600 = 597.76 s Up =


=19.34 m 3 / h u zbijenom stanju27 c) pos3.1; 4.1; 5.1 se odnose na iskop zemlje za postavjanje temeljnih ploa komora, rezervoara i kaptae Izvrie se kao pozicija 2.1 uz odgovarajue izmene: l =

=

= 5.927 m 7- ukupan broj prekidnih komora tp =

3600 = 1939.75 s Up =


=26.57 m 3 / h u zbijenom stanju 28 BETONSKI RADOVI ( SPRAVLJANJE I UGRADJIVANJE ) FABRIKA BETONA Postrojenja za proizvodnju betona parternog tipa AB 19 Ingrap- Omni ( Valjevo )Glavne karakteristike: -radna zapremina mealice Vr = 1200 l -prinudni nain meanja -snaga motora 45 kw -uredjaj za doziranje cementa i agregata -uredjaj za doziranje vode Identinim postupkom dobijamo vrednost praktinog uinka za pozicije : 2.2; 2.3; 2.4; 3.2; 3.3; 3.4; 4.2; 4.3; 4.4; 4.5; 5.2; 5.3; 5.4

Upr =

Kv Kf( m 3 / h ) Uprpraktini uinak fabrike betona Vr radna zapremina bubnja mealice ; Vr = 1200 1 f koeficijent gotove mesavine ; f = 0,75 Kv koeficijent iskorienja rada mealice u 1 h ; Kv = 0,8 Kf koeficijent punjenja bubnja mealice ; Kf = 0,875 n - broj ciklusa meanja u 1 h n =

=

( cik./h ) t1vreme utovara materijala u mealicu ; t1 = 20 st2vreme meanja ; t2 = 60 s t3vreme istovara gotove meavine ; t3 = 20 s t4 vreme za novu pripremu mealice ; t4 =12 sTc = 112 s n =

= 32.143 cik./ h Upr =

0.8 0.875 = 20.25

/ h svee betonske mase Upr' = Upr 0.85 = 17.213 / h ugraenog betona Napomena: Fabrika betona se koristi i za ostala gradilita 29 PERVIBRATORPervibratorWIBAU S 12Glavne karakteristike : -pogon - elektrina, energija. -duina, igle pervibratora; Lpev = 0,30 m -poluprenik dejstva ; R = 0,35 m -snaga, motora; N = 1,5 kw -teina 0,20 KN Identinim postupkom dobijamo vrednost praktinog uinka za pozicije : 2.2; 2.3; 2.4; 3.2; 3.3; 3.4; 4.2; 4.3; 4.4; 4.5; 5.2; 5.3; 5.4 Upr = 3.14

h K

Kv ( / h ) Upr - praktini uinak pervibratora R - poluprenik dejstva ; R = 0,35 m h - debljina vibriranog sloja, betona; h = 2 / 3 Lpev= 0,20 m K - koeficijent kojim se oznaava preklapanje zone dejstva pervibratora; K = 0,65 t1- vreme vibriranja najednom mestu ; t1= 30 s t2- vreme premetanja ; t2 = 10 s Kv - koeficijent iskorienja rada pervibratora. u 1 h ; Kv = 0,8 B-zapremina betona koji se ugradjuje sa jednog mesta ; B = 3,14 R2 h = 0,077 m3 Upr = 0.077 0.65

0.8 = 3.6 m3 / h ugraenog betona

30 TRANSPORTNI RADOVI KIPERKiper kamion FAP 1314 KGlavne karakteristike: - zapremina koa kipera 65 m3 - snaga motora ( dizel ) 107 kw - teina maineKN a) pos 1.3 transpot I istovar zemlje Upr =

q Kp Kr Kv ( m3/ h )

Upr - praktini uinak kipera q -zapremina koa kipera ; q = 6,5 m3 Kp-koeficijent punjenja koa kipera ; Kp = 1,1 Kv-koeficijent vremenskog iskorienja kipera u 1 h ; Kv = 0,8 Kr -koeficijent rastresitosti materijala ( zemlja III i IV kategorije ); Kr = 1,25 Tc -trajanje ciklusa rada kipera Tc = tl +t2 + t3+t4 + t5(s) t1- vreme utovara koa kipera t2- vreme odlaska punog kipera t3- vreme povratka praznog kipera t4- vreme manevrisanja; t4= 120 s Lo- duina transporta u odlasku ( pun kiper ); Lo = 500 m Lp- duina transporta u povratku ( prazan kiper ); Lo = 500 m Vo- brzina kipera u odlasku; Vo = 24 km / h; Vo = 6,67 m / s Vp- brzina kipera u povratku; Vp = 40 km / h; Vp = 11.11 m / s Uprutovar.ma- praktini uinak utovarne maine t1 = 3600 =

3600 = 357.5 s t2 =

=

=74.96 s t5 = 0.33 t1= 0.33 357.5 = 117.975 s t3 =

=

= 45 s t4 = 120 s Tc = 715.44 s = 0.19h 31 Izraunavanje potrebnog broja kipera Nk: Nk =

=

= 2.0 Usvojeno Nk = 2.0 kipera Upr = 35.98 m3 / h u rastresitom stanju

b) pos 3.1; 4.1; 5.1 transpot I istovar zemlje bie izvren kao pozicijauz odgovarajue izmene: Uprutovar.ma = 33.21 m3 / h Tc = 1270.79 s = 0.35 h Nk =7797756= 1.64 kipera Usvojeno Nk = 2.0 kipera Upr = 20.26 m3 / h c) pos 3.6; 4.6 izrada hidroizolacije kod prekidnih komora I rezervoara,transport peska Upr utovarma = 42.43 m3 / hKp = 1.05 Upr =

q Kp Kv ( m3/ h )t1 = 3600 =

3600 = 579.07s t2 =

=

=1619.19 s t5 = 0.33 t1= 0.33 579.07 = 191.09 s t3 =

=

= 972.09 s t4 = 120 s Tc = 3481.44 s = 0.96h Izraunavanje potrebnog broja kipera Nk: 32 Nk =

=

= 6.0 kipera Usvojeno Nk = 6.0 kipera Upr = 5.64m3 / h Iz normativa; GN 301-206 B IGN 301-103

qpeska = 0.87 0.04 = 0.035 m3 / m2 Upr'=

= 161.14 m2 / h d) Pos 1.4- nabavkatransport i ugradnja ljunkovito-peskovitog materijala za postavljanje cevovoda Upr utovarma = 39.74 m3 / hKp = 1.05 Upr =

q Kp Kv ( m3/ h )t1 = 3600 =

3600 = 618.26s t2 =

=

=1619.19 s t5 = 0.33 t1= 0.33 618.26 = 204.02 s t3 =

=

= 972.09 s t4 = 120 s Tc = 3488.56 s Izraunavanje potrebnog broja kipera Nk: Nk =

=

= 5.304 kipera Usvojeno Nk = 6.0 kipera Upr = 5.64m3 / h d) Pos 1.7- nabavkatransport i ugradnja ljunkovito-peskovitog materijala iznad cevovoda Upr utovarma = 45.64 m3 / h33 Kp = 1.05 Upr =

q Kp Kv ( m3/ h )t1 = 3600 =

3600 = 538.34s t2 =

=

=1619.19 s t5 = 0.33 t1= 0.33 538.34 = 204.02 s t3 =

=

= 972.09 s t4 = 120 s Tc = 3382.27 s Izraunavanje potrebnog broja kipera Nk: Nk =

=

= 6.25 kipera Usvojeno Nk = 7.0 kipera Upr = 5.81m3 / h KAMION SA DIZALICOMKamion MB FAP 1213 Glavne karakteristike:- nosivost kamiona sa dizalicom 150 KN- snaga motora( dizel )130 KW a) Pos 1.5- transport cevi od PEHD materijala br.cevi u paleti; 64kom teina jedne cevi; 9kg64 9 = 576kg = 5.76 KN Upr =

q Kt Kv ( KN / h ) Upr- praktini uinakKt- koeficijent iskorienja nosivosti kamiona Kv- koeficijent iskorienja rada kamiona sa dizalicom; Kv = 0.8 34 Tc = tu + to + ti + tp tu- vremeutovara to- vreme odlaskati- vreme istovara tp- vreme povratka Ktkam =

= 0.12 ; 3 - broj paleta Ktdiz =

= 0.12 Uprdiz =

50 0.12 0.8 = 72 KN / h tu =

3600=

3600 = 900 s to =

3600 =

3600 = 1296 s ti =

6 =

3600 = 900 s tp =

3600 =

3600 = 972 s Tc = 4068 s Upr =

150 0.12 0.8 = 12.74KN

/ hUpr' =

= 849.33 m' / h b) Pos 1.6- ova pozicija se odnosi na nabavku i transport elenih cevi izvrie se istim postupkom kao Pos 5 sa izmenom odgovarajuih vrednosti br.cevi u paleti; 81kom teina jedne cevi q : C 108, o = 3mm ( debljina zida cevi ) q = [

t

t

] Lcevi =34.99 kg Lcevi- 6.0m -75 81 34.99 = 2834.19kg = 28.34 KN Upr = 60.21 KN

/ h 35 Upr' =

=836.28 m' / h c) Dopremanje armature : 2.2; 2.3; 2.4; 3.2; 3.3; 3.4; 4.3; 4.4; 4.5; 5.2; 5.3; 54 izvrie se po istom postupku kao Pos 1.5; 6 uz izmene odgovarajuih vrednosti q = 188 0.82 6.0 = 924 kg=9.24KN-armature u snopu Kt =

= 0.18 Upr = 19.12 KN / h Upr' =

=31.87 m3/ hd) Dopremanje hidrotehnike armature: 2.5; 3.6; 4.8; 5.5 izvrie se po istom postupku kao Pos 5; 1.6 uz izmene odgovarajuih vrednostiqproseno = 1549.21 kg Kt =

= 0.31 Upr = 32.92 KN / hUpr' =3920 kg

/ he) Dopremanje amovih dasaka za izradu oplate: 2.2; 2.3; 2.4; 3.2; 3.3; 3.4; 4.2; 4.3; 4.4; 4.5; 5.2; 5.3; 5.4 izvrie se po istom postupku kao Pos 5; 6 uz izmene odgovarajuih vrednostiq = 15 8 = 120 KN Ktkam =

= 0.8 Ktdiz =

= 0.6 Uprdiz =

50 0.6 0.8 = 360 KN / h tu =

3600=

3600 = 1200 s to =

3600 =

3600 = 1296 s ti =

6 =

3600 = 1200 s tp =

3600 =

3600 = 972 s 36 Tc = 4668 s Upr =

150 0.8 0.8 = 74.04KN

/ hUpr'=

= 9.26 m3 / h Pos 2.2- betoniranje temeljne ploe ispusnih i vazdunih ventila [ 2 2 0.2 + 2 1.80 0.2 ] = 1.52 m3 Ko =

= 2.11 Upr =

= 544.71 m3 / h Pos 2.3- betoniranje zidova F = 1.5 0.2 = 0.3 KN =

= 3.33m' Q = 1.5 3.33 2 = 10 m2 / m3 Upr =

= 902.93m3 / h Pos 2.4- betoniranje gornje ploe [ 2 2.4 0.2 + 2 2.2 0.2 ] = 1.84 m3Ko =

= 1.75 Upr =

= 645.30 m3 / h Pos 3.2- betoniranje temeljne ploe prekidnih komora [ 2 4.3 0.2 + 2 2.90 0.2 ] = 2.88 m3Ko =

= 1.15 Upr =

= 981.97 m3 / h Pos 3.3- betoniranje zidova F1= 3.8 0.18 = 0.68 KN 37 =

= 1.47m' Q = 3.8 1.47=5.59m2 / m3 F2= 3.2 0.18 = 0.58 KN =

= 1.72 m' Q = 3.2 1.72=5.52m2 / m3 Qu = 5.59 + 5.52 = 11.11 m2 / m3 Upr =

= 813.63 m3 / h Pos 3.4- betoniranje gornje ploe prekidnih komora [ 2 3.8 0.15 + 2 2.40 0.15 ] = 1.86 m3 Ko =

= 1.35 Upr =

= 836.49 m3 / h Pos 4.3- betoniranje temeljne ploe rezervoara [ 2 11.25 0.3 + 2 6.0 0.3 + 2 3 0.3 ] = 12.15 m3Ko =

= 0.5 Upr =

= 2258.54 m3 / h Pos 4.4- betoniranje zidova F = 4.4 0.25 = 1.10 KN =

= 0.91 m' Q = 4.4 0.91 2 = 7.92 m2 / m3 Upr =

= 1140.83m3 / h Pos 4.5- betoniranje gornje ploe [ 2 11.25 0.2 + 2 6.0 0.2 + 2 3 0.2 ] = 8.1 m338 Ko =

= 0.5 Upr =

= 2258.54 m3 / h Pos 4.2- betoniranje tamponskog sloja nearmiranim betonom [ 2 11.25 0.1 + 2 6.0 0.1 + 2 3 0.1 ] = 4.05 m3Ko =

= 0.5 Upr =

= 2258.54 m3 / h Pos 5.2- betoniranje temeljne ploe kaptane graevine [ 2 3.9 0.2 + 2 3.10 0.2 ] = 2.8 m3Ko =

= 1.15 Upr =

= 981.97 m3 / h Pos 5.3- betoniranje zidova F1 = 4.25 0.2 = 0.85 KN =

= 1.18 m' Q = 4.25 1.18 = 5.015 m2 / m3 F2 = 2.05 0.2 = 0.41 KN =

= 2.43 m' Q = 2.05 2.43 = 5 m2 / m3 Qu = 10.03 m2 / m3 Upr =

= 900.73m3 / h Pos 5.4- betoniranje gornje ploe [ 2 14 0.2 + 2 8 0.2 ] = 8.8 m3Ko =

= 0.39 39 Upr =

= 2895.56 m3 / h

f)Nabavka i transport cementa: 3.5; 4.6 50kg -dak cementa q = 20 50 = 1000kg = 10 KN Ktkam =

= 0.4 Ktdiz =

= 0.6 Uprdiz =

50 0.6 0.8 = 360 KN / h tu =

3600=

3600 = 600 s to =

3600 =

3600 = 1296 s ti =

6 =

3600 = 600 s tp =

3600 =

3600 = 972 s Tc = 3468 s Upr =

150 0.4 0.8 = 49.83KN

/ hIz normativa; GN 301-206 Bqcem = 210 0.04 = 8.40 kg / m2

Upr' = 498 84 = 593.21 m2 / h AUTOBETONSKA MEALICA SA PUMPOM ZA BETON Glavne karakteristike: - geometrijska zapremina bubnja 10120 l- instalisana snaga motora 175 KW - teina bazne maine 95 KN40 - teina bubnja autobetonske mealice 75 KN- teina pumpe za beton sa crevnim vodom 64 KN Identinim postupkom dobijamo vrednost praktinog uinka za pozicije : 2.2; 2.3; 2.4;3.2; 3.3; 3.4; 4.2; 4.3; 4.4; 4.5; 5.2; 5.3; 5.4

Upr =

Kv ( m3/ h ) Vr- radna zapremina bubnja autobetonske mealice Vr= 0.65 Vg = 0.65 10120 = 6.578 m3 n-broj ciklusa f- koeficijent gotovosti svee betonske mase; 0.85 n =

=

( cik ) tu- vreme potrebno za punjenje bubnja to- vreme odlaska ti- vreme istovara tp- vreme povratka tu=

3600 =

3600 = 1169.42 s fbUpr- praktini uinak parterne fabrike betona to =

3600 =

3600 = 1296 s Lo- duina puta Vo- brzina kretanja autobetonske mealice u odlasku; 30 km / h ti =

3600 pUpr- praktini uinak pumpe za beton pUpr = 60 Vb n m Kv Vb- zapremina betona koja se potiskuje iz cilindra n- broj ciklusa koji klip naini u toku 1 min ( 26/ min ) m- broj radnih ciklusa koje poseduje pumpa ( 2 ) Kv-koeficijent iskorienja rada autobetonske mealice ( 8 ) Vb =

t

Lk Kp D - unutranji prenik radnih cilindra( 180mm ) Lk-duina hoda klipa ( 6m ) Kp-koeficijent punjenjacilindra pumpe ( 0.75 ) Vb =

0.63 75 = 0.012 m3 41 pUpr = 60 0.012 26 2 0.80 = 29.95m3/ h ti =

3600 = 672.03 s tp =

3600 =

3600 = 648 s Vp- maksimalna brzina u povratku ( 60 km / h ) Tc = 1169.42 + 1296 + 673.03 + 648 = 3785.45 s n= 6 78545 = 0.951 cik Upr =

0.8 = 4.254m3/ hUpr' = 4.254 0.85 = 3.62 m3/ h ugraenog betona 42 MAINE ZA PODIZANJE I SPUTANJE TERETA TORANJSKA DIZALICA Glavne karakteristike: -nosivost toranjskog krana u krajnjem dometu strele 50 KN -zapremina prenosne korpe2.0 m3

Upr =

q Kt Kv ( KN / h ) Tc = T1+ T2 T1 = [(

+

+

+

+

+

+

+

+

)] K( min ) H1- visina podizanja pune prenosne korpe od kote utovarnog mesta do zatitne visine (5m) V1- odgovarajua brzina podizanja pune prenosne korpe od kote utovarnog mesta do zatitne visine (35m/min); - ugao koji treba da naini toranj sa strelom tornja u horizontalnoj ravni od mesta punjenja prenosne korpe do mesta njenog istovara (90); n- broj obrtaja koje moe da naini toranj sa horizontalnom strelom u minuti (2 /min); S1- duinaputakojim se kree toranjski kran du kranskog koloseka u toku transporta(20 m); V2- odgovrajuabrzinakretanja toranjske dizalice kranadu kranskog koloseka sa punom prenosnom korpom (25 m/min); Ls- duina strele du koje se kreu kranska kolica sa punom prenosnom korpom (10m); V3- odgovarajua brzina kretanja kranskih kolica make du strele sa punom prenosnom korpom (50 m/min); H2- visina sputanja pune prenosne korpe do mesta istovara (2.0m); V4- odgovarajua brzina sputanja pune prenosne korpe do mesta istovara (20 m/min); H3- visina podizanja prazne prenosne korpe posle njenog istovara u oplatu konstrukcije, do visine bezbedne za transport (2.0m); V5- odgovarajua brzina podizanja prazne prenosne korpe do visine bezbedne za povratak (35 m/min); S2- radna duina kretanja toranjske dizalice-krana po kranskom koloseku u povratku sa praznom prenosnom korpom (20 m); V6-odgovarajuabrzinakretanja toranjske dizalice krana du kranskog koloseka u povratku (30 m/min); Lsl- duina kretanja kranskih kolica sa praznom prenosnom korpom po kranskoj streli (10 m); V7- odgovarajuabrzinakretanjakranskihkolicasapraznom prenosnom korpom, po kranskoj streli (60 m/min); H4- visina sputanja prazne prenosne korpe od visine bezbedne za transport do kote mesta utovara (5 m); V8- brzina sputanja prazne prenosne korpe od visine bezbedne za transport do mesta njenog punjenja (40.0 m/min) T1 = [(

+

+

+

+

+

+

+

+

)] 0.80 = 2.0 min T2- vreme potrebno za izvravanje runih operacija ( 5 min ) Tc = 2.0 + 1.50 = 3.50 min 43 Kt =

Kt- koeficijent iskorienja nosivostiqpk- teina prenosne korpe i svee betonske mase u njojq- nosivost toranjskog krana; 50 KN qpk = q1 + q1 q1- sopstvena teina prenosne korpe; 4 KN q2- teina svee betonske mase u prenisnoj korpi q2 = Vg Kp Vg- geomertijska zapremina korpe; 2.0 m3

Kp- koeficijent punjenja prenosne korpe; 0.90 q2 = 2.0 0.90 24 = 43.20 KN qpk = 43.20 + 4.0 = 47.20 KN Kt =

=0.944 Upr =

50 0.944 0.80 = 647.31KN / hUpr'=

=

= 26.97 m3 / h b)Pos 3.5; 4.6- unutranji transport opeke i maltera Upr = 647.31KN / hIz normativa GN 301 206 B: Upr op' =

= 64.73 m2 / hUpr malt'=

= 735.58 m2 / h 44 MAINE ZA UNUTRANJI TRANSPORT I ISTOVAR Hidrauliki bager sa dubinskom kaikomGlavne karakteristike: -snaga motora75 kW -masa bagera 16000 kg Zapremina dubinske kaike q q = 0.8 1.25 1.05 16 = 16.80 KN 16.80 + 2.0 = 18.8 = 19 KN Upr =

q Kt Kv ( KN / h ) Tc = tl +t2 + t3+t4 + t5 + t6 + t7 + t8(s) Elementi radnog ciklusa bagera : 1.sputanje prazne kaike za utovar t1 = 5s 2.punjenje kaike ( kopanje ) t2 = 10s 3.izdizanje pune kaike za istovart3 = 8s 4.obrtanje platforme bagera oko obrtnog postolja za ugao od 90 =6s 5.vreme odlaska bagera; t56.vreme istovara t6= 5s 7.vreme povratkat7 8.okretanje platforme za ponovni utovar 16=6s t5=

3600 =

3600 = 45 s t6 =

3600 =

3600 = 60 s Tc = 145 s a) Istovar armature : 2.2; 2.3; 2.4; 3.2; 3.3; 3.4; 4.3; 4.4; 4.5; 5.2; 5.3; 5. Kt =

= 0.48 Upr =

19 0.48 0.8 = 181.14KN / h Upr'=

= 301.9 m3 / h 45 tp- vreme pomeranja bagera Np- broj pomeranja bagera q = 3 9.24= 27.72 KN Upr =

q Kt Kv

Upr =

19 0.48 0.8 = 27.77 KN / h ~ 27.72 Upr'=

= 46.28 m3 / h b) Istovar hidrotehnike armature: 2.5; 3.6; 4.8; 5.5 q = 2 15.49= 30.98 KN Kt =

= 0.82 Upr =

19 0.82 0.8 = 30.93KN / hUpr' = 3093 kg / h c) Istovar amovih dasaka za izradu oplate:2.2; 2.3; 2.4 q = [ 0.10 0.10 1.50 3 + 0.05 1.50 2.40 ] 8= 1.8 KN Kt 89 = 0.1 Upr =

19 0.1 0.8 = 37.74KN / hUpr'=

= 460.24 m3 / h Q = 10 m2 / m3 46 d) Istovar amovih dasaka za izradu oplate: 3.2; 3.3; 3.4 q = [ 0.10 0.10 3.8 3 + 0.05 3.8 3.8 ] 8= 6.8 KN Kt 689 = 0.36 Upr =

19 0.36 0.8 = 135.86KN / hUpr'=

= 2967.03 m3 / h Q = 5.52 m2 / m3 e) Istovar amovih dasaka za izradu oplate: 4.2; 4.3; 4.4; 4.5 q = [ 0.10 0.10 4.6 3 + 0.05 4.6 5.625 ] 8= 11.45 KN Kt 459 = 0.60 Upr =

19 0.60 0.8 = 226.43KN / hUpr'=

= 3488.91 m3 / h Q = 7.92 m2 / m3 f) Istovar amovih dasaka za izradu oplate: 5.2; 5.3; 5.4 q = [ 0.10 0.10 3.25 3 + 0.05 3.25 7 ] 8= 9.88 KN Kt 9889 = 0.52 Upr =

19 0.52 0.8 = 196.23KN / hUpr'=

= 2393.04 m3 / h Q = 10.03 m2 / m3 47 AUTO-PUMPA ZA VODU Probno ispitivanje cevovoda: pos 1.8 Uprdiz =

q Kp Kvm3 / h tu =

60 =

60 = 18 min to =

60 =

60 = 10 min ti =

6 =

60 = 27 min tp =

3600 =

60 = 7.5 min Tc = 62.50 min Upr =

5.0 0.9 0.8 = 3.45 m3 / h

1.0 =0.00785 za 100 Upr '=

= 439.49 m' / h PUMPA ZA VODU Upr = 650 0.8 = 520 m' / h tehnika norm 48 5. DIMENZIONISANJE POZICIJA RUNOG RADA Pos 1.5 montaa PEHD cevovoda Pos 1.8 probno ispitivanje cevovoda 38 / PEHD GN 810 103 3 5 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komadaRIII = 0.08 0.50 = 0.04RVI = 0.16 0.50 = 0.08Proba na pritisak RIII = 0.03 0.50 = 0.015RVI = 0.12 0.50 = 0.06 RekapitulacijaRIII = 0.055 N / m'RVI = 0.14 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.13 m'/ m' ) 40 / PEHD GN 810 103 3 6 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komadaRIII = 0.06 0.50 = 0.03RVI = 0.07 0.50 = 0.035 Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 Rekapitulacija RIII = 0.055 N / m'RVI = 0.135 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 50 / PEHD GN 810 103 4 8 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komadaRIII = 0.53 0.50 = 0.265 RVI = 0.97 0.50 = 0.485 49 Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 Rekapitulacija RIII = 0.29 N / m'RVI = 0.585 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 60 / PEHD GN 810 103 4 8 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.53 0.50 = 0.265RVI = 0.97 0.50 = 0.485 Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 RekapitulacijaRIII = 0.29 N / m' RVI = 0.585 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 75 / PEHD GN 810 410 1 Montiranje PEHD cevi i sputanjeRVI = 0.064 0.50 = 0.032 RIII = 0.055 0.50 = 0.0275 Raznoenje i prenos RII = 0.310 0.50 = 0.155 Rekapitulacija RVI = 0.032 N / m'RIII = 0.0275 N / m'RII = 0.155 N / m'Materijal PEHD cev ( 1.02 m'/ m' ) 50 90 / PEHD GN 810 410 2 Montiranje PEHD cevi i sputanjeRVI = 0.074 0.50 = 0.037 RIII = 0.070 0.50 = 0.035 Raznoenje i prenos RII = 0.320 0.50 = 0.16 RekapitulacijaRVI = 0.037 N / m' RIII = 0.035 N / m'RII = 0.16 N / m'Materijal PEHD cev ( 1.02 m'/ m' ) 110 / PEHD GN 810 410 2 Montiranje PEHD cevi i sputanje RVI = 0.074 0.50 = 0.037 RIII = 0.070 0.50 = 0.035 Raznoenje i prenos RII = 0.32 0.50 = 0.16 Rekapitulacija RVI = 0.037 N / m'RIII = 0.035 N / m'RII = 0.16 N / m'Materijal PEHD cev ( 1.02 m'/ m' ) 125 / PEHD GN 810 410 3 Montiranje PEHD cevi i sputanje RVI = 0.084 0.50 = 0.042 RIII = 0.080 0.50 = 0.04Raznoenje i prenos RII = 0.36 0.50 = 0.18 RekapitulacijaRVI = 0.042 N / m' RIII = 0.04 N / m'RII = 0.18N / m'51 Materijal PEHD cev ( 1.02 m'/ m' ) Pos 1.6 - montaa elinog cevovoda 108GN 810 410 2 Montiranjecevi i sputanje RVI = 0.074RIII = 0.070Raznoenje i prenos RII = 0.32 RekapitulacijaRVI = 0.074 N / m' RIII = 0.070 N / m'RII = 0.32N / m' MaterijalPEHD cev ( 1.02 m'/ m' ) ZATVORENIPROSTOR 25 / PEHD GN 810 101 2 3Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.14 0.50 = 0.07RVI = 0.26 0.50 = 0.13Proba na pritisak RIII = 0.03 0.50 = 0.015RVI = 0.12 0.50 = 0.06 Rekapitulacija RIII = 0.085 N / m' RVI = 0.19 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.05 m'/ m' ) 52 32 / PEHD GN 810 101 2 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komadaRIII = 0.14 0.50 = 0.07 RVI = 0.14 0.50 = 0.07Proba na pritisak RIII = 0.03 0.50 = 0.015RVI = 0.12 0.50 = 0.06 RekapitulacijaRIII = 0.085 N / m'RVI = 0.13 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.05 m'/ m' ) 40 / PEHD GN 810 101 3Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.24 0.50 = 0.12 RVI = 0.43 0.50 = 0.215Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 RekapitulacijaRIII = 0.145 N / m'RVI = 0.315 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 50 / PEHD GN 810 101 4 7 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.45 0.50 = 0.225 RVI = 0.80 0.50 = 0.40Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 RekapitulacijaRIII = 0.325 N / m'RVI = 0.50 N / m'53 MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 60 / PEHD GN 810 101 4 8 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.53 0.50 = 0.265RVI = 0.97 0.50 = 0.48 Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 Rekapitulacija RIII = 0.29 N / m'RVI = 0.58 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 65 / PEHD GN 810 101 4 8 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.53 0.50 = 0.265RVI = 0.97 0.50 = 0.48 Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 Rekapitulacija RIII = 0.29 N / m'RVI = 0.58 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 70 / PEHD GN 810 101 4 8 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.53 0.50 = 0.265RVI = 0.97 0.50 = 0.48Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 RekapitulacijaRIII = 0.29 N / m'54 RVI = 0.58 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 80 / PEHD GN 810 101 4 8 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.53 0.50 = 0.265RVI = 0.97 0.50 = 0.48Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 RekapitulacijaRIII = 0.29 N / m'RVI = 0.58 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 90 / PEHD GN 810 101 4 8 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.53 0.50 = 0.265RVI = 0.97 0.50 = 0.48 Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 Rekapitulacija RIII = 0.29 N / m' RVI = 0.58 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 100 / PEHD GN 810 101 4 8 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.53 0.50 = 0.265 RVI = 0.97 0.50 = 0.48 Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 55 Rekapitulacija RIII = 0.29 N / m'RVI = 0.58 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 125 / PEHD GN 810 101 4 8 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.53 0.50 = 0.265 RVI = 0.97 0.50 = 0.48Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 RekapitulacijaRIII = 0.29 N / m'RVI = 0.58 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) 150 / PEHD GN 810 101 4 8 Montiranje PEHD cevi i fazonskih komada RIII = 0.53 0.50 = 0.265RVI = 0.97 0.50 = 0.48Proba na pritisak RIII = 0.05 0.50 = 0.025RVI = 0.20 0.50 = 0.10 RekapitulacijaRIII = 0.29 N / m' RVI = 0.58 N / m'MaterijalPEHD cev ( 1.03 m'/ m' ) Pos 2.5; 3.6; 4.8; 5.5- montaa hidrotehnike armature 1549.21 kg Montaa liveno gvozdenih zatvaraa:25; 32; 40; 50; 60; 65; 70; 80 56 GN 810 440 1Montaa zatvaraaRVI = 0.66 Montaa kapeRVI = 0.90 Sputanje dizalicomRIII = 1.60 Zatvara 80 ( 1 kom ) 90; 100; 110 GN 810 440 2Montaa zatvaraa RVI = 0.70 Montaa kapeRVI = 0.90 Sputanje dizalicomRIII = 1.75 Zatvara 110 ( 1 kom ) 125; 150 GN 810 440 3Montaa zatvaraa RVI = 0.90 Montaa kapeRVI = 0.90 Sputanje dizalicom RIII = 2.10Zatvara 150 ( 1 kom ) Montaa ventila: Montaa trokrakih i etvorokrakih ventila GN 840 408 ( tehnika norma za vazdune i ispusne ventile )Montaa ventilaRVII = 2.30 Pomoni poslovi RIII = 2.30 Rekapitulacija: 25; 32; 40; 50; 60; 65; 70; 80 GN 810 440 1Montaa zatvaraa 57 RVI = 0.66N / kom(

= 0.000426 N / kg ) Montaa kapeRVI = 0.90 N / kom(

= 0.000581 N / kg )Sputanje dizalicom i pomoni poslovi RIII = 1.60 + 2.30 = 3.90 N / kom(

= 0.00252 N / kg ) Montaa ventila RVII = 2.30 N / kom(

= 0.00148 N / kg )Zatvara 80 ( 1 kom ) 90; 100; 110 GN 810 440 2Montaa zatvaraa RVI = 0.70 N / kom(

= 0.000452 N / kg )Montaa kapeRVI = 0.90 N / kom (

= 0.000581 N / kg )Sputanje dizalicom i pomoni posloviRIII = 1.75 + 2.30 = 4.05 N / kom(

= 0.000261 N / kg ) Montaa ventila RVII = 2.30N / kom(

= 0.00148 N / kg )Zatvara 110 ( 1 kom ) 125; 150 GN 810 440 3 Montaa zatvaraaRVI = 0.90N / kom (

= 0.000581 N / kg ) Montaa kapeRVI = 0.90 N / kom(

= 0.000581 N / kg ) Sputanje dizalicom i pomoni posloviRIII = 0.90 + 2.30 = 3.20 N / kom(

= 0.00206 N / kg ) Montaa ventila58 RVII = 2.30N / kom (

= 0.00148 N / kg ) Zatvara 150 ( 1 kom ) Pos 3.5 izrada hidroizolacije sa obzidom od opeke 101.94 m2 GN 301 206 BSpravljnje RII = 0.11 ZVI = 1.10RII = 0.36 Prenos opeke RII = 0.30 Prenos maltera RII = 0.19Prenos bitumenaRII = 0.02Materijal opeka 54 kom / m2 produni malter 0.04 m3 / m2 ( R = 1 : 2 : 6 ) drvo ogrevno 1.0 kg / m2 GN 301 103spravljanje maltera RII = 1.88 N / m3 prenos malteraRII = 2.09 N / m3

Materijal cement 210 kgkre 0.29 kg / m3

pesak 0.87 m3 / m3

voda 0.27 m3 / m3

Rekapitulacija: RII = 4.89 0.04 = 0.196 N / m2 ZVI = 1.10 0.04 = 0.044 N / m2

Materijal:opeka 54 kom / m2 produni malter 0.04 m3 / m2 ( R = 1 : 2 : 6 ) drvo ogrevno 1.0 kg / m2

59 cement 210 kg / m3 0.04 = 8.4 kg / m2 kre 0.29 kg / m3 0.04 = 0.0116 kg / m2 pesak 0.87 m3 / m3 0.04 = 0.0348 m3 / m2 voda 0.27 m3 / m3 0.04 = 0.0108 m3 / m2 Pos 4.6 izrada hidroizolacije sa obzidom od opeke 602.23 m2 GN 301 206 BSpravljnje RII = 0.11 ZVI = 1.10RII = 0.36 Prenos opekeRII = 0.30Prenos malteraRII = 0.19Prenos bitumena RII = 0.02Materijal opeka 54 kom / m2 produni malter 0.04 m3 / m2 ( R = 1 : 2 : 6 ) drvo ogrevno 1.0 kg / m2 GN 301 103spravljanje maltera RII = 1.88 N / m3 prenos malteraRII = 2.09 N / m3

Materijal cement 210 kg / m3

kre 0.29 kg / m3

pesak 0.87 m3 / m3

voda 0.27 m3 / m3

Rekapitulacija: RII = 4.89 0.04 = 0.196 N / m2 ZVI = 1.10 0.04 = 0.044 N / m2

Materijal:opeka 54 kom / m2 60 produni malter 0.04 m3 / m2 ( R = 1 : 2 : 6 ) drvo ogrevno 1.0 kg / m2

cement 210 kg / m3 0.04 = 8.4 kg / m2 kre 0.29 kg / m3 0.04 = 0.0116 kg / m2 pesak 0.87 m3 / m3 0.04 = 0.0348 m3 / m2 voda 0.27 m3 / m3 0.04 = 0.0108 m3 / m2 Pos 2.2- betoniranje temeljne ploe ispusnih i vazdunih ventila; Ko = 2.11 q= 36 m3 GN6012012 Oplata Izrada TV = 0.20TIII = 0.20 Montaa TV = 0.18TIII = 0.18 DemontaaTIII = 0.07RII = 0.11 ienje i vaenje ekseraRII = 0.13 Materijal daska 24 mm- 0.0047 m3 / m2

gredica- 0.0035 m3 / m2 ica paljena- 0.07 kg / m2

ekseri- 0.15 kg / m2 RekapitulacijaTV = 0.20+ 0.18 = 0.28 2.11 = 0.59 N / m3

TIII = 0.20+ 0.18 + 0.07 = 0.35 2.11 = 0.74 N / m3

RII = 0.11+ 0.183 = 0.24 2.11 = 0.51 N / m3 Materijal daska 24 mm -0.0047 2.11 = 0.0099 m3 / m3

gredica- 0.0035 2.11 = 0.0074 m3 / m3

ica paljena- 0.07 2.11 = 0.147 kg / m3

ekseri- 0.15 2.11 = 0.316 kg / m3

Pos 2.3-betoniranje zidova ispusnih i vazdunih ventila; 10 q= 102 m3 61 RekapitulacijaTV = 0.20+ 0.18 = 0.28 10 = 2.8 N / m3

TIII = 0.20+ 0.18 + 0.07 = 0.35 10 = 3.5 N / m3

RII = 0.11+ 0.183 = 0.24 10 = 2.4 N / m3 Materijaldaska 24 mm -0.0047 10 = 0.047 m3 / m3

gredica- 0.0035 10 = 0.074 m3 / m3

ica paljena- 0.07 10 = 0.7 kg / m3

ekseri- 0.15 10 = 1.5 kg / m3 Pos 2.4- betoniranje gornje ploe ispusnih i vazdunih ventila; Ko =1.75 q= 52.8 m3 GN 601 203 1.1OplataIzradaTV = 0.24 TIII = 0.24 Montaa TV = 0.25TIII = 0.25 Demontaa TIII = 0.18 ienje i vaenje ekseraRII = 0.14 Materijal daska 24 mm- 0.004 m3 / m2

gredica- 0.002 m3 / m2 motka bunarska-0.25 m' / m2

daska 24 mm- 0.0007 m3 / m2

ekseri- 0.09 kg / m2 Rekapitulacija TV = 0.24+ 0.25 = 0.49 1.75 = 0.857 N / m3

TIII = 0.24+ 0.25 + 0.18 = 0.67 1.75 = 1.17 N / m3

RII = 0.14 = 0.44 1.75 = 0.77 N / m3 Materijal daska 24 mm- 0.004 1.75 = 0.007 m3 / m3

gredica- 0.002 1.75 = 0.0035 m3 / m3

motka bunarska-0.25 1.75 = 0.437 m' / m3

daska 24 mm- 0.0007 1.75 = 0.00122 m3 / m3

ekseri- 0.09 1.75 = 0.158 kg / m3

62 Pos 3.2- betoniranje temeljne ploe prekidnih komora; Ko = 1.15 q= 2.49 m3 RekapitulacijaTV = 0.20+ 0.18 = 0.28 1.15 = 0.322 N / m3

TIII = 0.20+ 0.18 + 0.07 = 0.35 1.15 = 0.403 N / m3

RII = 0.11+ 0.183 = 0.24 1.15 = 0.276 N / m3 Materijaldaska 24 mm -0.0047 1.15 = 0.0054 m3 / m3

gredica- 0.0035 1.15 = 0.0040 m3 / m3

ica paljena- 0.07 1.15 = 0.08 kg / m3

ekseri- 0.15 1.15 = 0.173 kg / m3 Pos 3.3- betoniranje zidova prekidnih komora; Ko = 11.11 q= 3.10 m3 RekapitulacijaTV = 0.20+ 0.18 = 0.28 11.11 = 3.11 N / m3

TIII = 0.20+ 0.18 + 0.07 = 0.35 11.11 = 3.88 N / m3


gredica- 0.0035 11.11 = 0.0388 m3 / m3

ica paljena- 0.07 11.11 = 0.778 kg / m3

ekseri- 0.15 11.11 = 1.667 kg / m3 Pos 3.4- betoniranje gornje ploe prekidnih komora; Ko = 1.35 q= 1.37 m3

GN 601 203 A 1.2 OplataIzradaTV = 0.20TIII = 0.20 Montaa TV = 0.23TIII = 0.23 Demontaa TIII = 0.15ienje i vaenje ekseraRII = 0.0863 Materijal daska 24 mm- 0.004 m3 / m2

gredica- 0.002 m3 / m2 ekseri- 0.06 kg / m2

nafta- 0.03 l / m2

krpa stara- 0.002 kg / m2

podupira rastegljivi- 2 kom / m2 RekapitulacijaTV = 0.20+ 0.23 = 0.43 1.35 = 0.581 N / m3

TIII = 0.20+ 0.23 = 0.43 1.35 = 0.581 N / m3

RII = 0.08 = 0.08 1.35 = 0.108 N / m3 Materijaldaska -0.004 1.35 = 0.0054 m3 / m3

gredica- 0.002 1.35 = 0.0027 m3 / m3

ekseri -0.06 1.35 = 0.081 kg / m3

nafta- 0.03 1.35 = 0.041 l / m3

krpa stara- 0.002 1.35 = 0.0027 kg / m3

podupira rastegljivi - 2 1.35 = 2.7 kom / m3 Pos 4.2- betoniranje tamponskog sloja nearmiranim betonom rezervoara; Ko = 0.5 q= 8.25 m3

Rekapitulacija TV = 0.20+ 0.18 = 0.28 0.5 = 0.14 N / m3

TIII = 0.20+ 0.18 + 0.07 = 0.35 0.5 = 0.175 N / m3


gredica- 0.0035 0.5 = 0.00175 m3 / m3

ica paljena- 0.07 0.5 = 0.035 kg / m3

ekseri- 0.15 0.5 = 0.075 kg / m3 Pos 4.3- betoniranje temeljne ploe rezervoara; Ko = 0.5 q= 24.75 m3 Rekapitulacija TV = 0.20+ 0.18 = 0.28 0.5 = 0.14 N / m3

TIII = 0.20+ 0.18 + 0.07 = 0.35 0.5 = 0.175 N / m3


64 gredica- 0.0035 0.5 = 0.00175 m3 / m3

ica paljena- 0.07 0.5 = 0.035 kg / m3

ekseri- 0.15 0.5 = 0.075 kg / m3 Pos 4.4- betoniranje zidova rezervoara; Ko = 7.92 q= 74.65 m3

RekapitulacijaTV = 0.20+ 0.18 = 0.28 7.92 = 2.217 N / m3

TIII = 0.20+ 0.18 + 0.07 = 0.35 7.92 = 2.772 N / m3

RII = 0.11+ 0.183 = 0.24 7.92 = 1.90 N / m3 Materijal daska 24 mm -0.0047 7.92 = 0.0372 m3 / m3

gredica- 0.0035 7.92 = 0.0277 m3 / m3

ica paljena- 0.07 7.92 = 0.554 kg / m3

ekseri- 0.15 7.92 = 1.188kg / m3 Pos 4.5- betoniranje gornje ploe rezervoara; Ko = 0.5 q= 16.50 m3

GN 601 203 A 1.2 RekapitulacijaTV = 0.20+ 0.23 = 0.43 0.5 = 0.215 N / m3

TIII = 0.20+ 0.23 = 0.43 0.5 = 0.215 N / m3

RII = 0.08 = 0.08 0.5 = 0.04 N / m3 Materijal daska -0.004 0.5 = 0.002 m3 / m3

gredica- 0.002 0.5 = 0.001 m3 / m3

ekseri -0.06 0.5 = 0.03 kg / m3

nafta- 0.03 0.5 = 0.015 l / m3

krpa stara- 0.002 0.5 = 0.001 kg / m3

podupira rastegljivi - 2 0.5 = 1.0 kom / m3 Pos 5.2- betoniranje temeljne ploe kaptane graevine; Ko = 1.15 q= 2.418 m3


TIII = 0.20+ 0.18 + 0.07 = 0.35 1.15 = 0.403 N / m3

RII = 0.11+ 0.183 = 0.24 1.15 = 0.276 N / m3 65 Materijaldaska 24 mm -0.0047 1.15 = 0.0054 m3 / m3

gredica- 0.0035 1.15 = 0.0040 m3 / m3

ica paljena- 0.07 1.15 = 0.08 kg / m3

ekseri- 0.15 1.15 = 0.173 kg / m3 Pos 5.3- betoniranje zidova kaptane graevine; Ko = 7.92 q= 15.19 m3


TIII = 0.20+ 0.18 + 0.07 = 0.35 7.92 = 2.772 N / m3


gredica- 0.0035 7.92 = 0.02772 m3 / m3

ica paljena- 0.07 7.92 = 0.5544 kg / m3

ekseri- 0.15 7.92 = 1.188 kg / m3 Pos 5.4- betoniranje gornje ploe kaptane graevine; Ko = 0.39 q= 22.40 m3

GN 601 203 A 1.2 RekapitulacijaTV = 0.20+ 0.23 = 0.43 0.39 = 0.167 N / m3

TIII = 0.20+ 0.23 = 0.43 0.39 = 0.167 N / m3

RII = 0.08 = 0.08 0.39 = 0.0312 N / m3 Materijal daska -0.004 0.39 = 0.00156 m3 / m3

gredica- 0.002 0.39 = 0.00078 m3 / m3

ekseri -0.06 0.39 = 0.0234 kg / m3

nafta- 0.03 0.39 = 0.0117 l / m3

krpa stara- 0.002 0.39 = 0.00078 kg / m3

podupira rastegljivi - 2 0.39 = 0.78 kom / m3

Betoniranje pumpanim betonom MB 30: 2.2; 2.3; 2.4 ( armiranobetonskih ploa i zidova ) Pumpani beton66 GN 400 503 2.2Spravljanje: RII = 0.306 N / m3

Materijal cement-328 kg / m3 ljunak- 1.282 m3 / m3 voda- 0.17 m3 / m3 GN 400 810 1.2Ugraivanje: RV = 0.61 N / m3 RIII = 0.61 N / m3 GN 400 701 1Nega betona: kvaenje RII = 0.15 N / m3

Materijalvoda- 0.04 m3 / m3

RekapitulacijaRII = 0.306 + 0.15 = 0.456 N / m3

RIII = 0.61 N / m3

RV = 0.61 N / m3

Materijal cement-328 kg / m3 ljunak- 1.282 m3 / m3 voda- 0.17+0.04 = 0.21m3 / m3 Betoniranje vodonepropusnim betonom: 3.2; 3.3; 3.4; 4.3; 4.4; 4.5; 5.2; 5.3; 5.4(armiranobetonskih ploa i zidova) Vodonepropusni beton GN 400 503 2.3 Spravljanje: RII = 0.306 N / m3

Materijal cement-300 kg / m3 ljunak- 1.282 m3 / m3 voda- 0.17 m3 / m3 GN 400 810 1.2Ugraivanje: 67 RV = 0.61 N / m3 RIII = 0.61 N / m3 GN 400 701 1Nega betona: kvaenje RII = 0.15 N / m3

Materijalvoda- 0.04 m3 / m3


RIII = 0.61 N / m3

RV = 0.61 N / m3

Materijalcement-300 kg / m3 ljunak- 1.282 m3 / m3 voda- 0.17+0.04 = 0.21m3 / m3 Betoniranje nearmiranim betonom MB 15:4.2- tamponski sloj GN 400 503 1.1 Spravljanje:RII = 0.306 N / m3

Materijal cement-200 kg / m3 ljunak- 1.20 m3 / m3 voda- 0.12 m3 / m3 GN 400 810 1.2Ugraivanje: RV = 0.61 N / m3 RIII = 0.61 N / m3 GN 400 701 1Nega betona: kvaenje RII = 0.15 N / m3

Materijal voda- 0.04 m3 / m3


RIII = 0.61 N / m3

RV = 0.61 N / m3

68 Materijal cement-200 kg / m3 ljunak- 1.20 m3 / m3 voda- 0.12+0.04 = 0.16m3 / m3 Armatura Pos 2.2; 2.3; 2.4-ispusni i vazduni ventili q = 2631 kg =

= 378.01 kg / m3 GN 400 105 1Seenje i ispravljanje AV = 0.0008 AIII = 0.003 SavijanjeAIV = 0.0008AIII = 0.0026 Postavljanje i vezivanje AIV = 0.0170 AIII = 0.0170Prenos RII = 0.006 Materijalbetonski elik 4/12 1.04 kg / kg ica paljena 0.0032 kg / kgRekapitulacija AV = 0.0008 378.01 = 0.302 kg / m3

AIII = 0.003 + 0.0026 + 0.0170 = 0.0226 378.01 = 8.54 kg / m3 AIV = 0.0008 +0.0170 = 0.0178 378.01 = 6.728 kg / m3 RII = 0.006 378.01 = 2.268 kg / m3

Materijal betonski elik 4/12 = 1.04 378.01 = 393.13 kg /m3

ica paljena = 0.0032 378.01 = 1.209kg / m3 Pos 3.2 ; 3.3 ; 3.4-prekidne komore q = 2631 kg=

= 378.01 kg / m3 69 Q2 +Q3 +Q4 = 2.49 + 3.10 +1.37 = 6.96 m3 Rekapitulacija AV = 0.0008 378.01 = 0.302 kg / m3



ica paljena = 0.0032 378.01 = 1.209kg / m3 Pos 4.5-gornja ploa rezervoara q = 1400kg =

= 84.85 kg / m3 Q5 = 16.50 m3

Rekapitulacija AV = 0.0008 84.85 = 0.0678 kg / m3



ica paljena = 0.0032 84.85 = 0.2715kg / m3

Pos 5.2; 5.3; 5.4-kaptana gradjevina q = 2631 kg =

= 378.01 kg /m3 Rekapitulacija AV = 0.0008 378.01 = 0.302 kg / m3



ica paljena = 0.0032 378.01 = 1.209kg / m3

Pos 4.4-zidovi rezervoara 70 q = 7525 kg =

= 100.80 kg / m3 Q4 = 74.65 m3 GN 400 105 4Seenje i ispravljanje AV = 0.0007 AIII = 0.0020 SavijanjeAIV = 0.0007AIII = 0.0020 Postavljanje i vezivanje AIV = 0.0110 AIII = 0.0110Prenos RII = 0.006 Materijalbetonski elik 14 i vie 1.04 kg / kgica paljena 0.0032 kg / kgRekapitulacija AV = 0.0007 100.80 = 0.0706 kg / m3


Materijal betonski elik 14 i vie = 1.04 100.80 = 104.832 kg /m3

ica paljena = 0.0032 100.80 = 0.322kg / m3 Pos 4.3-donja ploa rezervoara q = 4202 kg =

= 169.78 kg /m3 Q3 = 24.75 m3 Rekapitulacija AV = 0.0007 169.78 = 0.1188 kg / m3


Materijal betonski elik 14 i vie = 1.04 169.78 = 176.57 kg /m3

ica paljena = 0.0032 169.78 = 0.543kg / m3 71

projektni zadatak2

Documents