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CONSEJO NACIONAL DE CIENCIA Y TECNOLOGÍA -CONCYT-
SECRETARIA NACIONAL DE CIENCIA Y TECNOLOGÍA -SENACY T- FONDO NACIONAL DE CIENCIA Y TECNOLOGÍA -FONACYT-
FACULTAD DE INGENIERIA UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA –USAC-
INFORME FINAL
EVALUACION DE ELEMENTOS PARA LA COMPENSACION DE POT ENCIA REACTIVA EN EL SISTEMA NACIONAL INTERCONECTADO CON LA PRESENCIA
DE GENERADORES EOLICOS
PROYECTO FODECYT No. 038-2009
JORGE LUIS PEREZ RIVERA Investigador Principal
GUATEMALA, 28 de septiembre de 2009
AGRADECIMIENTOS:
La realización de este trabajo, ha sido posible gracias al apoyo financiero dentro del Fondo Nacional de Ciencia y Tecnología, -FONACYT-, otorgado por la Secretaría Nacional de Ciencia y Tecnología -SENACYT- y al Consejo Nacional de Ciencia y Tecnología -CONCYT-.
TABLA DE CONTENIDOS RESUMEN ..................................................................................................................... i SUMMARY ................................................................................................................... ii PARTE I......................................................................................................................... 1 I.1 INTRODUCCIÓN .............................................................................................. 1 I.2 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA ........................................................... 6 Justificación del trabajo de investigación ...................................................................... 9 I.3 OBJETIVOS ..................................................................................................... 10 I.4 METODOLOGIA ............................................................................................. 10 I.4.1 Localización. ..................................................................................................... 10 Herramienta para las simulaciones. ............................................................................. 16 Power System Analysis Toolbox – PSAT- .................................................................. 18 I.4.1 Las Variables .................................................................................................... 19 1.4.1.1 Variables dependientes .................................................................................. 19 1.4.1.2 Variables Independientes .............................................................................. 19 PARTE II ..................................................................................................................... 20 MARCO TEÓRICO..................................................................................................... 20 Control de Voltaje en las Barras con Generadores Eólicos ......................................... 31 Tipos de Variaciones de Tensión ................................................................................. 31 Formas de Regular Variaciones Lentas de Tensión ..................................................... 32 Medios para Producir o Absorber Potencia Reactiva .................................................. 33 PARTE III .................................................................................................................... 37 III. RESULTADOS................................................................................................. 37 III.1 Discusión de resultados..................................................................................... 37 Epoca lluviosa: ............................................................................................................. 38 Epoca seca:................................................................................................................... 39 PARTE IV. ................................................................................................................... 42 IV.1 CONCLUSIONES ............................................................................................ 42 IV.2 RECOMENDACIONES ................................................................................... 43 IV.3 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS.............................................................. 44 IV. ANEXOS .......................................................................................................... 47 IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. ............................................................ 48 PARTE V ..................................................................................................................... 84 V.1 INFORME FINANCIERO ............................................................................... 84
i
LISTA DE ILUSTRACIONES
Figura 1 Oferta (generación) y demanda de potencia. ................................................... 7
Figura 2 Mapa de potencial eólico de Guatemala. ....................................................... 11
Figura 3 Sistema Nacional Interconectado actual (2008). ........................................... 12
Figura 4 Triángulo de potencias. ................................................................................. 21 Figura 5 a) Triángulo de Corrientes con referencia de voltaje. b) Triángulo de potencias con expresión matemática ............................................................................................ 21 Figura 6: Tipos de carga .............................................................................................. 22 Figura 7: Modificación del triángulo de potencias por cambio en la potencia reactiva22
Figura 8: Esquema típico generador en una turbina eólica. ......................................... 24
Figura 9: Curva de capacidad de un generador. ........................................................... 24
Figura 10: Representación de una línea de transmisión............................................... 25
Figura 11: Cambiador de derivaciones de un transformador de potencia. .................. 26
Figura 12: Capacitor para compensación de potencia reactiva de un motor. .............. 27
Figura 13: Distribución de Weibull .............................................................................. 29
Figura 14: Turbina de Viento de Velocidad Constante con generador de inducción tipo jaula de ardilla. ............................................................................................................. 29 Figura 15: Generador Síncrono con control directo. ................................................... 30
Figura 16: Turbina de Viento de Velocidad Variable Doblemente Alimentada. ........ 30
Grafica 17: Diagrama simplificado de un SVC ........................................................... 35
Figura 18: Diagrama Simplificado de un STATCOM ................................................. 36
i
LISTA DE TABLAS
Tabla 1: Subestaciones donde se conectaron generadores eólicos. ............................. 13
Tabla 2: Lista de Generadores existentes monitoreados. ............................................ 13
Tabla 3: Barras en las cuales se monitoreo voltaje. ..................................................... 14
Tabla 4: Barras en las cuales se conectan generadores eólicos. .................................. 39
Tabla 5: Barras en las cuales se conectan generadores eólicos, con generador existente conectado a la misma barra de 69 kV. ......................................................................... 40 Tabla 6: Barras en las cuales se conectan generadores eólicos, con generador existente conectado a corta distancia eléctrica. ........................................................................... 40 Tabla 7: Barras en las cuales se conectan generadores eólicos y no hay generación existente. ...................................................................................................................... 40
Tabla 8: Barras en las cuales se conectan generadores eólicos, estaciones lluviosa y seca...................................................................................................................................... 41
Tabla 9: Resultados de las barras en la cuales se conectan generadores eólicos. ........ 41
i
LISTA DE ABREVIATURAS Y ACRONIMOS AMM: Administrador del Mercado Mayorista
CNEE: Comisión Nacional de Energía Eléctrica
GE: Generador Eólico
IEEE: Institute of Electrical and Electronic Engineer
MEM: Ministerio de Energía y Minas
PSAT: Power System Análisis Toolbox
i
RESUMEN El proyecto fue desarrollado con el propósito de determinar el efecto de los elementos
de compensación de potencia reactiva en el Sistema Nacional Interconectado, con la
presencia de generadores eólicos. Para esto, inicialmente se consideró que el Sistema
Nacional Interconectado se divide en tres regiones principales denominadas Sistema
Central, Sistema Occidental y Sistema Oriental. Estas denominaciones, que hacen
referencia a las regiones geográficas del país, coinciden con las tres principales
distribuidoras de energía eléctrica, que son: Empresa Eléctrica de Guatemala, Sociedad
Anónima, Distribuidora de Electricidad de Occidente, Sociedad Anónima y Distribuidora
de Electricidad de Oriente, Sociedad Anónima.
Como se puede observar en el mapa eólico de Guatemala, geográficamente, es en la
región del Sistema Oriental donde se ubican las áreas con mayor potencial para el
aprovechamiento de la energía eólica. Por este motivo, el estudio se concentró en
subestaciones y centrales generadoras del Sistema Nacional Interconectado que
estuvieran en la misma región.
Para evaluar la interacción existente en un momento determinado para diversos
elementos de un sistema eléctrico, tales como: centrales generadoras, transformadores de
potencia, líneas de transmisión, transformadores de tomas regulables, capacitores, etc. la
única forma práctica y aceptable de hacerlo es mediante la simulación con herramientas
computacionales. Para el presente estudio, como herramienta de trabajo se utilizó el
programa Power System Analysis Toolbox, por ser de uso libre y poseer las
características necesarias para desarrollar las simulaciones requeridas.
Cuando los generadores eólicos son conectados o puestos en operación, ya sea que se
encuentren ubicados en la misma subestación o en subestaciones cercanas, se observa que
la compensación de potencia reactiva de los generadores existentes, por sus propios
límites de operación, resultan ser poco efectivos en la compensación de potencia reactiva
requerida por los generadores eólicos.
ii
SUMMARY
This project was developed to determine the effect that the reactive power devices have
in the National Power System taking into account the injection of wind power generators.
This study was developed considering that the National Power System is divided into
three regions namely, Central System, Eastern System and the Western System where
each one is refered to the geographical regions of the country, and such regions coincides
with the service cover of the three most important Distribution Companies in Guatemala:
Empresa Eléctrica de Guatemala, Sociedad Anónima, Distribuidora de Electricidad de
Occidente, Sociedad Anónima y Distribuidora de Electricidad de Oriente, Sociedad
Anónima respectively.
It is important to note, that since a geographic point of view (see figure 01), the
western region is where the most important wind potential areas are located in order to
take advantage for the wind power generation. Due to that, this study was focused in the
main substations and generation centrals of the National Power System that coincides
with this important region.
In order to evaluate the interaction that exist between various elements in the national
power system, such as: generation centrals, power transformers, transmission lines,
capacitors, under load tap changing transformers, among others, there is only one way to
do that, and is by means of simulation techniques by using computer based tools.
For the present study, as working tool the Power System Analysis Toolbox was used,
due to it is free and has the necessary features to develop the required simulations.
When the wind power generators are connected or being in operation, either they are
located in the same substation or they are located in near substations, it is important to
note that the operation limits of the wind generator itself are not effective to proceed to
the reactive power compensation required by the wind power generators, being necessary
to use external reactive power compensation devices.
1
PARTE I
I.1 INTRODUCCIÓN Los circuitos eléctricos o sistemas eléctricos de potencia básicamente están formados
por cuatro elementos: la fuente de energía; como las baterías o los generadores eléctricos;
la carga que consume la energía, como una bombilla o un motor; el medio que transporta
la energía desde la fuente a la carga, como un alambre o una línea de transmisión; y un
mecanismo de control para el circuito, como lo es el apagador de la bombilla o el
interruptor de potencia, ya sea para su operación o como mecanismo de protección.
Como se puede notar en una casa, una oficina o una fábrica, en alguna ocasión es
probable que se escuche o asocie la poca intensidad con que una bombilla nos ilumina, no
solamente a que puede ser de baja potencia, sino a que se está recibiendo un servicio de
energía eléctrica con una calidad que puede no ser aceptable tanto a la percepción de las
personas como para el funcionamiento de los aparatos eléctricos.
Sobre la percepción en la calidad de servicio de energía eléctrica, también se nota
que, por ejemplo, la intensidad de la iluminación se reduce a determinadas horas del día,
principalmente cuando inicia la noche. Una de las causas principales de este
comportamiento se debe a que es cuando el sistema eléctrico de potencia tiene conectada
una mayor cantidad de carga. O sea, una mayor cantidad de carga o un mayor consumo
de energía eléctrica traen como consecuencia que reducción o disminución en la calidad
de este dicho servicio si no existen los medios suficientes para mantener dicho servicio en
las condiciones requeridas.
Para medir la calidad del servicio de energía eléctrica existen varios parámetros
eléctricos. En el Reglamento de la Ley General de Electricidad, el artículo 101 indica que
“La calidad de servicio se medirá tomando en cuenta los siguientes parámetros: 1.
2
Calidad del producto. a) Nivel de tensión, b) Desequilibrio de fases … “ (Ministerio de
Energía y Minas, 1997). Para el interés de este estudio, el voltaje es el parámetro que se
asocia generalmente como una de las consecuencias del incremento de la carga con un
efecto o tendencia a provocar reducciones en el mismo; por consiguiente, al reducir la
carga se puede esperar el efecto contrario.
Para controlar estos cambios de voltaje existen varios dispositivos, medios o
mecanismos que contribuyen o permiten a que el sistema eléctrico de potencia pueda
funcionar dentro rangos aceptables. Para tener esta acción de control se puede realizar la
compensación de potencia reactiva durante todo el tiempo en el funcionamiento de todos
los sistemas eléctricos de potencia.
Entonces, cuando se amplía el estudio del comportamiento del voltaje y de los medios
para la compensación de potencia reactiva, se llega a uno de los fenómenos que se
presenta en la operación de los sistemas eléctricos de potencia denominado “estabilidad”,
como una condición de equilibrio entre fuerzas opuestas”, “Kundur, P. 1994), que luego
tiene varias denominaciones según su origen, y se refiere a la tendencia a mantener el
sistema operando en un estado aceptable ante las diversas fuerzas de acción contraria que
afectan su funcionamiento.
En este estudio, la estabilidad que interesa es la asociada al voltaje y se le denomina
“estabilidad de voltaje”, cuyos efectos suelen ocurrir en sistemas eléctricos fuertemente
cargados y que consiste en “la capacidad de un sistema de alcanzar niveles de tensión
fijos, mayores que cero, en todos los nudos después de haber sufrido cualquier
perturbación” (Gómez Expósito, A., 2002). Además, como consecuencia de una
inestabilidad de voltaje, se puede llegar a los colapsos de voltaje como resultado de una
variedad de causas adicionales, tales como el efecto de los límites de control de
voltaje/potencia reactiva en generadores, características de la carga, características de los
dispositivos de compensación de potencia reactiva, la acción de dispositivos de control de
voltaje como los cambiadores de derivación bajo carga de los transformadores de
potencia. (Grainger, J. J., Stevenson, W. D., 1996).
3
El problema que se tiene con estas reducciones de voltaje, que pueden llevar a los
colapsos de voltaje, es que una parte del sistema eléctrico tiene sus voltajes fuera de los
rangos aceptables de operación y pueden hacer operar dispositivos que, para proteger al
sistema, provoca la desconexión de algunos elementos del mismo, dando, en algunos
casos, lugar a los apagones parciales o totales.
Los generadores eólicos, que por lo general son generadores asíncronos, no son más
que motores de inducción que pueden entregar potencia activa a la red, pero siempre
demandan de esta la potencia reactiva, para lo cual se tienen dispositivos como los que ya
se han mencionado. Por lo tanto, existe una capacidad máxima de potencia proveniente
de generadores eólicos que pueden ser conectados a los sistemas eléctricos, por el efecto
que tienen estos generadores en la estabilidad de voltaje. (Arosemena, C. J., 2004).
La instalación de generadores eólicos, cada vez de mayor potencia unitaria y de
mayor cantidad, sigue avanzando el mundo. En países como Estados Unidos, España y
Alemania, que por ahora son los que ocupan los primeros lugares de capacidad de
potencia instalada para la generación de energía eléctrica proveniente de generadores
eólicos (World Wind Energy Asociation, 2009). Los estudios que miden el impacto
eléctrico en sus sistemas eléctricos de potencia, naturalmente realizados por medio de
programas de simulación, y corroborados por los resultados operativos, han promovido
mejoras por parte de los fabricantes de generadores eólicos en el diseño y construcción de
los medios para el aporte de la potencia reactiva en el control de voltaje.
Los resultados han sido que, poco a poco, el porcentaje de potencia generación
proveniente de generadores eólicos ha ido aumentando, mientras se mantengan los
parámetros eléctricos, como el voltaje, dentro de rangos aceptables para la operación.
Es oportuno mencionar estos estudios sobre el comportamiento de voltaje, como
consecuencia de la incorporación de los generadores eólicos en los sistemas eléctricos de
4
potencia, tiene su origen en la aleatoriedad del comportamiento del viento como fuente de
energía.
Este es otro tema que también merece ser investigado en Guatemala, como lo hacen
otros países, mediante el desarrollo de métodos estadísticos de predicción que tiendan a
mejorar la estimación de la potencia eléctrica que puede ser generada, puesto que la
potencia eléctrica es uno de los productos eléctricos que tienen un fuerte impacto el la
recuperación de la inversión de capital en los proyectos de generación de energía
eléctrica.
Actualmente hay varios proyectos de generación eólica en Guatemala que, según las
normas vigentes, particularmente la Norma de Coordinación Comercial No. 2 indica que
la “Oferta Firme de centrales eólicas. Para considerar que una central eólica tiene Oferta
Firme, deberá fundamentar la potencia que puede garantizar a lo largo de todo el Año
Estacional, mediante un estudio basado en registros de viento de velocidad y altura de por
lo menos 5 años, considerando además la indisponibilidad forzada que se produce en la
misma como consecuencia de la pérdida de viento no previstas en la programación
diaria.” (Administrador del Mercado Mayorista, 2007) Esto se refiere, entre otros
aspectos, que se requiere de cinco años de registros de viento para que sus ofertas de
potencia eléctrica puedan tener mejores condiciones de ser comercializadas en el
Mercado Mayorista.
Por lo tanto, como se indicó en el párrafo anterior, los estudios de predicción podrían
llevar a que ese período de cinco años pueda reducirse e incentivar de esta forma la
instalación de generadores eólicos. Este tema del viento se deja hasta aquí por no ser el
motivo del presente estudio, pero es claro que ambos están estrechamente relacionados.
Aunque las estimaciones del Ministerio de Energía y Minas indican un fuerte
potencial de energía eólica, como resultados de proyectos específicos o de mediciones
que se siguen realizando, no se conocen antecedentes de estudios desde el punto de vista
del impacto eléctrico en el Sistema Nacional Interconectado que traten de determinar
5
cuánta potencia proveniente de generación eólica puede ser conectada, sin provocar
efectos no aceptables en el comportamiento del voltaje. Este es un tema importante que
requiere ser investigado, para darle seguimiento al presente trabajo.
Para delimitar el estudio, se tuvo como objetivo evaluar la conexión de los
generadores eólicos y medir su efecto analizado en el comportamiento del voltaje en
barras de 69 kilovoltios. Se eligió el Sistema Oriental, del Sistema Nacional
Interconectado porque, como se mencionó antes, es ahí donde se encuentra el mayor
potencial eólico para la generación de energía eléctrica. Algunas de estas subestaciones
corresponden con ser el punto de conexión de actuales centrales generadoras al Sistemas
Nacional Interconectado, mientras otras son solamente subestaciones para la distribución
de energía eléctrica.
Para el desarrollo del estudio se utilizó el programa Power System Analysis
Toolbox, que es de uso libre y tiene las características necesarias para realizar el estudio.
Aunque los modelos disponibles en el programa tuvieron una respuesta satisfactoria, se
tuvo la limitación en cuanto a poder variar el control de voltaje; esto no era un objetivo
del estudio, pero hubiera permitido realizar mas casos que los inicialmente previstos y dar
un aporte adicional en el estudio.
El presente estudio tenía como propósito servir de paso inicial para estudios
posteriores, en la determinación del efecto que tienen los medios de aporte de potencia
reactiva, cuando se tienen generadores eólicos.
A partir del conocimiento que se tiene de otros estudios y de la simulaciones
realizadas, los resultados muestran que los generadores existentes analizados tienen poco
efecto mediante su aporte de potencia reactiva en otras barras del Sistema Nacional
Interconectado, en lo que se refieren al control de voltaje, dadas sus limitaciones por la
poca potencia disponible.
6
La compensación local de potencia reactiva sigue siendo mas eficaz, con la presencia
de generadores eólicos (Arosemena, C. J. 2004), principalmente si estos poseen su propio
mecanismo de aporte de potencia reactiva.
I.2 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
Antecedentes en Guatemala
Partiendo de las definiciones de la Ley General de Electricidad, se tiene que “Sistema
Eléctrico Nacional: Es el conjunto de instalaciones, centrales generadoras, líneas de
transmisión, subestaciones eléctricas, redes de distribución, equipo eléctrico, centros de
carga y en general toda la infraestructura eléctrica destinada a la prestación del servicio,
interconectados o no, dentro del cual se efectúan las diferentes transferencias de energía
eléctrica entre diversas regiones del país.”(Congreso de la República de Guatemala,
1996), mientras que “Sistema nacional interconectado: Es la porción interconectada del
Sistema Eléctrico Nacional.”(Congreso de la República de Guatemala, 1996)
O sea que, en términos generales, la diferencia principal entre estas dos definiciones
se encuentra en la consideración de la posible existencia de sistemas aislados que, por
alguna razón no establecida, no pueden ser llamados Sistema Nacional Interconectado,
así como de otras posibles instalaciones que se considere no cumplan con las definiciones
anteriores, como puede ser una hidroeléctrica o una instalación fotovoltaica que le
suministra el servicio de energía eléctrica a una casa o finca.
Excepto por casos como los mencionados al final del párrafo anterior, con la
conexión del Sistema Asilado de Santa Elena, Petén, en marzo de 2009, al que
conocemos como Sistema Nacional Interconectado, actualmente este estaría muy
próximo a ser equivalente al Sistema Eléctrico Nacional.
Según la base de datos del Administrador del Mercado Mayorista, la cual está
disponible para hacer estudios eléctricos, y que fuera utilizada para este proyecto, para el
7
año estacional de mayo de 2009 a abril de 2010, las cantidades de los principales
elementos del Sistema Nacional Interconectado son: 240 unidades generadoras, 479
líneas de transmisión, 247 transformadores de potencia, 50 bancos de capacitores, 3
bancos de reactores, 642 barras de diversos voltajes.(Administrador del Mercado
Mayorista, 2009) Cabe mencionar en este punto que todos los elementos mencionados, de
alguna manera afectan o permiten el control de voltaje.
La incorporación de instalaciones al Sistema Nacional Interconectado se da de
manera natural en el crecimiento de los sistemas eléctricos de potencia. Como no es la
intención dar a conocer la historia del sistema eléctrico guatemalteco, la figura 1
solamente muestra como se ha dado el crecimiento en función de la capacidad instalada
de la generación, que constituye la oferta del servicio, y de la demanda de potencia.
Figura 1. Oferta (generación) y demanda de potencia.
Fuente: Prado C., J. R., 2005 y FODECYT 038-2009
La figura anterior muestra períodos en los cuales la demanda está muy cercana a la
capacidad disponible. Los puntos donde la demanda es mayor que la oferta, puede
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deberse a alguna inconsistencia en los datos. Con esto, bajo determinadas circunstancias
puede darse un déficit en el suministro del servicio, que puede ser por falta de potencia,
porque hay muchas centrales eléctricas fuera de servicio, o por falta de energía, porque
las fuentes de energía son escasas como sucede con la baja producción de las
hidroeléctricas cuando los inviernos traen pocas lluvias.
Además de las situaciones anteriores, otra causa de posibles deficiencias, incluyendo
el déficit del servicio, puede ser la falta de líneas de transmisión o de capacidad de
transformación en las subestaciones, o un crecimiento retardado en la construcción de las
redes de distribución, que no alcanzan a satisfacer adecuadamente a la demanda.
En otros estudios (Arosemena, C. J., 2004) se han estudiado los distintos medios de
compensación de potencia reactiva, principalmente en redes reducidas representadas en
los modelos propuestos por el Institute of Electrical and Electronic Engineering, conocido
por sus siglas IEEE, tales como: los capacitores, los generadores síncronos, los
compensadores estáticos de voltamperios y los mecanismos que utilizan electrónica de
potencia.
Específicamente no se conoce de estudios de compensación de potencia reactiva que
se hayan elaborado para el Sistema Nacional Interconectado, adicionales a los estudios
eléctricos realizados por el Administrador del Mercado Mayorista en la Programación
Anual Estacional 2009-2010 (Administrador del Mercado Mayorista, 2009). También se
pueden mencionar el Plan de Expansión de la Transmisión 2008-2018 (Comisión
Nacional de Energía Eléctrica, 2008) y el Plan Indicativo de la Generación 2008-2022
(Comisión Nacional de Energía Eléctrica, 2008), que fueron publicados por la Comisión
Nacional de Energía Eléctrica.
Sin embargo, estos estudios, arriba mencionados, aunque tienen un carácter indicativo
como el que pretende el presente proyecto de investigación, no tienen como finalidad
determinar requerimientos de potencia reactiva para compensar el efecto de los
generadores eólicos.
9
Justificación del trabajo de investigación
La importancia de esta investigación radica en el potencial eólico que Guatemala
posee, el cual asciende a 7,800 MW, según datos del Ministerio de Energía y Minas
(Ministerio de Energía y Minas), cuya explotación podría estar limitada por el interés de
los inversionistas, debido a los costos actuales del kilo watt instalado y, por otro lado, por
la baja reserva de potencia reactiva que se tiene en el Sistema Nacional Interconectado.
El Ministerio de Energía y Minas está gestionando las solicitudes para incorporar 5
parques eólicos al Sistema Nacional Interconectado, de los cuales dos de ellos han
indicado tener 15 MW y 33 MW (Ministerio de Energía y Minas). Los resultados del
presente estudio les dará información importante a diversas entidades, como el Ministerio
de Energía y Mina, la Comisión Nacional de Energía Eléctrica, así como a los posibles
inversionistas en proyectos de generación por medio del aprovechamiento de la energía
eólica, sobre el efecto que sus proyectos pueden causar en el funcionamiento del Sistema
Nacional Interconectado, debido a la falta de ampliaciones del sistema de transmisión o a
la deficiente disponibilidad de medios para la compensación de potencia reactiva.
La falta de ampliaciones en el sistema de transmisión ha dado como resultado que
desde años recientes el margen de reserva de potencia reactiva sea mínimo, por lo que se
están teniendo voltajes en varias áreas del Sistema Nacional Interconectado donde los
voltajes están muy próximos al límite inferior de la tolerancia permitida por las Normas
Técnicas de Calidad del Servicio de Transporte y Sanciones (Comisión Nacional de
Energía Eléctrica, 1998).
Por lo tanto, en la actualidad pueden existir limitaciones para la incorporación de
generadores eólicos en el Sistema Nacional Interconectado por la baja reserva de potencia
reactiva que se tiene, lo cual hace necesario que se tomen las medidas necesarias para que
los proyectos eólicos posean los dispositivos de aporte de potencia reactiva para el
control de voltaje, como los simulados en el presente estudio, teniendo una adecuada
evaluación de sus requerimientos para que las inversiones no se vean afectadas.
10
I.3 OBJETIVOS
I.3.1 Objetivo general
Evaluar cuál es el elemento adecuado para realizar la compensación de potencia
reactiva en el Sistema Nacional Interconectado con la presencia de generadores eólicos.
I.3.2 Objetivos específicos
• Evaluar diferentes elementos de compensación de potencia reactiva en cinco barras
de 69 kilovoltios del Sistema Oriental del Sistema Nacional Interconectado.
• Comparar el efecto de la compensación de potencia reactiva de los generadores
existentes, en el área de influencia de las barras seleccionadas, con los otros
elementos evaluados.
I.4 METODOLOGIA I.4.1 Localización.
La región geográfica donde se realizó la investigación corresponde al suroriente del
país, en los departamentos de: Guatemala, Escuintla, Santa Rosa, Jutiapa y Zacapa, que
es el territorio guatemalteco donde se ubican las regiones de mayor potencial para el
aprovechamiento del viento con fines de generación de energía eléctrica. Las coordinas
de los puntos o lugares de estudio se detallan en las Tablas 1, 2 y 3. Como primer paso
para el desarrollo del estudio, se analizó el mapa eólico de Guatemala, representado por
la figura 2.
11
Figura 2 Mapa de potencial eólico de Guatemala.
Fuente: http://swera.unep.net/
Luego, se obtuvo un mapa de Guatemala con la ubicación de las líneas y
subestaciones del Sistema Nacional Interconectado, como se muestra en la figura 3.
12
Figura 3 Sistema Nacional Interconectado actual (2008).
Fuente. CNEE. Plan de Expansión del sistema de Transporte.
De la superposición de los dos mapas anteriores, se pudo observar de manera
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aproximada cuáles eran las subestaciones y centrales generadoras existentes que están
más cerca de los puntos potenciales para la ubicación de las posibles centrales eólicas.
De la revisión de las instalaciones, fueron seleccionadas seis barras del Sistema Oriental
del Sistema Nacional Interconectado para realizar el estudio, las cuales se identifican en
la Tabla 1.
Tabla 1: Subestaciones donde se conectaron generadores eólicos.
BARRA SUBESTACION MUNICIPIO DEPARTAMENTO COORDENADAS
PRO EL PROGRESO El Progreso Jutiapa
-89 º, -51 ', -10.5105 ”
LVG LA VEGA Pueblo Nuevo Viñas Santa Rosa
-90 º, -27 ', -5.25089 ”
LES LOS ESCLAVOS Cuilapa Santa Rosa
-90 ° , -17 ' , -28.2628 ''
MYE MAYUELAS
-89 ° , -22 ' , -54.4875 ''
PAN PANALUYA Río Hondo Zacapa
-89 ° , -35 ' , -32.4361 ''
QUE QUEZALTEPEQUE Quezaltepeque Chiquimula
-89 ° , -27 ' , -8.54246 ''
Fuente: Administrador del Mercado Mayorista, www.google.com/earth y FODECYT 038-2009
Para el análisis del aporte de potencia reactiva proveniente de los generadores
existentes, igualmente se seleccionaron centrales eléctricas ubicadas o conectadas
directamente a las subestaciones anteriores, como es el caso de La Vega y Los Esclavos,
así como de otras subestaciones donde solo se tiene la conexión de las centrales eléctricas
correspondientes. Estos generadores se indican en la Tabla No. 2.
Tabla 2: Lista de Generadores existentes monitoreados.
BARRA NOMBRE DE LA BARRA MUNICIPIO DEPARTAMENTO COORDENADAS
GEN-B1 GENERADORDA DEL NORTE,
UNIDAD 1 Puerto Barrios
Izabal -88 ° , -34 ' , -
29.2351 ''
GEN-B2 GENERADORDA DEL NORTE,
UNIDAD 2 Puerto Barrios
Izabal -88 ° , -34 ' , -
29.2351 ''
LES-H LOS ESCLAVOS, BARRA
UNIDADES 1 Y 2 Cuilapa Santa Rosa
-90 ° , -17 ' , -28.2628 ''
PAS-H1 PASABIEN, UNIDAD 1 Río Hondo Zacapa -89 ° , -41 ' , -
3.1961 ''
PAS-H2 PASABIEN, UNIDAD 2 Río Hondo Zacapa -89 ° , -41 ' , -
3.1961 ''
PVE-H1 POZA VERDE, UNIDAD 1 Pueblo
Nuevo Viñas Santa Rosa
-90 ° , -29 ' , -57.6328 ''
14
Continuación Tabla 2
PVE-H2 POZA VERDE UNIDAD 2 Pueblo Nuevo
Viñas Santa Rosa
-90 ° , -29 ' , -57.6328 ''
PVE-H5 POZA VERDE UNIDAD, 5 Pueblo Nuevo
Viñas Santa Rosa
-90 ° , -29 ' , -57.6328 ''
RBO-H RIO BOBOS Morales Izabal -88 ° , -44 ' , -
32.3622 ''
Fuente: Administrador del Mercado Mayorista, www.google.com/earth y FODECYT 038-2009
Posteriormente fueron seleccionadas las barras donde se realizaría el monitoreo del
comportamiento del voltaje. Dentro de las barras seleccionadas se encuentran las mismas
donde fue conectado el generador eólico, así como las que corresponden a las centrales
generadoras existentes y, adicionalmente, otras barras que corresponden con instalaciones
específicas de algunos usuarios o corresponden a subestaciones dedicadas a la
distribución de energía eléctrica. Estas barras se indican en la Tabla 3.
Tabla 3: Barras en las cuales se monitoreo voltaje.
BARRA BARRA MUNICIPIO DEPARTAMENTO COORDENDAS
GEN-B1 GENOR BARRA 1 Puerto Barrios
Izabal -88 ° , -34 ' , -29.2351 ''
GEN-B2 GENOR BARRA 2 Puerto Barrios
Izabal -88 ° , -34 ' , -29.2351 ''
LES-H LOS ESCLAVOS BARRA 1 Cuilapa Santa Rosa -90 ° , -17 ' , -28.2628 ''
PAS-H1 PASABIEN BARRA 1 Río Hondo Zacapa -89 ° , -41 ' , -3.1961 ''
PAS-H2 PASABIEN BARRAS 2 Río Hondo Zacapa -89 ° , -41 ' , -3.1961 ''
PVE-H1 POZA VERDE BARRA 1 Pueblo Nuevo Viñas
Santa Rosa -90 ° , -27 ' , -5.25089 ''
PVE-H2 POZA VERDE BARRA 2 Pueblo Nuevo Viñas
Santa Rosa -90 ° , -27 ' , -5.25089 ''
PVE-H5 POZA VERDE BARRA 5 Pueblo Nuevo Viñas
Santa Rosa -90 ° , -27 ' , -5.25089 ''
RBO-H RIO BOBOS BARRA 1 Morales Izabal -88 ° , -44 ' , -32.3622 ''
EST-69 EL ESTOR 69 KILOVOLTIOS El Estor Izabal -89 ° , -19 ' , -19.3461 ''
GEN-69 GENOR 69 KILOVOLTIOS Puerto Barrios
Izabal -88 ° , -34 ' , -29.2351 ''
LES-69 LOS ESCLAVOS 69 KILOVOLTIOS Cuilapa Santa Rosa -90 ° , -17 ' , -28.2628 ''
LRU-69 LA RUIDOSA 69 KILOVOLTIOS Morales Izabal -88 ° , -49 ' , -35.3272 ''
LVG-69 LA VEGA 69 KILOVOLTIOS Pueblo Nuevo Viñas
Santa Rosa -90 ° , -27 ' , -5.25089 ''
MYE-69 MAYUELAS 69 KILOVOLTIOS Gualán Zacapa -89 ° , -22 ' , -54.4875 ''
PAN-69 PANALUYA 69 KILOVOLTIOS Río Hondo Zacapa -89 ° , -35 ' , -32.4361 ''
15
Continuación Tabla 3
PAS-69 PASABIEN 69 KILOVOLTIOS Río Hondo Zacapa -89 ° , -41 ' , -3.1961 ''
PBA-69 PUERTO BARRIOS 69 KILOVOLTIOS Puerto Barrios Izabal -88 ° , -35 ' , -12.7441 ''
POP-69 POPTUN 69 KILOVOLTIOS Poptún El Petén -89 ° , -24 ' , -46.4404 ''
PRO-69 EL PROGRESO 69 KILOVOLTIOS El Progreso Jutiapa -89 ° , -51 ' , -10.5105 ''
PVE-69 POZA VERDE 69 KILOVOLTIOS Pueblo Nuevo Viñas
Santa Rosa -90 ° , -27 ' , -5.25089 ''
QUE-69 QUEZALTEPEQUE 69 KILOVOLTIOS Quezaltepeque Chiquimula -89 ° , -27 ' , -8.54246 ''
RAN-69 EL RANCHO 69 KILOVOLTIOS San Agustín Acasaguastlán
El Progreso -90 ° , -3 ' , -36.6455 ''
RBO-69 RIO BOBOS 69 KILOVOLTIOS Morales Izabal -88 ° , -44 ' , -32.3622 ''
RIO-69 RIO DULCE 69 KILOVOLTIOS Livingston Izabal -89 ° , -2 ' , -56.1722 ''
SAN-69 SANARATE 69 KILOVOLTIOS Sanarate El Progreso -90 ° , -11 ' , -16.4991 ''
SCR-69 SANTA CRUZ 69 KILOVOLTIOS Río Hondo Zacapa -89 ° , -40 ' , -59.3823 ''
Fuente: Administrador del Mercado Mayorista, www.google.com/earth
y FODECYT 038-2009
Además, se utilizaron las recomendaciones para la elaboración de estudios eléctricos
dadas en las Normas de Estudios de Acceso al Sistema de Transporte – NEAST-
(Comisión Nacional de Energía Eléctrica, 1998) y las Normas Técnicas de Acceso y Uso
de la Capacidad de Transporte – NTAUCT- (Comisión Nacional de Energía Eléctrica,
1998), normas emitidas por la Comisión Nacional de Energía Eléctrica, las cuales se
aplican para solicitar autorizaciones ante el Ministerio de Energía y Minas y para solicitar
ante la CNEE el acceso a la capacidad de transporte, respectivamente, principalmente en
lo que se refiere a analizar:
• Estaciones seca y lluviosa
• Demandas Máxima, media y mínima.
• Comparación de los resultados de voltaje, antes y después de conectar los
elementos.
16
Herramienta para las simulaciones.
Un aspecto fundamental para el desarrollo de la investigación lo constituye la
utilización de los programas de simulación.
Pero antes, se mostrará en forma muy breve y sin seguir la formalidad de los pasos
encontrados en los libros de ingeniería eléctrica, qué tipo de formulación matemática es
la que se trata para obtener la solución de un estudio de flujo de potencia, como los que
se resolvieron en el presente estudio, a fin de determinar el comportamiento del voltaje en
las barras del sistema.
En el procedimiento del método de Gauss-Seidel para la solución de flujos de
potencia, la ecuación utilizada para obtener el voltaje en una barra (k) de carga, en un
sistema de N barras, se representa por la ecuación siguiente. (Grainger, J. J., Stevenson,
W. D., 1996)
(1)
Donde:
Vi es el voltaje en la barra i
Pi,prog es la potencia activa programada
Qi,prog es la potencia reactiva programada
Yij es la admitancia que une las barras i con j
Yii es la admitancia conectada a la barra ii
Por ejemplo, si el sistema eléctrico a analizar estuviera formado por 20 barras, la
ecuación para el cálculo de la primera iteración del voltaje de una barra “2”, la expresión
es:
17
(2)
Para el voltaje de la barra 3,
(3)
Luego para el voltaje de la barra 4,
(4)
Y así sucesivamente hasta completar todas las barras y, como se mencionó antes, en
el archivo paemarmax10.raw (Administrador del Mercado Mayorista, 2009) se tiene
identificadas 642 barras de diversos voltajes. Si para hallar la solución de un flujo de
potencia se utiliza el método de Gauss-Seidel, que normalmente es para todas las barra,
deberíamos tener, por lo menos, unas 641 ecuaciones con el mismo número de términos.
Además, por ser un método iterativo, o sea que hay que resolver estas ecuaciones las
veces que sea necesario hasta llegar a una solución con una exactitud aceptable, significa
que hay que resolver todas las ecuaciones unas 5, 10 ó 50 veces, dependiente que tan
rápido se converja a la solución. También están las barras que se denomina de voltaje
controlado que requieren de la solución de una ecuación similar a la anterior para la
estimación de la potencia reactiva como paso previo para calcular el voltaje.
Lo anterior trata de explicar el porqué se hace necesario utilizar programas de
simulación.
18
Power System Analysis Toolbox – PSAT-
El PSAT (Milano, F.2008), es un programa de uso libre (tipo GNU) ha sido
desarrollado y es mantenido por el Dr. Federico Milano de la Universidad de Castilla La
Mancha España, además de múltiples contribuciones que los usuarios hacen por medio
del Foro que el programa tiene en Internet; es utilizado en más de 50 países alrededor del
mundo por universidades y empresas utilitarias del Sector Eléctrico; ha sido probado y
sus resultados verificados con herramientas del tipo comercial obteniendo resultados
satisfactorios, su flexibilidad, adaptabilidad y uso extendido hacen del PSAT un
programa ideal para investigación académica.
PSAT es una aplicación que utiliza como plataforma operativa el programa Matlab de
uso extendido en el ámbito académico a nivel mundial, este software se basa en análisis y
simulación de Sistemas Eléctricos de Potencia.
PSAT posee una gran diversidad de modelos entre los cuales se tiene Flujo de Carga,
Flujo Continuo de Carga, Análisis de Pequeña Señal, Simulación en el Dominio del
Tiempo, Unidades de Medida Fasoriales, Modelos Definidos por el Usuario, Modelos
para Turbinas de Viento (Aerogeneradores), Filtros de Conversión de Datos de varios
tipos de programas comerciales, interfases con otros programas como el GAMS y el
UWPFLOW, exporta resultados al formato EPS, texto plano, MS-Excel® y LaTeX.
PSAT posee librerías de uso amigable para el diseño gráfico de redes y todo esto
soportado por una Interfaz Gráfica para el Usuario y el Uso en Línea de Comandos que lo
hace completamente flexible y adaptable a otros entornos de programación sobre Matlab.
Además, es compatible con el programa tipo GNU Octave lo cual lo hace una
herramienta completamente libre y de uso extendido.
19
I.4.1 Las Variables 1.4.1.1 Variables dependientes
Como variable dependiente se utilizó el voltaje.
1.4.1.2 Variables Independientes Como variables independientes se utilizó la potencia reactiva de los
generadores existentes, con sus límites, y la potencia reactiva de los
capacitores.
20
PARTE II
MARCO TEÓRICO
Anteriormente se hizo una descripción sobre el circuito eléctrico o sistema eléctrico.
Ahora, se hará el mismo planteamiento utilizando algunas ecuaciones. Partiendo de la ley
de Ohm, tenemos la siguiente ecuación que muestra la relación entre la fuente de energía,
la carga y el medio que los une. (Fink, G. D., 1995)
V = IR (5)
Donde:
V es el voltaje, en volts
I es la corriente eléctrica, en amperes
R es la resistencia eléctrica, en Ohms
Luego, la potencia eléctrica total S, en volt-amperios, puede ser definida mediante la
ecuación
S = VI (6)
Que también puede ser definida mediante la ecuación
S = P + jQ (7)
Donde:
P es la potencia activa, en watts
Q es la potencia reactiva, en volt-amperios reactivos
21
Figura 4 Triángulo de potencias.
Potencia Total, S Potencia Reactiva, Q
Potencia Activa, P
Fuente: FODECYT 038-2009
A partir del triángulo que relaciona las potencias, cada uno de los lados puede ser
calculado como se muestra en la figura 5, partiendo de la relación de las corrientes y el
voltaje (a) y luego calculando las potencias (b).
Figura 5 a) Triángulo de Corrientes con referencia de voltaje. b) Triángulo de potencias
con expresión matemática
I
I SEN θ
θ
I COS θ E
(a)
Potencia Total, Potencia Reactiva,
S = VI Q = EI SEN θ
Potencia Activa,
P = EI COS θ
(b)
Fuente: FODECYT 038-2009
22
Las la figura 6 muestra los diferentes tipos de cargas, que pueden ser resistivas (a) o
reactivas, y estas dan lugar a la denominación de potencia reactiva puede ser inductiva
(b) o capacitiva (c).
Figura 6: Tipos de carga
I
E I E θ E
θ
I
(a) (b) (c)
Fuente: FODECYT 038-2009.
La excesiva cantidad de cargas del tipo reactivo e inductivo afectan
considerablemente al buen funcionamiento de los sistemas eléctricos, especialmente en la
entrega de voltaje de los mismos, así como en la distribución de energía, ya que este tipo
de cargas pueden llegar a recalentar excesivamente los conductores.
Ahora, la potencia reactiva se asocia con la parte que produce trabajo mientras que la
potencia reactiva se asocia con el funcionamiento de los campos electromagnéticos.
Como muestra la figura 7, el incremento de la potencia reactiva, inductiva o capacitiva,
tiene la consecuencia de reducir la potencia activa. Por esto, es una práctica normal
instalar los dispositivos necesarios para mantener la potencia reactiva en valores mínimos
en determinados puntos de los sistemas eléctricos.
Figura 7: Modificación del triángulo de potencias por cambio en la potencia reactiva
kVA1
kVA2 kVAr1 kVAr2
θ1
θ2
kW
Fuente: FODECYT 038-2009.
23
Donde:
kW es la potencia consumida por el sistema
kVA1 es la potencia total inicial
kVA2 es la potencia total después de la corrección del factor de potencia
kVAr1 es la potencia reactiva inicial
kVAr2 es la potencia reactiva del capacitor, para corregir el factor de potencia
COS θ1 es el factor de potencia inicial
COS θ2 es el factor de potencia después de la corrección
Como ya se ha mencionado antes, hay diversos elementos que de alguna manera
afectan o se ven afectados por la compensación de potencia reactiva, manifestándose
principalmente en el comportamiento de voltaje. En este sentido, y con la finalidad de
comprender mejor esta situación, a continuación se expondrá brevemente el
funcionamiento de algunos de estos dispositivos.
El primer dispositivo que presentamos es el del generador de energía eléctrica. (Del
Toro, V. 1988). Su funcionamiento se basa en que a partir de una fuente de energía, como
la hidráulica, la térmica o la eólica, es posible mover una turbina que, a su vez, hacer
girar a la parte del generador conocida como rotor. Luego, mediante la adición de otros
dispositivos, se provoca una interacción de campos electromagnéticos que son los que
finalmente producen la energía eléctrica.
Existen diversos tipos de generadores eléctricos, dependiendo del tipo de si es de
corriente continua o de corriente alterna. También, otra de las clasificaciones
generalmente aceptadas es cuando se construyen con el rotor liso o con el rotor
devanando. La figura 8 muestra un esquema de un generador montado en la parte
principal de un aerogenerador, donde este generalmente está acoplado a las aspas por
medio de un juego de engranajes para ajustar la velocidad de rotación.
24
Figura 8: Esquema típico generador en una turbina eólica.
Fuente. http://stmeu.files.wordpress.com/2009/04/image.png
Resaltando la parte que nos interesa del generador de energía eléctrica, en este
estudio, la figura 9 muestra un diagrama que se conoce como la curva de capacidad del
generador. En él se delimitan las cantidades de potencia que el generador puede aportar.
Figura 9: Curva de capacidad de un generador.
Fuente: http://www.med.govt.nz/upload/9573/final-6.gif
25
Ahora, las líneas de transmisión tienen una participación importante en el
comportamiento del voltaje en un sistema eléctrico de potencia, el cual depende de la
forma en que sea modelada, de las características de los conductores, la forma en que
estos son colocados un con respecto a otro, y otros factores. Los factores mencionados
determinan también la capacidad de transporte y su relación con otros elementos del
sistema, como los transformadores de potencia y los elementos de compensación de
potencia reactiva. Desde luego, este efecto es mas relevante en función de factores como
la longitud de la línea de transmisión y el voltaje de servicio. (Bergen, A. R., Vittal, V.
A., 2000)
Los sobre voltajes de servicio comprenden los estados estacionarios que pueden
resultar durante la puesta en servicio o fuera de servicio de una carga, sobre todo, cuando
la red comprende líneas de gran longitud; también se incluyen en este grupo las
sobretensiones permanentes provocadas por los defectos a tierra. La figura 10 muestra la
representación de una línea de transmisión de energía eléctrica por medio de los
parámetros de resistencia, reactancia inductiva y reactancia capacitiva. Su efecto en la
regulación de voltaje es en parte controlado por los transformadores de potencia.
Figura 10: Representación de una línea de transmisión.
Fuente: http://www.monografias.com/ trabajos38/ lineas-de-transmision/ Image10080.gif
26
Donde:
C es la capacitancia – dos conductores separados por un aislante
R es la resistencia – oposición al flujo de corriente
L es la inductancia
1/G es la resistencia de dispersión del dieléctrico
Rs es la resistencia de dispersión en derivación.
El transformador de potencia (Del Toro, V., 1988) también participa en el control de
voltaje, adicionalmente a su función principal que es la conversión de energía mediante,
que permite aumentar el transporte de potencia eléctrica por el cambio de voltaje. Su
contribución al control de voltaje se da de manera mas efectiva cuando tienen
incorporado el dispositivo denominado cambiador de derivaciones, cuyo esquema se
muestra en la figura 11. La función de este elemento es cambiar la relación de vueltas de
los devanados primario y secundario, subiendo o bajando el voltaje en el nivel de voltaje
que se desea controlar.
Figura 11: Cambiador de derivaciones de un transformador de potencia.
Fuente: http://www.ustpower.com/Images/Servo%20Tap%20Changer.png
Además, los elementos típicos para la compensación de potencia reactiva son los
capacitores, para aumentar el voltaje, y los reactores, para reducir el voltaje. Las
principales ventajas de su amplia utilización son la factibilidad de poder ser instalados en
27
las partes del sistema eléctrico donde mejor puede realizar su función, principalmente
cuando se instalan directamente en la carga, así como el bajo costo que representa. La
figura 12 muestra el diagrama de conexión de un capacitor que está siendo utilizado para
compensar por medio de su potencia reactiva capacitiva, la potencia reactiva del motor.
Figura 12: Capacitor para compensación de potencia reactiva de un motor.
Fuente: http://www.monografias.com/trabajos78/refasamiento/image008.png
Con el propósito de realizar la compensación de potencia reactiva en los sistemas
eléctricos de potencia se pueden emplear motores síncronos, capacitores síncronos,
bancos de capacitores, entre otros. (Morón, Y., 1987)
Sobre el concepto de estabilidad de voltaje aún no existe un consenso, pero se puede
interpretar como la capacidad de un sistema de alcanzar niveles de voltaje fijos, mayores
que cero, en todos sus nodos después de haber sufrido cualquier perturbación. (Comisión
Nacional de Energía Eléctrica, 1998)
Asimismo, la industria dedicada a la generación con energía eólica ha venido
adaptando y desarrollando tecnologías para satisfacer las exigencias de calidad de
suministro, confiabilidad, capacidad, rendimiento y bajo costo. Se inició con
aerogeneradores de pocos kilo-Watt y ahora se tiene del orden de los 5 Mega Watt, con
diseños que tienen mejor rendimiento y con la búsqueda de reducir el espacio de uso,
28
dados las restricciones ambientales. Sin embargo, aún existe un amplio campo para la
investigación y desarrollo para lograr mejoras tanto del equipamiento como de la
interrelación entre los equipos de generación y los sistemas eléctricos de potencia donde
éstos se conectan. (Acosta P., M. A., 2005).
Se ha observado en otros estudios basados en simulaciones que la mayor penetración
eólica, cuando se han evaluado distintos dispositivos de compensación de potencia
reactiva, se obtiene cuando se aplica la compensación por medio de capacitares en la
propia barra donde se encuentran conectados los generadores eólicos. (Arosemena, C. J.,
2004)
El estudio presenta otra alternativa de análisis de compensación de potencia reactiva y
su efecto sobre las características operativas que pueden esperarse en el funcionamiento
del Sistema Nacional Interconectado, con la presencia de generadores eólicos, si estos
traen incorporado su propio mecanismo de control, como los descritos a continuación.
El Power System Analysis Toolbox (Milano, F., 2008) tiene disponibles tres modelos
de turbinas eólicas, cada una de ellas depende de las distribuciones de viento que
usualmente se describen utilizando la Distribución Weibull.
La distribución Weibull no es más que la densidad de probabilidad de la velocidad del
viento, la figura 13 muestra una típica distribución Weibull en la cual la media
corresponde a una velocidad de viento equivalente a 6.6 m/s. Note que velocidades del
viento grandes son menos comunes que aquellas que se encuentran más cercanas a la
media. Sin embargo, los aerogeneradores normalmente tienen un mecanismo de
desconexión para protegerlos de velocidades altas.
29
Figura 13: Distribución de Weibull
Fuente: www.windpower.org.
La pendiente en el punto de la media de la Distribución Weibull se denomina
parámetro Shape e indica la uniformidad de la Distribución Weibull, esto es, lugares en
los cuales hay muchos registros con velocidades del viento muy bajas y algunos registros
con velocidades de viento muy fuertes alrededor de la media, tendrán un parámetro Shape
(k) del orden de 3.
Si el parámetro Shape es equivalente a 2 (k = 2), la distribución Weibull recibe el
nombre de Distribución Rayleigh, los fabricantes de turbinas eólicas típicamente utilizan
en sus diseños la Distribución Rayleigh. Los modelos de generadores eólicos disponibles
son los siguientes y se representan por medio de las figuras 14, 15 y 16:
Figura 14: Turbina de Viento de Velocidad Constante con generador de inducción tipo jaula de ardilla.
Fuente: Milano, F. Power System Analysis Toolbox.
30
Figura 15: Generador Síncrono con control directo.
Fuente: Milano, F. Power System Analysis Toolbox.
Figura 16: Turbina de Viento de Velocidad Variable Doblemente Alimentada.
Fuente: Milano, F. Power System Analysis Toolbox.
La turbina eólica de velocidad variable doblemente alimentada (Doubly Fed
Induction Generator - DFIG), como el utilizado en el presente estudio, puede controlarse
para proporcionar la frecuencia y control de voltaje con un convertidor tipo back-to-back
en el rotor. Las modificaciones de hardware y actualización de software de control son
necesarias. Más precisamente, los requerimientos del convertidor tendrán que aumentarse
para respuesta de frecuencia. (Leonard Energy, 2008).
31
Este tipo de generador tiene algunas dificultades debido a que determinadas caídas de
voltaje generan altos voltajes y corrientes en el circuito de rotor y el convertidor de
potencia que podrían resultar dañadas. Sin embargo, esta es la tecnología de turbinas de
viento más extendida de velocidad variable y los fabricantes ya ofrecen este tipo de
aerogeneradores con capacidades superar las fallas descritas. (Leonard Energy, 2008)
Control de Voltaje en las Barras con Generadores Eólicos
El sistema de potencia debe ser capaz de mantener los niveles de tensión en todas las
barras del sistema, dentro del rango permitido por las Normas Técnicas de Calidad del
Servicio de Transporte y Sanciones (Comisión Nacional de Energía Eléctrica, CNEE-50-
1999). Sin embargo, la corriente que circula desde las centrales de generación hacia los
centros de consumo, produce naturalmente caídas de tensión a lo largo de las líneas de
transmisión (ó distribución), de tal manera que, mientras más larga la línea, mayor será
la caída de tensión que experimente, haciendo que las tensiones medias difieran en las
distintas barras del sistema. Además, las corrientes en las líneas no se mantienen
constantes en el tiempo debido a la variación natural de los centros de consumo y/o
generación (los parques eólicos), lo que ocasiona fluctuaciones de tensión en el tiempo en
cada barra del sistema. Se sabe que la componente reactiva del flujo de carga a través de
las líneas, es la principal responsable de las variaciones de voltaje, por lo que la
regulación de tensión y el control de potencia reactiva están fuertemente ligados. (Rojas
C., A. Rubén., 2010).
Tipos de Variaciones de Tensión
Según su origen las variaciones de voltaje, las mismas se pueden dividir en tres tipos:
1. Variaciones lentas: Las variaciones lentas de voltaje, tanto previsibles (periódicas)
como aleatorias, se originan por cambios en los consumos, bruscos o periódicos, y
por cambios en unidades de generación, como por ejemplo en el caso de
generación eólica.
32
2. Variaciones del tipo flicker o parpadeo: El flicker de tensión es producido por
golpes de corriente debido al funcionamiento intermitente de algunos equipos,
como por ejemplo, las fluctuaciones en la potencia activa de un aerogenerador y
consumos que toman y botan carga en forma brusca.
3. Caídas de tensión: Se llama caída de tensión cuando ésta cae por debajo del 95%
de la tensión nominal, de acuerdo con las Normas Técnicas de Calidad del
Servicio de Transporte y Sanciones, (Comisión Nacional de energía Eléctrica,
CNEE-501999), en un intervalo de tiempo que va desde las fracciones de segundo
estas son producidas por fallas en el sistema.
Cada tipo de variación de tensión repercute de forma distinta en el sistema, por lo
que se deben tomar distintas medidas para anularla o reducirla. (ROJAS C., A.
Rubén., 2010).
Formas de Regular Variaciones Lentas de Tensión
Los métodos más empleados para regular la tensión son los siguientes:
1. Por inyección (o absorción) de potencia reactiva, modificando la energía
reactiva circulante en el sistema. La idea detrás de este método es reducir el flujo
de potencia reactiva en el sistema eléctrico, produciéndolos directamente donde se
necesiten. En otras palabras, tener un control sobre el factor de potencia de todas
las barras del sistema, en particular de los centros de consumo intermitentes y de
la generación intermitente, así como de la generación eólica. Se realiza por medio
de condensadores estáticos, compensadores sincrónicos, reactores y generadores
de las centrales.
2. Por inserción de una tensión serie adicional que compense la caída que se desee
regular. Consiste en sumar una tensión de magnitud controlable y obtener
una tensión de magnitud constante; sin embargo, no suprime el efecto de las
variaciones de tensión (pero si modifica la repartición inicial de reactivos). Se
33
realiza a partir de transformadores con derivación, que permitan variar en
forma discontinua la razón de transformación, operables bajo carga o en vacío.
Es un método costoso ya que el diseño debe soportar el máximo de la potencia
aparente S que fluye en esa barra. Es el medio más efectivo para regular voltaje en
barras de un sistema, en el cual hay varios puntos de inyección de generación.
3. Por modificación de la reactancia, de manera de mantener constante la caída
longitudinal ZI. Se realiza utilizando conductores fasciculados, empleando
condensadores serie, colocando líneas en paralelo y disminuyendo el largo de las
líneas. En ninguno de estos casos se impiden las fluctuaciones de tensión.
Según su forma de actuar los medios de regulación de tensión se pueden
clasificar en: regulación continua, regulación cuasi-continua, regulación intermitente y
regulación fija. (Brokering, W, Palma, R y Vargas, L. Ñom Lüfke, 2008)
Medios para Producir o Absorber Potencia Reactiva
1. Compensadores estáticos: Se pueden utilizar para mejorar el factor de potencia
en los consumos o para regular el voltaje de líneas de transmisión o distribución
muy cargadas. También se utilizan en generadores eólicos de velocidad fija. Su
bajo costo los hace atractivos, pero son de manejo delicado y su aporte de
potencia reactiva depende del cuadrado del voltaje, por lo que cuando más
compensación reactiva se necesita (debido a un perfil de voltaje bajo en una
determinada o determinadas barras del sistema), proveen menos potencia reactiva.
Además, la conexión y desconexión de estos equipos conlleva a un cambio
discontinuo en el voltaje.
2. Condensadores conectados por tiristores: Son bancos de condensadores
estáticos switcheables, con magnitudes de escalón de 2.5 MVAr, 5 MVAr, etc;
conectados mediante tiristores TSC -Thyristor Switched Capacitor-. Por el hecho
de usar tiristores y conectarse justo cuando la corriente pasa por cero, se evita o
amortigua el cambio discontinuo en el voltaje. Es muy común que cada generador
34
eólico de velocidad fija tenga un banco de condensadores switcheables. Esto se
hace con el fin de compensar la potencia reactiva consumida, por el hecho de
ser una máquina de inducción.
3. Reactores: Consisten en bobinas con núcleo de aire o ferromagnético. Los
reactores conectados en paralelo son el medio más utilizado para absorber
potencia reactiva, aunque su elevado costo y el hecho de presentar fuertes
pérdidas restringen su uso a casos en los que son realmente indispensables.
4. Compensadores sincrónicos: Son motores sincrónicos de polos salientes que
trabajan sin carga mecánica y absorben el mínimo de potencia activa para suplir
las pérdidas. Si se sobre-excitan, funcionan como condensadores (aportan
potencia reactiva hacia la red en la cual están conectados) y si se sub-excitan,
funciona como reactores (absorben potencia reactiva desde la red en la cual están
conectados). El motor sincrónico es un elemento costoso, que requiere de un
mantenimiento meticuloso y que presenta mayores pérdidas que los
compensadores estáticos a costa de tener una compensación reactiva continua
aunque lenta. Usualmente se fabrican en el rango de 5 a 60 MVAr. Se utilizan en
sistemas de transmisión para absorber o entregar potencia reactiva, en
subestaciones donde existan consumos con fluctuaciones importantes de voltaje.
5. Sistemas Flexibles de Transmisión en Corriente Alterna (Flexible Alternative
Current Transmission Systems –FACTS–): Son dispositivos basados en
electrónica de potencia utilizados para la automatización de grandes redes
eléctricas, los cuales tienen la capacidad de controlar el flujo de potencia o
variar características de la red. Emplean semiconductores de potencia para
controlar el flujo de potencia en sistemas de corriente alterna, su propósito
es dar flexibilidad a la transmisión de la energía sobre la base de dos objetivos: a)
incrementar la capacidad de transferencia de potencia activa en los sistemas de
transmisión, y b) mantener el flujo en las trayectorias de la red para que se
35
establezcan de acuerdo a las distintas condiciones operativas que la red
requiere.
6. Los compensadores estáticos reactivos (Static Var Compensator –SVC–):
son los comienzos de los dispositivos FACTS actuales. Un SVC está
compuesto por condensadores e inductores controlados por tiristores. Este
dispositivo genera o absorbe potencia reactiva de la red, controlando el flujo de
potencia reactiva que confluye a la barra en la cual está conectado. La evolución
del SVC es el Compensador Sincrónico Estático (Static Synchronous
Compensator –STATCOM–), que se basa en el principio de que un inversor de
voltaje genera un voltaje de CA controlable atrás de la reactancia de
dispersión del transformador, de modo que la diferencia de voltaje a través
de la reactancia produce intercambio de potencia activa y reactiva entre el
STATCOM y la red de transmisión. Un STATCOM puede llevar a cabo dos
tareas fundamentalmente: Controlar el nivel de tensión en la línea inyectando
energía reactiva a la red y aumentar su estabilidad, junto con el aumento de la
transmisión de potencia activa a través de la misma. (ROJAS c., A. R., 2010).
Grafica 17: Diagrama simplificado de un SVC
Fuente: Acha Enrique, Modeling and Simulation in Power Networks.
36
El uso de equipos FACTS trae consecuencias beneficiosas, como la
disminución de las pérdidas de potencia activa, mejoras en la estabilidad de la red
y menores costos de producción de energía, respondiendo al requerimiento de
los mercados competitivos actuales. Se utilizan como solución sofisticada en el
punto de conexión de algunos parques eólicos, son principalmente pensados en
dar capacidad de fault- ride-through a un parque eólico (Hanif Livani, 2009).
Figura 18: Diagrama Simplificado de un STATCOM
Fuente: Acha Enrique, Modeling and Simulation in Power Networks.
37
PARTE III
III. RESULTADOS
III.1 Discusión de resultados
De acuerdo con resultados que se han obtenido en estudios similares, hay diferentes
tipos de control de voltaje, partiendo de la utilización de un solo medio de control, y
luego utilizando una combinación de estos, se optimiza el aporte de potencia reactiva y se
incrementa la cantidad de potencia proveniente de generadores eólicos que se puede
conectar al sistema; sin embargo, tal combinación no solamente requiere de estudios más
detallados sino de las consideraciones económicas. (Arosemena, C. J., 2004).
Aunque en el presente estudio se trata de las condiciones de operación en estado
estable, también es de mucha importancia el control de voltaje como consecuencia de una
falla en el sistema eléctrico. Como se analiza en (
Acosta P., M. A., 2005), se requiere de estudios específicos para determinar el esquema
de adaptación aplicable en la instalación de nuevos parques eólicos, por criterios técnicos
o por regulaciones que impongan ciertas condiciones ante la desconexión por fallas de la
red. Este estudio se refiere a la utilización de generadores de inducción convencionales,
pero su aplicación es extensible a generadores de inducción doblemente alimentados,
debido a que éstos se comportan como generadores convencionales, durante e
inmediatamente después de la ocurrencia de fallas en la red que producen cambios
importantes en el voltaje.
Lo referido en los dos párrafos anteriores muestran que el control de voltaje en un
sistema eléctrico de potencia tiene un clara y significativa importancia en la operación del
mismo y en la calidad del servicio que se le presa al usuario. También, resulta evidente
que el estudio y selección apropiada del mecanismo de control es fundamental para
38
obtener resultados de operación óptimos. Como no han realizado estudios previos para
analizar el comportamiento del Sistema Nacional Interconectado ante la conexión de
generadores eólicos, el presente estudio parte de una evaluación, que es solo la primera,
en la búsqueda de los elementos apropiados para el control de potencia reactiva.
Conforme al propósito de la investigación, al haber utilizado un modelo de generador
eólico que posee su propio mecanismo de control de voltaje, o sea que se comporta como
un generador conectado a una barra de voltaje controlado. Se hará una exposición de
estos en función de la respuesta combinada de su propio medio de control de voltaje con
del dado por el aporte de potencia reactiva de los generadores existentes. Esta selección
cumple con resultados ya obtenidos en los estudios referidos al inicio de esta sección, al
tener la compensación local incorporada al generador eólicos, en lugar de hacerlo como
un generador asíncrono y un capacitor.
Comparando los resultados de las demandas máxima, media y mínima en la misma
estacionalidad.
Epoca lluviosa:
En general, se observan dos aspectos: a) una fuerte tendencia a ejercer control de
voltaje por medio del control del generador eólico, b) voltajes constantes en barras que no
corresponden a una central generadora existente.
En las subestaciones que son parte de una central generadora existente, hay una
reducción de la inyección de la potencia reactiva de los generadores existentes y una
relativa menor absorción de potencia reactiva por parte del generador eólico.
Aunque no existe una tendencia muy clara, se observa que al bajar la demanda de
potencia del Sistema Nacional Interconectado, hay menos absorción de potencia reactiva
en el generador eólico, como sucede con otros tipos de generadores existentes.
39
Epoca seca:
Los resultados son similares a la época lluviosa, con la particularidad de que el
mecanismo de control de voltaje del generador eólico, incluso, tiende a proporcionar
potencia reactiva, lo que puede deberse a la falta de algunos generadores hidroeléctricos
existentes, que durante la estación seca generan menor potencia debido a la reducción de
la energía hidráulica disponible.
Resultados numéricos: con la finalidad de ampliar lo anteriormente expuesto, a
continuación se presentan algunas tablas con resultados extraídos de las tablas resumidas
incluidas en los anexos.
La tabla 4 muestra el comportamiento del voltaje en las barras donde fue conectado el
generador eólico. Al observar que el voltaje de la barra se mantiene estable, el generador
eólico se comporta como un tenedor con control de voltaje. Nótese que en las barras
donde hay generación existente la potencia reactiva que el generador eólico toma de la
red es menor que en el caso cuando no hay generadores existentes conectados a la misma
subestación.
Tabla 4: Barras en las cuales se conectan generadores eólicos.
EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
LES-69 68.760 69.000 0.35 0.000 10.000 0.00 0.000 -2.337 0.00
LVG-69 68.872 69.000 0.19 0.000 10.000 0.00 0.000 -2.691 0.00
MYE-69 69.860 69.000 -1.23 0.000 10.000 0.00 0.000 -6.464 0.00
PRO-69 68.521 69.000 0.70 0.000 10.000 0.00 0.000 -0.1915 0.00
QUE-69 70.119 69.000 -1.60 0.000 10.000 0.00 0.000 -4.737 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
Las Tablas 5 y 6 presentan los resultados en el comportamiento del aporte de potencia
reactiva de los generadores existentes cuando el generador eólico se conecta a la barra de
69 kV de la subestación de la misma central generadora.
40
Nótese que en la Tabla 5, se reduce la potencia reactiva que el generador existente
toma del sistema. Mientras que, en la Tabla 6, no hay reducción de la potencia reactiva
que el generador existente toma del sistema, lo cual puede ser porque en este caso el
generador eólico está cercano a la central generadora existente, pero hay un pequeño
tramo de línea de 13.8 kV que los separa.
Tabla 5: Barras en las cuales se conectan generadores eólicos, con generador existente conectado a la misma barra de 69 kV. EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 0.490 -0.043 -108.74
LES-69 68.760 69.000 0.35 0.000 10.000 0.00 0.000 -2.337 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
Tabla 6: Barras en las cuales se conectan generadores eólicos, con generador existente
conectado a corta distancia eléctrica. EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
LVG-69 68.872 69.000 0.19 0.000 10.000 0.00 0.000 -2.691 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
En el caso de la Tabla 7 se tiene el comportamiento del generador eólico en una
subestación donde no hay generación existente, o sea que corresponde a una subestación
dedicada a la distribución de energía eléctrica y, si se observa la figura del Sistema
Nacional Interconectado, no hay centrales generadoras existentes que estén cerca.
Tabla 7: Barras en las cuales se conectan generadores eólicos y no hay generación existente.
EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
MYE-69 69.860 69.000 -1.23 0.000 10.000 0.00 0.000 -6.464 0.00
PRO-69 68.521 69.000 0.70 0.000 10.000 0.00 0.000 -0.1915 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
41
En la Tabla 8 está el caso donde se compara la misma barra donde se conecta el
generador eólico, pero para las dos estaciones lluviosa y seca. Mientras que para la
estación lluviosa el generador eólico toma potencia reactiva de la red, durante la estación
seca entrega potencia reactiva a la red.
Estas diferencias por lo general son el resultado de tener algunas diferencias en el
comportamiento de la demanda de energía eléctrica, pero es afectada en mayor grado por
las diferencias en las cantidades de potencia que aportan las centrales hidroeléctricas por
las variaciones en la disponibilidad del agua.
Tabla 8: Barras en las cuales se conectan generadores eólicos, estaciones lluviosa y seca.
EPOCA LLUVIOSA Y EPOCA SECA DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
LVG-69 68.872 69.000 0.19 0.000 10.000 0.00 0.000 -2.691 0.00
LVG-69 68.358 69.000 0.94 0.000 10.000 0.00 0.000 0.959 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
En la Tabla 9 se tienen los resultados en subestaciones dedicadas a la distribución de
energía eléctrica. Se nota que los cambios en el voltaje son mínimos, en comparación con
los cambios que se dan en subestaciones donde se conectan los generadores eólicos –
columna V [kV]; por ejemplo, ver la Tabla 5 en la misma columna.
Tabla 9: Resultados de las barras en la cuales se conectan generadores eólicos.
EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
MYE-69 69.860 69.838 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.404 70.371 -0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.409 68.415 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
42
PARTE IV.
IV.1 CONCLUSIONES
La utilización de generadores eólicos que incorporen su propio mecanismo de
compensación de potencia reactiva para el control de voltaje, es el que presenta mejores
condiciones operativas en el Sistema Nacional Interconectado, en comparación con otros
elementos, tales como el transformador de potencia con control de voltaje y capacitores.
La compensación de potencia reactiva de los generadores existentes, es poco efectiva
en comparación con el efecto que tiene el mecanismo de compensación de potencia
reactiva incorporado a los generadores eólicos.
43
IV.2 RECOMENDACIONES
Para el caso de parques eólicos se recomienda evaluar otros dispositivos de
compensación de potencia reactiva, como los Compensadores Estáticos de VARS,
dispositivos FACTS.
Como un aporte a los inversionistas de proyectos eólicos, las entidades del sector
eléctrico o en otro proyecto de investigación, se puede evaluar de manera mas precisa el
requerimiento de potencia reactiva mediante el incremento escalonado de generadores
eólicos utilizando unidades con potencias comerciales hasta alcanzar la potencia que es
posible conectar en subestaciones específicas del Sistema Nacional Interconectado.
Dadas las características del software y modelos utilizados en este estudio, para la
evaluación de proyectos de generación eólico, como los que se están desarrollando
actualmente, deben simularse generadores eólicos y su mecanismo de control de voltaje
específico, como los que están disponibles en los programas comerciales para lograr
mejores representaciones. Para proyectos como estos, la simulación de un generador
asíncrono y un capacitor como medio de control podría no dar resultados adecuados.
Debido a la operación dinámica del Sistema Nacional Interconectado, se recomienda
realizar estudios de simulación para analizar su comportamiento antes, durante y después
de la ocurrencia de una falla.
44
IV.3 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 1. ACOSTA PEREZ, M. A. (2005) Impacto de la Compensación Reactiva en el
Comportamiento de la Generación Eólica. Caso de estudio: Isla de Margarita. Trabajo Especial de Grado. Universidad Simón Bolivar. Venezuela. Pp 1, 97.
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Anual Estacional 2009-2010. Guatemala. Archivo anexo paemarmax10.raw, Pp 1.; 21-51
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estadístico 2008, 10 años del Mercado Mayorista. Pp 13. 4. ADMINISTRADOR DEL MERCADO MAYORISTA. (2007) COMISION
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11. COMISION NACIONAL DE ENERGIA ELECTRICA. (1998). Normas
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45
12. CONGRESO DE LA REPUBLICA DE GUATEMALA. (1996). Ley General de Electricidad. Pp. 4.
13. DEL TORO, V. (1988). Fundamentos de Ingeniería Eléctrica. Prentice Hall.
Segunda Edición México. Pp. 695-702, 792-796, 721-722.
14. FINK, G. D. & BEATY, H. W. (1995). Manual de Ingeniería Eléctrica. Tomo I. Decimotercera edición. McGraw Hill. México. Pp 2-9 a 2-13.
15. GOMEZ EXPOSITO, Antonio. (2000). Análisis y Operación de Sistemas de Energía Eléctrica. MaGraw Hill. España. Pp 593-594.
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21. MINISTERIO DE ENERGIA Y MINAS. Energías renovables: www.mem.gob.gt/.
22. MINISTERIO DE ENERGIA Y MINAS. Energías renovables: www.mem.gob.gt/.
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46
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tensión para minimizar el impacto derivado de la conexión masiva de generadores eólicos al SIC. Pp. 43.
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28. Acha Enrique, Claudio R. Fuente Esquivel, Hugo Ambriz Pérez, César Angeles Camacho. (2004). FACTS Modeling and Simulation in Power Networks, Pp 17,34.
29. Hanif Livani, Moshen Bandarabadi, Yosef. Alinejad, Saeed Lesan, Hossein
Karimi-Davijani. (2009). Improvement of Fault Ride Through Capability in Wind Farms Using VSC-HVDC.
47
IV. ANEXOS
48
IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-1
SUBESTACION LOS ESCLAVOS - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 0.073 0.068 -5.88
GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 0.019 0.014 -22.96
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 0.490 -0.043 -108.74
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 0.478 6.78
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 0.478 6.78
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.479 0.480 0.23 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 0.208 0.203 -2.40
CEL-69 68.662 68.657 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 67.974 67.993 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.915 68.916 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 70.100 70.079 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.760 69.000 0.35 0.000 10.000 0.00 0.000 -2.337 0.00
LRU-69 68.417 68.421 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 68.872 69.029 0.23 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.860 69.838 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.404 70.371 -0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 70.320 70.299 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 68.838 68.839 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 65.963 65.986 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 68.521 68.244 -0.40 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.007 69.149 0.21 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 70.119 70.046 -0.10 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 68.258 68.258 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 68.828 68.831 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 67.563 67.576 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.409 68.415 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 70.247 70.224 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 69.493 69.479 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
49
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-2
SUBESTACION LA VEGA - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 0.073 0.066 -9.32
GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 0.019 0.012 -36.36
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 0.490 0.227 -53.56
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 0.460 2.84
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 0.460 2.84
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.479 0.480 0.19 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 0.208 0.200 -3.80
CEL-69 68.662 68.663 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 67.974 67.991 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.915 68.917 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 70.100 70.092 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.760 68.878 0.17 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.417 68.423 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 68.872 69.000 0.19 0.000 10.000 0.00 0.000 -2.691 0.00
MYE-69 69.860 69.852 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.404 70.389 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.404 70.389 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 68.838 68.840 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 65.963 65.985 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 68.521 68.377 -0.21 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.007 69.123 0.17 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 70.119 70.083 -0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 68.258 68.261 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 68.828 68.832 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 67.563 67.576 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.409 68.415 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 70.247 70.237 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 69.493 69.488 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
50
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-3
SUBESTACION MAYUELAS - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 0.073 0.311 329.33
GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 0.019 0.026 38.51
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 0.490 0.538 9.88
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 0.862 92.71
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 0.862 92.71
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.479 0.479 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 0.208 0.488 134.39
CEL-69 68.662 68.532 -0.19 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 67.974 67.975 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.915 68.856 -0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 70.100 69.802 -0.43 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.760 68.738 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.417 67.454 -1.41 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 68.872 68.872 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.860 69.000 -1.23 0.000 10.000 0.00 0.000 -6.464 0.00
PAN-69 70.404 68.224 -3.10 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 70.320 70.022 -0.42 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 68.838 68.779 -0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 65.963 65.782 -0.27 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 68.521 68.540 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.007 69.007 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 70.119 69.991 -0.18 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 68.258 68.174 -0.12 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 68.828 68.680 -0.21 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 67.563 70.022 3.64 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.409 68.398 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 70.247 69.932 -0.45 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 69.493 69.265 -0.33 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
51
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-4
SUBESTACION PANALUYA - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 0.073 0.086 18.89
GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 0.019 0.041 119.79
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 0.490 0.721 47.17
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 1.847 312.67
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 1.847 312.67
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.479 0.478 -0.07 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 0.208 0.665 219.38
CEL-69 68.662 68.174 -0.71 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 67.974 67.847 -0.19 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.915 68.819 -0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 70.100 13.754 -80.38 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.760 68.827 0.10 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.417 67.300 -1.63 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 68.872 68.966 0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.860 68.726 -1.62 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.404 68.101 -3.27 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 70.320 68.266 -2.92 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 68.838 67.912 -1.35 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 65.963 68.742 4.21 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 68.521 68.656 0.20 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.007 65.523 -5.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 70.119 69.399 -1.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 68.258 68.745 0.71 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 68.828 69.090 0.38 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 67.563 69.316 2.59 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.409 68.314 -0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 70.247 69.185 -1.51 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 69.493 68.587 -1.30 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
52
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-5
SUBESTACION EL PROGRESO - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 0.073 -0.0862 -218.79
GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 0.019 -0.0301 -262.07
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 0.490 0.4104 -16.21
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 0.2419 -45.94
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 0.2419 -45.94
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.1056 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.1056 0.00
PVE-H5 0.479 0.479 0.07 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 0.208 0.0926 -55.54
CEL-69 68.662 68.750 0.13 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
EST-69 67.974 68.060 0.13 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
GEN-69 68.915 68.940 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
IAT-69 70.100 70.250 0.21 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
LES-69 68.760 68.796 0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
LRU-69 68.417 68.497 0.12 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
LVG-69 68.872 68.921 0.07 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
MYE-69 69.860 70.036 0.25 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
PAN-69 70.404 70.605 0.29 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
PAS-69 70.320 70.468 0.21 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
PBA-69 68.838 68.863 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
POP-69 65.963 66.131 0.26 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
PRO-69 68.521 69.000 0.70 0.000 10.000 0.00 0.000 -0.1915 0.00
PVE-69 69.007 69.051 0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
QUE-69 70.119 70.431 0.45 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
RAN-69 68.258 68.328 0.10 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
RBO-69 68.828 68.889 0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
RIO-69 67.563 67.664 0.15 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
SAN-69 68.409 68.443 0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
SCR-69 70.247 70.403 0.22 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
TFM-69 69.493 69.617 0.18 0.000 0.000 0.00 0.000 0.0000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
53
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-6
SUBESTACION QUEZALTEPQUE - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 0.073 0.038 -47.90
GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 0.019 -0.016 -186.92
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 0.490 0.553 12.98
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 0.491 9.64
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.448 0.491 9.64
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.479 0.479 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 0.208 0.168 -19.55
CEL-69 68.662 68.664 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 67.974 68.045 0.10 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.915 68.924 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 70.100 70.071 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.760 68.731 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.417 68.445 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 68.872 68.873 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.860 69.836 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.404 70.354 -0.07 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 70.320 70.289 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 68.838 68.847 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 65.963 66.066 0.16 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 68.521 68.559 0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.007 69.008 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 70.119 69.000 -1.60 0.000 10.000 0.00 0.000 -4.737 0.00
RAN-69 68.258 68.268 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 68.828 68.850 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 67.563 67.625 0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.409 68.425 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 70.247 70.214 -0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 69.493 69.477 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
54
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-7
SUBESTACION LOS ESCLAVOS - EPOCA SECA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.178 -0.197 10.48
GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 -0.232 -0.251 8.04
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 1.296 0.329 -74.63
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 0.603 -3.53
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 0.603 -3.53
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 -0.023 -108.02
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 -0.023 -108.02
PVE-H5 0.475 0.480 0.94 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 -100.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -0.085 -0.107 25.63
CEL-69 68.564 68.578 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 68.233 68.257 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.977 68.982 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.972 69.988 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.397 68.833 0.64 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.620 68.635 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 68.358 69.000 0.94 0.000 10.000 0.00 0.000 0.959 0.00
MYE-69 69.814 69.834 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.263 70.283 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 70.188 70.204 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 68.900 68.905 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 66.454 66.493 0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 68.231 68.206 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 68.479 69.084 0.88 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.832 69.855 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 68.169 68.183 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 68.983 68.995 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 68.026 68.050 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.340 68.350 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 70.115 70.132 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 69.377 69.393 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
55
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-8
SUBESTACION LA VEGA - EPOCA SECA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.178 -0.197 10.48
GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 -0.232 -0.251 8.04
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 1.296 0.329 -74.63
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 0.603 -3.53
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 0.603 -3.53
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 -0.023 -108.02
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 -0.023 -108.02
PVE-H5 0.475 0.480 0.94 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 -100.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -0.085 -0.107 25.63
CEL-69 68.564 68.578 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 68.233 68.257 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.977 68.982 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.972 69.988 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.397 68.833 0.64 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.620 68.635 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 68.358 69.000 0.94 0.000 10.000 0.00 0.000 0.959 0.00
MYE-69 69.814 69.834 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.263 70.283 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 70.188 70.204 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 68.900 68.905 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 66.454 66.493 0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 68.231 68.206 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 68.479 69.084 0.88 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.832 69.084 -1.07 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 68.169 68.183 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 68.983 68.995 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 68.026 68.050 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.340 68.350 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 70.115 70.132 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 69.377 69.393 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
56
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-9
SUBESTACION MAYUELAS - EPOCA SECA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.178 -0.011 -93.60
GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 -0.232 -0.065 -71.83
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 1.296 1.290 -0.47
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 0.651 4.15
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 0.651 4.15
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 0.285 -0.90
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 0.285 -0.90
PVE-H5 0.475 0.475 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 -100.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -0.085 0.110 -228.83
CEL-69 68.564 68.556 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 68.233 68.011 -0.33 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.977 68.936 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.972 69.953 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.397 68.400 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.620 68.485 -0.20 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 68.358 68.363 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.814 69.735 -0.11 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.263 70.236 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 70.188 70.169 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 68.900 68.859 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 66.454 66.073 -0.57 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 68.231 68.267 0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 68.479 68.484 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.832 69.858 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 68.169 68.163 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 68.983 68.880 -0.15 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 68.026 67.796 -0.34 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.340 68.335 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 70.115 70.095 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 69.377 69.363 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
57
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-10
SUBESTACION PANALUYA - EPOCA SECA - DEMANDA MAXIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.178 0.174 -197.60
GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 -0.232 0.120 -151.64
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 1.296 1.502 15.90
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 1.883 201.47
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 1.883 201.47
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 0.308 6.94
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 0.308 6.94
PVE-H5 0.475 0.475 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 -92.40
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -0.085 0.327 -483.07
CEL-69 68.564 68.128 -0.64 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 68.233 68.121 -0.16 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.977 68.890 -0.13 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.972 69.063 -1.30 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.397 68.304 -0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.620 68.335 -0.42 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 68.358 68.316 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.814 68.792 -1.46 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.263 69.000 -1.80 0.000 10.000 0.00 0.000 -11.457 0.00
PAS-69 70.188 69.285 -1.29 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 68.900 68.813 -0.13 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 66.454 66.066 -0.58 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 68.231 68.025 -0.30 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 68.479 68.440 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.832 69.211 -0.89 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 68.169 67.861 -0.45 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 68.983 68.766 -0.32 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 68.026 67.791 -0.35 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.340 68.256 -0.12 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 70.115 69.160 -1.36 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 69.377 68.665 -1.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
58
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-11
SUBESTACION EL PROGRESO - EPOCA SECA - DEMANDA MAXIMA V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.178 -0.298 67.15 GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 -0.232 -0.352 51.53 LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 1.296 1.028 -20.67 PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 0.349 -44.12
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 0.349 -44.12
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 0.239 -16.97 PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 0.239 -16.97 PVE-H5 0.475 0.476 0.15 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -0.085 -0.225 164.17 CEL-69 68.564 68.678 0.17 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 EST-69 68.233 68.330 0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.977 69.006 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 IAT-69 69.972 70.172 0.29 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.397 68.518 0.18 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 LRU-69 68.620 68.717 0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 LVG-69 68.358 68.459 0.15 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 MYE-69 69.814 70.046 0.33 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.263 70.533 0.38 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 PAS-69 70.188 70.386 0.28 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 PBA-69 68.900 68.930 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 PRO-69 68.231 69.000 1.13 0.000 10.000 0.00 0.000 1.221 0.00 PVE-69 68.479 68.574 0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.832 70.268 0.62 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 68.169 68.259 0.13 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 RBO-69 68.983 69.057 0.11 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 RIO-69 68.026 68.144 0.17 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 68.340 68.380 0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 SCR-69 70.115 70.324 0.30 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 TFM-69 69.377 69.542 0.24 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
59
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-12
SUBESTACION QUEZALTEPEQUE - EPOCA SECA - DEMANDA MAXIMA V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.178 -0.230 29.20 GEN-B2 13.800 13.800 0.00 10.300 10.300 0.00 -0.232 -0.284 22.41 LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 1.296 1.319 1.73 PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 0.600 -3.97
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.000 5.000 0.00 0.625 0.600 -3.97
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 0.282 -2.10 PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 0.288 0.282 -2.10 PVE-H5 0.475 0.475 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -0.085 -0.146 71.38 CEL-69 68.564 68.591 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 EST-69 68.233 69.844 2.36 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 68.977 68.990 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 IAT-69 69.972 69.991 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 68.397 68.387 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 LRU-69 68.620 68.662 0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 LVG-69 68.358 68.370 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 MYE-69 69.814 69.015 -1.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.263 70.281 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 PAS-69 70.188 70.206 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 PBA-69 68.900 66.575 -3.37 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 POP-69 66.454 68.333 2.83 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 PRO-69 68.231 68.491 0.38 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 68.479 69.000 0.76 0.000 10.000 0.00 0.000 -4.073 0.00
QUE-69 69.832 68.913 -1.32 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 RAN-69 68.169 69.400 1.81 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 RBO-69 68.983 68.100 -1.28 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 68.026 68.310 0.42 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 SAN-69 68.340 70.134 2.62 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00 SCR-69 70.115 69.434 -0.97 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 69.377 68.197 -1.70 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
60
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-13
SUBESTACION LOS ESCLAVOS - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -2.473 -2.411 0.00
GEN-B2 13.908 13.905 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.893 -0.043 0.00
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 0.877 20.83
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 0.877 20.83
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.483 0.481 -0.53 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -1.150 -1.104 -3.99
CEL-69 67.602 67.527 -0.11 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.373 69.362 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.542 69.527 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.809 69.527 -0.40 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.833 68.714 -1.60 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 69.356 70.231 1.26 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.486 69.000 -0.70 0.000 10.000 0.00 0.000 -8.614 0.00
MYE-69 70.164 70.047 -0.17 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.377 70.231 -0.21 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 69.521 69.414 -0.15 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.307 69.277 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 69.371 69.228 -0.21 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.563 70.012 0.65 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.732 69.116 -0.88 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 66.991 69.480 3.72 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 69.545 69.506 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.437 69.521 0.12 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 66.571 69.324 4.13 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 70.035 66.526 -5.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.770 69.921 0.22 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.878 68.835 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
61
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-14
SUBESTACION LA VEGA - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -2.473 -2.449 -0.97
GEN-B2 13.908 13.907 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.893 -1.327 -29.87
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 0.798 9.89
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 0.798 9.89
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.483 0.480 -0.70 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -1.150 -1.132 -1.57
CEL-69 67.602 67.562 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.373 69.371 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.542 69.536 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.809 69.536 -0.39 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.833 69.073 -1.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 69.356 70.308 1.37 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.486 69.579 0.13 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 70.164 70.110 -0.08 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.377 70.308 -0.10 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 69.521 69.429 -0.13 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.307 69.298 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 69.371 69.123 -0.36 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.563 70.069 0.73 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.732 69.000 -1.05 0.000 10.000 0.00 0.000 -7.449 0.00
QUE-69 66.991 69.613 3.91 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 69.545 69.515 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.437 69.536 0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 66.571 69.343 4.16 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 70.035 66.543 -4.99 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.770 69.981 0.30 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.878 68.884 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
62
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-15
SUBESTACION MAYUELAS - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -2.473 -1.911 -22.71
GEN-B2 13.908 13.881 -0.20 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.893 -1.857 -1.88
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 0.844 16.24
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 0.844 16.24
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.483 0.483 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -1.150 -0.728 -36.65
CEL-69 67.602 67.528 -0.11 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.373 68.803 -0.82 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.542 69.404 -0.20 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.809 69.404 -0.58 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.833 69.359 -0.68 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 69.356 70.267 1.31 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.486 69.817 0.48 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 70.164 69.973 -0.27 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.377 70.267 -0.16 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 69.521 68.954 -0.81 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.307 68.663 -0.93 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 69.371 69.552 0.26 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.563 70.036 0.68 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.732 69.474 -0.37 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 66.991 69.685 4.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 69.545 69.382 -0.24 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.437 69.323 -0.16 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 66.571 69.065 3.75 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 70.035 66.510 -5.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.770 69.946 0.25 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.878 68.849 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
63
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-16
SUBESTACION PANALUYA - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -2.473 -1.858 -24.85
GEN-B2 13.908 13.878 -0.22 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.893 -1.611 -14.88
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 2.134 193.81
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 2.134 193.81
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.483 0.483 -0.10 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -1.150 -0.689 -40.11
CEL-69 67.602 66.991 -0.90 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.373 69.241 -0.19 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.542 69.391 -0.22 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.809 68.780 -1.47 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.833 69.706 -0.18 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 69.356 69.037 -0.46 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.486 69.417 -0.10 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 70.164 69.056 -1.58 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.377 69.000 -1.96 0.000 10.000 0.00 0.000 -11.424 0.00
PAS-69 69.521 69.110 -0.59 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.307 69.369 0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 69.371 68.980 -0.56 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.563 69.069 -0.71 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.732 69.501 -0.33 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 66.991 68.990 2.98 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 69.545 66.498 -4.38 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.437 69.302 -0.19 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 66.571 69.192 3.94 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 70.035 66.296 -5.34 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.770 68.967 -1.15 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.878 68.020 -1.25 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
64
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-17
SUBESTACION EL PROGRESO - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -2.473 -2.505 1.31
GEN-B2 13.908 13.910 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.893 -1.441 -23.87
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 0.736 1.30
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 0.736 1.30
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.483 0.483 -0.11 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -1.150 -1.174 2.12
CEL-69 67.602 67.615 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.373 69.404 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.542 69.550 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.809 69.803 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.833 69.630 -0.29 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 69.356 69.373 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.486 69.406 -0.11 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 70.164 70.162 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.377 70.363 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 69.521 70.113 0.85 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.307 69.529 0.32 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 69.371 69.345 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.563 69.000 -0.81 0.000 10.000 0.00 0.000 -4.227 0.00
PVE-69 69.732 69.491 -0.35 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 66.991 69.672 4.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 69.545 67.010 -3.65 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.437 69.558 0.17 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 66.571 69.465 4.35 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 70.035 66.600 -4.91 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.770 70.028 0.37 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.878 68.880 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
65
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-18
SUBESTACION QUEZALTEPEQUE – EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -2.473 -2.547 3.02
GEN-B2 13.908 13.912 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.893 -1.837 -2.96
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 0.708 -2.48
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 6.100 6.100 0.00 0.726 0.708 -2.48
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.106 -0.106 0.00
PVE-H5 0.483 0.483 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.000 10.000 0.00 -1.150 -1.206 4.87
CEL-69 67.602 67.637 0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.373 69.432 0.08 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.542 69.561 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.809 69.824 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.833 69.808 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 69.356 69.395 0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.486 69.487 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 70.164 70.190 0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.377 70.388 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 69.521 70.133 0.88 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.307 69.539 0.33 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 69.371 69.384 0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.563 69.429 -0.19 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.732 69.564 -0.24 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 66.991 69.000 3.00 0.000 10.000 0.00 0.000 -3.523 0.00
RAN-69 69.545 67.034 -3.61 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.437 69.575 0.20 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 66.571 69.494 4.39 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 70.035 66.624 -4.87 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.770 70.049 0.40 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.878 68.901 0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
66
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-19
SUBESTACION LOS ESCLAVOS - EPOCA SECA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.740 -0.690 -6.77
GEN-B2 13.823 13.821 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.335 -0.043 -96.79
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.100 5.100 0.00 1.029 1.158 12.52
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.100 5.100 0.00 1.029 1.158 12.52
POR-H 2.300 4.160 80.87 1.900 10.000 426.32 -0.907 -0.587 -35.26
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.104 0.022 -121.35
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.104 0.022 -121.35
PVE-H5 0.481 0.479 -0.38 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
CEL-69 67.424 67.361 -0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.140 69.131 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.116 69.103 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.585 69.491 -0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.582 69.000 -0.84 0.000 10.000 0.00 0.000 -7.045 0.00
LRU-69 68.993 68.967 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.167 68.906 -0.38 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.878 69.780 -0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.116 69.991 -0.18 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 69.898 69.805 -0.13 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.066 69.053 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 68.872 68.848 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.091 68.518 -0.83 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.242 68.996 -0.35 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.407 69.191 -0.31 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 66.825 66.771 -0.08 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.268 69.248 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 69.109 69.091 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 66.433 66.395 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.807 69.709 -0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.674 68.592 -0.12 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
67
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-20
SUBESTACION LA VEGA - EPOCA SECA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.80 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.740 -0.730 -1.41
GEN-B2 13.823 13.82 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.90 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.335 -1.202 -9.90
PAS-H1 4.160 4.16 0.00 5.100 5.100 0.00 1.029 1.074 4.37
PAS-H2 4.160 4.16 0.00 5.100 5.100 0.00 1.029 1.074 4.37
POR-H 2.300 4.16 80.87 1.900 10.000 426.32 -0.907 -0.617 -31.97
PVE-H1 4.160 4.16 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.104 -0.023 -77.77
PVE-H2 4.160 4.16 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.104 -0.023 -77.77
PVE-H5 0.481 0.48 -0.24 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
CEL-69 67.424 67.40 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.140 69.14 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.116 69.11 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.585 69.55 -0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.582 69.52 -0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.993 68.99 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.167 69.00 -0.24 0.000 10.000 0.00 0.000 -4.880 0.00
MYE-69 69.878 69.85 -0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.116 70.07 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 69.898 69.87 -0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.066 69.06 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 68.872 68.87 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.091 68.87 -0.32 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.242 69.08 -0.23 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.407 69.33 -0.12 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 66.825 66.81 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.268 69.26 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 69.109 69.11 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 66.433 66.42 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.807 69.77 -0.05 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.674 68.65 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
68
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-21
SUBESTACION MAYUELAS - EPOCA SECA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.740 -0.320 -56.75
GEN-B2 13.823 13.802 -0.15 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 13.800 -1.335 -1.235 13.800
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.100 5.100 13.800 1.029 1.508 13.800
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.100 5.100 13.800 1.029 1.508 13.800
POR-H 2.300 4.160 80.87 1.900 10.000 13.800 -0.907 -0.309 13.800
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 13.800 -0.104 -0.095 13.800
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 13.800 -0.104 -0.095 13.800
PVE-H5 0.481 0.481 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
CEL-69 67.424 67.236 -0.28 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.140 69.096 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.116 69.012 -0.15 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.585 69.237 -0.50 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.582 69.537 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.993 68.774 -0.32 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.167 69.148 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.878 69.000 -1.26 0.000 10.000 0.00 0.000 -6.216 0.00
PAN-69 70.116 69.643 -0.67 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 69.898 69.554 -0.49 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.066 68.962 -0.15 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 68.872 68.687 -0.27 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.091 69.053 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.242 69.224 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.407 69.213 -0.28 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 66.825 66.683 -0.21 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.268 69.101 -0.24 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 69.109 68.971 -0.20 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 66.433 66.371 -0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.807 69.444 -0.52 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.674 68.390 -0.41 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
69
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-22
SUBESTACION PANALUYA - EPOCA SECA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.740 -0.260 -64.82
GEN-B2 13.823 13.799 -0.17 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.335 -1.097 -17.78
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.100 5.100 0.00 1.029 2.168 110.64
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.100 5.100 0.00 1.029 2.168 110.64
POR-H 2.300 4.160 80.87 1.900 10.000 426.32 -0.907 -0.264 -70.94
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.104 -0.075 -27.78
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.104 -0.075 -27.78
PVE-H5 0.481 0.480 -0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
CEL-69 67.424 66.938 -0.72 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.140 69.046 -0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.116 68.997 -0.17 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.585 68.754 -1.19 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.582 69.475 -0.15 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.993 68.743 -0.36 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.167 69.107 -0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.878 68.985 -1.28 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.116 69.000 -1.59 0.000 10.000 0.00 0.000 -9.924 0.00
PAS-69 69.898 69.080 -1.17 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.066 68.947 -0.17 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 68.872 68.623 -0.36 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.091 68.868 -0.32 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.242 69.185 -0.08 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.407 68.829 -0.83 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 66.825 66.436 -0.58 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.268 69.077 -0.28 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 69.109 68.923 -0.27 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 66.433 66.221 -0.32 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.807 68.943 -1.24 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.674 67.983 -1.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
70
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-23
SUBESTACION EL PROGRESO – EPOCA SECA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.740 -0.690 -6.77
GEN-B2 13.823 13.821 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.335 -0.043 -96.79
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.100 5.100 0.00 1.029 1.158 12.52
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.100 5.100 0.00 1.029 1.158 12.52
POR-H 2.300 4.160 80.87 1.900 10.000 426.32 -0.907 -0.587 -35.26
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.104 0.022 -121.35
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.104 0.022 -121.35
PVE-H5 0.481 0.479 -0.38 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
CEL-69 67.424 67.361 -0.09 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.140 69.131 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.116 69.103 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.585 69.491 -0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.582 69.000 -0.84 0.000 10.000 0.00 0.000 -7.045 0.00
LRU-69 68.993 68.967 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.167 68.906 -0.38 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.878 69.780 -0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.116 69.991 -0.18 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 69.898 69.805 -0.13 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.066 69.053 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 68.872 68.848 -0.04 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.091 68.518 -0.83 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.242 68.996 -0.35 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.407 69.191 -0.31 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 66.825 66.771 -0.08 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.268 69.248 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 69.109 69.091 -0.03 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 66.433 66.395 -0.06 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.807 69.709 -0.14 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.674 68.592 -0.12 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
71
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-24
SUBESTACION QUEZALTEPEQUE - EPOCA SECA - DEMANDA MEDIA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.800 13.800 0.00 20.600 20.600 0.00 -0.740 -0.744 0.54
GEN-B2 13.823 13.823 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 13.600 13.600 0.00 -1.335 -1.316 -1.43
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.100 5.100 0.00 1.029 1.035 0.57
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.100 5.100 0.00 1.029 1.035 0.57
POR-H 2.300 4.160 80.87 1.900 10.000 426.32 -0.907 -0.628 -30.77
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.104 -0.098 -5.35
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.900 3.900 0.00 -0.104 -0.098 -5.35
PVE-H5 0.481 0.481 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
CEL-69 67.424 67.421 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
EST-69 69.140 69.144 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
GEN-69 69.116 69.117 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
IAT-69 69.585 69.581 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-69 69.582 69.573 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LRU-69 68.993 68.995 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
LVG-69 69.167 69.155 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
MYE-69 69.878 69.875 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAN-69 70.116 70.110 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-69 69.898 69.893 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PBA-69 69.066 69.067 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
POP-69 68.872 68.878 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PRO-69 69.091 69.076 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
PVE-69 69.242 69.231 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
QUE-69 69.407 69.394 -0.02 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RAN-69 66.825 66.823 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-69 69.268 69.270 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
RIO-69 69.109 69.113 0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SAN-69 66.433 66.431 0.00 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
SCR-69 69.807 69.803 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
TFM-69 68.674 68.670 -0.01 0.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
72
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-25
SUBESTACION LOS ESCLAVOS - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.363 13.359 -0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-B2 13.363 13.359 -0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 6.80 6.80 0.00 -1.37 -0.982 -28.27
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.20 5.20 0.00 1.14 1.204 5.77
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.20 5.20 0.00 1.14 1.204 5.77
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.90 3.90 0.00 -0.19 -0.023 -88.11
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.90 3.90 0.00 -0.19 -0.023 -88.11
PVE-H5 0.482 0.480 -0.51 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.00 10.00 0.00 0.23 0.254 11.29
CEL-69 68.647 68.610 -0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
EST-69 69.144 69.140 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-69 66.814 66.795 -0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
IAT-69 69.628 69.579 -0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-69 69.539 69.365 -0.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
LRU-69 68.404 68.386 -0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
LVG-69 69.353 69.000 -0.51 0.00 10.00 0.00 0.00 -6.241 0.00
MYE-69 69.330 69.278 -0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
PAN-69 69.662 69.599 -0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
PAS-69 69.820 69.772 -0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
PBA-69 66.732 66.714 -0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
POP-69 69.531 69.519 -0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
PRO-69 69.460 69.191 -0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
PVE-69 69.417 69.084 -0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
QUE-69 69.219 69.114 -0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
RAN-69 68.362 68.327 -0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-69 68.818 68.804 -0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
RIO-69 69.052 69.042 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
SAN-69 67.976 67.946 -0.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
SCR-69 69.724 69.674 -0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
TFM-69 69.247 69.203 -0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
73
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-26
SUBESTACION LA VEGA - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.363 13.359 -0.03 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-B2 13.363 13.359 -0.03 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 6.80 6.800 0.00 -1.37 -0.982 -28.27
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.20 5.200 0.00 1.14 1.204 5.77
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.20 5.200 0.00 1.14 1.204 5.77
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.90 3.900 0.00 -0.19 -0.023 -88.11
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.90 3.900 0.00 -0.19 -0.023 -88.11
PVE-H5 0.482 0.480 -0.51 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.00 10.000 0.00 0.23 0.254 11.29
CEL-69 68.647 68.610 -0.05 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
EST-69 69.144 69.140 -0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-69 66.814 66.795 -0.03 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
IAT-69 69.628 69.579 -0.07 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-69 69.539 69.365 -0.25 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LRU-69 68.404 68.386 -0.03 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LVG-69 69.353 69.000 -0.51 0.00 10.000 0.00 0.00 -6.241 0.00
MYE-69 69.330 69.278 -0.07 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PAN-69 69.662 69.599 -0.09 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PAS-69 69.820 69.772 -0.07 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PBA-69 66.732 66.714 -0.03 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
POP-69 69.531 69.519 -0.02 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PRO-69 69.460 69.191 -0.39 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PVE-69 69.417 69.084 -0.48 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
QUE-69 69.219 69.114 -0.15 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RAN-69 68.362 68.327 -0.05 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-69 68.818 68.804 -0.02 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RIO-69 69.052 69.042 -0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
SAN-69 67.976 67.946 -0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
SCR-69 69.724 69.674 -0.07 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
TFM-69 69.247 69.203 -0.06 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
74
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-27
SUBESTACION MAYUELAS - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.363 13.351 -0.09 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-B2 13.363 13.351 -0.09 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 6.80 6.800 0.00 -1.37 -1.342 -2.02
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.20 5.200 0.00 1.14 1.292 13.55
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.20 5.200 0.00 1.14 1.292 13.55
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.90 3.900 0.00 -0.19 -0.198 2.00
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.90 3.900 0.00 -0.19 -0.198 2.00
PVE-H5 0.482 0.482 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.00 10.000 0.00 0.23 0.310 36.10
CEL-69 68.647 68.611 -0.05 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
EST-69 69.144 69.218 0.11 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-69 66.814 66.755 -0.09 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
IAT-69 69.628 69.518 -0.16 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-69 69.539 69.527 -0.02 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LRU-69 68.404 68.347 -0.08 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LVG-69 69.353 69.361 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
MYE-69 69.330 69.000 -0.48 0.00 10.000 0.00 0.00 -4.271 0.00
PAN-69 69.662 69.502 -0.23 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PAS-69 69.820 69.709 -0.16 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PBA-69 66.732 66.673 -0.09 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
POP-69 69.531 69.559 0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PRO-69 69.460 69.509 0.07 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PVE-69 69.417 69.425 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
QUE-69 69.219 69.206 -0.02 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RAN-69 68.362 68.346 -0.02 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-69 68.818 68.774 -0.06 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RIO-69 69.052 69.077 0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
SAN-69 67.976 67.993 0.03 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
SCR-69 69.724 69.607 -0.17 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
TFM-69 69.247 69.165 -0.12 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
75
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-28
SUBESTACION PANALUYA - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.363 13.322 -0.31 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-B2 13.363 13.322 -0.31 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 6.80 6.800 0.00 -1.37 -1.225 -10.54
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.20 5.200 0.00 1.14 1.807 58.77
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.20 5.200 0.00 1.14 1.807 58.77
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.90 3.900 0.00 -0.19 -0.180 -7.38
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.90 3.900 0.00 -0.19 -0.180 -7.38
PVE-H5 0.482 0.482 -0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.00 10.000 0.00 0.23 0.515 125.95
CEL-69 68.647 68.380 -0.39 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
EST-69 69.144 69.100 -0.06 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-69 66.814 66.609 -0.31 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
IAT-69 69.628 69.141 -0.70 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-69 69.539 69.474 -0.09 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LRU-69 68.404 68.205 -0.29 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LVG-69 69.353 69.324 -0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
MYE-69 69.330 68.780 -0.79 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PAN-69 69.662 69.000 -0.95 0.00 10.000 0.00 0.00 -7.191 0.00
PAS-69 69.820 69.339 -0.69 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PBA-69 66.732 66.527 -0.31 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
POP-69 69.531 69.392 -0.20 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PRO-69 69.460 69.362 -0.14 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PVE-69 69.417 69.389 -0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
QUE-69 69.219 68.913 -0.44 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RAN-69 68.362 68.155 -0.30 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-69 68.818 68.666 -0.22 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RIO-69 69.052 68.933 -0.17 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
SAN-69 67.976 67.876 -0.15 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
SCR-69 69.724 69.216 -0.73 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
TFM-69 69.247 68.845 -0.58 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
76
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-29
SUBESTACION EL PROGRESO - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.363 13.365 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-B2 13.363 13.365 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 6.80 6.800 0.00 -1.37 -0.856 -37.45
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.20 5.200 0.00 1.14 1.175 3.26
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.20 5.200 0.00 1.14 1.175 3.26
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.90 3.900 0.00 -0.19 -0.148 -23.80
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.90 3.900 0.00 -0.19 -0.148 -23.80
PVE-H5 0.482 0.482 -0.14 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.00 10.000 0.00 0.23 0.214 -5.91
CEL-69 68.647 68.646 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
EST-69 69.144 69.173 0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-69 66.814 66.823 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
IAT-69 69.628 69.602 -0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-69 69.539 69.308 -0.33 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LRU-69 68.404 68.413 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LVG-69 69.353 69.258 -0.14 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
MYE-69 69.330 69.301 -0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PAN-69 69.662 69.621 -0.06 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PAS-69 69.820 69.793 -0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PBA-69 66.732 66.742 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
POP-69 69.531 69.558 0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PRO-69 69.460 69.000 -0.66 0.00 10.000 0.00 0.00 -4.633 0.00
PVE-69 69.417 69.327 -0.13 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
QUE-69 69.219 69.121 -0.14 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RAN-69 68.362 68.366 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-69 68.818 68.825 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RIO-69 69.052 69.076 0.03 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
SAN-69 67.976 67.990 0.02 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
SCR-69 69.724 69.696 -0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
TFM-69 69.247 69.231 -0.02 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
77
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-30
SUBESTACION QUEZALTEPEQUE - EPOCA LLUVIOSA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.363 13.383 0.15 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-B2 13.363 13.383 0.15 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-H 6.900 6.900 0.00 6.80 6.800 0.00 -1.37 -1.388 1.39
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.20 5.200 0.00 1.14 1.002 -12.00
PAS-H2 4.160 4.160 0.00 5.20 5.200 0.00 1.14 1.002 -12.00
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.90 3.900 0.00 -0.19 -0.208 7.30
PVE-H2 4.160 4.160 0.00 3.90 3.900 0.00 -0.19 -0.208 7.30
PVE-H5 0.482 0.482 0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 10.00 10.000 0.00 0.23 0.088 -61.33
CEL-69 68.647 68.741 0.14 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
EST-69 69.144 69.240 0.14 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
GEN-69 66.814 66.913 0.15 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
IAT-69 69.628 69.730 0.15 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LES-69 69.539 69.548 0.01 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LRU-69 68.404 68.500 0.14 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
LVG-69 69.353 69.383 0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
MYE-69 69.330 69.447 0.17 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PAN-69 69.662 69.786 0.18 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PAS-69 69.820 69.918 0.14 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PBA-69 66.732 66.832 0.15 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
POP-69 69.531 69.656 0.18 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PRO-69 69.460 69.611 0.22 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
PVE-69 69.417 69.445 0.04 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
QUE-69 69.219 69.000 -0.32 0.00 10.000 0.00 0.00 -2.187 0.00
RAN-69 68.362 68.453 0.13 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RBO-69 68.818 68.892 0.11 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
RIO-69 69.052 69.161 0.16 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
SAN-69 67.976 68.059 0.12 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
SCR-69 69.724 69.828 0.15 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
TFM-69 69.247 69.346 0.14 0.00 0.000 0.00 0.00 0.000 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
78
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-31
SUBESTACION LOS ESCLAVOS – EPOCA SECA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.248 13.252 0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-B2 13.248 13.252 0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H5 0.477 0.480 0.67 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.9 3.9 0.00 0.237 -0.080 -133.52
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.2 5.2 0.00 2.814 2.780 -1.22
PVE-H2 4.143 4.159 0.37 0 0 0.00 0.000 0.000 0.00
PAS-H2 4.036 4.037 0.04 0 0 0.00 0.000 0.000 0.00
LES-H 6.859 6.903 0.64 0 0 0.00 0.000 0.000 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 7 7 0.00 1.093 1.061 -2.87
QUE-69 68.641 68.666 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
CEL-69 67.827 67.860 0.05 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-69 66.239 66.261 0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
SCR-69 68.534 68.559 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
SAN-69 67.428 67.463 0.05 0 0 0.00 0 0 0.00
EST-69 68.847 68.873 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
MYE-69 68.242 68.266 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.206 68.235 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-69 68.337 68.354 0.02 0 0 0.00 0 0 0.00
RAN-69 67.635 67.669 0.05 0 0 0.00 0 0 0.00
PBA-69 66.157 66.179 0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
POP-69 69.122 69.153 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-69 68.614 69.051 0.64 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-69 68.590 69.032 0.64 0 0 0.00 0 0 0.00
LVG-69 68.544 69.000 0.67 0 10 0.00 0 0 0.00
PRO-69 68.879 68.859 -0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
PAS-69 68.616 68.641 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
RIO-69 68.626 68.653 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
LRU-69 67.848 67.869 0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
PAN-69 68.423 68.449 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
IAT-69 68.470 68.497 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.221 68.250 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
79
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-32
SUBESTACION LA VEGA - EPOCA SECA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.248 13.252 0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-B2 13.248 13.252 0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H5 0.477 0.480 0.67 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.9 3.9 0.00 0.237 -0.080 -133.52
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.2 5.2 0.00 2.814 2.780 -1.22
PVE-H2 4.143 4.159 0.37 0 0 0.00 0 0 0.00
PAS-H2 4.036 4.037 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-H 6.859 6.903 0.64 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 7 7 0.00 1.093 1.061 -2.87
QUE-69 68.641 68.666 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
CEL-69 67.827 67.860 0.05 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-69 66.239 66.261 0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
SCR-69 68.534 68.559 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
SAN-69 67.428 67.463 0.05 0 0 0.00 0 0 0.00
EST-69 68.847 68.873 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
MYE-69 68.242 68.266 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.206 68.235 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-69 68.337 68.354 0.02 0 0 0.00 0 0 0.00
RAN-69 67.635 67.669 0.05 0 0 0.00 0 0 0.00
PBA-69 66.157 66.179 0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
POP-69 69.122 69.153 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-69 68.614 69.051 0.64 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-69 68.590 69.032 0.64 0 0 0.00 0 0 0.00
LVG-69 68.544 69.000 0.67 0 10 0.00 0 -1.282 0.00
PRO-69 68.879 68.859 -0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
PAS-69 68.616 68.641 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
RIO-69 68.626 68.653 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
LRU-69 67.848 67.869 0.03 0 0 0.00 0 0 0.00
PAN-69 68.423 68.449 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
IAT-69 68.470 68.497 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.221 68.250 0.04 0 0 0.00 0 0 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
80
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-33
SUBESTACION MAYUELAS - EPOCA SECA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.248 13.342 0.71 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-B2 13.248 13.342 0.71 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H5 0.477 0.477 0.12 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.9 3.9 0.00 0.24 0.18 -24.61
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.2 5.2 0.00 2.81 2.26 -19.74
PVE-H2 4.143 4.146 0.07 0 0 0.00 0 0 0.00
PAS-H2 4.036 4.059 0.58 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-H 6.859 6.869 0.14 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 7 7 0.00 1.09 0.43 -60.63
QUE-69 68.641 69.035 0.57 0 0 0.00 0 0 0.00
CEL-69 67.827 68.120 0.43 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-69 66.239 66.712 0.71 0 0 0.00 0 0 0.00
SCR-69 68.534 68.944 0.60 0 0 0.00 0 0 0.00
SAN-69 67.428 67.625 0.29 0 0 0.00 0 0 0.00
EST-69 68.847 69.233 0.56 0 0 0.00 0 0 0.00
MYE-69 68.242 69.000 1.11 0 10 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.206 68.562 0.52 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-69 68.337 68.687 0.51 0 0 0.00 0 0 0.00
RAN-69 67.635 67.896 0.39 0 0 0.00 0 0 0.00
PBA-69 66.157 66.630 0.72 0 0 0.00 0 0 0.00
POP-69 69.122 69.657 0.77 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-69 68.614 68.694 0.12 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-69 68.590 68.688 0.14 0 0 0.00 0 0 0.00
LVG-69 68.544 68.628 0.12 0 0 0.00 0 0 0.00
PRO-69 68.879 69.152 0.40 0 0 0.00 0 0 0.00
PAS-69 68.616 69.015 0.58 0 0 0.00 0 0 0.00
RIO-69 68.626 69.088 0.67 0 0 0.00 0 0 0.00
LRU-69 67.848 68.305 0.67 0 0 0.00 0 0 0.00
PAN-69 68.423 68.900 0.70 0 0 0.00 0 0 0.00
IAT-69 68.470 68.870 0.58 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.221 68.580 0.53 0 0 0.00 0 0 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
81
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-34
SUBESTACION PANALUYA - EPOCA SECA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.248 13.311 0.48 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-B2 13.248 13.311 0.48 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H5 0.477 0.477 0.14 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.9 3.9 0.00 0.24 0.17 -28.27
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.2 5.2 0.00 2.81 2.14 -23.81
PVE-H2 4.143 4.147 0.08 0 0 0.00 0 0 0.00
PAS-H2 4.036 4.064 0.70 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-H 6.859 6.870 0.17 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 7 7 0.00 1.09 0.65 -40.50
QUE-69 68.641 69.103 0.67 0 0 0.00 0 0 0.00
CEL-69 67.827 68.173 0.51 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-69 66.239 66.555 0.48 0 0 0.00 0 0 0.00
SCR-69 68.534 69.029 0.72 0 0 0.00 0 0 0.00
SAN-69 67.428 67.657 0.34 0 0 0.00 0 0 0.00
EST-69 68.847 69.105 0.38 0 0 0.00 0 0 0.00
MYE-69 68.242 68.747 0.74 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.206 68.632 0.62 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-69 68.337 68.571 0.34 0 0 0.00 0 0 0.00
RAN-69 67.635 67.942 0.45 0 0 0.00 0 0 0.00
PBA-69 66.157 66.473 0.48 0 0 0.00 0 0 0.00
POP-69 69.122 69.479 0.52 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-69 68.614 68.706 0.13 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-69 68.590 68.705 0.17 0 0 0.00 0 0 0.00
LVG-69 68.544 68.640 0.14 0 0 0.00 0 0 0.00
PRO-69 68.879 69.192 0.45 0 0 0.00 0 0 0.00
PAS-69 68.616 69.097 0.70 0 0 0.00 0 0 0.00
RIO-69 68.626 68.934 0.45 0 0 0.00 0 0 0.00
LRU-69 67.848 68.153 0.45 0 0 0.00 0 0 0.00
PAN-69 68.423 69.000 0.84 0 10 0.00 0 -0.402 0.00
IAT-69 68.470 68.952 0.70 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.221 68.650 0.63 0 0 0.00 0 0 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
82
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-35
SUBESTACION EL PROGRESO – EPOCA SECA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.248 13.263 0.11 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-B2 13.248 13.263 0.11 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H5 0.477 0.477 -0.01 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.9 3.9 0.00 0.24 0.24 1.96
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.2 5.2 0.00 2.81 2.68 -4.89
PVE-H2 4.143 4.143 -0.01 0 0 0.00 0 0 0.00
PAS-H2 4.036 4.042 0.14 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-H 6.859 6.850 -0.14 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 7 7 0.00 1.09 0.99 -9.49
QUE-69 68.641 68.785 0.21 0 0 0.00 0 0 0.00
CEL-69 67.827 67.913 0.13 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-69 66.239 66.313 0.11 0 0 0.00 0 0 0.00
SCR-69 68.534 68.636 0.15 0 0 0.00 0 0 0.00
SAN-69 67.428 67.497 0.10 0 0 0.00 0 0 0.00
EST-69 68.847 68.918 0.10 0 0 0.00 0 0 0.00
MYE-69 68.242 68.344 0.15 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.206 68.301 0.14 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-69 68.337 68.392 0.08 0 0 0.00 0 0 0.00
RAN-69 67.635 67.716 0.12 0 0 0.00 0 0 0.00
PBA-69 66.157 66.231 0.11 0 0 0.00 0 0 0.00
POP-69 69.122 69.214 0.13 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-69 68.614 68.607 -0.01 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-69 68.590 68.496 -0.14 0 0 0.00 0 0 0.00
LVG-69 68.544 68.537 -0.01 0 0 0.00 0 0 0.00
PRO-69 68.879 69.000 0.18 0 10 0.00 0 -1.75 0.00
PAS-69 68.616 68.715 0.14 0 0 0.00 0 0 0.00
RIO-69 68.626 68.705 0.11 0 0 0.00 0 0 0.00
LRU-69 67.848 67.919 0.11 0 0 0.00 0 0 0.00
PAN-69 68.423 68.537 0.17 0 0 0.00 0 0 0.00
IAT-69 68.470 68.571 0.15 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.221 68.316 0.14 0 0 0.00 0 0 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
83
Continuación. IV.1 ANEXO 1. Compensación de potencia reactiva proporcionada por los generadores existentes y barras monitoreadas. A-36
SUBESTACION QUEZALTEPEQUE - EPOCA SECA - DEMANDA MINIMA
V [kV] P gen [MW] Q gen [MVar]
Bus Caso Base Con GE % Caso Base Con GE % Caso Base Con GE %
GEN-B1 13.248 13.283 0.26 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-B2 13.248 13.283 0.26 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H5 0.477 0.477 0.12 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-H1 4.160 4.160 0.00 3.9 3.9 0.00 0.237 0.182 -23.45
PAS-H1 4.160 4.160 0.00 5.2 5.2 0.00 2.814 2.457 -12.71
PVE-H2 4.143 4.146 0.07 0 0 0.00 0 0 0.00
PAS-H2 4.036 4.051 0.37 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-H 6.859 6.868 0.13 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-H 4.160 4.160 0.00 7 7 0.00 1.093 0.848 -22.36
QUE-69 68.641 69.000 0.52 0 10 0.00 0 -0.796 0.00
CEL-69 67.827 68.025 0.29 0 0 0.00 0 0 0.00
GEN-69 66.239 66.413 0.26 0 0 0.00 0 0 0.00
SCR-69 68.534 68.798 0.39 0 0 0.00 0 0 0.00
SAN-69 67.428 67.570 0.21 0 0 0.00 0 0 0.00
EST-69 68.847 68.997 0.22 0 0 0.00 0 0 0.00
MYE-69 68.242 68.510 0.39 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.206 0.477 -99.30 0 0 0.00 0 0 0.00
RBO-69 68.337 4.160 -93.91 0 3.9 0.00 0 0 0.00
RAN-69 67.635 68.466 1.23 0 0 0.00 0 0 0.00
PBA-69 66.157 68.457 3.48 0 0 0.00 0 0 0.00
POP-69 69.122 68.475 -0.94 0 0 0.00 0 0 0.00
PVE-69 68.614 67.815 -1.16 0 0 0.00 0 0 0.00
LES-69 68.590 66.331 -3.29 0 0 0.00 0 0 0.00
LVG-69 68.544 69.324 1.14 0 0 0.00 0 0 0.00
PRO-69 68.879 68.690 -0.27 0 0 0.00 0 0 0.00
PAS-69 68.616 68.676 0.09 0 0 0.00 0 0 0.00
RIO-69 68.626 68.624 0.00 0 0 0.00 0 0 0.00
LRU-69 67.848 69.177 1.96 0 0 0.00 0 0 0.00
PAN-69 68.423 68.873 0.66 0 0 0.00 0 0 0.00
IAT-69 68.470 68.016 -0.66 0 0 0.00 0 0 0.00
TFM-69 68.221 68.440 0.32 0 0 0.00 0 0 0.00
Fuente: FODECYT 038-2009
84
PARTE V V.1 INFORME FINANCIERO
Nombre del Proyecto:
Numero del Proyecto: 038-2009
Investigador Principal y/o Responsable del Proyecto: ING. JORGE LUIS PÉREZ RIVERAMonto Autorizado: Q24,200.00Plazo en meses 4 MESES Fecha de Inicio y Finalización: 01/05/2009 al 31/08/2009
Menos (-) Mas (+)
1 Servicios no personales
181 Estudios, investigaciones y proyectos de factibilidad 14,000.00Q 10,500.00Q 3,500.00Q
181Estudios, investigacionesy proyectos de factibilidad(Evaluación Externa de Impacto) 8,000.00Q 8,000.00Q
2 MATERIALES Y SUMINISTROS -Q
3PROPIEDAD, PLANTA, EQUIPO EINTANGIBLES -Q GASTOS DE ADMÓN. (10%) 2,200.00Q 2,200.00Q -Q
24,200.00Q 12,700.00Q 11,500.00Q
MONTO AUTORIZADO 24,200.00Q Disponibilidad 11,500.00Q
(-) EJECUTADO 12,700.00Q SUBTOTAL 11,500.00Q
(-) CAJA CHICA -Q TOTAL POR EJECUTAR 11,500.00Q
TRANSFERENCIA
"EVALUACIÓN DE ELEMENTOS PARA LA COMPENSACIÓN DE POTENCIA REACTIVA EN EL SISTEMA NACIONAL INTERCONECTADO CON LA PRESENCIA DE GENERADORES EÓLICOS"
Grupo Renglón Nombre del Gasto Asignacion
Presupuestaria
En Ejecuciòn
Ejecutado Pendiente de
Ejecutar
FICHA DE EJECUCIÓN PRESUPUESTARIA LINEA:
FODECYT