odre ivanje stati ke šeme glavnog nosača - grf.bg.ac.rs · pdf fileh koeficijent...
TRANSCRIPT
PRORAČUNGLAVNIHNOSAČA
24.11.2015.
1
Određivanje statičke šeme glavnog nosača Konstrukcijskaistatičkašemazajednobrodnuhalu
Konstrukcijskaistatičkašemazadvobrodnuhalu
24.11.2015.
2
Metode globalne analize – materijalna nelinearnost
24.11.2015.
3
Kruto‐plastičnaanaliza‐zanemarujeelastičnoponašanjekonstrukcijeprepojaveplastičnihzglobovaiformiranjamehanizmaloma;
Elasto‐plastičnaanaliza‐podrazumevaplastifikacijukoncentrisanusamonamestimaplastičnihzglobova,doksenaostalomdelukonstrukcijaponašaidealnoelastično;
Nelinearnaplastičnaanaliza‐uzimauobzirdelimičnuplastifikacijuelemenatauplastičnimzonama;priformiranjuplastičnogzglobajavljajutrioblasti:potpunoplastifikovananamestusamogplastičnogzgloba,elasto‐plastičnaoblastubliziniplastičnogzglobaielastičnaoblastnapreostalomdeluelementailikonstrukcije.
Metode globalne analize - geometrijska nelinearnost Analizaprvogreda‐možesezanemaritiuticajdeformisanegeometrije(usloviravnoteženanedeformisanojgeometrijikonstrukcije).
Analizadrugogreda‐uzimauobziruticajdeformisanegeometrije(usloviravnoteženadeformisanojgeometrijikonstrukcije).
24.11.2015.
4
PremaEN1993‐1‐1uticajdeformisanegeometrijekonstrukcijemožedasezanemarikadajeispunjenuslov:
cr koeficijentkojimseuvećavaproračunskoopterećenjedabisedostiglaelastičnaglobalnanestabilnostkonstrukcije,
FEd proračunskoopterećenjekojedelujenakonstrukciju(sumavertikalnogopterećenja),
Fcr elastičnakritičnasilazaglobalnimodelizvijanja,zasnovananapočetnojelastičnojkrutosti.
Uticaji deformisane geometrije konstrukcije
24.11.2015.
5
analizuelasticnuza10Ed
crcr F
F
analizuplasticnuza15Ed
crcr F
F
Značenje veličina u izrazu za određivanje cr
24.11.2015.
6
Uticaji deformisane geometrije konstrukcije
24.11.2015.
7
Bočnopomerljivokvirninosač Bočnonepomerljivokvirninosač
Uticaji deformisane geometrije konstrukcije
24.11.2015.
8
Kadapovećanjesilaimomenataupresecima(ilidrugepromene)izazvanedeformacijamamogudasezanemare,zaproračunkonstrukcijamožedasekoristiglobalnaanalizaprvogreda.
Okvirninosačisablagimnagibomkrovaiokvirninosačisagredamaistubovimauravnimogudaseproverezabočnopomerljivmodellomapoteorijiprvogredakadajekriterijumograničenjaveličineαcrzadovoljenzasvakisprat.
Uticaji deformisane geometrije konstrukcije
24.11.2015.
9
Kadaaksijalnipritisakugredamailiriglamanijeznačajan,crmožedaseodredikorišćenjempribližnogizraza:
HEd proračunskavrednosthorizontalnihreakcijanadnurazmatranogspratausledhorizontalnogopterećenjaifiktivnihekvivalentnihhorizontalnihsila(imperfekcijenosača),VEd ukupnovertikalnoopterećenjekojedelujenakonstrukcijunadnurazmatranogsprata,H,Ed horizontalnopomeranjevrhauodnosunadnosprata,odnosnorelativnohorizontalnoopterećenjesprata,usledhorizontalnihopterećenja,uključujućiifiktivneekvivalentnehorizontalnesile,h visinasprata.
EdHEd
Edcr
hVH
,
Uticaji deformisane geometrije konstrukcije
24.11.2015.
10
Možesesmatratidajenagibkrovablagakonijestrmijiod26,aaksijalnipritisakugredamailiriglamajeznačajankadajeispunjensledećiuslov:
NEd proračunskavrednostaksijalnesilepritiskaurazmatranojgredi, relativnavitkosturazmatranojravni,sračunatazagreduiliriglusmatrajućidajeobostranozglobnooslonjena.
Ed
y
N
fA3,0
Imperfekcije
24.11.2015.
11
Lokalneimperfekcije‐koristesezaanalizupojedinačnihelemenata;
Globalneimperfekcije‐odnosesenakonstrukcijukaocelinu,naokvirnenosačeispregoveilisistemezaukrućenje.
Ekvivalentne geometrijske imperfekcije
24.11.2015.
12
Globalneimperfekcijezakošenja Lokalneimperfekcijezakrivljenja
Imperfekcije
Globalnateorijadrugogreda‐P‐Δefekat
Lokalnateorijadrugogreda‐P‐δefekat
24.11.2015.
13
Lokalne imperfekcije zakrivljenja
24.11.2015.
14
Vrednostilokalnihimperfekcijazaviseodprimenjenemetodeanalize(elastičneiliplastične)imerodavnekriveizvijanja.
NacionalniprilogSRPSEN1993‐1‐1/NAdajepreporučenevrednostilokalnihimperfekcijazakrivljenja.
Početne globalne imperfekcije zakošenja
24.11.2015.
15
gdesu:0=1/200h koeficijentredukcijezavisinustubova:h visinakonstrukcijeumetrima,m koeficijentredukcijezabrojstubovauredu:m brojstubovaureduuključujućisamostubovekojinosevertikalnoopterećenjeNEdnemanjeod50%prosečnevrednostiopterećenjastubovauvertikalnojravnikojaserazmatra.
0,13/2;2
hhh
mh0
mm1
15,0
Početne globalne imperfekcije zakošenja
24.11.2015.
16
Imperfekcijezakošenja,premaEN1993‐1‐1,mogudasezanemarekodokvirnihnosačakojisuizloženidejstvuhorizontalnihsilaznačajnogintenziteta:
Zaokvirnenosačekojisuosetljivinauticajedrugogreda,poredglobalnihimperfekcijazakošenjarazmatrajuseilokalneimperfekcijezakrivljenjazasvakipritisnutielementkodkogabarjednavezanakrajuprenosimomenatsavijanjaakojeispunjeniuslov:
NEd proračunskavrednostsilepritiska,
relativnavitkosturavnielementa,kojaseodređujesmatrajućida jeelementzglobnooslonjennaobakraja.
EdEd VH 15,0
Ed
y
N
fA5,0
Ekvivalentne horizonalne sile
24.11.2015.
17
Radijednostavnijegmodeliranjakonstrukcije,uticajiglobalnihilokalnihimperfekcijamogudasezamenesistemomekvivalentnihhorizontalnihsila.
Umestoproračunskogmodelasadeformisanompočetnomgeometrijomusledimperfekcija,koristisemodelsaidealnomgeometrijomkojijeopterećenfiktivnimsistemomuravnoteženihhorizontalnihsilakojeizazivajudeformaciju,ekvivalentnupočetnimimperfekcijama.
Ekvivalentne horizonalne sile
24.11.2015.
18
Globalneimperfekcijezakošenja Lokalneimperfekcijezakrivljenja
Ekvivalentne horizontalne sile za globalnu analizu okvirnog nosača
24.11.2015.
19
Metode proračuna okvirnih nosača
24.11.2015.
20
Ukolikojepriproračunupotrebnouzetiuobziruticajdeformisanekonstrukcijepriodređivanjuuticajaukonstrukcijiiproverestabilnosti(teorijaIIreda),tosemožeostvaritinajedanodsledećihnačina:
a) Upotpunostiprimenomglobalneanalizedrugogredauzimajućiuobziruticajeglobalnih(P‐)ilokalnih(P‐δ)imperfekcija,bilodirektnoiliprekoekvivalentnih(fiktivnih)horizontalnihsila.Nijepotrebnaproveranosivostipojedinačnihelemenatanaizvijanje,većjeneophodnodasesprovedusamokontrolenosivostinajopterećenijihpoprečnihpreseka,naosnovumerodavnihurticajadobijenihglobalnomanalizomdrugogreda.
Metode proračuna okvirnih nosača
24.11.2015.
21
b) Delomglobalnomanalizom,adelomproveromnosivostipojedinačnihelemenatanaizvijanje,kadaseuzimajuuobzirsamoglobalneimperfekcije(P‐),dokselokalneimperfekcijezakrivljenjapojedinačnihelemenataneuzimajuuobzirpriglobalnojanalizi,većkrozkontrolunosivostipojedinačnogelementanaizvijanje.Utomslučajunosivostpojedinačnihelemenatatrebadaseproveripremaodgovarajućemkriterijumuzakontrolunosivostipojedinačnihelementata.Dužinaizvijanjajednakasistemnojdužinistuba.
c) Pojedinačnomproveromstabilnostiekvivalentnihelemenata‐metodaekvivalentnogstuba,koristećiodgovarajućedužineizvijanjauskladusaglobalnimoblikomizvijanjakonstrukcije.Kontrolanosivostipoprečnihpresekagredaivezagreda‐stubtrebadasesprovedenaosnovuuticajaIIredakojimogudaseodredeuprošćenimpostupkomtakoštoseuticajiIredausledbočnih(horizontalnih)silaugredamainamestimavezagreda‐stubuvećavajuusleduticajaglobalnihimperfekcija.
Metode proračuna okvirnih nosača
24.11.2015.
22
Modeliimperfekcije
Globalneilokalneimperfekcije Samoglobalneimperfekcije Bezimperfekcija*
Metodaanalize
GlobalnaanalizaIIreda GlobalnaanalizaIIreda GlobalnaanalizaIreda
Kontrolenosivosti
Kontrolanosivostipreseka
Kontrolanosivosti stubovanaizvijanje
Dužinaizvijanja: hLcr
Kontrolanosivostistubova naizvijanje
Dužinaizvijanja: hLcr ;>1*Imperfekcijeseneuzimajuuobzirsamopriproračunustabilnostistubova.Kadaseodređujuuticajiugredama ivezamagreda‐stubglobalne imperfekcije trebadaseuzmuuobzir (naprimerprekoekvivalentnihhorizontalnihsila).
a) b) c)
Pojednostavljen postupak kojim se uzimaju u obzir uticaji II reda - Metoda uvećanih momenata usled bočnih sila
24.11.2015.
23
Primenljivakodjednospratnihokvirnihnosačakodkojihjecr≥3
Koristiseelastičnaanalizaprvogreda,stimštosehorizontalniuticajiHEdifiktivnoekvivalentnoopterećenjeusledimperfekcijaHf=Veduvećavafaktorom:
cr/111
Proračun glavnih krovnih nosača Rožnjačesepostavljajuučvorovimarešetkastogkrovnognosača,uprotivnom,reaktivnoopterećenjerožnjačaizazivalokalnosavijanjepojasnihelemenata.
Veličinaopterećenjaučvorovimagornjegpojasakrovnognosačamožeseodreditipooćuizraza:
sopstvenatežinagiopterećenjesnegoms:
opterećenjevetromw:lgRg lsRs
lwlwRw
cos
'24.11.2015.
24
Proračun glavnih krovnih nosača
Akojekrovninosačizlomljen,namestimaprelomatrebazavaritivertikalnaukrućenja,dabiseskretnesileizpojasapreneleurebroisprečilopoprečnosavijanjepojaseva.Najpovoljnjejedasevertikalanaukrućenjanalazeupravcusimetraleugla.
24.11.2015.
25
Proračun glavnih krovnih nosača U opšem slučaju, kontrola graničnih stanja upotrebljivostipodrazumeva kontrolu ugiba krovnog nosača i horizontalnihpomeranjastubova.
Veličinadeformacijasrazmernajekrutostinosačanasavijanje,EI.
UgibkrovnognosačanetrebadabudevećiodL/300gdejeLrasponvezača.
U cilju smanjenja ukupne deformacije, radionički se izvodinadvišenjekrovnognosačazaceluveličinuusledstalnogideousledopterećenjasnegom(1/4ili1/2veličinedeformacije).
Maksimalno horizontalno pomeranje stubova jednobrodne,prizemne hale bez kranskih nosača treba da budemanje odH/150,gdejeHvisinastuba. 24.11.2015.
26
Kruta veza krovnog rešetkastog nosača sa stubovima
Kodokvirnihnosačakodkojihsezahtevavelikakrutostupoprečnompravcu,rešetkastikrovninosačsekrutovezujesastubovima.
Namestuveze,uzreakcijeoslonaca,javljaseoslonačkimomenatsavijanjaMs.
KadasemomenatMspodelisavisinomrešetkastognosačah,dobijasespregsilaP.
24.11.2015.
27
Proračun glavnih stubova
Glavni stubovi su opterećeni na kombinovanonaprezanje normalnom silom i momentomsavijanja usled opterećenja koja deluju nakonstrukciju krova, usled dejstva vetra napodužne zidove i opterećenja od mostnihdizalica.
24.11.2015.
28
Proračun rešetkastih stubova
PriproračunusilauelemnetimarešetkastogstubaizmerodavnihvrednostipresečnihsilaN,V,Mmogusedobitiekstremnevrednostiaksijalnihsila;
uunutrašnjempojasurešetkastogstuba(pritisnutusleddejstvamomentasavijanja):
uspoljašnjempojasurešetkastogstuba(zategnutusleddejstvamomentasavijanja):
gdesu:h‐teorijskaširinarešetkastogstuba;M1,M2‐momentisavijanjaidealizovanogstubautačkama1i2;N‐normalnasilaidealizovanogstuba;z1,z2‐udaljenjeosepojasnihštapovaodtežištastuba.
hM
hzN
Nv12
1
hM
hzN
Nv21
2
24.11.2015.
29
Proračun rešetkastih stubova
Aksijalnasilauoslonačkojdijagonalirešetkastogstubasemožeodreditiputemizraza:
cos21 maxV
D
24.11.2015.
30
Proračun rešetkastih stubova
Važandetaljkodrešetkastihstubovajepreseknamestuvezegornjegidonjegdelastuba.Vrednostipresečnihsilauelementimastubazaslučajpoda):
Presečnesileuelementimastubaslučajpodb):
asPsP
H 22111
32211 P
hsPsP
A
212211
2 PPa
sPsPH
3PA
212 PPH
hsPsP
B 2211
24.11.2015.
31
Proračun rešetkastih stubova - presečne sile na prelasku gornjeg na donji deo stuba
24.11.2015.
32
Proračun glavnih stubova Ukoliko je kod središnjih stubova hala izvršeno slabljenje presekaotvorom za prolaz iznad revizione staze, potrebno je izvršitikontrolunosivostioslabljenogpreseka.
Konstruktivnorešenjeojačanjapresekapredviđadaseiviceotvoraojačajudodatnimpojasnimlimovima.Utakvomslučajuu"granama"stubausledsmičućesileVjavljaselokalnimomenatsavijanjaMv,adejstvomomentasavijanjaMzamenjujesespregomsilasakrakoma.
Poprečnipresek"grane"stubamoraseproveritinakombinovanonaprezanjeusledsilaNviMv:
aMN
Nv 2 422
hVhVMv
24.11.2015.
33
Proračun glavnog stuba sa otvorom iznad revizione staze
24.11.2015.
34
Proračun glavnih stubova – dužine izvijanja Kod glavnih stubova okvirnih nosača potrebno je pravilno odrediti dužinu
izvijanjastubauravniokvira.
Kod okvira na dva zgloba dužina izvijanja stuba u ravni okvira kreće se uopseguod2,0Hdo3,0H, akoduklještenihokvira između1,0H i2,0H (H jevisinastubaokvirnognosača).
Dužinaizvijanjastubaizvanravniokvirazavisiodpoložajabočnihoslonacaijednaka je sistemnojvisini stuba ili visini između temelja i sprega zabočneudare.
Kod stubova sa stepenasto promenljivimmomentom inercije neophodno jeodrediti granične uslove oslanjanja na krajevima stuba. U zavisnosti ododnosakrutosti,odnosadužinaiodnosaaksijalnihsilagornjegidonjegdelastuba, potrebno jeodrediti koeficijentedužina izvijanja za svakideo stuba,respektivno,premapravilimadatimustandardu.
24.11.2015.
35
Proračun glavnih stubova – dužine izvijanja
24.11.2015.
36
Proračun glavnih stubova – dužine izvijanja
24.11.2015.
37
Metoda ekvivalntnog stuba – određivanje dužina izvijanja ProverastabilnostistubovasevršipremakriterijumimadatimuEN1993‐1‐1,naosnovumomenataisilaupresecimaodređenimpremateorijiprvogreda,neuzimajućiuobzirimperfekcije.
Dužineizvijanjasuodređenezaglobalnioblikizvijanjaokvirnognosača,uzimajućiuobzirkrutostelemenataiveza,prisustvoplastičnihzglobovairaspodelusilapritisakausledproračunskihopterećenja.
24.11.2015.
38
0,1; hLcr
2
2
crcr
L
EIN
Dužine izvijanja stuba okvirnog nosača
l
1
2
Koeficijent raspodele
Koeficijent raspodele
1
2
Koeficijent raspodele
Koeficijent raspodele
Bočnonepomerljivoblik Bočnopomerljivoblik
24.11.2015.
39
Dužine izvijanja stubova jednospratnog, jednobrodnog okvirnog nosača
Koeficijentiraspodeleηi,zateorijskemodeleizvijanjadobijajusepomoćuizraza:
Kc koeficijentkrutostistubaI/L,Kij koeficijentefektivnekrutostigrede.
24.11.2015.
40
)/( 12111 KKKK cc
)/( 22212 KKKK cc
Koeficijenti raspodele za kontinualne stubove
24.11.2015.
41
Koeficijent raspodele
Koeficijent raspodele
Stub koji se razmatra
1
2
K 1
ičvoruuuklještenjestub0i
ičvoruuoslonjenzglobnojestub1i
Koeficijenti efektivne krutosti Kada grede nisu opterećene aksijalnim silama, koeficijentiefektivne krutosti mogu da se odrede prema tabeli, poduslovomda grede ostaju u elastičnoj oblasti pri proračunskimmomentima.
24.11.2015.
42
Koeficijentiefektivnekrutostizagredu
Uslovirotacionogograničenjanadaljemkrajugrede
Koeficijent efektivne krutosti gredeK (poduslovomdagredaostajeelastična)
Uklještenje 1,0I/LZglob 0,75I/LRotacijakaonabližemkraju(duplakrivina) 1,5I/L
Rotacijajednaka,asuprotnogznakaonojnabližemkraju(jednostrukakrivina)
0,5I/L
Opštislučaj.Rotacijanabližeminadaljemkraju
a b Lab /I/5,01
Koeficijent dužine izvijanja ℓ/L za stub u bočno pomerljivom obliku
24.11.2015.
43
50
2121
2121
60801
120201l
,
,,
,,L/
Koeficijent dužine izvijanja ℓ/Lza stub u bočno nepomerljivom obliku
24.11.2015.
44
2121
2121
247,0364,02265,0145,01
/l
L
Elementi sa stepenasto promenljivim presekom i normalnom silom – koeficijenti dužina izvijanja donjeg i gornjeg segmenta prema СНиП II-23-81
24.11.2015.
45
Koeficijentidužineizvijanjadonjegsegmentaβ1ufunkcijiveličinaniα1
Koeficijentidužineizvijanjagornjegsegmentaβ2gdesu:l1 dužinadonjegsegmenta,l2 dužinagornjegsegmenta,I1 momenatinercijedonjegsegmentauravniizvijanja,I2 momenatinercijegornjegsegmentauravniizvijanja,F1iF2 proračunskevrednostikoncentrisanihsilakojedelujuna gornjemidonjemsegmentuelementa.
Elementi sa stepenasto promenljivim presekom i normalnom silom – koeficijenti dužina izvijanja donjeg i gornjeg segmenta prema СНиП II-23-81
24.11.2015.
46
2
1
1
21 bI
Ill
21
12
lIlI
n 2
21
FFF
b
3/ 112
Proračun krute veze u uglovima okvirnih nosača
24.11.2015.
47
PresečnesileNk,Vk,Mkdobijeneizstatičkogproračunaodnosesenaidealnučvornutačkupresekakidealizovanihelemenataokvira,paihjepotrebnopreračunatinaravanveze:
kVV eVMM k
kNN
Vuta sa izlomljenim donjim pojasom
24.11.2015.
48
RhMD
G 2 IAGA
2sin2
Vuta sa kružnim donjim pojasom
24.11.2015.
49
R
GdxA 4
GA
GdxdA
Proračun stope stubova Raspodelanaponapritiskaispodležišnihpločazavisiodkrutostioslonačkekonstrukcije(ležišnapločasakonzolnimlimovimaiukrućenjima).
24.11.2015.
50
Proračun stope stubova
24.11.2015.
51
Uzavisnostiodvrsteuticajanamestuosloncastubarazlikujusesledećislučajevi: centričnoopterećenje:
ekscentričnoopterešenjeuoblastimalogekscentricitetapričemurezultantaležiunutarjezgrapresekaležišneploče:
gdesuAiWpovršina,odnosnootpornimomenatležišneploče; ekscentričnoopterećenjeuoblastivelikogekscentricitetakada
rezultantaležiizvanjezgrapresekaležišneploče.
AN
b
WM
AN
b
Centrično i ekscentrično opterećenje ležišne ploče – teorijekse osnove
hzNM
D
24.11.2015.
52
dzh
NDh
dNMZ
Proračun stope rešetkastih stubova
24.11.2015.
53
Kodrešetkastihstubovaobičnosenepravizajedničkaležišnapločavećseispodsvakogpojasnogelementapostavljaležišnapločanamalteru.
AkoseispodležišnepločeuspostavikonstantannaponpritiskatimejejasnoutvrđenpložajsilepritiskaD.SileDiZodređujuseizuslovaravnoteže.
Proračun stope stubova
24.11.2015.
54
Pridimenzionisanjuoslonačkekonstrukcijestuba,maksimalnanormalnasilaimaksimalnimomenatsavijanjanedobijajusepriistojkombinacijiopterećenja.
Dimenzionisanjesevršipremaodgovarajućim,merodavnimuticajimauvezi.NajvećinaponpritiskaubetonudobijasezavrednostisilaNmaxiModg,anajvećasilazatezanja(ankerovanja)zavrednostisilaNminiMmax.
Proračunska nosivost stope stubova i ležišnih ploča prema EN 1993-1-8
24.11.2015.
55
Proračunski moment nosivost stope stuba Mj,Rd
24.11.2015.
56
Proračun stope stubova – ležišne ploče Zaležišnepločeseuglavnomkoristelimoviiliširokipljosnatičelikpajestogaracionalnodebljinuiširinubiratiuodgovarajućemmodulu:debljina20,25,30,35,40,45mm;širina300,320,340,350,360,380,400,450,500,550mmitd.samodulom50mm.
Zavisnoodoblikaležišnepločepriproračunusepolaziodrazličitihteorijskihmodela:
uoblikukonzolnihtraka, uoblikunosača, uoblikuploče.
24.11.2015.
57
Proračun ležišne ploče - model konzolnih traka
24.11.2015.
58
221 22 apap
M
Proračun ležišne ploče - model u obliku nosača
24.11.2015.
59
2
2
0ap
M
88
22 abpMp
baMM p 354,00
Proračun ležišne ploče - model u obliku ploče
24.11.2015.
60
Proračun stope stubova - ukrućenja DimenzijeležišnepločeiukrućenjaseodređujunaosnovureakcijeoslonacaNiMidopuštenognaponaubetonuσb,dop.
Prednosttrebadatineukrućenimležišnimpločama,zbogmanjihtroškovaizrade.
Akosedimenzionisanjemneukrućenepločedobijajuvelikedebljine,potrebnasuukrućenjauvidurebarailikonzolnihlimova.
24.11.2015.
61
Proračun stope stubova - ukrućenja Rebrazaukrućenjesepostavljajutakodaupojedinimelementimaležišnepločeuticajibuduštoravnomerniji.
24.11.2015.
62
Modeli za proračun veze oslonačkih ukrućenja i stuba Izboromrebarazaukrućenjeutvrđujusenjihoveuticajnepovršine.Zaproračunvezerebrazaukrućenjepostojedvapostupka:
1. rebrozaukrućenjetretirakaokonzola,
2. rebrozaukrućenjesetretirakosipodupirač.
24.11.2015.
63
Postavljanje oslonačkih ukrućenja
24.11.2015.
64
Proračun nosivosti konzolnih limova
24.11.2015.
65
Kadastopaprimavećevrednostimomentaukljuštenjamoraseizvršitiukrućivanjeležišnepločepomoćukonzolnihlimova.
Ankerovanjeseostvarujepomoćuankernosača,aizuzetnoretkodirektnim ankerovanjem kada se sila zatezanja u ankeruprihvatatrenjem.
Proračun nosivosti konzolnih limova
24.11.2015.
66
PrimenjujuseubetoniraniankernosačaoddvaUprofila.Ankernosačisedimenzionišunamomenatsavijanjagredesaprepustima.Veličinemomenatamerodavnihzadimenzionisanjezaviseododnosaprepustapremadužiniankernosača.
2
207,02
1maxe
LZ
MMLeza
LeLZ
MMLeza2
21
4207,0 12max
Proračun nosivosti konzolnih limova
24.11.2015.
67
Raspodela napona u poprečnom preseku ubetoniranog stuba
24.11.2015.
68
Kodstubovakodkojihseuklještenjeostvarujeubetoniranjemstubaubetonskučašicu,vertikalnasilapritiskaNseprenosiprekoležišnepločeitrenjem.
Usuprotnomsupotrebnidodatnimoždaniciuoblikunavarenihugaonika,moždanikasaglavamailiarmaturnihpetlji.
HorizontalnasilaVimomenatuklještenjaMseprenosepodubiniubetoniranogdelastuba.
Raspodela napona u poprečnom preseku ubetoniranog stuba AkostubIprofilanijeubetoniran,nadelunožicesestvaravisokakoncentracijanaponauravnirebrapoštosenaležućanožicausledsavijanjadeformiše.
Akojeprostorizmeđunožicadobroizbetoniran,naležućapovršinanožiceje„dobrooslonjena“,čeonipritisakseizjednačavapajeračunskapretpostavkakonstantnognaponapritiskaispunjena.
24.11.2015.
69
Raspodela napona pritiska
24.11.2015.
70
Uveziraspodelenaponapritiskaupravcudubineuklještenjamogućesurazličitepretpostavkeotrougaonomiliparaboličnomoblikunapona:
1. zatroguao:
2. zaparabolu:
gdejeσivičninapon.
baD
baD
221
baD
baD
5,132
Raspodela napona po dubini
24.11.2015.
71