1Batman Üniversitesi, Merkez Yerleşke,72060,BATMAN,TÜRKİYE,nuray.alpaslan@batman.edu.trBatman Üniversitesi, Merkez Yerleşke,72060,BATMAN,TÜRKİYE, mehmetcan.balci@batman.edu.tr

Nuray ALPASLAN, Mehmet Can BALCI

İnceleme alanı 3 boyutlu görünümü

SK-1 : 0,00-0,50 m bitkisel toprak, 0,50-20 m arası Miyosen yaşlı siltli kil, kahverengimsi renktekonsolide olmuş, çok gevşek homojen olmayan ara katkılı, marndan oluşmaktadır.

SK-2 : 0,00-0,50 m bitkisel toprak, 0,50-20 m arası Miyosen yaşlı çok katı kil kahverengimsi renktekonsolide olmuş az çakıllı kumlu Siltli Kilden oluşmaktadır.

SK-3 : 0,00-0,50 m bitkisel toprak, 0,50-20 m arası Miyosen yaşlı çok katı kil kahverengimsi renktekonsolide olmuş az çakıllı kumlu Siltli Kilden oluşmaktadır.

ZEMİN PROFİLİNİN YORUMLANMASI

Yapılan arazi çalışmalarında temeli oluşturan birim miyosen yaşlı çok gevşek kahverengi ve gri renkli kumluiri çakıllı marn ara katkılı siltli killerdir. Sahada yapılan sondaj çalışmalarında 0-50 cm bitkisel toprak,yamaç moluzu (iri çakıllı, çakıllar yuvarlak köşeli, ince kumlu, kahverengi, kil) karışımlarından sonra 19,50metreye kadar orta Miyosen yaşlı çok gevşek ve homojen olmayan kumlu iri çakıllı siltli Killergözlenmektedir. Yer yer Marn ara katkılı birim suyla çok çabuk şişme ve dağılma özeliği göstermektedir.Heyelan oluşan kısımda bu birim atmosferik koşullar ve yağmur sularının etkisiyle altere olup dağılmaözeliği göstermiştir.

SPT Direnci (Nort ) Tanım2< Çok yumuşak2-4 Yumuşak4-8 Orta katı

8-15 Katı15-30 Çok katı>30 Sert

N60 Darbe sayılarına (16<N<37) göre zemin kıvamı çok katı - sert derecededir

Standart Penetrasyon Testinde (SPT) elde edilen N30 değerleri

İNCELEME ALANINDA YAPILAN JEOLOJİK ÇALIŞMALAR

Sond

aj N

o

Der

inlik

(m

) Darbe Sayısı

N60 = N30*(ER/60)*Nt*Nö*Nç σ'(kgf/cm2) *CN (N1) 60İlerleme derinliği (m)

N1 N2 N3 N30

SK13,5 11 13 16 29

16,63875 0,595 1,3 21,846,0 12 15 19 34

19,5075 1,020 1,0 19,289,0 15 18 23 41

23,52375 1,530 0,8 17,93

SK23,5 10 16 19 35

20,08125 0,630 1,3 25,676,0 11 19 20 39

22,37625 1,080 1,0 21,379,0 14 21 23 44

25,245 1,620 0,7 18,50

SK33,5 9 11 15 26

14,9175 0,595 1,3 19,586,0 11 16 19 35

22,37625 1,020 1,0 22,129,0 13 18 20 38

25,245 1,530 0,8 19,25

Nort 20,61

Likit Limit Aralığı (%)

Tanım Tanım

<35 Düşük plastisiteli Siltli35–50 Orta plastisiteli Orta Plastisiteli50–70 Yüksek plastisiteli Şişen

70–90 Çok yüksek plastisiteli Çok şişen

>90Çok aşırı yüksek

plastisiteliÇok aşırı şişen

Plastisitesi İndisi (PI) %

Plastisite Derecesi Tanımlama

0 Plastik değil Silt

1–5Önemsiz derecede

plastisiteliKilli silt

5–10 Düşük plastisiteli Silt ve kil

10–20 Orta plastisiteli Kil ve silt

20–40 Yüksek plastisiteli Siltli kil

>40 Çok yüksek plastisiteli Kil

Likit Limit (LL) 56 ile 60 Aralığında, ortalaması % 57,8hesaplanmıştır.

Likit limit aralığına göre plastisite değerleri

Plasitisite derecesinin plastisite indisine göre belirlenmesi

Plastisite İndisi (PI) 31 ile 33 Aralığında,%32,3

Zemin sınıfı: Açık kahve renkli, yarı katı, kurudayanımı sert ve aktif olmayan CH (İnorganik killer (yüksekplastisitede) çakıllı killer, kumlu killer, siltli killer, yağlıkiller) özellik göstermektedir.

Zemini oluşturan birimlerin (USCS) Birleşik Zemin Sınıflandırma Sistemine göre;

Sondaj No

Numune No

Su İçeriği

(%)

Likit Limit(%)

Plastik Limit(%)

Plastisiteİndisi(%)

Sınıf

SK–1 UD-1 17 58 25 33CH

SK–1 SPT-1 16 57 24 33CH

SK–2 UD-1 14 59 27 32CH

SK–2 SPT-1 18 60 27 33CH

SK–3 UD-1 15 57 25 32CH

SK–3 SPT-1 17 56 25 31CH

Kıvamlılık İndeksi Tanım<0 Akışkan (Çamur)

0-0,25 Çok Yumuşak0,25-0,50 Yumuşak0,50-0,75 Yarı sert (Sıkı)0,75-1,00 Sert

>1,00 Yarı katı

Kıvamlılık İndeksi Ortalaması = 1,28 Yarı katı

Aktivite Sınıflama<0,75 Aktif olmayan killer (Kaolinit)

0,75-1,25 Normal Killer (İllit)>1,25 Aktif killer (Montromillonit)

Ic : (LL-Wn)/ IP

C= % (200 No’lu elekten geçen kil boyu malzeme yüzdesi ortalaması alınmıştır.) A= IP /C=0,39

İndeks Özellikleri ŞişmeYüzdesi

ŞişmeDerecesiKolloid%(>0.001 mm) Plastisite

indisiBüzülme(Rötre

limiti)>28 >45 <11 >30 Çok yüksek

20-31 25-41 7-12 20-30 Yüksek13-23 13-28 10-16 10-20 Orta<15 <10 >15 <10 Düşük

İndeks özelliklerine göre zeminlerin şişme yüzdesi ve derecesi (Holtz, Gibbs 1956)

Zeminin mekanik özelliklerini belirlemek için yapılan mühendislik analizleri ve değerlendirmeler

İnceleme alanındaki birimlerin taşıma kapasitesini tespit etmek amacıyla sondaj kuyusundan alınan örselenmemiş (UD)numuneleri üzerinde laboratuvar da yapılan Üç Eksenli Basınç Dayanımı Deneyinden elde edilen veriler kullanılarakhesaplamalar yapılmıştır. Buna göre; Yüzeysel temeller için nihai taşıma gücü (Terzaghi,K ve Peck,R,B.,1948) bağıntısındanyararlanarak hesaplanır. Yapılan 3 adet sondajdan alınan numune üzerinde; laboratuarda zeminlerin jeomekanik özelliklerinbelirlenmesi maksadıyla deneylere tabii tutulmuştur. Önemli alanlar ve doğal afete maruz kalmış alanlar için en iyiönlemlerin alınabilmesi için Kohezyon (c) kg/cm²) 2/3 ile çarpılır.

q qnet GK⁄

:Taşıma gücü;c: Kohezyon;Nc, Nq ve Ny: Taşıma gücü katsayıları;Df: Temel derinliği; B: Temel genişliği;γn: Birim hacim ağırlığı; γ1:Temel tabanı üstündekizeminin birim hacim ağırlığı (t/m3); γ2:Temel tabanıaltındaki zeminin birim hacim ağırlığı (t/m3);∅:Kayma mukavemet açısı;K1ve K2: Temel şekline bağlı katsayılardır. Şerit temeltipi için : K1=1, K2=0,5

SondajNo

NumuneNo

Derinlik(m)

Kohezyon( c ) kg/cm²

Birim,hacimağırlık (g/cm3)

İç SürtünmeAçısı ( øº)

Taşıma gücü (qukg/cm² )

Emniyet Gerilmesi (qem kg/cm²)

SK-1 UD-1 3.00 0,61*2/3= 0,41

0.00190 5,7 3,68 kg/cm² 1,038 Kg/cm²

SK-2 UD-1 3.00 0,62*2/3=0,41 0.00190 5,3 3,65 kg/cm² 1,027 Kg/cm²

SK-3 UD-1 3.00 0,59*2/3=0,39 0.00190 6 3,80 kg/cm² 1,080 Kg/cm²

Üç Eksenli Basınç Deneyi Sonuçları

ΔH=Mv. Δp. HΔH: Zemin Tabakasında meydana gelecek toplam oturma (cm)Mv: Hacimsel sıkışma katsayısı (cm² /kgf) Δp: Zemin tabakasında ortalama basınç artışı (kgf/cm²)H: Sıkışabilir zemin tabakası kalınlığı (cm)

Sondaj No Numune Derinliği

Δp (kgf/cm²) Mv (cm²/kgf) ΔH (cm)

SK-1 300 1 0,0081 2.43

SK-2 300 1 0,0093 2,79

SK-3 300 1 0,0066 1.98

Konsolidasyon sonuçlarına göre oturma miktarları

Elde edilen oturma değerleri izin verilebilir sınırlar içerisinde kalmaktadır.

MÜHENDİSLİK ANALİZLERİ ve DEĞERLENDİRMELER

Siirt İli Eruh ilçesinde Miyosen yaşlı, Midyat kalkerleri olarak adlandırılan birimin oluşturduğu bir temel bulunur. Kalker serisinin üstkesimlerinin oluşturduğu alanlarda birim sarımsı, krem renkli ve killi kalker görünümlüdür. İnce - 0rta tabakalanma sunan birimin masifkesimleri oldukça dayanımlı olup yataya yakın konumdadır. Topoğrafik olarak yükselimi fazla olan kısımlarda örtü malzemesibulunmadığından kalker yüzlek verir. Şehir merkezine inildikçe kalker yapı örtü malzemesi ile kaplanır. Bazı alanlarda birim aşınmayabağlı olarak kiltaşı görünümü sunar. Sahada yapılan sondaj çalışmalarında 0-50 cm bitkisel toprak, yamaç moluzu(iri çakıllı, çakıllaryuvarlak köşeli, ince kumlu, kahverengi, kil) karışımlarından sonra 19,50 metreye kadar orta Miyosen yaşlı çok gevşek ve homojenolmayan kumlu iri çakıllı az siltli Killer gözlenmektedir. Yer yer Marn ara katkılı birim suyla çok çabuk şişme ve dağılma özeliğigöstermektedir. Heyelan oluşan kısımda bu birim atmosferik koşullar ve yağmur sularının etkisiyle altere olup dağılma özeliğigöstermiştir. Dağılma özeliği gösteren kumlu iri çakıllı yer yer marn ara katkılı birim hizmet binası ve lojman binalarının bulunduğu tümarazide gözlenmektedir. Bu birim zaman içinde bu binalarda risk oluşturma özeliği taşımaktadır. Heyelanın daha geniş alanlarayayılmamaı için , 1 nolu nöbetçi kulubesinin bulunduğu kısımdan 2 nolu nöbetçi kulubesine kadar olan kısma heyelanın kabarmabölgesinden itibaren topuğa destek verecek şekilde ve eğimi taç kısımla topuk kısmı arasındaki eğimle uyumlu oluşacak şekilde İstinatduvarı İnşaa edilmelidir.

ZeminGrubu Zemin Grubu Tanımı Stand.

Penetr. (N/30)Relatif Sıkılık

(%)Serbest Basınç Direnci (kPa)

Kayma Dalgası Hızı (m/s)

(A)

1- Masif volkanik kayaçlar ve ayrışmamış sağlam metamofik kayaçlar, sert çimentolu tortul kayaçlar2-Çok sıkı kum, çakıl3-Sert kil ve siltli kil

_ _>50>32

_ _85-100_ _

>1000_ _

>400

>1000>700>700

(B)

1-Tüf ve aglomera gibi gevşek volkanik kayaçlar, süreksizlik düzlemleri bulunan ayrışmış çimentolu tortul kayaçlar2-Sıkı kum, çakıl3-Çok katı kil ve siltli kil

_ _30–5016–32

_ _65–85

_ _

500–1000_ _

200–400

700–1000400–700300–700

(C)

1-Yumuşak süreksizlik düzlemleri bulunan çok ayrışmış metamorfik kayaçlar ve çimentolu tortul kayaçlar2-Orta sıkı kum, çakıl,3-Katı kil ve siltli kil

_ _10–308–16

_ _35–65

_ _

<500_ _

100–200

400–700200–400200–300

(D)

1-Yeraltı su seviyesinin yüksek olduğu yumuşak, kalın alüvyon tabakaları2-Gevşek kum3-Yumuşak kil, siltli kil

_ _<10<8

_ _<35_ _

_ __ _

<100

<200<200<200

Yerel zemin sınıfı Tablo’ya göre Zemin Grubu ve En Üst Zemin Tabakası Kalınlığı (h1)

Z1(A)grubu zeminler

(h1) ≤ 15 m olan (B) grubu zeminler

Z2(h1)>15 m olan (B) grubu zeminler(h1)≤15 m olan (C) grubu zeminler

Z315 m olan < h1 < 50 m olan (C) grubu zeminler

h1<15 m olan (D) grubu zeminler

Z4h1> 50 m olan (C) grubu zeminlerh1> 10 m olan (D) grubu zeminler

Yerel zemin sınıflandırılmasına göre;

DEPREM BÖLGESİ Ao

1 0.40

2 0.30

3 0.20

4 0.10

YEREL ZEMİN SINIFI Ta Tb

Z1 0.10 0.30Z2 0.15 0.40Z3 0.15 0.60Z4 0.20 0.90

Spektrum katsayısı S(T) ;Spektrum katsayısı S(T), yerel zemin koşullarına ve bina doğal periyodu ( T) ‘ ye bağlı olarak ;

S(T) = 1+1.5T/ TA ( 0 T TA )

S(T) = 2.5(TA <T TB )

S(T) = 2.5 *( TB /T )0,8

( T > TB )

Spektrum Karakteristik Periyotları ( Ta:0.15-Tb:0.40)

Etkin Yer İvme Katsayısı (Ao) : 0.40

Ks = q /δ [ Kn / m2 /m = kN / m3] bağıntısı ile ifade edilir.

Gerçekte, temel boyutları ve derinliğine de bağlı olan katsayının tahmini için, izinverilen oturma = 25 mm = 1/40 m. kabulü ile

Ks = 40 (GS) qa bağıntısı kullanılabilir (Bowles,1988)

qa = 143.kpa ve GS = 3 kabulü ile bulunan,

Ks = 17160 kN /m3 1716 t/m3 değerinin, düşey yatak katsayısı olarak alınması tavsiye olunur.

Düşey yatak katsayısı; Düşey yatak katsayısı, zemin gerilmesi – deformasyonarasındaki ilişki olarak,

Açılan sondajlarda yeraltı suyuna rastlanmamıştır. miyosen yaşlı çok gevşekkahverengi ve gri renkli kumlu iri çakıllı marn ara katkılı az siltli kill olduğu, gevşek vekuru dayanımı yarı katı niteliğinde olduğundan zemin sıvılaşmaya uygun bir yapı teşkiletmektedir. Heyelan için alınacak önlemler arasında sıvılaşma riskini en aza indirecekarazi koşullarına göre drenaj ağı sistemleri inşaa edilmelidir.

Sıvılaşma ve Yanal Yayılma Analizi ve Değerlendirmesi

Oturma-Şişme ve Göçme Potansiyelinin Değerlendirilmesi

Laboratuvar ve Arazi Verileri200 Nolu Elekten

Geçen %Likit

Limit (%)SPT Darbe

SayısıŞişme

YüzdesiŞişme Basıncı

(KN/m²) Şişme Derecesi

>95 >60 >30 >10 >1000 Çok Yüksek60-95 40-60 20-30 5-10 250-1000 Yüksek30-60 30-40 10-20 1-5 150-250 Orta<30 <30 <30 <1 50 Düşük

Zeminin Şişme derecesinin (% 5 ile % 10) yüksek derecede olduğu tanımlanmıştır.. İncelemealanında birim değişmediğinden farklı bir oturma söz konusu değildir. Laboratuar deneysonuçlarında da en az şişme yüzdesinin 1.90 en yüksek şişme yüzdesinin de 2.10 olduğu tespitedilmiştir.

Şişen Killerde Muhtemel Hacim Değişiklikleri

Şev Duyarlılığı Analizi (Şev Stabilite Analizi)

Arazi çalışmaları sonucu yapılan jeolojik kesitlere göre saha da %30-40 arasında değişen eğimler mevcuttur. Eğim yönü kuzeybatıdır.Araştırma alanında yaklaşık 0,50 metre derinliklerden sonra,çok gevşekhomojen olmayan iri çakıllı kumlu marn ara katkılı siltli killer başlar.Saha ilk 0-50 metre derinliklere kadar bitkisel topraklar yer alır. Bitkiseltoprak ile sert siltli killer arasında katı/çok katı siltli killer mevcuttur.Araştırma alanında açılan sondajlarda yeraltı suyuna rastlanmamıştır.Ancak yüzey sularının neden olduğu sızıntı şeklinde sulara rastlanmıştır.Yağmurlar sonrası homojen olmayan siltli killer üstünde marnlarmevcuttur, marnlara paralel uzanan sızıntı sularından oluşan yüzeysularının oluşacağı tahmin edilmektedir.

formülü ile F güvenlik katsayısıprogram tarafından hesaplanmıştır.

F =Σ[cb+(W-uw*b)tanØ]mσ/ Σ Wsinσ

Bishop tarafından geliştirilen yöntem dairesel bir kaymada; dilimler arası normalkuvveti (E) hesaba dahil eder,dilimler arası kayma kuvveti (X) ihmal eder vemoment dengesini gözeterek hesap yapar.

BİSHOP YÖNTEMİ

İçsel sürtünme açısı program tarafından küçültülüp ton/m2 ye çevrilmiştir (Özçep,F.,2010)

Araştırma alanında bitkisel toprak-dolgu ve siltli kil birimler içinkullanılarak şev stabilize analizi yapılmıştır. Hesaplamalarda bishop yöntemi esas alınmıştır.

Yamaç profili uzunluğu 110 metre alınmıştır. Kuzeybatı-Güneydoğu doğrultusunda, eğimin nispeten en fazlaolduğu yerde kesit alınmıştır. Yüzey kotları aralıklı olarak topoğrafik haritadan okunarak hat boyunca yatayuzaklık değerlerine karşılık gelen kotlar programa girilmiştir. Aynı hat üzerinde olan sondajlardan, siltli kilderinlikleri, yeraltı su seviyeleri bu sondaj logları esas alınarak programa girilmiştir. Arazide siltli killerhomojen olmayan özellik gösterir. Değerler birbirine çok yakındır. Bu değerlerden en düşük çıkanlarprograma girilmiştir. Bitkisel toprak-dolgu birimlerden numune alınarak laboratuvar deneyi yapılmadığındanbu birimler de siltli killer içerisine dahil edilmiştir.

Kohezyon değeri c=0.39 kg/cm2,doğal birim hacim ağırlığı ų =1.90t/m3

İçsel sürtünme açısı değeri 5,3 olarakalınmıştır(5,3*2/3=3,5 olarak alınmıştır )Bitkisel toprak-dolgu birimlerdennumune alınarak laboratuar deneyiyapılmadığından bu birimler de siltlikiller içerisine dahil edilmiştir.

1. Yaklaşım : Statik Yükler Durumunda

Şev Parametreleri

2. Yaklaşım : Dinamik (Deprem) Yükler Durumunda (Siyah, ve Ansal, 1993)

N1(min) değerlerinin deprem ivmesine ve şev açısına bağlı olarak değişimi (Siyahi ve Ansal, 1993)

Deprem ivmesi 0,4 içinstabilite sayısı eğimebağlı olarak grafikten

bulunur.

Mikrobölgeleme için dinamik Şev Stabilite Analizine sonucuna göre Gk'ya bağlı Tehlike Seviyeleri

GK katsayısı 0 ve 2 arasında değişir. 2 değeri güvenli şevleri 0 değeri şevleringüvensiz olduğunu belirtir. Yapılan analiz sonucu 1< GK<2 bulunmuştur. Genel olaraksaha da analizleri yapılan şevlerin güvenlik katsayısı 1 den yüksek 2 den düşüktür.Statik yük hesaplamasında 1 değeri dinamik yük hesaplamasında da 1,7 olarakbelirlenmiştir. Bu da sahanın orta tehlike durumuna sahip bir risk oluşturmaktadır. Siltlikil birimlerin üstünde yer alan bitkisel toprak birimler için kayma göçme ve heyelanriski mevcuttur. Hafriyat esnasında da topografik yapı bozulacağından eğim arttığıyerlerde gevşek siltli killerin üstünde yer alan siltli kil ve bitkisel toprak birimler kaymagöçme riski taşırlar. Siltli killer temel alınarak istinat duvarları yapılmak suretiyle sevstabilitesi sağlanmalıdır.

SONUÇLAR

İnceleme alanında yapılan 3 adet 20 metre temel sondajları laboratuvar çalışmaları ve diğer araziçalışmaları sonucunda elde edilen veriler ışığında, inceleme alanında orta Miyosen yaşlı çok gevşek vehomojen olmayan kumlu iri çakıllı az siltli Kill gözlenmektedir. Yer yer Marn ara katkılı birim suyla çokçabuk şişme ve dağılma özeliği göstermektedir. Yerel zemin olarak Z2 zemin grubu olarak ta C belirlenmiştir.

Çalışma alanı temel zeminini Üst-Orta Miyosen yaşlı Şelmo formasyonu oluşturmaktadır.

Yapılan sondajlarda 0,50 cm bitkisel toprak, 0,50-20.00 metreye kadar Üst-Orta Miyosen yaşlı çokgevşek ve homojen olmayan yer yer marn katkılı kumlu iri çakıllı az siltli Kill geçilmiştir.

Heyelan alanı; Toplam alanın eğimi % 45-50 arasındadır.

İnceleme alanında yapılan sondajlarda sonradan yapılan ölçümlerde yeraltı suyuna rastlanılmamıştır.Ancak birimin çok gevşek ve şişme özeliği göstermesinden dolayı sızıntı suları ve yağmur sularınıönlemek için drenaj ağı yapılması gerekmektedir.

Zeminin 20,00 metreye kadar gevşek ,suyla dağılma özeliği gösteren ve homojen olmayan birimlerdenoluşmasından dolayı sıvılaşma riski olabilir.

Etkin yer ivme katsayısı A(0): 0,40Spektrum karakteristik periyotları: Ta =0,15 Tb=0.60‘’Afet Bölgesinde Yapılacak Yapılar Hakkında Yönetmelik’’ kapsamına göre belirlenmiştir.

İnceleme alanında meydana gelen heyelan şev stabilite analizi hesaplamalarından yola çıkılarakOrta Tehlikede GK (Güvenlik Katsayısına ) sahip olduğu tespit edilmiştir. Bölgede yağışlarınfazla olmasından dolayı ve heyelanı oluşturan birimin çok gevşek homojen olmayan kumlu iriçakıllı az siltli killerden meydana gelmesinden dolayı ve bütün sahanın bu birimden meydanagelmesinden dolayı lojman ve hizmet binaları için bir risk oluşturmaktadır. İlk olarak en çabuk vehasar verici şekilde etkilenecek olan nöbetçi kulubeleri yamacın ucundan kaldırılmalı ve dahauygun bir bölgeye inşaa edilmelidir. Mevcut Lojman binaları ve Hizmet binaları için şuan riskoluşturmasa da ilerki yıllarda yamaç eğiminin ve uzunluğunun fazla olmasından dolayı zamaniçinde risk oluşturma durumu vardır. Bu heyelanın olumsuz etkilerini en aza indirebilmek içingerekli mühendislik önlemlerin alınması bunun içinde istinat duvarının oluşan heyelan bölgesininönce traşlanıp boydan boya ve topuk kısmında taç kısmına kadar eğimini koruyacak şekilde inşaaedilmesi gerekmektedir. Mühendislik açısından bu tip önlemler yetersiz ve ekonomik yönden çokmasraflı oluyorsa yerleşim alanının en uygun alana taşınması gerekmektedir.

İnceleme alanının 1. derece deprem kuşağında bulunması ve içinde heyelan meydana gelmesinedeniyle projelendirme aşamasında ‘’ Afet Bölgesinde Yapılacak Yapılar Hakkında Yönetmelik’’hükümlerine aynen uyulmalıdır.

KAYNAKLAR

DEMİRTAŞ,R. 2000 ;Deprem ve Jeoloji J.M.O. Yayınları No: 52

İMAMOĞLU,M.Ş.,1993;Gölbaşı (Adıyaman)–Pazarcık-Narlı(Kahramanmaraş ) arasındaki sahada Doğu Anadolu Fayı ‘nınNeotektonik incelemesi; Doktora Tezi Ankara Üniversitesi Fen. Bil. Enst. Jeoloji Müh. Anabilim Dalı. ANKARA 137 s.

KASIM,E.;YILDIRIMF.K.,2000; Yapı Denetimi ve Deprem Mevzuatı,Teknik Yayınevi ,Ankara

KETİN ,İ. 1983; Türkiye Jeolojisine Genel Bir Bakış: İTÜ Yayınları ,sayı 1259

KUMBASAR ,V ;KİP, F.,1992 ; Zemin Mekaniği Problemleri .Çağlayan Kitapevi. İstanbul

ÖZÇEP, F.,2010; Soil Engineering:AMicrosoftExcels spreadsheet& program for geotechnical and geophysic analysis soils

ŞEKERCİOĞLU, E. 2000; Yapıların projelendirilmesinde Mühendislik JeolojisiJ.M.O.Yayınları

TABBAN,A. 2000; Kentlerin Jeolojisi ve Deprem Durumu.J.M.O .Yayınları No: 56 ANKARA

ULUSAY,R.1994; Uygulamalı Jeoteknik Bilgiler, JMO Yayınları No:38

UZUNER,B.A. 1998; Temel Zemin Mekaniği Teknik Yayınevi ,Ankara

BISHOP, A. W., 1955, The Use Of Slip Circle In The Stability Analysis.

BOWLES, J.E., 1988. Foundation Analysis and Design. Mc.Graw-Hill Book Co. 4th Edition, 346 pp.