geotecnica) esercitazione)8.1) … esesvolta.pdf · pmedio =41,40°&...

GEOTECNICA

ESERCITAZIONE 8.1

PROVA DI TAGLIO DIRETTO

PROVA TRIASSIALE

PROVA DI TAGLIO DIRETTO: ESERCIZIO 1

Determinare i parametri di resistenza al taglio di un campione di terreno sul quale è stata eseguita una prova di taglio direGo, i cui daI sono staI riportaI in figura.

PROVA DI TAGLIO DIRETTO: ESERCIZIO 1-‐Soluzione

Prova σ’n [kPa] τp [kPa] τu [kPa] A 35 31.5 24.5

B 80 69 53

C 145 128 98

Dal grafico precedente si ricavano i valori di sforzo al taglio di picco ed ulImo per ciascuna delle prove.

Graficamente per entrambi gli inviluppi si ricava:

c’=0


Graficamente per entrambi gli inviluppi si è ricavato:

c’=0

AnaliIcamente si determina l’angolo di resistenza al taglio di picco facendo la media aritmeIca tra i seguenI valori:

φ’A=arctg ((τp-‐c’)/σ’n)=arctg((31.5-‐0)/35)=41.99°

φ’B=arctg ((τp-‐c’)/σ’n)=arctg((69-‐0)/80)=40.78°

φ’C=arctg ((τp-‐c’)/σ’n)=arctg((128-‐0)/145)=41.44°

φ’Pmedio=41,40°

AnaliIcamente si determina l’angolo di resistenza al taglio ulIma facendo la media aritmeIca tra i seguenI valori:

φ’A=arctg ((τu-‐c’)/σ’n)=arctg((24.5-‐0)/35)=34.99°

φ’B=arctg ((τu-‐c’)/σ’n)=arctg((53-‐0)/80)=33.52°

φ’C=arctg ((τu-‐c’)/σ’n)=arctg((98-‐0)/145)=34.05°

φ’Umedio=34,19°

PROVA DI TAGLIO DIRETTO: ESERCIZIO 2 In figura sono riportaI i risultaI di una prova di taglio direGo. Determinare i parametri di resistenza al taglio di picco e residua.

I daI relaIvi ad un’ulteriore prova, eseguita a sforzo normale pari a 50kPa sono riportaI nella figura soGo. Sono consistenI con i precedenI? Perché?


Prova σ’n [kPa] τp [kPa] τr [kPa] 1 100 44.3 25.1

2 150 62.9 42.1

3 200 82.1 49.3

Dal primo grafico ricavo i valori di sforzo al taglio di picco e residuo per ciascuna delle tre prove.

Graficamente:

c’PICCO~10 kPa c’RESIDUO=0


AnaliIcamente si determina l’angolo di resistenza al taglio di picco facendo la media aritmeIca tra i seguenI valori:

φ’A=arctg ((τp-‐c’)/σ’n)=arctg((44.3-‐10)/100)=18.93°

φ’B=arctg ((τp-‐c’)/σ’n)=arctg((62.9-‐10)/150)=19.43°

φ’C=arctg ((τp-‐c’)/σ’n)=arctg((82.1-‐10)/200)=19.39°

φ’Pmedio=19.39°

Inviluppo a roLura di picco: τp= 10 + σ’n· tg 19.39°

AnaliIcamente si determina l’angolo di resistenza al taglio residua facendo la media aritmeIca tra i seguenI valori:

φ’A=arctg ((τr-‐c’)/σ’n)=arctg((25.1-‐0)/100)=14.90°

φ’B=arctg ((τr-‐c’)/σ’n)=arctg((42.1-‐0)/150)=15.68°

φ’C=arctg ((τr-‐c’)/σ’n)=arctg((49.3-‐0)/200)=13.85°

φ’Rmedio=14,81°

Inviluppo a roLura residuo: τR= σ’n· tg 14.81°


Inviluppo a roLura di picco: τp= 10 + σ’n· tg 19.39°

Inviluppo a roLura residuo: τR= σ’n· tg 14.81°

Dal grafico si ricavano i seguenI daI relaIvi alla quarta prova.

Prova σ’n [kPa] τp [kPa] τr [kPa]

4 50 28.3 7.5

Dalle equazioni degli inviluppi a roGura si ricavano invece i seguenI daI:

τp= 10 + 50· tg 19.39°= 27.6 kPa

28.3kPa~27.6kPa OK

τR= 50 · tg 14.81°= 13.22 kPa

7.5kPa≠13.22kPa NO

PROVA TRIASSIALE TxCD: ESERCIZIO 3

Variazione di volume

Variazione di lunghezza

PROVA TRIASSIALE TxCD: ESERCIZIO 3-‐Soluzione

Si assume A =costante= Ao = 0,001134 m2 per tuGo il corso della prova.

Fa q=Fa/Ao σ3=σc σ1=σ3+q uo σ '3=σ3-‐uo σ '1=σ1-‐uo p=(σ1+2·σ3)/3 p'=(σ '1+2·σ '3)/3[N] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa]0 0,00 300,00 200,00 300,00 200,00

115 101,45 401,45 301,45 333,82 233,82

235 207,32 507,32 407,32 369,11 269,11

325 286,71 586,71 486,71 395,57 295,57

394 347,58 647,58 547,58 415,86 315,86

458 404,04 704,04 604,04 434,68 334,68

100 200300

ESP = “EffecYve Stress Path” Percorso degli sforzi efficaci

TSP = “Total Stress Path” Percorso degli sforzi totali


q=Fa/Ao p'=(σ '1+2·σ '3)/3 q/p' ΔL ΔV εa=ΔL/Lo εv=ΔV/Vo[kPa] [kPa] [-‐] [mm] [cm3] [%] [%]0,00 200,00 0,00 0 0 0,00 0,00101,45 233,82 0,43 -‐1,95 -‐0,88 2,57 1,02207,32 269,11 0,77 -‐5,85 -‐3,72 7,70 4,32286,71 295,57 0,97 -‐11,7 -‐7,07 15,39 8,21347,58 315,86 1,10 -‐19,11 -‐8,40 25,14 9,75404,04 334,68 1,21 -‐27,3 -‐8,40 35,92 9,75

Convenzione: posiIva la diminuzione di volume del provino.

Comportamento CONTRAENTE (o incrudente).


p'=(σ '1+2·σ '3)/3 εa=ΔL/Lo ΔV v=V/Vs=(Vo+ΔV)/Vs e=v-‐1[kPa] [%] [cm3] [-‐] [-‐]200,00 0,00 0 2,19 1,19233,82 2,57 -‐0,88 2,17 1,17269,11 7,70 -‐3,72 2,10 1,10295,57 15,39 -‐7,07 2,01 1,01315,86 25,14 -‐8,40 1,98 0,98334,68 35,92 -‐8,40 1,98 0,98

È noto il volume specifico iniziale vo=2,19 dato dal rapporto tra il volume iniziale del provino (Vo=86,15cm3) e il volume della sola parte solida Vs, che rimane costante durante tuGo il corso della prova.

vo = Vo/Vs = 2,19

Da questa relazione ricaviamo il volume Vs:

Vs = Vo/vo = 86,15/2,19 = 39,34 cm3

PROVA TRIASSIALE TxCU: ESERCIZIO 4

PROVA TRIASSIALE TxCU: ESERCIZIO 4-‐Soluzione

σ3=σc qf=σ1-‐σ3 σ1f=σ3+q uf σ '1f=σ1f-‐uf σ '3f=σ3f-‐uf[kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

1 200 120 320 110 210 902 400 240 640 220 420 1803 600 350 950 320 630 280

ProvaSi ipoIzza una back pressure nulla e dunque uf rappresenta il valore della sola sovrapressione intersIziale che si crea nella fase di taglio non drenata (TxCU).

Ip: uo=BP=0

qf=σ1f-‐σ3f pf=(σ1f+2·σ3f)/3 p'f=(σ '1f+2·σ '3f)/3[kPa] [kPa] [kPa]

1 120 240 1302 240 480 2603 350 716,7 396,7

Mm 0,91

ProvaM=qf/p'f

[-‐]0,920,920,88

Dal valore di M medio si determina l’angolo di resistenza al taglio:

°=+

= 27.236

3'MMarcsenφ


UIlizzando la seguente relazione si ricava il valore di c’ per ciascuna delle tre prove.

'cos1'

22'

''

φφ

σσ⋅⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⋅

+−= sen

qc rfaff

σ’

τ φ’

Cu3 Cu2 Cu1

Per ciascuna prova TxCU viene ricavato anche il parametro di resistenza al taglio non drenato Cu:

Cu1=qf1/2=60kPa

Cu2=qf2/2=120kPa

Cu3=qf3/2=175kPa

C’1=0,81kPa C’2=1,61kPa C’3= -‐5,18kPa

C’ ~ 0 kPa


Si ipoIzza una back pressure nulla e dunque uf rappresenta il valore della sola sovrapressione intersIziale che si crea nella fase di taglio non drenata (TxCU).

Inoltre si ipoIzza che il campione sia saturo e dunque il coefficiente di Skempton B sia pari all’unità: B=1. Dunque D=A, essendo D=A·∙B (nulle le variazioni di pressione di cella durante la fase deviatorica).

Δσ=qf=σ1-‐σ3 uf D=uf/Δσ

[kPa] [kPa] [-‐]120 110 0,92240 220 0,92350 320 0,91

PROVA TRIASSIALE TxUU: ESERCIZIO 5

PROVA TRIASSIALE TxUU: ESERCIZIO 5-‐Soluzione

Non essendo state misurate le sovrapressioni intersIziali si considerano l’analisi solo in termini di tensioni totali.

σ3 qf=σ1-‐σ3 σ1f pf=(σ1f+2·σ3f)/3

[kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

1 150 181 331 210,3

2 300 180 480 360

3 600 183 783 661

Cumedio 90,7

90,5

90

91,5

ProvaCu=qf/2

[kPa]

σ’

τ

Φu=0 Cu

PROVA TRIASSIALE TxCD: ESERCIZIO 6


Si assume A = Ao per tuGo il corso della prova.

σ3=σc ΔH εa=ΔL/Lo ΔV εv=ΔV/Vo ΔQ ΔQ q=ΔQ/Ao[kPa] [mm] [%] [cm3] [%] [kg] [kN] [kPa]

0 0,00 0,00 0,00 0 0,00 0,00

0,23 0,15 -‐0,30 0,05 31 0,30 77,50

0,43 0,28 -‐0,70 0,12 79,6 0,78 199,01

0,66 0,43 -‐1,00 0,16 113,4 1,11 283,51

0,89 0,57 -‐1,00 0,16 148,6 1,46 371,52

2,34 1,51 -‐0,20 0,03 270,6 2,65 676,53

3,86 2,49 3,20 -‐0,53 320,2 3,14 800,54

6,2 4,00 9,80 -‐1,61 340,2 3,34 850,54

8,81 5,68 17,30 -‐2,84 336,3 3,30 840,79

12,8 8,26 25,90 -‐4,26 301 2,95 752,54

16,79 10,83 30,80 -‐5,06 282,6 2,77 706,53

22,02 14,21 34,90 -‐5,74 277,6 2,72 694,03

25,9 16,71 37,00 -‐6,08 273,5 2,68 683,78

206

Vs= Ps/γs= 420,19 [cm3]

Vf=Vo+ΔVf= 645,19 [cm3]

eo=(Vo-‐Vs)/Vs= 0,447 [-‐]

ef=(Vf-‐Vs)/Vs= 0,5354799 [-‐]

Lo 15,50 [cm]

Ao 0,00392 [m2]

Vo 608,19 [cm3]

Ps 1113,5 [g]

γs 2,65 [g/cm3]

DaY:

Calcolo indice dei vuoI

iniziale e finale


Tipico comportamento DILATANTE , caraGerizzato da un’iniziale diminuzione di volume cui segue un incremento volumetrico.

PROVE TRIASSIALI: ESERCIZIO 7

PROVE TRIASSIALI: ESERCIZIO 7-‐Soluzione

NB: Il valore di uf nelle prove TxCD rappresenta il valore di back pressure inizialmente imposta al provino, infai, se la fase di taglio viene condoGa in modo drenato non si creano sovrapressioni intersIziali.

Il valore di uf nelle prove TxCU rappresenta, invece, la somma della back pressure e della sovrapressione intersIziale che si è accumulata nella fase di taglio non drenata.

σ3=σc qf=σ1-‐σ3 σ1f=σ3+qf uf σ '1f=σ1f-‐uf σ '3f=σ3f-‐uf pf=(σ1f+2·σ3f)/3 p'f=(σ '1f+2·σ '3f)/3[kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

1 TxCD 400 161 561 300 261 100 453,67 153,67

2 TxUU 300 98 398 -‐ -‐ -‐ 332,67 -‐

3 TxCU 400 213 613 250 363 150 471,00 221,00

4 TxCU 500 320 820 -‐ -‐ -‐ 606,67 -‐

5 TxCD 500 265 765 300 465 200 588,33 288,33

Mm 0,98

-‐

0,92

Cu=qf/2[kPa]-‐

49

106,5

160

-‐

ProvaM=qf/p'f

[-‐]

1,05

-‐

0,96


σ3=σc qf=σ1-‐σ3 σ1f=σ3+qf uf σ '1f=σ1f-‐uf σ '3f=σ3f-‐uf pf=(σ1f+2·σ3f)/3 p'f=(σ '1f+2·σ '3f)/3[kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

1 TxCD 400 161 561 300 261 100 453,67 153,67

2 TxUU 300 98 398 -‐ -‐ -‐ 332,67 -‐

3 TxCU 400 213 613 250 363 150 471,00 221,00

4 TxCU 500 320 820 -‐ -‐ -‐ 606,67 -‐

5 TxCD 500 265 765 300 465 200 588,33 288,33

Mm 0,98

-‐

0,92

Cu=qf/2[kPa]-‐

49

106,5

160

-‐

ProvaM=qf/p'f

[-‐]

1,05

-‐

0,96


°=+

= 84.246

3'MMarcsenφ

UIlizzando la seguente relazione si ricava il valore di c’ per ciascuna delle prove le cui tensioni a roGura sono esprimibili in termini di tensioni efficaci.

'cos1'

22'

''

φφ

σσ⋅⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⋅

+−= sen

qc rfaff C’1=5,15kPa C’2= -‐1,38kPa C’3= -‐7,91kPa

C’ ~ 0 kPa


1) Determinare Δσ1f che portano a roGura i provini.

131 σσσ Δ=Δ−Δ=Δq

332' 131 σσσ Δ

=Δ⋅+Δ

=Δp

33/

'/1

1 =Δ

Δ=ΔΔ

σσpq Il rapporto tra Δq e Δp’ corrisponde al coefficiente

angolare del percorso di carico efficace ESP nel piano p’-‐q.

Nelle prove standard durante la fase di taglio la tensione di cella rimane costante (Δσ3=0), mentre varia la tensione assiale (Δσ1≠0, Δσ1>0) fino alla roGura.

NB: Equazione della reGa di coefficiente angolare noto m passante per il punto P di coordinate (xP; yP):

)( PP xxmyy −⋅=−)''(30 3σ−⋅=− pq '3'3 3 pq ⋅+⋅−= σ

Ø Il percorso di carico efficace ESP ha equazione:

Ø L’equazione dell’inviluppo a roGura nel piano p’-‐q è pari a:

2,1'/ == ff pqM

Ø I valori di p’f e qf sono determinabili come coordinate dei punI di intersezione fra due reGe di equazioni note:

⎪⎩

⎪⎨⎧

⋅+⋅−=

⋅=

'3'3

'2,1

3 pqpq ff

σ ⎪⎩

⎪⎨⎧

⋅=

⋅=

3'8,1/3'

'2,1

σf

ff

ppq


1) Determinare Δσ1f che portano a roGura i provini.

σ '3=σ 'c qf=Δσ1f σ '1f=σ '3f+qf p'f=(σ '1f+2·σ '3)/3[kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

1 69 138 207 115

2 207 414 621 345

3 690 1380 2070 1150

Prove


2) Dal valore di M si determina l’angolo di resistenza al taglio:

°=+

= 306

3'MMarcsenφ

σ’

τ φ’


'cos1'

22'

''

φφ

σσ⋅⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⋅

+−= sen

qc rfaff

C’ ~ 0 kPa


3) Nell’ipotesi di roGura del terzo provino per diminuzione della sola tensione di cella determinare p’f e qf.

ROTTURA DI COMPRESSIONE PER SCARICO

331 σσσ Δ−=Δ−Δ=Δq

331

32

32' σ

σσΔ+=

Δ⋅+Δ=Δp

kPapq ff 460'2,1 =⋅=

kPap f 3,383'4,53' 3 == σ

Durante la fase di taglio la tensione assiale rimane costante (Δσ1=0), mentre diminuisce la tensione di cella (Δσ3≠0, Δσ3<0) fino alla roGura.

)''(2/30 3σ−⋅−=− pq )''(23

3σ−⋅−= pq

Ø Il percorso di carico efficace ESP ha equazione:

Ø L’equazione dell’inviluppo a roGura nel piano p’-‐q è pari a:

2,1'/ == ff pqM

Ø I valori di p’f e qf sono determinabili come coordinate dei punI di intersezione fra due reGe di equazioni note:

⎪⎩

⎪⎨⎧

−⋅−=

⋅=

)''(2/3

'2,1

3σpqpq ff

⎪⎩

⎪⎨

⎧

23'/ −=ΔΔ pq


4) Determinare p’f e qf di un quarto provino consolidato con una tensione di cella di 414kPa e portato a roGura a p’ costante.

⎪⎩

⎪⎨⎧

==

⋅=

kPappq ff

414''

'2,1

3σ ⎪⎩

⎪⎨⎧

==

=⋅=

kPapkPapq ff

414''

8,496'2,1

3σ


σ1f=σaf σ3f=σrf uf σ '1f=σ1f-‐uf σ '3f=σ3f-‐uf qf=σ1-‐σ3 pf=(σ1f+2·σ3f)/3 p'f=(σ '1f+2·σ '3f)/3[kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

1 TxCD 477 300 200 277 100 177 359 159

2 TxCU 390 300 250 140 50 90 330 80

3 TxCD 1030 500 200 830 300 530 676,67 476,67

4 TxUU 280 200 -‐ -‐ -‐ 80 226,67 -‐

Mm 1,12

1,11 -‐

1,13 45

1,11 -‐

-‐ 40

ProvaM=qf/p'f Cu=qf/2

[-‐] [kPa]


°=+

= 7,276

3'MMarcsenφ


'cos1'

22'

''

φφ

σσ⋅⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⋅

+−= sen

qc rfaff

C ’ 1 = 0 , 9 9 k P a C ’ 2 = 0 , 9 5 k P a C’3= 2,67kPa

C ’ ~ 0 kPa

a) Determinare parametri di resistenza al taglio che possono essere ricavaI dai daI.


c) Determinare il valore di uf che si sarebbe misurata a roGura nella prova TxUU.

b) Dire che Ipo di terreno è stato soGoposto a prova.

Il terreno soGoposto a prova ha caraGerisIche che potrebbero essere Ipiche di una SABBIA LIMOSA.

Infai, allo stato criIco il terreno ha un valore di c’ circa nullo ed un angolo di resistenza al taglio di 27,7°

12,1'/ == ff pqM

kPakPaMqp ff 73,7212,1/80/' === kPappu fff 94,153' =−=


a) Diagrammare i percorsi TSP e ESP seguiI nel corso della prova nel piano p’,p,q.

σc B.P. σ 'c q p=(σc+2·σc)/3 p'=(σ 'c+2·σ 'c)/3[kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

300Fine fase isotropa 200 0 500 200500

Fase

Taglio drenato a B.P. costante con:

32' Cap σσ Δ⋅+Δ

=Δ

kPapq ff 240'2,1 =⋅=

03

)2/1(2' =Δ⋅−⋅+Δ

=Δ aap σσ

aC σσ Δ−=Δ21

b) Conoscendo l’angolo di resistenza al taglio posso determinare M dalla seguente relazione:

2,1'3'6=

−

⋅=

φφ

sensenM

Sapendo che qf/p’f=M è possibile determinare il valore del deviatore a roGura:

ESP a p’ costante

TSP a p costante

Caq σσ Δ−Δ=Δ

COSTANTEp ='

kPap C 200'' ==σ

Il percorso di carico efficace ESP ha equazione:

aaaq σσσ Δ=Δ+Δ=Δ 2/32/1

kPap Cf 200'' ==σ

0>Δq

PROVE TRIASSIALI TxCU: ESERCIZIO 11-‐Soluzione

σ3f=σc qf=σ1f-‐σ3f uf σ1f=σc+qf σ '1f=σ1f-‐uf σ '3f=σ3f-‐uf pf=(σ1f+2·σ3f)/3 p'f=(σ '1f+2·σ '3f)/3[kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

1 200 150 95 350 255 105 250 155

2 400 290 200 690 490 200 496,67 296,67

3 600 450 265 1050 785 335 750 485

Mm 0,96

0,93 225

Cu=qf/2[-‐] [kPa]

0,97 75

0,98 145

M=qf/p'f

Si ipoIzza una back pressure nulla e dunque uf rappresenta i l valore del la sola sovrapressione intersIziale che si crea nella fase di taglio non drenata (TxCU).

qf=σ1-‐σ3 uf D=uf/qf

[kPa] [kPa] [-‐]

150 95 0,63

290 200 0,69

450 265 0,59

PROVE TRIASSIALI TxCU: ESERCIZIO 11-‐Soluzione


°=+

= 44.246

3'MMarcsenφ

Si ricava il valore di c’: C’1=-‐7,35kPa C’2=0,58kPa C’3= 2,49kPa

C ’ ~ 0 kPa

σ’

τ

φ’

σ3f=σc qf=σ1f-‐σ3f uf σ1f=σc+qf σ '1f=σ1f-‐uf σ '3f=σ3f-‐uf pf=(σ1f+2·σ3f)/3 p'f=(σ '1f+2·σ '3f)/3[kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

1 200 150 95 350 255 105 250 155

2 400 290 200 690 490 200 496,67 296,67

3 600 450 265 1050 785 335 750 485

Mm 0,96

0,93 225

Cu=qf/2[-‐] [kPa]

0,97 75

0,98 145

M=qf/p'f



°=+

= 276

3'MMarcsenφ

Si ricava il valore di c’: C’1= -‐0 ,09kPa C’2 = 0,06kPa

C ’ ~ 0 kPa

σ3=σc qf=σ1f-‐σ3f uo uf σ1f=σc+qf σ '1f=σ1f-‐uf σ '3o=σ3-‐uo σ '3f=σ3-‐uf pf=(σ1f+2·σ3f)/3 p'f=(σ '1f+2·σ '3f)/3[kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

1) TxCD 200 166 100 100 366 266 100 100 255,3 155,3

2) TxCU 200 90 100 146 290 144 100 54 230 84,0

3) TxUU 400 120 -‐ -‐ 520 -‐ -‐ -‐ 440 -‐

Mm 1,07

Prove

1,07 45

-‐ 60

M=qf/p'f Cu=qf/2[-‐] [kPa]

1,07 -‐


σ3=σc qf=σ1f-‐σ3f uo uf σ1f=σc+qf σ '1f=σ1f-‐uf σ '3o=σ3-‐uo σ '3f=σ3-‐uf pf=(σ1f+2·σ3f)/3 p'f=(σ '1f+2·σ '3f)/3[kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa]

1) TxCD 200 166 100 100 366 266 100 100 255,3 155,3

2) TxCU 200 90 100 146 290 144 100 54 230 84,0

3) TxUU 400 120 -‐ -‐ 520 -‐ -‐ -‐ 440 -‐

Mm 1,07

Prove

1,07 45

-‐ 60

M=qf/p'f Cu=qf/2[-‐] [kPa]

1,07 -‐

Determinare il valore di uf che si sarebbe misurata a roGura nella prova TxUU.

07,1'/ == ff pqM kPakPaMqp ff 15,11207,1/120/' === kPappu fff 85,327' =−=

geotecnica) esercitazione)8.1) … esesvolta.pdf · pmedio =41,40°&...

Documents