ingenieria geotecnica c4

ENGINEERING CIRCULAR N. • 4 GO EOTECHNICAL ENGINEERING CIRCULAR

N. • 4 GO EOTECHNICAL ENGINEERING CIRCULAR N. • 4 GO EOTECHNICAL















ENGINEERING CIRCULAR N. 4• gO EOTECHNICAL ENGINEERING CIRCULAR



N. • 4 GO EOTECHNICAL ENGINEERING CIRCULAR N. 4• gO EOTECHNICAL



GEOTECHNICAL ENGINEERING CIRCULAR N. 4O

OFFICE DE BRIDGE TECHNOLOGY

400 SEVENTH STREETSWWASHINGTON DC 20590

JUNE 1999

Nº de publicación FHWA-IF-99-015

GRONDA ANCHORS y ANCLADOS SYSTEMS

ABCD

Página de informe de documentación técnica1. Informe NºFHWA-IF-99-015

2. Nº de adhesión del Gobierno 3. Nº de catálogo del destinatario

4. Título y subtítulo

INGENIERÍA GEOTÉCNICA CIRCULAR Nº 4Anclajes de suelo y sistemas anclados

4. Fecha del informeDe junio de 1999

6. Realizar el código de la organización:

7. El autor (es)P.J. Sabatini, D.G. Pass, R.C. Bachus

8. Realizar informe de la organización.

9. Realizar la dirección y el nombre de la organizaciónGeoSyntec consultores1100 Lago Hearn unidadAtlanta, Georgia

10. No.(TRAIS) de la unidad de trabajo

11. Contrato o concesión NºDTFH61-94-C-00099

12. Patrocinio de la nombre de Agencia y direcciónOficina de tecnología de puenteFederal Highway AdministrationHIBT, sala 3203400 Séptimo Street, S.W.Washington D.C. 20590

13 Tipo de informe y período cubierto

Manual técnico14. Código de la Agencia de patrocinadores

15. Notas complementariasContratación técnico representante de funcionario: Chang Chien-Tan (HIBT)FHWA consultores técnicos: Jerry DiMaggio (HIBT), Richard Cheney (HIBT)16. Resumen:Este documento presenta información de práctica sobre el diseño y la instalación de cemento-anclajes de tierra grouted y anclados sistemas para aplicaciones de carretera. Los sistemas ancladosdiscutido incluyen flexibles muros anclados, laderas apoyadas mediante anclajes de suelo, arrolladorasistemas de estabilización y estructuras que incorporan tiedown anclas.

Este documento se basa ampliamente desde el manual de diseño (1988) FHWA-DP-68-IR al describircuestiones tales como la investigación subterránea y pruebas de laboratorio, básicas de anclaje principios, tierraprueba de carga de anclaje e inspección de materiales de construcción y los métodos utilizados para sistemas anclados.Este documento proporciona información detallada sobre análisis de diseño para sistemas de tierra anclado.Temas discutidos incluyen la selección de las presiones de la tierra de diseño, diseño de ancla de suelo, diseño desistema de protección de corrosión de la tierra los anclajes, diseño de componentes de la pared lateral de resistir ycarga vertical, evaluación de la estabilidad global del sistema anclado, y diseño sísmico de ancladosistemas. También se incluye en el documento son que dos ejemplos de diseño y técnicas detalladasEspecificaciones para anclajes de suelo y paredes anclados.

17. Palabras claveAnclajes de suelo, haz de soldado y retrasoparedes, límite de equilibrio, las presiones, axiales de la tierracapacidad, tiedowns, diseño sísmico, contratación,Especificaciones

18. Distribución declaraciónSin restricciones. Este documento está disponible para lapúblico de la información técnica nacionalServicio, Springfield, Virginia 22161

19. Seguridad clasif. (del informe)Sin clasificar

20. Seguridad clasificación (de esta página)Sin clasificar

21. Nº de páginas281

22. El precio

Forma punto f 1700.7 (8-72) Reproducción de página completa autorizada

me

AGRADECIMIENTOS

Los autores desea expresar su agradecimiento al Sr. Richard S. Cheney, P.E., de los Estados Unidos.Departamento de transporte Federal Highway Administration (FHWA) para proporcionar técnicas importantesasistencia y revisión durante la preparación del documento. Los autores también quisiera agradecer al Dr. DonaldA. Bruce, C.Eng de ECO GeoSystems Inc. para la prestación de asistencia técnica. Dr. Richard Jewell, C.Eng,antes de GeoSyntec consultores, ayudó a preparar las secciones del documento y técnica proporcionadaasistencia. Los autores también quisiera agradecer a las siguientes personas que revisaron el documento ysirvió en el grupo de trabajo técnico para este proyecto:

�• James J. Brennan, P.E.: Departamento de transporte de Kansas;

�• Chang Chien-Tan, P.E.: FHWA;

�• Joel Moskowitz, P.E., de Mueser Rutledge Consulting ingenieros – Instituto de fundaciones profundas;

�• Heinz Nierlich Dywidag-Systems International: tensión Post Instituto;

�• Monti Singla - FHWA;

�• John P. Tiernan – departamento de Georgia de transporte;

�• David E. Weatherby de Schnabel Fundación empresa – Asociación Internacional de FundaciónPerforación; y

�• Tai Shan Yeh – departamento de transporte de Colorado.

Los autores también quisiera reconocer las siguientes empresas y organismos que proporcionan fotografías yinformación técnica:

�• Dywidag-Systems International;

�• Hayward Baker Inc.;

�• Lang tendones Inc.;

�• Schnabel Fundación empresa; y

�• Williams forma Engineering Corp.

Por último, los autores le gustaría agradecer a la Sra. Ann Taylor y el Sr. Michael Harris de GeoSyntec consultoresquien redactó las cifras y ayudó en el diseño del documento.

II

PREFACIO

Este documento presenta información de práctica sobre el diseño y la instalación de cemento-anclajes de tierra grouted y anclados sistemas para aplicaciones de carretera. Sistemas ancladosdiscutido incluyen flexibles muros anclados, laderas apoyadas mediante anclajes de suelo, arrolladorasistemas de estabilización y estructuras que incorporan tiedown anclas.

Este documento se ha escrito, en parte, para actualizar el manual de diseño titulado \"tierra permanentesAnclas\"(FHWA-DP-68-1R, 1988). Este documento se basa ampliamente en la FHWA (1988)manual de diseño para describir cuestiones tales como la investigación subterránea y pruebas de laboratorio, básicasanclaje de principios, pruebas de carga de ancla de tierra e inspección de materiales de construcción ymétodos utilizados para sistemas anclados. Desde 1988, se han logrado avances en métodos de diseño ynuevos materiales de construcción, métodos y equipos.

Resultados de sistema anclado rendimiento vigilancia e investigación actividades realizadas desde 1989 sonTambién se incluyen en este documento. Más recientemente, se llevó a cabo investigaciones bajo una investigación FHWAcontrato sobre el diseño y ejecución de anclajes de suelo y viga de soldado anclado y maderaquedando paredes. Como parte de ese proyecto de investigación, los datos de rendimiento en modelo y completo escala ancladoparedes fueron recogidos y analizados. Varios de los métodos de análisis y procedimientos de diseño que fueronrecomienda basado en los resultados de la investigación se adoptan en el presente documento. Esta investigación se describe enFHWA-RD-98-065 (1998), FHWA-RD-98-066 (1998), FHWA-RD-98-067 (1998) y FHWA-RD -97-130 (1998).

Este documento proporciona información detallada sobre los principios básicos y análisis de diseño para sueloanclajes y sistemas anclados. Temas discutidos incluyen la selección de las presiones de la tierra de diseño, diseñode sistemas de protección de corrosión para anclajes de suelo, diseño de componentes de la pared lateral de resistir ycarga vertical, evaluación de la estabilidad global del sistema anclado, y diseño sísmico de ancladosistemas. También se incluye en el documento son que dos ejemplos de diseño y técnicas detalladasEspecificaciones para anclajes de suelo y paredes anclados.

III

TABLA DE CONTENIDO

CAPÍTULO 1 INTRODUCTION......................................................................................................1

1.1 Purpose...................................................................................................................................1

1.2 Vida de servicio de sistema anclado..............................................................................................1

1.3 Background ............................................................................................................................2

CAPÍTULO 2 ANCLAJES DE SUELO Y SISTEMAS ANCLADOS..........................................4

2.1 INTRODUCTION ....................................................................................................................4

2.2 GROUND ANCHORS.............................................................................................................4

2.2.1 General.........................................................................................................................4

2.2.2 Types of Ground Anchors.............................................................................................6

2.2.2.1 General.............................................................................................................6

2.2.2.2 Eje recto gravedad Grouted anclajes de suelo................................................7

2.2.2.3 Eje recto Grouted presión anclas de tierra..............................................8

2.2.2.4 Anclajes de suelo post-grouted...........................................................................8

2.2.2.5 Underreamed Anchors......................................................................................8

2.2.3 Tendon Materials ..........................................................................................................8

2.2.3.1 Barra de acero y tendones Strand...........................................................................8

2.2.3.2 Separadores y centralizadores...................................................................................9

2.2.3.3 Revestimiento de epoxi barra y recubierto de Epoxy rellena Strand.......................................10

2.2.3.4 Otros tipos de anclaje y materiales de tendón.....................................................10

2.2.4 Cement Grout .............................................................................................................11

2.3 ANCHORED WALLS............................................................................................................11

2.3.1 General.......................................................................................................................11

2.3.2 Haz de soldado y retraso pared...................................................................................12

2.3.2.1 General...........................................................................................................12

2.3.2.2 Soldier Beam..................................................................................................13

2.3.2.3 Lagging...........................................................................................................14

2.3.2.4 Construction Sequence....................................................................................15

2.3.3 Continuous Walls ........................................................................................................15

TABLA de contenido (continuado)

IV

2.4 APLICACIONES DE ANCLAJES DE SUELO.......................................................................16

2.4.1 Highway Retaining Walls .............................................................................................16

2.4.2 Pendiente y estabilización deslizamiento.................................................................................17

2.4.3 Tiedown Structures.....................................................................................................17

CAPÍTULO 3 INVESTIGACIÓN DE SITIO Y PRUEBAS..............................................................19

3.1 INTRODUCTION ..................................................................................................................19

3.2 FIELD RECONNAISSANCE................................................................................................19

3.3 SUBSUELO INVESTIGACIÓN.......................................................................................20

3.3.1 General.......................................................................................................................20

3.3.2 Soil and Rock Stratigraphy..........................................................................................21

3.3.3 Groundwater...............................................................................................................22

3.4 LABORATORIO SUELO Y ROCA PRUEBAS...................................................................22

3.4.1 General.......................................................................................................................22

3.4.2 Clasificación y propiedades de índice..............................................................................23

3.4.3 Shear Strength............................................................................................................23

3.4.4 Consolidation..............................................................................................................23

3.4.5 Electrochemical Criteria...............................................................................................24

3.5 EN SUELOS DE SITU Y ROCA PRUEBAS................................................................................24

CAPÍTULO 4 PRINCIPIOS BÁSICOS DEL DISEÑO DE SISTEMA ANCLADO...............................26

4.1 CONCEPTOS DE DISEÑO GENERAL PARA ANCLADO PAREDES.....................................26

4.2 MECANISMOS DE FALLA DE SISTEMAS ANCLADOS...............................................28

4.2.1 General.......................................................................................................................28

4.2.2 Mecanismos de falla del anclaje tierra..................................................................28

4.2.3 Failure of Soldier Beams .............................................................................................31

4.2.4. Failure of Lagging........................................................................................................32

4.3 SELECCIÓN DE SUELO DISTORSIONAR FUERZA PARÁMETROS DE DISEÑO............33

4.3.1 General.......................................................................................................................33

4.3.2 Fuerza de cizalladura drenado de suelos granulares.....................................................................33

4.3.3 Causa distorsión fuerza de arcilla normalmente consolidada............................................33


v

4.3.4 Causa distorsión fuerza de arcilla Overconsolidated....................................................34

4.3.5 Fuerza de cizalladura drenado de arcilla Overconsolidated........................................................34

4.4 EARTH PRESSURES .........................................................................................................36

4.4.1 General.......................................................................................................................36

4.4.2 Activa y pasiva presión de tierra...............................................................................36

4.4.3 Earth Pressure at Rest.................................................................................................41

4.4.4 Influencia del movimiento de presión de tierra....................................................................41

CAPÍTULO 5 DISEÑO DE SISTEMAS ANCLADOS..................................................................46

5.1 INTRODUCTION ..................................................................................................................46

5.2 EVALUACIÓN DE LAS PRESIONES DE LA TIERRA PARA EL DISEÑO DE PARED.....................................47

5.2.1 Introduction................................................................................................................47

5.2.2 Background ................................................................................................................48

5.2.3 Terzaghi y Peck aparentes tierra presión diagramas.................................................49

5.2.4 Recomienda aparente diagrama de presión de tierra para Arenas........................................50

5.2.5 Recomienda aparente diagrama de presión de tierra para Stiff a duro fisuradaClays ..........................................................................................................................52

5.2.6 Recomienda el diagrama de presión de tierra aparente suave medias arcillas................57

5.2.7 Diagramas de carga de perfiles de suelo estratificado................................................................60

5.2.8 Método de análisis de cuña.................................................................................. de deslizamiento60

5.2.9 Water Pressures..........................................................................................................62

5.2.10 Tierra presiones debido a la superficie carga........................................................................64

5.2.10.1 Cargas uniformes de recargo................................................................................64

5.2.10.2 Punto de cargas, cargas de línea y cargas de Faja.......................................................64

5.3 GROUND ANCHOR DESIGN .............................................................................................65

5.3.1 Introduction................................................................................................................65

5.3.2 Posición de crítica potencial falla superficie................................................................65

5.3.3 Cálculo de cargas de terreno ancla de diagramas de presión de tierra aparente.............65

5.3.4 Diseño de la longitud de cetonas...................................................................................67

5.3.5 Compression Anchors.................................................................................................68

5.3.6 Diseño de la longitud de enlace de anclaje..............................................................................69


VI

5.3.7 Requisitos de espaciado para anclajes de suelo..................................................................75

5.3.8 Selección del elemento de acero........................................................................ de pretensado77

5.4 MURO DISEÑO BASADO EN PRESIONES LATERALES.....................................................78

5.4.1 Diseño de vigas de soldado y tablestacas.....................................................................78

5.4.2 Diseño de rezagados para apoyo temporal...................................................................81

5.4.3 Diseño de Gales y permanente frente A.......................................................................83

5.5 CAPACIDAD LATERAL INCORPORADO PARTE DE PARED......................................84

5.5.1 General.......................................................................................................................84

5.5.2 Evaluación de la máxima resistencia pasiva....................................................................84

5.5.2.1 Haz de soldado y paredes de retraso.....................................................................84

5.5.2.2 Continuous Walls ............................................................................................86

5.5.3 Profundidad de penetración por debajo de excavación........................................................................86

5.5.4 Comparación de Wang-Reese y Broms método para suelos competentes..........................87

5.6 AXIAL CAPACITY OF WALL..............................................................................................88

5.6.1 Introduction................................................................................................................88

5.6.2 Axial Load Evaluation.................................................................................................89

5.6.3 Diseño de capacidad axial de impulsada por vigas de soldado...........................................................90

5.6.3.1 General...........................................................................................................90

5.6.3.2 Análisis de estrés efectivo para impulsada por vigas de soldado...........................................90

5.6.3.3 Total de análisis de estrés para vigas de soldado impulsada en arcillas...................................92

5.6.4 Diseño de capacidad axial de perforado en soldado vigas......................................................93

5.6.4.1 General...........................................................................................................93

5.6.4.2 Cohesionless Soils...........................................................................................93

5.6.4.3 Cohesive Soils ................................................................................................94

5.6.4.4 Cuestiones de diseño de hormigón reposición de agujeros preperforados de haz de soldado...............95

5.7 ANCLADO PISTAS Y SISTEMAS DE ESTABILIZACIÓN DESLIZAMIENTO......................96

5.7.1 General.......................................................................................................................96

5.7.2 Design Concepts.........................................................................................................96

5.7.3 Cálculos de equilibrio límite......................................................................................97

5.7.3.1 Overall Approach...........................................................................................97


VII

5.7.3.2 Method 1 Analysis ..........................................................................................98

5.7.3.3 Method 2 Analysis ........................................................................................100

5.7.4 Modelado de la pared Lateral de la resistencia en el análisis de equilibrio límite..................................101

5.7.5 Comparación de métodos para evaluar la carga de tierra requerida en homogéneosSoils .........................................................................................................................102

5.8 GROUND MASS STABILITY............................................................................................105

5.8.1 Introduction..............................................................................................................105

5.8.2 Basal Stability...........................................................................................................105

5.8.2.1 General.........................................................................................................105

5.8.2.2 Evaluación del Fondo pairo potencial en suave a medias arcillas......................105

5.8.3 External Stability.......................................................................................................107

5.8.3.1 Introduction..................................................................................................107

5.8.3.2 Evaluación de la estabilidad externa mediante equilibrio límite...................................108

5.9 TIEDOWN DESIGN ............................................................................................................109

5.9.1 Introduction..............................................................................................................109

5.9.2 Elevar la capacidad de Rock Tiedown anclas.................................................................109

5.9.3 Elevar la capacidad del suelo Tiedown anclas...................................................................110

5.9.4 Diseño de anclajes Tiedown para resistir hidrostática elevación.............................................112

5.10 SEISMIC DESIGN............................................................................................................113

5.10.1 Introduction..............................................................................................................113

5.10.2 Estabilidad interna de utilizando Pseudo-Static teoría.............................................................113

5.10.2.1 Lateral Earth Pressure...................................................................................113

5.10.2.2 Consideraciones de diseño de pared...........................................................................116

5.10.2.3 Liquefaction..................................................................................................117

5.10.3 External Stability.......................................................................................................117

5.10.3.1 Pseudo-Static Analysis..................................................................................117

5.10.3.2 Análisis sísmicos de deformación........................................................................118

5.11 OTHER DESIGN ISSUES................................................................................................119

5.11.1 La pared y movimientos de tierra....................................................................................119

5.11.2 Drenaje de muros anclados y laderas.....................................................120


VIII

5.11.3 Pared sistema accesiones......................................................................................121

5.11.4 Resistiendo la carga de la prueba de anclaje superior......................................................................122

5.11.5 Anclados paredes para aplicaciones de relleno..........................................................................122

CAPÍTULO 6 CORROSIÓN EN CONSIDERACIONES DISEÑO..............................................124

6.1 INTRODUCTION .............................................................................................................124

6.2 CORROSIÓN Y EFECTOS SOBRE ANCLAJES DE SUELO..........................................124

6.2.1 Mecanismo de corrosión metálica..............................................................................124

6.2.2 Tipos de corrosión para pretensado acero..................................................................124

6.3 PROTECCIÓN CONTRA LA CORROSIÓN DE ANCLAJES DE SUELO...........................................126

6.3.1 Requisitos de los sistemas de protección de corrosión..........................................................126

6.3.2 Diseño de sistemas de protección de corrosión....................................................................126

6.3.2.1 General.........................................................................................................126

6.3.2.2 Anchorage Protection....................................................................................131

6.3.2.3 Protección de longitud de tendón cetonas............................................................132

6.3.2.4 Tendón Bond longitud protección....................................................................132

6.3.2.5 Protección contra corrientes de Stray..................................................................132

6.3.2.6 Protección contra la corrosión de anclas para estructuras sometidas a hidrostáticaUplift ............................................................................................................133

6.4 SELECCIÓN DEL NIVEL DE PROTECCIÓN DE CORROSIÓN..............................................133

6.4.1 General.....................................................................................................................133

6.4.2 Vida de la estructura anclada de servicio......................................................................133

6.4.3 Agresividad del medio terreno.....................................................................133

6.4.4 Consecuencias del fracaso del sistema anclado......................................................135

6.4.5 Costo para un mayor nivel de protección.........................................................................135

6.5 CORROSIÓN DEL ACERO ESTRUCTURAL, LECHADA DE CEMENTO Y CONCRETE.135

6.5.1 Corrosión y protección de vigas de acero soldado y tablestacas...............................135

6.5.2 La degradación y la protección de lechada de cemento y hormigón.......................................136


IX

CAPÍTULO 7 PRUEBAS DE CARGA Y TRANSFERENCIA DE CARGA PARA EL ANCLADOSYSTEM.................................................................................................................137

7.1 INTRODUCTION...............................................................................................................137

7.2 CONCEPTOS PARA EL MONITOREO DE LA CAPACIDAD DE ANCLAJE BOND ZONA..........137

7.3 PRUEBAS Y DESTACANDO EQUIPOS...................................................................139

7.3.1 General.....................................................................................................................139

7.3.2 Equipo utilizado en pruebas de carga...............................................................................140

7.3.2.1 Hydraulic Jack and Pump..............................................................................140

7.3.2.2 Stressing Anchorage......................................................................................141

7.3.2.3 Presión indicadores y celdas de carga...................................................................142

7.3.2.4 Dial Gauge a medida movimiento................................................................142

7.3.2.5 Jack Chair ....................................................................................................142

7.4 ANCHOR LOAD TESTING..............................................................................................142

7.4.1 Introduction..............................................................................................................142

7.4.2 Performance Tests ....................................................................................................143

7.4.2.1 General.........................................................................................................143

7.4.2.2 Procedimientos de prueba de rendimiento..................................................................143

7.4.2.3 Grabación de datos de prueba de rendimiento.............................................................145

7.4.2.4 Análisis de datos de prueba de rendimiento................................................................146

7.4.3 Proof Tests...............................................................................................................147

7.4.3.1 General.........................................................................................................147

7.4.3.2 Prueba de procedimientos de ensayo y grabación y análisis de datos de prueba..........147

7.4.4 Extended Creep Testing............................................................................................148

7.4.4.1 General.........................................................................................................148

7.4.4.2 Procedimientos de ensayo de fluencia extendida.............................................................148

7.4.4.3 Grabación y análisis de datos de prueba extendida Creep....................................149

7.4.5 Acceptance Criteria ..................................................................................................150

7.4.5.1 General.........................................................................................................150

7.4.5.2 Creep...........................................................................................................150

7.4.5.3 Apparent Free Length...................................................................................150


x

7.4.5.4 Árbol de decisión de aceptación de anclaje en tierra....................................................152

7.4.5.5 Modificación del diseño o procedimientos de instalación...........................................154

7.5 ANCHOR LOCK-OFF LOAD ...........................................................................................154

7.6 LIFT-OFF TESTING..........................................................................................................155

CAPÍTULO 8 CONTRATANTES ENFOQUES.......................................................................156

8.1 INTRODUCTION..................................................................................................................156

8.2 MÉTODO CONTRATANTES ENFOQUE............................................................................157

8.2.1 Introduction..............................................................................................................157

8.2.2 Pliego de condiciones para el planteamiento de método...............................................................158

8.3 RENDIMIENTO DE CONTRATANTES ENFOQUE...............................................................159

8.3.1 Introduction..............................................................................................................159

8.3.2 Aplicación de rendimiento contratantes enfoque......................................................159

8.3.2.1 Pre-bid Wall Design......................................................................................159

8.3.2.2 Pre-BID diseño típico de sección......................................................................160

8.3.2.3 Post-bid Wall Design ....................................................................................160

8.3.3 Pliego de condiciones para el enfoque de rendimiento........................................................161

8.3.4 Review and Approval................................................................................................162

8.4 DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE CONTRATISTA ENFOQUE...................................................................163

8.5 RECOMMENDATIONS........................................................................................................163

CAPÍTULO 9 INSPECCIÓN DE CONSTRUCCIÓN Y RENDIMIENTOMONITORING.....................................................................................................164

9.1 INTRODUCTION ................................................................................................................164

9.2 FUNCIONES DE INSPECCIÓN DE BAJO CIERTOS ENFOQUES DE CONTRATO..........164

9.3 PRE-PROJECT PREPARATION .......................................................................................165

9.4 INSPECCIÓN DE MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN.......................................................165

9.4.1 Introduction..............................................................................................................165

9.4.2 Inspección de materiales de pared......................................................................................166

9.4.3 Inspección de terreno ancla materiales.....................................................................166

9.4.4 Almacenamiento y manipulación de materiales de construcción.........................................................167


XI

9.5 CONTROL DE ACTIVIDADES DE CONSTRUCCIÓN.........................................................167

9.5.1 Surface-Water Control..............................................................................................167

9.5.2 Instalación de elemento de pared vertical...............................................................................168

9.5.2.1 Perforado en soldado vigas................................................................................168

9.5.2.2 Driven Soldier Beams....................................................................................168

9.5.2.3 Sheet-Piles....................................................................................................169

9.5.3 Excavation................................................................................................................169

9.5.4 Anchor Construction.................................................................................................169

9.5.4.1 Introduction..................................................................................................169

9.5.4.2 Anchor Hole Drilling......................................................................................170

9.5.4.3 Tendon Insertion...........................................................................................170

9.5.4.4 Anchor Grouting ...........................................................................................171

9.5.4.5 Anchorage Installation...................................................................................172

9.5.5 Instalación de elemento de pared auxiliares.............................................................................173

9.5.5.1 Instalación de madera rezagadas............................................................................173

9.5.5.2 Instalación de sistema de drenaje de pared..................................................................173

9.5.5.3 Horizontal Drains ..........................................................................................173

9.5.5.4 Instalación permanente que enfrenta.........................................................................174

9.6 A CORTO Y A LARGO PLAZO MONITOREO.....................................................174

9.6.1 Supervisión de pruebas de carga de anclaje..............................................................................174

9.6.2 Supervisión a corto plazo de la ejecución de muro.............................................................175

9.6.3 Long-Term Monitoring..............................................................................................176

REFERENCIASBIBLIOGRAFÍA


XII

APÉNDICE

APÉNDICE A Ejemplos de diseñoAPÉNDICE B Desarrollo de Wang - Reese ecuacionesAPÉNDICE C Cálculo de ejemplo del momento para pared de plegado en suelo cohesivo débilAPÉNDICE D Predesign procedimientos para evaluar el último terreno anclaje carga de prueba de cargaAPÉNDICE E Especificación para anclajes de sueloAPÉNDICE F Especificaciones para la pila de hoja anclado o soldado haz y rezagadas pared

XIII

LISTA DE TABLAS

Tabla Página

1 Descripción de densidad y consistencia del suelo basado en los valores de blowcount SPT (después de AASHTO,1988) .................................................................................................................................24

2 Resumen de pruebas comunes in situ para suelos........................................................................25

3 Típicos factores que influyen en bonos estrés transferencia para anclajes de suelo de diámetro pequeño........30

4 Pasos de diseño típico de un muro anclado (modificado después FHWA-RD-81-150, 1982)....47

5 Resumen de sobres de presión aparente trapezoidal para excavaciones temporales en rígido ahard clays............................................................................................................................53

6 Presuntos último valores de transferencia de carga para diseño preliminar de pequeño diámetroeje recto grouted de gravedad terrestre anclajes en suelo.........................................................71

7 Estrés de presunto enlace final promedio para interfaz de suelo\/lechada a lo largo de BD de anclajezone (after PTI, 1996) ........................................................................................................73

8 Presuntos último valores de transferencia de carga para diseño preliminar de anclajes de suelo enrock.....................................................................................................................................74

9 Propiedades de pretensado barras de acero (ASTM A722)...........................................................77

10 Propiedades de 15 mm de diámetro pretensado hebras de acero (ASTM A 416, grado 270(métrica 1860)).....................................................................................................................78

11 Relación de orientación entre el tamaño del tendón y trompeta apertura tamaño..............................78

12 Grosor recomendado de madera temporal quedando (después FHWA-RD-75-130, 1976) 82

13 Máxima flexión momentos para Gales y orientación permanente (después de AASHTO,1996) ..................................................................................................................................83

14 Factores recomendados de seguridad para capacidad axialde vigas de soldado gobernada y perforado en................................................................................90

15 Teniendo factores de capacidad para la evaluación de final teniendo en pozos perforados en arcillas..............95

16 Procedimiento para evaluar la carga total de tierra lateral utilizando equipo de estabilidad de laderaprograms.............................................................................................................................98

XIV

17 Procedimiento para evaluar la carga total de tierra lateral para sistemas anclados, construido en débilescohesive soils....................................................................................................................101

18 Valores de k REQ en un suelo utilizando diferentes métodos para evaluar la tierrapressures...........................................................................................................................103

19 Coeficiente de tensión horizontal, K, para anclajes de presión grouted (después de Kulhawy et al.,1983) ................................................................................................................................111

20 Corrosión requisitos de protección (modificados después de PTI, 1996).......................................131

21 Pasos para la prueba de rendimiento..........................................................................................144

22 Procedimiento para prueba de suelo ancla....................................................................147

23 Períodos de programación y observación para ensayo de fluencia extendida de permanente de cargaanchor...............................................................................................................................149

XV

LISTA DE FIGURAS

Figura Página

1 Componentes de un ancla de tierra.............................................................................................4

2 Componentes de anclaje para una barra de tendón.................................................................................5

3 Componentes de anclaje para un tendón hebra............................................................................6

4 Principales tipos de suelo grouted anclas (modificados después de Littlejohn, 1990)...................................7

5 Cut away view of bar tendon..................................................................................................9

6 Cortar vista de tendón de hebra............................................................................................10

7 Secuencia de construcción para viga de soldado permanente y menos desarrolladas pared......................................12

8 Comparación de muro de hormigón de gravedad y muro anclado por una carretera deprimida..................16

9 Aplicaciones de anclajes de suelo y sistemas anclados..........................................................18

10 Geotécnica aburrido diseño permanente muro anclado........................................................20

11 Condiciones de falla potencial a considerarse en el diseño de muros anclados.................................27

12 Contribución del suelo los anclajes para la estabilidad de la pared.....................................................................28

13 Simplificado la relación estrés-desplazamiento drenado para una arcilla dura (modificada después de CIRIA, 1984) 35

14 Movilización de Rankine presiones horizontales activas y pasivas para un muro de contención suave....37

15 Limitación activas y pasivas horizontales presiones.....................................................................37

16 Activa y pasiva tierra coeficientes de presión (efecto de inclinación de la pared)................................39

17 Activa y pasiva tierra coeficientes de presión (efecto de inclinación de dorsales)......................40

18 Sección transversal de pared modelo (modificado después FHWA-RD-98-067, 1998)...............................42

19 Movimientos de la pared lateral y las presiones de tierra con excavación en primer nivel de anclaje (voladizoetapa) (modificado después FHWA-RD-98-067, 1998)................................................................42

20 Movimientos de la pared lateral y las presiones de la tierra durante el anclaje destacando (modificado después FHWA-RD-98-067, 1998)..............................................................................................................43

LISTA de figuras (continuado)

Figura Página

XVI

21 Lateral movimientos de pared y presiones con excavación a nivel de anclaje inferior de la tierra (por última vezafter FHWA-RD-98-067, 1998) .........................................................................................44

22 Lateral movimientos de pared y presiones con excavación en grado de diseño (modificado después de la tierraFHWA-RD-98-067, 1998).................................................................................................45

23 Terzaghi y Peck aparente presión sobres (después de Terzaghi y Peck, 1967)..................50

24 Diagrama de presión de tierra aparente recomendadas para Arenas.....................................................51

25 Anclaje medido carga para siete proyectos (después de Ulrich, 1989)..............................................54

26 Sobres de presión de pared (después de invierno, 1990).......................................................................55

27 Recomienda envolvente de presión de tierra aparente para arcillas rígidas para disco duro..................................56

28 Mecanismo de Henkel de base falla......................................................................................58

29 Valores de k basado en sobres de Terzaghi y Peck y método de Henkel.............................59A

30 La fuerza de método de equilibrio para muros anclados (después FHWA-RD-98-065, 1998)..........61

31 Net para un muro de contención de flujo (después de CIRIA, 1984)..................................................................62

32 Presiones de agua bruta y neta a través de un muro de contención (modificado después de CIRIA, 1984)..............63

33 Cálculo de anclaje carga para un nivel pared........................................................................66

34 Cálculo de anclaje carga multinivel muro......................................................................67

35 Tipos de anclas de compresión..............................................................................................69

36 Movilización de estrés de enlace para un ancla de tensión....................................................................72

37 Requisitos de espacio vertical y horizontal para anclajes de suelo............................................76

38 Cálculo de muro plegado momentos utilizando el método de bisagra.......................................................79

39 Cálculo de muro plegado momentos método área tributaria...........................................80

40 Relación entre la presión lateral del suelo, deformación de la pared y profundidad de varias paredes.....85

41 Broms método para evaluar la última resistencia pasiva........................................................86

42 Comparación del método Broms y Wang-Reese para pared en arena...........................................88


Figura Página

XVII

43 Comparación del método Broms y Wang-Reese para pared en arcilla............................................88

44 Gráfico para estimar �β coeficiente de ángulo de fricción de tipo de suelo (después de Fellenius,1991) ..................................................................................................................................91

45 Gráfico para calcular n t coeficientes de ángulo de fricción de tipo de suelo (después de Fellenius,1991) ..................................................................................................................................92

46 Adherencia valores pilotes en suelos cohesivos (después de Tomlinson, 1980)........................................93

47 Modelado de la fuerza terrestre de anclaje en el análisis de equilibrio límite (después FHWA-RD-97-130, 1998)............................................................................................................................................99

48 Análisis de equilibrio límite utilizado para evaluar la carga total de tierra lateral para sistemas ancladosconstruido en débil cohesión suelos análisis (después FHWA-RD-97-130, 1998).....................100

49 Pasivo total por ejemplo forzar la pared en un suelo......................................................102

50 Comparación de métodos de equilibrio límite para suelos cohesivos (después FHWA-RD-98-065, 1998) 104

51 Análisis de estabilidad basal (modificado después de Terzaghi et al., 1996)............................................106

52 Superficies de falla para las evaluaciones de la estabilidad externa..................................................................108

53 Mecanismos de cono invertido para General Roca estabilidad masa.....................................................110

54 Estabilidad de la estructura sometida a hidrostática elevación..............................................................112

55 Forces behind a gravity wall ...............................................................................................115

56 Efecto de coeficientes sísmicos y ángulo de fricción en el coeficiente de presión activa sísmica (después de Lamand Martin, 1986)..............................................................................................................116

57 Variación de la inclinación de superficie de falla con el coeficiente de aceleración horizontal........................118

58 Deformación sísmica permanente de gráfico (después Hynes y Franklin, 1984)................................119

59 Perfil de asentamiento detrás arriostradas y anclados paredes...........................................................120

60 Ejemplos de protección anticorrosiva para anclajes................................................................128

61 Ejemplos de protección anticorrosiva clases I y II para tendones de hebra....................................129

62 Ejemplos de protección anticorrosiva clases I y II para barra tendones........................................130


Figura Página

XVIII

63 Árbol de decisión para la selección de corrosión nivel de protección (modificado después de PTI, 1996)..............134

64 Fricción de la piel frente a diagramas de CEPA para anclajes de suelo........................................................137

65 Propagación de estrés en la longitud de enlace de anclaje de tierra.............................................................138

66 Evaluación de la tensión de fluencia crítica......................................................................................139

67 Típico equipo para pruebas de carga de anclaje del suelo hebra..................................................140

68 Típico equipo para pruebas de carga de la barra ancla de tierra......................................................141

69 Trazado de datos de pruebas de rendimiento (después de PTI, 1996)..............................................................145

70 Trazado de movimiento elástico y residual para una prueba de rendimiento (después de PTI, 1996)...............146

71 Trazado de los datos de prueba (después de PTI, 1996)........................................................................148

72 Trazado de fluencia extendida datos de prueba (después de PTI, 1996).........................................................149

73 Árbol de decisión de aceptación de anclaje en tierra (después de PTI, 1996)..................................................153

A-1 Estratigrafía subsuperficial y diseño transversal................................................................ A-2

A-2 Diagrama de presión de tierra aparente y diagrama de presión de recargo...................................... A-4

A-3 Ubicación de cetonas y longitudes de enlace para anclajes de suelo............................................... A-8

A-4 Cálculos de profundidad varias (método de Wang-Reese)..................................................... A-12

A-5 Estratigrafía subsuperficial y diseño transversal.............................................................. A-18

A-6 Ángulo de fricción residual secante................................................. (después de Stark y Eid, 1994) A-20

A-7 Pendiente el análisis de estabilidad de las condiciones existentes del sitio............................................................... A-22

A-8 Diagrama de presión de tierra aparente..................................................................................... A-23

A-9 Cálculo de t H3 and M ............................................................................................... A-254

A-10 Ubicación de cetonas y longitudes de enlace para anclajes de suelo............................................. A-27

B-1 Fracaso de cuña pasiva para una viga de soldado en arena (después de Reese,. al., 1974)............................B-2

B-2 Intersección de cuñas de fracaso para soldado vigas en arena (después Wang y Reese, 1986)............A-P

A-P Flujo plástico alrededor de una viga de soldado pies (después Wang y Reese, 1986).................................B-4


Figura Página

XIX

B-4 Fracaso de cuña pasiva para un soldado viga en arcilla (después de Reese, 1958)....................................B-6

B-5 Fracaso cuñas para vigas de soldado en arcilla (después Wang y Reese, 1986)..............................B-7

D-1 Determinación de tensión de fluencia crítica................................................................................ D-2

D-2 Extrapolación de fluencia curvas para determinar la tensión de trabajo............................................ D-4

1

CAPÍTULO 1

INTRODUCCIÓN

1.1 PROPÓSITO

El propósito de este documento es proporcionar información de práctica sobre anclajes de suelo ysistemas anclados para aplicaciones de carretera. Anclas de tierra descritas en este documento son de cementotendones PRETENSADOS, grouted que se instalan en el suelo o roca. Incluyen sistemas anclados discutidosmuros anclados flexibles, laderas apoyadas mediante anclajes de suelo, estabilización de talud y deslizamientolos sistemas y estructuras que incorporan tiedown anclas. La audiencia de destino incluyegeotécnicos, estructurales y autopista diseño y construcción especialistas involucrados con el diseño,construcción, contratación e inspección de estos sistemas.

Anclajes de suelo y sistemas anclados se han vuelto cada vez más rentables a través demejoras en los métodos de diseño, técnicas de construcción, materiales de componente de anclaje y a domiciliopruebas de aceptación. Esto ha dado lugar a un aumento en el uso de temporal y permanenteanclajes. El lector debe reconocer que, como consecuencia de la naturaleza evolutiva de anclaje de práctica,la información presentada en este documento no pretende ser prescriptivo. Diseño, construcción y cargase describen métodos de prueba que actualmente se utilizan en la práctica de U.S..

1.2 VIDA DE SERVICIO DE SISTEMA ANCLADO

El enfoque de este documento es sobre diseño de métodos y procedimientos para anclajes de planta permanente ysistemas anclados. Permanentes sistemas anclados se consideran tener una vida de servicio de 75a 100 años. Sin embargo, sistemas anclados también comúnmente se utilizan para aplicaciones temporales. Elvida útil de los sistemas de apoyo de tierra temporal se basa en el tiempo requerido para soportar el terrenomientras se instalan los sistemas permanentes. Este documento ha adoptado la Asociación Americana deOrientación estatal de carretera y transporte funcionarios (AASHTO) que considera temporalsistemas de los que son eliminados o a ser inoperante al finalizar la permanentesistemas. El período de tiempo para los sistemas temporales comúnmente se dice ser de 18 a 36 meses, pero puedeser más corto o más largo basado en las condiciones reales del proyecto.

Además este documento ha subdividido sistemas temporales en \"soporte de excavación\" (SOE)sistemas temporales y sistemas temporales \"críticos\". En general el propietario va a determinar quesistemas temporales son designados como crítica. A menudo esa decisión se basa en la necesidad del propietariopara restringir el movimiento lateral de los sistema de apoyo para minimizar los movimientos de tierra detrás del apoyosistema. En este documento, se recomienda que se diseñado sistemas críticos temporales al mismocriterios utilizados para sistemas anclados permanentes. Por el contrario, SOE anclado sistemas son comúnmentediseñado con criterios menos restrictivos que los sistemas anclados permanentes. El propietario normalmente asignala responsabilidad de diseño y rendimiento de SOE había anclado sistemas al contratista. Eldiseño de estos sistemas SOE anclado a menudo se basa más en la estabilidad del sistema que en minimizarmovimientos de tierra.

2

En este documento, las recomendaciones de diseño básico pertenecen a ambos sistemas anclados permanentes ysistemas críticos de temporales. En este documento, el término \"sistemas anclados permanente\" o \"permanenteaplicaciones\"incluyen sistemas críticos de temporales. Cuando proceda, en este documento, discusiónes siempre relativa a las diferencias en los requisitos de diseño para sistemas SOE y permanentesistemas. Son generalmente menos restrictivos para los siguientes componentes de un diseño de sistema ancladosistemas temporales de SOE, en comparación con sistemas permanentes: (1) selección de madera quedando; (2)tensiones admisibles en componentes estructurales; (3) factores de seguridad; (4) diseño para carga axial; (5)recargo cargas utilizadas para evaluar las cargas del muro; (6) criterios de diseño sísmico; y carga de anclaje (7)pruebas.

1.3 FONDO

El primer uso de anclas de tierra en los Estados Unidos fue de apoyo temporal de sistemas de excavación. Estossistemas normalmente fueron diseñados y construidos por contratistas de la especialidad. El uso de permanenteanclajes de suelo para proyectos del sector público en los Estados Unidos no fue común hasta la década de 1970y hoy, representan una técnica común para la estabilización de retención y pendiente de tierra para carreteraaplicaciones. En ciertas condiciones de diseño y construcción, sistemas anclados ofrecen variosventajas sobre los sistemas más convencionales que se han traducido en beneficios económicos y técnicos.Por ejemplo, beneficios de muros anclados sobre muros de contención de hormigón de gravedad para el apoyo de unCorte de carretera incluyen:

∀ área de trabajo despejada para las excavaciones;

∀ capacidad para resistir presiones de pared horizontal relativamente grandes sin necesidad de un significativoaumentar en pared transversal;

∀ eliminación de la necesidad de proporcionar apoyo temporal de excavación desde un muro anclado puedeincorporarse a la estructura permanente;

∀ eliminación de la necesidad de seleccionar reposición;

∀ eliminación de la necesidad de apoyo de la Fundación profunda;

∀ tiempo de construcción reducidos; y

∀ adquisición vía reducido (fila).

En 1979, las Estados Unidos departamento de transporte Federal Highway Administration (FHWA) Oficina deAplicaciones de la tecnología autorización un proyecto de demostración de ancla de tierra permanente. Elobjetivo del proyecto era proporcionar información adecuada para promover organismos de carreterauso rutinario de anclajes permanentes de suelo y paredes anclados. El objetivo de la demostraciónproyecto: (1) estudio existente en tierra procedimientos de instalación y tecnología de anclaje; (2)determinar las áreas donde trabajo adicional se requiere; (3) actualizar la tecnología existente; (4) desarrollar unmanual básico de diseño; y (5) solicitar instalaciones en proyectos de carreteras. Entre 1979 y 1982, dosInvestigación FHWA informes fueron completado (FHWA \"Anclas de planta permanente\" informe enmiendas.FHWA-RD-81-150, 151 y 152 y \"Tiebacks\" FHWA informe Nº FHWA-RD-82-047) y pilotose iniciaron proyectos de prueba por organismos de la carretera. Se elaboró un manual de diseño por FHWA en 1984,

3

que fue actualizado en 1988 (FHWA-DP-68-1R, 1988), como parte del proyecto de demostración. Duranteel proyecto de demostración, cinco proyectos de carretera U.S. con permanentes sistemas anclados fueroninstrumentado y se recogieron datos de rendimiento (véase FHWA-DP-90-068-003, 1990). Hoy,anclajes de suelo y sistemas anclados se han convertido en un componente integral del diseño de la carretera en elESTADOS UNIDOS

Este documento ha sido escrito, en parte, para actualizar el manual de diseño de la FHWA (1988) tituladoThere was an error deserializing the object of type System.String. Encountered unexpected character '.'.conceptos y brinda información suficiente para contratar para el ingeniero practicante de carreterapermanente anclajes a tierra y había anclado en sistemas. Este documento se basa ampliamente en FHWA(1988) en cuestiones que se describen como investigación subterránea y pruebas de laboratorio, anclaje básicoprincipios, pruebas de carga de ancla de tierra e inspección de materiales de construcción y los métodos utilizados parasistemas anclados. Desde 1988, se han logrado avances en métodos de diseño resultante de ancladodatos de rendimiento del sistema y de nuevos materiales de construcción, métodos y equipos.

Resultados de las actividades de investigación realizadas desde 1989 también se incluyen en este documento. Mayoríarecientemente, se realizó la investigación bajo un contrato de investigación FHWA en el diseño y ejecución deanclajes de suelo y viga de soldado anclado y quedando paredes de madera. Como parte de esa investigaciónproyecto, datos de rendimiento en gran escala dos anclado paredes y cuatro modelo a gran escala ancladoparedes fueron recogidos y analizados. El asentamiento, carga axial y fuerza downdrag sobre vigas de soldado,y se evaluaron los movimientos de la pared lateral de los sistemas de pared (véase FHWA-RD-98-066, 1998 yFHWA-RD-98-067, 1998). Varios de los métodos de análisis y procedimientos de diseño que fueronrecomienda basado en los resultados de la investigación (véase FHWA-RD-97-130, 1998) se adoptan en el presente documento.

Procedimientos utilizados para pruebas de aceptación de ancla de tierra también han mejorado desde FHWA (1988)fue publicado. El informe de 27 de AASHTO Task Force \"In-Situ suelo mejora técnicas\" (1990)incluye una especificación de construcción genérica para anclajes de planta permanente y un terrenomanual de inspección de anclaje. Estos documentos constituyen la base de los estándares de construcción desarrolladospor muchos organismos de carretera. El documento del Instituto Post-Tensioning (PTI) titulada \"recomendacionesRock pretensado y anclajes de suelo\"(PTI, 1996) es un documento comúnmente hace referencia a que fuedesarrollado colectivamente por los propietarios, consultores de diseño, especialidad contratistas y proveedores de materiales.AASHTO Task Force 27 (1990) y PTI (1996) fueron usados como base para los capítulos de estedocumento sobre pruebas de aceptación de ancla de tierra y protección de corrosión de ancla de tierra. Informaciónde esos documentos también fue usados para desarrollar la especificación de anclaje de suelo genérico prevista enApéndice e.

4

CAPÍTULO 2

ANCLAJES DE SUELO Y SISTEMAS ANCLADOS

2.1 INTRODUCCIÓN

El que se hace referencia anteriormente AASHTO Task Force 27 (1990) y PTI (1996) documentos introducidosterminología estandarizada y las definiciones de componentes de anclaje del suelo. La terminología presentadaen esos documentos es aprobado y utilizado a lo largo de este documento. Materiales de anclaje de suelo,anclada la construcción del sistema y las aplicaciones del sistema anclado se presentan en este capítulo.

2.2 ANCLAJES DE SUELO

2.2.1 General

Un ancla de tierra grouted pretensado es un elemento estructural instalado en suelo o roca que se utiliza paratransmitir una carga de tensión aplicada en el terreno. Anclajes de suelo grouted, al que hace referencia simplemente comoanclas de tierra, se instalan en agujeros de taladro de lechada rellena. Anclajes de tierra grouted también se refieren acomo \"tiebacks\". Los componentes básicos de un ancla de tierra grouted incluyen la: anchorage (1); (2) librelongitud (cetonas) estresante; y longitud de enlace (3). Estos y otros componentes de un ancla de tierrase muestran esquemáticamente en la figura 1. El anclaje es el sistema combinado de cabeza de anclaje, teniendoplaca y trompeta que es capaz de transmitir la fuerza prestressing desde el pretensado

Pared

Unbonded Length

Tendon Bond Length

Tendón servidumbre

Tendón cetonas

Anchor Bond LengTH

AnchorDmeunmeter

Cabeza de anclajePlato de rodamiento

Lechada de anclaje

Trompeta

Vaina

La figura 1. Componentes de un ancla de tierra.

5

acero (barra o hebra) a la superficie de la tierra o la estructura compatible. Componentes de anclaje para unBar tendón y un tendón hebra se muestran en la figura 2 y figura 3, respectivamente. Las cetonaslongitud es una porción del acero prestressing que es libre para alargar elásticamente y transferir laresistencia a fuerza de la longitud del enlace a la estructura. Un bondbreaker es una funda de plástica suave que escoloca sobre el tendón en la longitud cetonas para evitar que el pretensado acero de enlace para laalrededor de la boquilla. Permite que el acero prestressing en la longitud cetonas para alargar sinobstrucción durante pruebas y destacando y hojas que el acero pretensado unbonded tras bloqueo de despegue.La longitud de enlace de tendón es la longitud del acero prestressing que está enlazado a la lechada y escapaz de transmitir la carga de tensión aplicada en el terreno. Debe ser la longitud de enlace de anclajesituado detrás de la superficie de falla crítica.

Una parte de la Asamblea de anclaje del suelo completo se denomina el tendón. Incluye el tendónla prestressing elemento acero (líneas o barras), protección anticorrosiva, vainas (también contempladas comosheathings), centralizadores y separadores, pero excluye específicamente la lechada. La definición de un tendón,como se describe en el PTI (1996), también incluye el anclaje; Sin embargo, se supone aquí que latendón no incluyen el anclaje. La vaina es un tubo liso o corrugado o tuboprotege el acero prestressing en la longitud de cetonas de corrosión. Centralizadores posición eltendón en el taladro de perforación que el mínimo especificado boquilla tapa se consigue alrededor del tendón.Varios tendones de elemento, se utilizan espaciadores para separar las líneas o barras de los tendones para quecada elemento es bonded adecuadamente a la lechada de anclaje. La lechada es un base de cementomezcla que proporciona transferencia de carga desde el tendón al suelo y proporciona protección contra la corrosiónpara el tendón.

BARRA

ANCLATUERCA

BEARMENGPLATE

Figura 2. Componentes de anclaje para una barra de tendón.

6

Figura 3. Componentes de anclaje de un tendón de la hebra.

2.2.2 Tipos de anclajes de suelo

2.2.2.1 General

Hay tres tipos de anclaje principal terreno que actualmente se utilizan en la práctica de U.S.: eje recto (1)anclajes de suelo grouted de gravedad (tipo A); (2) anclajes de suelo grouted presión del eje rectas (tipoB); y (3) anclajes de suelo post-grouted (tipo C). Aunque no utilizados hoy en Estados Unidos.práctica, otro tipo de anclaje es el ancla de underreamed (tipo D). Estos tipos de anclaje del suelo sonilustra esquemáticamente en la figura 4 y se describen brevemente en las secciones siguientes.

Métodos de perforación para cada uno de los tres principal suelo y anclajes de suelo de roca son rotativos, percusión,Rotary\/percusión, o taladro de perforación. Puede encontrarse información detallada sobre estas técnicas de perforaciónen Bruce (1989). Los procedimientos y métodos utilizados para taladrar agujeros para anclajes de suelo suelenseleccionado por el contratista. La elección de un método particular de perforación debe considerar también el Generallas condiciones del sitio y es por eso que el ingeniero puede poner limitaciones en el método de perforación.

El método de perforación no debe afectar negativamente a la integridad de las estructuras cerca del ancla de tierraubicaciones o en la superficie de la tierra. Con respecto a la perforación, pérdida excesiva de tierra en el agujero del taladroy lanchas de superficie de suelo son las principales causas de daño a esas estructuras. Por ejemplo, el usode gran diámetro tallo hueco augered anclas desalentar en arenas y gravas desde elAuger tenderá a eliminar grandes cantidades de suelo desde el taladro de perforación, en comparación con el volumen netode auger. Esto puede resultar en pérdida de apoyo del taladro de perforación. En suelo inestable o roca, perforar la carcasase utiliza. Agua o el aire se utiliza para realizar el vaciado de los detritos de perforación del agujero econ. Precaución debe serejercido cuando se utiliza aire vaciado para limpiar el agujero. Pueden provocar presiones de exceso de aire no deseadas

7

eliminación de las aguas subterráneas y multas desde el agujero del taladro potencial colapso del agujero o estospresión excesiva puede resultar en lanchas de terreno.

La figura 4. Principales tipos de suelo grouted anclas (modificado después de Littlejohn, 1990, \"sueloPráctica de Anchorage\", diseño y rendimiento de la tierra conservando estructuras, geotécnica especial

Publicación Nº 25, Reprinted por permiso de ASCE).

2.2.2.2 Recta eje gravedad Grouted anclajes de suelo

Anclas de tierra grouted de gravedad eje rectos son normalmente instalados en roca y muy rígidos para disco durodepósitos de suelo cohesivo mediante perforación rotativa o métodos de tallo hueco auger. Tremie (gravedadse utilizan métodos de desplazamiento) para boquilla el anclaje en un pozo de eje recto. El pozo puedeser causa o hormigonados dependiendo de la estabilidad del pozo. Ancla resistencia al retiro de lagrouted anclaje depende de la resistencia de distorsión que se moviliza en la interfaz de boquilla y tierra.

8

2.2.2.3 Recta eje presión Grouted anclajes de suelo

Eje recto grouted presión terreno anclas son más adecuados para suelos granulares gruesas y débilesRoca fisurada. También se utiliza este tipo de anclaje en suelos un grano fino. Con este tipo deanclaje, la boquilla se inyecta en la zona de bonos bajo presiones superiores a 0,35 MPa. El pozo esperforado normalmente utilizando un sinfín de tallo hueco o técnicas rotatorios con tripas de taladro. Como laAuger o carcasa es retirado, la lechada es inyectada en el agujero bajo presión hasta el anclaje de todolongitud de enlace es grouted. Este procedimiento de inyección aumenta la resistencia al retiro relativo a tremieaplicar la lechada métodos por: (1) aumentando la tensión normal (es decir, la presión de confinamiento) en el bulbo de la boquillaresultantes de compactación del material circundante localmente alrededor de la bombilla de boquilla; y (2)aumentando el diámetro efectivo de la bombilla de la boquilla.

2.2.2.4 Post-grouted anclajes de suelo

Uso de anclajes de suelo post-grouted retrasó varias inyecciones de lechada para ampliar el cuerpo de la lechada degravedad shafted recta grouted anclajes de suelo. Cada inyección es separado por uno o dos días.Postgrouting se logra a través de un tubo sellado lechada instalado con el tendón. El tubo esequipados con válvulas de verificación en la zona de enlace. Las válvulas de verificación permitan boquilla adicional ser inyectadobajo alta presión en la lechada inicial que ha creado. Fracturas de la lechada de alta presión inicialboquilla y cuñas hacia afuera en el suelo, ampliando el cuerpo de la boquilla. Dos tipos fundamentales de post-grouted las anclas se usan. Un sistema utiliza un compresor para aislar cada válvula. Las otras bombas de sistemala boquilla hacia abajo del tubo post-grout sin controlar qué válvulas se abren.

2.2.2.5 Underreamed anclas

Underreamed anclajes consisten en pozos tremie grouted que incluyen una serie de campanas de ampliacióno underreams. Este tipo de anclaje puede utilizarse en la empresa para depósitos cohesivos duros. Además deresistencia a través de lado distorsionar, como es el mecanismo de transferencia de carga principal para otros anclajes,resistencia también puede movilizarse a través de rodamiento final. Debe tenerse cuidado para formar y limpiar elunderreams.

2.2.3 Materiales de tendón

2.2.3.1 Barra de acero y tendones Strand

Tendones de barra y strand son usados comúnmente para suelo y roca anclas para aplicaciones de carreteraen los Estados Unidos. Especificaciones de material para bar y strand tendones están codificadas en la sociedad estadounidense paraPruebas y materiales (ASTM) A722 y ASTM A416, respectivamente. Hebra con sangría está codificada enASTM A886. Barra tendones están comúnmente disponibles en 26 mm, 32 mm, 36 mm, 45 mm y 64 mmdiámetros en longitudes puedan desenganchar hasta aproximadamente 18 metros. Diseño de ancla carga a aproximadamente2.077 kN puede ser resistida por un tendón de barra único de 64 mm de diámetro. Para más de 18 metros de longitud yCuando las limitaciones de espacio limitan barra longitudes de tendón, se podrán utilizar Acoples para extender la longitud del tendón.En comparación con los tendones de la hebra, barras son fáciles de estrés y su carga puede ajustarse después de desactivar bloqueo.

9

Strand tendones comprenden varias hebras de alambre de siete. La hebra común en la práctica de U.S. es 15 mmde diámetro. Anclajes mediante múltiples hebras no tienen limitaciones de longitud prácticas de carga o anclaje.Tendón aceros tienen propiedades de relajación suficientemente baja para reducir al mínimo las pérdidas de carga de anclaje a largo plazo.Enganches están disponibles para hilos de alambre de siete individuales pero rara vez se utilizan desde los tendones hebra puedese fabrican en cualquier longitud. Strand Acoples no se recomiendan para proyectos ancla de rutina comoel diámetro del acoplador es mucho mayor que el diámetro de la hebra, pero pueden utilizarse Acoples hebrapara reparar los tendones dañados. Donde se utilizan los acoples, protección contra la corrosión del tendón en laubicación del acoplador debe ser verificado.

2.2.3.2 Separadores y centralizadores

Unidades de espaciador\/centralizer se colocan a intervalos regulares (por ejemplo, normalmente 3 m) a lo largo de la BD de anclajezona. Para tendones de hebra, espaciadores suelen proporcionan una separación interstrand mínima de 6 a 13 mm yuna cubierta de lechada exterior mínimo de 13 mm. Separadores y centralizadores deben hacerse de no-materiales corrosivos y diseñarse para permitir el libre flujo de la boquilla. Figura 5 y figura 6 muestran un cortesección fuera de un bar y un tendón de la hebra, respectivamente.

Figura 5. Cortar vista de barra tendón.

10

2.2.3.3 Recubierto de epoxy Bar y recubierto de Epoxy rellena Strand

Revestimiento epoxi barra (AASHTO M284) y recubierto de epoxi llenan strand (suplemento a la norma ASTM A882),mientras no se usa ampliamente para aplicaciones de carretera, cada vez más ampliamente sirven para damproyectos de tiedown. El revestimiento epoxi proporciona una capa adicional de protección contra la corrosión en elunbonded y longitud de enlace como en comparación con desnudo prestressing steel.

Para revestimiento epoxi llena strand, además de la epoxi alrededor del exterior de la hebra, el centroalambre de la hebra de hilo siete está recubierto con epoxi. No es vacía hilo recubierto de epoxirecomendado porque el agua puede entrar en el perímetro el cable centro y conducir a la corrosión.A diferencia de la hebra desnuda, fluencia deformaciones de hebras rellenos recubiertas de epoxi mismos son relativamenteimportantes durante las pruebas de anclaje. Al evaluar la aceptación de anclaje con respecto al colarse, lasobrante de los capítulos rellenos recubiertas de epoxi mismos debe deducirse el sobrante totalmovimientos para obtener una medida fiable de los movimientos en la zona de enlace. Estimaciones demovimientos de sobrante intrínseca de hebra rellena recubiertas de epoxi se proporcionan en PTI (1996).

CENTRALIZER

VAINA

ESPACIADOR

BOQUILLATUBO

STRAND

Figura 6. Cortar vista de tendón de hebra.

2.2.3.4 Otros tipos de anclaje y materiales de tendón

Además de cemento grouted anclas incorporación de alta resistencia, aceros, alternativos de pretensadotipos de anclaje y tendón materiales se utilizan en los Estados Unidos. Los ejemplos incluyen grado 60 y 75 de gradogrouted barras de acero, anclas helicoidales, anclas de placa y anclajes de roca mecánica. El diseño ymétodos de ensayo descritos en este documento se utilizan para anclajes de cemento grouted que utilizan altafuerza de pretensado aceros. Estos métodos pueden no ser apropiados para su uso con la alternativatipos de anclaje mencionados anteriormente.

11

Actualmente está siendo la investigación sobre el uso de plástico de fibra reforzada (FRP) tendones de pretensadorealizar (por ejemplo, Schmidt et al., 1994). Tendones FRP tienen alta resistencia, son corrosiónresistentes y son muy ligeras. Sin embargo, estos productos no se utilizan en la actual construcción de U.S.práctica. Otros materiales como fibra de vidrio y acero inoxidable se han utilizado experimentalmente peroproblemas de costo y construcción tiene restringido el uso generalizado.

2.2.4 Lechada de cemento

Lechada de anclaje para anclajes de suelo y roca suele ser una lechada de cemento puro (es decir, lechada que contiene noagregado) conforme a ASTM C150 aunque lechada de cemento de arena también puede utilizarse para grandestaladros de perforación de diámetro. Lechada de grava-arena-cemento de guisantes puede utilizarse para lechada de anclaje fuera el tendónencapsulación. Mezcladores de lechada de cemento de alta velocidad se utilizan comúnmente que razonablemente puede garantizaruniforme de mezcla entre la boquilla y el agua. Una relación agua\/cemento (a\/c) de 0,4 a 0.55 por peso yTipo de cemento proporcionará normalmente una compresiva mínima de 21 MPa en el momento deDestacando de anclaje. Para algunos proyectos, pueden ser necesario aditivos especiales para mejorar el flujo de fluidoscaracterísticas de la boquilla. Aditivos no son normalmente requeridos para la mayoría de las aplicaciones, peroplastificantes pueden ser beneficiosas para aplicaciones de alta temperatura y boquilla larga de bombeodistancias.

2.3 MUROS ANCLADOS

2.3.1 General

Una aplicación común de anclajes de suelo para proyectos de carretera es para la construcción de ancladoparedes para estabilizar excavaciones y laderas. Estos muros anclados consisten en nongravityparedes por voladizos con uno o más niveles de anclajes de suelo. Nongravity voladizo emplean paredesbien discretos (por ejemplo, haz de soldado) o continua (por ejemplo, hoja de pila) elementos verticales que songobernadas o taladrados a profundidades por debajo del grado de acabado de excavación. Para nongravity voladizo paredes,soporte es proporcionado a través de la distorsión y rigidez de los elementos de la pared vertical de plegado y pasivaresistencia del suelo por debajo del grado de acabado de excavación. Soporte de pared anclado se basa en estoscomponentes, así como la resistencia lateral proporcionada por las anclas de tierra para resistir las presiones horizontales(por ejemplo, tierra, agua, sísmico, etc..) actuando sobre la pared.

Se utilizan diversos métodos y materiales de construcción para los elementos de la pared de un muro anclado.Elementos discretos pared vertical a menudo consisten en pilotes de acero o perforado de pozos que se extendió por unfrente estructural. Forros permanentes suelen ser concreto fundido in situ (CIP) aunque madera quedandoo se han utilizado paneles prefabricados de hormigón. Elementos de pared continua no requieren separadosfrente estructural y acero-tablestacas, CIP se incluyen o paneles de muro prefabricado de hormigón construcción entrincheras de Purines (es decir, muros de estiércol (diafragma)), montones de tangente y secante, columnas de suelo cemento y jetgrouted columnas.

12

2.3.2 Haz de soldado y pared de retraso

2.3.2.1 General

Haz de soldado y paredes menos desarrolladas son el tipo más utilizado del sistema muro anclado en laESTADOS UNIDOS Este sistema de pared utiliza elementos discretos pared vertical por rezagados que normalmente esmadera, sino que también puede ser reforzada con hormigón proyectado. Estos sistemas de muro pueden construirse en la mayoríatipos de suelo, sin embargo, la atención deben ejercerse en terrenos tales como suelos friccionando y arcillas blandaspueden haber limitado tiempo \"stand up\" para la instalación de rezagados. Estos sistemas de pared también son altamenteanteriores. Se muestra la secuencia de construcción de un haz de soldado permanente y pared de retrasofigura 7 y se describe a continuación.

Figura 7. Secuencia de construcción para viga de soldado permanente y pared menos desarrolladas.

13

2.3.2.2 Soldado haz

El paso inicial de la construcción de un haz de soldado y muro de retraso consiste en instalar el soldadovigas de la superficie de la tierra para su elevación de diseño final. Espaciado horizontal del soldadovigas normalmente varía de 1,5 a 3 m. Las vigas de soldado pueden ser las vigas de acero o pozos perforados,Aunque rara vez se utilizan pozos perforados en combinación con retraso de madera.

Perforado en vigas de soldado

Vigas de acero tales como secciones de ancho brida (WF) o secciones de doble canal pueden colocarse enagujeros excavados que posteriormente son estos con hormigón. Se recomienda que laagujero excavado ser estos con hormigón estructural o lean-mezcla de la parte inferior del agujeroel nivel de la explanada de la excavación. La selección de hormigón estructural o mezcla de lean se basa enrequerimientos de capacidad lateral y vertical de la porción incrustado de la pared y se discute enCapítulo 5. Desde la explanada de excavación a la superficie de la tierra, el agujero debe ser estos conlean-mezcla de hormigón que posteriormente es raspada desactivar durante la instalación del retraso y anclaje. Estructuralesno se recomienda colocarse en esta zona porque hormigón estructural es extremadamente concretodifícil rascar para rezagados de la instalación. Lean-mezcla concreto consiste típicamente en una bolsa de 94 lbde cemento de Portland por Yarda cúbica de hormigón y tiene una resistencia a la compresión que hace normalmente nosuperar aproximadamente 1 MPa. Como alternativa a lean-mezcla de reposición concreta, controlados bajopuede utilizarse la fuerza material (CLSM) o \"relleno fluido\". Este material, además de cemento,contiene agregado fino y cenizas volantes. Al permitir lean-mezcla hormigón o CLSM para rellenadoagujeros de haz de soldado, especificaciones del contrato deben exigir una compresiva mínima de 0,35MPa. Como lean-mezcla de hormigón, debe ser lo suficientemente débil para que pueda eliminarse fácilmente para CLSMinstalación de retraso.

Anclajes de suelo están instalados entre las secciones de acero estructural y la distancia entre elsecciones depende del tipo de anclaje del terreno utilizado. Diámetros de taladro de perforación para las vigas de soldadodependen de la forma estructural y el diámetro del anclaje. Anclajes de sustitución pueden serinstalado entre las secciones estructurales en cualquier ubicación a lo largo de la viga de soldado. El anclaje de la tierraconexión de haz de soldado para perforado en soldado vigas pueden instalarse en la cara frontal de lasecciones estructurales o entre las secciones. Para anclajes de tierra de pequeño diámetro, la conexión puedeser prefabricadas antes de que se instalan las vigas del soldado. Las conexiones para anclajes de gran diámetrose realizan después de han instalado los anclajes.

Gobernada vigas de soldado

Las vigas de acero, como formas de HP o tablestacas de acero se utilizan para vigas impulsada por soldado. Soldado impulsadavigas deben penetrar en la profundidad deseada final varias sin daños significativos. Unidad de zapatoso \"puntos\" pueden utilizarse para mejorar la capacidad de penetrar en un estrato duro de las vigas de soldado. AltaAceros de resistencia también mejoran la capacidad de las vigas de soldado para resistir el duro de conducción. Si el soldadovigas no pueden penetrar en la profundidad deseada y, a continuación, las vigas deben ser perforado en. A través de vigaconexiones o Gales horizontales se usan para conectar terreno anclajes para vigas de soldado gobernada.

14

Una conexión a través de la carretera es cortado en la viga de un ancla de tierra de pequeño diámetro. Thru-Haz conexiones normalmente son fabricadas antes de que es impulsado por el rayo. Este tipo de conexión esdiseñado para que la carga de anclaje del suelo se aplica en el centro de la viga de soldado en consonancia con la webde la viga de soldado. Diámetro grande (es decir, más de 150 mm aproximadamente) anclas de tierrano se puede utilizar con conexiones a través de la carretera. Las conexiones a través de carretera se utilizan cuando pocos tierrafallos de anclaje se prevén porque cuando falla un ancla de tierra, el ancla tiene que serquita de la conexión o una conexión nueva tiene que ser fabricados. Una conexión\"sidewinder\"puede utilizarse con un ancla de reemplazo para un apoyo temporal de pared de la excavación, pero no esrecomendado para un muro permanente. Una conexión de sidewinder se desplaza desde el centro del soldadoviga y la carga de anclaje del suelo se aplica a la brida cierta distancia desde la web. SideWindertema de las conexiones al soldado vigas a flexión y torsión.

Gales horizontales pueden utilizarse para conectar las vigas soldado impulsada por las anclas de tierra. HorizontalGales pueden instalarse en la cara de las vigas de soldado, o puede empotrar detrás de la parte delanterabrida. Cuando los país de Gales se colocan en la brida frontal, puede ser expuestas o incrustados en elrevestimiento de hormigón. Si los país de Gales quedan expuestos, entonces el terreno ancla protección anticorrosiva de tendónpueden estar expuestos a la atmósfera y por lo tanto, es necesario que la protección contra la corrosión de laanclaje ser bien diseñado y construido. Sin embargo, desde entonces expuestos Gales son poco atractivo ydeben ser protegidos de la corrosión, no se recomienda para muros anclados permanentes. Galescolocado en la parte frontal del soldado vigas requieren una gruesa hacia concreta de elenco en el lugar. Gales puedeser empotrado para permitir un espesor normal concretas frente a se vierte. Gales empotradas deben serfabricados individualmente y la soldadura requerida para instalarlos es difícil y caro. Si un walese agrega durante la construcción, la distancia horizontal clara el viaje deben comprobarse carrilesantes de la aprobación del cambio.

2.3.2.3 Quedando

Después de la instalación de las vigas de soldado, está excavado en el suelo delante de la pared en ascensores, seguidos porinstalación de retraso. Excavación para rezagados de la instalación se realiza comúnmente en 1,2 a 1,5 mascensores, sin embargo, menor elevación espesores pueden requerirse en tierra que ha limitado el tiempo \"stand up\".Retraso se debe colocar de arriba a abajo tan pronto como sea posible después de la excavación para minimizarerosión de materiales en la excavación. Antes a quedando la instalación, debe ser la cara de sueloexcavado para crear una superficie de contacto razonablemente suave para el retraso. Retraso puede colocarsebien detrás de la brida frontal de la viga de soldado o en la viga de soldado. Menos desarrolladas se colocan detrás desoldado haz pestañas se corta a la longitud aproximada, colocado entre las pestañas de soldado adyacentevigas y protegidos contra las webs de haz de soldado por cuñas de madera o cuñas de conducción. Retraso puedetambién adjuntará a la brida frontal de vigas de soldado con clips o clavos soldados. En rarascircunstancias, quedando pueden colocarse detrás de la espalda brida de la viga de soldado. Ya sea conquedando el método de instalación, deben viajé brechas entre el retraso y la tierra retenidapara asegurar el buen contacto. Es clavado a la comercialización posterior quedando a un espaciador, llamado una \"rejilla\", enla parte superior de la Junta de retraso en cada extremo de las menos desarrolladas. Esta rejilla crea una brecha para drenajeentre menos desarrolladas verticalmente adyacentes juntas. El tamaño de la brecha debe ser lo suficientemente amplio para permitirdrenaje, mientras que al mismo tiempo impidiendo el suelo retenido al caerse desde detrás de las juntas.Normalmente, colocar verticalmente adyacentes quedando juntas en estrecho contacto es considerada inaceptable,Sin embargo, algunos métodos de impermeabilización podrán exigir que la brecha entre las placas de retrasoeliminado. En este caso, el contratista debe proporcionar que una alternativa significa proporcionar drenaje.

15

Retraso concreta ha sido utilizado, pero su uso puede ser problemático debido a dificultades en el manejo ytolerancias muy ajustadas en la posición horizontal y vertical del haz de soldado para fácilinstalación de retraso concretas de longitud estándar. Recorte de retraso concreto es muy difícil yEmpalme de campo no es posible. También, puede romper el hormigón, quedando cerca de la ubicación del anclaje durantepruebas de anclaje o destacando.

2.3.2.4 Secuencia de construcción

Instalación de arriba a abajo de retraso continúa hasta la excavación alcanza un nivel de aproximadamente 0,6m por debajo de la elevación de diseño de un ancla de tierra. En este punto, se detiene la excavación y elanclaje de tierra está instalado. La excavación más profunda (es decir, superior a 0,6 m) por debajo del nivel de un terrenoancla puede ser necesario para permitir la conexión de anclaje para ser fabricados o para proporcionar equiposacceso. El muro deberá diseñarse para resistir asociados con una excavación más profunda. Elanclaje se instala utilizando correspondiente perforación y cementación procedimientos, tal como se describe anteriormente.Cuando la lechada ha alcanzado una resistencia mínima adecuada, el ancla es carga probada y entoncesbloqueado-frente a una carga adecuada. Excavación y quedando la instalación continúa hasta elelevación del anclaje siguiente se llega y se instala el anclaje de la siguiente. Este ciclo de excavación,quedando la instalación y montaje de anclaje del suelo se continuó hasta la profundidad de la excavación final esalcanzado.

Cuando la excavación y rezagadas alcanzan la profundidad final, pueden ser elementos prefabricados de drenajecoloca en Frejol diseñado y conectado a un coleccionista en la base de la pared. El uso de hormigón proyectadoen lugar de madera retraso puede ser eficaz en ciertas situaciones. Sin embargo, dado que el hormigón proyectado es de bajapermeabilidad, drenaje debe instalarse detrás del proyectado. Sistemas de drenaje de muros ancladosse examinan en el capítulo 5. Para muros permanentes, normalmente se instala una orientación concreta. Elcara tampoco es prefabricado o de hormigón de la CIP.

2.3.3 Paredes continuas

Anclajes de tierra también se utilizan en sistemas de muro continuo como hoja-pile paredes, tangente o secantepila de paredes, muros de estiércol o muros de suelo mixto. Paredes continuas son usados comúnmente para temporalsistemas de soporte de la excavación. Paredes de la pila de hoja se construyen en una fase en que enclavamientotablestacas son conducidos a la elevación del diseño final. Donde las condiciones de conducción difíciles sonencontrado, una plantilla se utiliza a menudo para lograr la correcta alineación de las hoja-pilas, sin embargo, sedebe reconocerse que estos sistemas de pared pueden no ser viables para la construcción en terrenos duroscondiciones o que existan obstrucciones. Enclavamiento tablestacas puede ser prefabricados o aceroconcretas, sin embargo, tablestacas de acero normalmente utilizan debido a la disponibilidad y mayor fuerza quetablestacas hormigón prefabricados. Información adicional sobre los procedimientos de construcción de muro, materiales, yequipo para otros sistemas de pared continua se presenta en FHWA-HI-99-007 (1999).

A diferencia de la viga de soldado y paredes rezagadas, paredes continuas actúan como muro vertical y horizontalelementos. Ciclos de excavación y anclaje instalación proceden desde la parte superior de la excavación yluego entre el nivel de cada ancla. Debido a la relativa continuidad de estos sistemas de pared,detrás de muros continuas presión del agua debe considerarse en el diseño. En los casos donde el continuopared debe resistir las fuerzas hidrostáticas permanentes, debe proporcionar una conexión estanca en elconexión de ancla\/pared de tierra.

16

2.4 APLICACIONES DE ANCLAJES DE SUELO

2.4.1 Muros de contención de la carretera

Muros anclados son comúnmente usados para las separaciones de grado para construir carreteras deprimidos, carreterawidenings y realineamientos de carretera. Las ventajas de muros anclados sobre hormigón convencionalmuros de gravedad han sido descritas en la sección 1.2. Figura 8 proporciona una ilustración comparativa de unMuro de gravedad de hormigón convencional y un muro anclado permanente para la construcción de uncarretera deprimido. El muro de gravedad convencional es más caro que un permanente ancladola pared ya que requiere apoyo de excavación temporal, seleccione reposición y posiblemente profunda foundationapoyo. Paredes anclados también pueden utilizarse para construcción de estribo de puente nuevo y final pendienteeliminación de estribos de puente existente (véase FHWA-RD-97-130, 1998).

Figura 8. Comparación de muro de hormigón de gravedad y muro anclado por una carretera deprimida.

17

2.4.2 Pendiente y estabilización del deslizamiento

Anclajes de suelo suelen utilizarse en combinación con bloques de hormigón, vigas horizontales o paredesestabilizar taludes y deslizamientos de tierra. Anclajes de suelo y roca permitan cortes relativamente profundas para elconstrucción de nuevas autopistas (figura 9a). Anclajes de suelo pueden utilizarse para proporcionar una suficientegran fuerza para estabilizar la masa de la tierra sobre la superficie de derrumbe o deslizamiento (figura 9b). Esta fuerzapuede ser considerablemente mayor que el necesario para estabilizar una excavación vertical para una carretera típicaMuro de contención. Vigas horizontales o bloques de concreto pueden utilizarse para transferir las cargas de anclaje del sueloal suelo en la superficie de la pendiente siempre el terreno no \"ejecutar\" o comprimir y es capaz deresistir las fuerzas de reacción de anclaje en la cara excavada. Costo, estética y mantenimiento a largo plazode la cara expuesta afectará a la selección de vigas horizontales o bloques.

2.4.3 Estructuras Tiedown

Anclajes de suelo permanente pueden utilizarse para proporcionar resistencia a las fuerzas de elevación verticales. Elevación verticallas fuerzas pueden generarse por fuerzas hidrostáticas o vuelco. El método se utiliza en submarinoaplicaciones donde la estructura tiene suficiente peso para contrarrestar el aumento de la hidrostáticofuerzas. Una aplicación de ejemplo de anclajes de suelo para resistir las fuerzas de elevación se muestra en la figura c 9. Ella ventaja del terreno anclas para estructuras tiedown incluyen: (1) es el volumen de concreto en la losareducido en comparación con una losa de peso muerto; y excavación (2) o desagüe se reduce.Desventajas de anclajes de suelo de tiedowns incluyen: (1) potencialmente grandes variaciones en el suelocarga de anclaje resultantes de la liquidación y lanchas de la estructura; y (2) dificultad para construirconexiones estancas en la interfaz de losa de anclaje estructural, que es particularmente importante paraaplicaciones hidrostáticas; y (3) variaciones en las tensiones en la losa. Losa de una elevación mayortiedowns incorporado fue construida para el proyecto de arteria Central en Boston, Massachusetts (véaseDruss, 1994).

Aunque no es una aplicación de carretera, roca permanente anclaje tiedowns puede utilizarse para estabilizarpresas de hormigón (figura 9D). Represas existentes pueden requerir una estabilización adicional para satisfacer la seguridad actualnormas con respecto a los requisitos máximos de inundación y terremoto. Anclajes proporcionan adicionalesresistencia a cargas de vuelco, deslizamiento y terremoto.

18

Figura 9. Aplicaciones de sistemas anclados y anclajes de suelo.

19

CAPÍTULO 3

INVESTIGACIÓN DE SITIO Y PRUEBAS

3.1 INTRODUCCIÓN

El propósito de este capítulo es describir la caracterización básica del sitio y la propiedad de tierra y rocaevaluación para anclaje de suelo y diseño de sistema anclado. Estas actividades generalmente incluyen camporeconocimiento, investigación subterránea, pruebas in situ y pruebas de laboratorio. La ingenieríapropiedades y el comportamiento del material de suelo y roca deben evaluarse porque estos materiales proporcionantanto la carga y el apoyo a un sistema anclado.

Sitio de investigación y pruebas de programas son necesarios para evaluar el técnica y económicaviabilidad de un sistema anclado para la aplicación de un proyecto. El alcance de la investigación del sitio ycomponentes de un proyecto de pruebas deben ser coherente con el alcance del proyecto (por ejemplo, ubicación, tamaño,naturaleza crítica de la estructura y presupuesto), los objetivos del proyecto (es decir, temporal o permanenteestructuras) y las limitaciones del proyecto (es decir, geometría, constructibilidad, rendimiento, yimpacto ambiental). Se describen los elementos típicos de un sitio programa de investigación y pruebaen este documento.

3.2 RECONOCIMIENTO DE CAMPO

Reconocimiento de campo implica la inspección visual del sitio y examen de documentos disponiblesen cuanto a las condiciones del sitio. La información recopilada durante el reconocimiento de campo debe incluir lasiguiente:

∀ topografía superficial y uso de tierras adyacentes;

∀ patrones de drenaje superficial y patrones geológicos superficiales incluyendo afloramientos rocosos, accidentes geográficos,excavaciones existentes y evidencia del asentamiento de superficie;

∀ las condiciones de acceso del sitio y requerimientos de control para ambas investigaciones de tráfico yactividades de construcción;

∀ zonas de inestabilidad potencial como depósitos de suelos orgánicos o débiles, diapositiva de terreno escarpadolos desechos, rock desfavorablemente uniones o inmersión y áreas con una tabla de aguas subterráneas de alto;

∀ extensión y condición (por ejemplo, daños visibles, corrosión) existentes por encima y por debajo de la tierraUtilidades y estructuras; y

∀ disponible vía (fila) y servidumbres necesarias para la instalación de anclajes de sueloy sistemas anclados.

20

3.3 INVESTIGACIÓN SUBTERRÁNEA

3.3.1 General

Las actividades de investigación subterránea para sistemas anclados típicamente involucran rock y perforaciones de sueloextracción de testigos. Figura 10 ilustra las recomendaciones de la directriz para ubicaciones de perforaciones subterráneas para unmuro anclado permanente o pendiente. Información sobre el suelo subsuperficial y estratigrafía de la roca ycondiciones de aguas subterráneas normalmente se obtienen de las actividades de investigación subterránea. Subsueloinvestigación también puede implicar la realización de pruebas de roca o suelo in situ y obtención de disturbed ymuestras inalteradas para pruebas de laboratorio. Información detallada y orientación sobre el subsueloinvestigación figuran AASHTO (1988) y FHWA-HI-97-021 (1997).

Figura 10. Geotécnica diseño aburrido para muro anclado permanente.

21

3.3.2 Suelo y estratigrafía de Rock

La estratigrafía de suelo y roca en el sitio del proyecto, incluyendo el espesor, elevación y extensión lateralde varias capas, debe evaluarse a través de la implementación de un proyecto específico subsuperficialinvestigación. Los siguientes suelos potencialmente problemáticos y rock también deben ser identificados durantela investigación subterránea que puede afectar significativamente el diseño y la construcción de lasistema anclado:

∀ friccionando Arenas y limos que tienden a viajar (es decir, socavón) cuando se exponen, particularmenteCuando se encuentra agua, y que pueden ser susceptibles de licuefacción o vibración-densificación inducida;

∀ suelo débil o las capas de roca que son susceptibles a deslizamiento inestabilidad;

∀ materiales altamente compresibles como arcillas de alta plasticidad y suelos orgánicos que sonsusceptible a largo plazo (es decir, creep) deformaciones; y

∀ obstrucciones, cantos rodados y cimentó las capas que afectan adversamente la perforación de agujero de anclaje,aplicar la lechada y la instalación de elemento de pared.

Como se muestra en la figura 10, perforaciones subterráneas deben promoverse a intervalos regulares a lo largo, detrás, ydelante de la cara de alineación o pendiente de pared. Perforaciones deben estar ubicada en los extremos de sitio a lo largo dela alineación de la pared para que esa información de Estratigrafía puede interpolarse desde la información aburrida.Típico aburrido espaciado es 15 a 30 m para anclajes de suelo y de 30 a 60 m para anclajes de roca. La parte posteriorperforaciones se encuentran que están avanzadas las perforaciones dentro de la zona de enlace de anclaje para quesuelo potencialmente débil o inadecuado o las capas de roca pueden ser identificadas. Espalda y profundidades de perforación de pareddebe ser controlado por las condiciones generales de subsuelo, pero debe penetrar hasta una profundidad a continuación lasuperficie de terreno de al menos dos veces la altura de pared o pendiente. Podrán rescindirse perforaciones frente a una profundidadpor debajo de la pared propuesta base igual a la altura de la pared. Perforaciones deben promoverse más profunda si hayun potencial de suelos blandos, débiles, que puede contraerse o liquefiable en profundidad. Para suelo muy abruptamente inclinadaanclajes o para anclajes verticales, perforaciones deben también, como mínimo, penetran a través a la profundidad dela zona de enlace de anclaje. Perforaciones adicionales pueden ser necesario para caracterizar la geometría de unsuperficie de deslizamiento de deslizamiento.

Como recomendación general, deben obtenerse muestras de suelo en regular, aproximadamente de 1,5 m de profundidad,intervalos y en todos los cambios en los estratos de suelo subyacente para identificación visual y laboratoriopruebas. Métodos de toma de muestras de suelo incluyan el estándar penetración prueba (SPT) (ASTM D1586) y,para suelos cohesivos, el uso de tubos de pared delgada (ASTM D1587). La prueba de penetración de cono (CPT)(ASTM D3441) podrá utilizarse, si es necesario, para desarrollar un perfil de suelo subsuperficial continua.

Un núcleo de roca mínimo de 3 m debe ser recuperado para condiciones subterráneas en que roca esencontrado en las profundidades de investigación previamente recomendado y para todos los diseños que incluyenanclajes de roca. Una descripción del tipo de roca, composición mineral, textura (es decir, estratificación, foliación),generalmente se obtiene el grado de meteorización y discontinuidades. Una estimación de la fuerza de la roca intactapuede evaluarse mediante porcentaje de núcleo recuperación y rock calidad designación (RQD). Elorientaciones (es decir, huelga y dip) de discontinuidades y fracturas se debe incluidas siempreposible en la descripción de la roca para que pueda evaluar el potencial de inestabilidad de deslizamiento. EstoEsta última información puede estar disponible en las exposiciones de afloramiento de roca en o cerca del sitio. Uniones rockque ha sido infiltrada con el suelo, el material de relleno común debe muestreado para cortante de laboratorio

22

pruebas de fuerza. Muestras de suelo y roca núcleos recogidos durante la investigación del sitio deben serconservada y disponible para el diseñador y el contratista durante la fase de licitación y diseñode un proyecto, respectivamente.

3.3.3 Aguas subterráneas

La tabla de las aguas subterráneas y las zonas subterráneas posado deben evaluarse como parte de un subsueloprograma de investigación. La presencia de agua subterránea afecta a la estabilidad global del sistema, lateralpresiones aplicadas a la pared del frente, las fuerzas de elevación verticales de estructuras, diseño de sistemas de drenaje,requisitos estancos en conexiones de anclaje, requisitos de protección de corrosión y construcciónprocedimientos. Como mínimo, los siguientes elementos deben considerarse para sistemas anclados queconstruirse dentro o cerca de las capas freáticas:

∀ promedio de altos y bajos niveles de las aguas subterráneas;

∀ potencial de corrosión de anclas de tierra basada en la agresividad de las aguas subterráneas;

∀ inestabilidad de pendiente de suelo o roca resultante de las fuerzas de filtración;

∀ necesidad de desagüe de excavación y perforación especializados y procedimientos de inyección; y

∀ potencial de licuefacción de suelos friccionando.

Para estructuras de tiedown diseñadas para resistir las fuerzas elevación, cambios imprevistos en los niveles de las aguas subterráneaspueden anclar de resultado en la solución de consolidación excesiva y una disminución resultante en terreno cargas paracasos en que disminuye el nivel de las aguas subterráneas. Para los casos en que aumenta el nivel de las aguas subterráneas,cargas de anclaje del suelo pueden aumentar por encima de las cargas de diseño.

A menudo se obtiene información de nivel de las aguas subterráneas por la observación de la profundidad a la que el aguase acumula en un pozo abierto en el momento de, o poco después de la exploración. Es importante permitirtiempo suficiente para pasar después de la excavación del pozo, por lo que los niveles de agua puede alcanzar el equilibrio. Agualos niveles en el subsuelo pueden medirse con mayor precisión utilizando piezometers o pozos de observación.Las mediciones del nivel del agua pueden hacerse sobre una duración de tiempo para obtener una indicación del potencialfluctuaciones del nivel del agua.

3.4 SUELO DE LABORATORIO Y PRUEBAS DE ROCK

3.4.1 General

Pruebas de laboratorio de muestras de suelo y roca que se recuperó durante la exploración subterránea son a menudolleva a cabo para evaluar propiedades específicas necesarias para el diseño de un sistema de anclado. En estesección, pruebas de laboratorio que se lleva a cabo normalmente para evaluar las propiedades de los materiales de suelo y roca sonpresentado junto con la ASTM y AASHTO pruebas especificaciones apropiados.

23

3.4.2 Clasificación y propiedades de índice

Todas las muestras de suelo tomadas de muestras de perforaciones y rock deben ser identificadas visualmente en ellaboratorio y se clasifican según ASTM D2488 y ASTM D2487 o el Rock unificadaSistema de clasificación (URCS). Propiedades índice del suelo utilizadas en el análisis y diseño de ancladolos sistemas incluyen unidad de peso, humedad, gradación y límites de Atterberg. Peso de la unidad dematerial de Fundación y el suelo retenido se utilizan en la evaluación de las presiones de la tierra y en la evaluación de laestabilidad externa del sistema anclado. Información de contenido (ASTM D2216) de humedad yLímites de Atterberg (ASTM D4318; AASHTO T89, T90) puede utilizarse con correlaciones existentes paraestimar la capacidad de compresión y distorsionar la resistencia de los suelos arcillosos in situ y para evaluar la idoneidad deanclajes de suelo en suelos cohesivos. Además, debe ser la presencia de materiales orgánicosdeterminada por una descripción visual o según ASTM D2974. Los resultados de tamaño de grano del suelodistribución pruebas (ASTM D422; AASHTO T88) puede utilizarse para desarrollar perforación adecuada yaplicar la lechada procedimientos para anclajes de suelo y para identificar suelos potencialmente liquefiable.

3.4.3 Fuerza de cizalla

Compresión normalizada (ASTM D2166; AASHTO T208), cizalladura directa (ASTM D3080; AASHTOT236), o la compresión triaxial (ASTM D4767; Pruebas AASHTO T234) normalmente se realizan aevaluar la fuerza de cizalladura del suelo. Estrés total y parámetros de fuerza de tensión efectiva de suelos cohesivosnormalmente se evalúan los resultados de las pruebas triaxiales causa con mediciones de la presión de poro.Para aplicaciones de anclaje permanente con la participación de suelos cohesivos, ambos mezclado y drenado de fuerzaparámetros deben ser obtenidos, y debe considerar el diseño del sistema anclado tanto corto-término y condiciones a largo plazo. Para aplicaciones críticas que implican suelos friccionando, directo de cizalladura opruebas de compresión triaxial pueden utilizarse para evaluar la fuerza de cizalladura drenado. Normalmente, sin embargo,fuerza de cizalladura del drenaje de un suelo se evalúa generalmente basada en correlaciones con prueba in situresultados (por ejemplo, SPT y CPT). La selección de fortalezas de cizalladura del suelo de diseño para sistemas anclados esse describe en el capítulo 4.

Pruebas de resistencia de laboratorio de muestras de roca intacta no se a menudo realiza para sistema de ancladoaplicaciones. Para las condiciones reales de campo, la fuerza de la roca masa normalmente es controlado pordiscontinuidades. Si, sin embargo, no planos adversos de debilidad existe, la resistencia a la compresión de laRoca intacta, evaluado mediante compresión normalizada (ASTM D2938), cizalladura directa (ASTM D5607),o compresión triaxial (ASTM D2664; Pruebas AASHTO T226), puede utilizarse para estimar últimobonos de estrés (véase PTI 1996).

3.4.4 Consolidación

Análisis de asentamiento no se realizan habitualmente para sistemas anclados, construidos en suelos rígidos ysuelos friccionando, pero debe realizarse en estructuras sometidas a la retirada de las aguas subterráneas (ambosdurante la construcción y de las condiciones a largo plazo) se construyen en suelos compresibles.Excesivo asentamiento en estas aplicaciones puede ser perjudicial para las estructuras cercanas y estosasentamientos pueden provocar movimientos laterales a largo plazo de sistemas anclados que superan tolerableslímites. Los resultados de pruebas de índice, incluyendo límites de Atterberg y contenido de humedad pueden utilizarse paraevaluación inicial de los parámetros de la solución. Resultados de la consolidación unidimensional (ASTMD2435; Pruebas AASHTO T216) se utilizan para evaluar los parámetros necesarios para una soluciónanálisis.

24

3.4.5 Criterios electroquímicos

Para sistemas anclados permanentes, deberá evaluarse la agresividad del suelo. Agresivocondiciones de suelo usualmente no excluyen del uso de sistemas anclados si adecuada protección anticorrosiva parase proporciona el sistema anclado. Potencial de corrosión es motivo de preocupación principal en suelo agresivoaplicaciones y se evalúa según los resultados de pruebas para medir las propiedades siguientes: pH (1)(ASTM G51; AASHTO T289); (2) resistividad (ASTM G57; AASHTO T288); (3) cloruro decontenido (ASTM D512; AASHTO T291); y el contenido de sulfato (4) (ASTM D516; AASHTO T290).Información detallada sobre la corrosión de anclaje del suelo y medidas de protección de corrosión se describe enCapítulo 6.

3.5 EN PRUEBAS DE ROCA Y SUELO SITU

A menudo se utilizan técnicas de pruebas in situ para estimar algunas de las propiedades de suelo previamenteintroducido en la sección 3.4. Hay in situ pruebas técnicas que pueden utilizarse para estimar la rocapropiedades, aunque el uso de pruebas in situ en las rocas no está tan extendido como el uso de suelos.

El SPT es la prueba de geotécnica in situ más comunes utilizada en la evaluación de la idoneidad del terrenoanclajes en suelos friccionando. El valor de blowcount SPT N puede utilizarse para estimar la relativadensidad (véase el cuadro 1) y distorsionar la fuerza de suelos arenosos. La ventaja de la SPT sobre otras in situpruebas es que su uso está extendido a lo largo de los Estados Unidos y una muestra perturbada puede obtenerse paraidentificación visual y el índice de pruebas de laboratorio. Para suelos friccionando, SPT N < puede indicar 10que el terreno no es apto para anclajes de suelo. Blowcounts SPT puede utilizarse para evaluar laconsistencia de estratos de suelo cohesivo (véase el cuadro 1), pero no como una indicación fiable de fuerza cortante.

Tabla 1. Densidad del suelo \/ descripción de consistencia basada en los valores de blowcount SPT(después de AASHTO, 1988).

Suelos friccionando Suelos cohesivosDensidad relativa N SPT (golpes\/300 mm) Consistencia N SPT (golpes\/300 mm)

Muy suelto 0-4 Muy suave 1-PSuelto 5-10 Suave 2-4

Medio denso 11-24 Medio rígido 5-8Denso 25-50 Rígido 9-15

Muy denso > 51 Muy rígido 16-30Disco duro 31-60

Muy duro > 61

Podrán utilizarse otros métodos de ensayo in situ para evaluar la idoneidad de los anclajes de suelo para undeterminado tipo de suelo. Estos incluyen: (1) CPT; (2) ensayo de cizalladura vane (FVT) (ASTM D2573); (3)prueba de pressuremter (PMT) (ASTM D4719); y (4) prueba de dilatómetro de placa plana (DMT). El siguienteestudios e informes por FHWA se han dedicado a la utilización de técnicas de pruebas in situ en el suelo:

∀ Prueba de penetración del cono (FHWA-SA-91-043, 1992);

∀ Prueba de pressuremter (FHWA-IP-89-008, 1989); y

25

∀ Prueba de dilatómetro de placa plana (FHWA-SA-91-044, 1992).

Información básica sobre estas pruebas se resume en el cuadro 2. Correlaciones empíricas han sidodesarrollado y puede utilizarse para obtener una estimación preliminar de los valores de propiedad. Estas correlacionesson publicados en otros lugares (por ejemplo, Kulhawy y Mayne, 1990). En muchas partes del país,correlaciones han sido desarrollados para estas pruebas en reconocimiento de suelos locales y las condiciones locales.

Tabla 2. Resumen de pruebas comunes in situ para suelos.

Tipo de prueba Adecuado para No apto para Propiedades que pueden estimarseSPT arena blando a firmes arcillas,

gravillasEstratigrafía, fuerza, densidad relativa

CPT arena, limo y arcilla grava Evaluación continua de la estratigrafía,fuerza de cizalladura arena, causa

fuerza de arcilla, densidad relativa, in situestrés, las presiones de poro

FVT suave arcilla mediana arena y grava fuerza cortante causaPMT soft rock, denso

arena, nonsensitivearcilla, grava y hasta

suave, sensiblearcillas, limos sueltosy arenas

fuerza, K, OCR, estrés in situ,ocompresibilidad, conductividad hidráulica,

módulo de cizalla elásticaDMT arena y arcilla grava suelo tipo, K, OCR, causa distorsióno

fuerza y módulo elástico

26

CAPÍTULO 4

PRINCIPIOS BÁSICOS DEL DISEÑO DE SISTEMA ANCLADO

4.1 CONCEPTOS DE DISEÑO GENERAL PARA MUROS ANCLADOS

El concepto de un sistema de muro anclado es crear una masa internamente estable del suelo que resistirámodos de falla externa a un nivel adecuado de servicio. El diseño de muros ancladosse concentra en lograr un muro construido final que es seguro contra una amplia gama de posibles falloscondiciones. Estas condiciones se muestran en la figura 11. El diseño debe limitar los movimientos de lasuelo y la pared al tiempo que proporciona una base práctica y económica para la construcción. El diseñodebe tener en cuenta la movilización de resistencia por anclajes y elementos de pared en respuesta acargas aplicadas al sistema de pared.

La magnitud de la fuerza de anclaje total necesaria para mantener en equilibrio la pared se basa en lafuerzas causadas por el suelo, el agua y cargas externas. Los delimitadores pueden proporcionar las fuerzas de estabilización requeridasque, a su vez, se transmiten hacia el suelo a una distancia adecuada detrás de la zona activa del sueloCargando el muro, como se ilustra en la figura 12a. Este requisito de que las fuerzas de anclaje deben sertransmitido detrás de la activa zona generalmente define la distancia mínima detrás del muro en el quela longitud de enlace de anclaje está formada.

Se debe extender la longitud de enlace de anclaje en el suelo para intersectar cualquier fallo potencialmente críticosuperficies que podrían pasar detrás de las anclas y por debajo de la base de la pared como se ilustra en la figura12B. la profundidad necesaria para que anclajes deben instalarse en el suelo debe determinarse en funciónsobre la ubicación de las superficies de falla potencial más profundas que un factor insuficiente de seguridadsin ninguna fuerza de anclaje.

En resumen, para proporcionar una nueva geometría pendiente por medio de una excavación apoyada por un ancladopared, lo siguiente es necesario:

∀ El muro anclado debe apoyar el suelo inmediatamente adyacente a la excavación enequilibrio. Este apoyo normalmente rige la fuerza máxima requerida en las anclas yel máximo requerido dimensiones, fuerza y momentos de plegado en la sección del muro.

∀ Los anclajes deben ampliarse lo suficientemente profundo en el suelo a provechosa afectan a un intervalosuperficial y profundo potencial fracaso superficies con factores inadecuadas de seguridad. Elanclaje fuerzas actúan sobre estas superficies de deslizamiento potencial para asegurarse de que tienen un factor aceptable deseguridad.

27

(a) tracción fracaso detendón

(b) fracaso el retiro deenlace de boquilla\/tierra

(c) fracaso el retiro deenlace de tendón\/lechada

(d) falla de muro en flexión (e) fracaso de pared debido ainsuficiente capacidad pasiva

(h) falla por vuelco(g) fracaso debido a la insuficientecapacidad axial

f falta de rotación hacia adelante(antes de instala el primer ancla en voladizo)

(i) falla por deslizamiento (j) fracaso rotación demasa de la tierra

Figura 11. Condiciones de falla potencial a considerarse en el diseño de muros anclados.

28

Figura 12. Contribución del suelo los anclajes para la estabilidad de la pared.

4.2 MECANISMOS DE FALLA DE SISTEMAS ANCLADOS

4.2.1 General

Muchos tipos diferentes de sistemas anclados generalmente pueden satisfacer las necesidades de un proyecto determinado. Paralograr la máxima economía, el objetivo del diseñador es especificar sólo aquellos parámetros que sonnecesario para la estabilidad a largo plazo del sistema anclado y dejar la selección final del anclajeDetalles del contratista. Rendimiento del sistema de anclaje se evalúa mediante pruebas cada anclaje instalado encargas que exceden la carga de diseño. Para determinar los parámetros que deben especificarse, el diseñadordebe tener en cuenta diversos mecanismos de falla posible.

4.2.2 Mecanismos de falla del anclaje tierra

Existen varios mecanismos posibles fallas de anclajes de suelo. Estos generalmente son causados porexcesiva carga estática de un ancla. Una carga excesiva puede estar relacionada con: (1) tensión colocado en elanclaje durante las pruebas de carga o en lock-off; (2) secuencia de excavación; (3) recargo por construcciónmateriales o equipos; (4) construcción de estructuras adyacentes; o (5) una combinación de estas causas.Mecanismos de falla de tierra ancla pueden implicar el tendón de acero, la masa de la tierra, la tierra-lechaday la zona del tendón de la boquilla, como se describe posteriormente.

Fracaso del tendón de acero

Como se carga el anclaje, se hace hincapié en el componente de acero tendón del anclaje en tensión. Si lacarga aplicada es mayor que la capacidad estructural del tendón, el fracaso es inevitable. Por lo tanto, unafactor de seguridad debe utilizarse con respecto a la falla estructural del acero. Se recomienda que lacarga de tendón no superar el 60 por ciento de la fuerza mínima de tensión especificada (SMTS) para el diseño finaly 80 por ciento de SMTS para condiciones de carga temporal (por ejemplo, cargar durante las pruebas).

29

Fracaso de la masa de la tierra

Fracaso de la masa de suelo, contemplados en el presente, implica error resultantes de cargas de anclaje, nofuerzas externas tales como deslizamientos de tierra que potencialmente introducen excesiva carga estática al ancla.Para anclajes de suelo superficial, fallo del suelo masa se caracteriza por la elevación de una masa de suelo enfrente a la zona de enlace de anclaje seguida por retiro de la zona de enlace. Desarrolla una superficie cortante en lamasa delante del anclaje del suelo como crecientes estrés causan movilización completa de resistencia en elzona de enlace de anclaje. La superficie de falla simula una falla de presión de tierra pasiva. Prácticamente, fracasodel suelo la masa no es un factor para anclajes incrustados más de 4,5 metros por debajo de la superficie del suelo.

Para anclajes de roca, es el plano probable de falla para instalaciones superficiales en la roca sólida a lo largo de un conogenerado en aproximadamente un ángulo de 45 grados desde el anclaje. En fractura o camas de roca, latamaño y forma de cono varía con la distribución de ropa de cama y escote planos y la toma de lechada enfisuras. Incluso en rocas fracturadas, roca masa rara vez falla en anclajes incrustados mása continuación 4,5 m porque es la fuerza de enlace entre la roca y la boquilla o la lechada y tendón de tierramucho menos que la fuerza de la roca.

Falla del enlace planta lechada

Anclajes de suelo movilizan piel fricción entre la zona de enlace de anclaje y el terreno. En general,Este bono es dependiente de la tensión normal actuando sobre la boquilla de la zona de enlace y la adherencia ymovilizó a fricción entre el suelo y la lechada. Anclajes que se underreamed también puededesarrollar la resistencia de base de la mayor área anular.

En general, los bono lechada suelo se moviliza progresivamente en suelo uniforme o rock como es el estréstransferidos a lo largo de la longitud de enlace. Inicialmente, se hace hincapié en el anclaje, la porción de la longitud de enlacemás cercana de la carga de aplicación alarga y transfiere la carga al suelo. Como la resistencia en esteparte de la longitud de enlace se moviliza, estrés se transfieren más abajo. Durante este proceso, elanclaje sigue alargan para movilizar a zonas más profundas de enlace. Una vez que el estrés es transferido al finaldel enlace se supera zona y el último enlace de lechada de suelo, se produce error de anclaje por retiro.Anclas que han sido indebidamente grouted tal que existe una columna de lechada entre el rodamientoplaca o pared y la parte superior de la zona de enlace mostrarán ninguna transferencia de carga en la longitud del enlace cuando else incrementa la carga. Factores que influyen en la transferencia de estrés para anclas de tierra de pequeño diámetro con bonoslongitudes en un suelo uniforme se resumen en la tabla 3.

La experiencia ha demostrado que aumenta la longitud de enlace para anclajes de suelo típica más allá de 9 a 12 m haceno resultar en aumentos significativos en la resistencia. Una razón posible para esta observación es que después de lacarga ha sido transferido a esa distancia la zona de enlace, suficiente movimiento en la tierra-lechadainterfaz se ha producido en la longitud de enlace superior para disminuir la interfaz lechada suelo superiorresistencia a los niveles de resistencia residual. Más de 12 metros de longitud de enlace puede utilizarse eficazmentesiempre se utilizan procedimientos especiales para el tendón a la lechada de bonos que puede ser la capacidadmovilizados a lo largo de la longitud.

30

Tabla 3. Típicos factores que influyen en bonos estrés transferencia para anclajes de tierra de pequeño diámetro.

Tipo de sueloFactor Friccionando Coherente

Propiedades del suelo Tamaño de grano y ángulo de friccióndistribución.

Índice de adherencia y plasticidad.

Método de perforación Impulsado por aumentos de carcasaestrés normal y fricción.

Sin carcasa o con fluidos de perforacióndisminuye la capacidad.

Longitud de enlace Incremento constante de anclajecapacidad de 6 m conmoderar aumenta a 12 metros.

Constante aumento en la capacidad de anclaje parasuelos con fuerza causa menos96 kPa.

Diámetro del taladro Ligero aumento de anclajecapacidad de 100 mm.

Aumenta la capacidad a 300 mm de anclaje.

Presión de boquilla Aumenta la capacidad de anclajecon el aumento de la presión.

Aumentos de la capacidad de anclaje sólo conetapa de cementación. Altas presiones inicialesdebe evitarse.

Nota: Para lechada suelo BD, debe limpiarse el orificio de perforación y debe colocarse la lechadalo más rápidamente posible después de que el agujero ha sido perforado.

Error en la interfaz de lechada suelo también puede caracterizarse por excesivas deformaciones bajosostenida de carga (es decir, creep). Depósitos de suelo que son potencialmente susceptibles de fluencia excesivadeformaciones incluyen: suelos orgánicos (1); (2) suelos de arcilla con un índice de liquidez promedio (LI) mayorde 0,2; (3) suelos de arcilla con un límite de líquido promedio (LL) superior a 50; y (4) suelos arcillosos con unplasticidad promedio índice (PI) superior a 20. Cargas de diseño de ancla conservador y bonos de trabajovalores de tensión se recomiendan para el diseño de las instalaciones de anclaje permanente en esos suelos,a menos que se basa en los resultados de un programa de prueba predesign o preproducción. Predesign yprogramas de pruebas de preproducción se describen en la sección 5.3.6.

La LL, límite plástico (PL) y el contenido de humedad (w) de un suelo de arcilla comúnmente miden arcillosonpropiedades índice del suelo. El LI indica que el contenido de humedad de la arcilla esté dentro del intervaloentre los límites plásticos y líquidos. Índice de liquidez para un suelo se define como:

PIPLw

LI n ∀��= (Ecuación 1)

Un LI baja indica que el contenido de humedad está relativamente cerca de la PL del suelo, lo que indica unasuelo potencialmente overconsolidated o rígida. Un LI cerca de 1.0 indica que el contenido de humedad esrelativamente cerca a la LL para el suelo, lo que indica un suelo blando o potencialmente normalmente consolidado.

31

Fracaso de lechada-tendón Bond

El vínculo entre la boquilla y tendón de acero no debe superarse si la fuerza total de lael apoyo a tierra es para movilizarse. El mecanismo de falla del enlace lechada tendón implicatres componentes: (1) adhesión; (2) fricción; y enclavamiento mecánico (3). Adherencia es la físicacoalescencia de acero bruto Microscópicamente y la lechada circundante. Este bono inicial esreemplazado por fricción cuando se produce el movimiento. La fricción depende de la dureza del acerosuperficie, la tensión normal y la magnitud de la lista. Enclavamiento mecánico consiste en la boquillamovilizar su fuerza de cizalladura contra las irregularidades del tendón principales tales como costillas o giros. Este enclavamientoes el mecanismo de enlace dominante para threadbars donde puede ser la fuerza máxima de la barradesarrollado en un corto varias en la lechada. Es el lazo de tendón de lechada en tendones de acero suavesmovilizado progresivamente en una manera similar a la fianza de lechada suelo. \"Slip\" se produce sólo después delintensidad máxima de resistencia de enlace de lechada-tendón se ha movilizado a casi el BD totallongitud. Después de este desplazamiento, el tendón sólo ofrecerá resistencia friccional (que asciende a cerca de la mitad delmáxima resistencia total obtenida) a mayor elongación. La experiencia ha demostrado:

∀ Resistencia de enlace de la boquilla del tendón no es linealmente proporcional a la compresiónresistencia de la lechada. Aunque la fuerza de enlace aumenta normalmente como la compresiónaumenta la resistencia de la lechada, la proporción de bond a fuerza máxima disminuye conaumentar las fortalezas de la boquilla. Por ejemplo, una fuerza de enlace de MPa 17.2 de 27,6 MPa lechada puedesólo aumentan en un 12 por ciento a 19,3 MPa cuando la fuerza de la boquilla se incrementa en un 25 por cientoa 34.5 MPa.

∀ Resistencia de Bond desarrollado por varias añadida aumenta a medida que los aumentos de longitud del tendón,pero en reducido valores unitarios.

∀ Escamosa roya en barras reduce la fianza, pero limpiando fuera la herrumbre más produce un roughersuperficie que desarrolla un bono igual o superior a un bar unrusted. Obviamente enfrentóbares no pueden aceptarse a pesar de que el enlace de tendón de lechada puede ser adecuado.

∀ El suelto polvorienta óxido apareciendo en bares después de breves exposiciones no tiene un significativoefecto sobre bonos de lechada-tendón.

Informes de prueba de fábrica deberán solicitarse por el propietario para cada lote que se utiliza para fabricar los tendones. Pruebainformes deben incluir los resultados de pruebas de capacidad de enlace realizadas de conformidad con elprestressing strand BD capacidad ensayo descrito en la norma ASTM A981. ASTM A981 proporciona un estándarprobar el método para evaluar la fuerza de enlace entre pretensado lechada strand y cemento. Estoespecificación fue desarrollada en 1997 en respuesta a una iniciativa de la industria sobre los efectos dedeterminados residuos del proceso de fabricación que parecen reducir el vínculo entre la hebray la lechada de cemento.

4.2.3 Fracaso de soldado de vigas

Vigas de soldado están sujetos a cargas laterales y verticales de la retenida masa y las fuerzas del sueloimpartidas de pretensado las anclas. La resistencia lateral de la viga de soldado es más críticadurante las pruebas del primer nivel de anclaje y la excavación final y destacando la condición cuando todosse han aplicado cargas de pared. En el caso anterior, haciendo hincapié en el anclaje superior para la carga de prueba es

32

hace a menudo a profundidades someras donde la resistencia pasiva disponible detrás de la viga de soldado es baja.Desviaciones del haz de soldado pueden reducirse en diseño aplicando un factor de seguridad de 1.5 a la pasivaresistencia y en la construcción, garantizando que el retraso superior es apretada contra el suelo y que lano se ha quitado el suelo detrás de la viga de soldado. Para la condición final de excavación, el pasivoresistencia de la pared debe ser adecuada para sujetar el dedo de la viga de soldado a largo plazocargas de pared y para cualquier futuras contrasalidas de la zona de la pared.

Transferencia de carga de las cargas verticales sobre las vigas de soldado es más complejo para sencillo profundoelementos de la Fundación. Como la excavación de la muralla se profundiza, se transfiere carga vertical por encima de gradoen el suelo detrás de la cara posterior de la viga de soldado, pero la magnitud de la carga que se transfierees difícil de estimar. Teóricamente, si haz (relativa suficiente movimiento descendente del soldadoel suelo) ocurre, carga será transferido a la masa de suelo detrás del muro. Sin embargo, esta cargatambién transferir resultados en el desarrollo de un ángulo de fricción de pared de interfaz negativas para el bloque activode suelo detrás del muro, resultando en un aumento en las presiones de tierra detrás del muro. En estedocumento, se supone que no hay carga de transferencia (es decir, del ángulo fricción interfaz pared = 0�°) se produce por encima de laexcavación base desde: (1) movimientos relativos entre el haz de soldado y el suelo son pequeñas; (2)eliminación del suelo de la faz de la excavación puede reducir el \"enlace\" entre el haz de soldado y el suelo;y (3) la cantidad real de carga transferida es normalmente pequeña. Otros procedimientos de diseño que utilizancarga a transferencia anterior en que la base de la excavación puede utilizarse si la documentación apropiada puede suministrarsemovimientos relativos necesarios para desarrollar la transferencia de carga.

Capacidad de carga vertical por debajo de la base de excavación se calcula utilizando procedimientos comunes de profundoFundaciones (es decir, impulsado por pilas o perforado pozos). Dos cuestiones, sin embargo, son únicas para evaluar axialcapacidad para soldado haz paredes y debe ser considerado. Estas cuestiones se describen a continuación.

∀ Alivio de estrés en frente de la pared causada por excavación reducirá las tensiones efectivas actuandoen la porción incrustada de la viga de soldado. Esta reducción de estrés puede variar con la profundidadSegún el ancho de la excavación. Es habitual asumir que la tensión efectiva esigual a la media de la tensión efectiva impartida por la altura de suelo retenida detrás de lapared y por la profundidad del suelo de la pared.

∀ Secciones estructurales comúnmente se colocan en agujeros preperforados que se rellenan con hormigón.En el caso de un relleno de hormigón estructural, que normalmente se supone axial y lateral de la carga soncompartido por el acero y la capacidad de hormigón y lateral se pueden realizar cálculos enla base del diámetro del taladro. Sin embargo, en el caso de nonstructural (es decir, \"mezcla lean\")concreto, la capacidad de distorsión entre la sección estructural y el relleno de hormigón de lean-mezcla puedeno ser suficiente para proporcionar carga compartida entre el acero y el hormigón. Esta distorsiónpor lo tanto, debe comprobarse capacidad como parte de la determinación de soldado axial y lateralcapacidad de la viga.

4.2.4. Fracaso de retraso

En general, el retraso de madera es utilizado para soporte de cargas temporales aplicadas durante la excavación,Sin embargo, menos desarrolladas impregnados de madera se ha utilizado para soportar cargas permanentes. Elcontribución del retraso temporal no está incluido en el diseño estructural de la cara de la pared final.Retraso temporal de madera no es diseñado por métodos tradicionales, quedando bastante el tamaño de gráficos

33

desarrollado en base a la experiencia del proyecto que representa el suelo arqueadas entre adyacentesvigas de soldado (FHWA-RD-75-130, 1976).

4.3 SELECCIÓN DE SUELO DISTORSIONAR FUERZA PARÁMETROS DE DISEÑO

4.3.1 General

El propósito de esta sección es proporcionar orientación sobre la selección de cizalladura del suelo parámetros de fuerza paraanclado el diseño del sistema. Distorsionar la fuerza parámetros del suelo retenido son necesarios para evaluar la tierrapresiones que actúan sobre una pared, axial y lateral capacidad de la parte incrustada de una pared y externosestabilidad de un sistema de anclado. La evaluación de los parámetros de fuerza cortante para paredes temporalesconstruido en normalmente a soft ligeramente overconsolidated a arcillas medianos y temporal yparedes permanentes construidos en overconsolidated muy rígido para arcillas duras se destaca en el presente.

4.3.2 Fuerza de cizalla con drenaje de suelos granulares

La fuerza de cizalladura del drenaje de suelo granular convencionalmente es representada por una tensión efectiva con drenajeángulo de fricción,�ƒ’. Debido a la toma de muestras inalterada de depósitos de suelo granular es difícil, elángulo de fricción representativo que se utilizará para el diseño de la pared puede estimarse utilizando los resultados de in situpruebas de penetración, como el SPT y CPT.

4.3.3 Causa resistencia de cizallamiento de arcilla normalmente consolidada

Inestabilidad en condiciones causa desarrolla principalmente bajo la condición de cizalladura contractivos, es decir,también hace que el mecanismo de deformación que intenta movilizar la resistencia friccional de distorsiónel suelo querer contratar bajo las tensiones de confinamiento imperantes. Esta tendencia a contratar durantecizalla es típico para normalmente ligeramente overconsolidated suave para suelos arcillosos mediano. Desde estetendencia no puede realizarse, debido a la permeabilidad del suelo de arcilla en relación con la tasa de esquila,positivos originando presiones se generan en el suelo que reducen la tensión efectiva y por lo tanto laresistencia de rotura friccional movilizada. En tales casos el corto plazo mezclado resistencia roturaen el suelo es menor que habría sido el caso si podría drenaje (contracción del volumen de suelo)se han producido. La condición de corto plazo es fundamental para los muros anclados temporales construidos ennormalmente para suelos arcillosos ligeramente overconsolidated.

La fuerza causa distorsión, S, se puede determinar en laboratorio y situ (p. ej., CPT, FVT)umétodos de ensayo. Una discusión detallada de los métodos utilizados para evaluar s está fuera del alcance de esteudocumento, pero esta información puede encontrarse en otros lugares (por ejemplo, Kulhawy y Mayne, 1990). Por lo generalS se evalúa mediante pruebas triaxiales de laboratorio sobre muestras de suelo cohesivo nominalmente inalteradas en elucontenido de agua natural del suelo. El método preferido para evaluar la causa de la fuerza en lalaboratorio es a través de consolidado causa pruebas triaxiales con mediciones de la presión de poro. Elel uso de pruebas de compresión normalizada o no consolidadas pruebas triaxiales causa pueden conducir afortalezas medidas erróneas debido a la perturbación de muestreo y la omisión de una aseguradorasfase.

34

La fuerza de cizalladura causa no es una propiedad fundamental de un suelo y se ve afectada por el modo depruebas, las condiciones de límite, tasa de embarque, inicial subrayar estatales y otras variables. En consecuencia,la fuerza de cizalladura causa medido debe ser diferente dependiendo del tipo de prueba realizada.El diseñador debe considerar cómo moviliza la fuerza real causa distorsión bajo carga de campocondiciones difiere de que mide el uso de laboratorio o in situ, métodos de prueba. Por ejemplo, para untemporal muro anclado en suave a media arcilla, la fuerza de cizalladura causa utilizada para evaluar lalas presiones de la tierra actuando sobre la pared pueden determinarse de un ensayo de compresión triaxial. El lateralcapacidad del TOE de pared, sin embargo, es más apropiadamente evaluada usando la fuerza causa deuna prueba de extensión triaxial. La ruta de carga de extensión aproxima con mayor precisión a la descargacausados por la excavación de suelo en comparación con una compresión de carga ruta y, más importante aún,la experiencia ha demostrado que la fuerza en la zona pasiva (dentro de la excavación) puede ser menor que enla zona activa (en el suelo retenido) para ciertos suelos arcillosos. Alternativamente, pueden utilizarse correlacionespara \"convertir\" la fuerza causa medida en una prueba de compresión triaxial convencional en unmezclado de fuerza para una ruta de carga diferentes (véase Kulhawy y Mayne, 1990).

4.3.4 Causa distorsión fuerza de arcilla Overconsolidated

En suelos arcillosos sometidos a condiciones de descarga resultantes de la excavación para formar un muro anclado,el suelo intenta ampliar como moviliza la resistencia friccional de rotura. Esto es resistido causandonegativo originando presión a desarrollarse lo que aumenta la tensión eficaz en el suelo y por lo tantoaumenta la resistencia de rotura friccional movilizada. Así, en un overconsolidated arcilla sujeta aexcavación, la fuerza (causa) a corto plazo y la estabilidad potencialmente excede lo que seríaaplicar una vez que se ha producido el drenaje.

Temporal y permanentes muros anclados son comúnmente construido en rígido para disco duroarcillas overconsolidated. Suelos arcillosos muy overconsolidated a menudo son fisuradas. Debido a la agrietadanaturaleza de arcillas overconsolidated, que puede permitir el drenaje local relativamente rápida a nivel de ladiscontinuidades en la arcilla, es generalmente difícil de definir con certeza el período de tiempodurante el cual la fuerza de cizalladura causa mayor de la arcilla confiable suponer a aplicar.Por lo tanto, en arcillas overconsolidated, análisis de diseño deben realizarse en términos de drenaje,parámetros de tensión efectiva. Se analizan los parámetros de fuerza con drenaje de arcillas overconsolidatedposteriormente.

4.3.5 Fuerza de cizalladura drenado de arcilla Overconsolidated

El comportamiento de un overconsolidated arcilla dura puede ser ilustrado como se muestra en la figura 13. Como lamuestra se deforma bajo condiciones de buen drenaje, el desplazamiento de la muestra de suelo es relativamente uniformehasta la tensión de pico,�⁄p, se alcanza. Después de la Cumbre, desplazamientos comienzan a concentrarse en el reciénformó el plano de falla o discontinuidad, y reduce la tensión de corte �⁄d. La fuerza cortante, �⁄d, de ladiscontinuidad recién formada es aproximadamente igual a la fuerza de distorsión de los mismos componentes de arcillaen un Estado normalmente consolidado (es decir, la fuerza totalmente blanda), como el producido por el laboratorioconsolidación de una mezcla. Para arcillas relativamente alta plasticidad, mayor desplazamiento más allá decorrespondiente a los resultados de fuerza totalmente blanda en una continua reducción de tensión de corte y,Finalmente, en muy grandes desplazamientos a lo largo de una importante discontinuidad, la resistencia residual de la arcillasuelo,�⁄r, se alcanza.

35

Figura 13. Relación de drenado estrés-desplazamiento simplificada para una arcilla dura (modificada después deInvestigación de la industria de construcción y Asociación de información (CIRIA), 1984).

Para sistemas anclados en arcillas rígidas para disco duro de overconsolidated, el diseñador debe decidir quéfuerza, es decir, pico, totalmente moldeable, o residual, debe utilizarse para el diseño. Desde los adicionalesfuerza pico resultantes de cohesión (c' en la figura 13) tiende a reducir relativamente rápidamente conaumento de tensión más allá de pico, deformaciones del suelo asociadas con muros anclados flexibles puede sersuficientes para reducir sensiblemente esta cohesión. Por lo tanto, a menos que la experiencia local indica que unvalor particular de cohesión puede ser confiable contabilizan, cero cohesión debe utilizarse en elanálisis de muros anclados en rígido para arcillas duro fisuras para condiciones (drenaje) a largo plazo.Fuerza de cizalladura drenado conservador para análisis de muros anclados por lo tanto, es el totalmente blandafuerza. Esta fuerza puede evaluarse mediante compresión triaxial pruebas con presión de poromediciones.

Fortalezas residuales deben utilizarse para sistemas anclados que están diseñados para una ubicación en la quehay evidencia de una superficie de falla existente dentro de la arcilla (por ejemplo, un anclado sistema utilizado paraestabilizar un deslizamiento activo). Para estas condiciones, se asume que tienen deformaciones suficientemente grandesse ha producido reducir la resistencia a un valor residual. Un estudio realizado por Stark y Eid (1994) presenta uncorrelación entre el ángulo de fricción residual y la fracción de tamaño de arcilla y límite líquido para suelos arcillosos.

36

4.4 PRESIONES DE LA TIERRA

4.4.1 General

Un sistema de pared está diseñado para resistir las presiones laterales de tierra y las presiones de agua que se desarrollan detrásla pared. Las presiones de tierra desarrollan principalmente como resultado de cargas inducidas por el peso de la retenidasuelo, movimientos de tierra de terremoto, y varios recargo cargas. Para fines del sistema de muro ancladodiseño, se consideran tres condiciones de presión lateral del suelo diferentes: (1) presión de tierra activo; (2)presión de tierra pasiva; y la presión de tierra en reposo (3).

La distinción entre el comportamiento real del terreno y las hipótesis de diseño convencional es particularmenteimportante al considerar las presiones de la tierra. Los supuestos lineales simples sobre la activa y pasivapresiones basadas en análisis teóricos son una simplificación considerable de algunos muy complejosprocesos que dependen de los siguientes factores: (1) el modo de movimiento de la pared (rotación,traducción); (2) flexibilidad de pared; (3) propiedades de rigidez y fuerza de suelo; (4) pretensado horizontal enel terreno; y (5) y pared\/suelo fricción de interfaz. Para los sistemas de muro anclado con pared flexibleelementos, semi-empíricos \"sobres de presión de tierra aparente\" se utilizan habitualmente.

4.4.2 Activa y pasiva presión de tierra

Las presiones activas y pasivas de tierra horizontal pueden considerarse en términos de limitar horizontalestensiones dentro de la masa de suelo y para fines de esta discusión, un suave (es decir, cero fricción de pared)Muro de retención de suelo con un dorsales horizontal es considerado (figura 14); este caso se defineCondiciones de Rankine. Considere la posibilidad de un elemento de suelo en el suelo bajo una tensión efectiva vertical,�≤� 2v(figura 15). A teniendo en cuenta los posibles movimientos de un muro de contención, puede señalarse el elementoal fracaso de dos formas distintas que son fundamentalmente importantes en el contexto de muro de contencióndiseño. El estrés de suelo horizontal podrá aumentarse hasta el elemento de suelo falla en B, cuando el estrésalcanza su valor máximo ' c h (máx.) . Esta situación se producirá cuando el importante movimiento hacia el exterior dela pared aumenta la presión lateral de tierra en el suelo en la base de la pared (véase figura 14).Del mismo modo, la tensión horizontal podrá reducirse hasta el fracaso en A, cuando la tensión alcanza suvalor mínimo ' c h (min) . Este escenario modela el movimiento hacia el exterior que reduce el lateralpresiones detrás de la pared de la tierra (véase figura 14).

37

Figura 14. Movilización de presiones horizontales activas y pasivas de Rankinepara un buen muro de contención.

Figura 15. Limitar las presiones horizontales activas y pasivas.

38

La geometría de la figura 15 da las siguientes dos relaciones:

)245(tanpecado1pecado1K

' '2'

'

Av

(min)h �ƒ∀��=�ƒ�+�ƒ∀�

�=�=�≤ 2

�≤(Ecuación 2)

) 245(tanpecado1pecado1K

' '2'

'

Pv

(máx.)h �ƒ�+�=�ƒ∀��ƒ�+

�=�=�≤ 2

�≤(Ecuación 3)

donde k es el coeficiente de presión de tierra activo y k es el coeficiente de presión de tierra pasiva. ElA Pdefiniciones de kA y K, basado en ecuaciones 2 y 3, son consistentes con un análisis de Rankine para unPfriccionando (es decir, c = 0) conservan el suelo.

Para un suelo cohesivo definido por los parámetros de fuerza de tensión efectiva�ƒ 2y c 2, el activo y pasivocoeficientes de presión de tierra son:

)2\/45(tanc2)2\/45(tanK ''v

''2

A �ƒ∀��≤

∀��ƒ∀��= (Ecuación 4)

)2\/45(tanc2)2\/45(tanK ''v

''2

P �ƒ�+�≤

�+�ƒ�+�= (Ecuación 5)

Para el caso de causa �ƒ = 0 y c = S, estrés total activo y pasivo la presión de la tierraucoeficientes son:

v

uAT

S21K�≤

∀��= (Ecuación 6)

v

uPT

S21K�≤

�+�= (Ecuación 7)

donde �≤ v es el esfuerzo vertical total.

Mayoría de las aplicaciones de pared anclado, el efecto de la fricción de la pared sobre presiones de tierra activo es relativamentepequeño y a menudo se pasa por alto. El coeficiente de presión activa de tierra, K, puede evaluarse mediante laAcaso ecuaciones desde arriba o, para los casos más generales, desde la parte inferior de la figura 16 ofigura 17. Los coeficientes de presión de tierra representados en la figura 16 y figura 17 se basan en laAsunción de registro-espiral en forma de superficies de falla para los lados activos y pasivos de la pared. Paraevaluar el coeficiente de presión de tierra pasiva, K, debe utilizarse la parte superior de la figura 16 o 17.P

Se reconoce además de las ecuaciones de Rankine y el método de registro-espiral, un terciotécnica de forma cerrada, en el presente documento se denomina el método de Coulomb, se utiliza a menudo para calcular lateralpresiones de la tierra. Para este método, existen ecuaciones calcular k y K (NAVFAC, 1982).A PMientras que los cálculos de kA se consideran razonable, que no es fiable para el método de Coulombevaluar la presión de tierra pasiva ya que es la forma plana de la superficie de la supuesta falla de Coulomb

39

Figura 16. Coeficientes de presión activa y pasiva de tierra (efecto de inclinación de la pared).

40La figura 17. Coeficientes de presión activa y pasiva de tierra (efecto de inclinación de dorsales).

41

Error en comparación con la espiral de registro más precisa en forma de superficies. Presiones pasivas calculadasusando la teoría de Coulomb son siempre superiores a los basados en el registro de espiral forma superficies.

La magnitud de pared (de fricción��) normalmente utilizado en la evaluación de diseño pasivo presiones de unrangos de excavación de ��= 0,5�ƒ ' a 1.0 �ƒ’. El valor utilizado para el diseño depende del material de la pared(por ejemplo acero u hormigón), tipo de suelo, método de construcción del muro y la transferencia de carga axial. Para elanálisis de muros de pila de hoja continuas, un valor de ��= 0,5�ƒ \"es recomendable. La evaluación depasivo de diseño presiones para haz de hoja-pile y soldado anclado y quedando paredes se describe enSección 5.5.

4.4.3 Presión de tierra en reposo

Arena o arcilla, normalmente consolidado en el suelo bajo la condición natural de ningún lateraldeformación (es decir, vertical compresión solamente) y bajo una aplicación incremental de carga vertical,experimenta un Estado en que se hace referencia como la presión de tierra en reposo. El valor del coeficiente de lapresión de tierra en reposo, K, se encuentra en estrecho acuerdo con la ecuación empírica:o

�ƒ 2∀��=�≤�≤

�= pecado1K 'v

'h

o (Ecuación 8)

Para arcilla normalmente consolidada, Ko es típicamente en el rango de 0,55 a 0,65; para Arenas, el típicorango es de 0,4 a 0,5. Para arcillas ligeramente overconsolidated (OCR 4), K puede alcanzar un valor de hasta 1; para@ ofuertemente overconsolidated arcillas (OCR > 4), pueden variar los valores de k a o mayor que 2.o

En el contexto del diseño de muro anclado mediante vigas de acero soldado o elementos de la pared de la pila de hoja, diseñono se suelen utilizar presiones de tierra basadas en las condiciones en el resto. Mediante las presiones de tierra en reposoimplícitamente se asume que el sistema de muro no sufre ninguna deformación lateral. Esta condición puede serapropiado para uso en diseñar sistemas de pared fuertemente precargado, rígida, sino diseñar a este riguroso(es decir, cero movimiento muro) requisito para los sistemas de muro anclado flexible para aplicaciones de carreterano es práctico. La relación entre las presiones de la tierra y el movimiento para muros anclados flexiblesse discute posteriormente.

4.4.4 Influencia del movimiento de presión de tierra

La distribución de la tensión detrás de un muro depende de la deformación a que es sometido el muro.Debido al método \"top-down\" del muro anclado de ciclos de construcción con el requisito deexcavación, instalación de anclaje, anclaje de pretensado y anclaje lock-off, el patrón de presión de tierray deformación es típicamente no con precisión aproximada asumiendo plenamente activa (es decir, incremento linealpresión de tierra con profundidad) condiciones utilizan para el diseño de gravedad o nongravity paredes por voladizos.Peculiaridades en el patrón de deformación pueden dar lugar a presiones inferiores a las de un plenamente activascondición sobre partes de la pared, que son compensadas por las correspondientes zonas donde están las presiones por encima delos de la condición plenamente activa. Cuando paredes penetran suelos competentes, lateral presiones de tierraestán más cerca de los lugares de anclaje del suelo y la tierra lateral sólo pequeña existen presiones a lo largo de laintegrado parte de la pared.

42

Los resultados de un estudio sobre el rendimiento de un muro de dos niveles modelo anclada pueden utilizarse parailustrar la relación entre la deformación de la presión y la pared lateral del suelo para anclado pertinentesetapas de construcción del muro. La pared de la modelo fue 1,9 m de altura con un varias toe final de 0,38 m(figura 18). Se describen los resultados del estudio de pared modelo en FHWA-RD-98-067 (1998).

Figura 18. Sección transversal del modelo pared (modificado después FHWA-RD-98-067, 1998).

∀ Voladizo etapa: Durante la etapa de construcción de voladizo, suelo es excavado hasta unnivel justo por debajo de la elevación de la primera ancla de tierra. Para la parte de la pared anteriorel primer nivel de la excavación, el patrón de presión y deformación de la tierra son generalmente consistentescon la de condiciones activas (es decir, una distribución de presión triangular) (figura 19). La pared esen una condición de \"apoyo fijo a la tierra.\"

La figura 19. Movimientos de la pared lateral y las presiones de tierra con excavación en primer nivel de anclaje(etapa de voladizo) (modificado después FHWA-RD-98-067, 1998).

43

∀ Destacando de anclaje de suelo superior: se producen cambios significativos en la presión lateral del suelo como unresultado de anclaje estresante (figura 20). Durante destacando, se inserta el haz de soldado contrael suelo retenido, dando como resultado un gran aumento en las presiones laterales que pueden acercarse completopresión pasiva en las proximidades de la carga. Cuando la carga se reduce la carga fuera de bloqueo,típicamente 75 a 100 por ciento de la carga de diseño, la presión disminuye dejando un bulbo de presiónalrededor del ancla. Tenga en cuenta que esta presión está por encima de las presiones activas.

Figura 20. Movimientos de la pared lateral y las presiones de la tierra durante el anclaje destacando(modificado después FHWA-RD-98-067, 1998).

44

∀ Excavación al anclaje inferior: excavación por debajo el anclaje superior como resultado abultadas lateralde la pared y una redistribución de la presión de la tierra (figura 21). Tierra de presión entre elanclaje superior y el suelo de la excavación se reduce y la carga se redistribuye a los más rígidossubgrado superior de anclaje y excavación resultantes en la presión de la tierra aumenta en estas áreas.

La figura 21. Movimientos de la pared lateral y las presiones de tierra con excavación a nivel de anclaje inferior(modificado después FHWA-RD-98-067, 1998).

45

∀ Final de la construcción: destacando los resultados de anclaje inferior de terreno en una pared del localpatrón de deformación similar al que resulte de destacando el anclaje superior (figura 22). Abulbo de presión se desarrolla también en la ubicación del anclaje inferior. Como resultado de la excavaciónel grado de diseño final, hinchando lateral se produce entre el anclaje inferior y la excavaciónExplanada.

Desplazamiento de la pared lateral después demenor terreno ancla bloqueo despegue en 0,75 DLDesplazamiento de la pared lateral después de

excavación a profundidad final

Superioranclaje de tierra

Inferioranclaje de tierra

Envolvente de presión de tierra de diseño

Presión de tierra después de la excavacióna la profundidad final

H

H

Lateral de desplazamiento de la pared, y\/H(%)0,3 0.2 0,1 0.0 -0,1

Presión lateral del suelo0,4 0,30.20,10.0-0,1

Figura 22. Movimientos de la pared lateral y las presiones de tierra con excavación en grado de diseño(modificado después FHWA-RD-98-067, 1998).

Un envolvente de forma trapezoidal de presión de tierra también se muestra en la figura 22. Esta dotación esse denomina un \"envolvente de presión de tierra aparente\" y estrechamente se aproxima a la forma ymagnitud de las presiones de tierra tras la finalización de la pared. Tierra aparente presión sobres sonse describe en detalle en el capítulo 5. Cabe señalar que la tierra sobres de presión que asuman plenamente activascondiciones (es decir, distribución de presión triangular) podrían sobrestimar las presiones de tierra cerca de laexplanada de excavación, resultando demasiado conservadoras estimaciones de pared momentos de flexión ypared requiere varias profundidad y cargas de anclaje de subestimación y pared plegado momentos en parte superiornivel de soporte.

Los resultados descritos fueron para una pared flexible modelo construido en tierra competente dondese ha producido una redistribución de carga desde el suelo a los soportes. Este patrón de presión de tierra ydeformación puede no ser apropiado para paredes incrustadas en un terreno débil que puede experimentarrelativamente gran rotación hacia afuera del muro cerca de la explanada de excavación resultantes en ladesarrollo de las condiciones de presión de tierra activo. Paredes en terreno débil se discuten enCapítulo 5.

46

CAPÍTULO 5

DISEÑO DE SISTEMAS ANCLADOS

5.1 INTRODUCCIÓN

El propósito de este capítulo es presentar los procedimientos de análisis para el diseño de anclajes de suelo ysistemas anclados. Como anteriormente se ha descrito en el capítulo 1, son conceptos de diseño de sistemas permanentestambién aplicables a los sistemas críticos de temporales. El énfasis de este capítulo está en el diseño deHaz de soldado permanentemente anclado y quedando paredes, como estos sistemas se utilizan comúnmente paraaplicaciones de carretera. Otros sistemas discutidos incluyen soporte temporal de excavación (SOE)anclado paredes (o pila de hoja o haz de soldado y menos desarrolladas), estabilización deslizamiento y pendientelos sistemas y estructuras de tiedown. Coherencia, cuando generalmente son conceptos y procedimientosaplicable a todos los sistemas anclados, incluyendo paredes, el término \"anclado el sistema\" se hará referencia a.Si un concepto o procedimiento es específicamente aplicable a sistemas de muro anclado, el término \"ancladose hace referencia a la pared\".

Un diagrama de flujo general para el diseño del muro anclado (temporal y permanente) se muestra en la tabla 4. Estotabla desarrolló suponiendo que un muro anclado ha sido juzgado como un sistema de apoyo adecuadopara una aplicación específica. Información sobre la selección de un tipo particular de pared (por ejemplo, anclados paredes, suelosclavado de paredes, muros mecánicamente estabilizadas, etc..) puede encontrarse en FHWA-SA-96-038 (FHWA, 1997).Paso (1) consiste en establecer en general requisitos geométricos del sistema anclado yidentificar los requisitos del proyecto y las restricciones. Este paso consiste en elaborar el perfil de pared,localizar accesiones de pared como barreras de tráfico, utilidades y sistemas de drenaje, constitutivo de derecho-(fila) de manera limitaciones y requisitos de secuenciación de construcción. Requisitos del proyecto yrestricciones pueden afectar significativamente el diseño, construcción y costo del sistema de pared y debepor lo tanto, ser identificados durante las primeras etapas del proyecto. Dado que la información en el paso (1)requeridas antes de diseño y selección de pared real, más debate está limitada en este capítulocon respecto a estas cuestiones. (2) Recorre (13) abordar estructurales y geotécnicos específicosrequisitos que se dirigen al diseñar un muro anclado.

En este capítulo se centra en los procedimientos que deben abordarse en el diseño de componentes específicos de unmuro anclado. Como parte del diseño general, la relación entre el tipo de suelo, selección deanclas de terreno, tipo de haz de soldado, conexiones (haz de anclaje\/soldado de suelo, soldadocara de rayo\/permanente), y se debe considerar el tipo de revestimiento. Información detallada sobre estosconsideraciones no se incluye en este documento como son las decisiones relacionadas con estas consideracionesnormalmente se realizan por el contratista. El ingeniero, sin embargo, debe asegurarse de que los componentes específicosy combinaciones de componentes utilizados para el sistema anclado son compatibles con toda la performancerequisitos.

47

Tabla 4. Pasos de diseño típico de un muro anclado (modificado después FHWA-RD-81-150, 1982).

Paso 1. Establecer requisitos de proyecto incluyendo toda la geometría, carga externacondiciones (temporales o permanentes, sísmicos, etc.), criterios de desempeño,y las limitaciones de la construcción.

Paso 2. Evaluar las condiciones subterráneas del sitio y las propiedades del suelo in situ yRoca.

Paso 3. Evaluar propiedades, establecer factores de diseño de seguridad y seleccione el nivel de diseñoprotección anticorrosiva.

Paso 4. Seleccione la distribución de presión lateral de tierra actuando sobre fondo de pared a pared finalaltura. Añadir agua apropiada, recargo y presiones sísmicas y evaluarpresión lateral total. Un análisis de etapas de construcción pueden ser necesario paramuros construidos en suelos marginales.

Paso 5. Calcular cargas de anclaje horizontal de suelo y pared momentos de flexión. Ajustarubicaciones de anclaje vertical hasta una óptima distribución de momento flector de paredse logra.

Paso 6. Evaluar la inclinación de anclaje necesario basado en las limitaciones del derecho de vía,ubicación de estratos de anclaje adecuados y la ubicación del metroestructuras.

Paso 7. Resolver cada carga de anclaje horizontal en un componente de fuerza vertical y unafuerza a lo largo del anclaje.

Paso 8. Evaluar el espaciado horizontal de anclajes basado en el tipo de muro. Calcularcarga de anclaje individual.

Paso 9. Seleccione el tipo de anclaje del suelo.

Paso 10. Evaluar la capacidad vertical y lateral de la pared por debajo de la explanada de la excavación.Revisar la sección de pared si es necesario.

Paso 11. Evaluar la estabilidad interna y externa del sistema anclado. Revisar el terrenogeometría de anclaje si es necesario.

Paso 12. Estimación máxima pared lateral movimientos y asentamientos de superficie de terreno.Revisar el diseño si es necesario.

Paso 13. Seleccione menos desarrolladas. Diseño walers, frente a sistemas de drenaje y conexióndispositivos.

5.2 EVALUACIÓN DE LAS PRESIONES DE LA TIERRA PARA EL DISEÑO DE PARED

5.2.1 Introducción

La distribución de presión de tierra que se desarrolla en un muro anclado depende de la magnitud ydistribución de deformaciones de la pared lateral. Algunos muros relativamente flexible nongravity voladizo(por ejemplo, haz de la hoja-pile o soldado y paredes de retraso que no están ancladas) pueden esperarsesufrir deformaciones laterales lo suficientemente grandes para inducir a las presiones de tierra activo para la pared enteraaltura. Para el diseño de estos sistemas, diagramas de presión de tierra activo teórico utilizando o Rankineo pueden utilizar métodos de análisis de Coulomb.

48

Para los sistemas de muro anclado construidos a partir de los \"top-down\", el patrón de deformación es máscomplejo y no coherente con el desarrollo de una tierra de Rankine o Coulomb teóricadistribución de presiones. Suelo fuerza cortante, rigidez de la pared, inclinación de anclaje, vertical de espaciado de laanclajes y anclaje lock-off cargas influyen directamente en el patrón de deformación de la pared y la resultantepresiones de la tierra actuando sobre estos tipos de muros. Por ejemplo, superiores a las presiones de tierra activodesarrollar en el lugar de anclaje superior desde el anclaje superior frena la pared mueva hacia afueralo suficiente como para causar localmente una reducción de las presiones de la tierra al estado activo.

Esta sección presenta información sobre y hace recomendaciones para evaluar la presión de la tierradistribuciones utilizadas en el diseño de SOE temporal y permanentes muros anclados con pared flexibleelementos. Métodos para la evaluación de las presiones de tierra para estos tipos de muros anclados incluyen el usopresión de tierra aparente, deslizamiento tipo cuña y cálculos de equilibrio límite.

5.2.2 Fondo

Diagramas de presión de tierra aparente son diagramas semi-empíricos que fueron desarrollados originalmente porTerzaghi y Peck (1967) y Peck (1969) para proporcionar cargas de diseño conservador de puntales enexcavaciones internamente abrazadas. Diagramas fueron desarrollados para perfiles homogéneos que representa: (1)drenado de cargas en arenas; (2) causa cargas en rígido para arcillas duro fisuras; y (3) causacargas de suave a medias arcillas. Desde 1969, han sido las modificaciones a los diagramas originalespropuesto. Dos modificaciones notables que se han incorporado en este manual se describena continuación:

∀ Henkel (1971) por última vez la ecuación para calcular las ordenadas de presión máxima de tierrade Terzaghi y Peck suave al diagrama de presión de arcilla medio tierra aparente. Henkelsupone un mecanismo de falla consistente con movimientos muy arraigados para excavaciones en suavea la arcilla mediana que no había sido utilizado anteriormente por Peck (1969). Backcalculated valores deel coeficiente de presión activa de tierra para las excavaciones en los movimientos muy arraigadosse ha producido indica que el método de Peck underpredicted el coeficiente de presión activa de tierraConsiderando que el método de Henkel predijo con más precisión el coeficiente de presión activa de tierra.

∀ En FHWA-RD-97-130 (1998), una variación en la distribución de presión de tierra calculadade Terzaghi y Peck (1967) tierra aparente presión diagrama para arena y rígido para disco durose propone la arcilla fisurada. Las presiones de tierra para muros anclados con elementos de pared flexibleestán muy influenciadas por el procedimiento prestressing y bloqueo fuera utilizado para cada anclaje (véasesección 4.4.4). Las presiones de la tierra se concentran en los lugares de anclaje. La tierra aparenteDiagrama de presión para paredes anclados en arenas y rígido para arcillas duro fisuras requiere que else conoce la ubicación del anclaje inferior y superior. La distribución de la tierrala presión es por lo tanto, además de ser influenciado por la profundidad de excavación (como es el caso delos diagramas de Terzaghi y Peck), también influido por la ubicación de los anclajes.

El uso de sobres de presión de tierra aparente ha dado lugar a estimaciones razonables de anclaje del suelocargas y estimaciones conservadoras de pared plegado momentos entre anclajes para paredes flexiblesconstruida en suelos competentes. Los diagramas de presión de tierra aparente recomendados en el presente documento se basanen los diagramas Terzaghi y Peck (1967) de excavaciones internamente abrazadas y resultados de la investigaciónobtenido del soldado anclado instrumentado a gran escala y escala modelo rayo y paredes de retraso.Análisis de diagrama de presión aparente permitan relativamente \"mano-cálculos simples\" de anclaje del suelo

49

cargas y momentos de flexión de pared. Representan un envolvente que puede utilizarse para desarrollar unanclado adecuado sistema de toda la historia de la excavación, pero no proporcionan realcargas que puedan existir en la pared en cualquier momento. Donde es una evaluación de las cargas reales en la paredanálisis de construcción necesarios, etapas tales como análisis de interacción suelo-estructura (por ejemplo, haz enpuede utilizarse la Fundación elástica). Etapas de construcción análisis también pueden ser necesario donde: (1) elpared está influenciado por cargas de fundaciones cercanas; (2) cargas de recargo grandes deben serresistido por la pared; o (3) allí son preexistente inestabilidades o planos de debilidad en el repartosuelo.

Cálculos de equilibrio límite pueden utilizarse para evaluar la carga total necesaria para estabilizar una laderao excavación en suelos altamente estratificados, perfiles para que la superficie de falla potencial es profundamente arraigadao se produce a lo largo de las interfaces bien definidas, débiles y cuando son recargos complicados presentar. Límitecálculos de equilibrio pueden realizarse utilizando métodos de cálculo de mano como cuña juicio outilizando programas de computadora de análisis de estabilidad de ladera. Los cálculos de equilibrio límite son válidos comocomo diagramas de presión de tierra aparente para evaluar la carga necesaria para paredes construyen en relativamenteperfiles de suelo homogénea. Sin embargo, están más convenientes usar diagramas de presión de tierra aparentey por lo tanto se recomienda aquí sobre los cálculos de equilibrio límite. Comparaciones entreen este capítulo se proporcionan estos dos métodos.

5.2.3 Terzaghi y Peck diagramas de presión tierra aparentes

Los diagramas de presión de tierra aparente desarrollados por Terzaghi y Peck (1967) y Peck (1969),Aunque no se recomienda en el presente documento en su forma original, proporcionan el marco para los diagramasse recomendará en secciones posteriores. Estos diagramas representan la envolvente de las presionesespalda-calcula a partir de mediciones de campo de cargas de la viga en excavaciones internamente abrazadas. Estosdiagramas de producen cargas de diseño conservador, lo que implica que si una carga de viga sería equivalente a lacarga calculada desde el diagrama de presión aparente en esa ubicación, las otras cargas montante seríanecesariamente ser menor que la calculada a partir del diagrama de presión aparente.

Los sobres de presión de tierra aparente Terzaghi y Peck son rectangulares o trapezoidales en forma.Estos diagramas se resumen en la figura 23. Máximo ordenadas de la presión de tierra aparentediagramas en la figura 23 se denota por p. Los sobres de Terzaghi y Peck se desarrollaron en función delos siguientes factores:

∀ La excavación se asume que es superior a 6 m relativamente amplia y profunda. Paredlos movimientos se suponen que para ser lo suficientemente grande para que el valor total del suelo distorsionar fuerzapuede movilizarse.

∀ Las aguas subterráneas se supone que por debajo de la base de la excavación para Arenas y arcillas, suposición no es importante. Específicamente, no era carga debido a la presión de aguaconsiderado en estos análisis.

∀ El suelo masa se supone que es homogénea y comportamiento del suelo durante la esquila se suponeser drenada de arenas y mezclado de arcillas, es decir, se consideran sólo a corto plazo pesos.

50

Figura 23. Sobres de presión aparente Terzaghi y Peck (después de Terzaghi y Peck, 1967, sueloMecánica en la práctica de ingeniería, Reprinted con permiso de John Wiley

∀ Los diagramas de carga sólo se aplican a la parte expuesta de la pared y no la parte de lamuro incrustado debajo de la parte inferior de la excavación.

Para arcillas, la presión de tierra aparente está relacionada con el número de estabilidad, N, que se define comos

us S

HN ��= (Ecuación 9)

donde �� es el peso de la unidad total del suelo de arcilla, S es la fuerza media causa distorsión de la arcillau

suelo por debajo de la base de la excavación y h es la profundidad de la excavación. Son unidades estándar del sistema internacional:��(kN\/m), S (kPa) y H (m). Como se muestra en la figura 23, fueron dos sobres de presión de tierra aparente3

udesarrollado para que arcillas para tener en cuenta las diferencias en las presiones de tierra para arcillas con relativamente baja nsvalores (es decir, arcillas rígidas para disco duro) y relativamente alta N (es decir, suave a medias arcillas). Utilizando estossdiagramas de referencia inicial, se proporcionan recomendaciones específicas para muros anclados ensecciones siguientes.

5.2.4 Recomienda aparente diagrama de presión de tierra para Arenas

Para Arenas, el valor de k en la figura 23 bis es dada como:A

�� ƒ

∀��=2'45tanK 2

A (Ecuación 10a)

y la presión máxima de tierra ordenada es:

51

HK65.0p A ��= (Ecuación 10b)

donde �ƒ 2es el ángulo de fricción tensión efectiva de la arena. Utilizando este valor de presión lateral del suelo,la tierra lateral total cargar desde el diagrama de presión de tierra aparente rectangular (figura 23a) para Arenases de 0,65 kun��H. La dotación recomendada tierra aparente presión solo nivel anclado paredes2

y paredes con dos o más niveles de anclajes de suelo es trapezoidales y se muestra en la figura 24.

Figura 24. Diagrama de presión de tierra aparente recomendadas para Arenas.

52

A diferencia de los sobres de Terzaghi y Peck, los diagramas recomendados aquí requieren que la ubicaciónde la parte superior e inferior son conocidos anclas de tierra para construir la presión aparente tierradiagrama. El diagrama trapezoidal es más apropiado que el diagrama rectangular para el siguientemotivos:

∀ las presiones de la tierra se concentran en los lugares de anclaje resultantes arqueadas;

∀ presión de tierra cero en la superficie del suelo es apropiada para Arenas (no siempre recargocarga está presente);

∀ las presiones de tierra aumentan desde la superficie del suelo para la ubicación de anclaje superior de tierra; y

∀ para medio denso a arenas muy densas, presiones de tierra reducen por debajo de la ubicación de laanclaje inferior debido a la resistencia pasiva que se desarrolla por debajo de la base de laexcavación.

Este diagrama es apropiado para ambos (temporal) a corto plazo y a largo plazo (permanentes) cargas enArenas. Las presiones de agua y las presiones de la sobretasa deben añadirse explícitamente al diagrama para evaluarla carga lateral total actuando en la pared.

5.2.5 Recomienda aparente diagrama de presión de tierra para arcillas fisuras rígidas para disco duro

Condiciones temporales

Aunque la presión aparente tierra diagramas para condiciones temporales en rígido para arcillas duro fisuras sonpropuesto en este documento, la selección de un diagrama de presión de tierra para el diseño debe basarse en la anteriorexperiencia exitosa con excavaciones construida en suelos similares. Esta dependencia anteriorla experiencia es especialmente importante para el diseño de sistemas de soporte de la excavación en rígido a duro fisuradaarcillas. Las presiones de la tierra en estos suelos están más influenciadas por grado de fisuras o empalme en la arcillay la reducción potencial de fuerza con el tiempo, no necesariamente la fuerza cortante de la arcilla intacta.

5 Tabla proporciona un resumen de tierra aparente empírica sobres de presión para arcillas rígidas al disco duro.Aunque se han utilizado diversas variantes de la rigidez para envoltura de arcilla fisurada duro en la práctica, uncomparación de los sobres que se pueden desarrollar utilizando la información en el cuadro 5 indicala gama de carga total es similar para cada uno de los sobres. La observación más importante esdoble carga debe ser resistida por los sistemas que están diseñados con un envolvente basado en unvalor de rango superior de la presión máxima ordenada en comparación con sistemas diseñados con un menorvalor del rango de la presión máxima ordenada. La selección del valor máximo ordenada debenpor lo tanto, estar basadas en experiencias anteriores con excavaciones construidas en depósitos similares.

53

Tabla 5. Resumen de sobres de presión aparente trapezoidal paraexcavaciones temporales en rígido para arcillas duras.

Referencia b1 b2 b3 Gama depresión máxima

ordenadas, p

Carga total

Terzaghi y Peck(1967)

0,25 0.50 0,25 0.2��H - 0.4 ��H 0,15��H - 0.302 ��H2

Schnabel (1982) 0,20 0,60 0,20 0.2��H (1) 0,16��H2

Invierno (1990) 0,20 0,60 0,20 0.2��H - 0.32 ��H(1) 0,16��H - 0.262 ��H2

Ulrich (1989) 0,25 0.50 0,25 0.2��H - 0.4 ��H 0,15��H - 0.302 ��H2

FHWA-RD-75-130(1976)

0 1.0 0 0,15��H - 0.30��H 0,15��H - 0.302 ��H2

Este trabajo (2) 0,17 (3) 0.66 0,17(4) 0.2��H - 0.4��H 0,17��H - 0,332 ��H2

Para el diagrama de presión de tierra aparente Terzaghi y Peck para cargas temporales en rígido para disco durofisurada arcillas, (véase figura 23b), el p ordenadas, máximo, de los rangos de diagrama de 0.2 ��H0.4��H. la carga total para este diagrama es por lo tanto, 0,15 ��H a 0.302 ��H. Para una supuesta unidad total2

peso de rigidez a la arcilla dura igual a 20 kN\/m, la carga total para este diagrama es 3 H a 6 H donde h3 2 2

está en metros y el total es de carga en kN\/m por metro de pared. Ulrich (1989) presentada suelo anclaje cargamediciones para paredes de apoyo temporal de excavación siete, cinco de los cuales fueron construidos enoverconsolidated de suelos en el área de Houston, Texas. Cada excavación, el número de estabilidad, N, sfue inferior a 4. Cargas medidos se representan gráficamente en la figura 25. En todo excepto en un caso (es decir, sitio 3), elordenadas rangos de presión de tierra aparente máxima de aproximadamente 0,1 ��H a 0,25 ��H. estosabcisas presión máxima corresponden a una carga total utilizando el diagrama de Terzaghi y Peck1,5 h a 3.75 H, respectivamente. Sitio 3, fue la presión de tierra aparente entre 0,252 2 ��H y0,35��H. las abcisas presión máxima corresponden a una carga total utilizando el Terzaghi y PeckDiagrama de 3.75 h a 5,25 H, respectivamente.2 2

Notas: (1) asume �� = 19,6 kN\/m 3

(2) Diagrama de niveles múltiples de anclajes de suelo(3) Asume H = H\/4 (véase la figura 27)1

(4) Asume H n + 1= H\/4 (véase la figura 27)

54

Figura 25. Anclaje medido carga para siete proyectos (después de Ulrich, 1989, \"Tieback admite recortesen Overconsolidated suelos\", diario de ingeniería geotécnica, Vol. 115, Nº 4,

Reimpreso con permiso de ASCE).

Anclaje de suelo medido presentados de invierno (1990) carga una excavación profunda de 23 m en Seattle.Suelos de apoyo principal de excavación fueron fuertemente overconsolidated limos y arcillas. Anclaje de tierracargas de diseño se calcularon utilizando una envoltura trapezoidal en la que la presión aumenta linealmentedesde cero en la parte superior de la pared a la máxima presión sobre el 20% superior de la pared, ydisminuyó linealmente sobre el 20% inferior de la pared a cero en la base de la excavación.Para evaluar las presiones reales de pared, las anclas fueron bloqueados fuera en 50 por ciento de la carga de diseño comoen comparación con un nivel más común del 100 por ciento de la carga de diseño. El propósito de bloquear inferior-desactivar cargas fue crear una condición mediante el cual se necesitarían los anclajes para resistir cargas reales, nosólo las cargas de pretensado. Sin la menores bloqueo desactivado cargas, las cargas reales tendría que ser superiordispositivos de medición de los valores de diseño para registrarse en la carga. La figura 26 muestra el diseñosobre la presión y la carga registrada como un porcentaje de los valores de diseño. La presión de diseñoenvolvente tiene un ordenadas de presión máxima igual a psf H 30 (H en pies). La presión realsobres para dos secciones de prueba fueron psf 19 H y 22 H psf (H en pies) indicando que el reallas presiones fueron de 65 a 75 por ciento de los valores de diseño. Para la dotación de presión (es decir, 30 H) de diseño,la carga total es 24 H lb\/ft por pies de pared (3,77 h kN\/m por metro de muro). La carga total de la2 2

19 H y 22 H envolvente de presión real es 15.2 H H 17,6 lb\/ft por pies de pared (2.38 H H 2,762 2 2 2

kN\/m por metro de muro), respectivamente.

55

80 100 % 80 100 %20 40 60 20 40 60

-70 -70

-50 -50

Final

19 H22 H

Diseño 30 HDiseño 30 H

Más alto

Más alto

Final

-60 -60

-80 -80

-40 -40

-30 -30

-20 -20

-10 -10

0 0

48

0 0Prueba sección W11 Prueba sección E11

ElEV

enm

een(ft

)

ElE

Venm

een(ft

)

Psf 1 H = H.1575 kPaFT m

Figura 26. Sobres de presión de pared (después de invierno, 1990, \"First Pacific Center-rendimiento de laTieback cimbra muro\", diseño y rendimiento de tierra conservando estructuras, geotécnicos especiales

Publicación Nº 25, Reprinted por permiso de ASCE).

Estos resultados indican que aunque el total carga de sobres de tierra aparente presión mediante unmáximo ordenadas de 0,2 ��H representa un valor límite inferior para la envolvente de Terzaghi y Peck,cargas medidos desde estos proyectos reales son razonables de acuerdo con este valor límite inferior.Carga total de sobres de presión de tierra aparente utilizando 0.4 ��H una presión máxima de ordenadasvalor son conservadoras. El diagrama de presión de tierra aparente recomendada para temporallas excavaciones en rígido para arcillas duro fisuras (es decir, N < 4) se muestra en la figura 27. El máximosordenadas, p, debe ser coherente con una carga total del diagrama de aproximadamente 3 H a 6 H2 2

kN\/m por metro de pared. Algunos diseñadores han desarrollado de manera similar en forma, pero alternativas, aparentediagramas de presión de tierra para rígido para arcillas duras. Estos diagramas de presión de tierra aparente alternativatambién podrán utilizarse siempre que la carga total para el diagrama de al menos 3 H kN\/m por metro de muro2

Una carga mínima total de H 3 kN\/m por metro de pared es recomendada para todos los casos. Si un aparente2

envolvente de presión de tierra con una carga total de menor o aproximadamente igual a 3 H a 4 H kN\/m por2 2

medidor de pared se propone un muro temporal utilizado para una aplicación crítica, el propietario o ingenieroes necesario que el contratista proporcionar datos de rendimiento que demuestran un envolventeha sido utilizado con éxito para sistemas anclados, construidos en terreno similar con similaresrequisitos de rendimiento.

El diagrama de presión de tierra aparente para arcillas rígidas a las duras condiciones temporales sólo debese utiliza cuando la condición temporal es de corta duración controlada y hay no disponible gratis

56

agua. Si no se cumplen estas condiciones, una presión de tierra aparente diagrama para a largo plazo (es decir,condiciones permanentes) mediante drenado fuerza parámetros deben ser evaluados. La permanenteDiagrama de presión de tierra aparente condiciones para arcillas rígidas a disco duro se describe posteriormente.

Figura 27. Recomienda envolvente de presión de tierra aparente para arcillas rígidas al disco duro.

57

Condición permanente

Fue el Terzaghi y Peck tierra aparente presión diagrama original de rígido a arcillas duro fisurasdesarrollado para condiciones de carga temporal. Este diagrama y más desarrollados basan en informaciónen el cuadro 5 se han utilizado para diseñar sistemas de muro anclado permanente. Haydificultades en el uso de presiones de tierra asociadas con condiciones temporales en rígido a duro fisuradaarcillas para diseñar muros permanentes. Específicamente, la excavación induce originando exceso negativopresiones en el suelo que causan temporalmente el suelo que poseen una mayor fuerza de distorsión que esdisponible en el largo plazo. Suelo detrás de la pared y frente a la pared (es decir, en la base de laexcavación) experiencia de descarga a la que responde el suelo dibujando en agua, resultando enablandamiento (es decir, debilitamiento) del suelo con el tiempo. Ablandamiento en algunas áreas alrededor de la pared a un Estadode largo plazo (es decir, drenada) equilibrio puede ocurrir rápidamente después de la construcción. El desarrollo degrietas de tensión en la superficie y la posible presencia de capas arenosas o limosos o grietas y fisurassirven para aumentar la tasa en que puede producirse el reblandecimiento del suelo.

Basado en la discusión anterior, presiones de tierra asociadas con condiciones drenadas a largo plazo paralas excavaciones en arcillas fisuras rígidas para disco duro pueden ser superiores a las calculan basándose en sobres paracondiciones temporales. La fuerza resultante total calculada utilizando un diagrama para condiciones de temporalespuede compararse a la fuerza resultante total asociada con la presión recomendada tierra aparenteenvolvente para el rígido para arcillas duras usando una fuerza resultante total de 0,65 kA��H, donde k está basada en la2

Adrenaje ángulo de fricción del suelo de arcilla. Para más aplicaciones de pared anclado, la fricción drenadaángulo debe corresponder con el ángulo de fricción completamente suavizadas. La mayor de las fuerzas resultantes delos dos diagramas deben utilizarse para el diseño. Por ejemplo, un ángulo de fricción drenado completamente blanda deaproximadamente 39�° resultados en una fuerza total equivalente a la dotación de Terzaghi y Peck usando 0.2��Hpara los ordinales de presión máxima. Un ángulo de fricción drenado de aproximadamente 22 �° los resultados en unfuerza total equivalente a la dotación de Terzaghi y Peck con un ordinal de presión máxima de0.4��H.

5.2.6 Recomienda el diagrama de presión de tierra aparente suave arcillas medianos

Pueden construirse muros anclados temporales y permanentes en suave a arcillas medianos (es decir, N > 4) sises una capa competente para formar la zona de enlace de anclaje en una profundidad razonable a continuación laexcavación. Paredes permanentemente anclados rara vez se utilizan donde amplía significativamente la arcilla blandapor debajo de la base de la excavación.

Para suave a arcillas medianas y profundas excavaciones, el Terzaghi y Peck diagrama se muestra en la figura23 c ha sido utilizado para evaluar las presiones de tierra aparente para el diseño de muros temporales en suave aarcillas medianos. Este diagrama, se utiliza un coeficiente de presión activa de tierra total de estrés:

HS4m1K u

A ��∀��= (Ecuación 11)

donde m es un factor empírico que representa los efectos potenciales de inestabilidad base en excavaciones profundasen arcillas blandas. Cuando la excavación se fundamentan por arcilla profunda suave y n supera los 6 m se establece igual as0.4. Caso contrario, m es tomado como 1.0 (Peck, 1969). Como se mostrará, usando el Terzaghi y Peckdiagrama con m igual a 0,4 casos donde N > 6 puede dar lugar a una subestimación de cargas en elspared y por lo tanto no es conservador.

58

Los diagramas (1967) de Terzaghi y Peck no cuenta para el desarrollo de falla suelo abajola parte inferior de la excavación. Estudios de elementos finitos y observaciones han demostrado suelofallo por debajo de la parte inferior de la excavación puede conducir a grandes movimientos de retención temporalparedes en estas arcillas blandas. De n valores superiores a 6, áreas relativamente grandes de suelo retenido cerca desse espera que la base de la excavación rendimiento significativamente como avanza la excavación resultante engrandes movimientos por debajo de la excavación, cargas de mayor apoyo en la parte expuesta del muro,y la potencial inestabilidad de la base de la excavación. En lugar de utilizar m = 0.4 en la ecuación 11, una ecuacióndesarrollado por Henkel (1971) debe utilizarse directamente para obtener k para uso en la evaluación de la máximaApresión ordenada por el soft al diagrama de presión de tierra aparente de arcilla medio (figura 23 c).

Ecuación de Henkel para el coeficiente de presión de tierra de estrés total es:

��

��∀��+

��∀��=

HS14.51

Hd22

HS41K UBu

A (Ecuación 12)

donde d es la profundidad de la superficie de falla por debajo de la cut, S es la fuerza de cizalladura causa del sueloumediante el cual se extiende la excavación y s UBla fuerza del suelo proporciona resistencia de rodamiento(figura 28). Para el caso más general en la que se está descargando en la superficie del suelo, Henkelproporciona la siguiente solución:

��

��

��

��

�

� ∀��+

��∀��

�

�∀�

∀��+�+

∀��+�+

��∀��=

dS2HS214.5

HS

d2)x2(HH1

HH1

Hd22

HS41K

UB

uUBuA (Ecuación 13)

Unidades estándar del sistema internacional son: d(m), SUB(kPa), ∀� H (m) y x (m).

Figura 28. Mecanismo de Henkel de falla de base.

Figura 29 muestra los valores de k se calcula utilizando el método de Henkel para distintas proporciones de d\/H. Para obtener resultadosAse muestra en esta figura, S = S. Figura 29 indica que para 4 < N < 6, la envoltura de Terzaghi y Pecku UB scon m = 0,4 es excesivamente conservadora respecto a Henkel. También, para N < 5.14, la ecuación de Henkel no esslas presiones de tierra válido y aparente calculadas usando m = 1,0 en la envoltura de Terzaghi y Peck son

59

irrealmente bajos. Para el rango 4 < N < 5.14, un valor constante de k igual a 0,22 debe utilizarse paras Aevaluar las ordenadas de presión máxima para la suave presión de tierra aparente de arcilla medioenvolvente (figura 23 c). En la transición valor entre arcilla dura al disco duro y suave a la arcilla media, es decir,N = 4, la carga total con el soft a diagrama de presión de tierra aparente de arcilla medio K = 0,22 ess A

0.193��H. Para una carga total de 0.1932 ��H, ordenadas de la presión máxima de Terzaghi y Peck2

rigidez a la arcilla fisurada duro diagrama de presión de tierra aparente es 0,26 ��H. la información presentada enlas figuras 25 y 26 indica que un valor de 0,26 ��H para la máxima presión ordenada da como resultado unDiagrama de presión de tierra aparente calculado que es consistente con los valores medidos. El uso deK = 0,22 para 4 < N < 5.14 para calcular las presiones de tierra aparente por lo tanto representa un racionalA svalor entre las presiones de tierra aparente para rígido para arcillas duras de transición (es decir, N < 4) y de suave asarcillas medianos donde la solución de Henkel es válida (es decir, N > 5.14).s

Método de Henkel se limita a los casos donde la arcilla suelos retenidas del lado de la excavación ypor debajo de la explanada de la excavación puede cada uno razonablemente caracterizarse mediante un valor constante parafuerza causa distorsión. Donde se requiere un perfil más detallado de fuerza cortante, límite de equilibriopodrán utilizarse métodos para evaluar las cargas de presión de tierra en la pared. El uso de límitemétodos de equilibrio para desarrollar cargas de presión de tierra para paredes se describe en sección 5.7.3.

0.0

0.2

0.4

0,6

0,8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

4 5 6 7 8 9 10

NÚMERO DE ESTABILIDAD, NS

KA

Recomendado para 4 < Ns < 5.14

Terzaghi y Peck (m = 1.0)

Terzaghi y Peck (m = 0,4)

Henkel d\/H = 0.1

Henkel d\/H = 0,25

Henkel d\/H = 0.5

Henkel d\/H = 1.0

Figura 29. Valor de k basado en sobres de Terzaghi y Peck y método de Henkel.A

60

5.2.7 Diagramas de carga de perfiles de suelos estratificados

Los diagramas de presión de tierra aparente descritos fueron desarrollados para razonablemente homogéneaperfiles del suelo y por lo tanto, puede ser difícil adaptarse para su uso en el diseño de muros en suelo estratificadodepósitos. Puede utilizarse un método basado en la redistribución de las presiones de tierra activo calculado parasuelos estratificados. Este método no debe utilizarse para los perfiles de suelo en el que el fallo potencial críticosuperficie se extiende por debajo de la base de la excavación, o donde la carga de recargo es irregular. Estométodo se resume como sigue:

∀ Evaluar la presión de tierra activo actuando sobre la altura de excavación y evaluar el totalcarga impuesta por estas presiones de tierra activo utilizando ingeniería geotécnica convencionalmétodos de análisis para evaluar el diagrama de presión de tierra activo total asumiendo plenamovilización de fuerza de cizalladura del suelo. Para la complicada estratificación, superficie irregular,o recargo irregular carga, la fuerza lateral puede evaluarse mediante una estabilidad prueba cuñaanálisis.

∀ Aumentar la carga total determinada anteriormente por un factor de 1,3 para viga de soldado anclado oparedes de la pila de hoja. Un valor mayor puede utilizarse donde se requiere el control estricto de deformación.

∀ Distribuir la fuerza total factorizada en un diagrama de presión aparente utilizando el trapezoidaldistribución que se muestra en la figura 24.

Donde irregular recargos o molido superficies están presentes o donde son superficies de falla potencialprofundamente arraigados, métodos de equilibrio límite usping pendiente estabilidad ordenador programas pueden utilizarse paracalcular cargas de presión de tierra. Estos métodos de equilibrio límite se describen en la sección 5.7.3.

5.2.8 Método de análisis de cuña de deslizamiento

Un método de equilibrio de fuerza cuña deslizante puede utilizarse para evaluar la carga horizontal total requeridapara proporcionar estabilidad a un corte vertical. Una superficie de falla de ejemplo, diagrama de cuerpo libre y fuerza vectordiagrama se muestran en la figura 30 para una pared de altura h con un suelo detrás y delante de la paredcaracterizado por un ángulo de fricción tensión efectiva,�ƒ’. Se supone que el fallo potencial críticosuperficie pasa por delante de la zona de enlace de anclaje que ancla completa cargas contribuyen a paredestabilidad. La fuerza cortante es incluida por el factor de seguridad tal que �ƒ’turba= tan (bronceado-1 �ƒFS).Resistencia pasiva supone desarrollar sobre la profundidad de varias paredes, d. Para el supuesto fracasosuperficie, un ángulo de fricción de interfaz�� igual a �ƒ’turba puede utilizarse para calcular la tierra pasivacoeficiente de presión.

En el análisis, P REQ representa la fuerza horizontal externa necesaria para proporcionar estabilidad a lacorte vertical. Esta fuerza representa la resistencia combinada proporcionada por el componente horizontal deel anclaje de las fuerzas, T cos i y la resistencia lateral proporcionan por la parte incrustada de la pared,SP. El supuesto de que pH REQ es horizontal implica que la resistencia vertical proporcionada por elHaz de soldado, SP, es igual en magnitud y opuestas en signo para el componente vertical de laVcargas de anclaje de suelo, T pecado me. Esta suposición debe verificarse utilizando los procedimientos descritos en

61

Sección 5.6 para evaluar la capacidad axial del muro. La fuerza de resistencia requerida, P REQ, es entoncescalculado como:

� ( � ) )(bronceado)(bronceado

)cos ())pecado (K)(bronceado

1H21P 2

p

22

REQ �ƒ∀��

��

��

��

�ƒ∀��

��+��∀�

��+

��= (Ecuación 14)

Figura 30. Forzar el método de equilibrio para muros anclados (después FHWA-RD-98-065, 1998).

donde todos los términos se definen en la figura 30. La solución se encuentra iterativamente ajustando el ángulo dela superficie de falla potencial, �� y la profundidad de varias paredes, d, hasta la mayor p REQ se encuentra.Esta carga (p) REQ) entonces debería redistribuirse en una envoltura de presión aparente para calcularcargas de anclaje del suelo y los momentos de flexión en la parte expuesta de la pared. Explicación detalladasobre el uso de este método simplificado se proporciona en FHWA-RD-98-065 (1998).

62

5.2.9 Presiones de agua

Haz permanente soldado anclado y paredes de retraso no normalmente están diseñados para resistir grande aguacargas. Para estos sistemas de pared, drenaje de la superficie del suelo retenida se recopila en zanjas enla parte superior de la pared, mientras que el agua subterránea se recopila mediante prefabricados de elementos de drenaje colocadosentre el muro y la orientación permanente. Información adicional sobre los sistemas de drenaje paramuros anclados y laderas se proporciona en la sección 5.11.2. Los sistemas temporales, puede ser necesariopara resistir las fuerzas de agua asociadas con filtraciones detrás y por debajo de la pared. Un típico flownet para unMuro de contención en suelo homogéneo se muestra en la figura 31. El cálculo de presión originando puedesimplificarse por asumir que la diferencia de cabeza (H + i-j) se disipa uniformemente a lo largo de la menorpotencial flowpath (2d + H-i-j) que corre por la parte posterior de la pared y la frente. El originandopresión se calcula en los resultados de esta forma las presiones superior hidrostática en frente de la pared ymenos de hidrostática detrás del muro (figura 32).

Figura 31. El flujo neto de un muro de contención (después de CIRIA, 1984).

En la figura 32, la presión originando en la parte inferior de la pared, U, es igual a ambos lados de la pared.fEl valor de la u viene dada por la siguiente:f

wf jmeHd2)med() jHd(2U ��

∀�∀��+∀�∀��+

�= (Ecuación 15)

La presión del agua neta actuando en la pared se muestra en la figura 32b. La mayor presión de agua netase produce a nivel de la tabla de agua dentro de la excavación:

wc jmeHd2)med(2) jmeH(U ��∀�∀��+

∀�∀��+�= (Ecuación 16)

63

En comparación, la presión del agua neta para la condición en la que no hay ninguna filtración también se muestraen la figura 32b. En ese caso, la presión neta viene dada por:

wn ) jmeH(U ��∀��+�= (Ecuación 17)

Los procedimientos para calcular las presiones de tierra horizontal efectivo incluyendo los efectos de la filtraciónCIRIA (1984) y FHWA-HI-97-021 (1997).

El efecto de las condiciones de drenaje especial sobre originando presiones sólo puede evaluarse mediante el uso deflownets de filtración adecuado. Si, por ejemplo, la pared actúa como un drenaje, serán las presiones originandovarían considerablemente con la distancia detrás del muro. Los métodos simplificados que se muestra en la figura 32 no puedeutilizarse para este caso para calcular las presiones en la parte posterior de la pared. Sin embargo, para los diseños normales,normalmente basta con utilizar el flownet simple que se muestra en la figura 31 y los procedimientos para calcularoriginando presiones se muestra en la figura 32.

Figura 32. Presiones de agua bruta y neta a través de un muro de contención (modificado después de CIRIA, 1984).

64

5.2.10 Presiones de la tierra debido a las cargas de superficies

5.2.10.1Uniform cargas de recargo

Recargo cargas son cargas verticales aplicadas en la superficie de la tierra que se suponen que resultan en unsupone aumento uniforme en estrés lateral sobre toda la altura del muro. El aumento lateralestrés de recargo uniforme de carga pueden escribirse como:

sh KQ�=�≤∀� (Ecuación 18)

donde: ∀��≤ h es el aumento en la presión lateral del suelo debido a la carga vertical recargo, q es elstensión vertical sobretasa aplicada en la superficie de la tierra, y k es una presión de tierra adecuadacoeficiente. Son unidades estándar del sistema internacional:∀��≤ h (kPa), K (adimensional) y q (kPa). Ejemplos descargas de recargo para las aplicaciones del sistema de muro de carretera incluyen: recargos (1) carga de muertos comoresultantes del peso de una losa de aproximación del puente o pavimento concreto; (2) live carga recargoscomo debido a cargas de tráfico; y (3) recargos debido al almacenamiento de equipos o materiales duranteconstrucción del sistema de pared. Cuando el tráfico se espera llegar a una distancia de la paredcara equivalente a la mitad la altura de la pared, la pared debe ser diseñado para un recargo live cargapresión de aproximadamente 12 kPa (AASHTO, 1996). Para paredes temporales que no se considerancargas de recargo crítica, real pueden evaluados y considerados en el diseño en comparación con el uso deEste valor prescriptivo. Ambos diseños de pared temporal y permanente deben contabilizar inusualesrecargos como grandes existencias de materiales y grúas de grandes tonelaje. Calcular las presiones laterales resultantesdesde estos recargos deben agregarse explícitamente a la dotación de presión de tierra de diseño. Cargas deedificios existentes deben considerarse si están a una distancia horizontal de la igualdad de pareda la altura de la pared.

Cargas de 5.2.10.2Point, línea cargas y cargas de la Faja

Cargas de punto, línea cargas y cargas de la Faja son cargas de superficies verticales que se aplican sobre limitadaáreas en comparación con cargas de recargo. Como resultado, el aumento en la presión lateral de tierra utilizada para paredel diseño del sistema no es constante con la profundidad como es el caso de cargas uniforme de recargo. Estoscargas normalmente se calculan utilizando ecuaciones basados en la teoría de la elasticidad para tensión lateraldistribución con profundidad (NAVFAC, 1982). Las presiones laterales resultantes de estos recargos debeagregar explícitamente a la dotación de presión de tierra de diseño.

65

5.3 DISEÑO DE ANCLA DE TIERRA

5.3.1 Introducción

Anclajes de suelo se utilizan para la arrolladora, pendiente y soporte de pared de excavación temporal y permanenteestabilización y sistemas de tiedown. Esta sección presenta los procedimientos que se utilizan comúnmente paradiseñar un ancla de tierra e incluye una breve discusión sobre los procedimientos de análisis para ubicar la críticasuperficie de falla potencial, cálculo de anclaje del suelo carga de diagramas de presión de tierra aparente,diseño de las cetonas y longitudes de enlace del anclaje, permitido cargan requisitos para lapretensado elemento de acero y el espaciado horizontal y vertical y la inclinación del anclaje.

5.3.2 Ubicación de la superficie de falla potencial crítico

La ubicación de la superficie de falla potencial crítico debe evaluarse desde la zona de enlace de anclajedebe encontrarse suficientemente detrás de la superficie de falla potencial crítico por lo que no se transfiere la cargadesde la zona de enlace de anclaje en la zona \"sin carga\". La zona de \"vacío\" se define como la zonaentre la superficie de falla potencial crítico y la pared y también se conoce como las cetonaslongitud. La longitud de cetonas se extiende normalmente o bien una distancia mínima de H\/5, donde h es elaltura del muro, o 1,5 metros detrás de la superficie de falla potencial crítico. Requisitos mínimos dela longitud del anclaje de cetonas y ubicación de la zona de enlace de anclaje se describen en la sección5.3.4.

Para muros construidos en suelos friccionando, la superficie de falla potencial crítico puede asumirse queprolongar hasta desde la esquina de la excavación en un ángulo de 45 �° + ' \/ 2 de la horizontal (es decir, lakcuña activa). También puede ser el método deslizante de equilibrio de fuerza de cuña presentado en la sección 5.2.8utilizado para evaluar con mayor precisión la ubicación de la superficie potencial crítica. Límite de equilibriométodos (véase la sección 5.7.3) y análisis de cuña de prueba pueden utilizarse para condiciones de terreno general ypuede incorporar recargo cargas y estratigramas suelo variable.

5.3.3 Cálculo de cargas de terreno ancla de diagramas de presión de tierra aparente

Anclaje de tierra carga flexible muro anclado aplicaciones pueden ser estimadas desde tierra aparentesobres de presión. Los métodos comúnmente utilizados incluyen el método de área tributaria y la articulaciónmétodo que fueron desarrollados para permitir cálculos manuales prever estáticamente indeterminadosistemas. Ambos métodos, cuando se utiliza con diagramas de presión de tierra aparente apropiado, hanproporciona estimaciones razonables de cargas de anclaje del suelo y pared plegado momentos para ancladosistemas construidos en suelos competentes.

Los cálculos de anclaje horizontal terrestre carga mediante el método de área tributaria y la articulaciónmétodo se muestran en la figura 33 para una pared de un nivel y en la figura 34 para un muro anclado de dos niveles.Ambos métodos, como se muestra, asuman que una bisagra (es decir, cero flexión) se desarrolla en la excavaciónsuelo y que el suelo de la excavación actúa como una viga de apoyo. Esta última hipótesis esrazonable para paredes que penetran en los materiales competentes. El máximo momento de flexión quecontroles en el diseño de la pared se produce normalmente en la parte expuesta del muro, es decir, sobre laexplanada de la excavación.

66

Figura 33. Cálculo de anclaje carga para un nivel pared.

Para muros construidos en materiales competentes, supone una fuerza de reacción R, con el apoyo de laresistencia pasiva del suelo debajo de la explanada de la excavación. El muro debe estar incrustadosuficientemente profunda para desarrollar esta resistencia pasiva. En este caso, el anclaje inferior sólo lleva laárea tributaria del diagrama de presión aparente y la fuerza de reacción es equivalente a la carga deel diagrama de presión aparente desde la base de la excavación a la mitad entre la base dela excavación y el anclaje inferior. Para paredes que penetran materiales débiles, pasivos suficientecapacidad por debajo de la base de la excavación puede no estar disponible para resistir la fuerza de reacción independientementela profundidad de varias paredes. En ese caso, el anclaje inferior puede estar diseñado para llevar la mismacarga definida anteriormente para el anclaje inferior más la carga correspondiente a la fuerza de reacción.Alternativamente, análisis de interacción suelo-estructura (por ejemplo, viga sobre Fundación elástica) pueden utilizarse paradiseño de vigas continuas con las reacciones del dedo pequeño del pie ya que puede ser demasiado conservador para suponer que todoscarga es llevada por el anclaje inferior.

Los valores calculados mediante las figuras 33 y 34 para las cargas de anclaje son el componente horizontal deel anclaje de la carga por el ancho de la unidad de pared, T. La carga total de anclaje horizontal, T, se calcula como:Hola h

sTT Holah �= (Ecuación 19)donde s es el espaciado horizontal entre delimitadores adyacentes. La carga de anclaje, T, para ser utilizado endiseño de la zona de enlace de anclaje (es decir, la carga de diseño) se calcula como:

67

��=

CosTT h (Ecuación 20)

donde �� es el ángulo de inclinación del anclaje por debajo de la horizontal. El componente vertical de lacarga total de anclaje, T, se calcula como:v

��= pecadoTTv (Ecuación 21)

Figura 34. Cálculo de anclaje carga para pared multinivel.

5.3.4 Diseño de la longitud de cetonas

La longitud mínima de cetonas para anclajes de suelo de roca y suelo es 4,5 m para tendones de hebra y 3 mpara barra de tendones. Estos valores mínimos pretenden evitar reducciones significativas en la cargaresultantes de pérdidas de asiento durante la transferencia de carga a la estructura después de pruebas de carga de anclaje.

68

Ya cetonas longitudes pueden ser necesarias para: (1) localizar un mínimo de distancia detrás de la longitud de enlacela superficie de falla potencial crítico; (2) localizar la zona de enlace de anclaje en el terreno apropiado paraanclaje; (3) garantizar la estabilidad general del sistema anclado; y (4) acomodar a largo plazomovimientos. En general, la longitud de cetonas se extiende a una distancia mínima de 1,5 m o de H\/5detrás de la superficie potencial de falla crítica (véase la sección 5.3.2) para dar cabida a menor carga transferencia ala columna de lechada por encima de la parte superior de la zona de enlace de anclaje.

Como regla general, la zona de enlace de anclaje y zona de cetonas deben grouted en una etapa demantener la estabilidad del hoyo y crear una cubierta continua lechada para protección contra la corrosión. Sin embargo, paraanclajes de gran diámetro que la longitud del anclaje de cetonas se extiende justo detrás de la críticasuperficie de falla potencial, importantes tensiones en la parte superior de la zona de enlace de anclaje pueden causar la cargatransferir a la columna de lechada por encima de la zona de enlace de anclaje. Anclajes de gran diámetro han sidogrouted en dos etapas (dos etapa cementación). Con dos etapas de cementación, es la longitud de enlace de anclajegrouted (etapa 1) y el anclaje es probado. La porción de cetonas longitud del taladro de perforación es entoncesgrouted (etapa 2) después de que el ancla está probado. No se recomienda el procedimiento en dos etapas desde localcolapso del suelo puede ocurrir que pondrá en peligro la protección de corrosión proporcionada por ellechada.

5.3.5 Anclajes de compresión

Anclas de compresión son anclas en el que el cuerpo de la lechada en la longitud de enlace es, al menos parcialmente,carga de compresión. Para un motivo de tensión típica ancla (ver figura 1), la longitud de enlace de anclajey longitud de enlace de tendón coinciden. Para estos delimitadores, carga se transfiere primero en la parte superior del anclajey siguió cargando, avanza hacia abajo en la parte inferior del anclaje. Para una faseanclas de tensión grouted, porque es la primera carga transfiere a la parte superior de la zona de enlace de anclaje, hayel potencial de carga de transferencia en la \"zona sin carga\", es decir, esa zona del tendón entre laestructura y el plano de la supuesta falla. Esto es especialmente una preocupación para los anclajes de gran diámetroinstalado en algunos suelos cohesivos que relativamente grandes movimientos residuales son necesarios paradesarrollar BD en la interfaz de boquilla y tierra.

Se han utilizado dos tipos de delimitadores de compresión. Estos incluyen: (1) provisto de un ancla de tierraun plato final (figura 35); y (2) un diseño compuesto donde está la parte superior de la longitud de enlace de tendónextendió una cierta distancia en la longitud de enlace de anclaje (figura 35b). Durante destacando, toda lacolumna de lechada para el anclaje de compresión de tapa es cargado en compresión mientras que para eldiseño compuesto, la porción de la lechada de anclaje situada encima de la parte superior de la longitud de enlace de tendón escarga de compresión. El uso de anclajes de tipo de compresión minimiza la carga transferida por encimala zona de enlace de anclaje en la \"zona sin carga\". Diseño de ancla de compresión debe considerar esperaniveles de tensión compresiva en el cuerpo de la boquilla. Cepas deben estar dentro de límites tolerables para minimizarel potencial de la lechada a fallar debido a la compresión de carga. Donde son delimitadores de compresiónusado para una aplicación permanente, un programa de prueba predesign puede justificarse a menos que el comportamiento yrendimiento satisfactorio del anclaje compresión propuesto ha sido verificado a través de previoresultados de la experiencia o investigación.

Anclajes de compresión no son usados comúnmente para anclajes de pequeño diámetro en depósitos friccionando,pero puede utilizarse para anclajes de gran diámetro en suelos cohesivos. En suelos cohesivos, diseño compuestoanclajes de compresión normalmente están diseñados con una longitud de enlace de tendón igual a 50 a 100 por ciento dela longitud de enlace de anclaje.

69

Figura 35. Tipos de anclas de compresión.

5.3.6 Diseño de la longitud de enlace de anclaje

Las estimaciones de la capacidad de transferencia de carga en la longitud de enlace de anclaje suelen basarse en el campo anteriorexperiencia. Para calcular la capacidad utilizando los anteriores resultados de campo, las posibles variaciones de capacidaddebido a la instalación de diferentes y métodos de aplicación de lechada deben considerarse. En un depósito de suelo determinado, la

70

la capacidad real lograda en el campo dependerá el método de perforación incluyendo calidad de taladroagujero de limpieza y período de tiempo que el agujero del taladro quedo abierto, el diámetro del taladro de perforación, elmétodo y presión utilizados en la aplicación de lechada y la longitud de la zona de enlace de anclaje. Excepto para ciertosvalores mínimos, la selección de estos elementos debe dejarse a la discreción del anclaje de especialidadcontratista. La principal responsabilidad para el diseñador es definir una capacidad mínima de anclaje que puedelograrse en un tipo de suelo determinado. Por lo tanto, la estimación de la capacidad de anclaje debe basarse en lamás simple comúnmente instalado anclaje, es decir, el recta eje grouted gravedad ancla. Estimaciones realizadasSuponiendo que se instalará este anclaje producirá una capacidad de diseño que puede ser con confianzalogrado permitiendo contratistas especialidad utilizar anclaje más eficaz y económicamétodos para lograr la capacidad específica. La capacidad de diseño de cada anclaje será verificada porpruebas antes de aceptar el ancla.

Muchos proyectos se han completado con pequeño diámetro, anclas de grouted de gravedad eje recto.Debido a la similitud de muchos proyectos, pueden ser algunas características de anclaje típicoResumen. Estos están diseñados para ofrecer un rango de valores típicos de diseño para ingenieros que sonfamiliarizado con el diseño de ancla.

∀ Diseño kN de carga entre 260 y 1160 kN: tendones de anclaje de esta capacidad pueden ser manejadassin necesidad de equipos inusualmente pesados o especializados. Además, destacandoequipo puede ser manejada por uno o dos trabajadores sin la ayuda de mecánicos de elevaciónequipos. El diámetro del taladro de perforación es generalmente menos de 150 mm, excepto para tallo huecoaugered anclas que normalmente son aproximadamente 300 mm de diámetro.

∀ Longitud total de anclaje entre 9 y 18 m: debido a geotécnica o geométricasrequisitos, pocos anclajes para paredes o estructuras tiedown son menos de 9 m de largo. Adebe ser la longitud mínima de 3 m para barra tendones y 4,5 m para tendones de hebra cetonasaprobado. Estas longitudes mínimas cetonas son necesarias para evitar la carga inaceptablereducción resultante de asientos pérdidas durante la carga de transferencia y pretensado pérdidas debido a colarseen el acero prestressing o el suelo.

∀ Anclaje inclinación entre 10 y 45 grados en tierra: anclajes de suelo son comúnmenteinstalado en ángulos de 15 a 30 grados por debajo de la horizontal, aunque los ángulos de 10 a 45grados están dentro de las capacidades de la mayoría de los contratistas. Independientemente de la inclinación del ancla,la zona de enlace de anclaje debe desarrollarse detrás de las superficies de deslizamiento potencial y en el suelo o rocacapas que se pueden desarrollar la carga de diseño necesarias. Inclinaciones empinadas pueden ser necesariosevitar utilidades subterráneas, cimientos adyacentes, las restricciones del derecho de vía o suelos débiles ocapas de roca. Anclajes deben instalarse lo más cerca de horizontal como sea posible para minimizarvertical carga resultante de anclaje lock-off cargas, sin embargo aplicar la lechada de anclajes instalados enángulos de menos de 10 grados no es común a menos que se utilizan técnicas especiales de inyección.

Para un proyecto específico, el primer paso para estimar la capacidad mínima permitida es asumir unlongitud de enlace de anclaje máximo. En el caso de un sitio sin restricciones sobre el derecho de vía, un grado 15inclinación del anclaje debe asumirse con una longitud de enlace de 12 metros en el suelo o 7,5 m en roca.Deben diseñarse anclajes fundados en suelo y roca asumiendo que la varias todo está en el suelo, es decir,asumir una longitud de enlace igual a 12 metros. La longitud de enlace en los sitios con más restringido vía puedeevaluarse suponiendo una inclinación de anclaje de 30 grados y que la longitud de enlace es igual a ladistancia desde el extremo de la longitud de cetonas a dentro de 0,6 m de la línea de vía. Cuando se utiliza

71

longitud de enlace de estos supuestos para desarrollar una estimación preliminar del anclaje, deberá verificarseque para la altura requerida excavación la longitud mínima de cetonas puede desarrollarse.

Anclajes de suelo

Para efectos del diseño preliminar, la carga final transferido desde la longitud de enlace al suelopuede calcularse para un pequeño diámetro, ancla de grouted de gravedad eje recto desde el tipo de suelo ydensidad (o valor de blowcount SPT) (cuadro 6). La carga de diseño máxima permitida anclaje en el suelo puededeterminará multiplicando la longitud de enlace por la carga de transferencia definitiva y dividiendo por un factorde seguridad de 2.0.

Tabla 6. Presuntos último valores de transferencia de carga para diseño preliminar de pequeño diámetroeje recto grouted de gravedad tierra anclajes en el suelo.

Tipo de suelo Densidad relativa y consistencia(Rango SPT)(1)

Transferencia final estimado de carga(kN\/m)

Arena y gravaSuelto (4-10)

Medio denso (11-30)Denso (31-50)

145220290

Arena Suelto (4-10)Medio denso (11-30)

Denso (31-50)

100145190

Arena y limo Suelto (4-10)Medio denso (11-30)

Denso (31-50)

70100130

Mezcla de limo-arcilla con bajaplasticidad o arena fina micáceoso mezclas de limo

Rígido (10-20)Disco duro (21-40)

3060

Nota: (1) Valores SPT se corrigen para presión de implantarse.

Longitudes de enlace de anclaje para anclajes de suelo grouted de gravedad, la presión grouted y post-grouted sonnormalmente de 4.5 a 12 m desde aumentos significativos en la capacidad para longitudes de enlace mayores queaproximadamente 12 m no puede lograrse a menos que se utilizan métodos especializados para transferir la carga de laparte superior de la zona de enlace de ancla hacia el final del anclaje. Para anclaje bono zonas esa función entensión, carga inicial de incrementos que se transfieren a la zona de enlace de anclaje se resistieron por el suelo cerca de lasuperior de la zona de enlace de anclaje como cepas se producen en el cuerpo de boquilla superior (figura 36). Como adicionalincrementos de carga se transfieren a la zona de enlace de anclaje, las cepas en la parte superior de la BD de anclajezona podrá superar la tensión de pico para suelos delicados de cepa. En ese caso, el estrés de bonos comienza adisminuyen en la parte superior y la tensión de pico se desplaza hacia abajo el cuerpo de anclaje. En suelos sensibles de CEPA, laforma del Diagrama tensión va a determinar la longitud del enlace real donde carga significativa esmovilizados. Los intentos de movilizar a grandes porciones de la longitud de enlace dará lugar a pequeños aumentos en

72

capacidad de desarrollan valores de transferencia de carga residual en la parte superior y el valor máximo se desplaza hacia laparte inferior.

Figura 36. Movilización de estrés de enlace para un ancla de tensión.

Presión aplicar la lechada en un suelos significativamente aumenta las tensiones normales actuando sobre la lechadacuerpo (es decir, aumentos de confinamiento). También pueden observarse aumentos pequeños en el diámetro efectivo dela zona de enlace de anclaje, pero estimaciones de capacidad deben basarse en el diámetro del taladro perforado como. Arango de valores de estrés enlace final que han sido medidos para grouted a la gravedad y la presión-anclajes de suelo grouted es siempre en la tabla 7 para mostrar la variación en el campo mide valores final.Al revisar los valores de estrés enlace final, como los presentados en el cuadro 7, es importantereconocer que valores de tensión de grandes bonos no implica necesariamente un anclaje correspondientemente grandecapacidad por unidad de longitud. Por ejemplo, un ancla de augered de tallo hueco puede desarrollar más capacidad porunidad de longitud de un diámetro pequeño, post-grouted ancla debido principalmente a que el diámetro de anclaje no lavalor de estrés de enlace.

Aplicación de lechada de presión puede ser eficaces en aumentar la capacidad en suelos cohesivos, sin embargo, post-grouting esun medio más eficaz de aumentar la capacidad en suelos cohesivos. Posterior cementación aumenta radialdestaca actuando sobre el cuerpo de la boquilla y provoca una superficie irregular a desarrollarse alrededor de la BDlongitud que tiende a entrelazan la lechada y el suelo. Es difícil predecir la capacidad de carga en post-Sin embargo, las anclas grouted debido a la complejidad de los procedimientos de inyección usan post-grouting deanclajes de suelo en suelo cohesivo pueden aumentar la capacidad de carga de un ancla de eje recto por 20 a 50por ciento o más por la fase de post-grouting con tres fases, siendo el límite común (PTI, 1996).

73

Tabla 7. Estrés de presunto enlace final promedio para interfaz de suelo\/lechada a lo largo de la zona de enlace de anclaje (después de PTI, 1996).

Roca Suelo cohesivo Un sueloTipo de roca Promedio final

estrés de BD(MPa)

Tipo de anclaje Promedio finalestrés de BD

(MPa)

Tipo de anclaje Promedio finalestrés de BD

(MPa)Granito y basalto 1.7-3.1 Anclajes de gravedad grouted

(eje recta)0.03 - 0.07 Anclajes de gravedad grouted

(eje recta)0.07 - 0.14

Piedra caliza dolomítica 1.4-2.1 Anclajes de presión-grouted(eje recta)

Anclajes de presión-grouted(eje recta)

Piedra caliza suave 1.0-1.4 ∀ Suave arcilla limosos 0.03 - 0.07 ∀ Arena fina-MED,med denso, denso

0,08 - 0.38

Pizarras y esquistos de disco duros0.8 - 1.4 ∀ Arcilla limosos 0.03 - 0.07 ∀ Arena de MED –coarse(w\/grava), med.denso

0,11 - 0.66

Esquistos suaves 0,2 - 0,8 ∀ Arcilla dura, MED aalta plasticidad

0,03 - 0.10 ∀ Arena de MED –coarse(w\/grava), denso -muy denso

0,25 - 0.97

Areniscas 0,8 - 1.7 ∀ Arcilla muy dura, med.a alta plasticidad

0.07 - 0,17 ∀ Arenas limosos 0,17 - 0.41

SoportóAreniscas

0.7 - 0.8 ∀ Arcilla dura, med.plasticidad

0,10 - 0,25 ∀ Denso till glacial 0,30 - 0.52

Tiza 0,2 - 1,1 ∀ Arcilla muy dura, med.plasticidad

0.14 - 0,35 ∀ Arena grava, med.denso denso

0,21 - 1,38

Marl degradado 0.15 - 0.25 ∀ Limo arenoso muy rígida,plasticidad med

0,28 - 0.38 ∀ Grava de Sandy, denso-muy denso

0,28 - 1,38

Hormigón 1.4-2.8

Nota: Los valores reales de presión grouted anclas dependen de la capacidad de desarrollar presiones en cada tipo de suelo.

74

Anclajes de roca

Para anclajes de roca, longitudes de enlace típicos van desde 3 a 10 m con un mínimo de 3 metros. El últimocarga transferida de la longitud de enlace competente sonido rock puede ser estimado desde el tipo de roca(cuadro 8). Los valores más bajos pueden recomendarse después de la entrada de un geólogo, especialmente si la roca masafuerza es controlada por discontinuidades. La carga de diseño máxima permitida ancla en competenteRoca podrá determinarse multiplicando la longitud de enlace por la carga de transferencia definitiva y dividiendoun factor de seguridad de 3.0. Este valor relativamente alto del factor de seguridad (en comparación al suelo)se utiliza para tener en cuenta las incertidumbres asociadas con posibles discontinuidades en la masa de roca comoarticulaciones, fracturas y fisuras llenas de barro. En rocas débiles como esquistos de arcilla, es transferencia de tensión de lazorelativamente uniforme en comparación con transferencia de estrés de BD en roca más competente. Estas rocas débilespuede denominarse \"geomaterials intermedio\" y han unconfined fortalezas de compresión definidas comovaría de 0,5 a 5,0 MPa. Valores de diseño para evaluar longitudes de enlace de anclaje en estos materialesdebe utilizar un factor de seguridad de 2.0 en el valor de transferencia de carga máxima.

Tabla 8. Transferencia del presuntos último valores de cargadiseño preliminar de suelo anclajes en roca.

Tipo de roca Transferencia final estimado de carga(kN\/m)

Granito o basalto 730

Piedra caliza dolomítica 580

Piedra caliza suave 440

Arenisca 440

Pizarras y esquistos de disco duros 360

Esquistos suaves 150

Rangos típicos de enlace final destacar valores para la interfaz de roca\/lechada que se han medidose muestran en la tabla 7. Por otra parte, PTI (1996) sugiere que el último enlace estrés entreRock y lechada pueden aproximarse como 10 por ciento de los confinados compresiva de la rocahasta un valor máximo de estrés del último enlace de 3.1 MPa.

En el cálculo de la longitud de enlace, la suposición implícita es que el enlace en la interfaz de lechada de rocase moviliza uniformemente. Esto es poco probable que sea el caso, a menos que la zona de enlace de anclaje está formada en suaveo roca débil. Para las condiciones donde la relación entre el módulo elástico de la lechada a elásticomódulo de la roca es menor que uno (por ejemplo, en roca competente), la carga se transfiere desde el tendón ala roca sólo en la superior 1,5 a 3 m de la zona de enlace de anclaje; cualquier longitud adicional de enlace de anclajezona puede considerarse para proporcionar un margen adicional de seguridad. Por tanto, utilizar de enlace promediovalores de estrés, según lo previsto en la tabla 7 pueden resultar en longitudes de enlace calculado significativamentemayor que lo que se requiere para resistir la carga de diseño.

75

Pruebas de carga de predesign y preproducción

Ocasionalmente se realizan pruebas de carga predesign para evaluar la capacidad de carga de anclaje finalo comportamiento de sobrante de anclajes instalados en suelos susceptibles de sobrante. Cuando la capacidad deanclajes individuales es fundamental para el diseño, puede ser conveniente instalar y probar varios delimitadores de prueba.Pueden realizarse pruebas de carga predesign para casos donde se supera la capacidad requerida de los anclajesexperiencia local o el método de construcción requiere es inusual. En general, son las pruebas de carga predesignno utilizados y cuando ellos se llevan a cabo realizan como parte de un contrato separadoes pagado por el propietario.

Anclajes utilizados para pruebas de carga predesign generalmente no están incorporados en la estructura final como cargallevando elementos debido a los daños que pueden ser inducidos por las altas cargas pruebas necesarias paraevaluar la capacidad de anclaje final. Si es posible, deben ser fabricadas y instaladas exactamente las anclascomo estaba previsto para las anclas de la producción. Si pruebas de cargas superará el 80 por ciento de SMTS de laanclajes de producción, debe disponerse de capacidad adicional de tendón (es decir, aumentar el número dehebras o uso mayor diámetro de la barra). Se proporcionan los procedimientos utilizados para un predesign programa de pruebas enApéndice D. El objetivo de la mayoría de programas de prueba predesign es establecer la carga de ancla en el quela tasa de fluencia se vuelve inaceptable. Completar la documentación de un programa de prueba predesign para laProyecto I90 en Seattle, Washington figura en FHWA-DP-90-068-003 (1990). En general,Sin embargo, programas de pruebas pruebas de carga predesign rara vez son ejecutadas debido al tiempo y factores de costo.

Anclaje de preproducción prueba de programas, que pueden proporcionar información similar sobrecomúnmente se realizan cargas de anclaje aceptable. Con un programa de pruebas de preproducción, lacontratista realiza pruebas de rendimiento en varios delimitadores. Pruebas de rendimiento (véase la sección 7.3.2)implican la carga y descarga de un anclaje progresivamente cada vez más incrementos de carga incrementala una prueba de máxima carga igual a 133 por ciento de la carga de diseño. Pruebas de fluencia extendida (consulte la sección7.3.4) son comúnmente usados en el programa de pruebas de preproducción para evaluar el comportamiento de sobrante de laanclaje en todas las cargas de prueba desde 25 a 133 por ciento de la carga de diseño. Las ventajas de preproducciónprueba en comparación con pruebas de carga predesign de carga incluye: (1) menos costoso desde contratista sólomoviliza al sitio en una ocasión; (2) menos mucho tiempo (por ejemplo, un día) en comparación conpredesign de prueba (por ejemplo, cinco días); y (3) capacidad de duplicar las condiciones del suelo para la producciónanclajes. Los resultados de las pruebas de rendimiento de principios en que se llevó a cabo como parte de una carga de preproducciónprograma de pruebas puede utilizarse para verificar las velocidades de transferencia de carga de anclaje enlace zona o como un medio para optimizardiseño de pared mediante el uso de una mayor velocidad de transferencia de carga en comparación con la velocidad de transferencia de carga utilizada paradesarrollar el diseño original.

5.3.7 Requisitos de espacio para anclajes de suelo

Cada ancla de tierra en un sistema anclado comúnmente está diseñado suponiendo que el ancla lleva unárea tributaria de carga basado en el espaciado horizontal y vertical entre los delimitadores adyacentes. Eltamaño y fuerza del tendón ancla, perforación y cementación de procedimientos y el diámetro y la longitud deel anclaje son seleccionados para garantizar que el anclaje del suelo puede llevar esta carga a lo largo de su serviciovida. El espaciado horizontal y vertical de los anclajes de suelo variará en función del proyectorequisitos específicos y restricciones, que pueden incluir: (1) necesidad de un sistema muy rígido (es decir,anclajes espaciados) para controlar los movimientos de la pared lateral; (2) existentes subterráneo estructuraspueden afectar el posicionamiento y la inclinación de los anclajes; y (3) tipo de elementos de pared verticalseleccionado para el diseño.

76

La posición vertical del anclaje superior del terreno (es decir, el terreno anclaje más cercano al suelosuperficie) debe evaluarse teniendo en cuenta las deformaciones admisibles en voladizo de la pared. Elposición vertical del anclaje superior también debe estar seleccionada para minimizar el potencial desuperior a la capacidad pasiva del suelo retenida durante las pruebas de carga de rendimiento y prueba de anclaje.Durante las pruebas de carga, anclajes permanentes normalmente se cargan al 133 por ciento de la carga de diseñoresultando en el movimiento de la pared en el suelo retenido. Si el diseño de carga para la parte superiorancla de tierra es relativamente grande, como es el caso donde deben ser grandes cargas de recargo o deslizamientoresistió, o si los suelos están perturbados o relativamente débil, que puede ser la capacidad pasiva del suelosuperado durante las pruebas de carga. Si se supera la capacidad pasiva, el soldado vigas o hoja de pila de voluntadmover excesivamente en el suelo retenido; sistemas de pared de haz de soldado, el retraso de madera puededoblar y crack excesivamente. Un método para comprobar la capacidad pasiva del suelo en la ubicación de laen la sección 5.11.4 figura anclaje superior.

Para anclajes de tierra instalados en el suelo, un implantarse mínima de 4,5 metros sobre el centro del anclajezona de enlace se requiere (figura 37a). Esto es necesario para evitar la fuga de lechada durante la instalación depresión grouted anclas y evitar lanchas en la superficie de suelo resultantes de aplicar la lechada grandespresiones. Para anclajes de grouted de gravedad, el criterio mínimo de implantarse se requiere para proporcionar elpresión de implantarse de suelo necesario para desarrollar la capacidad de anclaje.

Figura 37. Requisitos de espacio vertical y horizontal para anclajes de suelo.

El espaciado horizontal máximo entre los delimitadores se basa en ancla de tierra individuales permitidoscargas y capacidad de flexión de vigas de soldado individuales o secciones de la pila de hoja. Típico horizontalespaciado para vigas de soldado es 1,5 m a 3 m para vigas de soldado gobernada y hasta 3 m para taladrado envigas de soldado. La separación horizontal mínima entre delimitadores que se muestra en la figura 37b aseguraefectos de grupo entre terreno adyacente se minimizan anclas y esa intersección de anclaje debido ase evita la perforación de las desviaciones. Grupo efectos reducen la capacidad de carga de terreno individualanclajes.

77

5.3.8 Selección del elemento de acero de pretensado

El pretensado acero elemento del tendón (es decir, hebra o barra) debe ser capaz de forma seguratransmisión de carga en la zona de enlace de anclaje a la estructura sin rotura de tendón. Para el diseñocarga y la carga fuera de bloqueo, distintos factores de seguridad se aplican con respecto a los posibles fallosmecanismo de rotura del tendón. La carga de diseño no excederá el 60 por ciento de la especificadamínima resistencia (SMTS) del acero prestressing. La carga de bloqueo no excederá de 70porcentaje de la SMTS y la prueba máxima carga no excederá el 80 por ciento de la SMTS.

Por ejemplo, si la carga de la prueba máxima es 133 por ciento de la carga de diseño, entonces el ancla de tierradeben seleccionarse basada en una carga máxima admisible de SMTS (0,8\/1.33) o 0,6 SMTS. Sila carga de la prueba máxima es de 150 por ciento de la carga de diseño y, a continuación, es la carga máxima admisible(0,8\/1,5) SMTS o SMTS 0.53.

Dimensiones y fortalezas de barras y líneas utilizadas en los Estados Unidos para aplicaciones de carreterafiguran en las tablas 9 y 10, respectivamente. Tendones de hebra de mayores tamaño (es decir, hebra tendonescon hebras más que los que se muestran en el cuadro 10) están disponibles para aplicaciones que requieren mayorcargas de diseño de ancla de tierra. Información sobre la hebra de 13 mm de diámetro o grado 250 (métrica 1725)hebra puede encontrarse en ASTM A416.

Tabla 9. Propiedades de pretensado barras de acero (ASTM A722).

Acerogrado

Nominaldiámetro

Ultimateestrés

fPu

Cruz nominalárea de sección

APS

UltimatefuerzafPu APS

Fuerza de pretensado

0.8 f Pu APS 0,7 f Pu APS 0.6 f Pu APS

(ksi) (en). (ksi) (en).2 (kipes) (kipes) (kipes) (kipes)1 150 0,85 127.5 102.0 89,3 76.5

1-1\/4 150 1.25 187,5 150.0 131.3 112.5150 1-3\/8 150 1,58 237.0 189.6 165.9 142,2

1-3\/4 150 2,66 400.0 320.0 280.0 240.02-1\/2 150 5.19 778.0 622.4 435.7 466.8

1 160 0,85 136,0 108.8 95.2 81.6160 1-1\/4 160 1.25 200.0 160.0 140.0 120.0

1-3\/8 160 1,58 252.8 202.3 177.0 151.7(ksi) (mm) ( N \ / m m ) ( m m )2 2 (kN) (kN) (kN) (kN)

26 1035 548 568 454 398 34132 1035 806 835 668 585 años 70

150 36 1035 1019 1055 844 739 63345 1035 1716 1779 1423 1246 106864 1035 3348 3461 2769 2423 207726 1104 548 605 484 424 363

160 32 1104 90 W 890 712 623 53436 1104 1019 1125 900 788 675

78

Tabla 10. Propiedades de 15 mm de diámetro pretensado hebras de acero(ASTM A416, grado 270 (métrica 1860)).

Número de 15 mmhebras de diámetro

Área de sección transversal Ultimatefuerza

Fuerza de pretensado

0,8 a fPu PS 0,7 a fPu PS 0,6 a fPu PS

( e n ) . ( m m )2 2 (kipes) (kN) (kipes) (kN) (kipes) (kN) (kipes) (kN)1 0.217 140 58,6 260.7 46,9 209 41,0 182 35.2 1563 0.651 420 175.8 782.1 140.6 32S 123.1 547 105.5 4694 0.868 560 234.4 1043 187,5 834 164,1 730 140.6 6265 1.085 700 293.0 1304 234.4 1043 205.1 912 175.8 7827 1.519 980 410.2 1825 328.2 1460 287.1 1277 246.1 10959 1.953 1260 527.4 2346 421.9 1877 369,2 1642 316,4 1408

12 2.604 1680 703.2 3128 562.6 2503 492.2 2190 421.9 187715 3.255 2100 879.0 3911 703.2 3128 615.3 2737 527.4 234619 4.123 2660 1113.4 4953 890.7 3963 779.4 3467 668.0 2972

El tipo y tamaño de los delimitadores deben ser evaluados antes del diseño de la zona de enlace de anclaje, ya queel diámetro del taladro requerido varía en función del tamaño del tendón. Tabla 11 puede utilizarse para estimarla trompeta mínima apertura de hebra o barra de tendones.

Tabla 11. Relación de orientación entre el tamaño del tendón y trompeta tamaño de apertura.

Mínimo sugerido trompeta apertura tamaño (mm)Tipo de tendónProtección contra la corrosión de clase IIProtección contra la corrosión de la clase I

Número de hebras de 15 mm de diámetro479111317

102115127140153165

150165178191203216

Barra diámetro (mm)263236

647076

8995102

5.4 DISEÑO DE PARED BASADO EN PRESIONES LATERALES

5.4.1 Diseño de vigas de soldado y tablestacas

Haz de soldado anclado y quedándose muros y paredes de la pila de hoja están diseñados para resistir cargas lateralesresultantes de sobres de aparente presión incluyendo recargos adecuadas, agua fuerzas, yfuerzas sísmicas. Figura 38 ilustra el método utilizado para calcular la pared plegado momentos para single-paredes de niveles y multinivel para la parte expuesta de la pared utilizando el método de bisagra. Los expuestosparte de la pared se refiere a la altura del muro entre la superficie del suelo y la parte inferior de laexcavación. Figura 39 muestra las ecuaciones que pueden utilizarse para calcular la pared plegado momentos para

79

paredes de nivel único y multinivel utilizando el método de área tributaria. Para muros construidos ensuelos competentes, como la mayoría de arenas y arcillas rígidas, la máxima flexión, M Max, se produce enla parte expuesta de la pared. Para paredes que penetran profundos depósitos de material débil, lamáximo momento de flexión puede producirse en la parte incrustada de la pared. La porción incrustadade la pared se refiere a la longitud del muro que está por debajo de la base de la excavación. Momento de flexióncálculo de la porción incrustada de la pared se proporciona en la sección 5.5.

Figura 38. Cálculo de muro plegado momentos utilizando el método de bisagra.

Selección de una sección de pared adecuado se basa en la máxima calculada plegado de momento en laelemento de pared vertical. Es el momento flector negativo calculado en la ubicación del primer anclajeevalúa sumando momentos sobre la primera ubicación de anclaje. Son los elementos de pared verticalcomúnmente se supone que continua entre la ubicación de cada soporte. El máximo positivoplegado de momento entre cada ancla de tierra es, para el método del área tributaria, asumió igual a1\/10 p l 2 donde p es máximo ordenadas de la envoltura de presión aparente y l es la verticalespaciado entre delimitadores adyacentes. Para el método de bisagra, el momento flector positivo máximoentre cada ancla de tierra corresponde al punto de cero distorsión. Estos métodos proporcionanlas estimaciones de los momentos de flexión calculados conservador, pero no puede predecir con exactitud laubicación específica. Para paredes de pila de hoja continuas, la flexión por unidad de pared se utiliza paraSeleccione una sección apropiada de la pila de hoja. Para evaluar la máxima flexión de momento para el diseño de un

80

Haz de soldado, el máximo momento por unidad de pared calculada a partir de la figura 38 y 39 de plegado esmultiplicado por el espacio de centro a centro de las vigas de soldado.

Figura 39. Cálculo de muro plegado momentos utilizando el método área tributaria.

81

Para paredes permanentes y temporales paredes que se consideran críticos, un estrés flexión admisible enel haz de soldado, F, de 0,55 F, donde f es la elasticidad del acero, se recomienda. Acerob y ypila de hoja y soldado de vigas son comúnmente bien 36 grado (F = 248 MPa) o grado 50 (F = 345y yMPa). Para paredes SOE temporales, podrá autorizarse un aumento de 20 por ciento de la tensión admisible parapositiva pared plegado momentos entre puntos de anclaje; ningún aumento de la tensión admisible esrecomendado para pared negativo flexión movimientos en los lugares de anclaje. La sección requeridamódulo s req, se calcula como:

bF

Maxreq

MS �= (Ecuación 22)

Estándar unidades SI son S (mm), M3Max (kN-m) y F (MPa). En la mayoría de los casos, varios acero disponibleb

las secciones reunirán normalmente este requisito. La sección de pared real seleccionada se basará enpreferencia de contratista o propietario, costo, constructibilidad y detalles de la conexión de anclaje\/pared.

Al diseñar muros anclados permanentes en materiales competentes relativamente uniformes, normalmente essólo es necesario para comprobar la etapa final de construcción, siempre que: (1) puede desarrollar el terrenoadecuada resistencia pasiva a continuación de la excavación para apoyar la pared; (2) presión de tierra aparentediagramas se utilizan para evaluar la carga en la pared; y (3) allí es mínima durante la excavación abajocada nivel de anclaje (FHWA-RD-97-130, 1998). Para los casos donde hay grandes concentradorecargos o bermas en la superficie de la tierra, es prudente comprobar la pared plegado momentos para la inicialvoladizo etapa (es decir, escenario justo antes de la instalación y bloqueo fuera de anclaje superior).

Cuando la altura de excavación final no es el estado más crítico, los diseñadores suelen utilizan unaanálisis de la construcción donde el máximo pared plegado momento, desviaciones de la pared y pared en escenaprofundidad varias son evaluados para varias etapas de construcción. Se requiere para ello un análisiscaso ya que el máximo momento de flexión puede producirse en una etapa intermedia de la construcción (es decir,antes de que se alcanza la profundidad de la excavación final). Etapas de construcción intermedia pueden ser crítico cuando:(1) diagramas de presión de tierra triangular se utilizan para el diseño de la pared; (2) la excavación se extiendesignificativamente por debajo de un nivel de anclaje antes para subrayar ese anclaje; (3) un muro de corte se utiliza para mantenerel nivel del agua detrás del muro; (4) el suelo debajo de la parte inferior de la excavación es débil por lo quepresiones de tierra activo que son superiores de resistencia disponible proporcionado por el dedo del pie de la pared; y(5) estructuras se encuentran cerca de la pared.

5.4.2 Diseño de retraso para apoyo temporal

El espesor de madera temporal quedando para viga de soldado y quedando paredes se basa principalmente enexperiencia o reglas semi-empíricos. Tabla 12 presenta espesores recomendados de construcciónmadera de grado de retraso temporal de madera. Para paredes SOE temporales, contratistas podrán utilizar otroquedando espesores siempre puedan demostrar buen rendimiento del espesor menos desarrolladas paraparedes construidas en terreno similar.

Retraso de madera permanente ha sido utilizado en lugar de una cara de hormigón para soportar cargas de pared permanente. Paraaplicaciones permanentes, el grado de madera y las dimensiones deben diseñarse segun estructuraldirectrices. Pueden existir varios problemas para madera permanente quedando incluyendo: (1) necesidad de proporcionarprotección contra incendios para el retraso; (2) vida de servicio limitado de madera; y (3) dificultades en el suministro

82

Tabla 12. Espesor recomendado de madera temporal quedando (después FHWA-RD-75-130, 1976)

Descripción de suelos Suelo unificadoClasificación

Profundidad(m)

Espesor recomendado de rezagados (roughcut) para tramos claras de:

1,5 m 1,8 m 2,1 m 2,4 m 2,7 m 3,0 mCOMPETENTE

SUELOS Limo o arena fina y limopor encima del nivel freático

ML, SM-ML

Arenas y gravas(medio denso a densa)

GW, GP, GM,GS, SW, SP,SM

0 - 8 50 mm 75 mm 75 mm 75 mm 100 mm 100 mm

Arcillas (rígido a muy duras);no fisurada

CL, CH 8 - 18 75 mm 75 mm 75 mm 100 mm 100 mm 125 mm

Arcillas, medioconsistencia y

uSH�� < 5

CL, CH

DIFÍCILSUELOS Arena y limosos de arena (suelto) SW, SP, SM

Arena arcillosa (mediodensa para denso) a continuacióntabla de agua

SC 0 - 8 75 mm 75 mm 75 mm 100 mm 100 mm 125 mm

Clay, fuertementeoverconsolidated, agrietada

CL, CH 8 - 18 75 mm 75 mm 100 mm 100 mm 125 mm 125 mm

Un limo o multaarena y limo por debajo del aguatabla

ML, SM-SL

POTENCIALMENTEPELIGROSO

SUELOSArcillas blandas

uSH�� > 5 CL, CH 0 - 5 75 mm 75 mm 100 mm 125 mm --------- --------

A continuación ligeramente plásticos limostabla de agua

ML 5 - 8 75 mm 100 mm 125 mm 150 mm --------- --------

Arena arcillosa (flojo),por debajo del nivel freático

SC 8-11 100 mm 125 mm 150 mm --------- --------- ---------

Notas: 1) En la categoría de \"suelos potencialmente peligrosos\", uso de viga de soldado y quedando sistemas de pared es cuestionable.2) Los valores mostrados se basan en la madera de construcción grado.3) Experiencia local puede prevalecer sobre valores recomendados en esta tabla.

83

protección anticorrosiva para el anclaje de la tierra. Información adicional sobre diseño de madera, quedando paraforros permanentes se proporciona en la sección 5.6.6 del AASHTO (1996). Como se mencionó anteriormente,retraso concreto no se recomienda para muros anclados debido a las dificultades de construcción de arriba hacia abajocolocación de las menos desarrolladas.

5.4.3 Diseño de Gales y orientación permanente

Para muros anclados, Gales y cara permanente deben ser diseñados para resistir la tierra aparentelas presiones, recargos, presiones de agua y presiones sísmicas. Máxima flexión momentos en Galesy forros permanentes pueden estimarse utilizando la tabla 13.

Tabla 13. Máxima flexión momentos de Gales ypermanente que enfrenta (después de AASHTO, 1996).

Condición de apoyo y suelo Momento máximocon una altura de 1 m

Intervalo simpleNo suelo arqueadas (por ejemplo, suelos cohesivos blandos; cara concreto rígidocolocado firmemente contra el suelo)

p 28

Intervalo simpleSuelo arqueadas (por ejemplo, suelo granular o suelo cohesivo rígido con flexiblecara; rígida frente a donde hay espacio permitir que en suelo de lugara arco)

p 2\/ 12

Revestimiento continuoNo suelo arqueadas (por ejemplo, suelos cohesivos blandos; cara concreto rígidocolocado firmemente contra el suelo)

p 2\/ 10

Revestimiento continuoSuelo arqueadas (por ejemplo, suelo granular o suelo cohesivo rígido con flexiblecara; rígida frente a donde hay espacio permitir que en suelo de lugara arco)

p 2\/ 12

Nota: p = máximo ordenadas de la dotación total de presión a lo largo de la duración= intervalo entre apoyos

Forros permanentes que son emitidos en el lugar (CIP) suelen ser de 200 a 300 mm de espesor. Esta voluntad de espesorsuele asegurar que el muro es estructuralmente sólido y permitir algunas desviaciones en la viga de soldadocolocación. Desviaciones significativas, sin embargo, en la alineación de haz de soldado pueden requerir que adicionalesconcreto de que se requiere para ser utilizados el espesor nominal de la pared para que el acabadocara del muro está alineado correctamente. Revestimiento hormigón prefabricado puede ser rentable si hay un localfabricante y si hay suficiente almacenamiento in situ. Paneles prefabricados están diseñados como simple abarcaentre las vigas del soldado.

Diseño wale plegado momentos dependerá la fijeza de la conexión de viga wale\/soldado (es decir,cizalladura o conexión de momento completa). Momentos de plegado en Gales que se extienden durante menos de tres tramosdebe calcularse como p 2\/ 8. Tres abarca o más deben considerarse continuo y deben serdiseñado utilizando un máximo de flexión momento de p 2\/ 10. Gales externas no se utilizan comúnmente enaplicaciones permanentes debido a otros factores, estética y requerimientos de protección de corrosiónasociado con la protrusión de los anclajes. Gales internos (es decir, entre las pestañas de adyacentesvigas de soldado) se han utilizado en situaciones donde debían anclas de reemplazo.

84

5.5 CAPACIDAD LATERAL INCORPORADO PARTE DE PARED

5.5.1 General

Muros anclados derivan de apoyo de las anclas de tierra instaladas por encima de la calificación final de excavacióny de la resistencia pasiva del suelo sobre la profundidad de la porción incrustada de la pared. Elelementos de pared son sometidos a diversas lateral cargar condiciones dependiendo de la etapa deconstrucción. Antes a destacando el primer ancla, el muro actúa como un muro por voladizos nongravity ytoda resistencia es proporcionada por la resistencia pasiva del suelo a lo largo de la porción incrustada de la pared. Después deinstalación del primer anclaje y durante las excavaciones posteriores para anclajes inferiores, la paredvarias proporciona resistencia temporal a la altura de unanchored. Altura final, las anclasllevar la mayor parte de la carga por encima de la base de la excavación mientras que la porción incrustada de la paredestá diseñado para transportar cargas asociadas a la parte inferior de la envoltura de presión aparente (es decir,la reacción de la fuerza r sobre las cifras anteriores) y presión de tierra activa carga actuando a lo largo de la parte trasera dela porción incrustada de la pared.

La estabilidad de un sistema de muro anclado y el nivel de estrés desarrollado dentro de la murallaelementos dependen de la relativa rigidez de la pared, la profundidad de penetración de la pared y el suelofuerza y rigidez. Figura 40 muestra la relación general entre la profundidad de penetración, lateraldistribución de presiones de tierra y la forma de pared desviado de un muro anclado. Caso (a) se refiere a unacondición de \"apoyo de tierra libre\". Para este caso, son las presiones pasivas delante de la paredinsuficientes para prevenir la desviación lateral y rotación en el punto D. Diseños basados en apoyo de tierra librecondiciones de asuman que el suelo delante de la pared es incapaz de producir efectiva moderación a lamedida necesaria para inducir a los momentos de flexión negativos. El elemento de muro se extiende sólo profundosuficiente para asegurar la estabilidad.

Casos b, c y d en mostrar el efecto de aumentar la profundidad de penetración de la pared de la figura 40. Encaso (b) y (c), las presiones pasivas son suficientes para prevenir la desviación lateral en el punto D, peroaún se realiza la rotación en la parte inferior de la pared. Para el caso (d), ha desarrollado presión pasivasuficientemente a ambos lados de la pared para evitar desviación lateral y rotación en el punto D. Caso(d) se refiere a una condición de \"apoyo de tierra fijo\".

5.5.2 Evaluación de la máxima resistencia pasiva

5.5.2.1 Soldado haz y paredes de retraso

Debe resistir la parte pasiva de la porción incrustada de un muro anclado (es decir, al lado de excavación)la carga lateral resultante de la fuerza de reacción en la base de la excavación, R, con una adecuadafactor de seguridad. La resistencia pasiva para paredes con elementos discretos (es decir, vigas de soldado) a continuaciónexplanada de excavación ha sido evaluada normalmente utilizando relaciones desarrolladas por Broms (1965)pilas cargadas lateralmente (figura 41). En suelos friccionando y condiciones de drenaje en suelos cohesivos,resistencia pasiva a profundidad se supone para ser desarrollado en tres veces el ancho de haz de soldado, b,con una magnitud determinada mediante el coeficiente de presión de tierra pasiva de Rankine. En suelos cohesivos,resistencia pasiva supone desarrollar sobre una anchura de haz de soldado y ser constante en la mayor partela profundidad de la viga con una magnitud de nueve veces la fuerza cortante suelo mezclado. Como se muestra en

85

figura 41 c, ninguna resistencia pasiva supone desarrollar sobre una profundidad de viga de 1,5 veces el soldadoAncho.

Figura 40. Relación entre la presión lateral del suelo, deformación de la pared,y profundidad de varias paredes.

86

Figura 41. Broms método para evaluar la última resistencia pasiva.

Copia de resistencias de pasivo calculados para pilas cargadas lateralmente y soldado haz y menos desarrolladas paredes tambiéncompara favorablemente con los cálculos de resistencia pasiva desarrollados por Wang y Reese (1986) paravoladizo paredes del pozo perforado. Las ecuaciones de Wang-Reese consideran varias posibles fallosmecanismos para pilas cargadas lateralmente en arenas y arcillas. Los efectos del espaciado entre adyacentesTambién se consideran las pilas y el potencial de suelo exprimir entre pilotes adyacentes. Estoslos cálculos y mecanismos desarrollaron para evaluar la última resistencia pasiva parasuelos cohesivos y friccionando figuran en el apéndice B. Las comparaciones del método Broms yel método de Wang-Reese figuran en las secciones siguientes.

Para vigas de soldado gobernadas, debe utilizarse el ancho de la pestaña de la viga de soldado para resistencia lateralcálculos. Para perforado en soldado estos de vigas con hormigón estructural, el diámetro total de laHaz de soldado debe utilizarse para los cálculos de resistencia lateral. Para vigas de perforado en soldadoestos con lean-mezcla de hormigón, el diámetro total del haz pueden utilizarse para la resistencia lateralcálculos proporcionan que la reposición de lean-mezcla concreto tiene una resistencia a la compresión de no menos de 0,35MPa.

5.5.2.2 Continuas paredes

La evaluación de la resistencia pasiva para paredes con elementos continuos implica calcular laresistencia pasiva del suelo de acuerdo con los métodos descritos en la sección 4.4.2. Al evaluar lacoeficiente de presión de tierra pasiva para friccionando suelos (véase la figura 16 y 17), una fricción de interfazángulo, �� , variando entre 0,5 �ƒ ' a 1.0 �ƒ \"se utiliza normalmente. El valor específico dependerá del método deconstrucción, tipo de elemento de pared (es decir, pila de hoja de acero, pila de tangente y secante, pared de estiércol) y axialtransferencia en la porción incrustada del muro de carga.

5.5.3 Profundidad de penetración por debajo de la excavación

Condiciones del suelo competente

Generalmente se calcula la profundidad de penetración de elementos de pared vertical basado en la capacidad lateralutilizando un factor de seguridad con respecto a la capacidad lateral de 1.5. Cuando se utiliza el Wang-Reese

87

ecuaciones, la profundidad requerida varias corresponde a la profundidad a la que la proporción de últimoresistencia pasiva a la fuerza de reacción R, es mayor o igual a 1,5. Al calcular el pasivoresistencia utilizando el método Broms o para el análisis de muros de pila de hoja continuas, la pasivacoeficiente de presión de tierra se reduce por un factor de seguridad de 1.5 para calcular la resistencia pasiva paracomparación directa con la fuerza de reacción. Para el método Broms, la presión de tierra pasiva de Rankinecoeficiente de con �� = 0 �° se utiliza. Cuando se utilizan las ecuaciones de Wang-Reese para calcular el máximoresistencia pasiva en competentes Arenas y arcillas, la envolvente de resistencia mínima calculada a partir delos diversos mecanismos de falla deben utilizarse para evaluar la profundidad requerida varias.

La fuerza de reacción fue definida previamente como se calcula a partir de la zona de la presión aparenteDiagrama de la base de la excavación a la mitad entre la base de la excavación y elanclaje inferior (véase sección 5.3.3). Para los cálculos de varias requeridos para unsuelos, la presión de tierra activo que actúa por debajo de la parte inferior de la excavación en el ancho de lasoldado haz o en una unidad de anchura de hoja-pile también considera que es una fuerza impulsora. Parasuelos cohesivos competentes, la presión de tierra activa puede ser negativa y por lo tanto, es descuidada en elcálculo de varias.

Débil capa subyacente

Capacidad de carga lateral está limitada por debajo de la base de la excavación en suelos granulares muy sueltos a granelo suave a medias arcillas. En muy flojos para suelos granulares sueltos, los elementos de la pared deben experimentarmovimientos relativamente grandes para desarrollar plenamente la resistencia pasiva. El elemento de pared vertical puedeconvertido en sufría antes al logro de estos movimientos. Cuando se asumen la causa de las condicionesen suave a medias arcillas con número de estabilidad 4 > N, la presión neta permanece en el lado activo delSpuede desarrollarse la excavación independientemente de la profundidad de varias, por lo tanto no hay resistencia pasiva.Penetración de los elementos de pared vertical (es decir, haz de hoja-pile o soldado) debe limitarse a unprofundidad mínima nominal de aproximadamente 20 por ciento de la profundidad de excavación a menos profundoembedments son necesarios para desarrollar la capacidad suficiente para resistir cargas verticales (véase la sección 5.6),proporcionar estabilidad basal (véase sección 5.6.2) o limitar los movimientos de tierra.

Para estos casos, la porción incrustada del muro debe diseñarse como un voladizo se fija en elanclaje inferior. Un cálculo de ejemplo para una pared en un depósito coherente se muestra en el apéndice C. Paradiseño, debe seleccionar la sección de pared basado en la máxima flexión momento evaluado, es decir,o bien el máximo momento de plegado en la parte expuesta de la pared sobre el anclaje inferioro el voladizo calculado plegado de momento sobre el anclaje inferior como se muestra en el apéndice C.

5.5.4 Comparación de Wang-Reese y Broms método para suelos competentes

Calcula requiere varias profundidades basados en el método de Wang-Reese y el método de Broms sonen comparación en la figura 42 para una pared de ejemplo construida en arena y figura 43 para una pared de ejemploconstruido en arcilla. La fuerza de reacción se calcula basándose en sobres de presión aparente paraArenas y rígido para arcillas duras. Cálculos de la hoja de cálculo para estos ejemplos se incluyen en el apéndiceB. para los ejemplos mostrados, para un factor de seguridad de 1.5, el método de Wang-Reese predice menosvarias, en comparación con el método Broms. Para el diseño de muros anclados, puede ser cualquiera de los métodosutilizado.

El programa informático COM624P (FHWA-SA-91-048, 1993) puede utilizarse para verificar las condiciones de fijeza(es decir, apoyo de tierra libre o fijo tierra apoyo) de la profundidad de varias calculado utilizando el

88

Wang-Reese o el análisis de Broms. Una inversión de la curvatura en la forma desviada del muro a lo largo dela porción incrustada de la pared indica condiciones de apoyo de tierra fijo.

0

1

2

3

4

5

6

0 200 400 600 800 1000

PRESIÓN pasiva (kN\/m)

TOE

D7

PMH

(m)

Resistencia pasiva de Wang-Reese

Resistencia pasiva de Broms

0.0

0,5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

0 1 2 3 4 5 6

PIES de profundidad (m)FA

CTO

RO

F SA

FETY

FS (Wang-Reese)

FS (Broms)

Figura 42. Comparación de Broms y Wang-Reese método para pared en arena.

0

1

2

3

4

5

6

0 100 200 300 400 500 600

PRESIÓN pasiva (kN\/m)

ParaE

pro

fund

idad

(m)

Resistencia pasiva de Wang-Reese

Resistencia pasiva de Broms

0.0

0,5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

0 1 2 3 4 5

PIES de profundidad (m)

FAC

TOD

E S

AFE

TY

FS (Wang-Reese)

FS (Broms)

Figura 43. Comparación de Broms y Wang-Reese método para pared en arcilla.

5.6 CAPACIDAD AXIAL DE PARED

5.6.1 Introducción

La suma de la componente vertical de cada suelo carga de anclaje y otras cargas verticales (por ejemplo, muertospeso del muro, cargas permanentes de live) debe considerarse en el diseño de los elementos de pared aminimizar el potencial de una falla de rodamiento o pared vertical excesivo movimiento. Vigas de soldado para

89

muros anclados son bien conducidos o se colocan en los agujeros preperforados que son posteriormenteestos con mezcla de lean o estructural de hormigón. Análisis convencionales de la capacidad de carga axial deimpulsada por montones y pozos perforados pueden utilizarse para diseñar los elementos de la pared vertical de muros anclados.Métodos de análisis presentados en este documento se describen con mayor detalle en FHWA-HI-97-013 (1996) paraimpulsado por pilas y FHWA-SA-99-019 (1999) de pilotes perforados en.

5.6.2 Evaluación de carga axial

Cargas verticales externas sobre un muro anclado incluyen: (1) vertical terreno fuerzas de anclaje; (2) muertospeso de los elementos de la pared (por ejemplo, vigas de soldado, quedando, hormigón frente); y (3) otros externoscargas. Otras cargas que pueden ser importantes para muros anclados, pero que son relativamente difícilesevaluar a priori incluyen: (1) carga transferida al suelo retenido por encima de la explanada de la excavación;y (2) cargas de downdrag que resultan cuando se instala el suelo retenido respecto a la pared. El métodorecomienda aquí para diseñar elementos de pared vertical de paredes permanentes de capacidad axialse supone que todas las cargas verticales externas se resistieron por fricción lateral y final teniendo resistencia en elintegrado parte de la pared. Factores de seguridad para el cálculo de la carga axial permisible es de destinotipo de suelo según recomendado.

Resultados (véase FHWA-RD-97-066, 1998) la investigación y examen de la información de antecedentes limitadaindicar:

∀ carga axial se transferirán de la pared al suelo por encima de la explanada de excavación endensa para arenas muy densos o rígido para arcillas duras, sin embargo la duración del tiempo es desconocida como paraCuando estas cargas pueden ser transferidas a la parte incrustada de la pared;

∀ carga axial puede reducirse mediante la instalación de anclas cerca a horizontal como sea posible;

∀ downdrag cargas se reducen a cero cuando la pared instala aproximadamente 2,5 mm respecto ael suelo compatible; y

∀ cargas de downdrag probablemente actuará en paredes construidas en suave a medias arcillas o flojos paramedias Arenas densas que se fundan en un estrato relativamente firme.

Estas observaciones apoyan la hipótesis conservadora que todas las cargas externas deben diseñarse parael apoyo de la parte incrustada de la pared.

Tabla 14 presenta factores recomendados de seguridad (FS) para calcular la capacidad axial permisible devigas de soldado perforado en e impulsadas para paredes permanentes. Pueden justificarse bajos factores de seguridadbasándose en los resultados de pruebas de carga específica. Estos factores de seguridad (tabla 14) se desarrollaronbasada en la exigencia de que se reduzcan al mínimo los movimientos de la pared vertical. La capacidad axial admisible,Q, de vigas de soldado gobernada y perforado en se define como:un

FSQQ ULT

un �= (Ecuación 23)

Métodos para calcular la capacidad axial máxima, Q, se describen posteriormente.ULT

90

Tabla 14. Recomienda factores de seguridad para capacidad axial de vigas gobernada y perforado en soldado.

Tipo de suelo Factor de seguridad enFricción de piel

Factor de seguridadrodamiento final

Arcillas 2.5 2.5

Arenas 2.0 2.5

Para aplicaciones temporales de SOE, diseños pueden considerar la posibilidad de soporte de carga axial anterior elexplanada de excavación y por lo tanto, capacidad axial para elementos de pared SOE podrán basarse en factores inferioresde seguridad que figuran en el cuadro 14. Menores factores de seguridad pueden utilizarse si el diseñador puede proporcionardatos o ser capaz de demostrar que la solución vertical de la pared será relativamente pequeña.Tolerable asentamiento vertical es necesario para asegurar que la conexión de anclaje\/pared de suelo noconvertido en sufría y que lateral movimientos del muro debido al movimiento de la pared vertical deserá aceptable.

5.6.3 Diseño de capacidad axial de impulsada por vigas de soldado

5.6.3.1 General

Se han extraído las siguientes orientaciones sobre el diseño de pilotes impulsadas por capacidad axialFHWA informe Nº FHWA-HI-97-013 (1996). Ese documento debe consultarse parainformación complementaria.

5.6.3.2 Análisis de estrés efectivo para vigas de soldado impulsada

La capacidad de carga axial máxima de impulsada por pilotes en suelos friccionando o tensión efectivaanálisis de las condiciones de carga con drenaje en suelos cohesivos viene dada por:

QULT= f A + q as s t t (Ecuación 24)

donde q ULTes la capacidad de la pila definitiva, f es la resistencia de fricción de piel de unidad, es el perímetro de las sde la pila, q es el final de la unidad teniendo resistencia y a es el área transversal cerrados de la \"caja\"t tsección. Para pilotes fundadas sobre suelos predominantemente gravas o roca, el área de acero real de la piladebe utilizarse para la A. Son unidades estándar del sistema internacional: Qt ULT(kN); f (kPa); q (kPa); (M); y una (m).s t s

2t

2

La unidad de la resistencia de fricción, piel f, se calcula de la siguiente expresión:s

opsf ��= (Ecuación 25)

91

donde el coeficiente beta, �� = K tans �� , p es la media tensión efectiva vertical a lo largo del eje de la pila,o

K es un coeficiente de presión de tierra, ys �� es el ángulo de fricción de interfaz entre la pila y el suelo.Son unidades estándar del sistema internacional:�� (adimensional); p (kPa); K (adimensional); yo s �� (grados).

En la ecuación 25, p se evalúa mediante superposición elástica de la tensión efectiva vertical a ambos ladosodel punto medio de la porción incrustado de la viga de soldado. Depósitos de suelo uniforme, es p ocalculada como 0,5 veces la altura de excavación veces la unidad de peso del suelo más 0,5 veces lalongitud de viga de soldado incrustado veces el peso de la unidad del suelo.

Al final de la unidad teniendo resistencia, q, puede calcularse de la siguiente expresión:t

q = p nt t t (Ecuación 26)

donde n es el toe teniendo coeficiente y p es la tensión efectiva vertical en el extremo de la pila que est tcalculado en función de la profundidad de la punta de pila medida relativa a la base de la excavación.Son unidades estándar del sistema internacional: N (adimensional) y p (kPa).t t

Gráficos para estimar �� y n basada en el ángulo de fricción drenado del suelo son proporcionados en cifrast

44 y 45, respectivamente. El diseñador debe confirmar si es posible, la selección de �� y n en untsuelo particular con locales correlaciones entre los cálculos de capacidad estática y pruebas de carga estática.

0,1

1

20 25 30 35 40 45 50

ÁNGULO DE FRICCIÓN DRENADO (GRADOS)

�� CO

EFFM

EICEN

T

ClayLimoArenaGrava

`

Figura 44. Gráfico para estimarA coeficiente versus el ángulo de fricción de tipo de suelo (después de Fellenius, 1991).

92

1

10

100

1000

20 25 30 35 40 45 50

ÁNGULO DE FRICCIÓN DRENADO (GRADOS)

Nt C

OEF

FMEICEN

T

ClayLimoArenaGrava

Figura 45. Gráfico para calcular el coeficiente n versus el ángulo de fricción de tipo de suelo (después de Fellenius, 1991).t

5.6.3.3 Análisis de estrés total de para vigas de soldado impulsada en arcillas

Para vigas de soldado impulsada en arcilla, un análisis de estrés total pueden utilizarse donde la capacidad máxima es decalculada a partir de la fuerza causa distorsión de la arcilla. Eje de la unidad de resistencia, puede ser f, scalcula a partir de:

f = c =s un �� Su (Ecuación 27)

donde c es la adhesión entre la pila y el suelo en el fracaso,un �� es un factor de adherencia empírico parareducción de la dotación media causa distorsión de la arcilla inalterada a lo largo de la longitud incrustadade la pila. Figura 46 muestra valores de adherencia recomendado para suelos cohesivos. Para impulsado por pilas de H,la curva correspondiente pila de acero corrugado debe utilizarse y aplicada sobre la superficie de \"cuadro\" dela pila.

Al final de la unidad teniendo resistencia en un análisis de estrés total para suelos cohesivos puede expresarse como:

q = S Nt u c (Ecuación 28)

El término n es un factor de capacidad de rodamiento adimensional que depende del diámetro de la pila y lacprofundidad de varias. El factor de capacidad de rodamiento, N, debe tomarse como 9 en este estrés totalcanálisis de aplicaciones de pared anclado.

93

200100050 150

D > 40b

D = 10b

40

60

80

20

100

0

unP

meleA

dhes

meen, c

(kP

un)

Causa distorsión fuerza, S (kPa)u

Hormigón, madera, pilas de acero corrugado

Pilotes de acero suave

D = distancia desde la superficie del suelo a la parte inferior delcapa de arcilla o pila pies, lo que sea menor

b = diámetro de pila

Figura 46. Valores de adherencia de pilotes en suelos cohesivos (después de Tomlinson, 1980).

5.6.4 Diseño de capacidad axial de perforado en vigas de soldado

5.6.4.1 General

Las siguientes orientaciones pueden utilizarse para estimar la capacidad axial para vigas de perforado en soldado endepósitos friccionando o coherentes. Para los tipos más complejos de suelo (por ejemplo, geomaterials intermedio) ocapacidad rock, axial debe calcularse desde los métodos descritos en el informe Nº de FHWA FHWA-SA -99-019 (1999).

5.6.4.2 Suelos friccionando

La capacidad axial de un haz de perforado en soldado en un suelo puede calcularse en función demétodos de diseño convencional de pozos perforados. La máxima capacidad axial viene dado por la ecuación 24donde a es la superficie de la viga de perforado en soldado y a es el área de sección transversal de las tHaz de perforado en soldado.

La resistencia de fricción de piel unidad está dada por la siguiente expresión:

94

opsf ��= (Ecuación 29)

donde: p = media tensión efectiva vertical;o

�� = 1.5 - 0.42z0.34, 0,25 < �� 1.2 <, para Arenas con N SPTA 15 golpes\/300 mm (z en metros);�� = N\/15 (1.5 - 0.42z 0.34) para Arenas con SPT N < 15 golpes\/300 mm; y�� = 2.0 - 0.15z0.75 para suelos de gravas.

El �� factor en la ecuación 29 es un factor que se utiliza para tener en cuenta los efectos de los cambios de tensión lateral debido aabrir el taladro de perforación, introducción de líquido concreta y la interfaz de fricción entre el suelo granular yhormigón. En el cálculo de la�� factor, z es la profundidad medida desde la parte superior de la pared al punto mediode la viga de soldado incrustado en el caso de suelos uniformes. Depósitos de suelo uniforme, se calcula pocomo 0,5 veces la altura de excavación veces el peso de la unidad de suelo más 0,5 veces incrustadolongitud de viga de soldado veces el peso de la unidad del suelo. Para los casos donde se incrusta el haz de soldadoen un sistema múltiple de capas de suelo, la�� factor debe ser evaluado en el punto medio de cada capa.

Al final de la unidad teniendo resistencia, q, puede calcularse como:t

N5.57)kPa(q t �= (Ecuación 30)

donde n es el valor de N SPT promedio no corregido dentro de dos veces el diámetro de la base de laeje. Valores calculados de acuerdo con la ecuación 30 son valores final correspondiente al eje taladradoasentamientos de aproximadamente cinco por ciento del diámetro de la base.

5.6.4.3 Suelos cohesivos

Para vigas de perforado en soldado en arcilla, un análisis de estrés total se utiliza para evaluar el último axialcapacidad en condiciones causa. La fricción de piel unidad se calcula como:

f =s �� Su (Ecuación 31)

donde: �� = 0.29 + 0,19 \/P s y S = fuerza cortante causa determinada de consolidadou o ucausa pruebas triaxiales.

Al final de la unidad teniendo resistencia se calcula como se describe a continuación.

∀ Profundidad a Base de eje (D)A 5B

u*ct SNq �= (Ecuación 32)

donde d es la profundidad de varias medido desde la base de la excavación, B es eldiámetro del eje y s es la fuerza de cizalladura causa determinada de no consolidadosupruebas triaxiales de causa (UU) y nc

* es un factor de capacidad de rodamiento (cuadro 15).

95

Tabla 15. Factores de capacidad de rodamiento paraevaluación de final teniendo en pozos perforados en arcillas.

S (kPa)u Nc*

24 6.548 8.0

96 8.7

> 96 9.0

∀ Profundidad a Base de eje (D) < 5B

q = [0.667+0.0667(D\/B)] Nt c* Su (Ecuación 33)

5.6.4.4 Diseño cuestiones concreta reposición de agujeros preperforados de haz de soldado

Recomendaciones generales de diseño para reposición concreta de agujeros preperforados incluyen el uso dehormigón estructural desde la parte inferior del agujero en la base de excavación y lean-mezcla hormigón para laresto del taladro. El concepto de diseño es proporcionar la máxima resistencia y carga de transferencia en elpermanentemente incrustado parte del haz soldado mientras proporciona un relleno de hormigón débil en la parte superiorparte que fácilmente puede ser eliminado y en forma para permitir la instalación de rezagados. Sin embargo, contratistasa menudo proponemos utilizar lean-mezcla reposición concreta para la profundidad total del taladro para evitar los retrasosasociado a ofrecer dos tipos de hormigón en cantidades relativamente pequeñas.

Cuando se utiliza estructural adecuado y concreto con una resistencia compresiva mínima de 21 MPaprocedimientos de colocación de hormigón, la carga vertical de la parte expuesta del muro es transferidode la viga de acero para el hormigón y que todo el perforado del eje transversal es eficaz enresistencia a la carga vertical. Para este caso, la pared puede ser analizada como un eje taladrado mediante los métodospresentan en la sección 5.6.4.2 y 5.6.4.3. Sin embargo, para estos lean-mezcla perforan pozos, lean-mezcla de concreto puede no ser lo suficientemente fuerte para permitir la transferencia de carga vertical de la viga de soldado ael hormigón. El haz de soldado puede \"puñetazo\" a través de la mezcla de lean, en cuyo caso el eje taladradosección transversal no será eficaz en la transferencia de carga al suelo circundante.

Al diseñar la parte incrustada de una pared de haz permanente perforado en soldado es estoscon lean-mezcla concreto, deben realizar los siguientes análisis de dos y el análisis de los resultadosen las varias requiere mayor profundidad debe utilizarse:

Análisis 1: Calcular la profundidad requiere varias asumiendo el soldado perforado en rayo puedeanalizarse como un pozo perforado. Utilice los procedimientos descritos en la sección 5.6.4.2 y 5.6.4.3 yasumir que la sección completa de Cruz del eje es efectiva para resistir la carga vertical.

Análisis 2: Calcular la profundidad requerida varias suponiendo que el soldado viga será\"perforar\" el lean-mezcla hormigón. Los procedimientos de análisis de vigas impulsada por soldado(sección 5.6.3.2 y 5.6.3.3) debe utilizarse como sigue: (1) uso ecuación 25 para evaluar la pielresistencia de fricción suponiendo que K = 2,s �� = 35 �°, y el perímetro de la \"caja\" del haz es utilizado paraevaluar A; y la ecuación (2) uso 26 o 28, dependiendo del tipo de suelo en la parte inferior del eje,sevaluar final teniendo resistencia y utilizar el área del \"cuadro\" de la viga.

96

5.7 LADERAS ANCLADAS Y SISTEMAS DE ESTABILIZACIÓN DEL DESLIZAMIENTO

5.7.1 General

Anclajes de suelo pueden utilizarse en combinación con paredes, vigas horizontales o bloques de anclajeestabilizar deslizamientos y laderas inestables. Terreno pretensado presentadores acto contra el empuje de lasuperficie de deslizamiento potencial y aumento de la tensión normal de la superficie potencial de deslizamiento. Ambosacciones contribuyen a aumentar la estabilidad de las laderas. También, comprimiendo el suelo, suavizarprocesos que tienden a debilitar el suelo con el tiempo son inhibidos (Morgenstern, 1982). Cuestiones relacionadas con laanálisis de estabilidad estructural y global de sistemas anclados de laderas y derrumbes se presentanen este documento.

Laderas ancladas y sistemas de estabilización del deslizamiento están diseñados para sujetar las fuerzas asociadas conmasas de terreno inestable. Las fuerzas de la moderación calculan basándose en los sobres de presión de tierra aparente(sección 5.2) puede subestimar considerablemente la fuerza necesaria moderación necesaria para estabilizar unladera inestable o derrumbe a un factor objetivo particular de seguridad. Para este caso, limitar el equilibrioanálisis deben utilizarse para evaluar el anclaje de suelo y pared carga laderas ancladas y arrolladorasistemas de estabilización. Detalles sobre el uso de métodos de análisis de equilibrio límite para estos modelossistemas anclados se describen posteriormente. En superficies de falla son empinadas, sin embargo, calculadoslas fuerzas de la moderación necesaria pueden ser mayores cuando se utilizan los diagramas de presión aparente frente amétodos de equilibrio límite. En ese caso, cargas de diseño deben basarse en aparente presióndiagramas.

5.7.2 Conceptos de diseño

El factor de estabilidad de talud de seguridad para pistas y sistemas de estabilización del deslizamiento es típicamente 1.2a 1.3. Los valores más altos, aunque no común, pueden ser necesarios dependiendo de la criticidad de losestructura, requisitos con respecto al control de deformación y la confianza de la cizalla seleccionadaparámetros de fuerza. Al analizar las pistas y deslizamientos de tierra, se calculará el factor de seguridadpara todas las superficies de falla potencial desde varias superficies (planas y circulares) pueden tener factores deseguridad menor que el valor de destino. Además, la estabilidad de la pendiente descendente de tierra delante de la pared ocara de pendiente debe ser verificado. Si el material pendiente descendente es inestable, existe potencial para pendiente descendentemovimientos resultante en una reducción en la capacidad pasiva del suelo delante de la pared.

Información sobre suelo y roca cabeza hidráulica (es decir, originando presiones) es necesaria para pendienteanálisis de estabilidad de sistemas anclados. Los datos de cabezales hidráulicas para cada uno y piezometer disponiblezona de acuíferos debe ser evaluado, pero tenga en cuenta que estas cabezas hidráulicas están probables que cambie como unaresultado de los cambios estacionales en las actividades de precipitación y construcción que cambiar o interrumpan el aguarutas de flujo. Para análisis de estabilidad, una envoltura de jefes máximo medido en diferentes momentos de laaño debe asumirse de manera conservadora.

Dependerá de la fuerza de contención requeridos que debe ser desarrollada por las anclas y la pared elubicación de la pared respecto a la superficie y la cantidad de material para ser estabilizado.Las fuerzas de la moderación necesaria son relativamente grandes y relativamente pequeño para superficies de falla abruptamente inclinadapor mucho tiempo, rasas superficies de falla debido al tamaño de la masa que requiere moderación. Durante mucho tiempo,laderas inestables, varios muros anclados a lo largo de la pendiente pueden ser más rentables que una de las paredes.

97

Para muros anclados que se utilizan para estabilizar una ladera inestable o en movimiento, consiste en un mínimo de diseñoo bien un nivel de anclas de tierra y un muro penetra en la superficie de falla crítica o dosniveles de anclas de tierra y una pared que no penetran en la superficie de falla. Este diseño mínimoasegura que hay al menos dos puntos de moderación en la ubicación del muro.

5.7.3 Cálculos de equilibrio límite

5.7.3.1 Enfoque general de

Programas de computadora de estabilidad de ladera que incorporan métodos de equilibrio límite de sectores son rutinariamenteutilizado para analizar la estabilidad de taludes y terraplenes. También se puede utilizar para examinar laestabilidad de muros anclados, pistas y sistemas de estabilización del deslizamiento de tierra. Sin embargo, el estado actual -de la práctica no incluye un método generalmente aceptado de modelado de la fuerza de contención proporcionadapor las anclas de tierra pretensado. Métodos utilizados en la práctica distribuyen las fuerzas de anclaje para los sectores dediferentes maneras y cada programa de estabilidad de ladera incluye uno o varios de estos métodos.Por esta razón, debe tenerse precaución cuando se usa métodos de equilibrio límite para calcularfuerzas necesarias para frenar una pendiente. Fuerzas calculadas deben revisar críticamente y en comparación consoluciones basadas en métodos más simples de \"cálculo de mano\". Una discusión detallada sobre el uso de límitese proporciona métodos de equilibrio para el análisis de sistemas anclados en FHWA-RD-98-065 (1998).Dos métodos que pueden utilizarse para modelar el terreno anclan moderación fuerzas se presentan a continuación.

∀ Método 1: Aplicar recargo o fuerza concentrada a pared o pendiente cara: si un recargo oconcentrada fuerza equivalente a la fuerza terrestre total de moderación de anclaje se aplica en la paredo cara de pendiente, un componente de gran fuerza vertical se transmitirá a la base de la División deque actúa. El factor calculado de seguridad para este sector será irrealmente alto. Estométodo parece realista en que las grandes fuerzas de compresión impusieron por tierra son anclasaplicado en la cara. Sin embargo, el gran aumento de fuerza vertical a un único segmento mientrassectores cercanos se ven afectados parece incorrecto ya que presumiblemente aumentan anclajes de suelolas fuerzas normales en la superficie de falla crítica de manera más generalizada.

∀ Método 2: Aplicar concentrado fuerza a Base de sector donde la superficie de falla cruza anclaje:Con este método, la normal subrayar en el segmento donde la superficie de falla y el anclajeintersección se incrementa mientras sectores cercanos se ven afectados. Este método se suele utilizarpara el modelado de refuerzo de geomallas. Este método adolece de la misma limitación comoAltamente está localizado 1 método en que el aumento normal de fuerza en la superficie de falla.

Para ambos métodos, es el aumento de la tensión normal en la superficie de falla potencial críticomuy localizada y no es probable que sea coherente con la distribución real de las tensiones impuestas por laanclajes de suelo. Para un caso donde el plano de falla es una inclinación constante y la fuerza del sueloa lo largo de la falla plano es homogénea, ambos métodos proporcionan resultados similares. Por incumplimiento delas superficies irregulares y para suelos altamente estratificadas, es probable que estos dos métodos dará como resultadoen diferentes calculan factores de seguridad.

Un enfoque razonable utilizar métodos de equilibrio límite para evaluar anclado laderas ydeslizamientos de tierra es realizar un análisis utilizando el método 1 o 2 de método y comparar la calculadafactor de seguridad para una retención de anclaje dado fuerza desde el análisis del valor objetivo de diseño(normalmente 1.3). Idealmente, analizan utilizando que ambos métodos deben realizarse y los resultados de cada uno

98

en comparación con el factor de diseño de seguridad. Si está disponible, un equipo de estabilidad de ladera del programatiene la capacidad de búsqueda de superficies de falla crítica utilizando un método de equilibrio de segmento que satisfacedebe utilizarse la fuerza y momento de equilibrio. Si esta función no está disponible, la búsqueda de lasuperficie de falla crítica puede realizarse utilizando métodos más simples de equilibrio de fuerza o momento. Algunosprogramas no pueden ofrecer la posibilidad de utilizar un método que cumple la fuerza y el momentoequilibrio para realizar una búsqueda general de una superficie de falla potencial crítico, pero ofrecen lacapacidad de utilizar un método que satisface el equilibrio de fuerza y momento para calcular el factor deseguridad para una superficie de error específicos.

Si los factores calculados de la seguridad de uno o ambos análisis superan el valor de destino, que elfuerza de anclaje calculada moderación puede utilizarse para el diseño. Si los factores calculados de seguridad son menosel valor de destino, entonces la fuerza de anclaje puede incrementarse hasta alcanza el valor de destino. Elusuario debe evaluar si la fuerza calculada moderación necesarios para satisfacer el factor de seguridades razonable. Si la fuerza calculada moderación parece excesivamente grande o pequeña o si cambia enanálisis parámetros (por ejemplo, la inclinación de la superficie de falla) resultado en variaciones muy grandes en calculafactores de seguridad y, a continuación, análisis adicionales deben realizarse.

Ambos métodos para evaluar el total de estabilizar la carga de un muro anclado o pendiente sondescritos. Los análisis deben realizarse para cada diseño crítico transversal.Noncircular (es decir, plana) las superficies de falla deben utilizarse donde los suelos son predominantementefriccionando o donde la superficie de falla se encuentra a lo largo de una interfaz bien definida. Para el análisis deparedes temporales construidos en débiles (es decir, suave a medio) suelos cohesivos, una superficie de falla circulardebe utilizarse. Tabla 16 proporciona un esquema general para realizar el análisis.

Tabla 16. Procedimiento para evaluar la carga total de tierra lateral utilizando programas de computadora de estabilidad de ladera.

Paso 1. Desarrollar la geometría de sección transversal incluida la estratigrafía subsuperficial, recargo externocargas y presiones de agua.

Paso 2. Asignar peso de unidad y fuerza de cizalladura a cada capa de suelo o roca.

Paso 3. Seleccione el método de equilibrio límite que satisface el equilibrio de fuerza y momento yparámetros de búsqueda de superficie crítica adecuada.

Paso 4. Aplicar recargo o force(s) concentrado a pared o pendiente cara (método 1) o modelolos anclajes del suelo como refuerzos (método 2). Para paredes verticales, modelo de la paredse enfrentan con un rebozado ligero para evitar inestabilidades numéricas anómalos.

Paso 5. Evaluar la superficie crítica y factor de seguridad para la carga aplicada en el paso 4.

Paso 6. Repita los pasos 4 y 5, aumentando el recargo o force(s) concentrado (método 1) otensión de refuerzo (método 2), hasta que se obtiene el factor de seguridad.

5.7.3.2 Análisis método 1

Al utilizar el método 1, se consideran los siguientes casos: caso 1 - el muro penetra el potencialsuperficie de falla crítica; y caso 2 - la pared no penetrar la superficie potencial de fallo crítico.Estos casos se muestran en la figura 47. Para el caso 1, se supone que el componente vertical de lacarga de anclaje se transmite debajo de la superficie de falla crítica en la ubicación de la pared, por lo tanto sólo lacomponente horizontal de la fuerza terrestre de anclaje se transmite a la superficie de falla. El totalcarga de recargo debe ser resistida por las anclas de tierra y la capacidad de lateral de la porción de la

99

pared que se extiende por debajo de la superficie de falla. Un método para modelar la capacidad lateral de la porción dela pared que se extiende por debajo de la superficie de falla se describe en la sección 5.7.4. Para el caso 2, tanto lacomponente vertical y horizontal de la carga de anclaje se transmiten a la superficie de falla.

Figura 47. Modelado de la fuerza terrestre de anclaje en el análisis de equilibrio límite(después FHWA-RD-97-130, 1998).

100

Para casos donde homogénea débil suelo cohesivo se extiende por debajo de la base de la excavación (enmenos aproximadamente 20 por ciento de la altura de la pared), la superficie de falla crítica potencial puede probablementepenetrar significativamente por debajo de la parte inferior de la excavación. Para estos casos, relativamente grandes cargastendrá que ser resistida por los anclajes inferiores. Cuando la fuerza terrestre de moderación de anclaje de modeladoutilizando el método 1 y el procedimiento descrito en la tabla 16, la resultante de la sobretasa o concentradoForce(s) utilizado para modelar la fuerza terrestre de moderación de anclaje debe estar ubicada entre 0,3 y 0,5 horasmide desde la parte inferior de la excavación. Un procedimiento para evaluar la carga total requerida paraestabilizar un corte, para que la superficie de falla penetra considerablemente por debajo de la pared, se describe en17 de la tabla y se ilustra en la figura 48. Con este procedimiento, la ubicación de la resultante del totalcarga necesaria para estabilizar el sistema para el factor de seguridad obtendrá progresivamente menor en elcomo la superficie de falla penetra más profundo de la pared.

Figura 48. Análisis de equilibrio límite utilizado para evaluar la carga total de tierra lateral para ancladosistemas construidos en suelos cohesivos débiles (después FHWA-RD-97-130, 1998).

5.7.3.3 Método 2 análisis

Con este método, el anclaje de la tierra se considera que un refuerzo de alta capacidad. El axialfuerza de anclaje se basa en la longitud de anclaje y la zona de enlace de anclaje. La fuerza axialel refuerzo se supone que varían linealmente la capacidad plena de anclaje en todas las posiciones en el frentede la zona de bonos ancla, a fuerza de cero para el final del anclaje terreno. Este concepto es similar alestabilidad analiza con clavos de suelo tal como se describe en FHWA-DP-96-69R (1998). Varios niveles deanclajes pueden ser modelados, por lo que el usuario debe asumir una distribución razonable de anclas y anclajeinclinaciones en realizar el análisis. Si la superficie de falla cruza la pared, la restricción adicionalproporcionado por la pared puede ser modelada (consulte la sección 5.7.4).

30s

Tabla 17. Procedimiento para evaluar la carga total de tierra lateral para sistemas ancladosconstruida en suelos cohesivos débiles.

Paso 1. Igual que la tabla 16.

Paso 2. Igual que la tabla 16.

Paso 3. Realizar un análisis de equilibrio límite en la que la superficie de falla se cruza con la parte inferior della excavación. Utilice un método de equilibrio de segmento que satisface la fuerza y el momentoequilibrio y asumir una superficie de falla circular.

Paso 4. Aplicar recargo o concentrado force(s) a pared o pendiente cara al modelo de la moderaciónfuerza de la anchor(s) de la tierra. Para paredes verticales, modelo de la cara de la pared con un ligerobateador para evitar inestabilidades numéricas anómalos.

Paso 5. Evaluar el factor de seguridad para superficie de falla que intersectan la parte inferior de la excavaciónpara la carga aplicada en el paso 4.

Paso 6. Repita los pasos 4 y 5, aumentando el recargo o force(s) concentrado, hasta el destinose obtiene el factor de seguridad.

Paso 7. Realizar un análisis de equilibrio límite segundo que busca el potencial más críticossuperficie de falla. Aplicar recargo uniforme o concentrado force(s) sobre la parte superior de la mitad depared o pendiente equivalente a la mitad la carga total calculada del paso 6. Aplicarrecargo uniforme o force(s) concentrado más reducir a la mitad de la pared y aumentan estafuerza hasta que se logre el factor de seguridad para la superficie de falla potencial crítico.

5.7.4 Modelado de la pared Lateral de la resistencia en el análisis de equilibrio límite

Cuando la superficie de falla potencial crítico cruza la porción incrustada de la pared, los adicionalesresistencia proporcionada por la pared puede incluirse en un análisis de equilibrio límite. La fuerza de resistirpara ser utilizado en el límite de análisis de equilibrio es el menor de los siguientes: (1) la capacidad de distorsión de lapared; o (2) total de la fuerza pasiva que pueda desarrollarse en el suelo sobre la longitud de la pared dela superficie de falla a la parte inferior de la pared. La capacidad de distorsión de la pared es constante y esasume que es igual a la capacidad de distorsión permitidos del elemento pared vertical.

Los métodos que se describen en la sección 5.5 pueden utilizarse para calcular el total de la fuerza pasiva que puede serdesarrollado a lo largo de la longitud de la pared debajo de la superficie de falla. Figura 49 muestra el pasivo totalfuerza desarrollada sobre una porción incrustado de 6 m de la pared de ejemplo en un suelo descrito enSección 5.5.4.

La fuerza que se basa en el análisis de equilibrio límite, F, puede ser modelada como una amplia unidad de unopelemento con una fuerza cohesiva igual a la mínima fuerza pasiva como se describió anteriormente. Paraanálisis de paredes de haz de soldado, esta fuerza debe reducirse por el haz de soldado espaciado aproporcionar la fuerza de contención sobre una base por unidad para el análisis de equilibrio límite.

102

Fp6 m

z

0

1

2

3

4

5

6

0 200 400 600 800 1000

TOTAL de la fuerza pasiva, F (kN)p

DEP

TO H

F FA

ILU

RE S

UR

FAC

E, z

(m)

Total de la fuerza pasiva (Broms)Total de la fuerza pasiva (Wang-Reese)

Figura 49. Total de la fuerza pasiva de pared por ejemplo en un suelo.

5.7.5 Comparación de métodos para evaluar la carga de tierra requerida en suelos homogéneos

Esta sección proporciona comparaciones entre equilibrio de presión y límite de tierra aparente basadocálculos para evaluar requieren fuerzas de moderación en suelos relativamente homogéneos. Estosse realizaron comparaciones de paredes verticales con ambos superficies planas o circular ydonde el suelo fuerza propiedades (�ƒo S) eran constantes para el perfil completo analizado.u

Suelos friccionando

Se han descrito tres métodos para evaluar la carga de la tierra total requerido, P REQ, para estabilizar uncortar en suelos friccionando. Para el diseño del muro, las anclas de tierra y la reacción de la fuerza en laexplanada de excavación llevar esta carga total de tierra. En la tabla 18, de la tierra total normalizada carga (KREQ =PREQ\/½��H) necesarios para estabilizar un corte en un suelo se compara para los siguientes tres2

métodos: (1) envoltura de presión de tierra aparente para Arenas; (2) análisis de cuña deslizante (sección 5.2.8);y el método de equilibrio límite (3) (sección 5.7.3). La dotación de tierra aparente presión produce uncarga total de tierra igual a 0,65 k A��H, que es 1.3 veces mayor que el de Rankine activo2

condiciones. Para el análisis de equilibrio cuña y límite deslizamiento, un factor de seguridad de 1.3 en lase utilizó la fuerza cortante. Para el análisis de equilibrio límite, era un recargo horizontal uniformeaplicado a la cara del muro y aumentó hasta logra el factor de seguridad (es decir, método 1de la sección 5.7.3).

Los resultados indican que los tres métodos dan resultados similares, especialmente para las mayores fortalezas. Cuandoparedes de diseño anclado en suelos friccionando razonablemente homogéneas para los suelos competentesExisten por debajo de la excavación de la muralla, cualquiera de estos métodos proporcionará resultados razonables, pero utilizando elTierra aparente presión envolvente para calcular la que carga el anclaje requerido es el más conveniente.

103

Tabla 18. Valores de k REQ en un suelo utilizando diferentes métodos para evaluar las presiones de la tierra.

�ƒ’ Tierra aparentePresión envolvente

Cuña deslizante Equilibrio de límite Diferencia porcentual(%)(1)

25 0.53 0,58 0,59 1030 0.43 0,46 0,46 735 0,35 0,38 0,37 740 0,28 0,31 0.29 8

Nota: (1). Diferencia porcentual = ((Maximum-Minimum)\/máximo) * 100

Suelos cohesivos

También se evaluaron métodos de equilibrio límite para evaluar la carga total de tierra para ancladosistemas en suelos puramente cohesivos. Para temporal anclado sistemas en suave a medias arcillas con N >s4, cargas de tierra calculada se compararon utilizando el método de Henkel (ecuación 12), método de Rankine,y limitar las soluciones de equilibrio. Estos resultados se muestran en la figura 50. Métodos de equilibrio límiteutiliza método de Bishop, método de Spencer y método del cuerpo de ingeniero. De estosmétodos de equilibrio límite, método de Spencer es la única que cumple con fuerza y momentoequilibrio. Los resultados indican que los métodos de equilibrio límite comparan favorablemente a los análisis de Rankineque la superficie de falla se cruza con la esquina de la pared. Cuando la superficie de falla se extiende por debajola excavación (por ejemplo, d\/H = 0,2 en la figura 50), método de Henkel y método del obispo son razonablesacuerdo y son límites superiores. Para casos donde la superficie de falla potencial crítico se extiende a continuaciónla base de la excavación y donde N > 5, los resultados de análisis de Rankine son unconservative. Parasesos casos, método o límite de equilibrio análisis del bien Henkel deben utilizarse métodos para evaluarla carga total de tierra. La carga total entonces debería redistribuirse en un diagrama de presión aparentecon el diagrama de Terzaghi y Peck de suave a medias arcillas (figura 23 c).

104

Figura 50. Comparación de métodos de equilibrio límite para suelos cohesivos(después FHWA-RD-98-065, 1998).

105

5.8 ESTABILIDAD DE LA MASA DE TIERRA

5.8.1 Introducción

Los análisis de estabilidad presentaron aquí foco sobre si la fuerza cortante del suelo masa y laubicación y magnitud de las fuerzas de la moderación proporcionada por las anclas de tierra y otros estructuralesson suficientes para proporcionar un factor aceptable de seguridad con respecto al potencial de varios componentesmasa de suelo de inestabilidades. Posibles inestabilidades masa de tierra que deben ser analizados incluyen: (1)estabilidad interna; (2) estabilidad basal; y estabilidad externa (3). Se utilizan cálculos de estabilidad internapara localizar la zona de enlace de anclaje detrás de la superficie de falla potencial crítico y han sido descritos enpunto 5.3.2.

5.8.2 Estabilidad basal

5.8.2.1 General

Los modos de falla común con respecto a la estabilidad basal incluyen lanchas de fondo en la base deexcavaciones en suelos cohesivos y tuberías para excavaciones en suelos friccionando. Lanchas de la parte inferior se produceCuando los suelos en la base de la excavación son relativamente débiles en comparación con las tensiones de implantarseinducida por el lado retenido de la excavación. Lanchas de fondo pueden ser un problema crítico para temporalsistemas anclados construido en suave a arcillas medianos, pero no se considera fundamentales para otros suelostipos. Tuberías se produce si hay una cabeza de agua suficiente para producir velocidades críticas en la base de laexcavación. Tubería no se discute aquí porque, para la mayoría haz de soldado y menos desarrolladas paredes,cabeza de agua excesiva no es una preocupación desde la excavación por lo general lleva a cabo en seco, o latabla de aguas subterráneas es bajado antes al inicio de la excavación.

5.8.2.2 Evaluación del potencial de lanchas de fondo de suave a medias arcillas

Lanchas basal significativo y aumentos sustanciales en el lateral de la tierra resultado de presiones cuando el peso deel suelo retenido supera o enfoques el suelo capacidad portante en la base de la excavación.Los métodos tradicionales para evaluar el potencial de lanchas de fondo se basan en el desempeño deexcavaciones abrazadas en suave a medias arcillas. Estos métodos de análisis de excavación abrazadas serán probablementeresultados conservadores para paredes anclados como el mecanismo de falla no considera ladistorsionar la resistencia proporcionada por el cuerpo de anclaje grouted. Figura 51 muestra un corte en arcilla blanda h profunda yB amplia. El bloque de suelo retenido ejerce una presión vertical q aplicado en la Faja cd igual a su pesomenos la resistencia cortante del suelo a lo largo de bd de plano. La capacidad portante de un suelo cohesivo es igualS n donde n es el factor de capacidad de rodamiento. Para cortes de longitud infinita, el factor de seguridadc u ccontra lanchas basal pueden ser estimado como el cociente entre la capacidad portante a la presión de rodamiento como:

�� ∀�

�=

B'SΓH

SNFSu

uc (Ecuación 34)

106

3451 24

7

5

8

6

9

10

c

b

D

D

un

d

HB'

B'

B

0H\/B

Nc

incumplimiento de planos, profundos depósitos de arcilla débil (b) plano falla, una dura capa debajo de la parte inferior de la excavación

B\/L = 0, Rectangular

B\/L = 0,5

Plaza ycircular B\/L = 1

B \/ 2

H Su

HH

(c) Factor de capacidad rodamiento, Nc

H = profundidad de excavaciónB = ancho de excavaciónL = longitud de excavación

Figura 51. Análisis de estabilidad basal (modificado después de Terzaghi et al., 1996, mecánica de suelos enPráctica de ingeniería, reimpreso con permiso de John Wiley

Basado en la geometría de la superficie de falla, B' no puede exceder b 2. Así, el FS mínimo paraecuación 34 es:

��

�∀��

�=

B2SH

SNFSu

uc (Ecuación 35)

El ancho, B, es restringido, si un estrato rígido está cerca de la parte inferior del corte (figura 51). Para este caso, B'es igual a m. de profundidad. Sustituyendo D B' en la ecuación 34, resultados en:

107

�� ∀��

�=

DSH

SNFSu

uc (Ecuación 36)

En relación con los diseños del muro anclado en depósitos de poca profundidad, puede utilizarse la ecuación 36. Sin embargo enmoderada a depósitos de suelo profundo donde el ancho de la excavación es muy grande, la contribución de larozamiento a lo largo del exterior del bloque falla es insignificante y ecuaciones 34 y 35reducir:

s

c

u

c

NN

SΓH

NFS �=�= (Ecuación 37)

donde n es el número de estabilidad, definido comos ��H\/S. Es el factor de capacidad de rodamiento utilizado en la ecuación 37uafectados por la relación altura\/anchura (H\/B) y las dimensiones del plan del corte (B\/L). Los valores de lateniendo el factor de capacidad, N, propuesto por Janbu et (1956) para análisis de zapatas puede utilizarse encecuación 37 y estos valores se muestran en la figura 51. Nota de figura 51 que n valores son mayorescpara las excavaciones en definitiva construyen longitudes (por ejemplo, ranurado excavación) en comparación con la excavación detoda la longitud de la pared. A menos que el diseñador requiere específicamente longitudes de excavación, en escenael diseño debe basarse en la suposición de que el contratista eliminará toda la longitud delcada ascensor de excavación.

Movimientos de tierra importantes hacia la excavación se producirán cuando la capacidad portante de lasubyacente de suelo es abordado independientemente de la intensidad de los apoyos. O ' Rourke y o ' Donnell(1997) concluyó que para el ancho de la excavación a proporciones de altura (B\/H) entre 0,5 y 4, factores de seguridadestabilidad rotacional profundo (es decir, la estabilidad externa) suelen ser inferiores a los calculados para basalpairo. La práctica actual es utilizar un mínimo factor de seguridad contra lanchas basal de 2.5 para permanenteinstalaciones y 1.5 para apoyo de las instalaciones de la excavación. Como el factor de seguridad disminuye, carga sobre elaumento de anclaje más bajo tierra. Factores de seguridad por debajo de estos valores de destino indican que másrigurosos procedimientos tales como métodos de equilibrio límite o método del Henkel deben utilizarse paraevaluar las cargas de presión de tierra de diseño.

5.8.3 Estabilidad externa

5.8.3.1 Introducción

Métodos de equilibrio límite convencional para estabilidad de taludes pueden utilizarse para evaluar la externaestabilidad de un sistema de anclado. Un sistema de anclado es superficies externamente estable si el potencial de deslizamientopasar detrás o a través de los anclajes tienen un factor de seguridad que supera el factor de seguridad.Análisis de estabilidad externa son particularmente importantes en la evaluación de sistemas cerca cerca de estructuraso para situaciones en las que suelo blando se encuentra por debajo de la pared.

Para SOE temporal anclado sistemas construidos en suave para suelos de arcilla medio, estabilidad externadeben evaluarse utilizando a corto plazo (es decir, mezclado) parámetros de fuerza y carga temporalcondiciones. Para sistemas anclados permanentes construidos en suelos, estabilidad externa para ambos corto-deben comprobarse el plazo y las condiciones a largo plazo. Para los sistemas construidos en arcillas rígidas, externosestabilidad de las condiciones a corto plazo no puede ser crítica, pero condiciones a largo plazo, mediante drenado cizallaparámetros de fuerza, puede ser crítica. Selección de parámetros de fuerza de cizalladura se ha debatido en

108

capítulo 4. Estabilidad externa de paredes, apoyado por los presentadores de la roca es normalmente adecuada; Sin embargo, sila roca masa tiene planos de debilidad que se orientan en una dirección que puede afectar a la estabilidad,debe comprobarse la estabilidad externa para superficies de falla pasa a lo largo de estos planos débiles.

Un factor mínimo aceptable de seguridad para estabilidad externa es 1.3. Para aplicaciones permanentes queson críticas, que puede utilizarse un mayor factor de seguridad (por ejemplo, 1.5).

5.8.3.2 Evaluación de estabilidad externa mediante equilibrio límite

Para evaluar la estabilidad externa de un sistema de anclado, superficies de falla potencial pasando detrás oa través de la necesidad de anclajes para controlarse. Para paredes con múltiples niveles de anclas, superficies de falladebe ser comprobado que pasan detrás de cada anclaje (figura 52). En la comprobación de una falla de superficiepasa detrás de un nivel de anclas, la superficie de falla puede cruzar delante o a través del enlace de anclajezona de otro niveles de anclas. En este caso, el análisis puede ser modificado para incluir una parte dela fuerza de contención de los otros anchor(s). Si la superficie de falla pasa por delante de un ancla, completocarga de diseño puede ser modelado como una fuerza de contención. Si la superficie de falla cruza el ancla, unmagnitud proporcional de carga suponiendo que estrés de enlace de anclaje se distribuyan más uniformemente ellongitud de enlace de anclaje puede ser modelada. Cuando no se cumplen los requisitos de estabilidad externa, lalos delimitadores pueden ser alargados o métodos para mejorar el enlace de anclaje o mecanismos de transferencia de carga pueden serutilizado.

Denota fracaso potencialsuperficie externaanálisis de estabilidad

Figura 52. Superficies de falla para las evaluaciones de la estabilidad externa.

109

5.9 DISEÑO DE TIEDOWN

5.9.1 Introducción

Tiedowns referirse a anclajes de terreno inclinado descendente o vertical sometidos a elevar las fuerzas.Ejemplos de tiedowns incluyen elementos de Fundación para estructuras sometidas a vuelco o elevarcomo torres de transmisión y anclajes verticales utilizados para resistir hidrostática elevar las fuerzas de gravedadpresas y losas submarinas. Tiedowns están diseñados para resistir dos mecanismos de posible fracaso: (1)capacidad de anclaje individuales para resistir presiones de elevación; y (2) la estabilidad general del suelo masaen la geometría del grupo tiedown es suficiente para envolvente de una masa de suelo para resistir las fuerzas de elevación.La siguiente información se presenta en esta sección: (1) evaluación de terreno total estabilidad en masapara individuales y grupos de delimitadores de tiedown de roca y suelo; y (2) diseño de anclajes tiedown paralosas sometidos a cargas hidrostáticas.

5.9.2 Elevar la capacidad de Rock Tiedown anclas

Los posibles mecanismos de fallo comúnmente considerados para el diseño de anclajes de roca tiedown incluyen:(1) estabilidad de masa donde participa un cono invertido o cuña del rock de rock General (es decir, conoLiberación en la figura 53); (2) falla en cizalla a lo largo de la interfaz de boquilla\/roca; y (3) falla en cizallaa lo largo de la interfaz de tendón\/lechada.

La capacidad de elevación de un ancla de roca tiedown depende de la profundidad relativa de la zona de enlace de anclaje,define como h D, donde h es la profundidad de la parte superior de la zona de enlace de anclaje y d es el diámetro de laanclaje. Para valores de h\/D > 15, el mecanismo de falla dominante en roca es fracaso en el boquilla\/rockinterfaz. Los resultados indican que, más concretamente, se produce un error en la interfaz de roca\/lechada endébiles rocas como lodolitas, lutitas, Considerando que se produce un error en la interfaz de tendón\/lechada enrocas fuertes. Para anclajes superficiales en lodolitas débiles, una combinación de interfaz distorsionar en laindividuales de interfaz y cono de roca\/lechada pueden ocurrir.

Para anclas relativamente profundas en rocas débiles o interfaz donde la distorsión a lo largo de la interfaz de roca\/lechadadomina, el aumento de la capacidad del anclaje tiedown roca podrá ser evaluado de acuerdo con los métodosse describe en la sección 5.3.6.

Para anclajes superficiales o donde total estabilidad de masas de roca domina, la capacidad de elevación de una rocatiedown anclaje generalmente se asume que es equivalente al peso efectivo de un cono o cuña-en forma de mecanismo de falla como se muestra en la figura 53a. En el análisis, la fuerza cortante de la rocaa menudo se omite la masa. Si el peso de la roca en el cono de la figura es mayor que el diseñocarga de anclaje de la tierra, el ancla es considerado seguro ya fuerza de cizalladura de roca ha sido ignorado.Diseñadores suele asumir que el ápice del mecanismo falla se encuentra en la parte superior, punto medio,o inferior de la zona de enlace de anclaje y el ángulo incluido del mecanismo oscila entre 60 y 90grados. Las recomendaciones que se muestra en la figura 53a deben utilizarse en ausencia de modelo o completa-resultados de prueba de carga de escala. Para casos donde sobrecargar el suelo está por encima de los estratos rocosos de anclaje, el fracasomecanismo se asume que es cilíndrica por encima de la interfaz de roca y suelo. Para anclajes consuperposición de conos, la estabilidad del suelo se analiza como se muestra en la figura 53b. La acumulación delas zonas de influencia entre adyacentes anclajes resultados en ancla elevación capacidad menor que el de unanclaje único.

110

Una amplia gama de factores de seguridad con respecto a General Roca masa estabilidad puede calcularse basadala geometría supone el mecanismo de falla. Factores de seguridad para el diseño con respecto atotal estabilidad de masas de roca son típicamente 2 a 3 (normas británicas institución BS8081, 1989). Estofactor de seguridad puede reducirse debido a la suposición conservadora que la fuerza cortante de laRoca es descuidado en el análisis, especialmente para las rocas competentes que no son altamente fisurada.Sin embargo, en estratos de roca muy fisurada o sueltos, un aumento en el factor de seguridad puede ser requerido.

Figura 53. Invertido mecanismos de cono de General Roca estabilidad en masa.

5.9.3 Elevar la capacidad del suelo Tiedown anclas

Para tiedown anclajes instalados en suelos, distorsión los mecanismos de falla de breakout cono e interfaza lo largo de la interfaz de suelo\/lechada son analizados. Como anclajes de roca, el mecanismo de salida de conodomina para anclajes superficiales Considerando que domina cizalladura del interfaz de anclas relativamente profundos. Aanclaje de suelo grouted sometido a elevar se comporta igualmente un eje taladrado de pequeño diámetro sometidas aelevación.

111

Anclajes de suelo suelen utilizados para resistir la elevación son relativamente profundos (es decir, es relativamente grande h\/D) para que elque rigen el mecanismo de falla es la movilización de resistencia cortante de boquilla\/tierra interfaz. Elevaciónresistencia puede calcularse como:

Q = Q + Qu Tu su (Ecuación 38)

donde: Q es la capacidad de elevación, Q es la resistencia de punta y qu Tu su es la resistencia de lado. Resistencia de la puntaque pueden desarrollar de succión comúnmente se asume igual a cero para drenado de elevación (largo plazo)capacidad de perforado en elementos. Por lo tanto, la capacidad de elevación de un suelo grouted ancla principalmenteresultados de la resistencia de piel de interfaz entre la boquilla y el suelo. Capacidad de elevación puede serevaluado mediante los procedimientos describen en la sección 5.3.6 para anclajes de suelo o pueden calcularseSegún (Kulhawy, 1985):

� ( � ) � ( � ) �( � ) � [ � ]memememeomev

N

1meosu z\/tanK'

KKDQ ∀��ƒ��ƒ�≤�€�=

�=

(Ecuación 39)

donde: Fz = espesor de la capa i, D = diámetro de anclaje y K\/K = factor de modificación de estrés ame oajuste de influencias de construcción. Los parámetros restantes se evalúan en el mid-depth de cada unocapa: ´ = tensión efectiva vertical,c v �� = ángulo de tensión efectiva de fricción de la superficie de corteinterfaz, K = coeficiente de tensión horizontal in situ, yo �ƒ = ángulo de fricción tensión efectiva para el suelo.Los términos de la profundidad y el perímetro de anclaje se calculan simplemente de la geometría de anclaje, mientras que elvertical destaca efectivo se calcula desde el peso de la unidad efectiva del suelo.

Para anclajes de suelo,��\/�ƒ puede suponerse igual a 1. Para anclajes de gravedad, puede ser el valor in situ de komodifica en función de los efectos de instalación de anclaje con valores típicos de K\/K, que van desde 2\/3 a 1.oValores de K\/K de 1 pueden utilizarse en instalaciones relativamente seco con perturbación de taladro de perforación mínima. Paraoanclajes instalados bajo agua o donde se encuentran las arenas muy sueltos o ejecución y significativoperturbación agujero ocurre, K\/K valores inferior a 2\/3 puede ser apropiado.o

Baja presión (es decir, las presiones de inyección inferior a 1 MPa) grouted anclas y grouted de gravedadlos anclajes, ningún aumento en k arriba el valor en reposo, K, se justifica. Para alta presión groutedoanclas, sin embargo, un aumento de k es apropiado. Son las directrices presentadas en la tabla 19recomendado para su uso. Debido a los numerosos factores que influyen en el valor de k incluyendo lechadapresión, método de construcción y tipo de suelo, se recomienda que se realice pruebas de carga paraconfirmar los valores de diseño.

Tabla 19. Coeficiente de tensión horizontal, K, de presión grouted anclas (después Kulhawy et al., 1983).

Densidad

Suelo Suelto Compacto Denso

Limo 1 4 10Arena fina 1.5 6 15

Arena mediana 5 12 20

Arena gruesa, grava 10 20 30

112

5.9.4 Diseño de anclajes Tiedown para resistir la elevación hidrostática

Tiedowns puede utilizarse para proporcionar resistencia a elevar las fuerzas causadas por presión hidrostática. Auso notable de los delimitadores de tiedown en Estados Unidos fue resistir hidrostática levantamiento de una carretera deprimidasección como parte de la arteria Central de Boston del proyecto (véase Druss, 1994). Los principales problemas relacionados conel uso de anclajes para aplicaciones tiedown son: (1) estabilidad general de los terrenos cerradosmasa; (2) cambios en ancla carga resultante de movimiento (es decir, superficie lanchas, consolidaciónasentamientos, deformaciones sobrante) en la masa de suelo cerrados; y (3) protección de corrosión yestanqueidad de anclaje del tierra. Protección contra la corrosión y estanqueidad se discuten enCapítulo 6.

Estabilidad general de una estructura sometida a elevar se muestra en la figura 54. El sistema está en equilibrioCuando U = W + W, donde w y w son el peso total de la estructura y el terreno adjunto,1 2 1 2

respectivamente, y u es el levantamiento total resultante de la presión de elevación��wh. la geometría del suelomasa asumida a movilizarse en el fracaso puede evaluarse como se muestra en la figura 54. Fricciónresistencia que puede desarrollar entre el suelo y las paredes laterales de la estructura puede serconservadoramente descuidado.

Ancla

Estructurah

L

Cerradomasa del suelo

30 o 45

= Peso de la estructura

= Peso del suelo cerrado masa

= Total de fuerza de elevación =hLwU

W1

W2

Figura 54. Estabilidad de la estructura y elevación hidrostática.

Para las condiciones donde la estructura de elevación está fundada sobre terreno relativamente compresible, movimientosasociados con las actividades de construcción, las fluctuaciones en los niveles de las aguas subterráneas, la consolidación de los suelos,

113

y sobrante de suelo puede inducir cambios significativos en cargas de anclaje del suelo durante la vida útil de laestructura. Estos movimientos se suponen que provocan ciclos de tensión y detensioning en eltendón de anclaje de la tierra. Si el tendón puede ser sometido a una tensión adicional después de desactivar bloqueo, esimportante que el tamaño del acero prestressing se base en la carga máxima que será el anclaobjeto durante la vida de servicio.

5.10 DISEÑO SÍSMICO

5.10.1 Introducción

Se han hecho algunas observaciones del comportamiento sísmico de muros anclados. Aquelloslas observaciones disponibles indican buena general rendimiento del tema de los sistemas de muro ancladopara movimientos de tierra fuerte en terremotos. Mayoría de los fracasos de muro de contención durante recientesterremotos han ocurrido a lo largo de sistemas de muro de contención de gravedad de la pared de muelle y se han asociadocon la licuefacción de la reposición o los suelos de Fundación. Después de Whittier, Californiaterremoto de 1987, Ho, et al (1990) realizó un estudio de la respuesta de diez muros anclados en elÁrea de los Angeles. Sólo uno de los muros anclados diez fue diseñado para resistir fuerzas sísmicas ylos autores concluyeron que los muros anclados examinados realizan muy bien y poco experimentadosin pérdida de integridad debido al terremoto. La misma conclusión tras un estudio deel rendimiento de muros anclados a cabo tras el terremoto de Northridge de 1994 (Ho,comunicación personal, 1998).

Dos modos de falla inducida por el terremoto para muros anclados son considerados para el diseño: internofalla y una falla externa. Fallo interno se caracteriza por la falta de un elemento de la paredsistema, como los tendones, anclajes de suelo o pared propia. Fallo externo se caracteriza por unaError global del muro similar a lo que ocurre en muchos problemas de estabilidad, la pendiente con lasuperficie de falla pasa más allá del final de las anclas y por debajo de los pies de la pared.

Para evaluar la estabilidad sísmica interna y externa de un muro anclado, el efecto de la carga sísmicasobre las presiones de tierra activa y pasiva, la resultante carga sobre los anclajes y equilibrio de la fuerza depotencial deben evaluarse masas deslizantes (o rotación). Es la carga sísmica en muros ancladoscomúnmente evaluado mediante análisis pseudo-static, como se describe posteriormente. Informaciónpresentado en el presente documento ha sido extraído de FHWA informe Nº FHWA-SA-97-076 (FHWA, 1997),en lo sucesivo denominado GEC Nº 3. GEC Nº 3 debe ser consultado para obtener información adicional sobrecaracterización sísmica del sitio y diseño.

5.10.2 Estabilidad interna mediante la teoría Pseudo-Static

5.10.2.1Lateral presión de tierra

El método más usado para diseño sísmico de estructuras de retención es el pseudo-staticmétodo desarrollado por Okabe (1926) y Mononobe (1929). El llamado método de Mononobe-Okabese basa en la teoría de la presión de tierra de Coulomb. En el desarrollo de su método, Mononobe y Okabesupone lo siguiente:

∀ el muro tiene libertad para moverse lo suficiente inducir a las condiciones de presión de tierra activo;

114

∀ la reposición es completamente drenado y friccionando; y

∀ el efecto del movimiento de tierra de terremoto está representado por un pseudo-static horizontalfuerza de inercia, k w y una inercia pseudo-static vertical fuerza k w si la vertical forzar actosh s v shacia arriba, o -k W, si la fuerza vertical actúa hacia abajo.v s

En la figura 55, W es el peso de la cuña deslizante y k y k son el horizontal y verticals h vcoeficientes sísmicos, respectivamente. El coeficiente sísmico k y k se expresaron como una fracción de lah vaceleración de la gravedad g.

Usando la teoría de Mononobe-Okabe, las presiones de tierra dinámica en el activo (p) AE) y pasivo (P) PEEstado son dadas por el texto siguiente:

)k(1ΓHK21P v

2AEAE ∀��= (Ecuación 40)

)k1)HK21P v

2PEPE ∀��= (Ecuación 41)

D)cos ()CosCos)(CosK

2

2

AE ��+��+��∀��∀��ƒ

�= (Ecuación 42)

22

1

)(icos)cos ())mepecado ()pecado (1D

�

��

��

��

��∀��+��+��

∀��∀��ƒ��+�ƒ�+�=

(Ecuación 43)

D)cos ()CosCos)(CosK 2

2

PE 2��+��∀��+��∀��ƒ

�=(Ecuación 44)

22

1

)(icos)cos ())mepecado ()pecado (1D

�

��

��

��

��∀��+��∀��∀��+�ƒ��+�ƒ

�+�= 2

(Ecuación 45)

�� = tan-1 (k \/(1-k))h v (Ecuación 46)

donde: �� = peso de la unidad de efectividad de reposición;H = altura de la pared;�ƒ = ángulo de fricción interna de reposición;�� = ángulo de fricción de la interfaz de pared\/reposición;me = pendiente de la superficie de la reposición;�� = pendiente de la parte posterior de la pared;kh = coeficiente sísmico horizontal expresada como fracción de g;kv = coeficiente sísmico vertical expresada como fracción de g; yg = aceleración de la gravedad.

115

Figura 55. Fuerzas detrás de un muro de gravedad.

Figura 56 presenta valores para k AE para valores de �ƒ de 20 a 45 grados para paredes verticales con nivelreposición. La figura fue derivada a un ángulo de fricción de interfaz de pared\/reposición establecido en�ƒ \/ 2. La horizontaly coeficientes sísmicos verticales (es decir, k y k) varían de 0 a 0,5 y de 0 a 0,2, respectivamente.h vLos principales retos en la aplicación de la teoría de Mononobe-Okabe son la selección de un adecuadocoeficiente sísmico para determinar la magnitud de la presión de tierra sísmica y la distribución depresión de tierra o la ubicación de la presión de tierra sísmica resultante. Como se observa en GEC Nº 3, uso de uncoeficiente sísmico de entre la mitad a dos tercios de la aceleración máxima de suelo horizontaldividido por gravedad parece proporcionar un diseño de pared que limitará deformaciones en el diseñoterremoto de pequeños valores aceptables para las instalaciones de la carretera. Similares a los análisis de estabilidad de ladera, laaceleración vertical normalmente se ignora en la práctica en el diseño de estructuras ancladas. Verticalpropuestas no son capaces de aplicar cargas significativas a las anclas.

La presión total tierra activa sísmica puede suponerse distribuirse uniformemente sobre la altura deel muro, lo que significa que la resultante de la presión de tierra actúa en el mid-height de la pared. Por lo tanto, colocarla presión resultante de tierra activo calculado mediante las ecuaciones de Mononobe-Okabe en mid-height depared para análisis de diseño. La presión pasiva resultante en el dedo del pie de la pared también debe colocarse enMid-height de la sección incrustada.

116

0.4 0.40,5 0,50,1 0,10.2 0.20,3 0,30

0.2

0.4

0,6

0,8

1.0

0 0

Coeficiente sísmico horizontal (k)h

AESe

meSM

mecAC

Tmeve

Pre

ssU

reC

OEff

mecm

eENT(

k)

= 20o

25o

30o

35o

40o

45o

vk = 0,20.0

-0,2

= \/2 = \/ 2= me = k = 0 = me = 0v

= 35o

Figura 56. Efectos de coeficientes sísmicos y ángulo de fricción en el coeficiente de presión activa sísmica(después de Lam y Martin, 1986).

5.10.2.2Wall consideraciones de diseño

Debe ser el diseño de elementos frágiles del sistema (por ejemplo, la lechada\/tendón Bono (véase la sección 4.2.2))gobernado por la fuerza máxima. Por lo tanto, la máxima masa aceleración (PGA), ajustado para tener en cuentael efecto de las condiciones del suelo local y la geometría de la pared, debe utilizarse con Mononobe-Okabe ecuación para calcular estas fuerzas de pico. Es un factor de seguridad de 1.1 en estos elementosrecomendado para los modos de falla frágil.

Diseño de elementos dúctiles (por ejemplo, tendones, montón de chapa de acero y soldado haz paredes y a veces laenlace de boquilla\/tierra (este bono también puede ser frágil, dependiendo del tipo de suelo)) debe regirse pordeformación sísmica permanente acumulativo. En estos casos, en lugar de una deformación sísmica formalanálisis, un análisis pseudo-static de fuerzas resultantes calculado por la ecuación de Mononobe-Okabeusando k igual a 0,5 veces la PGA debe ser adecuado. Esta recomendación se basa en lahresultados de los análisis de deformación sísmica de Newmark numerosos fallos traslación de laderas queindicar la deformación sísmica permanente acumulativa para un sistema con un rendimiento de aceleración iguala la mitad el PGA es relativamente pequeña (por ejemplo, no más de varios centímetros) para terremotos de todosmagnitudes. Un factor de seguridad de 1.1 sobre estos elementos es recomendado para fallas dúctiles.

Los valores de la PGA utilizados en el diseño deben tener en cuenta tanto el efecto de las condiciones del suelo local y elgeometría de la pared. La PGA de campo libre, incluyendo el efecto de las condiciones del suelo local, puede serse supone que actúan en la base de la pared. Debe evaluarse la PGA en la parte superior de la pared de lalibre campo PGA teniendo en cuenta el potencial de amplificación de la PGA de campo libre por la geometría de la pared.La PGA utilizado en la ecuación de Mononobe-Okabe entonces suponer que el promedio de la PGAen la parte superior e inferior de la pared.

117

5.10.2.3Liquefaction

Siempre que sea económicamente factible, suelos potencialmente liquefiable detrás o delante de un muro ancladodebe ser estabilizada para mitigar el potencial de licuefacción. Técnicas de estabilización que pueden serempleado para potencialmente suelos liquefiable incluyen densificación, antes a construcción de muro (parasuelos de Fundación) o durante o después de la colocación de reposición y aplicación de lechada de penetración. Si potencialmenteliquefiable suelo no puede ser estabilizado, debe suponerse a ejercer una presión equivalente del fluido en elpared basado en el peso de la unidad saturada del suelo. La zona de enlace de anclaje no se constituya ensuelo liquefiable.

5.10.3 Estabilidad externa

Análisis 5.10.3.1Pseudo-static

La estabilidad externa de un muro anclado se evalúa mediante la realización de equilibrio límite pseudo-staticanálisis de estabilidad del sistema de pared. Las superficies de falla analizadas deben pasar detrás de la espalda delas anclas de tierra y debajo de los pies de la pared. El análisis pseudo-static proporcionará laubicación de la superficie de falla crítica o superficies. Podrá utilizarse la ubicación de la superficie de falla críticapara verificar la longitud del anclaje terreno propuesto. La zona de enlace de anclaje debe estar ubicada fuera dede la cuña de Mononobe-Okabe activa del suelo. Medida que aumenta la aceleración, la pendiente de la activacuña de falla se acopla con arreglo a la siguiente ecuación:

� { � }��

�

�+��+��+��+∀��+��+��+�+

�+��∀��ƒ�=�ϒ ∀�

)bcunaun) (tan(bronceado1untan]bcuna)(bronceado1) [bcunauntan (bronceadotan)(

21

1A

(Ecuación 47)

donde �ϒ A es la inclinación con respecto a la horizontal de la superficie de falla; a = �ƒ-i- �� ; b = �ƒ-�� -�� ;y ��que,�ƒ , y �� fueron definidos previamente.

Como se aplana la pendiente, la superficie de falla de Mononobe-Okabe se extiende más lejos en la dirección horizontal.57 Figura muestra la variación de �ϒ A y el coeficiente de presión dinámica activa y pasiva del sueloen función del coeficiente sísmico horizontal k. Debido a la extensión de Mononobe-hSuperficie de falla Okabe, la longitud de las anclas de tierra calculada en diseño estático puede ser necesarioaumentó para proporcionar anclaje completo de las anclas de tierra en condiciones sísmicas.

118

Figura 57. Variación de la inclinación de superficie de falla con el coeficiente de aceleración horizontal.

AASHTO (1996) recomienda el uso de un k coeficiente sísmico igual a 0.5A pseudo-static externoshanálisis de estabilidad, donde a es el PGA obtenido el mapa de riesgo sísmico publicado en AASHTOEspecificaciones. Este valor corresponde a la aceleración con un 10 por ciento de probabilidad desuperación en los años 50. Se recomienda un factor mínimo de seguridad de 1.1 para la pseudo-staticanálisis de estabilidad externa.

5.10.3.2Seismic análisis de deformación

Como alternativa al enfoque de diseño pseudo-static, estabilidad externa puede evaluarse mediante unaAnálisis de deformación sísmica de tipo de Newmark. En este enfoque, una estabilidad externa pseudo-staticse realizan análisis para evaluar el rendimiento aceleración, k, para superficies de falla pasando detrás de laydetrás de las anclas de tierra. La aceleración del rendimiento se define como la menor aceleración horizontal(coeficiente sísmico) que reducirá el factor de seguridad obtenido en un análisis de estabilidad estática de pseudoa 1.0. La relación entre la aceleración del rendimiento para la PGA, a continuación, puede utilizarse para evaluar el terremotoinducido por desplazamiento permanente mediante el diseño de gráficos, como los presentados en la figura 58 oal realizar un análisis formal de Newmark (FHWA-SA-97-076, 1997). La PGA de campo libre debese utiliza en el análisis. La PGA de campo libre considera la influencia de las condiciones del sitio local mientras elPGA en la parte superior de la pared puede ser amplificada. La PGA de campo libre debería ser más representativo de la

119

valor medio de la aceleración del suelo a lo largo de la altura de la excavación de los amplificadosPGA.

1.00,10,01

Límite superior

Media

Significa +

100

1000

10

yRendimiento de aceleración, la aceleración (promedio) de k \/Peak, kMax

PER

hom

breEN

TDm

eSPlA

Cem

ent, u

-(cm

)

Figura 58. Gráfico deformación sísmica permanente (después Hynes y Franklin, 1984).

5.11 OTROS ASPECTOS DEL DISEÑO

5.11.1 Pared y movimientos de tierra

Dependiendo de las limitaciones del proyecto, requisitos con respecto al control de pared y suelolos movimientos pueden variar. Por ejemplo, permanente anclado a muros construidos en suelos granulares con noestructuras cercanas suponen poca preocupación con respecto a los movimientos. Movimientos de pared y suelo,Sin embargo, puede ser el tema principal de diseño para un sistema de apoyo de excavación temporal ubicado en ungran área urbana. Las estimaciones de los movimientos de la pared y suelo normalmente se realizan mediante semi-empíricosrelaciones desarrollaron desde los últimos datos de rendimiento.

Movimientos de pared lateral máxima para anclado paredes construidas en arenas y arcillas rígidas promedioaproximadamente 0.2%H con un máximo de aproximadamente 0.5%H donde h es la altura de la pared.Asentamientos verticales máximos detrás de un muro construido aproximadamente en el promedio de estos materiales0.15%H con un máximo de aproximadamente 0.5%H.

Para evaluar el perfil de asentamiento detrás de un muro anclado, pueden ser las curvas que se muestra en la figura 59utilizado. Curvas que i y II estamos comúnmente utilizadas para paredes anclados permanentes. Aumento de asentamientosrápidamente para paredes construidas en suave a medias arcillas donde estabilidad basal es marginal.

120

Figura 59. Perfil de asentamiento detrás de muros anclados y abrazadas.

Varios tipos de movimiento están asociados con muros anclados flexibles. Estos incluyen: cantilever (1)movimientos asociados con la instalación del primer ancla; (2) arreglo de pared asociado conmovilización de final teniendo; (3) elástica elongación del tendón anclaje asociado con una cargaaumento; (4) redistribución de ceder o carga de anclaje en la zona del enlace de anclaje; y movimientos de masas (5)detrás de las anclas de tierra. Resultan de los tres últimos componentes de deformación en la traducción de lapared y son relativamente pequeño para anclado paredes construidas en suelos competentes. Vertical excesivolos asentamientos de la pared pueden inducir movimientos significativos de pared lateral además de causar altadestaca en la interfaz de pared\/anclaje. Asentamientos de pared pueden reducirse mediante la instalación de sueloanclajes en ángulos planos y diseño de la parte incrustada de la pared para llevar a aplicarán cargas axiales.

5.11.2 Sistemas de drenaje de muros anclados y laderas

Para los sistemas de muro anclado con un elenco-en colocar el muro de hormigón (CIP) que enfrenta, colección de subsueloflujo generalmente se logra con elementos prefabricados de drenaje colocados entre la pared y elmenos desarrolladas. Elementos de larga duración normalmente se adjuntan a la madera, quedando después el diseño finalse alcanza el grado de excavación. Tiras solo pueden colocarse en Frejol horizontal diseñado a lo largo de lapared. Donde proyectado se utiliza en lugar de madera rezagados, consideraciones especiales son necesarios para asegurardrenaje detrás del proyectado. Normalmente, se instalan drenajes verticales prefabricados en segmentoscontra la cara de suelo con espigas. Los segmentos son empalmados por shingling el siguiente segmento sobre lapreviamente colocado longitud después de cada ascensor. Una longitud de superposición de un ancho de banda es adecuada.

Donde se utilizan forros de hormigón prefabricados, el espacio entre la cara del muro temporal y laorientación permanente puede ser estos con grava. La reposición de grava actúa como elemento de drenaje.Agua interceptó en un elemento de drenaje fluye hacia abajo a la base de la pared donde se eliminapor tuberías de coleccionista o transmitido a través de la orientación permanente en tubos longitudinales y salida oweepholes.

En aplicaciones donde son grandes caudales subterráneos, drenajes horizontales pueden utilizarse para eliminar aguadetrás de la pared. Un drenaje horizontal es un tubo perforado de pequeño diámetro que está avanzado en un

121

agujero de perforación horizontal casi en un talud existente. Por ejemplo, un muro anclado construido por o ala base de una pendiente pronunciada probablemente interferirá con preexistentes rutas de drenaje natural. Estointerferencia puede causar presiones hidrostáticas resultante de agua atrapado a acumulación contra lapared. Para aliviar estas presiones, drenajes horizontales pueden instalarse en vertical adecuado yespaciado horizontal a lo largo de la alineación de la pared. Drenajes horizontales se extienden desde la cara de la pared undistancia suficiente para interceptar el flujo subsuperficial más allá de la superficie de falla potencial crítico. Variosfactores relacionados con la construcción de drenajes horizontales han limitado su uso para sistema de ancladoaplicaciones. Estos factores se describen a continuación.

∀ No se deben instalar drenajes horizontales hasta alcanza la calificación final excavada a menos que unatabla de agua posado existe por encima de la calificación final de excavación. Esta instalación de drenaje superiorpuede resultar en el agua que fluye hacia la excavación durante la construcción.

∀ La alineación de los desagües debe controlarse cuidadosamente para evitar interferencias con elanclajes de suelo. No se recomienda la biselación de varios drenajes desde un único punto de entrada.

∀ Drenajes horizontales generalmente no pueden lograr bajar el agua a un grado de acabado de carretera comola elevación más baja en la cara de pared o pendiente es controlada por la altura de equipos de construccióny los desagües están inclinados hacia arriba.

∀ Diseños especiales son necesarias para recoger el efluente de las alcantarillas para conservar la estética dela cara de la pared.

Drenaje superficial para muros anclados generalmente se logra dirigir agua lejos de la cara de paredo por clasificación mediante la recogida y transporte de aguas superficiales en zanjas o tuberías. Para minimizarla superficie de agua que puede escribir la excavación durante la construcción y debilitar los suelos dentro de laexcavación, diques pueden construirse sobre la superficie de terreno cerca de la parte superior de la pared o verticalelemento de muro puede extenderse sobre el grado de superficie de terreno.

5.11.3 Elementos del sistema de pared

Accesiones preexistentes y propuestos pueden tener un efecto significativo en el diseño, construcción, ycosto de un sistema de anclado y por lo tanto, deben ser identificados durante las primeras etapas del proyectoaplicación. Ejemplos de elementos para sistemas de pared asociados con aplicaciones de carreteraincluyen: (1) preexistentes y instalaciones propuestas tales como utilidades subterráneas y sistemas de drenaje;(2) tráfico de barreras y muros parapeto; y (3) paredes de ruido.

Como parte de una investigación del sitio, todas las instalaciones preexistentes y propuestas que puedan afectar el sistema de paredDiseño y construcción deben ser identificados y ubicados. Utilidades subterráneas como teléfonocables y líneas de agua situadas en las proximidades a la alineación del sistema propuesto muro y gas puedeconvertido en demasiado estresados y dañado como resultado de cambios bruscos en vertical y horizontaldeformación del sistema pared. En tales casos, puede ser necesario reubicar las utilidades oincorporar medidas de protección durante la construcción, uno de los cuales aumentarán en generalconstrucción tiempo y pared sistema de costos. Influirá en la ubicación de las utilidades subterráneas delinclinación y espaciado de anclas y por lo tanto el diseño general y secuencia de construcción.

Presiones de tierra resultantes de peso muerto y cargas de impacto de tráfico barreras y muros parapetodebe tenerse en cuenta para el diseño de un sistema de pared. Requisitos de carga se proporcionan en

122

AASHTO (1996). Paredes de ruido a menudo se incorporan a la tierra manteniendo diseños de sistema para urbanoáreas. La Fundación de un muro de ruido está diseñada para resistir las fuerzas laterales resultantes de cargas de viento.Paredes de ruido pueden convertir integralmente en muros anclados o pueden estar diseñados con una Fundación quees independiente del muro anclado.

5.11.4 Resistiendo la carga de prueba de anclaje superior

Cuando el suelo detrás de la parte superior de la pared está preocupada o la carga de anclaje del suelo es alta,el haz de soldado puede desviar excesivamente durante las pruebas del anclaje superior del suelo. Para resistir lacarga de la prueba aplicada, el suelo detrás de la viga de soldado debe desarrollar suficiente resistencia pasiva. Paratodos los diseños de pared, que debe ser la capacidad pasiva del suelo en la posición del anclaje superiormarcada.

La capacidad pasiva de la viga de soldado requerida para resistir la carga de la prueba aplicada al suelo superiorancla puede calcularse utilizando la ecuación 48 (FHWA-RD-97-103, 1998). Para este cálculo, essupone que la resistencia pasiva, F, se desarrollará sobre una profundidad de 1,5 veces la distancia aPel anclaje de la planta superior.

shK125.1F 21Pp ��= (Ecuación 48)

En la ecuación 48, K se determina utilizando la figura 16 o 17, y h es la profundidad del suelo superiorP 1anclaje. Utilizando la ecuación 48, se aplica un factor de seguridad de 1.5 a la capacidad máxima para obtenerla resistencia admisible. La resistencia admisible debe ser mayor que el anclaje de la planta superiorcarga de la prueba.

5.11.5 Muros anclados para aplicaciones de relleno

Más a menudo se construyen muros anclados para aplicaciones de carretera desde la parte superior de la pared a labase de la excavación (es decir, construcción de arriba hacia abajo). Se han construido muros anclados en rellenosituaciones desde la base de la excavación en la parte superior de la pared (es decir, construcción de abajo hacia arriba). Estométodo de construcción sólo tiene aplicación en la rehabilitación de paredes existentes. Ejemplos de paredrehabilitación con delimitadores se muestran en FHWA-DP-90-068-003 (1990). Construcción de paredesen relleno normalmente se realiza mediante el empleo de técnicas de tierra estabilizada mecánicamente. ImportantesExisten diferencias con respecto al diseño, construcción y prueba para un anclado de carga de anclajemuro construido desde el ascendente frente a un muro construido de arriba a abajo. En esta seccióndestacan varias de estas diferencias.

La secuencia de construcción de un relleno anclado a pared con, por ejemplo, dos niveles de sueloanclajes, puede describirse como sigue:

∀ Instalar las vigas de soldado o, en el caso de la mayoría de reparaciones de pared, determinar si las existentes de paredpuede mantener la carga concentrada de anclaje.

∀ Reposición detrás de la pared y lugar quedando conforme al mismo tiempo hasta aproximadamente elmitad entre los delimitadores de nivel inferior y los delimitadores de nivel superior.

∀ Instalar el nivel inferior de anclas.

123

∀ Anclajes de estrés el suelo de nivel inferior a una carga que no se traducirá en importante hacia adentromovimiento de la pared. Esta carga puede ser menor que la carga de bloqueo fuera de diseño.

∀ Reposición detrás de la pared y lugar quedando como exige simultáneamente hasta un mínimo de 1 mpor encima del nivel de los descuelgues.

∀ Restress las anclas de nivel inferior a la carga de bloqueo fuera diseñada.

∀ Instalar y subrayar temporalmente las anclas de nivel superior del suelo.

∀ Reposición y lugar quedándose hasta terminaron el grado.

∀ Restress las anclas de nivel superior del suelo a la carga de bloqueo fuera diseñada.

Al construir muros anclado de relleno, utilizar material de reposición seleccionados para permitir la compactación en bajaenergías para requisitos de densidad especificada. Equipo de compactación pequeños debería utilizarse para evitardañar los tendones. Si la reposición de la pared se instala significativamente como resultado de la deficiente reposición material ocompactación, los anclajes serán sometidos a fuerzas de plegado en la conexión del rayo ancla\/soldado.Anclajes no están diseñados para llevar importantes fuerzas de flexión.

Cargas de diseño para muros de relleno anclado se basan en las presiones de la tierra actuando en la pared cuando la paredes completamente estos y se aplican todos los cargamentos de recargo. Durante la instalación de anclaje inicial, lareposición no puede alcanzar la altura necesaria para permitir las anclas que carga probada en 133 por ciento della carga de diseño en esta etapa. Normalmente, se hizo hincapié los anclajes a una pequeña carga nominal ytemporalmente bloqueado-off para quitar la holgura de las anclas. Como incrementos adicionales de reposicióncolocado, las cargas en los anclajes inferiores probablemente aumentará por encima de la pequeña fuera de bloqueo de carga nominal yel muro será desviar hacia el exterior a menos que restressing se lleva a cabo. Después de la reposición se ha colocado aacabado grado, las anclas pueden ser carga probada a 133 por ciento de la carga de diseño sisuficiente resistencia pasiva está disponible y si la cara de la pared puede sostener la carga de la prueba.

Con este tipo de rellenado incremental y pruebas de carga de la prueba, las anclas de tierra normalmente serádiseñado llevar la presión de tierra real carga frente a cargas de presión de tierra aparentesobres como puede utilizarse para sistemas anclados, construidos a partir de arriba-abajo. El patrón de paredmovimiento de un muro anclado de relleno es consistente con sobres de presión de tierra teórica.

Pruebas de anclaje estándar pueden no ser posible en el caso de rehabilitación de la pared. En ese caso, esnecesaria para mover a un área en el sitio e instalar anclajes preproducción a través de suelo similar aque por las anclas de la producción. Estos delimitadores deben estar sujetas a requisitos de prueba de rendimientoy, a continuación, cargado al 200 por ciento de producción cargas de diseño de ancla. Si estos delimitadores de preproducciónaprobar los criterios de aceptabilidad, entonces se concluye que la producción de los anclajes para la pared de rellenopasar los criterios de aceptabilidad en 133 por ciento de la carga de diseño.

124

CAPÍTULO 6

CORROSIÓN CONSIDERACIONES EN DISEÑO

6.1 INTRODUCCIÓN

Proteger los componentes metálicos del tendón contra los efectos perjudiciales de corrosión esnecesarios para asegurar la adecuada durabilidad a largo plazo del ancla de tierra. Protección anticorrosiva paratendones de anclaje del suelo incluye una o más capas de barrera física que protegen el tendóndesde el ambiente corrosivo. Las capas de barrera incluyen tapas de anclaje, inhibiendo la corrosióncompuestos, vainas, encapsulaciones, revestimientos epoxi y boquillas. La selección de la físicabarrera depende de la vida de diseño de la estructura (es decir, temporal o permanente), la agresividad de laentorno de tierra, las consecuencias del fracaso del sistema anclado y el costo adicional deproporcionar un mayor nivel de protección.

6.2 CORROSIÓN Y EFECTOS SOBRE ANCLAJES DE SUELO

6.2.1 Mecanismo de corrosión metálica

La corrosión es una reacción electroquímica que implican una base metal, oxígeno y agua en la que lametal regresa a su estado natural oxidado. En el contexto de un ancla de tierra, la corrosión es máscomún en los tendones de acero que indebidamente se almacenan en un sitio de construcción. Menos comunes sonreacciones que se producen con corrosión galvánica en la que, para un entorno tierra electrolítico, metalse pierde con el flujo de corriente desde una ubicación en el acero prestressing a otra ubicación, o a uncerca de objetos metálicos. Estos se produzcan entre: (1) lugares cercanos en la superficie de lapretensado acero; (2) posiciones en el acero prestressing y un objeto de metal cercano; y (3) ubicacionessobre el acero prestressing en suelos gasificados (por ejemplo, suelos por encima de las capas freáticas y en arenas y relleno)y en suelos nonaerated (por ejemplo, suelos por debajo de las capas freáticas y en arcillas). Puede producirse corrosiónCuando variaciones significativas existen en la tierra a lo largo de la longitud de anclaje del suelo, especialmente convariaciones de pH y resistencia. El potencial de pérdida excesiva de metal por corrosión en el suelo es altoen los siguientes entornos: (1) suelo cerca de las capas freáticas; (2) suelo exhibiendo pH bajo; (3)suelos con altas concentraciones de iones agresivos como cloruros o sulfuros; y (4) sitios dondecorrientes aisladas están presentes.

6.2.2 Tipos de corrosión para acero de pretensado

Corrosión del acero de pretensado puede clasificarse con arreglo a los siguientes seis tipos principales: (1)corrosión general; (2) localizado corrosión; (3) estrés corrosión\/hidrógeno fragilización; (4) fatigacorrosión; (5) perdida actual corrosión; y el ataque bacteriano (6). Corrosión de pretensado desprotegidosacero generalmente se inicia durante el almacenamiento con corrosión general. Causas de corrosión general uncantidad insignificante de pérdida de metal. Sin embargo, corrosión general puede provocar localizada o estrésfragilización de corrosión\/hidrógeno, que son las principales causas de fallos de anclaje tierra documentadas(FIP, 1986). Los tres últimos tipos de corrosión sólo deben considerarse bajo carga especiales ocondiciones de suelo.

125

Corrosión general se produce como una fina capa de óxido distribuido uniformemente sobre la superficie desnuda deacero prestressing desprotegido. Este tipo de corrosión a menudo se observa sobre pretensado desnudo acero izquierdaexpuestos a condiciones climáticas durante el almacenamiento in situ. Donde los tiempos de exposición son limitados o protección adecuadaes siempre, corrosión general usualmente involucra sólo insignificante pérdida de metal. En general, una luzrecubrimiento de óxido no es perjudicial para el tendón. El inspector puede fácilmentedeterminar si el óxido superficial puede eliminarse limpiando la herrumbre en un corto tramo y examinandola zona expuesta de acero de hoyos o grietas. Tendones ligeramente oxidadas pueden insertarse en el taladro de perforaciónsin eliminación de óxido.

Corrosión localizada se produce como picaduras o grietas en las posiciones de uno o más de los desprotegidosacero de pretensado. En condiciones de suelo muy agresivo, puede convertirse en acero prestressing desprotegidoseveramente enfrentó después de semanas de exposición. Encapsulación completa del tendón se requiereen suelos agresivos para evitar la corrosión localizada.

Fragilización de corrosión\/hidrógeno de estrés se produce como grietas en el acero en ubicaciones de pozo y es de particularpreocupación para aceros de alta resistencia utilizado para la fabricación de elementos prestressing. Como corrosión de tensiónavanza, subraya tracción presentes en el acero convertido en altamente concentrado. Esta concentración de estréspuede causar una grieta a desarrollar. Este crack es posible avance en el metal en la parte inferior de unpozo. Con el tiempo, pueden propagar grietas en el metal hasta una profundidad suficiente para dar lugar a la ruptura de laelemento de pretensado. Hoyos o grietas en la superficie del tendón son razón suficiente para el rechazo de latendón.

Corrosión fatiga desarrolla bajo carga cíclica como una progresión de la corrosión desde su iniciación en unacraqueo de un elemento prestressing. Este tipo de corrosión es relativamente raro en pretensadoterreno como en la mayoría los anclajes no están sujetas a severas cargas cíclicas de acero.

Stray corrosión actual se produce como picaduras de pretensado de acero sujetos a la exposición prolongada acorrientes eléctricas perdidas. Corrientes perdidas en el resultado de la tierra desde la aprobación de la gestión de dirigen eléctricosactual de las fuentes de energía tales como sistemas de ferrocarril eléctrico, sistemas de transmisión eléctrica, ylas operaciones de soldadura y es particularmente perjudicial en el medio marino. Más allá de las fuentes de alimentación unadistancia de 30 a 60 metros de un ancla de tierra se cree que no causa una cantidad significativa de aisladoscorrosión actual (FHWA-SA-96-072, 1995). Protección de los anclajes de las corrientes aislados comúnmenteimplica eléctrico aislamiento completo de la pretensado acero desde el entorno de suelo con unnonconducting barrera como plástico.

Ataque bacteriano se produce como picaduras de acero prestressing desprotegido. El potencial de ataque bacterianodebe considerarse en un terreno pantanoso y sulfato teniendo suelos arcillosos debajo de las aguas subterráneastabla. Las condiciones del terreno son consideradas agresivas y por lo tanto, deben tendones encapsuladosse utiliza en estos tipos de suelo. Pruebas de campo y de laboratorio utilizadas para evaluar la presencia de sulfatosy sulfuros se enumeran en la sección 3.4.5.

Se proporciona una explicación detallada de los efectos de la corrosión del acero de pretensado en FHWA-RD-82 -047 (1982).

126

6.3 PROTECCIÓN CONTRA LA CORROSIÓN DE LOS ANCLAJES DE SUELO

6.3.1 Requisitos de los sistemas de protección de corrosión

Sistemas de protección de corrosión (sistemas de protección) protegen el anclaje de la planta de la corrosión porproporcionar una o más capas impermeables barrera física alrededor del tendón. Sistemas de proteccióndebe satisfacer los siguientes criterios:

∀ Asegúrese de que la vida de servicio del anclaje con respecto al fracaso de corrosión es al menos igual ala vida útil esperada del sistema anclado;

∀ no producir efectos adversos sobre el medio ambiente o reducir la capacidad del anclaje;

∀ permiten la circulación sin restricciones del tendón largo cetonas tales que toda cargatransferido a la longitud de enlace;

∀ comprenden los materiales que son químicamente estable y no reactivo con materiales adyacentes;

∀ no necesitan mantenimiento o reemplazo (con algunas excepciones) durante la vida útil de laanclaje;

∀ ser lo suficientemente fuerte y flexible para soportar deformaciones que se producen durante destacando deel tendón; y

∀ ser lo suficientemente robusto como para soportar la manipulación sin daño durante la fabricación, transporte,almacenamiento e instalación.

El NCHRP proyecto 24-13 \"evaluación de sistemas tensados metales en aplicaciones geotécnicas\"está en marcha y se espera que sea completado en el año 2001. Incluirá la información de este proyectométodos para evaluar la agressivity del suelo, evaluación de los restantes servicios de vida de un en-sistema de lugar y estimación de la vida de diseño de una instalación nueva.

6.3.2 Diseño de sistemas de protección de corrosión

6.3.2.1 General

Se realiza el diseño de sistemas de protección de corrosión para proteger los componentes de acero de laanclaje de tierra. Las tres partes principales del tendón incluyen: (1) el anclaje; (2) las cetonaslongitud; y (3) la longitud de enlace. El sistema de protección de corrosión consta de componentes quese combinan para proporcionar una barrera ininterrumpida para cada parte del tendón y las transiciones entre ellos.Componentes de acero del anclaje incluyen la cabeza de anclaje, teniendo la placa, trompeta, pretensado de acero,y acoples (utilizaciones). Componentes del sistema de protección de corrosión incluyen: (1) para elanclaje, una cubierta o varias concretas, una trompeta y compuestos de inhibidor de corrosión o lechada;(2) para la longitud de cetonas, lechada y una vaina rellenan de una corrosión inhibiendo compuesto o lechada;y (3) para la longitud de enlace, boquilla y encapsulaciones con centralizadores y revestimientos epoxi. Estoslos componentes se muestran para barra y tendones hebra en cifras de 60 a 62 y breves descripciones de estoscomponentes se proporcionan a continuación. Requisitos para la instalación de los componentes de la corrosiónsistema de protección se encuentran en esta sección.

127

∀ Anclaje cubiertas: cubiertas de Anchorage protegen la cabeza de anclaje y el pretensado expuestosacero de la corrosión y daños físicos y se fabrican de acero o de plástico.

∀ Trompeta: La trompeta protege la parte posterior del acero de placa y pretensado de rodamiento en ella transición desde el anclaje a la longitud de cetonas y es fabricado de acero o de PVCtubería.

∀ Corrosión inhibiendo compuestos: estos compuestos protegen componentes de acero de laanclaje y longitud de cetonas, son nonhardening, grasas y ceras.

∀ Lechada: Lechada protege el acero prestressing en las cetonas y longitudes de enlace y mayo oser resina poliéster o base de cemento. Lechada de Resina poliéster no es generalmente consideradaproporcionar una capa de protección de corrosión, como las lagunas en la cobertura de resina dejará el pretensadoacero sin protección. Boquillas se utilizan también para llenar vainas, encapsulaciones, cubiertas y trompetas.

∀ Vainas: Vainas son tubo plástico liso o corrugado, tubo suave o tubo extruido utilizadospara proteger el acero en la longitud cetonas pretensado. Vainas de hebra individual comúnmentecontienen compuestos de inhibición de corrosión y tirado sobre o extruido. Un tendónvaina abarca todos los elementos prestressing comúnmente tirado sobre y llenos de lechada.Vainas suaves pueden funcionar como un bondbreaker, sin embargo vainas corrugados requieren unseparar bondbreaker.

∀ Calor retráctil mangas: estas mangas se utilizan principalmente para proteger los acoples que se conectanlongitud de barra prestressing y como vainas de tendones de barra.

∀ Encapsulaciones: Encapsulaciones son Tubo corrugado o deforme o tubo que protegen lapretensado de acero en la longitud de enlace.

∀ Centralizadores: Centralizadores comúnmente están hechas de acero o plástico y se utilizan para apoyarel tendón en el agujero del taladro o dentro de un encapsulado para que mínimo boquilla tapa essiempre alrededor del tendón.

Tres niveles de protección mínima contra la corrosión comúnmente se especifican en la práctica de U.S. para sueloanclajes. En orden descendente de los niveles de protección son: (1) clase I protección; (2) Clase IIprotección; y (3) sin protección (véase el cuadro 20). Para el anclaje y longitud de cetonas, clase I yProtección II asumen que las condiciones del terreno agresivo existen y requieren esa barrera de múltiples capaspreverse el tendón. Para la longitud de enlace, clase I protección supone que agresivocondiciones existen y también proporciona la barrera múltiples capas Considerando que para la capa de barrera sólo una clase IIse proporciona. Clase I y clase II protegido tendones también se denominan tendones encapsulados yprotegido de lechada tendones, respectivamente. No se requiere ninguna protección contra la corrosión en terreno conocidoser nonaggressive para los anclajes que se utiliza para admitir aplicaciones de excavación temporal. El impactode las condiciones de terreno agresivo sobre elementos metálicos sin protección pueden evaluarse medianteinformación de FHWA-SA-96-072 (1996). Un árbol de decisión que puede utilizarse para seleccionar unnivel adecuado de protección anticorrosiva consistente con las restricciones específicas del proyecto se describe ensección 6.4.

128

Figura 60. Ejemplos de protección anticorrosiva para anclajes.

129

Figura 61. Ejemplos de protección anticorrosiva clases I y II para tendones de hebra.

130

Figura 62. Ejemplos de protección anticorrosiva clases I y II para tendones de barras.

131

Tabla 20. Requisitos de protección de corrosión (modificados después de PTI, 1996)

Requisitos de protecciónClase Anchorage Longitud de cetonas Longitud de enlace de tendón

ME(Encapsulados

Tendón)

1. Trompeta2. Cubierta si expuestos

1. Encapsular tendones compuestas de grasa individuallleno de vainas de hebra extruido con un suave comúnvaina

2. Encapsular tendones compuestas de grasa individualvainas de hebra rellenas con boquilla vaina Lisa rellena

3. Utilizar bondbreaker suave funda de barra llena de lechada

1. Llenado de lechadaencapsulación o

2. Fusión bonded epoxy

II(Lechada protegida

tendón)

1. Trompeta2. Cubierta si expuestos

1. Vaina llenos de grasa, o2. Funda retráctil de calor Boquilla

6.3.2.2 Protección Anchorage

Se han reportado algunos fallos de anclaje debido a la corrosión del acero prestressing o anclaje.Sin embargo, han producido fallos de anclaje más denunciados dentro de 2 m de anclaje. Cuidadodebe prestarse atención al instalar protección anticorrosiva en esta parte del tendón. La trompetadeberá adjuntarse a la placa de rodamiento para proporcionar un sello de agua apretado. Este sello suele estar formado porsoldadura la trompeta a la placa de rodamiento. La trompeta debe ser lo suficientemente largos para superponer elunbonded protección anticorrosiva de longitud por 100 mm como mínimo y debe llenarse completamente con boquillaDespués de anclar bloqueo desactivado a menos que restressing se prevé.

No debe escapar a la boquilla se usa para rellenar la trompeta en la longitud cetonas para desmoronarse en eltrompeta. Para conservar la lechada en la trompeta o un sello debe proporcionarse en la parte inferior de latrompeta que debe funcionar por lo menos hasta los conjuntos de la boquilla o la trompeta debe ajustarse más estrechamente laprotección de corrosión de longitud cetonas durante un mínimo de 300 mm. Aprovechables expansivos omultigroutings puede ser necesario para asegurar que la trompeta está completamente lleno de lechada. Pararestressable anclas, la trompeta deben rellenarse con un compuesto inhibidor de corrosión y unasello permanente debe proporcionarse en la parte inferior de la trompeta. Un anclaje de restressable tiene un especialcabeza de anclaje que permite medir de despegue de carga a lo largo de la vida útil de la estructura. Parainhibidor de corrosión llena trompetas debe tenerse cuidado para asegurarse de que no se filtran focas.

La placa de rodamiento puede estar protegida por pintura de ambos lados con un bitumastic u otros protectoresrecubrimiento. El material de protección utilizado para pintar la placa de rodamiento debe ser compatible con otrosmateriales protectores utilizados por encima y por debajo de la placa de rodamiento. Reparto en lugar hormigón enfrentaincrusta completamente el rodamiento placa también proporcionará protección necesaria.

Protección de la cabeza de anclaje y expuesto desnudo acero prestressing cargo mediante uncubierta de acero o plástico o incrustando el tendón desnudo en la gruesa capa de hormigón de al menos 50 mmdurante la instalación del revestimiento de la pared. Cuando se utiliza una cubierta, la cubierta deberá ser rellenada con lechada.Para los anclajes de los restressable, la portada deberá ser rellenada con un compuesto inhibidor de corrosión. Comocon la trompeta, se debe tener especial cuidado para asegurarse de que la tapa está completamente lleno de lechada.

132

6.3.2.3 Protección de longitud de tendón cetonas

Junto al anclaje, el prestressing steel en la longitud de cetonas es más vulnerable a la corrosión.Vainas usados para proteger la longitud cetonas deben extenderse en la trompeta, pero no tan lejos paraentrar en contacto con la placa de rodamiento o la cabeza de anclaje durante destacando. Vainas deberellenarse con un compuesto inhibidor de corrosión o lechada de manera que no se dejan vacíos.Hebras deben ser individualmente recubiertos con un compuesto inhibidor de corrosión, sin dejar huecosentre cables.

Para protección de los tendones de la hebra de la clase I, debe utilizarse una encapsulación de vaina Lisa común sobretendones compuestas de grasa extruida lleno de vainas de hebra, o una lechada relleno común vaina Lisadeberá emplearse encapsulación de tendones compuestas de vainas de hebra de grasa individuales llenado.

Cuando corrugados se utilizan como una vaina, un bondbreaker debe estar presente. Un bondbreaker es unFunda suave utilizado en la longitud de cetonas que permite que el acero prestressing a alargar libremente durantepruebas y subrayando y a permanecer cetonas a la lechada circundante después de desactivar bloqueo.

Para protección de barra tendones de clase I, los acoples deben ser protegidos. Acoples pueden estar protegidosusando ya sea una prueba de corrosión compuesta o cinta de tela impregnada de cera y un tubo de plástico suave.

6.3.2.4 Tendón Bond longitud protección

Se han reportado sin fallas de corrosión cuando el tendón ha sido correctamente grouted (por ejemplo,centralizado y grouted de manera que no deje huecos alrededor del tendón). En roca, dondefiltraciones de agua subterránea alrededor del tendón pueden ser significativa, impermeabilización de taladro de perforación puede sernecesarias para que la lechada permanece en el lugar. Una prueba de estanqueidad (véase el punto 7.4 del PTI,1996) puede realizarse para determinar la necesidad de medidas especiales de impermeabilización. Si la impermeabilizaciónse indica, lechada de consolidación comúnmente se coloca en el agujero y redrilled aproximadamente 18horas después de la colocación. Encapsulaciones se utilizan para la protección de la longitud de enlace de tendón de la clase I.Encapsulaciones pueden ser pregrouted o grouted en el sitio antes o después de la inserción del tendón en lataladro de perforación. Donde grouted in situ, debe tenerse cuidado para no dejar huecos en la lechada.Centralizadores se utilizan dentro de la encapsulación para garantizar la cobertura de la boquilla del acero prestressing yutilizados fuera de la encapsulación para proporcionar un mínimo de 12 mm de cobertura de lechada sobre laencapsulación.

6.3.2.5 Protección contra corrientes Stray

Para aplicaciones de ancla de suelo en que están presentes las corrientes aisladas, tendones deben ser eléctricamenteaislado del entorno de la tierra. Tendones que están encapsuladas mediante una vaina conductivos,plástico, a lo largo de la longitud de enlace de tendón y longitud cetonas son considerados eléctricamenteaislado. Sin embargo, para lechada protegidos o epoxi protegido tendones, el plato de rodamiento, cabeza de anclaje,y trompeta debe ser aislado con aislamiento de los elementos de la pared. Para anclas de tiedown,componentes de anclaje deben ser aislados eléctricamente el acero de refuerzo en la elevaciónlosa. La eficacia de la vaina para proporcionar aislamiento eléctrico puede ser verificada en el campo porpruebas después de la instalación del tendón y antes de aplicar la lechada. Información sobre aislamiento eléctricopruebas que podrían encontrarse en el proyecto Europeo estándar (1994).

133

6.3.2.6 Corrosión protección de anclas para estructuras con elevación hidráulica

El diseño de un sistema de protección de corrosión de anclajes que se utiliza para resistir hidrostática levantamiento de una estructurarequiere una atención cuidadosa para evitar que el agua entrando el tendón a través de una brecha en la corrosiónprotección. Entrada de agua migrará probablemente hasta el tendón para el anclaje entre la corrosiónbarrera de protección y los elementos prestressing. A la clase I protección siempre se requiere de un sistemaanclas utilizadas para esta aplicación. Huecos entre pretensado elementos y entre el individuocables de una hebra deben llenarse completamente con un compuesto inhibidor de corrosión y sellos proporcionadosa la cabeza de anclaje. Sellos a la cabeza de anclaje deben permanecer estancas después el tendón sufreelongación durante la prueba o en el caso de elongación del tendón tras bloqueo Desactivado (debido a la mayor elevacióncargas). Además, un sello estanco a menudo será necesario en el fondeadero donde el tendónpenetra en la estructura. Fuga a través de penetraciones en el anclaje puede acelerar la corrosión deel anclaje. Sellos en el anclaje son más susceptibles a fugas de agua de alta presión. Eneste caso, pruebas de estanqueidad de agua de focas pueden considerarse antes de la construcción.

6.4 SELECCIÓN DEL NIVEL DE PROTECCIÓN DE CORROSIÓN

6.4.1 General

El nivel mínimo de protección anticorrosiva para anclajes de suelo debe seleccionarse teniendo en cuenta lavida de servicio del sistema anclado, la agresividad del medio ambiente de la tierra, las consecuencias defallo del sistema anclado y el costo de proporcionar un mayor nivel de protección contra la corrosión. ADiagrama de flujo de selección para protección anticorrosiva se muestra en la figura 63.

6.4.2 Vida útil de la estructura anclada

Vida de servicio se utiliza para distinguir entre un apoyo temporal de excavación y una permanenteancla como se señaló en la sección 1.2. Si la vida útil de un apoyo temporal de anclaje de la excavación esprobabilidades de extenderse debido a retrasos de construcción, debe hacerse una evaluación para determinar sio no para proporcionar protección adicional corrosión del tendón, particularmente en el terreno agresivocondiciones.

6.4.3 Agresividad del medio ambiente terrestre

Anclajes de suelo en ambientes clasificados como agresivo o de agresividad desconocida requerirá laclase más alta protección anticorrosiva para cada clasificación de vida de servicio, corrosión de clase IIprotección de apoyo temporal de excavación los anclajes y protección contra la corrosión de la clase Ianclajes permanentes. Pruebas y observaciones de campo se utilizan para clasificar la agresividad de lamedio ambiente de la tierra.

134

VIDA DE SERVICIO

PERMANENTEAPOYO TEMPORAL

DE EXCAVACIÓN

AGRESIVIDADAGRESIVIDAD

O NO CONOCIDOAGRESIVO

NO AGRESIVONO AGRESIVO

CLASE IIPRO-

TECTIONNINGUNO

CLASE IPRO-

TECTION

CONSECUENCIASDE FALLA DE

ANCLADOSISTEMA

NO SERIAGRAVES

CLASE IPRO-

TECTION

COSTO DEAUMENTO DE

PROTECCIÓNNIVEL

PEQUEÑO IMPORTANTES

CLASE IPRO-

TECTION

CLASE IIPRO-

TECTION

O NO CONOCIDOAGRESIVO

Figura 63. Árbol de decisión para la selección del nivel de protección de corrosión (modificado después de PTI, 1996).

En general, entornos de suelo pueden ser clasificados como una agresiva si alguna de las siguienteslas condiciones están presentes en el suelo o pueden estar presentes durante la vida útil del anclaje de la tierra(PTI, 1996): (1) un valor de pH del suelo o las aguas subterráneas inferior a 4.5; (2) una resistencia de la planta inferiorde 2000 ohms-cm; (3) la presencia de sulfuros; (4) la presencia de corrientes aisladas; o (5) enterradoestructuras adyacentes al proyecto sistema anclado que han sufrido corrosión de hormigón oataque químico directo (ácido). Pruebas utilizadas para medir el pH y la resistividad y para identificar la presenciade sulfuros se examinan en el capítulo 3. Pruebas desde un sitio cercano pueden utilizarse para evaluar laagresividad del sitio si el diseñador puede establecer que las condiciones del terreno son similares.De lo contrario, si no se realizan pruebas de agresividad, entonces el terreno debe suponerse queagresivo.

Los siguientes entornos de tierra siempre son considerados agresivos: (1) suelo o las aguas subterráneas con unpH bajo; (2) agua salada o pantanos de marea; (3) escoria, cenizas o escoria rellenos; (4) rellenos orgánicos que contenganácidos húmicos; (5) las turberas; ácido (6) y mina de drenaje o desechos industriales. Clasificación del sueloagresividad debería considerar la posibilidad de cambios durante la vida útil de la ancla de tierra,

135

lo que puede provocar el terreno a ser agresivo, como puede ocurrir cerca de las operaciones mineras,plantas químicas, o áreas de almacenamiento de sustancias químicas.

6.4.4 Consecuencias del fracaso del sistema anclado

Para anclajes permanentes, si falla del sistema anclado podría dar lugar a graves consecuencias comocomo la pérdida de vidas o pérdidas financieras significativas, un mínimo de clase I protección es necesaria. Elconsecuencias del fracaso son consideradas graves para: (1) sistemas anclados en las zonas urbanas dondehay cerca de estructuras detrás de la pared; (2) anclados los sistemas utilizados para un muro de contención de la carreteraen el cierre de uno o dos carriles podría causar una interrupción importante del tráfico; y deslizamiento de tierras (3)paredes de estabilización que ha experimentado la pendiente retenida pasado movimiento.

6.4.5 Costo para un mayor nivel de protección

El último criterio para seleccionar la clase mínima de protección contra la corrosión es el aumento del costo decambio de protección de clase II a clase I protección. Para el mismo tendón, clase de la protecciónanclajes requieren un agujero de perforación más grande en comparación con un ancla de clase II protegido. Encapsular untendón de anclaje aumenta el tamaño del agujero de perforación requiere que puede resultar en costos de instalación mayor.En un taladro de perforación uncased, los costos adicionales de perforación pueden ser pequeños, y el propietario puede optar por utilizarClase I protección. En un agujero de carcasa o en roca, los costos adicionales de perforación pueden ser mayores y lapropietario decidirá si vale la ventaja de proporcionar un mayor nivel de protección contra la corrosión delcosto adicional. El aumento en el diámetro del taladro de perforación puede resultar en una necesidad de aumentar la placa de rodamientodimensiones, diámetro de la trompeta y la apertura en la viga de soldado para insertar el tendón.

6.5 CORROSIÓN DEL ACERO ESTRUCTURAL, LECHADA DE CEMENTO Y HORMIGÓN

6.5.1 Corrosión y protección de vigas de acero soldado y tablestacas

Aceros estructurales utilizados en muros anclados (es decir, vigas de soldado y tablestacas) son menos susceptibles afalla por corrosión que son de alta resistencia, aceros utilizados para fabricar elementos prestressing para sueloanclajes. En muchos entornos de terreno, una pequeña pérdida de espesor puede esperarse que no seráreducir considerablemente la fuerza del acero estructural. En condiciones de suelo muy agresiva, lapotencial de pérdida de espesor es significativo, y los elementos de acero estructural deben ser protegidos.

Por debajo de la explanada de la excavación, vigas perforado en soldado están rodeados por cualquier combinación de lean oestructurales de hormigón y por lo tanto no son susceptibles a la corrosión. Impulsado por vigas de soldadoy tablestacas están en contacto directo con el suelo y por lo tanto son más susceptibles a la corrosión.Soldado impulsada por vigas y tablestacas pueden estar protegidos por: revestimientos (1); (2) aumentar el grosordel acero; y (3) usando una fuerza superior acero en lugar de un acero de resistencia menor. Revestimientos deben sersuficientemente robusto como para sobrevivir la conducción. Recubrimientos tales como epoxi de alquitrán de hulla y fusión bonded epoxy puededisminuir la capacidad de la pila. Se ofrece orientación sobre el aumento de espesor de acero en FHWA-HI-97-013(1998). AASHTO PP36 estándar Provisional-97 contiene un procedimiento para estimar la esperadavida de vigas de soldado de servicio y tablestacas para aplicaciones no marinas.

136

6.5.2 La degradación y la protección de lechada de cemento y hormigón

Aunque no ha habido fallos de anclaje grabado resultante de un ataque químico de cemento-lechada o cemento, el deterioro de la lechada hojas acero prestressing vulnerables a la corrosión. Elel mecanismo principal para la degradación de lechada de base de cemento y hormigón es ataque químico en altosulfato de entornos, como en las zonas pantanosas y en sulfato teniendo arcillas.

El enfoque común para minimizar el potencial deterioro de lechada (y hormigón) en altaentornos de sulfato es seleccionar un tipo de cemento basado en el contenido de sulfato soluble ion (SO) de la4terreno. El sulfato en el suelo puede ser estimado utilizando AASHTO T-290. Para un contenido de sulfatoentre 0,1 y 0,2 por ciento, portland tipo II debe utilizarse cemento y un contenido de sulfatoentre 0,2 y 2 por ciento, debe utilizarse cemento tipo V. Para un contenido de sulfatopor encima de 2.0 por ciento, debe utilizarse cemento tipo v más un pozzolan. Además, la tasa deataque de sulfato y cloruro puede reducirse significativamente por el uso de densa lechada o cemento debaja permeabilidad. La densidad de la lechada puede controlarse mediante el método de colocación y elselección de la relación agua\/cemento.

137

CAPÍTULO 7

PRUEBAS DE CARGA Y TRANSFERENCIA DE CARGAEL SISTEMA DE ANCLADO

7.1 INTRODUCCIÓN

Para las aplicaciones del sistema anclado, cada ancla de tierra es probado después de la instalación y antes de serpuesta en servicio de cargas que exceden la carga de diseño. Esta carga prueba metodología, combinado concriterios de aceptación específica, se utiliza para verificar que el anclaje del suelo puede llevar la carga de diseño sindeformaciones excesivas y los mecanismos de transferencia de carga supuesta han sido correctamentedesarrollado detrás de la superficie de falla crítica asumida. Después de la aceptación, es el ancla de tierrasubrayó que una carga especificada y la carga es \"bloqueado.\"

7.2 CONCEPTOS PARA LA CAPACIDAD DE SUPERVISIÓN ZONA DE BOND DE ANCLAJE

La zona de enlace de un anclaje desarrolla resistencia en el terreno circundante por agotar en respuestaa tracción cargas aplicadas en el anclaje. Para longitudes de enlace de anclaje en tensión, las tensiones en eltendón son mayor en la parte superior y disminuir a lo largo de la zona de enlace de anclaje. La cantidad detransferencia de carga al suelo en cualquier CEPA particular dependerá de las características de tensión deel terreno. 64 Figura ilustra dos fricción de piel posible frente a diagramas de tensión por un terrenoanclaje. Curva a representa un suelo o roca donde muy poca tensión es necesario movilizar a la mayoría de losfricción de la piel. Curva b representa un débil suelo o roca donde se requiere más presión para movilizar unafricción de piel de pico y donde continuó agotar los resultados en una reducción de la fricción de la piel a un residualvalor.

Figura 64. Fricción de la piel frente a diagramas de CEPA para anclajes de suelo.

138

Primeros conceptos para pruebas de anclaje se basaron en una propagación uniforme de transferencia de carga hacia abajo ellongitud de enlace como cargas de tracción se incrementaron. 65 Figura muestra cómo el centroide de carga, conocido comoel \"punto de anclaje ficticia\" (FAP), en la lechada supuso para migrar hacia el final del cuerpoel tendón. La hipótesis de que toda carga transferencia fue movilizada cuando el FAP se acercó a lapunto medio de la longitud de enlace formó la base de pruebas de aceptación temprana. Sin embargo, este concepto detransferencia de carga uniforme no es válido para anclajes de suelo y sólo se aproxima al comportamiento de la mayoría de rocaanclajes.

Carga = 0

Deslizamiento del anclaje(Error)

BoT

TOm o

f Bon

d Zon

eBe

GIN

S to M

ove

No M

ovem

eNT d

eBot

tom

deB

oND

Zone

Movimiento del punto de anclaje ficticia (FAP)

FAP

N

N

N

2 P

3 P

3 P

P

Figura 65. Propagación de estrés en la longitud de enlace de anclaje de la tierra.

El enfoque actual para supervisar la capacidad de enlace zona en suelos ha sido utilizado desde la década de 1970 y esbasado en el sobrante del cuerpo grouted bajo una carga constante. Como se muestra en la figura 66a, la tasa de fluenciadel enlace zona está directamente relacionada con la carga aplicada. Han mostrado pruebas de fluencia en numerosas anclasCuando la tasa de fluencia superior a 2 mm por ciclo de registro del tiempo, cargas adicionales aplican del tendóndará como resultado inaceptable constantes movimientos corporales de la boquilla. Como se muestra en la figura 66b, un máximocarga, T, definido como la tensión de fluencia críticos existen para cada zona de enlace. Esta crítica sobrantectensión corresponde a la carga en el que la tasa de fluencia exhibe un fuerte salto al alza. Monitoreofluencia pequeños movimientos (normalmente menos de 1 mm) bajo cargas de tensión aplicada constante requiereequipo de prueba adecuado. Tanto el valor absoluto de la carga aplicada y, más importante aún, lacapacidad para mantener una carga constante durante un período considerable de tiempo debe abordarse.

139

Figura 66. Evaluación de la tensión de fluencia crítica.

7.3 PRUEBAS Y DESTACANDO EQUIPOS

7.3.1 General

Cada ancla de tierra es prueban para comprobar su capacidad de carga. La prueba de carga se realiza en el suelosuperficie y consta de tensión para el elemento de acero prestressing (es decir, hebra o barra) y medicióncarga y movimiento. En esta sección, se describe el equipo que se utiliza comúnmente para pruebas de carga.Una configuración de prueba de carga típica para un tendón strand y la barra se muestra en las figuras 67 y 68, respectivamente.Equipo de prueba de carga típica incluye: (1) gato hidráulico y bomba; (2) destacando el anclaje; (3)manómetros y células de carga; (4) reloj comparador para medir el movimiento; y Presidente de jack (5).

140

MEDIDOR DE MARCADO

JACK

DESTACANDOANCHORAGE

FIJOBASE

Figura 67. Típico equipo para pruebas de carga de anclaje del suelo de hebra.

7.3.2 Equipos utilizados en las pruebas de carga

7.3.2.1 Jack hidráulico y bomba

Un gato hidráulico y bomba se utilizan para aplicar la carga del tendón en la cabeza de anclaje o en untirando jefe adjunto a la prestressing steel. El gato hidráulico debe ser capaz de aplicar uncarga concéntrico del tendón. La carga debe transferirse a todos los elementos prestressing deel tendón simultáneamente. Aplicación de la carga a una sola hebra de un tendón multistrand no debenpermitirse. El viaje de ram deberá estar al menos 152 mm y preferiblemente no será inferior a la teóricaelongación del tendón en la carga máxima de ensayo. Si se requieren, elongaciones mayores de 152 mmrestroking se puede permitir. Además, el gato hidráulico debe ser capaz de:

∀ aplicar y liberar la carga gradualmente, conforme a los procedimientos de prueba;

∀ aplicar cada incremento de carga en 60 segundos; y

∀ aplicar la carga máxima de ensayo (denominada la carga de la prueba) dentro de 75 por ciento de la presióncalificación del sistema jack y bomba.

Cuando mucho, se utilizan delimitadores de suelo de alta capacidad, es posible que no pueda aplicar cada cargaincrementar en 60 segundos. Para este caso, las mediciones de deformación deben comenzar cuando la cargase logra.

141

Figura 68. Típico equipo para pruebas de carga de la barra de anclaje de la tierra.

7.3.2.2 Destacando Anchorage

Un anclaje estresante se utiliza en frente de la cabeza de jack para que agarre el elemento de acero prestressing duranteCargando. Para barra de tendones, el anclaje estresante generalmente consiste en un plato de rodamiento con unaagujero avellanado y una tuerca. Es práctica común para los tendones de barra de producción a la real en-longitud de colocar y usar un corto segmento y acoplador para extender la barra en la cabeza estresante parapruebas. Para tendones de hebra, el anclaje estresante puede ser similar a la cabeza de anclaje. El destacandoanclaje descansa sobre una placa de rodamiento; la placa de rodamiento se sienta en frente del jack.

142

7.3.2.3 Manómetros y células de carga

El dispositivo estándar para controlar la carga es un medidor de presión conectado a la bomba de jack, ya sea por sí solao en concierto con una célula de carga de agujero de Centro montados en el tren estresante. Las lecturas en el jackmedidor de presión se utilizan para determinar el valor absoluto de la carga aplicada. Para retención de carga extendidaperíodos, carga las células se utilizan como medio para controlar una carga aplicada constante mientras la bomba estáajustar gradualmente. Durante largos períodos de tiempo, las pérdidas de carga en el jack no serárefleja con suficiente precisión utilizando un manómetro. Además, los cambios de temperatura pueden afectar lalecturas de jack o medidor de presión hidráulicas. Para ensayos de pruebas y elevación de pruebas, una presión de gaugesolo se utiliza generalmente para medir la carga. Para todas las pruebas de carga extendida celebrar períodos (es decir, todosCreep pruebas), una célula de carga debe utilizarse en concierto con un manómetro.

Calibración de manómetros y células de carga debe realizarse dentro de los 45 días de trabajo de lafecha cuando se presenten para su aprobación al proyecto. Certificaciones de calibración y gráficos paramanómetros y células de carga deben ser proporcionadas por el contratista antes de su uso. Un segundo certificadomedidor de presión debe mantenerse in situ a utilizarse para la comprobación periódica de jack manómetros. Elmedidor de presión deberá ser graduado en incrementos de 690 kPa o menos.

7.3.2.4 Comparador a medida de movimiento

Movimiento total del tendón comúnmente se mide con un reloj comparador fijado a un trípode u otrodispositivo de soporte que es independiente de la estructura. Manómetros dial deberían ser capaces de medir yLea los 0.025 mm más cercano. Debe utilizarse un reloj comparador que tiene suficientes viajes para podera medida en exceso de la máxima elongación del tendón. Debe tenerse cuidado para asegurarse de queel comparador es alineada perpendicularmente a finales del tendón o de otro plano de medición. Dialno se recomiendan los calibres con viajes superiores a 100 mm. Donde se espera un tendónalargar en exceso de 100 mm durante una prueba de carga, dos o más indicadores con viajes más cortas longitudes puedenutilizarse junto con los calibres se restablece en puntos intermedios durante la prueba de carga.

7.3.2.5 Jack silla

Barra anclas, una silla de jack se coloca sobre la cabeza de anclaje y descansa sobre la placa de rodamiento. ElJack silla permite pruebas a realizarse en barra anclas con la tuerca ya están en marcha y permiteacceder a la tuerca durante la transferencia de la carga de bloqueo. El Presidente de jack debe ser capaz de transferir100 por ciento de la fuerza mínima de tensión especificada (SMTS) del elemento acero prestressing ala placa de rodamiento. Sillas de Jack también pueden utilizarse en los tendones de la hebra para permitir las porciones para colocarseen las hebras y el conjunto después de la finalización de la prueba.

7.4 PRUEBAS DE CARGA DE ANCLAJE

7.4.1 Introducción

Un aspecto único de anclajes de suelo, en comparación con otros sistemas estructurales, es que cada terrenoanclaje que es parte de una estructura completa es carga prueban para comprobar su capacidad de carga y carga-comportamiento de deformación antes de su puesta en servicio. Es la aceptación o rechazo de anclajes de suelo

143

determinado basándose en los resultados de: pruebas de rendimiento (1); (2) prueba pruebas; y fluencia extendido (3)pruebas. Además, sobrante de duración más corta (en contraposición a ensayos de fluencia extendida) se realizan pruebas comoparte de las pruebas de rendimiento y prueba. Pruebas de pruebas son las más comunes y se realizan en ella mayoría de la tierra los anclajes para un proyecto determinado. El número de rendimiento y extendidosfluencia pruebas que se realizan para un proyecto depende de si son los anclajes para un temporalSoporte de excavación o aplicación permanente y el tipo de suelo.

Cada ancla de tierra es probado usando una de las pruebas particulares presentadas anteriormente. Los resultados de estospruebas se comparan con los criterios de aceptación especificados para evaluar si se puede poner el ancla de tierraen servicio. Los criterios de aceptación se basan en fluencia permisible y movimientos elásticos de laanclaje durante las pruebas de carga. Sigue una breve explicación de cada tipo de prueba.

7.4.2 Pruebas de rendimiento

7.4.2.1 General

Pruebas de rendimiento incluyen carga y descarga de un ancla de producción incremental. Elprueba de rendimiento se utiliza para verificar la capacidad de anclaje, establecer el comportamiento de carga-deformación, identificarcausas del movimiento de anclaje y para comprobar que la longitud real de cetonas es superior o igual aasume en el diseño de ancla. Los resultados de una prueba de rendimiento también pueden utilizarse para ayudar en lainterpretación de la prueba más simple.

Pruebas de rendimiento se realizan comúnmente en los delimitadores de producción dos o tres primeros instalados yDespués de un mínimo de dos por ciento de los anclajes de producción restante. Adicionalpruebas de rendimiento pueden ser necesarias en caso de sospecha de suelos susceptibles de sobrante para estar presentes odonde se encuentran las distintas condiciones de suelo. Donde las condiciones del terreno son variables,anclajes de prueba de rendimiento deben estar ubicados cerca de perforaciones geotécnicas, si es posible, a fin de facilitar lainterpretación de medidas de prueba.

7.4.2.2 Procedimientos de prueba de rendimiento

En las tres primeras columnas de tabla 21 se muestra la programación de la carga de una prueba de rendimiento. El primeropaso en una prueba de rendimiento compone de aplicar una carga nominal del tendón de anclaje. Esta carga,denomina la carga de alineación, suele ser no más de cinco por ciento de la carga de diseño y su propósito espara que la destacando y equipos de pruebas estén correctamente alineados. El desplazamiento de mediciónequipo es cero a la estabilización de la carga de la alineación, AL, como se muestra en la figura 69. Durante laprimer ciclo de carga, la carga se eleva a 25 por ciento de la carga de diseño y es el movimiento incrementalgrabado (es decir, el punto 1 en la figura 69). La carga se reduce, a continuación, volver a la carga de alineación. Estoprocedimiento se repite, con incrementos de carga como se muestra en la tabla 21, hasta el máximo de pruebas de carga,conocido como la carga de la prueba, se consigue. La carga de la prueba puede variar desde 120 a 150 por ciento del diseñocargar con 133% siendo usados para aplicaciones permanentes y 120 por ciento siendocomúnmente se utilizan para aplicaciones temporales. Una carga de prueba de 150 por ciento puede utilizarse para anclajes ensuelos potencialmente rastreros o cuando no puede establecerse una referencia independiente para el comparador.

144

Tabla 21. Pasos para la prueba de rendimiento.

Paso Carga Carga aplicada Registro y tramaMovimiento total

( ��)TI

Registro y tramaResidual

() Movimiento��)RI

Calcular elásticaMovimiento

( ��)EI

1 Aplicar alineación carga (AL)2 Ciclo 1 0,25 DL ��T1

AL ��R1 ��T1-=��R1=

=��E1

3 Ciclo 2 0,25 DL ��2

DL 0,50 ��T2

AL ��R2 ��T2-=��R2=

=��E2

4 Ciclo 3 0,25 DL ��3

DL 0,50 ��3

0,75 DL ��T3

AL ��R3 ��T3-=��R3=

=��E3

5 Ciclo 4 0,25 DL ��4

DL 0,50 ��4

0,75 DL ��4

1.00 DL ��T4

AL ��R4 ��T4-=��R4=

=��E4

6 Ciclo 5 0,25 DL ��5

DL 0,50 ��5

0,75 DL ��5

1.00 DL ��5

1.2 DL ��T5

AL ��R5 ��T5-=��R5=

=��E5

7 Ciclo 6 0,25 DL ��6

DL 0,50 ��6

0,75 DL ��6

1.00 DL ��6

1.2 DL ��6

DL 1,33 ��T6, cero lecturapara el ensayo de fluencia

8 Mantenga carga durante 10 minutos mientras grabando movimiento en determinados momentos. Si el movimiento total medidodurante la carga espera supera el valor máximo especificado a continuación, la bodega de carga debería extenderse a un total de60 minutos.

9Cycle había 6 cont. AL ��R6 Ciclo 6 �:� ��=

TN-=��R6=

=��E6

10 Ajustar a desactivar bloqueo de carga si los resultados satisfacen los criterios de aceptación, de lo contrario consulte Sección 7.4.5.4Notas: AL = carga de alineación, DL = carga de diseño, ��me= movimiento total en una carga distinta de máximo de ciclo, me =

número que identifica un ciclo de carga específica.

145

Figura 69. Trazado de datos de pruebas de rendimiento (después de PTI, 1996).

En la carga de la prueba, una carga constante es celebrada durante diez minutos antes a la reducción de la carga para la carga de bloqueo.Durante este minuto diez carga mantenga período, movimientos son medidos y grabados en 1, 2, 3, 4, 5, 6,y a 10 minutos. El propósito de esta carga se mantenga es medir dependiente del tiempo (es decir, creep) movimientosdel anclaje. Esta parte de la prueba de rendimiento se denomina una prueba de sobrante. Si el totalmovimiento entre 1 y 10 minutos supera el movimiento sobrante máximo especificado (consulte la sección7.4.5.2), la carga de la prueba se mantiene para un adicional de 50 minutos y se registra movimiento total en20, 30, 40, 50 y 60 minutos. Si los resultados de un ensayo de fluencia para un anclaje específico indican ese sobrantelos movimientos son excesivos respecto a los criterios especificados, puede incorporarse el anclaje de lapodrá sustituirse la estructura en una disminución de la carga, el ancla, o sólo en el caso de anclajes postgroutable,el anclaje puede ser regrouted y, a continuación, los ensayos.

7.4.2.3 Grabación de datos de prueba de rendimiento

La magnitud de cada carga se determina por el medidor de presión de jack. Durante la fluencia pruebas, una cargacelda es monitoreado para asegurar que la carga de jack permanece constante. Los datos de carga-deformación obtenidospara cada incremento de carga en una prueba de rendimiento se trazan como se muestra en la figura 70. El movimiento esregistra a cada incremento de carga para la carga de alineación. El movimiento total ( �� t) esmide consta de movimiento elástico y movimiento residual. Criterios de aceptación para anclajesrequieren que se conoce el movimiento elástico del anclaje. (Movimientos elásticos ��e) como resultado deelongación de los movimientos de tendón y elástico del anclaje de suelo a través de la tierra. Residual() movimiento�� r) incluye el alargamiento de la lechada de anclaje y movimiento del anclaje todo a través deel terreno. El movimiento residual para un determinado incremento de carga es el movimiento que correspondeel movimiento \"irrecuperables\" neta que se produce tras la aplicación de un incremento de la carga y larelajación posterior de la carga a la alineación de carga (véase la figura 69 para la definición de ��R6). El

146

movimiento elástico, por tanto, es la diferencia aritmética entre el movimiento total medido en elcarga máxima para un ciclo y el movimiento se mide en la alineación de carga (véase el cuadro 21).Aunque no se utiliza para la aceptación de anclaje, movimiento residual es un indicador de la tensióncomportamiento del enlace lechada de suelo en la zona de enlace de anclaje.

Figura 70. Trazado de movimiento elástico y residual para una prueba de rendimiento (después de PTI, 1996).

Durante la porción sobrante de la prueba de rendimiento, el movimiento medido en determinados momentos (es decir,se registra 1, 2, 3, 4, 5, 6 y 10 minutos). El tiempo en que se mide el movimiento total dela carga de la prueba (es decir, se mide el tiempo en que punto 6 figura 69) representa la hora de inicio para laensayo de fluencia. El movimiento de uno a diez minutos después de esta hora es grabada y comparadolos criterios de aceptación con respecto a colarse. Si no se cumple el criterio de aceptabilidad de fluencia, lacarga de la prueba se celebra en el anclaje para un adicional de 50 minutos. La cantidad total de circulación entre6 y 60 minutos es grabada y en comparación con los criterios especificados.

Se establecieron criterios de aceptabilidad de fluencia para anclas con hebra prestressing desnudo. Para epoxi-hebra rellenas con recubrimiento tendones, los movimientos de sobrante de la hebra sí son significativas durante la cargapruebas. Los movimientos de sobrante de la hebra deben deducirse el movimiento total medidodurante una carga de la prueba por lo que pueden calcularse con precisión los movimientos de fluencia dentro de la tierra.

7.4.2.4 Análisis de datos de prueba de rendimiento

Uno de los criterios de aceptabilidad para anclajes de suelo se basa en movimientos elásticos medidos de laanclaje de tierra durante las pruebas de carga. Los movimientos elásticos calculan a partir de un incremento de carga durante unprueba de rendimiento se evalúan mediante las ecuaciones se muestran en la tabla 21. Estos movimientos elásticos

147

debe ser calculado para cada ciclo de carga y trazan contra cada carga como se muestra en la figura 70. ElTambién debe trazar la curva de movimiento residual. Para un anclaje de suelo para considerarse aceptable conrespecto a los movimientos elásticos, el movimiento elástico en la carga de la prueba debe superar un mínimo especificadovalor. Para un anclaje de la roca, el movimiento elástico debe rodeado de un mínimo especificado y unvalor máximo especificado. Se describen los criterios de aceptabilidad con respecto al movimiento elásticoen la sección 7.4.5.3.

7.4.3 Pruebas de pruebas

7.4.3.1 General

La prueba consiste en un ciclo de carga única y una bodega de carga en la carga de la prueba. La magnitud de lacarga aplicada se mide con el medidor de presión de jack. Células de carga son necesarios sólo para colarse pruebasen suelos donde las pruebas de rendimiento muestran una tasa de fluencia superior a 1 mm por ciclo de registro del tiempo. Elprueba proporciona un medio para evaluar la aceptabilidad de anclajes que no son de rendimientoprobado. Datos de la prueba se utilizan para evaluar la adecuación del anclaje terreno teniendo en cuenta lamismos factores en cuanto a rendimiento de datos de prueba. Donde los datos de prueba muestran desviaciones significativasanteriores datos de pruebas de rendimiento, se recomienda una prueba de rendimiento adicional en la siguiente adyacentesanclaje.

7.4.3.2 De procedimientos de ensayo y grabación y análisis de datos de prueba prueba prueba

La prueba se realiza de conformidad con el procedimiento descrito en la tabla 22. El totalmovimiento de cada ciclo de carga en una prueba debe trazarse como se muestra en la figura 71. Si una descargaciclo está incluidos (paso 4 en la tabla 22), residuales movimientos y movimientos elásticos deben sercalculada para la carga de la prueba. Este cálculo es el mismo que el descrito anteriormente para rendimientopruebas. Si no se realiza un ciclo de descarga, una estimación de movimiento residual puede basarse enpruebas de rendimiento en otros anclajes de producción desde el mismo proyecto.

Tabla 22. Procedimiento para prueba de suelo ancla de prueba.

Paso 1. Aplicar la carga de alineación en la que se supone igual a cero movimiento total.

Paso 2. Sucesivamente se aplican y grabar movimientos totales para los siguientes incrementos de carga ala carga de la prueba: 0,25 DL, 0.50 DL, 0,75 DL, 1.00 DL, 1.20 DL, 1,33 DL (es decir, la pruebacarga). Nota que la prueba de carga para un anclaje para un apoyo temporal de excavaciónaplicación puede ser definido en DL 1,20.

Paso 3. Mantenga la carga de la prueba para diez minutos y registro movimiento total.

Paso 4. (Opcional) Descargar alineación carga y registro movimiento residual.

Paso 5. Si los resultados satisfacen los criterios de aceptación, reducir la carga de la carga de bloqueo (o si paso 4se utilizó, aumento de la carga de desactivar bloqueo de carga), de lo contrario siga la orientación proporcionada enSección 7.4.5.4.

148

Figura 71. Trazado de los datos de prueba (después de PTI, 1996).

7.4.4 Creep extendida pruebas

7.4.4.1 General

Una prueba de fluencia extendida es una prueba de larga duración (por ejemplo, aproximadamente 8 horas) que se utiliza para evaluarfluencia deformaciones de anclajes. Estos ensayos son necesarios para anclajes instalados en suelo cohesivo teniendoun plasticidad índice (PI) superior a 20 o líquido límite (LL) superior a 50. Para estas tierracondiciones, un mínimo de dos anclajes de suelo deben ser sometidas a extendido fluencia pruebas. Donderendimiento o prueba pruebas requieren carga extendida sostiene, deben realizarse pruebas de fluencia extendida envarios delimitadores de producción.

7.4.4.2 Procedimientos de ensayo de fluencia extendida

La disposición de prueba para una prueba ampliada sobrante es similar al utilizado para las pruebas de rendimiento o de prueba.Los incrementos de carga para un ensayo de fluencia extendidos son los mismos que para una prueba de rendimiento. Encada ciclo de carga, la carga se mantiene durante un período específico de tiempo y se registra el movimiento. Duranteeste período de observación, la carga se celebrara constante. La carga que supone permanecer razonablementeconstante si la desviación de la presión de prueba no exceda 0,35 MPa. El horario de carga yperíodos de observación para cada ciclo de carga en un ensayo de fluencia extendidos para un anclaje permanentemuestran en la tabla 23. Se proporciona información sobre los ensayos de fluencia extendida para anclajes temporales enFHWA-RD-82-047 (1982).

149

Tabla 23. Cargar períodos de programación y observación para ensayo de fluencia extendida de anclaje permanente.

7.4.4.3 Grabación y análisis de datos de prueba extendida Creep

Los datos de prueba para una prueba ampliada sobrante deben trazarse como se muestra en la figura 72. La fluenciamovimiento en cualquier momento es la diferencia entre el movimiento total y el movimiento medido enUn momento. Curvas de fluencia para un ensayo de fluencia extendido típico se muestran en la figura 72. Cada curva es paramantenga una carga separada. La tasa de fluencia se define como la pendiente de la curva por ciclo de registro del tiempo.

Figura 72. Trazado de fluencia extendida datos de prueba (después de PTI, 1996).

Datos de prueba extendida sobrante se utilizan para evaluar la aceptabilidad de un anclaje con respecto a lacriterios de aceptación de sobrante. Tasa de fluencia debe evaluarse para cada una de las curvas que se muestra en la figura 72.Estas tarifas sobrante se comparan con la velocidad máxima especificada.

CargaCiclo

MáximoCiclo de carga

Observación totalPeríodo (min)

Movimientos medidos en los momentos siguientes (min)

1 0,25 DL 10 1, 2, 3, 4, 5, 6, 102 DL 0,50 30 1, 2, 3, 4, 5, 6, 10, 15, 20, 25, 303 0,75 DL 30 1, 2, 3, 4, 5, 6, 10, 15, 20, 25, 304 1.00 DL 45 1, 2, 3, 4, 5, 6, 10, 15, 20, 25, 30, 455 DL 1,20 60 1, 2, 3, 4, 5, 6, 10, 15, 20, 25, 30, 45, 606 DL 1,33 300 1, 2, 3, 4, 5, 6, 10, 15, 20, 25, 30, 45, 60, 300

150

7.4.5 Criterios de aceptación

7.4.5.1 General

Un ancla podrá ponerse en servicio en la carga de bloqueo desactivado tras pruebas de carga si determinadasse cumplen los criterios de aceptabilidad. Estos criterios, que se describen en este documento, prescriban aceptablelímite de fluencia (es decir, el movimiento en bodegas de carga) y movimiento elástico medido durante el anclajepruebas de carga. El sobrante y criterios de movimiento elástico se han integrado en una decisión de aceptaciónárbol que se describe en esta sección. Este árbol de decisión describe los procedimientos que se utilizan en laevento que no se satisface un criterio específico.

7.4.5.2 Creep

Fluencia pruebas, como parte de una prueba de rendimiento o prueba o como una prueba de fluencia extendida, se realizaen cada anclaje de producción para evaluar movimiento de sobrante del cuerpo de lechada de anclaje a través de la tierra.Para que un anclaje ser aceptado, movimientos totales medidos durante la carga de retención deben ser por debajo de unlímite especificado.

Por rendimiento y pruebas de pruebas, el movimiento total medido por la carga requerida se mantenga en la pruebacarga no debe superar 1 mm entre 1 y 10 minutos. Si los movimientos son menos de los 1 mmDurante este período, el ancla se considera aceptable con respecto a la fluencia. Como ya comentamos,para las pruebas de carga en el que el movimiento total medido supera los criterios descritos anteriormente, es la cargacelebrado por un período adicional de 50 minutos de tiempo. Si el movimiento total medido sobre este adicionalperíodo de tiempo no exceda de 2 mm entre 6 y 60 minutos y, a continuación, se considera el anclaaceptable con respecto a la fluencia.

Para extendido fluencia pruebas, el movimiento total de cualquier suspensión de carga no debe exceder de 2 mm porciclo logarítmico de tiempo (PTI, 1996) durante todo el ciclo de registro final de los tiempos de cada incremento de carga.Alternativamente, la carga de anclaje puede reducirse al 50 por ciento de la carga cuando aceptable creeplos movimientos fueron medidos durante todo el ciclo de registro final de los tiempos.

7.4.5.3 Longitud libre del aparente de

La longitud libre aparente de un tendón constituye la base para evaluar la aceptabilidad de un terrenoanclaje con respecto al movimiento elástico. La longitud libre aparente se define como la longitud de latendón, basado en movimientos elásticos medidos en la carga de la prueba, no enlazados a los alrededoressuelo o lechada. La longitud libre aparente, L, puede calcularse mediante la siguiente ecuación:un

9est

un 101x

PΔEAL �= (Ecuación 49)

donde: A es el área seccional transversal del acero prestressing, E es el módulo de Young de lat s

pretensado de acero,��e es el movimiento elástico en la carga de la prueba, y p es igual a la carga de la prueba menos elcarga de alineación. Son unidades estándar del sistema internacional: L (m); (Mm); E (kPa);un t

2s ��e (mm); y P (kN). Para la prueba

151

las pruebas donde el movimiento residual no es medido o estimado, puede ser la aparente longitud librecalculado utilizando el movimiento total en lugar del movimiento elástico.

Para tendones largos multistrand, es probable que sea el módulo elástico del tendón multistrandmenor que el módulo elástico de los fabricantes para una sola hebra. Debido a esto, PTI (1996)ser recomienda que informó de una reducción en los fabricantes de módulo elástico de 3 a 5 por cientopermitido para satisfacer criterios de longitud libre aparente.

Mínimo criterio aparente de longitud libre

Si la longitud libre aparente es mayor que la longitud libre aparente mínima especificada, se suponeque se ha desarrollado adecuadamente la longitud cetonas. La longitud mínima de libre aparente esse define como la longitud de jack plus 80 por ciento de la longitud de diseño unbonded. Una aparente longitud libreinferior al mínimo especificado aparente longitud libre puede indicar que la carga se transfierea lo largo de la longitud de cetonas y por lo tanto dentro de la superficie potencial de deslizamiento supusieron para la estabilidad general deel sistema anclado. Alternativamente, una aparente libre longitud menor que el mínimo especificado aparentelongitud libre puede ser causado por fricción debido a la alineación indebida del equipo estresante o del tendónen el anclaje. Cuando los resultados no satisfacen este criterio, el anclaje puede ser sometido ados ciclos de carga de la carga de alineación para la carga de la prueba en un intento de reducir la fricción a lo largo dela longitud de cetonas. La longitud libre aparente es entonces a calcular basándose en el movimiento elástico enla carga de la prueba para el anclaje de reloaded. Un valor mayor que la longitud de jack plus 80 por ciento de lalongitud cetonas puede utilizarse para definir la longitud libre aparente mínima especificada para los casos de diseñoen el que la redistribución de la fricción a lo largo de la longitud de cetonas podría provocar inaceptable estructuralmovimiento o donde existe el potencial para pretensado cargas a transferir en las cetonaslongitud por fricción tendón.

Máximo criterio aparente de longitud libre

El criterio de aceptación basado en máxima longitud libre aparente fue utilizado en el pasado cuando la cargatransferencia a lo largo de la longitud de enlace suponía propagar a una velocidad uniforme como la carga aplicada fueaumentado (ver Figura 65). Para esa suposición, fue el máximo valor de la longitud libre del aparentelimitado a movimientos elásticos de 100 por ciento de la longitud libre más de 50 por ciento de la longitud de enlaceAdemás de la longitud de jack. Sin embargo el concepto de distribución uniforme de enlace no es válido para sueloslos anclajes y sólo se aproxima el comportamiento de la mayoría de roca de anclajes. El uso principal de este criterioes como un criterio de aceptación alternativo para pruebas pruebas sonido rock donde renunciar a pruebas de fluencia.Anclajes que no pasan este criterio preliminar son posteriormente sobrante probado para determinaraceptabilidad antes de una decisión de rechazar el ancla.

152

7.4.5.4 Árbol de decisión de aceptación de anclaje terreno

PTI (1996) elaboró un árbol de decisión de aceptación de ancla de tierra que se muestra en la figura 73. Elárbol de decisión de no incluir el criterio de máxima longitud libre aparente como este criterio no esse utilizan habitualmente. El propósito del árbol de decisión es proporcionar recomendaciones para el campoprocedimientos que deben seguirse en caso de que un ancla no satisfacer aceptación especificadocriterios. Anclajes que no cumplen los requisitos para bloqueo desactivado en la carga de bloqueo fuera de diseño pueden serbloqueado frente a una disminución de la carga o reemplazado.

Si un anclaje satisface el criterio de mínima longitud libre aparente es la primera decisión quehizo uso del árbol de decisión. El árbol de decisión de aceptación de anclaje de suelo indica que para unanclaje para ser puesto en servicio en el diseño bloqueo en carga, el movimiento elástico (es decir, mínimodeberá cumplirse el criterio de longitud libre aparente). Las siguientes secciones proporcionan información de larecomienda los procedimientos que se utilizarán para un ancla que ha superado la longitud mínima de aparente librecriterio y un ancla que ha fallado el criterio de mínima longitud libre aparente.

Anclas que pasan aparentes libre criterio de longitud

Para los anclajes que pase el criterio de mínima longitud libre aparente, pero que no pase elrequisitos de la prueba de fluencia, el ancla, si es posible, puede post-grouted. Los anclajes que puedense post-grouted va a realizarse los ensayos y sujetos a un mayor colarse un más estrictos y pruebapruebas de criterio de aceptación en comparación con fluencia y extendida sobrante. Para esta prueba mayor fluencia,los movimientos son monitoreados durante una suspensión de la carga en la carga de prueba durante 60 minutos. Puede ser el anclabloqueado en la carga de la prueba de diseño si el movimiento total no exceda de 1 mm entre 1 y 60minutos. Si el anclaje no satisfacer este criterio, puede ser ya sea rechazado y sustituido o bloqueadoparada en un 50 por ciento de la carga que el ancla se sostiene sin movimiento detectable. Si el anclaje noser post-grouted, puede ya sea rechazado y sustituido o bloqueado frente al 50 por ciento de la carga que laanclaje sostiene sin movimiento detectable.

Ese criterio mínimo error de longitud libre aparente los anclajes

Anclajes que no el criterio de mínima longitud libre aparente pueden ser bien bloqueado despegue en una carga nosuperior al 50% de la carga máximo alcanzado durante la prueba o rechazado y reemplazado.Anclajes de reemplazo deberán cumplir todas las especificaciones del proyecto. Cambios en lugares de anclaje del suelorequerir la aprobación de la ingeniería de diseño. Cuando se instalan anclajes utilizando prefabricadosconexiones de acero vigas o tablestacas, el ancla deben ser eliminadas de la conexión ouna nueva conexión debe ser fabricada. No pueden compensarse las conexiones desde el centro de un soldadoviga para un anclaje permanente. Conexiones excéntricas inducirá adversos de flexión y torsióntensión en la viga de soldado y plegado destaca en el tendón.

153

RECHAZARY

REEMPLAZAR

CARGA DE PRUEBA A PRUEBA DE ANCLAJE

BLOQUEO DESACTIVADOAL 50%DE LA

MÁXIMOAceptableCARGA DE PRUEBA

CRITERIOS DE FLUENCIA

MEJORADOACEPTACIÓN

CRITERIOS

BLOQUEO DESACTIVADOEN EL DISEÑOBLOQUEO DESACTIVADO

CARGA

BLOQUEO DESACTIVADOEN EL DISEÑOBLOQUEO DESACTIVADO

CARGA

O

O

O

O

MÍNIMO APARENTE LIBRECRITERIOS DE LONGITUD

PASAR FALLAN

FALLANPASAR

POSTGROUT NO POSTGROUT

RECHAZARY

REEMPLAZAR

PASAR FALLAN

RECHAZARY

REEMPLAZAR

BLOQUEO DESACTIVADOAL 50%DE LA

MÁXIMOAceptableCARGA DE PRUEBA

Figura 73. Árbol de decisión del aceptación de anclaje tierra (después de PTI, 1996).

154

7.4.5.5 Modificación del diseño o procedimientos de instalación

Varias fallas de principios de construcción o múltiples fallas de anclajes adyacentes deben ser motivo paraevaluar condiciones subterráneas y\/o procedimientos de diseño e instalación. Modificaciones de diseño yprocedimientos de instalación incluyen: (1) métodos de instalación cambiante o anclaje tipo; (2)aumento de la longitud de anclaje o longitud de enlace de anclaje o cambiar la inclinación del anclaje; o (3)reducir la carga de diseño de anclaje aumentando el número de anclajes. Una descripción de cualquier propuestalos cambios deben presentarse al propietario por escrito para su revisión y aprobación antes de la aplicaciónlos cambios.

7.5 ANCLAJE LOCK-OFF CARGA

Después de pruebas de carga son completa y el anclaje ha sido aceptado, será la carga en el anclareducido a una carga especificada llamada la carga \"bloqueo Desactivado\". Cuando se alcanza la carga de bloqueo, la carga estransferido desde el conector utilizado en la prueba de carga para el anclaje. El anclaje transmite esta carga ala pared o estructura de apoyo.

La carga de bloqueo es seleccionada por el diseñador y generalmente oscila entre 75 y 100 por ciento de lacarga de diseño de ancla, donde se evalúa la carga de diseño de ancla basada en presión de tierra aparentesobres. Bloqueo de carga de aproximadamente el 75 por ciento de la carga de diseño puede utilizarse para temporalSoporte de sistemas de excavación donde se permiten movimientos de pared lateral relativamente grandes. Desdediagramas de presión de tierra aparente resultan cargas totales mayores que carga el suelo real, lock-off en 100por ciento de la carga de diseño se produce normalmente en algún movimiento neto hacia adentro de la pared. Desactivar bloqueo de cargamayor que 100 por ciento de la carga de diseño puede necesitarse para estabilizar un corrimiento de tierra. Para este caso,elementos estructurales deben tener el tamaño para transmitir las fuerzas potencialmente gran deslizamiento de tierra en el suelo.Cargas consistentes con la moderación de deslizamiento requiere fuerza para obtener un factor de estabilidad de ladera de selecciónseguridad son seleccionados para la carga de bloqueo.

Al transferir la carga de bloqueo para el anclaje, inevitablemente se reducirá debido a la cargapérdidas mecánicas asociadas con la transferencia física de carga entre dos sistemas mecánicos (es decir,el jack y el anclaje). Estas pérdidas se denominan asientos de pérdidas y son generalmente en elorden de 1,6 mm para la barra tendones y 6,4 mm para tendones de hebra desnuda (FHWA-DP-68-1R, 1988). Parahebra de tendones, asientos de pérdidas se producen como la ram de jack se retrae y las porciones son sacadas tornoel tendón. Las porciones deben estar sentadas en una carga no inferior al 50 por ciento de la carga máxima de latendón. Esto impedirá el deslizamiento de hebra posible a través de las porciones si aumenta la carga en el tendónpor encima de la carga fuera de bloqueo durante la vida de servicio. Para hilo recubierto de epoxi, deben morder las porcionesa través de la capa de epoxi; Esto resulta en pérdidas de asientos adicionales. Para tener en cuenta las pérdidas, de asientouna vez cargado el tendón a la carga de bloqueo, la ram de jack se extiende por una suma equivalente ala pérdida anticipada de asientos.

En el largo plazo, la carga también reducirá debido a la relajación en el acero prestressing. Carga a largo plazolas pérdidas pueden estimarse como 4 para tendones de hebra y 2 por ciento para barra tendones (FHWA - DP-68-1R, 1988). Información específica sobre las pérdidas de relajación debe obtenerse del tendónproveedor. Para tener en cuenta para estas pérdidas de carga, puede ser la carga que se transfiere al anclaje

155

aumentado por encima de la carga deseada basada en los resultados de una prueba de despegue. Después de las pérdidas, los transferidoscarga reducirá probablemente a la carga a largo plazo deseada.

7.6 PRUEBAS DE DESPEGUE

Después de que la carga ha sido transferida para el anclaje, se realiza una prueba de despegue. El propósito de unaprueba de despegue es comprobar la magnitud de la carga en el tendón. Para tendones de hebra, es la prueba de despegueinterpretada por gradualmente volver a aplicar carga del tendón hasta que, para los jefes de restressable anclaje, la cuñaplaca se levanta frente a la placa de rodamiento (sin desbancan las porciones) o, en casos donde el gato hidráulicodescansa sobre la cabeza de anclaje, las porciones es sacado de la placa de cuña. De tendones, el despegue de barensayo se realiza por volver a gradualmente aplicar carga del tendón hasta que la tuerca de anclaje levanta fuera del rodamientoplaca (sin girar la tuerca de anclaje). Despegue es evidenciado por una disminución repentina de la tasa de cargaaumentar como se observa en el medidor de presión de jack. La carga medida durante la prueba de despegue debe serdentro de cinco por ciento de la carga de bloqueo fuera especificada. Donde no se cumple este criterio, la carga de tendóndebe ajustarse en consecuencia y repetir el ensayo de despegue.

156

CAPÍTULO 8

ENFOQUES DE CONTRATACIÓN

8.1 INTRODUCCIÓN

El propósito de este capítulo es describir enfoques contratantes que se usan comúnmente enelaboración de documentos de contrato de construcción para sistemas anclados permanentes. Tres contratantesenfoques pueden usarse para sistemas anclados y se describen en este documento. Estos incluyen: (1) métodoenfoque; (2) enfoque de rendimiento; y el enfoque de diseño y construcción de contratistas (3). Las responsabilidadesel propietario y el contratista con respecto al diseño, construcción y rendimiento de la paredvarían para cada uno de estos enfoques. Sin embargo, muchos años de experiencia en la contratación de ancladoparedes ha demostrado que el propietario no debe especificar los detalles de la instalación del anclaje. Todoscontratantes enfoques deben utilizar criterios de aceptación de rendimiento en función de las anclas.Contratantes enfoques para muros anclados y otra pared de sistemas también se describen en otros lugares (por ejemplo,Nicholson y Bruce, 1992; Deaton, 1994; FHWA-DP-96-69R, 1998; FHWA-RD-97-130, 1998).

∀ Enfoque de método: Especificaciones del método se utilizan para propietario o proveedor de material diseños.En el pliego de condiciones, materiales de construcción del muro y la ejecución de la construcción sonexplícitamente excepto para la selección del tipo de anclaje y la instalación de anclajedetalles. Este enfoque contratante se discute en la sección 8.2.

∀ Enfoque de rendimiento: Este tipo de contratación especificación, también conocida como finespecificación del resultado, usos aprobados o pared genérico sistemas o componentes. Incluido en eldocumentos de contrato son líneas y grados, así como específicos geométricos, diseño, ycriterios de rendimiento. Para este enfoque, el contratista presenta el diseño de proyectos específicosrevisión de cálculos y planes para el propietario junto con el plano de trabajo normalAprovaciones. Este enfoque contratante se discute en la sección 8.3.

∀ Enfoque de diseño y construcción del contratista: Este tipo de contratación enfoque es similar a laenfoque de rendimiento, salvo la responsabilidad para el diseño, construcción y rendimiento deel muro anclado completado se coloca únicamente en el contratista de la especialidad. Este métodorequiere un estricto proceso de precalificación como parte de la selección del contratista de especialidad.Aprovaciones basados en el rendimiento deberían proporcionarse al propietario en momentos claves de diseñoy la construcción. Este enfoque contratante se discute en la sección 8.4.

Cada uno de estos enfoques de contratación puede utilizarse para una pared anclada, si se aplican correctamente.A menudo el enfoque se seleccionarán basándose en la experiencia de la ingeniería y el propietarioconsultores con sistemas anclados, la complejidad del proyecto, la disponibilidad de especialidadcontratistas o proveedores de materiales y la filosofía de agencia carretera local con respecto amétodos de contratación.

157

Independientemente de que contratantes enfoque es elegido para un proyecto específico, es altamente deseable quecada propietario desarrolla una política formal con respecto a diseño y contratación de sistemas anclados.Los objetivos generales de dicha política son los siguientes:

∀ obtener uniformidad de agencia local autopista en selección de sistemas anclados y otro tierraalternativas de sistema de retención;

∀ establecer políticas estándar y procedimientos para la revisión técnica y la aceptación del propietarioy genérico anclado sistemas y otro tierra conservando sistemas;

∀ establecer la responsabilidad de la Agencia interna para la aceptación de nuevos sistemas anclados yotros conservar los sistemas o componentes de la tierra, para la preparación del plan, diseño y revisión,y control de construcción;

∀ desarrollar normas uniformes de criterios de rendimiento y diseño y construcción y materialEspecificaciones para los sistemas anclados y otro tierra conservando sistemas; y

∀ establecer directrices para la selección del método, rendimiento o contratista de diseño y construccióncontratantes enfoques.

8.2 MÉTODO CONTRATANTES ENFOQUE

8.2.1 Introducción

El método contratantes enfoque incluye el desarrollo de un conjunto de planes y materiales detalladosy especificaciones de construcción para los documentos de licitación. Sin embargo, la selección e instalaciónde los anclajes debería ser responsabilidad del contratista. Los documentos del contrato sólo debeestablecer dimensiones mínimas para el diámetro del taladro de perforación, longitud de cetonas y longitud de enlace. Elcontratista debe seleccionar correctamente las dimensiones de la instalación de anclaje necesarios y técnicas parapasar las pruebas de aceptación. En ningún caso debe el propietario de especificar los detalles de la instalación de los anclajes.La ventaja del enfoque del método es que se desarrollan el diseño completo y especificacionesy revisado durante un período prolongado de diseño. Este enfoque permite a ingenieros del propietarioexaminar diversas opciones durante el diseño, pero requiere de un personal técnico capacitado en todas las esferas de la tierratecnología de sistemas de contención. El método contratantes enfoque es más adecuado donde el propietario tienedesarrollado una experiencia considerable en el diseño y construcción de muros anclados.

Una desventaja del enfoque del método es que deben ser más conjuntos de diseños de ofertas alternativas,revisado. Por lo tanto, deben ser gastados recursos de agencia aunque sólo una pared sistema seráconstruido. Otra desventaja es que Agencia personal puede estar familiarizado con nuevos ypotencialmente más sistemas rentables y no los puede considerar durante la fase de diseño.Igualmente, pueden ser propietario equipos y métodos utilizados por los contratistas sistema anclado en particulardesconocido para el personal de la Agencia y por lo tanto, no serán consideradas.

Cuando se adopta un método de contratación de enfoque, el dueño y el inspector del propietario están plenamenteresponsable del diseño y rendimiento del muro anclado siempre que cuente con el contratistaconstruido el sistema de plena conformidad con las especificaciones. En caso de que los cambios sones necesario, el propietario debe estar preparado para dirigir y pagar por el trabajo del contratista.

158

8.2.2 Pliego de condiciones para el planteamiento de método

El pliego de condiciones en el planteamiento de método consisten en planos, especificaciones y licitaciónelementos y cantidades. El contrato puede pujar sobre la base de una tanto alzado o tras un precio detalladolista. Dibujos preparados utilizando el enfoque del método deben normalmente incluir al menos los siguienteselementos:

∀ alineación horizontal del muro identificadas por las estaciones y desplazamiento desde el control horizontallínea a la cara del muro y todos los elementos que afectan a la construcción del muro;

∀ elevación en la parte superior e inferior de la pared, comienzo y las estaciones finales para la construcción del muro,posiciones verticales y horizontales en puntos a lo largo de la pared y ubicaciones y elevaciones de lalínea final del terreno;

∀ secciones transversales mostrando los límites de la construcción, existen interferencias subterráneos comoutilidades o pilas de apoyo a las estructuras adyacentes, cualquier requerimiento de reposición, límites de la excavación,así como también significa agua de alto nivel, nivel de agua de alto diseño y condiciones de retiro, siaplicable;

∀ Notas requeridas para construcción incluyendo procedimientos generales de construcción y todoslimitaciones de la construcción como construcción ensayado, juego vertical, límites de la vía,servidumbres de construcción, requisitos de calidad de aire y ruido, etc..;

∀ secciones típicas y detalles especiales;

∀ dimensiones y tolerancias de alineación durante la construcción;

∀ todos los detalles de las conexiones a las barreras de tráfico, copings, barandas, muros de ruido y conectadoiluminación; y

∀ límites de pago y cantidades.

Además de los elementos descritos anteriormente, deben incluirse otros elementos específicos de muros anclados enlos documentos de licitación. Estos incluyen:

∀ tamaño, tipo, ubicación, método de instalación y varias mínima profundidad de pared todoselementos;

∀ espesor de retraso de madera y todos los detalles para hacer frente a la instalación, grosor, tamaño, tipo, yacabado y finales frente a conexiones con montones de soldado o tablestacas walers;

∀ ubicación de todos los detalles de la conexión estructural para el anclaje a la hoja - y anclajes de suelopila, haz de soldado o sistema waler;

∀ requisitos de protección de corrosión o detalles para el anclaje, la longitud de cetonas y loslongitud de enlace;

∀ requiere capacidad de anclaje de suelo, inclinación, mínimo unbonded longitud y mínimo

159

longitud de enlace de anclaje para cada ancla; y

∀ requisitos o detalles de los métodos y la frecuencia de la prueba, rendimiento, extendidos sobrante,y pruebas de despegue de los anclajes, los criterios de aceptación de anclaje de suelo y requiere desactivar bloqueo de carga.

8.3 ENFOQUE DE CONTRATANTES DE RENDIMIENTO

8.3.1 Introducción

Para el desempeño de contratantes de enfoque, el propietario establece el ámbito de trabajo y preparadibujos mostrando los requisitos geométricos del muro anclado, cargas de diseño, materialespecificaciones o componentes que pueden utilizarse, requerimientos de performance y cualquier instrumentacióno requisitos de vigilancia.

El enfoque de rendimiento ofrece varias ventajas sobre el enfoque del método cuando se usa conespecificaciones apropiadas y precalificación de proveedores y contratistas especialidad de materiales.Diseño de la estructura es la responsabilidad del contratista y se realiza generalmente por un capacitadoy el contratista experimentado o consultor de ingeniería. Esto permite que los costos de ingeniería y mano de obrarequisitos para el propietario a ser disminuido desde ingeniero del propietario no está preparando una detalladaDiseño y transferencias de algunos de los diseño de costos para construcción.

La desventaja del enfoque de rendimiento es que los ingenieros del propietario no puede experimentadoscon tecnología de sistema de anclado y, por tanto, no puede ser plenamente calificado para revisar y aprobarel diseño de la pared y las modificaciones de la construcción. Nuevos y potencialmente más rentablemétodos y equipos podrán ser rechazadas debido a la falta de confianza del personal de propietario para revisary aprobar estos sistemas.

Se han utilizado tres métodos principales para implementar el enfoque de rendimiento para muros anclados.Estos métodos se conocen como diseño de pared anteriores, pre-bid diseño de la sección típica y post-bidDiseño y se describen en las secciones siguientes. Las diferencias entre estos métodos se asociancon el tiempo requerido para realizar el diseño. Otros métodos, como la licitación de dos fases ypropuestas de trabajo negociados han sido utilizadas para proyectos especializados de anclaje (véase Nicholson y Bruce,1992).

8.3.2 Aplicación de rendimiento contratantes enfoque

8.3.2.1 Anteriores de diseño de pared

Pliego de condiciones para los diseños de pared anteriores está dispuesto a permitir diversas muro de contenciónsuplentes. Con este método, el propietario contacta con contratistas de especialidad y les informa que unMuro de contención se propone para un sitio. Las solicitudes de propietario que preparan los contratistas detalladasdiseños de pared antes que el anuncio de la oferta. Los diseños se basan en línea proporcionado por el propietario yinformación de grado, geotécnicos y subsuperficie información y requisitos de diseño. Aprobadodiseños, a continuación, se incluyen en los documentos de licitación. Este enfoque permite al propietario revisar el diseñodetalles basados en Aprovaciones de varios contratistas. Debido a los detalles que se deben proporcionarcon este tipo de presentaciones, sólo aquellos contratistas que tienen considerable experiencia y experiencia

160

en sistemas anclados, es probable que preparar la presentación requerida. El propietario debe preparar yincluyen un diseño de sistema de pared genérico en los documentos de licitación para que contratistas generales decidirSi desea utilizar el diseño genérico o un diseño de un contratista de la especialidad.

8.3.2.2 Anteriores diseño típico de sección

Con el diseño de la sección típica anteriores, se elaboran planes de esquemáticos o conceptuales de precalificadoscontratistas especialidad basadas en geométricas y prescripciones especificadas por el propietario.Suficiente detalle debe ser proporcionado por el contratista de especialidad para permitir al propietario a juzgar siel enfoque del contratista es aceptable. Contratistas típicamente excluirá a detallesCreo son únicas en su diseño. La ventaja de este enfoque en comparación con anteriores pared diseñoes que los contratistas especialidad son más propensos a presentar sus soluciones para la revisión y la inclusión en eldocumentos de licitación. Con este enfoque, es necesario esfuerzo de preparación limitada sólo por el contratista, ydesarrollo de un diseño detallado y dibujos de trabajo sólo es necesario si tienen el éxitopostor.

La desventaja de este enfoque es que están menos bien definidos y pueden los requisitos totales del proyectoconducir a malentendidos y reclamaciones. En casos donde no se construir el contratista generalel sistema anclado, la aparente falta de detalle utilizando este enfoque puede resultar en problemas duranteconstrucción debido a que el contratista general no entender el diseño. Por ejemplo, latolerancias aprobadas en instalación de haz de soldado pueden requerir hormigón adicional para los alisados queel contratista general previsto (Deaton, 1994).

8.3.2.3 Post-bid de diseño de pared

Diseño de pared anteriores y el diseño de la sección típica anteriores, permite el enfoque de diseño de pared post-bidpara varios suplentes de precalificados muro diseñado por el contratista. En los documentos de licitación, cada pared yse identifican las alternativas aceptables. Requisitos de diseño para cada tipo de muro están contenidas en eldisposiciones especiales o especificaciones de agencia estándar. Contratistas generales reciben ofertas deprecalificaron contratistas especialidad y posteriormente seleccionar un diseño de pared preparada por el contratista de especialidady el precio de la pared para incluir en su oferta. Una vez que se adjudique el contrato, si el contratista general decidepara construir el sistema anclado, él entonces pide que el contratista seleccionado especialidad preparar detalladacálculos de diseño y un conjunto completo de dibujos de trabajo para el revisión de propietario y aprobación. Aaprobación, las paredes están construidas de conformidad con los dibujos de trabajo. Cuando un propietario utiliza estotipo de contrato, se benefician de la experiencia de la pared contratistas o proveedores. Sin embargo,no tienen tanto control sobre el producto terminado como lo hacen cuando requieren la prelicitaciónaprobación de los planos de trabajo. También, ya que el contratista general quiere minimizar el riesgo, él seráes probable que no seleccione un diseño alternativo a menos que el ahorro de costos de la construcción es significativa.

161

8.3.3 Pliego de condiciones para el enfoque de rendimiento

Independientemente del método de rendimiento que se utiliza, el propietario debe preparar e incluir como parte deel pliego de condiciones geométrica y datos del sitio, guías de diseño y requerimientos de performance.También, para las especificaciones de rendimiento, un programa de monitoreo e instrumentación es generalmente incluidocomo parte del diseño. Para sistemas anclados, incluirá normalmente este programa de monitoreorequisitos con respecto al rendimiento, prueba y ensayos de fluencia extendida. Niveles mínimos deinstrumentación para ser utilizado por los contratista y umbral valores contra la que los datos de supervisiónse evaluará también están incluidos. A continuación se muestra la información requerida:

Geométricas y datos del sitio

∀ alineación horizontal del muro identificadas por las estaciones y desplazamiento desde el control horizontallínea a la cara del muro y todos los elementos que afectan a la construcción del muro;

∀ elevación en la parte superior e inferior de la pared, comienzo y las estaciones finales para la construcción del muro,posiciones verticales y horizontales en puntos a lo largo de la pared y ubicaciones y elevaciones de lalínea final del terreno;

∀ cortes transversales que muestra los límites de la construcción, los requisitos de reposición, limita la excavación,así como también significa agua de alto nivel, nivel de agua de alto diseño y condiciones de retiro, siaplicable;

∀ todas las restricciones de construcción tales como limitaciones de etapas de construcción, juego vertical, derecha-límites de vías, servidumbres de construcción, etc..;

∀ ubicación de utilidades, signos, etc. y cualquier carga que puede ser impuesta por estas accesiones;y

∀ datos obtenidos como parte de una investigación subterránea y programa de pruebas de geotécnica;

Directrices de diseño

∀ referencia a secciones específicas de administración de manuales de diseño de organismo apropiado (materiales,estructurales, hidráulicos y geotécnicos), especificaciones de construcción y disposiciones especiales;Si ninguno está disponible, se puede utilizar la referencia a especificaciones estándar de AASHTO actual;

∀ magnitud, ubicación y dirección de cargas externas debido a puentes, signos generales yluces y recargos de tráfico;

∀ límites y requisitos de características de drenaje debajo, detrás, arriba o a través de laestructura;

∀ requisitos de diseño sísmico;

∀ factores mínimos de seguridad para posibles mecanismos de falla tales como la estabilidad general, retirofalla del anclaje, ruptura del tendón de anclaje, capacidad de pared lateral y axial, etc..;

∀ parámetros de diseño geotécnico como ángulo de fricción, la cohesión y la unidad de peso, así como

162

propiedades electroquímicas de los suelos a utilizarse; y

∀ tipo, tamaño y tratamiento arquitectónico de cara permanente;

Requisitos de rendimiento

∀ vida de diseño para los requisitos de protección de corrosión y estructura;

∀ todos los requerimientos de pruebas y criterios de aceptación para los anclajes del suelo;

∀ tolerables movimientos horizontales y verticales de la estructura y métodos de medición de estosmovimientos cuando existen estructuras sensible movimiento detrás del muro; en general, el propietariodebe considerar la necesidad de control de movimiento cuando las estructuras se encuentran dentro de undistancia horizontal desde la parte superior de la pared igual a la mitad la altura de la pared; y

∀ rango permisible de variación en los niveles de agua subterránea y los métodos de nivel de agua subterráneamedición; en general el propietario debe considerar la necesidad de agua subterránea controlar cuándolas estructuras existentes se encuentran cerca de la pared.

8.3.4 Revisión y aprobación

Cuando se utiliza un rendimiento contratantes enfoque, el proceso de revisión podrá efectuarse antes o despuésla puja, dependiendo del método utilizado. La evaluación realizada por la Agencia estructural y geotécnicaingenieros deben ser rigurosos y considerar como mínimo los siguientes elementos:

∀ conformidad con la línea del proyecto y grado;

∀ conformidad de los cálculos de diseño para la Agencia normas o disposiciones especiales ocódigos como las especificaciones AASHTO estándar con respecto a los métodos de diseño;

∀ Detalles de protección de la corrosión;

∀ desarrollo de detalles de diseño en obstrucciones como estructuras de drenaje u otrosaccesiones;

∀ características de drenaje externo e interno y detalles;

∀ tratamiento arquitectónico de la cara del muro;

∀ métodos de vigilancia conforme a las especificaciones de rendimiento; y

∀ pruebas de detalles del programa para evaluar la capacidad de los delimitadores de campo.

163

8.4 DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE CONTRATISTA ENFOQUE

Para los enfoques de contratación descritos anteriormente, el propietario y el contratista comparten la responsabilidad enel diseño y la construcción del sistema anclado. Con el método de diseño y construcción del contratista, elpropietario describe los requisitos del proyecto, obtiene información completa de subsuelo y geotécnicos,y proporciona el aseguramiento de la calidad de construcción. El contratista de especialidad es responsable de la completadiseño, construcción y rendimiento del sistema anclado. Puede ser una propuesta de diseño y construcciónpresentado ante el anuncio de licitación (prelicitación) o después de la adjudicación del contrato (post-bid). Estométodo más a menudo se utiliza para obtener ofertas sobre proyectos de anclaje temporal de suelo. Este método tienese han utilizado en proyectos permanentes muro anclado. Son los elementos clave para un contrato con éxitocomunicación de los conceptos básicos de diseño para el propietario y el desarrollo conjunto de una calidadplan de garantía antes de la construcción.

8.5 RECOMENDACIONES

Los tres enfoques de contratación descritos anteriormente se han utilizado para contratar ancla de tierra yanclado el trabajo del sistema. Independientemente del enfoque contratante seleccionado, un rendimiento basadoenfoque debe utilizarse para los detalles de construcción del anclaje. Contratistas de especialidad tienendesarrollado diversos sistemas anclados, equipos de construcción y métodos de construcción que sonapropiado para condiciones de suelo y sitio específico. Es en interés de la competencia de la especialidadcontratista permanezca actual sobre las últimas innovaciones en el campo. Por lo tanto, pueden beneficiar a organismos públicosde estas innovaciones mediante la especificación de requerimientos de performance de anclaje en lugar específicocomponentes del sistema anclado. El propietario debe especificar ciertos requisitos mínimos comoprotección contra la corrosión de las anclas de tierra y otros componentes, mínimo unbonded y bonoslongitud y la longitud de anclaje inclinación y total basado en el derecho de vía restricciones ycriterios de aceptación y rechazo para el sistema de anclaje y componentes del sistema de anclaje. Esrecomienda que los detalles de construcción deben ser responsabilidad exclusiva del contratista.

Precalificación de contratistas especialidad es esencial. Precalificación debe basarse en el éxitoexperiencia en diseño y construcción de sistemas anclados en tierra similares condiciones y en elregión de donde es el propuesto sistema anclado a construirse.

164

CAPÍTULO 9

INSPECCIÓN DE CONSTRUCCIÓN Y SUPERVISIÓN DEL RENDIMIENTO

9.1 INTRODUCCIÓN

El propósito de este capítulo es proporcionar orientación en cuanto a la inspección de construcción ysupervisión del rendimiento de anclado sistemas. Inspección es el mecanismo principal para asegurar quese construye el sistema anclado en conformidad con los planes de proyecto y especificaciones. Cortoplazo y monitoreo a largo plazo se llevan a cabo para evaluar el rendimiento del sistema anclado.Las actividades de inspección de construcción pueden llevarse a cabo por la Agencia de propietario, el contratista, o unacombinación de ambos, dependiendo del enfoque contratante (es decir, método, rendimiento o diseño-compilación), mientras que la supervisión del rendimiento se realiza normalmente por el organismo propietario. Inspección yMonitoreo de sistemas anclados permanentes que se construyen utilizando especificaciones de rendimientose describen en este capítulo.

Las actividades de inspección, si se realiza correctamente, desempeñan un papel vital en la producción de una alta calidadanclado el sistema porque de conformidad con los planes de proyecto y especificaciones debería traducirse en unasistema anclado que realizará adecuadamente para la vida útil prevista. Puede implicar la inspecciónevaluación de los siguientes: (1) conformidad de los componentes del sistema con especificaciones de materiales; (2)conformidad de los métodos de construcción con especificaciones de ejecución; y (3) cumplimiento a corto plazoEspecificaciones de rendimiento. Una valiosa fuente de información sobre construcción de anclaje adecuadoprácticas de inspección es proporcionada en el Manual del Inspector de anclajes de suelo que figura en elInforme 27 de AASHTO Task Force (AASHTO, 1990).

Supervisión de las actividades puede incluir medidas a corto plazo o a largo plazo del sistema ancladorendimiento. A corto plazo (en construcción) la supervisión es generalmente limitada a la vigilanciaanclado de mediciones de performance del sistema durante las pruebas de carga (es decir, rendimiento, prueba, ypruebas de fluencia extendidos). En algunos casos, seguimiento a corto plazo puede incluir, por ejemplo, vigilanciamovimientos de la pared lateral y superficie de terreno de asentamientos y más amplias mediciones paraanclajes, muchas veces motivados por requerimientos de performance. Monitoreo a largo plazo de la ancladosistema normalmente incluye una continuación de las medidas de control a corto plazo.

9.2 FUNCIONES DE INSPECCIÓN EN VIRTUD DE CIERTOS ENFOQUES DE CONTRATO

Para un sistema anclado contratado utilizando el enfoque del método, se realizan actividades de inspecciónel organismo propietario basado en material integral y requisitos procesales del propietario-proporciona planos y especificaciones. La responsabilidad del contratista es seguir los planes de proyecto yespecificaciones. Inspección del propietario se lleva a cabo para asegurar el estricto cumplimiento cada unocomponente de la especificación

Para el desempeño de contratantes de enfoque, el contratista realiza muchas actividades de inspección. ElAgencia propietario llevará a cabo un número limitado de actividades de inspección conforme a proyectoespecificaciones, principalmente para verificar que se cumplen los requisitos de materiales, equipos, construcción

165

tolerancias y secuenciación. El contratista selecciona los procedimientos de construcción y equipos utilizadosy él es responsable de demostrar que el sistema construido final cumple especificadocriterios de rendimiento.

El enfoque de diseño-construcción, el rendimiento de todas las actividades de inspección requerida se llevan a cabo porel contratista o son responsabilidad del contratista de conformidad con el plan de aseguramiento de calidadaprobado por el propietario. Pruebas de control de calidad aleatorio son realizadas por la Agencia de propietario.

9.3 PREPARACIÓN ANTEPROYECTO

Antes de la construcción, el inspector debe tener una comprensión del proyecto y especificacionesrequisitos, especialmente en relación con responsabilidades de inspección, sitio y condiciones subterráneas, yrequerimientos de materiales y construcción. Responsabilidades de inspección deben definirse en unreunión previa con el contratista general y todos los subcontratistas (por ejemplo, contratista de pared ycontratista de excavación) participa en la construcción del muro. El inspector debe comprender lafunción del sistema anclado y componentes del sistema individual, particularmente comose refieren a la estabilidad del sistema. Fuentes de información deberían incluir informes geotécnicos,planes de contrato y especificaciones. El inspector debe ponerse en contacto con el ingeniero del proyecto al comienzo deel proyecto para discutir aspectos de diseño crítico y potencialmente difícil o condiciones subterráneas.

9.4 INSPECCIÓN DE MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN

9.4.1 Introducción

Especificaciones del contrato para sistemas anclados incluyen una descripción de los materiales aceptables yelementos prefabricados para su uso como componentes de anclaje de pared y suelo. Componentes de pared generalincluyen las vigas de acero, hormigón estructural y lean-mezcla, madera rezagados, diversos elementos de drenajeincluyendo geosynthetics, agregado y tubos y elementos frente a fundido in situ o prefabricados.Componentes de anclaje general incluyen prefabricados tendones (o materiales para la fabricación in situ),componentes de anclaje, lechada, espaciadores, centralizadores y corrosión diversos inhibiendo materiales talescomo grasas y hormigón.

Las especificaciones describen los requisitos mínimos para los materiales de anclaje de pared y suelo yelementos prefabricados. Estos requisitos mínimos pueden definirse explícitamente o por referencia alas especificaciones estándar, como los enunciados por AASHTO y ASTM. Especificaciones estándar paracomponentes de la pared y anclaje se hace referencia en la sección de materiales de las especificaciones de ejemploprevistos en el anexo e y f del presente documento. Requisitos explícitos pueden ser en forma de unproductos precalificados como un revestimiento prefabricado particular o características tales como forma, dimensiones,o bienes materiales. Recomendaciones para el almacenamiento y manejo de materiales seleccionados soncomúnmente se incluye en las especificaciones.

Cumplimiento a un requisito de especificación comúnmente es evaluado en una de las siguientes maneras: (1)certificación de fabricante o proveedor de revisión presentado por el contratista; (2) la revisión deliteratura de productos e inspección visual; o pruebas de conformidad (3). Todos los materiales y prefabricadoselementos entregados al sitio deben examinarse visualmente previo a la instalación para verificar requeridos

166

geometría y dimensiones y para identificar los defectos de fabricación, contaminación, o daños causados pormanejo. Todos los materiales son inaceptables, a menos que se hacen las correcciones apropiadas enconformidad con las especificaciones o por aprobación por escrito del ingeniero de proyecto.

9.4.2 Inspección de materiales de pared

Los elementos incluidos-tablestacas y soldado de acero vigas son generalmente aceptados basado en satisfactoriaCertificados de prueba de Mill. Deberán controlar las propiedades que aparecen en el certificado de prueba de Millconformidad con las especificaciones. No debe existir ningún daño observable-tablestacas o soldadovigas. Tablestacas deben ser rectos, uniforme en forma y enclavamientos por en buen estado. Ellongitudes de las vigas de soldado deben verificarse contra la programación en los dibujos de trabajo aprobado.

Lechada de cemento para el anclaje de la tierra es generalmente aceptado basado en pruebas exitosas de lacompletó el ancla de la tierra y el uso de tipos de cemento aprobados. Sólo podrán utilizarse como aditivospermitido por especificaciones o previa aprobación por el ingeniero de diseño. Pueden ser cubos de lechada aleatoriotomadas durante la cementación del ancla, pero son generalmente sólo pruebas para diagnosticar la causa de un anclajefracaso.

Hormigón estructural y lean-mezcla debe cumplir requisitos de resistencia mínima y tipo de cementocomo en especificaciones. Aprovechables sólo deben utilizarse como permitido por especificaciones o aprobaciónel ingeniero de diseño. La cara expuesta de paneles prefabricados debe tener un uniforme termine y estar enconformidad con las especificaciones. La cara no expuesta a ver debe tener una superficie uniforme sinbolsas importantes o las distorsiones de la superficies.

Drenajes de geocompuesto, tubería de drenaje, grava drenaje y retraso de madera deben aceptarse en funciónel examen de certificación del fabricante o producto etiquetado para verificar la conformidad al proyectoespecificaciones. Para desagües de geocompuesto, el contratista debe presentar certificación de lafabricante indicando que el drenaje de geocompuesto propuesto es capaz de resistir el diseñocargas prevista en todos lugares sin disminuir sensiblemente la capacidad hidráulica de ladrenaje de geocompuesto. Grava drenaje debe satisfacer requisitos especificados con respecto agradación. Cuando así se especifique, clasificación de estrés y tratamiento conservador de retraso de madera deben serverificado por certificación de material proporcionado por el contratista. Tratamientos protectores suelen ser sóloespecificado para retraso utilizado como revestimiento de pared permanente. Si se especifica, debe retraso mínimo espesortambién verificarse.

9.4.3 Inspección de materiales de anclaje del suelo

Materiales utilizados para fabricar bar y capítulo tendones (es decir, aceros prestressing, encapsulaciones, separadores,centralizadores, compuestos de inhibición de corrosión) deberán ajustarse a los requisitos mínimos como se describeen la especificación. Para cada tendón, el diámetro del tendón, la longitud del tendón, total ylongitud de las zonas de servidumbre y cetonas debe verificarse. Requisitos de envío con respecto a laanclajes de suelo se proporcionan en la especificación de anclaje del suelo (Apéndice E).

Protección contra la corrosión del tendón debe comprobarse para el estricto cumplimiento del nivel de corrosióndimensiones de protección y componente requeridas por los planes y especificaciones. La calidad de

167

fabricación y condición de la protección de corrosión deben verificarse, especialmente que: (1) aceroestá intacto; (2) para encapsulado de tendones, el llenado completo con lechada entre el pretensadoacero y el tubo de encapsulación y el estado intacto del tubo encapsulado; (3)tendones recubiertas de epoxi, la cobertura ininterrumpida de revestimientos; (4) la continuidad de la protección contra la corrosióntransición entre las longitudes de cetonas y servidumbre; y pretensado de cubierta de inhibidores de corrosión (5)elementos de acero en vainas individuales de strand y tendón.

Asamblea en las instalaciones de tendones debe realizarse utilizando materiales aprobados de conformidad conprocedimientos del fabricante. Cuando son pregrouted tendones encapsulados, métodos deben ser usados paraAsegúrese de que no se forman huecos en la lechada. Huecos son comúnmente minimizados por la adecuada selección decentralizadores y cementación con los tendones en un marco rígido, inclinado o la cama y la inyección de la lechadadesde el extremo inferior del tendón. Encapsulaciones de hebra anclas son comúnmente grouted dentro de laPozo simultáneamente con la aplicación de lechada de anclaje.

9.4.4 Almacenamiento y manipulación de materiales de construcción

Tendones y refuerzo de acero deben almacenarse y manipularse de acuerdo con el fabricanterecomendaciones. Tendones de acero deben almacenarse por encima de la superficie del suelo y estar protegidos contradaños mecánicos y la exposición a condiciones climáticas. Tendones deben levantarse usando cuerdas de fibra o correay debe apoyarse en varios lugares a lo largo del tendón para evitar la flexión excesiva. Epoxiacero recubierto debe transportado y almacenado en soportes de madera o acolchados. Reparaciones epoxirevestimientos deben realizarse de conformidad con las recomendaciones del fabricante.

Cemento y resina base materiales deben almacenarse en un lugar seco y en forma de prevenirdeterioro. No debe utilizarse el cemento que es caked o grumoso. Boquillas de resina y boquillas todos enformulario de cartucho debe almacenarse en conformidad con las recomendaciones del fabricante y no debeutilizarse después de la expiración de la vida útil recomendada.

Madera debe ser prolijamente apilado. Sin tratamiento el material debe ser apilado por encima del suelo y de taluna manera como para permitir la adecuada circulación de aire alrededor de las maderas. Debe tratarse la madera tratadasin romper o penetrar en las fibras de madera exteriores.

Debe tenerse cuidado durante el almacenamiento, manipulación y elevación de paneles prefabricados de afrontar para prevenirgrietas o daños. Dispositivos de elevación debe utilizarse de una manera que no cause dañosfuerzas de torsión o flexión. Rollos de geocompuesto deben envuelto para proteger de precipitación ydesechos. Debe evitarse la exposición de geocompuesto a la luz directa del sol.

9.5 INSPECCIÓN DE LAS ACTIVIDADES DE CONSTRUCCIÓN

9.5.1 Control de agua de superficie

Medidas de drenaje adecuados para impedir que superficie agua entrando en límites de construcción de murodebe mantenerse durante todo el período de construcción. Después de la excavación para cada nivel de anclaje, lasuperficie excavada debe ser clasificado fuera de la pared para mantener un área de trabajo relativamente seco.Medidas de drenaje deberían emplearse para impedir que overtopping la pared de agua de superficie.

168

Si es necesario, sistemas de drenaje permanente debe existir al final de la construcción. El agua debe serdirigida lejos de la cara de la pared tanto en el plano final de excavación y la superficie anterior delpared generalmente por clasificación o por recolección y transporte de aguas superficiales en zanjas y canalizaciones.Sistemas de drenaje permanente no deben permitir el agua de la superficie entrar en los desagües de la pared.

9.5.2 Instalación vertical del elemento de pared

9.5.2.1 Perforado-en vigas de soldado

Es utilizada para la instalación de vigas de soldado por predrilling: vigas (1) conjunto soldado en lugares precisos(como puede ser requerido para alisados prefabricados); (2) penetrar en suelos muy duros, con guijarros ocantos rodados, o rock; (3) permitir prefabricación de dispositivos de conexión a tierra ancla para vigas de soldado;y (4) minimiza el ruido y las vibraciones, cuando sea necesario. Durante la perforación, el inspector debe cuidadosamenteobservar para identificar cualquier desviación significativa de las condiciones del terreno supuesto para el diseño.

Debe tenerse cuidado para evitar la espeleología del agujero, especialmente cuando las cercanías de estructuras o utilidadespueden sufrir daños de asentamiento. Espeleología lugar, chasis o aprobado de fluidos de perforacióndebe utilizarse. Una vez completada la perforación, el agujero debe limpiarse a la elevación enlos dibujos de trabajo. Espesor nominal de hormigón, a continuación, podrá colocarse en la parte inferior del agujeropara ayudar a alinear el haz de soldado antes para colocación de reposición concreta. Es el rayo de soldadoa continuación se insertará, correctamente orientado y sondear y abrazadas. La ubicación del plan y la elevación de la parte superiorel soldado debe medirse haz para verificar el cumplimiento de las tolerancias especificadas. El agujero esentonces estos con hormigón estructural o lean-mezcla a nivel del excavación final. Desde lanivel de excavación final a la superficie de suelo existente, el agujero es estos con lean-mezcla de concreto.

9.5.2.2 Gobernada vigas de soldado

Cuando son conducidos vigas de soldado, la pila de conducción de equipo debe ser tamaño adecuadamente y enbuen orden de trabajo. Cables de grúa apoyado deberían apoyar la viga pile hammer y soldado enalineación durante la conducción para prever un impacto concéntrico cada golpe. Hasta el comienzo de la conducción, undebe realizarse el estudio de la condición de estructuras cercanas y la remoción de la sobrecargaUtilidades por pila conduciendo el equipo protegido. Soldado impulsada por vigas y tablestacas producen vibracionespodría dañar las estructuras adyacentes. Información sobre la evaluación de las posibilidades de vibración inducida pordaños que podrían encontrarse en NCHRP síntesis 253 (1997).

Por soldado deben penetrar vigas para la elevación de la punta en los planes sin daños. Dondetolerancias de alineación de pila son muy pequeñas o penetración en el terreno es difícil, un zapato de conduccióndeberá adjuntarse a la punta de la pila para evitar daños en la pila. Si prefabricadas anclaje de suelose utilizan las conexiones, las vigas del soldado no deben penetrar más allá de la elevación específica para permitirel anclaje para instalarse en la elevación prevista.

Todas las tapas de pila deben ser inspeccionadas por daños después de conducir. Registros de conducción de adyacentesdeben compararse los pilotes. Las diferencias en los registros pueden indicar que tienen condiciones de suelo diferentessido detectado y ese montón de procedimientos de conducción deba cambiarse. Vigas de soldado que sonindebidamente impulsado, dañado, o que desvíe de ubicaciones previstas y alineación, puede ser necesario

169

eliminado y sustituido basándose en las recomendaciones del ingeniero de diseño. Cuando las medicionespared lateral movimiento son necesarias, un inclinometer pendiente puede asociarse a la viga de soldado.Antes de conducir, un ángulo de acero está soldado entre la brida y la web de la viga de soldado aacomodar la carcasa inclinometer. Si haces soldado dañarse excesivamente de pilaconducción, entonces haces soldado deben ser perforado en. Información adicional sobre inspección de impulsadoPiles es proporcionada en FHWA-HI-97-013 (1996).

9.5.2.3 Tablestacas

Tablestacas generalmente son conducidos en el suelo con impacto o martillos vibratorias. Cuandose utilizan martillos de impacto, el martillo de pila y conducción PAC deben seleccionarse correctamente para evitarexcesivo daño a la parte superior de la pila y para impedir que los pilotes adyacentes siendo expulsados de susinterbloqueo. Cuando se conduce a través de suelos relativamente difíciles, debe realizarse la inspección periódica aevaluar daños a cimas de pila de la hoja y la bola y socket del interbloqueo. Conducción vibratorias esespecialmente adecuado para suelos un grano redondeado y suelos blandos.

Tablestacas son conducidos generalmente en parejas o en grupos. Instalación debe conducir con la bola de la hoja-pila. Si la instalación lleva con el zócalo de la pila de hoja, el socket puede obstruir con suelo y hacerladifícil de instalar la pila adyacente. Un marco de guía (o plantilla) se utiliza a menudo para lograr adecuadaalineación horizontal y vertical de hoja-pile. Si las especificaciones requieren, después de la instalación las cimasde tablestacas deben ser prolijamente cortados en una línea recta en la elevación en los planes.

9.5.3 Excavación

Excavación para la elevación superior del muro se realiza previo a la instalación de pared verticalelementos. La secuencia de instalación de excavación y anclaje de pared indicada en los planes de proyecto yespecificaciones está diseñado para mantener la estabilidad del sistema del pared y la integridad de alrededor deestructuras. Es imperativo que el especificado (es decir, los métodos de secuencia y excavación de construcciónexcavación en masa o ranurado) respetarse y que overexcavation por debajo de la elevación de cada anclajese limita a 0,6 m, o como se define en las especificaciones. Excavación por debajo de un nivel de anclajes no debecomenzar hasta que todos cercanos anclas en ese nivel están instalados y bloqueados fuera. Los cambios en lasecuencia de construcción debe ser aprobado por el ingeniero de diseño antes de la aplicación.

9.5.4 Construcción de anclaje

9.5.4.1 Introducción

En esta sección, son actividades de inspección clave asociadas con la construcción de anclajes de suelodescrito. Prestando servicios de inspección para cualquier sistema anclado el personal debe estar familiarizado conlas recomendaciones detalladas para la construcción de anclaje e inspección en PTI (1996) yAASHTO (1990). Salvo que se especifique en los documentos de proyecto, la selección de métodos de perforación yequipos para la construcción del anclaje terreno deben dejarse a la discreción del contratista.El inspector debe observar y registrar el método de instalación y problemas de instalación. Dondese producen problemas de instalación, el inspector debe discutir con el contratista cómo modificar

170

procedimientos para corregir el problema. Cualquier modificación de los procedimientos que no están permitidos porEspecificaciones del proyecto deben ser aprobadas por escrito por el ingeniero de diseño antes de la aplicación.El inspector debe tener también una comprensión de los métodos de construcción de anclaje que pueden ser utilizadosy ser capaz de identificar cuando ciertas prácticas son inadecuadas.

9.5.4.2 Anclaje taladros de perforación

Métodos de perforación de agujero de anclaje se dejan a la discreción del contratista. La selección de perforaciónmétodo debe contabilizar intereses especiales señaladas en las especificaciones de proyecto, como ruido,vibraciones, alineación del agujero y daños a las estructuras existentes. La incapacidad del contratista aestablecer que un hueco estable de dimensiones suficientes y dentro de las tolerancias especificadas puede ser causa demodificación de los métodos de perforación. Posibles causas de la inestabilidad del agujero se han descrito en el capítulo2. Información adicional sobre los métodos utilizados en la construcción de agujero de anclaje taladro de perforación es proporcionada enSección 7.3 de PTI (1996).

Agujeros de anclaje deben ser perforados en ubicaciones específicas y tolerancias como se muestra en el aprobadodibujos. Tolerancias de perforación incluyen el diámetro, longitud y orientación. Es una práctica común perforarmás allá del diseño longitud para permitir profundizar mejor limpieza del taladro. El ancla de tierra no debe ser perforadoen un lugar que requiere el tendón a ser doblada para permitir el anclaje estar conectado a lasistema anclado. Debe comprobarse la orientación del taladro anclaje tanto vertical como horizontalmenteen el inicio y durante la perforación.

Tipos de suelo y roca y las condiciones del suelo deben registrarse durante la perforación. Inesperadocondiciones deben ser cuidadosamente documentadas, y en su caso, deberán tomarse muestras. Taladroestacas y expuestos en la excavación de suelo deben ser visualmente clasificados identificar en tierra quepueden ser susceptibles a la espeleología. Terreno que puede ser susceptible a la espeleología incluye: (1) friccionandosuelos por debajo de las capas freáticas; (2) roca altamente fracturada o degradado; y (3) tierra dondeexisten presiones de agua artesiana. Signos de espeleología incluyen: (1) la imposibilidad de retirar el acero de taladro; (2)gran cantidad de suelo removido con poco o ningún adelanto del agujero; (3) taladro anormalmente grandeestropear la pila en comparación con otros agujeros; (4) liquidación de terreno sobre la ubicación de la perforación; y (5)una incapacidad para insertar fácilmente el tendón ancla la longitud total del taladro de perforación. Cuando es excesivaespeleología se produce perforación debe ser detenido, y debe utilizarse alternativa métodos de perforación, tales comoutilizando fluidos de perforación o carcasa para estabilizar el taladro de perforación.

Perforación de fangos y espumas utilizadas para perforar agujeros de anclaje deberá ser aprobado en las especificaciones del proyectoo por el ingeniero de diseño. Lodo de bentonita no debe utilizarse en agujeros uncased porque la bentonitabarro tienden a debilitar el enlace de la boquilla y tierra. Control y eliminación de (es decir, agua, fluidos de perforaciónlodos y espumas) es responsabilidad del contratista.

9.5.4.3 Tendón inserción

Después de la perforación, agujeros taladrados y uncased carcasa deben limpiarse cuidadosamente para quitar sueltomaterial dentro de la longitud de diseño. Uncased orificios en suelos friccionando, limpieza excesiva debeevitarse tales como causaría pérdida de terreno importante. Después de la limpieza es completas, uncased hoyosdebe controlarse con un espejo, luz de alta intensidad, o por sondeo. Si el agujero es para ser grouted

171

antes de la inserción del tendón, debe medirse la profundidad del taladro para asegurarse de que puede ser el tendóninstalado a la profundidad total. Taladros de perforación pueden ser considerados limpios si puede ser la longitud total del tendóninserta fácilmente a la profundidad deseada.

Las dimensiones de cada tendón se deben comprobar para asegurarse de el enlace mínimo y unbondedlongitudes son iguales o superan los valores mínimos especificados para ese anclaje. Los delimitadores pueden tenervalores máximos especificados si existen restricciones del derecho de vía. Revestimientos, vainas y encapsulacionesdebe estar intacto. Daño a las capas protectoras debe ser reparado; de lo contrario el tendón debeno deben utilizarse.

Justo antes de que la inserción del tendón, superficies de acero expuestas deben ser inspeccionadas para inaceptablecantidades de corrosión. Debe quitarse el herrumbre escamosa suelto y la superficie del tendón inspeccionados paracorrosión, aparentando ser más profundo que la superficie del acero (es decir, picaduras). Donde la corrosión penetra lasuperficie del acero, el acero es inadecuado para su uso. La presencia de roya no escamosa luz no es necesariamenteperjudiciales y no es motivo de rechazo del tendón. La longitud de enlace de tendón debe ser limpia y librede cualquier sustancias extrañas. En la temporada (1992), de color fotografías que ilustran los diversos grados de corrosiónse muestran en hebras. Estas fotos pueden proporcionar una herramienta útil para inspectores.

Centralizadores deben ser sólidamente fijados en tendones a intervalos necesarios y tamaño correcto quelechada puede fluir libremente hasta el pozo alrededor del tendón. Espaciadores deben separar hebras individualespara ello un grosor adecuado de lechada cubre cada hebra y prevenir la interrelación dehebras adyacentes. Anclajes de suelo instalados a través del tallo de un sinfín de generalmente no requerirácentralizadores si, durante la extracción de la Pierre auger, el agujero se mantiene lleno de boquilla tener un bajónmenos de 225 mm. Centralizadores también no son necesarios para grouted presión anclas en grano gruesosuelos cuando la presión de la boquilla es mayor que 1 MPa.

Si espeleología se produce durante la instalación, debe ser retirado el tendón y el agujero redrilled. Eltendón no debe ser conducido o corta la longitud cetonas. En algunos casos, el contratista podrádeseo quitar el tendón y cortar lo suficiente de la longitud de enlace que plenamente unbonded longitudy longitudes de enlace acortado pueden insertarse. Si esto sucede, la longitud de enlace todavía debe superar lalongitud mínima de enlace especificado. Acortamiento de la longitud de enlace puede resultar en el anclaje no se cumplencriterios de aceptación de pruebas de carga.

9.5.4.4 Anclaje cementación

Aplicar la lechada debe ser bien realizada antes de la inserción del tendón ancla o tan pronto como prácticapara minimizar el potencial de espeleología de taladro. Agujeros de más de 8 a 12 horas debe abrirrecleaned antes de la inserción del tendón o lechada (PTI, 1996). Equipo de cementación debe permitiraplicar la lechada continua y terminar de aplicar la lechada de cada anclaje en menos de una hora (PTI, 1996).Para tendones de hebra, las líneas deben estar alineadas para permitir la instalación de anclaje mientras la lechadaes todavía líquido (es decir, antes de la lechada empieza a endurecerse).

Aplicar la lechada del tendón debe realizarse en una etapa. En único escenario cementación, el enlace ylongitudes de cetonas están llenos de lechada en la secuencia de una inyección. La aplicación de lechada en las cetonaslongitud debe colocarse bajo gravedad o presión baja. El agujero del taladro debe ser grouted a un nivelque permitirá una diferencia de aproximadamente de 300 a 600 mm detrás de la trompeta.

172

Boquilla debe ser inyectada en el punto más bajo en el taladro de perforación para tapar el agujero sin generar airevacíos. La lechada debe fluir continuamente como se retira el tubo de lechada, auger o carcasa. Eltasa de retiro debe ser menor que la tasa de colocación de la lechada para mantener el punto de descarga de la boquilladebajo de la superficie de la lechada en el taladro de perforación.

Aplicar la lechada equipos normalmente incluye un medidor de presión en la bomba. El medidor debe comprobarseperiódicamente y limpiar al menos diariamente. Las pérdidas de cabeza sobre la longitud de la tubería de la boquilla deben sercalcula utilizando longitudes de manguera de lechada y las diferencias de altitud entre el manómetro y de lechadapunto de descarga que son similares a lo que se utilizará durante la instalación real. Las pérdidas de cabeza pueden seralta si se utiliza boquilla baja depresión o si el anclaje es muy largo.

El inspector debe medir y registrar el volumen de la lechada colocado en el agujero. Es la toma de la boquilladefinido como el volumen de lechada realmente comercializado dividida por el volumen estimado de agujero. Excesivamentetoma de lechada alta puede indicar la lechada se pierde aunque una fracturación hidráulica de los alrededoressuelo o que desembocan en huecos causados por la espeleología del taladro o preexistente huecos en el suelo (por ejemplo,regiones de karst, talo pistas). Fracturación hidráulica puede ocurrir cuando se utilizan presiones de lechada alta oCuando el agujero del anclaje es overlain por sólo un implantarse superficial y baja a moderada son las presionesutilizado. En condiciones geológicas donde se prevé la pérdida de lechada alta, los anclajes utilizando lechada de contenciónpueden utilizarse los dispositivos (GCDs). Estos son anclas especializadas o propietarios en geotextil\"calcetines\" o tubos doblados de acero se instalan en el terreno que posteriormente se rellenan con lechada.

Cuando se utilizan métodos de tallo hueco Pierre auger, el contratista no se debe invertir la augerrotación mientras la cabeza auger se extrae la longitud de enlace. Esta acción obliga a suelo mezclarcon la boquilla, que reduce la fuerza de la boquilla. El Pierre auger, sin embargo, hacer una inversión en laparte inferior del agujero para liberar el bit de la Pierre auger.

Post-Grouting se realiza mediante la inyección de lechada a alta presión después de la zona de bonos colocados inicialmenteinicialmente ha endurecido la lechada. El tendón debe equiparse para post-grouting previo a la instalación deel tendón.

9.5.4.5 Instalación de anclaje

Una vez finalizada el aplicar la lechada, debe instalarse el anclaje. Deben ser el anclaje y el tendónalineado correctamente y debe ser la continuidad de la protección contra la corrosión en las proximidades de anclajemantenido. La trompeta debe estar intacto y se superponen protección de corrosión en las cetonaslongitud. La trompeta puede ser deslizamiento apropiado sobre la protección de corrosión de longitud cetonas, en cuyo caso unsello puede no ser requerido para contener la boquilla de trompeta. La instalación de la trompeta no deberíaocasionar daños a la protección de la corrosión de longitud cetonas.

El anclaje teniendo la placa debe ser instalado perpendicular del tendón con el tendón centrado enla placa de rodamiento, sin doblar o estrangulamiento de los elementos de pretensado acero. La corrosiónprotección en la longitud cetonas no debe entrar en contacto con la placa de rodamiento antes, durante,o después destacando. Cuña agujeros y cuñas deben ser limpia y libre de herrumbre para evitar que el desliz decordones y promover la adecuada de los asientos de las porciones.

173

Tras pruebas de anclaje y bloqueo de despegue, la trompeta deberá ser rellenada con boquilla y coloca una tapa yllenarse de conformidad con las especificaciones del proyecto. Niveles de lechada en la trompeta y cubrir deben sercomprobar después la lechada ha establecido para garantizar el llenado completo. Regrouting debe realizarse comonecesarios para obtener el llenado completo.

9.5.5 Instalación de elemento de pared auxiliares

9.5.5.1 Instalación de madera rezagadas

Retraso de madera debe instalarse en ascensores suficientemente pequeños e inmediatamente después de la excavaciónevitar la pérdida de suelo entre vigas de soldado. Excavación para colocar el retraso se debe hacercuidadosamente para evitar la formación de vacíos detrás de las menos desarrolladas. Retraso puede colocarse detrás deHaz de soldado bridas o conectado al exterior de las vigas de soldado y separados por separadores parapermitir el drenaje adecuado.

Cuando se encuentra arena \"ejecutar\", deberá tenerse especial cuidado para minimizar la pérdida de suelo. En esteretraso de caso puede ser necesario instalar una placa en un momento. Tableros de Tejas o chapas de madera finasempujó a los retenidos suelo entre cada pocas hileras de retraso puede ayudar a estabilizar el suelo retenidodetrás de las menos desarrolladas.

9.5.5.2 Instalación del sistema de drenaje de muro

Cuando se utiliza la cara concreto fundido in situ (CIP), comúnmente se proporciona drenaje de pared verticaluso de drenaje prefabricados geocompuesto tener una tela geotextil a un lado. El geocompuestodrenaje debe garantizarse estrechamente con la parte de tejido contra la cara expuesta de retraso y en ubicacionesy dimensiones muestra en planes. Empalmes deben hacerse de acuerdo con el fabricanterecomendaciones de asegurar la continuidad del drenaje. Si el tejido se vuelve roto o pinchado, elsección dañada debe completamente reemplazado o reparado con una pieza de tela superpuestas lazona dañada.

Desagües comúnmente están conectados al midspan entre vigas de soldado y en la construcción y expansiónarticulaciones. Los drenajes se extienden por la cara de la pared como el producto de la excavación y deben serinstalado para proporcionar drenaje continuo desde la parte superior hasta la parte inferior de la pared. En la base de lapared, desagües están conectados a un drenaje de pie por debajo del grado acabado o llorar agujeros quepenetrar la pared terminada. Llorar agujeros deben ser ubicados y espaciados como se muestra en los planes, coincidiendocon las ubicaciones de drenaje. Normalmente se coloca un filtro contra weep agujeros para prevenir la obstrucción. Drenajeagregado generalmente es encapsulado por el tejido de filtro.

Drenajes de pie comúnmente se componen de tubería perforada incrustado en la grava de drenaje. Pipesdebe ser inclinada como se muestra en los planos del proyecto.

9.5.5.3 Drenajes horizontales de

Ocasionalmente, drenajes horizontales se utilizan para reducir las presiones de filtración para aplicaciones de ladera ancladas.Comúnmente, un agujero de pequeño diámetro uncased se perfora extendiendo desde la cara del muro y

174

equipado de la longitud total con un tubo de PVC ranurado. Para garantizar que el agua no construir hasta detrás de laenfrentando, penetraciones de pared deben ser selladas alrededor de la tubería de desagüe y se queda el último tramo de tuberíacomprándose. La salida de tubería comúnmente está conectada con el drenaje de pie.

La descarga de desagüe debe examinarse para cantidades de sedimentos que indica internoerosión alrededor de la tubería. Perforaciones de la tubería deben ser debidamente dimensionadas para el suelo circundante yel tubo envuelto en geotextil para evitar que el suelo penetren la tubería permitiendo una suficientetasa de flujo en la tubería. Si ser atascados perforaciones, drenajes deben vaciar y limpiar porbombeo de agua en los desagües.

La eficiencia de drenajes horizontales puede evaluarse midiendo los niveles de agua en pozos de monitoreo. Sipiezométrico lecturas indican un aumento en el nivel de las aguas subterráneas y al mismo tiempo, la aprobación de la gestión dela horizontal drena disminuye, debe concluirse que la eficiencia de la acequia está disminuyendo.Donde vaciado y limpieza no aumentan la eficiencia del sistema a un nivel aceptable,deben instalarse los desagües adicionales. Pendientes deben ser inspeccionados rutinariamente por filtraciones de agua y, cuandoobservado, debe investigarse el origen de filtraciones de agua.

9.5.5.4 Instalación de revestimiento permanente de

Enfrentando y afrontamiento normalmente constan de paneles prefabricados de hormigón o concreto fundido in situ (CIP)y deben instalarse de conformidad con los planes de proyecto y especificaciones. Alineación y bateador de pareden especifique tolerancias y el acabado de la pared deben ajustarse a las especificaciones del proyecto.

Formas de hormigón para revestimiento de hormigón CIP debe ser bien construida, cuidadosamente alineados, ysuficientemente ajustados para evitar la fuga de hormigón. Cizalla clavos deberán estar soldados a vigas de soldado.Superficies de concreto deben ser libres de defectos superficiales. Refuerzo de acero no debe ser expuesto aver finalizada la construcción.

Paneles prefabricados deben colocarse y apoyo según sea necesario para que su posición final es como se muestra enplano de trabajo dentro de las tolerancias especificadas. Paneles prefabricados están conectados a las vigas de soldado condispositivos de conexión que deben ser lo suficientemente flexibles como para permitir tolerancias de instalación. Manejo demiembros prefabricados deben mantenerse al mínimo para evitar daños.

9.6 SEGUIMIENTO A CORTO Y A LARGO PLAZO

9.6.1 Supervisión de pruebas de carga de anclaje

Pruebas de carga y la interpretación de los datos de prueba requiere un control cuidadoso que sirven como base para cualquieraaceptación de rechazo del anclaje. El inspector debe tener copias de las formas adecuadas paradatos de grabación de prueba. Barra y capítulo propiedades requeridas para cálculos deben ser proporcionados por elcontratista.

Durante las pruebas de carga de anclaje, deben observarse las siguientes directrices generales:

∀ en ningún momento el anclaje se debe cargar tal que destaca tracción dentro del tendón supera 80por ciento de la fuerza mínima de tensión especificada (SMTS) del tendón;

175

∀ en ningún momento la carga aplicada se redujera por debajo de la carga de alineación;

∀ mediciones de prueba deben trazarse como la prueba del producto a fin de identificar inusualcomportamiento;

∀ por tendones de hebra, regripping de hebras debería evitarse tales como causaría superpuestascuña picaduras o mordeduras de cuña debajo de la cabeza de anclaje;

∀ para anclajes totalmente servidumbre, la longitud libre debe permanecer cetonas hasta después de la prueba escompletar y el anclaje ha sido aceptado; y

∀ tras bloqueo de despegue de un ancla, debe realizarse una prueba de despegue para comprobar que el destino de cargase mantiene en el anclaje.

Debe verificar la idoneidad de destacando y equipo de medición. El conector debe estar en buenaorden de trabajo y poder proporcionar incrementales de carga y descarga. Un gráfico de calibración para elJack, el medidor de presión y la célula de carga deben proporcionarse al inspector. El comparador debe ser enbuen orden de trabajo y tienen una longitud de viaje correspondiente.

La instalación de destacando y equipo de medición debe ser inspeccionada antes del ensayo. La pruebamedidor de equipos y acceso telefónico debe estar alineado correctamente. El comparador debe ser montado para proporcionarun punto de referencia independiente para medir movimientos de tierra ancla. Sin duda el dial gaugerestos en el punto fijo de anclaje, un círculo deben ser delimitados alrededor de la cabeza de calibre de dial después deaplicación de la alineación carga y movimiento observada durante la prueba.

El conector debe ser apoyado durante la aplicación de la carga de alineación. Si después de la liberación de externasapoyo, jack parece caer, el apoyo se debe a aplicar y mantenido hasta el jack eseliminado.

9.6.2 A corto plazo monitoreo de Performance de pared

Supervisión a corto plazo de la ejecución de muro anclado generalmente consiste en encuestas ópticas yinspección visual frecuente. Se realiza una encuesta óptica hasta el comienzo de la excavaciónestablecer lugares de referencia para los tops de vigas de soldado. Si las inspecciones visuales muestran signos demovimientos inesperados de pared, estudio de las cumbres de soldado vigas deben realizarse. Dondese identifican los movimientos de pared adversos o inesperados, monitoreo debe ampliarse para incluirmedición regular de carga de los anclajes seleccionados y movimientos subterráneos. La frecuencia delas mediciones para un programa de monitoreo ampliado podrán reducirse después reducen movimientos de pareduna tasa aceptable y el sistema de anclado se convierte en estable. Si, después de un período razonable de tiempo, nose detectan las mediciones inusuales, lecturas se suspendió.

Movimientos de pared excesivamente grandes que ocurren durante la construcción del sistema anclado puedeindicar posibles inestabilidades. La naturaleza de la inestabilidad puede definirse más claramente a través demedición de los movimientos de la pared, detrás del muro de los movimientos de tierra y anclar cargas. La mayoríacausa común de movimientos imprevistos muro es overexcavation debajo de una fila de átonas

176

anclajes. Movimientos de la pared exterior y carga significativos aumentos en el anclaje pueden indicar que lasuelo retenido es más débil de lo previsto, resultando en cargas de pared mayor. Donde el anclacarga acerca a la carga máxima de ensayo, el anclaje debe ser detensioned para la carga de diseño,investigar apoyo adicional proporcionado y la causa del aumento de la carga.

En algunos casos, las especificaciones del contrato podrán exigir que ciertos criterios, además de carga de anclajepruebas, estar satisfechos durante la construcción, incluyendo: (1) movimiento de pared lateral limitante; (2) limitaciónmovimiento de la pared vertical; (3) limitar el asentamiento de estructuras adyacentes; y (4) mantenimiento de planta -niveles de agua. Aplicaciones del sistema anclado para que esos criterios se especifican más comúnmenteincluyen: (1) excavaciones profundas; (2) sistemas de estabilización de un deslizamiento de tierra; y (3) donde sensibles cercanasExisten estructuras. Seguimiento de métodos y criterios de rendimiento debe incluirse en el contratoEspecificaciones y deben ser seguida.

9.6.3 Monitoreo a largo plazo

Monitoreo a largo plazo generalmente no se requiere en las especificaciones del proyecto como un medio de contratoaceptación, pero se lleva a cabo por la Agencia de propietario a fin de supervisar el rendimiento del muro oObtenga información sobre el comportamiento general de pared. Monitoreo a largo plazo de actuación de la pared es más a menudoespecificado para críticamente importantes sistemas anclados o anclado construido en potencialmenteterreno marginal. Monitoreo a largo plazo del comportamiento global del sistema de muro normalmente implica másextensa instrumentación como extensímetros de los anclajes y vigas de soldado y inclinometers yplacas de asentamiento para medir movimientos de tierra y suele ser una continuación de monitoreo a corto plazo.Se proporciona una explicación más detallada de monitoreo e instrumentación en FHWA-RD-97-130(1998) y Dunnicliff (1988).

177

REFERENCIAS

AASHTO (1986). \"Especificaciones estándar para el materiales de transporte y métodos de muestreoy pruebas, parte I, especificaciones, ed 14.\" Asociación Americana de carretera estatal yFuncionarios de transporte, Washington, D.C.

AASHTO (1988). \"Manual sobre investigaciones subterráneas\". Asociación Americana de carretera estataly funcionarios de transporte, Washington, D.C.

AASHTO (1992). \"Especificaciones estándar para el materiales de transporte y métodos de muestreoy prueba, parte II, pruebas.\" Asociación Americana de carretera estatal y funcionarios de transporte,Washington, D.C.

AASHTO (1996). \"La especificación estándar para puentes de carretera, 16a edición\". EstadounidenseAsociación de carretera estatal y funcionarios de transporte, Washington, D.C.

AASHTO-AGC-ARTBA (1990). Comité mixto, Subcomité de nuevos materiales de carretera,Informe del grupo de tareas 27, \"En técnicas de mejora de suelo Situ.\" Asociación Americana de EstadoCarretera y transporte funcionarios asociados General contratistas de América-American Roady la Asociación de constructores de transporte, Washington, D.C.

Arman, A., Samtani, N., Castelli, r. y Munfakh, g. (1997). \"Las investigaciones subterráneasLos participantes Manual\". Reporte FHWA-HI-97-021, Federal Highway Administration, Washington,D.C.

ASTM (1997). Libro anual de normas ASTM, American Society for Testing and Materials,Filadelfia, Penn.

Briaud, J-l., (1989). \"La prueba de pressuremter para aplicaciones de carretera\". Reporte FHWA-IP-89 -008, La Administración Federal de carreteras.

Institución británica de estándares (1989). Anclajes de suelo. BS. 8081, Institución británica de estándares,Londres, Inglaterra.

Broms, B.B. (1965). \"Diseño de pilotes lateralmente cargados\". Diario de la mecánica de suelos yFundaciones Division, ASCE, Vol. 91, no. SM3, procedimiento papel 4342, págs. 79-99.

Bruce, D.A. (1989). \"Métodos de implantarse perforación en construcción geotécnica - genéricoClasificación.\" Ingeniería de terreno, Londres, Reino Unido, Vol. 22, Nº 7, págs. 25-32.

Byrne, R.J., algodón, D., Porterfield, j., Wolschlag, C. y Ueblacker, g. (1998). \"Manual para el diseñoy supervisión de construcción de muros de suelo clavo.\" Informe FHWA-DP-96-69R, carretera FederalAdministración, Washington D.C.

178

Cheney, R.S. (1988). \"Anclas de tierra permanente.\" Informe FHWA-DP-68-1R, carretera FederalAdministración, Washington, D.C.

Cheney, R.S. (1990). \"DP-68 permanente terreno anclas, Vol. 2 - proyecto de demostración de campoResúmenes\". Reporte FHWA-DP-90-068-003, Federal Highway Administration, Washington, D.C.

Investigación de la industria de construcción y Asociación de información (CIRIA) (1984). Diseño de retenerParedes incrustan en arcillas duras.\" Informe 104, Londres, Reino Unido

Deaton, H.J. (1994). \"Contratación para paredes Tieback basándose en el diseño de construcción\". Capacidad de servicio deEstructuras de retención, ASCE geotécnica publicación especial nº 42, págs. 17-23 de la tierra.

Proyecto de norma Europea (1994). \"Ejecución de trabajos geotécnicos especiales: anclajes suelo.\"Comité Europeo de normalización, la Secretaría Central: Rue de Stassart 36, B-1050 Bruselas,Bélgica.

Druss, D.L. (1994). \"Impermeabilización una losa estructural en lugares de anclaje de tierra\". Procedimientos dela Conferencia sobre la capacidad de servicio de tierra conservando estructuras, especialidad geotécnicaPublicación Nº 42, ASCE, Atlanta, Georgia, págs. 77-92.

Dunnicliff, j. (1988). Instrumentación geotécnica para supervisar el rendimiento del campo. John WileySons, Inc., Nueva York, N.Y.

Elias, V. (1995). \"Corrosión y degradación de suelos refuerzos para muros mecánicamente estabilizadasy reforzado taludes de suelo. Informe FHWA-SA-96-072, la Administración Federal de carreteras.

Fellenius, B.H. (1991). \"Capítulo 13: fundaciones de pila.\" En el manual de ingeniería de la Fundación,Segunda edición, H.S. Fang, Editor, Chapman y Hall, Nueva York.

FIP Comisión de construcción práctico (1986). Corrosión y protección anticorrosiva deAnclajes de suelo pretensado. Thomas Telford Ltd., Telford House, Londres, Inglaterra.

Goldberg, D.T., Jaworski, W.E. y Gordon, M.D. (1976). \"Lateral sistemas de apoyo yFundamentación, métodos de construcción.\" Informe FHWA-RD-75-130, carretera FederalAdministración, Washington, D.C.

Hannigan, P.J., Goble, G.G., Thendean, g., Likins, G.E. y Rausche, f el. (1996). \"Diseño yConstrucción de fundaciones de pila gobernada - Vol. 1\". Informe FHWA-HI-97-013, carretera FederalAdministración, Washington, D.C.

Henkel, j. D. (1971). \"El cálculo de las presiones de tierra en cortes abiertos en arcillas blandas\". El ArupJournal, Vol. 6, Nº 4, págs. 14-15.

Ho, C.L. Denby, G.M., desempeño y Fragaszy, R.J. (1990),\"sísmica de paredes atado atrás.\"Diseño y rendimiento de la tierra conservando estructuras, geotécnica especial publicación Nº 25,Sociedad Americana de ingenieros civiles, págs. 843-853.

179

Hynes, M.E. y Franklin, A.G. (1984). \"Racionalizar el método coeficiente sísmico\".Varios papel GL-84-13, estación experimental de vías navegables de ingeniería de ejército de Estados Unidos, Vicksburg,Mississippi, p 34.

Janbu, N., Bjerrum, l. y Kjaernsli, B. (1956). \"Mecánica de suelos aplicada a algunos ingenieríaProblemas.\"en noruego con resumen inglés, noruego geotécnica publicación 16,Instituto geotécnico noruego.

Kavazanjian, e. Jr., Matosovic, N., Hadj-Hamou, T. y Sabatini, P.J. (1997). \"GeotécnicaCircular Nº 3, Guía de diseño de ingeniería: Terremoto de geotécnica ingeniería de carreteras,Volumen I, principios de diseño. \" Informe FHWA-SA-97-076, Federal Highway Administration,Washington, D.C.

Kulhawy, F.H. (1985). \"Elevar el comportamiento de los anclajes de suelo superficial - una visión general.\" Procedimientos sobreel comportamiento de elevación de bases de anclaje en el suelo. ASCE, Detroit, Michigan, pp. 1-25.

Kulhaway, F.H. y Mayne f. (1990). \"Manual para estimar las propiedades del suelo de FundaciónDiseño\". Electric Power Research Institute, Palo Alto, California.

Kulhawy, F.H., Trautmann, C.H., Beech, J.F., o ' Rourke, T.D., McGuire, w., madera, W.A., Capano,C. (1983). \"Transmisión línea estructura bases para compresión elevación cargas.\" El diputado-2870, Electric Power Research Institute, Palo Alto, California, 412 p.

Lam, I.P. y Martin, G.R. (1986). \"Diseño sísmico de carretera puente fundamentos - Vol. II,Diseño de procedimientos y directrices\". Informe FHWA-RD-86-102, Federal Highway Administration,McLean, Virginia.

Littlejohn, G.S. y Bruce, D.A. (1977). Anclajes - estado-de-el arte rupestre. Publicaciones de la FundaciónLtd., Brentwood, Essex, Inglaterra.

Littlejohn, G.S. (1990), \"Tierra de Anchorage práctica.\" Actas de la Conferencia sobre diseño yRendimiento de la tierra conservando las estructuras\". ASCE, Ithica, Nueva York, págs. 692-733.

Largo, J.H., Weatherby, D.E., y orillo, E.J. (1997) \"Resumen informe de investigación sobre permanenteTierra muros de anclaje, Vol. 1, la práctica actual y análisis de equilibrio limite. \" Informe FHWA-RD-98-065, Federal Highway Administration, McLean, va.

Mononobe, N. (1929). \"Terremoto-prueba construcción de presas de mampostería\". Actas de laConferencia Mundial de ingeniería, Vol. 9.

Morgenstern, RN (1982). \"El análisis de los soportes de pared para estabilizar taludes\". Actas de laConferencia sobre aplicación de paredes a problemas de Control de deslizamiento. Pp ASCE, Las Vegas, Nevada.19-29.

180

Mueller, C.G., largo, J.H., Weatherby, D.E., ropas, E.J., poderes III, W.F. y Briaud, J-l. (1998).\"Informe de investigación sobre permanente terreno ancla paredes, Vol. 3, pruebas de pared modelo escalay pruebas de anclaje del suelo\"Reporte FHWA-RD-98-067, Federal Highway Administration, McLean,VA.

Munfakh, G.A., Samtani, N.C., Castelli, R.J. y Wang, J-N. (1999). \"Tierra conservando estructurasLos participantes Manual\". Reporte FHWA-HI-99-007, Federal Highway Administration, Washington,D.C.

NAVFAC (1982). \"Fundamentos y Manual de diseño de estructuras de tierra 7.2.\" Departamento de la Armada,Alexandria, Virginia.

Nicholson, P.J., Uranowski, D.D. y Wycliffe-Jones, P.T. (1982). \"Anclas de tierra permanente,Criterios de diseño de Nicholson\". Informe FHWA-RD-81-151, carretera Federal Administración,Washington, D.C.

Nicholson, P.J. y Bruce, D.A. (1992). \"Oportunidades y limitaciones para los innovadoresContratista de geotécnica.\" Excavación y apoyo de la infraestructura urbana, ASCEGeotécnica especial publicación Nº 33, págs. 46-64.

Okabe, S., (1926). \"Teoría general de la presión de la tierra\". Revista de la sociedad civil de JapónIngeniería, Vol. 12, Nº 1.

O ' Neill, M.W. y Reese, L.C. (1999). \"Perforado pozos: procedimientos de construcción y diseñoMétodos\". Informe Nº FHWA-SA-99-019, Federal Highway Administration, Washington, D.C.

O ' Rourke, T.D. y o ' Donnell, C.J. (1997). \"Profundo giro estabilidad de excavaciones Tiedback enClay.\" Diario de geotécnica e ingeniería de Geoenvironmental, ASCE, Vol. 123, Nº 6, págs. 516-524.

Peck, R.B. (1969). \"Excavaciones profundas y túnel en terreno blando, estado de arte\".Actas de la VII Conferencia Internacional sobre la mecánica de suelos e ingeniería de la Fundación,Ciudad de México, México, págs. 225-290.

Pfister, p., Evers, r. g., Guillaud, M y Davidson, (1982). \"Anclas de tierra permanente,Criterios de diseño de Soletanche.\" Informe Nº FHWA-RD-81-150, Federal Highway Administration,Washington, D.C.

PTI (1996). Recomendaciones para roca pretensado y suelo anclas, 3ª ed. postensadoInstituto, Phoenix, Arizona.

Riaund, j. (1992). \"La prueba de cono penetrómetro.\" Informe FHWA-SA-91-043, carretera FederalAdministración, Washington, D.C.

181

Riaund, j. y j. surveyed, (1992). \"La prueba dilatómetro plana\". Un informe Federal, FHWA-SA-91-044Highway Administration, Washington, D.C.

Sabatini, P.J., Elias, V. Schmertmann, G.R., Bonaparte, r. (1997). \"Ingeniería geotécnicaCircular Nº 2, de la tierra conservando Sistemas\". Rep FHWA-SA-96-038, carretera FederalAdministración, Washington, D.C.

Sazan, A.S. (1992). \"Evaluación del grado de oxidación en hebra de hormigón pretensado\". Diario deHormigón prefabricado y pretensado, Vol. 37, Nº 3, págs. 25-30.

Schnabel, H.J. (1982). Tiebacks en la ingeniería de Fundación y construcción, libro de McGraw-HillCompany, Inc., Nueva York, N.Y.

Schmidt, R.J., Dolan, C.W., Holte, L.E. (1994). \"Anclaje de tendones de pretensado no metálicos\".Actas del Congreso de estructuras XII, ASCE, págs. 1415-1420.

Stark, T.D. y H.T. Eid (1994). \"Drenaje de resistencia Residual de los suelos cohesivos\". Diario deIngeniería geotécnica, ASCE, Vol. 120, Nº 5, págs. 856-871.

Terzaghi, k. y Peck, R.G. (1967). Mecánica de suelos en ingeniería práctica, John WileyInc., Nueva York, N.Y.

Terzaghi, k., Peck, R.B., Mesri, g. (1996). Mecánica de suelos en ingeniería práctica, 3ra ed. JohnWiley

Tomlinson, M.J. (1980). Diseño de Fundación y construcción, 4ª ed. Pitman avanzaron de publicaciónPrograma.

Ulrich, E.J. Jr. (1989). \"Tieback admite recortes en suelos Overconsolidated\". Diario de geotécnicaIngeniería, ASCE, Vol. 115, Nº 4, págs. 521-545.

Wang, S-T. y Reese, L.C. (1986). \"Estudio de los métodos de diseño para conservar el eje Vertical de taladradoParedes\", departamento de estado de Texas de carreteras y transporte público, Austin, Texas.

Wang, S-T. y Reese, L.C. (1993). \"COM624P, lateralmente cargado programa de análisis de pila para elMicrocomputadoras, versión 2.0.\" Informe FHWA-SA-91-048, Federal Highway Administration,Washington, D.C.

Weatherby, D.E. (1982). \"Tiebacks.\" Informe FHWA-RD-82-047, Federal Highway Administration,McLean, va.

Weatherby, D.E., (1998). \"Manual de diseño para paredes de anclaje de planta permanente\". Informe FHWA-RD-97-130, Federal Highway Administration, McLean, Virginia.

182

Weatherby, D.E., Chung, M., Kim, N-k. y Briaud, J-l. (1997). \"Informe de investigación sobreMuros de anclaje permanente tierra, Vol. 2, pruebas a gran escala de pared y una interacción suelo-estructuraModelo\". Reporte FHWA-RD-98-066, Federal Highway Administration, McLean, va.

Invierno, D.G. (1990). \"Rendimiento Pacífico primer centro de la pared de cimbra Tie Back.\" Procedimientode la Conferencia sobre diseño y rendimiento de la tierra conservando las estructuras\". ASCE, Ithica, NuevaYork, págs. 764-777.

Woods, R.D. (1997). \"Efectos dinámicos de las instalaciones de la pila en estructuras adyacentes\". NCHRPSíntesis 253, Junta de investigación de transporte, nacional investigación Consejo, Washington D.C.

183

BIBLIOGRAFÍA

Abramson, w. l., Boyce, M. g., Lee, T. S., Sharma, S. (1993). \"Curso avanzado sobre suelo pendienteEstabilidad: volumen I, Manual de estabilidad de ladera. \" Informe FHWA-SA-94-005, carretera FederalAdministración, Washington, D.C.

Sociedad Americana de ingenieros civiles (1994). \"Directrices de las prácticas abrazadas y espalda atadoExcavaciones.\" Geotécnica especial publicación Nº 74.

Andersen, T.C. (1984). \"Sistemas de retención de tierra, temporal y permanente, encartes de reunión\".Actas de la Conferencia de ingeniería de la Fundación y 32ª anual mecánica de suelosMinneapolis, Minn.

Cebada, A.D. (1997). \"Sesión de discusión 3.\" Actas de la Conferencia Internacional sobreTerreno anclajes y estructuras ancladas, Thomas Telford Publishing, Londres, Reino Unido, 572 p.

Bruce, D.A. (1997). \"La estabilización de hormigón presas por postensado anclas Rock: elEstado de la práctica estadounidense\". Actas de la Conferencia Internacional sobre anclajes de sueloy anclado en las estructuras. Thomas Telford Publishing, Londres, Reino Unido, págs. 508-521.

Bruen, m. p., Pansic, N., Schwartz, M.I. (1996). \"Rastrero de sospecha\". Ingeniería civil, ASCE,Mayo, págs. 60-63.

Christian, J.T. (1989). \"Diseño de sistemas de soporte Lateral\". Procedimientos, seminario sobre diseño,Construcción y rendimiento de profundas excavaciones en el área urbana, Boston sociedad civilSección de ingenieros, ASCE.

CIRIA (1980). Diseño y construcción de anclajes de suelo, 2ª ed. investigación de la industria de la construccióny Asociación de información, informe 65, Londres, Reino Unido

FHWA (1986). \"Recomendaciones para la vigilancia de carga aplicada durante el anclaje permanentePruebas.\" Portátil de ingeniería geotécnica, geotécnica directriz nº 12, carretera FederalAdministración, Washington, D.C.

Golder, Ministro, Gould, J.P., Lambe, T.W., Tschebotarioff, G.P., Wilson, S.D. (1970). \"PredijoRendimiento de excavaciones abrazadas\". Diario de la mecánica de suelos y división de fundaciones,ASCE, Vol. 96, núm. SM3, págs. 801-836.

Hanna, T.H. (1982). Fundaciones en tensión, anclajes de suelo. McGraw-Hill Book Company, Inc.,Nueva York, N.Y.

Institución de ingenieros civiles (1997). Actas de la Conferencia Internacional sobre el terrenoAnclajes y estructuras ancladas. G.S. Littlejohn, Ed., Thomas Telford Publishing, Londres,U.K. 644 p.

Littlejohn, S. (1992). \"Suelo Anchorage tecnología - una mirada hacia adelante\". Actas de laConferencia sobre aplicación de lechada, mejoramiento de suelos y geosintéticos, Vol. 1, geotécnicos especialesPublicación Nº 30, ASCE, Nueva Orleans, Luisiana, págs. 39-62.

184

Ludwig, H.P. y Weatherby, D.E. (1989). \"Comportamiento de un Tieback en suelo cohesivo\". Procedimientode la XII Conferencia Internacional sobre la mecánica de suelos e ingeniería de la Fundación, A.A. Balkema,Broodfield, VT, pp. 1023-1026.

Neelakantan, r. g. y Richards, Jr. (1992). \"Equilibrado diseño sísmico de mantener ancladoParedes.\" Diario de ingeniería geotécnica, ASCE, Vol. 118, Nº 6, págs. 873-888.

Ostermayer, H. (1974). \"Construcción, comportamiento y características de fluencia del sueloAnclas.\" Actas de la Conferencia sobre paredes de diafragma y anclajes, institución civilIngenieros, Londres, Reino Unido, págs. 141-151.

Prakash, S. y Basavanna, B.M. (1969). \"Tierra presión distribución detrás de muros de contenciónDurante los terremotos\". Actas de la IV Conferencia Mundial de ingeniería sísmica,Santiago, Chile.

Reese, L.C. (1958). Discusión del \"Módulo de suelo para pilotes lateralmente cargado.\" por McClelland yIsabel, transacciones, ASCE, Vol. 123, págs. 1071-1074.

Reese, L.C., Cox, W.R. y Koop, apoyo (1974). \"Pruebas de campo y análisis de lateralmente cargadoMontones de arena\". Nº de documento OTC 2080, actas de la v Conferencia de tecnología Offshore, Vol.II, Houston, Texas.

Richards, Jr. r. y Olmos, D.G. (1992). \"Sísmica resistencia pasiva de paredes atado atrás.\" Diariode ingeniería geotécnica, ASCE, Vol. 118, Nº 7., págs. 996-1011.

Romanoff, M. (1957). Corrosión subterránea. Circular 579, Oficina Nacional de normas.

Romanoff, M. (1972). \"Corrosión de pilotes de acero en los suelos\". Dentro de la Oficina Nacional deNormas monograma 127, documentos de NBS sobre la corrosión subterránea de pilotes de acero (1962-1972).

Sharma, S. (1994). \"XSTABL, un programa de análisis de estabilidad de taludes integrado por PersonalEquipos.\" Interactivos diseños de Software, Inc., Moscú, Idaho.

Siller, T.J. (1992). \"Diseño de paredes de espalda atado para carga sísmica\". Diario de geotécnicaIngeniería, ASCE, Vol. 118, Nº 11, págs. 1804-1821.

Siller, T.J. y Frawley, D.D. (1992). \"La respuesta sísmica de muros de contención Multianchored.\"Diario de ingeniería geotécnica, ASCE, Vol. 118, Nº 11, págs. 1787-1803.

Skempton, A.W. (1964). \"Estabilidad a largo plazo de las laderas de arcilla\". Geotechnique, Vol. 14, Nº 2, pp.75-101.

Terzaghi, k. (1954). \"Mamparos anclados\". Transacciones, ASCE, Vol. 119.

Weatherby, D.E. (1998). \"Informe de resumen de la investigación en paredes de ancla de tierra permanente, Vol.4, Conclusiones y recomendaciones\". Informe FHWA-RD-98-068, carretera FederalAdministración, McLean, va.

185

Whitman, R.V. (1990). \"Diseño sísmico de muros de contención de gravedad\". Actas de laConferencia sobre el diseño y rendimiento de la tierra conservando estructuras, geotécnicos especialesPublicación Nº 25, ASCE, págs. 817-842.

Wright, S. (1995). \"UTEXAS3, un programa informático para el cálculo de estabilidad de taludes - usuarioManual\". Shinoak Software, Austin, Texas.

Xanthakos, P.P. (1991). Anclajes de suelo y estructuras ancladas. John WileyYork, NY.

GEOSYNTEC CONSULTORES Página 1_ de 17_

Escrito por: DGP Fecha: 28\/01\/99 Revisado por: PJS Fecha: 30\/01\/99

Cliente: FHWA Proyecto: GEC # 4 Propuesta del proyecto Nº: GE3686 No de la tarea:G2

A-1

APÉNDICE A

EJEMPLO DE DISEÑO 1

MURO ANCLADO APOYADO EXCAVACIÓN

REQUISITOS DE PARED

10 M alto permanente anclado haz de soldado y rezagadas pared de madera es para construirse como partede un proyecto vial deprimido. Cuando se terminó la construcción del muro, una entrada amplia de 7.3 mrampa se construirán 3 m detrás del muro. La pared es para construirse en un medio denso limososPerfil de arena como se muestra en la figura a-1. Las estructuras existentes ni utilidades subterráneas se encuentrandentro de 20 m de la parte superior de la ubicación del muro propuesto. Es un frente concreto fundido in situ (CIP)utilizado.

CARACTERIZACIÓN DE SUBSUELO

Perforaciones geotécnicas perforados delante de, junto a y detrás de la alineación de muro propuesto indicarque la estratigrafía del subsuelo es relativamente uniforme. El perfil se muestra en la figura a-1 es consideradopara ser representante de la estratigrafía del suelo a lo largo de la alineación de la pared. Propiedades del suelo paradiseño se muestran para capas individuales en figura a-1. Las aguas subterráneas no fue encontrada en cualquiera delas perforaciones y se concluye que los niveles de las aguas subterráneas en el sitio están por debajo de la elevación 87 m MSL.Agressivity las pruebas indican que los suelos del sitio tienen una resistencia por encima de 5.000 ohms-cm, un pH entresulfuros 6.2 y 6.8 y no están presentes. Los suelos son por lo tanto, considera que no agresivo.




A-2

Figura a-1. Estratigrafía subsuperficial y diseño transversal.




A-3

TIPOS DE CARGA ACTUANDO EN PARED

Cargas de pared se calculan basándose en las recomendaciones de AASHTO (1996) para un grupo que me cargaCombinación utilizando el método de diseño de la carga de servicio, como sigue:

Grupo me carga = � [ � ]SFBECFI)(LD �+�+�+�+�+�+

donde d es la carga de muertos; L es live carga; Es la carga de impacto directo; CF es la fuerza centrífuga; E es tierra lateralpresión; B es flotación; y SF es la presión de flujo de secuencia.

Cargas de pared se aproximan como sigue:

1. D: la carga de muertos que actúa en la base de cada haz de soldado se aproximaba como la suma de lospeso del haz de soldado, reposición concreta (si se utiliza), rezagadas de madera y revestimiento de hormigón CIP.

2. L y i para condiciones donde los carriles de tráfico se encuentran dentro de la mitad la altura de la pared detrás de lapared, AASHTO (1996), recomienda una presión de recargo equivalente a 0,6 m del suelo arribael muro de incluirse en el cálculo de la presión lateral del suelo contra la pared.

3. E: la presión lateral de tierra fue aproximada usando la presión de tierra aparente trapezoidalDiagrama de Arenas como se muestra en la figura 24.

4. B, CF y SF: carga de estos tipos no se esperen que esté presente durante la construcción ovida útil de la pared.

UBICACIÓN DE LA SUPERFICIE DE FALLA CRÍTICA

La superficie de falla crítica puede suponerse para intersectar la esquina de la pared y salida en el suelosuperficie y estar inclinado a 45 ° +�ƒ ' \/ 2 desde la horizontal donde �ƒ ' es igual a la fricción tensión efectivaángulo del suelo detrás de la pared. Alternativamente, puede realizarse un análisis de estabilidad de laderaevaluar la ubicación de la superficie de falla potencial crítico. Cuando se utiliza un análisis de estabilidad de laderaprograma, un uniforme de carga lateral recargo se aplica a la cara del muro para modelar la moderación siemprepor los presentadores. Esta carga aumenta hasta un factor de seguridad igual a uno (FS = 1.0) se logra.Parámetros de entrada para un análisis de estabilidad de ladera, incluida la geometría de la pared, subsueloEstratigrafía y propiedades del suelo, se muestran en figura a-1.




A-4

DIAGRAMA DE PRESIÓN DE TIERRA APARENTE

El diagrama de presión de tierra aparente de un muro anclado de dos niveles construido en predominantementeun suelo se muestra en la figura 2 A donde t H1 es la carga de anclaje horizontal por metro de muropara el anclaje superior; T H2 es la carga de anclaje horizontal por metro de muro para el anclaje inferior; y p e

es la máxima ordenadas del diagrama de presión de tierra aparente. Se suponía que la parte superioranclaje está ubicado a 2,5 m por debajo de la parte superior de la pared y el anclaje inferior está situado 6,25 metros abajo laparte superior de la pared.

Figura A-2. Diagrama de presión de tierra aparente y diagrama de presión de recargo.

La mayoría de las excavaciones para la pared penetre a través de la capa superior del suelo, es decir, laMedia capa arena limosos densa. Para desarrollar el diagrama de presión de tierra aparente, una unidad de peso de 18se utilizaron kN\/m y el ángulo de fricción de tensión efectiva de 33 grados.3

1. El valor de p se calculó basándose en la figura 24:e

3H

3HH

H2

45tan0,65p

31

22

e

∀�∀�

��

��

�� ƒ

∀��=




A-5

� ( � )2

232

kN\/m43,6

3m3,75

3m2.5m10

m10kN\/m182

3345tan0,65�=

∀�∀�

��

�� °

∀��=

PRESIÓN LATERAL DE TIERRA DEBIDO AL SOBREPRECIO DE TRÁFICO

La presión de recargo de tráfico (q) aplicada en la superficie del suelo se supone que igual 0,6 m x 18s

kN\/m = 11 kN\/m. La correspondiente presión lateral (p) se supone que actúan más uniformemente el3 2s

altura de la pared entera y se calcula como sigue:

sAs qKp �=

222 kN\/m3.2kN\/m112

3345tan �=�

��

�∀��=

El diagrama de presión de tierra debido a la sobretasa de tráfico se muestra en la figura A-2.

CARGA DE ANCLAJE HORIZONTAL, PARED DE MÁXIMA FLEXIÓN DE MOMENTO, YFUERZA DE REACCIÓN A SER RESISTIDA POR EL SUELO

El método de área tributaria (figura 34) se utilizó para calcular las cargas de anclaje horizontal, T H1 y t H2,la flexión máxima de pared, M Maxy la fuerza de reacción a ser resistida por el suelo, r.

1. Las cargas de anclaje horizontal se calcularon utilizando el método del área tributaria, como sigue:

s2

1e2

1H1 p2

HHp2

HH32T ��

�� +�+��

�� +�=

22 kN\/m3.22

m3,75m2.5kN\/m43,62

m3,75m2.532 ��

�� +�+��

�� +�=




A-6

anchor)(upperkN\/m168�=

s32

e32

H2 p2

H2

HpH4823

2HT ��

�� +�+��

�� +�=

22 kN\/m3.22

m3,752

m3,75kN\/m43,6m3,754823

2m3,75 ��

�� +�+��

�� +�=

anchor)(lowerkN\/m172�=

2. Momentos de flexión del muro se calcularon para el nivel de anclaje superior (M), entre la parte superior y1

disminuir nivel de anclaje (M) y entre el nivel de anclaje inferior y la base de la excavación2

(M) utilizando el método de área tributaria. La pared plegado momento utilizado para diseño, M3 Max, es elmayor de M, M y M.1 2 3

El valor de m se calcula como sigue:1

2HHppH

5413M 1

1se2

11 �+�=

� ( � ) ��+�=

2m2.5m)2.5(kN\/m3.2kN\/m43,6m2.5

5413 222

m\/m-kN76�=

El máximo momento debajo del anclaje superior de plegado se calculó suponiendo que h 2 = H 3 =m: 3.75

� ( � ) � ( � )se2

2,32,3 ppH101M �+�=

� ( � ) � ( � )222 kN\/m3.2kN\/m43,6m3,75101

�+�=

m\/mkN66 ∀��=

La pared momento utilizado para el diseño de plegado es mMax= 76 kN-m\/m.




A-7

3. La fuerza de reacción a ser resistida por el suelo se supone que actúan en la base de la excavacióny se calculó utilizando el método de área tributaria como sigue:

m\/kN37m\/kN2.32

m75.3m\/kN6.4316

)m75.() 33

p2

Hp16H3R

22

s3

e3

�=��+��

��

��+��

��=

HIPÓTESIS DE DISEÑO DE PRUEBA INICIAL

Diseños iniciales fueron desarrollados para un haz de soldado y pared de retraso con anclajes de barra y un soldadoanclajes muro haz y menos desarrolladas con hebra. La inclinación de los anclajes se supone que 15 ºy el espaciado de centro a centro de viga de soldado suponía ser de 2,5 metros. Una vista de sección transversal de lainicial de diseño para la pared incluyendo la barra de delimitadores se muestra en la figura A-3. El diseño de paredincluyendo las anclas de hebra es la misma que esa cifra se muestra en A-3, excepto que el mínimocetonas longitud del anclaje inferior es mayor que la de la barra de configuración de anclaje. Adiscusión de las cetonas y bond longitudes para los diseños de strand y barra es proporcionada posteriormente.

CARGA DE DISEÑO DE ANCLA

1. Anclaje superior: la carga de diseño de ancla (DL) se calcula como sigue:1

� ( � ) kN43515Cosm2.5kN\/m168

15Cosm2.5TDL H1

1 �=∀⊕�=�°

�=

2. Anclaje inferior: la carga de diseño de ancla (DL) se calcula como sigue:2

� ( � ) kN44515Cosm2.5kN\/m172

15Cosm2.5TDL H2

2 �=∀⊕�=�°

�=

El máximo calculado es de carga de diseño de ancla 445 kN.




A-8

Figura A-3. Ubicación de cetonas y longitudes de enlace para anclajes de suelo.

DISEÑO DE LA LONGITUD DE CETONAS

Para el diseño que incluye barra anclas, la longitud mínima de cetonas fue elegida para ser lamayor de 3 m o la distancia entre la pared y una ubicación 2 m más allá del fallo críticosuperficie. Para el diseño que incluye anclas de hebra, fue seleccionada la longitud mínima de cetonasser el mayor de 4,5 m o la distancia entre la pared y una ubicación 2 m más allá de la críticasuperficie de falla. Estos valores mínimos para la longitud de cetonas se tratan en la sección 5.3.7.

CAPACIDAD DE ANCLAJE

Las zonas de enlace de anclaje se formará en la densa capa de arena limosos mediana (elevación 101 a 110 mMSL) y la densa capa de arena limosos (elevación 94 a 101 m MSL). Suponiendo que la transferencia de la cargatasa es controlada por la densa capa de arena limosos mediana, fue seleccionada una tasa de transferencia de carga de 100 kN\/m(véase el cuadro 6).




A-9

La carga de diseño con un factor de seguridad de 2.0 debe poder lograrse con un ancla de suelo típicolongitud de enlace de 12 m, suponiendo una presión baja de pequeño diámetro grouted ancla. Para una longitud de 12 mla fuerza de enlace es [(100kN\/m)\/2.0]x12 m = 600 kN. La capacidad de anclaje permitido de 600 kN esmás grande que la carga máxima de 445 kN. Esto implica que la carga de diseño puede alcanzarse enEste sitio para los tornillos de anclaje asumido e inclinación. Las estimaciones de paso pueden hacerse segúnen la longitud de enlace necesaria para la movilización de la carga de diseño, como sigue:

Longitud máxima del enlace �(�)�( �) m9.8kN\/m100

2.0kN445�=�=

ESTABILIDAD EXTERNA

La estabilidad externa del muro anclado se evaluó utilizando un programa de análisis de estabilidad de ladera. Afactor de seguridad de 1.3 selección fue seleccionado. Pared y los valores de parámetro de entrada subterránea utilizados son laigual que los utilizados para el análisis de estabilidad evaluar las longitudes de anclaje unbonded. La ubicaciónal final de cada anclaje zona de enlace se muestra en la figura A-3. El análisis se realizó para elmuro anclado, incluyendo la barra fija. Los mínimos calculados factores de seguridad potencialsuperficies de deslizamiento de fracaso ubicadas detrás de los anclajes superiores e inferiores se calcularon a 2.5 y 2.6,respectivamente. Basado en estos cálculos a que la pared anclada se considera estable con respectoestabilidad externa.

SELECCIÓN DE TENDÓN

Aunque los suelos del sitio se clasifican como nonaggresive, la consecuencia del fracaso y posteriorcierre de la carretera es considerado grave. Por lo tanto, una clase I (doble protección) encapsuladotendón está seleccionado. Las dimensiones se calculan para los tendones strand y barra suponiendo un máximocarga de la prueba de 1,33 DL.

Un diámetro de 32 milímetros, 150 grado puede seleccionar la barra de prestressing, basado en una admisible a la traccióncapacidad de 60 por ciento de la fuerza de resistencia a la tracción mínima especificada (SMTS). La admisible a la traccióncapacidad es 501 kN (véase cuadro 9) que exceda la carga máxima calculada de 445 kN. Elmínimo estimado de apertura de trompeta es 95 mm para una clase sistema de protección de corrosión (véase el cuadro11).

Una hebra 3, 270 de grado también se puede seleccionar el anclaje de la hebra. La capacidad de resistencia a la tracción admisible de latendón es 469 kN (véase el cuadro 10). El mínimo estimado de apertura de trompeta es 150 mm para una clasesistema de protección de corrosión.




A-10

SELECCIÓN DE HAZ DE SOLDADO

El módulo de la sección requerida, S req, de cada soldado la viga se calcula como sigue:

b

Maxreq F

MS �=

donde f es la tensión admisible plegada del acero, que es equivalente al 55 por ciento de la elasticidadb

para aplicaciones permanentes. Producir tensiones para aceros grado 36 y 50 de grado son 248 MPa (36 ksi)y 345 MPa (50 ksi), respectivamente. Usando MMax de los cálculos anteriores, el soldado máximomomento de viga es igual a (76 kN-m\/m x 2,5 m) = 190 kN-m.

1. Acero grado 36: � ( � )3

req m0.001393MPa2480,55

m-kN190S �=�=

Dos C15 x 40 secciones Canal proporciona un módulo de la sección de m 0.001524.3

2. Acero grado 50: � ( � )3

req m0.001001MPa3450,55

mkN190S �=∀�

�=

Dos MC12 x 31 secciones Canal proporciona un módulo de la sección de m 0.001109.3

Se suponía que se utilizaría un par de MC12 x 31 secciones de canal 50 de grado para cada soldadoHaz. También se suponía cada agujero que estos desde la parte inferior del agujero para laelevación de la excavación con hormigón estructural base tal que el diámetro completo del eje puedeconsiderarse para evaluaciones de capacidad de carga axial y lateral. El diámetro mínimo necesario de laeje se calcula basándose en la distancia diagonal entre las puntas de las pestañas. Para un MC 12 x 31la sección, el ancho de la brida y la profundidad de la viga son 93 y 305 mm, respectivamente. Suponiendo un 150espacio abierto mm entre canales, b, para el tendón, la mínima requerida es de diámetro:os

mm454diámetroObligatoriomínimo

mm)(305mm)150mm93x(2diámetroObligatoriomínimo

profundidad)(haz)bAnchoflangex(2diámetroObligatoriomínimo

22

22os

�=

�+�+�=

�+�+�=

Se utilizará de 610 mm de diámetro del eje.




A-11

DISEÑO DE MADERA REZAGADAS

Para un haz de soldado que consta de dos secciones de canal, puede ser la longitud requerida de retraso de maderacalculado como el espacio de centro a centro de las vigas de soldado menos el espacio entre el canalsecciones de un haz de soldado. Esto puede escribirse como sigue:

requiere la longitud del retraso de madera = osb-s

requiere la longitud del retraso de madera = 2,5 m: 0,15 m

requiere la longitud del retraso de madera = 2,35 m

Un retraso de 75 milímetros de espesor de madera fue seleccionado basado en la tabla 12.

LATERAL CAPACIDAD DE SOLDADO HAZ TOE

El haz de soldado debe estar suficientemente incrustado para desarrollar resistencia pasiva a llevar el lateralcarga resultante de la fuerza de reacción a ser resistida por el suelo, R y la presión activaactuando sobre el ancho de haz de soldado, b, (es decir, 0,6 m) junto al soldado incrustado viga longitud. Afactor de seguridad de 1.5 es necesaria. La carga lateral, RCarga, se calcula como sigue:

� ( � )bD2 HDK21RSR ACarga �+��+�=

� ( � )m0,6Dm)30j22

3945tanD21m)(2.5kN\/m37R 2

Carga �+�� °

∀��+�=

La última resistencia pasiva se supone que la resistencia pasiva final mínima calculadade ecuaciones B-2, B-4, 5-B y B-6 (véase el apéndice B). El factor de seguridad se calculó como larelación entre la máxima fuerza pasiva, F a rp Carga. Los cálculos se realizaron utilizando la hoja de cálculopresentado en la figura A-4. Según estos cálculos, es una soldado haz varias 2.0 m profundidadnecesarias para lograr un factor de seguridad que supera el valor del objetivo de 1,5.




A-12

Unidad de peso del suelo)��) 18 kN\/m3Altura del haz de soldado por encima del nivel de excavación final (H)10 m

Diámetro de taladrado del eje (b) 0,6 mEspaciado de centro a centro de viga soldado (s) 2.5 mClaro espaciado entre pozos perforados (s)c 1.9 m

(ángulo de fricción del suelo�ƒ ) 39 grados�� = 45++�ƒ \/ 2 64.5 grados

�� =�ƒ (para Arenas densas) 39 gradosFuerza de reacción del suelo (R) 37 kN\/m

coeficiente de presión de tierra en reposo (K) = 1-sino �ƒ 0,37coeficiente de presión activa de tierra (K) = tan (45-un

2 �ƒ \/ 2) 0,23coeficiente de presión de tierra pasiva (K) = tan (45++p

2 �ƒ \/ 2) 4.40

Profundidad de pies(m)

CuñaResistencia(única pila)

(EC. B-2)(kN\/m)

CuñaResistencia(intersección

cuñas)(kN\/m)

Resistencia de flujo(EC. B-5)(kN\/m)

RankineContinua(EC. B-6)(kN\/m)

MínimoWang-Reese

PasivoResistencia

(kN\/m)

Pasivo totalFuerza(kN)

Total activoFuerza(kN)

TotalSubgradoReacción

Fuerza(kN)

Factor deSeguridad

0.0 0 0 0 0 0 0 0.0 92,5 0.00,5 60 60 490 99 60 15 12.6 92,5 0,11.0 194 169 980 198 169 73 25.8 92,5 0,61.5 401 289 1.470 297 289 187 39,6 92,5 1.42.0 680 419 1.960 396 396 358 54,1 92,5 2.42.5 1.034 559 2.449 494 494 581 69.1 92,5 3.63.0 1.460 710 2.939 593 593 853 84.8 92,5 4.83.5 1.959 870 3.429 692 692 1.174 101,0 92,5 6.14.0 2.532 1.041 3.919 791 791 1.545 117.9 92,5 7.34.5 3.178 1.222 4.409 890 890 1.965 135.4 92,5 8.65.0 3.897 1.414 4.899 989 989 2.435 153,6 92,5 9.9

Figura A-4. Cálculos de profundidad varias (método de Wang-Reese).

CAPACIDAD AXIAL DEL SOLDADO HAZ

1. Calcular la carga axial total

La carga axial total fue calculada como la suma de las fuerzas de anclaje vertical y pesos del soldadoHaz, reposición de hormigón, retraso de madera y CIP concretas que enfrenta. Para los cálculos, erasupone que la profundidad varias de la viga del soldado fue de 2,5 m.

GEOSYNTEC CONSULTORES Página palillo de 17_



A-13

∀ Las fuerzas de anclaje vertical se calcularon utilizando cargas de diseño de ancla e inclinaciones comoa continuación:

Fuerza vertical de anclaje superior: 435 kN x pecado 15�° = 113 kNFuerza vertical de anclaje inferior: 445 kN x pecado 15�° = 115 kN

∀ El peso de dos MC12 x 31 secciones de canal 50 de grado con una supuesta variasprofundidad de 2,5 m y un peso de la unidad de 0.452 kN\/m se calculan como sigue:

Peso de la viga de soldado kN11m12.5xkN\/m0.452x2 �=�=

∀ Es el tamaño del agujero taladro seleccionado para un haz de soldado fabricado con un par de MC12 x 31 formas0,6 m. El peso de reposición concreto de una viga de perforado en soldado de un diámetro de 0,6 msección concreta y una unidad de peso del 22,6 kN\/m se calcula como sigue:3

Peso de reposición concreto � ( � ) kN80m12.54

m0,6kN\/m22.62

3 �=∀⊕�€

∀⊕�=

Este peso se redujo a cuenta para la eliminación de la reposición de lean-mezcla concreto duranteinstalación de retraso. El área de cemento para quitarse a la brida frontal de lavigas canal fue calculada en 0.055 m. 2

Peso del hormigón eliminado = kN12m10m055.0kN\/m22.6 23 �=∀⊕∀⊕�=

∀ Se calculó el peso del retraso de madera para placas gruesas de 75 mm. El peso de la unidad deretraso de madera se supone que 8 kN\/m.3

Peso de retraso de madera kN14m0,075m2.35m10kN\/m8 3 �=∀⊕∀⊕∀⊕�=

∀ El peso de la cara de hormigón CIP se calcula para un frente de 254 mm espesor. La unidadpeso de hormigón armado se supone que 23.6 kN\/m. 3

Peso de concreto frente kN150m0.254m2.5m10kN\/m6.23 3 �=∀⊕∀⊕∀⊕�=

La carga axial total fue calculada como la suma de las cargas y es igual a 471 kN.

GEOSYNTEC CONSULTORES Página espectadorde 17_



A-14

2. Calcular la capacidad requerida axial

La capacidad axial requerida de un haz de perforado en soldado se calculó utilizando los procedimientos descritos enSección 5.6 para vigas de perforado en soldado en un suelo. Es la capacidad axial requerida (Q) un

calculado aplicando un factor de seguridad de 2.0 a la fricción de piel final y un factor de seguridad de 2.5para el rodamiento de la última final que:

2.5Aq

2.0AfQ ttss

un �+�=

Cojinete de extremo

Utilizando el valor de blowcount SPT en la ubicación aproximada de la parte inferior de la viga de soldado (usoN = 45) y ecuación de 30 resultados en:

� ( � ) kN2935.2\/m6.04

) 45(5.572.5Aqrodamiento)(finalQ 2tt

un �=��=�=

�€

Resistencia lateral

Con una profundidad de supuesta varias, D, de 2,5 m y la ecuación 29 resultados en:

� ( � )

0.722

m5.2m100.421.5

DH21z;z42.05.1

0.2Ap

2.0Af

fricción)(pielQ

0.34

34.0

sossun

�=�� +

∀��=

�+�=∀��=��

��=�=




A-15

� ( � )

kN1902.0\/A

m6.0m5.2pkN\/m11272.0fricción)(pielQ

kN\/m112m)5.2m(102

kN\/m18

DH2

p

so

2un

23

o

�=�

��

�

�∀⊕∀⊕�€∀⊕∀⊕

��=

�=�+�=

�+��

�=

� � ��

Capacidad total Axial

d = 2,5 m, Q = 293 kN + 190 kN = 483 kN > 471 kN (OK)un

RESISTIENDO LA CARGA DE PRUEBA DE ANCLAJE SUPERIOR

El factor de seguridad contra falla pasiva del suelo retenido por encima del nivel de anclaje superior en elcarga de la prueba de anclaje se calcula como el cociente entre la máxima resistencia pasiva del suelo retenido yla prueba de carga (véase punto 5.11.4). Es igual a 1.33 veces el componente horizontal de la carga de la pruebacargar el anclaje de diseño, es decir, (1,33 * 435 kN cos 15 = 559 kN). La máxima resistencia pasiva deo

el suelo retenido se calculó utilizando la siguiente ecuación:

sHK125.1F 21pp ��=

donde K = 6.0 basado en un ángulo de fricción tensión efectiva de 33p �° para la capa superior de arena y unaasumió el ángulo de fricción de interfaz de pared\/suelo�� igual a 0,5 �ƒ ' (Figura 17).

� ( � ) � ( � ) � ( � ) � ( � )Nk1.898m2.5m2.5m\/kN186.01.125F 23p �=�=

El factor de seguridad contra falla pasiva es 1.898 kN\/559 kN = 3.4 > 1.5 (OK).

GEOSYNTEC CONSULTORES Página 16 de 17_



A-16

PERMANENTE DE DISEÑO DE ORIENTACIÓN

Los 254 mm espesor permanente CIP concreta frente a está diseñado como una losa de hormigón unidireccional conse apoya en las ubicaciones de haz de soldado. La orientación permanente está diseñado para resistir la tierra aparentelas presiones y se supone que el retraso de madera es ineficaz en el cumplimiento de cargas de presión de tierrapara condiciones permanentes a largo plazo. Mediante la tabla 13, se estimó el máximo momento de plegadomediante un coeficiente de momento de 1\/10. El resultado:

2seMax s)pp(

101M �+�=

m\/mkN3.29)m5.2()m\/kN2.3m\/kN6.43(101M 2

Max ∀��=�+�=

El diseño estructural de la cara permanente debe considerar este momento máximo y laconexión entre el sistema de anclaje y la orientación permanente debe realizarse de conformidadcon las últimas especificaciones AASHTO.




A-17

RESUMEN DE DISEÑO INICIAL

Vigas de soldadoResultados iniciales de diseño

Espaciado 2,5 mDiámetro 0,6 mVarias 2,5 mTamaño Dos MC12 x 31 secciones de grado 50 canales

Información de análisis de diseño Propiedades requeridas Resultados iniciales de diseño

Módulo de sección m 0.0010013 m 0.0011093

Capacidad vertical 471 kN 491 kN

AnclajesResultados iniciales de diseño

Filas 2Tamaño diámetro de 32 milímetros grado 150 bar o hebra de diámetro grado 270 3@15-mmProfundidad 2,5 m (superior) y 6,25 m (inferior)Inclinación 15�° para ambas filas


Fila 1, capacidad de enlace permitido 435 kN 600 kNFila 2, capacidad de enlace permitido 445 kN 600 kNBarra de 32 mm

Capacidad permitidaDiámetro de trompeta

445 kN95 mm

501 kN150 mm

3@15-mm StrandCapacidad permitidaDiámetro de trompeta

445 kN150 mm

469 kN150 mm

CONCLUSIONES

El diseño inicial es factible. Una revisión de los resultados indica que es suficiente capacidad de enlacedisponible para permitir un espacio más amplio del soldado de vigas. Debe ser una segunda iteración del diseñorealizado con un soldado más amplio haz inclinaciones de anclaje de espaciado y más planas para determinar ladiseño óptimo.


Escrito por: DGP Fecha: 99 \/ 1 \/ 28 Revisado por: PJS Fecha: 99 \/ 1 \/ 30


A-18

EJEMPLO DE DISEÑO 2

MURO ANCLADO APOYADO PENDIENTE

REQUISITOS DE PARED

Un permanente alta de 8 m anclado haz de soldado y pared de madera menos desarrolladas es construida para reteneruna pendiente existente para el reajuste de un tramo de carretera. Es un corte transversal del muro propuestose muestra en la figura A-5. El muro está cerca el dedo del pie de una ladera de coluviones. No existenteslas estructuras se encuentran cerca del muro propuesto. Es un revestimiento de hormigón CIP para la permanenteque enfrenta.

Figura A-5. Estratigrafía subsuperficial y diseño transversal.




A-19

CARACTERIZACIÓN DE SUBSUELO

La pendiente se compone de suelos coluviones incluyendo arcilla arenosa y arena arcillosa. El suelo coluvionesmateriales excesivamente una secuencia de unidades de roca arenisca y lutolita. Varios ensayos geotécnicosperforaciones avanzaron a lo largo de la pared a una distancia de 5 m y 15 m detrás de la paredubicación para que pueda realizarse una evaluación razonablemente precisa de la ubicación de los sectoresinterfaz de suelo y roca. Información de otras perforaciones que habían realizado previamente en laárea también se utilizaron para elaborar la estratigrafía del sitio. Perforaciones avanzaron hasta negativa y, paratres perforaciones, se obtuvieron núcleos de roca a una profundidad de 3 m. Los suelos coluviones tenían blowcount SPTvalores que van desde 3 hasta 20 golpes\/300 mm. Perturbado las muestras obtenidas en los cimientos y coluvionesinterfaz de suelo indica que estos suelos fueron muy suave y saturado. Figura A-5 muestra el sitioEstratigrafía.

Suelo y roca propiedades utilizadas para el diseño se muestran para cada suelo y las capas de roca en la figura A-5.Fortalezas de compresión normalizadas para las unidades de roca se calcularon en función de una correlación dedescripciones de roca y RQD valores con los datos para materiales similares en el área de fuerza.Aproximadamente 0,3 m de la unidad de lutolita fue moderadamente soportó por debajo de su intersección con laparte inferior de los suelos coluviones. A continuación, la lutolita era competente. Es la unidad de areniscacaracterizado como moderadamente articulado y tenía un valor RQD promedio de 85 por ciento.

La pendiente para mantenerse ha experimentado movimientos previos a la interfaz de suelo roca\/coluviones.La fuerza de cizalladura de esta interfaz se evaluó asumiendo esa distorsión residual condiciones de fuerzaprevalecen a lo largo de esta interfaz. Fortalezas residuales se calcularon en función de una correlación de límite líquido,fracción del tamaño de arcilla y efectiva tensión normal a la interfaz de coluviones suelo\/roca (Stark y Eid,1994). Se obtuvo información de límites de Atterberg para varias muestras en elinterfaz de suelo roca\/coluviones. Límites líquidos osciló entre 52 y 69 con un promedio deaproximadamente 60 y la fracción de tamaño promedio de arcilla fue 40 por ciento. Utilizando la figura A-6, residualángulo de fricción de 18 grados fue seleccionado para el análisis. El ángulo de fricción completamente blanda de lacoluviones suelo por encima de la interfaz débil se estimó en 28 grados. El peso de la unidad saturados dese estimó el suelo coluviones en 20.7 kN\/m y el peso de la unidad húmedo se estimó en 19,93

kN\/m.3

Los niveles de las aguas subterráneas se muestra en la figura A-5 se basan en información histórica bien recopilada durantevarios años. Los niveles mostrados representan un límite superior aproximado (es decir, peor caso aguacondición de presión). Resultados de las pruebas geoquímicos indican que las condiciones de suelo en el sitioagresivo.




A-20

Figura A-6. Ángulo de fricción residual de secante (después de Stark y Eid, 1994, \"Drained resistencia Residual deSuelos cohesivos\", diario de ingeniería geotécnica, Vol. 120, Nº 5, Reprinted por permiso deASCE).

TIPOS DE CARGA ACTUANDO EN PARED

Cargas de pared se calculan basándose en las recomendaciones de AASHTO (1996) para un grupo que me cargaCombinación utilizando el método de diseño de la carga de servicio, como sigue:

Grupo me carga = � [ � ]SFBECFI)(LD �+�+�+�+�+�+

donde d es la carga de muertos; L es live carga; Es la carga de impacto directo; CF es la fuerza centrífuga; E es tierra lateralpresión; B es flotación; y SF es la presión de flujo de secuencia.

Cargas de pared se aproximan como sigue:

1. D: la carga de muertos que actúa en la base de cada haz de soldado se aproximaba como la suma de lospeso del haz de soldado, reposición concreta (si se utiliza) y cara concreto de CIP.




A-21

2. L, I, CF, B y SF: carga de estos tipos no se esperen que esté presente durante la construcción ovida útil de la pared.

3. E: el programa de ordenador de estabilidad de ladera XSTABL [Sharma, 1991] se utiliza para evaluar larequiere carga necesaria para estabilizar la ladera a un factor objetivo de seguridad. La carga fueredistribuida en una envoltura de presión de tierra aparente para evaluar las cargas de anclaje del suelo ylos momentos de flexión de la pared.

UBICACIÓN DE LA SUPERFICIE DE FALLA POTENCIAL CRÍTICO

Anteriormente comentamos, anteriormente habían producido movimientos de ladera en esta ubicación. Para estabilizar eltalud inestable, coluviones suelo fue eliminado desde la parte superior de la ladera y vertido final en un área defrente a la ubicación del muro propuesto para proporcionar un contrafuerte contra movimiento pendiente continua. Else muestra la geometría de la ladera remediada y que define la geometría existente de la pendiente, enFigura A-7. Un análisis de estabilidad de la pendiente del talud existente (es decir, previo a la excavación para la pared)indica que la superficie de falla potencial crítico se encuentra a lo largo de la interfaz de coluviones suelo\/roca(figura 7 A).

DIAGRAMA DE PRESIÓN DE TIERRA APARENTE

Las fuerzas terrestres de anclaje se evaluaron utilizando el programa informático XSTABL y los métodosse describe en la sección 5.7.3 y tabla 16. Para el análisis, la superficie de falla potencial crítico fue elal igual que se muestra en la figura A-7, excepto la superficie de error comienza en la intersección de la pared yla interfaz de coluviones suelo\/roca. La fuerza terrestre de moderación de anclaje fue diseñada como un recargopresión inclinados a 20 grados, actuando en la cara del muro. El propietario ha solicitado que un factor de selecciónde seguridad de 1.3 se utiliza para cálculos de estabilidad. Se incrementó la presión de recargo en elanálisis de estabilidad hasta logra el factor de seguridad. Los resultados de los análisis de estabilidadindican que se requiere una fuerza total de una inclinación de 20 grados de 707 kN\/m para estabilizar la ladera a unafactor de seguridad de 1.3. Este valor se comprueba mediante la realización de un análisis en el que el suelofuerza de contención de anclaje fue diseñado como un refuerzo de alta capacidad. El refuerzo fuese supone que se extienden a 20 grados desde la mitad del muro más allá del suelo roca\/coluvionesinterfaz. Utilizando una tensión de refuerzos del 707 kN\/m dio como resultado un factor calculado de seguridad de 1.3.

La fuerza total calculada a partir de los análisis de estabilidad fue redistribuida en una aparente presiónenvolvente sobre la altura de la pared. En el desarrollo de la envoltura de presión aparente, se suponía




A-22

moderación insignificante sería siempre por el dedo del pie del muro y sería la parte inferior de la paredactuar como un voladizo fijada en el anclaje inferior. La Asunción de ninguna fijeza en la base de la paredes conservadora, ya que la pared que insertes en la arenisca una profundidad nominal de 0,6 m, asíproporcionar cierta moderación lateral.

Figura A-8 muestra la envolvente de aparente presión desarrollada por este ejemplo. El diagrama fuedesarrollado asumiendo que tres anclajes de suelo se utilizaría en el Frejol vertical que se muestra.

UBICACIÓN DEPARED PROPUESTA

Figura A-7. Análisis de estabilidad de ladera de las condiciones existentes del sitio.




A-23

Figura A-8. Diagrama de presión de tierra aparente.

CARGAS DE ANCLAJE HORIZONTAL Y MÁXIMO MOMENTO FLECTOR DE PARED

El método de área tributaria (figura 34) se utilizó para calcular las cargas de anclaje horizontal, T H1 y t H2

y pared plegado momentos por encima del nivel de anclaje inferior.

1. Las cargas de anclaje horizontal t H1 y t H2 se calcularon utilizando el método de área tributaria.

m\/kN205

m\/kN912

m25.22

m25.2

p2

H2

HT

2

e32

2H

�=

�� +�=

�� +�=




A-24

m\/kN224

kN\/m912

m2.25m2.032

p2

HH32T

2

e2

1H1

�=

�� +�=

�� +�=

La carga de anclaje horizontal para el anclaje inferior, T H3, se calculó que 239 kN\/m (véase la figuraA-9(a)).

2. Momentos de flexión del muro se calcularon en el nivel de anclaje superior (M), entre la parte superior y1

medio niveles de anclaje (M) y entre los niveles de anclaje inferior y medio (M) utilizando el2 3

método de área tributaria:

� ( � )

m\/mkN46

m\/kN91)m25.2(101

p)H(101M

m\/mkN88

kN\/m91m0.25413

pH5413

M

22

e2

3,23,2

22

e2

11

∀��=

�=

�=

∀��=

�=

La pared plegado momento debajo el anclaje inferior, M, es 103 kN-m\/m (véase la figura A-9(b)). El4

pared plegado momento utilizado para diseño, MMax, es la más grande de M, M, M y m y es igual1 2 3 4

kN-m\/m de 103.




A-25

(a) cálculo de la carga de anclaje horizontal terreno, T H3

m\/kN239m5.12

m25.2m\/kN91

H2

HpT

2

43

e3H

�=�� +�=

�� +�=

(b) cálculo de pared plegado momento debajo de anclaje inferior

Figura A-9. Cálculo de t H3 y M. 4

m\/mkN1032

m5.1)m5.1(m\/kN91

2HHpM

2

44e4

∀��=��=

��=




A-26

HIPÓTESIS DE DISEÑO DE PRUEBA INICIAL

Diseños iniciales fueron desarrollados para un haz de soldado y pared de retraso con anclajes de barra y un soldadoanclajes muro haz y menos desarrolladas con hebra. La inclinación de los anclajes se supone que 20 ºy el espaciado de centro a centro de viga de soldado suponía ser de 2,5 metros. Una vista de sección transversal de ladiseño inicial para la pared incluyendo las anclas de la hebra se muestra en la figura A-10. El diseño de paredincluyendo la barra de anclas es la misma que la que se muestra en figura A-10, excepto que el mínimocetonas longitud del anclaje inferior es menor que para la configuración de anclaje de la hebra. Adiscusión del mínimo unbonded y longitudes de enlace para los diseños de strand y barra es siempreposteriormente.

CARGA DE DISEÑO DE ANCLA

El diseño del anclaje carga para los delimitadores superiores, medios e inferiores (DL, DL y DL, respectivamente)1 2 3

se calcula como sigue:

kN63620Cosm5.2m\/kN239DL



20CossT

DL

3

2

1

3H,2H1H3,21

�=�°

�=

�=�°

�=

�=�°

�=

�°�=

DISEÑO DE LA LONGITUD DE CETONAS

El mínimo unbonded longitud de barra y strand anclajes fue 3 y 4,5 metros, respectivamente. Parazonas de enlace de anclaje que se extienden hacia la unidad de lutolita, la longitud de cetonas suponía ampliar1,6 m (= 0,2 H) más allá de la capa gruesa de 0,3 m existente de lutolita degradado (véase la figura A-10).




A-27

Figura A-10. Ubicación de cetonas y longitud de enlace para anclajes de suelo

CAPACIDAD DE ANCLAJE

Las zonas de enlace de anclaje se formará en las unidades de lutolita y arenisca. Para la estimación de la capacidad,se utilizó una tasa de transferencia de carga de la lutolita. La tasa de transferencia de carga de lutolita se supone quesimilar de los duros esquistos y pizarras (véase el cuadro 8), es decir, 360 kN\/m.

La carga de diseño con un factor de seguridad de 3.0 debería poder conseguirse en un anclaje típico de rocalongitud de enlace de 7,5 m, suponiendo una presión baja de pequeño diámetro grouted ancla. Para una longitud de 7,5 mla fuerza de enlace es 900 kN. La capacidad de anclaje permitido de 900 kN es mayor que el máximo




A-28

carga de diseño de 636 kN; por lo tanto, la carga de diseño puede alcanzarse en este sitio para el anclaje de la supuestaFrejol e inclinación. Estimaciones de paso pueden hacerse basándose en la longitud de enlace necesaria paramovilización de la carga de diseño, como sigue:

Longitud máxima del enlace �(�)�( �) m3.5kN\/m360

3.0kN636�=�=

ESTABILIDAD EXTERNA

La fuerza cortante de las unidades de arenisca y lutolita es significativamente mayor que la cizallafuerza de la interfaz de coluviones suelo\/roca. Por lo tanto, el sistema anclado es externamente estableya que los anclajes se extienden más allá de la interfaz de coluviones suelo\/roca.

SELECCIÓN DE TENDÓN

El terreno en el sitio ha sido clasificado como agresivo y por lo tanto una clase I (doble protección)fue seleccionado el tendón encapsulado. Las dimensiones se calculan para tendones de barra y strandsuponiendo una carga máxima de ensayo de 1,33 DL.

Un diámetro de 36 mm, 160 grado puede seleccionar la barra de prestressing, basado en una admisible a la traccióncapacidad de 60 por ciento de la fuerza de resistencia a la tracción mínima especificada (SMTS). La admisible a la traccióncapacidad es de 675 kN (véase cuadro 9) que exceda la carga máxima calculada de 636 kN. Elmínimo estimado de apertura de trompeta es 102 mm para una clase sistema de protección de corrosión (véase el cuadro11).

A 15 mm, también se puede seleccionar el tendón prestressing de grado 270 5-strand. La admisible a la traccióncapacidad del tendón es 782 kN (véase el cuadro 10). La trompeta estimada mínima de apertura es de 165 mmpara una clase sistema de protección de corrosión (véase el cuadro 11).

SELECCIÓN DE HAZ DE SOLDADO

El módulo de la sección requerida, S req, de cada soldado viga se calcula como sigue:




A-29

b

Maxreq F

MS �=

donde f es la tensión admisible plegada del acero, que es equivalente al 55 por ciento de la elasticidadb

para aplicaciones permanentes. Producir tensiones para aceros grado 36 y 50 de grado son 248 MPa (36 ksi)y 345 MPa (50 ksi), respectivamente. Utilizando el valor de m Max de los cálculos anteriores, lamomento de máximo soldado haz es igual a (103 kN-m\/m x 2,5 m) = 258 kN-m.

1. Acero grado 36: � ( � )3

req m0.001891MPa2480,55

m-kN258S �=�=

Dos W12 x 45 secciones brida amplia proporciona un módulo de la sección de m 0.001894.2

2. Acero grado 50: � ( � )3

req m0.001360MPa3450,55

mkN258S �=∀�

�=

Dos C15 x 40 secciones Canal proporciona un módulo de la sección de m 0.001524.2

Se suponía que se utilizaría un par de C15 x 40 secciones de canal 50 de grado para cada soldadoHaz. También se suponía cada agujero que estos desde la parte inferior del agujero para laelevación de la excavación con hormigón estructural base tal que el diámetro completo del eje puedeconsiderarse para evaluaciones de capacidad de carga axial. El diámetro mínimo requerido del eje fuecalcula en función de la distancia diagonal entre las puntas de las pestañas. Para una C15 x 40 sección, elbrida ancho y haz la profundidad son 89 mm y 381 mm, respectivamente. Suponiendo un espacio abierto de 150 mmentre canales, b, para el tendón, el diámetro mínimo necesario es:os

mm503diámetroObligatoriomin.

mm)(381mm)150mm89x(2diámetroObligatoriomin.

profundidad)(hazmm)150Anchoflangex(2diámetroObligatoriomin.

22

22

�=

�+�+�=

�+�+�=

Se utilizará de 610 mm de diámetro del eje.

GEOSYNTEC CONSULTORES Página palillo de 17_



A-30

DISEÑO DE MADERA REZAGADAS

Para un haz de soldado que consta de dos secciones de canal, puede ser la longitud requerida de retraso de maderacalculado como el espacio de centro a centro de las vigas de soldado menos el espacio entre el canalsecciones de un haz de soldado. Esto puede escribirse como sigue:

requiere la longitud del retraso de madera = osb-s

requiere la longitud del retraso de madera = 2,5 m: 0,15 m

requiere la longitud del retraso de madera = 2,35 m

Un retraso de 75 milímetros de espesor de madera fue seleccionado basado en la tabla 12.

CAPACIDAD AXIAL DEL SOLDADO HAZ

1. Calcular la carga axial total

La carga axial total fue calculada como la suma de las fuerzas de anclaje vertical y pesos del soldadoHaz, reposición concreto, retraso de madera y concreta que enfrenta. Se suponía que el soldado hazse que insertes 0,6 m en la arenisca mediante reposición de hormigón estructural.

∀ Las fuerzas de anclaje vertical se calcularon utilizando cargas de diseño de ancla e inclinaciones como sigue:

Fuerza vertical de anclaje superior: 596 kN x pecado 20�° = 204 kNFuerza vertical de anclaje central: 546 kN x pecado 20 �° = 187 kNFuerza vertical de anclaje inferior: 636 kN x pecado 20�° = 218 kN

∀ El peso de 2 C15 x 40 secciones de canal 50 de grado con una supuesta profundidad incrustada de 0,6 my una unidad de peso del 0.584 kN\/m se calcula como sigue:

Peso de la viga de soldado kN10m6.8kN\/m0.5842 �=∀⊕∀⊕�=

∀ El tamaño del agujero taladro seleccionado para un haz de soldado fabricado con un par de C15 x 40 formas es 0,6 m.El peso de reposición hormigón estructural para un haz de perforado en soldado de un diámetro de 0,6 msección concreta y una unidad de peso del 22,6 kN\/m 3 se calcula como sigue:

GEOSYNTEC CONSULTORES Página espectadorde 17_



A-31

Peso de reposición concreto � ( � ) kN55m6.84

m0,6kN\/m22.62

3 �=∀⊕�€

∀⊕�=

∀ Se calculó el peso del retraso de madera para placas gruesas de 75 mm. El peso de la unidad de maderaretraso suponía ser 8 kN\/m. 3

Peso de retraso de madera = kN12m075.0m5.2m8m\/kN8 3 �=∀⊕∀⊕∀⊕

∀ El peso de la cara de hormigón CIP se calcula para un frente de 254 mm espesor. El peso de la unidadde hormigón armado se supone que 23.6 kN\/m. 3

Peso de concreto frente kN120m0.254m2.5m8kN\/m6.23 3 �=∀⊕∀⊕∀⊕�=

La carga axial total fue calculada como la suma de las cargas y es igual a 806 kN.

2. Calcular la capacidad requerida axial

Las vigas de soldado se incrustarán aproximadamente 0,6 m en la unidad de arenisca. El axialcapacidad y asentamiento de la viga de soldado es controlado por la fuerza cortante de la arenisca,espesor de fisuras en la roca arenisca y el número y el espaciamiento de discontinuidades en la arenisca.Como este material de piedra arenisca tiene relativamente pocos defectos, no es necesario un diseño detallado y puede serconcluyó que la capacidad axial de la viga de soldado es suficiente para soportar una carga axial de 806kN. También, se espera que los asentamientos es insignificante.

RESISTIENDO LA CARGA DE PRUEBA DE ANCLAJE SUPERIOR

El factor de seguridad contra falla pasiva del suelo retenido por encima del nivel de anclaje superior en elcarga de la prueba de anclaje se calcula como el cociente entre la máxima resistencia pasiva del suelo retenido yla prueba de carga (véase punto 5.11.4). Es igual a 1.33 veces el componente horizontal de la carga de la pruebacargar el anclaje de diseño, es decir, (1,33 * 596 kN cos 20 = 745 kN). La máxima resistencia pasiva deo

el suelo retenido se calculó utilizando la siguiente ecuación:

sHK125.1F 21pp ��=




A-32

El valor de k se evaluó utilizando la figura 17. Con un ángulo de fricción tensión efectiva de 28p �° para elsuelo coluviones, un ángulo de fricción del interfaz de supuesta pared\/suelo�� igual a 0,5 �ƒy el ángulo de dorsales10 grados, K = 5.4. Por lo tanto,p

kN1209)m5.2()m2()m\/kN9.() 19) 4.5(125.1F 23p �=�=

El factor de seguridad contra falla pasiva es 1209 kN\/745 kN = 1,6 1,5 > (OK).

PERMANENTE DE DISEÑO DE ORIENTACIÓN

Los 254 mm espesor permanente CIP concreta frente a está diseñado como una losa de hormigón unidireccional conse apoya en las ubicaciones de haz de soldado. La orientación permanente está diseñado para resistir la tierra aparentelas presiones y se supone que el retraso de madera es ineficaz en el cumplimiento de cargas de presión de tierrapara condiciones permanentes a largo plazo. Máximo ordenadas del diagrama de presión de tierra aparente,p, se calcula utilizando la figura 24. Para un ángulo de 10 ° y cero fricción de pared de dorsales, K es 0.327.e A

3H

3HH

HK0,65p31

2A

e

∀�∀�

��=

� ( � ) 222

kN\/m.639

3m1.5

3m2m8

m8kN\/m19,9)327.0(0,65�=

∀�∀��=

Mediante la tabla 13, el máximo momento de plegado se estimó utilizando un coeficiente de momento de 1\/10.

2eMax s)p(

101M �=

m\/mkN8.24)m5.2()m\/kN6.() 39101M 22

Max ∀��=�=

El diseño estructural de la cara permanente debe considerar el momento máximo y laconexión entre el sistema de anclaje y la orientación permanente debe realizarse de conformidadcon las últimas especificaciones AASHTO.

GEOSYNTEC CONSULTORES Página 16 de 17_



A-33

RESUMEN DE DISEÑO INICIAL

Vigas de soldadoResultados iniciales de diseño

Espaciado 2,5 mDiámetro 0,6 mVarias Para roca competente, aproximadamente 0,6 mTamaño Dos secciones de canal de grado 50 C15x40


Módulo de sección m 0.001360 3 m 0.001524 3

Capacidad vertical 806 kN > 806 kN

AnclajesResultados iniciales de diseño

Filas 3Tamaño 36 mm diámetro grado 160 bar o 5@15-mm diámetro grado 270

StrandProfundidad (superior) 2.0 m, 4,25 m (medio) y 6,5 m (inferior)Inclinación 20 º


Fila 1, capacidad de enlace permitido 596 kN 900 kNFila 2, capacidad de enlace permitido 546 kN 900 kNFila 3, capacidad de enlace permitido 636 kN 900 kNBarra de 36 mm

Capacidad permitida 636 kN 675 kNDiámetro de trompeta 102 mm 150 mm

5@15-mm StrandCapacidad permitida 636 kN 782 kNDiámetro de trompeta 165 mm 150 mm




A-34

CONCLUSIONES

El diseño inicial es viable salvo por la necesidad de aumentar el espaciado de los canales en el soldadoHaz para acomodar el tamaño de trompeta necesario para un diseño de 5@15-mm hebras de diámetro.Una revisión de los resultados indica que existe suficiente capacidad de enlace para permitir un espacio más amplio devigas de soldado. Una segunda iteración del diseño debe hacerse con un soldado más amplio haz de espaciadoy halagar inclinaciones de anclaje para determinar el diseño óptimo.

B-1

APÉNDICE B

DESARROLLO DE ECUACIONES DE WANG-REESE

El desarrollo de las ecuaciones de Wang-Reese para evaluar la última resistencia pasiva para soldadovigas incrustadas en un suelos y suelos cohesivos se presenta en este apéndice. Estopresentación se basa principalmente en información y datos facilitados en FHWA-RD-97-130 (1998). Elecuaciones correspondientes se han aplicado en hojas de cálculo que se incluyen al final de esteApéndice.

Suelos friccionando

Las ecuaciones de Wang-Reese para máxima resistencia pasiva de los suelos friccionando consideran tresposibles mecanismos de fallo. Estos mecanismos incluyen: (1) un fallo de cuña delante de uneje individual (figura B-1); (2) un fallo de cuña superpuestas para pozos profundos o estrechamente espaciados(figura B-2); y (3) flujo plástico alrededor del eje (figura B-3). Para el diseño, la pasiva finaldisponible para resistir la fuerza de reacción R, la resistencia es la resistencia mínima para cada uno de estosmecanismos a cualquier profundidad.

Figura B-1 muestra el fracaso de cuña para un rayo único soldado en arena. Se da la fuerza pasiva, F,pEcuación B-1.

� ( � ) � ( � ) � ( � )��

��∀��ƒ

��+�

��

��+

�ƒ∀��

�+��ƒ∀��

��ƒ��= tanpecadotan

3tandK

tantan3d

2b

tantan

Costan3pecadotandK

dF oo2p

(Ecuación B-1)

donde: �� = peso de la unidad total;b = diámetro de haz de soldado o ancho;d = profundidad de la parte inferior de la viga de soldado;K = coeficiente de presión de tierra en reposo;o

�ƒ ' = ángulo de fricción drenado del suelo;�� = 45++�ƒ ' \/ 2; y�� = �ƒ ' para Arenas densas,�ƒ ' \/ 3 a �ƒ ' \/ 2 para perder Arenas.

Ecuación B-1 es diferenciado para dar la resistencia final de suelo, PPu en profundidad, d.

��

��∀��ƒ��+��+

�ƒ∀��

�+��ƒ∀��ƒ

��= )tanpecado(tantandK)tantandb()(bronceado

tanCos)(bronceadopecadotandK

dP oo

Pu

(Ecuación B-2)

B-2

Figura B-1. Fracaso de cuña pasiva para una viga de soldado en arena (después Reese et al., 1974).

A-P

Figura B-2. Intersección de cuñas de fracaso para vigas de soldado en arena (después Wang y Reese, 1986).

B-4

Fracaso de cuña

A A

A - A

B - B

B B

Flujo plástico

Figura B-3 Flujo plástico alrededor de un dedo de haz de soldado (después Wang y Reese, 1986).

Figura B-2 muestra el fracaso individual cuñas intersección. Esto puede ocurrir, basado en el análisismétodo, para un caso donde haces soldado adyacentes están relativamente cerca entre sí o donde la profundidadde la parte inferior del soldado haz es relativamente grande. Ecuación B-3 da la profundidad de laintersección, d, de porciones adyacentes.me

��∀��=

tantan2s

dd cme (Ecuación B-3)

donde s es el espacio claro entre vigas de soldado adyacentes.c

Cuando d es positivo, se cruzan las porciones de fracaso. Si d es negativo, no se cruzan las porciones de fracaso.me meA profundidades superiores a d, resistencia pasiva no es afectada por vigas de soldado adyacentes y puede sermecalcula utilizando la ecuación B-2. Por encima del punto de intersección, se reduce la resistencia pasiva acuenta para la intersección de las porciones de fracaso. Para tener en cuenta la intersección de las porciones,resistencia pasiva calculada utilizando la ecuación que b-2 se reduce por la resistencia calculada para una cuñacon una altura d y un haz de soldado con una anchura de cero. Es la resistencia a la profundidad d,me medado por la ecuación B-4.

��

��+��ƒ

��

∀��ƒ∀��

��+�

��

∀�

��ƒ∀��ƒ

��= ) 1(tantanCospecadodK

)(bronceadotantand1

Cos1

)(bronceadopecadotandK

dP2

oo

Pu (Ecuación B-4)

donde: d < d me

B-5

En profundidad, la última resistencia lateral se limitará a la resistencia que puede desarrollar antes de suelocorrientes entre las vigas de soldado (figura B-3). La resistencia de flujo lateral final viene dada por:

��ƒ��+��= 4o

8APu tantandKtandbKP (Ecuación B-5)

Resistencia lateral no puede superar la resistencia pasiva proporcionada por un muro continuo en unsuelo, es decir

)b() sdKP cPPu �+��= (Ecuación B-6)

Suelos cohesivos

Figura B-4 muestra la cuña de falla para un rayo único soldado en arcilla. Reese (1958) desarrollada elexpresión de la resistencia pasiva, F, p

�[�]� �� +� �� +� �� +�+� ��= SECDSbD21cuna)K1)tanDBSF 2

u2

up (Ecuación B-7)

donde: S = fuerza cortante causa promedio; yuK = un factor de reducción para aplicar a s para dar la adherencia entre la arcilla y el soldadou

Haz.

Asumiendo �� = 45 �° y la fricción del eje, K = 0, ecuación B-7 está diferenciado para dar el últimoresistencia del suelo en profundidad d:

dS83.2BDbS2P uuPu �+��+�= (Ecuación B-8)

La Asunción de K = 0 implica que no hay fuerza de cizalladura se moviliza en el plano EFDC (véase la figura B -4).

Si haces soldado adyacentes están suficientemente cerca uno al otro, no sería posible movilizar elcompleta resistencia cortante (fuerzas f y f en la figura B-4) en los lados de la cuña directamente en frente de la3 4Haz de soldado. Figura B-5 muestra las porciones pasivas delante de cada soldado rayo y la cuña desuelo entre las vigas (bloque FDBGHI). Si el espacio entre las vigas es grande, bloquear FDBGHIserá suficiente para resistir las fuerzas de cizalladura del lado f y f de las porciones de las vigas. Si3 4bloque FDBGHI es pequeña, se supone que el suelo delante de la pared se moverá juntos y lano se desarrollará porciones individuales delante de cada viga. Ecuación B-9 da el espacio crítico,s, donde el comportamiento cambia de comportamiento sola viga al comportamiento del grupo.CR

u

uCR S6d

dS83.2s

�+��= (Ecuación B-9)

Resistencia pasiva para una viga de soldado considerando el comportamiento del grupo está dado por la ecuación B-10.

cuccuPu sS)sb(d)sb(S2P �+�+��+�+�= (Ecuación B-10)

B-6

Figura B-4. Fracaso de cuña pasiva para una viga de soldado en arcilla (después de Reese, 1958, discusión de suelo\"Módulo para pilas cargadas lateralmente\"por McClelland y Isabel, transacciones, volumen 123,

Reimpreso con permiso de ASCE).

B-7

Figura B-5. Cuñas de fracaso para vigas de soldado en arcilla (después Wang y Reese, 1986).

B-8

Si el espacio entre vigas de soldado se convierte en cero y la anchura de haz de soldado es tomado como unidad,Ecuación B-10 se convierte en la ecuación B-11, la ecuación de la presión de tierra pasiva para una pared continua.

bS11P uPu �= (Ecuación B-11)

El suelo puede fluir alrededor de la viga como se mueve a través del suelo si el dedo del pie del soldado hazse convierte en lo suficientemente profundo. El fracaso es similar al mostrado en la figura B-3. Wang y Reese(1986) aproxima la resistencia pasiva de flujo en arcilla que:

dS2P uPu ��+�= (Ecuación B-12)

Para una pared de arcilla, la resistencia pasiva en cualquier d profundidad, no puede superar la resistencia pasivaproporcionado por un muro continuo.

)b() s)dS2(P cuPu �+��+�= (Ecuación B-13)

Wang y ecuaciones de Reese se basan en el equilibrio de la fuerza horizontal. La actuación de presión activaen la pared como aleja el suelo retenido se incluye en el cálculo de unsuelos, pero no para suelos cohesivos. Como Wang-Reese se desarrollaron ecuaciones de arcillas rígidas enrelativamente profundo profundidades, las presiones de tierra activo son negativas. En descuidar la presión activase omite el término, la resistencia del suelo.

Cálculos de resistencia pasiva (Arenas)

�� 16,93 (kN\/m3) �ƒ 29,0 tan �ƒ 0.554 Ko 0.515H 9.15 (m) �� 59,5 tan �� 1.698 Kun 0.347b 0.305 (m) �� 9.7 tan �� 0.170 Kp 2.882s 2.44 (m) ��∀��ƒ

= =30,5 (bronceado�� -�ƒ ) 0.589

Sc 2,135 (m)reacción de dedo 223 (kN\/m)

Profundidad de piesActivo

PresiónActivoFuerza

RankineContinua (EC.

B-6)dme (EC.

B-3)


(EC. B-2)

CuñaReistance

(d = d)me

(EC. B-2)

CuñaResistencia

(d = h1, alfa = 0)(EC. B-2)

CuñaResistencia

(interseccióncuñas)

FlujoResistencia

(EC. B-5)

MínimoWang-Reese

PasivoResistencia

BromsPasivo

Resistencia(figura 41b)

Pasivo totalFuerza (W-R)

TotalPasivoFuerza

(Broms) FS (W-R) FS (Broms)0 53.75 0,00 0,00 -3.69 0,00 297.12 137.82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,5 56.69 8,42 59.53 -3.19 13,90 215.65 96,58 13,90 67,93 13,90 22.32 3.47 5.58 0,02 0,021 59.62 17.29 119.06 -2.69 40.72 147.10 62.41 40.72 135.86 40.72 44.65 17.13 22.32 0,07 0,09

1.5 62.56 26.61 178.58 -2.19 80.45 91.47 35.32 80.45 203.79 80.45 66,97 47,42 50.23 0,19 0,202 65.50 36.37 238.11 -1.69 133.10 48.75 15.30 133.10 271.72 133.10 89.29 100.81 89.29 0,39 0.34

2.5 68.44 46.58 297.64 -1.19 198.66 18.95 2.35 198.66 339.65 198.66 111.61 183.75 139.52 0.68 0,523 71.37 57.24 357.17 -0.69 277.15 2.06 -3.53 277.15 407.59 277.15 133.94 302.70 200.91 1.08 0.72

3.5 74.31 68.35 416.69 -0.19 368.55 -1.90 -2.33 368.55 475.52 368.55 156.26 464.12 273.46 1,59 0.944 77.25 79.91 476.22 0,31 472.86 7.05 5,93 471.75 543.45 471.75 178.58 674.20 357.17 2.23 1.18

4.5 80.18 91.91 535.75 0.81 590.10 28,91 21.27 582.46 611.38 535.75 200.91 926.07 452.04 2,94 1.445 83.12 104.36 595.28 1.31 720.25 63.70 43.69 700.23 679.31 595.28 223.23 1208.83 558.07 3,69 1,70

5.5 86,06 117.26 654.81 1,81 863.31 111.40 73.17 825.08 747.24 654.81 245.55 1521.35 675.27 4.47 1.986 89.00 130.61 714.33 2.31 1019.30 172.01 109.72 957.01 815.17 714.33 267.88 1863.63 803.63 5,27 2.27

Cálculos de resistencia pasiva (Arenas)

CÁLCULOS DE RESISTENCIA PASIVA (ARENAS)

A LA Z

Cálculos de resistencia pasiva (arcillas)

�� 20.73 (kN\/m3) Su 71.72 (kPa)H 9.15 (m) reacción de dedo 270 (kN\/m)b 0.61 (m) profundidad des 3.05 (m) perturbación (Broms) 0.915 (m)Sc 2.44 (m)

Profundidad de piesActivo

PresiónActivoFuerza

RankineContinua(EC. B-13)

sCR

(EC. B-9)


(EC. B-8)

CuñaResistencia

(grupoefectos)

(EC. B-10)

FlujoResistencia(EC. B-12)

Wang mínimo-Reese pasivo Total pasivo

Resistencia Fuerza (W-R)

BromsPasivo

Resistencia(figura 41 c)

Fuerza pasivasobre la profundidad dePerturbación

(Broms)

TotalPasivoFuerza

(Broms) FS (W-R) FS (Broms)0 0,00 0,00 437.49 0,00 87.50 612.49 481.24 87.50 0,00 0,00 393.74 0,00 0,00 0,00

0.305 0,00 0,00 456.78 0.14 153.26 631.77 481.24 153.26 36.72 0,00 393.74 0,00 0.14 0,000.61 0,00 0,00 476.06 0,28 219.02 651.06 481.24 219.02 93.49 0,00 393.74 0,00 0,35 0,000.915 0,00 0,00 495.34 0,41 284.78 670.34 481.24 284.78 170.32 0,00 393.74 0,00 0.63 0,00

0.9150001 0,00 0,00 495.34 0,41 284.78 670.34 481.24 284.78 170.32 393.74 393.74 0,00 0.63 0,001.22 0,00 0,00 514.63 0,54 350.55 689.63 481.24 350.55 267.21 393.74 393.74 120.09 0,99 0,441,525 0,00 0,00 533.91 0.67 416.31 708.91 481.24 416.31 384.15 393.74 393.74 240.18 1,42 0.891,83 0,00 0,00 553.20 0.79 482.07 728.19 481.24 481.24 521.03 393.74 393.74 360.27 1,93 1.332,135 0,00 0,00 572.48 0.91 547.83 747.48 481.24 481.24 667.81 393.74 393.74 480.37 2.47 1,782.44 0,00 0,00 591.76 1.03 613.59 766.76 481.24 481.24 814.59 393.74 393.74 600.46 3.02 2.222.745 0,00 0,00 611.05 1.14 679.36 786.05 481.24 481.24 961.36 393.74 393.74 720.55 3.56 2,673.05 0,00 0,00 630.33 1.25 745.12 805.33 481.24 481.24 1108.14 393.74 393.74 840.64 4.10 3.113.355 0,00 0,00 649.62 1.36 810.88 824.61 481.24 481.24 1254.92 393.74 393.74 960.73 4.65 3.563,66 0,00 0,00 668.90 1,47 876.64 843.90 481.24 481.24 1401.70 393.74 393.74 1080.82 5.19 4.003.965 0,00 0,00 688.19 1.57 942.40 863.18 481.24 481.24 1548.48 393.74 393.74 1200.92 5.74 4,454.27 0,00 0,00 707.47 1,67 1008.17 882.47 481.24 481.24 1695.26 393.74 393.74 1321.01 6.28 4,894.575 0,00 0,00 726.75 1.77 1073.93 901.75 481.24 481.24 1842.04 393.74 393.74 1441.10 6,82 5.344.88 0,00 0,00 746.04 1,86 1139.69 921.03 481.24 481.24 1988.81 393.74 393.74 1561.19 7.37 5,785.185 0,00 0,00 765.32 1.96 1205.45 940.32 481.24 481.24 2135.59 393.74 393.74 1681.28 7,91 6.235.49 0,00 0,00 784.61 2.05 1271.21 959.60 481.24 481.24 2282.37 393.74 393.74 1801.37 8,45 6.675.795 0,00 0,00 803.89 2.14 1336.98 978.89 481.24 481.24 2429.15 393.74 393.74 1921.46 9,00 7.126.1 0,00 0,00 823.17 2.22 1402.74 998.17 481.24 481.24 2575.93 393.74 393.74 2041.56 9.54 7,56

Cálculos de resistencia pasiva (arcillas)

CÁLCULOS DE RESISTENCIA PASIVA (ARCILLAS)

B-10

GEOSYNTEC CONSULTORES Página 1 de 2

Escrito por: PJS Fecha: 99 \/ 1 \/ 28 Revisado por: DGP Fecha: 99 1 \/ 28

Cliente: FHWA Proyecto: GEC # 4 Propuesta del proyecto Nº: GE3686 No de la tarea: G2

C-1

APÉNDICE C

CÁLCULO DE EJEMPLO DEL MOMENTO EN LA PARED DE PLEGADODÉBIL SUELO COHESIVO

Ejemplo: Calcular voladizo plegado momento acerca de anclaje inferior.

Problema: Un muro anclado de dos niveles se utiliza para conservar la excavación que se muestra a continuación. La estabilidadnúmero, N, se calcula que 5,88. Para las condiciones donde es mayor el número de estabilidads

a 4, existe una condición de desequilibrio de presión sobre la porción incrustada de la pared,es decir, no pueden desarrollarse resistencia pasiva. La profundidad de varias es igual a 0,2 h om 2.

1. Debido al número elevado de estabilidad, es razonable suponer que habrá suficiente hacia afueramovimiento de pies para generar presiones de tierra activo debajo el anclaje inferior, T. 2

2. Calcular las presiones activas y pasivas a continuación a. pt.

PAA = �� z - 2S = 18,8 kN\/m (7,5 m) - 2 (38 kPa) = 65 kPau

3

PAB + = �� z - 2S = 18,8 kN\/m (10 m) - 2 (38 kPa) = 112 kPau

3

PAB- = �� z - 2S = 18,8 kN\/m (10 m) - 2 (32 kPa) = 124 kPau

3

PAC = �� z - 2S = 18,8 kN\/m (12 m) - 2 (32 kPa) = 161.6 kPau

3

PPB = �� z + 2S = 0 + 2 (32 kPa) = 64 kPau

PPC = �� z + 2S = 18,8 kN\/m (2 m) + 2 (32 kPa) = 101,6 kPau

3

88.5N

kPa32)m5m5(m\/kN8.18

SHN

s

3

us

�=

�+�=

��=

GEOSYNTEC CONSULTORES Página 2 de 2

Escrito por: PJS Fecha: 99 \/ 1 \/ 28 Revisado por: DGP Fecha: 99 1 \/ 28

Cliente: FHWA Proyecto: GEC # 4 Propuesta del proyecto Nº: GE3686 No de la tarea: G2

C-2

3. Diagrama de presión neta

2,5 m

2 m

65 kP

60 kP

kP 112

A un

un

un

4. Calcular el momento flector en el a

M: (65 kPa) (2,5 m) (1,25 m) +A21 (2,5 m) (112 kPa - 65 kPa)

32 (2,5 m)

+ (60 kPa) (2 m) (3,5 m)

= kN 721 m\/medidor de pared

D-1

APÉNDICE D

PREDESIGN CARGA PRUEBA PROCEDIMIENTOS PARA EVALUARMÁXIMA CARGA DE ANCLA DE TIERRA

Los procedimientos de prueba de dos siguientes requieren pruebas dos anclas en condiciones de suelo uniforme para lograrla carga de diseño. Se probará el primer ancla para estimar la carga final y establecer un segurocarga de referencia para el anclaje de la segundo prueba.

1. Para comprobar el Factor de seguridad de carga de diseño

un. Se ha propuesto una carga de diseño del anclaje y el factor de seguridad deseada establecida para lalongitud de enlace del anclaje.

b. El área del tendón de acero de los dos anclajes de prueba se especifica que aplica el máximocarga (factor de seguridad veces carga de diseño) no superar el 50 por ciento del mínimo especificadoresistencia a la tracción (SMTS).

c. Instalar los anclajes para el requisito de diseño propuesto mediante longitud libre previsto, perforaciónmétodo, inclinación, etc..

d. El primer ancla en incrementos del 10 por ciento de carga SMTS hasta SMTS se alcanza un 80 por ciento ofalla (incapacidad para mantener la carga constante sin movimiento excesivo).

e. Mantenga cada constante de incremento de carga de 1 hora y registro de lecturas de deformación en 1, 2, 5, 10,20, 30 y 60 minutos.

f. Si ocurre una falla, el último celebrado con éxito carga se utilizará como valor de referencia para lasegunda prueba. Si no se produzca el fallo, la tensión de fluencia crítica se determinará como se muestraen la figura D-1. En este último caso, el valor de referencia para la segunda prueba será el menor dela carga de diseño propuesto multiplicado por el factor de seguridad o 90 por ciento de la fluencia críticatensión.

g. El segundo ancla de prueba deberá ser cargado, en incrementos de 10 por ciento del valor de referenciaobtenidos anteriormente, hasta a 100 por ciento de la referencia de carga. Cada incremento hasta e incluyendola carga de referencia se mantiene constante durante 1 hora y lecturas de desviación como en (e)anteriormente. A menos que las curvas de fluencia muestran aumento de concavidad hacia arriba como en la figura D-1, elcarga de referencia debería volver a 90 por ciento de la referencia se vuelva a encender y mantuvo hasta la desviaciónse estabiliza. La carga puede ser reciclada para la carga de referencia para una espera de 72 horas para situacionesdonde es crítica la elongación total o donde la curva de referencia puede extrapolarse a los 72etapa de hora. Lecturas de deformación adecuada deben tomarse para definir la trama semilog dedesplazamiento frente al tiempo como se muestra en la figura D-2. Concavidad hacia arriba de la anteriorcurvas de fluencia mencionado indica fluencia excesiva y la necesidad de reducir la carga de referencia.

D-2

1. Trazar la deflexión en cada incremento de tiempo en papel semilogarítmico en (una).

2. Medir el ángulo �� en la T + resultados de lectura y trazado de 60 minutos como en (b).1

3. La tensión de fluencia crítica, T, se produce en el fuerte salto al alza. Si t no es fácilmentec cidentificable, T' pueden encontrarse desde la intersección de las dos tangentes como en (b). Enccaso, el valor de t se toma como 0.9T'.c c

4. Si la trama en (b) es una línea recta, no se alcanza la tensión de fluencia crítica y unavalor de 0,6 que t debe suponerse.s

Figura D-1. Determinación de tensión de fluencia crítica.

D-3

La carga de referencia es aceptable si el sobrante de curvas para cargas similares en las pruebas primeras y segundarazonable coinciden y si el desplazamiento absoluto entre el final de la hora y el fin deSt

la 72 NDhora son inferiores o iguales a 0,0002 veces la longitud libre estresante. Acero sobrante puede serdeducido, pero generalmente no es importante como la carga de referencia suele ser inferior a 0,5 SMTS. Si laprimeras y segunda pruebas razonablemente no coinciden, deben hacerse pruebas adicionales en la carga de referencia.Si coinciden las pruebas, pero el desplazamiento absoluto es demasiado grande (consulte carga de curva figura en 4 D-2),la carga máxima se encuentra por extrapolación de las curvas de sobrante de cargas inferiores hasta que cumplan los criterios(como para cargar curva 3 en la figura D-2).

2. Establecer la carga de diseño

un.Estimar la capacidad de retiro definitivo de la zona de enlace.

b. El área del tendón de acero de los dos anclajes de prueba se especifica que una carga aplicada de 150porcentaje de la estimada capacidad máxima no supere el 80 por ciento SMTS.

c. Instalar los anclajes a criterios propuestos, pero limitar la longitud de enlace a menos de 12,2 metros.

d. El primer ancla en incrementos del 10 por ciento de carga SMTS hasta SMTS se alcanza un 80 por ciento ofalla (incapacidad para mantener la carga constante sin movimiento excesivo).

e. Mantenga cada constante de incremento de carga de 1 hora y registro de lecturas de deformación en 1, 2, 5, 10,20, 30 y 60 minutos.

f. Si ocurre una falla, el último celebrado con éxito carga se utilizará para la carga de referencia para lasegunda prueba.

Si no se produzca el fallo, la tensión de fluencia crítica se determinará como se muestra en la figura D-1. En tal caso, el valor de referencia será el 90 por ciento de la tensión de fluencia crítica. Si lano se alcanza la tensión de fluencia crítica, el valor de referencia será de 60 por ciento SMTS.

g. El segundo ancla de prueba deberá ser cargado en incrementos del 10 por ciento del valor de referenciaobtenida anteriormente. Cada incremento hasta y incluyendo la carga de referencia se mantendráconstante durante 1 hora y lecturas de deformación adecuada hechas como en el punto (e) anterior. A menos quelas curvas de fluencia muestran creciente concavidad hacia arriba como en la figura D-1, la carga debe serincremento de espalda uno se vuelva a encender y mantuvo hasta desvío se estabiliza. La carga puede ser recicladala carga de referencia para una espera de 72 horas donde es crítica la elongación total o la curva de referenciapueden extrapolarse a la etapa de 72 horas. Lecturas de deformación adecuada deben tomarse paradefinir la trama semilog de desplazamiento versus tiempo que se muestra en la figura D-2.

Concavidad ascendente de la curva de referencia sobrante indica excesivo sobrante y requiere lacarga de referencia se reduzca a la carga más cercana para que la curva de fluencia es acerca de una escaleralínea. En la figura 1-D las curvas de fluencia convertido en cóncavo cada vez más al alza por encima de 0.5T.GPor lo tanto, la 0.5T carga es la mayor curva de fluencia aceptable.G

h. La carga de referencia es aceptable si el sobrante de curvas en las primeras y segunda pruebas razonablementecoinciden y si el desplazamiento absoluto entre el final de la hora y el final de laSt

D-4

72NDhora son inferiores o iguales a 0,0002 veces la longitud libre estresante. Acero sobrante puede serdeducido, pero no es una parte importante de este valor como la carga de referencia es generalmente más abajo0,5 SMTS.

Si no coinciden las pruebas primeras y segunda, deben hacerse pruebas adicionales para establecer unconjunto representativo de curvas de fluencia en el que seleccione la carga de diseño. Si coinciden las pruebas,pero el desplazamiento absoluto es demasiado grande (véase la curva 4 en la figura D-2), la máximacarga puede encontrarse por extrapolación de las curvas de sobrante para cargas menores hasta que cumplan los criterios(como para cargar curva 3 en la figura D-2).

Figura D-2. Extrapolación de fluencia curvas para determinar la tensión de trabajo.

E-1

APÉNDICE E

ESPECIFICACIÓN PARA ANCLAJES DE SUELO

PARTE 1 GENERAL

1.01 DESCRIPCIÓN

A. El contratista proporcionará todos mano de obra, materiales, herramientas, supervisión, transporte, instalaciónequipos e imprevistos necesarios para completar el trabajo especificado en el presente documento y se muestran en laPlanos del contrato. El trabajo deberá incluir pero no limitarse a la movilización, agrimensura,perforación, insertar, cementación, destacando, pruebas de carga y bloqueo fuera de anclajes de suelo en ellugares adecuados.

B. Salvo disposición en contra, el contratista deberá seleccionar el tipo de anclaje tierra, perforaciónmétodo, método, aplicar la lechada de presiones, de cementación y, con sujeción a los valores mínimos en eldocumentos de contrato, determinar la longitud de enlace, destacando libre (cetonas) longitud y anclajediámetro. El contratista será responsable de la instalación de anclajes de suelo que se desarrollaránla capacidad de carga indicada en los planos del contrato de conformidad con las pruebassubsección de esta especificación.

C. El tendón de anclaje deberá estar protegido de la corrosión, como se muestra en los dibujos de contrato yde conformidad con los requisitos de esta especificación.

COMENTARIO

Esta especificación es una especificación de rendimiento para un ancla de tierra. El contratista recibela responsabilidad para el diseño de ancla de tierra, construcción y rendimiento. Esta especificaciónse supone que la ubicación y la capacidad de las anclas de tierra han sido elegidos.

Si el diseñador no puede estimar una capacidad de anclaje de motivos razonables para un sitio determinado, puedeser conveniente para permitir que el contratista seleccionar la capacidad de anclaje de la tierra. Esta especificación puede sermodificado para permitir que el contratista seleccionar la capacidad de anclaje del suelo y sus ubicaciones. A continuación, elContratista deberá rediseñar esas porciones de la estructura afectada por las anclas de tierra.

Esta especificación se aplica a los anclajes de planta permanente y podrá, si así lo desea el propietario, utilizarse paraanclajes de suelo utilizados como parte de una aplicación temporal. Tales aplicaciones temporales tendrá diseñoy requisitos de desempeño que son similares a los de sistemas permanentes. Esta especificación esno destinados a ser utilizados para anclajes de suelo utilizados para apoyo temporal de sistemas de excavación.

1.02 DEFINICIONES

Mezcla: Sustancia añadido a la lechada a control sangrado o contracción, mejorar la fluidez,reducir el contenido de agua, o retardar el tiempo de configuración.

Carga de alineación (AL): Una mínima carga nominal aplicada a un anclaje durante las pruebas para mantener lapruebas de equipo correctamente posicionado.

E-2

: Un sistema de anclaje, Se utiliza para transferir cargas de tracción al suelo (suelo o roca), que incluye lapretensado acero, anchorage, protección anticorrosiva, sheathings, espaciadores, centralizadores y lechada.

Cabeza de anclaje: El medio por el cual la fuerza prestressing permanentemente se transmite desde elpretensado de acero para la placa de rodamiento. La cabeza de anclaje incluye cuñas y un plato de cuña de hebratendones o una tuerca de anclaje para tendones de barras.

Tuerca de anclaje: El dispositivo de roscado que transfiere el pretensado fuerza en un bar a un plato de rodamiento.

Anclaje: El sistema combinado de cabeza de anclaje, teniendo placa, trompeta y protección contra la corrosiónes capaz de transmitir la fuerza prestressing de acero prestressing a la superficie de la tierrao la estructura compatible.

Cubierta de anclaje: Una tapa para proteger el anclaje de corrosión y daños físicos.

Lechada de anclaje: Ver lechada primaria.

Aparente libre tendón longitud: La longitud del tendón que aparentemente no está enlazado a laalrededor de la boquilla o suelo, calculado a partir de los datos de extensión de carga elástica durante la prueba.

Plato de rodamiento: Una placa de acero en la cabeza de anclaje que distribuye la fuerza prestressing a laestructura anclada.

Longitud de enlace: La longitud del tendón que es capaz de transmitir y servidumbre a la lechada primariala carga de tensión aplicada al suelo circundante o roca.

Bondbreaker: Un manguito colocado sobre el tendón de anclaje en la longitud libre y estresante paradespejada la elongación del tendón durante destacando.

Centralizer: Un dispositivo para apoyar y posicionar el tendón en el taladro de perforación para que un mínimo de boquillase proporciona cobertura.

Suelos de grano grueso: Suelos con más de 50 por ciento, en peso, de los materiales más grandes que la nºtamaño de tamiz 200.

Suelos cohesivos: Suelos que exhiben plasticidad. Límites de Atterberg son comúnmente usados para determinar la plasticidady definir mejor un suelo cohesivo o no coherente.

Lechada de consolidación: lechada de cemento Portland que se inyecta en el agujero antes de insertar el tendónal reducir la permeabilidad de la roca que rodea el agujero o mejorar las condiciones del terreno.

Inspector de aseguramiento de calidad (CQA) de la construcción: La persona\/empresa responsable de la construcciónpruebas de control (CQA) de calidad, supervisión y otras tareas relacionadas con asegurar la calidad deconstrucción y cumplimiento de las especificaciones y planos del contrato.

Planos del contrato: Los planes aprobados, perfiles, secciones típicas, dibujos de trabajo, ydibujos adicionales que muestran la ubicación, dimensiones y detalles del trabajo que hacer.

E-3

Contratista: La persona\/empresa responsable de realizar el trabajo de anclaje.

Corrosión Inhibiting compuesto: Material utilizado para proteger contra la corrosión o lubricar elacero de pretensado.

Acoplador: El medio por el cual la fuerza prestressing puede transmitirse de una longitud parcial de unpretensado tendón a otro (principalmente de barras).

Sobrante de movimiento: El movimiento que se produce durante el ensayo de fluencia de un anclaje bajo una carga constante.

Ensayo de fluencia: Una prueba para determinar el movimiento del ancla de tierra en una carga constante.

Carga de diseño (DL): Esperado final efectiva carga máxima en el ancla después de subsidio para el tiempo-dependientes pérdidas o ganancias. La carga de diseño incluye factores de carga apropiados para asegurarse de que el Generalla estructura tiene la capacidad adecuada para su uso previsto.

Detensionable cabeza de anclaje: Una anclaje cabeza que es restressable y, además, permite el tendónpara ser completamente detensioned de forma controlada en cualquier momento durante la vida de la estructura.

Pendiente hacia abajo anclaje: cualquier anclaje pretensado que se coloca en una pendiente superior a 5 gradospor debajo de la horizontal.

Movimiento elástico: El movimiento recuperable medido durante una prueba de anclaje.

Encapsulación: Corrugado o deformado tubo protegiendo el pretensado acero contra la corrosión en ellongitud de enlace de tendón.

Ingeniero: El ingeniero será designado por el propietario para realizar las funciones y competencias asignadaspara el ingeniero por el pliego de condiciones. El ingeniero es responsable de aprobar todo el diseño ycambios en la especificación y hacer aclaraciones de diseño que pueden ser necesarios durante la construcción.

FPU: Especifica la mínima resistencia a la tracción del tendón tal como se define en la especificación ASTM pertinente.

Suelos de grano finos: Suelos con al menos 50 por ciento, en peso, del material menor que el Nº 200pasar tamiz tamaño.

Longitud libre de Stressing (Unbonded): La longitud diseñada del tendón que no está unido a laterreno circundante o lechada durante destacando.

Ancla plenamente servidumbre: Ancla en el que la longitud libre estresante sin bondbreaker es grouted después deestresante y tan enlazados a la estructura o el terreno circundante.

Anclaje horizontal: Cualquier anclaje pretensado que se coloca en una pendiente dentro (±5 grados) de lahorizontal.

Despegue: La carga (carga de despegue) en el tendón que puede comprobarse en cualquier momento especificado con el usode un gato hidráulico, levantando la cabeza de anclaje en la placa de rodamiento.

E-4

Desactivar bloqueo de carga: La fuerza prestressing en un ancla inmediatamente después de la transferencia de la carga de laJack para el anclaje estresante.

Suelos no cohesivos: Material que es generalmente nonplastic.

Anclaje permanente: Cualquier terreno pretensado ancla que pretende mantenerse y funcionar como partede una estructura permanente. Un anclaje permanente tiene que cumplir su función durante un período prolongado detiempo y por lo tanto requiere supervisión durante la instalación, diseño especial y protección contra la corrosión.

Prueba de rendimiento: Carga de ensayo cíclico Incremental de un anclaje de pretensado en el cual el totalmovimiento del anclaje es grabada en cada incremento.

Boquilla primaria: lechada de cemento Portland que es inyectada en el agujero de anclaje antes o después de lainstalación del tendón ancla para la transferencia de fuerza al suelo circundante a lo largo dela longitud del enlace del tendón. Lechada primaria es también conocido como lechada de anclaje.

Prueba: La carga Incremental de un anclaje de pretensado grabar el movimiento total del anclajeen cada incremento.

Cabeza tirando: Dispositivo de anclaje temporal detrás del gato hidráulico durante destacando.

Relajación: La disminución del estrés o carga con el tiempo, mientras que el tendón se mantiene bajo tensión constante.

Movimiento residual: No-elástico (es decir, no recuperable) mide el movimiento de un anclajedurante las pruebas de carga.

Restressable cabeza de anclaje: Una anclaje cabeza que permite la carga de anclaje, a lo largo de la vida dela estructura, para ser medido mediante la comprobación de despegue y ajustado por shimming unshimming o hilo-torneado.

Factor de seguridad: La relación entre la capacidad máxima de la carga de trabajo utilizada para el diseño de cualquiercomponente o interfaz.

Vaina: Un tubo liso o corrugado o un tubo de protección de acero en la libre destacando el pretensadoduración contra la corrosión.

Dibujos de tienda: Todos dibujos, diagramas, ilustraciones, listas, gráficos de rendimiento, folletos,y otros datos que se preparan para o por el contratista o por cualquier subcontratista, fabricante,proveedor o distribuidor y que ilustran los equipos, materiales o cualquier otro tema relacionado conel trabajo.

Espaciador: Un dispositivo para separar los elementos de un tendón de varios elementos para asegurar el enlace completodesarrollo de cada elemento de acero prestressing.

Destacando el anclaje: Ver Anchorage.

E-5

Subcontratista: El subcontratista es una persona\/empresa que tiene un contrato directo o indirectorelación con el contratista para realizar cualquiera de los trabajos.

Proveedor: Cualquier persona\/empresa que suministra materiales o equipos para el trabajo, incluida lafabricado con un diseño especial, y también puede ser un subcontratista.

Soporte de anclaje de excavación: un terreno pretensado ancla que funciona temporalmente,generalmente 18 a 36 meses de duración y que no sea considerada por el propietario para cumplir una críticafunción.

Anclaje temporal de crítica: Cualquier terreno pretensado ancla para un uso temporal que es juzgado porel propietario para proporcionar una función crítica. Anclajes temporales de críticos comúnmente están diseñados conlos mismos criterios que los anclajes permanentes. Anclajes críticos temporales instalados en corrosivoentornos pueden requerir protección anticorrosiva.

Tendón: El ancla completa Asamblea (excluyendo lechada) compuesta por acero de pretensadoprotección contra la corrosión, sheathings y recubrimiento cuando sea necesario, así como separadores y centralizadores.

Carga de la prueba (TL): La carga máxima a la que está sometido el anclaje durante la prueba.

Trompeta: Dispositivo para proporcionar protección contra la corrosión en la longitud de transición desde el anclaje a lalongitud libre del estresante.

Anclaje cetonas: Anclaje en la cual la longitud libre del estresante permanece permanentemente cetonas.

Anclaje de Sloped ascendente: Cualquier anclaje pretensado que se coloca en una pendiente superior a 5 gradospor encima de la horizontal.

Cuña: El dispositivo que transfiere el pretensado fuerza en la hebra a la placa de cuña.

Placa de cuña: El dispositivo que contiene las porciones de tendones multistrand y transfiere el anclafuerza a la placa de rodamiento.

Carga de trabajo: Término equivalente para la carga de diseño.

1.03 CALIFICACIONES DE CONTRATISTA

A. Se han instalado al contratista que ejecuta el trabajo descrito en esta especificaciónplanta permanente fija un mínimo de tres 3 años.

B. El contratista deberá asignar un ingeniero para supervisar el trabajo con al menos tres 3 añosde experiencia en el diseño y construcción de estructuras permanentes ancladas. ElContratista no podrá utilizar, en consultores o representantes del fabricante, a fin de satisfacer larequisitos de la presente sección. Operadores de taladro y supervisores a domicilio tendrán unmínimo de un 1 año de experiencia instalar planta permanente los anclajes con losOrganización del contratista.

E-6

COMENTARIO

Esta especificación supone que un contratista de especialidad realizará la labor de anclaje del suelo. Si laContratista se espera instalar los anclajes del suelo, debería ser el siguiente párrafousa: \"prueba insuficiente de las cualificaciones, como a juzgar por el ingeniero, será motivo deretención de adjudicación o rechazo de la oferta. El ingeniero podrá suspender el terrenoancla funcionan si el contratista sustituye a personal no calificado para personal autorizado duranteconstrucción.\" Organismos de carretera se anima a desarrollar un proceso donde la especialidad calificadacontratistas de anclaje pueden ser preaprobados para trabajo de anclaje.

1.04 APROVACIONES

A. El contratista presentará una lista que contiene al menos cinco 5 proyectos terminados dentro de laúltimos 5 cinco años. Para cada proyecto, el contratista deberá incluir con este envío, en unmínimo: (1) nombre de contacto del cliente, dirección y número de teléfono; (2) ubicación del proyecto;(3) valor del contrato; y (4) fecha de finalización programada y real finalización fecha para laproyecto.

B. Currículos del personal del contratista se presentarán al propietario de la revisión como parte de laOferta del contratista. Sólo aquellos individuos designados como los requerimientos de calificaciónse utilizará para el proyecto. El contratista no puede sustituir a cualquiera de estos individuossin autorización por escrito del titular o ingeniero del propietario (ingeniero). El ingeniero deberáaprobar o rechazar el contratista calificaciones y personal dentro de los 15 quince días hábiles siguientesDespués de la recepción de la solicitud. Trabajo no deberá iniciarse en cualquier sistema de muro anclado nimateriales orden hasta calificaciones del contratista han sido aprobados por el ingeniero.El ingeniero podrá suspender el trabajo si el contratista sustituye a personal no calificado parapersonal aprobado durante la construcción. Si se suspende el trabajo debido a la sustitución depersonal no calificado, el contratista será totalmente responsable de los costes adicionales derivadosla suspensión del trabajo y ningún ajuste en tiempo de contrato resultante de la suspensión dese permitirá el trabajo.

C. El contratista deberá preparar y presentar al ingeniero para su revisión y aprobación de trabajoDibujos y una presentación de diseño que describe el sistema de anclaje del suelo o sistemas depara su uso. La presentación de dibujos de trabajo y el diseño será presentado treinta 30días hábiles antes del comienzo del anclaje suelo trabajar. El trabajoDibujos y diseño presentación incluirá lo siguiente:

1. Un dando terreno ancla horario:a. número de ancla de tierra;b. carga de diseño de ancla molido;c. tipo y tamaño del tendón;d. longitud de anclaje total mínimo de;e. longitud de enlace mínimo;f. longitud de enlace de tendón mínimo; yg. longitud mínima de de cetonas.

2. Un dibujo del tendón de anclaje del suelo y el sistema de protección corrosión incluyendoDetalles de los siguientes:

E-7

a. separadores de y su ubicación;b. centralizadores y su ubicación;c. sistema de protección de corrosión de longitud cetonas;d. bonos sistema de protección de corrosión de longitud;e. Anchorage y trompeta; yf. sistema de protección de corrosión de Anchorage.

3. Certificados de cumplimiento de los siguientes materiales, si se utiliza. El certificado se indicaráque el material o asambleas para proporcionarse voluntad plenamente cumplan con los requisitos deel contrato.a. pretensado de acero, hilo o barra;b. cemento;c. pretensado hardware;d. teniendo placas; ye. sistema de protección de corrosión.

D. El ingeniero deberá aprobar o rechazar el contratista trabajando dibujos y diseñopresentación dentro de treinta 30 días después de la recepción de la solicitud. Aprobación de lapresentación de diseño no exonera al contratista de su responsabilidad para el éxitofinalización de la obra.

E. El contratista presentará al ingeniero para revisión y aprobación o rechazo de prueba molinoinformes para el acero prestressing y la placa del cojinete de acero. El ingeniero puede requerir laContratista para proporcionar muestras de cualquier terreno material de anclaje destinado para su uso en el proyecto.El ingeniero deberá aprobar o rechazar el acero de pretensado y teniendo placa de acero dentro de cinco(5) días laborables tras la recepción de los informes de ensayo. El acero de pretensado y teniendo placasno serán incorporados en los trabajos sin la aprobación del ingeniero.

F. El contratista presentará al ingeniero para la revisión y aprobación o rechazo de calibracióndatos para cada prueba jack, cargar celular, principal medidor de presión y manómetro de presión de referencia queutilizado. El ingeniero deberá aprobar o rechazar los datos de calibración dentro de cinco 5 días de trabajoDespués de la recepción de los datos. Pruebas no pueden comenzar hasta que el ingeniero ha aprobado al jack,célula de carga, principal medidor de presión y presión de referencia gauge calibraciones.

G. El contratista presentará al ingeniero dentro de veinte 20 días despuésfinalización del anclaje suelo trabajar un informe que contenga:1. Pretensado informes de pruebas de fábrica del fabricante de acero para los tendones incorporaron en el

instalación;2. Aplicar la lechada registros indicando el tipo de cemento, cantidad inyectada y las presiones de la boquilla;3. Resultados de la prueba de suelo ancla y gráficos; y4. Construido como dibujos mostrando la ubicación y orientación de cada ancla de tierra, ancla

capacidad, tipo de tendón, longitud total de anclaje, longitud de enlace, longitud cetonas y tendónlongitud de enlace instalada y ubicaciones de todos los instrumentos instalados por el propietario.

1.05 REFERENCIAS

A. Dibujos de contrato, titulado ________________________, de fecha _____________.

E-8

B. Manual del Inspector de anclaje, de \"Técnicas de mejora de suelos In-Situ\", en tierra americanaAsociación de carretera estatal y funcionarios de transporte - asociados contratistas deAmérica - American Road y la Asociación de constructores de transporte (AASHTO - AGC-ARTBA), informe del grupo de tareas 27, 1990.

C. Versión más reciente de la sociedad americana para pruebas y materiales (ASTM) normas:1. ASTM A 53 Especificación estándar para tubería de acero2. ASTM A 500 Especificación estándar para el carbono soldado y transparente moldeados en frío

Acero tubos estructurales en rondas y formas3. ASTM A 536 Especificación estándar para fundición dúctil4. ASTM A 775 Especificación estándar para las barras de acero refuerzo recubierto de Epoxy5. ASTM A 779 Especificación estándar para acero Strand, siete alambres, sin revestir,

Compactado, alivio de estrés para hormigón pretensado6. ASTM A 882 Especificación estándar para siete-cable recubierto de Epoxy pretensado

Hilo de acero7. ASTM A 981 Método de prueba estándar para evaluar la fuerza de enlace de 15,2 mm (0.6

en.) Diámetro Strand de acero pretensado, grado 270, Uncoated, utilizadoAnclajes de suelo pretensado

8. ASTM C 109 Standard Test Method for compresiva de cemento hidráulicoMorteros (usando a especímenes de cubo de 2 pulgadas o 50 mm)

9. ASTM C 143 Standard Test Method for Slump de hormigón de cemento hidráulico10. NORMA ASTM D 1248Especificación estándar para extrusión y moldeo plástico polietileno

Materiales11. NORMA ASTM D 1784Especificación estándar para Poly rígido Cloruro de vinilo (PVC)

Compuestos y los compuestos clorados de cloruro de vinilo (CPVC) de poli12. NORMA ASTM D 1785Especificación estándar para tubería plástico de poli cloruro de vinilo (PVC),

Programar 40, 80 y 12013. NORMA ASTM D 2241Especificación estándar de poli cloruro de vinilo (PVC) presión nominal

Tubería (serie SDR)14. NORMA ASTM D 4101Especificación estándar para inyección de plástico de propileno y extrusión

Materiales15. ASTM G 57 Método estándar para mediciones de campo de resistividad de suelo bajo el

Método de Wenner cuatro electrodos

D. Versión más reciente de la Asociación Americana de carretera estatal y funcionarios de transporteNormas (AASHTO):1. AASHTO M 85 Cemento Portland2. AASHTO M 183 acero estructural3. AASHTO M 203 siete cables sin revestir alivia estrés acero Strand4. Acero AASHTO M 222 alta resistencia baja aleación estructural con 50.000 psi mínimo

Punto de rendimiento a 4 pulgadas de espesor5. AASHTO M 252 corrugado polietileno tubos de drenaje6. AASHTO M 275 barra de acero de alta resistencia sin revestir7. AASHTO M 284 recubiertas de epoxi reforzando barras8. AASHTO T 288 Determinación de resistividad de suelo de laboratorio mínimo9. AASHTO T 289 Determinar el pH del suelo para su uso en pruebas de corrosión10. AASHTO T 290 Determinar el contenido de iones sulfato Soluble de agua en el suelo

E-9

E. Estadounidense agua Works Association (AWWA) C 105, \"Notas sobre procedimientos para el estudio de sueloPruebas y observaciones y su interpretación para determinar si polietilenoRevestimiento debe utilizarse,\"Apéndice A

F. Última versión de las normas del Instituto de tensión Post (PTI):1. PTI, \"Post tensión Manual\"2. PTI, \"Especificación para tendones de cetonas sola hebra\"3. PTI, \"Recomendaciones para roca pretensado y suelo anclas\"

1.06 CONDICIONES EXISTENTES

A. Antes de comenzar el trabajo, el propietario deberá presentar planes de ubicación de utilidad al contratista. ElContratista es responsable de contactar con un servicio de localización de utilidad para verificar la ubicación deUtilidades subterráneas antes de comenzar el trabajo.

B. El contratista deberá inspeccionar la condición de propiedades adyacentes y hacer registros yfotografías de cualquier evidencia del asentamiento o resquebrajamiento de las estructuras adyacentes. ElInforme del contratista de esta encuesta se entregarán al propietario antes de que comience el trabajo.

COMENTARIO

Instalación de anclas de tierra tiene el potencial para provocar movimientos en la tierra que podría afectar negativamenteafectar o ser percibido a afectar las estructuras adyacentes. Es la intención de esta sección para proporcionarinformación básica para el propietario para proteger el interés del propietario en el caso de potencial futurolitigios.

1.07 ASEGURAMIENTO DE LA CALIDAD DE CONSTRUCCIÓN

A. El Inspector de aseguramiento de calidad de construcción (CQA) supervisará todos los aspectos del muro ancladoconstrucción. El Inspector CQA realizará material conformidad pruebas según sea necesario. ElContratista deberá ser consciente de las actividades requeridas por el Inspector CQA y se cuenta paraEstas actividades en el calendario de construcción. El contratista deberá corregir todas las deficiencias yno conformidades identificadas por el Inspector CQA sin costo adicional para el propietario.

COMENTARIO

El propósito de esta sección es identificar al contratista los intereses del propietario inspeccionar y supervisarcumplimiento del contratista serán todos los aspectos de las especificaciones del proyecto. En general, proyectos están sujetos asupervisión independiente de CQA rinden mejor en el largo plazo que los que no requieren independienteSupervisión CQA.

PARTE 2 MATERIALES

2.01 GENERAL

A. El contratista no deberá entregar materiales en el sitio hasta que el ingeniero ha aprobado laAprovaciones esbozados en parte 1.04 de esta especificación.

E-10

B. La ubicación de almacenamiento designado o ubicaciones estarán protegidas por el contratista de robo,vandalismo, paso de vehículos y otras fuentes potenciales de daños a los materiales entregan ael sitio.

C. El contratista protegerá los materiales de los elementos por medios apropiados. Pretensadobares y hebras de acero deberán almacenarse y manipularse de acuerdo con el fabricanterecomendaciones y de tal manera que se produzca ningún daño a los componentes. Todoscomponentes de acero deberán estar protegidos de los elementos en todo momento. Cemento y aditivos paralechada será almacenada a cubierto y protegida contra la humedad.

2.02 ADITIVOS

A. Aditivos que controlan el sangrado, mejorar la fluidez, reducir el contenido de agua y retardar el conjuntopueden utilizarse en la lechada sujeto a la aprobación del ingeniero. Serán aprovechables, si se utiliza,ser compatibles con los aceros prestressing y mixtos de acuerdo con el fabricanterecomendaciones. Expansivas aprovechables sólo podrán añadirse a la lechada que se utiliza para el llenadoencapsulaciones sellados, trompetas y cubiertas de anclaje. No se permitirán los aceleradores.

COMENTARIO

Aprovechables expansivas no están permitidos en la boquilla de la longitud de enlace porque son eficaces sólo si sese utilizan en un espacio reducido, es decir, una encapsulación sellada o trompetas. Lograr aprovechables expansivasexpansión de la generación de gas. En un ancla de tierra abierta taladrar agujero, la expansión se produce hacia arribay la lechada resultante se debilita. Aprovechables expansivas que generan gas hidrógeno (molecularpuede utilizarse el hidrógeno, H). No existe evidencia que causará la fragilización de hidrógeno de la2acero de pretensado. Fragilización de hidrógeno es causada cuando el hidrógeno naciente (hidrógeno iónico, H)+

combina dentro del acero a hidrógeno molecular forma perturbar la estructura de acero.

Aceleradores no están permitidos debido a la preocupación que algunos aceleradores pueden causar corrosión de laacero de pretensado.

2.03 DISPOSITIVOS DE ANCLAJE

A. Destacando los anclajes será una combinación de ambos acero teniendo placa con placa de cuña ycuñas, o un acero teniendo la placa con una tuerca de anclaje de rosca. La placa de acero de rodamiento y cuñatambién pueden combinarse en un único elemento. Dispositivos de anclaje deberán ser capaces dedesarrollo de 95 por ciento de la especificada mínima máxima tracción (SMTS) de lapretensado tendón de acero. Los dispositivos de anclaje se ajustarán a la fuerza estáticarequisitos de la sección 3.1.6 (1) y sección 3.1.8 (1) y (2) de la \"Guía PTIEspecificación de postensado de materiales\".

B. La placa de rodamiento deberá ser fabricada de acero que se ajusten a AASHTO M 183 o 222 Mespecificaciones, o equivalente, o ser una fundición de hierro dúctil conforme a ASTM A 536.

C. Se fabricó la trompeta de un tubo de acero o tubo o de tubo de PVC. Tubo de acero o tubose ajustará a los requisitos de la norma ASTM A 53 de tubería o ASTM A 500 para tubos. Acerotrompetas tendrá un espesor de pared mínimo de 3 mm para diámetros hasta 100 mm y 5 mm

E-11

para diámetros mayores. Tubo de PVC cumplirán ASTM un 1785, Schedule 40 mínimo. PVCtrompetas serán selladas contra la placa de rodamiento y alineados con el tendón a positivamenteevitar el resquebrajamiento durante destacando.

D. Cubiertas de anclaje deberán ser fabricados de acero o de plástico con un espesor mínimo de 2,3mm. La articulación entre la cubierta y la placa de rodamiento serán estanca.

E. Cuñas se diseñarán de forma que se evite el fallo prematuro de la pretensado acero debido al rechazo opellizcar efectos bajo requisitos de fuerza estática y dinámica de la sección 3.1.6 (1) ySección 3.1.8 (1) y 3.1.8 (2) de la PTI \"Post tensión Manual\". Cuñas no seráreutilizados.

F. Cuñas de hilo recubierto de epoxi se diseñarán para ser capaz de morder a través de la epoxicapa y en la hebra. Eliminación del recubrimiento epoxi de la hebra para permitir el uso deno se permitirán porciones estándar. Anclaje de nueces y otro hardware roscables para epoxibarras revestidas deberán diseñarse a hilo sobre la barra con recubrimiento de epoxi y todavía cumplir con elrequisitos de capacidad de carga.

2.04 BONDBREAKER

A. El bondbreaker deberá ser fabricado de un tubo de plástico suave o tubería tener las siguientespropiedades: (1) resistente al ataque químico de ambientes agresivos, lechada o corrosióninhibir el compuesto; (2) resistente al envejecimiento por luz ultravioleta; (3) fabricados con materialnondetrimental del tendón; (4) capaz de soportar la abrasión, impacto y plegadodurante el manejo y la instalación; (5) activar el tendón para alargar durante las pruebas ydestacando; y (6) permitir que el tendón a permanecer cetonas después de desactivar bloqueo.

2.05 LECHADA DE CEMENTO

A. Tipo I, II, III, o cemento Portland V según AASHTO M 85 se utilizarán para la boquilla.La lechada será una bombeables cuidada mezcla de cemento y agua y será estable (sangrar menosdel 2%), fluido y ofrecer una mínima resistencia a la compresión 28 días de al menos 21 MPamedido de acuerdo con ASTM C 109 al tiempo de destacar.

COMENTARIO

El tipo de cemento que es seleccionado para lechada que estará en contacto con el suelo deberá tener en cuentael conocido o posible presencia de sustancias agresivas. Muestras de suelo pueden ser necesarias evaluarla agresividad del suelo. Una prueba de laboratorio, segun AASHTO T 290, \"determinar agua SolubleSulfato iónico contenido en el suelo\", deberá determinar el contenido de sulfato soluble. El suelo esconsiderado agresivo tipo cemento Portland I si el contenido de sulfato soluble en agua (SO) en el suelo4excede 0.10 por ciento. Tipo II cemento se utilizará si el contenido de sulfato es entre 0.1 y0,2 por ciento y cemento tipo v se utilizará si el contenido de sulfato es entre 0,2 y 2 por ciento.Cemento tipo v más un pozzolan debe utilizarse si el contenido de sulfato supera 2.0 por ciento o si cercaestructuras de hormigón han sufrido ataque de sulfato.

E-12

Normalmente, pruebas de fuerza no se exigirá como el rendimiento del sistema se medirá por pruebas cada unoanclaje. Pruebas de cubo de lechada pueden ser necesario si se utilizan aditivos o si se producen irregularidades durante el anclajepruebas.

2.06 CENTRALIZADORES

A. Centralizadores serán fabricados de plástico, acero o material que es nondetrimental para elacero de pretensado. No deberá utilizarse la madera. El centralizer deberá ser capaz de soportar eltendón en el taladro de perforación y la posición del tendón por lo que es de un mínimo de 12 mm de la cubierta de la boquillaproporcionada y permitirá la lechada fluya libremente alrededor del tendón y hasta el agujero del taladro.

B. Centralizadores no son necesarias en anclajes inyectado de presión instalados en grano grueso suelos cuandola presión de inyección supera 1 MPa, ni en augered del tallo hueco anclas cuando songrouted a través de la Pierre auger con lechada tener un bajón de 225 mm o menos.

2.07 COMPUESTO DE INHIBICIÓN DE CORROSIÓN

A. La corrosión inhibiendo compuesto colocado en cualquiera la longitud libre o será el área de trompetaun compuesto orgánico (es decir, grasa o cera) con adecuada humedad polar desplazando, corrosióninhibición de aditivos y reparación automática de propiedades. El recinto permanecerá permanentemente viscosoy ser químicamente estable y no reactivo con el prestressing steel, el material de revestimiento, yla lechada de anclaje.

COMENTARIO

Inhibiendo la corrosión compuestos conforme a las disposiciones de la sección 3.2.5 del PTI, \"especificaciónpara cetonas tendones de hebra única\"han actuado bien.

2.08 TUBOS DE LECHADA

A. Tubos de lechada tendrá una adecuada dentro de diámetro para permitir la lechada ser bombeada a laparte inferior del taladro de perforación. Tubos de lechada será lo suficientemente fuertes como para soportar un mínimo de cementaciónpresión de 1 MPa. Postgrout tubos deberán ser lo suficientemente fuertes como para resistir las presiones postgrouting.

2.09 MANGAS RETRÁCTIL DE CALOR

A. Mangas retráctil de calor deberán ser fabricados desde un tubo de poliolefina artísticas de radiacióninternamente recubierto con un adhesivo sellante. A la reducción, el tubo tendrá un nominalespesor de pared de 0,6 mm. El adhesivo sellador dentro del tubo retráctil de calor deberá tener unespesor nominal de 0,5 mm.

2.10 PRESTRESSING STEEL

A. Tendones de anclaje del suelo deberán ser fabricados desde uno o varios elementos de uno de losAceros prestressing siguientes:

1. Barras de acero que se ajusten a AASHTO M 2752. Hebras de siete hilos, baja relajación según AASHTO M 203

E-13

3. There was an error deserializing the object of type System.String. Encountered unexpected character 's'.4. Epoxi hilo recubierto conforme a ASTM A 882.5. Epoxi recubierta refuerzo barras de acero que se ajusten a ASTM A 775.

B. Centralizadores deberán facilitarse a intervalos máximos de 3 m con el más profundo centralizersituado 0.3 metros del final por el anclaje y el centralizer superior de la zona de enlace situadano más de 1,5 m de la parte superior de la longitud de enlace de tendón. Se utilizarán espaciadores para separarlas hebras de acero de tendones de hebra. Separadores deberán facilitarse a intervalos máximos de 3 my puede ser combinado con centralizadores.

2.11 PRESTRESSING ACOPLES DE ACERO

A. Pretensado acero barra Acoples será capaz de desarrollar 100 por ciento del mínimoEspecifica la última resistencia a la tracción de la barra de acero prestressing. Utilizado para un suelo de hebras de acero oanclaje de roca será continuo sin empalmes, salvo aprobado por el ingeniero.

2.12 VAINA

A. Una vaina se utilizarán como parte del sistema de protección de corrosión de la longitud de cetonasparte del tendón. La vaina deberá ser fabricada desde uno de los siguientes:

1. Un tubo de polietileno tirado o empujado sobre el acero prestressing. El polietileno deberáser de tipo II, III o IV, según se define en la norma ASTM D 1248 (o aprobado igual). La tubería deberátienen un espesor de pared mínimo de 1,5 mm.

2. Una fusión caliente de extrusión de tubo de polipropileno. El polipropileno será clasificación de celdaB55542-11 como definido por la norma ASTM D 4101 (o igualdad aprobado). La tubería tendrá unespesor de pared mínimo de 1,5 mm.

3. Un tubo de polietileno extruido derretimiento caliente. Será el polietileno de alta densidad tipo IIIcomo definido por la norma ASTM D1248 (o aprobado igual). La tubería tendrá una pared mínimaespesor de 1,5 mm.

4. Tubos de acero conforme a la norma ASTM A 500. La tubería tendrá una pared mínimaespesor de 5 mm.

5. Tubo de acero que se ajusten a la norma ASTM A 53. La tubería tendrá un espesor de pared mínimo5 mm.

6. Tubo de plástico o tubo de PVC que se ajusten a ASTM D 1784 clase 13464-B. La tubería otubo será Schedule 40 como mínimo.

7. Un tubo corrugado que respondan a la exigencia de la encapsulación de longitud de enlace de tendón(Parte 2.14).

COMENTARIO

La vaina serán de un material con las siguientes propiedades: (1) resistente al ataque químicodesde ambientes agresivos, lechada o corrosión inhibir compuesto; (2) resistente al envejecimiento por ultra-luz violeta; (3) fabricados con material nondetrimental del tendón; (4) capaces de soportarabrasión, impacto y doblar durante el manejo y la instalación; (5) permitir que el tendón a alargardurante la prueba y destacando; y (6) permitir que el tendón permanecer cetonas tras bloqueo desactivado.

E-14

La vaina suave también puede funcionar como un bondbreaker. Vainas de un tubo corrugado oun tubo de calor retráctil requieren un bondbreaker independiente aplicada sobre ellos.

2.13 ESPACIADORES

A. Separadores se utilizará para separar los elementos de un tendón multi-elementos y permitirán la lechadafluya libremente alrededor del tendón y hasta el agujero del taladro. Separadores deberán ser fabricados desdeplástico, acero o material que es nondetrimental a la prestressing steel. Madera no seráutilizado. Puede utilizarse un combinación centralizer-espaciador.

2.14 TENDÓN BOND LONGITUD ENCAPSULACIONES

A. Cuando los dibujos de contrato requiere la longitud de enlace de tendón encapsular para proporcionarprotección de corrosión adicionales, la encapsulación deberá ser fabricada desde uno de lossiguiente:

1. Alta densidad corrugado tubos de polietileno que cumplan los requisitos de AASHTO252 M y tiene un espesor de pared mínimo de 1,5 mm excepto pregrouted tendones quepuede tener un espesor de pared mínimo de 1,0 mm.

2. Tubos de acero deformados o tuberías que se ajusten a ASTM A 52 o A 500 con un mínimoespesor de pared de 5 mm.

3. Corrugado, tubos de cloruro de polivinilo fabricados de compuestos de PVC rígidosconforme a la norma ASTM D 1784, clase 13464-B.

4. Fusión bonded epoxy que cumplan los requisitos de AASHTO M 284.

COMENTARIO

La encapsulación de longitud de enlace de tendón será: (1) capaz de transferir tensiones de la boquillaque rodean el tendón a la lechada de longitud de enlace; (2) capaz de acomodar movimientos durante la pruebay después de bloqueo-off; (3) resistente al ataque químico de ambientes agresivos, lechada o grasa; (4)resistente al envejecimiento por luz ultravioleta; (5) fabricados con materiales nondetrimental del tendón; (6)capaz de escasez de abrasión, impacto y doblar durante el manejo y la instalación; y (7) capazde resistir presiones internas de inyección desarrollaron durante cementación.

2.15 AGUA

A. Agua para la mezcla de lechada será potable, limpia y libre de cantidades perjudiciales de sustanciasconocidos como perjudiciales para cemento o acero de pretensado.

PARTE 3 CRITERIOS DE DISEÑO

A. Salvo disposición en contra, el contratista deberá seleccionar el tipo de tendón que se utilizará. El tendóndeberá ser tamaño por lo que la carga de diseño no superar el 60 por ciento del mínimo especificado tracciónfuerza (SMTS) del acero prestressing. Se escogerá la carga fuera de bloqueo para el tendónbasado en el tiempo previsto o actividad carga dependiente cambia, pero no excederá de 70 por ciento deSMTS de acero prestressing. El acero prestressing deberá adecuar para probar al máximocarga no supera el 80 por ciento de los SMTS de acero prestressing.

E-15

B. El contratista será responsable de determinar la longitud de enlace necesaria para desarrollar lacarga de diseño indicado en los dibujos de contrato o los dibujos de trabajo aprobado enconformidad con la parte 6 de la presente especificación. La longitud de enlace mínimo será de 4,5 m paracapítulo tendones en roca y 3 m de barra tendones en roca. La longitud mínima de bonos será 4.5m para tendones strand y barra en el suelo. La longitud de enlace de tendón mínimo será de 3 m.

C. La longitud libre del estresante (longitud cetonas) para anclajes de roca y suelo no será inferior a 3 mpara bar tendones y 4,5 m de tendones de hebra. La longitud libre estresante (longitud cetonas) deberáextender al menos 1,5 m o 20 por ciento de la altura de la pared, lo que sea mayor, detrás de lasuperficie de falla crítica. La superficie de falla crítica se evaluarán mediante la estabilidad de taludes oprocedimientos similares.

PARTE 4 PROTECCIÓN CONTRA LA CORROSIÓN

4.01 REQUISITOS DE PROTECCIÓN

A. Requisitos de protección de corrosión deberá ser determinadas por el propietario y se indicará en elPlanos del contrato. Los sistemas de protección de corrosión deberán diseñarse y fabricarse paraproporcionar suelo fiable anclas para estructuras temporales y permanentes.

COMENTARIO

Hay dos clases de protección contra la corrosión: (1) clase I, tendones encapsulado (a menudo denominadosprotección de corrosión doble); y (2) clase II, boquilla protegida tendones (a menudo denominado como únicoprotección contra la corrosión). El tipo y el alcance de la protección anticorrosiva se basará en el serviciovida de la estructura, la agresividad del medio ambiente, consecuencias del incumplimiento de tendón, los costos del ciclo de vida,métodos de instalación y tipo de tendón.

La investigación del sitio deberá identificar, si espera, en las cercanías de estructuras enterradas de hormigón que han sufridoataque corrosivo o químico. Prueba o campo de observaciones se utilizan para clasificar la agresividad de lamedio ambiente. Suelo debe considerarse agresiva si tiene un valor de pH inferior a 4.5, la resistividadmenos de 2000 ohms-cm, sulfuros o corrientes aisladas están presentes, o el terreno ha causado ataque químicoa otras estructuras de hormigón. Además, deben considerarse las condiciones atmosféricas agresivas. Si laagresividad del suelo no ha sido determinado por pruebas y, a continuación, se suponen condiciones agresivasen: (1) suelos con un pH bajo; (2) agua salada o pantanos de marea; (3) rellenos de escoria, cenizas o escoria; (4) rellenos orgánicosque contengan ácidos húmicos; (5) las turberas; ácido (6) y mina o residuos industriales.

Resistividad del suelo se determinará mediante el método de cuadro del suelo se describe en ASTM G 57 opor AASHTO T 288. La resistencia se determinará por el suelo el contenido de humedad natural, yuna vez más cuando se está saturado con agua destilada. Se utilizará la menor resistencia al determinar larequisitos de protección de corrosión de anclaje del suelo.

Concentración de iones hidrógeno (pH) del suelo se medirá empleando el método descrito en AASHTO T289. Para anclajes de roca, se medirá el pH de las aguas subterráneas en la zona de enlace.

La presencia de sulfuros se determinará mediante una prueba de campo utilizando el método descrito por AWWA C 105.Una prueba de laboratorio, segun AASHTO T 290 deberán determinar el contenido de sulfato soluble.

E-16

Los sistemas de protección catódica corriente y ánodo de sacrificio impresionados en las proximidades de la tierra existentesse identificarán los anclajes. También se anotará las fuentes potenciales de aislados de las corrientes directa.

4.02 PROTECCIÓN DE ANCHORAGE

A. Todos los anclajes estresante permanentemente expuestos a la atmósfera será cubierta llena de lechada,excepto para los anclajes de los restressable, una corrosión inhibiendo compuesto debe utilizarse. Destacandoanclajes encerrados concreto al menos 50 mm de espesor no requieren una cubierta.

B. La trompeta será sellada a la plancha de rodamiento y superpone la corrosión de longitud cetonasprotección por al menos 100 mm. La trompeta deberá ser lo suficientemente largos para acomodar los movimientosde la estructura y el tendón durante pruebas y destacando. En los tendones de la hebra, la trompetadeberá ser lo suficientemente largos para permitir que el tendón hacer una transición desde el diámetro del tendóna lo largo de la longitud cetonas al diámetro del tendón en la placa de cuña sin dañarla encapsulación.

C. La trompeta deberá rellenarse completamente con lechada, excepto que deben usar anclajes restressablecompuestos de inhibición de corrosión. Compuestos pueden colocarse en cualquier momento durante la construcción.Relleno compuesto trompetas tendrá un sello permanente entre la trompeta y las cetonasprotección contra la corrosión de longitud. La boquilla debe colocarse después de que el anclaje de la tierra ha sido probado ydestacó que la carga de bloqueo. Trompetas llenos de lechada tendrá un sello o temporalentre la trompeta y la corrosión de cetonas longitud deberá encajar la protección o la trompetaestrechamente sobre la protección de corrosión longitud cetonas durante un mínimo de 100 mm.

COMENTARIO

Es el área más crítica para proteger de la corrosión en las proximidades de anclaje. Por debajo de la rótulaplaca, la protección de corrosión a lo largo de cetonas se termina para exponer el tendón desnudo.Por encima de la placa de rodamiento, el tendón desnudo es presa de cuñas o nueces. Independientemente del tipotendón, el mecanismo de agarre crea estrés concentraciones en la conexión. Además, unagresivo ambiente corrosivo puede existir en la cabeza de anclaje ya que el oxígeno es fácilmente disponible. Elvulnerabilidad de esta zona es demostrado por el hecho de que se producen más errores de tendón dentro de un cortodistancia del dispositivo de anclaje. Se requiere extremo cuidado a fin de asegurar que el pretensadoacero está bien protegida en esta área.

La trompeta proporciona la continuidad entre el anclaje y la corrosión de longitud cetonasprotección. Si se rellena la trompeta con boquilla, se puede colocar un sello en la parte inferior de la trompeta o latrompeta puede estrechamente sobre la protección de longitud cetonas y se superponen la protección por al menos 25mm. Sólo se requiere el sello de trompetas lleno de lechada en funcionamiento hasta la lechada establece. Groutedtrompetas pueden ser rellenadas con lechada después de que el anclaje de la tierra ha sido probado y justo antes de que destacandoo la trompeta debe estar diseñada para que la lechada puede colocarse después de que el anclaje de la tierra ha sidodestacó. Expansivas aprovechables o multi-groutings son necesarios para asegurarse de que la trompeta y elportada de anclaje se rellena completamente con lechada.

Retenes permanentes para su uso con inhibidores de corrosión son muy difíciles de mantener, por lo tanto, a menos que elanclaje es restressable, corrosión, inhibición de compuestos no debe utilizarse para rellenar trompetas.

E-17

4.03 CETONAS DE LONGITUD DE PROTECCIÓN

A. Protección contra la corrosión de la longitud de cetonas se prestarán por una combinación de vainas,vaina rellenas de una corrosión inhibiendo compuesto o lechada o un tubo retráctil de calor internamenterecubiertos con mastique compuesto, dependiendo de la clase de tendón. La inhibición de la corrosióncompuesto completamente deberán recubrir los elementos del tendón, llenar el vacío entre ellos y la vaina,y llenar los intersticios entre los cables de filamentos de alambre de 7. Deberán establecerse disposiciones para conservarthe compound within the sheath.

B. The corrosion protective sheath surrounding the unbonded length of the tendon shall be longsuficiente para extender en la trompeta, pero no deberán entrar en contacto con el anclaje estresantedurante la prueba. Cualquier longitud excesiva protección será recortado.

C. Para encapsulaciones pregrouted y todos los tendones, un bondbreaker independiente o común de la clase Ivaina deberá disponerse para protección adicional contra la corrosión o para evitar que el tendón deenlace a la lechada que rodean la longitud cetonas.

COMENTARIO

Fusión epoxi servidumbre sobre el acero desnudo puede proporcionar una capa adicional de protección.

4.04 LONGITUD DE TRANSICIÓN DE CETONAS LONGITUD\/BD

A. Será la transición entre la protección de la corrosión de las longitudes de servidumbre y cetonasdiseñado y fabricado para asegurar la protección continua de ataque corrosivo.

4.05 TENDÓN BOND LONGITUD PROTECCIÓN DE BOQUILLA PROTEGIDATENDONES (clase II)

A. Lechada de cemento puede utilizarse para proteger el enlace de tendón longitud en no agresivo en tierra cuando elmétodos de instalación aseguran de que la lechada permanecerá completamente alrededor del tendón. La lechada deberáse superponen la envoltura de la longitud de cetonas por al menos 25 mm.

B. Centralizadores o técnicas de inyección se asegurarán un mínimo de 12 mm de lechada cubrir en ellongitud de enlace de tendón.

4,06 TENDÓN BOND LONGITUD PROTECCIÓN PARA TENDONES ENCAPSULADOS(Clase I)

A. Será una encapsulación plástica lleno de lechada, corrugada o un tubo de acero deformado, lleno de lechadautilizado. El acero prestressing puede grouted dentro de la encapsulación antes de insertar eltendón en el agujero del taladro o después de que se ha colocado el tendón.

B. Centralizadores o técnicas de inyección se asegurarán un mínimo de 12 mm de lechada cubrir en elencapsulación.

E-18

4.07 EPOXI (clase I)

A. Fusión bonded epoxy puede utilizarse para proporcionar una capa de protección para el tendón de acero enAdemás de la lechada de cemento.

COMENTARIO

Epoxi revestimientos para barra y strand no son equivalentes. ASTM A 775 de barras especifica un espesor de recubrimientode 0,18 a 0,30 mm y permite un promedio de 3 días festivos por metro lineal de la barra, mientras ASTM A 882 paraStrand especifica un espesor de película de 0,64 a 1.14 mm y permite sólo 2 vacaciones por 30 metros lineales deStrand.

Eliminación de epoxi en el anclaje huecos no sólo la protección de la corrosión que el epoxi normalmenteproporciona, pero también puede dañar la hebra.

4.08 PROTECCIÓN DE ACOPLADOR

A. Encapsulado en barra tendones (clase I), el acoplador y cualquier barra expuesta adyacente secciones seráncubrirse con una cinta de tela compuestos o impregnadas de cera resistente a la corrosión. El área de acoplamientoestarán cubiertos por un tubo de plástico suave cumpliendo con los requisitos establecidos en la parte 2.12de esta especificación, superposición del tendón enfundado adyacente por al menos 25 mm. Los dosarticulaciones serán selladas por una manga de encogimiento térmico recubierto de al menos 150 mm de longitud, o aprobadoigual. El compuesto resistente a la corrosión completamente deberá llenar el espacio interior del tubo de la cubierta.

B. Detalles de protección de corrosión de Acoples de hebra, si específicamente permitido por el contratodocumentos, se presentarán para aprobación del ingeniero.

PARTE 5 CONSTRUCCIÓN

5.01 MANEJO Y ALMACENAMIENTO DE TENDÓN

A. Tendones se maneja y almacena de manera a evitar daños o corrosión.Daños para el pretensado de acero, la protección contra la corrosión y el epoxy revestimiento como resultadode abrasiones, cortes, nicks, soldaduras y soldadura Gore será causa de rechazo por el ingeniero.El acero prestressing estará protegido si la soldadura es a realizarse en las inmediaciones.Tierra de soldadura conduce al acero prestressing está prohibido. Acero de pretensado seráprotegidos de la suciedad, herrumbre o sustancias perjudiciales. Es una ligera capa de óxido sobre el aceroAceptable. Si se observaron la corrosión pesada o picaduras, el ingeniero deberá rechazar los afectadostendones.

B. El contratista deberá utilizar la atención en la manipulación y el almacenamiento de los tendones en el sitio. Antes deinserción de un tendón en el taladro de perforación, el contratista y el Inspector CQA examinará latendón por daños a la encapsulación y la envoltura. Si, en opinión de la CQAInspector, la encapsulación está dañada, el contratista deberá reparar la encapsulación enconformidad con las recomendaciones del proveedor de tendón. Si, en opinión de la CQAInspector, el revestimiento liso ha sido dañada, el contratista deberá repararla con ultracinta de polietileno de alto peso molecular. La cinta debe ser espiral enrollada alrededor del tendón

E-19

para sellar completamente la zona dañada. El tono de la espiral asegurará un doble espesoren todos los puntos.

C. Bandas de tendones falsos serán acolchada para evitar daños a la corrosión de tendónprotección. Tras la entrega, los anclajes fabricados o el acero prestressing para la fabricación de latendones en el sitio y todo el hardware se almacenarán y tratarán de manera a evitardaños mecánicos, corrosión y contaminación con suciedad o sustancias perjudiciales.

D. Levantamiento de los tendones pre-grouted no hará una flexión excesiva, que puede debond lapretensado acero desde la lechada circundante.

E. Acero de pretensado no deberá estar expuesto a excesivo calor (es decir, más de 230 ° C).

5.02 FABRICACIÓN DE ANCLAJE

A. Anclajes será tienda o campo fabricados con materiales que respondan a la parte 2 de laEspecificación y como se muestra en el aprobado planos de trabajo y horarios.

B. Acero de pretensado deberá cortar con una Sierra abrasiva o, con la aprobación del acero prestressingproveedor, un soplete de oxiacetileno.

C. Toda la longitud de enlace de tendón, especialmente para la hebra, deben estar libre de los suciedad, los fabricantes delubricantes, recubrimientos corrosión inhibitorio o otras sustancias perjudiciales que pueden significativamenteafectar el lazo de la lechada al tendón o la vida de servicio del tendón.

D. Pregrouting de encapsulado tendones deberá hacerse en un marco rígido, inclinado o en cama porinyección de la lechada en el extremo inferior del tendón.

COMENTARIO

Tendones de hilo recubierto de epoxi almacenados en tambores tendrán un mayor reparto (curvatura) de hebras sin estucar.Este elenco pueden afectar a la alineación de tendón y debería ser enderezada a mano durante la fabricación oinstalación.

5.03 PERFORACIÓN

A. Métodos de perforación se dejará a la discreción del contratista, siempre que sea posible. ElContratista será responsable mediante un método de perforación a establecer un hueco estable de adecuadadimensiones, dentro de las tolerancias especificadas. Métodos de perforación puede implicar, entre otros,Rotary, percusión, rotary\/percusión o taladro de perforación; o carcasa impulsada por percusión o vibratoria.

B. Agujeros para los anclajes deberán ser perforados en los lugares y a la longitud, inclinación y diámetrose muestra en los dibujos de contrato o los dibujos de trabajo aprobado. La broca o carcasaCorona no será menor que el diámetro del taladro especificado más de 3 mm. En el terrenosuperficie del taladro de perforación estará situado dentro de 300 mm de la ubicación que se muestra en el contratoPlanos o los dibujos de trabajo aprobado. El taladro de perforación estará situado hasta eleje longitudinal del taladro de perforación y el eje longitudinal del tendón son paralelas. Enen particular, el agujero de anclaje de tierra deberá no ser perforado en una ubicación que requiere el tendón a

E-20

doblar a fin de habilitar la placa de rodamiento estar conectado a la estructura compatible. En elpunto de entrada el anclaje de la planta se instalará dentro de más\/menos 3 tres grados de lainclinación de horizontal que se muestran en los dibujos de contrato o en el trabajo aprobadoDibujos. En el punto de entrada del ángulo horizontal hecho por el anclaje de la tierra y laestructura será dentro de más\/menos 3 tres grados de una línea trazada perpendicular a laplano de la estructura, a menos que de lo contrario se muestra en los dibujos de contrato o aprobadoDibujos de trabajo. Las anclas de tierra no se extenderán más allá de la vía olímites de servidumbre que se muestra en los dibujos de contrato.

5.04 INSERCIÓN DEL TENDÓN

A. Tendones se colocará en conformidad con los dibujos de contrato y los detalles y larecomendaciones del fabricante del tendón o contratista de anclaje de especialista. El tendón seráse inserta en el agujero del taladro a la profundidad deseada sin dificultad. Cuando el tendón noser insertado completamente, el contratista retire el tendón el taladro de perforación y limpiaro redrill el agujero para permitir la inserción. Tendones parcialmente insertados no se impulsado o forzadosen el agujero.

B. Cada tendón de anclaje será inspeccionado por personal de campo durante la instalación en el agujero del taladroo carcasa. Daño en el sistema de protección de corrosión deberá ser reparado o sustituido el tendónSi no puede reparar. Serán a conectar espaciadores sueltos o centralizadores para evitar el desplazamiento duranteinserción. Revestimientos dañados fusión bonded epoxy serán reparados en conformidad con elrecomendaciones del fabricante. Si el parche no está permitido para curar antes de insertar eltendón en el agujero del taladro, el área con parches estará protegido mediante cintas u otros medios adecuados.

C. Deberá controlarse la tasa de colocación del tendón en el agujero que el revestimiento,recubrimiento y lechada tubos no están dañados durante la instalación del tendón. Tendones de anclajeno se someterán a sharp plegados. El extremo inferior del tendón podrá ir provisto de una tapa oconsulté para facilitar su inserción en el agujero, carcasa o revestimiento.

5.05 APLICACIÓN DE LECHADA

A. El contratista utilizará una lechada de cemento puro o una lechada de cemento arena. El cemento no deberácontener terrones ni otros indicios de hidratación. Aprovechables, si utiliza, deberán ser mezclados enconformidad con las recomendaciones del fabricante.

B. El equipo de inyección deberá producir una lechada libre de grumos y undispersed de cemento. Ase utilizará una bomba de desplazamiento positivo lechada. La bomba deberá estar equipada con una presiónindicadores para supervisar las presiones de la boquilla. El medidor de presión deberá ser capaz de medirpresiones de al menos 1 MPa o dos veces las presiones de lechada real utilizadas por el contratista,lo que sea mayor. El equipo de inyección será tamaño para permitir la lechada a ser bombeadaen una sola operación continua. El mezclador debe ser capaz de agitando continuamente ellechada.

C. La lechada deberá ser inyectada desde el punto más bajo del taladro de perforación. La lechada puede ser bombeadaa través de tubos de lechada, carcasa, hueco-tallo-hélice o varillas de perforación. Puede colocarse la lechadaantes o después de la inserción del tendón. La cantidad de la lechada y las presiones de la lechada deberá

E-21

ser grabado. Las presiones de lechada y toma de lechada deberá controlarse para evitar excesivoslanchas o fractura.

D. Una vez instalado el tendón, el taladro de perforación puede cubrirse en una sola operación de inyección continuaexcepto que no se utilizarán cementación de presión en la zona de longitud libre. La lechada en la parte superior deel taladro de perforación no pondrá en contacto con la parte posterior de la estructura o la parte inferior de la trompeta.

E. Si se instala el anclaje de la planta en un suelo de grano fino con agujeros de taladro más de 150 mm endiámetro y, a continuación, la lechada por encima de la parte superior de la longitud de enlace se colocará después de la tierraanclaje ha sido probado y subrayado. El ingeniero permitirá al contratista a la boquilla delagujero taladro todo al mismo tiempo si el contratista puede demostrar que su particular tierrasistema de anclaje no deriva una parte significativa de su capacidad de carga del suelopor encima de la porción de longitud de enlace del anclaje de la tierra.

F. Si se utilizan tendones lechada protegida para anclajes de suelo anclados en la roca y, a continuación, presiónse utilizaron técnicas de cementación. Aplicación de lechada de presión requiere que se cierren el taladro de perforacióny que se inyecta la lechada hasta un mínimo 0,35 MPa (medida en la parte superior de la presión de boquilladel agujero taladro) puede mantenerse en la lechada durante al menos cinco 5 minutos.

G. El tubo de lechada puede permanecer en el agujero al terminar de aplicar la lechada si el tubo está lleno delechada.

H. Después de aplicar la lechada, el tendón no deberá ser cargado por un mínimo de tres 3 días.

COMENTARIO

Presión aplicar la lechada de anclas de tierra ancladas en roca se utiliza en lugar de pruebas de estanqueidad. Cuando unaPuede mantener la presión de boquilla 0,35 MPa, el taladro de perforación es considerado sellados que lechada será nodesembocan en el suelo.

Presión aplicar la lechada de anclas de tierra ancladas en roca puede realizarse de dos maneras: mediante (1)métodos tremie, llenar el agujero de perforación con lechada desde el punto más bajo en el agujero. Seguir inyectando lechadahasta boquilla incontaminada fresca se observa que fluye desde el agujero del taladro. En este punto, una gorra de presióndebe instalarse en el taladro de perforación (incluyendo el tendón) para sellar el agujero. Entonces debería ser la lechadabombea en el taladro de perforación hasta una presión de boquilla 0.35 de MPa (medido en la parte superior del agujero taladro) puede sermantenido en la lechada para cinco 5 minutos; o (2) usando métodos de tremie, llenar el agujero de perforación con lechadadesde el punto más bajo en el agujero. Seguir inyectando lechada hasta boquilla incontaminada fresca es ob-sirvió que fluye desde el agujero del taladro. En este punto, inflar un compresor ubicado en la longitud cetonas de latendón para sellar el agujero. Luego se debe bombea lechada en la longitud de enlace hasta la boquilla de un 0,35 MPapresión (medida en la parte superior del agujero taladro) puede mantenerse en la lechada 5 cinco minutos.

Si no se utiliza presión cementación cuando lechada instalación protegida terreno anclajes en roca, luego aguapruebas de presión deben exigirse. Pruebas de presión de agua es utilizada por las siguientes razones: (1) Aidentificar formaciones de rocas fracturadas donde lechada puede perder desde alrededor de la longitud de enlace de un terrenoancla si no está correctamente grouted todavía (incluso si un ancla de terreno protegido de lechada puede ser probado con éxito,pérdida de lechada podría dejar el acero prestressing sin protección contra la corrosión; (2) Para identificar roca forma-tions donde existe artesanal o cualquier tipo de flujo de agua alrededor de la longitud de enlace (artesanal o agua que fluyepuede diluir o limpiar la boquilla); o (3) para identificar formaciones rocosas donde existen interconexiones

E-22

entre los agujeros de taladro (taladro interconexión agujeros pueden causar recientemente colocado lechada a ser contaminados porperforación de actividad en un taladro de perforación adyacentes).

Una prueba de presión se realiza rellenando el agujero todo en la roca con agua que está sujeto a unapresión de 0,35 MPa medido en la parte superior del taladro. Si es la parte de cetonas longitud del agujeroen fractura de roca o el suelo, se utiliza un compresor o carcasa para permitir que la porción de longitud de enlace del agujero quepresión de prueba. Si la fuga desde el agujero durante un período de diez 10 minutos supera 9,5 litros de agua,entonces el agujero debe ser grouted, redrilled y los ensayos de la consolidación. Debe el agua posterior-falla prueba de estanqueidad, todo el proceso se repetirá hasta que se alcancen los resultados que están dentro deprestaciones de la fuga.

Las presiones de lechada en esta especificación se suponen que se mide en la parte superior de la carcasa o laparte superior del taladro de perforación. La presión puede medirse con un manómetro ubicado en este punto, o lapresión puede ser medida en la bomba de lechada y corregida para línea pierde restando la presiónnecesaria para bombear la lechada a la parte superior de la carcasa o el taladro de perforación.

5,06 INSTALACIÓN DE ANCLAJE

A. La placa de rodamiento de anclaje y la cabeza de anclaje o tuerca deberá ser instalado de forma perpendicular a latendón, dentro de más\/menos 3 tres grados y centrado en el plato de rodamiento, sin doblaro estrangulamiento de los elementos de pretensado acero. Cuña agujeros y cuñas deberán estar libres de óxido,lechada y la suciedad.

B. La cola estresante deberá limpiarse y protegerse de daños hasta la prueba final y desactivar bloqueo.Después de que el ancla ha sido aceptado por el ingeniero, la cola de estrés se cortará su longitud finalde acuerdo con las recomendaciones del fabricante de tendón.

C. La protección de corrosión que rodean la cetonas longitud del tendón se extenderá hastamás allá de la parte inferior el sello de la trompeta o 100 mm en la trompeta si no trompeta sellar esproporcionado. Si la protección no se extiende más allá del sello o suficientemente lo suficiente en eltrompeta, el contratista deberá ampliar la protección de corrosión o alargar la trompeta.

D. La protección anticorrosiva que rodean la cetonas longitud del tendón no deberá ponerse en contacto con elteniendo la placa o la cabeza de anclaje durante pruebas y destacando. Si la protección es demasiado larga, laContratista deberá recortar la protección anticorrosiva para evitar el contacto.

COMENTARIO

Aislamiento eléctrico del anclaje y trompeta no es necesario, siempre que las cetonas ylongitud de enlace del tendón están eléctricamente aislados del suelo.

PARTE 6 DESTACANDO, PRUEBAS DE CARGA Y ACEPTACIÓN

6.01 GENERAL

A. Se someterán cada ancla de tierra. No mayor de diez 10 por ciento de la carga de diseño de cargapuede aplicarse para el anclaje de tierra anterior a la prueba. La carga máxima de ensayo no será de menosque 1.33 veces el diseño de carga y no excederá de 80 por ciento del mínimo especificado

E-23

máxima resistencia (SMTS) del acero prestressing del tendón. La carga de prueba deberáaplicarse simultáneamente del tendón conjunto. Destacando de elementos únicos de elemento múltipleno se permitirán los tendones.

COMENTARIO

La carga máxima de ensayo para las pruebas de rendimiento, prueba y sobrante será normalmente 1.33 veces el diseñocarga para todos los tipos de suelo. El ingeniero puede especificar una mayor sobrecarga durante la prueba. Este mes de mayorequieren una mayor área de acero prestressing y taladrar el agujero. Si una carga máxima de ensayo de 1.5veces el diseño de carga se utiliza para las pruebas, deberá adecuar el tendón para que la carga de diseño nosuperar el 53 por ciento de la resistencia mínima especificada del acero prestressing.

6.02 EQUIPO ESTRESANTE

A. Los equipos de prueba consistirá en:

1. Se utilizará un comparador o escala vernier capaz de medir a la más cercana 0.025 mmpara medir el movimiento de anclaje del suelo. El dispositivo de medición de movimiento tendrá unviaje mínimo igual a la elongación elástica teórica de la longitud total de anclaje en elcarga máxima de ensayo y se tendrán viajes adecuada para que el movimiento de anclaje del suelo puedemedirse sin restablecer el dispositivo en un punto intermedio.

2. Un gato hidráulico y bomba se utilizará para aplicar la carga de la prueba. El jack y un calibradomedidor de presión primaria se utilizarán para medir la carga aplicada. El jack y primariamedidor de presión se calibrará por una firma independiente como una unidad. La calibración deberáse han realizado dentro de cuarenta y cinco 45 días de la fecha cuando la calibraciónAprovaciones se proporcionan al ingeniero. Pruebas no pueden comenzar hasta que el ingeniero haaprobada la calibración. El principal medidor de presión se graduó en 0,69 MPaincrementos o menos. El viaje de ram deberá estar al menos 152 mm y preferiblemente no podrá ser inferiorque los teórica elongación del tendón en la carga máxima de ensayo. Si elongacionesmás de 152 mm son necesarios, restroking pueden permitirse.

3. Un manómetro calibrado de referencia también se mantendrá en el sitio para comprobar periódicamentelos indicadores de producción (es decir, la principal presión). Se calibrará el indicador de referenciacon la prueba jack y el principal medidor de presión. El medidor de presión de referencia seráalmacenado en el interior y no sometido a trato áspero.

4. El contratista proporcionará una resistencia eléctrica de carga celular y lectura a utilizarseCuando se realiza un ensayo de fluencia extendida.

5. El equipo estresante se colocará sobre el tendón de ancla de tierra de maneraque el jack, placas de rodamiento, células de carga y estresante anclaje axial se alinean conel tendón y el tendón se centra en el equipo.

COMENTARIO

El principal medidor de presión se utiliza para medir la presión de gato hidráulico para la determinación de la carga.

E-24

El medidor de presión de referencia se utiliza para comprobar el rendimiento de las primarias (es decir, producción)medidor de presión. Si la carga se determina por el medidor de presión de referencia y la carga determinada porel principal medidor de presión dentro de diez 10 por ciento de ellos, el principal medidor de presión puedese supone que funcione correctamente.

B. El equipo estresante, la secuencia de destacando y el procedimiento a utilizar para cada unoDestacando la operación se determinará en la etapa de planificación del proyecto. El equipose utilizará estrictamente de conformidad con las instrucciones del fabricante.

C. Destacando equipos preferentemente será capaz de destacar el tendón conjunto en un trazo ala carga de prueba especificada y el equipo será capaces de destacar el tendón a lamáxima especificada, carga de ensayo en un 75 por ciento de su capacidad nominal. La bomba serácapaz de aplicar cada incremento de carga en menos de 60 segundos.

D. Los equipos permitirán el tendón a destacarse en incrementos de modo que la carga en eltendón puede se eleva o se baja de conformidad con las especificaciones de prueba y permite el anclajedespegue de ser probados para confirmar la carga de bloqueo.

E. Destacando equipos se recientemente calibrará dentro de una precisión de más o menos dos 2antes de utilizar por ciento. El certificado de calibración y gráfico estarán disponibles en el sitio en todo momento.La calibración deberá ser trazable para el National Institute of Standards and Technology (NIST).

COMENTARIO

Cuando mucho, se utilizan delimitadores de suelo de alta capacidad, es posible que no pueda aplicar cada cargaincrementar en 60 segundos. Para este caso, las mediciones de deformación deben comenzar cuando la pruebase realiza la carga.

6.03 INSTALACIÓN DE PRUEBAS DE CARGA

A. Manómetros dial llevarán en la cabeza tirando del jack y sus tallos será coaxiales con eldirección de tendón. Los indicadores se apoya en un gabinete independiente, fijo, como unatrípode, que no se moverá como resultado de estresante u otras actividades de construcción durante eloperación.

B. Antes de establecer los indicadores de acceso telefónico, la carga de alineación (AL) se colocará con precisión sobre latendón. La magnitud de todos depende el tipo y la longitud del tendón.

C. Regripping de hebras, que causarían la acumulación cuña mordeduras o cuña mordeduras en eldeberá evitarse el tendón debajo de la cabeza de anclaje.

D. Destacando y pruebas de varios tendones elemento con conectores de elemento único no está permitido.

E. Destacando no comenzarán antes de que la lechada ha alcanzado la resistencia adecuada.

E-25

COMENTARIO

La carga de alineación es típicamente no más del 5% de la carga de diseño (DL). La carga de alineaciónaplica para proteger todos los componentes durante las pruebas y destacando y garantizar que el residuolos movimientos son sistemáticamente y con precisión determina cuando descarga durante una prueba de rendimiento.

La pérdida de asientos de las porciones de extracción debe considerarse a la lectura tomada desde el dialManómetros.

6.04 PRUEBAS DE RENDIMIENTO

A. Cinco 5 por ciento de las anclas de tierra o un mínimo de 3 tres anclajes de suelo, cualquiera quees mayor, será el rendimiento probado de conformidad con los procedimientos descritos a continuación.El ingeniero deberá seleccionar las anclas de tierra que rendimiento probado. Los restantesanclajes de suelo se ensayará en conformidad con los procedimientos de prueba (véase parte 6.05).

B. La prueba de rendimiento se efectuará por incrementalmente de carga y descarga del sueloanclaje de conformidad con el calendario previsto. La carga se elevará de unoincrementar a otro inmediatamente después de grabar el movimiento de anclaje del suelo. El terrenomovimiento de anclaje será medido y registrado a la más cercana 0.025 mm con respecto a unpunto de referencia fijo independiente en la carga de la alineación y en cada incremento de carga. Elcarga se controlará con el principal medidor de presión. El medidor de presión de referencia deberácolocar en serie con el medidor de presión primaria durante cada prueba de rendimiento. Si la cargadeterminado por el medidor de presión de referencia y la carga determinada por la presión principalindicadores difieren por más de diez 10 por ciento, el jack, el principal medidor de presión y referenciamanómetro deberá recalibrar sin cargo para el propietario. En incrementos de carga otrosque la carga máxima de ensayo, la carga se celebrará justo el tiempo suficiente para obtener el movimientolectura.

C. La carga máxima de ensayo en una prueba de rendimiento se celebrarán durante diez 10 minutos. Una célula de cargase utilizará para supervisar pequeños cambios en la carga durante los períodos de retención de carga constante.

E-26

PASOS PARA LA PRUEBA DE RENDIMIENTO.

Paso Carga Carga aplicada Registro y tramaMovimiento total

( ��)TI

Registro y tramaResidual

() Movimiento��RI)

Calcular elásticaMovimiento

( ��EI)1 Aplicar alineación carga (AL)2 Ciclo 1 0,25 DL ��T1

AL ��R1 ��T1-=��R1= ��E1

3 Ciclo 2 0,25 DL ��2

DL 0,50 ��T2

AL ��R2 ��T2-=��R2=

=��E2

4 Ciclo 3 0,25 DL ��3

DL 0,50 ��3

0,75 DL ��T3

AL ��R3 ��T3-=��R3=

=��E3

5 Ciclo 4 0,25 DL ��4

DL 0,50 ��4

0,75 DL ��4

1.00 DL ��T4

AL ��R4 ��T4-=��R4=

=��E4

6 Ciclo 5 0,25 DL ��5

DL 0,50 ��5

0,75 DL ��5

1.00 DL ��5

1.2 DL ��T5

AL ��R5 ��T5-=��R5=

=��E5

7 Ciclo 6 0,25 DL ��6

DL 0,50 ��6

0,75 DL ��6

1.00 DL ��6

1.2 DL ��6

DL 1,33 ��T6, cero lecturapara el ensayo de fluencia

8 Mantenga carga durante 10 minutos mientras grabando movimiento en determinados momentos. Si el movimiento total medidodurante la carga espera supera el valor máximo especificado a continuación, la bodega de carga debería extenderse a un total de60 minutos.

9Cycle había 6 cont. AL ��R6 Ciclo 6:=��TN-��R6= ��E6

Notas: AL = carga de alineación, DL = carga de diseño, ��me= movimiento total en una carga distinta de máximo de ciclo, me =número que identifica un ciclo de carga específica.

E-27

D. Jack se ajustarán según sea necesario para mantener una carga constante. La bodega de cargaperíodo comenzará tan pronto como se aplica la carga máxima de ensayo y el anclaje de la tierramovimiento, con respecto a una referencia fija, será medido y grabado en 1 minuto, 2,3, 4, 5, 6 y 10 minutos. Si el terreno ancla movimiento entre un 1 minuto y diez(10) minutos superior a 1 mm, se celebrará la carga máxima de ensayo para un 50 adicionalesminutos. Si se amplía la bodega de carga, se registrará el movimiento de anclaje del suelo en 15minutos, 20, 30, 40, 50 y 60 minutos.

6.05 PRUEBAS DE PRUEBAS

A. La prueba se realizará progresivamente cargando el anclaje del suelo de acuerdocon el siguiente calendario. Se incrementará la carga de un incremento a otroinmediatamente después de grabar el movimiento de anclaje del suelo. El movimiento de anclaje del sueloserán medidos y grabado a la más cercana 0.025 mm con respecto a un independiente fijadapunto de referencia en la carga de la alineación y en cada incremento de carga. La carga serásupervisar con el principal medidor de presión. Carga de incrementos que la prueba máximacarga, la carga se celebrarán sólo bastan obtener la lectura del movimiento.

PRUEBA PRUEBA DE PROGRAMACIÓNPaso Carga1AL2 0,25 DL3 DL 0,504 0,75 DL5 1.00 DL6 DL 1,207 DL 1,338 Reducir a desactivar bloqueo de carga9 AL (opcional)10 Ajustar a desactivar bloqueo de carga

B. La carga máxima de ensayo en una prueba se celebrarán durante diez 10 minutos. Será el jackajustarse según sea necesario para mantener una carga constante. Comenzará el período de retención de la carga comopronto como la prueba máxima carga se aplica y el movimiento de anclaje del suelo con respecto a unreferencia fijo será medido y grabado en 1 minuto, 2, 3, 4, 5, 6 y 10 minutos. Siel movimiento de anclaje del suelo entre un 1 minuto y 10 diez minutos superior a 1 mm,la carga máxima de ensayo serán adicionales 50 minutos. Si la carga esextendido, se registrarán los movimientos de anclaje del suelo en los minutos 15, 20, 30, 40, 50 y60 minutos.

E-28

COMENTARIO

Si es necesario aproximar la elongación elástica de prueba probado anclas, el valor de la residualmovimiento de anclas de rendimiento representativo adyacentes probado se deducirá el totalmovimiento medido.

Cuando los resultados de pruebas de rendimiento no se pueden comparar directamente a las pruebas de prueba, el anclaje dedeben devolverse al AL después de los 10 minutos celebrar en carga de la prueba y planteó nuevamente a Lock-Off. Esta voluntadpermitir la determinación de movimientos permanentes y elásticos en la carga de la prueba.

6.06 PRUEBAS DE FLUENCIA EXTENDIDA

A. El propietario deberá determinar si es necesaria la fluencia extendida pruebas y seleccionar esas tierraanclas que ser sobrante probado. Si pruebas de fluencia son necesarias, al menos 2 dos anclas de tierrarealizarán pruebas a sobrante. El equipo estresante será capaz de medir y mantenerla presión hidráulica dentro de 0,35 MPa.

COMENTARIO

Pruebas de fluencia extendida deben exigirse cuando el ancla de tierra está anclado en el suelo de grano fino conun índice de plasticidad mayor que 20 o un líquido límite superior a 50 o si prueba o rendimiento-probadaanclajes de tierra requieren bodegas de carga de 60 minutos, o si el técnico está preocupado por el largo plazo,capacidad de carga del anclaje de la tierra.

B. La prueba de extendido sobrante se efectuará mediante incrementalmente de carga y descarga del sueloancla en conformidad con el calendario de pruebas de rendimiento proporcionado en la sección 6.04. En elfinal de cada ciclo de carga, la carga se celebrarán constante para la observación en el período indicadaen la fluencia prueba de programación más abajo. Los tiempos de lectura y grabación el anclaje de la tierramovimiento durante cada período de observación será de 1 minuto, 2, 3, 4, 5, 6, 10, 15, 20, 25, 30,45, 60, 75, 90, 100, 120, 150, 180, 210, 240, 270 y 300 minutos según corresponda a la cargaincremento. Cada período de retención de la carga comenzará tan pronto como se aplica la carga de la prueba. En un sobranteprueba, el principal medidor de presión y manómetro de referencia que se utilizarán para medir lacarga aplicada y la célula de carga se utilizará para supervisar pequeños cambios en la carga durante la constanteperíodos de retención de carga. Jack se ajustarán según sea necesario para mantener una constantecarga.

C. El contratista deberá trazar el movimiento de anclaje del suelo y el movimiento residual medidoen un ensayo de fluencia extendida. El contratista también deberá trazar el movimiento sobrante para cada cargamantenga como una función del logaritmo del tiempo.

E-29

AMPLIAR HORARIO DE PRUEBA DE FLUENCIA

Carga Observaciónperíodo (min.)

AL0,25 DL 10DL 0,50 300,75 DL 301.00 DL 45DL 1,20 60DL 1,33 300

6,07 CRITERIOS DE ACEPTACIÓN DEL ANCLA DE TIERRA

A. Un anclaje de probado rendimiento o probada en la prueba de suelo con un minuto 10 mantenga la carga seráaceptable si la: ancla de tierra (1) resiste la carga máxima de ensayo con menos de 1 mm demovimiento entre 1 minuto y 10 minutos; y (2) movimiento elástico total como máximocarga de la prueba supera el 80 por ciento de la elongación elástica teórica de la longitud de cetonas.

B. Será un ancla de probado rendimiento o probada en la prueba de suelo con un minuto 60 carga mantengaaceptable si la: ancla de tierra (1) resiste la carga máxima de ensayo con una tasa de fluencia que haceexceder de 2 mm en el último ciclo de registro del tiempo; y (2) movimiento elástico total como máximocarga de la prueba supera el 80 por ciento de la elongación elástica teórica de la longitud de cetonas.

C. Un anclaje de suelo sometido a extendido fluencia pruebas es aceptable si el: ancla de tierra (1)resiste la carga máxima de ensayo con una tasa de fluencia que no exceda de 2 mm en el último ciclo de registrode tiempo; y (2) movimiento elástico total en la carga máxima de ensayo supera el 80 por ciento de laelongación elástica teórica de la longitud de cetonas.

COMENTARIO

El comportamiento de sobrante de hebra epoxi llenado sí es significativo y el anclaje medido colarse movimientosdebe ajustarse para reflejar el comportamiento del material. En una carga de prueba de 80% de F, colarse movimientosPude hebra epoxi llenado conservadora se estima que 0,015% de la longitud aparente de estresante libredurante el minuto de 6 a 60 iniciar el ciclo, pero puede ser mayor que este valor. Para una carga de prueba del 75% de F, estoPuporcentaje puede reducirse a 0,012%. Estos factores de corrección se basan en pruebas de laboratorio limitada peroparecen ser las observaciones de campo basado en razonable.

Se calcula la longitud mínima de aparente libre para verificar que la carga de anclaje se transfiere más allácualquier plano potencial fracaso o slip, de conformidad con los requisitos de estabilidad general de ancla-sistema de estructura. La longitud mínima de libre aparente en la carga de la prueba, calculado sobre la base demovimiento elástico, debe ser equivalente a no menos del 80% de la longitud del tendón libre diseñado además lalongitud de Jack. Si no se cumple este criterio, el anclaje debe ser recargado hasta dos veces de alineaciónCarga de carga de la prueba y el cálculo se repiten en estos ciclos. Si aún no se cumple el criterio, entonces eldebe investigarse la causa de esta ineficiencia en transferencia de carga y el anclaje puede ser rechazado oreducida. El módulo elástico real de un tendón largo cable puede ser menor que el fabricante

E-30

valor de módulo elástico para una sola hebra, medida en un relativamente corto calibre longitud. Una reducción enen cualquier diagnóstico de campo puede permitirse valor de módulo elástico del fabricante de 3 a 5%.

Podrá fijar un límite superior al 80% de la longitud libre diseñado en casos donde más tarde los movimientos que se producencomo resultado de la redistribución de la longitud libre fricción causaría inaceptable movimiento estructural. ATambién se puede definir el límite superior donde existe la posibilidad de que sería una cantidad significativa de pretensadotransferido en el \"ninguna zona de carga\" por fricción tendón largo libre. La zona \"sin carga\" se define comoesa parte de la tierra o estructura entre la zona de cabeza y enlace de anclaje que deba ser anclado,y que se movería inaceptablemente si no anclado.

D. La lectura de despegue inicial será dentro de más o menos cinco 5 por ciento de la cerradura-off diseñadoCarga. Si este criterio no se cumple, entonces la carga del tendón se ajustará en consecuencia y larepite el despegue inicial de lectura.

6.08 PROCEDIMIENTOS PARA DELIMITADORES NO HABER CRITERIOS DE ACEPTACIÓN

A. Anclajes que no cumplen los criterios de longitud libre aparente mínima serán rechazados oy reemplazados sin costo adicional para el propietario o bloqueado frente a no más del 50 por ciento de lacarga máxima aceptable alcanzado. En este caso, no se aplican otros criterios de aceptación.

B. Regroutable anclas que cumplan el mínimo aparente libre criterios de longitud pero que fallan losprueba extendida sobrante en la carga de la prueba puede ser postgrouted y sometido a una mayor fluenciacriterio. Este criterio mayor requiere un movimiento de desplazamiento de no más de 1 mm entre 1y 60 minutos en la carga de la prueba. Anclas que cumplan el criterio de fluencia mayor deberán estar bloqueadosdescuento en la carga de bloqueo fuera de diseño. Anclajes que no pueden ser postgrouted o anclas regroutableno cumplan la fluencia mayor criterio deberá ser rechazado o bloqueado frente al 50% dela carga de la prueba aceptable máximo alcanzada. En este caso, no hay otros criterios de aceptación sonaplicado. La carga máxima de ensayo aceptables con respecto a colarse corresponderá al que dondemovimientos aceptable sobrante se miden sobre el ciclo de registro final de los tiempos.

C. En caso de que falle un anclaje, el contratista deberá modificar el diseño y construcciónprocedimientos. Estas modificaciones pueden incluir, pero no se limitan a, instalación adicionalanclajes, modificar los métodos de instalación, reduciendo el diseño del anclaje de carga mediante el aumento de lanúmero de anclajes, aumentando la longitud de anclaje, o cambiar el tipo de anclaje. Cualquiermodificación de los procedimientos de diseño o construcción deberá ser en ningún cambio en el precio del contrato. ADescripción de las modificaciones propuestas debe presentarse al ingeniero por escrito.Propuestas de modificación no se aplicará hasta que el contratista recibe aprobación por escritodesde el ingeniero.

6,09 ANCLAJE LOCK-OFF

A. Después de que ha completado la prueba, la carga en el tendón será tal que después asientos pérdidas(es decir, cuña asientos), el bloqueo fuera carga se ha aplicado a los tendones de anclaje.

B. La magnitud de la carga de bloqueo será especificada por el ingeniero y no será superior al 70 %F.Pu

E-31

C. Las porciones deberán estar sentadas en una carga mínima de 50% F. Si la carga de bloqueo es inferior al 50 %PuF, se utilizarán cuñas debajo de la placa de cuña y las porciones sentado al 50% F. Las cuñasPu Puluego se retirará para reducir la carga en el tendón a la carga de bloqueo fuera deseada. Barra de tendonesesté bloqueado frente a cualquier carga inferior al 70% F.Pu

6.10 ENSAYO DE DESPEGUE DE ANCLAJE

A. Después de transferir la carga para el anclaje y antes de quitar al conector, será una prueba de despeguerealizarse para confirmar la magnitud de la carga en el tendón de anclaje. Esta carga esdeterminado por volver a aplicar la carga del tendón para levantar la placa de la cuña (o tuerca de anclaje) sindesbanca las cuñas (o girando la tuerca de anclaje). Este momento representa un tiempo cero para cualquierlargo tiempo de seguimiento.

PARTE 7 MEDICIÓN Y PAGO

A. La cantidad de anclas de tierra que pagar será el número de anclajes de suelo instaladoy aceptados. No se hará ningún cambio en el número de anclajes de suelo que debe pagarse pordebido a la utilización por el contratista de un número alternativo de anclajes de suelo. Elcantidad de rendimiento y pruebas de fluencia extendida a prestarse para será el número de pruebaslleva a cabo.

B. Será pagada por la cantidad determinada por encima al precio unitario de contratomedición del elemento particular pago enumerados a continuación y se muestra en el plan de oferta, queprecio y pago será la compensación completa por el costo de mobiliario laboral todos, equiposy material necesario para completar el trabajo descrito en esta sección.

C. Pago se realizará en virtud:

Pagar Unidad de pagoAnclajes de suelo amueblado y instalado CadaPrueba de rendimiento CadaEnsayo de fluencia extendida Cada

COMENTARIO

Medición y pago para contratantes enfoques de diseño-construcción, valoran ingeniería, ootros diseños no propietario pueden variar de esta especificación. En general, los conceptos y requisitosde este ancla de tierra especificación y la especificación de muro anclado posteriores podrían constituir elbase para la medición y pago por una suma global o por muro o por unidad de medida de pared(metros lineales, metros cuadrados, etc.).

E-32

Si el propietario exige pruebas de presión de agua, aplicación de lechada de consolidación y redrilling luego separan pagodeben incluirse elementos para este trabajo. Si el contratista opta por utilizar permanente tremie grouted rockanclajes en lugar de aplicar la lechada presión, el contratista debe realizar las pruebas de presión de agua yfacilitar la consolidación de cementación y redrilling sin cargo alguno en el precio del contrato. Los elementos de la remuneración yunidades de medida deben ser:

Pagar Unidad de pagoPruebas de presión de agua CadaAplicación de lechada de consolidaciónBolsas de cemento (bolsa de 42,7 kg)Redrilling Medidor de lechada perforada

F-1

APÉNDICE F

ESPECIFICACIÓN PARA ANCLADO HOJA DE PILA O SOLDADOHAZ Y MENOS DESARROLLADAS PARED

PARTE 1 GENERAL

1.01 DESCRIPCIÓN

A. El contratista proporcionará todos mano de obra, materiales, herramientas, supervisión, transporte,equipos de instalación y incidentales necesarios para completar el trabajo especificado en el presente documento yse muestra en los dibujos de contrato. Los trabajos deberán incluir pero no limitarse a la movilización,prospección e instalación de elementos de pared (tablestacas de acero o vigas de acero soldado), maderarezagadas, sistemas de drenaje y cara concreto prefabricado o de reparto en el lugar. Esta especificaciónTambién puede utilizarse para cualquier diseño alternativo propuesto por el contratista del propietario amueblado planes.

COMENTARIO

Esta especificación se aplica a la viga de soldado permanente y menos desarrolladas y hoja-pile anclado paredesy podrán, si así lo desea el propietario, utilizarse sistemas utilizados como parte de una aplicación temporal.Tales aplicaciones temporales tendrán requisitos de rendimiento y diseño que son similares alos sistemas permanentes. Esta especificación no está pensada para utilizarse para anclajes de sueloutilizado para apoyo temporal de sistemas de excavación.

Esta especificación es una especificación de rendimiento para un haz de hoja-pile o soldado anclado ypared de madera menos desarrolladas. Esta especificación puede utilizarse para muros anclados diseñado por el propietario oDiseñado por el contratista paredes que forman parte de una propuesta alternativa de diseño. Para los propietarios que permitenpropuestas de diseño alternativo, parte 1,05 - \"Aprovaciones de Contractor-Proposed alternativo\" y parte 3\"Criterios de diseño\" debe incluirse en la especificación. Estas partes pueden omitirse para unespecificación de un propietario diseñado anclado a pared.Todos los trabajos relacionados con el diseño yconstrucción de anclas de tierra está cubierta bajo la especificación titulada \"Anclas de tierra\". Generalexcavación se describe en esta especificación, aunque se supone que un contratista distinta de lacontratista de pared construirá la excavación. Esta especificación incluye la excavación, yinstalación de elementos de pared, retraso de madera, sistemas de drenaje y concreta que enfrenta.

1.02 SECCIONES RELACIONADAS

A. Especificación para anclajes de suelo

F-2

1.03 DEFINICIONES

Inspector de aseguramiento de calidad (CQA) de la construcción: La persona\/empresa responsable de la construcciónpruebas de control (CQA) de calidad, supervisión y otras tareas relacionadas con asegurar la calidad deconstrucción y cumplimiento de las especificaciones y planos del contrato.

Planos del contrato: Los planes aprobados, perfiles, secciones típicas, dibujos de trabajo, ydibujos adicionales que muestran la ubicación, dimensiones y detalles del trabajo que hacer.

Contratista: La persona\/empresa responsable de realizar el trabajo de anclaje.

Ingeniero: El ingeniero será designado por el propietario para realizar las funciones y atribucionesasignado al ingeniero por el pliego de condiciones. El ingeniero es responsable de aprobar todoDiseño y cambios en la especificación y hacer aclaraciones de diseño que pueden ser necesarios duranteconstrucción.

Dibujos de tienda: Todos dibujos, diagramas, ilustraciones, listas, gráficos de rendimiento, folletos,y otros datos que se preparan para o por el contratista o por cualquier subcontratista, fabricante,proveedor o distribuidor y que ilustran los equipos, materiales o cualquier otro tema relacionado conel trabajo.

Subcontratista: El subcontratista es una persona\/empresa que tiene un contrato directo o indirectorelación con el contratista para realizar cualquiera de los trabajos.

Proveedor: Cualquier persona\/empresa que suministra materiales o equipos para el trabajo, incluida lafabricado con un diseño especial, y también puede ser un subcontratista.

1.04 CALIFICACIONES DE CONTRATISTA

A. El contratista realizar el diseño y la construcción de la obra tendrá unmínimo de cinco 5 años de experiencia en la construcción y diseño de muro anclado ypresentará pruebas de terminación de proyectos similares de al menos cinco 5.

B. Personal del contratista deberá incluir a al menos un ingeniero de profesionales registrados con licenciapara realizar el trabajo en el estado de ________. El contratista deberá asignar a un ingeniero parasupervisar el trabajo con al menos tres 3 años de experiencia en el diseño yconstrucción de muros anclados y un superintendente o capataz con un mínimo de dos(2) años de experiencia en la supervisión de la construcción del muro anclado. El contratistano podrá utilizar consultores o representantes del fabricante a fin de satisfacer larequisitos de la presente sección.

COMENTARIO

El propietario sólo debe precalificación de contratistas que han demostrado en personal de experiencia enconstrucción de muros anclados.

F-3

1.05 APROVACIONES DE PARED DISEÑADO POR EL PROPIETARIO

A. El contratista presentará una lista que contiene al menos cinco 5 proyectos terminados dentro delos últimos cinco 5 años. Para cada proyecto, el contratista deberá incluir con este envío,mínimo: (1) nombre de contacto del cliente, dirección y número de teléfono; (2) la ubicación deproyecto; (3) valor del contrato; y la fecha de finalización programada (4) y la fecha de terminación realpara el proyecto.

B. Currículos del personal del contratista se presentarán al propietario de la revisión como parte dela oferta del contratista. Sólo aquellas personas designadas como reunión de las calificacionesrequisitos se utilizará para el proyecto. El contratista no puede sustituir a cualquiera deestos individuos sin autorización por escrito del titular o ingeniero del propietario (ingeniero).El ingeniero deberá aprobar o rechazar el contratista calificaciones y funcionarios enquince 15 días hábiles tras la recepción de la solicitud. No se iniciará el trabajo encualquier sistema de muro anclado ni materiales ordenadas hasta tengan calificaciones del contratistasido aprobados por el propietario. El propietario puede suspender el trabajo, si el contratistasustituye a personal no calificado para personal autorizado durante la construcción. Si el trabajo essuspendido debido a la sustitución de personal no calificado, el contratista será totalmenteresponsable de los costes adicionales resultantes de la suspensión del trabajo y ningún ajuste ense permitirá el tiempo del contrato resultante de la suspensión del trabajo.

C. El ingeniero deberá aprobar o rechazar el contratista trabajando dibujos y diseñopresentación incluyendo cálculos detallados dentro de treinta 30 días después de la recepción dela presentación. Aprobación de la presentación de diseño no exonera al contratista de suresponsabilidad por la exitosa culminación de la obra.

COMENTARIO

Esta sección reitera la intención del propietario de tener sólo experimentado proyecto personal realizartrabajo e identifica la responsabilidad del propietario para proporcionar oportuna revisión del contratista de trabajoDibujos.

1.06 APROVACIONES DE ALTERNATIVO PROPUESTO POR EL CONTRATISTA

A. Si un contratista propone una alternativa de muro anclado, el contratista presentará el trabajoPlanos y cálculos de diseño detallado dentro de 28 días de la fecha de adjudicación del contrato. Elpresentación estará preparado y sellado por el ingeniero de diseño. El ingeniero de diseñodebe ser un ingeniero profesional registrado en el estado de ______ y se reunirá elrequerimientos de calificación descritos en la parte 1.04B de esta especificación. El diseñoingeniero estará disponible en cualquier momento durante la vigencia del contrato para discutir el diseñocon el propietario. El sistema anclado estará diseñado para soportar con seguridad todas de tierra, agua,y las presiones sísmicas, existente edificio cargas, tráfico o cargas de construcción y todoscargas permanentes sin permitir desviaciones indeseables muro y los asentamientos de terrenodetrás del muro. La presentación de diseño deberá incluir cálculos de diseño y dibujos delo siguiente:

1. Plan de elevación y vistas de sección del muro y un número suficiente de detalles parailustran claramente el trabajo.

F-4

2. Detallados cálculos para todos los casos de carga que muestra reacciones en los puntos de ancla ypared cizallas y momentos de flexión. Cálculos de capacidad axial y lateral de laTambién deberá facilitarse incrustado parte de la pared y la estabilidad externa.

3. La relación de las anclas de tierra para líneas de vía y servidumbre, existentesedificios, otras estructuras, utilidades, calles y otro construcción deberán indicarseen los dibujos. Ubicaciones de utilidad siempre propietario también se indicará.

4. Detalles, dimensiones y programaciones de acero todo refuerzo, incluyendo fijas oclavos para sujetar el hormigón frente a la pared anclada permanente.

5. Detalles de los anclajes y elementos de pared incluyendo espaciado, longitud y tamaño del soldadovigas y pilas de hoja y espaciado, inclinación y corrosión protecciónrequisitos de presentadores.

6. Detallados planes de prueba y pruebas de rendimiento de anclajes de carga ymedición utilizarse los dispositivos y procedimientos que deben seguirse.

7. Todos los detalles para la construcción de instalaciones de drenaje asociados con la pared.

B. El ingeniero se permitirá 30 días para revisar y aprobar, rechazar o proporcionarComentarios sobre los planos finales y cálculos. Ningún trabajo o pedidos de materiales parala estructura se hará hasta que el envío ha sido aprobado por el ingeniero. ElIngeniero revisará cada envío nuevo por el contratista como resultado de las correccionesresultantes de la revisión o los cambios realizados por el contratista durante el ingenieroconstrucción tan pronto como sea posible. La revisión se completará dentro de 30 días.

C. El ingeniero será el único juez de la adecuación de la información presentada. Elrevisión y aceptación de los planes definitivos y métodos de construcción por el propietario deberáde ninguna manera relevar al contratista de su responsabilidad para el éxitode la obra. Retrasos de contratista debido al intempestivas presentaciones e información insuficienteno se considerará como justificación para las extensiones de tiempo.

D. No se hará ninguna indemnización adicional para cualquier material adicional, equipamiento, diseño,u otros elementos encontrados necesarias para cumplir con las especificaciones del proyecto como resultado de laRevisión del ingeniero de un diseño alternativo. El contratista elegirá a basar su oferta en unrediseñado muro, el precio de oferta incluirá todos los gastos necesarios para cumplir con larequisitos de esta especificación. Se admitirá ninguna indemnización adicional para cualquierposteriores cambios o desviaciones de la contratista del aprobado plan para cualquier adicionalmaterial, mano de obra o equipos que puedan ser necesarias para cumplir con los criterios de aceptaciónde esta especificación.

COMENTARIO

El propósito de esta sección es indicar claramente que alternativas de diseño son aceptables para el propietario,pero esa es la responsabilidad del contratista para proporcionar información completa y exacta al propietariorevisión oportuna por el ingeniero. Es responsabilidad del contratista para asegurar que la alternativael diseño es completa y de conformidad con las especificaciones del proyecto. No son extensiones de tiempopermitidos, simplemente debido a la construcción y uso de un diseño alternativo.

F-5

1.07 REFERENCIAS

A. Dibujos de contrato, titulado ________________________, de fecha _____________.

B. Versión más reciente de la Asociación Americana de carretera estatal y funcionarios de transporte(AASHTO), \"Especificaciones estándar para puentes de carretera\"

C. Versión más reciente de la sociedad americana para pruebas y materiales (ASTM) normas:1. ASTM A 36 Especificación estándar para acero estructural al carbono A362. ASTM A 328 Especificación estándar para acero A328 tablestacado3. ASTM A 500 Especificación estándar para frío soldadas y transparente

Carbono tubos estructurales de acero en rondas y formas4. ASTM A 572 Especificación estándar para A572 alta resistencia baja aleación

Acero estructural de columbio vanadio5. ASTM A 615 Especificación estándar para A615 deformadas y tocho-acero liso

Barras de refuerzo de hormigón6. ASTM A 709 Especificación estándar para A709 carbono y baja de alta resistencia-

Acero de aleación estructural formas, placas, barras y apaga; yPlanchas de acero estructural de aleación templado para puentes

7. ASTM C 109 Standard Test Method for compresiva de hidráulicaMorteros de cemento (uso 2 pulgadas o 50 mm especímenes del cubo)

D. Última versión de los siguientes estándares de la Asociación Americana de carretera estatal yFuncionarios de transporte (AASHTO), \"especificaciones estándar para material de transportey los métodos de muestreo y prueba\"1. AASHTO M 85 Especificación estándar para cemento Portland2. AASHTO M 169 terminó de especificación estándar para barras de acero, carbono, fría,

Calidad estándar3. AASHTO M 183 especificación estándar para acero estructural4. AASHTO M 202 especificación estándar para acero tablestacas5. AASHTO M 222 especificación estándar para alta resistencia y baja aleación estructural

Con punto de rendimiento mínimo de 50.000 psi a 4 pulgadas de espesor de acero6. AASHTO M 252 especificación estándar para drenaje de polietileno corrugado

Tubos7. AASHTO M 270 especificación estándar para acero estructural para puentes

E. Versión más reciente de la Asociación Americana de carretera estatal y funcionarios de transporte(AASHTO), \"Especificaciones de guía para la construcción de la carretera\"

F. Publicación de administración (OSHA) de seguridad y salud ocupacional1. 29 CFR 1926 construcción estándares de la industria, Subparte P - excavaciones

G. Informe de la investigación geotécnica

F-6

1.08 CONDICIONES EXISTENTES

A. Antes de comenzar el trabajo, el propietario deberá presentar planes de ubicación de utilidad al contratista.El contratista es responsable de contactar con un servicio de localización de utilidad para verificar la ubicación deUtilidades subterráneas antes de comenzar el trabajo.

B. El contratista deberá inspeccionar la condición de propiedades adyacentes y hacer registros yfotografías de cualquier evidencia del asentamiento o resquebrajamiento de las estructuras adyacentes. ElInforme del contratista de esta encuesta se entregarán al propietario antes de que comience el trabajo.

COMENTARIO

Instalación de sistemas anclados tiene el potencial para provocar movimientos en la tierra que podríaadversamente afectar o ser percibido a afectar las estructuras adyacentes. Es la intención de estesección para proporcionar información básica al propietario para proteger el interés del propietario en el eventode posibles futuros litigios.

1.09 ASEGURAMIENTO DE LA CALIDAD DE CONSTRUCCIÓN

A. Todos los aspectos de la construcción del muro anclado serán supervisados por la calidad de construcciónInspector de seguros (CQA). El Inspector CQA realizará pruebas de conformidad de materialsegún sea necesario. El contratista deberá ser consciente de las actividades requeridas por el Inspector de CQAy serán responsables de estas actividades en el calendario de construcción. El contratista deberácorregir todas las deficiencias y no conformidades identificadas por el Inspector CQA no adicionalescoste para el propietario.

B. Para un alternativo propuesto por el contratista, el propietario puede aprobar el diseño con larequisito de que el contratista permitir ciertas actividades CQA ser aplicadas por elPropietario. El propietario deberá presentar el contratista con una descripción de la CQA requeridoactividades como parte del examen del propietario de la presentación de diseño.

COMENTARIO

El propósito de esta sección es identificar al contratista los intereses del propietario inspeccionar y supervisarcumplimiento del contratista serán todos los aspectos de las especificaciones del proyecto. En general, los proyectos que sonsujeta a supervisión independiente de CQA rinden mejor en el largo plazo que los que norequieren una supervisión independiente CQA.

PARTE 2 MATERIALES

2.01 GENERAL

A. El contratista no deberá entregar materiales en el sitio hasta que el ingeniero ha aprobado laAprovaciones descritos en parte 1.03 o 1.04 de parte de esta especificación.

B. La ubicación de almacenamiento designado o ubicaciones estarán protegidas por el contratista de robo,vandalismo, paso de vehículos y otras fuentes potenciales de daños a los materiales entregadosen el sitio.

F-7

C. El contratista protegerá los materiales de los elementos por medios apropiados.Pretensado hebras de acero y barras deberá almacenarse y manipularse de acuerdo con lalas recomendaciones del fabricante y de tal manera que ningún daño para el componentese produce piezas. Todos los componentes de acero deberán estar protegidos de los elementos en todo momento.Cemento y aditivos para lechada ser almacenados a cubierto y protegidos contra la humedad.

2.02 HOJA DE ACERO-PILE

A. Tablestacas de acero será del tipo y peso muestra indicado en el contratoDibujos. Tablestacas de acero deberán ajustarse a los requisitos de AASHTO M 202(ASTM A 328) o AASHTO M 270 (ASTM A 709) grado 50.

2.03 VIGAS DE ACERO SOLDADO

A. Vigas de acero soldado será del tipo y peso muestra indicado en el contratoDibujos. Vigas de acero soldado se ajustarán a 183 M de AASHTO (ASTM A 36) oAASHTO M 223 (ASTM A 572) a menos que se especifique lo contrario.

2.04 TUBO DE ACERO

A. Tubo de acero se ajustará a los requisitos de la norma ASTM A 500.

2.05 PLACA DE ACERO

A. Acero utilizado para fabricar clavos de acero y otros dispositivos se ajustará a los requisitos deAASHTO M 169.

2.06 RETRASO TEMPORAL DE MADERA

A. Retraso temporal de madera será de corte de desbaste de grado de construcción y será de un mínimo de75 mm de espesor. En su caso, el contratista proporcionará certificación que la maderaconforme al grado, especies y otra especifica requisitos. Si la madera va a sertratados con un preservativo, se aportará un certificado de conformidad.

COMENTARIO

Grado de construcción, madera de visionado más a menudo se utiliza para retraso de madera. Estructural clasificado de estrésmadera puede especificarse para aplicaciones de cara permanente.

2.07 CEMENTO

A. cemento será de tipo I o II y se ajustará a AASHTO M 85.

2.08 HORMIGÓN ESTRUCTURAL

A. Hormigón estructural deberá ajustarse a los requisitos de la sección 8, \"Estructuras de hormigón\"de AASHTO \"Especificaciones estándar para puentes de carretera\". Será de hormigón estructuralClase a con un mínimo de 28 días compresiva de 21 MPa, a menos que se indique lo contrarioen los dibujos de contrato.

F-8

2.09 REPOSICIÓN CONCRETO LEAN-MIX

A. Lean-mezcla reposición concreta consistirá de tipo I o tipo II Portland cemento, bienagregado y el agua. Cada Yarda cúbica de lean-mezcla reposición concreta consistirá de unmínimo de un saqueo (42,7 kg) de cemento Portland.

COMENTARIO

Lean-mezcla hormigón debe utilizarse para reposición Haz el agujero preperforado para un soldado de la elevaciónde la base de la excavación a la línea de tierra. Lean-mezcla hormigón se puede quitar fácilmente para permitirpara la instalación de rezagados. Lean-mezcla concreto puede ser utilizado para reposición del agujero preperforado desde elparte inferior del elemento de pared a la base de la excavación. Como alternativa a lean-mezcla de hormigón,controlado de material de baja resistencia (CLSM) o puede ser utilizado \"relleno fluido\". Cuando se utiliza cualquier combinación de leanconcretas o CLSM, las especificaciones del contrato deben exigir que la resistencia a la compresión de lamaterial de tener un mínimo de 0.35 MPa.

2.10 REFUERZO DE ACERO

A. Refuerzo de acero deberá ajustarse a la norma ASTM A 615. El estrés de rendimiento mínimo para Nº 6refuerzo de barras y para barras de diámetro menores será 276 MPa. El estrés de rendimiento mínimoNº 7 barras de refuerzo y de mayor diámetro barras será 414 MPa.

2.11 PREFABRICADOS DE HORMIGÓN

A. Elementos de hormigón prefabricados, como paneles deberán ajustarse a la sección 8.13 \"prefabricados de hormigónMiembros\"de AASHTO\"Especificaciones estándar para puentes de carretera\". A menos que lo contrariose muestra en los dibujos de contrato, será de hormigón de cemento Portland en elementos prefabricadosconforme a la clase A (AE) con un mínimo de 28 días compresiva de 28 MPa.

2.12 AGREGADO DE DRENAJE

A. Drenaje total a ser utilizado como un medio de drenaje deberá ajustarse a la subsección 620 de laAASHTO \"Guía especificaciones para la construcción de la carretera\".

2.13 COMPUESTO DE DRENAJE PREFABRICADOS

A. Cuando sea necesario para el proyecto y como llamado en los dibujos de contrato, el contratistafacilitará, compuesto de drenaje prefabricados que cumple con los valores de la propiedad requiredproporcionado en la tabla 1. Estos valores de propiedad se serán proporcionados por el propietario basado enrequisitos de drenaje específicos del proyecto.

2.14 TUBO Y TUBERÍA PERFORADA

A. Tubo y tubería perforada se ajustarán a subsecciones 708 y 709 de la \"Guía AASHTOEspecificaciones para la construcción de la carretera\"a menos que se indique lo contrario en el contratoDibujos.

F-9

PARTE 3 CRITERIOS DE DISEÑO

COMENTARIO

Para diseños de pared preparada por el contratista que se presentan como parte de una propuesta alternativa de pared, de paredrequisitos de diseño y rendimiento deben incluirse en la especificación. Especificaciones permitiendodiseño alternativas suficientemente deberán detallar los parámetros de diseño del proyecto para permitir contratistas condiferentes sistemas anclados a diseñar sistemas funcionalmente equivalentes. Para pared diseñada por el propietariose pueden omitir esta parte (es decir, parte 3) de la especificación de los sistemas.

El diseño y la construcción de un muro anclado requiere una comprensión del diseño yaspectos de la construcción de los anclajes del suelo y la pared. El contratista de diseño yinstalar el muro anclado debe estar familiarizado con todos los criterios de diseño para las anclas de tierra como se detallaen la especificación \"Anclas de tierra\".El sistema de muro anclado debe ser analizado para asegurarestabilidad de las anclas y la masa de tierra se conservan. El tipo de Fundación y elubicación y susceptibilidad al movimiento de instalaciones adyacentes deben tenerse en cuenta en el diseño.

3.01 GENERAL

A. Salvo disposición en contra, el contratista seleccionará el tipo de elemento de pared a utilizarse.El muro se diseñarán para cortante, momento y capacidad axial y lateral de acuerdocon los procedimientos descritos en \"geotécnica ingeniería Circular Nº 4, anclajes de sueloy anclado en sistemas\"(FHWA informe Nº FHWA-SA-99-018, 1999). El contratistaserá responsable de determinar la longitud de la sección requerida y elemento de parednecesario para resistir cargas debido a la tierra, el agua y las fuerzas sísmicas mientras se controla el suelomovimientos. La estructura de la vida y a la corrosión protección requisitos de diseño-tablestacas yvigas de soldado se prestará en los dibujos de contrato.

B. Geotécnicos necesarios datos figuran en el informe de investigación geotécnica (GIR).El propietario puede proporcionar valores específicos para propiedades para ser utilizados en el diseño o puede requerirque el contratista evaluar estas propiedades independiente basadas en los datos proporcionados.El GIR contendrá información suficiente para permitir lo siguiente para ser evaluado:

1. Ubicación y espesor de estratos de suelo y roca.2. Propiedades del suelo in situ y el rock, incluyendo el peso de la unidad de ingeniería, distorsionar la fuerza, y

compresibilidad.3. Condiciones del agua subterránea como condición de presión de agua peor.4. Topografía de superficie terrestre.5. Geoquímica de suelos y aguas subterráneas.6. Índice de congelación.

C. El contratista estará familiarizado con los requisitos para anclajes de terreno descritos en elespecificación: \"Anclas de tierra\". El contratista deberá incorporar todo dimensional ylas restricciones de ubicación sobre terreno de anclaje ubicaciones, espaciado y longitud de la longitud de enlace de anclajey longitud cetonas que puede afectar el diseño del sistema de pared cubierto por esteEspecificación.

F-10

3.02 DISEÑO DE CARGAS Y REQUISITOS ESTRUCTURALES DE PARED

A. El sistema de muro deberá diseñarse para resistir cargas previstos máximos calculados paralos efectos de la presión de tierra, presiones de agua, las presiones sísmicas, compactación de reposición, vivocarga, carga de muertos y el viento cargan desde cualquier barrera de tráfico, luces, signo general u otrospertenencia situado en la parte superior o adyacente a la pared. Estas cargas son mostradas en laPlanos del contrato.

B. El muro se diseñarán para garantizar la estabilidad contra fallas en el pasivo de la incrustadoparte de los elementos de pared vertical (por debajo de la base de la excavación). El FS mínimoserá de ____.

C. La capacidad de carga axial de la porción incrustada de los elementos de pared verticalevaluará (por debajo de la base de la excavación). El FS mínimo será de ____.El muro se diseñarán para resistir cargas verticales, incluyendo fuerzas de anclaje vertical y lapeso de las menos desarrolladas y los elementos de la pared vertical. Depender de la transferencia de carga verticalen el suelo detrás de la pared por fricción se prohíbe, a menos que el aprobado por laIngeniero.

COMENTARIO

En pequeños proyectos, donde se utilizan vigas perforado en soldado, algunos contratistas utilizan lean-mezcla reposición parael agujero preperforado todo. A diferencia de hormigón estructural, la capacidad de distorsión entre el acero soldadoHaz y la reposición de mezcla magra en la porción incrustada de la pared pueden no ser suficientes para asegurarcarga compartida entre el acero y el hormigón. Por esta razón, la sección transversal completa de lamayo de hormigón no será efectiva en la transferencia de carga lateral y axial. Si el contratista planea utilizarlean-mezcla de reposición para la parte incrustada de la pared, los supuestos con respecto a compartir la cargaentre la viga de acero soldado y mezcla magra reposición deberá ser claramente.

D. El muro se diseñarán considerando cargas de fuerzas sísmicas y se diseñaránde conformidad con los requisitos de AASHTO actualizados con respecto a diseño sísmico demuros de contención anclados.

E. permanente que será hormigón prefabricado o de reparto en el lugar. Revestimiento arquitectónicotratamientos, si es necesario, será como se indica en los dibujos de contrato. El frente seráextender un mínimo de 0,6 m por debajo de la gutterline o, en su caso, el terreno línea adyacentesen la pared a menos que se indique otra cosa en los dibujos de contrato.

COMENTARIO

En general, el propietario debe considerar la necesidad de control de movimiento cuando se encuentran estructurasdentro de una distancia horizontal desde la parte superior de la pared igual a la mitad la altura de la pared.

3.03 REQUISITOS DE ESTABILIDAD EXTERNA

A. Se evaluará la estabilidad externa de la pared. Superficies de falla se extienda más allá delextremos de las anclas de tierra y por debajo de la parte inferior de la pared se comprobará mediante pendientecálculos de estabilidad. El FS mínimo con respecto a la estabilidad externa será ____ parael sistema de muro.

F-11

B. La estabilidad externa del sistema muro sometido a la aceleración sísmica enlos dibujos de contrato se evaluarán mediante cálculos de estabilidad de ladera. El mínimoFS será ____.

3.04 REQUISITOS DEL SISTEMA DE DRENAJE

A. El sistema de drenaje deberá operar por gravedad y será capaz de aliviar el aguapresión de agua de las presiones en la cara posterior de la pared en el peor de los casos previstocondiciones. Cuando se incorporan sistemas de drenaje en el diseño específico, hidrostáticocabeza en la parte posterior de la pared no excederá de 150 mm por encima de la elevación del drenajetubo de colección.

PARTE 4 CONSTRUCCIÓN

4.01 GENERAL

A. Elementos de pared para paredes anclados diseñado y construido en conformidad con el presenteEspecificación será continuas entrelazados acero-tablestacas o vigas de acero soldadoson impulsados o colocados en agujeros preperforados que posteriormente son estos con leanmezcla o hormigón estructural.

COMENTARIO

La selección de tablestacas o soldado vigas para su uso como el elemento de muro dependerá principalmentesobre las condiciones del terreno. En la mayoría de los casos, se utilizan vigas de soldado para muros anclados permanentesdonde menos desarrolladas pueden fácilmente colocar sin pérdida significativa de tierra en la excavación. Paredesconstruido en marcha Arenas o arcillas suaves pueden emplear tablestacas para impedir ejecución de suelo oque desembocan en la excavación.

4.02 EXCAVACIÓN

A. El contratista en la construcción del muro estará familiarizado con la secuencia de excavación de pareddescrito en los planes de proyecto. Excavación por debajo de un nivel de anclajes se limitará a 0,6m por debajo del ancla de nivel y no comenzará por debajo de este nivel hasta los anclajes en quenivel se han instalado, cargar probadas, fuera bloqueada y aceptada por el propietario. Colocación deretraso de madera seguirá inmediatamente excavación en frente de la pared.

4.03 IMPULSADO POR LA PILA DE HOJA Y SOLDADO HAZ INSTALACIÓN

A. Impulsado por pilas de hoja y soldado vigas deberán anticipar la punta mínima especificadaelevación mostrado en los dibujos de contrato. El contratista deberá seleccionar un montón de hojas osección de viga de soldado que cumple todos los criterios de diseño. El contratista deberá seleccionar una conducciónmétodo y pila de conducción y equipo auxiliar consistente con el suelo previstocondiciones en el sitio. El haz de la hoja-pile o soldado deberá ser conducido a la especificadaelevación de punta mínima o a la elevación aprobada basado en teniendo capacidad sin

F-12

dañando el haz de la hoja de pila o soldado. Los enclavamientos por entre tablestacas adyacentes seránno esté dañado. Equipos se utilizarán para permitir que la energía de impacto para ser distribuidossobre las cimas de la viga de la pila de hoja o soldado.

COMENTARIO

Donde han sido prefabricadas conexiones para anclajes de suelo en las vigas del soldado o tablestacas,los elementos del muro deben penetrar exactamente la elevación de la punta de diseño para que las conexiones de anclaje seráen las profundidades de anclaje diseñado. Rediseño de la pared puede requerirse para tener en cuenta las desviacionesdesde las elevaciones de punta de diseño.

En ciertos terrenos, puede ser difícil instalar vigas soldado gobernadas o tablestacas a la especificadatolerancias de alineación. Instalar menos desarrolladas de la madera y la permanente hacia un muro que es significativamentedesalineada puede resultar en costos de construcción mayor.

4.04 INSTALACIÓN DE HAZ DE SOLDADO EN AGUJEROS PREPERFORADOS

A. Las excavaciones necesarias para la colocación de la viga de soldado se realizarán con las dimensiones yelevaciones que se muestra en los dibujos de contrato. Los métodos y equipos utilizados deberán serseleccionado por el contratista.

B. El contratista velará por que las paredes laterales de los agujeros preperforados (es decir, ejes) nocontraer durante la perforación. Uncased ejes pueden utilizarse donde los lados y la parte inferior de laeje son estable y podrán ser inspeccionados visualmente antes de colocar la viga de soldado yhormigón. Carcasa o lodos de perforación se utilizarán cuando se requieran los lados del ejeapoyo adicional.

C. El contratista proporcionará equipo para comprobar las dimensiones y la alineación de cada unoexcavación de eje. Las dimensiones y la alineación se determinará por el contratista perodeberán observarse por el Inspector CQA. El Inspector CQA comprobará la alineación deel equipo de perforación al comienzo de la construcción del eje y posteriormente a intervalos periódicos.Profundidad final del eje se medirá después de la limpieza final por el contratista.

D. Material suelto se retirarán de la parte inferior del eje. No más de 0,6 m deagua estancada se dejará en la parte inferior del eje antes haz de soldado de comienzoinstalación.

E. El haz de soldado será colocado en el eje sin dificultad y alineado antes al generalcolocación de hormigón. El contratista podrá colocar hasta 0,6 m de hormigón en la parte inferior deel eje para ayudar a alinear el haz de soldado. El haz de soldado deberá bloquearse oabrazaderas en lugar en la superficie de la tierra, antes de la colocación de hormigón.

F. Para los ejes construidos sin carcasa o lodos, concretas de perforación (estructural o lean-mezcla de reposición) podrá colocarse por caída el hormigón de la superficie del suelo hacia abajo eleje y alrededor de la viga de soldado. Si se utiliza la carcasa, comenzará la colocación de hormigónantes de la eliminación de la carcasa. Quite la cubierta mientras el hormigón sigue siendo viable. Paraejes construidos utilizando purines, hormigón se colocará mediante el método tremie desde elparte inferior del eje. La tubería tremie se retirará lentamente como el nivel del hormigón

F-13

se levanta en el eje y el nivel de la salida del tubo tremie nunca será superior a la altura de lapurines.

4.05 TOLERANCIAS DE PARED

A. Polémica vigas se colocarán en los lugares que se muestra en los dibujos de contrato y deberáno difiera en más de 300 mm a lo largo de la alineación horizontal de la pared. La paredno deberá apartarse de la alineación vertical de los dibujos de contrato por más de100 mm en cada plano.

B. La punta soldado haz o pila de hoja se instalarán a los 300 mm de la punta especificadaelevación mostrado en los dibujos de contrato.

C. El contratista proporcionará medidas correctivas para cualquier elemento de pared que no cumplelos requisitos de tolerancia descritos en esta especificación. Cualquier proyecto correctivomedida debe ser aprobada por el propietario por escrito.

4,06 SOLDADURA Y EMPALME

A. Empalme-tablestacas o soldado de vigas no se autorizará, a menos que el aprobado por laPropietario. Todos soldadura estructural de acero y acero de refuerzo deberá ser efectuada porsoldadores certificado calificados realizar el tipo de soldadura se muestra en los planos de la tienda.Todos-tablestacas o soldado vigas será límites a un cierto plano en las zonas altas se muestran enlos dibujos de contrato. Todas las longitudes de corte seguirán siendo propiedad del contratista ydeberá eliminarse correctamente.

4.07 INSTALACIÓN DE RETRASO DE MADERA

A. Retraso de madera se colocará inmediatamente de arriba a abajo en ascensores suficientemente pequeñosDespués de la excavación para prevenir la erosión de los materiales en la excavación. Antes del retrasocolocación, la cara de suelo se suavizan para crear una superficie de contacto para el retraso.Grandes lagunas detrás el retraso serán estos y compactan antes de aplicar cualquiercargas a los anclajes del suelo.

B. Se mantendrá una brecha entre cada Junta menos desarrolladas verticalmente adyacentes para drenajeentre las secciones adyacentes menos desarrolladas. En ningún caso menos desarrolladas se pondrán en contacto estrecho conretraso adyacente.

COMENTARIO

Sentencia debe ejercerse en el campo como a la altura máxima de excavación que puede permanecerno se admite sin retraso. El objetivo es garantizar que se puede desarrollar contacto íntimoentre el retraso y el suelo retenido.

Retraso de hormigón ha sido utilizado, pero no es recomendable debido a dificultades en el manejo y muyestrictos márgenes de tolerancia en la posición horizontal y vertical del haz de soldado para fácilinstalación de retraso concretas de longitud estándar. Recorte de retraso concreto es muy difícil yEmpalme de campo no es posible. Retraso de hormigón nunca debe utilizarse con vigas impulsada por soldado.

F-14

4.08 INSTALACIÓN DE SISTEMA DE DRENAJE

A. El contratista deberá manejar el compuesto de drenaje prefabricados de tal manera queAsegúrese de que el compuesto no está dañado de alguna manera. Deberá tenerse cuidado durante la colocación deel compuesto no para atrapar la suciedad o polvo excesivo en el compuesto que podría causarobstrucción del sistema de drenaje. Entrega, almacenamiento y manipulación de la composición de drenajeserá como siempre en los planes o basándose en las recomendaciones del fabricante.

B. Tiras compuestos de drenaje serán colocados y asegurados firmemente contra el retraso de maderacon la tela frente a las menos desarrolladas. Una hoja continua de compuesto de drenaje que abarcano se admite vigas entre soldado adyacente. Las costuras y coincidenciascomposites adyacentes se efectuará con arreglo a las disposiciones especiales o del fabricanterecomendaciones y especificaciones. Reparaciones se realizarán sin costo adicionalel propietario y deberá ajustarse a los planes o las recomendaciones del fabricante.

C. Donde drenaje agregada se utiliza para construir un desagüe vertical detrás del muro permanentey de las menos desarrolladas, el agregado de drenaje se colocará en ascensores horizontales. Elconstrucción del desagüe vertical debe seguir de cerca la construcción de los prefabricadosfrente a los elementos. Debe ejercerse cuidado para garantizar que los dispositivos de conexión entre la paredelementos y elementos que no están dañados durante la colocación del drenajeagregado.

D. Tubo colector perforada se colocará dentro del material permeable a la línea de flujoelevaciones y en la ubicación mostrada en los dibujos de contrato. Las tuberías de salida seránsituado en el extremo inferior del tubo colector y en otros lugares se muestra o especificado en elPlanos del contrato.

COMENTARIO

Requerimientos de materiales del sistema de drenaje y construcción pueden variar significativamente dependiendo dela aplicación de proyectos específicos. Para los sistemas de muro anclado con un muro de concreto fundido in situenfrentando, colección de flujo subsuperficial generalmente se logra con elementos de drenaje prefabricados talescomo compuestos de drenaje que se extienden verticalmente sobre la altura total del muro. Donde prefabricadosse utilizan forros concretas, el espacio entre la cara del muro temporal y la orientación permanentepuede ser que estos con drenaje total. La reposición actúa como elemento de drenaje. Aguainterceptado en los elementos de drenaje fluye hacia abajo a la base de la pared donde se eliminautilizando tubos longitudinales y salida o weepholes.

4.09 INSTALACIÓN CONCRETO FRENTE

A. Para reparto en lugar permanente y forros de hormigón prefabricados, hormigón fabricación,manejo, colocación y acabado deberán ajustarse a los requisitos en la sección 8\"Estructuras de concreto\" de AASHTO \"Especificaciones estándar para puentes de carretera\".Las conexiones utilizadas para proteger frente a elementos de la pared se ajustarán a los detalles que se muestranen los dibujos de contrato. La superficie expuesta de la cara de hormigón deberá recibir unaClase termine como especificado en la sección 8 \"estructuras de hormigón\", a menos que un especialse especifica el tratamiento arquitectónico.

F-15

PARTE 5 MEDICIÓN Y PAGO

A. La pared aceptada se medirá en metros cuadrados expuestas cara además de entierro requierea continuación terminar grado como se muestra en los dibujos de contrato. Pago en la unidad de contratoprecio será compensación completa de todos los laborales y los costos de reposición, retraso de madera, Gales,vigas de soldado, tablestacas y drenaje y todos otros materiales y equipos necesariospara completar el trabajo descrito en esta especificación.

B. Área adicional de pared requerido debido a las condiciones de Fundación imprevistas o por otras razonesy aprobadas en el escrito por el propietario se pagará al precio unitario de contrato pujar pormetro cuadrado de pared.

C. En caso de que una disminución en el área del muro es necesaria, el pago se reducirá en lacontrato unidad precio ofertado por metro cuadrado de área de pared reducidos.

D. Pago se realizará en virtud:

Pagar Unidad de pagoMuro anclado Metro cuadrado de cara de pared

COMENTARIO

El propietario y el contratista podrán negociar un precio de unidad independiente para el área de muro adicional o reducida.Sistemas de muro anclado diseñado por el contratista implican necesariamente el diseño de los detalles del anclaje ylos detalles de la pared. El propietario puede lograr economía en diseños al permitir que los contratistas de especialidadpara utilizar sus conocimientos para lograr la combinación óptima de la pila de hoja o soldado haz espaciado, tamaño,y longitud con un espaciado de anclaje compatible, longitud y tamaño.

F-16

TABLA 1VALORES DE PROPIEDAD MATERIAL DE DRENAJE DE GEOCOMPUESTO

PROPIEDADES CALIFICADOR UNIDADES ESPECIFICADOVALORES(1)

PRUEBAMÉTODO

Composición del polímero Mínimo %Peso MínimoEspesor nominal Mínimo mmResistencia a la compresión Mínimo MPaTamaño de abertura aparente Máximo mmEn el plano caudal Mínimo m\/s2

Notas:1. Todos los valores representan valores mínimos promedio roll.

ingenieria geotecnica c4

Documents

y diseo ssmico

contrato o concesin

direccin y

diseo para sistemas

suelo y sistemas anclados4

suelo y paredes anclados

agencia y direccinoficina

soldado y retrasoparedes