d or1b - relazione geotecnica

Relazione geotecnica Strada di collegamento tra il nuovo svincolo della S.G.C. FI-PI-LI Empoli S. Maria e la zona

artigianale di via Carraia fino alla rotatoria di Via dei Cappuccini – Comune di Empoli

A.T.P.: Prof. Ing. Raffaello Bartelletti - Prof. Ing. Massimo Losa - Ing. Giuseppe Lorenzo - EUTECNE S.r.l. - Studio INGEO

I N D I C E

PREMESSA .................................................................................................... 1 1. - NORMATIVA............................................................................................. 1 2 – CAMPAGNA GEOGNOSTICA ........................................................................ 2 2.1 - Sondaggio geognostico................................................................................. 2 Alla fine dell’esecuzione dei sondaggi sono stati misurati i seguenti livelli piezometrici: ........ 4 2.2 – Analisi di laboratorio................................................................................... 4 2.3 – Prove penetrometriche (CPT)......................................................................... 8 2.4 – Indagini sismiche ....................................................................................... 8 2.4.1 – Indagine sismica MASW ............................................................................ 9 2.4.2 – Indagine sismica a rifrazione (onde SH) .......................................................... 9 3. - MODELLO GEOTECNICO DEL TERRENO........................................................11 4. – LOCALIZZAZIONE SISMICA E CALCOLO AZIONE SISMICA ..............................12 5. – VALUTAZIONI GEOTECNICHE....................................................................13 5.1 - Verifica agli Stati Limite Ultimi (SLU) e di esercizio (SLE) ......................................13 5.2 - Verifica di stabilità rilevato...........................................................................18 5.3 – Decorso del cedimento nel tempo...................................................................19 5.4 – Considerazioni in merito alla liquefazione ........................................................21

ALLEGATI

ALLEGATO 1: Scheda fattibilità RU ALLEGATO 2: Parametri sismici ALLEGATO 3: Valutazioni Geotecniche (Capacità portante, cedimenti e verifiche di stabilità) ALLEGATO 4: Liquefazione

FIGURE

FIG.1: Sezione geologico-tecnica (attraversamento via Carraia) FIG.2: Sezione geologico-tecnica (attraversamento rio S.Anna e via rio S.Anna) FIG.3: Sezione geologico-tecnica (rilevato) FIG.4: Sezione geologico-tecnica (attraversamento via S.Anna)

TAVOLE

TAV. O 01B – PLANIMETRIA UBICAZIONE INDAGINI GEOGNOSTICHE E SEZIONI GEOLOGICHE

D OR1B - Relazione geotecnica Strada di collegamento tra il nuovo svincolo della S.G.C. FI-PI-LI Empoli S. Maria e la zona


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PREMESSA

Facendo seguito all’incarico conferitoci dall’Amministrazione Comunale di Empoli, di seguito si riportano le risultanze delle indagini geognostiche realizzate a supporto del progetto definitivo per la realizzazione della strada di collegamento tra il nuovo svincolo della S.G.C. FI-PI-LI “Empoli S. Maria” e la zona artigianale di Carraia.

Tale campagna, in accordo con il programma approvato in fase preliminare dall’amministrazione (D.02 – Programma indagini), è stata eseguita per poter acquisire elementi per la redazione della presente relazione geotecnica nella quale viene definito il comportamento meccanico del volume di terreno influenzato, direttamente o indirettamente, dalla costruzione delle opere in progetto (rilevato, sovrappasso, sottopasso) e che a sua volta influenzerà il comportamento delle opere stesse.

La seguente relazione illustra i calcoli geotecnici riferiti all’interazione opere strutturali-terreno. In particolare viene calcolatala capacità portante e i cedimenti del terreno di imposta delle fondazioni dei ponti sul Rio Sant’Anna e via Sant’Anna e del rilevato stradale.

Per quanto riguarda il quadro conoscitivo di carattere geologico, geomorfologico ed

idrogeologico si fa riferimento all’elaborato D.01-Relazione Geologica redatto a supporto del Progetto Preliminare mentre, per quanto riguarda le indagini geognostiche, si fa riferimento all’elaborato D O02B - Tabulati e diagrammi delle indagini geognostiche.

1. - NORMATIVA

Come riferimenti normativi l’indagine è conforme a quanto indicato dal D.P.R. 207 del 5 ottobre 2010 “Codice dei contratti pubblici relativi a lavori, servizi e forniture in attuazione delle direttive 2004/17/CE e 2004/18/CE”- art.26 “Relazioni tecniche e specialistiche del progetto definitivo”.

La campagna geognostica si è svolta ai sensi del D.M. 11/3/88 “Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione” e secondo il D.P.G.R. 36r, mentre per quanto riguarda il rischio sismico e l’esecuzione dei calcoli geotecnici, è stato recepito quanto indicato nelle “Norme Tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

Secondo la recente Variante di minima entità al Piano Strutturale e secondo Regolamento Urbanistico adottato con Del. del Consiglio Comunale n.1 del 19 gennaio 2013 aggiornato secondo le indicazione del D.P.G.R. n.53R/2011 (“Regolamento di attuazione dell’art.62 della L.R. 1/2005 in materia di indagini geologiche”), l’area viene inserita all’interno delle schede di fattibilità realizzate appositamente per la viabilità pubblica (All.1). In particolare il R.U individua per l’area le seguenti pericolosità e fattibilità: Pericolosità Geologica G.2/G3: Pericolosità geologica da media ad elevata (per la presenza di terreni con una bassa resistenza a rottura e compressibilità elevata entro i 5-10 m dal piano campagna).

Pericolosità Idraulica I.2: Pericolosità idraulica media.



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Pericolosità Sismica S.2: Pericolosità sismica locale media.

Fattibilità Geologico-tecnica F2: Fattibilità con normali vincoli da precisare a livello di progetto. F3 Fattibilità condizionata alla realizzazione di indagini geognostiche per la caratterizzazione geotecnica del terreno. Fatte salve le prescrizioni contenute nella legge regionale 36/R del 2009, tali indagini, che potranno essere prove CPT, CPTU e/o sondaggi geognostici con prove SPT dovranno essere commisurate alle problematiche geotecniche che caratterizzano l’area funzione della tipologia di intervento.

Fattibilità Idraulica F2: Fattibilità con normali vincoli da precisare a livello di progetto.

Fattibilità Sismica F1: Fattibilità senza particolari limitazioni.

A corredo della suddetta variante, per l’area, non è stata prodotta la carta delle Microzone Omogenee in Prospettiva Sismica (MOPS) in quanto l’intervento in oggetto non prevede interventi edilizi, trasformazioni di rilievo e/o cambi di destinazione d’uso.

In considerazione della nuova classificazione del territorio regionale, approvata con la Delibera G.R.T. n.878 del 08.10.2012 e pubblicata sul B.U.R.T. parte seconda n.43 del 24.10.2012, supl. N.136, il territorio comunale di Empoli risulta classificato sismico e collocato in “zona 3”.

2 – CAMPAGNA GEOGNOSTICA

In accordo con quanto definito nel rapporto D02-Programma indagini, allegato al progetto preliminare, è stato possibile ricostruire l’andamento stratigrafico, geotecnico e sismico dei terreni interessati dal progetto.

2.1 - Sondaggio geognostico

I sondaggi geognostici (“Norme di riferimento ASTM D1586-84”, “Raccomandazioni sulla programmazione ed esecuzione delle indagini geotecniche - AGI, 1977” e “Raccomandazioni ISSMGE”) sono stati eseguiti, dalla ditta Bierregi S.r.l. di Pescaglia – LU, tramite una Sonda C.M.V. 600 K.

La profondità di indagine (20.0 o 30.0 metri) è stata raggiunta con avanzamento a

carotaggio continuo; i campioni di terreno sono stati recuperati con l’ausilio di un carotiere semplice ∅ 101 mm. Nel corso dell’esecuzione dei sondaggi, costantemente seguiti e diretti da un Geologo di cantiere, sono state effettuate le seguenti operazioni:

� raccolta in apposite cassette catalogatrici del materiale estratto; � descrizione del materiale estratto e ricostruzione della stratigrafia di dettaglio dei

terreni attraversati; � esecuzione di prove S.P.T. standard; � raccolta di campioni indisturbati mediante campionatore di tipo Shelby; � prove con pocket penetrometer e vane test sulle carote di terreno prelevate durante i

sondaggi per una valutazione speditiva dei parametri dalla resistenza non drenata (Cu); � documentazione fotografica.

I dati relativi riassuntivi delle operazioni eseguite per ciascun sondaggio realizzato sono

schematicamente riportate nella tabella seguente:



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N. Sondaggio

Profondità (m)

SPT (m)

Campioni (m)*

Profondità falda dal

p.c. (m)

Piezometro

S1 20 3.0 6.0 7.5

S1C1: 2.5-3.0 S1C2: 6.5-7.0

S1C3: 11.5-12.0 S1C4: 14.5-15.0 S1C5: 19.0-19.5

4.4 SI

S2 30 3.0 6.0 7.5

S2C1: 2.0-2.5 S2C2: 6.5-7.0 S2C3: 8.5-9.0 S2C4: 13.0-13.5 S2C5: 20.0-20.5

5.2 SI

S3 20 3.0 7.5

- 5.0 SI

S4 20 7.5 9.8

S4C1: 4.0-4.5 S4C2: 10.-10.5

4.2 SI

S5 20 1.5 4.5

S5C1: 7.0-7.5 S5C2: 11.0-12.0

4.7 SI

S6 30 3.0 6.0 7.5

S6C1: 1.0-1.5 S6C2: 4.0-4.5 S6C3: 7.5-8.0

S6C4: 17.5-18.0 S6C5: 25.0-25.5

3.2 SI

S7 30 4.5 S7C1: 2.0-2.5 S7C2: 5.5-6.0 S7C3: 18.4-18.8

2.8 SI

S8 20 - S8C1: 2.5-3.0 S8C2: 19.0-19.5

4.7 SI

*In corsivo-grassetto i campioni prelevati e analizzati in laboratorio

Durante l’esecuzione dei sondaggi geognostici sono state eseguite un totale di 16 prove SPT standard (peso massa battente (M) 63,50 Kg; altezza caduta libera (H) 0,75 m; peso aste (P1) 8,00 Kg; peso sistema di battuta (Ms) 30,00 Kg; avanzamento punta (δ) 0,30 m; angolo apertura punta 60°; coefficiente teorico di energia (βt) 0,992); di seguito sono riportati i dati raccolti ed il valore di angolo di attrito ricavato dagli stessi.

N° SPT Profondità indagine N1 N2 N3 NSPT Φ (°)

3.0 m 2 4 3 7 28.8

6.0 m 2 2 3 5 28.0 S1

7.5 m 2 1 3 4 27.6



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3.0 m 2 4 3 7 28.8

6.0 m 2 2 3 5 28.0 S2

7.5 m 2 1 3 4 27.4

3.0 m 3 2 4 6 28.4 S3

7.5 m 3 5 6 11 30.3

7.5 m 3 5 6 11 30.3 S4

9.8 m 4 5 5 10 30.0

1.5 m 4 6 8 14 31.2 S5

4.5 m 4 6 7 13 30.9

3.0 m 2 4 3 7 28.8

6.0 m 2 2 3 5 28.8 S6

7.5 m 2 1 3 4 27.6

S7 4.5 m 2 3 2 5 28.0 Alla fine dell’esecuzione dei sondaggi sono stati misurati i seguenti livelli piezometrici:

SONDAGGIO PROFONDITA’ FALDA

DA p.c. (m) S1 4.40 S2 5.20 S3 5.00 S4 4.20 S5 4.70 S6 3.20 S7 2.80 S8 4.70

2.2 – Analisi di laboratorio

Al fine di caratterizzare gli orizzonti di terreno che costituiscono la base di appoggio delle strutture in progetto, sono state eseguite, dalla ditta Bierregi S.r.l. di Pescaglia – LU, analisi geotecniche sui campioni indisturbati prelevati, tramite campionatore Shelby, nei sondaggi geognostici.

Sui 16 campioni analizzati sono state condotte le seguenti prove:

� determinazione del peso specifico dei grani (ASTM D 845 – 83); � determinazione dei limiti di Atterberg (CNR-UNI 10014; 1964); � umidità naturale (CNR-UNI 10008; 1963); � peso di volume (CNR anno VII n°40-1973);



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� analisi granulometriche (ASTM D 24-85, D 2488-84, D 3282-83; AGI 1990); � prova di taglio diretta (ASTM D 3080 – 72); � prova di consolidazione edometrica;

I dati ricavati sono sinteticamente riassunti nella tabella seguente mentre i certificati

completi sono riportati nell’elaborato Tabulati e diagrammi delle indagini geognostiche. SONDAGGIO SIGLA

CAMPIONE CARATTERISTICHE

LITOLOGICHE PROFONDITA’

PRELIEVO PARAMETRI GEOTECNICI

C1 Limo argilloso 2.5-3.0 m

γ = 19.74 kN/m3

LL= 28 % LP= 24 % Ed (1 kg/cm2)= 20.83 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 35.71 Kg/cm2 Cv= 0.00312 cm2/sec φ= 28° cu = 0.0 kPa S1

C2 Limo sabbioso 6.5-7.0 m

γ = 19.32 kN/m3

LL= 33% LP= 21% Ed (1 kg/cm2)= 46.51 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 57.14 Kg/cm2 Cv= 0.00386 cm2/sec φ'= 24° c’ = 14.0 kPa

SONDAGGIO SIGLA CAMPIONE

CARATTERISTICHE LITOLOGICHE

PROFONDITA’ PRELIEVO

PARAMETRI GEOTECNICI


γ = 19.43 kN/m3

LL= 33% LP= 22 % Ed (1 kg/cm2)= 29.41 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 48.78 Kg/cm2 Cv= 0.00314 cm2/sec φ’= 29° c’ = 0.0 kPa


γ = 19.82 kN/m3

LL= - LP= - Ed (1 kg/cm2)= 58.82 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 74.07 Kg/cm2 Cv= 0.00443 cm2/sec φ= 30° cu = 0.0 kPa

S2

C4 Limo argilloso e argilla

13.0-13.5 m

γ = 19.05 kN/m3

LL= 50% LP= 28% Ed (1 kg/cm2)= 28.57 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 37.04 Kg/cm2 Cv= 0.000699 cm2/sec φ= 9°



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cu = 36.0 kPa

C5 Limo argilloso e

argilla 20.0-20.5 m

γ = 19.41 kN/m3

LL= 50 % LP= 28 % Ed (1 kg/cm2)= 26.67 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 37.04 Kg/cm2 Cv= 0.00222 cm2/sec φ= 16° cu = 9.7 kPa

SONDAGGIO SIGLA





γ = 19.91 kN/m3

LL= 31% LP= 23% Ed (1 kg/cm2)= 38.91 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 52.91 Kg/cm2 Cv= 0.00218 cm2/sec φ'= 30° c’ = 0.0 kPa S4

C2 Argille limose 10.0-10.5 m

γ = 19.06 kN/m3

LL= 46% LP= 27% Ed (1 kg/cm2)= 28.57 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 41.67 Kg/cm2 Cv= 0.00133 cm2/sec φ’= 23° c’ = 5.5 kPa

SONDAGGIO SIGLA





γ = 19.57 kN/m3

LL= 49% LP= 28% Ed (1 kg/cm2)= 51.28 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 72.07 Kg/cm2 Cv= 0.000715 cm2/sec φ'= 23° c’ = 8.3 kPa S5

C2 Argilla limosa e limo

argilloso 11.5-12.0 m

γ = 18.74 kN/m3

LL= 56% LP= 27% Ed (1 kg/cm2)= 27.03 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 35.09 Kg/cm2 Cv= 0.000523 cm2/sec φ’= 23° c’ = 6.9 kPa



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SONDAGGIO SIGLA CAMPIONE

CARATTERISTICHE LITOLOGICHE

PROFONDITA’ PRELIEVO

PARAMETRI GEOTECNICI

C4 Limo argilloso e

argille 17.5-18.0 m

γ = 19.22 kN/m3

LL= 46% LP= 25% Ed (1 kg/cm2)= 25.00 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 40.82 Kg/cm2 Cv= 0.000517 cm2/sec φ= 14° cu = 16.0 kPa S6

C5 Alternanza di limi argillosi e sabbie

25.0-25.5 m

γ = 20.23 kN/m3

LL= 31% LP= 19% Ed (1 kg/cm2)= 33.33 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 55.56 Kg/cm2 Cv= 0.00334 cm2/sec φ = 26° cu= 0.0 kPa

SONDAGGIO SIGLA





γ = 19.48 kN/m3

LL= 51% LP= 27% Ed (1 kg/cm2)= 50.00 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 62.50 Kg/cm2 Cv= 0.000593cm2/sec φ= 14° cu = 22.0 kPa S7

C3 Limi sabbiosi 18.4-18.8 m

γ = 19.31 kN/m3

LL= 41% LP= 24% Ed (1 kg/cm2)= 20.00 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 31.75 Kg/cm2 Cv= 0.00116 cm2/sec φ = 23° cu= 9.0 kPa

SONDAGGIO SIGLA




S8 C1 Limo argilloso 2.5-3.0 m

γ = 19.43 kN/m3

LL= 55% LP= 29% Ed (1 kg/cm2)= 44.44 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 70.18 Kg/cm2 Cv= 0.00452 cm2/sec φ'= 26 °



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c’ = 0.0 kPa

C2 Limi sabbiosi 19.0-19.5 m

γ = 19.69 kN/m3

LL= 29% LP= 24% Ed (1 kg/cm2)= 40.00 Kg/cm2 Ed (2 kg/cm2)= 60.61 Kg/cm2 Cv= 0.00586 cm2/sec φ' = 8.0° c’= 32.0 kPa

2.3 – Prove penetrometriche (CPT) Le prove penetrometriche sono state eseguite dalla ditta Bierregi s.r.l. di Pescaglia – LU, Laboratorio autorizzato con Decreto del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici n° 00007464 del 4 agosto 2011, mediante penetrometro statico/dinamico modello Pagani TG-63/200 da 20 tonn di spinta, con maglio di 63,5 Kg.

Le prove di tipo statico consentono di rilevare, mediante una centralina elettronica, i

valori della Resistenza di punta (Rp) e della Resistenza laterale locale (Rl). Dal valore dei parametri Rp e Rl è possibile ricavare il "Rapporto Begemann" (Rp/Rl), con il quale è possibile risalire alla granulometria dei terreni attraversati e ai principali parametri geomeccanici del terreno, in particolare il valore dell'angolo di attrito (ϕ), per gli orizzonti prevalentemente incoerenti (limi, sabbie e ghiaie), quello della coesione non drenata (Cu), per gli orizzonti prevalentemente coerenti (torbe, argille) e il coefficiente di compressibilità volumetrica (mv), inverso del modulo edometrico (Mo), che consente la valutazione dei cedimenti indotti dalla presenza di sovraccarichi.

In totale sono state eseguite n.8 prove penetrometriche CPT (Ps1-Ps8) di cui 2 (Ps1 e

Ps2) risultano attualmente esterne al tratto in progetto in questa fase; per le caratteristiche tecniche del penetrometro usato e per la visione dei diagrammi e dei tabulati relativi alle prove effettuate si rimanda all’elaborato D O02A-Tabulati e diagrammi delle indagini geognostiche, mentre per l’ubicazione delle prove si rimanda alla Tav. O01-Planimetria ubicazione indagini geologiche e geotecniche. 2.4 – Indagini sismiche Al fine di fornire una precisa definizione della categoria di suolo di fondazione, è stata eseguita una campagna di indagine lungo l’asse viario in progetto. In particolare sono state eseguite: N.1 indagine sismica tipo MASW (stesa 2) e N.1 prospezione sismica in onde SH (Stesa 4) in data 03.12.2012 e N.2. prospezioni sismiche in onde SH (Stesa 1 e 3) in data 14.03.2013. La stesa 1, così come già precisato per quanto riguarda le prove penetrometriche Ps1 e Ps2, è stata realizzata in virtù di una precedente ipotesi progettuale risulta e per questo attualmente risulta esterna al percorso analizzato. Per questo motivo al momento presa in considerazione.



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2.4.1 – Indagine sismica MASW Il metodo MASW (Multichannel Analisys of Surface Waves) è una tecnica geofisica limitatamente invasiva di recente applicazione che, attraverso l’analisi delle onde di superficie (dispersione), ha lo scopo di ottenere profili VS-Z (velocità delle onde di taglio – profondità). Il fenomeno dispersivo delle onde superficiali (nel nostro caso onde di Rayleigh) si manifesta in un mezzo stratificato, in quanto diverse lunghezze d’onda si propagano con velocità di fase differente. A sua volta la velocità di fase dipende dalla frequenza e tale dipendenza viene espressa attraverso la curva di dispersione. Al fine di fornire una più precisa definizione della categoria di suolo di fondazione, è stata eseguita nell’area in esame una prospezione sismica con metodologia MASW: questo tipo di indagine consente di caratterizzare le proprietà elastiche dei materiali nei primi 30 metri di profondità (Vs30), ottenendo quindi la classificazione del terreno di fondazione in base alle nuove norme antisismiche (OPCM 3274). Si tratta di un metodo relativamente economico e dalla elevata velocità di esecuzione. Nel nostro caso sono state eseguite tre registrazioni, effettuate con mazza da 8 kg battente su piastra in duralluminio. L’azimuth della stesa (riferito al G1) è N 200° (SSW-NNE). La distanza intergeofonica 2.00 metri e la lunghezza della stesa di 70.00 metri. (TAV O01). 2.4.2 – Indagine sismica a rifrazione (onde SH) Tra le prospezioni di tipo indiretto la sismica a rifrazione rappresenta ad oggi un valido supporto sia per la ricostruzione delle geometrie sepolte sia per la caratterizzazione del sottosuolo. Il metodo utilizza il comportamento di alcune onde acustiche che si propagano nei corpi solidi, il cui moto si fonda sulla teoria dell’elasticità. Le onde, generate artificialmente dall’operatore, vengono prodotte tramite martello percussore, massa battente o tramite esplosivo. La prospezione può essere eseguita energizzando onde compressionali (tipo “P”) o onde di taglio (tipo “SH”) a seconda delle finalità dell’indagine e delle caratteristiche geologiche/idrogeologiche locali. La tecnica della sismica a rifrazione sfrutta la proprietà che hanno le onde sismiche di rifrangersi sulla superficie di separazione fra litotipi diversi, generalmente caratterizzati da una differente velocità di propagazione. Le onde rifratte viaggiano parallelamente alla superficie di discontinuità fra i due diversi strati con la stessa velocità dello strato più “veloce” rifrangendo continuamente verso l’alto (strato “lento”) energia elastica. L’energia rifratta dagli strati che ritorna in superficie viene rilevata dai geofoni collegati al sismografo. La fase di interpretazione successiva avviene tramite l’utilizzo di un opportuno software che, in funzione della casistica in esame e delle diverse metodologie di calcolo offerte dal programma stesso, garantisce la possibilità di ottenere la migliore ricostruzione bidimensionale del sottosuolo.

Per maggiori dettagli in merito alla logistica delle prospezioni, al metodo di elaborazione si rimanda alla visione dell’ elaborato D O02A-Tabulati e diagrammi delle indagini geognostiche. Di seguito si riportano i risultati delle elaborazioni per le stese 3 e 4:



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STESA 3 (STSHt140312B) 1. Dal piano campagna fino a circa 1.70÷3.90 metri di profondità con andamento irregolare si incontra un primo sismo-strato a minor velocità con Vs media di circa 140 m/s (Vs limite 160 m/s) riconducibile probabilmente a materiale fine costituito da limi-argilloso-sabbiosi; 2. Da circa 1.70÷3.90 metri a circa 3.30÷7.60 metri, con andamento irregolare s’incontra un secondo sismo-strato con velocità Vs media di circa 180 m/s (Vs limite 200 m/s) riconducibile probabilmente a materiale costituito da limi argillosi; 3. Da circa 3.30÷7.60 metri a circa 14.30÷19.60 metri da p.c., con andamento irregolare s’incontra un terzo sismo-strato con velocità Vs media di circa 220 m/s (Vs limite 240 m/s) riconducibile probabilmente a materiale costituito da argille limose con intercalazioni sabbiose; 4. Da circa 14.30÷19.60 metri a circa 22.00÷26.30 metri da p.c., con andamento irregolare s’incontra un quarto sismo-strato con velocità Vs media di circa 260 m/s (Vs limite 280 m/s) riconducibile probabilmente a materiale costituito da limi argilloso-sabbiosi con intercalazioni ghiaiose; 5. Da circa 22.00÷26.30 metri fino alla profondità massima d’investigazione raggiunta (circa 36.0 metri), con andamento irregolare s’incontra un quinto sismo-strato con velocità Vs media di circa 320 m/s (Vs limite 360 m/s). STESA 4 (STSH031212A) 1. Dal piano campagna fino ad una profondità di circa 6.0 metri si è individuato un primo sismo strato con velocità media delle onde sismiche VSH di circa 160 m/s (VSH limite 220 m/s). 2. Da circa 6.0 metri a circa 17.0 metri si è individuato un secondo sismo-strato con velocità media delle onde sismiche VSH di circa 240 m/s (VSH limite 260 m/s). 3. Da circa 17.0 metri fino a fine tomografia (27.0 metri da piano campagna) si è individuato un terzo sismo-strato con velocità media delle onde sismiche VSH di circa 300 m/s (VSH limite 340 m/s).

Secondo i calcoli svolti con metodologia MASW si ricava un valore di VS,30 (a partire dal piano campagna) di circa 214 m/s che.

In base all’elaborazione secondo tecnica tomografica il valore complessivo della VS,30 più

cautelativo risulta essere pari a circa 209 m/sec. In base alle Norme Tecniche per le Costruzioni (D.M.14-01-2008), entrambi i dati di velocità

calcolati fanno ricadere l’area oggetto di studio nella Categoria di Suolo Sismico C, ovvero:

“Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fine mediamente consistenti, con spessori superiori a 30 m caratterizzati da graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e valori del VS,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < CU,30 < 250 kPa nei terreni a grana fina)”.



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Per le caratteristiche tecniche della strumentazione utilizzata e per la visione dei diagrammi e dei tabulati relativi alle indagini si rimanda al relativo elaborato D O02A-Tabulati e diagrammi delle indagini geognostiche .

3. - MODELLO GEOTECNICO DEL TERRENO Sulla base dei dati ricavati dalla campagna geognostica eseguita è stato possibile ricostruire la stratigrafia del terreno dell’area d’intervento suddividendolo in Unità Litotecniche (U_Lit) che risultano avere un andamento pressoché omogeneo su tutta l’estensione areale dell’intervento. In particolare di seguito viene riportata la stratigrafia relativa alle aree dove verranno realizzati i tre interventi strutturali principali (Tavola O 01B):

1. Ponte sul Rio Sant’Anna; 2. Ponte su via Sant’Anna; 3. Sottopasso di via Carraia;

1 – PONTE SUL RIO SANT’ANNA (S5 - Ps5 - Stesa 3) e 2 – PONTE SU VIA SANT’ANNA (S5 - Stesa 3)

PARAMETRI GEOTECNICI CARATTERISTICI (Xk) UNITÀ

LITOLOGICA PROFONDITÀ

(m) DESCRIZIONE ϕϕϕϕ

(°) ϕϕϕϕ’ (°)

Cu (Kg/cm2)

c’ (Kg/cm2)

γγγγ

(t/m3) Mo

(kg/cm2)

U_Lit. “0”

0.00 ÷

2.20 “terreno di riporto” 31.0 - - - 1.90 500

U_Lit. “A” 0.0/2.20

÷ 3.00/4.60

“limi argillosi marroni da poco a

mediamente consistenti con rari inclusi ciottolosi”

28.0 - 0.80 - 1.90 64

U_Lit. “B” 3.00/4.60

÷ 7.80/8.80

“Limi argilloso-sabbiosi marroni da poco a mediamente

consistenti“

27.0 23.0 0.62 0.08 1.95 72

U_Lit. “A” 7.80/8.80

÷ 9.20/10.20


mediamente consistenti con rari inclusi ciottolosi “

28.0 - 0.80 - 1.90 64

U_Lit. “C” 9.20/10.20

÷ 15.0/20.0

“Argille limose e limi argillosi azzurri

poco consistenti “ 26.0 23.0 0.48 0.069 1.87 35



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3 – SOTTOPASSO DI VIA CARRAIA (S2 – S3 – Ps4 – Stesa 2) PARAMETRI GEOTECNICI CARATTERISTICI (Xk) UNITÀ

LITOLOGICA PROFONDITÀ

(M) DESCRIZIONE ϕϕϕϕ

(°) ϕϕϕϕ’ (°)

Cu (Kg/cm2)

c’ (Kg/cm2)

γγγγ

(t/m3) Mo

(kg/cm2)

U_Lit. “A” 0.0 ÷

2.40/3.00


mediamente consistenti con rari inclusi ciottolosi”

27.5 - 0.68 - 1.90 54

U_Lit. “B” 2.40/3.00

÷ 9.80

“Limi argilloso-sabbiosi marroni da poco a mediamente

consistenti“

28.0 - 0.45 - 1.85 40

U_Lit. “C” 9.80

÷ 26.60

“Argille limose e limi argillosi azzurri

poco consistenti “ 25.0 - 0.35 - 1.90 47

U_Lit. “D” 25.40

÷ 30.00

“Sabbie debolmente limose azzurro-

grigie con inclusi ghiaiosi“

- - - - - -

Nspt=numero di colpi prova spt standard; ϕϕϕϕ=angolo di attrito; Cu=coesione non drenata; ϕϕϕϕ’=angolo di attrito drenato; c’=coesione drenata; γγγγ=peso di volume; M0=modulo edometrico. In base alle prove eseguite durante l’esecuzione dei sondaggi è stato possibile risalire al numero di Nspt medio di ogni Unità litologica riconosciuta con la sola esclusione dell’U.Lit.D per la quale non si hanno dati a tale proposito.

UNITÀ

LITOLOGICA NSTP

U_Lit. “A” 5 U_Lit. “B” 4 U_Lit. “C” 3 U_Lit. “D” -

4. – LOCALIZZAZIONE SISMICA E CALCOLO AZIONE SISMICA Considerata la nuova classificazione del territorio regionale, approvata con D.G.R.T.

n.878 del 08.10.2012, pubblicata sul BURT parte II n. 43 del 24.10.2012, il Comune di Empoli risulta classificato, come detto, sismico e collocato in “zona 3”.

L’indagine sismica eseguita, ha permesso di attribuire all’intera area di intervento la categoria di suolo di fondazione “C”.

Per il calcolo dell’azione sismica ai sensi delle nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (D.M.14.01.2008) è necessario attribuire anche la categoria topografica; per condizioni topografiche complesse è necessario predisporre specifiche analisi di risposta sismica locale; per configurazioni superficiali semplici si può adottare la classificazione secondo la Tab. 3.2.IV delle



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NTC, che, nel caso del sito in esame (i=≤15°) prevede l’attribuzione ad una “categoria topografica T1”, avente fattore St 1.0.

E’ necessario inoltre stabilire la “classe d’uso” dell’infrastruttura di progetto ai sensi delle NTC (e di conseguenza del coefficiente d’uso Cu, da Tab. 2.4.II NTC), e la “vita nominale” (Tab. 2.4.I NTC).

Per la struttura di progetto è possibile attribuire una “classe d’uso” II (Coefficiente d’uso Cu=1,0) e una vita nominale Vn≥50 anni.

Inserendo questi parametri nel software “Geostru PS – parametri sismici” (http://www.geostru.com/geoapp/Parametri_Sismici.aspx), è stato possibile calcolare l’azione sismica di progetto, ricavando i coefficienti sismici per i vari Stati Limite, dei quali sono da prendere in considerazione quelli dello Stato Limite di Salvaguardia della Vita (SLV) (All.2):

Amax (accelerazione massima): 1,758 m/s2;

Kh (coefficiente sismico orizzontale): 0,043; Kv (coefficiente sismico verticale): 0,022.

5. – VALUTAZIONI GEOTECNICHE

5.1 - Verifica agli Stati Limite Ultimi (SLU) e di esercizio (SLE) All’interno del tratto di strada in progetto sono presenti tre importanti opere strutturali:

1. rilevato; 2. sottopasso di via Carraia; 3. attraversamento del Rio Sant’Anna e attraversamento via Sant’Anna;

Le problematiche geotecniche relative alla realizzazione del progetto in esame sono sostanzialmente legate alla valutazione del carico ammissibile del sistema terreno/opere di fondazione (verifica allo stato limite ultimo, SLU), ed alla valutazione dei cedimenti indotti dai sovraccarichi di progetto (verifica allo stato limite di esercizio, SLE). La verifica della sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimi di resistenza (SLU) si effettua con il “metodo dei coefficienti parziali” di sicurezza espresso dalla equazione formale.

Rd ≥ Ed Per ogni stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione Rd ≥ Ed, dove: Ed è il valore di progetto dell’azione o dell’effetto dell’azione, valutato dal Progettista Strutturale delle opere e Rd è il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico, pari a:



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l’effetto delle azioni e la resistenza sono espresse in funzione delle azioni di progetto γFFk, dei parametri di progetto Xk/γM e della geometria di progetto ad; nella formulazione della resistenza Rd, compare esplicitamente un coefficiente γR che opera direttamente sulla resistenza del sistema. Il valore di progetto della resistenza Rd è determinato in modo analitico, con riferimento al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno (Xk), diviso per il valore del coefficiente parziale γM specificato nella Tab.6.2.II (D.M.14.01.2008) e tenendo conto, ove necessario, dei coefficienti parziali γR specificati nella Tab.6.4.I (D.M.14.01.2008), relativi alle verifiche agli stati limite ultimi di fondazioni superficiali. Nelle verifiche di sicurezza devono essere presi in considerazione tutti i meccanismi di stato limite ultimo, sia a breve (“condizioni non drenate”) sia a lungo termine (“condizioni drenate”). Gli stati limite ultimi delle fondazioni superficiali si riferiscono allo sviluppo di meccanismi di collasso determinati dalla mobilitazione della resistenza del terreno e al raggiungimento della resistenza degli elementi strutturali che compongono la fondazione stessa. Le verifiche devono essere effettuate almeno nei confronti dei seguenti stati limite, accertando che la condizione “Rd ≥ Ed” sia soddisfatta per ogni stato limite considerato: - SLU di tipo geotecnico (GEO) o collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno o collasso per scorrimento sul piano di posa o stabilità globale (per opere situate su pendii) - SLU di tipo strutturale (STR) o raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali Di seguito sono quindi riportate nel dettaglio le seguenti verifiche agli SLU (GEO): collasso per carico limite dell’insieme fondazione terreno. Le valutazioni sono state realizzate tanto per le condizioni drenate che per le condizioni non drenate (All.3). Per il calcolo della capacità portante, del coeff. di sottofondazione e per la stima dei cedimenti viene utilizzato il programma Load Cap della Geostru Software; per la determinazione dei cedimenti del terreno di imposta dei rilevati viene utilizzato lo specifico modulo “Rilevati” dello stesso programma.

1. RILEVATO I collegamenti tra le strutture in elevato (ponti) avverranno attraverso la realizzazione di rilevati, in parte (in prossimità dei ponti) costituiti da terre armate, che raggiungeranno altezze massime prossime a 7,0 m.



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Per i calcoli geotecnici è stata considerata una sezione tipo (sez. 45) prossima all’attraversamento del Rio Sant’Anna e pertanto, la stratigrafia del terreno considerata, è quella riportata nel cap.3 relativa al ponte sul rio sant’anna (s5 - ps5 - stesa 3) considerando, cautelativamente, i primi 4,60 m tutti costituiti dall’ U.Lit. “A”. Di seguito si riporta la capacità portante ammissibile dei terreni di imposta del rilevato e una stima dell’entità dei cedimenti dei terreni sollecitati dal carico imposto dal rilevato stesso. Per il calcolo è stato utilizzato il modello geologico descritto nel cap.3 con la falda che, in condizioni di ricarica, può essere considerata alla profondità di 1,5 m dal p.c.. È stata inoltre considerata l’influenza dell’azione sismica. I parametri, ricavati dalle indagini effettuate, sono assimilabili ai valori caratteristici richiesti dal D.M. 14-1-2008, ai sensi della Circolare M.I.T. n°617 del 2/2/2009. Il calcolo è stato effettuato con l’approccio 1, per entrambe le combinazioni previste (A1+M1+R1 e A2+M2+R2), e con l’approccio 2 (A1+M1+R3) considerando la base di appoggio del rilevato come fosse una platea approssimativamente di dimensione 32.0 x 10.0 m ed incastrata alla profondità di 0,30 m dal piano di campagna. Le verifiche alla capacità portante (o resistenza di progetto) hanno portato ai seguenti risultati:

Resistenza di progetto (kg/cmResistenza di progetto (kg/cmResistenza di progetto (kg/cmResistenza di progetto (kg/cm2222))))

CUCUCUCU - Condizioni Non-Drenate CDCDCDCD - Condizioni Drenate

Approccio 1 Approccio 2 Approccio 1 Approccio 2

Metodo di calcoloMetodo di calcoloMetodo di calcoloMetodo di calcolo A1+M1+R1 A2+M2+R2 A1+M1+R3 A1+M+R1 A2+M2+R2 A1+M1+R3

Hansen (1970) 4.87 1.94 2.12 3.313.313.313.31 1.091.091.091.09 1.441.441.441.44

Terzaghi (1955) 3.303.303.303.30 1.321.321.321.32 1.441.441.441.44 11.75 3.63 5.11

Meyerhof (1963) 4.87 1.94 2.12 15.63 4.06 6.79

Brinch-Hansen (1970) 4.86 1.94 2.11 5.13 1.59 2.23

Il cedimento del terreno sotto il carico esercitato dal rilevato considerato pari a 0,8 kg/cm2 è risultato essere pari a ca. 19.0 cm. Lo stesso risultato è stato ottenuto anche attraverso la valutazione eseguita mediante il modulo “rilevati” di Loadcap.. Nel caso il progettista ritenesse tale valore non compatibile con le strutture in progetto, potranno essere eseguiti interventi preliminari per diminuire la comprimibilità del suolo sul quale si deve appoggiare il rilevato. A tale scopo il progettista potrà valutare l’ipotesi di intervenire o attraverso una bonifica del terreno superficiale, o posizionando, nell’area, un sovraccarico temporaneo precedentemente alla costruzione della struttura o inserendo nel terreno una serie di canali verticali ad elevata permeabilità, dreni, che intercettino tutto lo strato da consolidare. Tutti gli interventi comunque dovranno essere accompagnati da rilievi strumentali atti a controllare l’andamento del processo di consolidazione Per una visione completa dei calcoli si rimanda all’allegato 3.



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2. ATTRAVERSAMENTO RIO SANT’ANNA, ATTRAVERSAMENTO VIA SANT’ANNA e SOTTOPASSO VIA CARRAIA

Per superare il rio Sant’Anna, l’omonima via Sant’Anna e realizzare il sottopasso di via Carraia è prevista la realizzazione di fondazioni nastriformi con la seguente schematizzata geometria: Rio Sant’Anna

- Larghezza fondazione 3.2m - Lunghezza fondazione 39.0m - Profondità piano di posa 1.5m - Altezza di incastro 1.5m - Inclinazione piano di posa 10.0° - Profondità falda 1.5m

Via Sant’Anna


Via Carraia


Le condizioni stratigrafiche e geotecniche sono quelle riportate nel cap.3 (ponte sul rio sant’anna (s5 - ps5 - stesa 3), ponte su via sant’anna (s5 - stesa 3) e sottopasso di via carraia (S2 – S3 – Ps4 – Stesa

2)) ed illustrate in Tavola O 01B. I parametri, ricavati dalle indagini effettuate, sono assimilabili ai valori caratteristici richiesti dal D.M. 14-1-2008, ai sensi della Circolare M.I.T. n°617 del 2/2/2009. I calcoli sono stati effettuati con l’approccio 1, per entrambe le combinazioni previste (A1+M1+R1 e A2+M2+R2), e con l’approccio 2 (A1+M1+R3). Le verifiche alla capacità portante (o resistenza di progetto) hanno portato ai seguenti risultati:



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Rio Sant’Anna





Hansen (1970) 5.38 2.18 2.34 10.68 3.21 4.64

Terzaghi (1955) 6.06 2.45 2.63 10.07 3.09 4.38

Meyerhof (1963) 4.74 1.93 2.06 8.798.798.798.79 2.672.672.672.67 3.823.823.823.82

Brinch-Hansen (1970) 4.634.634.634.63 1.881.881.881.88 2.012.012.012.01 11.18 3.34 4.86

Via Sant’Anna





Hansen (1970) 5.38 2.18 2.34 10.71 3.21 4.65

Terzaghi (1955) 6.06 2.45 2.63 10.07 3.09 4.38

Meyerhof (1963) 4.74 1.93 2.062.062.062.06 8.818.818.818.81 2.672.672.672.67 3.833.833.833.83

Brinch-Hansen (1970) 4.644.644.644.64 1.891.891.891.89 2.02 11.21 3.35 4.87

Via Carraia





Hansen (1970) 4.09 1.67 1.78 9.03 2.76 3.93

Terzaghi (1955) 4.59 1.87 2.00 8.38 2.62 3.64

Meyerhof (1963) 3.61 1.48 1.57 7.407.407.407.40 2.292.292.292.29 3.223.223.223.22

Brinch-Hansen (1970) 3.543.543.543.54 1.451.451.451.45 1.541.541.541.54 9.42 2.87 4.10

Per quanto riguarda i cedimenti edometrici, il calcolo è stato effettuato considerando per tutte le strutture, secondo le indicazioni del progettista, un carico permanente pari a 3.0



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Kg/cm2, e secondo il metodo di consolidazione monodimensionale di Terzaghi, eseguito mediante il software “Loadcap”. Il valore massimo dei cedimenti è risultato pari a w=24.3 cm per la fondazione del ponte sul Rio Sant’Anna e pari a w=21.7 cm per la fondazione del ponte su via Sant’Anna. Per quanto riguarda il sottopasso di via Carraia il valore calcolato è di 39.0 cm. Tale valore si riferisce ad un opera impostata su un terreno non precedentemente interessato da sollecitazioni. In realtà i terreni di appoggio della fondazione del sottopasso hanno già subito il processo di consolidazione proprio per opera del carico attualmente presente stimato in 5.100 t. Si ritiene pertanto che in quest’area si potranno avere cedimenti molto limitati. 5.2 - Verifica di stabilità rilevato Per quanto riguarda il rilevato è stata valutata anche la stabilità globale dell’insieme opera-terreno. Le verifiche di stabilità sono state eseguite con il metodo dell’equilibrio limite di Bishop. In questo metodo la sezione del pendio, delimitata dalla potenziale superficie di scivolamento (che è stata assunta circolare), è suddivisa in una serie di conci verticali; il peso di ogni concio è applicato al suo baricentro e questo genera, in corrispondenza della superficie di scivolamento, una componente normale e una tangenziale che tendono a destabilizzare il pendio. Tali forze dovranno quindi essere bilanciate dalla resistenza al taglio del terreno. Il calcolo, eseguito per condizioni drenate (lungo termine) è stato realizzato utilizzando il Software Slope prodotto dalla GeoStru Software s.a.s.. La metodologia, teorizzata partendo da una parametrizzazione geomeccanica dei terreni costituenti l’area in esame, porta all’individuazione di varie superfici di scorrimento, tra cui la superficie di scorrimento critica e il relativo fattore di sicurezza Fs; per quanto concerne maggiori informazioni riguardanti la metodologia di calcolo, le relative tabelle e le sezioni schematiche prodotte, si rimanda all’All.3. Sono stati inseriti i seguenti dati di input: • la falda freatica è stata considerata cautelativamente alla quota di 1.5 m dal p.c. ; • sono stati inseriti i seguenti coefficienti sismici (§4):

Amax (accelerazione massima): 1,758 m/s2; Kh (coefficiente sismico orizzontale): 0,043; Kv (coefficiente sismico verticale): 0,022. • Il rilevato è stato considerato costituito da terreni aventi le seguenti caratteristiche

geotecniche (classificazione AASHTO A1;A2-4;A2-5; A3):

γ=1900 kg/cm3; φ=32°; c’=0.1 kg/cm2



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Durante la fase di elaborazione, il programma ha generato una serie di possibili superfici di scivolamento, tra cui la superficie di scivolamento avente il coefficiente minimo, che è risultato essere pari a 1.25 soddisfacendo i requisiti imposti dalla normativa NTC08 per la quale il valore minimo accettabile è Fs=1.0. 5.3 – Decorso del cedimento nel tempo Secondo la teoria di Terzaghi (1923) e gli ulteriori sviluppi di Sivaram e Swamee (1977), l’analisi del processo di consolidazione è funzione del grado di consolidazione medio Um (rapporto tra la sovrappressione dissipata e quella iniziale) e del tempo Tv.

dove: Cv è il coefficiente di consolidazione primaria (m2/s); t è il tempo (s); H è la lunghezza del percorso di filtrazione (m). Considerando un tratto di filtrazione di 8,0 m ed un Cv cautelativo, per l’intero tratto, di 5.23x10-8 m/s (ricavato dalle indagini di laboratorio) è stato calcolato il seguente andamento del cedimento nel tempo :



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Tab.1 – Evoluzione del grado di consolidazione nel tempo

Grafico .1 – Decorso dei cedimenti nel tempo

I risultati mostrano che in un tempo pari a 8 anni viene dissipato circa il 50% del cedimento precedentemente calcolato.



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5.4 – Considerazioni in merito alla liquefazione Ai sensi delle NTC 2008, è stata eseguita la verifica a liquefazione con il metodo di calcolo Tokimatsu e Yoshimi, con l’ausilio del software Liquiter della Geostru (All.4). Il calcolo è stato svolto per una profondità di 20.0 metri dal p.c. con l’introduzione dei valori geotecnici e di Nspt elaborati nel modello e ricavati dalle indagini eseguite, considerando le condizioni stratigrafiche più critiche relative alla stratigrafia individuata con i sondaggi S5 e S6 nell’area del ponte su via Sant’Anna.

Parametri geotecnici Unità Litologica

Profondità da p.c. (m) γγγγ

((((t/m3)))) Nspt

U. Lit. “A” 0.0 – 4.6 1.90 5 U. Lit. “B” 4.6 – 8.1 1.95 4 U. Lit. “C” 8.1 – 20.0 1.90 3

La profondità della falda acquifera è stata considerata cautelativamente alla quota di 2.0 m dal p.c. Il software richiede inoltre in input il valore dell’accelerazione sismica massima, che per l’area di intervento è pari a 0.120 g (All.2). La magnitudo del sisma è stata cautelativamente assunta pari a 5.5. Sono stati inoltre inseriti in input i dati relativi al tipo di deposito (sabbie limose) ed alla consistenza del deposito (sabbie limose da sciolte moderatamente addensate). Il calcolo ha restituito un valore del fattore di sicurezza, calcolato ogni 20 cm di profondità, sempre maggiore di 1,25 e pertanto è conferma la “non liquefacibilità” del terreno di fondazione (All.4).

ALL.1

SCHEDA FATTIBILITA’ REGOLAMENTO URBANISTICO

16-G-12-T-RAP 9/12 Versione 1.0

COMUNE DI EMPOLI

Settore III Politiche Territoriali

REGOLAMENTO URBANISTICO

SCHEDE DI FATTIBILITA’ PER LE AREE INTERESSATE DA PREVISIONE DI NUOVA VIABILITA’

VIABILITA' scheda n. 6

Utoe 3

Descrizione Viabilità parallela alla FIPILI

articolo NTA di riferimento Art. 90 Zone per la viabilità carrabile

1. VALUTAZIONE DI PERICOLOSITA’ 1.1 - Caratteristiche geologico tecniche dell’area: Terreni caratterizzati da valori di Rp che si mantengono mediamente intorno o inferiori a 10 kg/cm2

. Caratteristiche geotecniche scadenti (Bassa resistenza a rottura e compressibilità elevata).

1.2 - Pericolosità Geologica: G3 Pericolosità geologica elevata (presenza di terreni con una bassa resistenza a rottura e compressibilità elevata). 1.3 - Pericolosità Idraulica: I.2/I.4 Pericolosità idraulica da media a molto elevata. 1.4 - Pericolosità Sismica: S.2 Pericolosità sismica locale media . 2. CONDIZIONI DI FATTIBILITA’ 2.1 - Condizioni di Fattibilità Geologico-tecnica: F3 Fattibilità condizionata alla realizzazione di indagini geognostiche per la caratterizzazione geotecnica del terreno. Fatte salve le prescrizioni contenute nella legge regionale 36/R del 2009, tali indagini, che potranno essere prove CPT, CPTU e/o sondaggi geognostici con prove SPT dovranno essere commisurate alle problematiche geotecniche che caratterizzano l’area funzione della tipologia di intervento. 2.2 - Condizioni di Fattibilità Idraulica: F4 si confermano le seguenti condizioni di fattibilità già approvate nella precedente specifica variante urbanistica (deposito n.2987 del 25.05.12 con esito favorevole del n. 336726 del 14/12/201): il piano viario dovrà essere posto ad una quota non inferiore

16-G-12-T-RAP 10/12 Versione 1.0

a 23.95 m slm nel tratto compreso dallo svincolo di Empoli centro fino al Rio di Sant’Anna; dovrà essere compensato attraverso lo scavo della vicina area di laminazione delle acque basse un volume di 5000 mc sottratto alla naturale esondazione; nella definizione del sistema di smaltimento delle acque meteoriche dovrà aversi cura di valutare gli effetti sulla rete di scolo esistente, in modo da evitare possibili effetti di sovraccarico a valle. Infine si ricorda il rispetto dei disposti del R.D. 523/1904 e delle Norme Tecniche per le Costruzione e relativa Circolare Ministeriale per la progettazione di ponti e viadotti. 2.3 - Condizioni di Fattibilità Sismica: F1 Fattibilità senza particolari limitazioni.

ALL.2

PARAMETRI SISMICI

Parametri sismicideterminati con GeoStru PS http://www.geostru.com/geoapp

Le coordinate geografiche espresse in questo file sono in ED50

Tipo di elaborazione:Stabilità dei pendii

Sito in esame.

latitudine: 43,709734 [°]

longitudine: 10,929982 [°]

Classe d'uso: II. Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per

l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose per

l’ambiente. Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d’uso III o in Classe d’uso

IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso

non provochi conseguenze rilevanti.

Vita nominale: 50 [anni]

Tipo di interpolazione: Media ponderata

Siti di riferimento.

ID Latitudine

[°]

Longitudine

[°]

Distanza

[m]

Sito 1 20275 43,705400 10,862010 5484,8

Sito 2 20276 43,706930 10,931130 325,1

Sito 3 20054 43,756910 10,929020 5246,3

Sito 4 20053 43,755370 10,859850 7583,1

Parametri sismici

Categoria sottosuolo: C

Categoria topografica: T1

Periodo di riferimento: 50 anni

Coefficiente cu: 1

Prob.

superament

o

[%]

Tr

[anni]

ag

[g]

Fo

[-]

Tc*

[s]

Operatività

(SLO)

81 30 0,044 2,558 0,244

Danno

(SLD)

63 50 0,053 2,575 0,256

Salvaguardi

a della vita

(SLV)

10 475 0,120 2,531 0,289

Prevenzion

e dal

collasso

(SLC)

5 975 0,159 2,414 0,293

Coefficienti Sismici

Ss

[-]

Cc

[-]

St

[-]

Kh

[-]

Kv

[-]

Amax

[m/s²]

Beta

[-]

SLO 1,500 1,670 1,000 0,013 0,007 0,642 0,200

SLD 1,500 1,650 1,000 0,016 0,008 0,783 0,200

SLV 1,500 1,580 1,000 0,043 0,022 1,758 0,240

SLC 1,470 1,570 1,000 0,056 0,028 2,288 0,240

Geostru software - www.geostru.com

ALL.3

CALCOLI GEOTECNICI

RILEVATO

(sez. tipo n.45) DATI GENERALI ====================================================== Azione sismica NTC 2008 Larghezza fondazione 32.0 m Lunghezza fondazione 10.0 m Profondità piano di posa 0.3 m Altezza di incastro 0.3 m Profondità falda 2.0 ====================================================== SISMA

====================================================== Accelerazione massima (ag/g) 0.18 Effetto sismico secondo NTC(C7.11.5.3.1) Fattore di struttura [q] 3 Periodo fondamentale vibrazione [T] 0.25 Coefficiente intensità sismico terreno [Khk] 0.0433 Coefficiente intensità sismico struttura [Khi] 0.1522 ======================================================

Coefficienti sismici [N.T.C.]

======================================================================== Dati generali

Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50.0 [anni] Vita di riferimento: 50.0 [anni]

Parametri sismici su sito di riferimento

Categoria sottosuolo: C Categoria topografica: T1

S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30.0 0.43 2.56 0.24 S.L.D. 50.0 0.52 2.58 0.26 S.L.V. 475.0 1.18 2.53 0.29 S.L.C. 975.0 1.56 2.41 0.29

Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni

S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0.645 0.2 0.0132 0.0066 S.L.D. 0.78 0.2 0.0159 0.008 S.L.V. 1.77 0.24 0.0433 0.0217 S.L.C. 2.2931 0.24 0.0561 0.0281

STRATIGRAFIA TERRENO

Corr: Parametri con fattore di correzione (TERZAGHI) DH: Spessore strato; Gam: Peso unità di volume; Gams:Peso unità di volume saturo; Fi: Angolo di attrito; c: Coesione; Ed: Modulo Edometrico; cu: Coesione non drenata

DH [m]

Gam [Kg/m³

]

Gams [Kg/m³

]

Fi [°]

c [Kg/cm

²]

cu [Kg/cm

²]

Ed [Kg/cm

²] 2.0 1900.0 2100.0 28.0 0.08 0.8 64.0 2.0 1900.0 2100.0 28.0 0.08 0.8 64.0

1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.08 0.62 72.0 1.0 1950.0 2150.0 23.0 0.08 0.62 72.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.08 0.62 72.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.08 0.62 72.0 1.0 1900.0 2100.0 28.0 0.08 0.8 64.0 1.0 1900.0 2100.0 28.0 0.08 0.8 64.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0 1.0 1870.0 2170.0 23.0 0.07 0.48 35.0

APPROCCIO 1

Carichi di progetto agenti sulla fondazione Nr. Nome

combinazione

Pressione normale di progetto (Kg/cm²)

N (Kg)

Mx (Kg·m)

My (Kg·m)

Hx (Kg)

Hy (Kg)

Tipo ID

1 A1+M1+R1 0 0 0 0 0 0 Progetto 0 2 A2+M2+R2 0 0 0 0 0 0 Progetto 0 Sisma + Coeff. parziali parametri geotecnici terreno + Resistenze Nr Correzione

Sismica (NTC 2008 (C7.11.5.3.1))

Tangente angolo di resistenza al taglio

Coesione efficace

Coesione non drenata

Peso Unità volume in fondazione

Peso unità volume copertura

Coef. Rid. Capacità portante verticale

Coef.Rid.Capacità portante orizzontale

1 SI 1 1 1 1 1 1 1 2 SI 1.25 1.25 1.4 1 1 1.8 1.1

Condizioni drenate

Carico limite verticale Nome combinazione

Autore Carico limite [Qult] (Kg/cm²)

Resistenza di progetto [Rd] (Kg/cm²)

Tipo rottura Costante sottofondo (Kg/cm³)

A1+M1+R1 HANSEN

(1970) 3.31 3.31 * Rottura generale; Ir=0.0; Icrit=8.801 1.32

TERZAGHI (1955)

11.75 11.75 * Rottura generale; Ir=0.0; Icrit=8.801 4.70

MEYERHOF (1963)


Brinch - Hansen 1970


A2+M2+R2 * HANSEN


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)




Condizioni non drenate





A1+M1+R1 HANSEN


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)




A2+M2+R2 HANSEN


* TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)




APPROCCIO 2


combinazione


N (Kg)

Mx (Kg·m)

My (Kg·m)

Hx (Kg)

Hy (Kg)

Tipo ID

1 A1+M1+R3 0 0 0 0 0 0 Progetto 0

Sisma + Coeff. parziali parametri geotecnici terreno + Resistenze Nr Correzione

Sismica (NTC 2008 (C7.11.5.3.1))


Coesione efficace






1 SI 1 1 1 1 1 2.3 1.1

Condizioni drenate





A1+M1+R3 * HANSEN


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)









A1+M1+R3

HANSEN (1970)


* TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)




CEDIMENTI PER OGNI STRATO

*Cedimento edometrico calcolato con: Metodo consolidazione monodimensionale di Terzaghi Pressione normale di progetto 0.8 Kg/cm² Cedimento totale 19.92 cm Z: Profondità media dello strato; Dp: Incremento di tensione; Wc: Cedimento consolidazione; Wt: Cedimento totale.

Strato Z (m)

Tensione (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Metodo Wc (cm)

Wt (cm)

1 0.65 0.124 0.743 Edometrico 0.81 0.81 2 1.5 0.285 0.739 Edometrico 1.15 1.15 3 2.3 0.437 0.726 Edometrico 0.68 0.68 4 3.1 0.592 0.703 Edometrico 0.98 0.98 5 4.1 0.783 0.662 Edometrico 0.92 0.92 6 5.1 0.962 0.615 Edometrico 0.85 0.85 7 5.9 1.054 0.576 Edometrico 0.54 0.54 8 6.7 1.142 0.538 Edometrico 0.84 0.84 9 7.7 1.255 0.493 Edometrico 1.41 1.41

10 8.7 1.372 0.452 Edometrico 1.29 1.29 11 9.7 1.489 0.414 Edometrico 1.18 1.18 12 10.7 1.606 0.38 Edometrico 1.09 1.09 13 11.7 1.723 0.35 Edometrico 1 1 14 12.7 1.84 0.323 Edometrico 0.92 0.92 15 13.7 1.957 0.298 Edometrico 0.85 0.85 16 14.7 2.074 0.276 Edometrico 0.79 0.79 17 15.7 2.191 0.256 Edometrico 0.73 0.73 18 16.7 2.308 0.237 Edometrico 0.68 0.68 19 17.7 2.425 0.221 Edometrico 0.63 0.63 20 18.7 2.542 0.206 Edometrico 0.59 0.59 21 19.7 2.659 0.192 Edometrico 0.55 0.55 22 20.7 2.776 0.18 Edometrico 0.51 0.51 23 21.7 2.893 0.168 Edometrico 0.48 0.48 24 22.7 3.01 0.158 Edometrico 0.45 0.45

ATTRAVERSAMENTO RIO SANT’ANNA DATI GENERALI

====================================================== Azione sismica NTC 2008 Larghezza fondazione 3.2 m Lunghezza fondazione 39.0 m Profondità piano di posa 1.5 m Altezza di incastro 1.5 m Inclinazione piano di posa -10.0 ° Profondità falda 1.5 ======================================================

SISMA



======================================================================== Dati generali




S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30.0 0.43 2.56 0.24 S.L.D. 50.0 0.52 2.58 0.26 S.L.V. 475.0 1.18 2.53 0.29 S.L.C. 975.0 1.56 2.41 0.29

Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Fondazioni

S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0.645 0.2 0.0132 0.0066 S.L.D. 0.78 0.2 0.0159 0.008 S.L.V. 1.77 0.24 0.0433 0.0217 S.L.C. 2.2931 0.24 0.0561 0.0281


Corr: Parametri con fattore di correzione (TERZAGHI) DH: Spessore strato; Gam: Peso unità di volume; Gams:Peso unità di volume saturo; Fi: Angolo di attrito; Ed: Modulo Edometrico; Cv: Coeff. consolidaz. primaria; cu: Coesione non drenata

DH [m]

Gam [Kg/m³

]

Gams [Kg/m³

]

Fi [°]

cu [Kg/cm

²]

Ed [Kg/cm

²]

Cv [cmq/s]

1.0 1900.0 2000.0 31.0 0.8 500.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 31.0 0.8 500.0 0.000715 0.2 1900.0 2000.0 31.0 0.8 500.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 28.0 0.8 64.0 0.000715 0.8 1900.0 2000.0 28.0 0.8 64.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 27.0 0.62 72.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 27.0 0.62 72.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 27.0 0.62 72.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 27.0 0.62 72.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 28.0 0.8 64.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 28.0 0.8 64.0 0.000715 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523

APPROCCIO 1


combinazione


N (Kg)

Mx (Kg·m)

My (Kg·m)

Hx (Kg)

Hy (Kg)

Tipo ID


Sismica (NTC 2008 (C7.11.5.3.1))


Coesione efficace






1 SI 1 1 1 1 1 1 1 2 SI 1.25 1.25 1.4 1 1 1.8 1.1

Condizioni drenate





A1+M1+R1 HANSEN


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC 11.16 11.16 * Rottura generale; Ir=0.0; Icrit=122.169 4.46

(1975) Brinch -

Hansen 1970


A2+M2+R2 HANSEN


TERZAGHI (1955)


* MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)









A1+M1+R1

HANSEN (1970)


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)




A2+M2+R2

HANSEN (1970)


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)


* Brinch - Hansen 1970


APPROCCIO 2


combinazione


N (Kg)

Mx (Kg·m)

My (Kg·m)

Hx (Kg)

Hy (Kg)

Tipo ID

1 A1+M1+R3 0 0 0 0 0 0 Progetto 0 Sisma + Coeff. parziali parametri geotecnici terreno + Resistenze Nr Correzione

Sismica (NTC 2008 (C7.11.5.3.1))


Coesione efficace






1 SI 1 1 1 1 1 2.3 1.1

Condizioni drenate





A1+M1+R3 HANSE

N (1970) 10.68 4.64 * Rottura generale; Ir=0.0; Icrit=122.169 4.27

TERZAGHI (1955)


* MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)




Condizioni non drenate Carico limite verticale Nome combinazione




A1+M1+R3

HANSEN (1970)


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)






Strato Z (m)

Tensione (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Metodo Wc (cm)

Wt (cm)

2 1.75 0.31 2.711 Edometrico 0.27 0.27 3 2.1 0.345 2.663 Edometrico 0.11 0.11 4 2.7 0.405 2.432 Edometrico 3.8 3.8 5 3.6 0.495 1.958 Edometrico 2.45 2.45 6 4.5 0.585 1.564 Edometrico 2.17 2.17 7 5.5 0.685 1.253 Edometrico 1.74 1.74 8 6.5 0.785 1.035 Edometrico 1.44 1.44 9 7.5 0.885 0.878 Edometrico 1.22 1.22

10 8.5 0.985 0.76 Edometrico 1.19 1.19 11 9.5 1.085 0.668 Edometrico 1.04 1.04 12 10.5 1.183 0.594 Edometrico 1.7 1.7 13 11.5 1.28 0.534 Edometrico 1.53 1.53 14 12.5 1.377 0.484 Edometrico 1.38 1.38 15 13.5 1.474 0.441 Edometrico 1.26 1.26 16 14.5 1.571 0.404 Edometrico 1.16 1.16 17 15.5 1.668 0.372 Edometrico 1.06 1.06 18 16.5 1.765 0.344 Edometrico 0.98 0.98 19 17.5 1.862 0.319 Edometrico 0.91 0.91 20 18.5 1.959 0.296 Edometrico 0.85 0.85 21 19.5 2.056 0.276 Edometrico 0.79 0.79

1.5

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

0.2

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

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G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

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G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

-1.50

0.50 1.10 1.60

0.8

00.5

0

SOTTOPASSO VIA CARRAIA DATI GENERALI


SISMA



======================================================================== Dati generali




S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30.0 0.43 2.56 0.24 S.L.D. 50.0 0.52 2.58 0.26 S.L.V. 475.0 1.18 2.53 0.29 S.L.C. 975.0 1.56 2.41 0.29


S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0.645 0.2 0.0132 0.0066 S.L.D. 0.78 0.2 0.0159 0.008 S.L.V. 1.77 0.24 0.0433 0.0217 S.L.C. 2.2931 0.24 0.0561 0.0281


Corr: Parametri con fattore di correzione (TERZAGHI)

DH: Spessore strato; Gam: Peso unità di volume; Gams:Peso unità di volume saturo; Fi: Angolo di attrito; Ed: Modulo Edometrico; Cv: Coeff. consolidaz. primaria; cu: Coesione non drenata

DH [m]

Gam [Kg/m³

]

Gams [Kg/m³

]

Fi [°]

cu [Kg/cm

²]

Ed [Kg/cm

²]

Cv [cmq/s]

1.0 1900.0 2000.0 27.5 0.68 54.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 27.5 0.68 54.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 27.5 0.68 54.0 0.000715 1.0 1850.0 1950.0 28.0 0.45 40.0 0.000715 1.0 1850.0 1950.0 28.0 0.45 40.0 0.000715 1.0 1850.0 1950.0 28.0 0.45 40.0 0.000715 1.0 1850.0 1950.0 28.0 0.45 40.0 0.000715 1.0 1850.0 1950.0 28.0 0.45 40.0 0.000715 1.0 1850.0 1950.0 28.0 0.45 40.0 0.000715 1.0 1850.0 1950.0 28.0 0.45 40.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523 1.0 1900.0 2000.0 25.0 0.35 47.0 0.000523

APPROCCIO 1


combinazione


N (Kg)

Mx (Kg·m)

My (Kg·m)

Hx (Kg)

Hy (Kg)

Tipo ID


Sismica (NTC 2008 (C7.11.5.3.1))


Coesione efficace






1 SI 1 1 1 1 1 1 1 2 SI 1.25 1.25 1.4 1 1 1.8 1.1

Condizioni drenate





A1+M1+R1 HANSEN


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)




A2+M2+R2 HANSEN


TERZAGHI (1955)


* MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)









A1+M1+R1 HANSEN


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)




A2+M2+R2 HANSEN


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)




APPROCCIO 2


combinazione


N (Kg)

Mx (Kg·m)

My (Kg·m)

Hx (Kg)

Hy (Kg)

Tipo ID


Sismica (NTC 2008 (C7.11.5.3.1))


Coesione efficace






1 SI 1 1 1 1 1 2.3 1.1

Condizioni drenate





A1+M1+R3 HANSEN


TERZAGHI (1955)


* MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)









A1+M1+R3 HANSEN


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)





*Cedimento edometrico calcolato con: Metodo consolidazione monodimensionale di Terzaghi Pressione normale di progetto 3.0 Kg/cm² Cedimento totale 39 cm Z: Profondità media dello strato; Dp: Incremento di tensione; Wc: Cedimento consolidazione; Wt: Cedimento totale.

Strato Z (m)

Tensione (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Metodo Wc (cm)

Wt (cm)


10 9.5 1.052 0.664 Edometrico 1.66 1.66 11 10.5 1.15 0.589 Edometrico 1.25 1.25 12 11.5 1.25 0.527 Edometrico 1.12 1.12 13 12.5 1.35 0.476 Edometrico 1.01 1.01 14 13.5 1.45 0.432 Edometrico 0.92 0.92 15 14.5 1.55 0.394 Edometrico 0.84 0.84 16 15.5 1.65 0.361 Edometrico 0.77 0.77 17 16.5 1.75 0.332 Edometrico 0.71 0.71 18 17.5 1.85 0.306 Edometrico 0.65 0.65 19 18.5 1.95 0.283 Edometrico 0.6 0.6 20 19.5 2.05 0.263 Edometrico 0.56 0.56 21 20.5 2.15 0.244 Edometrico 0.52 0.52 22 21.5 2.25 0.227 Edometrico 0.48 0.48 23 22.5 2.35 0.212 Edometrico 0.45 0.45 24 23.5 2.45 0.198 Edometrico 0.42 0.42 25 24.5 2.55 0.186 Edometrico 0.4 0.4 26 25.5 2.65 0.174 Edometrico 0.37 0.37 27 26.5 2.75 0.164 Edometrico 0.35 0.35

1.5

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

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G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²1

.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27.5 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1850.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.05 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=25 ° c=0.04 Kg/cm²

-1.50

0.50 1.10 1.60

0.8

00.5

0

SOVRAPPASSO VIA SANT’ANNA DATI GENERALI


SISMA



======================================================================== Dati generali




S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30.0 0.43 2.56 0.24 S.L.D. 50.0 0.52 2.58 0.26 S.L.V. 475.0 1.18 2.53 0.29 S.L.C. 975.0 1.56 2.41 0.29


S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0.645 0.2 0.0132 0.0066 S.L.D. 0.78 0.2 0.0159 0.008 S.L.V. 1.77 0.24 0.0433 0.0217 S.L.C. 2.2931 0.24 0.0561 0.0281


Corr: Parametri con fattore di correzione (TERZAGHI) DH: Spessore strato; Gam: Peso unità di volume; Gams:Peso unità di volume saturo; Fi: Angolo di attrito; Ed: Modulo Edometrico; Cv: Coeff. consolidaz. primaria; cu: Coesione non drenata

DH [m]

Gam [Kg/m³

]

Gams [Kg/m³

]

Fi [°]

cu [Kg/cm

²]

Ed [Kg/cm

²]

Cv [cmq/s]

1.0 1900.0 2000.0 31.0 0.8 500.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 31.0 0.8 500.0 0.000715 0.2 1900.0 2000.0 31.0 0.8 500.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 28.0 0.8 64.0 0.000715 0.8 1900.0 2000.0 28.0 0.8 64.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 27.0 0.62 72.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 27.0 0.62 72.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 27.0 0.62 72.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 27.0 0.62 72.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 28.0 0.8 64.0 0.000715 1.0 1900.0 2000.0 28.0 0.8 64.0 0.000715 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523 1.0 1870.0 1970.0 26.0 0.48 35.0 0.000523

APPROCCIO 1


combinazione


N (Kg)

Mx (Kg·m)

My (Kg·m)

Hx (Kg)

Hy (Kg)

Tipo ID


Sismica (NTC 2008 (C7.11.5.3.1))


Coesione efficace






1 SI 1 1 1 1 1 1 1 2 SI 1.25 1.25 1.4 1 1 1.8 1.1

Condizioni drenate





A1+M1+R1

HANSEN 10.71 10.71 * Rottura generale; Ir=0.0; Icrit=121.583 4.28

(1970) TERZAGH

I (1955) 10.07 10.07 * Rottura generale; Ir=0.0; Icrit=121.583 4.03

MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)




A2+M2+R2

HANSEN (1970)


TERZAGHI (1955)


* MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)









A1+M1+R1

HANSEN (1970)


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)




A2+M2+R2

HANSEN (1970)


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)




APPROCCIO 2


combinazione


N (Kg)

Mx (Kg·m)

My (Kg·m)

Hx (Kg)

Hy (Kg)

Tipo ID


Sismica (NTC 2008 (C7.11.5.3.1))


Coesione efficace






1 SI 1 1 1 1 1 2.3 1.1

Condizioni drenate Carico limite verticale Nome combinazione




A1+M1+R3 HANSE


TERZAGHI (1955)


* MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)









A1+M1+R3 HANSE


TERZAGHI (1955)


MEYERHOF (1963)


VESIC (1975)






Strato Z (m)

Tensione (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Metodo Wc (cm)

Wt (cm)


10 8.5 0.985 0.759 Edometrico 1.19 1.19 11 9.5 1.085 0.666 Edometrico 1.04 1.04 12 10.5 1.183 0.592 Edometrico 1.69 1.69 13 11.5 1.28 0.532 Edometrico 1.52 1.52 14 12.5 1.377 0.481 Edometrico 1.37 1.37 15 13.5 1.474 0.437 Edometrico 1.25 1.25 16 14.5 1.571 0.4 Edometrico 1.14 1.14 17 15.5 1.668 0.368 Edometrico 1.05 1.05 18 16.5 1.765 0.339 Edometrico 0.97 0.97 19 17.5 1.862 0.314 Edometrico 0.9 0.9 20 18.5 1.959 0.291 Edometrico 0.83 0.83 21 19.5 2.056 0.271 Edometrico 0.77 0.77

1.5

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

0.2

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

0.8

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

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G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

1.0

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=31 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=27 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1900.0 Kg/m³ Fi=28 ° c=0.08 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

G=1870.0 Kg/m³ Fi=26 ° c=0.07 Kg/cm²

-1.50

0.50 1.40 1.30

1.0

00.5

0

SLOPE

1

VERIFICA DI STABILITA’ RILEVATO

Relazione di calcolo

Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP (1955)

======================================================================== Lat./Long. 43.708772/10.928993 Normativa NTC 2008 Numero di strati 5.0 Numero dei conci 10.0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1.0 Coefficiente parziale resistenza 1.1 Parametri geotecnici da usare. Angolo di attrito: Picco Analisi Condizione drenata Superficie di forma circolare ======================================================================== Maglia dei Centri

======================================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi 37.54 m Ordinata vertice sinistro inferiore yi 90.9 m Ascissa vertice destro superiore xs 80.12 m Ordinata vertice destro superiore ys 106.84 m Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 20.0 Numero di celle lungo y 20.0 ========================================================================


======================================================================== Dati generali




S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30.0 0.43 2.56 0.24 S.L.D. 50.0 0.52 2.58 0.26 S.L.V. 475.0 1.18 2.53 0.29 S.L.C. 975.0 1.56 2.41 0.29

Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Fondazioni

S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0.645 0.2 0.0132 0.0066 S.L.D. 0.78 0.2 0.0159 0.008 S.L.V. 1.77 0.24 0.0433 0.0217 S.L.C. 2.2931 0.24 0.0561 0.0281

Coefficiente azione sismica orizzontale 0.0433 Coefficiente azione sismica verticale 0.0217

SLOPE

2

Vertici profilo Nr X

(m) y

(m) 1 43.71 78.09 2 69.13 78.17 3 78.61 84.49 4 91.33 84.49

Falda

Nr. X (m)

y (m)

1 43.72 73.16 2 91.25 73.8 8

Vertici strato .......1

N X (m)

y (m)

1 43.71 78.09 2 69.13 78.16 3 69.22 78.17 4 91.33 78.3 4


N X (m)

y (m)

1 43.71 73.12 2 77.68 73.85 3 91.33 74.7 2


N X (m)

y (m)

1 43.71 69.92 2 91.33 69.6 9


N X (m)

y (m)

1 43.71 68.74 2 91.33 68.14

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno

========================================================================

Tangente angolo di resistenza al taglio 1.25 Coesione efficace 1.25 Coesione non drenata 1.4 Riduzione parametri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia

c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler

Strato c (kg/cm²)

cu (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

Litologia

1 0.10 1.0 32 1900 2000 RILEVATO 2 0.08 0.8 28 1900 2000 U.Lit."A" 3 0.08 0.62 27 1950 2050 U.Lit."B" 4 0.08 0.8 28 1900 2000 U.Lit."A" 5 0.069 0.48 26 1870 1970 U.Lit."C"

SLOPE

3

Risultati analisi pendio [A2+M2+R2]

======================================================================== Fs minimo individuato 1.25 Ascissa centro superficie 69.48 m Ordinata centro superficie 91.7 m Raggio superficie 13.53 m ======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. xc = 69.479 yc = 91.697 Rc = 13.53 Fs=1.25

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti m (°) m (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 1.18 1.0 1.18 886.01 38.36 19.23 0.06 23.0 0.0 871.2 818.5 2 1.18 6.1 1.19 2484.7 107.59 53.92 0.08 26.6 0.0 2335.4 1539.1 3 1.18 11.1 1.2 3848.64 166.65 83.52 0.08 26.6 0.0 3532.6 1983.6 4 1.18 16.3 1.23 4968.29 215.13 107.81 0.08 26.6 0.0 4490.6 2347.4 5 1.18 21.5 1.27 5827.02 252.31 126.45 0.08 26.6 0.0 5223.6 2636.9 6 1.18 27.0 1.32 6398.48 277.05 138.85 0.08 26.6 0.0 5727.7 2852.8 7 1.18 32.8 1.4 6642.57 287.62 144.14 0.08 26.6 0.0 5976.3 2989.2 8 1.22 39.1 1.57 6691.39 289.74 145.2 0.08 26.6 0.0 6084.0 3123.7 9 1.14 45.9 1.64 4830.38 209.16 104.82 0.08 26.6 0.0 4330.5 2529.9 10 1.18 53.6 1.99 1929.43 83.54 41.87 0.08 26.6 0.0 1127.3 1566.0

ALL.4

LIQUEFAZIONE

CALCOLO DELLA SUSCETTIBILITA' DI LIQUEFAZIONE Dati generali Numero di strati = 3 Profondità della falda = 1.5 m Magnitudo del sisma = 5.5 Accelerazione massima al suolo = 0.12

Strato Nr.

Descrizione (-)

Quota iniziale

(m)

Quota finale (m)

Peso di volume secco

(KN/mc)

Peso di volume saturo

(KN/mc)

Nr. colpi medio (Nspt)

D50 dei granuli (mm)

Resistenza qc (KPa)

Resistenza

all'attrito laterale

fs (KPa)

Velocità Vs

(m/s)

1 0 4.6 19 20 5 2 4.6 8.1 19.5 20.5 4 3 8.1 15 19 20 3

Metodo di Tokimatsu e Yoshimi (1983) Input dati

Strato Nr.

Consistenza del terreno

1 Mediamente sciolto 2 Mediamente sciolto 3 Mediamente sciolto

Risultati

Verifica Nr.

Profondità dal p. c.

(m)

Pressione litostatica

totale (KPa)

Pressione verticale efficace

(KPa)

Coefficiente riduttivo

(rd)

Coefficiente

correttivo (rn)

Resistenza alla

liquefazione

(CRR)

Sforzo di taglio

normalizzato

(CSR)

Coefficiente di

sicurezza (Fs)

Suscettibilità di

liquefazione

1 1.70 32.50 30.54 0.97 0.45 0.11 0.04 3.03 NL 2 1.90 36.50 32.58 0.97 0.45 0.11 0.04 2.87 NL 3 2.10 40.50 34.62 0.97 0.45 0.11 0.04 2.73 NL 4 2.30 44.50 36.65 0.97 0.45 0.11 0.04 2.63 NL 5 2.50 48.50 38.69 0.96 0.45 0.11 0.04 2.53 NL 6 2.70 52.50 40.73 0.96 0.45 0.11 0.04 2.46 NL 7 2.90 56.50 42.77 0.96 0.45 0.11 0.04 2.39 NL 8 3.10 60.50 44.81 0.95 0.45 0.11 0.05 2.34 NL 9 3.30 64.50 46.85 0.95 0.45 0.11 0.05 2.29 NL

10 3.50 68.50 48.89 0.95 0.45 0.10 0.05 2.25 NL 11 3.70 72.50 50.93 0.94 0.45 0.10 0.05 2.21 NL 12 3.90 76.50 52.96 0.94 0.45 0.10 0.05 2.17 NL 13 4.10 80.50 55.00 0.94 0.45 0.10 0.05 2.15 NL 14 4.30 84.50 57.04 0.94 0.45 0.10 0.05 2.12 NL 15 4.50 88.50 59.08 0.93 0.45 0.10 0.05 2.10 NL 16 4.70 92.55 61.17 0.93 0.45 0.10 0.05 2.03 NL 17 4.90 96.65 63.31 0.93 0.45 0.10 0.05 2.02 NL 18 5.10 100.75 65.45 0.92 0.45 0.10 0.05 2.00 NL 19 5.30 104.85 67.58 0.92 0.45 0.10 0.05 1.99 NL 20 5.50 108.95 69.72 0.92 0.45 0.10 0.05 1.98 NL 21 5.70 113.05 71.86 0.91 0.45 0.10 0.05 1.97 NL 22 5.90 117.15 74.00 0.91 0.45 0.10 0.05 1.96 NL 23 6.10 121.25 76.14 0.91 0.45 0.10 0.05 1.95 NL 24 6.30 125.35 78.28 0.91 0.45 0.10 0.05 1.94 NL 25 6.50 129.45 80.42 0.90 0.45 0.10 0.05 1.93 NL 26 6.70 133.55 82.56 0.90 0.45 0.10 0.05 1.93 NL 27 6.90 137.65 84.69 0.90 0.45 0.10 0.05 1.92 NL 28 7.10 141.75 86.83 0.89 0.45 0.10 0.05 1.92 NL 29 7.30 145.85 88.97 0.89 0.45 0.10 0.05 1.91 NL

30 7.50 149.95 91.11 0.89 0.45 0.10 0.05 1.91 NL 31 7.70 154.05 93.25 0.88 0.45 0.10 0.05 1.91 NL 32 7.90 158.15 95.39 0.88 0.45 0.10 0.05 1.90 NL 33 8.10 162.25 97.53 0.88 0.45 0.10 0.05 1.90 NL 34 8.30 166.25 99.56 0.88 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 35 8.50 170.25 101.60 0.87 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 36 8.70 174.25 103.64 0.87 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 37 8.90 178.25 105.68 0.87 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 38 9.10 182.25 107.72 0.86 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 39 9.30 186.25 109.76 0.86 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 40 9.50 190.25 111.80 0.86 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 41 9.70 194.25 113.84 0.85 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 42 9.90 198.25 115.87 0.85 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 43 10.10 202.25 117.91 0.85 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 44 10.30 206.25 119.95 0.85 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 45 10.50 210.25 121.99 0.84 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 46 10.70 214.25 124.03 0.84 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 47 10.90 218.25 126.07 0.84 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 48 11.10 222.25 128.11 0.83 0.45 0.10 0.05 1.87 NL 49 11.30 226.25 130.14 0.83 0.45 0.10 0.05 1.88 NL 50 11.50 230.25 132.18 0.83 0.45 0.10 0.05 1.88 NL 51 11.70 234.25 134.22 0.82 0.45 0.09 0.05 1.88 NL 52 11.90 238.25 136.26 0.82 0.45 0.09 0.05 1.88 NL 53 12.10 242.25 138.30 0.82 0.45 0.09 0.05 1.89 NL 54 12.30 246.25 140.34 0.82 0.45 0.09 0.05 1.89 NL 55 12.50 250.25 142.38 0.81 0.45 0.09 0.05 1.89 NL 56 12.70 254.25 144.42 0.81 0.45 0.09 0.05 1.89 NL 57 12.90 258.25 146.45 0.81 0.45 0.09 0.05 1.90 NL 58 13.10 262.25 148.49 0.80 0.45 0.09 0.05 1.90 NL 59 13.30 266.25 150.53 0.80 0.45 0.09 0.05 1.90 NL 60 13.50 270.25 152.57 0.80 0.45 0.09 0.05 1.91 NL 61 13.70 274.25 154.61 0.79 0.45 0.09 0.05 1.91 NL 62 13.90 278.25 156.65 0.79 0.45 0.09 0.05 1.92 NL 63 14.10 282.25 158.69 0.79 0.45 0.09 0.05 1.92 NL 64 14.30 286.25 160.72 0.79 0.45 0.09 0.05 1.92 NL 65 14.50 290.25 162.76 0.78 0.45 0.09 0.05 1.93 NL 66 14.70 294.25 164.80 0.78 0.45 0.09 0.05 1.93 NL 67 14.90 298.25 166.84 0.78 0.45 0.09 0.05 1.94 NL

NL – Non Liquefacibile

[email protected]

Valutazione del rischio di liquefazione

Metodo di verifica: Tokimatsu e Yoshimi

Diagrammi: Nspt - Fs

Committente: Comune di Empoli Data:Località: Empoli

Colonna stratigrafica

1

0.00

4.6

2

8.1

3

15.0

1.5

FALD

A

Nspt

0 1.2 2.4 3.6 4.8 6.0

(4.60)

(8.10)

(15.00)

Fattore di sicurezza Fs

0 0.8 1.6 2.4 3.2 4.0

(4.60)

(8.10)

(15.00)

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d or1b - relazione geotecnica

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