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INTERVENTO INFRASTRUTTURALE DI RECUPERO E RIQUALIFICAZIONE PER LA MESSA IN SICUREZZA (adeguamento strutturale, antincendio e adeguamento alle norme igienico sanitarie) DELL’ ISTITUTO COMPRENSIVO STATALE “A. CASALINI” (via Lazio) – Tipologia A)

1

COMUNE DI SAN MARZANO DI S.G.

Provincia di Taranto

ACCORDO DI PROGRAMMA QUADRO SETTORE ISTRUZIONE – INTERVENTO RECUPERO E RIQUALIFICAZIONE DEL PATRIMONIO INFRASTRUTTURALE

DEGLI ISTITUTI SCOLASTICI PUGLIESI. Delibera CIPE n° 79/2012 e n° 92/2012.

Avviso Pubblico per la partecipazione alla procedura di selezione di interventi relativi alla riqualificazione del patrimonio infrastrutturale degli istituti scolastici pugliesi (BURP n° 46/02.04.2015)

Determinazione Dirigenziale n° 135 del 27.04.2015 di proroga al 18.05.2015.

INTERVENTO INFRASTRUTTURALE DI RECUPERO E RIQUALIFICAZIONE PER LA MESSA IN SICUREZZA (adeguamento strutturale, antincendio e adeguamento alle norme igienico

sanitarie) DELL’ ISTITUTO COMPRENSIVO STATALE “A. CASALINI” (via Lazio) Tipologia A)

CUP: B31E15000230007

PROGETTO ESECUTIVO

R 10

RELAZIONE GEOTECNICA


PROGETTO ESECUTIVO RELAZIONE GEOTECNICA pag. 1

1 - DESCRIZIONE GENERALE DELL'OPERA

La presente relazione geotecnica riguarda le indagini, la caratterizzazione e modellazione geotecnica del “volume significativo” per l'opera in esame e valuta l'interazione opera / terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni. Essa riguarda lo stato delle fondazioni esistenti così come rilevate nelle indagini eseguite sottoposte ai nuovi carichi dovuti alle opere di restauro e adeguamento sismico.

Questa relazione è stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna e di laboratorio.

2 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO Le fasi di analisi e verifica della struttura sono state condotte in accordo alle seguenti disposizioni normative, per quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista, evidenziato nel prosieguo della presente relazione: Legge 5 novembre 1971 n. 1086 (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321) ”Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica” Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G. U. 21 marzo 1974 n. 76) ”Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche” Indicazioni progettuali per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del Ministero per la Ricerca scientifica - Roma 1981. D. M. Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008 n. 29 - Suppl. Ord.) ”Norme tecniche per le Costruzioni” Inoltre, in mancanza di specifiche indicazioni, ad integrazione della norma precedente e per quanto con esse non in contrasto, sono state utilizzate le indicazioni contenute nella: Circolare 2 febbraio 2009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (G.U. 26 febbraio 2009 n. 27 – Suppl. Ord.) “Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 14 gennaio 2008”; Eurocodice 7 – “Progettazione geotecnica” - ENV 1997-1 per quanto non in contrasto con le disposizioni del D.M. 2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni”

3 - INDAGINI GEOGNOSTICHE Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dell'area di sito, si è proceduto alla progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal “volume significativo” dell'opera in esame.

3.1 Idrogeologia Non è stata riscontrata la presenza di falde acquifere a profondità di interesse relativamente al “volume significativo” investigato.



3.2 Problematiche riscontrate Durante l'esecuzione delle prove e dall'elaborazione dei dati non sono emerse problematiche rilevanti alla realizzazione delle opere di fondazione.

4 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA, MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA' SISMICA DEL SITO

Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi.

Le indagini effettuate, permettono di classificare il profilo stratigrafico, ai fini della determinazione dell'azione sismica, di categoria: A [Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs, 30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m.], basandosi sulla valutazione della velocità delle onde di taglio (VS30) e/o del numero di colpi dello Standard Penetration Test (NSPT) e/o della resistenza non drenata equivalente (cu,30). Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi.

4.1 Caratterizzazione geotecnica

La caratterizzazione geotecnica dei terreni è riassunta nella seguente tabella:

Descrizione del terreno Qi Qf Cm Ad Peso

sp. Kz Ko fi Ceff Cu Ed VEd

Stratigrafie

Terreni fondazioni dirette

Calcare scarsamente fratturato

- - - - 24000 1000 100 40 0 0.01 250 -

Qi=Quota iniziale dello strato (Riferito alla quota iniziale della stratigrafia)

Qf=Quota finale dello strato (Riferito alla quota iniziale della stratigrafia)

Cm=Grado di coerenza del terreno

Ad=Coefficiente di adesione

Peso sp.=Peso specifico del terreno

Kz=Costante di sottofondo in verticale

Ko=Costante di sottofondo orizzontale (media aritmetica fra le costanti lungo X e lungo Y)

fi=Angolo di attrito interno

Ceff=Coesione efficace

Cu=Coesione

Ed=Modulo edometrico.

VEd=Variazione del modulo edometrico con la profondità.



4.2 Modellazione geotecnica

Ai fini del calcolo strutturale, il terreno sottostante l'opera viene modellato secondo lo schema di Winkler, cioè un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti. Ciò consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione, siano queste profonde o superficiali, che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dell'interazione opera / terreno.

4.3 Pericolosità sismica Ai fini della pericolosità sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicità dell'area di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica. Si sono tenute in considerazione anche la classe dell'edificio e la vita nominale.

Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolosità come da normativa:

DATI GENERALI ANALISI SISMICA

Dati generali analisi sismica

Ang NV CD MP S Mcm PAc EcA IrT TP RP RH CVE

Fattori di Riduzione degli Spettri

SoX (q)

SoY (q) SLU Sv SLD

Sov [ssdc]

0 15 - muOld PP - - S - A NO NO 5 2.25 2.25 1.50 1.00

Tr Ag Amplif. Stratigrafica

F0 T*c Ss Cc

[anni] [adim] [adim] [adim] [adim] [s]

45 0.0251 1.000 1.000 2.424 0.266

75 0.0317 1.000 1.000 2.396 0.322

712 0.0590 1.000 1.000 2.806 0.435

1462 0.0682 1.000 1.000 2.969 0.460

Classe Edificio

Vita Nominale

Periodo di Riferiment

o Latitudine Longitudine Altitudine

Amplificazione Topografica

Categ Topog

Coef Ampl Topog

[anni] [anni] [°ssdc] [°ssdc] [m]

3 50 75 40° 27' 18.73'' 17° 30' 30.04'' 129 T1 1.00

LEGENDA Dati generali analisi sismica Ang Direzione di una componente dell'azione sismica rispetto all'asse X (sistema di riferimento globale); la seconda componente

dell'azione sismica e' assunta con direzione ruotata di 90 gradi rispetto alla prima. NV Nel caso di analisi dinamica, indica il numero di modi di vibrazione considerati. CD Classe di duttilita': [A] = Alta - [B] = Bassa. MP Tipo di materiale prevalente nella struttura: [ca] = calcestruzzo armato. S Tipologia della struttura: [T] = Telaio - [P] = Pareti - [TP] = Mista telaio-pareti - [N] = nucleo - [P] = un solo piano - [PP] =

più di un piano - [CT] = controventi concentrici diagonale tesa - [CV] = controventi concentrici a V - [M] = mensola o pendolo invertito - [TT] = telaio con tamponature.

Mcm Struttura con telai multicampata: [N]=Nessuna direzione - [X]=Solo in direzione X - [Y]=Solo in direzione Y - [XY]=Sia in direzione X che Y.

PAc Presenza nella struttura di pareti accoppiate: [P] = presenti - [A] = Assenti EcA Eccentricita' accidentale: [S] = considerata come condizione di carico statica aggiuntiva - [N] = Considerata come incremento



Classe Edificio

Vita Nominale

Periodo di Riferiment

o Latitudine Longitudine Altitudine

Amplificazione Topografica

Categ Topog

Coef Ampl Topog

[anni] [anni] [°ssdc] [°ssdc] [m]

delle sollecitazioni. IrT Irregolarita' tamponature in pianta: [S] = Tamponature irregolari in pianta - [N] = Tamponature regolari in pianta. TP Tipo terreno prevalente, categoria di suolo di fondazione come definito al punto 3.2.2 del DM 14 gennaio 2008 'Nuove Norme

tecniche per le costruzioni: [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m.

RP Regolarita' in pianta: [S]= Struttura regolare - [N]=Struttura non regolare. RH Regolarita' in altezza: [S]= Struttura regolare - [N]=Struttura non regolare. CVE Coefficiente viscoso equivalente. Classe Edificio Classe dell'edificio.

SoX (q) Fattore di riduzione dello spettro di risposta allo SLU per sisma orizzontale in direzione X (Fattore di struttura). SoY (q) Fattore di riduzione dello spettro di risposta allo SLU per sisma orizzontale in direzione Y (Fattore di struttura). SLU Sv Fattore di riduzione dello spettro di risposta allo SLU per sisma verticale. SLD Sov Fattore di riduzione dello spettro di risposta allo SLD per sisma orizzontale e verticale. Categ Topog Categoria topografica. (Vedi NOTE)

Coef Ampl Topog

Coefficiente di amplificazione topografica.

Ag Coefficiente di accelerazione al suolo. Ss Coefficienti di Amplificazione Stratigrafica allo SLO / SLD / SLV / SLC. Cc Coefficienti di Amplificazione di Tc allo SLO / SLD / SLV / SLC. F0 Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale. T*c Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale. Latitudine Latitudine geografica del sito.

Longitudine Longitudine geografica del sito.

Altitudine Altitudine geografica del sito.

NOTE Categoria topografica T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i = 15° T2: Pendii con inclinazione media i > 15° T3: Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15° = i = 30° T4: Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i > 30°

5 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE Le fondazioni sono quelle realizzate in origine come plinti alti e travi Winkler. Il terreno fondale è talmente resistente da non aver mai creato cedimenti nei 50 anni e più già passati dalla realizzazione.

6 - VERIFICHE DI SICUREZZA Le verifiche di sicurezza sono state condotte, con riferimento all'Approccio 2 (Combinazione A1+M1+R3), sulla base delle tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente. Per ognuna di esse vengono elencate le metodologie ed i modelli usati per il calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo.



6.1 Carico limite fondazioni dirette La formula del carico limite esprime l'equilibrio fra il carico applicato alla fondazione e la resistenza limite del terreno. Il carico limite è dato dalla seguente espressione:

γγγγγγγ ψγψψ ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅= bgidsNBbgidsNqbgidsNcq fqqqqqqqccccccc 21

lim

in cui: D = profondità del piano di posa della fondazione; B = dimensione caratteristica della fondazione, che corrisponde alla larghezza della suola; L = Lunghezza della fondazione; c = coesione del terreno al disotto del piano di posa della fondazione; ca = adesione lungo la base della fondazione (ca ≤ c); φ = angolo di attrito del terreno al disotto del piano di posa della fondazione; δ = angolo di attrito di interfaccia terreno-fondazione; q = pressione geostatica in corrispondenza del piano di posa della fondazione; γf = peso unità di volume del terreno al disotto del piano di posa della fondazione; s, d, i, g, b, ψ = coefficienti correttivi; Eed = modulo edometrico del terreno al disotto del piano di posa della fondazione; ν = modulo di Poisson del terreno al disotto del piano di posa della fondazione.

NB: Se la risultante dei carichi verticali è eccentrica, B e L saranno ridotte rispettivamente di: Be2BB ⋅−=′

Le2LL ⋅−=′ dove:

eB = eccentricità parallela al lato di dimensione B; eL = eccentricità parallela al lato di dimensione L

q

B

γ

γf, c, φ

D

Calcolo dei fattori Nc, Nq, Nγ

per c>0, φ=0 per φ>0

π+= 2Nc ( ) φ⋅−= ctg1NN qc 1Nq =

φπ⋅= tgpq ekN

0N =γ se φ = 0

ω⋅−=γ sen2N se φ ≠ 0 ( ) φ⋅+=γ tg1N2N q

dove:



φ

+=2

45tgk 2p , è il coefficiente di spinta passiva

ω = angolo di inclinazione del piano campagna. Calcolo dei fattori di forma sc, sq, sγ


( )LBsc π+

+=2

1 L

BNN

1sc

qc +=

1sq = φ+= tg

LB1sq

LB4.01s −=γ

LB4.01s −=γ

con B/L<1.

Calcolo dei fattori di profondità dc, dq, dγ

Si definisce il seguente parametro:

BDk = se 1

BD

≤ ;

BDarctgk = se 1

BD

> .


kdc 4.01+= φtgNd

ddc

qqc

−−=

1

1dq = ( ) ksen1tg21d 2

q ⋅φ−φ+= 1d =γ 1d =γ

Calcolo dei fattori di inclinazione del carico ic, iq, iγ

Si definisce il seguente parametro:

L/B1L/B2m

++

=


cac NcLB

Hmi⋅⋅⋅

⋅−= 1

φtgNi

iic

qqc ⋅

−−=

1



1iq =

m

afq ctgcAV

H1i

φ⋅⋅+

−=

1i =γ

1m

af ctgcAVH1i

+

γ

φ⋅⋅+

−=

dove: Af = LB ′⋅′ H = componente orizzontale dei carichi agente sul piano di posa della fondazione; V = componente verticale dei carichi agente sul piano di posa della fondazione. Per poter applicare tali coefficienti correttivi deve essere verificata la seguente condizione:

af cAtgVH ⋅+δ⋅< Calcolo dei fattori di inclinazione del piano di campagna bc, bq, bγ

Indicando con ω l'angolo di inclinazione del piano campagna, si ha:


π+ω⋅

−=221bc

φ⋅

−−=

tgNb1

bbc

qqc

1bq = ( ) ωω−= costg1b 2

q 1b =γ ω

=γ cosb

b q

Per poter applicare tali coefficienti correttivi deve essere verificata la seguente condizione:

φ<ω ; °<ω 45

q

B

D

ω

Calcolo dei fattori di inclinazione del piano di posa gc, gq, gγ

Indicando con ε l'angolo di inclinazione del piano di posa della fondazione, si ha:


π+ε⋅

−=221gc

φ⋅

−−=

tgNg1

ggc

qqc

1gq = ( )2

q tg1g φ⋅ε−= 1g =γ ( )2tg1g φ⋅ε−=γ

Per poter applicare tali coefficienti correttivi deve essere verificata la seguente condizione:



°<ε 45

qD

B

ε

Calcolo dei fattori di riduzione per rottura a punzonamento ψc, ψq, ψγ

Si definisce l'indice di rigidezza del terreno come:

φ⋅σ+=

tgcGIr

dove:

( )υ+=

12EG = modulo d'elasticità tangenziale del terreno

σ = tensione litostatica alla profondità D+B/2. ν = in condizioni non drenate è pari a 0.5, in condizioni drenate deve essere stimato caso per caso in base ai dati a disposizione.

La rottura a punzonamento si verifica quando i coefficienti di punzonamento ψc, ψq, ψγ sono inferiori all'unità; ciò accade quando l'indice di rigidezza Ir si mantiene inferiore al valore critico:

φ

−

−=<

245ctg

LB45.03.3exp

21II crit,rr


1c =ψ φ⋅

ψ−−ψ=ψ

tgN1

q

qqc

( )rq Iln6.0LB12.032.0 ⋅++=ψ

( )

φ+⋅φ⋅

+φ

−=ψ

sen1I2lnsen07.3tg4.4

LB6.0exp r

q

1=ψ γ qψ=ψ γ

Calcolo del carico limite in presenza di falda

Se il pelo libero della falda è compreso fra il piano campagna ed il piano di posa della fondazione, ad un'altezza a sopra il piano di posa, l'espressione generale del carico limite, valutato in termini di tensioni effettive, diviene:

abgidsNB5.0bgidsNqbgidsNcq O2Hfqqqqqqqccccccclim ⋅γ+ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅γ′⋅⋅+ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅+ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅′= γγγγγγγ dove la tensione litostatica al piano di posa è valutata come:

( ) aaDq ⋅γ′+−⋅γ=



q

B

a

pelo libero falda

Se il pelo libero della falda è al di sotto del piano di posa della fondazione di una profondità d, tale che:

BDdD +≤≤ , o in altri termini Bd < l'espressione generale del carico limite, valutato in termini di tensioni effettive, diviene:

( ) γγγγγγγ ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅

γ′−γ+γ′⋅⋅+ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅+ψ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅′= bgidsN

BdB5.0bgidsNqbgidsNcq fffqqqqqqqccccccclim

q

B

pelo libero falda d<B

Se il pelo libero della falda è al di sotto del piano campagna di una profondità d, tale che:

BDd +> , o in altri termini Bd ≥ la presenza della falda viene trascurata. Calcolo del carico limite in condizioni non drenate

L'espressione generale del carico limite, valutato in termini di tensioni totale, diventa:

( ) γγγπ sNBqbgidscq satcccccu ⋅⋅⋅++⋅⋅⋅⋅⋅+=21

2lim

VERIFICHE A CARICO LIMITE LOTTO 1

Verifiche a carico limite

Descrizione CS

Dimensioni e orientazione

Prof Falda

Comp.

Terreno

Coef. Cor. Terzaghi Coef. Calc. Terzaghi QMax QLim

X Y Rtz per Nq

per Nc

per Nγ

per Nq

per Nc

per Nγ

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm2] [N/mm2]

Trave 48-52 34.08 3.59 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.059 2.000 Trave 40-46 32.50 3.30 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.062 2.000 Trave 22-28 45.63 3.03 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.044 2.000 Trave 18-21 46.07 3.09 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.043 2.000




Descrizione CS


Prof Falda

Comp.

Terreno


X Y Rtz per Nq

per Nc

per Nγ

per Nq

per Nc

per Nγ

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm2] [N/mm2]

Plinto 13-18 42.11 3.14 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.047 2.000 Plinto 11-13 33.14 2.23 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.060 2.000 Plinto 38-40 31.50 3.30 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.063 2.000 Plinto 47-51 28.36 3.36 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.071 2.000 Plinto 20-27 23.49 3.04 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.085 2.000 Plinto 39-45 19.58 3.30 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.102 2.000 Plinto 45-47 21.40 3.30 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.093 2.000 Plinto 10-12 20.58 3.88 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.097 2.000 Plinto 12-19 21.67 4.08 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.092 2.000 Plinto 29-31 18.30 2.82 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.109 2.000 Plinto 31-37 16.41 3.53 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.122 2.000 Plinto 37-39 18.14 3.30 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.110 2.000 Plinto 19-20 17.96 2.05 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.111 2.000 Plinto 2-1 49.39 4.32 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.040 2.000 Plinto 3-2 24.75 6.41 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.081 2.000 Plinto 6-7 20.69 4.46 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.097 2.000 Plinto 5-6 15.32 2.00 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.131 2.000

Plinto 15-16 20.78 4.46 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.096 2.000 Plinto 14-15 15.61 2.00 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.128 2.000 Plinto 24-25 20.86 4.47 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.096 2.000 Plinto 23-24 15.99 2.00 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.125 2.000 Plinto 33-34 21.08 4.46 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.095 2.000 Plinto 32-33 16.14 2.00 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.124 2.000 Plinto 42-43 21.35 4.47 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.094 2.000 Plinto 41-42 16.27 1.99 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.123 2.000 Plinto 51-52 26.99 2.69 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.074 2.000 Plinto 49-51 32.48 3.74 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.062 2.000 Plinto 42-49 25.39 6.59 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.079 2.000 Plinto 44-50 38.46 6.65 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.052 2.000 Plinto 43-44 17.39 2.00 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.115 2.000 Plinto 49-50 26.80 6.49 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.075 2.000 Plinto 33-41 23.05 6.65 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.087 2.000 Plinto 35-43 39.98 6.60 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.050 2.000 Plinto 34-35 17.46 2.00 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.115 2.000 Plinto 24-32 22.67 6.66 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.088 2.000 Plinto 26-34 40.09 6.61 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.050 2.000 Plinto 25-26 17.59 2.00 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.114 2.000 Plinto 15-23 22.08 6.64 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.091 2.000 Plinto 17-25 40.50 6.59 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.049 2.000 Plinto 16-17 17.54 2.00 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.114 2.000 Plinto 6-14 21.70 6.66 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.092 2.000 Plinto 8-16 40.69 6.60 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.049 2.000 Plinto 7-8 17.55 2.00 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.114 2.000 Plinto 2-5 21.38 6.66 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.094 2.000 Plinto 3-7 41.16 6.61 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.049 2.000 Plinto 1-4 51.93 4.96 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.039 2.000 Plinto 4-9 29.45 6.86 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.068 2.000

Plinto 10-11 23.15 6.16 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.086 2.000 Plinto 9-11 77.24 3.41 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.026 2.000 Plinto 4-10 54.58 5.68 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.037 2.000 Plinto 36-38 27.26 3.31 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.073 2.000 Plinto 21-22 30.13 2.09 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.066 2.000 Plinto 30-36 39.58 3.05 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.051 2.000 Plinto 46-48 33.70 3.30 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.059 2.000 Plinto 28-30 25.92 2.10 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.077 2.000 Plinto 20-22 49.18 5.13 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.037 1.800 Plinto 19-21 26.53 5.38 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.068 1.800




Descrizione CS


Prof Falda

Comp.

Terreno


X Y Rtz per Nq

per Nc

per Nγ

per Nq

per Nc

per Nγ

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm2] [N/mm2]

Trave 27-29 14.30 2.36 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.140 2.000



Descrizione CS


Prof Falda

Comp.

Terreno


X Y Rtz per Nq

per Nc

per Nγ

per Nq

per Nc

per Nγ

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm2] [N/mm2]

Plinto 41-42 97.93 7.02 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.051 5.000 Plinto 39-40 94.04 7.08 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.053 5.000 Plinto 40-41 91.24 7.10 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.055 5.000 Plinto 33-38 62.13 2.47 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.080 5.000 Plinto 28-33 68.60 3.79 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.073 5.000 Plinto 21-28 61.07 2.99 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.082 5.000 Plinto 9-17 95.62 5.98 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.052 5.000 Plinto 4-11 NS 5.89 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.048 5.000 Plinto 1-6 NS 5.90 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.044 5.000

Plinto 34-39 62.68 6.54 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.080 5.000 Plinto 35-40 58.10 6.54 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.086 5.000 Plinto 36-41 57.30 6.54 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.087 5.000 Plinto 38-42 68.82 6.50 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.073 5.000 Plinto 37-38 66.70 4.86 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.075 5.000 Plinto 35-36 62.88 7.10 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.080 5.000 Plinto 36-37 49.94 2.22 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.100 5.000 Plinto 34-35 61.03 7.08 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.082 5.000 Plinto 29-34 NS 3.46 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.039 5.000 Plinto 22-29 NS 3.73 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.037 5.000 Plinto 22-23 61.95 3.70 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.081 5.000 Plinto 14-19 53.19 7.27 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.094 5.000 Plinto 19-22 53.93 3.57 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.093 5.000 Plinto 10-14 43.23 7.21 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.116 5.000 Plinto 27-37 54.47 3.82 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.092 5.000 Plinto 20-27 40.44 3.29 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.124 5.000 Plinto 17-23 60.54 5.39 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.083 5.000 Plinto 11-19 52.36 5.40 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.095 5.000 Plinto 6-14 48.84 5.41 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.102 5.000 Plinto 3-10 42.49 5.44 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.118 5.000 Plinto 9-11 51.74 3.27 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.097 5.000 Plinto 4-6 51.85 3.25 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.096 5.000 Plinto 1-3 61.33 3.21 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.082 5.000 Plinto 2-3 73.82 3.56 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.068 5.000 Plinto 2-5 37.54 6.01 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.133 5.000

Plinto 20-21 51.10 5.12 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.098 5.000 Plinto 18-21 52.26 4.87 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.096 5.000 Plinto 32-34 57.22 6.07 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.087 5.000 Plinto 5-10 81.44 5.69 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.061 5.000 Plinto 20-26 44.39 4.90 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.113 5.000 Plinto 26-32 37.83 6.86 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.132 5.000




Descrizione CS


Prof Falda

Comp.

Terreno


X Y Rtz per Nq

per Nc

per Nγ

per Nq

per Nc

per Nγ

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm2] [N/mm2]



Descrizione CS


Prof Falda

Comp.

Terreno


X Y Rtz per Nq

per Nc

per Nγ

per Nq

per Nc

per Nγ

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm2] [N/mm2]

Plinto 38 35.79 1.80 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.140 5.000 Plinto 21-25 56.28 1.78 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.089 5.000 Plinto 7-17 77.60 4.05 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.064 5.000 Plinto 17-21 59.41 1.92 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.084 5.000 Plinto 1-5 79.55 4.65 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.063 5.000 Plinto 6-15 90.73 4.43 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.055 5.000 Plinto 4-6 81.70 4.60 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.061 5.000 Plinto 3-4 47.60 3.36 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.105 5.000 Plinto 1-2 47.56 3.38 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.105 5.000 Plinto 2-3 49.63 3.29 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.101 5.000

Plinto 19-33 41.81 5.31 1.50 0.00 - - - - - - - - - 0.120 5.000 Plinto 33-41 65.44 7.50 1.50 0.00 - - - - - - - - - 0.076 5.000 Plinto 28-41 55.94 6.28 1.50 0.00 - - - - - - - - - 0.089 5.000 Plinto 18-28 47.80 6.60 1.50 0.00 - - - - - - - - - 0.105 5.000 Plinto 19-18 50.46 7.11 1.50 0.00 - - - - - - - - - 0.099 5.000 Plinto 25-35 77.95 6.00 1.30 0.00 - - - - - - - - - 0.064 5.000 Plinto 20-27 51.06 4.85 1.00 0.00 - - - - - - - - - 0.098 5.000 Plinto 9-20 82.89 4.65 1.00 0.00 2309B- 2310B- 2311B- 2312B- 2313B- 2314B- 2315B- 2316B- 2317B- 2318B0.060 2319B5.000

2320BPlinto 10-22 2321B62.86 2322B6.71 2323B1.00 2324B0.00 2325B- 2326B- 2327B- 2328B- 2329B- 2330B- 2331B- 2332B- 2333B- 2334B0.080 2335B5.000 2336BPlinto 14-16 2337B62.19 2338B4.17 2339B1.00 2340B0.00 2341B- 2342B- 2343B- 2344B- 2345B- 2346B- 2347B- 2348B- 2349B- 2350B0.080 2351B5.000 2352BPlinto 12-14 2353B54.30 2354B3.93 2355B1.00 2356B0.00 2357B- 2358B- 2359B- 2360B- 2361B- 2362B- 2363B- 2364B- 2365B- 2366B0.092 2367B5.000 2368BPlinto 12-10 2369B47.80 2370B2.06 2371B1.00 2372B0.00 2373B- 2374B- 2375B- 2376B- 2377B- 2378B- 2379B- 2380B- 2381B- 2382B0.105 2383B5.000

2384BPlinto 7-9 2385B76.35 2386B5.94 2387B1.00 2388B0.00 2389B- 2390B- 2391B- 2392B- 2393B- 2394B- 2395B- 2396B- 2397B- 2398B0.065 2399B5.000 2400BPlinto 8-7 2401B62.27 2402B4.32 2403B1.00 2404B0.00 2405B- 2406B- 2407B- 2408B- 2409B- 2410B- 2411B- 2412B- 2413B- 2414B0.080 2415B5.000





2544BLEGENDA - Verifiche a carico limite 2545BDescrizione 2546BDescrizione dell'oggetto di fondazione al quale è riferita la verifica.

2547BCS 2548BCoefficiente di sicurezza [NS] = Non significativo. 2549BDimensioni 2550BDimensioni dell'elemento di fondazione.

2551BRtz 2552BAngolo compreso tra l'asse X e il lato più lungo del minimo rettangolo che delimita il poligono della platea. 2553BProf 2554BProfondita di posa dell'elemento di fondazione dal piano campagna.




Descrizione CS


Prof Falda

Comp.

Terreno


X Y Rtz per Nq

per Nc

per Nγ

per Nq

per Nc

per Nγ

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm2] [N/mm2]

2555BFalda 2556BProfondità di falda sotto l'elemento di fondazione dal piano campagna. 2557BComp. Terreno 2558BClassificazione del comportamento del tereno ai fini del calcolo.

2559BCoef. Cor. Terzaghi 2560BCoefficienti correttivi per la formula di Terzaghi.

2561BCoef. Calc. Terzaghi 2562BCoefficienti di calcolo per la formula di Terzaghi.

2563BQMax 2564BCarico Massimo di Progetto allo SLU. 2565BQLim 2566BCarico Limite.

2567B,

relazione geotecnica - relazione... · la presente relazione geotecnica riguarda le indagini, ......

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