relazione geotecnica quadrante est rev -...

ASSOCIAZIONE TEMPORANEA DI IMPRESE

MANDATARIA: Messa in sicurezza Quadrante Est: primo intervento per la realizzazione di un sistema di rimozione del percolato

Progetto Esecutivo RELAZIONE GEOTECNICA E SISMICA

Committente: Comune di Ferrara Novembre 2013

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SOMMARIO

1 INTRODUZIONE ............................................................................................................... 2 1.1 PREMESSA ................................................................................................................................ 2 1.2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO .................................................................................................. 2 1.3 DOCUMENTAZIONE RACCOLTA E/O ELABORATA ..................................................................... 2

2 INQUADRAMENTO AREA D’INDAGINE ..................................................................... 4 2.1 LOCALIZZAZIONE DELL'AREA................................................................................................... 4 2.2 INQUADRAMENTO GEOLOGICO E GEOMORFOLOGICO .............................................................. 5 2.3 INQUADRAMENTO IDROGEOLOGICO ......................................................................................... 6

3 METODOLOGIA D’INDAGINE DELLE PROVE IN SITU ............................................ 9 3.1 STRUMENTAZIONE UTILIZZATA .............................................................................................. 10 3.2 RISULTATI PROVE PENETROMETRICHE .................................................................................. 11

4 CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEI TERRENI DI FONDAZIONE ...................... 15 4.1 CLASSIFICAZIONE SISMICA DEL SITO ...................................................................................... 15 4.2 CLASSIFICAZIONE SISMICA DEL SOTTOSUOLO SECONDO IL DM 14/01/2008 ......................... 18

5 VALUTAZIONE DEL RISCHIO DI FENOMENI DI LIQUEFAZIONE ....................... 21 5.1 GENERALITÀ SUL FENOMENO ................................................................................................. 21 5.2 VALUTAZIONE DEL RISCHIO DI LIQUEFAZIONE DEL SITO ....................................................... 22

5.2.1 Suscettibilità alla liquefazione: caratteri generali ............................................................................ 22 5.2.2 Magnitudo di riferimento ................................................................................................................. 24 5.2.3 Valutazione del rischio di liquefazione del sito ............................................................................... 27

6 STIMA DELLA RESISTENZA DEL SISTEMA GEOTECNICO .................................. 30 6.1 PREMESSA .............................................................................................................................. 30 6.2 PARAMETRI E COEFFICIENTI SISMICI DETERMINATI IN BASE AL D.M. 14/01/08 .................... 30 6.3 RESISTENZA DEL SISTEMA GEOTECNICO (CAPACITÀ PORTANTE ULTIMA) ............................. 34 6.4 VALUTAZIONE DELL’EFFETTO DEL SISMA .............................................................................. 34 6.5 DETERMINAZIONE DEL CARICO ULTIMO QULT ...................................................................... 35 6.6 DETERMINAZIONE DELLA RESISTENZA DEL SISTEMA GEOTECNICO ....................................... 37 6.7 CALCOLO DEI CEDIMENTI ....................................................................................................... 39





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1 INTRODUZIONE

1.1 Premessa

La scrivente A.T.I. si aggiudicata la gara esperita da Comune di Ferrara per l’esecuzione dei “lavori di Messa in Sicurezza “quadrante est”, primo intervento per la realizzazione di un sistema per la rimozione del percolato”. Tale incarico prevede la redazione del Progetto Esecutivo di cui il presente documento costituisce la relazione geologica tecnica e sismica. A tal fine è stata eseguita n°1 prova penetrometrica statica con piezocono sismico (SCPTU) approfondita fino alla profondità massima di – 30,00 dall’attuale piano di campagna.

1.2 Normativa di riferimento

Le normative e deliberazioni di riferimento sono le seguenti:

D.M. LL. PP. 11/3/88 “Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce”

D.M. 16/01/96 “Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche”;

Ordinanza della Presidenza del Consiglio dei Ministri “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”, n. 3274 del 20/3/03;

Delibera della giunta della Regione Emilia Romagna del 21 luglio 2003 con oggetto: Prime disposizioni di attuazione dell’OPCM n. 3274/2003 recante “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”, con particolare riferimento all’allegato A, “Classificazione sismica dei comuni dell’Emilia Romagna”;

Ordinanza della Presidenza del Consiglio dei Ministri n. 3316 “Modifiche ed integrazioni all’ordinanza n. 3274 del 20/3/03”;

Dipartimento della Protezione Civile – Ufficio Servizio Sismico Nazionale. Nota esplicativa dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20/3/03. Data: 4 giugno 2003;

Ordinanza della Presidenza del Consiglio dei Ministri n. 3431 del 3/5/05;

D.M. 14 gennaio 2008 – Norme Tecniche per le Costruzioni;

Delib. Ass. Reg. n° 112-2007 Emilia Romagna.

1.3 Documentazione raccolta e/o Elaborata

Nella Tab. 2.1 è riportato l’elenco della documentazione elaborata ai fini dell’indagine in oggetto.





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Tab. 2.1 – Documentazione allegata

N. Estremi documenti Oggetto e/o osservazioni

All. 1 Tabulati SCPTU

Elaborato dagli scriventi All. 2 Calcolo Vs30 da prova SCPTU All. 3 Calcolo rischio di potenziale di liquefazione All. 4 Calcolo dei cedimenti





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2 INQUADRAMENTO AREA D’INDAGINE 2.1 Localizzazione dell'area

L’area indagata si trova in via Caretti nel quadrante Est del comune di Ferrara. Per l’ubicazione della prova si veda la tavola 3 del Progetto Esecutivo.

Fig. 2.1 – Foto da satellite dell’area di indagine (tratto da Google Earth)





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Fig. 2.2 – Foto da satellite dell’area di indagine (tratto da Google Earth)

2.2 Inquadramento geologico e geomorfologico

L’area oggetto di studio rientra nel settore meridionale del grande bacino subsidente padano. Esso è costituito principalmente da sedimenti Olocenici di piana alluvionale, a cui segue, in profondità, una coltre di sedimenti incoerenti di età Pliocenica e Quaternaria con depositi riferibili a vari ambienti deposizionali, in particolare: marini, deltizi, lagunari e fluvioplaustri. La parte superiore di tali sedimenti è rappresentata da depositi Quaternari continentali in continuità con i sedimenti superficiali, con spessori variabili che raggiungono i valori massimi a SE di Ferrara (circa 200 m.). In particolare, il territorio in esame è caratterizzato da n. 2 unità geologiche fondamentali:

a) Unità più profonda costituita da terreni depositatisi nei periodi del Miocene sup. e del Pliocene inf. I termini più alti sono rappresentati da sabbie e arenarie con limitate





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intercalazioni argillose. Alla base vi sono argille e marne con banchi arenacei-marnosi. Questi sedimenti sono deformati da pieghe, faglie inverse e ricoprenti, con assi allungati ad andamento NO-SE;

b) Unità superiore costituita da sedimenti del Pliocene med.-sup. caratteristici di un ambiente deposizionale marino poco profondo, in progressiva colmazione. La base di questo complesso è situata a profondità variabile. Solo la base del Quaternario presenta generalmente profondità tra 2000 e 2800 m.

L’assetto attuale del territorio ferrarese è conseguenza dell’evoluzione della rete idrografica superficiale ed a fenomeni di subsidenza naturale ed antropica. A proposito del primo dei suddetti fattori, va tenuto presente che la condizione dei fiumi di bassa pianura è generalmente quella di sedimentazione: il corso d’acqua durante i fenomeni di esondazione tende a distribuire il proprio carico solido nelle aree circostanti in modo che le granulometrie maggiori (sabbie) vanno a costituire barre e le sponde naturali degli alvei, mentre i materiali più fini (limi ed argille) vengono depositati in zone più distali, in ragione della diminuzione dell’energia idrodinamica e quindi coerentemente al diminuire della competenza fluviale. Questi ultimi sedimenti, si costipano maggiormente di quelli costituenti l’alveo, determinando così, già per cause naturali, dislivelli tra gli alvei dei fiumi ed i territori circostanti. Su questi meccanismi di esondazione, preponderante è stato l’intervento antropico, che per preservarsi da tali fenomeni ha, per così dire, irrigidito la rete idrografica alzando via via gli argini e costringendo le aste fluviali a scorrere sempre dentro gli stessi alvei. La conseguenza diretta di tale operato è stata quella di bloccare i nuovi apporti detritici nella campagna circostante ed esaltare i dislivelli tra letti fluviali e territori limitrofi. Per quanto concerne i fenomeni di abbassamento, essi sono imputabili a: - subsidenza geologica (naturale); - abbassamento della falda freatica per scopi di bonifica, determinando fenomeni di

subsidenza dovuti a semplici cause meccaniche per effetto del costipamento; - estrazioni eccessive di acqua e talora acqua mista a gas dalle formazioni quaternarie

profonde. Dall’esame dei dati raccolti sui fenomeni di abbassamento del territorio ferrarese relativi al periodo 1878-1970 (Salvioni 1957 e Caputo 1970) confrontati con la “1° e 2° rete altimetrica nazionale di alta precisione” realizzata dall’I.G.M. sono state cartografate linee di particolare instabilità del territorio, dove sono stati riscontrati abbassamenti di valore superiore a 15 cm. per l’abitato di Ferrara.

2.3 Inquadramento idrogeologico

L’intera Provincia di Ferrara presenta condizioni di drenaggio fortemente connesse con l’assetto altimetrico. Il territorio possiede infatti una generale pendenza da Ovest verso Est che condiziona lo stato della rete scolante. A livello macroscopico il modello idrogeologico risulta complesso, costituito da diverse unità idrogeologiche separate da materiale impermeabile.





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A livello regionale si rileva la presenza di n. 6 orizzonti acquiferi (partendo dal basso e procedendo verso l’alto): a) Orizzonte permeabile (prima falda): è al tetto delle formazioni quaternarie, sopra al substrato impermeabile Pliocenico, è formato da sabbie medio fini. Prof. tetto 200-210 m; potenza 40-110 m.; b) Orizzonte impermeabile: argilla molto compatta, spessore tra 10 e 30 m.; c) Orizzonte permeabile (seconda falda): sabbia fine media e grossolana talora con torba ciottoli e bioclasti. Prof. tetto 135-152 m.; potenza 10-30 m.; d) Orizzonte impermeabile: argille con spessore di 14-20 m.; e) Orizzonte permeabile (terza falda): sabbie medie ben classate. Prof. tetto 90-126 m; potenza 3-15 m.; f) Orizzonte impermeabile: alternanze di banchi di argille e limi con locali lenti sabbiose. Spessore da 7 a 13 m.; g) Orizzonte permeabile (quarta falda): sabbie medie e fini con locali intercalazioni argillose. Prof. tetto 55-110 m; potenza 15-25 m.; h) Orizzonte impermeabile: argille molto plastiche con continuità laterale. Spessore tra 15 e 30 m.; i) Orizzonte permeabile (quinta falda): sabbie medie e medio fini con locali intercalazioni argillose. Prof. tetto: 20-62 m; potenza 10-30 m.; l) Orizzonte impermeabile: strati limoso argillosi con potenza accertata di oltre 30 m.; m) Orizzonte permeabile (sesta falda): sabbia siltosa-sabbia media, talora con ciottoli. É l’acquifero più superficiale con potenza tra 3 e 40 m. Prof. tetto 4-37 m.; n) Orizzonte impermeabile: litologia variabile con sedimenti a granulometria fine, prevalentemente limosi. Più localmente sono presenti lenti sabbiose, livelli di torba ed argilla, verso la base termini limosi-argillosi. Potenza variabile tra 4-40 m.; Gli acquiferi più profondi, sono ospitati nelle formazioni consolidate pre-Plioceniche che, unitamente a quelli rinvenibili nei depositi sabbiosi Pliocenici e Pleistocenici sovrastanti, sono di ambiente lagunare e marino, con acque salmastre o salate, di scarso interesse pratico. Nelle successioni Oloceniche, l’ambiente deposizionale è di tipo continentale e si osserva una successione di livelli a sabbia fine e grossolana, intercalati a livelli argillosi con frequenti tracce di torba. La falda freatica, considerata per convenzione come un unico elemento, in realtà risulta costituita da un complesso sistema multifalda, a livelli anche non interconnessi.

Nell’area oggetto di studio il livello della falda, misurato rispetto al piano campagna il giorno 26 Ottobre 2013 durante l’esecuzione della prova, risulta essere posto come segue.





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Tab. 2.1 – Livello falda (26/10/2013)

N.° CPT Livello statico della falda da p.c. (m)

SCPTU 1 -3,00





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3 METODOLOGIA D’INDAGINE DELLE PROVE IN SITU

Le prove penetrometriche con piezocono permettono di acquisire, grazie ad una spinta continua, la qc (resistenza alla punta) e la fs (resistenza laterale), il sistema acquisisce inoltre le pressioni neutre, l'angolo di inclinazione della batteria di aste ed il tempo di dissipazione (tempo intercorrente tra la misura della sovrappressione ottenuta in fase di spinta e la pressione misurata in fase di alleggerimento di spinta) tramite l'utilizzo di un piezocono. Quest'ultimo è costituito da un penetrometro a punta munita di sensori con una parte in materiale poroso per la misura della pressione dei pori. La pressione indotta dalla punta produce un incremento della pressione interstiziale u, che viene dissipata più o meno rapidamente secondo la permeabilità degli strati. Il grafico relativo permette di riconoscere la diversa natura degli strati, più permeabili con basso incremento della u, meno permeabili con forte incremento della u (v. par. seguente).

Fig. 3.1 – Strumentazione prove penetrometriche

Con il piezocono sismico inoltre ad ogni metro di profondità (od eventualmente a profondità prestabilite a seconda delle necessità progettuali) viene sospesa l'infissione del piezocono ed a piano campagna, tramite adeguato sistema di energizzazione, vengono generate delle vibrazioni artificiali nel terreno. Tramite i sensori sismici (geofoni o accelerometri) presenti





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all'interno del piezocono ed adeguato acquisitore sismico è possibile quindi rilevare e registrare tali segnali sismici e di conseguenza determinare i tempi necessari alle onde sismiche per percorrere il tratto da piano campagna fino alla profondità a cui si trova il piezocono (tempi di arrivo). Grazie alla presenza di tre geofoni o accelerometri disposti all'intero del piezocono lungo le tre direzioni X, Y e Z ed al tipo di sistema di energizzazione utilizzato è possibile discriminare nei sismogrammi i segnali generati dalle onde di taglio S e dalle onde di compressione P. Ottenuti i tempi di arrivo è possibile quindi calcolare la velocità di propagazione delle onde S e P. La conoscenza della velocità di taglio permette valutazioni più precise sul rischio di liquefazione. La prova SCPTU permette una valutazione diretta del parametro Vs30.

3.1 Strumentazione utilizzata

Le prove penetrometriche sono state eseguite con penetrometro PAGANI modello TG 63-200.

Fig. 3.2 – Penetrometro Pagani Modello TG 63-200





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Tab. 3.1 – Caratteristiche penetrometro

Pesi e dimensioni H (mm) 1520

L (mm) 2450

P (mm) 1120

Peso (kg) 1140 Dati tecnici

Motore

Tipo Diesel 2 cil. Potenza 18 (13.5) - 3600

Raffreddamento Acqua

Traslazione

Cingolato a trasmissione idrostatica

Cingolato Gommato

Velocità di traslazione (km/h)

0 ÷ 2

Pendenza Max % 25

Pompa Idraulica

Numero di Pompe 2 Max. pressione operativa

(bar) 315

Stabilizzatori Numero 3

Tipo Idraulico CPT

Max pressione operativa (bar) 240 Forza di infissione (kN) 200 Forza di estrazione (kN) 205

Velocità di infissione senza carico (cm/sec)

0 ÷ 10

Velocità di estrazione senza carico (cm/sec)

0 ÷ 7.5

Corsa (mm) 1250 ANCORAGGIO

Motori idraulici con riduttore 4 Coppia [kgm] 160

Sistema di ancoraggio Aste elicoidali composte Aste elicoidali Ø x L (mm) 100 x 750

3.2 Risultati Prove Penetrometriche

I dati acquisiti con le prove sono stati elaborati con il programma CPeT-IT v.1.6 della Geologismiki Geitechnical Software. Tale programma permette una facile interpretazione dei dati acquisiti con le prove ed esegue interpretazioni sulla base delle condizioni di comportamento del suolo (SBT: Soil Behaviout Type) e vari altri parametri geotecnici basati sulle correlazioni subblicate da Lunne, Robertson and Powell (1997) e i più recenti aggiornamenti del professor. Robertson.





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In particolare, nelle tabelle seguenti vengono riportate per le indagini effettuate la descrizione delle caratteristiche litologiche ed il valore di alcuni parametri geotecnici, di validità orientativa, individuati attraverso correlazioni e bibliografia. In particolare i parametri geotecnici riportati sono: - M: modulo edometrico (kg/cm2); - Es: Modulo di elasticità longitudinale o modulo di Young (kg/cm2); - Go: Modulo di taglio massimo (kg/cm2); - Su: Coesione non drenata (kg/cm2);

- Dr: Densità relativa (%);

- : Angolo d’attrito interno (°); - Y’: Peso di Volume (t/m3).

Per maggiori dettagli si vedano i report in allegato 1.

Tab. 3.2 - Prova penetrometrica SCPTU – 30,0 m

N. litologia Natura

del terreno

M (kg/cm2)

Es (kg/cm2)

G0 (kg/cm2)

Su (kg/cm2)

Dr (%)

(°)

Y’ (t/m3)

1

Da –0,01 a –2,00 metri dal p.c.

Sabbia limosa e

limo sabbioso

granulare 492 454 603 - 50,3 39,0 1,87

2

Da –2,00 a –30,00 metri dal p.c.

Limo argilloso sabbioso

coesivo 88 419 381 0,565 - - 1,69





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Si riportano di seguito le caratteristiche degli strati rilevati.

Tab. 3.3 – Strati prove eseguite

N. Descrizione Prova Profondità qt

medio (kg/cm2)

SBT plot

1 Sabbia limosa

e limo sabbioso

SCPTU

0,01 – 2,00 39,4

2 Limo argilloso

sabbioso 2,00 – 30,00 10,5

Nella figura seguente si riporta il diagramma relativo al punto di indagine.





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Fig. 3.3 – Diagramma prova penetrometrica con piezocono (SCPTU)





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4 CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEI TERRENI DI FONDAZIONE

Nella logica prestazionale adottata dalle nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (NTC08 – D.M. 14/01/2008) si impone al progettista di affrontare e risolvere problematiche specialistiche, tra cui assume una particolare rilevanza la valutazione della stabilità geotecnico-sismica del sito di costruzione e del suolo di fondazione, con l’obiettivo ultimo di definire il rischio geotecnico nell’eventualità di un terremoto. Un ruolo chiave nella caratterizzazione geotecnico-sismica dei suoli di fondazione occupa la stima della velocità di propagazione delle onde di taglio e conseguentemente del parametro VS30 , normativamente idoneo all’individuazione delle categorie di sottosuolo di riferimento, necessarie alla definizione dell’azione sismica di progetto mediante l’approccio richiesto dalle NTC08. Nel presente capitolo è riportata la classificazione sismica del sito, la stima della velocità media di propagazione delle onde di taglio VS30, l’individuazione della categoria del sottosuolo secondo la classificazione delle normative vigenti.

4.1 Classificazione sismica del sito

La classificazione sismica del territorio nazionale è stata rivista e aggiornata dall’O.P.C.M.

3274/03 “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del

territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica” che suddivide il

territorio nazionale in 4 Zone Sismiche, distinte in base ai valori di accelerazione di picco

orizzontale del suolo, con probabilità di superamento pari al 10% in 50 anni. Ad ogni comune

è stata quindi attribuita una specifica Zona, intendendo il carattere sismico decrescente

andando da Zona 1 a Zona 4.

Il Comune di Ferrara risulta classificato con codice ISTAT 038008 e come zona a

rischio sismico di terza categoria (Zona 3).





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Tab. 4.1 – Riclassificazione sismica dell´Emilia-Romagna, Ordinanza del PCM n. 3274 / 2003 (Allegato 1, punto 3 “prima applicazione”)

In base a tale classificazione il Comune di Ferrara rientra tra i territori classificati in Zona 3, zona, attribuita a comuni nei quali il pericolo sismico è relativamente basso.

La O.P.C.M. n. 3274/2003 assegna per ciascuna zona sismica un valore del parametro ag (accelerazione orizzontale massima), parametro posto alla base delle analisi dinamiche (per la verifica della stabilità e per la valutazione del rischio di liquefazione). I valori di ag, espressi come valore dell’accelerazione di gravità g, da adottare in ciascuna delle zone sismiche del territorio nazionale sono riportati di seguito:

Tab. 4.2 – Valori di ag in relazione alla zona sismica

Zona Valore di ag

1 0,35 g

2 0,25 g

3 0,15 g

4 0,05 g

Comune di Ferrara





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Come si evince dalla tabella per la “Zona 3” l’ordinanza assegna il valore ag/g = 0,15 e quindi:

ag = 0,15g In base alle norme tecniche per le costruzioni, contenute nel D.M. 14/01/08, si devono definire i parametri sismici in funzione delle coordinate geografiche del sito e del tempo di ritorno.

La sicurezza e le prestazioni di un’opera o di una parte di essa devono essere valutate in relazione agli stati limite che si possono verificare durante la vita nominale. Lo “stato limite” è la condizione superata la quale l’opera non soddisfa più le esigenze per le quali è stata progettata.

La stima viene condotta con il foglio di calcolo Spettri-NTC ver. 1.0.3 rilasciato dal Consiglio dei Lavori Pubblici. Per l’uso del suddetto foglio di calcolo occorrono le coordinate espresse in gradi sessadecimali e nel sistema di riferimento ED50; tali coordinate possono essere determinate con il software free di Geostru dal link: http://www.geostru.com/geoapp/parametrisismici.aspx inserendo l’indirizzo del sito (v. par. 6.2).

Individuate le coordinate ED50 : Lat. 44,838753 Long. 11,649074 e in base ai parametri indicati nella precedente tabella si determinano i parametri:

• ag accelerazione orizzontale massima al sito; • Fo valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione

orizzontale; • Tc* periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione

orizzontale; in funzione del periodo di ritorno come disposto dalle NTC08. Di seguito sono riportate le elaborazioni del il foglio di calcolo Spettri-NTC ver. 1.0.3





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Fig. 4.1 – Parametri ag, Fo, Tc* di cui al D.M. 14/01/2008 elaborati con Spettri-NTC ver.

1.0.3 Nell’Allegato A4 della D.A.L. n.112/2007 sono riportati i valori di arefg (ossia i valori di ag ) di ogni comune dell’Emilia-Romagna con riferimento ad un periodo di ritorno TR = 475 anni; per il Comune di Ferrara risulta:

ossia un valore di ag superiore rispetto a quello determinato con Spettri-NTC ver. 1.0.3 ; nelle elaborazioni del presente studio viene fatto riferimento allo stato limite SLV con un periodo di ritorno di 475 anni assumendo il valore:

• ag = 0,132 g

4.2 Classificazione sismica del sottosuolo secondo il DM 14/01/2008

Secondo le disposizioni del D.M. 14/01/2008 per la definizione dell’azione sismica si può fare riferimento a un approccio semplificato, che si basa sull’individuazione di categorie di sottosuolo di riferimento. Il parametro di caratterizzazione del terreno richiesto dalla norma è la cosiddetta VS,30, velocità di propagazione delle onde di taglio media sui primi 30 metri di profondità al di sotto del piano di fondazione della struttura in progetto. Essa è calcolata come velocità equivalente che dovrebbe avere un’ideale strato di 30 m affinché un’onda di taglio lo percorra nello stesso tempo in cui percorre la reale stratigrafia in sito per la stessa profondità. La formula è quindi riferita a strati “in serie” presenti nei primi 30 metri di profondità:





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si

i,S

V

hV

3030

dove hi = spessore in metri dell’i-esimo strato; Vsi = velocità delle onde di taglio per distorsioni di taglio y dell’ordine di 10-6 dell’i-

esim0 strato La classificazione del sottosuolo avviene quindi in base alla velocità media di propagazione delle onde di taglio entro i primi 30 m di profondità dal piano campagna (parametro VS,30 calcolato con la formula sopra riportata) con riferimento alla Tabella 3.2.II delle NTC08, di seguito riportata.

Tab. 4.3 – Categorie di sottosuolo secondo il D.M. 14/01/2008 (Tabella 3.2.II)

Categoria Descrizione VS,30 (m/s)

A Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs,30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m.

> 800

B

Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e Cu,30 > 250 kPa nei terreni a grana fina).

360 ÷ 800

C

Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < Cu,30 < 250 kPa nei terreni a grana fina).

180 ÷ 360

D

Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e Cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana fina).

< 180

E Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con Vs > 800 m/s).

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S1

Depositi di terreni caratterizzati da valori di Vs,30 inferiori a 100 m/s (ovvero 10 < Cu,30 < 20 kPa), che includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza, oppure che includono almeno 3 m di torba o di argille altamente organiche.

< 100

S2 Depositi di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di sottosuolo non classificabile nei tipi precedenti.

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La prova SCPTU ha permesso una valutazione diretta della velocità di propagazione delle onde sismiche (v. all. 2) dall’elaborazione dei dati registrati è emersa una Vs30 variabile tra 176,88 e 177,79 m/s e di conseguenza il suolo risulta appartenente alla Categoria D Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana fina).





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5 VALUTAZIONE DEL RISCHIO DI FENOMENI DI LIQUEFAZIONE

5.1 Generalità sul fenomeno

Secondo la definizione data nell’Eurocodice 8 e dall’OPCM 3274/2003: “la liquefazione denota una diminuzione di resistenza a taglio e/o di rigidezza causata dall’aumento di pressione interstiziale in un terreno saturo non coesivo durante lo scuotimento sismico, tale da generare deformazioni permanenti significative o persino l’annullamento degli sforzi efficaci nel terreno.” Nel contesto considerato, il problema principale che si pone in fase di progettazione è la suscettibilità alla liquefazione quando la falda freatica si trova in prossimità della superficie ed il terreno di fondazione comprende strati estesi o lenti spesse di sabbie sciolte sotto falda, anche se contenenti una frazione fine limo-argillosa. In altre parole è necessario valutare il potenziale di liquefazione del terreno ove deve essere realizzata la costruzione. Le ricerche che hanno portato all’evoluzione delle conoscenze dei parametri più significativi ed alla formulazione di metodi empirici e di analisi dinamica hanno preso avvio a partire dai terremoti di Nijgata dell’Alaska (1964). Sono emersi così i primi criteri empirici di previsione, basati sulle caratteristiche granulometriche e sullo stato di addensamento; a tali criteri hanno fatto seguito metodi più raffinati e complessi capaci di tenere conto di un numero di parametri sempre più elevato. Il quadro dei metodi oggi disponibili è quanto mai vario e va da criteri basati su soli dati geologici qualitativi (età del deposito, origine, stratigrafia, profondità della falda, ecc.) a metodi di analisi dinamica molto sofisticati, basati sulla valutazione della pressione effettiva della risposta sismica locale e su complesse prove di laboratorio. Questi metodi si basano sul confronto fra le sollecitazioni di taglio che producono liquefazione e quelle indotte dal terremoto, ovvero fra gli stati tensionali che producono liquefazione o livelli di deformazione critici e gli stati tensionali indotti dalle onde sismiche nella loro propagazione. A tal fine richiedono la determinazione di parametri relativi sia all’evento sismico sia ai terreni di fondazione, valutati questi ultimi o con prove di laboratorio o con prove in situ; la loro applicazione richiede quindi:

la valutazione della resistenza del terreno agli sforzi di taglio ciclici in condizioni non drenate, mediante correlazioni basate su prove in situ e/o di laboratorio;

calcolo delle sollecitazioni di taglio indotte dall’evento sismico di riferimento. La valutazione quantitativa del rischio liquefazione viene quindi fatta dal confronto fra le tensioni indotte nel terreno dall’evento sismico e la capacità di resistenza alle azioni dinamiche del terreno.





MANDANTE:

22

5.2 Valutazione del rischio di liquefazione del sito

5.2.1 Suscettibilità alla liquefazione: caratteri generali

Il pericolo liquefazione deve essere accertato in base alla possibilità di concomitanza di: fattori scatenanti (caratteristiche dei terremoti attesi: sismicità della zona); fattori predisponenti (suscettibilità dei terreni: presenza di banchi di terreni

incoerenti poco addensati e presenza di falda). Le normative che regolano la materia sono:

O.P.C.M. 3274/03; D.M. 14/01/2008 (NTC08);

inoltre ai fini della valutazione quantitativa del fenomeno i riferimenti sono: Linee Guida AGI (2005); Delib. Ass. Reg. n° 112-2007 Emilia Romagna; Indirizzi e Criteri per la Microzonazione Simica - Presidenza del Consiglio dei Ministri

– Dipartimento della Protezione Civile (2008).

Quando la falda freatica si trova in prossimità della superficie ed il terreno di fondazione comprende strati estesi o lenti spesse di sabbia sciolte sotto falda, anche se contenenti una frazione fine limo-argillosa, deve essere verificata la suscettibilità alla liquefazione in ottemperanza a:

Art. 2.3 dell’Allegato 4 dell’ O.P.C.M. 3274/03; Punto 7.11.3.4. del D.M. 14/01/2008 (NTC08).

Ai sensi dell’ art. 7.11.3.4.2 del D.M. 14/01/2008: “La verifica a liquefazione può essere omessa quando si manifesti almeno una delle seguenti circostanze:

1. eventi sismici attesi di magnitudo M inferiore a 5; 2. accelerazioni massime attese al piano campagna in assenza di manufatti (condizioni

di campo libero) minori di 0,1g; 3. profondità media stagionale della falda superiore a 15 m dal piano campagna, per

piano campagna sub-orizzontale e strutture con fondazioni superficiali; 4. depositi costituiti da sabbie pulite con resistenza penetrometrica normalizzata (N1)60

> 30 oppure qc1N > 180 dove (N1)60 è il valore della resistenza determinata in prove penetrometriche dinamiche (Standard Penetration Test) normalizzata ad una tensione efficace verticale di 100 kPa e qc1N è il valore della resistenza determinata in prove penetro metriche statiche (Cone Penetration Test) normalizzata ad una tensione efficace verticale di 100 kPa;

5. distribuzione granulometrica esterna alle zone indicate nella Figura 7.11.1(a) nel caso di terreni con coefficiente di uniformità Uc < 3,5 ed in Figura 7.11.1(b) nel caso di terreni con coefficiente di uniformità Uc > 3,5 ”





MANDANTE:

23

Fig. 5.1 – Fusi granulometrici di terreni suscettibili di liquefazione - Figura 7.11.1(a) e Figura 7.11.1(b) del D.M. 14/01/2008

Ai sensi dell’art. 2.3 dell’Allegato 4 dell’ O.P.C.M. 3274/03 la verifica della suscettibilità a liquefazione può essere omessa quando:

1. il terreno sabbioso saturo si trova a profondità superiore a 15 m dal piano campagna; 2. ag < 0,15g e al contempo lo strato granulare da verificare soddisfi almeno una delle

seguenti condizioni: contenuto di argilla superiore al 20% con indice di plasticità > 10; contenuto di limo superiore al 35% e resistenza N1(60) > 20; frazione fine trascurabile e resistenza N1(60) > 25

dove N1(60) è il valore della resistenza penetro metrica NSPT misurato in una prova Standard Penetration Test, normalizzato ad uno sforzo efficace di confinamento e ad un fattore di rendimento energetico 0,6 nell’esecuzione della prova. Quando nessuna delle precedenti condizioni è soddisfatta, la suscettibilità alla liquefazione deve essere verificata come minimo mediante i metodi generalmente accattati dall’ingegneria geotecnica, basati su correlazioni di campagna tra misure in sito e valori critici dello sforzo ciclico di taglio che hanno causato liquefazione durante terremoti passati. La valutazione quantitativa della suscettibilità alla liquefazione può essere eseguita mediante “metodi semplificati” attraverso la stima di un coefficiente di sicurezza:

MSFCSR

CRRFL (Delib. Ass. Reg. n° 112-2007 Emilia Romagna)

Dove: CRR (Cyclic Resistange Ratio) rappresenta la capacità di resistenza del terreno

alla liquefazione; è la resistenza normalizzata: '0v

ultCRR

; e può essere valutata

in funzione di parametri desunti da prove SPT, CPT e da misure della velocità delle onde di taglio VS30 ;





MANDANTE:

24

CSR (Cyclic Stress Ratio) rappresenta la domanda di resistenza ciclica del terreno alla liquefazione; è la tensione indotta dal terremoto:

dv

vs

v

medio rg

aCSR

'max,

'0

65,0

dove:

samax, è il picco di accelerazione al piano campagna del terremoto di

riferimento;

g è l’accelerazione di gravità;

v e '

v sono rispettivamente la tensione verticale totale e la tensione

verticale efficace alla profondità considerata;

dr è un coefficiente riduttivo dell’azione sismica che porta in conto la

deformabilità del sottosuolo (in letteratura vari autori hanno proposto relazioni per la sua stima);

MSF è un fattore di scala funzione della magnitudo dei terremoti attesi. In letteratura vari autori hanno proposto relazioni per la sua stima. Nel programma utilizzato descritto al paragrafo seguente le opzioni sono per gli autori Robertson, Moss (2006) e Idriss & Boulanger (2008), quest’ultimo è quello che si è considerato.

Se il fattore FL > 1 la liquefazione è da escludere; se il fattore FL < 1 è possibile che avvengano fenomeni di liquefazione. È da osservare che anche quando FL > 1 si possono avere dopo il terremoto cedimenti permanenti del terreno.

5.2.2 Magnitudo di riferimento

L’Istituto Nazionale di Geofisica e Vulcanologia (INGV) ha mappato il territorio nazionale in

zone sismogenetiche, tale mappatura, elaborata nel 2004, viene chiamata ufficialmente ZS9

(v. Fig. seguente). La realizzazione della zonazione è basata su un modello cinematico di

riferimento per il Mediterraneo centrale, sulle evidenze che emergono dai più recenti studi di

tettonica attiva e sulla individuazione delle sorgenti sismogenetiche (tra i quali il Database of

Potential Sources for Earthquakes Larger than M5.5 in Italy, DISS 2.0, Valensise e Pantosti,

2001) e sul catalogo dei terremoti CPTI04 (Gruppo di Lavoro CPTI, 2004).

ZS9 è composta di 36 aree poligonali, caratterizzate da comportamento tettonico e

cinematico omogeneo e definite principalmente per l’utilizzo con metodi convenzionali di

valutazione in termini probabilistici della pericolosità sismica.





MANDANTE:

25

Fig. 5.2 – Zonizzazione sismogenetica ZS9 - Gruppo di lavoro per la redazione di

pericolosità sismica (OPCM n. 3274) Istituto Nazionale di Geofisica e Vulcanologia.

Come si evince dalla figura la Provincia di Ferrara rientra parzialmente nella zona

sismogenetica 912 che coincide con l’area geologica denominata “Dorsale Ferrarese”. I

caratteri che contraddistinguono la zona 912 sono riportati nella seguente figura.





MANDANTE:

26

Fig. 5.3 – Caratteristiche principali delle zone sismogenetiche ZS9

Si deduce dalla tabella che per la zona 912 (Dorsale Ferrarese) i valori di magnitudo

massima previsti, sulla base dei meccanismi focali, sono pari a Mwmax = 6,14.





MANDANTE:

27

5.2.3 Valutazione del rischio di liquefazione del sito

La valutazione del rischio di liquefazione del sito è stata eseguita con il programma Cliq sulla base dei dati desunti dalle prove eseguite in sito. Per poter eseguire la valutazione del rischio occorre definire:

il sisma atteso per il sito ossia occorre individuare una magnitudo di riferimento: pari a 6,14 – v. par. 6.2.2;

l’accelerazione: si è considerato il valore pari a 0,132 (approssimato per eccesso in quanto il programma considera solamente 2 decimali) – v. par. 5.1.

Programma utilizzato

I dati acquisiti con le prove eseguite sono stati elaborati con il programma Cliq della Geologismiki Geitechnical Software. Tale programma utilizza correlazioni empiriche per valutare i parametri geotecnici alla base dei fenomeni di liquefazione e restituisce il calcolo dell’indice di potenziale liquefazione e dei cedimenti post terremoti.





MANDANTE:

28

Fig. 5.4 – Esempi di schermate tratta dal software Cliq

Valutazione degli effetti della liquefazione

Come indicato nella Determinazione dell’Assemblea Legislativa Regione Emilia Romagna n°112 del 2007 e nelle Linee Guida AGI “Aspetti geotecnici della progettazione in zone sismiche” (2005) alcune metodologie semplificate consentono, seppure con sensibili approssimazione, di stimare gli effetti della liquefazione. In particolare si riporta di seguito il metodo Iwasaki et Al. (1982) che fornisce una valutazione “integrale” degli effetti della liquefazione.





MANDANTE:

29

Tale metodo introduce un indice degli effetti della liquefazione, detto indice del potenziale di liquefazione (IL) definito mediante la seguente relazione:

20

0

)()( dzzwzFI L (Det. Ass. Leg. N°112 Regione Emilia Romagna)

dove:

w(z) = 10 - 0.5 z

F = 1-FL se FL ≤ 1.0 ovvero F = 0 se FL>1.0

con FL coefficiente di sicurezza alla liquefazione

Gli autori suggeriscono che se:

- IL ≤ 5 il rischio di liquefazione è basso;

- 5 < IL ≤ 15 il rischio di liquefazione è elevato;

- IL > 15 il rischio di liquefazione è estremamente elevato.

Dall’elaborazione dei risultati delle prove penetrometriche statiche eseguite in sito risulta un BASSO RISCHIO DI LIQUEFAZIONE (pari a 0,01) – v. all. 3.





MANDANTE:

30

6 STIMA DELLA RESISTENZA DEL SISTEMA GEOTECNICO

6.1 Premessa

Nel presente punto è stata effettuata una stima della resistenza del sistema geotecnico in base alle disposizioni del D.M. 14 gennaio 2008, noto come “Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni” e/o anche con l’acronimo NTC 2008.

La normativa in questione disciplina la progettazione, l’esecuzione e il collaudo delle costruzioni al fine di garantire prestabiliti livelli di sicurezza nei riguardi della pubblica incolumità. La sicurezza e le prestazioni di una struttura vanno valutate in relazione all’insieme degli “stati limite” che si possono verificare durante la vita utile del progetto.

Il punto p. 6.2.3 del D.M. 14/01/08 stabilisce che per ogni stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione:

Ed ≤ Rd

dove:

Ed = valore di progetto o dell’effetto dell’azione;

Rd = valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico.

Lo stesso punto dispone che:

“La verifica della suddetta condizione deve essere effettuata impiegando diverse combinazioni di gruppi di coefficienti parziali, rispettivamente definiti per le azioni (A1 e A2), per i parametri geotecnici (M1 e M2) e per le resistenze (R1, R2 e R3)”.

In pratica nelle diverse condizioni di carico si deve tener conto di opportuni gruppi di coefficienti che variano a base alle diverse combinazioni.

Nel presente capitolo si fornisce una stima del valore Rd che caratterizza la resistenza del sistema geotecnico. Le elaborazioni sono state fatte tenendo presente i principi e le disposizioni della citata normativa.

6.2 Parametri e coefficienti sismici determinati in base al D.M. 14/01/08

In base alle norme tecniche per le costruzioni, contenute nel D.M. 14/01/08, si devono definire i parametri sismici in funzione delle coordinate geografiche del sito e della classe d’uso della costruzione.

La sicurezza e le prestazioni di un’opera o di una parte di essa devono essere valutate in relazione agli stati limite che si possono verificare durante la vita nominale.

Lo “stato limite” è la condizione superata la quale l’opera non soddisfa più le esigenze per le quali è stata progettata.





MANDANTE:

31

I coefficienti sismici, determinati in base alla posizione geografica del sito (latitudine e longitudine), sono funzione di parametri caratteristici definiti dalla normativa; nella seguente tabella sono elencati i valori per il caso in esame inseriti nel programma Fondazio.

Tab. 6.1 - Parametri per la determinazione dei coefficienti sismici.

Parametro Valore Riferimento

D.M. 14/01/08 Osservazioni / Considerazioni

VN Vita nominale

50 anni

Tabella 2.4.I “Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale”

La vita nominale (VN) di un’opera strutturale è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve potere essere usata per lo scopo al quale è destinata.

Classe d’uso Classe II Punto 2.4.2

Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose per l’ambiente.

CU Coefficiente

d’uso 1,0

Tabella 2.4.II per la Classe II

Il valore del coefficiente d’uso CU è definito, al variare della classe d’uso.

VR Periodo di

riferimento per l’azione sismica

50 anni Punto 2.4.3

Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un periodo di riferimento VR che si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale NV per il coefficiente d’uso CU :

VR = VN ×CU

Categoria del sottosuolo

Categoria D

Tabella 3.2.II

Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e Cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana fina).

Categoria topografica

Categoria T1

Tabella 3.2.IV Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i ≤ 15°

È funzione delle caratteristiche della superficie topografica; per il caso in esame trattasi di superficie pianeggiante.





MANDANTE:

32

Al fine di determinare i parametri e coefficienti sismici, di seguito elencati, è stato utilizzato un software dedicato distribuito da Geostru Software (http://www.geostru.com/geoapp/Parametri_Sismici.aspx) utilizzando come dati di input i dati della tabella precedente.





MANDANTE:

33

Ubicazione: via Caretti– Ferrara

I valori Tr, ag, Tc* sono contenuli nell’Allegato B del D.M. 14/01/08, e si ricavano in base alla alla posizione del sito (latitudine e longitudine).

* I coefficienti Ss, Cc, e St sono determinati con riferimento al punto 3.2.3.2 (“VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA”) del D.M. 14/01/08; nel prospetto sono riportati gli estremi superiori del range di variabilità.

I coefficienti sismici Kh, Kv, Amax e Beta sono funzione dell’opera: Opere di sostegno punto 7.11.6 del D.M.

D.M. 14/01/08 Stabilità dei pendii e fondazioni punto

7.11.3.5 del D.M. D.M. 14/01/08

Paratie punto 7.11.6.3 del D.M.. D.M. 14/01/08





MANDANTE:

34

6.3 Resistenza del sistema geotecnico (capacità portante ultima)

La resistenza del sistema geotecnico è identificata nel parametro Rd; essa è stata determinata con i metodi della geotecnica che fanno riferimento al carico ultimo (carico che produce la rottura del complesso fondazione–terreno) tenendo conto delle disposizioni del D.M. 14/01/08 che al punto 7.11.5.3.1 recita:

“Le resistenze sono i corrispondenti valori limite che producono il collasso del complesso fondazione terreno; esse sono valutabili mediante l’estensione di procedure classiche al caso di azione sismica tenendo anche conto dell’effetto dell’inclinazione e dell’eccentricità delle azioni in fondazione.”

La resistenza del sistema geotecnico è stata determinata: tenendo conto dell’azione sismica; utilizzando la formula di VESIC, considerando le condizioni “non drenate”

(condizioni più gravose), data la natura argillosa dei suoli di fondazione.

Caratteristiche fondazione: Viene esaminata la seguente tipologia di fondazione superficiale: Platea - Larghezza B = 7,0 m

- Lunghezza L = 22,5 m - Quota di posa dal p.c. D = coincidente con il piano campagna

6.4 Valutazione dell’effetto del sisma

L’azione del sisma in fondazione è stata valutata mediante il metodo pseudostatico indicato nel punto 7.11.6.2.1 del D.M. 14/01/08.

Nell’analisi pseudostatica l’azione del sisma è rappresentata da una forza statica equivalente pari al prodotto delle forze di gravità per un opportuno coefficiente sismico. L’introduzione di una forza orizzontale determina un’inclinazione della forza risultante agente in fondazione, e l’incidenza sul carico ultimo si esplica tramite un fattore di inclinazione del carico.

Il valore della forza orizzontale, che tiene conto delle inerzie dei carichi gravanti sulla fondazione, può essere determinato tramite la formula:

Fh = Kh · W dove:

Kh = coefficiente sismico orizzontale; W = peso dei carichi verticali (peso della struttura).

Il coefficiente sismico Kh può essere valutato mediante l’espressione (punto 7.11.6.2.1 del D.M. 14/01/08):

g

aK mh

max





MANDANTE:

35

dove: amax = accelerazione orizzontale massima attesa al sito; il suo valore è riportato

nell’Allegato B del D.M. 14/01/08 in funzione della posizione geografica del sito e del periodo di ritorno dell’azione sismica TR;

m = coefficiente di riduzione dell’accelerazione massima attesa al sito; i valori sono funzione della categoria del sottosuolo e sono riportati nella Tabella 7.11.II del D.M. 14/01/08.

I valori dei parametri in questione sono stati determinati al punto precedente.

Considerando lo Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC), che rappresenta la condizione più gravosa risulta:

Kh = 0,073

Il punto 3.2.1 del D.M. 14/01/08 definisce: Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC): a seguito del terremoto la

costruzione subisce gravi rotture e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici e danni molto gravi dei componenti strutturali; la costruzione conserva ancora un margine di sicurezza per azioni verticali ed un esiguo margine di sicurezza nei confronti del collasso per azioni orizzontali).

Il peso dei carichi verticali W in questa fase viene considerato come un parametro di calcolo stimato in base ad un carico uniforme distribuito sul suolo di fondazione (che è funzione delle strutture in progetto) e all’area della fondazione ipotizzata.

W = agente · Afondazione

Valutazione della Fh agente sulle fondazioni: Si ipotizza una agente = 0,25 Kg/cm2 pertanto si valuta per la Platea

W = 0,25 700 2250 = 393.750 Kg quindi Fh = Kh · W = 28.744 Kg

6.5 Determinazione del carico ultimo Qult

Secondo le definizioni classiche della geotecnica il carico ultimo Qult (definito anche carico limite Qlim) è quel carico che, applicato all’opera di fondazione, produce la rottura del complesso terreno-opera di fondazione. Per la sua determinazione esistono in letteratura varie formule che tengono conto delle caratteristiche della fondazione, delle caratteristiche dei carichi e dalle caratteristiche dei terreni.

Nel caso in esame la stima del valore di Qult è stata condotta utilizzando la formula di VESIC considerando le condizioni “non drenate” (condizioni più gravose), data la natura argillosa dei suoli di fondazione e l’effetto del sisma.





MANDANTE:

36

qbcgcicdcscC145Q uult ,

dove

uC = coesione non drenata;

L

Bsc 2,01 coefficiente di forma della fondazione;

L

Ddc 4,01 coefficiente di profondità del piano di fondazione;

NcCLB

Fmic

u

h

1 coefficiente di inclinazione del carico

LB

LBm

/1

/2 e

Fh = forza orizzontale Nc = 5,14 (φ = 0);

2

21

gc coefficiente di inclinazione piano campagna ( = inclinazione

del piano campagna);

2

21

bc coefficiente di inclinazione piano di posa ( = inclinazione del

piano di posa);

Dq t sovraccarico totale agente ai bordi della fondazione ( t peso

unità di volume del terreno sopra la fondazione)

Tenendo presente quanto sopra esposto i parametri caratteristici, necessari per la stima del carico limite dei terreni di fondazione, sono riassunti nelle seguenti tabelle.

PLATEA Valori dei parametri per la determinazione resistenza del sistema geotecnico

Parametro Simbolo Valore Unità di misura

Lunghezza della fondazione L 22,50 m

Larghezza della fondazione B 7,00 m

Profondità della fondazione dal piano campagna D 0,00 m

Carichi verticali (peso delle strutture sovrastanti) W 393.750 kg

Fattore per la stima della forza orizzontale (forza sismica) Kh 0,073 --

Forza orizzontale (forza sismica) Fh 28.744 Kg

Peso unità di volume del terreno sopra la fondazione t 1.700 Kg/m3





MANDANTE:

37

PLATEA Valori dei parametri per la determinazione resistenza del sistema geotecnico

Parametro Simbolo Valore Unità di misura

Coesione non drenata uC 0,565 Kg/cm2

Fattore di capacità portante (con φ = 0 – angolo di attrito) Nc 5,14 --

Inclinazione del piano campagna 0 ° (grad)

Inclinazione del piano di posa 0 ° (grad)

Coefficiente di forma della fondazione sc 1,06 --

Coefficiente di profondità del piano di fondazione dc 1,00 --

Coefficiente di inclinazione del carico (m=1,76 e Nc=5,14) ic 0,99 --

Coefficiente di inclinazione piano campagna gc 1,00 --

Coefficiente di inclinazione piano di posa bc 1,00 --

Sovraccarico totale agente ai bordi della fondazione q 0,00 Kg/cm2

qbcgcicdcscC145Q uult , 3,05 Kg/cm2

6.6 Determinazione della resistenza del sistema geotecnico

Nel presente paragrafo si fornisce una stima del valore del parametro Rd preso a riferimento nelle verifiche agli stati limite.

Il punto 6.4.2.1 del D.M. 14/01/08 definisce le modalità delle verifiche agli stati limite ultimi (SLU) e prescrive che le verifiche devono essere effettuate almeno nei confronti dei seguenti stati limite:

SLU di tipo strutturale (STR)

SLU di tipo geotecnico (GEO)

indicando due approcci con le relative combinazioni dei carichi e delle resistenze, e quindi dei vari così detti “coefficienti parziali” da adottare per ciascuna verifica.

In questo paragrafo vengono forniti i valori della resistenza del sistema geotecnico Rd da utilizzare nella verifica della stabilità globale per le seguenti situazioni:

“Approccio 1 / Combinazione 1 – (STR)”;

“Approccio 1 / Combinazione 2 – (GEO)”;

“Approccio 2”;

di seguito si riportano le elaborazioni svolte per la platea di fondazione (v. tabb. 6.2 ÷ 6.4).





MANDANTE:

38

Tab. 6.2 - Platea di fondazione – APPROCCIO 1 / COMBINAZIONE 1 – STR

Combinazione Azioni (A1)

Parametri (M1)

Resistenze (R1-capacità

portante)

Valore Rd

A1 + M1 + R1

Amplificate secondo la Tab. 6.2.I

G x 1,3 + Q x 1,5

Secondo

la Tab. 6.2.II

cu = 1,0

Secondo

la Tab. 6.4.I

R = 1,0

3,05 Kg/cm2

Verifica: G x 1,3 + Q x 1,5 ≤ Rd = 3,05 Kg/cm2

Considerazioni / Elaborazioni: In questa combinazione sia coefficienti per i parametri sia i coefficienti per le resistenze sono pari a 1,0 per cui per tale condizione risulta:

Qult = Rd

Tab. 6.3 - Platea di fondazione – APPROCCIO 1 / COMBINAZIONE 2 – GEO


Parametri (M2)


portante)

Valore Rd

A2 + M2 + R2


G x 1,0 + Q x 1,3

Secondo

la Tab. 6.2.II

cu = 1,4

Secondo

la Tab. 6.4.I

R = 1,8

1,21 Kg/cm2


Considerazioni / Elaborazioni:

In questa combinazione i valori dei parametri geotecnici devono essere divisi per il coefficiente cu =

1,4 per cui il valore della coesione non drenata uC risulta pari a:

uC / 1,4 = 0,565 / 1,4 = 0,40 Kg/cm2

Si determina quindi il nuovo R = Qult con il nuovo valore di uC (i fattori di capacità portante ed il

valore di q rimangono invariati) R = Qult = 5,14 x 0,40 x 1,06 x 1,00 x 0,99 x 1,00 x 1,00 + 0,00 = 2,18 Kg/cm2

il valore della resistenza così trovato va diviso per il coefficiente riduttivo R = 1,8 per cui:

Rd = R / R = 2,18/ 1,8 =1,21 Kg/cm2

Tab. 6.4 - Platea di fondazione – APPROCCIO 2 (in alternativa all’Approccio 1)


Parametri (M1)


portante)

Valore Rd

A1 + M1 + R3


G x 1,3 + Q x 1,5

Secondo

la Tab. 6.2.II

cu = 1,0

Secondo

la Tab. 6.4.I

R = 2,3

1,33 Kg/cm2


Considerazioni / Elaborazioni:





MANDANTE:

39

In questa combinazione i valori dei parametri geotecnici sono pari a 1 (cu = 1,0) per cui il valore della resistenza R risulta:

R = Qult = 3,05 Kg/cm2

il valore della resistenza va diviso per il coefficiente riduttivo R = 2,3 per cui:

Rd = R / R = 3,05 / 2,3 = 1,33 Kg/cm2 Il punto 6.4.2.1 del D.M. 14/01/08 prescrive: “La verifica di stabilità globale deve essere effettuata secondo l’Approccio 1:

�Combinazione 2: (A2+M2+R2)

tenendo conto dei coefficienti parziali riportati nelle Tabelle 6.2.I e 6.2.II per le azioni e i parametri geotecnici e nella Tabella 6.8.I per le resistenze globali.

Le rimanenti verifiche devono essere effettuate, tenendo conto dei valori dei coefficienti parziali riportati nelle Tab. 6.2.I, 6.2.II e 6.4.I, seguendo almeno uno dei due approcci:

Approccio 1: Combinazione 1: (A1+M1+R1) Combinazione 2: (A2+M2+R2)

Approccio 2:

(A1+M1+R3).

Nelle verifiche effettuate con l’approccio 2 che siano finalizzate al dimensionamento

strutturale, il coefficiente R non deve essere portato in conto."

Per verifiche agli stati limite che non rientrano nei casi sopra esposti sarà cura del progettista adattare i parametri e le resistenze con i valori dei coefficienti del D.M. 14/01/2008, nel quadro delle valutazioni e determinazioni svolte.

6.7 Calcolo dei cedimenti

E' stata considerata la seguente ipotesi di fondazione: Platea di fondazione impostata alla quota del piano campagna e di larghezza B = 7,00 m. e lunghezza L = 22,50 m. I carichi applicati ad un terreno, derivanti dalle fondazioni di una struttura, sono trasmessi nel sottosuolo non in modo uniforme, ma decrescono sia in profondità che lateralmente mano a mano che ci si allontana dalla zona di carico. La prova penetrometrica è stata spinta sino alla profondità in cui è ipotizzabile un’influenza praticamente nulla dei carichi che andranno posti sulle fondazioni. L’elaborazione ed il calcolo dei cedimenti è stato eseguito tramite il programma CPeT-IT v.1.6 della Geologismiki Geitechnical Software, tale programma permette attraverso i dati rilevati dalle prove eseguite in sito la stima dei cedimenti indotti dal carico ipotizzato, secondo la formula seguente:





MANDANTE:

40

dove: q: pressione applicata alla fondazione; h: spessore dello strato di calcolo; Iz: fattore di riduzione secondo Boussinesq; MCPT: Modulo relativo allo strato di terreno calcolato.

Per maggiori dettagli sulle formule di calcolo ed il report completo si veda l’allegato 3.

Nella seguente tabella viene riportato il cedimenti puntuali ottenuto nel caso in esame.

Tab. 6.5 - Calcolo cedimento puntuale

PUNTO D’INDAGINE

TIPO DI FONDAZIONE

DIMENSIONI (m)

CARICO (Kg/cm2)

CEDIMENTO (cm)

primario secondario totale

SCPTU Platea

L = 22,50 m B = 7,00 m

Piano di posa = piano campagna

0,25 0,99 0,63 1,62

Nella figura seguente si riporta il grafico dell’andamento del cedimento relativo al punto di indagine.





MANDANTE:

41

Fig. 6.1 – Andamento del cedimento relativo al punto di indagine

Ferrara, Novembre 2013 Dott. Geol. Linda Collina





MANDANTE:

ALLEGATO 1

Project: Relazione geologico tecnica

GeoLogismikiGeotechnical EngineersMerarhias 56http://www.geologismiki.gr

Total depth: 30.01 m, Date: 29/10/2013Surface Elevation: 0.00 m

Quadrante Est

Coords: X:0.00, Y:0.00Cone Type: Uknown

Cone Operator: Uknown

CPT: CPTU

Location:

Tip resistance (MPa)108642

30

29

28

27

26

25

24

23

22

21

20

19

18

17

16

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

Ic4321

Depth (m) Elev ation: 0.00 (m)

0.02 Sabbia limosa e limo sabbioso 3.9 4.49E-6 12.3 45.4 50.3 39.0 49.2 60.3 - - - 18.7

2.00 Argilla ed argilla limosa con liv elli decimetrici sabbiosi in particolare alla profondità di -18/-19 e -22.5/-23.5 metri da p.c.

1.1 3.03E-8 5.6 41.9 - - 8.8 38.1 56.5 0.6 2.9 16.9

qt (MPa) Ksbt (m/s) N60 Es (MPa) Dr Phi (°) M (MPa) Go (MPa) Su (kPa) Su ratio O CR Gamma(kN/m³)

Description

3.00

CPeT-IT v.1.7.6.19 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 29/10/2013, 16.19.02 1Project file: \\Server2k8\public\06_Lavori aperti\Comune di Ferrara_Discarica Via Caretti\02_Progetto Esecutivo\02_Relazione geotecnica e sismica\elaborazione prove\CPTU via Caretti.cpt

This software is licensed to: SGM Ingegneria SRL CPT name: CPTU

Cone resistance


Depth

(m

)

30

29

28

27

26

25

24

23

22

21

20

19

18

17

16

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

Cone resistance Norm. Soil Behaviour Type

SBTn (Robertson 1990)181614121086420

Depth

(m

)

30

29

28

27

26

25

24

23

22

21

20

19

18

17

16

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

Norm. Soil Behaviour Type

Silty sand & sandy siltSilty sand & sandy silt

ClayClay & silty clay

Clay

Clay & silty clay

Clay & silty clay

Clay

Clay & silty clay

ClayOrganic soilClay & silty claySilty sand & sandy silt

Clay

Organic soil

Clay

Organic soilClay & silty claySilty sand & sandy siltClay & silty clayClayClay & silty clayClayClayClayClay & silty claySilty sand & sandy siltClayOrganic soil

Clay

Typical Geotech. Section

50

Depth

(m

)

0

T a b u la r re s u l t s

Start depth: 0.02 (m), End depth: 2.00 (m)

.:: Layer No: 1 ::.

Description: Sabbia limosa e limo sabbioso

Total cone resistance: 3.94 ±1.10 MPa

Basic results

Sleeve friction: 102.39 ±50.64 kPa

SBTn: 5

SBTn description: Silty sand & sandy silt

Estimation results

Permeability: 4.49E-06 ±6.15E-06 m/s

N60: 12.25 ±1.77 blows

Es: 45.42 ±6.64 MPa

Dr (%): 50.28 ±4.45

ö (degrees): 38.98 ±0.85 °

Constrained Mod.: 49.25 ±11.14 MPa

Go: 60.32 ±9.79 MPa

Su: 0.00 ±0.00 kPa

Su ratio: 0.00 ±0.00

O.C.R.: 0.00 ±0.00

Unit weight: 18.68 ±0.55 kN/m³

Code: 1


This software is licensed to: SGM Ingegneria SRL CPT name: CPTU

Start depth: 2.00 (m), End depth: 30.00 (m)

.:: Layer No: 2 ::.

Description: Argilla ed argilla limosa con livelli decimetrici sabbiosi in particolare alla profondità di -18/-19 e -22.5/-23.5 metri da p.c.

Total cone resistance: 1.05 ±0.57 MPa

Basic results

Sleeve friction: 32.74 ±19.81 kPa

SBTn: 3

SBTn description: Clay

Estimation results

Permeability: 3.03E-08 ±1.19E-07 m/s

N60: 5.63 ±1.83 blows

Es: 41.95 ±5.78 MPa

Dr (%): 0.00 ±0.00

ö (degrees): 0.00 ±0.00 °

Constrained Mod.: 8.81 ±9.29 MPa

Go: 38.11 ±10.19 MPa

Su: 56.52 ±25.07 kPa

Su ratio: 0.63 ±0.36

O.C.R.: 2.93 ±1.65

Unit weight: 16.85 ±0.59 kN/m³

Code: 2





Quadrante Est

Coords: X:0.00, Y:0.00Cone Type: Uknown

Cone Operator: Uknown

CPT: CPTU

Location:

From depthTo depth

(m)

Thickness(m)

Permeability(m/s)

SPTN60

(blows/30cm)Es

(MPa)Dr Friction

angleConstrainedmodulus, M

(MPa)

Shearmodulus, GO

(MPa)

Undrainedstrength, SU

(kPa)

Undrainedstrength

ratio

OCR Unit weight(kN/m³)

Summary table of mean values

0.02

2.001.98

4.49E-06 12.3 50.345.4 39.0 49.2 60.3 0.0 0.0 0.0 18.7

(±6.15E-06) (±1.8) (±6.6) (±4.4) (±0.8) (±11.1) (±9.8) (±0.0) (±0.0) (±0.0) (±0.6)

2.00

30.0028.00

3.03E-08 5.6 0.041.9 0.0 8.8 38.1 56.5 0.6 2.9 16.9

(±1.19E-07) (±1.8) (±5.8) (±0.0) (±0.0) (±9.3) (±10.2) (±25.1) (±0.4) (±1.6) (±0.6)

Depth values presented in this table are measured from free ground surface






MANDANTE:

ALLEGATO 2

Committente:Cantiere:Prova: SCPTu1Data prova:

Distanza sorgente da verticale misura: 0,50 metriProfondità sorgente da piano campagna: 0,00 metri

Prof. dato Velocità Time Shift Accuratezza

da a m m/s msec

0,001,0 2,0 1,50 197,78 5,031 0,6542,0 3,0 2,50 140,41 7,000 0,9173,0 4,0 3,50 169,95 5,859 0,9884,0 5,0 4,50 170,42 5,875 0,9725,0 6,0 5,50 166,62 6,057 0,9886,0 7,0 6,50 176,51 5,710 0,9837,0 8,0 7,50 145,46 6,934 0,9598,0 10,0 9,00 134,13 15,010 0,983

10,0 11,0 10,50 141,81 7,100 0,93311,0 12,0 11,50 130,31 7,729 0,95812,0 13,0 12,50 187,69 5,395 0,96113,0 14,0 13,50 162,82 6,206 0,97014,0 15,0 14,50 234,13 4,402 0,96615,0 16,0 15,50 118,30 8,573 0,94016,0 17,0 16,50 135,23 7,464 0,93517,0 18,0 17,50 214,02 4,915 0,92918,0 19,0 18,50 304,46 3,310 0,93219,0 20,0 19,50 191,10 5,279 0,96120,0 21,0 20,50 188,53 5,345 0,88621,0 22,0 21,50 212,97 4,932 0,90622,0 23,0 22,50 211,13 4,783 0,95923,0 24,0 23,50 240,75 4,501 0,97824,0 25,0 24,50 189,71 5,329 1,00125,0 26,0 25,50 205,32 4,915 0,99826,0 27,0 26,50 160,71 6,272 0,99027,0 28,0 27,50 261,38 3,856 0,99228,0 29,0 28,50 304,68 3,326 0,99429,0 30,0 29,50 221,60 4,551 0,994

da a0,00 30,001,00 31,001,40 31,401,60 31,60

Categoria di sottosuolo : D(DM 14.01.08)

PROVA SCPTu

Via Caretti - Ferrara (FE)SGM

26 ottobre 2013

Prof. misura

Intervallo, in metri da piano campagna, considerato per il calcolo delle Vs30 :

177,68177,79

Vs30 (m/sec)176,88177,45

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

0 50 100 150 200 250 300 350

Pro

fond

ità

(m)

Velocità onde di taglio VSVH (m/s)





MANDANTE:

ALLEGATO 3


Overall Liquefaction Potential Index report

Project title : Relazione geologico tecnica

Location : Quadrante Est

CPTU name

SCPT

U

LPI

valu

e

17.00

16.00

15.00

14.00

13.00

12.00

11.00

10.00

9.00

8.00

7.00

6.00

5.00

4.00

3.00

2.00

1.00

0.000.01

LPI color schemeVery high risk

High risk

Low risk

Basic statistics

Total CPT number: 1

100.00% low risk

0.00% high risk

0.00% very high risk

CLiq v.1.7.1.14 - CPT Liquefaction Assessment Software 1Project file:





MANDANTE:

ALLEGATO 4




Quadrante Est

Coords: X:0.00, Y:0.00Cone Type: Pagani Modello TG 63-200

Cone Operator: Dottor Leonardo Calzolari

CPT: SCPTU

Location:

Cone resistance qt


Depth

(m

)

30

29

28

27

26

25

24

23

22

21

20

19

18

17

16

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

Cone resistance qt Constrained Modulus

M(CPT) (MPa)102826242222

Depth

(m

)

30

29

28

27

26

25

24

23

22

21

20

19

18

17

16

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

Constrained Modulus

End of PrimaryOv erall

Cumulative settlement

Settlement (cm)1.510.5

Depth

(m

)

5.8

5 .6

5 .4

5 .2

5

4.8

4 .6

4 .4

4 .2

4

3.8

3 .6

3 .4

3 .2

3

2.8

2 .6

2 .4

2 .2

2

1.8

1 .6

1 .4

1 .2

1

0.8

0 .6

0 .4

0 .2

Cumulative settlement

Settlements calculation according to theory of elasticity*

Caclulat ion propert ies

Footing type: RectangularFooting width: 7.00 (m)L/B: 3.2Footing pressure: 25.00 (kPa)Embedment depth: 0.00 (m)Footing is rigid: NoRemove excavation load: NoApply 20% rule: YesCalculate secondary settlements: YesTime period for second. settlements: 120 months

* Primary settlements calculation is performed according to

the following formula:

)log(S tzCa

* Secondary (creep) settlements calculation is performed

according to the following formula:

zCPT

v

S

CPeT-IT v.1.7.6.19 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 29/10/2013, 17.25.08 1Project file: \\SERVER2K8\public\06_Lavori aperti\Comune di Ferrara_Discarica Via Caretti\02_Progetto Esecutivo\02_Relazione geotecnica e sismica\elaborazione prove\CPTU via Caretti.cpt

This software is licensed to: SGM Ingegneria SRL CPT name: SCPTU

Point No Start depth(m)

End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)

:: Tabular results ::

1 0.02 0.03 0.01 0.03 25.00 39.67 1.00 0.001 0.000 0.001

2 0.03 0.04 0.01 0.04 25.00 45.29 1.00 0.001 0.000 0.001

3 0.04 0.05 0.01 0.05 25.00 46.06 1.00 0.001 0.000 0.001

4 0.05 0.06 0.01 0.06 25.00 47.82 1.00 0.001 0.000 0.001

5 0.06 0.07 0.01 0.07 25.00 50.07 1.00 0.000 0.000 0.000

6 0.07 0.08 0.01 0.08 25.00 51.53 1.00 0.000 0.000 0.000

7 0.08 0.09 0.01 0.09 25.00 52.47 1.00 0.000 0.000 0.000

8 0.09 0.10 0.01 0.10 25.00 53.38 1.00 0.000 0.000 0.000

9 0.10 0.11 0.01 0.11 25.00 54.73 1.00 0.000 0.000 0.000

10 0.11 0.12 0.01 0.12 25.00 54.92 1.00 0.000 0.000 0.000

11 0.12 0.13 0.01 0.13 25.00 54.65 1.00 0.000 0.000 0.000

12 0.13 0.14 0.01 0.14 25.00 54.66 1.00 0.000 0.000 0.000

13 0.14 0.15 0.01 0.15 25.00 56.08 1.00 0.000 0.000 0.000

14 0.15 0.16 0.01 0.16 25.00 58.16 1.00 0.000 0.000 0.000

15 0.16 0.17 0.01 0.17 25.00 59.73 1.00 0.000 0.000 0.000

16 0.17 0.18 0.01 0.18 25.00 60.69 1.00 0.000 0.000 0.000

17 0.18 0.19 0.01 0.19 25.00 61.82 1.00 0.000 0.000 0.000

18 0.19 0.20 0.01 0.20 25.00 62.64 1.00 0.000 0.000 0.000

19 0.20 0.21 0.01 0.21 25.00 63.41 1.00 0.000 0.000 0.000

20 0.21 0.22 0.01 0.22 25.00 64.32 1.00 0.000 0.000 0.000

21 0.22 0.23 0.01 0.23 25.00 65.18 1.00 0.000 0.000 0.000

22 0.23 0.24 0.01 0.24 25.00 66.01 1.00 0.000 0.000 0.000

23 0.24 0.25 0.01 0.25 25.00 65.86 1.00 0.000 0.000 0.000

24 0.25 0.26 0.01 0.26 25.00 65.76 1.00 0.000 0.000 0.000

25 0.26 0.27 0.01 0.27 25.00 65.66 1.00 0.000 0.000 0.000

26 0.27 0.28 0.01 0.28 24.99 65.52 1.00 0.000 0.000 0.000

27 0.28 0.29 0.01 0.28 24.99 65.11 1.00 0.000 0.000 0.000

28 0.29 0.30 0.01 0.30 24.99 64.56 1.00 0.000 0.000 0.000

29 0.30 0.31 0.01 0.31 24.99 60.06 1.00 0.000 0.000 0.000

30 0.31 0.32 0.01 0.32 24.99 57.98 1.00 0.000 0.000 0.000

31 0.32 0.33 0.01 0.33 24.99 56.22 1.00 0.000 0.000 0.000

32 0.33 0.34 0.01 0.34 24.99 55.05 1.00 0.000 0.000 0.000

33 0.34 0.35 0.01 0.35 24.99 54.68 1.00 0.000 0.000 0.000

34 0.35 0.36 0.01 0.36 24.99 55.01 1.00 0.000 0.000 0.000

35 0.36 0.37 0.01 0.37 24.99 55.80 1.00 0.000 0.000 0.000

36 0.37 0.38 0.01 0.38 24.99 56.85 1.00 0.000 0.000 0.000

37 0.38 0.39 0.01 0.39 24.99 58.24 1.00 0.000 0.000 0.000

38 0.39 0.40 0.01 0.40 24.98 60.12 1.00 0.000 0.000 0.000

39 0.40 0.41 0.01 0.41 24.98 63.43 1.00 0.000 0.000 0.000

40 0.41 0.42 0.01 0.42 24.98 63.39 1.00 0.000 0.000 0.000

41 0.42 0.43 0.01 0.43 24.98 63.14 1.00 0.000 0.000 0.000

42 0.43 0.44 0.01 0.44 24.98 63.14 1.00 0.000 0.000 0.000

43 0.44 0.45 0.01 0.45 24.98 62.25 1.00 0.000 0.000 0.000

44 0.45 0.46 0.01 0.46 24.98 57.61 1.00 0.000 0.000 0.000

45 0.46 0.47 0.01 0.47 24.98 56.19 1.00 0.000 0.000 0.000




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


46 0.47 0.48 0.01 0.48 24.97 56.74 1.00 0.000 0.000 0.000

47 0.48 0.49 0.01 0.49 24.97 56.73 1.00 0.000 0.000 0.000

48 0.49 0.50 0.01 0.50 24.97 55.08 1.00 0.000 0.000 0.000

49 0.50 0.51 0.01 0.51 24.97 53.79 1.00 0.000 0.000 0.000

50 0.51 0.52 0.01 0.52 24.97 53.75 1.00 0.000 0.000 0.000

51 0.52 0.53 0.01 0.53 24.96 54.08 1.00 0.000 0.000 0.000

52 0.53 0.54 0.01 0.54 24.96 54.29 1.00 0.000 0.000 0.000

53 0.54 0.55 0.01 0.55 24.96 53.82 1.00 0.000 0.000 0.000

54 0.55 0.56 0.01 0.56 24.96 53.43 1.00 0.000 0.000 0.000

55 0.56 0.57 0.01 0.56 24.96 53.31 1.00 0.000 0.000 0.000

56 0.57 0.58 0.01 0.57 24.95 53.19 1.00 0.000 0.000 0.000

57 0.58 0.59 0.01 0.59 24.95 53.47 1.00 0.000 0.000 0.000

58 0.59 0.60 0.01 0.60 24.95 54.03 1.00 0.000 0.000 0.000

59 0.60 0.61 0.01 0.61 24.95 55.04 1.00 0.000 0.000 0.000

60 0.61 0.62 0.01 0.62 24.94 56.66 1.00 0.000 0.000 0.000

61 0.62 0.63 0.01 0.63 24.94 58.37 1.00 0.000 0.000 0.000

62 0.63 0.64 0.01 0.64 24.94 59.90 1.00 0.000 0.000 0.000

63 0.64 0.65 0.01 0.65 24.94 60.82 1.00 0.000 0.000 0.000

64 0.65 0.66 0.01 0.66 24.93 61.92 1.00 0.000 0.000 0.000

65 0.66 0.67 0.01 0.67 24.93 65.16 1.00 0.000 0.000 0.000

66 0.67 0.68 0.01 0.68 24.93 63.27 1.00 0.000 0.000 0.000

67 0.68 0.69 0.01 0.69 24.92 60.95 1.00 0.000 0.000 0.000

68 0.69 0.70 0.01 0.70 24.92 59.20 1.00 0.000 0.000 0.000

69 0.70 0.71 0.01 0.71 24.92 58.16 1.00 0.000 0.000 0.000

70 0.71 0.72 0.01 0.72 24.91 52.17 1.00 0.000 0.000 0.000

71 0.72 0.73 0.01 0.73 24.91 49.71 1.00 0.001 0.000 0.001

72 0.73 0.74 0.01 0.74 24.91 48.46 1.00 0.001 0.000 0.001

73 0.74 0.75 0.01 0.75 24.90 46.03 1.00 0.001 0.000 0.001

74 0.75 0.76 0.01 0.76 24.90 43.60 1.00 0.001 0.000 0.001

75 0.76 0.77 0.01 0.77 24.89 40.75 1.00 0.001 0.000 0.001

76 0.77 0.78 0.01 0.78 24.89 39.75 1.00 0.001 0.000 0.001

77 0.78 0.79 0.01 0.79 24.89 37.99 1.00 0.001 0.000 0.001

78 0.79 0.80 0.01 0.80 24.88 36.33 1.00 0.001 0.000 0.001

79 0.80 0.81 0.01 0.81 24.88 35.05 1.00 0.001 0.000 0.001

80 0.81 0.82 0.01 0.82 24.87 34.44 0.99 0.001 0.000 0.001

81 0.82 0.83 0.01 0.83 24.87 34.21 0.99 0.001 0.000 0.001

82 0.83 0.84 0.01 0.84 24.86 34.14 0.99 0.001 0.000 0.001

83 0.84 0.85 0.01 0.85 24.86 34.58 0.99 0.001 0.000 0.001

84 0.85 0.86 0.01 0.86 24.85 35.64 0.99 0.001 0.000 0.001

85 0.86 0.87 0.01 0.87 24.85 37.44 0.99 0.001 0.000 0.001

86 0.87 0.88 0.01 0.88 24.84 39.53 0.99 0.001 0.000 0.001

87 0.88 0.89 0.01 0.89 24.84 41.64 0.99 0.001 0.000 0.001

88 0.89 0.90 0.01 0.90 24.83 43.83 0.99 0.001 0.000 0.001

89 0.90 0.91 0.01 0.91 24.83 45.61 0.99 0.001 0.000 0.001

90 0.91 0.92 0.01 0.92 24.82 44.46 0.99 0.001 0.000 0.001




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


91 0.92 0.93 0.01 0.93 24.82 43.56 0.99 0.001 0.000 0.001

92 0.93 0.94 0.01 0.94 24.81 42.82 0.99 0.001 0.000 0.001

93 0.94 0.95 0.01 0.95 24.81 41.78 0.99 0.001 0.000 0.001

94 0.95 0.96 0.01 0.96 24.80 40.64 0.99 0.001 0.000 0.001

95 0.96 0.97 0.01 0.97 24.79 39.18 0.99 0.001 0.000 0.001

96 0.97 0.98 0.01 0.98 24.79 38.97 0.99 0.001 0.000 0.001

97 0.98 0.99 0.01 0.99 24.78 37.54 0.99 0.001 0.000 0.001

98 0.99 1.00 0.01 1.00 24.78 36.66 0.99 0.001 0.000 0.001

99 1.00 1.01 0.01 1.00 24.77 36.43 0.99 0.001 0.000 0.001

100 1.01 1.02 0.01 1.01 24.76 37.88 0.99 0.001 0.000 0.001

101 1.02 1.03 0.01 1.02 24.76 39.22 0.99 0.001 0.000 0.001

102 1.03 1.04 0.01 1.04 24.75 40.35 0.99 0.001 0.000 0.001

103 1.04 1.05 0.01 1.05 24.74 41.47 0.99 0.001 0.000 0.001

104 1.05 1.06 0.01 1.06 24.74 42.98 0.99 0.001 0.000 0.001

105 1.06 1.07 0.01 1.07 24.73 44.55 0.99 0.001 0.000 0.001

106 1.07 1.08 0.01 1.08 24.72 46.13 0.99 0.001 0.000 0.001

107 1.08 1.09 0.01 1.09 24.71 47.37 0.99 0.001 0.000 0.001

108 1.09 1.10 0.01 1.10 24.71 48.37 0.99 0.001 0.000 0.001

109 1.10 1.11 0.01 1.11 24.70 49.15 0.99 0.001 0.000 0.001

110 1.11 1.12 0.01 1.12 24.69 49.87 0.99 0.000 0.000 0.000

111 1.12 1.13 0.01 1.13 24.68 50.50 0.99 0.000 0.000 0.000

112 1.13 1.14 0.01 1.14 24.68 51.02 0.99 0.000 0.000 0.000

113 1.14 1.15 0.01 1.15 24.67 51.41 0.99 0.000 0.000 0.000

114 1.15 1.16 0.01 1.16 24.66 51.74 0.99 0.000 0.000 0.000

115 1.16 1.17 0.01 1.17 24.65 52.10 0.99 0.000 0.000 0.000

116 1.17 1.18 0.01 1.18 24.64 52.50 0.99 0.000 0.000 0.000

117 1.18 1.19 0.01 1.19 24.63 52.99 0.99 0.000 0.000 0.000

118 1.19 1.20 0.01 1.20 24.63 53.56 0.99 0.000 0.000 0.000

119 1.20 1.21 0.01 1.21 24.62 54.21 0.98 0.000 0.000 0.000

120 1.21 1.22 0.01 1.22 24.61 54.92 0.98 0.000 0.000 0.000

121 1.22 1.23 0.01 1.23 24.60 55.39 0.98 0.000 0.000 0.000

122 1.23 1.24 0.01 1.24 24.59 55.80 0.98 0.000 0.000 0.000

123 1.24 1.25 0.01 1.25 24.58 55.96 0.98 0.000 0.000 0.000

124 1.25 1.26 0.01 1.25 24.57 56.06 0.98 0.000 0.000 0.000

125 1.26 1.27 0.01 1.26 24.56 56.02 0.98 0.000 0.000 0.000

126 1.27 1.28 0.01 1.27 24.55 56.02 0.98 0.000 0.000 0.000

127 1.28 1.29 0.01 1.29 24.54 56.16 0.98 0.000 0.000 0.000

128 1.29 1.30 0.01 1.30 24.53 56.35 0.98 0.000 0.000 0.000

129 1.30 1.31 0.01 1.31 24.52 56.56 0.98 0.000 0.000 0.000

130 1.31 1.32 0.01 1.32 24.51 56.84 0.98 0.000 0.000 0.000

131 1.32 1.33 0.01 1.33 24.50 57.19 0.98 0.000 0.000 0.000

132 1.33 1.34 0.01 1.34 24.49 57.54 0.98 0.000 0.000 0.000

133 1.34 1.35 0.01 1.35 24.48 57.89 0.98 0.000 0.000 0.000

134 1.35 1.36 0.01 1.36 24.47 58.10 0.98 0.000 0.000 0.000

135 1.36 1.37 0.01 1.37 24.46 58.24 0.98 0.000 0.000 0.000




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


136 1.37 1.38 0.01 1.38 24.45 58.75 0.98 0.000 0.000 0.000

137 1.38 1.39 0.01 1.39 24.44 59.25 0.98 0.000 0.000 0.000

138 1.39 1.40 0.01 1.40 24.43 59.74 0.98 0.000 0.000 0.000

139 1.40 1.41 0.01 1.41 24.42 60.00 0.98 0.000 0.000 0.000

140 1.41 1.42 0.01 1.42 24.41 60.48 0.98 0.000 0.000 0.000

141 1.42 1.43 0.01 1.43 24.40 61.18 0.98 0.000 0.000 0.000

142 1.43 1.44 0.01 1.44 24.39 61.85 0.98 0.000 0.000 0.000

143 1.44 1.45 0.01 1.45 24.37 62.51 0.97 0.000 0.000 0.000

144 1.45 1.46 0.01 1.46 24.36 63.18 0.97 0.000 0.000 0.000

145 1.46 1.47 0.01 1.47 24.35 64.09 0.97 0.000 0.000 0.000

146 1.47 1.48 0.01 1.48 24.34 65.23 0.97 0.000 0.000 0.000

147 1.48 1.49 0.01 1.49 24.33 66.46 0.97 0.000 0.000 0.000

148 1.49 1.50 0.01 1.50 24.32 67.43 0.97 0.000 0.000 0.000

149 1.50 1.51 0.01 1.51 24.30 63.91 0.97 0.000 0.000 0.000

150 1.51 1.52 0.01 1.52 24.29 61.69 0.97 0.000 0.000 0.000

151 1.52 1.53 0.01 1.53 24.28 58.84 0.97 0.000 0.000 0.000

152 1.53 1.54 0.01 1.54 24.27 55.27 0.97 0.000 0.000 0.000

153 1.54 1.55 0.01 1.55 24.25 51.67 0.97 0.000 0.000 0.001

154 1.55 1.56 0.01 1.56 24.24 48.80 0.97 0.000 0.000 0.001

155 1.56 1.57 0.01 1.57 24.23 46.99 0.97 0.001 0.000 0.001

156 1.57 1.58 0.01 1.58 24.22 46.03 0.97 0.001 0.000 0.001

157 1.58 1.59 0.01 1.59 24.20 45.62 0.97 0.001 0.000 0.001

158 1.59 1.60 0.01 1.60 24.19 45.60 0.97 0.001 0.000 0.001

159 1.60 1.61 0.01 1.61 24.18 45.70 0.97 0.001 0.000 0.001

160 1.61 1.62 0.01 1.62 24.16 45.37 0.97 0.001 0.000 0.001

161 1.62 1.63 0.01 1.63 24.15 44.58 0.97 0.001 0.000 0.001

162 1.63 1.64 0.01 1.64 24.14 43.44 0.97 0.001 0.000 0.001

163 1.64 1.65 0.01 1.65 24.12 42.28 0.96 0.001 0.000 0.001

164 1.65 1.66 0.01 1.66 24.11 41.43 0.96 0.001 0.000 0.001

165 1.66 1.67 0.01 1.67 24.10 40.75 0.96 0.001 0.000 0.001

166 1.67 1.68 0.01 1.68 24.08 40.36 0.96 0.001 0.000 0.001

167 1.68 1.69 0.01 1.69 24.07 39.99 0.96 0.001 0.000 0.001

168 1.69 1.70 0.01 1.70 24.05 39.66 0.96 0.001 0.000 0.001

169 1.70 1.71 0.01 1.71 24.04 39.16 0.96 0.001 0.000 0.001

170 1.71 1.72 0.01 1.72 24.03 38.87 0.96 0.001 0.000 0.001

171 1.72 1.73 0.01 1.73 24.01 38.79 0.96 0.001 0.000 0.001

172 1.73 1.74 0.01 1.74 24.00 38.88 0.96 0.001 0.000 0.001

173 1.74 1.75 0.01 1.75 23.98 38.53 0.96 0.001 0.000 0.001

174 1.75 1.76 0.01 1.76 23.97 37.66 0.96 0.001 0.000 0.001

175 1.76 1.77 0.01 1.77 23.95 36.51 0.96 0.001 0.000 0.001

176 1.77 1.78 0.01 1.78 23.94 35.23 0.96 0.001 0.000 0.001

177 1.78 1.79 0.01 1.79 23.92 33.87 0.96 0.001 0.000 0.001

178 1.79 1.80 0.01 1.80 23.91 32.68 0.96 0.001 0.000 0.001

179 1.80 1.81 0.01 1.81 23.89 31.33 0.96 0.001 0.000 0.001

180 1.81 1.82 0.01 1.82 23.88 30.04 0.96 0.001 0.000 0.001




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


181 1.82 1.83 0.01 1.83 23.86 28.79 0.95 0.001 0.000 0.001

182 1.83 1.84 0.01 1.84 23.84 28.20 0.95 0.001 0.000 0.001

183 1.84 1.85 0.01 1.85 23.83 28.16 0.95 0.001 0.000 0.001

184 1.85 1.86 0.01 1.86 23.81 28.25 0.95 0.001 0.000 0.001

185 1.86 1.87 0.01 1.87 23.80 28.34 0.95 0.001 0.000 0.001

186 1.87 1.88 0.01 1.88 23.78 28.46 0.95 0.001 0.000 0.001

187 1.88 1.89 0.01 1.89 23.77 28.70 0.95 0.001 0.000 0.001

188 1.89 1.90 0.01 1.90 23.75 28.88 0.95 0.001 0.000 0.001

189 1.90 1.91 0.01 1.91 23.73 29.08 0.95 0.001 0.000 0.001

190 1.91 1.92 0.01 1.92 23.72 29.31 0.95 0.001 0.000 0.001

191 1.92 1.93 0.01 1.93 23.70 29.58 0.95 0.001 0.000 0.001

192 1.93 1.94 0.01 1.94 23.68 29.72 0.95 0.001 0.000 0.001

193 1.94 1.95 0.01 1.95 23.67 29.69 0.95 0.001 0.000 0.001

194 1.95 1.96 0.01 1.96 23.65 29.82 0.95 0.001 0.000 0.001

195 1.96 1.97 0.01 1.97 23.63 29.97 0.95 0.001 0.000 0.001

196 1.97 1.98 0.01 1.98 23.62 30.24 0.94 0.001 0.000 0.001

197 1.98 1.99 0.01 1.99 23.60 30.26 0.94 0.001 0.000 0.001

198 1.99 2.00 0.01 2.00 23.58 30.12 0.94 0.001 0.000 0.001

199 2.00 2.01 0.01 2.01 23.57 29.68 0.94 0.001 0.000 0.001

200 2.01 2.02 0.01 2.02 23.55 29.10 0.94 0.001 0.000 0.001

201 2.02 2.03 0.01 2.03 23.53 28.45 0.94 0.001 0.000 0.001

202 2.03 2.04 0.01 2.04 23.51 27.95 0.94 0.001 0.000 0.001

203 2.04 2.05 0.01 2.05 23.50 27.43 0.94 0.001 0.000 0.001

204 2.05 2.06 0.01 2.06 23.48 26.97 0.94 0.001 0.000 0.001

205 2.06 2.07 0.01 2.07 23.46 26.33 0.94 0.001 0.000 0.001

206 2.07 2.08 0.01 2.08 23.44 25.68 0.94 0.001 0.000 0.001

207 2.08 2.09 0.01 2.09 23.43 24.88 0.94 0.001 0.000 0.001

208 2.09 2.10 0.01 2.10 23.41 24.02 0.94 0.001 0.000 0.001

209 2.10 2.11 0.01 2.11 23.39 23.07 0.94 0.001 0.000 0.001

210 2.11 2.12 0.01 2.12 23.37 22.01 0.93 0.001 0.000 0.001

211 2.12 2.13 0.01 2.13 23.35 20.91 0.93 0.001 0.000 0.002

212 2.13 2.14 0.01 2.13 23.33 19.77 0.93 0.001 0.000 0.002

213 2.14 2.15 0.01 2.15 23.32 18.65 0.93 0.001 0.000 0.002

214 2.15 2.16 0.01 2.15 23.30 17.63 0.93 0.001 0.000 0.002

215 2.16 2.17 0.01 2.17 23.28 16.74 0.93 0.001 0.001 0.002

216 2.17 2.18 0.01 2.17 23.26 16.03 0.93 0.001 0.001 0.002

217 2.18 2.19 0.01 2.19 23.24 15.45 0.93 0.002 0.001 0.002

218 2.19 2.20 0.01 2.20 23.22 14.92 0.93 0.002 0.001 0.002

219 2.20 2.21 0.01 2.21 23.20 14.42 0.93 0.002 0.001 0.002

220 2.21 2.22 0.01 2.22 23.19 13.90 0.93 0.002 0.001 0.002

221 2.22 2.23 0.01 2.23 23.17 13.46 0.93 0.002 0.001 0.002

222 2.23 2.24 0.01 2.24 23.15 13.12 0.93 0.002 0.001 0.002

223 2.24 2.25 0.01 2.25 23.13 12.74 0.93 0.002 0.001 0.002

224 2.25 2.26 0.01 2.26 23.11 12.46 0.92 0.002 0.001 0.003

225 2.26 2.27 0.01 2.27 23.09 12.15 0.92 0.002 0.001 0.003




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


226 2.27 2.28 0.01 2.28 23.07 11.97 0.92 0.002 0.001 0.003

227 2.28 2.29 0.01 2.29 23.05 11.78 0.92 0.002 0.001 0.003

228 2.29 2.30 0.01 2.30 23.03 11.65 0.92 0.002 0.001 0.003

229 2.30 2.31 0.01 2.31 23.01 11.55 0.92 0.002 0.001 0.003

230 2.31 2.32 0.01 2.32 22.99 11.46 0.92 0.002 0.001 0.003

231 2.32 2.33 0.01 2.33 22.97 11.41 0.92 0.002 0.001 0.003

232 2.33 2.34 0.01 2.34 22.95 11.41 0.92 0.002 0.001 0.003

233 2.34 2.35 0.01 2.35 22.93 11.50 0.92 0.002 0.001 0.003

234 2.35 2.36 0.01 2.36 22.91 11.64 0.92 0.002 0.001 0.003

235 2.36 2.37 0.01 2.37 22.89 11.81 0.92 0.002 0.001 0.003

236 2.37 2.38 0.01 2.38 22.87 11.83 0.91 0.002 0.001 0.003

237 2.38 2.39 0.01 2.38 22.85 11.71 0.91 0.002 0.001 0.003

238 2.39 2.40 0.01 2.40 22.83 11.41 0.91 0.002 0.001 0.003

239 2.40 2.41 0.01 2.40 22.81 11.08 0.91 0.002 0.001 0.003

240 2.41 2.42 0.01 2.42 22.79 10.72 0.91 0.002 0.001 0.003

241 2.42 2.43 0.01 2.42 22.77 10.42 0.91 0.002 0.001 0.003

242 2.43 2.44 0.01 2.44 22.75 10.14 0.91 0.002 0.001 0.003

243 2.44 2.45 0.01 2.45 22.73 9.97 0.91 0.002 0.001 0.003

244 2.45 2.46 0.01 2.46 22.71 9.81 0.91 0.002 0.001 0.003

245 2.46 2.47 0.01 2.47 22.69 9.54 0.91 0.002 0.001 0.003

246 2.47 2.48 0.01 2.48 22.67 9.33 0.91 0.002 0.001 0.003

247 2.48 2.49 0.01 2.49 22.65 9.18 0.91 0.002 0.001 0.004

248 2.49 2.50 0.01 2.50 22.63 9.08 0.91 0.002 0.001 0.004

249 2.50 2.51 0.01 2.51 22.61 8.94 0.90 0.003 0.001 0.004

250 2.51 2.52 0.01 2.52 22.59 8.80 0.90 0.003 0.001 0.004

251 2.52 2.53 0.01 2.53 22.57 8.61 0.90 0.003 0.001 0.004

252 2.53 2.54 0.01 2.54 22.55 8.38 0.90 0.003 0.001 0.004

253 2.54 2.55 0.01 2.55 22.53 8.20 0.90 0.003 0.001 0.004

254 2.55 2.56 0.01 2.56 22.50 8.17 0.90 0.003 0.001 0.004

255 2.56 2.57 0.01 2.57 22.48 8.30 0.90 0.003 0.001 0.004

256 2.57 2.58 0.01 2.58 22.46 8.61 0.90 0.003 0.001 0.004

257 2.58 2.59 0.01 2.59 22.44 8.87 0.90 0.003 0.001 0.004

258 2.59 2.60 0.01 2.60 22.42 8.91 0.90 0.003 0.001 0.004

259 2.60 2.61 0.01 2.61 22.40 8.90 0.90 0.003 0.001 0.004

260 2.61 2.62 0.01 2.62 22.38 8.98 0.90 0.002 0.001 0.004

261 2.62 2.63 0.01 2.63 22.36 9.23 0.89 0.002 0.001 0.004

262 2.63 2.64 0.01 2.63 22.33 9.49 0.89 0.002 0.001 0.003

263 2.64 2.65 0.01 2.65 22.31 9.78 0.89 0.002 0.001 0.003

264 2.65 2.66 0.01 2.65 22.29 9.87 0.89 0.002 0.001 0.003

265 2.66 2.67 0.01 2.67 22.27 9.77 0.89 0.002 0.001 0.003

266 2.67 2.68 0.01 2.67 22.25 9.58 0.89 0.002 0.001 0.003

267 2.68 2.69 0.01 2.69 22.23 9.36 0.89 0.002 0.001 0.003

268 2.69 2.70 0.01 2.70 22.21 9.31 0.89 0.002 0.001 0.003

269 2.70 2.71 0.01 2.71 22.18 9.16 0.89 0.002 0.001 0.004

270 2.71 2.72 0.01 2.72 22.16 9.10 0.89 0.002 0.001 0.004




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


271 2.72 2.73 0.01 2.73 22.14 9.06 0.89 0.002 0.001 0.004

272 2.73 2.74 0.01 2.74 22.12 8.93 0.88 0.002 0.001 0.004

273 2.74 2.75 0.01 2.75 22.10 8.80 0.88 0.003 0.001 0.004

274 2.75 2.76 0.01 2.76 22.07 8.66 0.88 0.003 0.001 0.004

275 2.76 2.77 0.01 2.77 22.05 8.63 0.88 0.003 0.001 0.004

276 2.77 2.78 0.01 2.78 22.03 10.18 0.88 0.002 0.001 0.003

277 2.78 2.79 0.01 2.79 22.01 11.10 0.88 0.002 0.001 0.003

278 2.79 2.80 0.01 2.80 21.99 12.02 0.88 0.002 0.001 0.003

279 2.80 2.81 0.01 2.81 21.96 12.36 0.88 0.002 0.001 0.003

280 2.81 2.82 0.01 2.82 21.94 12.94 0.88 0.002 0.001 0.003

281 2.82 2.83 0.01 2.83 21.92 13.64 0.88 0.002 0.001 0.002

282 2.83 2.84 0.01 2.84 21.90 14.08 0.88 0.002 0.001 0.002

283 2.84 2.85 0.01 2.85 21.87 14.33 0.87 0.002 0.001 0.002

284 2.85 2.86 0.01 2.86 21.85 14.34 0.87 0.002 0.001 0.002

285 2.86 2.87 0.01 2.87 21.83 14.11 0.87 0.002 0.001 0.002

286 2.87 2.88 0.01 2.88 21.81 13.53 0.87 0.002 0.001 0.002

287 2.88 2.89 0.01 2.89 21.79 12.82 0.87 0.002 0.001 0.003

288 2.89 2.90 0.01 2.90 21.76 12.11 0.87 0.002 0.001 0.003

289 2.90 2.91 0.01 2.91 21.74 11.57 0.87 0.002 0.001 0.003

290 2.91 2.92 0.01 2.92 21.72 11.12 0.87 0.002 0.001 0.003

291 2.92 2.93 0.01 2.93 21.70 10.74 0.87 0.002 0.001 0.003

292 2.93 2.94 0.01 2.94 21.67 10.28 0.87 0.002 0.001 0.003

293 2.94 2.95 0.01 2.95 21.65 9.59 0.87 0.002 0.001 0.003

294 2.95 2.96 0.01 2.96 21.63 9.16 0.87 0.002 0.001 0.004

295 2.96 2.97 0.01 2.97 21.60 10.39 0.86 0.002 0.001 0.003

296 2.97 2.98 0.01 2.98 21.58 11.00 0.86 0.002 0.001 0.003

297 2.98 2.99 0.01 2.99 21.56 11.38 0.86 0.002 0.001 0.003

298 2.99 3.00 0.01 3.00 21.54 10.93 0.86 0.002 0.001 0.003

299 3.00 3.01 0.01 3.01 21.51 10.69 0.86 0.002 0.001 0.003

300 3.01 3.02 0.01 3.02 21.49 10.38 0.86 0.002 0.001 0.003

301 3.02 3.03 0.01 3.03 21.47 10.16 0.86 0.002 0.001 0.003

302 3.03 3.04 0.01 3.04 21.45 10.03 0.86 0.002 0.001 0.003

303 3.04 3.05 0.01 3.05 21.42 9.38 0.86 0.002 0.001 0.004

304 3.05 3.06 0.01 3.06 21.40 8.85 0.86 0.002 0.001 0.004

305 3.06 3.07 0.01 3.07 21.38 8.80 0.86 0.002 0.001 0.004

306 3.07 3.08 0.01 3.08 21.35 10.23 0.85 0.002 0.001 0.003

307 3.08 3.09 0.01 3.09 21.33 11.81 0.85 0.002 0.001 0.003

308 3.09 3.10 0.01 3.10 21.31 13.34 0.85 0.002 0.001 0.002

309 3.10 3.11 0.01 3.11 21.28 14.68 0.85 0.001 0.001 0.002

310 3.11 3.12 0.01 3.12 21.26 15.70 0.85 0.001 0.001 0.002

311 3.12 3.13 0.01 3.13 21.24 16.14 0.85 0.001 0.001 0.002

312 3.13 3.14 0.01 3.14 21.22 16.23 0.85 0.001 0.001 0.002

313 3.14 3.15 0.01 3.15 21.19 15.88 0.85 0.001 0.001 0.002

314 3.15 3.16 0.01 3.16 21.17 15.35 0.85 0.001 0.001 0.002

315 3.16 3.17 0.01 3.17 21.15 14.66 0.85 0.001 0.001 0.002




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


316 3.17 3.18 0.01 3.18 21.12 14.11 0.84 0.001 0.001 0.002

317 3.18 3.19 0.01 3.19 21.10 13.62 0.84 0.002 0.001 0.002

318 3.19 3.20 0.01 3.20 21.08 13.37 0.84 0.002 0.001 0.002

319 3.20 3.21 0.01 3.21 21.05 13.15 0.84 0.002 0.001 0.002

320 3.21 3.22 0.01 3.22 21.03 13.11 0.84 0.002 0.001 0.002

321 3.22 3.23 0.01 3.23 21.01 13.03 0.84 0.002 0.001 0.003

322 3.23 3.24 0.01 3.24 20.98 13.00 0.84 0.002 0.001 0.003

323 3.24 3.25 0.01 3.25 20.96 12.99 0.84 0.002 0.001 0.003

324 3.25 3.26 0.01 3.26 20.94 12.99 0.84 0.002 0.001 0.003

325 3.26 3.27 0.01 3.27 20.91 12.97 0.84 0.002 0.001 0.003

326 3.27 3.28 0.01 3.28 20.89 12.86 0.84 0.002 0.001 0.003

327 3.28 3.29 0.01 3.29 20.87 12.73 0.83 0.002 0.001 0.003

328 3.29 3.30 0.01 3.30 20.84 12.55 0.83 0.002 0.001 0.003

329 3.30 3.31 0.01 3.31 20.82 12.39 0.83 0.002 0.001 0.003

330 3.31 3.32 0.01 3.32 20.80 12.24 0.83 0.002 0.001 0.003

331 3.32 3.33 0.01 3.33 20.77 12.08 0.83 0.002 0.001 0.003

332 3.33 3.34 0.01 3.34 20.75 11.93 0.83 0.002 0.001 0.003

333 3.34 3.35 0.01 3.35 20.73 11.81 0.83 0.002 0.001 0.003

334 3.35 3.36 0.01 3.36 20.70 11.71 0.83 0.002 0.001 0.003

335 3.36 3.37 0.01 3.37 20.68 11.60 0.83 0.002 0.001 0.003

336 3.37 3.38 0.01 3.38 20.66 11.46 0.83 0.002 0.001 0.003

337 3.38 3.39 0.01 3.39 20.63 11.33 0.83 0.002 0.001 0.003

338 3.39 3.40 0.01 3.40 20.61 11.22 0.82 0.002 0.001 0.003

339 3.40 3.41 0.01 3.41 20.59 11.14 0.82 0.002 0.001 0.003

340 3.41 3.42 0.01 3.42 20.56 11.20 0.82 0.002 0.001 0.003

341 3.42 3.43 0.01 3.43 20.54 11.37 0.82 0.002 0.001 0.003

342 3.43 3.44 0.01 3.44 20.52 11.50 0.82 0.002 0.001 0.003

343 3.44 3.45 0.01 3.45 20.49 11.66 0.82 0.002 0.001 0.003

344 3.45 3.46 0.01 3.46 20.47 11.86 0.82 0.002 0.001 0.003

345 3.46 3.47 0.01 3.47 20.45 12.13 0.82 0.002 0.001 0.003

346 3.47 3.48 0.01 3.48 20.42 12.43 0.82 0.002 0.001 0.003

347 3.48 3.49 0.01 3.49 20.40 12.71 0.82 0.002 0.001 0.003

348 3.49 3.50 0.01 3.50 20.38 12.96 0.82 0.002 0.001 0.003

349 3.50 3.51 0.01 3.51 20.35 13.14 0.81 0.002 0.001 0.002

350 3.51 3.52 0.01 3.52 20.33 13.25 0.81 0.002 0.001 0.002

351 3.52 3.53 0.01 3.53 20.31 13.29 0.81 0.002 0.001 0.002

352 3.53 3.54 0.01 3.54 20.28 13.28 0.81 0.002 0.001 0.002

353 3.54 3.55 0.01 3.55 20.26 13.27 0.81 0.002 0.001 0.002

354 3.55 3.56 0.01 3.56 20.24 13.27 0.81 0.002 0.001 0.002

355 3.56 3.57 0.01 3.57 20.21 13.27 0.81 0.002 0.001 0.002

356 3.57 3.58 0.01 3.58 20.19 13.28 0.81 0.002 0.001 0.002

357 3.58 3.59 0.01 3.59 20.17 13.30 0.81 0.002 0.001 0.002

358 3.59 3.60 0.01 3.60 20.14 13.29 0.81 0.002 0.001 0.002

359 3.60 3.61 0.01 3.61 20.12 13.18 0.80 0.002 0.001 0.002

360 3.61 3.62 0.01 3.62 20.09 12.97 0.80 0.002 0.001 0.002




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


361 3.62 3.63 0.01 3.63 20.07 12.74 0.80 0.002 0.001 0.003

362 3.63 3.64 0.01 3.64 20.05 12.56 0.80 0.002 0.001 0.003

363 3.64 3.65 0.01 3.65 20.02 12.40 0.80 0.002 0.001 0.003

364 3.65 3.66 0.01 3.66 20.00 12.27 0.80 0.002 0.001 0.003

365 3.66 3.67 0.01 3.67 19.98 12.18 0.80 0.002 0.001 0.003

366 3.67 3.68 0.01 3.68 19.95 12.08 0.80 0.002 0.001 0.003

367 3.68 3.69 0.01 3.69 19.93 11.95 0.80 0.002 0.001 0.003

368 3.69 3.70 0.01 3.70 19.91 11.77 0.80 0.002 0.001 0.003

369 3.70 3.71 0.01 3.71 19.88 11.49 0.80 0.002 0.001 0.003

370 3.71 3.72 0.01 3.72 19.86 11.37 0.79 0.002 0.001 0.003

371 3.72 3.73 0.01 3.73 19.84 11.43 0.79 0.002 0.001 0.003

372 3.73 3.74 0.01 3.74 19.81 11.60 0.79 0.002 0.001 0.003

373 3.74 3.75 0.01 3.75 19.79 11.72 0.79 0.002 0.001 0.003

374 3.75 3.76 0.01 3.76 19.77 11.70 0.79 0.002 0.001 0.003

375 3.76 3.77 0.01 3.77 19.74 11.47 0.79 0.002 0.001 0.003

376 3.77 3.78 0.01 3.78 19.72 11.14 0.79 0.002 0.001 0.003

377 3.78 3.79 0.01 3.79 19.70 10.80 0.79 0.002 0.001 0.003

378 3.79 3.80 0.01 3.80 19.67 10.51 0.79 0.002 0.001 0.003

379 3.80 3.81 0.01 3.81 19.65 10.15 0.79 0.002 0.001 0.003

380 3.81 3.82 0.01 3.82 19.63 9.79 0.79 0.002 0.001 0.003

381 3.82 3.83 0.01 3.83 19.60 9.55 0.78 0.002 0.001 0.003

382 3.83 3.84 0.01 3.84 19.58 9.16 0.78 0.002 0.001 0.004

383 3.84 3.85 0.01 3.85 19.56 8.87 0.78 0.002 0.001 0.004

384 3.85 3.86 0.01 3.86 19.53 8.58 0.78 0.002 0.001 0.004

385 3.86 3.87 0.01 3.87 19.51 8.57 0.78 0.002 0.001 0.004

386 3.87 3.88 0.01 3.88 19.49 8.27 0.78 0.002 0.002 0.004

387 3.88 3.89 0.01 3.89 19.46 7.98 0.78 0.002 0.002 0.004

388 3.89 3.90 0.01 3.90 19.44 7.61 0.78 0.003 0.002 0.004

389 3.90 3.91 0.01 3.91 19.42 7.46 0.78 0.003 0.002 0.004

390 3.91 3.92 0.01 3.92 19.39 7.27 0.78 0.003 0.002 0.004

391 3.92 3.93 0.01 3.93 19.37 7.13 0.77 0.003 0.002 0.005

392 3.93 3.94 0.01 3.94 19.35 7.06 0.77 0.003 0.002 0.005

393 3.94 3.95 0.01 3.95 19.32 7.61 0.77 0.003 0.002 0.004

394 3.95 3.96 0.01 3.96 19.30 8.08 0.77 0.002 0.002 0.004

395 3.96 3.97 0.01 3.97 19.28 8.41 0.77 0.002 0.002 0.004

396 3.97 3.98 0.01 3.98 19.25 7.95 0.77 0.002 0.002 0.004

397 3.98 3.99 0.01 3.99 19.23 7.52 0.77 0.003 0.002 0.004

398 3.99 4.00 0.01 4.00 19.21 7.19 0.77 0.003 0.002 0.004

399 4.00 4.01 0.01 4.01 19.18 6.94 0.77 0.003 0.002 0.005

400 4.01 4.02 0.01 4.02 19.16 6.74 0.77 0.003 0.002 0.005

401 4.02 4.03 0.01 4.03 19.14 6.55 0.77 0.003 0.002 0.005

402 4.03 4.04 0.01 4.04 19.11 6.36 0.76 0.003 0.002 0.005

403 4.04 4.05 0.01 4.05 19.09 6.12 0.76 0.003 0.002 0.005

404 4.05 4.06 0.01 4.06 19.07 5.83 0.76 0.003 0.002 0.006

405 4.06 4.07 0.01 4.07 19.04 5.58 0.76 0.003 0.002 0.006




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


406 4.07 4.08 0.01 4.08 19.02 5.44 0.76 0.003 0.002 0.006

407 4.08 4.09 0.01 4.09 19.00 5.36 0.76 0.004 0.002 0.006

408 4.09 4.10 0.01 4.10 18.98 5.32 0.76 0.004 0.002 0.006

409 4.10 4.11 0.01 4.11 18.95 5.28 0.76 0.004 0.002 0.006

410 4.11 4.12 0.01 4.12 18.93 5.22 0.76 0.004 0.003 0.006

411 4.12 4.13 0.01 4.13 18.91 5.19 0.76 0.004 0.003 0.006

412 4.13 4.14 0.01 4.14 18.88 5.23 0.76 0.004 0.003 0.006

413 4.14 4.15 0.01 4.14 18.86 5.41 0.75 0.003 0.002 0.006

414 4.15 4.16 0.01 4.16 18.84 5.73 0.75 0.003 0.002 0.006

415 4.16 4.17 0.01 4.17 18.81 6.17 0.75 0.003 0.002 0.005

416 4.17 4.18 0.01 4.18 18.79 6.63 0.75 0.003 0.002 0.005

417 4.18 4.19 0.01 4.18 18.77 7.18 0.75 0.003 0.002 0.004

418 4.19 4.20 0.01 4.20 18.75 7.42 0.75 0.003 0.002 0.004

419 4.20 4.21 0.01 4.21 18.72 7.54 0.75 0.002 0.002 0.004

420 4.21 4.22 0.01 4.22 18.70 7.42 0.75 0.003 0.002 0.004

421 4.22 4.23 0.01 4.22 18.68 7.39 0.75 0.003 0.002 0.004

422 4.23 4.24 0.01 4.24 18.65 7.33 0.75 0.003 0.002 0.004

423 4.24 4.25 0.01 4.25 18.63 7.26 0.75 0.003 0.002 0.004

424 4.25 4.26 0.01 4.26 18.61 7.29 0.74 0.003 0.002 0.004

425 4.26 4.27 0.01 4.27 18.58 7.35 0.74 0.003 0.002 0.004

426 4.27 4.28 0.01 4.28 18.56 7.36 0.74 0.003 0.002 0.004

427 4.28 4.29 0.01 4.29 18.54 7.34 0.74 0.003 0.002 0.004

428 4.29 4.30 0.01 4.30 18.52 7.39 0.74 0.003 0.002 0.004

429 4.30 4.31 0.01 4.31 18.49 7.46 0.74 0.002 0.002 0.004

430 4.31 4.32 0.01 4.32 18.47 7.52 0.74 0.002 0.002 0.004

431 4.32 4.33 0.01 4.33 18.45 7.50 0.74 0.002 0.002 0.004

432 4.33 4.34 0.01 4.34 18.43 7.43 0.74 0.002 0.002 0.004

433 4.34 4.35 0.01 4.35 18.40 7.28 0.74 0.003 0.002 0.004

434 4.35 4.36 0.01 4.36 18.38 7.14 0.74 0.003 0.002 0.004

435 4.36 4.37 0.01 4.37 18.36 7.06 0.73 0.003 0.002 0.005

436 4.37 4.38 0.01 4.38 18.33 6.97 0.73 0.003 0.002 0.005

437 4.38 4.39 0.01 4.39 18.31 6.87 0.73 0.003 0.002 0.005

438 4.39 4.40 0.01 4.39 18.29 6.71 0.73 0.003 0.002 0.005

439 4.40 4.41 0.01 4.41 18.27 6.59 0.73 0.003 0.002 0.005

440 4.41 4.42 0.01 4.42 18.24 6.47 0.73 0.003 0.002 0.005

441 4.42 4.43 0.01 4.43 18.22 6.42 0.73 0.003 0.002 0.005

442 4.43 4.44 0.01 4.43 18.20 6.30 0.73 0.003 0.002 0.005

443 4.44 4.45 0.01 4.45 18.18 6.11 0.73 0.003 0.002 0.005

444 4.45 4.46 0.01 4.46 18.15 5.86 0.73 0.003 0.002 0.005

445 4.46 4.47 0.01 4.47 18.13 5.68 0.73 0.003 0.002 0.006

446 4.47 4.48 0.01 4.47 18.11 5.58 0.72 0.003 0.002 0.006

447 4.48 4.49 0.01 4.49 18.09 5.52 0.72 0.003 0.002 0.006

448 4.49 4.50 0.01 4.50 18.06 5.46 0.72 0.003 0.002 0.006

449 4.50 4.51 0.01 4.51 18.04 5.32 0.72 0.003 0.003 0.006

450 4.51 4.52 0.01 4.52 18.02 5.05 0.72 0.004 0.003 0.006




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


451 4.52 4.53 0.01 4.53 18.00 4.74 0.72 0.004 0.003 0.007

452 4.53 4.54 0.01 4.54 17.98 4.52 0.72 0.004 0.003 0.007

453 4.54 4.55 0.01 4.55 17.95 4.42 0.72 0.004 0.003 0.007

454 4.55 4.56 0.01 4.56 17.93 4.39 0.72 0.004 0.003 0.007

455 4.56 4.57 0.01 4.57 17.91 4.46 0.72 0.004 0.003 0.007

456 4.57 4.58 0.01 4.58 17.89 4.66 0.72 0.004 0.003 0.007

457 4.58 4.59 0.01 4.59 17.86 5.03 0.71 0.004 0.003 0.006

458 4.59 4.60 0.01 4.60 17.84 5.55 0.71 0.003 0.002 0.006

459 4.60 4.61 0.01 4.61 17.82 6.23 0.71 0.003 0.002 0.005

460 4.61 4.62 0.01 4.62 17.80 6.93 0.71 0.003 0.002 0.005

461 4.62 4.63 0.01 4.63 17.78 7.50 0.71 0.002 0.002 0.004

462 4.63 4.64 0.01 4.64 17.75 7.82 0.71 0.002 0.002 0.004

463 4.64 4.65 0.01 4.64 17.73 7.95 0.71 0.002 0.002 0.004

464 4.65 4.66 0.01 4.66 17.71 7.91 0.71 0.002 0.002 0.004

465 4.66 4.67 0.01 4.67 17.69 7.67 0.71 0.002 0.002 0.004

466 4.67 4.68 0.01 4.68 17.67 7.22 0.71 0.002 0.002 0.004

467 4.68 4.69 0.01 4.68 17.64 6.67 0.71 0.003 0.002 0.005

468 4.69 4.70 0.01 4.70 17.62 6.23 0.70 0.003 0.002 0.005

469 4.70 4.71 0.01 4.71 17.60 5.92 0.70 0.003 0.002 0.005

470 4.71 4.72 0.01 4.72 17.58 5.71 0.70 0.003 0.002 0.006

471 4.72 4.73 0.01 4.72 17.56 5.53 0.70 0.003 0.003 0.006

472 4.73 4.74 0.01 4.74 17.53 5.40 0.70 0.003 0.003 0.006

473 4.74 4.75 0.01 4.75 17.51 5.31 0.70 0.003 0.003 0.006

474 4.75 4.76 0.01 4.76 17.49 5.28 0.70 0.003 0.003 0.006

475 4.76 4.77 0.01 4.77 17.47 5.22 0.70 0.003 0.003 0.006

476 4.77 4.78 0.01 4.78 17.45 5.14 0.70 0.003 0.003 0.006

477 4.78 4.79 0.01 4.79 17.42 5.02 0.70 0.003 0.003 0.006

478 4.79 4.80 0.01 4.80 17.40 4.96 0.70 0.004 0.003 0.006

479 4.80 4.81 0.01 4.81 17.38 4.98 0.70 0.003 0.003 0.006

480 4.81 4.82 0.01 4.82 17.36 5.11 0.69 0.003 0.003 0.006

481 4.82 4.83 0.01 4.83 17.34 5.33 0.69 0.003 0.003 0.006

482 4.83 4.84 0.01 4.84 17.32 5.62 0.69 0.003 0.003 0.006

483 4.84 4.85 0.01 4.85 17.29 5.90 0.69 0.003 0.002 0.005

484 4.85 4.86 0.01 4.86 17.27 6.03 0.69 0.003 0.002 0.005

485 4.86 4.87 0.01 4.87 17.25 5.99 0.69 0.003 0.002 0.005

486 4.87 4.88 0.01 4.88 17.23 5.88 0.69 0.003 0.002 0.005

487 4.88 4.89 0.01 4.89 17.21 5.84 0.69 0.003 0.002 0.005

488 4.89 4.90 0.01 4.89 17.19 5.90 0.69 0.003 0.002 0.005

489 4.90 4.91 0.01 4.91 17.17 5.94 0.69 0.003 0.002 0.005

490 4.91 4.92 0.01 4.92 17.14 5.64 0.69 0.003 0.003 0.006

491 4.92 4.93 0.01 4.93 17.12 5.34 0.68 0.003 0.003 0.006

492 4.93 4.94 0.01 4.93 17.10 7.12 0.68 0.002 0.002 0.004

493 4.94 4.95 0.01 4.95 17.08 9.33 0.68 0.002 0.002 0.003

494 4.95 4.96 0.01 4.96 17.06 11.78 0.68 0.001 0.001 0.003

495 4.96 4.97 0.01 4.97 17.04 11.39 0.68 0.001 0.001 0.003




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


496 4.97 4.98 0.01 4.97 17.02 11.21 0.68 0.002 0.001 0.003

497 4.98 4.99 0.01 4.99 16.99 10.85 0.68 0.002 0.001 0.003

498 4.99 5.00 0.01 5.00 16.97 10.41 0.68 0.002 0.001 0.003

499 5.00 5.01 0.01 5.01 16.95 9.70 0.68 0.002 0.001 0.003

500 5.01 5.02 0.01 5.02 16.93 9.18 0.68 0.002 0.002 0.003

501 5.02 5.03 0.01 5.03 16.91 8.60 0.68 0.002 0.002 0.004

502 5.03 5.04 0.01 5.04 16.89 8.17 0.68 0.002 0.002 0.004

503 5.04 5.05 0.01 5.05 16.87 7.65 0.67 0.002 0.002 0.004

504 5.05 5.06 0.01 5.06 16.85 7.23 0.67 0.002 0.002 0.004

505 5.06 5.07 0.01 5.07 16.83 6.94 0.67 0.002 0.002 0.005

506 5.07 5.08 0.01 5.08 16.80 6.81 0.67 0.002 0.002 0.005

507 5.08 5.09 0.01 5.09 16.78 6.79 0.67 0.002 0.002 0.005

508 5.09 5.10 0.01 5.10 16.76 6.75 0.67 0.002 0.002 0.005

509 5.10 5.11 0.01 5.11 16.74 6.74 0.67 0.002 0.002 0.005

510 5.11 5.12 0.01 5.12 16.72 6.91 0.67 0.002 0.002 0.005

511 5.12 5.13 0.01 5.13 16.70 7.31 0.67 0.002 0.002 0.004

512 5.13 5.14 0.01 5.14 16.68 7.98 0.67 0.002 0.002 0.004

513 5.14 5.15 0.01 5.14 16.66 8.50 0.67 0.002 0.002 0.004

514 5.15 5.16 0.01 5.16 16.64 9.04 0.67 0.002 0.002 0.003

515 5.16 5.17 0.01 5.17 16.62 9.26 0.66 0.002 0.002 0.003

516 5.17 5.18 0.01 5.18 16.60 9.47 0.66 0.002 0.002 0.003

517 5.18 5.19 0.01 5.18 16.57 9.37 0.66 0.002 0.002 0.003

518 5.19 5.20 0.01 5.20 16.55 9.11 0.66 0.002 0.002 0.003

519 5.20 5.21 0.01 5.21 16.53 8.67 0.66 0.002 0.002 0.004

520 5.21 5.22 0.01 5.22 16.51 8.14 0.66 0.002 0.002 0.004

521 5.22 5.23 0.01 5.22 16.49 7.78 0.66 0.002 0.002 0.004

522 5.23 5.24 0.01 5.24 16.47 7.40 0.66 0.002 0.002 0.004

523 5.24 5.25 0.01 5.25 16.45 7.19 0.66 0.002 0.002 0.004

524 5.25 5.26 0.01 5.26 16.43 6.99 0.66 0.002 0.002 0.004

525 5.26 5.27 0.01 5.27 16.41 7.04 0.66 0.002 0.002 0.004

526 5.27 5.28 0.01 5.28 16.39 7.20 0.66 0.002 0.002 0.004

527 5.28 5.29 0.01 5.29 16.37 7.61 0.65 0.002 0.002 0.004

528 5.29 5.30 0.01 5.30 16.35 8.19 0.65 0.002 0.002 0.004

529 5.30 5.31 0.01 5.31 16.33 8.91 0.65 0.002 0.002 0.003

530 5.31 5.32 0.01 5.32 16.31 9.60 0.65 0.002 0.002 0.003

531 5.32 5.33 0.01 5.33 16.29 10.16 0.65 0.002 0.001 0.003

532 5.33 5.34 0.01 5.34 16.27 10.47 0.65 0.002 0.001 0.003

533 5.34 5.35 0.01 5.35 16.25 10.73 0.65 0.002 0.001 0.003

534 5.35 5.36 0.01 5.36 16.23 10.86 0.65 0.001 0.001 0.003

535 5.36 5.37 0.01 5.37 16.21 11.11 0.65 0.001 0.001 0.003

536 5.37 5.38 0.01 5.38 16.18 11.22 0.65 0.001 0.001 0.003

537 5.38 5.39 0.01 5.39 16.16 11.50 0.65 0.001 0.001 0.003

538 5.39 5.40 0.01 5.39 16.14 11.80 0.65 0.001 0.001 0.003

539 5.40 5.41 0.01 5.41 16.12 12.11 0.64 0.001 0.001 0.003

540 5.41 5.42 0.01 5.42 16.10 12.41 0.64 0.001 0.001 0.003




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


541 5.42 5.43 0.01 5.43 16.08 12.63 0.64 0.001 0.001 0.002

542 5.43 5.44 0.01 5.43 16.06 12.98 0.64 0.001 0.001 0.002

543 5.44 5.45 0.01 5.45 16.04 13.31 0.64 0.001 0.001 0.002

544 5.45 5.46 0.01 5.46 16.02 13.66 0.64 0.001 0.001 0.002

545 5.46 5.47 0.01 5.47 16.00 13.99 0.64 0.001 0.001 0.002

546 5.47 5.48 0.01 5.47 15.98 14.17 0.64 0.001 0.001 0.002

547 5.48 5.49 0.01 5.49 15.96 14.21 0.64 0.001 0.001 0.002

548 5.49 5.50 0.01 5.50 15.94 13.89 0.64 0.001 0.001 0.002

549 5.50 5.51 0.01 5.51 15.92 13.46 0.64 0.001 0.001 0.002

550 5.51 5.52 0.01 5.52 15.90 12.91 0.64 0.001 0.001 0.002

551 5.52 5.53 0.01 5.53 15.88 12.31 0.64 0.001 0.001 0.003

552 5.53 5.54 0.01 5.54 15.86 11.54 0.63 0.001 0.001 0.003

553 5.54 5.55 0.01 5.55 15.84 10.94 0.63 0.001 0.001 0.003

554 5.55 5.56 0.01 5.56 15.82 10.28 0.63 0.002 0.001 0.003

555 5.56 5.57 0.01 5.57 15.80 9.56 0.63 0.002 0.002 0.003

556 5.57 5.58 0.01 5.58 15.78 8.77 0.63 0.002 0.002 0.004

557 5.58 5.59 0.01 5.59 15.77 8.28 0.63 0.002 0.002 0.004

558 5.59 5.60 0.01 5.60 15.75 8.11 0.63 0.002 0.002 0.004

559 5.60 5.61 0.01 5.61 15.73 7.70 0.63 0.002 0.002 0.004

560 5.61 5.62 0.01 5.62 15.71 7.35 0.63 0.002 0.002 0.004

561 5.62 5.63 0.01 5.63 15.69 7.01 0.63 0.002 0.002 0.004

562 5.63 5.64 0.01 5.64 15.67 6.93 0.63 0.002 0.002 0.004

563 5.64 5.65 0.01 5.64 15.65 6.70 0.63 0.002 0.002 0.005

564 5.65 5.66 0.01 5.66 15.63 6.33 0.63 0.002 0.002 0.005

565 5.66 5.67 0.01 5.67 15.61 5.92 0.62 0.003 0.003 0.005

566 5.67 5.68 0.01 5.68 15.59 5.53 0.62 0.003 0.003 0.006

567 5.68 5.69 0.01 5.68 15.57 5.29 0.62 0.003 0.003 0.006

568 5.69 5.70 0.01 5.70 15.55 5.09 0.62 0.003 0.003 0.006

569 5.70 5.71 0.01 5.71 15.53 5.00 0.62 0.003 0.003 0.006

570 5.71 5.72 0.01 5.72 15.51 4.91 0.62 0.003 0.003 0.006

571 5.72 5.73 0.01 5.72 15.49 4.82 0.62 0.003 0.003 0.006

572 5.73 5.74 0.01 5.74 15.47 4.71 0.62 0.003 0.003 0.007

573 5.74 5.75 0.01 5.75 15.45 4.54 0.62 0.003 0.003 0.007

574 5.75 5.76 0.01 5.76 15.43 4.44 0.62 0.003 0.003 0.007

575 5.76 5.77 0.01 5.77 15.42 4.34 0.62 0.004 0.004 0.007

576 5.77 5.78 0.01 5.78 15.40 4.32 0.62 0.004 0.004 0.007

577 5.78 5.79 0.01 5.79 15.38 4.34 0.62 0.004 0.004 0.007

578 5.79 5.80 0.01 5.80 15.36 4.43 0.61 0.003 0.003 0.007

579 5.80 5.81 0.01 5.81 15.34 4.49 0.61 0.003 0.003 0.007

580 5.81 5.82 0.01 5.82 15.32 4.48 0.61 0.003 0.003 0.007

581 5.82 5.83 0.01 5.83 15.30 4.45 0.61 0.003 0.003 0.007

582 5.83 5.84 0.01 5.84 15.28 4.38 0.61 0.003 0.004 0.007

583 5.84 5.85 0.01 5.85 15.26 4.31 0.61 0.004 0.004 0.007

584 5.85 5.86 0.01 5.86 15.24 4.15 0.61 0.004 0.004 0.007

585 5.86 5.87 0.01 5.87 15.22 3.89 0.61 0.004 0.004 0.008




End depth(m)

Thickness(m)

Relativedepth(m)

M(CPT)

(MPa)Iz Settlement

(cm)Delta P(kPa)

Second.settlement

(cm)

Overallsettlement

(cm)


586 5.87 5.88 0.01 5.88 15.21 3.59 0.61 0.004 0.004 0.009

587 5.88 5.89 0.01 5.89 15.19 3.36 0.61 0.005 0.005 0.009

588 5.89 5.90 0.01 5.90 15.17 3.30 0.61 0.005 0.005 0.009

589 5.90 5.91 0.01 5.91 15.15 3.31 0.61 0.005 0.005 0.009

590 5.91 5.92 0.01 5.92 15.13 3.33 0.61 0.005 0.005 0.009

591 5.92 5.93 0.01 5.93 15.11 5.23 0.60 0.003 0.003 0.006

592 5.93 5.94 0.01 5.94 15.09 7.95 0.60 0.002 0.002 0.004

593 5.94 5.95 0.01 5.95 15.07 11.72 0.60 0.001 0.001 0.003

Total primary settlement: 0.99Total secondary settlement: 0.63

Tota l calculated settlement: 1.62

AbbreviationsStart depth:End depth:Thickness:Relative depth:Iz:Delta P:Eff. stress:M(CPT):Settlement:Second. settlement:

Start depth of soil layer (penetration depth measured from ground free surface)End depth of soil layer (penetration depth measured from ground free surface)Thickness of soil layerDepth of calculation relative to footingStress influence factorFooting impossed stress:Effective stressConstrained modulus from CPTPrimary settlementSecondary settlemends due to creep


relazione geotecnica quadrante est rev -...

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