COMUNE DI SAN LAZZARO DI SAVENA (BO)

PROCEDIMENTO UNICO

ai sensi dell’art. 53 della L.R. 24/2017

finalizzato al miglioramento dei servizi

ed al potenziamento dell’offerta ricettiva

dell’ HOTEL RELAIS BELLARIA

RELAZIONE GEOTECNICA

RELAZIONE GEOLOGICA

Committente: Alberto SRL

Via Niccolò Tommaseo, 15 - Padova - PD

Il Progettista: Ing. Claudio Martini

Viale dei Martiri, 1/C - Loc. Bazzano - Valsamoggia - BO

Valsamoggia, 27/04/2021

Ing. Claudio Martini

Viale dei Martiri 1/C – 40053 – Loc. Bazzano - Valsamoggia(BO) Tel. 051 – 830229 - Cell. 333-2734677 C.F. MRTCLD62P18D829N - P.I. 01932221201

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PREMESSA

Si trasmette, conformemente all’aggiornamento delle Norme Tecniche

per le Costruzione 17 gennaio 2018, la seguente relazione geotecnica, relativa

all’area sul quale è previsto l’intervento.

Essendo l’intervento in oggetto, in zona ben conosciuta dal punto di vista

geotecnico, la presente relazione sarà basata sull’esperienza e sulle

conoscenze disponibili. Inoltre si farà riferimento ai dati contenuti nella

relazione geologica, allegata al presente documento, redatta dal Dott. Geol.

Graziano Grimandi per un’area adiacente a quella oggetto d’intervento.

RELAZIONE

Trattasi di un intervento di nuova costruzione che prevede la realizzazione

dell'ampliamento del centro congressi, la nuova realizzazione di camere e del

centro benessere finalizzata al potenziamento dell’offerta ricettiva dell’Hotel

Relais Bellaria sito a San Lazzaro di Savena (BO).

L’intervento si inserisce in un’area adiacente alla costruzione esistente e la

struttura è costituita da pareti in c.a. dallo spessore di 30 cm quando

controterra e li fondazioni sono costituite da una platee con spessori definiti in

sede di profettazione strutturale.

Essendo l’intervento previsto in zona ben conosciuta dal punto di vista

geotecnico, ai sensi del § 6.2.2 delle NTC 2018, le presenti valutazioni sono

basate sull’esperienza e sulle conoscenze disponibili.

Si riportano di seguito gli schemi planimetrici degli interventi previsti.

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Di seguito si riportano i dati contenuti nella relazione geologica redatta dal

Dott. Geol. Graziano Grimandi, di seguito allegata, per un’area adiacente a

quella oggetto d’intervento.

Dal punto di vista litologico, il terreno studiato è caratterizzato dalla presenza,

al di sotto del sottofondo dell’area cortiliva, di argille e limi di elevata

consistenza.

Le indagini eseguite non hanno rilevato la presenza di falde freatiche di

superficie o di circolazioni idriche localizzate, anche se queste ultime non sono

da escludere stagionalmente all’interno dei terreni superficiali, specie a seguito

di precipitazioni particolarmente copiose e persistenti.

Dal punto di vista della caratterizzazione sismica del sottosuolo, il terreno

interessato dall’intervento appartiene alla categoria di sottosuolo B “Rocce

tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana

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fina molto consistenti con spessori superiori a 30 metri, caratterizzati da un

graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da

valori di Vs30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero con valori di NSPT,30 > 50

nei terreni a grana grossa e Cu30 > 250 kPa nei terreni a grana fina)”. L’area

studiata si trova in una zona pianeggiante appartenente quindi alla categoria

topografica T1.

CALCOLO CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO IN CONDIZIONI STATICHE In accordo con le NTC 2018 sono stati effettuati i calcoli della resistenza allo

stato limite ultimo (SLU). Secondo la Normativa la valutazione del grado di

sicurezza si ottiene adottando il “Metodo semiprobabilistico dei coefficienti

parziali” e verificando la relazione: Ed ≤ Rd

ove: Ed = valore di progetto dell’azione o degli effetti dell’azione nelle

varie combinazioni di calcolo;

Rd = valore di progetto della resistenza del terreno.

La verifica del valore di progetto della resistenza del terreno viene eseguita

secondo la teoria proposta da Brinch-Hansen, estensione dell'equazione di

Buisman e Terzaghi, basata sulle ipotesi di omogeneità ed isotropia del terreno,

non resistenza del terreno agli sforzi tensionali di trazione e rigidezza infinita

della struttura di fondazione rispetto al terreno.

Per le considerazioni suddette la formula di Brinch-Hansen assume la seguente

formula:

Rd = ( 1 ⁄ 2 •' • B • N• s• d• i• g• b• z + c' • Nc • sc • dc • ic •

• gc • bc • zc + q' • Nq • sq • dq • iq • gq • bq • zq ) • rg / R

ove: ' = peso di volume del terreno posto al disotto della fondazione;

B = larghezza della fondazione;

N; Nc ; Nq = fattori di capacità portante dipendenti dall'angolo di

resistenza al taglio;

c' = coesione del terreno;

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q = • D = sovraccarico agente ai bordi della fondazione dove è il

peso di volume del terreno e D è l'incastro della fondazione;

s; sc; sq = fattori di forma della fondazione;

d; dc; dq = fattori di profondità della fondazione;

i; ic; iq = fattori inclinazione carico sulla fondazione;

g; gc; gq = fattori dipendenti dall’inclinazione del terreno;

b; bc; bq = fattori dipendenti dall’inclinazione della fondazione;

z; zc; zq = fattori correzione sismico inerziale;

rg = fattore riduttivo applicato per elevati valori di B;

gR = coeffi. parziale per la verifica agli SLU di fondazioni superficiali.

Si prevede di intervenire costituendo un nuovo piano di fondazione, attestato

alla profondità di almeno -1.50 m circa dal piano finito, atto a sostenere i

carichi derivanti dalla struttura; pertanto i terreni che interagiscono con la

fondazione sono rappresentati da depositi di natura coesiva. I riscontri

effettuati in fase di indagine non hanno evidenziato livelli idrici fino alla

profondità raggiunta.

Trovandoci in presenza di terreni prevalentemente coesivi la verifica della

capacità portante degli stessi viene eseguita in condizioni non drenate

(condizioni più critiche); in questo caso l'angolo di attrito interno del terreno

viene considerato uguale a zero e la resistenza al taglio totale è affidata alla

sola coesione non drenata.

Per le condizioni suddette la formula di Brinch-Hansen, non considerando i

fattori correttivi che tengono conto dell'approfondimento della fondazione,

ipotizzando il piano di posa della fondazione orizzontale, che il carico

trasmesso sulla stessa risulti centrato, e per una inclinazione del terreno β = 0, si

riduce a:

Rd = ( cud • Nc • sc • zc + q ) • rg / R

ove cud = coesione non drenata di progetto;

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Nc = ( 2 + ) = fattore capacita portante;

zc = fattore correzione sismico inerziale;

q = • D = sovraccarico agente ai bordi della fondazione; con un

peso di volume del terreno pari a 19,0 kN/m3 ed un incastro minimo

della fondazione D = 1.65 m,

q = 19,00 • 1,50 = 28.50 kN/mq;

rg = 0.8

Per la verifica del valore di progetto della capacità portante del terreno, la

normativa prevede l’utilizzo di valori di progetto Vd ottenuti applicando, ai

valori caratteristici Vk, dei coefficienti parziali riduttivi funzione della tipologia di

Approccio utilizzata.

Per i calcoli della resistenza allo stato limite ultimo SLU verrà usato l’Approccio

2 ( A1M1R3 ).

Il coefficiente parziale riduttivo previsto dalla normativa per la portanza vale

R=2.3.

Il valore caratteristico della coesione non drenata (cuk), trovandoci in presenza

di una fondazione rigida cui è associata un volume significativo di terreno, e

definito come il 5° percentile della distribuzione lognormale della media dei

dati delle verticali indagate nel volume di influenza; nel caso in oggetto si

assume pari a 0,70 kg/cmq = 70,0 kN/mq (valore stimato a partire da un valore

medio tra i 100kPa e 120kPa).

Per tener conto degli effetti inerziali indotti dal sisma viene introdotto il fattore

correttivo zc.

Localizzazione del sito:

longitudine: 11°23’37.68’’ E ( 11,3938 in gradi sessadecimali )

latitudine: 44°27’43.92’’ N ( 44,4622 in gradi sessadecimali )

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considerando come SL lo stato SLV quindi con la Probabilità di superamento

nel periodo di riferimento VR = PVR = 10%, si ricava che:

zc = 1 - 0,32 • kh = 0,933

sc ≈ 1

Riassumendo, quindi, non considerando la superficie efficace della

fondazione, otteniamo:

Rd = ( cud • Nc • sc • zc + q ) • rg / R =

= ( 70 • 5,14 • 1• 0,933 + 28.50 ) • 0,8 / 2.3 = 126 kPa

= 1,26 kg/cmq

Sarà cura del progettista, sulla base della conoscenza dei parametri di

progetto, della geometria del sistema fondale e delle azioni di progetto, la

verifica della disequazione Ed < Rd.

Valsamoggia 27/04/2021 In fede

Ing. Claudio Martini

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ALLEGATO