Download - RELAZIONE GEOTECNICA RELAZIONE GEOLOGICA
COMUNE DI SAN LAZZARO DI SAVENA (BO)
PROCEDIMENTO UNICO
ai sensi dell’art. 53 della L.R. 24/2017
finalizzato al miglioramento dei servizi
ed al potenziamento dell’offerta ricettiva
dell’ HOTEL RELAIS BELLARIA
RELAZIONE GEOTECNICA
RELAZIONE GEOLOGICA
Committente: Alberto SRL
Via Niccolò Tommaseo, 15 - Padova - PD
Il Progettista: Ing. Claudio Martini
Viale dei Martiri, 1/C - Loc. Bazzano - Valsamoggia - BO
Valsamoggia, 27/04/2021
Ing. Claudio Martini
Viale dei Martiri 1/C – 40053 – Loc. Bazzano - Valsamoggia(BO) Tel. 051 – 830229 - Cell. 333-2734677 C.F. MRTCLD62P18D829N - P.I. 01932221201
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(questa pagina viene lasciata intenzionalmente vuota)
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PREMESSA
Si trasmette, conformemente all’aggiornamento delle Norme Tecniche
per le Costruzione 17 gennaio 2018, la seguente relazione geotecnica, relativa
all’area sul quale è previsto l’intervento.
Essendo l’intervento in oggetto, in zona ben conosciuta dal punto di vista
geotecnico, la presente relazione sarà basata sull’esperienza e sulle
conoscenze disponibili. Inoltre si farà riferimento ai dati contenuti nella
relazione geologica, allegata al presente documento, redatta dal Dott. Geol.
Graziano Grimandi per un’area adiacente a quella oggetto d’intervento.
RELAZIONE
Trattasi di un intervento di nuova costruzione che prevede la realizzazione
dell'ampliamento del centro congressi, la nuova realizzazione di camere e del
centro benessere finalizzata al potenziamento dell’offerta ricettiva dell’Hotel
Relais Bellaria sito a San Lazzaro di Savena (BO).
L’intervento si inserisce in un’area adiacente alla costruzione esistente e la
struttura è costituita da pareti in c.a. dallo spessore di 30 cm quando
controterra e li fondazioni sono costituite da una platee con spessori definiti in
sede di profettazione strutturale.
Essendo l’intervento previsto in zona ben conosciuta dal punto di vista
geotecnico, ai sensi del § 6.2.2 delle NTC 2018, le presenti valutazioni sono
basate sull’esperienza e sulle conoscenze disponibili.
Si riportano di seguito gli schemi planimetrici degli interventi previsti.
Ing. Claudio Martini
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Di seguito si riportano i dati contenuti nella relazione geologica redatta dal
Dott. Geol. Graziano Grimandi, di seguito allegata, per un’area adiacente a
quella oggetto d’intervento.
Dal punto di vista litologico, il terreno studiato è caratterizzato dalla presenza,
al di sotto del sottofondo dell’area cortiliva, di argille e limi di elevata
consistenza.
Le indagini eseguite non hanno rilevato la presenza di falde freatiche di
superficie o di circolazioni idriche localizzate, anche se queste ultime non sono
da escludere stagionalmente all’interno dei terreni superficiali, specie a seguito
di precipitazioni particolarmente copiose e persistenti.
Dal punto di vista della caratterizzazione sismica del sottosuolo, il terreno
interessato dall’intervento appartiene alla categoria di sottosuolo B “Rocce
tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana
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fina molto consistenti con spessori superiori a 30 metri, caratterizzati da un
graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da
valori di Vs30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero con valori di NSPT,30 > 50
nei terreni a grana grossa e Cu30 > 250 kPa nei terreni a grana fina)”. L’area
studiata si trova in una zona pianeggiante appartenente quindi alla categoria
topografica T1.
CALCOLO CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO IN CONDIZIONI STATICHE In accordo con le NTC 2018 sono stati effettuati i calcoli della resistenza allo
stato limite ultimo (SLU). Secondo la Normativa la valutazione del grado di
sicurezza si ottiene adottando il “Metodo semiprobabilistico dei coefficienti
parziali” e verificando la relazione: Ed ≤ Rd
ove: Ed = valore di progetto dell’azione o degli effetti dell’azione nelle
varie combinazioni di calcolo;
Rd = valore di progetto della resistenza del terreno.
La verifica del valore di progetto della resistenza del terreno viene eseguita
secondo la teoria proposta da Brinch-Hansen, estensione dell'equazione di
Buisman e Terzaghi, basata sulle ipotesi di omogeneità ed isotropia del terreno,
non resistenza del terreno agli sforzi tensionali di trazione e rigidezza infinita
della struttura di fondazione rispetto al terreno.
Per le considerazioni suddette la formula di Brinch-Hansen assume la seguente
formula:
Rd = ( 1 ⁄ 2 •' • B • N• s• d• i• g• b• z + c' • Nc • sc • dc • ic •
• gc • bc • zc + q' • Nq • sq • dq • iq • gq • bq • zq ) • rg / R
ove: ' = peso di volume del terreno posto al disotto della fondazione;
B = larghezza della fondazione;
N; Nc ; Nq = fattori di capacità portante dipendenti dall'angolo di
resistenza al taglio;
c' = coesione del terreno;
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q = • D = sovraccarico agente ai bordi della fondazione dove è il
peso di volume del terreno e D è l'incastro della fondazione;
s; sc; sq = fattori di forma della fondazione;
d; dc; dq = fattori di profondità della fondazione;
i; ic; iq = fattori inclinazione carico sulla fondazione;
g; gc; gq = fattori dipendenti dall’inclinazione del terreno;
b; bc; bq = fattori dipendenti dall’inclinazione della fondazione;
z; zc; zq = fattori correzione sismico inerziale;
rg = fattore riduttivo applicato per elevati valori di B;
gR = coeffi. parziale per la verifica agli SLU di fondazioni superficiali.
Si prevede di intervenire costituendo un nuovo piano di fondazione, attestato
alla profondità di almeno -1.50 m circa dal piano finito, atto a sostenere i
carichi derivanti dalla struttura; pertanto i terreni che interagiscono con la
fondazione sono rappresentati da depositi di natura coesiva. I riscontri
effettuati in fase di indagine non hanno evidenziato livelli idrici fino alla
profondità raggiunta.
Trovandoci in presenza di terreni prevalentemente coesivi la verifica della
capacità portante degli stessi viene eseguita in condizioni non drenate
(condizioni più critiche); in questo caso l'angolo di attrito interno del terreno
viene considerato uguale a zero e la resistenza al taglio totale è affidata alla
sola coesione non drenata.
Per le condizioni suddette la formula di Brinch-Hansen, non considerando i
fattori correttivi che tengono conto dell'approfondimento della fondazione,
ipotizzando il piano di posa della fondazione orizzontale, che il carico
trasmesso sulla stessa risulti centrato, e per una inclinazione del terreno β = 0, si
riduce a:
Rd = ( cud • Nc • sc • zc + q ) • rg / R
ove cud = coesione non drenata di progetto;
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Nc = ( 2 + ) = fattore capacita portante;
zc = fattore correzione sismico inerziale;
q = • D = sovraccarico agente ai bordi della fondazione; con un
peso di volume del terreno pari a 19,0 kN/m3 ed un incastro minimo
della fondazione D = 1.65 m,
q = 19,00 • 1,50 = 28.50 kN/mq;
rg = 0.8
Per la verifica del valore di progetto della capacità portante del terreno, la
normativa prevede l’utilizzo di valori di progetto Vd ottenuti applicando, ai
valori caratteristici Vk, dei coefficienti parziali riduttivi funzione della tipologia di
Approccio utilizzata.
Per i calcoli della resistenza allo stato limite ultimo SLU verrà usato l’Approccio
2 ( A1M1R3 ).
Il coefficiente parziale riduttivo previsto dalla normativa per la portanza vale
R=2.3.
Il valore caratteristico della coesione non drenata (cuk), trovandoci in presenza
di una fondazione rigida cui è associata un volume significativo di terreno, e
definito come il 5° percentile della distribuzione lognormale della media dei
dati delle verticali indagate nel volume di influenza; nel caso in oggetto si
assume pari a 0,70 kg/cmq = 70,0 kN/mq (valore stimato a partire da un valore
medio tra i 100kPa e 120kPa).
Per tener conto degli effetti inerziali indotti dal sisma viene introdotto il fattore
correttivo zc.
Localizzazione del sito:
longitudine: 11°23’37.68’’ E ( 11,3938 in gradi sessadecimali )
latitudine: 44°27’43.92’’ N ( 44,4622 in gradi sessadecimali )
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considerando come SL lo stato SLV quindi con la Probabilità di superamento
nel periodo di riferimento VR = PVR = 10%, si ricava che:
zc = 1 - 0,32 • kh = 0,933
sc ≈ 1
Riassumendo, quindi, non considerando la superficie efficace della
fondazione, otteniamo:
Rd = ( cud • Nc • sc • zc + q ) • rg / R =
= ( 70 • 5,14 • 1• 0,933 + 28.50 ) • 0,8 / 2.3 = 126 kPa
= 1,26 kg/cmq
Sarà cura del progettista, sulla base della conoscenza dei parametri di
progetto, della geometria del sistema fondale e delle azioni di progetto, la
verifica della disequazione Ed < Rd.
Valsamoggia 27/04/2021 In fede
Ing. Claudio Martini
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ALLEGATO