12ec2 prvi deo
TRANSCRIPT
Inženjerska komora SrbijeProgram permanentnog usavršavanja
Kurs
NOVE EVROPSKE NORME ZA PROJEKTOVANJE -- EVROKOD 2 ZA PRORAČUN BETONSKIH
KONSTRUKCIJA
Prof. Dr Života Perišić, dipl.građ.inž.
Mr Nenad Pecić, dipl.građ.inž.
Mr Nataša Stojanović, dipl.građ.inž.
Beograd, 17. Februar 2005.
Za konstrukciju parkinga na skici uraditi proračun prema Evrokodovima za konstrukcije.
U primeru će se prikazati detaljan proračun ploče POS 1 i grede srednjeg rama POS 3 {0}
POS 2
POS 3
POS 3
POS 2
POS 1
POS
S1
PO
S S
2
POS
S1
POS
S3
PO
S S
4
POS
S3
POS
S1
POS
S2
POS
S1
POS
S3
POS
S4
POS
S3
L L
λ
λ
λA B C
A B C
1
2
3
4 4
3
2
1
Osnovni podaci o konstrukciji, materijalima i opterećenjima:
Namena konstrukcije: parkingKategorija proračunskogupotrebnog veka:
4 (EN1990: 2.3(1), Tabela 2.1, {2})
Kategorija korišćenja površina:
F (EN1991-1-1:6.3.3.1(1),Tabela 6.7,{3})
Klasa izloženosti: XD3 (EN1992-1-1: 4.2(2), Tabela 4.1,{4})XC3 (EN1992-1-1: 4.2(2), Tabela 4.1,{4})
Materijali:BetonArmatura
C25/30 (EN1992-1-1:3.1.2,Tabela 3.1,{5})RA 400/500 (EN1992-1-1:3.2.2, {6})
Za definisanje seizmičkog opterećenja potrebno je još i:
Kategorija tla: B (EN1998-1: 3.1.2(1), Tabela 3.1, {7})
Klasa važnosti: II (EN1998-1: 4.2.5(4), Tabela 4.3 ,{8})
Analiza opterećenja {9}Stalna dejstva:• sopstvena težina konstrukcije
• ostali stalni teret (izolacija, zastor, instalacije)
• Automatski obuhvaćeno programom {10}
• 1,0 kN/m2 (usvojeno) (usvojeno) {10}
Promenljiva dejstva:• korisna opterećenja na parkingu
površinsko
osovinsko opterećenje
• sneg
• vetar
• q=2,50 kN/m2 (EN1991-1-1:6.3.3.2(1),Tabela 6.8, {11})
• Q=20,0 kN (EN1991-1-1:6.3.3.2(1),Tabela 6.8, {11})(u primeru nije analizirano)(u primeru nije analizirano)
• q=1,00 kN/m2 ((treba da bude u treba da bude u NA; ovde NA; ovde usvojeno, usvojeno, {12}))
• ((treba da bude u NA; ovde treba da bude u NA; ovde zanemarenzanemaren)) {12}
Seizmika:
• vršno ubrzanje tla • ag=0,20 g ((treba da bude u treba da bude u NA; ovde NA; ovde usvojeno) usvojeno) {13}
PRORAČUN
L
H
POS 3
POS 1
POS S4POS S3
hs
h
h p±S
hs
L
POS S3
hs
∆g, q
A
AB - B
A B C
POS 3
λλ
1
b
2
b
POS 2
POS S1
h p
A - A
POS 1
POS 3
POS S3
h
∆g, q
43λ
b
B
b
POS S1POS S3
POS 2
B
Dispozicija
L=8,0mλ=5,5mb/h=300/600mm {14}hp=180mmhs=500mm
POS 2
POS 3
POS 3
POS 2
POS 1
PO
S S
1
PO
S S
2
PO
S S
1
PO
S S
3
PO
S S
4
PO
S S
3
PO
S S
1
PO
S S
2
PO
S S
1
PO
S S
3
PO
S S
4
PO
S S
3
L L
λ
λ
λ
A B C
A B C
1
2
3
4 4
3
2
1
POS 1 – kontinualna AB ploča
1. Statički sistem2. Analiza opterećenja
3. Statički uticaji
• Granično stanje nosivosti (GSN)• Granično stanje upotrebljivosti (GSU)
• Statički uticaji - GSN• Statički uticaji - GSU
4. Proračun GSN• Savijanje• Smicanje
5. Proračun GSU• Kontrola napona• Kontrola prslina• Kontrola ugiba
POS 1 – kontinualna AB ploča
1. Statički sistem
λ=5,5m λ=5,5mλ=5,5m
41 2 3
g,∆g, q1,q2
2. Analiza opterećenja
Stalna dejstva:
• sopstvena težina gst
Automatski uključena softverom, prema dimenzijama preseka i zadatoj zapeminskoj težini.
ostali stalni teret ∆g=1,00 kN/m2
Promenljiva dejstva:
• korisno q1=2,50 kN/m2
• sneg q2=1,00 kN/m2
Šeme opterećenja:gst+∆g
q2
q1q1
q1
q1
gst+∆gA
q2B
C.1
C.2
C.3
C
q1
Granično stanje nosivosti (GSN) {15}
Kombinacija dejstava za “stalnu” proračunsku situaciju: {16}
0,G i (i 1)k k,1Q k,iQG Q Q ≠⋅ + ⋅ + ⋅ ⋅∑ ∑ γ ψγ γ {17}
Parcijalni koeficijenti sigurnosti γ za dejstva {15}Stalno dejstvo (γG) Promenljivo dejstvo (γQ)
Povoljan efekat Nepovoljan efekat Nepovoljan efekat
1,0 1,35 1,50
{15}Statistički ψ faktori (EN 1990: A1.2.2(1) – Tabela A1.1)
Opterećenje Ψ 0 Ψ 1 Ψ 2
Korisno opterećenje kategorije F 0,7 0,6 0,6
Sneg 0,5 0,2 0
0,G i (i 1)k k,1Q k,iQ (6.10)G Q Q ≠⋅ + ⋅ + ⋅ ⋅∑ ∑ γ ψγ γ {17}
(EN 1990: A1.3.1 – Tabela A1.2(B))“STALNA”
PRORAČUNSKA KOMBINACIJA
Stalna dejstva Promenljiva dejstva
povoljna nepovoljna”Dominantno”
promeljivo dejstvo {17}
Ostala promenljiva dejstva
1,0 ⋅ g 1,5 ⋅ q1 (1,5 ili 0) ⋅ 0,5 ⋅ q2
1,0 ⋅ g 1,5 ⋅ q2 (1,5 ili 0) ⋅ 0,7 ⋅ q1
1,35 ⋅ g 1,5 ⋅ q1 (1,5 ili 0) ⋅ 0,5 ⋅ q2
1,35 ⋅ g 1,5 ⋅ q2 (1,5 ili 0) ⋅ 0,7 ⋅ q1
Jedn
ačin
a (6
.10)
EN 1
990
{17}KOMBINACIJE - “STALNA” PRORAČUNSKA SITUACIJA:
1. 1,0 ⋅ A + 1,5 ⋅ B + 1,5 ⋅ 0,7 ⋅ C12. 1,0 ⋅ A + 1,5 ⋅ B + 1,5 ⋅ 0,7 ⋅ C23. 1,0 ⋅ A + 1,5 ⋅ B + 1,5 ⋅ 0,7 ⋅ C34. 1,0 ⋅ A + 1,5 ⋅ C1 + 1,5 ⋅ 0,5 ⋅ B5. 1,0 ⋅ A + 1,5 ⋅ C2 + 1,5 ⋅ 0,5 ⋅ B6. 1,0 ⋅ A + 1,5 ⋅ C3 + 1,5 ⋅ 0,5 ⋅ B7. 1,0 ⋅ A + 1,5 ⋅ B8. 1,0 ⋅ A + 1,5 ⋅ C19. 1,0 ⋅ A + 1,5 ⋅ C210. 1,0 ⋅ A + 1,5 ⋅ C311. 1,35 ⋅ A + 1,5 ⋅ B + 1,5 ⋅ 0,7 ⋅ C112. 1,35 ⋅ A + 1,5 ⋅ B + 1,5 ⋅ 0,7 ⋅ C213. 1,35 ⋅ A + 1,5 ⋅ B + 1,5 ⋅ 0,7 ⋅ C314. 1,35 ⋅ A + 1,5 ⋅ C1 + 1,5 ⋅ 0,5 ⋅ B15. 1,35 ⋅ A + 1,5 ⋅ C2 + 1,5 ⋅ 0,5 ⋅ B16. 1,35 ⋅ A + 1,5 ⋅ C3 + 1,5 ⋅ 0,5 ⋅ B17. 1,35 ⋅ A + 1,5 ⋅ B18. 1,35 ⋅ A + 1,5 ⋅ C119. 1,35 ⋅ A + 1,5 ⋅ C220. 1,35 ⋅ A + 1,5 ⋅ C3
Kontrola prslina (GSU){18}
Kontrola ugiba (GSU)
2,ik,j k,iG Q+ ⋅∑ ∑ψKvazi-stalna kombinacija
Statistički ψ faktori (EN 1990: A1.2.2 – Tabela A1.1) {15}
Opterećenje Ψ 0 Ψ 1 Ψ 2Korisno opterećenje
kategorije F0,7 0,6 0,6
Sneg 0,5 0,2 0
(EN 1990: A1.4.1 – Tabela A1.4)
Stalna dejstva Promenljiva dejstva
Korisno kategorije F sneg
1,0 ⋅ g 0,6 ⋅ q1 0 ⋅ q2
Kvazi – stalna kombinacija
Kontrola napona (GSU):
Opterećenje Ψ 0 Ψ 1 Ψ 2
Korisno opterećenje kategorije F 0,7 0,6 0,6
Sneg 0,5 0,2 0
Statistički ψ faktori (EN 1990: A1.2.2 – Tabela A1.1)
(EN 1990: A1.4.1 – Tabela A1.4)Stalna dejstva Promenljiva dejstva
“dominantno” ostala
1,0 ⋅ g 1,0 ⋅ q1 0,5 ⋅ q2
1,0 ⋅ g 1,0 ⋅ q2 0,7 ⋅ q1
Karakteristična kombinacija
- Kvazi-stalna kombinacija (vidi napred), i
0,ik k,1 k,i (i 1)G Q Q ≠+ + ⋅∑ ∑ψ- Karakteristična kombinacija
{18}
IZABRANE (OČEKIVANE MERODAVNE) KOMBINACIJE ZA PRORAČUN GSU {19}
KVAZI - STALNA PRORAČUNSKA KOMBINACIJA:
1. A + 0,6 ⋅ C1 + 0 ⋅ B - kontrole u 1. polju
2. A + 0,6 ⋅ C2 + 0 ⋅ B - kontrole u 2. polju
3. A + 0,6 ⋅ C3 + 0 ⋅ B - kontrole nad osloncem
KARAKTERISTIČNA PRORAČUNSKA KOMBINACIJA:
1. A + C1 + 0,5 ⋅ B - kontrole u 1. polju
2. A + C2 + 0,5 ⋅ B - kontrole u 2. polju
3. A + C3 + 0,5 ⋅ B - kontrole nad osloncem
3. Statički uticaji - GSN
(kom
bina
cija
14)
(kom
bina
cija
8)
(kom
bina
cija
16)
(kom
bina
cija
16)
(kom
bina
cija
15)
(kom
bina
cija
14)
-37.
95
-37.
95
31.1
8
31.1
8
14.7
0-1
.51
41 2 327
.27 39
.69
34.5
1
34.5
139
.69 27
.27
MEd
VEd
Rm
axR
min
[kNm/m]
[kN/m]
[kN/m]
3. Statički uticaji - GSU
KVAZI - STALNA PRORAČUNSKA KOMBINACIJA:
KARAKTERISTIČNA PRORAČUNSKA KOMBINACIJA:
-21.
92
17.8
6
17.8
6
7.57
-26.
96
-26.
96
22.1
1
22.1
1
10.2
2
M[kNm/m]
M[kNm/m]
4. Proračun - GSN1. Savijanje• Preporučena klasa čvrstoće s obzirom na trajnost : {20}
E1.(2)Tabela E.1NXD3 C35/45
Odredbe informativnog aneksa E nisu obavezujuće, osim ukoliko se tako ne propiše u NA.
U primeru se zadržava klasa C25/30.
• Zaštitni sloj: {21}
cnom=cmin+∆cdev (4.1) 4.4.1.1
cmin,bcmin ≥ cmin,dur + ∆cdur,γ - ∆cdur,st - ∆cdur,add
10 mm
cmin,b ≥ = 12 mm (očekivani max ∅) ∅ - prečnik pojedinačne šipke∅n - prečnik šipke u svežnju
4.4.1.2
4.4.1.2(3)(tabela 4.2)
12 mm
cmin ≥ cmin,dur + ∆cdur,γ - ∆cdur,st - ∆cdur,add
10 mm
cmin,dur :
Modifikacija klase konstrukcije prema 4.4.1.2(5) - Tabela 4.3N: Klasa S4 umanjuje se za 1 klasa S3 {22}
Iz 4.4.1.2(5) - Tabela 4.4N: cmin, dur = 40 mm {23}
Preporučene vrednosti (za NA) korekcija cmin,dur:
∆cdur,γ = ∆cdur,st = ∆cdur,add = 0 4.4.1.2(6),(7),(8)
12 mmcmin ≥ 40+0+0+0 = 40 mm = 40 mm
10 mm
cnom=cmin + ∆cdev (4.1)
Vrednost ∆cdev definiše se u NA. Preporučena vrednost (4.4.1.3(1), {24}) je 10 mm. Usvojeno:
∆cdev = 10 mm
Konačni zaštitni sloj:
cnom= cmin+∆cdev = 40 + 10 = 50 mm
cnom= 50mm
• Dimenzionisanje ploče POS 1:
• Materijali: beton C25/30: fck = 25 MPafcd = αcc⋅fck/γc
αcc=1,0: fcd = 25/1,5= 16,67 MPa
armatura RA400/500: fyk = 400 Mpafyd = fyk/γs= 400/1,15= 348MPa
{25}
{26}
• Geometrijske karakteristike: h =18,0 cmcnom = 5,0 cmD1 = cnom + ∅/2=
= 5,0+1,2/2=5,6 cm D = h-d1= 18-5,6= 12,4 cm
{14}
• Minimalna površina armature za savijanje: {29}
As,min = 0,26 bt d ali ne manje od 0,0013 bt d (9.1N)ctm
yk
ff
C25/30: fctm=2,6 MPa (tabela 3.1)
s,m in2,60,26 100 12,4 2,09 0,0013 100 12,4 1,6400
A ⋅ ⋅ ⋅= ⋅ ⋅= =<
2s,m in cm / mA = 2,09
MEd=31,18 kNm/m1. polje:
2
2s 1
31,18 0,121612,4 1,6670,1304
16,670,1304 100 12,4 cm / m '348
µ
ω
A
= = ⇒⋅
=
= ⋅ ⋅ ⋅ = 7,74
αcc=1,00: Tablice {28}
Usvojeno: R∅ 10/10 (7,85 cm2/m)2 2
s,m in 2,09 cm / m 7,85 cm / mA = <
Podeona armatura: {30}2
s,p 0,2 7,85 1,57 cm / mA = ⋅ =
Usvojeno: R∅ 8/20 (2,5 cm2/m)
MEd=14,70 kNm/m2. polje:
2
2s 1
14,70 0,05712, 4 1,6670,059
16,670,059 100 12, 4 cm / m '348
µ
ω
A
= = ⇒⋅
=
= ⋅ ⋅ ⋅ = 3,51
αcc=1,00: Tablice {28}
Usvojeno: R∅ 10/20 (3,92 cm2/m)2 2
s,m in 2,09 cm / m 3,53 cm / mA = <
Podeona armatura:2
s,p 0,2 3,53 0,706 cm / mA = ⋅ =
Usvojeno: R∅ 8/20 (2,5 cm2/m)
MEd=37,95 kNm/mOslonac:
2
2s 1
37,95 0,14812,4 1,6670,1614
16,670,1614 100 12,4 cm / m '348
µ
ω
A
= = ⇒⋅
=
= ⋅ ⋅ ⋅ = 9,59
αcc=1,00: Tablice {28}
Usvojeno: R∅ 12/10 (11,3 cm2/m)2 2
s,m in 2,09 cm / m 11,3 cm / mA = <
Podeona armatura:2
s,p 0,2 9,76 1,95 cm / mA = ⋅ =Usvojeno: R∅ 8/20 (2,5 cm2/m)
2. Kontrola smicanja {31}Ploče debljine do 20cm ne mogu se osiguravati na smicanje (9.3.2(1)), pa mora biti ispunjeno:
VEd< VRd,c 6.2.1(3)
Izračunaće se minimalna proračunska nosivost pri smicanju po Formuli (6.2b). Pokazaće se da je to dovoljno (VRd,c,min >VEd ) za sve preseke.
VRd,c = (vmin + k1 σcp) bwd (6.2b)
vmin = 0,035 k 3/2 · fck1/2 = 0,035⋅2,0 3/2 · 251/2 = 0,495
200 2001 1 2,27 2,0 2,0124
= + = + = > ⇒ =k kd
k1= 0,15
σcp= NEd /Ac =0
VRd,c = [0,495 + 0,15 ⋅ 0] ⋅1000 ⋅ 124 ⋅ 10-3= 61,38 kN
max VEd = 39,69 kN < VRd,c,min=61,38 kN
Nije potrebnNije potrebno osiguranje o osiguranje smicanjasmicanja
27.2
7 39.6
934
.51
34.5
139
.69 27
.27
5. Proračun GSUKontrola napona:Naponi u preseku, za stanje eksploatacije (GSU), izračunavaju se uobičajenim postupcima koji podrazumevaju Hukov zakon, Bernulijevu hipotezu i isključenje zategnutog betona.
KVAZI - STALNA PRORAČUNSKA KOMBINACIJA:
c ck0, 4 5 f⋅≤σ7.2(3)
ploča POS 1 1. polje 2. polje oslonacM (kNm/m) 17,86 7,57 21,92As1 (cm2/m) 7,85 3,925 11,3
s 0,2478 0,1827 0,289σc (MPa) 10,22 5,74 10,910,45⋅fck <11,25 <11,25 <11,25
σs1 (MPa) 200 165 173
C25/30: σc ≤ 0,45⋅25=11,25 MPa
{35}
{35}KARAKTERISTIČNA PRORAČUNSKA KOMBINACIJA:
c ck0, 6 f⋅σ ≤ s 1 yk0,8 f⋅σ =7.2(2) 7.2(5)
C25/30: σc ≤ 0,60⋅25=15 MPaRA400/500: σs1 ≤ 0,80⋅400=320 MPa
ploča POS 1 1. polje 2. polje oslonacM (kNm/m) 22,1 10,22 26,96As1 (cm2/m) 7,85 3,925 11,3
s 0,2478 0,1827 0,289σc (MPa) 12,64 7,75 13,420,60⋅fck <15,0 <15,0 <15,0
σs1 (MPa) 247,49 223,6 212,930,80⋅fyk <320 <320 <320
Kontrola prslina
• Minimalna površina armature za ograničenje širine prsline:
As,min ⋅σs = kc⋅k ⋅ fct,eff ⋅ Act (7.1) 7.3.2(2)
{37}
cc
1 ct,e ff*
0, 4 (1 ) 1,0 (7 .2 )khk fh
σ= ⋅ − ≤
⎛ ⎞⋅ ⋅⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠
7.3.2(2)
σc = 0kc = 0,4
k = 1,0 (h ≤ 300 mm)fct,eff = fctm = 2,6 MPa 7.3.2(2)
Act = 0,5⋅b⋅h =0,5⋅18 ⋅100 =900 cm2
σs = fyk = 400 MPa
2s,m in
0, 4 1,0 2, 6 900 cm400
A ⋅ ⋅ ⋅= = 2 ,3
Usvojene armature prema GSN zadovoljavaju ( > od As,min ).
Kontrola prslina {38}
• Za ploče čija debljina ne prelazi 200 mm posebna kontrola nije potrebna ukoliko su obezbeđene bar minimalne površine armature ({29}, {37}) i ispoštovani zahtevi u pogledu maksimalnih razmaka armature {30} , što je obezbeđeno.
7.3.3(1)
h=180 mm < 200 mm OK
Kontrola ugiba {40}
7.4.2
• Kontrola graničnog stanja deformacija ograničenjem odnosa raspon / statička visina preseka (l/d) :
3 3 30 ck 10 = 25 10 = 5 10 =0,005 f − − −= ⋅ ⋅ ⋅ρ
1. polje:s
0
7,85 = =0,00634100 12, 4
Ab d
=⋅ ⋅
>
ρ
ρ ρ
(očekivani najveći ugib)
Jednačina (7.16.b )
0ck ck
0
1 '11 1,5 ' 12
l K f fd
⎡ ⎤= + +⎢ ⎥
−⎢ ⎥⎣ ⎦
ρ ρρ ρ ρ
K = 1,3 (NA) (Tabela 7.4N)ρ’ = 0
ld
0,0051,3 11 1,5 25 =22,00.00634 0
⎡ ⎤= +⎢ ⎥−⎣ ⎦
Korekcioni faktor koji uvodi različiti napon u armaturi i razliku usvojene i potrebne računske armature:
s,prov
yk s,req
500 500 7,85 1,27400 7,74
A=
f A⋅ ⋅ =
lim it
22,0 1,27 = 27,9
27,9ld
⋅
⎛ ⎞ =⎜ ⎟⎝ ⎠
stvarno lim it
550 44,4 27,912,4
l ld d
⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = =⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎝ ⎠
>
Dokaz nije uspeo ( potrebno je da bude )stvarno lim it
l ld d
⎛ ⎞ ⎛ ⎞<⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠
Postupak kontrole ugiba pomoću graničnog odnosa l/d je generalno na strani sigurnosti i moguće je da bi proračun ugiba (takođe predviđen u EC2 (EN 1992-1-1: 7.4.3) – postupak je sličan prikazanom u priručniku za primenu PBAB87) dao zadovoljavajući rezultat {39} .
Ukoliko se nastavi sa kontrolom ugiba bez direktnog proračuna, potrebno je izmeniti karakteristike konstrukcije.
Ako se ne želi promena statičke (a time i ukupne) visine preseka, može se povećati usvojena površina armature, što će se ovde i učiniti.
Prethodno usvojeno: R∅ 10/10 (7,85 cm2/m)
Novo : R∅ 14/10 (15,4 cm2/m) (dvostruko više As u polju, u odnosu na GSN)Kontrola se ponavlja.
(sa korigovanom armaturom)1. polje: {40}
s0
15,4 = =0,0124 ; 100 12, 4
Ab d
= >⋅ ⋅
ρ ρ ρ
0,0051,3 11 1,5 25 =18,230.0124 0
ld
⎡ ⎤= +⎢ ⎥−⎣ ⎦
s,prov
yk s,req
500 500 15, 4 2, 48400 7,74
A=
f A⋅ ⋅ =
Korekcioni faktor koji uvodi različiti napon u armaturi i razliku usvojene i potrebne računske armature:
lim it
18,23 2,48 45,21 ld
⎛ ⎞⋅ = = ⎜ ⎟⎝ ⎠
stvarno lim it
550 44, 4 45,212,4
l ld d
⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = =⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎝ ⎠
<
Kriterijum je sada zadovoljen ((l/d)stv< (l/d)limit).
Usvaja se R∅ 14/10 (15,4cm2/m) (u prvom polju, donja zona)
2. polje:
s
0
3,92 = =0,00316100 12,4
= 0,005
Ab d
=⋅ ⋅
<
ρ
ρ ρ
S obzirom da je 1. polje zahtevalo korekciju armature, potrebno je proveriti i drugo polje. Da nije bilo korekcije, kontrola ne bi bila potrebna jer je visina preseka ista, a koeficijent konturnih uslova (K) ima veću vrednost (“unutrašnje polje”, K = 1,5). {40}
Jednačina (7.16.a )
3 / 20,005 0,0051,5 11 1,5 25 3,2 25 1 = 45,00,00316 0,00316
ld
⎡ ⎤⎛ ⎞= + + −⎢ ⎥⎜ ⎟⎝ ⎠⎢ ⎥⎣ ⎦
32
0 0ck ck1 1 1,5 3, 2 1l K f f
d
⎡ ⎤⎛ ⎞⎢ ⎥= + + −⎜ ⎟⎢ ⎥⎝ ⎠⎣ ⎦
ρ ρρ ρ
lim it
500 3,9245,0 45,0 1, 4 62,8400 3,51
l =d
⎛ ⎞ = ⋅ ⋅ ⋅ =⎜ ⎟⎝ ⎠
stvarno lim it
44, 4 62,8l ld d
⎛ ⎞ ⎛ ⎞= < =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠ OK
Ostali potrebni proračuni (vođenje armature duž raspona, dužine ankerovanja) kao i pravila za oblikovanje armature detaljno su obrazloženi u EN 1992-1-1, i ovde se ne prikazuju.
U ovim odredbama nema većih principijelnih razlika u odnosu na PBAB 87.