valutazioni di vulnerabilità sismica, interventi adeguamento-miglioramento strutture esistenti -...

VALUTAZIONI DI VULNERABILIT SISMICA, INTERVENTI DI ADEGUAMENTO E

MIGLIORAMENTO SISMICO DELLE STRUTTURE ESISTENTI

Ing. Alessandro Fiorani

Ing. Diego Tamburini

Ing. Davide Panzavolta

Ing. Martino Matteoni

Ing. Max Ferron

Team di progettazione:

Ing. Vincenzo Lombardi

Ing. Mauro Cevoli

Ing. Maurizio Serpieri

Ing. Pietro Battarra

Ing. Andrea Mancini

Ing. Matteo Bruschi

Team di progettazione:

Settore progettazione strutturale

SOMMARIO DEGLI INTERVENTI SVOLTI OSPEDALE SACRA FAMIGLIA DI NOVAFELTRIA

Valutazione della vulnerabilit sismica della struttura in c.a. e interventi locali di incremento della duttilit e resistenza al taglio

dei pilastri del piano terra mediante fasciature in CFRP (Wrapping) [Progettisti: Ing. Pietro Battarra, Ing. Maurizio Serpieri;

Collaboratori: Ing. Davide Panzavolta, Ing. Diego Tamburini, Geom. Gabriele Biagini]

SCUOLA MEDIA STATALE GEO CENCI (EX. F.LLI CERVI) DI RICCIONE

Valutazione vulnerabilit sismica della struttura in c.a. e intervento di adeguamento sismico mediante struttura a telaio in

acciaio posizionata esternamente al fabbricato che assorbe la totalit della azioni sismiche di progetto e le scarica sui pali di

fondazione [Progettista: Ing. Mauro Cevoli, Collaboratori: Ing. Max Ferron, Ing. Maurizio Serpieri, Ing. Alessandro Fiorani,

Ing. Davide Panzavolta, Ing. Matteo Bruschi, Ing. Diego Tamburini, Geom. Gabriele Biagini]

CASERMA GUARDIA DI FINANZA TULLO MASI DI RAVENNA

Valutazione della vulnerabilit sismica della struttura in muratura portante e intervento di miglioramento sismico della struttura

mediante inserimento di nuovi setti portanti in muratura, ringrosso e rinforzo statico a flessione dei solai con placcaggi in

tessuto CFRP [Progettista: Ing. Mauro Cevoli, Collaboratori: Ing. Matteo Bruschi, Ing. Davide Panzavolta, Ing. Max Ferron,

Ing. Maurizio Serpieri, Geom. Gabriele Biagini]

ALBERGO VILLA LINDA DI RICCIONE

Valutazione della vulnerabilit sismica della struttura in c.a. e intervento di adeguamento sismico della struttura sopraelevata

mediante rinforzi a taglio, flessione su travi e pilastri con CFRP [Progettista: Ing. Mauro Cevoli, Collaboratori: Ing. Maurizio

Serpieri, Ing. Matteo Bruschi, Geom. Gabriele Biagini]

SCUOLA ELEMENTARE COMUNALE G. RODARI DI VILLA VERUCCHIO

Valutazione della vulnerabilit sismica della struttura in muratura e c.a. e intervento di miglioramento sismico ai sensi dell

OPCM 4007/2012 mediante placcatura delle murature con tessuti in fibra di vetro, rinforzi in FRP, rinforzi metallici in copertura.

[Progettisti: Ing. Mauro Cevoli; Collaboratori: Ing. Matteo Bruschi, Ing. Maurizio Serpieri]

SOMMARIO DEGLI INTERVENTI SVOLTI SCUOLA SUPERIORE STATALE ITAS G. SCARABELLI DI IMOLA

Valutazione della vulnerabilit sismica della struttura in muratura e intervento di miglioramento sismico della struttura mediante

tecniche di ripristino e consolidamento delle strutture murarie [Progettisti: Ing. Vincenzo Lombardi, Collaboratori: Ing.

Matteo Bruschi]

OSPEDALE FRANCHINI DI SANTARCANGELO DI ROMAGNA

Valutazione della vulnerabilit sismica delle varie parti dellospedale composte da c.a. e muratura [Progettisti: Ing. Pietro

Battarra Collaboratori: Ing. Maurizio Serpieri, Ing. Davide Panzavolta]

SCUOLA SUPERIORE STATALE ITT MARCO POLO DI RIMINI


tecniche di ripristino e consolidamento delle strutture murarie [Progettisti: Ing. Vincenzo Lombardi, Collaboratori: Ing.

Matteo Bruschi]

PALAZZINA RESIDENZIALE IN C.A. IN VIA GIOVANNI XXIII LAQUILA

Valutazione della vulnerabilit sismica della struttura in c.a. e intervento di miglioramento sismico della struttura mediante

tecniche di ripristino e consolidamento delle strutture in c.a., in particolare mediante linserimento di nuovi setti in c.a. atti ad

assorbire lintera azione sismica [Progettisti: Ing. Mauro Cevoli Collaboratori: Ing. Matteo Bruschi, Ing. Davide

Panzavolta, Ing. Maurizio Serpieri]

VILLETTE IN MURATURA IN VIA PIEDI IL MONTE LAQUILA


tecniche di ripristino e consolidamento delle strutture murarie [Progettisti: Ing. Mauro Cevoli Collaboratori: Ing. Matteo

Bruschi]

SOMMARIO DEGLI INTERVENTI SVOLTI FABBRICATO IN MURATURA IN VIA FIORETTA IN PAGANICA PAGANICA (AQ)



Bruschi]

RESIDENZA IN MURATURA IN VIA DELLA POLVERIERA LAQUILA


tecniche di ripristino e consolidamento delle strutture murarie [Progettisti: Ing. Mauro Cevoli Collaboratori: Ing. Martino

Matteoni]

RESIDENZA IN STRADA STATALE DI LAGO CAMPOTOSTO CAMPOTOSTO (AQ)



Matteoni, Ing. Matteo Bruschi]

AGGREGATO EDILIZIO IN VIA MAUSONICA LAQUILA



Matteoni]

ABITAZIONE IN MURATURA IN VIA FONTE CASTELVECCHIO SUBEQUO (AQ)



Matteoni, Ing. Matteo Bruschi]

SOMMARIO DEGLI INTERVENTI SVOLTI

AGGREGATO EDILIZIO IN VIA DEL FOSSONE FILETTO (AQ)



Bruschi Ing. Martino Matteoni]

FBBRICATO AD USO AGRICOLO IN VIA CIARLE SANTAGOSTINO (FE)


tecniche di ripristino e consolidamento delle strutture murarie [Progettisti: Ing. Mauro Cevoli]

VALUTAZIONE DI VULNERABILIT SISMICA E INTERVENTI LOCALI DI INCREMENTO

PRESTAZIONI SISMICHE

LOSPEDALE SACRA FAMIGLIA DI NOVAFELTRIA

Progettisti strutturali:

Ing. Pietro Battarra



Ing. Diego Tamburini

Geom. Gabriele Biagini

Collaboratori strutturali:

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - INQUADRAMENTO GEOGRAFICO DELLOPERA

Individuazione lotto Individuazione corpi fabbrica

B

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - DESCRIZIONE DELLOPERA

Il complesso ospedaliero, cos come allo stato attuale, il frutto di edificazioni

successive e ampliamenti intervenuti nel corso di 60 anni.

Ledificazione si sviluppata in quattro porzioni dellarea ospedaliera ben distinte

Il blocco B costituito da 4 unit strutturali giuntate realizzate tra la fine degli anni

70 e i primi anni del 2000. Tre delle strutture che costituiscono il blocco sono

realizzate con telai in cemento armato (unit 6,7,8) impostati su fondazioni di tipo

profondo (pali e cordoli di fondazione di collegamento) mentre lunit strutturale 9

costituita da un telaio metallico e con solai realizzati in lamiera grecata e getto di

completamento in c.a.

Le tre unit strutturali realizzate in c.a. sono costituite da 2 piani fuori terra dotate di

sottotetto, mentre lunit strutturale 9 priva di sottotetto.

Le strutture sono tra di loro giuntate.

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - SCEMA STRUTTURALE

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - DESCRIZIONE DELLOPERA

I fabbricati che si vanno ad indagare sono i corpi 6 e 7 del blocco B dellospedale, denominati

B6 e B7.

La struttura dei corpi B7 e B6 presenta una irregolarit in pianta, ma una regolarit in altezza.

Struttura dei corpi B7 e B6 realizzata interamente in cemento armato, con travi per lo pi in

altezza su tutti i livelli delledificio.

Solai realizzati in parte in latero-cemento con spessore H=20+4 cm, e altri con pannelli

prefabbricati del medesimo spessore.

Struttura priva di un efficace sistema di controventamento atto a sostenere le azioni

orizzontali.

Sistema di travi principali per lo pi in altezza dove i solai scaricano le loro azioni

appoggiandosi, mentre nellaltro verso sono presenti cordoli di collegamento e irrigidimento.

Copertura realizzata mediante solai in latero-cemento

Il sistema di fondazione del tipo profondo, realizzato mediante pali in c.a. collegati in testa

fra loro da un reticolo di cordoli 30x50 cm approfonditi che poggiano su un letto di magrone.

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - ANALISI STORICO-CRITICA, RILIEVO GEOMETRICO-STRUTTURALE E LIVELLO DI CONOSCENZA La ricerca della documentazione storica disponibile stata condotta mediante visite ripetute

presso i seguenti Enti:

Comune di Novafeltria

Servizio Difesa Suolo della Provincia di Pesaro

Archivio storico Impresa Forlani

Prefettura di Pesaro

Il rilievo geometrico strutturale delledificio si limitato in piccole porzioni di fabbricato di cui

non si disponevano gli elaborati grafici storici originari, per il resto della struttura si sono

rinvenuti gli elaborati di progetto originali dellintera costruzione

Viste le informazioni e dati di base in possesso sulla costruzione geometria, dettagli costruttivi e

propriet dei materiali sono quindi conosciuti ad un livello accurato secondo quanto riportato

nelle NTC 2008, in particolare nella circolare esplicativa al capitolo C8A.

Il calcolo e le verifiche sono state condotte adottando un livello di conoscenza LC2 e quindi

un fattore di confidenza FC=1.20

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - ANALISI STORICO-CRITICA, RILIEVO GEOMETRICO-STRUTTURALE E LIVELLO DI CONOSCENZA

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - VALUTAZIONE DEL DEGRADO E RILIEVO DEI DETTAGLI COSTRUTTIVI

Rilievo fotografico in situ del degrado della struttura con indicazione in planimetria dei punti di

presa e descrizione del tipo di danneggiamento e/o degrado

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA VALUTAZIONE DEL DEGRADO E RILIEVO DEI DETTAGLI COSTRUTTIVI

Rilievo fotografico in situ dei dettagli costruttivi della struttura a seguito dello scartamento del copriferro

svolto su alcune travi e pilastri (messa in luce di dettagli di armatura, passo-diametro staffe e ferri

longitudinali) e indagine delle caratteristiche geometriche dei solai mediante messa in luce di alcuni dettagli

costruttivi

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - INDAGINI CONOSCITIVE SVOLTE SULLA STRUTTURA: PROVE SUI MATERIALI

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - INDAGINI CONOSCITIVE SVOLTE SUL SOTTOSUOLO: MODELLAZIONE GEOTECNICA DEL SITO

Indagini geognostiche:

n. 4 prove penetrometriche dinamiche pesanti eseguite

con penetrometro Pagani modello TG 63-100 EML.C

Un sondaggio eseguito con Sonda Idraulica IPC DRILL

830 L

Una prova HVSR

Le indagini geognostiche svolte hanno permesso di

classificare il sottosuolo di fondazione come di Tipo C e

una categoria topografica di Tipo T2 (secondo norma DM

14/01/2008)

Strato Coltre detritico

argillosa

Paleo coltre

consolidata

Substrato Argille

scagliose

k [kN/m3] 18 20 20

k [] 18 25 24

ck [kN/m2] 1 0 13

cuk [kN/m2] 80 105 250

Eelastico,k [kN/m2] 10000 20000 80000

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - INDAGINI CONOSCITIVE SUL RISCHIO SISMICO: PERICOLOSIT SISMICA DI BASE

Dati ricavati dal il sito web dellINGV http://esse1.mi.ingv.it/

Classe duso della struttura: IV

Vita Nominale della struttura: 50 anni

TR [anni] ag [g] F0 Tc*

SLO (TR=100 anni prob. sup. su TR=81%) 60 0.081 2.437 0.283

SLD (TR=100 anni prob. sup. su TR=63%) 101 0.101 2.433 0.293

SLV (TR=100 anni prob. sup. su TR=10%) 949 0.231 2.464 0.328

SLC (TR=100 anni prob. sup. su TR=5%) 1950 0.291 2.522 0.334

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA - INDAGINI CONOSCITIVE SUL RISCHIO SISMICO: PERICOLOSIT SISMICA DI BASE

TR [anni] ag [g] F0 Tc*

SLO (TR=100 anni prob. sup. su TR=81%) 60 0.081 2.437 0.283

SLD (TR=100 anni prob. sup. su TR=63%) 101 0.101 2.433 0.293

SLV (TR=100 anni prob. sup. su TR=10%) 949 0.231 2.464 0.328

SLC (TR=100 anni prob. sup. su TR=5%) 1950 0.291 2.522 0.334

Coordinate geografiche Latitudine [DEG sessadecimale] N 43.8906

Longitudine [DEG sessadecimale] E 12.2870

Suolo e topografia

Cat. suolo di fondazione (A,E) C

Categoria topografica (T1,T4) T2

Coeff. di amplificazione topografica ST 1.2

Varie

Vita nominale dell'opera (10, 50, 100) VN [anni] 50

Classe d'uso (I, II, III, IV) IV

Coefficiente d'uso CU 2.0

Periodo di riferimento VR [anni] 100

Coeff. di smorz. viscoso equivalente x 1.0

Fattore di smorzamento viscoso h 5%

DATI SPETTRALI Stati limite d'esercizio Stati limite ultimi

SLO SLD SLV SLC

Probabilit di

superamento

PVr 81% 63% 10% 5%

Periodo di ritorno TR [anni] 60 101 949 1950

Accelerazione ag / g 0.081 0.101 0.231 0.291

Fattore di amplificazione F0 2.437 2.433 2.464 2.522

Periodo in. velocit

costante

TC* [s] 0.283 0.293 0.328 0.334

Coeff. di amplif.

stratigrafica

SS 1.500 1.500 1.358 1.260

Coefficiente di

sottosuolo

CC 1.593 1.575 1.517 1.507

Coefficiente di sito S 1.800 1.800 1.630 1.512

Periodi TB [s] 0.150 0.154 0.166 0.168

TC [s] 0.451 0.461 0.497 0.504

TD [s] 1.926 2.003 2.525 2.764

METODI DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA PER LE AZIONI SISMICHE

ANALISI SISMICA

STATICA DINAMICA

NON LINEARE LINEARE NON LINEARE LINEARE

ANALISI DI

PUSHOVER

ANALISI

STATICA

EQUIVALENTE

CON FATTORE q

MODALE A

SPETTRO DI

RISPOSTA CON

FATTORE q

METODI DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA PER LE AZIONI SISMICHE: LANALISI STATICA NON LINEARE (PUSHOVER)

Lanalisi di Pushover consiste nellesame della struttura sottoposta ai carichi verticali (pesi propri,

permanenti ed una quota parte degli accidentali) e ad un sistema di forze orizzontali (pattern di carico

di pushover) che rappresenti al meglio la distribuzione delle forze inerziali che si innescano sotto

evento sismico a causa delle masse presenti ai vari livelli del fabbricato.

Tale sistema di forze orizzontali viene incrementato attraverso un coefficiente moltiplicativo dei carichi,

al crescere del quale aumenta lo spostamento orizzontale di un punto di controllo della struttura (posto

tipicamente in sommit delledificio), fino al raggiungimento delle condizioni ultime (o prefissate

secondo un criterio).


Lanalisi statica non lineare (Pushover) il pi innovativo metodo di progettazione antisismica

e valutazione della vulnerabilit sismica di edifici, utilizzato per sfruttare al massimo le

caratteristiche dissipative e non lineari della struttura, che non possibile indagare con

modellazioni numeriche lineari del comportamento sismico strutturale. Lanalisi di Pushover tira

al massimo la progettazione di strutture nuove, e si considerano le riserve di resistenza non

lineari nella valutazione di vulnerabilit degli edifici esistenti, con evidenti benefici.

Con lanalisi non lineare possibile indagare nel dettaglio i meccanismi di crisi/collasso

della struttura e individuare i punti dove intervenire in dettaglio con il minor dispendio di

materiale.

Gli interventi di miglioramento/adeguamento sismico che possono essere svolti con

lanalisi di pushover sono in termini di incremento della duttilit , incremento della resistenza,

incremento della rigidezza, diminuzione delle masse sismiche, riduzione dellazione sollecitante

sismica mediante regolarizzazione della struttura, mediante isolatori, dissipazione dellenergia

sismica con dissipatori di vario tipo (viscosi, isteretici, ecc)


Distribuzione forze applicate in entrambe le direzioni e versi

Considerare la presenza delleccentricit accidentale 24 pattern di carico di Pushover

Ad ogni pattern di carico corrisponde una curva di Pushover (curva di capacit)

Tali curve rappresentano in termini globali le caratteristiche non lineari della struttura, un primo tratto lineare (dove la

struttura rimane totalmente in campo elastico) e poi un tratto non lineare dove si riscontrano plasticizzazioni e crisi locali

degli elementi. Linviluppo di tutte le curve di capacit rappresenta un range di variabilit entro cui la struttura pu trovarsi durante levento sismico

Pattern distribuzione forze inerziali di pushover variabile durante levento sismico, sia in intensit che forma.

Due distribuzioni limite entro cui cogliere lintera variabilit degli effetti indotti dal sisma

Gruppo 1: schematizza la distribuzione di forze orizzontali inerziali

che si innescano quando la struttura totalmente in

campo elastico senza alcun snervamento delle sezioni.

Gruppo 2: schematizza la distribuzione di forze orizzontali

inerziali a seguito di una formazione di un piano

debole alla base della struttura.


SEQUENZA DI OPERAZIONI PER SVOLGERE UNANALISI DI PUSHOVER

1. Modellazione geometrica della struttura con vincoli di incastro alla base

2. Modellazione delle non-linearit meccaniche e geometriche della struttura (modello a

cerniere plastiche concentrate o a fibre diffuse lungo lelemento)

3. Individuazione e adozione delle caratteristiche meccaniche dei materiali e del loro

comportamento non lineare

4. Scelta e adozione del pattern di forze statiche orizzontali da applicare alla struttura


Cerniera plastica a Flessione Cerniera a Taglio Cerniera a Presso-Flessione

Modellazione numerica delle cerniere

plastiche nel software



5. Sviluppo delle analisi di Pushover per ogni pattern di carico e costruzione delle curve di capacit

(Taglio alla base Vs Spostamento p.to di controllo) per ogni pattern di carico (24 curve)

6. Applicazione del metodo N2 proposto dal DM 14/01/2008 per la bi-linearizzazione della

curva di capacit e per individuare lo spostamento atteso della struttura per un assegnato

evento sismico di progetto (domanda di spostamento in termini globali per SLO, SLD, SLV e

SLC)

Domanda di spostamento MDOF



7. Valutazione della capacit della struttura MDOF in termini globali e locali

Capacit in termini Locali per elementi in c.a. Capacit duttile rotazionale e resistenza al taglio degli elementi

SLD: spostamento del p.to di controllo corrispondente al raggiungimento dellinterstory drif di un qualunque piano pari a 0.5% SLO: spostamento del p.to di controllo corrispondente al raggiungimento dellinterstory drift di un qualunque piano pari a 2/3 SLD SLV: spostamento del p.to di controllo corrispondente al raggiungimento del tagliante massimo alla base SLC: spostamento pari a 10 volte lo spostamento raggiunto al limite elastico della struttura

Capacit in termini Globali per elementi in c.a. Spostamenti di interpiano massimi



7. Verifica in termini di capacit duttile e resistenza della struttura per i vari stati limite

considerati

La struttura si considera verificata quando la capacit in termini globali e locali risulta maggiore della

domanda per lassegnato stato limite considerato e per ogni pattern di carico di pushover, ovvero per tutte le

24 curve di capacit.

CAPACITA > DOMANDA

La verifica in termini globali risulta soddisfatta quando la capacit di spostamento del punto di controllo

maggiore della domanda di spostamento, ci per ogni stato limite considerato.

La verifica in termini locali risulta soddisfatta quando la capacit di rotazione di tutte le cerniere plastiche

maggiore della relativa rotazione che si ha per lo step di carico relativo allo stato limite considerato; e

quando la resistenza a taglio degli elementi maggiore del taglio agente allo step di carico relativo allo

stato limite considerato.

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA MODELLO STRUTTURALE IN MIDAS GEN 2011

Modello Corpo B6 Modello Corpo B7

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA AZIONI STATICHE SULLA STRUTTURA

Tipo solaio/

orizzontamento Descrizione

0.1 Livello 00

Solaio in latero-cemento esistente H=20+4

Spessore totale elemento strutturale 24 cm

Permanenti strutturali kN/m2 2.70

Permanenti non strutturali Compiutamente definito si kN/m2 2.00

Sovraccarico Categoria azione C1 kN/m2 3.00

Tipo solaio/


1.1 Livello 01






Tipo solaio/


1.2 Livello 01

Solaio a pannelli prefabbricati a travetti precomp. esistente H=24+4





Tipo solaio/


1.3 Livello 01 - Sbalzi






Tipo solaio/


2.1 Livello sottotetto





Sovraccarico Categoria azione H3 kN/m2 1.00

Tipo solaio/


3.1 Piano copertura

Solaio in latero-cemento H=20+4




Sovraccarico Categoria azione Neve kN/m2 1.30

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA ANALISI DEI RISULTATI: ANALISI STATICA

Deformata elastica in condizioni statiche Combinazione SLE Rara


Diagramma sforzo normale in condizioni statiche Combinazione SLU


Diagramma momento flettente in condizioni statiche Combinazione SLU

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA ANALISI DEI RISULTATI: ANALISI SISMICA (PUSHOVER)

Curva di capacit per il pattern di forze

Pushover Uniforme +X

con indicazione del punto corrispondente al

raggiungimento dello SLV e della capacit ultima della

struttura

Status delle cerniere plastiche per il pattern di forze

Pushover Uniforme +X

al raggiungimento dello SLV

Capacit ultima

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA ANALISI DEI RISULTATI: VALUTAZIONE VULNERABILIT E

RISCHIO SISMICO DELLE STRUTTURE

V = PGAcalcolo / PGAprogetto

Lindice di vulnerabilit sismica esprime il rapporto fra la vulnerabilit sismica delledificio (PGA

per il quale ledificio raggiunge un prestabilito stato limite) e la PGA di progetto per la zona in

esame e lo stato limite considerato.

Lindice di rischio sismico esprime il rapproto il rischio sismico delledificio (Tr per il quale

ledificio raggiunge un prestabilito stato limite) e il Tr di progetto per la zona in esame e lo

stato limite considerato.

R = Trcalcolo / Trprogetto

Tali indici vengono espressi per ogni stato limite preso in esame e per ogni pattern di carico

dellanalisi di pushover (per ognuna delle 24 curve di capacit). Il minore fra i 24 casi

rappresenta lindice di vulnerabilit o rischio sismico della struttura.



PGA di capacit della struttura - Corpo B7

PGA di capacit [1/g]

Pattern di spinta SLO SLD SLV

PUSH_UNI_+X 0.147 0.197 0.215

PUSH_UNI_-X 0.147 0.197 0.215

PUSH_UNI_+X_+ey 0.132 0.197 0.215

PUSH_UNI_-X_+ey 0.132 0.197 0.215

PUSH_UNI_+X_-ey 0.131 0.171 0.191

PUSH_UNI_-X_-ey 0.111 0.157 0.171

PUSH_UNI_+Y 0.109 0.111 0.120

PUSH_UNI_-Y 0.109 0.111 0.121

PUSH_UNI_+Y_+ex 0.101 0.158 0.171

PUSH_UNI_-Y_+ex 0.105 0.158 0.172

PUSH_UNI_+Y_-ex 0.104 0.140 0.145

PUSH_UNI_-Y_-ex 0.104 0.140 0.145

PUSH_MODAL_+X 0.146 0.192 0.210

PUSH_MODAL_-X 0.144 0.119 0.130

PUSH_MODAL_+X_+ey 0.171 0.181 0.197

PUSH_MODAL_-X_+ey 0.171 0.181 0.197

PUSH_MODAL_+X_-ey 0.154 0.229 0.250

PUSH_MODAL_-X_-ey 0.154 0.229 0.250

PUSH_MODAL_+Y 0.111 0.165 0.171

PUSH_MODAL_-Y 0.111 0.165 0.171

PUSH_MODAL_+Y_+ex 0.131 0.184 0.201

PUSH_MODAL_-Y_+ex 0.131 0.184 0.201

PUSH_MODAL_+Y_-ex 0.110 0.161 0.164

PUSH_MODAL_-Y_-ex 0.111 0.162 0.165

Valore MIN 0.101 0.111 0.120

PGA di capacit [1/g]


PUSH_UNI_+X 0.105 0.140 0.140

PUSH_UNI_-X 0.082 0.099 0.100

PUSH_UNI_+X_+ey 0.102 0.138 0.140

PUSH_UNI_-X_+ey 0.102 0.138 0.140

PUSH_UNI_+X_-ey 0.104 0.117 0.118

PUSH_UNI_-X_-ey 0.104 0.117 0.118

PUSH_UNI_+Y 0.072 0.101 0.103

PUSH_UNI_-Y 0.069 0.101 0.103

PUSH_UNI_+Y_+ex 0.069 0.100 0.108

PUSH_UNI_-Y_+ex 0.069 0.100 0.108

PUSH_UNI_+Y_-ex 0.070 0.081 0.082

PUSH_UNI_-Y_-ex 0.070 0.081 0.082

PUSH_MODAL_+X 0.108 0.135 0.136

PUSH_MODAL_-X 0.108 0.124 0.125

PUSH_MODAL_+X_+ey 0.107 0.131 0.131

PUSH_MODAL_-X_+ey 0.107 0.131 0.131

PUSH_MODAL_+X_-ey 0.109 0.111 0.111

PUSH_MODAL_-X_-ey 0.109 0.111 0.111

PUSH_MODAL_+Y 0.063 0.092 0.106

PUSH_MODAL_-Y 0.063 0.092 0.106

PUSH_MODAL_+Y_+ex 0.062 0.091 0.111

PUSH_MODAL_-Y_+ex 0.062 0.091 0.111

PUSH_MODAL_+Y_-ex 0.062 0.091 0.099

PUSH_MODAL_-Y_-ex 0.062 0.091 0.099

Valore MIN 0.062 0.081 0.082

PGA di capacit della struttura - Corpo B6


RISCHIO SISMICO DELLE STRUTTURE Indice di vulnerabilit sismica


PUSH_UNI_+X 1.296 1.386 0.606

PUSH_UNI_-X 1.009 0.984 0.435

PUSH_UNI_+X_+ey 1.265 1.367 0.604

PUSH_UNI_-X_+ey 1.265 1.367 0.604

PUSH_UNI_+X_-ey 1.289 1.159 0.512

PUSH_UNI_-X_-ey 1.289 1.159 0.512

PUSH_UNI_+Y 0.889 1.004 0.444

PUSH_UNI_-Y 0.857 1.004 0.444

PUSH_UNI_+Y_+ex 0.852 0.99 0.469

PUSH_UNI_-Y_+ex 0.852 0.99 0.469

PUSH_UNI_+Y_-ex 0.861 0.805 0.356

PUSH_UNI_-Y_-ex 0.861 0.805 0.356

PUSH_MODAL_+X 1.331 1.336 0.591

PUSH_MODAL_-X 1.332 1.224 0.541

PUSH_MODAL_+X_+ey 1.316 1.297 0.567

PUSH_MODAL_-X_+ey 1.316 1.297 0.567

PUSH_MODAL_+X_-ey 1.343 1.099 0.481

PUSH_MODAL_-X_-ey 1.343 1.099 0.481

PUSH_MODAL_+Y 0.774 0.907 0.457

PUSH_MODAL_-Y 0.774 0.907 0.457

PUSH_MODAL_+Y_+ex 0.768 0.899 0.481

PUSH_MODAL_-Y_+ex 0.768 0.899 0.481

PUSH_MODAL_+Y_-ex 0.768 0.899 0.428

PUSH_MODAL_-Y_-ex 0.768 0.899 0.428

Valore MIN 0.768 0.805 0.356

Indici di vulnerabilit sismica - Corpo B6

Indice di vulnerabilit sismica


PUSH_UNI_+X 1.812 1.954 0.931

PUSH_UNI_-X 1.812 1.954 0.931

PUSH_UNI_+X_+ey 1.630 1.954 0.931

PUSH_UNI_-X_+ey 1.630 1.954 0.931

PUSH_UNI_+X_-ey 1.617 1.693 0.827

PUSH_UNI_-X_-ey 1.370 1.554 0.740

PUSH_UNI_+Y 1.347 1.096 0.517

PUSH_UNI_-Y 1.351 1.099 0.523

PUSH_UNI_+Y_+ex 1.247 1.563 0.740

PUSH_UNI_-Y_+ex 1.301 1.563 0.745

PUSH_UNI_+Y_-ex 1.284 1.390 0.625

PUSH_UNI_-Y_-ex 1.283 1.390 0.625

PUSH_MODAL_+X 1.799 1.904 0.908

PUSH_MODAL_-X 1.779 1.181 0.563

PUSH_MODAL_+X_+ey 2.111 1.787 0.852

PUSH_MODAL_-X_+ey 2.111 1.787 0.852

PUSH_MODAL_+X_-ey 1.896 2.268 1.081

PUSH_MODAL_-X_-ey 1.896 2.268 1.081

PUSH_MODAL_+Y 1.370 1.634 0.740

PUSH_MODAL_-Y 1.370 1.634 0.740

PUSH_MODAL_+Y_+ex 1.617 1.825 0.870

PUSH_MODAL_-Y_+ex 1.617 1.825 0.870

PUSH_MODAL_+Y_-ex 1.363 1.598 0.709

PUSH_MODAL_-Y_-ex 1.364 1.604 0.712

Valore MIN 1.247 1.096 0.517

Indici di vulnerabilit sismica - Corpo B7



Relazione sito-dipendente

PGA su suolo A [1/g]

Freq. annua superamento

[anni] TRIT [anni] 16 percentile 50 percentile 84 percentile

0.0004 2500 0.238 0.3108 0.3733

0.001 1000 0.1811 0.2303 0.2636

0.0021 476 0.1432 0.1792 0.1987

0.005 200 0.1047 0.1308 0.1403

0.0071 141 0.0908 0.1135 0.1207

0.0099 101 0.079 0.0992 0.1055

0.0139 72 0.0682 0.0863 0.0916

0.02 50 0.0566 0.074 0.0781

0.0333 30 0.0425 0.0587 0.0622

PGA = 0.0173 T 0.3751

Nota la PGA di capacit tramite la formula di

correlazione sito-dipendente possibile ricavare i

tempi di ritorno Tr degli eventi sismici che portano

la struttura alla sua capacit limite per lo stato

limite considerato



Tr di capacit della struttura - Corpo B7

Tempo di ritorno T di capacit [anni]


PUSH_UNI_+X 299.1 657.9 828.2

PUSH_UNI_-X 299.1 657.9 828.2

PUSH_UNI_+X_+ey 225.3 657.9 828.2

PUSH_UNI_-X_+ey 225.3 657.9 828.2

PUSH_UNI_+X_-ey 220.8 449.3 604.2

PUSH_UNI_-X_-ey 142.0 357.2 449.3

PUSH_UNI_+Y 135.6 140.9 172.8

PUSH_UNI_-Y 136.6 142.0 177.9

PUSH_UNI_+Y_+ex 110.4 363.3 449.3

PUSH_UNI_-Y_+ex 123.7 363.3 457.0

PUSH_UNI_+Y_-ex 119.3 265.6 286.8

PUSH_UNI_-Y_-ex 119.0 265.6 286.8

PUSH_MODAL_+X 293.7 614.3 773.9

PUSH_MODAL_-X 284.7 172.1 216.8

PUSH_MODAL_+X_+ey 449.3 518.9 653.4

PUSH_MODAL_-X_+ey 449.3 518.9 653.4

PUSH_MODAL_+X_-ey 337.5 979.8 1234.0

PUSH_MODAL_-X_-ey 337.5 979.8 1234.0

PUSH_MODAL_+Y 142.0 408.4 449.3

PUSH_MODAL_-Y 142.0 408.4 449.3

PUSH_MODAL_+Y_+ex 220.8 548.5 691.3

PUSH_MODAL_-Y_+ex 220.8 548.5 691.3

PUSH_MODAL_+Y_-ex 139.9 385.1 399.9

PUSH_MODAL_-Y_-ex 140.3 388.9 405.2

Valore MIN 110.4 140.9 172.8

Tempo di ritorno T di capacit [anni]


PUSH_UNI_+X 122.4 263.6 263.6

PUSH_UNI_-X 62.7 105.6 108.6

PUSH_UNI_+X_+ey 114.5 253.9 261.6

PUSH_UNI_-X_+ey 114.6 253.9 261.4

PUSH_UNI_+X_-ey 120.6 163.7 168.5

PUSH_UNI_-X_-ey 120.6 163.7 168.6

PUSH_UNI_+Y 44.8 111.5 114.8

PUSH_UNI_-Y 40.6 111.5 114.8

PUSH_UNI_+Y_+ex 40.0 107.5 132.9

PUSH_UNI_-Y_+ex 40.0 107.5 132.9

PUSH_UNI_+Y_-ex 41.1 61.9 63.7

PUSH_UNI_-Y_-ex 41.1 61.9 63.7

PUSH_MODAL_+X 131.3 238.7 245.9

PUSH_MODAL_-X 131.6 189.1 194.8

PUSH_MODAL_+X_+ey 127.4 220.8 220.8

PUSH_MODAL_-X_+ey 127.4 220.8 220.8

PUSH_MODAL_+X_-ey 134.6 142.0 142.0

PUSH_MODAL_-X_-ey 134.6 142.0 142.0

PUSH_MODAL_+Y 31.0 85.1 124.3

PUSH_MODAL_-Y 31.0 85.1 124.3

PUSH_MODAL_+Y_+ex 30.3 83.1 142.0

PUSH_MODAL_-Y_+ex 30.3 83.1 142.0

PUSH_MODAL_+Y_-ex 30.3 83.1 104.1

PUSH_MODAL_-Y_-ex 30.3 83.1 104.1

Valore MIN 30.3 61.9 63.7

Tr di capacit della struttura - Corpo B6



Indice di rischio sismico - Corpo B7

Indice di rischio sismico (R = Trcalcolo / Trprogetto)


PUSH_UNI_+X 4.985 6.513 0.873

PUSH_UNI_-X 4.985 6.513 0.873

PUSH_UNI_+X_+ey 3.755 6.513 0.873

PUSH_UNI_-X_+ey 3.755 6.513 0.873

PUSH_UNI_+X_-ey 3.680 4.448 0.637

PUSH_UNI_-X_-ey 2.366 3.536 0.473

PUSH_UNI_+Y 2.260 1.395 0.182

PUSH_UNI_-Y 2.276 1.406 0.187

PUSH_UNI_+Y_+ex 1.840 3.597 0.473

PUSH_UNI_-Y_+ex 2.061 3.597 0.482

PUSH_UNI_+Y_-ex 1.989 2.630 0.302

PUSH_UNI_-Y_-ex 1.984 2.630 0.302

PUSH_MODAL_+X 4.895 6.083 0.816

PUSH_MODAL_-X 4.744 1.703 0.228

PUSH_MODAL_+X_+ey 7.488 5.138 0.689

PUSH_MODAL_-X_+ey 7.488 5.138 0.689

PUSH_MODAL_+X_-ey 5.625 9.701 1.300

PUSH_MODAL_-X_-ey 5.625 9.701 1.300

PUSH_MODAL_+Y 2.366 4.044 0.473

PUSH_MODAL_-Y 2.366 4.044 0.473

PUSH_MODAL_+Y_+ex 3.680 5.431 0.728

PUSH_MODAL_-Y_+ex 3.680 5.431 0.728

PUSH_MODAL_+Y_-ex 2.332 3.813 0.421

PUSH_MODAL_-Y_-ex 2.338 3.851 0.427

Valore MIN 1.840 1.395 0.182

Indice di rischio sismico (R = Trcalcolo / Trprogetto)


PUSH_UNI_+X 2.040 2.610 0.278

PUSH_UNI_-X 1.045 1.046 0.114

PUSH_UNI_+X_+ey 1.908 2.514 0.276

PUSH_UNI_-X_+ey 1.910 2.514 0.275

PUSH_UNI_+X_-ey 2.010 1.621 0.178

PUSH_UNI_-X_-ey 2.009 1.621 0.178

PUSH_UNI_+Y 0.746 1.104 0.121

PUSH_UNI_-Y 0.676 1.104 0.121

PUSH_UNI_+Y_+ex 0.666 1.064 0.140

PUSH_UNI_-Y_+ex 0.666 1.064 0.140

PUSH_UNI_+Y_-ex 0.684 0.613 0.067

PUSH_UNI_-Y_-ex 0.684 0.613 0.067

PUSH_MODAL_+X 2.188 2.364 0.259

PUSH_MODAL_-X 2.194 1.872 0.205

PUSH_MODAL_+X_+ey 2.124 2.186 0.233

PUSH_MODAL_-X_+ey 2.124 2.186 0.233

PUSH_MODAL_+X_-ey 2.243 1.406 0.150

PUSH_MODAL_-X_-ey 2.243 1.406 0.150

PUSH_MODAL_+Y 0.516 0.842 0.131

PUSH_MODAL_-Y 0.516 0.842 0.131

PUSH_MODAL_+Y_+ex 0.505 0.823 0.150

PUSH_MODAL_-Y_+ex 0.505 0.823 0.150

PUSH_MODAL_+Y_-ex 0.505 0.823 0.110

PUSH_MODAL_-Y_-ex 0.505 0.823 0.110

Valore MIN 0.505 0.613 0.067

Indice di rischio sismico - Corpo B6


RISCHIO SISMICO DELLE STRUTTURE Le tabelle mostrate qui di seguito riportano i valori dei tempi di intervento TINT cos come sono definiti nella legge regionale L.R. n.

19/2008 e D.G.R. n. 1430/2009 Tempo di intervento TINT [anni]

Pattern di spinta SLV

PUSH_UNI_+X 43.5

PUSH_UNI_-X 43.5

PUSH_UNI_+X_+ey 43.5

PUSH_UNI_-X_+ey 43.5

PUSH_UNI_+X_-ey 31.7

PUSH_UNI_-X_-ey 23.6

PUSH_UNI_+Y 9.1

PUSH_UNI_-Y 9.3

PUSH_UNI_+Y_+ex 23.6

PUSH_UNI_-Y_+ex 24.0

PUSH_UNI_+Y_-ex 15.1

PUSH_UNI_-Y_-ex 15.1

PUSH_MODAL_+X 40.6

PUSH_MODAL_-X 11.4

PUSH_MODAL_+X_+ey 34.3

PUSH_MODAL_-X_+ey 34.3

PUSH_MODAL_+X_-ey 64.8

PUSH_MODAL_-X_-ey 64.8

PUSH_MODAL_+Y 23.6

PUSH_MODAL_-Y 23.6

PUSH_MODAL_+Y_+ex 36.3

PUSH_MODAL_-Y_+ex 36.3

PUSH_MODAL_+Y_-ex 21.0

PUSH_MODAL_-Y_-ex 21.3

Valore MIN 9.1

Valore MEDIO 30.7

Tempo di intervento - Corpo B7

Tempo di intervento TINT [anni]

Pattern di spinta SLV

PUSH_UNI_+X 13.8

PUSH_UNI_-X 5.7

PUSH_UNI_+X_+ey 13.7

PUSH_UNI_-X_+ey 13.7

PUSH_UNI_+X_-ey 8.8

PUSH_UNI_-X_-ey 8.9

PUSH_UNI_+Y 6.0

PUSH_UNI_-Y 6.0

PUSH_UNI_+Y_+ex 7.0

PUSH_UNI_-Y_+ex 7.0

PUSH_UNI_+Y_-ex 3.3

PUSH_UNI_-Y_-ex 3.3

PUSH_MODAL_+X 12.9

PUSH_MODAL_-X 10.2

PUSH_MODAL_+X_+ey 11.6

PUSH_MODAL_-X_+ey 11.6

PUSH_MODAL_+X_-ey 7.5

PUSH_MODAL_-X_-ey 7.5

PUSH_MODAL_+Y 6.5

PUSH_MODAL_-Y 6.5

PUSH_MODAL_+Y_+ex 7.5

PUSH_MODAL_-Y_+ex 7.5

PUSH_MODAL_+Y_-ex 5.5

PUSH_MODAL_-Y_-ex 5.5

Valore MIN 3.3

(TINT*CU)/TSLV = -ln(1-0.1) = 0.105

Tempo di intervento - Corpo B6

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA METODOLOGIE DI INTERVENTO

Risultati dellanalisi di vulnerabilit sismica

Struttura adeguata sismicamente Struttura non adeguata sismicamente

Nessun intervento

strutturale da eseguirsi

Necessario intervento

strutturale

Miglioramento

Adeguamento

Intervento locale

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA METODOLOGIE DI INTERVENTO

Interventi strutturali

che incrementano le

prestazioni antisismiche

della struttura

Incremento di duttilit della struttura

Incremento di resistenza della struttura

Incremento di rigidezza della struttura

Regolarizzazione strutturale

Diminuzione masse sismiche

Dissipazione di energia mediante dissipatori

viscosi e isteretici

Filtro di abbattimento energia sismica

tramite isolatori

Sistemi a masse sincronizzate TMD

OSPEDALE SACRA FAMIGLIA INTERVENTI LOCALI DI INCREMENTO DUTTILIT

20

20

20

20

20

20

15

15

con tessuto in CFRP in avvolgimento (WRAPPING)

fibra tipo "CARBOSTRU - UDHM 400/20" o similari di maggiori prestazioni

Placcato mediante adesivo tipo "CARBOSTRU AD" o similari di maggiori prestazionia singolo strato, spessore tf=0.225 mm a strato - tre fasciature adiacenti

e impregnato con resina tipo "CARBOSTRU RS85" o similari di maggiori prestazioni

Rinforzo a duttilita (D+) nei primi 60 cm



Placcato mediante adesivo tipo "CARBOSTRU AD" o similari di maggiori prestazionia singolo strato, spessore tf=0.225 mm a strato - passo p=20 cm


Rinforzo a taglio (T+) su tutto lo sviluppo del pilastro



Placcato mediante adesivo tipo "CARBOSTRU AD" o similari di maggiori prestazionia singolo strato, spessore tf=0.225 mm a strato - tre fasciature adiacenti


Rinforzo a duttilita (D+) nei primi 60 cm

RINFORZO PILASTRO CON FIBRE CFRP - Tipo A

Pilastri 13, 14, 27, 28, 29, 41, 42 - Scala 1:20

N.B. ATTENERSI SCRUPOLOSAMENTE ALLE REGOLE DI

ESECUZIONE E APPLICAZIONE DEL RINFORZO

DESCRITTE NELL'APPOSITA NOTA

Magrone esistente

fino a quota idonea

XX

X'X'

Cordolo esistente

di fondazione

Pilastro esistente

60

H in

terp

ian

o

60

30

XX

PignattaSolaio esistente

Trave esistente

in altezza intradossata


piano terra

A

A

Y

Y

va

r.

piano terra

piano primo

26

20

4va

r.2

04

X'X'

Pilastro esistente

piano primo

Trave esistente

in altezza intradossata


piano sottotetto

20

4va

r.

H in

terp

ian

o

va

r.

Intervento di Wrapping sui pilastri con CFRP


Rinforzo a duttilita (D+) con tessuto in CFRP in avvolgimento (WRAPPING)


Placcato mediante adesivo tipo "CARBOSTRU AD" o similari di maggiori prestazioni

a singolo strato, spessore tf=0.225 mm a strato - tre fasciature adiacenti


Rinforzo a duttilita (D+) con tessuto in CFRP in avvolgimento (WRAPPING)


Placcato mediante adesivo tipo "CARBOSTRU AD" o similari di maggiori prestazioni

a singolo strato, spessore tf=0.225 mm a strato - tre fasciature adiacenti


SEZIONE X-X - Scala 1:10

30

30

Arrotondamento spigolicon raggio r>20 mm

Armatura esistentevedi tabella pilastri

0.225 mm

Adesivo CARBOSTRU AD

fra tessuto FRP e C.L.S.

Pilastro esistente

30

30 Armatura esistente

vedi tabella pilastri

Pilastro esistente

SEZIONE X'-X' - Scala 1:10

SEZIONE A-A - Scala 1:10

30

50

26

20

4

50

Cordolo di fondazione

316

316

24

44

St. 6/15"

L=155

Solaio esistente

Magrone esistente

fino a quota idonea

piano terraCordolo esistente

di fondazione

SEZIONE Y-Y - Scala 1:10

va

r.

Armatura esistente

Trave esistente

in altezza

20

4

Solaio esistente

piano primo

Armatura esistente

vedi armatura travi

vedi armatura travi

20

30

Pilastro esistente

piano terra


Gli interventi di fasciatura dei pilastri con tessuti CFRP (Wrapping) permettono un

notevole incremento della capacit rotazionale ultima (u) delle sezioni di estremit

del pilastro ove la fasciatura posizionata (incremento duttilit sezionale), tale

incremento di rotazione ultima porta ad un incremento della capacit di spostamento

di piano u (interstory drif), e quindi ad un incremento della duttilit globale della

struttura.

Con lintervento di fasciatura discontinua nel tratto centrale del pilastro

(unitamente alla fasciatura di estremit) si incrementa la resistenza ultima a taglio

(Vu) dello stesso; in questo modo si permette allelemento di raggiungere la propria

capacit deformativa massima senza entrare prima in crisi a taglio.

Lintervento locale risulta quindi corretto in termini di gerarchia dei meccanismi di

collasso durante levento sismico garantendo il sopraggiungere della crisi per

flessione prima di quella per taglio


Gli interventi locali sui pilastri saranno eseguiti esclusivamente sulle membrature rese

disponibili durante la ristrutturazione del pronto soccorso e delle zone a questo limitrofe.

In particolare, non essendo oggetto di intervento le murature perimetrali, non verranno

eseguite lavorazioni sui pilastri in queste contenuti. Inoltre, vista limpossibilit di intervenire

sullintera struttura (il piano primo del blocco 6 dovr rimanere attivo durante le lavorazioni e la

maggior parte dellunit strutturale 7 non sar oggetto di lavori), data la non disponibilit delle

facce di estradosso delle travi e visto il quadro economico complessivo ci si limitati a

interventi locali che non modificassero la risposta sismica del fabbricato ma che lo dotassero di

maggiori risorse in campo plastico.


La rotazione ultima dei pilastri esistenti, pilastri pre-intervento, viene calcolata in

riferimento alla formulazione riportata nellappendice C8A.6.1 della Circolare n617

Per quanto riguarda il calcolo della capacit rotazionale ultima dei pilastri post-

intervento (pilastri rinforzati con Wrapping CFRP) si rimanda alle seguenti

formulazioni riportate nel medesimo appendice della Circolare n617.

Per il calcolo della resistenza a taglio degli elementi si utilizzano le formulazioni

classiche del DM 14/01/2008 e della CNR DT200/2004 per i rinforzati con CFRP


Elemento u pre-intervento [rad] u post-intervento [rad] Rapporto post/pre

Pilastro 13 0.015060869 0.03614954 2.400

Pilastro 14 0.015110059 0.03698015 2.447

Pilastro 21 (b=30 h=40) 0.011784353 0.01358182 1.152

Pilastro 21 (b=40 h=30) 0.012970909 0.01847773 1.424

Pilastro 22 (b=40 h=50) 0.010930817 0.01293783 1.183

Pilastro 22 (b=50 h=40) 0.011777111 0.013992 1.188

MEDIA 1.63

Resistenza al Taglio Corpo B7

Elemento Vrd pre-intervento [N] Vrd post-intervento [N] Rapporto post/pre

Pilastro 13 69006 105024 1.521

Pilastro 14 69006 104667 1.516

Pilastro 21 (b=30 h=40) 94563 162508 1.718

Pilastro 21 (b=40 h=30) 69006 150525 2.181

Pilastro 22 (b=40 h=50) 150035 243284 1.621

Pilastro 22 (b=50 h=40) 160161 232950 1.454

MEDIA 1.669

Capacit rotazionale duttile Corpo B7


Capacit rotazionale duttile Corpo B6

Elemento u pre-intervento [rad] u post-intervento [rad] Rapporto post/pre

Pilastro 27 0.013806144 0.02433439 1.7625

Pilastro 28 0.015015596 0.03762896 2.5059

Pilastro 29 0.014831157 0.03476733 2.3442

Pilastro 41 0.011450142 0.01417166 1.2376

Pilastro 42 0.011964078 0.01561808 1.3054

Pilastro 48 (b=35 h=30) 0.012841335 0.01736722 1.3524

Pilastro 48 (b=30 h=35) 0.01220124 0.01512193 1.2393

Pilastro 43 (b=40 h=30) 0.012712189 0.01735921 1.3655

Pilastro 43 (b=30 h=40) 0.01340963 0.0145493 1.0850

Pilastro 12bis (b=40 h=30) 0.013538468 0.02141628 1.5818

Pilastro 12bis (b=30 h=40) 0.012299992 0.01653227 1.3440

Pilastro 49 (b=45 h=35) 0.011168937 0.0118962 1.0651

Pilastro 49 (b=35 h=45) 0.010270578 0.01106388 1.0772

Pilastro 19 (b=30 h=40) 0.011748272 0.01412174 1.2020

Pilastro 19 (b=40 h=30) 0.012931195 0.01828114 1.4137

Pilastro 18 (b=40 h=45) 0.011125066 0.01249963 1.1235

Pilastro 18 (b=45 h=40) 0.011570083 0.01252199 1.0822

Pilastro 20 (b=40 h=45) 0.010860348 0.01202939 1.1076

Pilastro 20 (b=45 h=40) 0.011294775 0.01256046 1.1120

Pilastro 21 (b=30 h=40) 0.012247689 0.01356446 1.1075

Pilastro 21 (b=40 h=30) 0.013480898 0.02109384 1.5647

MEDIA 1.3693


Resistenza al Taglio Corpo B6

Elemento Vrd pre-intervento [N] Vrd post-intervento [N] Rapporto post/pre

Pilastro 27 69006 118027 1.710

Pilastro 28 69006 108823 1.577

Pilastro 29 69006 110178 1.596

Pilastro 41 86218 138536 1.606

Pilastro 42 81405 133724 1.642

Pilastro 48 (b=35 h=30) 79419 131749 1.658

Pilastro 48 (b=30 h=35) 81785 141433 1.729

Pilastro 43 (b=40 h=30) 93999 146330 1.557

Pilastro 43 (b=30 h=40) 94563 165534 1.750

Pilastro 12bis (b=40 h=30) 69006 137127 1.987

Pilastro 12bis (b=30 h=40) 94563 156076 1.650

Pilastro 49 (b=45 h=35) 140118 202678 1.446

Pilastro 49 (b=35 h=45) 128812 211831 1.644

Pilastro 19 (b=30 h=40) 94563 162969 1.723

Pilastro 19 (b=40 h=30) 98643 150973 1.530

Pilastro 18 (b=40 h=45) 150379 233398 1.552

Pilastro 18 (b=45 h=40) 151457 224247 1.480

Pilastro 20 (b=40 h=45) 138939 221958 1.597

Pilastro 20 (b=45 h=40) 149231 238379 1.597

Pilastro 21 (b=30 h=40) 94563 156716 1.657

Pilastro 21 (b=40 h=30) 92559 186015 2.009

MEDIA 1.652



Pushover Uniforme +Y Pre-intervento con indicazione del punto corrispondente al raggiungimento

della capacit ultima della struttura


Pushover Uniforme +Y Post-intervento con indicazione del punto corrispondente al raggiungimento

della capacit ultima della struttura

VALUTAZIONE DI VULNERABILIT SISMICA E ADEGUAMENTO SISMICO

SCUOLA MEDIA STATALE GEO CENCI (EX. F.LLI CERVI) DI RICCIONE

Progettisti strutturali:

Ing. Mauro Cevoli Ing. Max Ferron


Ing. Matteo Bruschi


Ing. Alessandro Fiorani

Geom. Gabriele Biagini

Collaboratori strutturali:

SCUOLA MEDIA STATALE GEO CENCI INQUADRAMENTO GEOGRAFICO DELLOPERA

Individuazione del fabbricato esistente allinterno del lotto

Via Ionio 16, Riccione

SCUOLA MEDIA STATALE GEO CENCI STATO DI FATTO DEL FABBRICATO

Stato di fatto della struttura Vista esterna

SCUOLA MEDIA STATALE GEO CENCI DESCRIZIONE DELLO STATO DI FATTO

Complesso ad uso scolastico

Due corpi distinti

Corpo principale pianta rettangolare 36.10x19.80 m a due piani, H=6.90 m

Corpo secondario pianta rettangolare 13.40x19.80 ad un piano, H=3.50 m

Struttura ad elementi prefabbricati in c.a.a. pilastri e travi collegati fra loro in semplice

appoggio

Solaio piano primo e copertura tipo predalles 5+20+4 cm

Solai su perimetro esterno che poggiano sui pannelli di tamponamento esterno in c.c.a.

alleggerito da 24 cm di spessore

Fondazioni su plinti isolati posizionati sotto i pilastri prefabbricati esistenti

A livello del piano terra i plinti sostengono anche le travi prefabbricate in semplice appoggio

sulle quali gravano i solai del piano terra costituiti da tegoli tipo Pi-greco

Pensiline esterne ad un solo piano con pilastrini metallici e solaio in latero-cemento

SCUOLA MEDIA STATALE GEO CENCI SCHEMI STRUTTURALI DELLO STATO DI FATTO

Pianta del piano primo delledificio esistente

SCUOLA MEDIA STATALE GEO CENCI SCHEMI STRUTTURALI DELLO STATO DI FATTO

Pianta del piano terra delledificio esistente

SCUOLA MEDIA STATALE GEO CENCI DESCRIZIONE DELLINTERVENTO

Intervento di ADEGUAMENTO SISMICO

Criticit rinvenute nella struttura esistente:

1) Pannelli esterni che svolgono una funzione portante

2) Mancanza di sistemi di controventamento nei riguardi delle azioni sismiche

1) Intelaiatura metallica interna con pilastrini metallici diffusi lungo il contorno del fabbricato

che assorbono i carichi gravitazionali trasmessi dai solai di copertura e piano primo. Telaio

interno con unica funzione di sgravio dei pannelli di tamponamento esterni.

2) Telaio sismo-resistente mediante intelaiatura metallica esterna indipendente per ciascuno dei

due corpi della scuola. Intelaiatura esterna realizzata con sistema a controventi concentrici che

assorbono completamente lazione sismica e la trasferiscono ai pali di fondazione realizzati

appositamente per sostenere tali carichi sismici trasferiti in fondazione dalla nuova struttura

metallica

SCUOLA MEDIA STATALE GEO CENCI MODELLO STRUTTURALE IN MODEST 7.26

Schema dellintervento di adeguamento sismico (Corpo Principale)

SCUOLA MEDIA STATALE GEO CENCI DESCRIZIONE DELLINTERVENTO: PARTICOLARI COSTRUTTIVI

Pannello esistente

di tamponamento

HE

B2

40

Solaio esistente tipo

Predalles H=5+20+4 cm

Nuovo getto realizzato

in opera

HE

B1

40

HE

B2

40

HE

B1

40




in opera

Pannello esistente

di tamponamento

Solaio esistente

Tegoli binervati

Trave perimetrale

esistente10 15

10 15

Interventi di consolidamento - Scala 1:20

Sezione 3-3

38

29

29

82

98

Nuovi pali di

fondazione 80

Nuovo cordolo di

fondazione 100x100

100

15 805

90 55 45

10

20 3

0

24

24

10

0

+3.36

Finito piano primo

+0.00

Finito piano terra

+3.03

Quota intradosso profilo

metallico orizzontale

+6.39



Plinto esistente

40

80

Nuova trave in c.a.

per sostegno telaio di

rinforzo pareti

esterne esistenti

10

50

80

Rete 8/20" sup.

Rete 8/20" inf.

412

Marciapiede in c.a. con

finitura lisciata pendenza

verso l'esterno dell'1%

80

10

Magrone

sp.=10cm

Malta di allettamento

(vedi materiali)

Demolizione pavimentazione

esistente e suo ripristino

Eventuale demolizione di porzione

di pannello per inserimento profilo

metallico e ripristino con malta

cementizia

Cordolo esistente del solaio. Le armature

superiori possono essere tagliate, se

necessario, per inserimento del profilo

metallico e poi ripristinate con la saldatura

di un elemento di giunzione dello stesso

diametro o superiore







Nuovo pluviale

Profilato metallico di collegamento

saldato al telaio esterno e ancorato

con getto di completamento in opera

al solaio esistente

(Vedi PE-C45-1-00-DD-02-0022-00)




al solaio esistente

(Vedi PE-C45-1-00-DD-02-0022-00)

Pannello esistente

di tamponamento

HE

B2

40




in opera

HE

B1

40

HE

B2

40

HE

B1

40




in opera

Pannello esistente

di tamponamento

Solaio esistente

Tegoli binervati

Trave perimetrale

esistente10 15

10 15

Interventi di consolidamento - Scala 1:20

Sezione 3-3

38

29

29

82

98

Nuovi pali di

fondazione 80

Nuovo cordolo di

fondazione 100x100

100

15 805

90 55 45

10

20 3

0

24

24

10

0

+3.36

Finito piano primo

+0.00

Finito piano terra

+3.03



+6.39



Plinto esistente

40

80

Nuova trave in c.a.

per sostegno telaio di

rinforzo pareti

esterne esistenti

10

50

80

Rete 8/20" sup.

Rete 8/20" inf.

412

Marciapiede in c.a. con

finitura lisciata pendenza

verso l'esterno dell'1%

80

10

Magrone

sp.=10cm

Malta di allettamento

(vedi materiali)

Demolizione pavimentazione

esistente e suo ripristino

Eventuale demolizione di porzione

di pannello per inserimento profilo

metallico e ripristino con malta

cementizia













Nuovo pluviale




al solaio esistente

(Vedi PE-C45-1-00-DD-02-0022-00)




al solaio esistente

(Vedi PE-C45-1-00-DD-02-0022-00)


HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HEB240HEB240 HEB240HEB240 HEB240

21

9.1x

10

21

9.1x

10

219.1x10

219.1x10

21

9.1x

10

21

9.1x

10

219.1x10

219.1x10

HE

B200

HE

B200

HE

B200

HEB180HEB180

Prospetto 1

HEB240 HEB240HEB240 HEB240HEB240

139.7x10

139.

7x10

9A 10A

14B11A 13B 15B 16B 17B 18B

1434

259

-0.30 Quota estradosso cordolo in c.c.a.

-0.00 Quota finito interno

345

336

681

771 360 360 720 360 360 771

785 324,5 324,5

3702

345

336

681

345

M 24 - 8.8

LAM. 12M 24 - 8.8

LAM. 12M 24 - 8.8

LAM. 15

LAM. 15

LAM. 15

LAM. 15

HEB 240Profilo metallico

LAM. 25

LAM. 25

LAM. 25LAM. 25

LAM. 25

CORPO PRINCIPALE - COLONNE ESTERNE

COLLEGAMENTO TIRANTI - TRAVI

A QUOTA SOLAIO PIANO PRIMO

LAM. 25LAM. 25

21

9.1x

10

219.1x10

219.1x10

21

9.1x

10

LAM. 12M 24 - 8.8

LAM. 12

PE-C45-0020-11

6 fori 25.5

6 fori 25.5

LAM. 25

6 fori 25.5

6 fori 25.5

LAM. 25

VISTA LATERALE scala 1:10

70

60

70

70 5050 70

240

26

0

60

1 LAM. 15M 16 - 8.8


PROSPETTO PIASTRA scala 1:10



LAM. 15LAM. 15

LAM. 15

LAM. 15HEB 240Profilo metallico


CORPO PRINCIPALE - COLONNE ESTERNE

COLLEGAMENTO TRAVI - COLONNA

A QUOTA SOLAIO PIANO PRIMO



HEB 240Colonna

LAM. 15LAM. 15

SEZIONE 1-1 scala 1:10

1 1

PE-C45-0020-10

n4 fori 17


HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240


21

9.1x

10

21

9.1x

10

219.1x10

219.1x10

21

9.1x

10

21

9.1x

10

219.1x10

219.1x10

HE

B200

HE

B200

HE

B200

HEB180HEB180

Prospetto 1


139.7x10

139.

7x10

9A 10A

14B11A 13B 15B 16B 17B 18B

1434

259



345

336

681

771 360 360 720 360 360 771

785 324,5 324,5

3702

345

336

681

345

Cassero in

lamierino

Cassero in

lamierino

350

175

95

160

95

730

240

150

240 825

400

300

560

50

PE-C45-0020-07

Collegamento a Liv. P.1 1:10Vista in pianta

Vista laterale

100

170

265

400

HEB240

HEB240

159x10

HEB120

HEB140

Pannello esistente

di tamponamento

50

200

40

290

730

140 150 240 150 240

400

240

Pannello esistente

di tamponamento

HE

B240

159x10

HE

B140




in opera


in opera

560 265

825

n.2 zanche 16 50 100 170

Vista frontale

HEB240

HE

B240

159x10

Armature superiori cordolo esistente,

se tagliate per esigenze di montaggio

dovranno essere ripristinate

saldando uno spezzone di diametro

adeguato

Armature inferiori cordolo esistente

Eventuale demolizione del pannello

per inserimento tubolare metallico.

Ripristino con malta cementizia

Foro 20

HE

B140

Fresature del tubo per

consentire l'ammorsamento

con i fazzoletti di irrigidimento

LAM. 10

LAM. 10

n.2 zanche 16

inserite nel tubo

LAM. 10

Foro 20

90


HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240


21

9.1x

10

21

9.1x

10

219.1x10

219.1x10

21

9.1x

10

21

9.1x

10

219.1x10

219.1x10

HE

B200

HE

B200

HE

B200

HEB180HEB180

Prospetto 1


139.7x10

139.

7x10

9A 10A

14B11A 13B 15B 16B 17B 18B

1434

259



345

336

681

771 360 360 720 360 360 771

785 324,5 324,5

3702

345

336

681

345

150 150 150 150Piastra 150x100x15 per

ancoraggio tirafondi nel

cordolo in c.c.a

27

0

LAM. 15

LAM. 25

2 LAM. 12

Profilo metallico HEB 240

saldato alla piastra di base

700x400x25 ed annegato nel

pozzetto 340x340x220

ricavato all'interno del cordolo

in c.c.a. 1000x1000, con

malta espansiva tipo

MAPEFILL o similare

21

9.1x

10Colonna

profilo metallico HEB 240

LAM. 15

LAM. 15

LAM. 25

10

00

50

22

0

340

10

0

Magrone

12 tirafondi M30

Cordolo in c.c.a.1000x1000


1 1

LAM. 15

M 24 - 8.8

219.1x10

LAM. 12

LAM. 25

LAM. 15

Colonnaprofilo metallico HEB 240

VISTA 1 - 1 scala 1:10

40

40

0

10

06

06

01

00

40

700

20050 200 200 50

1 LAM. 25

HEB 240

LAM. 15

LAM. 15

LAM. 25

PIANTA scala 1:10

10

0

250 450

n12 fori 31.5

LAM. 15

150 150 150 150Piastra 150x100x15 per

ancoraggio tirafondi nel

cordolo in c.c.a

27

0

LAM. 15

LAM. 25

2 LAM. 12

Profilo metallico HEB 240

saldato alla piastra di base

700x400x25 ed annegato nel

pozzetto 340x340x220

ricavato all'interno del cordolo

in c.c.a. 1000x1000, con

malta espansiva tipo

MAPEFILL o similare

21

9.1x

10Colonna

profilo metallico HEB 240

LAM. 15

LAM. 15

LAM. 25

10

00

50

22

0

340

10

0

Magrone

12 tirafondi M30

Cordolo in c.c.a.1000x1000


1 1

LAM. 15

M 24 - 8.8

219.1x10

LAM. 12

LAM. 25

LAM. 15

Colonnaprofilo metallico HEB 240

VISTA 1 - 1 scala 1:10

40

40

0

10

06

06

01

00

40

700

20050 200 200 50

1 LAM. 25

HEB 240

LAM. 15

LAM. 15

LAM. 25

PIANTA scala 1:10

10

0

250 450

n12 fori 31.5

LAM. 15


45165

2A 3A

9A 10A

11A 14B

13B 15B 16B 17B

18B

20B

22B

28B

27B26B25B24B

14A 23B

13A12A

16A

15A

4A

5A6A

7A 8A

17A 19B

18A 21B

11B 1B 2B 3B 4B 9B

12B 5B 6B 7B 8B 10B

2 2

3

3

4

4

5 5

150

Plinto in c.a. esistente Plinto in c.a. esistente

Plinto in c.a. esistente Plinto in c.a. esistente

Cordolo di collegamento

in c.a. esistente


in c.a. esistente


in c.a. esistente


in c.a. esistente


in c.a. esistente


in c.a. esistente


in c.a. esistente

Traccia tamponamenti esistenti al piano terra

Nuovo cordolo di fondazione in c.a. su pali

per telaio di controventamento esterno

Nuove travi in c.a fra i plinti esistenti per sostegno

telaio di rinforzo pareti esterne esistenti

Pilastro in c.a. esistente





Pilastro in c.a. esistentePilastro in c.a. esistente


80x100

80x100

100x100

100x100

40x80

40x80

40x80

40x80

40x80

40x80

120

154

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

Tubo

219.1

x8

3

3

4

4

1 1

66

11

154 157

8

55

45

125

40x80

40x80

40x80

40x80

40x80

40x80

40x80

40x80

8 8

88

9

9

9

9

35 35

35 35

35 35

50

60

60

60

50

120

130

130

130

130

280

160

280

120

120

100x100

151

280

160

280

120

80x50

80x100

80x100

80x100

80x100

80x100

80x100

100x100

100x100

100x100

100x100

100x100

100x100

100x100

100x100

100x100

100x50

100x100

50

60

60

60

50

120

73

5607

2292

170

653

720

653

170

2366

60 785 649 259 771 720 720 720 771 73

5528

273

230

173

152

45

35

125

175

326

176

44

80

35

21611

165 55

135

651

720

651

135

139 785 649 259 771 720 720 720 771

170

27

1972

27

170

10

10

354

60

409

Nuovo cordolo in c.a.

per la scala

113

55

113

55

27

27

27

20

20

25

25 27

27

27

27

27

25

27

25

27

Vedi part. PE-C45-0020-01Tav. PE-C45-1-00-DD-02-0020-00





Plinto in c.a. esistente

55

55

55

55

55

55

55

55

55

113

55

113

35

35

25

25

27

27

27

27

4660 1363 311 3648 27 73

139 46 1363 311 3648 27 73

135

25

1973

24

135

80 151 80

80

80 80

Tubo

219.1

x8






Plinto in c.a. esistente Plinto in c.a. esistentePlinto in c.a. esistente

Plinto in c.a. esistentePlinto in c.a. esistente


Plinto in c.a. esistentePlinto in c.a. esistente

66 464 250 323 165 421 300 420 300 420 300 420 300 400 194

35 84 464 250 323 165 157 421 300 420 300 420 300 420 300 400 194 45

1A

45 311 44

241

45 311 44

241100x100

Pianta Fondazioni

Legenda

Pali trivellati 50 - L= 14.50 m



Nuove strutture metalliche esterne

Nuovi profili metallici di collegamento

326

250

470

250

40

303

300

420

300

Pianta delle fondazioni Stato di progetto


Pianta piano primo Stato di progetto

Solaio di Copertura esistente - H=5+20+4 cm

Solaio di tipo Predalles con caldana armata



Solaio di P.1 esistente - H=5+20+4 cm














159x10159x10159x10152.4x10 152.4x10 152.4x10 152.4x10 152.4x10 152.4x10 152.4x10 152.4x10168.3x14.2

159x10159x10152.4x10

152.4x10 152.4x10 152.4x10

499

1028

499

651

720

651

785 649 259

497

1028

497

250 250 224 100 100 164 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 164 100

100 159 240 240 300 224 100 164100 240 240 240 240 210 395 240 240 240 240 240 164 100

HEB120

HEB140HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140HEB140HEB140 HEB140

HEB120 HEB120 HEB120

HEB240 HEB240 HEB240 HEB240 HEB240

HEB240 HEB240 HEB240 HEB240 HEB240 HEB240

HEB240

HEB240

HEB240

HEB200 HEB200

HEB200



HEB120

HEB140HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140

HEB120

HEB140HEB140HEB200

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HE

B240

HEB200

HEB200 HEB200 HEB200

HEB200

HEB200

HEB180 HEB180

HEB180HEB180

HE

B180

HE

B180

HE

B180


HEB120 HEB120

653

720

653

771 720 720 720 771

Legenda

Nuove strutture metalliche interne

Nuove strutture metalliche esterne

Pannelli di tamponamento esterni esistenti in c.a. alleggerito

Rinforzo a flessione (M+) mediante placcaggio longitudinale all'intradosso

dei travetti di solaio con tessuto CFRP monostrato - spessore tessuto

monostrato tf 0.225 mm tipo "CARBOSTRU - UDHM 400/10" o similari di

maggiori prestazioni

Nuova pensilina di copertura a struttura metallica (vedi elaborato grafico specifico)

Tasche da realizzare nel solaio esistente per iserimento profilo metallico

e getto di completamento (vedi particolare relativo) - Dimensione minima tasca

50x50cm, verificare sul posto ogni singola tasca con la D.L.

Trave in c.a. esistente Trave in c.a. esistente Trave in c.a. esistente

Trave in c.a. esistenteTrave in c.a. esistente Pilastro in c.a. esistente






Tamponamento esistente

in c.a. alleggerito


in c.a. alleggerito


in c.a. alleggerito


in c.a. alleggerito


in c.a. alleggerito


in c.a. alleggerito



159x10

1189

3211

311 1458

168.3x14.2

168.3x14.2

168.3x14.2

168.3x14.2

168.3x14.2

139.7x14.2

139.7x14.2

139.7x14.2 139.7x14.2

139.7x14.2

139.7x14.2

139.7x14.2

139.7x14.2

16A

11

11

46 27


Vedi part. PE-C45-0020-05

Tav. PE-C45-1-00-DD-02-0020-00Vedi part. PE-C45-0020-11Vedi part. PE-C45-0021-11

Tav. PE-C45-1-00-DD-03-0021-00


Tav. PE-C45-1-00-DD-03-0021-00Vedi part. PE-C45-0021-10

Tav. PE-C45-1-00-DD-03-0021-00Vedi part. PE-C45-0021-09 Tav. PE-C45-1-00-DD-03-0021-00



Tav. PE-C45-1-00-DD-03-0021-00Vedi part. PE-C45-0021-07

Vedi part. PE-C45-0020-09Vedi part. PE-C45-0020-10Tav. PE-C45-1-00-DD-02-0020-00

Giunto sismico

sp. 5 cm

Giunto sismico

sp. 5 cm

355

2 HEB140 saldate alla

trave orizzontale

~45X24 ~45X24

~45X24 ~45X24

Nuovo cordolo

in c.a.

Scala esterna metallica di

sicurezza da smontare e

rimontare

159x10 HEB240

Solaio predalle

esistente 5+20+4

100

100

100

100

100

100

100

100

100

168.3x14.2

168.3x14.2

168.3x14.2

159x10

159x10

152.4x10 152.4x10 152.4x10 152.4x10159x10 159x10152.4x10 152.4x10

168.3x14.2168.3x14.2

159x10

159x10

159x10

236

290

240

240

240

290

236

181

191

394

240

394

159x10

168.3x14.2

HEB240

HEB140HEB140HEB140HEB140HEB140HEB140

HEB140HEB140HEB140HEB140HEB140

HEB200

1A 2A 3A

9A

10A

11A 14B

13B 15B 16B 17B

18B

20B

22B

28B

27B26B25B24B

14A 23B

13A

12A

15A

6A

7A 8A

17A 19B

18A 21B

11B 1B 2B 3B 4B9B

12B 5B 6B 7B

2 2

3

3

5 5

3

3

1 1

66

4

4

4

4

77

25x50

25x50

393 223 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 223 68

250189

191

181

181

191

244

180

180

180

244

191

181

181

191

244

180

180

180

244

191

181

1363 732

8B

10B

Nuova pensilina di copertura a struttura metallica

(vedi PE-C45-1-00-DD-04-0024-00)

Nuova pensilina di copertura a

struttura metallica

(vedi PE-C45-1-00-DD-05-0025-00)

335 250 250 250 283

2022

2026

1458

5395

159x10

168.3x14.2

159x10

159x10

159x10

159x10

139.7x14.2 139.7x8 139.7x8 139.7x8 139.7x8

114.3x8

139.7x8 139.7x8 139.7x8

114.3x8

HE

B180

HE

B180

114.3x8

114.3x8

114.3x8

HE

B180

114.3x8

114.3x8

114.3x8

114.3x8

114.3x8

114.3x8

114.3x8

114.3x8

Rinforzo solaio

con fibre CFRP


PARTICOLARE RINFORZO SOLAIO - Scala 1:10

Solaio predalles rinforzato a flessione (M+) mediante placcaggio longitudinale

all'intradosso dei travetti di solaio con tessuto CFRP monostrato - spessore tessuto

monostrato tf 0.225 mm tipo "CARBOSTRU - UDHM 400/10" o similari di maggiori

prestazioni

Monostrato di tessutodi rinforzo unidirezionale

420

5

29

420

5

29

18 18

58


predalles H=5+20+4

Monostrato di tessutodi rinforzo unidirezionale

Alleggerimento in

polistirolo


20

20

2020

20

20

1 fiocco in fibra di acciaioogni 1.5 ml di collegamento

rete in fibra di vetrocon sormonti dialmeno 20 cm

tra le due reti in fibra di vetro



Muratura esistentedi tamponamento

Intonacoesistente

Intonacoesistente

Demolizioneintonaco esistente

RINFORZO TRAMEZZATURECOLLEGAMENTO A SOFFITTOscala 1:10

1

valutazioni di vulnerabilità sismica, interventi adeguamento-miglioramento strutture esistenti -...

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