u651 hidrocraquer informe final completo

JOLSAJOLSA Ingenieros Consultores en Geotecnia

INFORME ESTUDIO GEOTÉCNICO. UNIDAD 651 HIDROCRAQUER. PROYECTO C-10 DE AMPLIACIÓN DE LA REFINERÍA DE REPSOL YPF EN CARTAGENA PARA REPSOL YPF

094-059-07

(Nº O.: 1771)

octubre de 2007


ÍNDICE Pág.

1. INTRODUCCIÓN............................................................................ 1

2. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO................................................. 3

3. TRABAJOS REALIZADOS................................................................ 6

4. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO..................................................10

5. RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO ..........................15

6. SISMICIDAD................................................................................20

7. CONCLUSIONES ..........................................................................22

7.1. CONDICIONES DE EXCAVABILIDAD...........................................22 7.2. TALUDES DE EXCAVACIÓN Y APROVECHAMIENTO DE LOS MATERIALES................................................................................23 7.3. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN..............................................25

7.3.1. GENERAL.........................................................................25 7.3.2. REACTORES (651C-002/3/4) Y HORNOS (651F-001/002) ........29 7.3.3. STRIPPER 651C-014 Y ESTABILIZADOR DE NAFTA 651C-016..31 7.3.4. FRACCIONADORA 651C-021, KEROSENE SIDE STRIPPER 651C-022 Y DIESEL SIDE STRIPPER 651C-023........................................33 7.3.5. HP AMINE ABSORBER 651C-025.........................................34 7.3.6. HP SEPARATOR DRUM 651C-008, MP SEPARATOR DRUM 651C-011 Y WASH WATER SURGE DRUM 651C-013...............................36 7.3.7. PIPE RACK.......................................................................38 7.3.8. COMPRESORES 651K-001 A/B............................................41

7.4. OTRAS CONSIDERACIONES .....................................................42 ÍNDICE DE LÁMINAS ........................................................................43

________


INFORME

ESTUDIO GEOTÉCNICO.

UNIDAD 651 HIDROCRAQUER.

PROYECTO C-10 DE AMPLIACIÓN DE LA REFINERÍA

DE REPSOL YPF EN CARTAGENA

PARA REPSOL YPF

1. INTRODUCCIÓN

En este Informe se presentan las conclusiones del Estudio Geotécnico

realizado en el emplazamiento de la futura la Unidad de Proceso 651 de

Hidrocraquer, dentro del Proyecto C-10 de ampliación de la Refinería de

REPSOL YPF en Cartagena, Murcia.

La nueva Unidad se situará en las estribaciones de la Sierra de La Fausilla,

muy próxima al antiguo poblado, y adyacente a las actuales instalaciones de la

Refinería. En la Lámina 1 puede verse una Planta General a escala 1/3.000

con la situación de la zona de estudio

JOLSAJOLSA 2 Ingenieros Consultores en Geotecnia

En las Láminas 2A y 2B se presentan unas Plantas de detalle a escala 1/500;

en la primera (Lámina 2A) se reflejan las condiciones topográficas actuales y

en la segunda (Lámina 2B) la implantación de equipos previstos.

La planta con la implantación de las instalaciones corresponde al Plano

nº T-C10-A-78005. Revisión C, facilitado por Técnicas Reunidas (TR).

El presente Estudio se enmarca dentro de los trabajos de "consultoría y

recomendación del estudio geotécnico" previstos en el pedido de REPSOL YPF

nº 4500015408 de fecha 9 de mayo de 2007 (Adjudicación P-P3C10-0001-

A0-0613-A-O).

Previamente a la redacción del presente Informe, con fecha 27 de junio se

elaboró una Nota Técnica con las principales conclusiones del Estudio. Esta

Nota fue entregada a los ingenieros proyectistas de TR a través de la

ingeniería FLUOR, S.A.

________


2. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO

La terraza en la que se ubicará la nueva Unidad se encuentra situada entre las

futuras Unidades de Isomerización y HDS (U-603 y U-624) al Sur y la de

Topping (U-601) al Norte y ocupará una superficie de 185 x 65 metros

cuadrados.

Actualmente, la topografía de la zona está escalonada en antiguas terrazas

agrícolas, entre las cotas topográficas +33,0 metros la inferior, situada al

Norte, y +39,0 metros la superior. La cota de urbanización prevista es la

+35,5 metros.

Para la preparación de la terraza será necesario efectuar un relleno estructural

en el tercio Norte de la parcela, con una altura máxima de unos 2,5 metros; en

la zona Sur, la altura máxima de excavación en el emplazamiento de la Unidad

será de unos cuatro a cinco metros.

En la siguiente Tabla se puede ver resumida la relación de los principales

equipos previstos y su peso máximo estimado1.

1 Datos extraídos de un documento, sin referencia, facilitado por TR el 2/4/07.


EQUIPO DESCRIPCIÓN PESO MÁXIMO (Kg)

651C-002 Primer Reactor 1.080.000

651C-003 Segundo Reactor 1.670.000

651C-004 Tercer Reactor 1.945.000

651C-014 Stripper 640.000

651C-016 Estabilizador de Nafta 216.000

651C-019 Naptha Splitter 150.000

651C-021 Fraccionadora 1.267.000

651C-022 Kerosene side Stripper 70.000

651C-023 Diesel side Stripper 40.000

651C-025 HP Amine Absorber 415.000

651C-001 Feed Surge Drum 193.000

651C-008 HP Separator Drum 523.000

651C-011 MP Separator Drum (horz) 355.000

651C-013 Wash Water Surge Drum 42.000

651C-028 Lean Amine Surge Drum 75.000

651G-001A/B Main Feed Pumps

651G-002A/B Wash Water Pumps

651K-001A/B Make up Compressor 350.000

651K-002A/B Recycle Compressor

Asimismo, se prevé un pipe-rack que discurrirá con dirección aproximada Este

– Oeste a lo largo de la zona central de la Unidad, con pequeños ramales


perpendiculares a Norte y Sur del principal. El rack estará constituido por

pórticos con pilares metálicos de seis metros de altura y unas cargas por pilar

de hasta 250 toneladas.

Según nos han informado, por condicionantes de Proyecto, las cimentaciones

de los equipos apoyarán a una profundidad entre dos y dos metros y medio

por debajo de la cota de urbanización; es decir, a la cota aproximada

+33,0 m. En estas condiciones, todos los equipos se cimentarán en el terreno

natural.

________


3. TRABAJOS REALIZADOS

Para la realización del Estudio, se han ejecutado diez sondeos mecánicos hasta

una profundidad máxima de unos 15,0 metros.

Los sondeos se han perforado a rotación, con extracción de testigo continuo;

en los niveles de suelo no cementado, cada dos metros aproximadamente se

han ido realizando Ensayos de Penetración Normal (S.P.T.) en los niveles

granulares y se han extraído muestras inalteradas de los arcillosos.

Asimismo, se han excavado con retroexcavadora doce calicatas hasta unos

tres metros y medio de profundidad máxima.

Todos los puntos investigados han sido replanteados topográficamente en

campo. En la siguiente Tabla se pueden ver las coordenadas topográficas de

los sondeos (S-) y las calicatas (C-), así como la profundidad investigada en

cada punto.

COORDENADAS GEOGRAFICAS UTM PROSPECCIÓN X Y Z

LONGITUD

INVESTIGADA (m)

S-651-1 684.322,200 4.160.652,953 +33,48 10,6

S-651-2 684.369,217 4.160.660,777 +34,22 11,0

S-651-3 684.418,194 4.160.664,377 +35,67 13,4

S-651-4 684.289,526 4.160.631,320 +35,20 12,0


COORDENADAS GEOGRAFICAS UTM PROSPECCIÓN X Y Z

LONGITUD

INVESTIGADA (m)

S-651-5 684.449,513 4.160.658,187 +37,23 14,0

S-651-6 684.312,682 4.160.606,595 +37,46 11,0

S-651-7 684.347,707 4.160.612,005 +36,95 13,0

S-651-8 684.373,597 4.160.615,908 +37,09 15,0

S-651-9 684.413,713 4.160.626,270 +37,64 14,0

S-651-10 684.451,454 4.160.630,966 +37,89 14,0

C-651-1 684.279,071 4.160.643,806 +34,19 0,5

C-651-2 684.342,240 4.160.658,210 +34,10 3,3

C-651-3 684.387,722 4.160.661,745 +34,87 2,6

C-651-4 684.447,921 4.160.676,091 +36,47 1,1

C-651-5 684.336,938 4.160.635,990 +35,38 1,4

C-651-6 684.366,512 4.160.640,999 +35,64 1,5

C-651-7 684.402,054 4.160.646,573 +36,08 1,1

C-651-8 684.437,544 4.160.652,052 +37,15 1,1

C-651-9 684.341,930 4.160.597,974 +37,76 1,5

C-651-10 684.383,828 4.160.605,660 +38,08 1,4

C-651-11 684.416,420 4.160.611,575 +39,27 2,0

C-651-12 684.445,279 4.160.615,477 +38,90 1,4

La situación en planta de todos los puntos puede verse en las Láminas 2A y

2B.

Los registros de los sondeos perforados se presentan en las Láminas 4A a 4R

y los de las calicatas en las Láminas 5A a 5K. En las Láminas 6A a 6D se


pueden ver unas claves con los símbolos y terminología empleados en los

registros. En las Láminas 7A a 7J se incluyen unas fotografías de las cajas de

testigo.

Para investigar las condiciones de resistividad del terreno, se ha realizado un

sondeo eléctrico vertical (R-501/1) en una zona intermedia de la parcela; su

situación precisa se indica en las Láminas 2A y 2B. En el Apéndice I se puede

ver el informe correspondiente a este ensayo en el que se detalla el

procedimiento empleado y los resultados obtenidos; estos resultados también

se comentan en un apartado posterior.

En los niveles arcillosos se han realizado en campo ensayos de resistencia al

corte “no drenada” con el aparato TORVANE; asimismo, sobre muestras

representativas extraídas en los sondeos y calicatas se han realizado ensayos

de identificación (granulometría, límites de Atterberg, humedad natural),

ensayos de hinchamiento libre y presión de hinchamiento, así como análisis de

agresividad. Sobre fragmentos de roca también se han efectuado

determinaciones de la resistencia a la compresión simple.

Asimismo, se han efectuado series de ensayos proctor modificado, C.B.R. y

expansividad Lambe para determinar las características de los materiales que

se excavarán en relación con su posible aprovechamiento.


Los resultados de los ensayos pueden verse en los registros de los sondeos,

en correspondencia con las muestras ensayadas; en el Apéndice II se

presentan los expedientes de estos ensayos.

_______


4. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO

La nueva Unidad se emplazará en un terreno de transición entre las

estribaciones rocosas de la Sierra de la Fausilla, sobre la que se asentará la

Unidad de Isomerización, al Sur, y la una planicie situada hacia el Norte, donde

los espesores de suelos cuaternarios son más importantes.

En todos los puntos investigados se ha podido comprobar unas condiciones

del terreno claramente favorables desde el punto de vista geotécnico. A partir

de las condiciones del subsuelo detectadas, se han preparado tres Cortes del

Terreno que se presentan, junto con las leyendas litológicas explicativas, en

las Láminas 3A a 3C; su situación en planta puede verse en las Láminas 2A y

2B.

Como se puede observar, con excepción del sondeo S-651/4, en el resto

superficialmente, se ha detectado un nivel de suelos cuaternarios en general

del espesor métrico.

Predominantemente se trata de una alternancia irregular de arena y grava con

un contenido en general apreciable de finos. Se han efectuado 17 ensayos

S.P.T.; en el cuadro de la página siguiente pueden verse los valores de NSPT2

obtenidos.

2 NSPT: nº de golpes necesarios para la hinca de los 30 cm centrales del tomamuestras S.P.T.


VALORES DE N (S.P.T.)

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100

N (S.P.T.)

CO

TAS E

N M

ETRO

S

S-651/2 S-651/3 S-651/5 S-651/6 S-651/7 S-651/8 S-651/9 S-651/10

Cota urbanización (+35,50

Rech.


Como se puede observar, en siete ensayos no se ha podido hincar

completamente el tomamuestras del S.P.T. debido al grado de cementación

que presentaban los suelos; en el resto, los valores de NSPT obtenidos en

general se sitúan en un entorno entre 20 y 40 golpes, que corresponden a

suelos granulares medianamente densos o densos3.

Intercalados, entre los depósitos granulares, se han detectado algunos niveles

de arcilla de color marrón. Cabe destacar el identificado en el sondeo S-651/2,

de prácticamente tres metros de potencia; en el resto de sondeos, los

espesores de arcilla reconocida son muy reducidos, del orden o inferiores a

medio metro.

Se trata de arcilla limosa, poco plástica, con un contenido de arena muy

elevado, superior al 40%. Durante la ejecución de los sondeos, se han ido

realizando en campo ensayos de resistencia al corte “no drenada” (Cu) con el

aparato TORVANE; los valores obtenidos se sitúan por encima de los 3,0

Kg/cm2, que corresponden a arcillas duras3.

En la mitad Sur de la parcela, la mayor parte de los niveles cuaternarios se

encuentran cementados, dando lugar a costras conglomeráticas de espesor

métrico, con características de roca dura. En los ensayos de resistencia a

compresión simple efectuados sobre muestras de esta misma formación

procedentes de la Unidad de Isomerización, se han obtenido valores

claramente superiores a 200 Kg/cm2.

3 Ver Lámina 6A “Clave empleada en la Descripción de Suelos".


Hacia el Norte de la Unidad, las intercalaciones cementadas tienden a ser

menos importantes, con espesores decimétricos

Por debajo de los suelos y costras superiores se encuentra el substrato

rocoso. En el siguiente cuadro se indica la cota a la que se ha identificado:

SONDEO COTA BOCA

SONDEO

PROF.

SUBSTRATO

COTA

SUBSTRATO

S-651/1 +33,48 4,7 +28,78

S-651/2 +34,22 7,5 +26,72

S-651/3 +35,67 7,5 +28,17

S-651/4 +35,20 1,0 +34,20

S-651/5 +37,23 8,0 +29,23

S-651/6 +37,46 4,2 +33,26

S-651/7 +36,95 5,0 +31,95

S-651/8 +37,09 5,2 +31,89

S-651/9 +37,64 7,0 +30,64

S-651/10 +37,89 7,0 +30,89

Se puede apreciar que en todos los sondeos el substrato se encuentra por

debajo de la cota de explanación (+35,5 m); en los emplazamientos de los

sondeos S-651/4 y S-651/6 se ha detectado a cota de cimentación

(≈+33,0 m) o por encima.

En general se trata de caliza bastante fracturada, con niveles brechoides, y

algunas intercalaciones dolomitizadas. Como es habitual en la zona, resulta


muy difícil establecer correlaciones entre las diferentes litologías, ya que

presentan un elevado grado de tectonización.

Como se comenta en el siguiente Apartado, se han efectuado seis ensayos de

resistencia a compresión simple, en los que se han obtenido valores entre 250

y prácticamente 700 Kg/cm2.

Finalmente, indicar que no se ha detectado nivel freático en ninguno de los

puntos investigados.

________


5. RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO

A continuación se presentan los resultados de los ensayos de laboratorio

efectuados sobre muestras seleccionadas procedentes de los sondeos; en

resumen, se han realizado los siguientes ensayos:

• 8 granulometrías.

• 8 determinaciones de los Límites de Atterberg.

• 2 ensayos de determinación de la humedad natural.

• 2 determinaciones de la densidad natural.

• 6 ensayos de compresión simple.

• 1 determinaciones del hinchamiento libre en edómetro.

• 1 determinaciones de la presión de hinchamiento en edómetro.

• 3 determinaciones del contenido de sulfatos.

• 1 determinación del contenido de materia orgánica.

• 1 determinación del contenido de yeso.

• 1 determinación de la acidez Bauman-Gully.

• 4 ensayos proctor modificado.

• 4 ensayos C.B.R.

• 1 ensayo de Hinchamiento Lambe.

En la página siguiente puede verse un Cuadro-resumen con los resultados

obtenidos. Al final del Informe, en el Apéndice II pueden verse los expedientes

de laboratorio de estos ensayos.


16

ENSAYOS SOBRE MUESTRAS DE SONDEOS

GRANULOMETRIA POR TAMIZADO

(%)

L.

ATTERBERG

SO

ND

EOS

PRO

FUN

DID

AD

(m

)

LITOLOGÍA

CLA

SIF

ICA

CIÓ

N D

E

CA

SA

GRA

ND

E

% H

UM

EDA

D

DEN

SID

AD

SEC

A

(gr/

cm3)

DIÁ

MET

RO

MÁ

XIM

O

TAM

IZ 6

0

UN

E TA

MIZ

40

UN

E

TAM

IZ 2

UN

E

TAM

IZ 0

,4

UN

E TA

MIZ

0,0

8

UN

E WL WP IP

%SO

42- )(

mg/

kg)

P. H

INC

HA

MIE

NTO

(kg/

cm2)

HIN

CH

AM

IEN

TO

LIBRE

(%)

S-651/1 1,20-

1,80

ARCILLA

LIMOSA CL 10,0 1,80 20 100 100 75 65 56,2 33 17 16 187

S-651/2 1,30-

1,90

ARCILLA

ARENOSA CL 56,7* 25 15 10 822 0,15 0,60

S-651/2 4,00-

4,60

ARENA Y

GRAVA SW/GW 20 100 100 37 10 6,6 15 14 1

S-651/6 3,50-

3,99

ARCILLA

ARENOSA SC 10,6 1,62 20 100 100 81 64 55,4 23 16 7

* granulometría por sedimentación.


ENSAYOS SOBRE MUESTRAS DE CALICATAS

ENSAYOS DE IDENTIFICACIÓN EXPANSIVIDAD LAMBE

PROCTOR MODIFICADO ÍNDICE C.B.R.

GRANULOMETRIA POR TAMIZADO (%) PLASTICIDAD (%) COMPONENTES

ACCESORIOS

SO

ND

EOS /

CA

LIC

ATA

S

TIP

O D

E M

UES

TRA

PRO

FUN

DID

AD

(m

)

LITO

LOG

ÍA

CLA

SIF

ICA

CIÓ

N D

E C

ASA

GRA

ND

E

CO

NT.

DE

HU

MED

AD

(%

)

DIÁ

MET

RO

MÁ

XIM

O (

mm

)

TA

MIZ

60 U

NE

TA

MIZ

40 U

NE

TA

MIZ

2 U

NE

TA

MIZ

0,4

UN

E

TA

MIZ

0,0

8 U

NE

WL WP IP

% M

ATER

IA O

RG

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ICA

CO

NTEN

IDO

DE

YES

OS (

%)

SU

LFA

TO

S (

SO

42-)

(mg/

kg)

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IDEZ

BA

UM

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N-G

ULL

Y

(ml/k

g)

ÍND

ICE

DE

HIN

CH

AM

IEN

TO (

kg/c

m2)

CLA

SIF

ICA

CIÓ

N

DEN

SID

AD

MÁ

XIM

A (

gr/c

m3 )

HU

MED

AD

OPT

IMA

(%

)

95 %

P.M

.

HIN

CH

AM

IEN

TO

(%

)

98%

P.M

.

HIN

CH

AM

IEN

TO

(%

)

100 %

P.M

.

HIN

CH

AM

IEN

TO

(%

)

C-651/4 M-1 0,70 GRAVA CON BASTANTE ARCILLA

GC 6,4 50 100 88 56 42 32,4 27 18 9 2,09 5,45 8,1 0,34 20,9 0,54 31,2 0,22

C-651/8 M-1 1,00 ARCILLA LIMOSA CL 5,6 50 100 97 77 67 53,7 27 18 9 0,940,07500 3 0,17 NO CRÍTICO 2,02 7,99 3,5 0,91 5,8 0,93 7,7 0,53

C-651/9 M-1 1,20 ARCILLA LIMOSA CL 7,8 16 10010091 84 72,4 27 17 10 2,01 9,54 6,4 0,63 19,3 0,62 29,5 0,28

C-651/11 M-1 1,50 ARCILLA

LIMOSA CL 10,6 25 10010083 75 58,6 26 14 12 2,04 10,52 7,4 0,87 14,4 0,87 20,9 0,64


18

Como se puede observar, los escasos niveles arcillosos detectados

corresponden a arcillas de baja plasticidad, tipo CL según la clasificación de

Casagrande. Su contenido de arena es muy elevado; se pueden describir como

arcillas arenosas.

Se ha efectuado un ensayo de hinchamiento libre y presión de hinchamiento

en edómetro, los valores obtenidos reflejan un grado de expansividad mínimo;

realmente, con la profundidad de empotramiento prevista, el propio peso de la

cimentación compensa claramente la presión de hinchamiento obtenida.

A efectos prácticos se trata de una arcilla no expansiva.

El contenido de sulfatos obtenido (822 mg/kg) está por debajo del mínimo

previsto en la EHE, que es de 2.000 mg/kg; por lo tanto, el terreno puede

considerarse como “no agresivo”.

Se han realizado seis ensayos de resistencia a compresión simple sobre

muestras de roca correspondientes al substrato rocoso. En el siguiente cuadro

se pueden ver las muestras ensayadas y los resultados obtenidos.


SONDEO PROF. (m) LITOLOGÍA RESISTENCIA A LA

COMPRESIÓN SIMPLE (kg/cm2)

S-651/1 6,60-7,30 Dolomía 390,7

S-651/6 5,20-5,40 Caliza 583,4

S-651/6 5,70-6,00 Caliza 250,9

S-651/6 7,20-7,70 Caliza 381,5

S-651/6 10,30-10,70 Dolomía 627,3

S-651/7 8,60-9,00 Dolomía 669,1

________


6. SISMICIDAD

De acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, el

riesgo sísmico se define por medio del siguiente Mapa de Peligrosidad Sísmica.

En el mapa se puede ver reflejada la distribución de la aceleración sísmica

básica (ab), con relación al valor de la gravedad (g), y el coeficiente de

Zona de Estudio


contribución K, que tiene en cuenta la influencia de los distintos tipos de

terremotos esperados en la peligrosidad sísmica de cada punto.

Según esta Norma, en el término municipal de Cartagena el valor de ab es de

0,07g y el coeficiente de contribución (K) es constante e igual a 1,0.

Para la estimación de la aceleración de cálculo es necesario un parámetro que

la Norma define como Coeficiente del Terreno (C). Este valor tiene en cuenta

las condiciones del terreno en los 30 primeros metros bajo la superficie.

El emplazamiento de la Unidad de Hidrocraquer está constituido por suelos

predominantemente granulares, muy consolidados, sobre un substrato rocoso.

A efectos prácticos, se recomienda considerar un único valor de C = 1,20.

________


7. CONCLUSIONES

7.1. CONDICIONES DE EXCAVABILIDAD

Para la preparación de la terraza, el movimiento de tierras previsto afectará en

su totalidad a los niveles cuaternarios localmente cementados. El substrato

rocoso de caliza y dolomía se ha identificado en todos los puntos investigados

por debajo de la cota de explanación +35,5 metros.

Sobre la base de la topografía reflejada en la planta taquimétrica disponible4,

se ha realizado una estimación de los volúmenes de excavación en el área

ocupada por la Unidad.

En resumen, del orden de un 60 - 70% de la excavación prevista afectará a

niveles de suelos sin cementar y se podrá realizar con medios mecánicos

convencionales tipo retroexcavadora potente.

Entre el 30 y el 40% restante se excavará en la costra conglomerática con

características de roca dura. Algún nivel fracturado podrá llegar a ser

excavado con los medios anteriores, pero en su mayor parte será necesario el

empleo de martillo neumático o explosivos.

4 Planta sin referencia facilitada por FLUOR el 28/5/07.


Los porcentajes anteriores se han estimado entre la cota del terreno actual y la

cota +35,5 metros de urbanización.

La mayor parte de los cajeados de las cimentaciones se podrán excavar con

medios convencionales, con ayuda esporádica de martillo neumático. Sin

embargo, en el entorno del sondeo S-651/9 (equipos 651F-001, 651F-002 y

651F-003) así como en el emplazamiento de los reactores (651C-002, 651C-

003 y 651C-004) el empleo de martillo neumático se debe considerar

prácticamente sistemático.

7.2. TALUDES DE EXCAVACIÓN Y APROVECHAMIENTO DE LOS

MATERIALES

Las alturas máximas de excavación en el límite Norte de la Unidad se estiman

de hasta a unos cinco metros. Se pueden prever taludes 1(H)/1(V) para alturas

inferiores a unos tres metros y algo más tendidos, del 3(H)/2(V) para alturas

superiores.

Una parte significativa de los desmontes previstos en la mitad Este de la

terraza se excavarán en los niveles cementados, pudiéndose adoptar un talud

2(V)/1(H).

Es conveniente prever en obra un seguimiento de las condiciones del terreno

que permitan, en caso necesario, reperfilar localmente los taludes inicialmente

previstos.


Con excepción del suelo vegetal, de unos 25 centímetros de espesor medio, el

resto de materiales que se excaven se podrán utilizar en la ejecución de

rellenos compactados de calidad.

Los niveles superiores de suelos se podrán emplear en la construcción de

terraplenes; en el Apartado 5 se pueden ver los resultados de los ensayos

realizados para la caracterización de los suelos, de cara a su aprovechamiento

en la ejecución de rellenos compactados. El producto de la excavación de las

costras cementadas se podrá emplear en la ejecución de rellenos tipo todo –

uno o pedraplén; también se podrían emplear en la fabricación de áridos.

La mayor parte de rellenos previstos en las diferentes terrazas, presentan un

espesor relativamente reducido; asimismo, en estos rellenos posteriormente

será necesario excavar los cajeados de los equipos.

En estas condiciones, es aconsejable que los fragmentos rocosos que se

empleen en su construcción no superen tamaños máximos del orden de unos

30 centímetros.

Se ha preparado un Informe específico relativo al aprovechamiento de los

materiales y las condiciones de excavabilidad de la nueva refinería,

considerando todo el conjunto de nuevas terrazas previstas en el Proyecto

C-10. En este Informe se describen con mayor detalle las características del

terreno detectado y se proponen una recomendaciones para su mejor

aprovechamiento.


7.3. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN

7.3.1. GENERAL

Las condiciones del terreno para la cimentación de todos los equipos previstos

en la Unidad son claramente satisfactorias. Todos se podrán cimentar

superficialmente mediante zapatas o losas empotradas a la profundidad

mínima requerida estructuralmente

A efectos de la estimación de la presión de cimentación admisible, se ha

considerado la hipótesis que las zapatas y losas quedarán empotradas en los

niveles de suelos granulares, con valores representativos de NSPT entre 20 y

45.

En el siguiente gráfico se puede ver la correlación entre el valor de NSPT y el

ángulo de rozamiento interno que recoge el nuevo Código Técnico de la

Ángulo de roz. Interno


Edificación:

Para el rango de valores de NSPT obtenido, y los datos de ensayos de

laboratorio disponibles, es razonable asumir unos parámetros resistentes (del

lado conservador) de:

Densidad (γ): 2,0 Tn/m3

Cohesión (Cu): 0 Tn/m2

Fricción (φ): 35º

La carga de hundimiento en estos materiales se ha estimado a partir de la

siguiente expresión general propuesta por Terzaghi:

0,5c qh = c + D + Bq N N N γγ γ

donde,

- qh: carga de hundimiento

- c: cohesión de terreno

- Nc, Nq, Nγ: factores de capacidad de carga que dependen del ángulo de

rozamiento interno del terreno; en este caso, no se ha considerado el

valor de Nc, ya que la cohesión se asume como nula

- B: anchura de la cimentación

- γ: densidad del terreno

- D: profundidad de cimentación


En el cálculo se han asumido los siguientes parámetros del terreno:

Para los parámetros del terreno indicados, corresponden los siguientes

factores de carga:

Nq: 33,30

Nγ: 33,92

En el cálculo no se ha tenido en cuenta el efecto del empotramiento de la

zapata (D=0). En estas condiciones, la carga de hundimiento que se obtiene

para B=2,0 m es de:

qh ≈ 70 Tn/m2

Aplicando un coeficiente de seguridad de tres, resulta una carga admisible de:

qadm ≈ 2,5 Kg/cm2

Como se ha comentado, en el sondeo S-651/2 se ha detectado un nivel de

arcilla que se extiende entre las cotas aproximadas +33,0 y +30,0; es decir,

parte de las cimentaciones quedarán apoyadas sobre niveles arcillosos como

los descritos.

La presión admisible de cimentación se ha estimado también para las

condiciones de zapata apoyadas en arcilla de espesor indefinido, con una


cohesión de 2,0 Tn/m2 (en campo se han medido en todos los casos valores

superiores a 3,0 Kg/cm2).

Aplicando la formulación anterior (con unos coeficientes de carga de Nc=5,14

y Nq= Nγ=0) se obtiene:

qadm ≈ 3,5 Kg/cm2

A efectos prácticos, se recomienda adoptar una presión de cimentación de 2,5

Kg/cm2 incrementada en un 30% para las hipótesis más desfavorables del

cálculo, como viento, sismo, etc.

En los equipos cuya cimentación claramente quede apoyada sobre los niveles

de costra cementada, este valor se puede incrementar hasta 3,0 Kg/cm2.

Los asientos que se producirán para las cargas indicadas, serán muy

reducidos, inferiores a dos centímetros; serán de tipo elástico y se tendrán

lugar de forma prácticamente instantánea.

En los siguientes apartados se comentan las condiciones particulares de

cimentación para los principales equipos previstos.


7.3.2. REACTORES (651C-002/3/4) Y HORNOS (651F-001/002)

Los reactores se dispondrán sobre una estructura de unos 27,0 x 9,0 metros

de superficie. En la planta disponible parece deducirse que constará de ocho

pilares.

De los datos disponibles, se deduce un peso máximo conjunto de unas 5.000

toneladas que, repartidas uniformemente en la superficie indicada, suponen

una tensión media bajo la losa de unas 20 Tn/m2.

En el emplazamiento de los reactores se dispone del sondeo S-651/10 y en las

proximidades del S-651/5. En ambos el substrato rocoso se encuentra entre

las cotas +29,0 a +31,0 metros; es decir, entre dos y cuatro metros bajo la

cota de cimentación prevista (≈+33,0 m).

Sobre el substrato calcáreo se han detectado arena y grava densa o muy

densa (NSPT: 35 – 50) con alguna pequeña intercalación arcillosa de

consistencia dura (Cu>3,0 Kg/cm2). Localmente, estos niveles se encuentran

cementados formando contras conglomeráticas.

La losa se puede apoyar a la cota prevista estructuralmente. Como módulo de

balasto vertical se puede adoptar un valor de 9,0 Kg/cm3 para la placa de

30 x 30 centímetros (k30). El coeficiente de rozamiento horizontal hormigón –

terreno es de 0,45.


Si se asegura un apoyo uniforme de la losa sobre los niveles conglomeráticos

se podría incrementar el valor de k30 hasta 70 Kg/cm3.

Se han estimado los asientos por el modelo elástico, a partir de la siguiente

expresión de Schmertmann: n

zc i

j=1 j

IS=q Z

E

∑

donde:

q: presión de cimentación

Zi: espesor del estrato “i”

E: módulo de elasticidad del estrato

Iz: influencia de la carga a una profundidad “z”

En el cálculo se han considerando los siguientes módulos de elasticidad

conservadores:

Niveles de arena: 400 Kg/cm2

Niveles de arcilla: 200 Kg/cm2

Niveles de grava: 700 Kg/cm2

El asiento máximo obtenido para las mencionadas dimensiones de la losa ha

sido inferior a dos centímetros. Este valor se ha comprobado con otros

métodos elásticos de cálculo con resultados muy similares.


7.3.3. STRIPPER 651C-014 Y ESTABILIZADOR DE NAFTA 651C-016

El Stripper tiene un peso máximo de 640 Toneladas, con un diámetro de cinco

metros; el equipo de Naphta pesará unas 216 toneladas, con un diámetro de

3,5 metros.

Ambos emplazamientos se encuentran muy próximos al sondeo S-651/2,

perforado hasta unos hasta unos 11 metros de profundidad.

No disponemos de datos sobre las características estructurales de los hornos

(651F-001/002). Las condiciones del terreno de apoyo son las descritas en

este apartado. En el diseño de las losas se puede considerar una tensión media

de 2,5 Kg/cm2, con un valor de 9,0 Kg/cm2.

El substrato rocoso (dolomía) se ha detectado a unos seis metros de

profundidad (cota +26,72 m); es decir, a unos seis metros bajo la cota de

elevación de la losa. Entre la cota de apoyo de la losa y el substrato rocoso, el

terreno se encuentra constituido un nivel de arcilla dura, de unos 2,5 metros

de potencia bajo losa, y, por debajo, arena y grava, cementada a partir de la

cota +28,0 m.

La losa se puede apoyar a la cota prevista estructuralmente. Como presión

admisible del terreno se puede considerar 2,5 Kg/cm2 incrementada en un

30% para las hipótesis más desfavorables del cálculo.


Como valor de k30 se puede considerar 9,0 Kg/cm3; el coeficiente de

rozamiento horizontal hormigón – terreno es de 0,40.

Se ha calculado los asientos que se producirán para diferentes diámetros de la

losa de cimentación. En el siguiente cuadro se pueden ver los resultados

obtenidos para diversos diámetros de losa.

Como se puede observar, los asientos obtenidos son muy reducidos, del orden

o inferiores a dos centímetros para la tensión admisible indicada.

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0

DIÁMETRO LOSA (m)

ASIE

NTO

EN

CEN

TÍM

ETRO

S

Stripper 651C-014

Estabilizadora de Nafta (651C-016)

NOTA:El cálculo se ha realizado manteniendo constante el peso máximo


7.3.4. FRACCIONADORA 651C-021, KEROSENE SIDE STRIPPER 651C-022 Y

DIESEL SIDE STRIPPER 651C-023

Se trata de tres equipos que se instalarán muy próximos; presentan las

siguientes dimensiones en planta y pesos:

651C-021 Fractionator (φ 4,0 m) : 1.267 Tn

651C-022 Kerosene side Stripper (φ 2,0 m) : 70 Tn

651C-023 Diesel side Stripper (φ 2,0 m) : 40 Tn

Se ha perforado el sondeo S-651/3 en el emplazamiento. Como se puede

observar en el registro, el substrato rocoso de caliza se detectó a unos siete

metros y medio de profundidad (+28,17 m); es decir, unos cinco metros bajo

cota de cimentación. Entre ésta y el substrato, los suelos se encuentran

constituidos fundamentalmente por grava medianamente densa o densa

(NSPT: 28-35).




Como valor de k30 se puede considerar 9,0 Kg/cm3 y el coeficiente de

rozamiento horizontal hormigón –terreno, 0,45.


En el siguiente cuadro se pueden ver los asientos obtenidos para diversos

diámetros de las losas de cimentación de los equipos:

Como se puede observar, los asientos estimados son prácticamente

despreciables.

7.3.5. HP AMINE ABSORBER 651C-025

Equipo de 415 toneladas y unos tres metros y medio de diámetro situado

entre los sondeos S-651/1 y S-651/2; en ambos sondeos, el substrato rocoso

se encuentra entre las cotas +27,0 y +29,0 m aproximadamente. Entre la

0,0

0,5

1,0

1,5

1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0

DIÁMETRO LOSA (m)

ASIE

NTO

EN

CEN

TÍM

ETRO

S

Fraccionadora 651C-021

Kerosene Side Stripper 651C-022

Diesel Side Stripper 651C-023



cota de apoyo de la losa y la roca, se han detectado suelos granulares en

general densos, con intercalaciones de arcillas duras.





rozamiento horizontal hormigón – terreno es de 0,45.

Los asientos estimados se pueden ver en el siguiente gráfico:

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0

DIÁMETRO LOSA (m)

ASIE

NTO

EN

CEN

TÍM

ETRO

S



7.3.6. FEED SURGE DRUM 651C-001 Y MAIN FEED PUMPS 651G-001A/B

El Feed Surge Drum es un equipo de 193 toneladas y unos tres metros y

medio de diámetro; no disponemos de datos de las main feed pumps 651G-

001A/B;.ambas instalaciones se emplazarán en las inmediaciones del sondeo

S-651/8.

El substrato rocoso se ha detectado a unos cinco metros de profundidad,

aunque desde la cota +34,0 metros ya se han observado niveles

conglomeráticos cementados.

Las losas se podrán apoyar en los niveles conglomeráticos detectados

prácticamente a cota de cimentación. Se puede considerar una tensión

admisible de 3,0 Kg/cm2 incrementada en un 30% para las hipótesis más

desfavorables del cálculo.


rozamiento horizontal hormigón – terreno es de 0,65. En estas condiciones,

los asientos serán prácticamente despreciables.

7.3.6. HP SEPARATOR DRUM 651C-008, MP SEPARATOR DRUM 651C-011

Y WASH WATER SURGE DRUM 651C-013

Equipos situados en las inmediaciones del sondeo S-651/7. A continuación se

indican sus pesos máximos:


651C-008 HP Separator Drum : 523 Tn

651C-011 MP Separator Drum (horz) : 355 Tn

651C-013 Wash Water Surge Drum : 42 Tn

Según la planta disponible, el HP Separator Drum y el Wash Water Surge

Drum tienen una planta circular de unos cuatro metros de diámetro. El MP

Separator Drum es un depósito horizontal de unos 18 metros de longitud y

cuatro de diámetro.

Las condiciones del terreno detectadas en el sondeo S-651/7 son muy

similares a la descritas en el anterior apartado. A cota aproximada +34,0

metros se encuentra una costra conglomerática de tres metros de potencia,

con algún nivel poco cementado y, por debajo, el substrato rocoso.

La losa se puede apoyar en los niveles conglomeráticos detectados

prácticamente a cota de cimentación. Se puede considerar una tensión

admisible de 3,0 Kg/cm2 incrementada en un 30% para las hipótesis más

desfavorables del cálculo.


rozamiento horizontal hormigón –terreno es de 0,65. En estas condiciones, los

asientos serán prácticamente despreciables.


7.3.7. PIPE RACK

En la planta disponible (ver Lámina 2B) se observan tres alineaciones de

pórticos; una principal, de dirección Este – Oeste, y dos pequeños "ramales"

perpendiculares:

- Alineación “A” a “AD”, dirección Este – Oeste, de unos 170 metros de

longitud, con pilares cada seis metros y luces de pórtico de nueve metros.

- Alineación “1” a “4”: cuatro pórticos de trazado Norte – Sur, con luces de

cuatro metros; se encuentra al Norte y perpendicular a la anterior

alineación principal.

- Alineación “6” a “10”: cinco pórticos con luces de tres metros, también

alineados N – S, al Sur de la principal.

Los pilares se han previsto de seis metros de altura, con cargas máximas de

unas 250 toneladas por pilar

En la Tabla siguiente se resumen las condiciones de cimentación de los

diferentes pórticos.


PIPE RACK PRINCIPAL

PÓRTICO TERRENO DE

APOYO ∆∆q (Kg/cm2) PÓRTICO

TERRENO DE

APOYO ∆∆q (Kg/cm2)

A P

B Q

C R

D

Substrato

rocoso 5,0

S

E T

F U

G V

Costra

conglomerática 3,0

H W

I X

J Y

K Z

L AA

M AB

N AC

O

Costra

conglomerática 3,0

AD

suelos 2,5


PIPE RACK. RAMALES

PÓRTICO TERRENO DE

APOYO ∆∆q (Kg/cm2)

1

2

3

4

Suelos 2,5

6

7

8

9

10

Costra

conglomerática 3,0

Como se puede observar, en los pórticos “A” a “D” las zapatas se podrán

apoyar directamente en el substrato rocoso; en este caso, se propone

incrementar la presión de cimentación hasta 5,0 Kg/cm2.

En las condiciones anteriores, los asientos totales serán inferiores a dos

centímetros y los diferenciales entre pilares próximos, inferiores a un

centímetro.


7.3.8. COMPRESORES 651K-001 A/B

En el emplazamiento de los compresores se ha perforado el sondeo S-651/6.

Según este sondeo, el substrato rocoso de caliza se encuentra a partir de la

cota +32,50 metros; es decir, unos tres metros por debajo de la cota de

explanación

Por encima, se encuentran suelos cuaternarios consolidados y algún nivel poco

potente de conglomerado.

Con los datos de diseño que se nos han indicado, el substrato rocoso se

encontraría aproximadamente entre medio metro y un metro bajo cota de

apoyo de la losa.

En estas condiciones, para homogeneizar el apoyo de la bancada, y mejorar su

comportamiento frente a los movimiento de tipo vibratorio, se recomienda

profundizar la excavación del cajeado hasta alcanzar claramente el substrato

rocoso. La sobreexcavación que se produzca respecto del canto estructural de

la losa se puede rellenar con hormigón pobre u hormigón ciclópeo.

Como módulo de balasto vertical, para el diseño de la losa se podría adoptar

150 Kg/cm3 para las dimensiones de la placa de 30 x 30 centímetros.

En el Estudio de EUROCONSULT se propone un módulo dinámico de corte de

18.000 MPa que se puede emplear en el cálculo.


7.4. OTRAS CONSIDERACIONES

Se ha efectuado un sondeo eléctrico vertical (SEV) en la zona central de la

Unidad con una apertura de alas de 30 metros a ambos lados. En el Apéndice

I se puede ver el informe detallado de perfil realizado y de los resultados.

En la siguiente tabla se resumen los valores de resistividad obtenidos:

Profundidad (m) Resistividad (Ohm.m) 0 – 1,0 510

1,0 – 1,5 41

1,5 – 3,5 166

3,5 – 5,0 20

>5,0 178

Los valores obtenidos son representativos de los diferentes niveles de suelos

superficiales identificados.

---.---.---.---.---.---.---


43

Se adjuntan las siguientes Láminas que completan el presente Informe.

Lámina 1 - Plano General. Láminas 2A y 2B - Plantas de Situación. Láminas 3A a 3C - Cortes del Terreno. Láminas 4A a 4R - Registros de Sondeos. Láminas 5A a 5K - Registros de Calicatas. Lámina 6A - Clave empleada en la Descripción de

Suelos. Lámina 6B - Clave de Registro de Sondeos. Lámina 6C - Sistema Unificado de Clasificación

de Suelos. Lámina 6D - Escala de Meteorización de la Roca. Láminas 7A a 7J - Fotografías. APENDICE I - Estudio Geofísico. APENDICE II - Expedientes de ensayos de Laboratorio.

---.---.---.---.---.---.---.---

Atentamente, JOLSA

Fco. Javier Oliden Jiménez José Luis López Ingeniero de Caminos, C. y P. Geólogo Snr. Barcelona, 11 de octubre de 2007 \094-059 HIDROCRAQUER Informe final.doc

JOLSAIngenieros Consultores en Geotecnia

APÉNDICE I

ESTUDIO GEOFÍSICO

CESC GAVILÁN - GEOFÍSICA

RECONOCIMIENTO ELÉCTRICO PORSONDEOS DE RESISTIVIDAD EN LAS

INSTALACIONES DEREPSOL PETRÓLEO S.A.

C.I. CARTAGENA

Ensayo R-651-1efectuado en la Unidad 651 Hidrocraquer

junio de 2007

FRANCESC GAVILÁN SANZGeofísico-HidrogeólogoTelef. / fax (93) 848.47.38Santa Maria de PalautorderaBarcelonaEmail: [email protected]

2

ÍNDICE

RECONOCIMIENTO POR SONDEOS ELÉCTRICOSDE RESISTIVIDAD

Para el Para el Proyecto C-10. U-651 Hidrocraquer en elC.I. de REPSOL PETRÓLEO S.A. CARTAGENA

Página

A-1. INTRODUCCIÓN 3

A-2. OBJETIVOS DEL RECONOCIMIENTO 3

A-3. ÁREA DE ESTUDIO 4

A-4. METODOLOGÍA EMPLEADA Y MEDIDAS REALIZADAS 4

A-4.1. PLANTEAMIENTO DEL RECONOCIMIENTO 4

A-4.2. METODOLOGÍA 5

A-5. RESULTADOS OBTENIDOS 6

SONDEO DE RESISTIVIDAD. R-651-1Proyecto C-10 6

A-6. CONCLUSIONES DEL RECONOCIMIENTO ELÉCTRICO 7

ANEJOS 8

Interpretación de los registros : Plano A-1

3

A-1. INTRODUCCIÓN

Según propuesta de JOLSA Javier Oliden, S.A., durante los días 29 y30 de mayo de 2007 se realizaron los trabajos de reconocimiento eléctrico (R-651-1) en el emplazamiento de la futura unidad 651 Hidrocraquer, previstodentro del Proyecto C-10, en de la planta de REPSOL PETRÓLEO enCartagena.

Los objetivos del trabajo, así como el área a prospectar, han sidoestablecidas por el geólogo de JOLSA, Sr. José Luis López.

En el presente anejo se presentan los datos obtenidos y se resumen losresultados de su valoración y las conclusiones que de la misma se derivan.

A-2. OBJETIVOS DEL TRABAJO.

Se trata de obtener información de la resistividad del terreno en el sectorcorrespondiente a la ubicación de nuevos equipos.

El sector estudiado corresponde a unidad 651 Hidrocraquer, previstodentro del Proyecto C-10. El sondeo eléctrico se ha denominado R-651-1. Susituación se puede ver en las plantas del Informe.

Los datos se utilizaran para el estudio de las tomas de tierra de lasedificaciones proyectadas.

4

A-3. ÁREA DE ESTUDIO.

El sector prospectado se localiza en los emplazamientos seleccionadospor la dirección del proyecto.

Los materiales sobre los que se ha desarrollado el reconocimiento estáncompuestos por suelos, costras calcáreas, niveles de transición y zócalocalcáreo.

Así pues los horizontes eléctricos que se determinen corresponderán aestas agrupaciones de materiales naturales y antrópicos.

A-4. METODOLOGÍA EMPLEADA Y MEDIDAS REALIZADAS.

A-4.1. Planteamiento del reconocimiento.

Atendiendo a los requerimientos del estudio del suelo de los referidostanques, la obtención de la resistividad de los horizontes superficiales, seobtendrá mediante la realización de sondeos eléctricos verticales.

No ha habido limitaciones espaciales para emplear dispositivos de 60 mde AB (m), y como en estudios precedentes se optó por la utilización delmétodo Wenner de prospección eléctrica.

La situación de los sondeos de resistividad se representan en las láminas delInforme

A-4-2. Metodología.

El método consiste en la disposición de cuatro electrodos de acero encorriente continua.

Se envía una corriente eléctrica al terreno mediante dos electrodos (A yB) midiendo la intensidad de corriente que pasa entre ellos y la caída depotencial entre los otros dos intermedios (M y N).

Los electrodos están alineados y simétricos respecto del centro y en elpresente método mantiene idénticas las tres distancias:

AM = MN = NB

5

de tal manera que si se mueven A y B, también hay que mover M y N.

Para cada posición de los electrodos se obtiene el correspondiente valorde la resistividad aparente según:

ρa = 2 π a ( ∆V / I )

A-5. RESULTADOS OBTENIDOS.

SONDEO DE RESISTIVIDAD SR-1en el Sector Proyecto C-10 (R-651-1)

• Nomenclatura: SR-1

• Situación: realizado en un bancal. Representada en el plano A-1.

• Dispositivo: Wenner con aberturas de a = 1, 2, 3, 5, 6,10, 15 y 20 m.

• Observaciones: suelo irregular después de las operaciones de desbroce.

• Resultados: los valores de la resistividad aparente obtenidos se haninterpretado mediante programa automático. Se han interpretado 4horizontes eléctricos hasta una profundidad de unos 20 m.

WENNER

A BM N

a a a

3a

6

Profundidad (m) Resistividad (Ohm.m)0 - 0.93 510

0.93 - 1.6 411.6 - 3.5 1663.5 - 4.8 204.8 - 178

La interpretación gráfica se presenta en el plano A-2.

7

A.6. CONCLUSIONES DEL RECONOCIMIENTO ELÉCTRICO

PRIMERA.

Los resultados del reconocimiento eléctrico para la obtención de laresistividad de los horizontes superficiales realizado en el emplazamiento R-651-1 del Proyecto C-10 de REPSOL PETRÓLEO S.A. C.I. de Cartagenaarroja los siguientes valores:

• Sondeo de resistividad SR-1:

Profundidad (m) Resistividad (Ohm.m)0 - 0.93 510

0.93 - 1.6 411.6 - 3.5 1663.5 - 4.8 204.8 - 178

SEGUNDA

Los resultados se correlacionan y manifiestan la variabilidad de laslitologías atravesadas en los sondeos mecánicos de reconocimientogeotécnico.

TERCERA

La prospección geofísica permite la determinación de parámetrosmedios del área afectada por la perturbación provocada. La respuesta serefiere al comportamiento medio del subsuelo y puede incluir efectosestructurales, artificiales y de cambios laterales; en el presente reconocimientose ha tenido muy en cuenta, añadiendo la muy óptima compensación de laslecturas realizadas.

Santa Maria de Palautorderajunio de 2007

Fdo: Francesc GavilánGeofísico-Hidrogeólogo

8

ANEJOS

Interpretación de los registros Plano A-1

JOLSAIngenieros Consultores en Geotecnia

APÉNDICE II

EXPEDIENTES ENSAYOS DE LABORATORIO

u651 hidrocraquer informe final completo

Documents