TEHNIKI OPISOpte dispoziciono reenje: Konstrukcija hale je gabarita 22x65 (m) visina hale je 13.4(m). Poduni raster je je 6(m) bez medjustubova, sa 11 polja. Popreni raster je 22(m). - objekat je sastavljen od jednog dela dimenzija 22x65(m) slui za skladitenje robe, ulaz je predvidjen za prolaz kamiona . Usvojena je dizalica nosivosti do 10 t ,a kota gornje ivice ine je 7,25(m). Razmatrane su dve varijante dispozicijonog reenja hale: 1. Pun elini ram od zavarenih I profila, sa promenljivom visinom rebara rigli i stubova. Visina rebara se smanjuje u delu stubova iznad oslonakih zglobova, a povedva se u oblik vuta na krajevima rigli gde su ove kruto vezane za stubove. 2. Ramovski sistem sa stubovima ukljetenim u temelje i zglobnim vezama stubova i rigli. Stubovi su od zavarenih I profila. Krovna rigla je u reetkastoj izradi. Za konano dispoziciono reenenje usvojena je varijanta 2. Za ovo reenje uradjen je statiki proraun i odgovarajudi radioniki crtei. Nosedu krovnu konstrukciju ine ronjae, krovni vezai, zatege, popreni krovni spregovi, poduni krovni spregovi i vertikalni stabilizacioni spregovi. U podunim zidovima nalaze se fasadni stubovi, fasadne rigle, vertikalni spregovi za vetar ii prijem sila koenja a u visini kranske staze projektovan je spreg protiv bonih udara. Poto se hala ne predvidja za produenje konstrukcija klkanskog zida je zasebana konstrukcija i prima deo uticaja sa krova. ine je fasadni stubovi, fasadne rigle i vertikalni spreg za vetar. Nagib kroja je 10%, a predvidjeno je da krovni pokriva , a predvidjana je da krovni pokriva i fasadna obloga bude Al sendvi paneli. U hali je predvidjeno osvetljnje koje se ostvarje preko prozora na krovu. U kalkanskim zidovima su predvidjena vrata za ulaz kamiona , a u njima mala vrata za ulaz ljudi. Objekat se nalazi u Novom Sadu ija je nadmorska visina 86m, pa de se proraunska brzina vetra raunati na to podruije. Objekat je fundiran u temeljima samcima koji su u podunom pravcu povezani gredama dimenzija 300x300(mm), a u poprenom pravcu je povezan svaki drugi temelj takodje sa gredama 300x300(mm). Temelji i vezane grede su od betona marke MB30 sa amaturom RA 400/500.

Opis elemenata konstrukcijeKrovni pokrivaZa krovni pokriva usvojen je AL sendvi koji se na gradilita donosi kao gotov proizvod. Sastoji se od dva lima sa termoizolacijom od poliuretana izmedju njih.

RonjaaRonjae su statikog sistema proste grede raspona L=6m. postavljaju se na medjusobnom rastojanju 1.66m stim to su u polovinama rastojanja predvidjene krute zatege. Za popreni profil valjani je usvojen HEA 120. Veza ronjae sa gornjim pojasem krovnog vezaa se ostvaruje zavrtnjevima i ugaonicima. Krovni veza Krovni veza je reetkasta prosta greda raspona L=22m statike visina H=1.45m razmak vezaa je 6m. 1

-

Gornji pojas reetke je u nagibi od 10% Donji pojas je takodje u nagibu od 10% Ispune reetke ine kosi i dijagonalni tapovi i vertikale. Krovni veza je razmatran u statikom sistemu celokupnog glavnog nosaa sa ukljetenims stubovima u dnu i zglobnom vezom krovnog vezaa i stuba. Statiki uticaji su uradjeni u Tower-u prema uticajima usvojio sam sledede profile: Pojasevi: gornji HOP160x160x5,6 Donji HOP160x160x5,6 Ispuna: vertikalna HOP100X100X4 dijagonalna HOP120x120x5 Krovni veza se izradjuje u radionici iz dva dela, a na gradilitu se vri spajanje. Montani nastavci pojaseva se izvode sa eonim ploicama i visokovrednim zavrtnjevima 10.9 i nalaze se na polovini raspona krovvnog vezaa tj na 10m od oslonca. Veza izmedju pojasnih tapova i tapova ispune se ostvaruje zavarivanjem i zavrtnjevima. Krovni veza je oslonjen na stubove . oslonaki deo se sastoji od vertikalnog elinog lima, leine plooe i center ploe sa odbojnicima. Iz konstruktivnih razloga predvidjena su dva zavrtnja.

Popreni krovni spregPopreni krovni spreg je sistem proste grede raspona 22m(prihvata reakcije od fasadnih stuboca usled dejstva vetra na kalkan) du poprenog pravca hale. Poto je razmak izmedju glavnih vezaa 6m, kao gornji pojas ovog sprega ubacuje se pomodni pojas L50x50x5.Ronjae ine vertikale sprega a za dijagonale je usvojen presek D70x70x4

Poduni krovni spregPoduni krovni spreg je sistem proste grede raspona l=6m prihvata reakcije fasadnih stubova usled dejstva vetra na poduni zid. Pojas sprega ine venanica i ronjaa.tapovi ispune su dijagonale D50x50x3

Glavni sutbGlavni stub su zavareni I nosai ukljeteni u armirano betnske temelje. Stubovi su konstantnog poprenog preseka Stub Rebro 560x10mm Noica 300x20mm Kalkanski zidovi: Obloga ovih zidova je uradjeno od al sendvia. U ovim zidovima su previdjena vrata za ulaz kamiona, a u njima mala za ulaz ljudi. Za stubove u kalkanu usvojeni su I profile na razmaku 3.66m. visina im je razliita jer prate nagib krovne ravni. Ovi stubovi su statikog sistema kontinualne grede na dva polja i pored opteredenjaa od vetra prenose i uticaj sa krova. Fasadne rigle su statikog sistema proste grede raspona 22m usvojeni profil je HOP 140x100x6,3 Vertikalni spreg za vetar u kalkanu je reetkasta konstrukcija raspona 3.66m. uloga ovog sprega je da ukruti klakansi zid u svojoj ravni id a primi opteredenje od vetra sa ivinog dela podunosg zida. Pojasne tapove ini fasadni stub i glavni stub. Horizontalni tapovi su fasadne rigle dok su dijagonale usvojeni profile 80x80x4

2

Horizontalni spreg za vetarPostavlja se na koti +7.25. Veza horizontalnog sprega ostvarena je direktno sa fasadnim stubom. Statika ema je reetkasta prosta greda aspona 22 m . za pojasne tapove sprega je usvojen

HOP120x80x5 dijagonale su HOP 120x120x5 i vertikale su HOP 40x40x3 Kranska stazaKranska staza je izradjena od valjanog profila HEB340 statikog sistema proste grede razmaka L=6m. da bi se ostvario sistem proste grede nosai se na mestima oslanjaju medjusobno odvojeni. Preko kranske staze postalja se ina. ine su za gornji pojas nosaa vezane zavrtnjevima . Na krajevima kranske staze do kalkanskoh zidova uradjeni su odbojnici, a ispred njih su postavljeni klinvi za ublaavanje udara.

Spreg za prijem bonih udara:Spreg za prijem bonih udara je izradjen od rebrastog lima debljine 6mm. Nalaze se u nivou gornjeg pojasa kranske staze na koti +7.25m. predvidjena a su ukrudenja rebrastog lima u etvrtinama raspona. Statiki sistem sprega je prosta greda raspona 6m. Rebrasti lim je za gornji pojas kranske staze zavaren je ugaonim avom debljine 4mm.

Spreg za koenjePostavljen je u podunom pravcu , u sredini hale. Horizontalna komunikacija unutar hale namede oblik sprega za prijem sila koenja. To je konstrukcija odvojena od kranske staze. Tj. donji pojas kranske staze nije i tap sprega. Poduni zidovi : Obloga je uradjena od Al sendvia fasadne rigle su statukog sistema proste grede raspona l=3m, izradjene od HOP140x100x6.3

3

Analiza opteredenja: A) Globalna kvantitativna analiza opteredenja za halu: A.1. Stalno opteredenje Od krovne konstrukcije: - krovni pokriva - ronjaa - spregovi I instalacije - glavni veza rigla Od fasadne konstukcije: - fasadna obloga - fasadna rigla -fasadni stubovi - spregovi I instalacije - glavni veza (stub)

gkp=0.35 kN/m2 gkr=0.20 kN/m2 gksi=0.05 kN/m2 ggv=0.15 kN/m2 gp=0.40 kN/m2 gfr=0.10 kN/m2 gfr=0.10 kN/m2 gfsi=0.05 kN/m2 ggs=0.25 kN/m2

Od dizalice: - nosa dizalice, spreg za bone udare, reviziona staza iznosi nd= 3.0 kN/m2 A.2. Opteredenje od snega - sneg s = 1.0 kN/m2 A.3. Opteredenje od mosne dizalice: Usvaja se mosna dizalica sa slededim karakteristikama: Q=10 t P1L,max/P1D,min =90.0/34.0kN L= 4050mm P2l,max/P2D,min =96.0/38.0kN A=20.0 m E=F=1400 mm Koeficijent udara i izravnjavanja (za nosedu konstrukciju): = 1.3 =1,1 A.4. Opteredenje od vetra (dopunko) - Lokacija: Novi Sad kt= 1.0 =1.1175kg/m3 V=23 m/s Objekat Indstrijski: kt=1.0 Teren ravan Sz=1.0 Kota terena h 15 kz2 =1.214 Dinamiki koeficijent Gz= 2.5 Koeficijent sile (koeficijenti pritiska ili oblika) + oznaava pritisak na posmatranu povrinu - oznaava sisajude dejstvo vetra koje deluje od posmatrane povrine Za krov Za zidove Vetar spolja: Cpe,max=-0,5 Cpe,max=+0,9 Cpe,max=-0,6 Cpe,max=-0,5 Vetar iznutra: Cpi,max=+0,2 Cpi,max=+0,2 Cpi,max= -0,2 Cpi,max=-0,2 - Osrednji aerodinamiki pritisak vetra: qm,T,Z = 0.5* (Vm,50,10*Kt*KT)2*10-3*Sz2*Kz2= = 0.5*1,1175*(23*1*1)2*10-3*1.214= 0.3588 kN/m2 - Aerodinamiki pritiska vetra: qg,T,Z= qm,T,Z * Gz= 0.3588*2.5= 0.897 kN/m2 - Opteredenje vetrom rauna se za svaku pojedinanu situaciju W= qg,T,Z *C*A

4

A.5. Opteredenje bonim udarima Uzima se samo najednojstrani I to iznutra ka napolje upravno na pravac nosaa dizalice (posledica konstrukcije tokova) I to kao ar sila iji su intenziteti 1/10 maksimalnih pritisaka po toku (bez udarnog koeficijenta) a deluju u visina GI-a: Pbu1 = = 9.0 kN

Pbu2=

= 9.6 kN

A.6. Opteredenje od koenja Uzima se da deluje u visini GI-a poduno odnosno u pravcu nosaa dizalice, sa intenzitetom koji je jednak 1/7 pritiska po pogonskom toku (bez udarnog koeficijenta I ne manje od 50% tokova ).U ovom sluaju se usvaja:

Pk =

= 26.57 kN

B. Globalna analiza opteredenja za halu b.1. Merodavne relacije kranskih nosaa na kontole glavnog nosaa Udeo u pritiscima po toku samo od tereta: P1L,Q=P2L,Q= (1/2)*Q*(A-E)/A=0,5*100*(20000-1400)/20000= 46,5 kN P1D,Q=P2D,Q= (1/2)*Q*E/(A-E)=0,5*100*1400/(20000-1400)=3,76 kN Odreivanje: P1D,odg = P1D,min+P1D,Q = 34 + 3,76 = 37,76 kN P2D,odg = P2D,min+P2D,Q = 38 + 3,76 = 41,76 kN Uticajna linija na konzoli glavnog nosaa:

Rmax = P1max*0.325+P2max*1= 125,25 kN Rodg = P1odg*0.325+P2,odg*1= 52,172 kN

5

Ronjaa:Prosta greda L=6,0m Razmak = m Krovni pokriva : sendvi-paneli aluminijumski

1. 2. 3. 4.

1. 2.

Nagib krovne ravni 5,71: (cos=0,995 sin=0,0994) Analiza opteredenja Krovni pokriva gkp=0,35kN/m2 Teina ronjae qkr=0,2 kN/m2 Sneg s=0,75 kN/m2 Vetar Objekat se nalazi u Novom Sadu, visina mu je manja od 15 m pa sledi, q=1,1175; qM,T,Z=0,3588 kN/m2 ; qq,T,Z= 0,897 kN/m2 Vetar spolja; W= -0,6*0,897 = -0,5382 kN/m2 W= -0,5*0,897 = -0,4485 kN/m2 Unutranje delovanje vetra; W= 0,2 * 0,897 = 0,1794 kN/m2 Krovni pokriva: Teinna krovnog pokrivaa qkp =0,35kN/m2 Sneg s =0,75 kN/m2 =1,1 kN/m2 Opteredenje ronjae: Za prvi sluaj opteredenja: qxI= ((qkp/cos)+qkr+s)**cos=((0,35/0,995)+0,2+0,75)*1,59*0,995= 2,06 kN/m qxI=((qkp/cos)+qkr+s)**sin=((0,35/0,995)+0,2+0,75)*1,59*0,0994= 0,208 kN/m Za drugi sluaj opteredenja: qxII = qxI+WI* *sin = 2,06+ 0,1794*0,0994*1,6=2,088 kN/m qyII = qyI = 0,208 kN/m Odnos opteredenja: = = 1,014 < 1,125 = = Merodavan I sluaj

Dimenzionisanje ronjae:Ronjaa je sistema proste grede raspona L= 6,0 m, sa predpostavkom HEA 120Ix=606,2 cm4 Iy=230,9 cm4 Mx = Wx=106,3 cm3 Wy=38,48 cm3 My =

= =9,27 kNm Kontrola napona:

=0,936 kNm6

rac=fdoz= fmaxx = fmaxy= = fmax_U=

+

=

+

= 11,15

< rac =16

Dozvoljeni ugib nosaa

= 3cm= = 2,24cm = 0,476 cm =2,29 < fdoz=3cm ZadovoljavaWx=106,3 cm3 Wy=38,48 cm3

Usvaja se profil ronjau HEA 120 sa slededim karakteristikama:Ix=606,2 cm4 Iy=230,9 cm4

h= 114 mm b= 120 mm t= 5 mm d= 8 mm

Q=19,9kg A=25,31 cm2

Kranska staza:Kransak staza je sistema proste grede raspona L=6,0m Tip eljeznike ine na stazi: 49 (visina 149(mm), teina 49,43(kg/m)) Analiza opteredenja: Koeficijent udara =1.3 Koeficijent izvijanja =1.1 Teina nd=3.0 kN/m Pokretno opteredenje P1,max = 90 kN P2,max = 96 kN Maximalni momenti Stalno: nd= 3 kN/m:

-

13.50

.Uticaji u gredi: max .M3= 13.50 / optereenje .q=3kN/m

Pokretno: 7

.Opt. 1: .Uticaji u gredi: max .M3= 144.00 / min .M3= -0.00 kNm

144.00

Maksimalne reakcije: Rg,max = (3*6)/2=9 kN Rp,max = 96*1+90*0,325=125,25 kN max M = Mg*+ Mp*=13.5*1.1+1.3*144 =202,05 kNm max T = Tg*+ Tp*=9.0*1.1+124.25*1.3=171.25kN Dimenzionisanje: Usvaja se HEB sa slededim karakteristikama: A=171 cm2 Ix=36660 cm4 Iy= 9690cm4 Wx=2160 cm3 Wy=646 cm3 Sx=1204 cm3 Kontrola naponamax=

-

= =

=9.35 =4.67

< dop =16 < dop =9.0

=fdop=

Kontrola ugiba

=

= 1,2 cm= = 1.08cm

fdop =-

kontrola stabilnosti na bono torzijono izvijanje: Nosa je pritisnut bono spregom na 1/6 raspona: L= If=

=100 cm=4837,5 cm4

Af=2.15*30 =64,5cm

i=y= =

=8,66cm= 12,7 nema opasnosti od bonog torzionog izvijanja

Proraun oslonakog poprenog ukrudenja: A=78.9cm2 8

I=

=4837.5 cm4

Li=0.75*31.5=23.6 cm

i== = =

=7.49cm= 3.1 v=92.9

=0.033 =1

=

=1.98kc=0,98

i,dop= =

=

=15,68 kN/cm2

= 6,67kN/cm2< idop=15,68 kN/cm2

39

Glavni stub: Uticaj M= 277.46kNm N= -266.64 kN(pritisak) T= 49.0kN Predpostavljam presek

rebro 560x10 Noica 300x20 Ax= 176cm2 Iz= 116000cm4 Ay= 56cm2 Iy= 9004.7cm4 Az= 120cm2 iz= 25.62cm 3 Wz=3866 cm iy= 7.153cm Sz= 30*2*29+28*1*14=2132cm3

Izvijanje: y-y(ose) Liy=*l=1*7.25=725cm y= = =101.35 k= y= oko z-z osa z= k= y= Kontrola napona: =28.292 2

y= = 0.49

=1.09

kriva C (=0.489)

(-0,2)+ =1+0.489*(1.09-0.2)+1.19=2.62 = z= =

=0.3

kriva B (=0.339)

(-0,2)+ =1+0.339*(0.3-0,2)+0,09=1,124 min=0,5

=

=

=1,515

< i,dop= =

=9,02

Provera stabilnosti:k*N + M