graficki rad-betonske konstrukcije 2
DESCRIPTION
Graficki rad iz bet. konstr. 2 na graevinsko arhitektonskom fakultetu u nisuTRANSCRIPT
Betonske Konstrukcije II
Betonske Konstrukcije II2010/2011
Pos s ab stubdimenzionisanje grede
1) analiza optereenjapos 401 krovna ploa
POSRedni brojOpisDebljina[cm]Zapreminska teina[kN/m3]Ukupno[kN/m2]
401Stalno optereenje
1.Cementna kouljica3.0021.000.63
2.Hidroizolacija0.05
3.Cementni malter1.5021.000.32
4.Sloj za pad3.0021.000.63
5.Termoizolacija (Mineralna vuna)5.003.000.15
6.Sloj za izravnanje (Cementni malter)4.0022.000.88
7.AB Ploa12.0025.003.00
8.Produni malter1.5018.000.27
Povremeno optereenje
1.Korisno optereenje1.50
2.Sneg0.75
pos 101, 201, 301 tipski spratovi
POSRedni brojOpisDebljina[cm]Zapreminska teina[kN/m3]Ukupno[kN/m2]
101201301Stalno optereenje
1.Parket (Hrastov)2.506.900.17
2.Lepakzanemarljivo
3.Izolacija (Mineralna vuna)3.003.000.09
4.Sloj za izravnanje (Cementni malter)3.0021.000.63
5.MK Monta TM-316+4-2.60
6.Produni malter1.5018.000.27
Povremeno optereenje
1.Korisno optereenje1.50
sopstvena teina grede
ukupno optereenje na krovnoj ploiod stalnog optereenja
od povremenog optereenja
ukupno optereenje na tipskom spratuod stalnog optereenja
od povremenog optereenja
dimenzionisanje stuba
optereenje na stubu
2) Proraunski model i ema optereenja
stalno optereenje
povremeno optereenje
3) seizmike mase
seizmika masa
seizmika masa
seizmika masa
seizmika masa
ULAZNA DATOTEKA PROGRAMA SASSSTRUCTURE ABRAM TYPE PLANE FRAME NUMB OF JOIN 25 NUMB OF MEMB 36 NUMB OF SUPP 5 NUMB OF LOAD 4 TABU ALL JOIN COOR 1 0. 0. SUPP UNTIL 5 STEP 1 6. 0. 6 0. 5. UNTIL 10 STEP 1 6. 0. 11 0. 8. UNTIL 15 STEP 1 6. 0. 16 0. 11. UNTIL 20 STEP 1 6. 0. 21 0. 14. UNTIL 25 STEP 1 6. 0. MEMB INCI 1 1 6 UNTIL 5 6 6 11 UNTIL 10 11 11 16 UNTIL 15 16 16 21 UNTIL 20 21 6 7 UNTIL 24 25 11 12 UNTIL 28 29 16 17 UNTIL 32 33 21 22 UNTIL 36 MEMB PROP PRIS 1 THRU 20 AX 0.1225 IZ 0.0012505 21 THRU 36 AX 0.1500 IZ 0.0031250 CONS E 32500000. ALL LOAD 1 *SEIZMICKE MASE* JOIN LOAD 8 FORC X 908.88 13 FORC X 893.58 18 FORC X 893.58 23 FORC X 1298.19 TRACE SOLVE PROBLEM CORRECTLY SPECIFIED, EXECUTION TO PROCEED
========================================================================
STRUCTURE ABRAM
========================================================================
REZULTATI PRORACUNA SEIZMICKIH SILA PREMA TEORIJI DINAMIKE KONSTRUKCIJA
BROJ ETAZA N= 4 BROJ RAMOVA M= 1
MATRICA FLEKSIBILNOSTI:
.59229E-04 .63518E-04 .63899E-04 .63967E-04 .63518E-04 .85431E-04 .88346E-04 .88694E-04 .63899E-04 .88346E-04 .10883E-03 .11175E-03 .63967E-04 .88694E-04 .11175E-03 .13255E-03
SOPSTVENE VREDNOSTI
.35979E-01 .28282E-02 .77178E-03 .37040E-03
SOPSTVENI VEKTORI
TON OSCILOVANJA: 1 .35130 .46718 .54854 .59786
TON OSCILOVANJA: 2 -.68429 -.49832 .02837 .53163
TON OSCILOVANJA: 3 .60687 -.36003 -.62305 .33748
TON OSCILOVANJA: 4 -.34404 .69114 -.61550 .15850
KOEFICIJENAT OBJEKTA KO= 1.00000
KATEGORIJA TLA - PODLOGE = 2
KOEFICIJENAT DUKTILITETA KP= 1.00000
KOEFICIJENAT SEIZMICNOSTI KC= .050
SEIZMICKE SILE - TON OSCILOVANJA: 1 KOEFICIJENAT DINAMICNOSTI KD= .58735 PERIODA OSCILOVANJA T= 1.1918
SPRAT AMPLITUDE SPRATNE CVOR SEIZMICKE OSCILOVANJA TEZINE SILE 1 .5876 909. ( 8) 18.698 2 .7814 894. ( 13) 24.447 3 .9175 894. ( 18) 28.704 4 1.0000 1298. ( 23) 45.451
SEIZMICKE SILE - TON OSCILOVANJA: 2 KOEFICIJENAT DINAMICNOSTI KD= 1.00000 PERIODA OSCILOVANJA T= .3341
SPRAT AMPLITUDE SPRATNE CVOR SEIZMICKE OSCILOVANJA TEZINE SILE 1 -1.2872 909. ( 8) -62.009 2 -.9373 894. ( 13) -44.397 3 .0534 894. ( 18) 2.528 4 1.0000 1298. ( 23) 68.811
SEIZMICKE SILE - TON OSCILOVANJA: 3 KOEFICIJENAT DINAMICNOSTI KD= 1.00000 PERIODA OSCILOVANJA T= .1746
SPRAT AMPLITUDE SPRATNE CVOR SEIZMICKE OSCILOVANJA TEZINE SILE 1 1.7982 909. ( 8) 54.994 2 -1.0668 894. ( 13) -32.076 3 -1.8462 894. ( 18) -55.510 4 1.0000 1298. ( 23) 43.681
STRUCTURE ABRAM =================================================================== TON OSCILOVANJA: 1 UTICAJI OD SEIZMICKIH SILA ===================================================================
4) dijAGRAMI SILA U PRESECIMA
kombinacije optereenja Stalno optereenje
Dijagram momenata
Dijagram transverzalnih sila
Dijagram normalnih sila
kombinacije optereenja povremeno optereenjeDijagram momenata
Dijagram transverzalnih sila
Dijagram normalnih sila
kombinacije optereenja - Dijagram momenata
Dijagram transverzalnih sila
Dijagram normalnih sila
kombinacije optereenja - Dijagram Momenata
Dijagram transverzalnih sila
Dijagram Normalnih sila
kombinacije optereenja - Dijagram Momenata
Dijagram transverzalnih sila
Dijagram Normalnih sila
kombinacije optereenja - Dijagram Momenata
Dijagram transverzalnih sila
Dijagram Normalnih sila
kombinacije optereenja max. vrednostiDijagram Momenata
Dijagram transverzalnih sila
Dijagram Normalnih sila
5) proraun vitkih elemenata prema graninoj nosivostiKlasifikacija konstrukcija prema osetljivosti na horizontalna pomeranja
duina izvijanja stuba 3-8
vitkost stuba
metoda dopunske ekscentrinosti
1) 2) 3) Nijedan od uslova nije ispunjen pa ekscentricitet usled teenja treba uzeti u obzir:
6) dimenzionisanje stuba (3-8)
glavna armatura
Uzengije
duina izvijanja stuba 8-13
vitkost stuba
metoda dopunske ekscentrinosti
1) 2) 3) Ispunjen je prvi uslov pa ekscentricitet usled teenja ne treba uzeti u obzir:
7) dimenzionisanje stuba (8-13)
glavna armatura
Uzengije
8) dimenzionisanje stubova (13-18) i (18-23)Napomena:Zbog toga sto stubovi (13-18) i (18-23) imaju iste dimenzije kao i stub (8-13), dobiemo istu vitkost kao i za stub (8-13), a samim tim e i ekscentricitet biti isti. Poto se normalna sila smanjuje i koeficijenti i e biti manji pa je oigledno da emo i za stubove (13-18) i (18-23) dobiti minimalni koeficijent armiranja. Usvajam identinu armature kao za stub (8-13):
glavna armatura
Uzengije
21Dragoslav Donev MRG 85/2010