aykut Özdemİr b.a tasarim çalışma

Betonarme Yapı Tasarımı 08042121 Aykut ÖZDEMİR

FÖY BİLGİLERİ:

H G F E D C B A0 8 0 4 2 1 2 1

Kat yüksekliği (h) : 300 cmKat sayısı : Zemin + 3 normal katYapı kullanım amacı : İşyeri

a = 535 cm

b = (440+2C+2A) = (440+2+2) = 444 cm

c = (480+3B+C) = (480+6+1) = 487 cm

d = (460+3A+2B) = (460+3+4) = 467 cm

e = (400+2A+3B) = (400+2+6) = 408cm

Deprem bölgesi Malzeme Zemin Sınıfı Zemin Grubu Zemin Güvenlik Gerilmesi

II C20/S420a Z2 B (240+A+B)=243

1


2

D101


DÖŞEME HESAPLARI

DÖŞEME ÇALIŞMA BİÇİMİNİN BELİRLENMESİ:

m :ll

ls

>2 ise tek doğrultuda çalışan kirişli döşemedir.

m :ll

ls

≤2 ise çift doğrultuda çalışan kirişli döşemedir.

D101-D105-D111-D115 : (Ç.D.Ç.K.D.)

D102-D104-D112-D114 : (Ç.D.Ç.K.D.)

D103-D113: (Ç.D.Ç.K.D.)

D106-D110: (Ç.D.Ç.K.D.)

D107-D109: (Ç.D.Ç.K.D.)

D108: (T.D.Ç.K.D. - Sahanlık)

D116-D117-D118-D119: (T.D.Ç.K.D. – Konsol)

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI:

h f≥l sn

15+20m

×(1−α s

4 )lsn : döşemenin kısa kenarının temiz açıklığıα s : Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu

D101-D105-D111-D115 3

D102

D103


D102-D104-D112-D114

D103

4

Bir Kenar Süreksiz

Bir Kenar Süreksiz

İki Kısa Kenarı Süreksiz

D106

D107


D106-D110

D107-D109

D1135

Bir Kenar Süreksiz

Bir Kenar Süreksiz

D113


D116-D117-D118-D119(Balkon)

D108 (Sahanlık)

hf > 10 ( Deprem Yönetmeliği)

Döşeme kalınlığı ( ) bütün döşemeler için 13 cm seçilmiştir.

DÖŞEME YÜKÜ HESABI:

D101-D105-D111-D115 (Ahşap Parke)

Betonarme plak ağırlığı:

Ahşap parke ağırlığı:

Tesviye betonu ve şap:

Tavan sıvası:

Asma tavan + İzolasyon + Tesisat:

6

Bir Kenar Süreksiz


q=2 kN/m2

D102-D104-D112-D114 (Ahşap Parke)




Tavan sıvası:


q=2 kN/m2

D103-D113 (Arşiv-Ahşap Parke)




Tavan sıvası:


D107-D109 (Karo Seramik)


Seramik kaplama ağırlığı:

Çimento harcı:


Tavan sıvası:


D106-D110 (Karo Seramik-Bölme Duvar)


Seramik kaplama ağırlığı:

Çimento harcı:

7

Tip 2



Tavan sıvası:


D108 (Merdiven Sahanlık-Mermer Kaplama)


Mermer plak ağırlığı:

Çimento harcı:

Tavan sıvası:

D116-D117-D118-D119 (Balkon-Mermer Kaplama)


Mermer plak ağırlığı:

Çimento harcı:

Tavan sıvası:

Burada kaldım!!!DÖŞEME MOMENT HESABI:

D101-D105-D111-D115

X YÖNÜ⇒ 487 Y YÖNÜ⇒ 444

,1

M x=α xa×Pd ¿ lsn2

X=−α x m×Pd ¿ lsn2

M y=α y a×Pd ¿ l sn2

Y=−α ym×Pd ¿ lsn2

katsayıları tablolardan interpolasyon yardımıyla bulunmuştur.

m:1,1 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları

8

Bir Kenar Süreksiz

Tip 2

Tip 4


pozitif moment açıklık ortasında

negatif moment sürekli kenarda

m:1,1 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları



D102-D104-D114-D116


,05







D103

X YÖNÜ⇒ 408

9

Bir Kenar Süreksiz

Tip 2


Y YÖNÜ⇒ 444

,09







D113


,09







10

İki Kısa Kenar Süreksiz

Bir Kenar Süreksiz

Tip2

Tip2


D106-D110


,1







D107-D109


,15

11

Bir Kenar Süreksiz








D108 (Merdiven Sahanlığı)

D116-D117-D118-D119 (Balkon)

X-X DÜZLEMİ MOMENT DENGELEMESİ:

Xk ≥ 0.8 ×Xb => Md = Xb

Xk < 0.8 ×Xb => Md dengeleme yapılarak hesaplanır.

12

Bir Kenar Süreksiz


K126 (D101-D102), K135 (D104-D105), K124 (D111-D112), K133 (D114-D115)

Xk = 7,61 kNm/mXb = 8,61 kNm/m

Xk ≥ 0.8 ×Xb olduğundan Md = 8,61 kNm/m

K129 (D102-D103), K132 (D103-D104)

Xk = 8,61 kNm/mXb = 13,16 kNm/m

Xk < 0.8 ×Xb olduğundan dengeleme yapılması gerekmektedir.

Xb - Xk = 4,55

r1 = = 0,47 r2= = 0,53

0,47 0,538,61 13,16

0,47x x (4,55) 0,53x x (4,55)10,04 kNm/m 11,55 kNm/m

Md = 11,55 kNm/m

K125 (D106-D107), K134 (D109-D110)

Xk = 13,30kNm/mXb = 15,31 kNm/m


K127 (D112-D113), K130 (D113-D114)

Xk = 8,61 kNm/mXb = 10,37 kNm/m

13



Y-Y DÜZLEMİ MOMENT DENGELEMESİ:

Balkonlarda ve sahanlıkta moment dengelemesi yapılmamıştır. Konsol momenti, hesap momenti olarak alınmıştır.

K106 (D101-D106), K111 (D106-D111), K110 (D105-D110), K115 (D110-D115)

Xk = 8,58 kNm/mXb = 11,89 kNm/m


Xb - Xk = 3,31

r1 = = 0,55 r2= = 0,45

K107 (D102-D107), K106 (D107-D112), K110 (D104-D109), K115 (D109-D114)

Xk = 9,23kNm/mXb = 12,86 kNm/m


14

0,55 0,458,58 11,89

0,55x x (3,31) 0,45x x (3,31)9,8 kNm/m 10,9 kNm/m

Md = 10,9 kNm/m


Xb - Xk = 3,63

r1 = = 0,47 r2= = 0,53

DÖŞEME DONATI HESABI

Açıklık Donatısı Hesabı

D101-D105-D111-D115

Mx = 5,66 kNm/mMy = 6,39 kNm/mMy > Mx olduğundan önce Y doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.

Y doğrultusu:

15

0,47 0,539,23 12,86

0,47x x (3,63) 0,53x x (3,63)10,37 kNm/m 11,58 kNm/m

Md = 11,58 kNm/m


X doğrultusu:

D102-D104-D112-D114

Mx = 6,39 kNm/mMy = 6,77 kNm/mMy > Mx olduğundan önce Y doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.

Y doğrultusu:

X doğrultusu:

16


D103

Mx = 10,21 kNm/mMy = 9,81 kNm/mMx > My olduğundan önce Y doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.

X doğrultusu:

Y doğrultusu:

17


D113

Mx = 7,7 kNm/mMy = 6,91 kNm/mMx > My olduğundan önce X doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.

X doğrultusu:

Y doğrultusu:

D106-D110 Mx = 9,91 kNm/mMy = 8,77 kNm/mMx > My olduğundan önce X doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.

X doğrultusu:

18


Y doğrultusu:

D107-D109

Mx = 11,48 kNm/mMy = 9,5 kNm/mMx > My olduğundan önce x doğrultusunda donatı yerleştirilmesi yapıldı.

X doğrultusu:

19


Y doğrultusu:

D108 ( sahanlık)

Y= -11,10 kNm/m

20


D116-D117-D118-D119(balkon)

Y= -17,35 kNm/m

X-X DOĞRULTUSUNDA MESNET DONATISI HESABI:

K126(D101-D102), K135(D104-D105),K124(D111-D112),K133(D114-D115)

X101= -7,67 kNm/mX102=-8,61 kNm/mMd= -8,61 kNm/m

K129(D102-D103), K132(D103-D104)

21


X102=-8,61 kNm/mX103=-13,16 kNm/mMd= -11,55 kNm/m

K125(D106-D107), K134(D109-D110)

X106=-13,30 kNm/mX107=-15,31 kNm/mMd= -15,31 kNm/m

K127(D112-D113), K134(D113-D114)

X112= -8,61 kNm/mX113=-10,37 kNm/mMd= -10,37 kNm/m

22


Y-Y DOĞRULTUSUNDA MESNET DONATISI HESABI:

K106(D101-D106), K111(D106-D111),K115(D110-D115),K110(D105-D110)

Y101= -8,58 kNm/mY106= -11,89 kNm/mMd= -10,9 kNm/m

K107(D102-D107), K112(D107-D112),K109 (D104-D109),K114(D109-D114)

Y102= -9,23 kNm/mY107= -12,86 kNm/mMd= -11,58 kNm/m

23


KOLON VE KİRİŞLERİN ÖNBOYUT HESABI

KİRİŞE ÖNBOYUT VERİLMESİ:

min bw = 250mm ( Deprem Yönetmeliği)

hkiriş ≥ 300 mm , hkiriş ≥ 3*hf = 3*130 = 390 mm

hmax ≤ 3,5*bw = 3,5*250 = 875 mm

bw =250 mm

h = 500mm seçildi.

KOLONLARA ÖNBOYUT VERİLMESİ:

S1-S6-S19-S24 Kolonları:

Sabit Yükler:

Döşeme Ağırlığı

Duvar Ağırlığı

24


Kolon Kendi Ağırlığı

Kiriş Ağırlığı

K101,K123

Hareketli Yükler:


Sabit Yükler:


Duvar Ağırlığı


25



K101,K102

Hareketli Yükler:


Sabit Yükler:


Duvar Ağırlığı


26



K102,K103,K129

Hareketli Yükler:


Sabit Yükler:


Duvar Ağırlığı



K106,K122,K123

27


Hareketli Yükler:


Sabit Yükler:


Duvar Ağırlığı



K106,K107,K125,K126

28


Hareketli Yükler:


Sabit Yükler:


Merdiven Payansları

29


Duvar Ağırlığı



K107,K108,K128,K129

Hareketli Yükler:

30


Kat Kolon G(kN) Q(kN)P = G + Q

(kN) Pd= 1.4G + 1.6 Q (kN) Ac (cm2) Seçilen3.Kat

S1

86,67 29,07 115,74 167,85 168 30x302.Kat 173,34 58,14 231,48 335,7 336 30x301.Kat 260,01 87,21 347,22 503,55 504 30x30Zemin K. 346,68 116,28 462,96 671,4

67230x30

3.Kat

S2

110,88 60,62 171,5 252,224 252 25x302.Kat 221,76 121,24 343 504,448 504 25x301.Kat 332,64 181,86 514,5 756,672 756 30x40Zemin K. 443,52 242,48 686 1008,896

100830x40

3.Kat

S3


85640x30

3.Kat

S7


106830x40

3.Kat

S8


173645x45

3.Kat

S9


185650x50

31


MERDİVEN STATİK VE BETONARME HESABI

Yük Analizi:

Sahanlık Plağı

Kendi Ağırlığı: 25 x 0,13 = 3,25 kN/ m2

Merdiven Plak Ağırlığı : 28 x 0,03 = 0,84 kN/ m2

Çimento Harcı: 22 x 0,03 = 0,66 kN/ m2

Sıva: 20 x 0,015 = 0,3 kN/ m2

32


G= 5,05 kN/ m2 Q= 5 kN/ m2

Pd= 1.4 x 5,05 + 1,6 x 5 = 15,07 kN/ m2

Merdiven Kol plağı

Kendi Ağırlığı: 0,13 x 25/0,894 = 3,64 kN/ m2

Basamak Ağırlığı : 0,15 x 23/2 = 1,725 kN/ m2

Çimento Harcı: 0,03 x 22 = 0,66 kN/ m2

Sıva: 0,015 x 20 = 0,3 kN/ m2

Mermer Kaplama: 0,03x 28 = 0,84 kN/ m2

G= 7,17 kN/ m2 Q= 5 kN/ m2

Pd= 1.4 x 7,17 + 1,6 x 5 = 18,02 kN/ m2

Pdsah.= 1,715 x 15,07 = 25,85 kN/ m2 Pdkol.= 1,715 x 18,02 = 30,9 kN/ m2

Tasarıma Esas Kesit Tesirlerinin Belirlenmesi :

33


Ara sahanlık plağı ve merdiven kol plağı için:

Ara sahanlık plağı ve merdiven kol plağı için tasarıma esas eğilme momenti ( hesap momenti) M diyagramında en büyük değer olan Md = 44,76 kNm dir.

Kat Sahanlığı plağı için:

Kat sahanlığı plağı için hesaplanan Md = 125,56 kNm değeri merdiven genişliğine bölünerek 1 m merdiven genişliğine gelen eğilme momenti değeri hesaplanır. Bu değer, plak çözümünden gelen değer ile karşılaştırılarak tasarıma esas kesit tesiri belirlenir. Tasarıma

34


esas kesme kuvveti ise en büyük değer olan mesnet kesimindeki değer, Vd= 133 k N şeklinde değerlendirilecektir.

→1m genişlik için eğilme momenti : →Döşeme moment hesabından gelen eğilme momenti değeri : 9,36 kNm/m

Xk = 9,36 kNm/mXb = 73,21 kNm/m


Xb - Xk = 63,85

r1 = = 0,55 r2= = 0,45

Ara Sahanlık Plağı ve Merdiven Kol Plağı Betonarme Hesapları :

Eğilme Donatısı Hesabı:

Mr = Md = 0,85 x 13 x 1715 x a ( 110 – a/2) = 44,76x106 a= 24,11 mm

Fc = Fs = 0,85 x 13 x 1715 x 24,11 = As x 365 As = 1251,79 ≈ 1252 mm2

Kat Sahanlığı Plağı Betonarme Hesabı:

35

0,55 0,4573,21 9,36

0,55x x (63,85 0,53x x (63,85)54,1 kNm/m 32,77 kNm/m

Md = 54,1 x 1,715 = 92,78 kNm/m


Mr = Md = 0,85 x 13 x 1715 x a ( 110 – a/2) = 92,78x106 a= 62 mm

Fc = Fs = 0,85 x 13 x 1715 x 62 = As x 365 As = 3220

Kayma Donatısı Hesabı:

Vd≤ Vr = 0,22×fcd×bw×d olmalıdır. Aksi halde kesit asal basınç gerilmeleri ezilmeye neden olur.

Vd=133 ≤ 0,22×13×1715×110=539,539=540√

Vd=133 ≤ Vcr = 0,65×1,1×1715×110= 135 kN√ Beton, hesap kesme kuvvetini tek başına karşılar. Eğik çatlama görülmeyeceğinden, kayma donatısı hesabına gerek yoktur.

Kat Sahanlığındaki Md= 27,93 kNm eğilme momentinin kontrolü:

Mr = Md = 0,85 x 13 x 1715 x a ( 110 – a/2) = 27,93x106 a= 14,33 mm

Fc = Fs = 0,85 x 13 x 1715 x 14,33 = As x 365 As = 744 mm2

ZEMİN KAT TAVANI C-C VE 1-1 AKSLARININ DÜŞEY YÜKLERE GÖRE STATİK ÇERÇEVE HESAPLARI

1-1 AKSI KİRİŞLERE GELEN YÜKLERİN BELİRLENMESİ :

36


K101- K105 Kirişleri :

Sabit Yükler :

Düzgün Yayılı Yük

-Kirişin kendi ağırlığı :

-Duvar ağırlığı:

-D116 döşemesi =

Trapez Yayılı Yük

-D101 döşemesi =

Hareketli Yükler :


-D116 döşemesi =


-D101 döşemesi =


Sabit Yükler :





-D102 döşemesi =

Hareketli Yükler :


37


-D102 döşemesi =

K103 Kirişi :

Sabit Yükler :




Üçgen Yayılı Yük

-D103 döşemesi =

Hareketli Yükler :


-D103 döşemesi =

C-C Aksı Kirişlere Gelen Yüklerin Belirlenmesi :


Sabit Yükler :





-D103 döşemesi = Üçgen Yayılı Yük

38


-D102 döşemesi =

Hareketli Yükler :


-D102 döşemesi =


-D103 döşemesi =

K128 Kirişi :

Sabit Yükler :





-D107 döşemesi = Üçgen Yayılı Yük

-Sahanlık =

Tekil Yük

- Merdiven Payansı =

Hareketli Yükler :


-Sahanlık =


39


-D107 döşemesi =

Tekil Yük

- Merdiven Payansı =

ETKİLİ TABLA GENİŞLİKLERİ VE ATALET MOMENTLERİNİN BULUNMASI :

K101- K105- K116- K120 Kirişleri (Kenar Kiriş) :

K102- K104- K117- K119 Kirişleri (İç Kiriş) :

40


K103- K118 Kirişleri (İç Kiriş) :

41



K107- K109- K112- K114 Kirişleri (İç Kiriş) :

42


K108 Kirişi (İç Kiriş) :

43


K113 Kirişi (İç Kiriş) :

K121- K123-K136-K138 Kirişleri (Kenar Kiriş) :

44




45


K125-K134 Kirişleri (İç Kiriş) :

46




47


*Not: b1,b2 < 6hf ve b1,b2 < Lo1/2 ; b1,b2 < Lo2/2 şartları kontrol edilmiş ve sağlanmıştır.

KOLON ATALET MOMENTLERİNİN BULUNMASI :

S1, S6 Kolonları :

48


S2, S5 Kolonları :

S3, S4 Kolonları :

S9, S15 Kolonları :

49


ANKASTRELİK UÇ MOMENTLERİNİN VE KESME KUVVETLERİNİN BULUNMASI:

Ankastrelik Momentlerin Bulunması

50



51


Düzgün Yayılı Yükler

Trapez Yayılı Yükler




52


K103 Kirişi :


Üçgen Yayılı Yükler

K127-K129 Kirişleri :


53




K128 Kirişi :


54


Tekil Yükler



55


56


57

A B C D

E G J L

F H K M

S3 I=9

S3 I=9S21 I=9

S9 I=52,083

S9 I=52,083

S15 I=52,083

S15 I=52,083

K129 K127128

I=43,98 I=37,34 I=43,98

444 444535

S21 I=9 300

300


Kirişlere Elverişsiz Yüklemeler:

C-C AKSI

Redörlerin Bulunması:

A düğüm noktası:

58


B düğüm noktası:

59


60


61


62


63


64


65


66


Açıklık Momentlerinin ve Kesme Kuvvetlerinin Bulunması:

Pd-G-Pd(K127-K129 Kirişleri)

∑MB = 0→VAB=73,337 kN∑MA = 0→VBA =101,348 kN

Mmax Momentinin Yeri ve Değeri :

G-Pd-G:(K128 Kirişi)

67


∑MC = 0→VBC=138,40 kN∑MB = 0→VCB =138,40 kN


x= 2,68 m ( Simetri )Mmax=59,67 kNm

P-G-P(K127-K129 Kirişleri)

∑MB = 0→VAB=49,45 kN∑MA = 0→VBA =70,43 kN


x= 1,97 m Mmax=39,7 kNm

G-P-G:(K128 Kirişi)

68


∑MC = 0→VBC=94,181 kN∑MB = 0→VCB =94,181 kN


x= 2,68 m ( Simetri )Mmax=45,67 kNm

0,9 G(K127-K129 Kirişleri)

∑MB = 0→VAB=31,15 kN∑MA = 0→VBA =45,83 kN


69


x= 1,93 m Mmax=23,5 kNm

0,9 G(K128 Kirişi)

∑MC = 0→VBC=55,28 kN∑MB = 0→VCB =55,28 kN

Mmax Momentinin Yeri ve Değeri : x= 2,68 m ( Simetri ) Mmax=25,38 kNm

Mesnet Moment Düzeltmeleri :

X’=X – ΔM ΔM = V×a / 3

Pd Yüklemesi:

XAB= -30,15 – ( -73,34× 0,3/3) = -22,82 kNmXBA= -106,43 – ( -105,23× 0,3/3) = -88,89 kNmXBC= -134,919 – ( -140,596× 0,5/3) = -111,49 kNm

70


P Yüklemesi:


0,9 G Yüklemesi:


Kesme Kuvveti Düzeltmeleri :

Pd Yüklemesi:

71


P Yüklemesi:

72


0,9G Yüklemesi:

73


74


C-C Aksı Elverişsiz Yüklemeleri İçin Moment Diyagramları

75


C-C Aksı Elverişsiz Yüklemeleri İçin Kesme Kuvveti Diyagramları

76


1-1 Aksı Elverişsiz Yüklemeleri İçin Moment Diyagramları

77


1-1 Aksı Elverişsiz Yüklemeleri İçin Kesme Kuvveti Diyagramları

78


YAPININ YATAY YÜKLERE (DEPREM) GÖRE HESABI

Kat ve Bina Ağırlığının Bulunması

Wi = Bir kattan gelen toplam yük.Gi = i katındaki sabit yüklerin toplamı.Qi = i katındaki hareketli yüklerin toplamı.n = Hareketli yük katılım katsayısı (n=0,30 ; Deprem yönetmeliği Tablo 2.7)

Kat ve Bina Ağırlığının Bulunması B.K.S Gi Qi Wi=( Gi+n x Qi)

s101 4 86,67 29,07 381,564s102 4 110,88 60,62 516,264s103 4 114,77 33,01 498,692

79


s107 4 152,31 33,61 649,572s108 4 212,51 84,98 952,016s109 4 226,71 91,53 1016,676

∑Wi= 4014,784Bina Ağırlığı 16059,136

KİRİŞ REDÖRLERİNİN HESABI

80


81


1-1 AKSI(X-X YÖNÜ İÇİN HESAP)

Normal katlarda:

ve

Zemin katta:

ve

82


Binanın Birinci Doğal Titreşim Periyodunun Hesabı:

Vt : Taban Kesme Kuvveti = 1000 kN alınmıştır.

Vt=1000kN

kat Wi Hi Wi*Hi (Vt)/(ΣWiHi)

Ffi=WiHi*(Vt)/(ΣWiHi)

Vi=ΣFfi

3.kat4014,78

412,00 48177,41 0,008303 400,00 400,00

2.kat4014,78

49,00 36133,06 0,008303 300,00 700,00

1.kat4014,78

46,00 24088,70 0,008303 200,00 900,00

zemin4014,78

43,00 12044,35 0,008303 100,00 1000,00

∑ 120443,52

C20 Betonu için Ec = 2,85 x 107 kNs2/m

X-X Yönünde W Frekansının Hesabıkat mi=Wi/g Ffi Vfi ∑Di δi dfi Ffi·dfi mi.dfi

2

3.kat 401,48 400,00 400,00 182484,73 0,002190,0116

24,65 0,05417

2.kat 401,48 300,00 700,00 182484,73 0,003840,0094

22,83 0,03565

1.kat 401,48 200,00 900,00 300254,77 0,003000,0055

91,12 0,01254

zemin 401,48 100,00 1000,00 386064,34 0,002590,0025

90,26 0,00269

Σ 8,85 0,11w2= 84,24 T1 : 1. doğal titreşim periyodu (sn), T=2π/w

w= 9,18 0,68

Ta 0,15 Zemin SınıfıTb 0,4 II

S(T) 1,627 A(T1) 0,488

R 8 Vt 979,521 > 481,77

∆Fn 29,386

83


Eşdeğer Deprem Yükü Yöntemi:

A(T1)=Göz önüne alınan deprem doğrultusu için binanın 1. doğal titreşim periyodu T1 e karşı gelen spektral ivme katsayısı

A(T1)=Ao¿ I×S(T 1)

Ao=etkin yer ivmesi katsayısı 20 deprem bölgesi için 0,30

I =bina önem katsayısı konut için 1,00

S(T)= spektrum katsayısı

Z2 zemin sınıfı için TA=0,15,TB=0,40

T>TB ⇒ S(T)=

A(T1)=Ao¿ I×S(T 1)= 0,30 x 1,0 x 1,627 = 0,488

T>TA ⇒Ra(T )=R (Süneklilik düzeyi yüksek binalarda deprem yükünün tamamı çerçevelerle karşılanıyorsa 1. ve 2. derece deprem bölgelerinde R ( Taşıyıcı Sistem Davranış Katsayısı):8 alınır.)

X-X Doğrultusu için

Kat Wi Hi Wi*Hi (Vt-∆Fn)/(ΣWiHi)

Ffi=WiHi*(Vt-∆Fn)/(ΣWiHi)

Vi=ΣFfi

3.kat 4014,784 12 48177,41 0,007889 380,05 409,44

2.kat 4014,784 9,00

36133,06 0,007889 285,04 694,48

1.kat 4014,784 6,00

24088,70 0,007889 190,03 884,51

Zemin

4014,784 3,00

12044,35 0,007889 95,01 979,52

∑ 120443,52

X-X Yönünde W Frekansının Hesabı

84


kat mi=Wi/g Ffi Vfi ∑Di δi dfi Ffi·dfi mi.dfi2

3.kat 401,48 380,05 409,44 182484,73 0,00224369 0,01153244 4,38 0,052.kat 401,48 285,04 694,48 182484,73 0,00380569 0,00928874 2,65 0,031.kat 401,48 190,03 884,51 300254,77 0,00294586 0,00548305 1,04 0,01zemin 401,48 95,01 979,52 386064,34 0,0025372 0,0025372 0,24 0,00


w= 9,00 0,70

85


Kiriş Deprem Momentlerinin Bulunması:

86


X-X Yönü 1-1 AKSI DEPREM KİRİŞ DEPREM MOMENTLERİNOKTA MK101(sol)

MK101(sağ) MK102(sol)

MK102(sağ) MK103(sol/sağ)A 21,29 E 8,64 7,24 K 10,16 11,30B 50,25 F 20,39 17,10 L 23,99 26,67C 58,25 G 33,58 28,15 M 41,35 45,97D 47,51 H 37,34 31,30 N 48,82 54,28

X-X DOĞRULTUSU 1-1 AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİKat Kiriş No Msol Msağ L as101/2 as102/2 as103/2 M'sol M'sağ

3

K101 21,29 8,64 4,870 0,15 0,125 20,37 7,87K102 7,24 10,16 4,670 0,125 0,15 6,78 9,60K103 11,30 11,30 4,080 0,15 10,47 10,47K104 10,16 7,24 4,670 0,125 0,15 9,60 6,78K105 8,64 21,29 4,870 0,15 0,125 7,87 20,37

2

K101 50,25 20,39 4,870 0,15 0,125 48,08 18,58K102 17,10 23,99 4,670 0,125 0,15 16,00 22,67K103 26,67 26,67 4,080 0,15 24,71 24,71K104 23,99 17,10 4,670 0,125 0,15 22,67 16,00K105 20,39 50,25 4,870 0,15 0,125 18,58 48,08

1

K101 58,25 33,58 4,870 0,15 0,15 55,42 30,75K102 28,15 41,35 4,670 0,15 0,2 25,92 38,37K103 45,97 45,97 4,080 0,2 41,47 41,47K104 41,35 28,15 4,670 0,15 0,2 38,37 25,92K105 33,58 58,25 4,870 0,15 0,15 30,75 55,42

ZEMİN

K101 47,51 37,34 4,870 0,15 0,15 44,90 34,73K102 31,30 48,82 4,670 0,15 0,2 28,73 45,39K103 54,28 54,28 4,080 0,2 48,96 48,96K104 48,82 31,30 4,670 0,15 0,2 45,39 28,73K105 37,34 47,51 4,870 0,15 0,15 34,73 44,90

87


X-X DOĞRULTUSU 1-1 AKSI KİRİŞ DEPREM KESME KUVVETLERİ

KAT NOKİRİŞ NO

K101 K102 K103 K104 K105SOL SAĞ SOL SAĞ SOL SAĞ SOL SAĞ SOL SAĞ

3 6,15 -6,15 3,73 -3,73 5,54 -5,54 3,73 -3,73 6,15 -6,152 14,51 -14,51 8,80 -8,80 13,07 -13,07 8,80 -8,80 14,51 -14,511 18,86 -18,86 14,88 -14,88 22,54 -22,54 14,88 -14,88 18,86 -18,86

Zemin 17,42 -17,42 17,16 -17,16 26,61 -26,61 17,16 -17,16 17,42 -17,42

X-X YÖNÜ 4-4 AKSI KOLON UÇ MOMENTLERİ DÜZELTMESİ

Kat Kolon Malt Müst M'alt M'üst

3S1 17,42 21,29 14,20 18,07S2 13,00 15,88 10,59 13,48S3 17,56 21,46 14,31 18,21

2S1 32,83 32,83 27,36 27,36S2 24,49 24,49 20,41 20,41S3 33,09 33,09 27,58 27,58

1

S1 25,41 25,41 21,18 21,18S2 37,23 37,23 31,03 31,03S3 54,23 54,23 45,19 45,19

ZeminS1 27,01 22,10 22,91 18,00S2 38,39 31,41 32,57 25,59S3 59,74 48,88 50,69 39,83

C-C AKSI(Y-Y YÖNÜ) İÇİN HESAP

Y-Y Doğrultusu Kolon Kesit ve RedörleriIc=y·x³/12 X Y X Y X Y X Y X Y X Y

kc=Ic/hkat Ic kc Ic kc Ic kc Ic kc Ic kc Ic kc

88


Kat/kolon S1 S2 S3 S7 S8 S9

3.kat30,00 30,00 25,00 30,00 30,00 25,00 25,00 30,00 35,00 35,00 40,00 40,00

6,75 2,25 5,63 1,88 3,91 1,30 5,63 1,88 12,51 4,17 21,33 7,11

2.kat30,00 30,00 25,00 30,00 30,00 25,00 25,00 30,00 35,00 35,00 40,00 40,00

6,75 2,25 5,63 1,88 3,91 1,30 5,63 1,88 12,51 4,17 21,33 7,11

1.kat30,00 30,00 30,00 40,00 40,00 30,00 30,00 40,00 45,00 45,00 50,00 50,00

6,75 2,25 16,00 5,33 9,00 3,00 16,00 5,33 34,17 11,39 52,08 17,36

Zemin30,00 30,00 30,00 40,00 40,00 30,00 30,00 40,00 45,00 45,00 50,00 50,00

6,75 2,25 16,00 5,33 9,00 3,00 16,00 5,33 34,17 11,39 52,08 17,36

Kolon Yüksekliği 3,00

Kolon Y-Y Doğrultusu D Değerlerinin Hesabı

KAT KOLON Benzer Kolon Adedi

kc k1 k2 k3 k4 k a Dij=a.kc ∑Dij

3

S1 4 2,25 0,00 8,35 0,00 8,35 3,71 0,65 1,46

48,31

S2 4 1,88 0,00 9,90 0,00 9,90 5,28 0,73 1,36S3 4 1,30 0,00 9,90 0,00 9,90 7,61 0,79 1,03S7 4 1,88 6,98 8,35 6,98 8,35 8,17 0,80 1,51S8 4 4,17 8,29 9,90 8,29 9,90 4,36 0,69 2,86S9 4 7,11 6,98 9,90 6,98 9,90 2,37 0,54 3,86

2

S1 4 2,25 0,00 8,35 0,00 8,35 3,71 0,65 1,46

48,31

S2 4 1,88 0,00 9,90 0,00 9,90 5,28 0,73 1,36S3 4 1,30 0,00 9,90 0,00 9,90 7,61 0,79 1,03S7 4 1,88 6,98 8,35 6,98 8,35 8,17 0,80 1,51S8 4 4,17 8,29 9,90 8,29 9,90 4,36 0,69 2,86S9 4 7,11 6,98 9,90 6,98 9,90 2,37 0,54 3,86

1

S1 4 2,25 0,00 8,35 0,00 8,35 3,71 0,65 1,46

79,12

S2 4 5,33 0,00 9,90 0,00 9,90 1,86 0,48 2,57S3 4 3,00 0,00 9,90 0,00 9,90 3,30 0,62 1,87S7 4 5,33 6,98 8,35 6,98 8,35 2,87 0,59 3,14S8 4 11,39 8,29 9,90 8,29 9,90 1,60 0,44 5,06S9 4 17,36 6,98 9,90 6,98 9,90 0,97 0,33 5,68

ZEMİN

S1 4 2,25 0,00 8,35 0,00 0,00 3,71 0,74 1,66

104,01

S2 4 5,33 0,00 9,90 0,00 0,00 1,86 0,61 3,26S3 4 3,00 0,00 9,90 0,00 0,00 3,30 0,72 2,15S7 4 5,33 6,98 8,35 0,00 0,00 2,87 0,69 3,69S8 4 11,39 8,29 9,90 0,00 0,00 1,60 0,58 6,64S9 4 17,36 6,98 9,90 0,00 0,00 0,97 0,50 8,60

Binanın Birinci Doğal Titreşim Periyodunun Hesabı:

Vt=1000kN

Kat Wi Hi Wi*Hi (Vt)/(ΣWiHi) Ffi=WiHi*(Vt)/(ΣWiHi)

Vi=ΣFfi

3.kat 4014,784 12 48177,41 0,00830264 400,00 400,00

89


7

2.kat 4014,784 9,00 36133,06 0,008302647

300,00 700,00

1.kat 4014,784 6,00 24088,70 0,008302647

200,00 900,00

zemin 4014,784 3,00 12044,35 0,008302647

100,00 1000,00

∑ 120443,52

Y-Y Yönünde W Frekansının HesabıKat mi=Wi/g Ffi Vfi ∑Di δi dfi Ffi·dfi mi.dfi

2

3.kat 401,48 400,00 400,00 183580,76 0,00218 0,01152 4,61 0,053242.kat 401,48 300,00 700,00 183580,76 0,00381 0,00934 2,80 0,035001.kat 401,48 200,00 900,00 300661,03 0,00299 0,00552 1,10 0,01225zemin 401,48 100,00 1000,00 395235,70 0,00253 0,00253 0,25 0,00257


w= 9,14 0,69

Ta 0,15 Zemin SınıfıTb 0,4 II

S(T) 1,62060621

A(T1) 0,48618186

R 8

Vt 975,957582 > 481,77

∆Fn 29,2787275

Y-Y Doğrultusu için

Kat Wi Hi Wi*Hi (Vt-∆Fn)/(ΣWiHi)

Ffi=WiHi*(Vt-∆Fn)/(ΣWiHi)

Vi=ΣFfi

3.kat 4014,784 12 48177,41 0,00785994 378,67 407,95

2.kat 4014,784 9,00

36133,06 0,00785994 284,00 691,95

1.kat 4014,784 6,00

24088,70 0,00785994 189,34 881,29

zemin

4014,784 3,00

12044,35 0,00785994 94,67 975,96

∑ 120443,52

90


Y-Y Doğrultusu içinw frekansının hesabı

Kat mi=Wi/g Ffi Vfi ∑Di δi dfi Ffi·dfi mi.dfi2

3.kat 401,48 378,67 407,95 183580,76 0,00222218 0,01139187 4,31 0,052.kat 401,48 284,00 691,95 183580,76 0,00376921 0,00916969 2,60 0,031.kat 401,48 189,34 881,29 300661,03 0,00293117 0,00540048 1,02 0,01zemin 401,48 94,67 975,96 395235,70 0,00246931 0,00246931 0,23 0,00

Σ 8,17 0,10w2= 81,73 T1 : 1. doğal titreşim periyodu (sn), T=2π/w w= 9,04 0,70

91


92


Y-Y Yönü C-C AKSI DEPREM KİRİŞ DEPREM MOMENTLERİNOKTA MK127(sol)

NOKTA MK127(sağ) MK128(sol/sağ)A 14,37 E 22,23 31,55B 33,90 F 77,53 54,62C 53,37 G 101,26 71,34D 58,46 H 105,38 74,25

Y-Y DOĞRULTUSU C-C AKSI KİRİŞ DEPREM MOMENTİ DÜZELTMELERİKat Kiriş No Msol Msağ L as120/2 as114/2 M'sol M'sağ

3K127 14,37 22,23 4,440 0,125 0,2 13,33 20,58K128 31,55 31,55 5,350 0,2 29,19 29,19K129 22,23 14,37 4,440 0,125 0,2 20,58 13,33

2K127 33,90 77,53 4,440 0,125 0,2 30,77 72,51K128 54,62 54,62 5,350 0,2 50,54 50,54K129 77,53 33,90 4,440 0,125 0,2 72,51 30,77

1K127 53,37 101,26 4,440 0,15 0,25 48,14 92,55K128 71,34 71,34 5,350 0,25 64,68 64,68K129 101,26 53,37 4,440 0,15 0,25 92,55 48,14

ZEMİNK127 58,46 105,38 4,440 0,15 0,25 52,93 96,16K128 74,25 74,25 5,350 0,25 67,31 67,31K129 105,38 58,46 4,440 0,15 0,25 96,16 52,93

Y-Y DOĞRULTUSU C-C AKSI KİRİŞ DEPREM KESME KUVVETLERİ

KAT NOKİRİŞ NO

K126 K127 K128SOL SAĞ SOL SAĞ SOL SAĞ

3 8,24 -8,24 11,79 -11,79 8,24 -8,242 25,10 -25,10 20,42 -20,42 25,10 -25,101 34,82 -34,82 26,67 -26,67 34,82 -34,82

ZEMİN 36,90 -36,90 27,76 -27,76 36,90 -36,90

Y-Y Yönü C-C Aksı Kolon Deprem Momentleri Düzeltmeleri

Kat Kolon Malt Müst M'alt M'üst

3S21 11,75 14,37 9,58 12,19S15 44,00 53,78 35,85 45,63

2S21 22,15 22,15 18,46 18,46S15 77,70 88,15 63,88 74,33

1S21 31,21 31,21 26,01 26,01S15 94,90 94,90 79,08 79,08

ZEMİNS21 33,31 27,25 28,26 22,20S15 157,36 84,73 137,19 64,56

93


1-1 AKSI DEPREM MOMENT DİYAGRAMI

1-1 AKSI DEPREM KESME KUVVETİ DİYAGRAMI

1-1 AKSI DEPREM NORMAL KUVVET DİYAGRAMI

94


C-C AKSI DEPREM MOMENT DİYAGRAMI

95


C-C AKSI DEPREM KESME KUVVETİ DİYAGRAMI

C-C AKSI DEPREM NORMAL KUVVET DİYAGRAMI

KİRİŞ BETONARME HESAPLARI C-C AKSI

96


Açıklık Donatılarının Hesabı:

K127-K129:

C20/S420a h=500mm d’=40mm hf=130mm

Md = 59,67 kNm b=871,6 mmbw =250mm d=460 mmfcd =13 MPa fyd=365 MPa

a=hf için

My = 0,85×fcd×b×hf×(d-0,5×hf) = 0,85×13×871,6×130×(460-0,5×130)×10-6 = 494,56 kNm

My = 494,56 kNm > Md = 59,67 kNm ⇒SOYUT DİKDÖRTGEN KESİT HESABI

Md = 0,85×fcd×b×a×(d-0,5×a) = 59,67×10-6

59,67×106=0,85×13×871,6×a×(460-0,5×a) ⇒ a = 13,67 mm

K.D.D

As×fyd=0,85×fcd×b×a

As×365=0,85×13×871,60× 13,67 ⇒ As = 361 mm2

Seçilen donatı⇒ 212 düz+212 pliye(452 mm2)

Kontrol:

K128 KİRİŞİ

97


C20/S420a h=500mm d’=40mm hf=130mm

Md = 70,5 kNm b=571 mmbw =250mm d=460 mmfcd =13 MPa fyd=365 MPa

a=hf için

My = 0,85×fcd×b×hf×(d-0,5×hf) = 0,85×13×571×130×(460-0,5×130)×10-6 = 324 kNm

My = 324 kNm > Md = 70,5 kNm ⇒SOYUT DİKDÖRTGEN KESİT HESABI

Md = 0,85×fcd×b×a×(d-0,5×a) = 70,5×10-6

70,5×106=0,85×13×571×a×(460-0,5×a) ⇒ a = 24,98 mm

K.D.D

As×fyd=0,85×fcd×b×a

As×365=0,85×13×571× 24,98 ⇒ As = 432 mm2

Seçilen donatı⇒ 212 düz+212 pliye(452 mm2)

Kontrol:

Mesnet Donatılarının Hesabı:

K129 Sol Mesnedi

98


1. Yükleme 1,4G+1,6Q -22,81

2. YüklemeG+Q+E 38,01G+Q-E -67,85

3. Yükleme0,9G+E 44,230,9G-E -61,63maxMd 44,23minMd -67,85

Min Md = -67,85 kNm Max Md = 44,23 kNm

1.Durum

99


2.Durum

b = 87,16cm d = 46 cm a = t kabulü ;

S.D.K.H.

44,23×106=0,85×13×871,6×a×(460-0,5×a) ⇒ a = 10,1 mm

44,23×106=AsA2 ×365 ×(460-0,5×10,1) ⇒ AsA2 = 266,35 mm2> AsA1 √

Sonuç: AsÜ= 430 mm2 AsA= 266 mm2

K129 Sağ Mesnedi

1. Yükleme 1,4G+1,6Q -88,89

2. YüklemeG+Q+E -156,68G+Q-E 35,64

3. Yükleme 0,9G+E -132,92

100


0,9G-E 59,4maxMd 59,4minMd -156,68


1.Durum

101


2.Durum

b = 87,16cm d = 46 cm a = t kabulü ;

S.D.K.H.

59,4×106=0,85×13×871,6×a×(460-0,5×a) ⇒ a = 13,61 mm

59,4×106=AsA2 ×365 ×(460-0,5×13,61) ⇒ AsA2 = 360 mm2


K128 Sol ve Sağ Mesnedi

102



1.Durum

103


2.Durum

b = 57,1 cm d = 46 cm a = t kabulü ;

S.D.K.H.

24,65×106=0,85×13×571×a×(460-0,5×a) ⇒ a = 8,57 mm

24,65×106=AsA2 ×365 ×(460-0,5×8,57) ⇒ AsA2 = 148,2 mm2< AsA1=459 mm2


Montaj Donatılarının Hesabı:

K129 – K128

Seçilen =

Ek Donatıların Hesabı:

104


K129 Sol Mesnedi

Üst

Alt

K129–K128 Mesnedi

Üst

Seçilen =

Alt

Donatı Yüzdesi

Kontrolü :

K129 Sol Mesnedi:

Üst

105


;

√

Alt

340> 267 √

K129- K128 Mesnedi:

Üst

;

√

Alt

565> 550 √

KAYMA TAHKİKİ VE ETRİYE HESABI:

K129 Sol Mesnedi:

Negatif Moment Taşıma Kapasitesi M r,ü,1

Çekme Donatısı Akma Koşulu:

106


=> çekme donatısı akmıştır.Basınç Donatısı Akma Koşulu:

basınç donatısı akmamıştır.

K.D.D

a = 48,49 mm

Çekme Donatısının Ağırlık Merkezine Göre Moment Denge Denklemi :

Pozitif Moment Taşıma Kapasitesi

a = hf = 13 cm

=> S.D.K.H.0,85×13×871,6×a = 124,1×103 a = 12,87 mm

K129 Sağ Mesnedi Mesnedi:


107





K.D.D

a = 76,81 mm



a = hf = 13 cm

=> S.D.K.H.0,85×13×871,6×a = 206,23×103 a = 21,41 mm

108


K128 Sol - Sağ Mesnedi Mesnedi:





K.D.D

a = 76,81 mm


109



a = hf = 13 cm

=> S.D.K.H.0,85×13×571×a = 206,23×103 a = 32,69 mm

KESME DONATISI ( ETRİYE ) HESABI

Mesnet Kesitleri Etriye Hesabı:

K129 Sol Mesnedi:

Asal basınç gerilmeleri nedeniyle gövde betonunun ezilmemesi için kesme kuvveti üst sınırı:

110


⇒Seçilen Donatı 8/9

K129 Sağ Mesnedi:


111



K128 Sol Mesnedi:


112



Açıklık Kesitleri Etriye Hesabı:

K129

Sol:

Sağ

113


K128

114


115


116


117


ZEMİN KAT S3 KOLONU BETONARME HESAPLARI

C – C Aksı Y –Y Yönü

Zemin Kat S3 Kolonu i Ucundaki Momentler

Zemin Kat S3 Kolonu j Ucundaki Momentler

Zemin Kat Sonuç Kesit Tesirleri

1. Kat S3 Kolonu i Ucundaki Momentler

1.Kat S3 Kolonu j Ucundaki Momentler

118


1. Kat Sonuç Kesit Tesirleri

1– 1 Aksı X –X Yönü

Zemin Kat S3 Kolonu i Ucundaki Momentler

Zemin Kat S3 Kolonu j Ucundaki Momentler

Zemin Kat Sonuç Kesit Tesirleri

1. Kat S3 Kolonu i Ucundaki Momentler

1.Kat S3 Kolonu j Ucundaki Momentler

119


1. Kat Sonuç Kesit Tesirleri

Zemin Kat Y –Y Doğrultusu Depremi için Hesap Momentleri

G+Q±E için

0,9G±E için

1,4 G +1,6 Q

1. Kat Y –Y Doğrultusu Depremi için Hesap Momentleri

G+Q±E için

0,9G±E için

1,4 G +1,6 Q

120


Zemin Kat X –X Doğrultusu Depremi için Hesap Momentleri

G+Q±E için

0,9G±E için

1,4 G +1,6 Q

1. Kat X –X Doğrultusu Depremi için Hesap Momentleri

G+Q±E için

0,9G±E için

1,4 G +1,6 Q

121


Zemin Kat S3 Kolonu Y-Y Doğrultusu

1) 1,4G+1,6Q

2) G+Q±E

3) 0,9G±E

Zemin Kat S3 Kolonu X-X Doğrultusu

1) 1,4G+1,6Q

2) G+Q±E

122


3) 0,9G±E

1. Kat S3 Kolonu Y-Y Doğrultusu

1) 1,4G+1,6Q

2) G+Q±E

3) 0,9G±E

1.Kat S3 Kolonu X-X Doğrultusu

1) 1,4G+1,6Q

123


2) G+Q±E

3) 0,9G±E

Seçilen = (1231)

A s,maks = 0,04 . b . h = 0,04 . 400 . 300 = 4800 mm 2

A s,min = 0,01 . b . h = 0,01 . 400 . 300 = 1200 mm 2

124


A s,min A s A s,maks

GÜÇLÜ KOLON – ZAYIF KİRİŞ PRENSİBİ

Y – Y Yönü (C - C Aksı ) için;

Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu

(G+Q+E)

Mra’nın Hesabı

d’ = 4 cm

S420 => ABAK

125


Mrü’nün Hesabı:

d’ = 4 cm S420 => ABAK

0,9G+E

Mra’nın Hesabı

d’ = 4 cm

S420 => ABAK

Mrü’nün Hesabı

d’ = 4 cm

S420 => ABAK

Sonuç

126


Depremin Sağdan Sola Etkimesi Durumu

(G+Q-E)

Mra’nın Hesabı

S420 => ABAK

Mrü’nün Hesabı

S420 => ABAK

0,9G-E

127


Mra’nın Hesabı

S420 => ABAK

Mrü’nün Hesabı

S420 => ABAK

Sonuç

128


KOLON – KİRİŞ BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN KESME GÜVENLİĞİ

Y – Y YÖNÜ (C-C ) AKSI S3 KOLONU

Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu

Kuşatılmamış Birleşimlerde

129


Depremin Sağdan Sola Etkimesi Durumu

Kuşatılmamış Birleşimlerde

TEMEL HESAPLARI

TEMEL ÖNBOYUTU HESABI

Zemin Sınıfı = Z2 Zemin Grubu = B

T1 TEMELİ

Kontroller

Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması

=>

130


T2 TEMELİ

Kontroller


=>

131


T7 TEMELİ

Kontroller


=>

132


T8 TEMELİ

Kontroller


=>

T9 TEMELİ

133


Kontroller


=>

T3 TEMELİ BOYUT KONTROLÜ VE HESABI :

1 – 1 Aksı X –X Yönü Zemin Kolon Altı Kesit Tesirleri

134


H i=M i , alt+Mi , üst

hkat , H E=

M E , alt+M E , üst

hkat ve bağıntılarından faydalanıldı.

C – C Aksı Y –Y Yönü Zemin Kolon Altı Kesit Tesirleri

135

YÜK N (kN) M (kNm) H (kN)

G+Q 591,12 1,53 1,531,4G+1.6

Q 853,976 4,81 4,1

E 23,19 50,69 36,21

YÜK N (kN) M (kNm) H (kN)

G+Q 591,12 4,98 4,981,4G+1.6

Q 853,976 7,54 7,54

E 105,06 28,26 20,19


Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Kontrolü

=>

Deprem + İşletme Yükleri Etkisine Göre Boyut Tahkiki:

136


X-X Doğrultusu Kesit Tesirleri

( Hİ+E )x=37,74 kN( Mİ+E )x=61,27 kNm( Nİ+E )x=614,31 kN

Ni=591,12 kNNd=853,76 kN

NG = .h.bx.by = 25 × 0,5 × 1,85×1,4= 32,38 kN

Y-Y Doğrultusu Kesit Tesirleri

( Hİ+E )Y=25,17kN( Mİ+E )Y=38,29 kNm( Nİ+E )Y=696,38 kN

NG = .h.bx.by = 25 × 0,5 × 1,85×1,4= 32,38 kN

137


KESİT TESİRLERİ

Hesap Yüklerine Göre (1,4G+1,6Q)

I – I Kesiti için

M = 4,1kNm N = 853,076 kN H = 4,1 kN

138

0,725

m

0,55m


II – II Kesiti için

M = 7,54 kNm N = 853,976 kN H = 7,54 kN

İşletme + Deprem Yüklerine Göre (G + Q + E)


( Hİ+E )x=37,74 kN( Mİ+E )x=61,27 kNm( Nİ+E )x=614,31 kN

II – II Kesiti için

139


( Hİ+E )Y=25,17 kN( Mİ+E )Y=38,29 kNm( Nİ+E )Y=696,18 kN

Sonuç Kesit Tesirleri

Betonarme Kesit Hesabı

olduğundan dolayı hesaba I– I kesitinden başlanır.


b = 1850 mm d = 450 mm C20 / S420

140


Seçilen Donatı

I I – I I Kesiti için

b = 1400 mm d = 500-50-16 =434 mm C20 / S420

Seçilen Donatı

Kesme Güvenliği Kontrolü

T3 TEMELİ DONATILARININ ŞEMATİK GÖSTERİLMESİ

141


BAĞ KİRİŞ BOYUTLANDIRILMASI

142


Koyulacak etriyenin hesabı:

Etriye 8/20 seçildi

143

aykut Özdemİr b.a tasarim çalışma

Documents