IIOBLICZENIA STATYCZNE0. Przyjcie ukadu konstrukcyjnegowymiary budynku w wewn. obrysie cian zewnetrznych:L 45.3m := B 20.5m :=0.1. Ustalenie dylatacjiSzacujc dugo przsa podcigu od 6 do 8 m obliczono liczb przse:nP1L6m7.55 = := nP2L8m5.662 = :=Przyjto czn liczb przse podcigu 6 i zaoono 1 dylatacj poprzeczn w poowie dugoci budynku(przyjto betonowanie odcinkami nie duszymi niz 15 m). Zaoono rozsunicie osi konstrukcji przy dylatacjio 420 mm.D 420mm :=0.2. Przyjcie dugoci przse podciguDugo podcigw LPL D 222.44m = :=Dugo przsa rodkowego LP27.60m :=Dugo przse skrajnych: LP1LPLP227.42m = :=0.3. Przyjcie dugoci przse pytyDugo przse wewntrznych Lp2LP241.9m = :=Dugo przse skrajnych: Lp1LP13Lp2 1.72m = :=0.4. Przyjcie dugoci przse eberSzacujc dugo przsa ebra od 5 do 7 m obliczono liczb przse:nP1B5m4.1 = := nP2B7m2.929 = :=Przyjto czn liczb przse ebra 3. Dugo przsa rodkowego Lz27.00m :=Dugo przse skrajnych: Lz1B Lz226.75m = :=0.5 Przyjcie wymiarw przekroju poprzecznego elementwPyta: hf60mm :=ebro:Lz215466.667 mm = przyjto: hz450mm :=hz3150 mm = przyjeto: bz200mm :=Podcig:LP212633.333 mm = przyjto: hp600mm :=hp2300 mm = przyjeto: bp300mm :=Sup: hs400mm := bs400mm :=1/311. ZESTAWIENIE OBCIE:1.1 Strop midzykondygnacyjny1.1.1 Pyta hf60 mm =Nawierzchnia jastrych 30 mm g130mm 20 kNm30.600kNm2 = :=Podkad: zaprawa cem.40 mmg240mm 23 kNm30.920kNm2 = :=Pyta elbetowa 60mm g3hf25 kNm31.5kNm2 = :=Tynk cem-wap. 15 mm g415mm 19 kNm30.285kNm2 = :=RAZEM obcienia stae: gpg1g2+ g3+ g4+ 3.305kNm2 = :=obcienia zmienne:pp6.0kNm2:=1.1.2 ebro Lp21.9m = hz450 mm = bz200 mm =z pyty gz1gpLp2 6.279kNm = :=ciar wasny gz2hzhf( )bz 25 kNm31.95kNm = :=Tynk cem-wap. 15 mmna ciankach bocznych)gz32 15 mm hzhf( ) 19 kNm30.222kNm = :=2/31RAZEM obcienia stae: gzgz1gz2+ gz3+ 8.452kNm = :=obcienia zmienne: pz6.0kNm2Lp2 11.4kNm = :=1.1.3 Podcig Lz27000 mm = hp600 mm = bp300 mm =z ebra Gp1gzLz2 59.163 kN = :=ciar wasny Gp2hphf( )bp Lp2 25 kNm37.695 kN = :=Tynk cem-wap. 15 mmna ciankach bocznych)Gp32 15 mm hphf( ) Lp2 19 kNm30.585 kN = :=RAZEM obcienia stae: GpGp1Gp2+ Gp3+ 67.442 kN = :=obcienia zmienne: PppzLz2 79.8 kN = :=1.2 Supy porednie kond. 0 hs400 mm = bs400 mm =Dla uproszczenia oblicze, obcienia c.w. stropodachu przyjto jak dla stropu midzykondygnacyjnegoKonstrukcja stropw x4 Gs14 4 Gp 1079.079 kN = :=c.w. supw Hk4.5m := Gs2hsbs 4 Hkhp( ) 0.5m +

( 25 kNm364.4 kN = :=RAZEM obcienia stae: GsGs1Gs2+ 1143.479 kN = :=obcienia niegiem (strefa 2): sk0.9kNm2:= dach paski: Ce0.8 :=Ps1skCe Lz2 LP2 38.304 kN = :=obcienie uytkowe x3 Ps23 4 Pp 957.6 kN = :=RAZEM: PsPs1Ps2+ 995.904 kN = :=2. Waciwoci materiaw konstrukcyjnychBeton C37/30: [N1:3.1] _C1.4 := [N1:NA.2] occ1.0 := oct1.0 := i 0.2 :=fck30MPa := fctm2.9MPa := fctk.052.0MPa := Ecm32GPa :=fcdoccfck_C 21.429 MPa = := fctdoctfctk.05_C 1.429 MPa = :=Stal AIIIN RB500:fyk500MPa := _s1.15 := [N1:NA.2] fydfyk_s434.783 MPa = := Es200GPa :=Wspczynniki konstrukcyjne sc20.35 % := ssydfydEs0.217 % = :=eff.lim0.8sc2sc2ssyd 0.493 = :=3/313.Poz 1. Pyta stropu midzykondygnacyjnego3.1. Schemat statyczny, siy wewntrzne3.1.1 Rozpitoci teoretyczne przse[N1:5.3.2.2.]Lp11.72m = te250mm := ae0.5min hfte, ( )0.03m = :=Lp21.9m = tibz200 mm = := ai0.5min hfti, ( )0.03m = :=przsa skrajne: lneLp1bz2 1.62m = := leff.elneae+ ai+ 1680 mm = :=przsa porednie: lniLp2bz 1.7m = := leff.ilni2 ai + 1760 mm = :=3.1.2 Obcienia obliczenioweZ punktu 1.1.1 przyjeto:gd1.35gp4.462kNm2 = := pd1.5pp9kNm2 = :=3.1.3 Model obliczeniowyZastosowano metod analizy liniowo - sprystej ([N1: 5.4]). Do wyznaczeni si wewntrznychwykorzystano tablice Winklera dla belki picioprzsowej pod obcieniem cigym,rozpatrujc pasmoo szerokoci 1m..3.1.4 Wyniki obliczeMomenty zginajcePrzeso skrajne Md1max0.0781 gd 0.1 pd +( )leff.e2 3.5241mkN m = :=Md1min0.0781 gd 0.0263 pd ( )leff.e2 0.3151mkN m = :=Przeso przyskrajne Md2max0.0331 gd 0.0787 pd +( )leff.i2 2.6511mkN m = :=Md2min0.0331 gd 0.0461 pd ( )leff.i2 0.828 1mkN m = :=Przeso wewntrzne Md3max0.0462 gd 0.0855 pd +( )leff.i2 3.0221mkN m = :=Md3min0.0462 gd 0.0395 pd ( )leff.i2 0.463 1mkN m = :=Podpora przyskrajna MBd0.105 gd 0.119 pd +( ) 0.5 leff.ileff.e+( )

(2 4.554 1mkN m = :=Podpory wewntrzne MCd0.079 gd 0.111 pd +( ) leff.i2 4.186 1mkN m = :=Siy poprzecznePodpora przyskrajna VBed0.606 gd 0.620 pd ( )leff.e 13.9171mkN = :=VBid0.526 gd 0.598 pd +( )leff.i 13.6031mkN = :=S to wartoci maksymalne dla caej pyty4/313.2 Wyznaczenie zbrojenie podunegoZaoono prostoktny rozkad napre w betonie, przy wartoci wspczynnikw =0,8 i q=1,0([N: 3.1.7 (3)]). Zaoono klas konstrukcji S2 i zbrojenie prtami 6mm ([N1: Tab 4.4.N]).Przyjto nominaln grubo otuliny cnom=10mm. Przyjto wartoc odchyki otulenia 5mm([N1:4.4.1.3]).cmin.b10mm := cmin.dur10mm := ^cdev5mm := cminmax cmin.bcmin.dur, ( )10 mm = :=d hfcmin ^cdev6mm2 42 mm = :=Do oblicze zastosowano algorytm (b=1):sbMdd2fcd= eff1 1 2 sb = 1eff2 = AsMd d fyd=Ponadto, dla odpowiednio identycznych przekrojw wykorzystano zaleno:AsxAs.refMdxMd.ref =3.2.1 Obliczenie pola przekroju zbrojeniaPrzeso skrajnezbrojenie dolnesbMd1maxd2fcd0.093 = := eff1 1 2 sb 0.098 = := 1eff2 0.951 = :=As1maxMd1max d fyd2.029cm2m = :=Przeso skrajnezbrojenie grneMd1min130.5MBdMd1min+( ) 0.654 1mkN m = :=As1minAs1maxMd1minMd1max 0.377cm2m = :=Przeso przyskrajnezbrojenie dolneAs2maxAs1maxMd2maxMd1max 1.527cm2m = :=Przeso przyskrajnezbrojenie grneMd2min130.5 MBdMCd+( )Md2min+

( 1.733 1mkN m = :=As2minAs1maxMd2minMd1max 0.998cm2m = :=Przeso wewntrznezbrojenie dolneAs3maxAs1maxMd3maxMd1max 1.74cm2m = :=Przeso wewntrznezbrojenie grneMd3min13MCdMd3min+( ) 1.55 1mkN m = :=As2minAs1maxMd3minMd1max 0.892cm2m = :=5/31Podpora przyskrajnazbrojenie grneAsBAs1maxMBdMd1max 2.623cm2m = :=Podpory wewntrznezbrojenie grneAsCAs1maxMCdMd1max 2.411cm2m = :=3.2.2 Przyjcie rozstawu zbrojeniaWYMAGANE ZBROJENIE MINIMALNE (N1: 7.3.2 (2)):os240MPa := kc0.4 := k 1 := fct.efffctm2.9 MPa = := Act0.5d 21 mm = :=As.minkck fct.eff Actos1.015cm2m = :=MAKSYMALNY ROZSTAW (N1: 9.3.1.1.(3)):przekroje krytyczne:smax1.slabs2 hf 120 mm = :=przekroje pozostae:smax2.slabs3 hf 180 mm = :=wszystkie przsa, doem: #6 co 120mmAs12.36cm2m:=wszystkie przsa, gr: #6 co 180mmAs21.57cm2m:=podpory, gr #6 co 90mmAsP3.14cm2m:=3.2.5 Sprawdzenie spenienia wymaga ppo. [N3: Tab. 5.8]dla REI30 jesthmin60mm :==hf60 mm =amin10mm :=VBid13.603kNm =3.4 Sprawdzenie szerokoci rozwarcia rys prostopadychNie jest wymagane sprawdzenie, gdy zastosowano postanowienia zawarte w [N1:7.3.3 (1)]6/313.5. Sprawdzenie ugi [N1: 7.4]0fckMPa103 0.548 % = :=Oszacowanie kocowego wspczynnika pezaniaoo3.0 :=3.5.1.Przsa skrajneSprawdzenie koniecznoci obliczenia ugi ([N1: 7.4.2]):As1.reqAs1max2.029cm2m = := As1.provAs12.36cm2m = := leffleff.e1680 mm = := d 42 mm =As1maxd0.483 % = := osfykAs1.reqAs1.prov310500 266.531 MPa = := K 1.3 :=K 11 1.5fckMPa0 + 3.2fckMPa01 |

\||.32 +

((((310MPaos 32.012 = Mcr1.894 kN m =Przekrj jest zarysowanyxII1 oeeff2As1As2+( )2 2oeeffAs1d As2hfd ( ) +

( + oeeffAs1As2+( )

( 0.017m = :=7/31JIIoeeffm As1d xII( )2 As2xIIhf d +( )2 +

(1m xII33+ 518.141 cm4 = :=Naprenia w stali w chwili zarysowania: osroeeff1 +( )Mcrd xII( )JII 228.179 MPa = :=Moment zginajacy w przle skrajnym od obcie charakterystycznych dugotrwaych (tablice Winklera)M1lt0.0781 gp 0.1 0.6 pp +( )leff.e2 1.7451mkN m = :=Naprenia w stali pod obcieniemdugotrwaym:osoeeff1 +( )M1lt1 m d xII( )JII 210.162 MPa = :=wspczynnik dysrybucji([N1: (7.19)]) 1 0.5osros|

\|||.2 0.411 = :=ok5481MBd10Md1max|

\|||. 0.091 = :=Ugicie dla przekroju niezarysowanego: aIokM1lt1 m leff2EceffJI 2.881 mm = :=Ugicie dla przekroju w penizarysowanego: aIIokM1lt1 m leff2EceffJII 10.774 mm = :=Ugicie prognozowane ([N1: (7.18)]) alt aII 1 ( ) aI + 6.122 mm = := leffd41.905 =Warunek speniony. Nie ma koniecznoci sprawdzania ugiecia. 4.Poz 2. ebro stropu midzykondygnacyjnego4.1. Schemat statyczny, siy wewntrzne4.1.1 Rozpitoci teoretyczne przse[N1:5.3.2.2.] hz0.45m = bp0.3m =Lz16.75m =lnzeLz1bp2 6.6m = := te250mm := ae0.5min hzte, ( )0.125m = :=( )8/31Lz27m = lnziLz2bp 6.7m = := tibp300 mm = := ai0.5min hzti, ( )0.15m = :=przsa skrajne: leff.elnzeae+ ai+ 6875 mm = :=leff.ilnzi2 ai + 7000 mm = :=przsa porednie:4.1.2 Obcienia obliczenioweZ punktu 1.1.2 przyjeto: gd1.35gz11.41kNm = := pd1.5pz17.1kNm = :=4.1.3 Model obliczeniowyZastosowano metod analizy liniowo - sprystej ([N1: 5.4]). Do wyznaczeni si wewntrznychwykorzystano talbice Winklera dla belki trjprzsowej pod obcieniem cigym.4.1.4 Wyniki obliczeMomenty zginajcePrzeso skrajne Md1max0.08 gd 0.101 pd +( )leff.e2 124.776 kN m = :=Md1min0.08 gd 0.025 pd ( )leff.e2 22.938 kN m = :=Przeso wewntrzne Md2max0.025 gd 0.075 pd +( )leff.i2 76.82 kN m = :=Md2min0.025 gd 0.05 pd ( )leff.i2 27.918 kN m = :=Podpory wewntrzne MBd0.100 gd 0.117 pd +( ) 0.5 leff.ileff.e+( )

(2 151.206 kN m = :=Siy poprzecznePodpora skrajna VAd0.400 gd 0.450 pd +( )leff.e 84.28 kN = :=Podpora wewnetrzna VBed0.600 gd 0.620 pd ( )leff.e 119.955 kN = :=VBid0.500 gd 0.583 pd +( )leff.e 107.761 kN = :=Reakcja na podporze B FEd.supVBedVBid+ 227.715 kN = :=4.2 Wyznaczenie zbrojenie podunegoZaoono prostoktny rozkad naprew betonie, przy wartoci wspczynnikw =0,8 i =1,0([N: 3.1.7 (3)]). Zaoono klaskonstrukcji S2 i zbrojenie prtami 6mm ([N1: Tab 4.4.N]).Przyjto nominaln grubo otuliny cnom=25mm. Przyjto wartoc odchyki otulenia 5mm.cmin.b16mm := cmin.dur25mm := ^cdev5mm := cminmax cmin.bcmin.dur, ( )25 mm = :=d hzcmin ^cdev16mm2 412 mm = :=Do oblicze zastosowano algorytm:sbMdb d2 fcd= eff1 1 2 sb = 1eff2 = AsMd d fyd=Ponadto, dla odpowiednio identycznych przekrojw wykorzystano zaleno:AsxAs.refMdxMd.ref =9/314.2.1 Szeroko wsppracujcej pyty w przsach [N1: 5.3.2.1]Przso skrajne: loeleff.e0.85 5.844m = := b1lne1.62m = :=beff.1min 0.2 b1 0.1 loe + b1, ( )0.908m = :=Przso wewnetrzne: loileff.i0.7 4.9m = :=beff.2min 0.2 b1 0.1 loi + b1, ( )0.814m = :=beff2 beff.2 bz+ 1.828m = :=4.2.2 Obliczenie pola przekroju zbrojenia w przsachPrzeso skrajnezbrojenie dolnesbMd1maxbeffd2 fcd0.019 = := eff1 1 2 sb 0.019 = :=xeffeffd 7.805 mm = := < hf60 mm = strefa ciskana w pycie 1eff2 0.991 = := As1.reqMd1max d fyd7.032 cm2 = :=z1 d 0.408m = :=Przeso wewntrznezbrojenie dolneAs2.reqAs1.reqMd2maxMd1max 4.329 cm2 = :=4.2.3 Obliczenie pola przekroju zbrojenia na podporachRedukcja momentu zginajcego nad podporwewntrzn, na jej krawdzi ([N1: 5.3.2.2.(3)]).^MEd.sup0.125 FEd.sup ai 4.27 kN m = :=MBd^MEd.supMBd0.972 = > 0.65Podpory wewntrznezbrojenie grnesbMBd^MEd.supbzd2 fcd0.202 = := eff1 1 2 sb 0.228 = := 1eff2 0.886 = := AsBMBd^MEd.sup d fyd9.258 cm2 = :=4.2.4 Przyjcie zbrojeniaWYMAGANE ZBROJENIE MINIMALNE ([N1: 7.3.2 (2); 9.2.1.1.(1)]):os240MPa := kc0.4 := k 1 := fct.efffctm2.9 MPa = := Act0.5d bz 412 cm2 = :=As.minmaxkck fct.eff Actos0.26fctmfyk d bz ,0.0013 d bz , |

\|||.1.991 cm2 = :=skrajne przsa, doem: 4#16 As18.04cm2:=wewntrzne przsa, doem:3#16 As26.03cm2:=podpory wewntrzne, gr 5#16 AsP10.05cm2:=4.2.5 Sprawdzenie spenienia wymaga ppo. [N3: Tab. 5.6]10/31dla REI30 jest bmin80mm := < bz200 mm =amin15mm := < a cmin16mm2+ 33 mm = :=Wymagania sa spenione4.3 Wyznaczenie nonoci na cinanie, dobr zbrojenia poprzecznego4.3.1 Odcinki nie wymagajace zbrojenia na cinanie [N1: 6.2.2]k min 1200mmd+ 2 , |

\||.1.697 = := CRd.c0.18_C0.129 = := imin0.035 k32fckMPa|

\||.12 MPa 0.424 MPa = :=przyjeto doprowadzenie 2#16 doem do podpory: Asl4.02cm2:=lminAslbzd 0.02 , |

\|||.0.005 = := VRd.cmax CRd.ck 100lfckMPa|

\||.13 MPa d bz imind bz ,

((((43.97 kN = :=odl. od strony krawdzi podpory skrajnej cAVAdVRd.cgdpd+ae 1.289m = :=odl. od strony krawdzi podpory skrajnej cBeVBedVRd.cgdpd+ai 2.515m = :=odl. od strony krawdzi podpory wewntrznej cBiVBidVRd.cgdpd+ai 2.087m = :=4.3.2 Przyjcie zbrojenia strzemionami. Wyznaczenie rozstawu strzemion[N1: 6.2.3]Przyjeto strzemiona pionowe 2#6 Asw0.57cm2:= o 90deg := fywd0.8fyd347.826 MPa = :=Przyjeto: u acot 1 ( ) 45 deg = := i10.6 := ocw1.0 := z 0.9 d 370.8 mm = :=VRd.maxocwbz z i1 fcdcot u ( ) tanu ( ) +476.743 kN = :=redukcja siy poprzecznej do krawdzi podpory ^VEdgdpd+( )ai 4.276 kN = :=SPRAWDZENIE NONOCI CISKANYCH KRZYULCW BETONOWYCH. WYZNACZENIEMAKSYMALNEGOROZSTAWU STRZEMION. podpora skrajna A: VAd84.28 kN =VAd^VEd 80.004 kN = < VRd.max476.743 kN = sAswz fywd cot u ( ) VAd^VEd91.889 mm = :=11/31podpora wewn B od strony przsa skrajnego: VBed119.955 kN =VBed^VEd 115.678 kN = < VRd.max476.743 kN = sAswz fywd cot u ( ) VBed^VEd63.551 mm = :=podpora wewn B od strony przsa wewntrznego: VBid107.761 kN =VBid^VEd 103.484 kN = < VRd.max476.743 kN = sAswz fywd cot u ( ) VBid^VEd71.04 mm = :=4.3.3 Dobr rozstawu strzemionMaksymalny rozstaw strzemion ([N1: (9.5N)]): s1max0.75 d 1 cot u ( ) + ( ) 0.618m = :=minimalny stopie sbrojenia:w.min0.08fckMPaMPafyk 0.088 % = :=dla s 6cm := VRd.s6Aswz fywd cot u ( ) s122.525 kN = :=s 8cm := VRd.s8Aswz fywd cot u ( ) s91.894 kN = :=s 12cm := VRd.s12Aswz fywd cot u ( ) s61.263 kN = :=PODPORA A: cA1.289m =na odcinku c=1m, s=8cm VAd^VEd 80.004 kN = < VRd.s891.894 kN =na odcinku c od 1m do1,42m, s=12 cmsia w odl. 1m VAd^VEd 1m gdpd+( ) 51.494 kN = < VRd.s1261.263 kN =PODPORA B - od strony przsa skrajnego: cBe2.515m =na odcinku c=1m, s=6cm VBed^VEd 115.678 kN = < VRd.s6122.525 kN =na odcinku c od 1m do2.0 m, s=8 cmsia w odl. 1m VBed^VEd 1m gdpd+( ) 87.168 kN = < VRd.s891.894 kN =na odcinku c od 2,m do 2,72m, s=12 cmsia w odl. 2.0m VBed^VEd 2.0m gdpd+( ) 58.658 kN = < VRd.s1261.263 kN =PODPORA B - od strony przsa wewnetrznego: cBi2.087m =na odcinku c=0,7m, s=6cm VBid^VEd 103.484 kN = < VRd.s6122.525 kN =na odcinku c od 0,7m do1,74 m, s=8 cmsia w odl. 0,70m VBid^VEd 0.70m gdpd+( ) 83.527 kN = < VRd.s891.894 kN =na odcinku c od 1,6m do 2.2m, s=12 cmsia w odl. 1,6m VBid^VEd 1.6m gdpd+( ) 57.868 kN = < VRd.s1261.263 kN =Poza w/w odcinkami przyjto 2#8 co 150mm wAsw150mm bz sino ( ) 0.19 % = := > w.min0.088 % =4.4 Sprawdzenie cinania midzy rodnikiem a pkami ciskanymi[N1: 6.2.4]12/31Przyjto, e najgorsze warunki wystpuja w przle skrajnymz10.408m =(z punktu 4.2.1)ufu 45 deg = :=oszacowano:^x120.8 0.4 ( ) leff.e 1.375m = :=^FdMd1maxz1beff.1beff 151.935 kN = := iEd^Fdhf^x 1.842 MPa = :=Zbrojenie grne w pycie (nad podporami) #6/90Asf3.14cm2m:=Asffyd 136.522kNm =>iEdhfcot uf( )110.498kNm =iEd1.842 MPa =00.548 % =osos1210.373 MPa = :=leffd16.687 =eff.lim0.493 =Wystpuje warto wzglednej wysokoci efektywnej strefy ciskanej wiksza ni graniczna(umozliwiajca pene wykorzystanie wytrzymaoci stali). Oznacza to, e naley zmieni wymiarybelki lub uwzgldni i obliczy zbrojenie znajdujce si w strefie ciskanej (tu: u dou belki).Zaoono tak sam wysoko uytkow d dla prtw dolnych.moment przenoszony przez beton^MEd.ceff.limbp d2 fcd 1eff.lim2|

\||. 603.082 kN m = :=zbr. rozciagane rwnowace ciskaniaw betonie:AsPceff.limbp d fcdfyd 35.413 cm2 = :=stal (ciskana) musi przenie moment:MBdsMBd^MEd.sup ^MEd.c 32.669 kN m = :=cdhpd 80 mm = := AsPs.reqMBdsd cd( )fyd1.708 cm2 = :=Tak sam ilo stali naley umieci dodatkowo w strefie rozciganej, aby j zrwnoway.Ostatecznie:zbrojenie dolne (ciskane)AsPs.req1.708 cm2 =zbrojenie grne (rozcigane):AsP.reqAsPcAsPs.req+ 37.12 cm2 = :=5.2.4 Przyjcie zbrojeniaWYMAGANE ZBROJENIE MINIMALNE ([N1: 7.3.2 (2); 9.2.1.1 (1)]):os240MPa := kc0.4 := k 1 := fct.eff2.9 MPa = Act0.5d bp 780 cm2 = :=As.minmaxkck fct.eff Actos0.26fctmfyk d bp ,0.0013 d bp , |

\|||.3.77 cm2 = :=skrajne przsa, doem: 10#20As110 3.142 cm231.42 cm2 = :=>As1.req26.059 cm2 =wewntrzne przsa, doem:8#20As26 3.142 cm218.852 cm2 = :=>As2.req16.631 cm2 =podpory wewntrzne, gr 14#20AsP14 3.142 cm243.988 cm2 = :=>AsP.req37.12 cm2 =podpory wewntrzne, doem 4#20AsPs4 3.142 cm212.568 cm2 = :=>AsPs.req1.708 cm2 =5.2.5 Sprawdzenie spenienia wymaga ppo. [N3: Tab. 5.6]dla REI30 jestbmin80mm := VAd148.847 kN =PODPORA B - od strony przsa skrajnego:do 1 ebra, prty ukone co 39 cmVRd.s30481.905 kN = > VBed402.692 kN =18/31od 1 ebra do 2, strzemiona co 8 cmVRd.s8204.496 kN = > VBed21191.945 kN =PODPORA B - od strony przsa wewnetrznego:do 1 ebra, prty ukone co 40 cmVRd.s40361.429 kN = > VBid353.467 kN =od 1 ebra do 2, strzemiona co 10 cmVRd.s10163.597 kN = > VBid21142.72 kN =wAsw1250mm bp sino ( ) 0.19 % = := > w.min0.088 % =5.4 Sprawdzenie cinania midzy rodnikiem a pkami ciskanymi[N1: 6.2.4]Najgorsze warunki wystpuja w przle skrajnym pomidzyebrami 2 i 3 (najwiksze nachylenie wykresu momentwzginajcych, dolnych. W wykresu odczytano.z10.513m = (z punktu 5.2.1)^x Lp21.9m = := ufu 45 deg = :=^MEd300kN m := ^Fd^MEdz1beff.2beff 270.28 kN = := iEd^Fdhf^x 2.371 MPa = :=Zastosowano poprzeczne zbrojenie w pycie (nad podciagiem) #8/100 Asf5.03cm2m:=Asffywd 174.957kNm = >iEdhfcot uf( )142.253kNm =iEd2.371 MPa = < i1fcd sinuf( ) cosuf( ) 6 MPa =5.5 Sprawdzenie szerokoci rozwarcia rys prostopadych [N1: 7.3.3.(2)]5.5.1 Oszacowanie napre w zbrojeniu rozciganym, wywoanych dugotrwa kombinacjobcieGltGd1.3567.442 kN = := Plt0.6Pd1.5 47.88 kN = := As131.42 cm2 =Przeso skrajne: Md1lt0.313 Glt 0.406 Plt +( )leff.e 305.94 kN m = :=os1Md1ltd 0.5 hf ( )As1198.717 MPa = := < dop dla #20 przy wk=0,4 mm = 240MPa(tabl 7.2N w N)Przeso wewntrzne Md2lt0.125 Glt 0.313 Plt +( )leff.i 177.967 kN m = := As218.852 cm2 =os2Md2ltd 0.5 hf ( )As2192.658 MPa = :=5.5.2 Obliczenie szerokoci rozwarcia rys prostopadych w przle wewntrznymWedug ustale poprzedniego punktu, ponisze obliczenia nie s wymagane. Wykonano je w celachprzykadowych.19/31Rozstaw rys: k10.8 := k20.5 := c hpd 80 mm = := k33.4 := k40.425 :=Acteffbp2.5 hpd ( ) 0.06m2= := p.effAs2Acteff0.031 = := oeEsEcm6.25 = :=sr.maxk3c k1k2 k420mmp.eff + 0.38m = :=Obliczenie wysokoci strefy ciskanej i jej rodka cikoci przekroju zarysowanegoDla przekrojupozornie teowegoxII1beffoeAs2( )22beffoe As2 d + oeAs2

( 52.456 mm = := < hf60 mm =JIIbeffxII33oeAs2 d xII( )2 + 0.003m4= := osoeMd2ltJII d xII( ) 187.86 MPa = :=Obliczenie szerokoci rozwarcia rys:kt0.4 := wksr.maxmaxosktfct.effp.eff 1 oe p.eff +( ) Es0.6osEs ,

(((( 0.273 mm = := < 0.4mm5.6. Sprawdzenie ugi [N1: 7.4.2]5.6.1.Przsa skrajneAs1.req26.059 cm2 = As1.provAs131.42 cm2 = := leffleff.e7545 mm = :=As1.provd bp2.014 % = := beton silnie ciskany 2.014 % = > 00.548 % =osos1198.717 MPa = :=leffd14.51 = < 26310MPaos 40.56 = - sprawdzono wzorem 7.16b N5.6.2.Przsa porednieAs2.req16.631 cm2 = As2.provAs218.852 cm2 = := leffleff.i7600 mm = :=As2.provd bp1.208 % = := beton sabo ciskanyosos2192.658 MPa = :=leffd14.615 = < 30310MPaos 48.272 =20/316.Poz 4. Sup wewnetrzny w poz. 06.1. Schemat statyczny, siy wewntrzne6.1.1 Obcienia obliczenioweZ punktu 1.1.4 przyjeto:Gd1.35Gs1543.696 kN = := Pd1.5 Ps1Ps2+( )1493.856 kN = :=NEdGdPd+ 3037.552 kN = := Plt0.6 Ps2 574.56 kN = :=6.1.2 Dugo wyboczeniowa supa [N1: 5.8.3.2]Ls0Hkhp2|

\||.0.5m + 4.7m = := l00.7 Ls0 3.29m = := oo.to2.0 :=ihs2 3 0.115m = := Xl0i28.492 = := efoo.toGsPs1+ Ps2+GsPlt+ 2.49 = :=A11 0.2 ef +0.668 = := B 1.1 := C 0.7 := nNEdhsbs fcd0.949 = :=Xlim20 A B C n10.551 = :=0.01przyjto: Ks0 := Kc0.31 0.5ef +0.134 = :=EI KcEcd Ic KsEs Is + 7.601 MN m2 = := NBt2EI l026930.946 kN = :=Wpyw imperfekcji geometrycznychminimalny mimord ([N1: 6.1(4)]):e0maxhs3020mm , |

\||.20 mm = :=M0EdNEde0 60.751 kN m = :=21/31Wspczynniki powikszenia momentu ([N1: 5.8.7.3]):c08 := ot2c01.234 = := MEdM0Ed1oNBNEd1 +|

\||||. 119.225 kN m = := etotMEdNEd39.25 mm = :=6.2 Sprawdzenie nonoci przekrojuZaoono prostoktny rozkad napre w betonie, przy wartoci wspczynnikw =0,8 i q=1,0 ([N1: 3.1.7 (3)]).d hsas 360 mm = := As13 3.14 cm29.42 cm2 = := As23 3.14 cm29.42 cm2 = :=Ustalenie zasiegu strefy ciskanej eff.lim0.493 = es1etoths2+ as 199.25 mm = :=dla: eff< eff.limeff1NEdAs2As1( )fyd bsfcd d 1.055 = := > eff.lim0.493 =dla: eff.lim< eff< 1.0 eff21 eff.lim( )NEdfydAs2 ( ) 1 eff.lim+( )fyd As1 +fcdd bs 1 eff.lim( )

(2 fyd As1 +0.853 = :=eff.lim0.493 = < eff20.853 = < 1.0dla: 1.0 < eff 1 , 2 1 eff( )1 eff.lim1 ,

(((,

(((0.419 = := os1isfyd 182.231 MPa = :=MRd1fcdbs d2 eff 1eff2|

\||.

((fydAs2 d as( ) + 638.242 kN m = := > NEdes1 605.233 kN m =6.3 Sprawdzenie spenienia wymaga ppo.Klas odpornoci ogniowej supa okrelono metod A ([N3:5.3.2]). Achsbs 0.16m2= := tAsfydAcfcd0.256 = := e00.02m = < 0.15 hs 0.06m =NRdAcfcd 1 t + ( ) 4019.13 kN = := qfiNEdNRd0.756 = := Rqfi83 1 qfi1 t +0.85 t + |

\||. 11.763 = :=Ra1.6amm30 |

\||. 8 = := Rl9.6 5l0m|

\||. 16.416 = := Rn12 :=b' min2 Acbshs+450mm , |

\|||.400 mm = := Rb0.09b'mm 36 = :=R 120RqfiRa+ Rl+ Rb+ Rn+120|

\||.1.8 63.39 = := > Rreq30 := dla REI30Wymagania sa spenione22/316.4 Dobr zbrojenia poprzecznegominimalna rednica zbrojenia poprzecznego[N1: 9.5.3 (1)]max 6mm204mm , |

\||.6 mm =maksymalny rozstaw [N1: 9.5.3 (3)] min 20 20 mm hs,400mm , ( )400 mm =przyjto prty o rednicy 6 mmw rozstawie 400 mm, odpowiednio zagszczone w obszarze poczenia z podciagami i w miejscach czenia na zakad (do 200 mm)7. Poz 5. Stopa fundamentowa7.1. Przyjcie wymiarw. Sprawdzenie napre w podou gruntowym7.1.1. Przyjcie wymiarwPrzyjto stop fundamentow o ksztacie trapezowym i wymiarach:wymiary podstawy stopy LF3.25m := BF3.25m :=wysoko stopy: hF80cm := hF130cm :=wymiary gowicy stopy: lF50cm := bF50cm :=gboko posadowienia HF1.3m :=7.1.2 Zestawienie obcieObjeto stopy VFhFhF162 LF lF+( )BF LF2 lF +( )bF +

( hF1LF BF + 5.242 m3 = :=ciar fundamentu: GFVF24 kNm3125.8 kN = :=Objto gruntu zasypowego: VgrLFBF HF20cm ( ) VF 6.377 m3 = :=ciar gruntu: GgrVgr21 kNm3133.919 kN = :=Objeto warstw posadzki w polu stopy:Vp20cm LF BF 2.113 m3 = :=ciar posadzki: GpVp24 kNm350.7 kN = :=Obcienia j.w. na powierzchni stopy gFGFGgr+ Gp+LFBF29.389kNm2 = :=obcienia uytkowe posadzki (z p-tu 1.1.1) pFpp6kNm2 = :=Reakcja supa: Gs1143.479 kN = Ps995.904 kN = e00.02m =7.1.3. Sprawdzenie napre w podou gruntowymNEdgF1.35 pF1.5 +( )LF BF Gs1.35 + Ps1.5 + 3551.68 kN = :=MEdGs1.35 Ps1.5 +( )e0 60.751 kN m = := eFMEdNEd0.017m = :=23/31omaxNEdLFBF6 MEdBFLF2+ 346.872 kPa = := < 350kPa7.2. Obliczenia konstrukcji stopy fundamentowej7.2.1 Waciwoci materiaw konstrukcyjnychBeton C20/25: _C1.5 := occ1.0 := oct1.0 := i 0.2 :=fck20MPa := fctm2.2MPa := fctk.051.5MPa := Ecm30GPa :=fcdoccfck_C 13.333 MPa = := fctdoctfctk.05_C 1 MPa = :=Stal AIIIN RB500: fyk245MPa := fyd420MPa := Es200GPa :=Wsplczynniki konstrukcyjne sc20.35 % := ssydfydEs0.21 % = :=eff.lim0.8sc2sc2ssyd 0.5 = :=7.2.2 Zaoenie zbrojenia podunego w podstawie stopyZaoono klas konstrukcji S2 i zbrojenie prtami 20 mm. Przyjto nominaln grubo otulinycnom=50mm. Przyjto warto odchyki otulenia 5mm.cmin.b20mm := cmin.dur50mm := ^cdev5mm := cfmax cmin.bcmin.dur, ( )50 mm = :=d hFcf ^cdev 20mm 20mm2 0.715m = :=7.2.3 Obliczenie naciskw wywoanych reakcj supaReakcja supa: NsGdPd+ 3037.552 kN = :=mimosrd (przypadkowy): e00.02m = MsNse0 60.751 kN m = :=qmaxNsLFBF6 MsBFLF2+ 298.197kNm2 = := qeNsLFBF12 Ms 0.5 hsBFLF3+ 288.886kNm2 = :=qmqmaxqe+2293.541kNm2 = := q0NsLFBF287.579kNm2 = :=7.2.4 Obliczenie momentw zginajcych w podstawie stopy. Wyznaczenie zbrojenia podunego w podstawie stopyObliczenia momentw zginajcych w podstawie stopy (na podstawie [2] str. 351)cLFhs21.425m = := MEdqmc262LFhs+( ) 685.484 kN m = :=Zaoono prostoktny rozkad napre w betonie, przy wartoci wspczynnikw =0,8 i q=1,0.sbMEdbFd2 fcd0.201 = := eff1 1 2 sb 0.227 = := 1eff2 0.887 = :=24/31As1maxMEd d fyd25.747 cm2 = :=przyjto 14#16 w obu kierunkach(co 25 cm)As114 2.01 cm228.14 cm2 = :=7.2.5 Sprawdzenie nonoci stopy na przebicieWyznaczenie nonoci na przebicie deffd16mm2+ 0.723m = :=CRd.c0.18_C0.12 = := k min 1200mmdeff+ 2.0 , |

\||.1.526 = :=imin0.035 k32fckMPa MPa 295.049kNm2 = := lminAs1deffBF0.02 , |

\|||.0.001 = :=iRd.cmax CRd.ck 100lfckMPa|

\||.13 MPa imin,

((((295.049kNm2 = :=i 0.6 1fck250 MPa |

\||. 0.552 = := iRd.max0.5i fcd 3680kNm2 = :=Parametry przekroju kontrolnego i obcienia:u atan 0.5 ( ) 26.565 deg = := aFdefftanu ( ) 0.361m = := u12 bshs+( ) 2 t aF + 3.871m = :=W10.5 hs2 hsbs + 4 bs aF + 16 aF2 + 2 t aF hs + 3.818m2= :=VEdNs3037.552 kN = := o 1 0.6MsVEdu1W1 + 1.012 = :=Sprawdzenie nonoci na krawdzi supa:u02 bshs+( ) 1.6m = := iEdoVEdu0deff 2657.775kNm2 = := < iRd.max3680kNm2 =Sprawdzenie nonoci w podstawowym przekroju kontrolnymAibs2 aF +( )hs2 aF +( ) aF2 t aF2 + 1.541m2= := VEd.redVEdq0Ai 2594.394 kN = :=iEdoVEdu1deff 1098.432kNm2 = := < iRdiRd.c2 deffaF 1180.196kNm2 = :=25/31fcd1.41.5fcd :=26/31MPa27/3128/310.853effif eff10 >( )eff1eff.lims( ). eff1,if eff2eff.lim>( )eff21 s( ). eff2,if eff31 >( )eff3hsds|

\||.. ,

,

,

:=29/3130/31eff3,0 , ((((((31/31