medicion y control de procesos industriales

MEDICIÓN Y CONTROL DE PROCESOS INDUSTRIALES

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DIRECTORIO

DR. JOSÉ ENRIQUE VILLA RIVERADirector General

DR. EFRÉN PARADA ARIASSecretario General

DR. JOSÉ MADRID FLORESSecretario Académico

ING. MANUEL QUINTERO QUINTEROSecretario de Extensión e Integración Social

DR. LUIS HUMBERTO FABILA CASTILLOSecretario de Investigación y Posgrado

DR. VÍCTOR MANUEL LÓPEZ LÓPEZSecretario de Servicios Educativos

DR. MARIO ALBERTO RODRÍGUEZ CASASSecretario de Administración

LIC. LUIS ANTONIO RÍOS CÁRDENASSecretario Técnico

ING. LUIS EDUARDO ZEDILLO PONCE DE LEÓNSecretario Ejecutivo de la Comisión de Operación

y Fomento de Actividades Académicas

ING. JESÚS ORTIZ GUTIÉRREZSecretario Ejecutivo del Patronato

de Obras e Instalaciones

ING. JULIO DI-BELLA ROLDÁNDirector de XE-IPN TV Canal 11

LIC. LUIS ALBERTO CORTÉS ORTIZAbogado General

LIC. ARTURO SALCIDO BELTRÁNDirector de Publicaciones

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MEDICIÓN Y CONTROL DE PROCESOS INDUSTRIALES

Gustavo Villalobos OrdazRaúl Rico Romero

Fernando Eli Ortiz HernándezMarcela Adriana Montúfar Navarro

INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL– México –

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Medición y control de procesos industriales

Primera edición: 2006

ISBN: 970-36-0339-4

D.R. © 2006 InstItuto PolItécnIco nacIonal

Dirección de PublicacionesTresguerras 27, 06040, México, DF.

Impreso en México / Printed in Mexico

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Con todo cariño a la memoria de mis padres Ignacia y Gustavo.

Gustavo Villalobos Ordaz

Con cariño a mis hijos Raúl, Marco Antonio, y María Esther. A mi esposa Gary, como un regalo de amor, por su esfuerzo y dedicación. A mi mamá Aurora (Lola) como un reconocimiento a

su amor y prudencia. A Martha Pohls, por toda su ayuda en la elaboración de este libro. A mi escuela esperando con esta pequeña aportación ayudar para que día con día, se engrandezca.

Raúl Rico Romero

Con amor para Inés.

Fernando Eli Ortiz Hernández

A mi hijo Ignacio Maximiliano con todo mi amor y cariño.

Marcela Adriana Montúfar Navarro

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Contenido

Capítulo 1DEFINICIONES

Interpretación de las especificaciones ................................................................1Rango (Range) ............................................................................................................20Rango de medición ...................................................................................................20Alcance (Span)...........................................................................................................20Rango con cero elevado ..........................................................................................21Rango con cero suprimido ......................................................................................21Variabilidad del rango (Rangeability) ................................................................21Exactitud (Accuracy) ...............................................................................................21Exactitud basada en el valor más alejado ..........................................................22Exactitud basada en la desviación promedio .....................................................22Exactitud basada en la desviación estándar ......................................................22Error de medición .....................................................................................................23Error de incertidumbre ...........................................................................................23Precisión .....................................................................................................................24Repetibilidad ..............................................................................................................24Reproducibilidad .......................................................................................................24Resolución ..................................................................................................................25Sensitividad (Función de transferencia) ...........................................................26Linealidad ..................................................................................................................26Histéresis ....................................................................................................................27Banda muerta (Dead zone or dead band) .............................................................28Corrimiento del cero ...............................................................................................28Ruido ............................................................................................................................2Términos dinámicos ..................................................................................................2Tiempo de respuesta ..................................................................................................30Términos relacionados con la energía ................................................................31Términos relacionados con la operación ...........................................................32Unidades de medición ..............................................................................................32Unidades del Sistema Internacional (SI) ............................................................32Prefijos ........................................................................................................................33Unidades inglesas .....................................................................................................34Masa y peso .................................................................................................................35

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Calibración ................................................................................................................35Estándares ..................................................................................................................36Laboratorio de calibración ....................................................................................37Estándares de laboratorio .....................................................................................37Certificados y registros de calibración ..............................................................38Resumen .......................................................................................................................3

Capítulo 2SÍMBOLOS Y DIAGRAMAS

Simbología ..................................................................................................................41Identificación del lazo............................................................................................44Instrumentos con igual identificación funcional ...........................................44Símbolos de las señales de la instrumentación .................................................45Empleo de los símbolos ............................................................................................45Símbolos para diferentes variables .......................................................................47Temperatura ...............................................................................................................48Presión ........................................................................................................................4Nivel ............................................................................................................................4Flujo .............................................................................................................................50Elementos finales de control ................................................................................50Símbolos varios ..........................................................................................................52Diagramas ...................................................................................................................52Diagrama de ubicación ...........................................................................................54Diagramas de lazos ..................................................................................................54Diagrama de instalación ........................................................................................55Diagrama de alambrado ..........................................................................................55Resumen .......................................................................................................................62

Capítulo 3TEMPERATURA

Temperatura ...............................................................................................................63Dilatación .................................................................................................................64Por qué se dilatan los sólidos ...............................................................................65Dilatación lineal .....................................................................................................65Coeficiente de dilatación lineal ...........................................................................65Dilatación superficial y volumétrica ..................................................................66

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Dilatación en líquidos ............................................................................................67Comportamiento de los gases .................................................................................67Transformación isotérmica ..................................................................................68Transformación isobárica ......................................................................................68Dilatación en los gases ...........................................................................................6Calor ...........................................................................................................................6Transmisión de calor ...............................................................................................70Capacidad térmica ....................................................................................................71Calor específico ........................................................................................................72Estado físico cambiante (Calor de absorción) ...................................................72Escalas de temperatura ...........................................................................................72Escalas de calibración ...........................................................................................73Estándares primarios y secundarios .....................................................................77Aplicación industrial de mediciones de temperatura ......................................77Clasificación por método de detección ...............................................................78Rangos ........................................................................................................................78Detección de temperatura mediante cambios de color y forma ....................7Resumen .......................................................................................................................83

Capítulo 3.1INSTRUMENTOS DE MEDICIÓN ELÉCTRICA

Termopares ................................................................................................................85Propiedades de termopares .....................................................................................3Materiales de los termopares ................................................................................4Tablas de temperatura-milivoltaje .......................................................................4Relación voltaje-temperatura para diferentes termopares ............................5Respuesta de diferentes termopares ......................................................................6Conversión de temperatura a voltaje ..................................................................6Polaridad....................................................................................................................8Alambres de extensión ...........................................................................................100Fabricación ...............................................................................................................100Tipos de uniones ......................................................................................................101Termopozos ...............................................................................................................105Consideraciones de diseño. ...................................................................................106Selección del termopar y del tipo de alambre. .................................................107Tamaño de alambre .................................................................................................10Blindaje .....................................................................................................................110

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Circuitos de medición ............................................................................................113Compensación de temperatura ambiente ...........................................................113Compensación con resistencias ...........................................................................114Compensación con circuitos electrónicos........................................................114Conceptos de transductores resistivos de temperatura ................................115Efectos de la temperatura en los conductores ...............................................116Coeficiente de temperatura de la resistencia ..................................................116Bulbo de resistencia RTD ......................................................................................118Características de los materiales ......................................................................11Construcción de un RTD ......................................................................................11Terminales de conexión .........................................................................................120Configuración de alambres de conexión ...........................................................121Fundas y cabezas .....................................................................................................121El elemento sensor .................................................................................................122Características ......................................................................................................123Termopozos para los RTD .....................................................................................124Circuitos puente con RTD ....................................................................................125Errores en la medición ..........................................................................................126Ventajas y desventajas de los RTD´s...................................................................12Termistores .............................................................................................................12Tipos de termistores ...............................................................................................130Características básicas de los termistores ......................................................130Resistencia fría .......................................................................................................131Resistencia caliente ...............................................................................................131Resistencia contra temperatura .........................................................................131Voltaje contra corriente ......................................................................................132Corriente contra tiempo ......................................................................................132Temperatura estándar de referencia .................................................................133Rangos de operación ..............................................................................................133Constante de tiempo ...............................................................................................134Constante de disipación ( d ) .................................................................................134Sensitividad ..............................................................................................................134Coeficiente de temperatura ..................................................................................134Potencia (Máxima Pm) ............................................................................................134Fabricación ...............................................................................................................136Aplicaciones ............................................................................................................138Circuitos integrados para medición de temperatura ....................................140Resumen .....................................................................................................................144

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Capítulo 3.2TERMÓMETROS

Termómetros bimetálicos ......................................................................................145Dilatación lineal ...................................................................................................145Termómetro de vidrio ............................................................................................150Termómetros de sistema lleno .............................................................................152Clasificación de los sistemas llenos ..................................................................153Sistemas llenos de líquido ....................................................................................153Sistemas de presión de vapor ................................................................................156Sistemas llenos de gas ...........................................................................................15Clasificación de termómetros clase III .............................................................15Sistemas llenos de mercurio .................................................................................160Clasificación de termómetros clase V ..............................................................161Bulbos, termopozos y tubos capilares .................................................................161Tipos de bulbos de los termómetros ....................................................................162Características de respuesta................................................................................162Transmisores de temperatura para sistema de bulbo ......................................163Ventajas y desventajas ...........................................................................................164Resumen .....................................................................................................................165

Capítulo 3.2PIROMETRÍA

Actividad molecular y radiación electromagnética .....................................167Definición de pirometría .......................................................................................16Emisividad .................................................................................................................170Relación energía radiante-temperatura ..........................................................172Intensidad contra longitud de onda .................................................................173Pirómetros y longitudes de onda ........................................................................174Pirómetros de banda angosta (Pirómetros ópticos)........................................174Pirómetro óptico manual .....................................................................................175Usos de un pirómetro óptico ................................................................................176Pirómetros ópticos automáticos .........................................................................177Pirómetros de banda amplia (Pirómetros de radiación) ................................178Uso de los pirómetros de banda ancha ..............................................................180Pirómetros pasabanda............................................................................................181Correcciones en las lecturas ..............................................................................182Resumen .....................................................................................................................184

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Capítulo 4CLASIFICACIÓN DE LAS PRESIONES

Presión en líquidos .................................................................................................186Definición de presión .............................................................................................187Unidades de medición de presión .........................................................................187El volumen de un líquido y su relación con la presión .................................188Densidad y densidad relativa ...............................................................................188El concepto “head” para la medición de niveles de líquidos........................10Presión en líquidos .................................................................................................11Presión manométrica y presión absoluta ..........................................................12Medición de presión en líquidos ..........................................................................13Medición de presión en gases ...............................................................................16Modelo de un gas ....................................................................................................16Volumen y presión de un gas.................................................................................17Relación entre presión y temperatura de un gas .............................................17Tipos de presión .......................................................................................................18Presión en una tubería ..........................................................................................1Resumen .....................................................................................................................201

Capítulo 4.1SENSORES DE PRESIÓN

Instrumentos sensores de presión húmedos y secos .........................................203Manómetros húmedos ............................................................................................203Balanza de pesos muertos .....................................................................................206Manómetros secos ..................................................................................................207Sensores de tubo de bourdón ................................................................................208Cuidados del tubo bourdón ..................................................................................213Medición de presión con diafragma ...................................................................215Medición de presión con cápsula ........................................................................216Medición de presión con fuelle ...........................................................................217Resumen .....................................................................................................................21

Capítulo 4.2TRANSDUCTORES DE PRESIÓN

Transductor de presión neumático .....................................................................221Transductor de presión electrónico ..................................................................224

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Transductor de presión tipo potenciométrico .................................................224Transductor de presión mediante capacitancia variable ..............................226Transductor de presión mediante reluctancia ................................................228Servotransductores de presión ...........................................................................230Transmisor tipo medidor de esfuerzos (Strain gauge) ....................................233Transductores de presión en base al efecto piezorresistivo .........................235Interruptor de Presión ..........................................................................................237Resumen .....................................................................................................................240

Capítulo 5MEDICIÓN DE NIVEL

Nivel de líquidos en tanques abiertos y cerrados ...........................................241Indicación visual de nivel con mirillas e indicadores de vidrio .................242Medición de nivel por burbujeo ...........................................................................243Sistema de caja con diafragma ............................................................................245Transmisor de nivel de brida con diafragma ...................................................245Medición de nivel con instrumentos tipo flotador y desplazador .............250Flotador y cable ......................................................................................................254Medidor tipo radiactivo .......................................................................................255Transmisor de nivel por ultrasonido ................................................................256Medidor de nivel tipo capacitivo ........................................................................25Medición de nivel de sólidos ................................................................................262Instrumentos para control de un punto de nivel ...........................................262Interruptor tipo diafragma ..................................................................................263Interruptor de nivel tipo paleta .........................................................................264Interruptor de nivel de cono colgante .............................................................265Interruptor de nivel tipo celda ...........................................................................266Medición continua de nivel de sólidos..............................................................266Resumen .....................................................................................................................268

BIBLIOGRAFÍA ........................................................................................................26

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INTRODUCCIÓN

El mundo de la instrumentación y el control de procesos está entrando en una era de cambio total, en donde los dispositivos de medición se vuelven cada vez más rápidos mediante el manejo de señales digitales, de equipos más sofisticados, y las comuni-caciones estándares se mueven al mismo ritmo y por consiguiente los principios de operación de la mayoría de la instrumentación aplicada en el control de procesos ha cambiado significativamente.

Si consideramos que todo elemento primario tiene de alguna manera que interaccionar con la variable de proceso para poder registrar los cambios que en ella se realicen, en-tonces es necesario conocer primeramente los principios físicos, eléctricos, hidráulicos y neumáticos básicos con los cuales funcionan dichos detectores y la manera que se adecuan las señales para poder ser transmitidas y manipuladas.

Este libro, que es el resultado de un exhaustivo trabajo hecho por los autores dentro del Proyecto de Investigación CGEPI 2001 057 y con registro en CONACYT SIBEJ 20000 50 3002, tiene varios propósitos: primeramente, ver el entorno en el área de instrumen-tación, comenzando con algunas definiciones que se emplean en las hojas de especifi-caciones de equipos e instrumentos.

Otra función de esta obra es describir los lineamientos que se emplean en la elabora-ción de diagramas y la simbología establecida, para llevar a cabo la documentación necesaria que toda planta de procesos requiere; y por último, explicar los métodos más modernos de detección de las variables en cada punto importante de la planta y el ma-nejo adecuado de la señal para indicar, registrar o controlar, de forma tradicional o con sistemas de control por computadora, las variables de proceso.

Sin embargo, ya que día con día se están liberando nuevas tecnologías, será necesario que el lector incursione en fuentes de investigación en el área de instrumentación y pro-cesos, como lo son los temas que trata este libro, lo que le permitirá estar actualizado en el estado del arte para hacer ingeniería de diseño y de detalle con el fin de instrumentar adecuadamente plantas de proceso, o modernizar las ya existentes con nuevos y más avanzados sistemas de control que permitan a las industrias ser competitivas en el en-torno de la globalización.

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1

Capítulo 1

definiCiones

En este capítulo conocerá:

• Los términos más comúnmente empleados en la medición y el control de procesos

• Las unidades empleadas para especificar el valor de las variables de procesos

• Algunos conceptos de calibración

Uno de los puntos principales en el mundo de la instrumentación, es la terminología que se emplea para poder conocer las especificaciones con la que los fabricantes de equipo e instrumentos diseñan, desarrollan, prueban y los calibran. Aunado a esto, los técnicos, ingenieros e individuos relacionados con el campo de control de procesos deberán de conocer esta terminología para poder comunicarse de manera adecuada y poder emplear lo mejor de la instrumentación para el control de los procesos.

Por ejemplo, si especialistas en la industria petrolera establecen que la temperatura dentro de un reactor será de 500oC para asegurar la calidad del producto, entonces se deberá de conocer qué equipo emplear, en qué rango de operación y con qué exactitud y precisión deberá operar para efectuar la medición adecuada, además de otras carac-terísticas como los materiales de las partes en contacto con el proceso, tipo de montaje, si debe tener protección para áreas peligrosas o no y otras más que se manejan en la instrumentación. Finalmente se deberá cumplir con las especificaciones establecidas.

Interpretación de las especificaciones

En el control de procesos el término especificaciones se usa para describir las caracterís-ticas de un sistema de medición o transductor que usualmente se muestra en las hojas de especificaciones de cada instrumento. Esos términos son usados por los ingenieros que diseñan el proceso para seleccionar el tipo de equipo requerido.

Aunque no existe un acuerdo universal en el significado de los términos, sí se tiene un acuerdo en su interpretación. Usualmente se manejan ciertas especificaciones gene-rales en los equipos, los términos descritos posteriormente podrán ser una guía para identificar las características de los instrumentos de control de procesos que se estén empleando. Antes de instalar cualquier equipo, asegúrese de contar con las hojas de especificaciones para seleccionarlos en función de las condiciones del proceso.

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Medición y control de procesos industriales20

Rango (Range)

Las características de los instrumentos relacionadas con el rango engloban las particu-laridades distintivas que poseen los mismos con respecto a la banda de valores de la variable medida. A continuación se presentan las características más importantes.

Rango de medición

Es el espectro de valores de la variable medida comprendido entre dos límites, den-tro de los cuales es recibida, transmitida, o indicada la señal. El rango de medición debe estar expresado en unidades de la variable medida, aun cuando en algunos casos también se puede especificar en función del rango de la variable recibida o transmitida.

Por ejemplo: un transmisor de temperatura puede tener un rango de medición de –10oC a 50oC en función de la variable medida, un rango en la entrada de –10 a 100 milivolts equivalente al rango de temperatura, y un rango en la salida de 4 a 20 mi-liamperes. Al límite alto del rango de medición se le denomina rango superior (RS), mientras que al límite bajo del rango de medición se le denomina rango inferior (RI).

Un instrumento no necesariamente debe ser calibrado en un rango de medición único. Por ejemplo un multímetro digital puede tener los siguientes rangos de medición selec-cionados con un interruptor o perilla de selección: 0 a 2 volts, 0 a 20 volts, 0 a 200 volts y 0 a 2000 volts; en este caso se dice que el instrumento es de multirrango.

Alcance (Span)

El alcance del instrumento se define como el rango superior (RS) menos el rango in-ferior (RI).

Alcance (Span) = Rango Superior (RS) – Rango Inferior (RI)

Típicamente en los instrumentos multirrango también puede variar el alcance. El al-cance del instrumento es un parámetro muy importante, ya que gran parte de las carac-terísticas del mismo están expresadas en función del alcance o del rango superior (RS). Como ejemplo, si tenemos un medidor de temperatura con un rango de 100°C a 500°C éste tendrá un alcance (Span) de 400°C.

Alcance (Span) = Rango Superior (RS) – Rango Inferior (RI)

= 500°C – 100°C = 400°C

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definiciones 21

Rango con cero elevado

La variabilidad del rango de un instrumento, se define como la relación entre el valor máxi-mo y el valor mínimo que se puede medir. El factor de elevación de cero (FE) se calcula de la siguiente manera:

Factor de Elevación (FE) = Valor absoluto de Rango Inferior | (RI) | / Alcance (Span)

Rango con cero suprimido

Cuando el cero de la variable medida está por debajo del rango inferior (RI), se dice que el instrumento tiene el rango en el cero suprimido o que tiene supresión de cero. Ejemplos: 30 a 300, 100 a 500. El factor de supresión de cero (FS) se calcula como:

Factor de supresión (FS) = Valor absoluto de Rango Inferior | (RI) | / Alcance (Span)

La siguiente tabla muestra un ejemplo del uso de la terminología asociada al rango y al alcance, donde RI es el rango inferior y RS el superior.

Variabilidad del rango (Rangeability)

La variabilidad del rango de un instrumento, se define como la relación entre el valor máximo y el valor mínimo que se puede medir. Por ejemplo, un indicador de flujo que tenga una variabilidad de rango de 3:1, indica que el máximo flujo que puede medir es tres veces mayor que el rango mínimo. Normalmente la variabili-dad del rango es una característica principalmente asociada a los instrumentos de medición de flujo y a las válvulas para control de flujo.

Exactitud (Accuracy)

Es la proximidad de concordancia entre el resultado de una medición y el valor verda-dero de la variable medida. La exactitud es usualmente expresada como un porciento

Rangos típicos Nombre Rango RI RS SpanDatos

adicionales

0 100--- 0 a 100 0 100 100 ----

-25 0 100

Ceroelevado

-25 a 100 -25 100 125 Factor deelevación = 0.25

20 100

Cerosuprimido

20 a 100 20 100 80 Factor desupresión = 0.20

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de incertidumbre con respecto a alguna parte de la medición. Así, un sistema para me-dir presión de 0 a 150 libras por pulgada cuadrada (psi por sus siglas en inglés pounds per square inches) puede ser especificado para tener una exactitud de ± 2 % a escala total (FS por sus siglas en inglés Full Scale). Esto significa que cualquier lectura puede tener una incertidumbre de ± (0.2)(150) = ± 3 psi. Si la lectura es de 49 psi entonces la presión actual se encuentra entre 46 y 52 psi.

La exactitud de un instrumento de medición es su aptitud para dar respuestas próxi-mas al valor verdadero, y su inexactitud es una fuente de error en la medición, aunque generalmente no es la única. Muchos fabricantes de instrumentos incluyen en el valor de exactitud, los errores por histéresis, banda muerta, repetibilidad y linealidad de un instrumento. Existen varias formas de estimar la exactitud de un instrumento, las cua-les se explican a continuación.

Exactitud basada en el valor más alejado

En este caso se toma el error mayor obtenido durante el proceso de calibración del instrumento, ya sea que éste halla sido recorriendo la escala en sentido ascendente o descendente. Dicho error corresponde al valor más alejado del valor real o ideal.

Exactitud = ± [Vm(valor más alejado) – Vr(valor real)]

Exactitud basada en la desviación promedio

En este caso se calcula la desviación promedio de todas las mediciones tomadas para una misma entrada, y se expresa como la exactitud ± d

Un instrumento tiene diferentes exactitudes en diferentes puntos del rango de medi-ción. Para calcular la exactitud total (en todo el rango de medición) se toma entonces la desviación promedio mayor encontrada.

Exactitud basada en la desviación estándar

En este caso se calcula la desviación estándar del error de todas las mediciones toma-das, para lo cual se asume que el error sigue una curva de distribución normal. La fór-mula utilizada para calcular la desviación estándar S, es la siguiente:

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definiciones 23

donde xi es el resultado de la iésima medición y x es la media aritmética de los n resul-tados considerados.

El error en la medición e, puede estar expresado en unidades de la variable medida o relativos al alcance. La exactitud se calcula entonces de acuerdo a la siguiente fórmula:

Xi = (ei – eprom)

ei = error en la medición iésima

eprom = error promedio de las mediciones

Exactitud = (e – kS)

Frecuentemente la exactitud total de una medición es determinada por la exactitud de cada uno de los elementos que componen el sistema. Así, si un transductor es usado con algún acondicionador de señal o un transmisor, cada elemento tendrá una rela-ción de entrada/salida. Para determinar el peor de los casos, se deben sumar todas las exactitudes de todos los elementos. La exactitud de un transductor o de otro equipo e instrumento de medición es parte de las especificaciones que acompañan a éste.

Error de medición

El error es el resultado de una medición, menos el valor verdadero (el resultado de un mensurando menos el valor verdadero del mensurando) y expresa una diferencia entre el valor actual de alguna variable y el valor que debería indicar la medición de esa variable. En toda aplicación se desearía que el error fuese 0; sin embargo, todos los instrumentos modifican su comportamiento a lo largo de su vida y por tanto deben ser calibrados periódicamente.

El valor de un error está determinado por la cuidadosa medición hecha con un ins-trumento de calibración. Por lo tanto, si un transductor indica el valor de 50 libras por pulgada cuadrada y la presión real es de 45 psi, entonces se tiene un error de 5 psi (10%) por descalibración del instrumento

Error de incertidumbre

Un error de incertidumbre es el valor que se determina para un instrumento y que debe ser tomado en cuenta cuando se registra la lectura de una cierta variable. La mayor par-te de los términos definidos posteriormente tendrán que ver con este tipo de error. Por ejemplo: si se tiene un instrumento con una exactitud de ± 3 % de lectura instantánea en un proceso con temperatura real de 350oC, como el 3 % de 350 es 10.5, se puede tener

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una lectura de incertidumbre de 350°C - 10.5°C = 339.5°C a 350°C + 10.5°C = 360.5°C; porque éste fue el error que se determinó para este instrumento ( ± 3 %), y no habrá for-ma de medir la temperatura más cercana a la real que cualquiera de estos dos puntos.

Precisión

Muchos autores consideran sinónimos los términos exactitud y precisión, sin embargo en instrumentación se ha considerado la exactitud con la definición ya expresada “la proximidad de concordancia entre el resultado de una medición y el valor verdadero de la variable medida”; y el término precisión considera el grado de legibilidad del instrumento.

Repetibilidad

La repetibilidad es la proximidad de concordancia entre los resultados de mediciones sucesivas de la misma variable realizadas bajo las mismas condiciones de operación.

Reproducibilidad

Es la proximidad de concordancia entre los resultados de mediciones de la misma variable realizadas bajo condiciones cambiantes de medición.

Corrimientos internos impredecibles e influencias externas pueden causar que un instrumento indique diferentes valores para un mismo valor de la variable, y las lec-turas podrán estar dentro del valor de la exactitud del instrumento, pero diferirán una de la otra.

El instrumento con mejor repetibilidad será el que sus lecturas se repitan en un mismo valor y es usualmente definida como un porcentaje de la lectura, así que si un instru-mento de presión tiene una repetibilidad de ± 0.1%, que es lo común en especificacio-nes, indica que para un mismo valor de la variable se repetirá la lectura de tal manera que de cada 1000 lecturas sólo una será diferente, considerando el mismo procedimien-to de medición, el mismo observador, el mismo instrumento de medición utilizado bajo las mismas condiciones.

En la figura 1-1, se puede ver que la diferencia entre exactitud y la precisión radica en que en la primera, las lecturas pueden estar dentro del margen de error de exactitud y en la otra pueden estar dentro o fuera del margen de error de exactitud del instru-mento siempre y cuando las lecturas estén dentro del margen de error de precisión establecido.

Obviamente cuando las lecturas están dentro de los márgenes de error muy pequeños, tanto de exactitud como de precisión, el instrumento tendrá un mejor desempeño.

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definiciones 25

Fig. 1-1. Diferencia entre exactitud y precisión.

Resolución

La resolución de un sistema de medición se refiere al cambio mínimo detectable en la variable medida y por consiguiente contribuye a la exactitud del sistema. Por ejemplo, si un sistema medidor de presión tiene una resolución de 0.5 psi en el rango de 0 a 100 psi, significa que si la presión cambia 0.5 psi, el sistema de medición será capaz de detectar que este cambio ha ocurrido. (Si la presión cambia 0.4 psi, entonces el sistema no detectará ningún cambio.) La resolución no siempre es fácil de definir, ya que ésta depende de las condiciones de la señal y otros aspectos del sistema de medición.

Por ejemplo, si un transductor convierte una fuerza a un cambio en resistencia, la re-solución es determinada por los pequeños cambios de resistencia que pueden ser me-didos.

La resolución forma parte de la exactitud establecida, y un instrumento no puede tener más exactitud que la capacidad de resolución que le permita el sistema. Supongamos que tenemos un sistema rotatorio usando un potenciómetro de alambre como el mostrado en la figura 1-2.

Fig. 1-2. Potenciómetro de alambre con una resolución de un grado.

Brazo giratorio Flecha

ResistenciaRotación

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Notará que se tiene enrollado un alambre con 360 vueltas (espiras) y se requiere de un grado de rotación para que el potenciómetro se mueva de una espira a la otra.

Sensitividad (Función de transferencia)

Aunque la resolución y la sensitividad de un transductor o sistema de medición están muy relacionados, normalmente la sensitividad es la que se menciona en las hojas de especificaciones de los instrumentos. La función de transferencia se relaciona con una parte específica de un sistema, así como en todo el sistema de medición o control. La función de transferencia es la relación de salida/entrada de un sistema lineal y tam-bién se podría considerar el término de ganancia.

Un ejemplo de sensitividad sería el considerar un transductor que convierte tempe-ratura a resistencia. La relación salida/entrada (función de transferencia) indica qué tanto cambio de resistencia se tiene con respecto a la temperatura. Si el dispositivo se especificó con una resistencia de 500 ohms a 20°C, su sensitividad es de 25 ohms/°C; en-tonces se puede conocer el valor de la resistencia a cualquier temperatura, como el de la temperatura a cualquier valor de resistencia. Si la temperatura aumenta de 20oC a 25°C, se tendrá un nuevo valor de resistencia, que será 500 ohms más 25 ohms/°C, ya que la resistencia aumenta 125 ohms por grado Celsius (oC), de tal manera que finalmente se tendrá un valor de resistencia de 625 ohms.

Linealidad

La aproximación más cercana de una curva de calibración, a una línea recta previa-mente establecida, es lo que se conoce como linealidad Como una especificación de desempeño en un instrumento, la linealidad debe ser expresada como linealidad in-dependiente, linealidad basada en un extremo o linealidad basada en cero. Cuando se expresa simplemente como linealidad, se supone que se refiere a la linealidad indepen-diente.

En la figura 1-3, se muestra un ejemplo de respuesta lineal que relaciona la resistencia con la temperatura. Observe que la relación entre la temperatura y la resistencia se puede graficar como una línea recta. En estos casos, la sensitividad (función de transfe-rencia) es específicamente la pendiente de la línea (mientras más inclinada es la línea, más sensible es el dispositivo).

La curva A podría corresponder a un transductor como el que se mencionó anterior-mente, y la curva B representa el instrumento con el cual fue comparada. Podemos observar que la curva A, aunque no se apega a los valores del instrumento con el que se comparó, tiene una respuesta que se considera lineal.

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definiciones 27

Fig. 1-3. Ejemplos de funciones de transferencia lineales.

Como en una respuesta no lineal no se puede relacionar la salida y la entrada, con una ecua-ción lineal, se toma la parte donde la curva sea lo más lineal posible y se busca su función de transferencia.

Histéresis

En un proceso de operación o calibración, cuando se le aplica señal (entrada) a un equi-po o instrumento, su respuesta (salida) tiende a ser de manera continua y repetitiva, independientemente de si el valor de la variable ha estado aumentando o disminuyen-do. Cuando por la característica del elemento o por la fatiga del mismo, la respuesta no es la misma si el valor de la variable va en aumento o en disminución, este fenómeno es llamado histéresis.

La figura 1-4 inciso A representa un instrumento sin histéresis para el cual una relación de presión dada, produce una corriente con una función de transferencia; se observa que a 0 psi (libras por pulgada cuadrada) se tiene una corriente de 4 mA (miliamperes) y a 100 psi se tiene 20 mA. Como se puede observar la entrada es de 0-100 psi y la sali-da de 4-20 mA. En consecuencia, para cada punto de presión le corresponde un valor proporcional en corriente, por ejemplo: si la presión aumenta de 0 a 50 psi, la corriente aumenta de 4 a 12 mA, o si la presión disminuye de 100 a 50 psi, la corriente disminuye de 20 a 12 mA.

6

5

4

B

3

2 A

0Temperatura

RESISTENCIA

164 8 12

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En la figura 1-4 (B) se tiene un instrumento con histéresis. Se puede observar que la res-puesta en la relación presión-corriente, depende de si la presión ha estado por arriba o por debajo de la lectura actual. En este caso, las corrientes y presiones en los extremos son siempre 0-100 psi y 4-20 mA, pero en los puntos intermedios, la corriente depende si la presión está aumentando o disminuyendo. En consecuencia, para 50 psi la corrien-te será 12 mA si el valor de la presión está aumentando partiendo de 0 psi. Pero si la presión está disminuyendo desde 100 psi, entonces al valor en 50 psi le corresponderá una salida de 14 mA.

Esta condición es expresada a menudo como un porcentaje de incertidumbre de lectura en las especificaciones del transductor y es un componente de la exactitud especificada por el fabricante del instrumento.

Fig. 1-4. La histéresis relaciona la entrada del instrumento con su salida.

Banda muerta (Dead zone or dead band)

Es el rango de valores de la variable de entrada en donde no se logra cambiar la indica-ción o la señal de salida del instrumento, es decir, que la salida no responde a la entra-da. Viene dado en porciento del alcance (Span). La causa directa de la banda muerta, es la fricción o juego entre las piezas del instrumento. El término de sensitividad es frecuentemente empleado para representar la banda muerta.

Corrimiento del cero

La lectura en cero suele cambiar por razones asociadas al uso de un instrumento o por el envejecimiento que las etapas amplificadoras sufren generando corrimientos de la señal en el tiempo (como, por ejemplo, la línea base de un cromatograma). Los instrumentos deben especificar su tolerancia al corrimiento del cero y además, los procedimientos y

20 20

16 16

12 12

8 8

4 4

PRESION PRESION

100

A

20 40 60 80 80 100

B

20 40 60

CORRIENTE

CORRIENTE

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definiciones 2

periodicidad en que deben efectuarse recalibraciones. Un caso muy típico es el cero de la escala de pH, donde la concentración molar de iones hidrógeno H+ es igual a la de iones hidroxilo OH- con un valor de pH igual a 7.00 y que se debe recalibrar frecuentemente.

Ruido

Es cualquier perturbación eléctrica o señal accidental no deseada que modifica la trans-misión, indicación o registro de los datos deseados.

Términos dinámicos

Constante de tiempo. Este concepto es conocido también como retraso en la transmi-sión o tiempo muerto y es el tiempo que tarda el instrumento en alcanzar el 63% del cambio total de la variable. Para entender este fenómeno se considerará la ecuación en el tiempo para un sistema de primer orden, en la cual la constante de tiempo es parte de los componentes físicos del sistema, pudiendo ser una resistencia (R) y un capacitor (C), que en este caso definen la constante de tiempo.

C(t) = ( 1 – e -t/RC) u ( t )

La constante de tiempo representa el tiempo transcurrido desde el instante en que se aplica la excitación hasta que la respuesta alcanza el 63% de su valor final. Si se tiene un cambio repentino en la variable de entrada como se muestra en la figura 1-5, en donde la entrada es la presión y la salida es un voltaje, se observa que en 3 segundos, la salida del transductor ha alcanzado los 2.52 volts.

Como la salida varía de 0 a 4 volts, para un cambio total de 4 V, el 63% es 2.52 V. Así pues, una medición de 2.52 V representa 63% del cambio esperado.

Fig. 1-5. Respuesta de la constante de tiempo de un sistema.

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Por lo tanto, la constante de tiempo de este transductor es de 3 segundos. Se considera que cuando la salida alcanza el 63% de la señal de excitación (entrada) se dice que se tiene una constante de tiempo, para este caso dos constantes de tiempo serían 6 segun-dos y así sucesivamente.

Para describir este efecto, necesitamos asignar algún valor a RC para definir la respues-ta en el tiempo de un sistema de medición. Así pues, la curva A en la figura 1-6 muestra la respuesta en el tiempo de un transductor A con una constante de tiempo diferente al de las curvas B y C.

Fig. 1-6. Diferentes constantes de tiempo.

Estas curvas difieren obviamente en la velocidad de respuesta ante un cambio de entra-da de la variable medida. La constante de tiempo es utilizada para cambiar la velocidad de respuesta del sistema en el tiempo, y esta velocidad de respuesta depende de los componentes empleados en la construcción del mismo.

Mientras más grande sea la constante de tiempo, más lenta será la respuesta del sistema (pendiente menos inclinada) y mientras más pequeña sea la constante de tiempo, más rápida será la respuesta del sistema (pendiente más inclinada). La constante de tiempo es otro aspecto importante dentro de las especificaciones de un transductor o equipo.

Tiempo de respuesta

La medición de cualquier variable de proceso puede implicar una demora, (debida a fe-nómenos de equilibrio, transporte, etc.) que debe ser definida adecuadamente. Si la medi-ción tiene una cinética más lenta que la de la propia variable, habrá que disponer de siste-mas de predicción del valor en lugar de descansar sólo sobre la medición instrumental.

PSI6

200

5

4A

3

B

100

2

C1

0 4 8 12 16Tiempo

VOLTS

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definiciones 31

Se puede entender mejor el tiempo de respuesta de un transductor, si se considera el tiempo que puede tardar en responder el sistema (retardo por transporte) y la constan-te de tiempo del mismo. Para comprender este concepto, considérese que la variable medida cambia súbitamente de valor. Por ejemplo, en la figura 1-7 se muestra que la presión que se está midiendo de pronto cambia de 0 a 200 psi. No es posible esperar que el sistema de medición responda a la misma velocidad a la que la presión cambió. Así pues, se debe esperar un cierto tiempo (tiempo muerto L), más un tiempo de subi-da (T), para obtener una respuesta aproximada de salida a esa variación. El tiempo de respuesta usualmente se establece entre un 90, 95 o 99 % del escalón.

Fig. 1-7. Respuesta en tiempo de un sistema, a una entrada tipo escalón.

Términos relacionados con la energía

Suministro de presión: A los instrumentos neumáticos como transmisores o controla-dores, se les suministra aire a la presión de 20 psi.

Suministro de voltaje: es la señal eléctrica suministrada a las terminales de los instru-mentos electrónicos. Los voltajes típicos son los siguientes:

117 volts ± 10%, 60 Hertz24 volts de corriente directa ± 10%

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Términos relacionados con la operación

Son las condiciones de operación tales como: temperatura ambiente, humedad, presión ambiente, vibraciones, etc. a las cuales está sujeto un instrumento.

En los equipos e instrumentos electrónicos la hoja de especificaciones indican la hume-dad, temperatura y vibración que resiste el instrumento, y que el fabricante determina en base a pruebas especiales, lo que permite conocer los rangos de operación entre los cuales el equipo operará sin que sus componentes mecánicas y electrónicas se vean afectadas. Algunos equipos funcionan en rangos mayores que otros, debido a que los equipos de campo están fabricados para que soporten condiciones extremas del medio ambiente y los equipos de tablero o de laboratorio no lo requieren.

Unidades de medición

Debe haber un entendimiento común sobre las unidades que se usarán en las medicio-nes de variables. Por ejemplo, si se quiere hablar de distancia, entonces se debe acordar en la definición de una unidad de distancia estándar y expresar todas las distancias en términos de esta unidad.

En el presente, existe cierta confusión en todas partes del mundo sobre ciertas unidades de medición. Esto se debe a que en los Estados Unidos aún no se generaliza el uso del Sistema Internacional de Unidades SI.

Aún cuando la mayoría de los demás países usan las unidades del SI, los Estados Uni-dos utiliza el sistema inglés. Sin embargo, es necesario que una persona con orientación técnica, conozca ambos sistemas de unidades para lograr una buena comunicación. Aunque en las industrias de control de procesos esta conversión parece estar sucedien-do más rápido que en muchas otras áreas, es especialmente importante familiarizarse con ambos sistemas.

Unidades del Sistema Internacional (SI)

Las unidades más comúnmente utilizadas en el mundo técnico fueron desarrolladas a través de un acuerdo internacional por lo cual se le conoce como el Système Internatio-nal d´Unites, y se abrevia SI. Este sistema utiliza las siguientes definiciones fundamen-tales como base: 1. Longitud metro (m) 2. Masa kilogramo(kg) 3. Tiempo segundo (s) 4. Corriente eléctrica ampere (A) 5. Temperatura kelvin (K) 6. Ángulo, plano radian (rad)

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definiciones 33

7. Ángulo, sólido steradian (sr) 8. Luminosidad candela (cd)

Las abreviaturas para las unidades listadas anteriormente se muestran entre paréntesis. Todas las demás cantidades (incluyendo la fuerza, la energía y el potencial eléctrico), se definen en términos de estas unidades. Así pues, para la energía se utiliza el Joule (J) que es equivalente a un kilogramo por metro cuadrado por segundo cuadrado (1kg x 1m2/s2).

Las unidades del SI se resumen en la tabla 1-1. Se debe estar familiarizado con estas unidades y desarrollar un concepto de la magnitud de cada unidad en función de la experiencia diaria. Así pues, si alguien requiere levantar 233 kg, sabrá de inmediato si se trata de una masa pesada o ligera.

Prefijos

Las unidades del SI se emplean con multiplicadores (prefijos) para facilitar la expresión de números muy grandes o muy pequeños. Estos multiplicadores tienen nombres y abreviaturas estandarizadas que se emplean rutinariamente, en la tabla 1-2 se mues-tran los prefijos estándar.

tabla 1-1. Unidades del si e inglesas

Cantidad Unidad del si Unidad inglesa Multiplique la inglesa para obtener si

Longitud metro pie 0.3048

Tiempo segundo segundo 1

Masa kilogramo libra 0.4536

Corriente ampere ampere 1

Temperatura kelvin rankine 5/9

celsius fahrenheit 5/9 (ºF -32)

Ángulo radian radian 1

Luminosidad candela candela 1

Fuerza candela libra 4.448

Energía joule pie-libra 1.356

Presión pascal psi 6896.6

Volumen metro cúbico galón 0.00379

tabla 1-2. Prefijos métricos

número Potencia de 10 nombre Abreviatura

1000000000000 12 Tera T

1000000000 9 Giga G

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1000000 6 Mega M

1000 3 Kilo K

1 0 - -

0.001 -3 Mili m

0.000001 -6 Micro m0.000000001 -9 Nano n

0.000000000001 -12 Pico P

Una presión de 20,000,000 pascales (Pa) puede ser escrita 20x 1,000,000 Pa. También po-demos utilizar el prefijo para un millón, el cual es mega (M) y escribir 20 MPa. De ma-nera similar, podemos describir una distancia de 0.00025 metros (m) como 0.25 x 0.001 m, o, utilizando el prefijo para 0.001 que es mili (mm), escribiéndolo como 0.25 mm.

Observe que estos prefijos pueden ser escritos como potencias de 10 en notación cien-tífica. En este caso, un nuevo prefijo es definido por cada cambio de 3 en la potencia de diez. Si se quisiera reescribir un número como 2.31 x 10-5 amperes (A), entonces se debe desplazar el punto decimal hasta que la potencia corresponda a uno de los prefijos: 23.1 x 10-6 A o 23.1 mA. En este caso el término micro (m) significa 10-6 o una millonésima de ampere.

Unidades inglesas

Dado que en los Estados Unidos aún se utiliza el sistema inglés de unidades para la mayoría de la comunicación comercial y parte de la industrial, se debe ser capaz de convertir de un conjunto de unidades a otro.

Tomando como referencia nuevamente a la tabla 1-1, ésta enlista algunas de las uni-dades inglesas más comunes, el equivalente del SI, y los factores de multiplicación utilizados para convertir de un sistema a otro. Una pulgada equivale a 2.54 cm (centí-metros) y hay 30.48 cm por pie. No existe equivalente inglés para la corriente eléctrica, la luminosidad y muchas otras unidades por lo que las unidades del SI son utilizadas en estos casos. Se pueden emplear estos factores de conversión para relacionar las mag-nitudes del SI con las del sistema inglés. Los siguientes ejemplos ilustran el uso de la información contenida en la tabla.

1. Convertir una fuerza de 4.5 libras (lb) a Newtons (N). Según la tabla el factor es 4.448, de modo que la fuerza es

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definiciones 35

2. Convertir una distancia de 3.14 metros (m) a pies (ft). Observamos que el factor de multiplicación para convertir de pies a metros es de 0.3048, así que debemos dividir para convertir de metros a pies

3. Convertir una presión de 140 psi a kPa (kilopascales). 1 psi = 6896.6 Pa o 6.8966 kPa. Por lo tanto 140 psi x 6.8966 kPa/1 psi = 965.5 kPa.

La misma conversión se puede realizar de otra forma:

Así pues,

Masa y peso

Existe cierta confusión en el uso de la unidad métrica de masa (kg) y fuerza inglesa (lb). En el sistema inglés se expresa el peso de un objeto a través de la fuerza (en libras) con la que la Tierra atrae al objeto. En consecuencia, si alguien pesa 180 lb, esto significa que la Tierra ejerce una fuerza de atracción sobre esa persona de 180 lb. La fuerza de atracción de la Tierra sobre un objeto es proporcional a la masa del objeto; así, tanto esta fuerza o la masa por sí sola puede ser utilizada para describir el peso. En el sistema internacional (SI), el peso se expresa por la masa en kilogramos, en lugar de hacerlo con la fuerza de atrac-ción en Newton. El factor de conversión es tal, que un objeto de 1 kg será atraído con una fuerza de 9.8 N o 2.2 libras. Así, si alguien pesa 180 lb, su peso en kilogramos es

Por otra parte, una masa de 233 kg pesará

Calibración

Una buena comunicación de conceptos técnicos requiere de una definición consistente de los términos y las unidades usadas para las variables que son medidas. El último elemento requerido para una buena comunicación es que se pueda confiar plenamente en los instrumentos de medición que están utilizando.

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Por ejemplo, si se quiere medir una temperatura con una exactitud de 1°C, entonces se debe adquirir un instrumento con especificaciones que digan que la medición puede realizarse con una exactitud de ± 1°C o mejor. Sin embargo, conforme pasa el tiempo es natural esperar que el uso y otros factores disminuirán la exactitud del instrumento; y aún si ésta no disminuye, ¿cómo saber si el instrumento retiene las mismas especifica-ciones que cuando era nuevo?

En muchas operaciones industriales, los instrumentos de medición deben ser confia-bles de modo que provean la exactitud estipulada por el diseño original para asegurar un producto satisfactorio. Esta confianza se logra haciendo pruebas periódicas y ajus-tando el instrumento para verificar su desempeño. A este tipo de mantenimiento se le llama calibración.

Estándares

Antes de que la calibración pueda ser realizada, se debe contar con ciertos valores pre-cisos conocidos de cantidades medidas para compararlos contra las mediciones reali-zadas con el instrumento que se desea calibrar.

Así pues, para un instrumento que se utiliza para medir presión con exactitud de 0.01 psi se debe tener, para comparar, una fuente de presión de la cual esté seguro que provea presión en este rango u otro rango mejor. Sólo entonces se podrá decidir si el instrumento funciona satisfactoriamente. La tabla 1-3 enlista estándares para corriente, presión, tiempo y flujo.

tabla 1-3. estándares de calibración

Magnitud estándar

Voltaje Celda estándar, fuente de alta precisión.

Corriente Estándares de voltaje y estándares de resistencia o fuente de corriente de precisión.

Presión Calibración de presión con alta exactitud en la medición.

Tiempo(Frecuencia)

WWV o contador de precisión de frecuencia con cristal.

Temperatura Ambiente con temperatura controlada con medición exacta (RTD)

Flujo Sistema de flujo controlado con exactitud en la medición.

Una cantidad conocida y sumamente exacta utilizada para calibrar instrumentos de medi-ción es conocida como estándar. Una alternativa para un estándar es otro instrumento de medición capaz de medir con la misma o mayor exactitud que el instrumento que se desea calibrar. Aun así, este instrumento debe ser calibrado periódicamente para asegurar su confiabilidad.

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definiciones 37

El conjunto de estándares (patrones) con los cuales la calibración final debe realizarse son desarrollados entre otros organismos, por la Oficina Nacional de Estándares de los Estados Unidos (NBS por sus siglas en inglés).

Si un complejo industrial está interesado en realizar una medición de masa, se puede instalar en la planta un laboratorio de calibración donde los instrumentos de medición de masa sean calibrados periódicamente, utilizando algunos estándares propios.

Aunque esto es válido, periódicamente el laboratorio debe enviar sus propios es-tándares e incluso su equipo, a un laboratorio con las características de la NBS para corroborar la calibración. En este sentido, la compañía puede solicitar un se-guimiento (trazabilidad) a sus procesos de calibración por parte de un organismo certificado.

Laboratorio de calibración

Cualquier operación industrial relacionada con la calidad en la manufactura puede tener su propio laboratorio de calibración o usar los servicios de un laboratorio de ca-libración comercial certificado; en cualquier caso, el equipo de medición utilizado en la operación crítica de los procesos se lleva a los laboratorios de calibración con cierta periodicidad

El laboratorio de calibración sirve en todas las fases de la operación industrial desde la fabricación hasta la investigación y las funciones de desarrollo. En todos los casos, es necesario tener plena confianza en la exactitud de las mediciones, para asegurar que se está elaborando un producto satisfactorio, además de tener la confianza en el desarrollo e investigación de los productos.

Estándares de laboratorio

Normalmente un laboratorio de calibración típico calibra los equipos que son críticos en los procesos de producción de una compañía.

En la tabla 1- 3 se mencionan algunos parámetros comunes que son utilizados en la indus-tria y que requieren operaciones de calibración. En cada caso, el laboratorio en particular debe mantener estándares locales que puedan ser supervisados por la dependencia co-rrespondiente de cada país.

Es muy importante para todo el personal, el cooperar con la operación de calibración, aún cuando esto parezca interferir con el desarrollo del trabajo de la planta. El efectuar una mala calibración de los instrumentos se reflejará en la calidad del producto.

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Certificados y registros de calibración

En la mayoría de los casos, cuando la calidad del producto es crítica el equipo es cali-brado y posteriormente certificado por el laboratorio de calibración, éste es sellado de modo que no se puedan hacer ajustes sin romper este sello.

Esto se hace para que quienes operen los instrumentos, estén seguros que el equipo está calibrado cuando se efectúan mediciones del proceso. En muchos casos los sellos tienen una nota de “calibración requerida” seguida de una fecha para indicar cuándo debe ser regresado el equipo al laboratorio para ser recalibrado. Estas fechas deben ser respetadas, y el equipo debe ser regresado en la fecha que se indica. En los laboratorios de calibración se mantienen registros del equipo que es crítico, de modo que el historial de la calibración del equipo pueda ser consultado en el momento que se requiera. Esto puede ser sumamente importante para identificar alguna falla o algún funcionamiento fuera de especificaciones del proceso de manufactura.

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definiciones 3

Resumen

Las características de un transductor o sistema de medición están descritas en las hojas de especificaciones proporcionadas por el fabricante de los instrumentos.

Los términos usados incluyen: error, precisión, exactitud, resolución, función de trans-ferencia, sensibilidad, grado de linealidad de la función de transferencia, histéresis, tiempo de respuesta y constante de tiempo.

Tanto las unidades del Sistema Internacional de Unidades SI, como las del sistema in-glés, se utilizan para describir longitud, masa, tiempo, corriente eléctrica, temperatura, ángulo sólido y plano y luminosidad. Las unidades del SI se utilizan junto con multi-plicadores para facilitar la expresión de números muy grandes o muy pequeños. Para el sistema inglés no existe un arreglo similar lo que obliga a hacer conversiones de un sistema a otro.

Es necesario realizar pruebas periódicas así como los ajustes de los instrumentos (cali-bración) para verificar su operación.

Deben existir estándares disponibles contra los cuales se pueda comparar el instrumen-to que se quiera calibrar. Los estándares son valores conocidos (patrones) muy exactos usados para la calibración de instrumentos de medición.

Las operaciones de calibración son comúnmente realizadas en laboratorios de calibra-ción. Las operaciones industriales relacionadas con el control de calidad se valen de los servicios de los laboratorios de calibración.

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Capítulo 2

síMbolos y diAgrAMAs


• La simbología de las principales variables de un proceso

• Los diagramas de lazos de control

Como en todas las ciencias, es importante la estandarización de las partes y el todo de un proceso, cuyo propósito es establecer de manera uniforme la designación de los instrumentos y sistemas usados en la medición y control de variables. En el área de instrumentación se ha desarrollado el tema de símbolos y diagramas buscando tener la descripción de los sistemas de control de una planta o proceso de manera estanda-rizada.

Los símbolos y diagramas son usados en el control de procesos para indicar la aplica-ción en el proceso, el tipo de señales empleadas, la secuencia de componentes interco-nectados, y de alguna manera, la instrumentación empleada. En América, la Sociedad de Instrumentistas de América (ISA por sus siglas en inglés de Instruments Society of America) publica normas para símbolos, términos y diagramas que son generalmente reconocidos y adoptados por la industria en general.

Simbología

El símbolo más empleado en todo diagrama de instrumentos, es un círculo el cual con-tiene una combinación de letras y números que definen el tipo de variable, el instru-mento que actúa con ésta y el número de lazo. En la figura 2-1 se muestra la simbología empleada para diferentes aplicaciones con el fin de definir un instrumento dentro de un diagrama de instrumentos.

Como se mencionó anteriormente, para poder identificar la variable de proceso se creó el manejo de letras y números que nos permiten conocer el tipo de la variable, el instrumento con el cual se registra, indica o manipula la variable y el número de identifica-ción de la misma, de esta manera se puede asociar fácilmente el tipo de medición que se efectúa en el proceso.

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Los dispositivos que se encuentren ocultos (por ejemplo atrás de un panel), pueden simbolizarse de la misma forma, pero con una línea punteada.

Fig. 2-1. Simbología para elementos de control.

En los diagramas, los números de identificación se colocan dentro de círculos, las letras están en la mitad superior mientras que los números del lazo de control están en la mitad inferior. Las líneas dibujadas en el centro de los círculos tienen diferentes signifi-cados: una línea continua indica un instrumento montado en el panel de control y una línea punteada indica que está atrás del tablero de control.

Un círculo sin línea en el centro indica que está montado de manera local, en el campo, o dicho de otra manera, junto al equipo de proceso. Es obvio que todo instrumento debe tener una etiqueta como identificación, la cual debe tener la misma nomenclatura que en el diagrama de instrumentos.

En la figura 2-2 se mencionan las letras y su significado: considerando las letras de la primera columna, se tiene que: la letra F significara flujo, la T Temperatura, la L (level) Nivel, etc. La combinación de la primera columna y el resto de ellas dará como

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síMbolos y diagraMas 43

resultado una combinación de funciones que indicará cómo se está manipulando la variable. Si se emplea la primera letra combinada con el modificador, esto puede indi-car, si se emplea la letra D que es una lectura diferencial, o que se está totalizando si se emplea la letra Q; y así sucesivamente.

Con un poco de práctica se podrán conocer las posibles combinaciones que se requie-ran para poder identificar la instrumentación de un diagrama o para diseñarlo.

Primera letra letras posteriores

Variable de proceso Modificador Lectura Salida Modificador

A Análisis Alarma

B Quemador de flama Como se prefiera

Como se prefiera

Como se prefiera

C Conductividad Controlador

D Densidad o peso específico

Diferencial

E Voltaje (fem) Elemento pri-mario

F Flujo (caudal) Relación

G Como se prefiera Vidrio

H Manual Alto

I Corriente eléctrica Indicador

J Potencia Muestrear

K Tiempo Controlador

L Nivel Luz piloto Bajo o alto

M Humedad Medio

N Como se prefiera Como se pre-fiera

Como se pre-fiera

Como se prefiera

O Como se prefiera Orificio, restric-ción

P Presión o vacio Punto de co-nexión

Q Cantidad Integrador,totalizador

R Radiactividad Registrador

S Velocidad o fre-cuencia

Seguridad Interruptor

T Temperatura Transmisor

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U Multivariable Multifunción Multifunción Multifunción

V Viscosidad Válvula

W Peso o fuerza Pozo

X No clasificada Eje x No clasificada No clasificada No clasifi-cada

Y Como se prefiera Eje y Relevador

Z Posición Eje z Elemento final de control

Fig. 2-2. Letras de identificación del instrumento.

Identificación del lazo

En la figura 2-3 se muestra cómo se dibuja normalmente en los diagramas un símbolo de un instrumento, en el que se indica el tipo de variable, cómo se manipula y el núme-ro que ocupa dentro del proceso.

Fig. 2-3. Letras y números utilizados en las etiquetas.

Así, el TRC 123 (Temperature Recorder Controler por sus siglas en inglés) mostrado en la figura 2-3 identifica un controlador registrador de temperatura correspondiente al lazo de temperatura 123. (Conforme a la norma, en la identificación de instrumentos, las letras se colocan con las siglas de las abreviaturas en inglés de las funciones aun cuando la ingeniería y la aplicación se realicen en un país de habla hispana.)

Instrumentos con igual identificación funcional

Por ejemplo, si un registrador de temperatura recibe señales de dos transmisores de flujo separados, la etiqueta de un transmisor se podría leer TT 123A (transmisor de

Letra primeracolumna

Letra del resto delas columnas

T

123

RC

Número de lazo de control

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L L L L X X X X

temperatura por sus siglas en inglés de Temperature Transmitter que en este caso coin-cide con las siglas en español) y la otra se podría identificar por TT 132B. En la tabla 2-1 se presentan algunos ejemplos de la aplicación de estas normas.

eJeMPlos

tit-101 Transmisor e indicador de temperatura. (Temp. Indicating Xmitter)

te-101 Elemento de temperatura del TIT-101 (p. Ej. RTD). (Temp. Element)

tW-101 Termopozo del sensor de temperatura del TIT-101. (Termowell)

fQi-143 Transmisor, indicador y totalizador del flujo.

dPt-097 Transmisor de presión diferencial. (Diferential pressure transmitter)

Pt-089 Transmisor de presión. (Pressure transmitter)

lsl-122 Interruptor de bajo nivel. (Level switch low)

lsH-122 Interruptor de alto nivel. (Level switch high)

Tabla 2-1. Ejemplos de aplicación de identificación de instrumentos.

Símbolos de las señales de la instrumentación

Las señales de instrumentación utilizadas en el control de procesos son usualmente de los siguientes tipos: conexión a proceso, electrónica (eléctrica), neumática, hidráulica, capilar, sónica o indicando radioactividad. Cada señal tiene un símbolo diferente y los símbolos son mostrados en la figura 2-4

Fig. 2-4. Simbología de las líneas de conexión de instrumentos.

Empleo de los símbolos

En la figura 2-5 se ilustra un diagrama que muestra la instrumentación de un proceso de un intercambiador de calor, en el cual se manipulan las variables de flujo de vapor, flujo de agua, nivel y temperatura.

Conexión a proceso o alimentación

Señal eléctrica

Señal hidráulica

Capilar (sistema térmico)

Unión o conexión interna

Señal electromagnética sónica o radiactiva

Señal neumática

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En dicho proceso se está calentando un líquido que entra por la parte superior del diagra-ma y se registra el flujo de entrada a través del grupo de instrumentos rotulados con el número 200, la temperatura se controla dejando pasar más o menos líquido al tanque, además de registrarla y accionar alarmas en caso de baja temperatura, por medio de los instrumentos involucrados con el número 201; así mismo el nivel es controlado dentro del intercambiador a través de la instrumentación número 202, de tal manera que el reci-piente no llegue a estar vacío y finalmente mediante la instrumentación 203 se registra el flujo y la presión del vapor, con el que es calentado el líquido en el recipiente.

En el diagrama se muestran los elementos primarios de medición (sensores de flujo, temperatura y presión), los equipos de control y monitoreo (controladores, indicadores y registradores) y los elementos finales de control (válvulas). Note que se utilizan: lazos de control, indicación y registro de las variables únicamente. Así mismo se está indi-cando el tipo de conexión entre cada instrumento y el proceso (toma directa o mediante tubos capilares) y entre instrumentos (señales eléctricas y neumáticas).

Referente a la ubicación de los instrumentos, si revisamos la figura 2-1, los que están mon-tados en el panel de control son: FR-200, FR-202, PR-202 y TRC-201, mientras que los que están montados en campo son todos los demás. Así mismo, los equipos que manejan señales neumáticas son: las salidas de TRC-201, FT-202, PT-202, LIC-203 y las válvulas TV-201 y LV-202, los de señales eléctricas son: FT-200 con FR-200 y TS-201 con TAL-201 y los de señales por medio de tubo capilar son: el TIC-201 (la entrada).

El poder reconocer la manera en que se manejan las señales en el proceso y cómo se logra la identificación de los lazos, será parte de una constante manipulación de este tipo de diagramas. Sin embargo es importante recalcar que un elemento primario (sensor) debe estar en contacto directo con la variable de proceso, mientras que los elementos finales de control (válvulas) como su nombre lo indica, estarán al final del lazo haciendo que la variable cambie conforme el proceso lo requiera. Considerando esto, el lazo de temperatura estará formado por TE-201 (elemento primario), TRC-201 (controlador-indicador) y TV-201 (elemento final de control).

Respecto a los elementos que lo conforman, este tipo de diagramas proporciona cierta información adicional, en este caso los elementos primarios, según su simbología, re-presentan: medidor de turbina el FE-200, mientras el FE-202 es una placa de orificio con bisel; en la figura 2-9 se ilustran más símbolos de sensores de flujo.

En los lazos de temperatura (TRC-201) y nivel (LIC-203), el elemento final de control es una válvula. Las letras justo debajo de los símbolos de las válvulas, indican que éstas abren (FO por su siglas en inglés Fail Open) o cierran (FC por su siglas en inglés Fail Close) si el diafragma se rompe, o la señal de aire falla.

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Fig. 2-5. Símbolos de instrumentos en un proceso.

El segundo círculo unido al TRC (TS 201) significa que se utiliza un interruptor para activar un TAL (alarma por baja temperatura por sus siglas en inglés Temperature Alarm Low), la cual también está localizada en el panel de control.

Símbolos para diferentes variables

Los símbolos han sido divididos, obviamente, en función del tipo de variable que se desee representar, a continuación se presentan las variables más empleadas en el con-trol de procesos. Por supuesto aquí no se presenta toda la simbología; sin embargo, si se dominan estos símbolos, el resto será muy fácil de manejar.

FO

Entrada del fluido al proceso (agua fría)

Vapor

Intercambiador de calor del proceso

Salida de vapor

Salida de exceso de agua

Fig 2-5 Símbolos de instrumentos en un proceso

FR200

FE200

PR202

FR200

FT202

PT202

FE202

LV203

LIC203

TW201

TE201

TRC201

TS201

TAL201

TV201

FT2200

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Temperatura

Usualmente en la medición de temperatura se emplean termopozos para proteger el ele-mento sensor del ataque químico o de otro tipo de las sustancias del proceso, de esta manera se logra alargar la vida útil de los sensores. Los materiales normalmente empleados en los termopozos son acero inoxidable y cerámica, con una longitud de inserción de 250 a 475 mm (10 a 12 pulgadas).

En la figura 2-6, los TW (termopozos por sus siglas en inglés Termo Well) son incluidos dentro de los elementos primarios. Por ejemplo, el TR-4 (temperature recorder por sus siglas en inglés) indica que es un registrador de temperatura que está conectado a la tubería del proceso con un termopozo.

El empleo de termopozos puede provocar que las lecturas tengan un retardo en la respuesta de la medición, si el elemento sensor no queda perfectamente pegado en el fondo del termopozo.

Fig. 2-6. Elementos primarios para control de temperatura.

Tubo de proceso

Elemento detemperatura sin

termopozo

Elemento detemperatura con

termopozo

Tubo de proceso

Tubo de proceso

Registrador local con termopar o resistenciacon termopar

Tubo de proceso

Indicador de temperatura detipo capilar con termopozo

Tubo de proceso

Termómetro de vidrio o bimetálico

Horno

Transmisor indicador y sistemade llenado térmico

Horno

Transmisor indicador y sistemade llenado térmico

Tubo de proceso

Conexión de termopozo

xx

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Presión

Así como en temperatura se usan los termopozos, en presión se utilizan los diafragmas para aislar el elemento primario (sensor) del proceso, tratando con esto de evitar que los productos agresivos puedan dañar el sensor. Un lado del diafragma tiene contacto directo con los productos del proceso y del otro lado se llena con un líquido llamado se-llo químico. En la figura 2-7 se muestran las aplicaciones más comunes en la medición de presión en instrumentación de procesos.

Fig. 2-7. Elementos primarios para control de presión.

Nivel

En esta variable la consideración que debe hacerse notar, es la diferencia entre los trans-misores de presión y los de presión diferencial (∆P). El LT-4 (transmisor de nivel por sus siglas en inglés de Level Transmitter) debe ser conectado a un tanque abierto porque la presión atmosférica que actúa sobre la superficie del líquido, actúa también sobre la otra conexión del transmisor que está venteado a la atmósfera. El LT-5, tiene una conexión de tipo diferencial que generalmente se conecta a un recipiente cerrado

Tubo de proceso

Indicador de presiónconectado directamente

Indicador de presión conectado mediante diafragma con sello químico

Tubo de proceso

Transmisor indicador depresión con medidor de

esfuerzos (Strain-Gauge)

Tanque

Indicador conectadodirectamente

Montado directamenteen el instrumento

Montado en el proceso

Transmisor conectadodel lado de baja presióndel transmisor de flujo

Flujo

Tubo de proceso

Utilizando sifón paravapor

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o presionado, el cuerpo del transmisor se dibuja pegado al tanque para indicar la toma de alta presión; la línea conectada a la parte superior del tanque indica la toma de baja presión y esto se hace para compensar la presión sobre la superficie del líquido, de esta manera se estará midiendo únicamente la presión que se genera por la columna del líquido. En la figura 2-8 se muestran los símbolos de los instrumentos primarios para medición de nivel.

Fig. 2-8. Elementos primarios de control de nivel.

Flujo

En la variable de flujo, se tiene una gran variedad de símbolos, los que se asemejan a los mecanismos físicos de los medidores de flujo, por ejemplo el FE 9 (Flow Element) es un medidor de tipo propela, en cuyo caso este dispositivo físicamente, tiene una propela mediante la cual se efectúa la medición del flujo. Ver figura 2-9.

Elementos finales de control

El elemento que actúa sobre el proceso para producir una acción de tal manera que se obtenga el valor deseado de la variable (producto) en los lazos de control, recibe el nom-bre de elemento final, en esta sección se muestran las válvulas que son los elementos finales de control más comúnmente usados. Para accionar la válvula existen diferentes tipos de actuadores: neumáticos, hidráulicos, eléctricos; los cuales pueden ser utiliza-dos con cualquiera de los cuerpos de las válvulas, aquí mostrados. Ver figura 2-10.

Tanque

Tanque

Tanque

Tanque Tanque Tanque

Tanque Tanque Tanque

LG1

LG2

Manómetro de vidrio montado externamente

Manómetro de vidrio montado localmente

LI3

Indicador de nivel con dos conexiones

LT4

Transmisor de nivelcon una conexión

LT5

LT6

LE22

LR7

Transmisor de nivel tipo radiactivo o sónico con sensor integral

LT 8

Tubo de burbujeo o con transmisor

LI9

Indicador de nivel de tipo flotador

Transmisor de nivel de presión diferencial ( P)

Transmisor ( P) de nivelconectado el lado de alta(lado de baja venteado)

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Fig. 2-9. Elementos primarios para control de flujo.

Placa de orificio con bisel

FT3

FE2

FE5

FE6

Placa de orificiocon vena contracta ytransmisor diferencial

Placa de orificiocon accesorios

de cambio rápido

Tubo pitot-venturi

FE7

FE7

FE9

X

FE10

FE

Tubo venturi Vertedero Canal Medidor deturbina o propela

Medidor de flujoelectromagnéticocon transmisor

FE13

FE12

FE14

FE15

Medidor deobjetivo (target)

Medidor de flujoultrasónico

con transmisor

Medidor indicador totalizadorde desplazamiento positivo

M

FE18

FE16

FE16

FE19

M

Sensor vortex Tobera Medidor de flujosónico “dopler” o

“transición de tiempo”

Transmisor deflujo magnético

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Fig. 2-10. Elementos finales de control.

Símbolos varios

La figura 2-11 muestra otros símbolos frecuentemente utilizados en los diagramas de instrumentación; como se puede ver, se maneja simbología de señales digitales, así como funciones básicas de suma, resta, multiplicación y división; es importante fami-liarizarse con ellos para poder identificarlos en los diagramas.

Diagramas

Usualmente para mostrar un proceso, se utilizan varios diagramas, el general que es un DTI (Diagrama de Tuberías e Instrumentación) y en detalle un diagrama de ubicación física, uno de lazo, uno de instalación mecánica y uno de instalación eléctrica.

DTI Diagrama de Tuberías e Instrumentación (P & ID por sus siglas en inglés Pipe & Instrumentation Diagram), o DPI (Diagrama de Proceso e Instrumentos), es la base de cualquier diseño de procesos y consiste en un diagrama que puede medir más de 12

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Fig. 2-11. Símbolos adicionales.

metros, dado que en este tipo de dibujo se muestran los recipientes, bombas, tuberías y todos los componentes del proceso.

La distribución de la instrumentación dentro de un diagrama DTI refleja el conoci-miento del diseñador en la operación del proceso, ya que éste determina rangos, tipos y posición de cada equipo para que el proceso se lleve a cabo adecuadamente. En este tipo de diagrama se representa todo tipo de instrumentos como son: indicadores, re-gistradores, controladores que van a medir las variables en todos los equipos como: recipientes, bombas, separadores, compresores, etc. Un DTI bien detallado facilita el conocimiento sobre cómo se controla o cómo está instrumentado el proceso.

Las líneas en un DTI representan la tubería que se requiere para operar el proceso y es a la vez un “diagrama de rutas” porque indica los caminos que toman los diferentes fluidos del proceso. También se indican las dimensiones de los tubos, y las condiciones de operación de bombas, compresores y demás equipos relacionados.

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Un DTI se considera una guía completa para las operaciones, ya que muestra el proceso completo y le permite al personal técnico, instrumentista o mecánico, visualizar rápi-damente todos los sistemas de control. Así, a pesar de su tamaño, que es muy grande, el DTI es una herramienta valiosa en el conocimiento del proceso.

Diagrama de ubicación

Los diagramas de ubicación, muestran con detalle la posición de la instrumentación y equipo instalado en el proceso. La figura 2-12 es una vista simplificada de una planta piloto de hidrodesulfuración. Este diagrama es en realidad un plano que muestra las principales partes del equipo como: calefactores, recipientes, cabezales de vapor y bom-bas, así como los instrumentos utilizados en el sistema. Debajo de cada círculo, está una notación indicando la altura a la cual el equipo o instrumento deberá ser instalado.

Puesto que un diagrama de ubicación da una posición definida para cada uno de los instrumentos y equipos, es especialmente útil para el personal que instala el equipo, y también para el mecánico o técnico que no está familiarizado con el área. El resto de la información, como son la tubería de suministro de aire al instrumento y el resto de las conexiones, se pueden obtener de los diagramas que muestran las principales vías de las señales.

Fig. 2-12. Dibujo típico de localización de instrumentos y equipos. ( ALT – m significa altura en metros)

Diagramas de lazos

Para el técnico o instrumentista de mantenimiento, los diagramas de lazos de control son probablemente los más importantes. En la figura 2-13 se muestra un diagrama de

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un lazo de flujo con un transmisor diferencial electrónico, conectado a una placa de orificio. Mediante las especificaciones, el instrumentista podrá verificar los rangos y tipos de instrumentos con que cuenta cada lazo, pudiendo corroborar si los equipos están adecuadamente posicionados y calibrados; de esta manera se podrán evitar erro-res del proceso por equipo mal calibrado o mal instalado.

Fig. 2-13. Diagrama de un lazo de control (fuente tpc training).

Diagrama de instalación

La figura 2-14 muestra un dibujo de instalación de un transmisor de presión diferencial para medición de flujo con salida electrónica. Éste muestra detalladamente el tipo de conexiones mecánicas requeridas para instalar los instrumentos, define también los tamaños, tipos de conexiones, tipos de roscado y la clase de material con que deben estar fabricados.

El diagrama es altamente útil para el personal mecánico encargado de la instalación y alambrado, debiéndose seguir las especificaciones marcadas en los diagramas para el correcto funcionamiento del equipo y del proceso.

Diagrama de alambrado

En todo diagrama de alambrado eléctrico, se deben definir detalladamente todas las co-nexiones entre los instrumentos de campo y los de tablero. Estas conexiones deben ser cuidadosamente identificadas para evitar que se cometa el error de conectarlas equi-vocadamente.

+ --

+ --

Registrador de flujoEntrada a 4-20 mAGráfica1-10 raíz cuadradaGráfica X100=m³/h4400 GPM

Transmisor (FT 101)Calibrado 0-2540 mm de H²ORango de 0-100” H²OSalida de 4-20 mAValvula triple

Placa de orificio (FE 101)B=0.565Barreno=57.8 mmNo biselado 2438 mm

6 ft

610 mm2 ft

Campo

Blindaje

Tierra comúnTB-6

FR 101

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Fig. 2-14. Diagrama de instalación.

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Normalmente todos los alambres se conectan a una tira terminal y no debe haber alam-bres conectados directamente entre un instrumento y otro; el tenerlos conectados e identificados en una tira terminal, permite poder desconectar cualquier cable sin al-terar la señal de los demás. Algunas de las claves importantes para poder realizar un diagrama de alambrado adecuado, son:

1. Hacer un diagrama con el menor número posible de líneas.

2. En el cableado, las tiras terminales así como alambres, deberán estar identifica-dos en los alambres, la identificación será en ambos extremos de cada alambre.

3. En los instrumentos la identificación puede ser dividida en dos clasificaciones: los instrumentos en el frente del panel (registradores, controladores, indicado-res, etc.), se pueden identificar con un número y los de atrás del panel (extrac-tores de raíz cuadrada, interruptores de alarmas) se pueden identificar con una letra.

Aunque en muchos casos no se siguen estos puntos, entre más detalladas e identifica-das se tengan las conexiones y la instrumentación en el diagrama del proceso, será más fácil para el personal técnico o instrumentista de mantenimiento, identificar y reparar las fallas en los instrumentos.

En la figura 2-15 se puede observar el grado de detalle que se ha empleado en este diagra-ma ya que los cuadros indican que los alambres van a un instrumento en el panel frontal, los círculos indican que van a un instrumento atrás del panel frontal y los hexágonos indi-can que van hacia una tira terminal.

Así mismo, los cuadros y los círculos con numeración y letras de la tablilla de conexio-nes, indican la terminal del equipo al que se debe conectar el cable. Por ejemplo: en la tablilla 1 la terminal 1, se tiene un cuadro con numeración 1-9 lo cual indica que el cable está conectado al equipo 1 terminal 9. Con un poco de práctica se estará rápidamente familiarizando con este tipo de diagramas.

En las figuras 2-16, 2-17 y 2-18 se muestran diagramas eléctricos menos detallados de lazos de dos y cuatro hilos, que son empleados en el campo de la instrumentación. Una parte importante en el cableado de los lazos son las señales que se manejan, en la instrumentación se emplean las conexiones tipo serie en donde todos los instrumentos quedan conectados en serie y es llamada arreglo de dos hilos, en esta conexión la co-rriente fluye a través de todos los instrumentos que componen el lazo como se muestra en la figura 2-16, es importante señalar que la polaridad de las conexiones se debe res-petar y si se rompe o se desconecta un cable, el lazo no funcionará.

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Fig. 2-15. Diagrama de alambrado. (Fuente TCP training)

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Fig. 2-16. Lazo de dos hilos con señal de 4-20 mA.

En la figura 2-17 se muestra un diagrama de 2 hilos con un transmisor de presión diferencial conectado con un indicador y alimentados con una fuente de 26 volts de corriente directa.

Fig. 2-17. Lazo de 2 hilos con transmisor de presión diferencial e indicador (fuente Fisher & Porter).

Transmisor

Salida 4-20 ma

250 Ω1-5 volts

Fuente dealimentación24-26 volts

Instrumentode tablero

G

TP

11

9

7

5

1

G

TP

10

8

9

3

4

2

Transmisor de presión diferencial

4 - 20 mA

Sistema de tierra

Tierrafísica

G L 1 L 2

Fig. 2-17. Lazos de 2 hilos con Transmisor de Presión Diferencial e Indicador (fuente Fisher & Porter)

Alimentación de C.A

..

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En la figura 2-18 se muestra un diagrama de 4 hilos con un transmisor de presión di-ferencial conectado con un registrador, aquí la alimentación es independiente en cada equipo, el transmisor sólo envía la señal de 4-20 mA sin que se tenga un lazo de corrien-te entre todos los equipos.

Fig. 2-18. Lazo de 4 hilos con transmisor de presión diferencial y un registrador. (Fuente Fisher & Porter)

G

Transmisor dedos hilosAlimentación

de C.A.

Transmisor de presión diferencial

Fuente de alimentaciónde 24-26 volts

G L1 L2

Alimentación de 24 voltsdel registrador

4-20 mA

250

Tierrafísica

Alimentación de C. A.

Sistema de tierra

G

1

2

4

5

7 9

3

9 8

11 10

TP TP

Volts

Alimentación delmotor de la carta

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Finalmente se presenta una tabla con algunas funciones empleadas en controladores, equipos de cómputo, convertidores y relevadores.

Número Función Símbolo Ecuación matemática

1 Suma ∑ M = X1 +X2+...+Xn

2 Promedio ∑ /n M = X1+ X2+... Xn/n

3 Diferencia ∆ M = X1- X2

4 Proporcional K o P M = KX

5 Integral ∫ M = 1/ Ti ∫ x dt

6 Derivativa d /dt M = TD dx/dt

7 Multiplicación X M = X1X2

8 División / M = X1/X2

9 Extacción de raíz n√ M= n√ x

10 Exponencial Xn M = Xn

11 Mayor > M= X1 PARA X1 > X2

12 Menor < M= X1 PARA X1 < X 2

Fig. 2-17. Tabla de funciones lógicas.

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Resumen

En el manejo de simbología es necesaria una guía mediante la cual se pueda hacer la identificación de la variable del proceso y la posición de la instrumentación, esta guía podrá incluir los siguientes conceptos:

A) Símbolo con etiqueta para definir la función en el proceso y la localización del instrumento.

B) Símbolos para identificar las señales del control que se manejan en los procesos como son: neumáticas, hidráulicas, capilares, electrónicas, sónicas o radiactivas.

C) Símbolos para representar los dispositivos de control y los elementos primarios y finales que gobiernan las variables del proceso como son: temperatura, presión, nivel, y flujo.

Para el manejo de diagramas se utilizarán diferentes tipos de dibujos en sistemas de control de procesos.

A) El DTI (diagrama de tubería e instrumentación) que es la parte principal para el diseño de procesos.

B) Diagramas de localización para indicar la posición de los instrumentos y equipos instalados.

C) Diagramas de instalación mecánica para proporcionar detalles de partes y posi-ciones de los instrumentos.

D) Diagramas de lazos de control con especificaciones de la instrumentación para calibración y localización de fallas.

E) Diagramas eléctricos (cableado) de lazos de control.

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63

Capítulo 3

teMPerAtUrA


• Los principios de temperatura y sus escalas

• Tipos de termómetros

• Instrumentos eléctricos de medición

• Pirómetros ópticos

La temperatura es una variable de gran importancia en la industria, ésta es empleada para detectar los cambios del estado físico (fases), que tienen las sustancias que intervienen en un proceso. Este cambio se logra mediante la aplicación o pérdida de calor y se mide, registra y principalmente se controla para obtener un óptimo resultado en los productos de un proceso. Los cambios en la variable, dependerán de la forma física de los compo-nentes que intervienen en la planta o proceso, así como de las sustancias que se manejen. La temperatura es una indicación de qué tanta (mayor o menor) agitación tienen las mo-léculas o átomos que constituyen un cuerpo, en palabras llanas pero no correctas, es qué tan caliente o qué tan fría se encuentra una sustancia. La importancia relativa en el control de esta variable, dependerá del tipo de aplicación que se está manejando, ya que no será lo mismo, el control de la temperatura de un refrigerador que el de una planta nuclear.

Una parte importante de este capítulo será el tratar los principios de temperatura, así como los principios de operación de sensores y características de los instrumentos para la medición de la temperatura.

Temperatura

Una manera simple de determinar la temperatura de un cuerpo es mediante el sentido del tacto, conociendo qué parte es la más caliente y cuál es la más fría, es decir, pode-mos reconocer cuál tiene la temperatura más elevada.

En otras palabras, la temperatura de un cuerpo, es una propiedad que se relaciona con el hecho de que un cuerpo esté “más caliente” o “más frío” y determina su capacidad para absorber o transferir calor de su alrededor. El equilibrio térmico se caracteriza por la uniformidad en la temperatura de los cuerpos transcurrido un cierto tiempo.

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En la naturaleza las sustancias se presentan en tres fases o estados físicos diferentes, denominadas: fase sólida, fase líquida, fase gaseosa; en la figura 3-1 se pueden ver los cambios de fase y su denominación.

Fig. 3-1. Denominaciones que tienen los cambios de un estado a otro.

La presión y la temperatura a las que son sometidas las sustancias determinan la fase en que se encuentran; cuando se cambia de una fase a otra se dice que hubo un cambio de fase o cambio de estado físico.

Dilatación

Sabemos que las dimensiones de los cuerpos aumentan cuando se eleva su temperatu-ra. Salvo algunas excepciones, todos los cuerpos, ya sean sólidos, líquidos o gaseosos, se dilatan cuando aumenta su temperatura.

La figura 3-2 muestra un experimento sencillo que ilustra la dilatación de un sólido a la temperatura ambiente, la esfera metálica A puede pasar con pequeña holgura por el anillo B. Al calentar únicamente la esfera, se puede ver que ya no pasa por el anillo debido a la elevación de su temperatura, la esfera se dilató. Si se espera a que su temperatura vuelva a su valor original, la esfera se contraerá y volverá a pasar por el anillo.

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teMperatura 65

Fig. 3-2. Efecto de dilatación.

Por qué se dilatan los sólidos

Si analizamos la estructura interna de un sólido, podremos entender por qué se produ-ce la dilatación. Los átomos que constituyen la sustancia sólida se encuentran distribui-dos ordenadamente, lo que origina una estructura llamada red cristalina del sólido.

La unión de tales átomos se logra por medio de fuerzas eléctricas que actúan como si hubiera pequeños resortes que unen un átomo con otro. Esos átomos están en constan-te vibración respecto de una posición media de equilibrio.

Cuando aumenta la temperatura del sólido se produce un incremento en la agitación de sus átomos haciéndolos que vibren y se alejen de la posición de equilibrio. Por otra parte, la fuerza que se mantiene entre los átomos actúa como si el “resorte” fuera más resistente a la compresión que a la tensión. En consecuencia, la distancia media entre los átomos se vuelve mayor lo que ocasiona la dilatación del sólido.

Dilatación lineal

Al tomar una barra de cierta temperatura y calentarla se producirá un aumento en to-das sus dimensiones lineales, o sea, aumentará su longitud, su altura, su anchura, o la dimensión de cualquier otra línea que imaginemos trazada en la barra.

Coeficiente de dilatación lineal

Si se considera una barra con cierta longitud y elevamos su temperatura, su longitud aumenta, entonces una variación produce una dilatación en la longitud de la barra de

B A

Gas

Esfera dilatada no pasa por el anillo

A

B

Esfera no dilatada pasa por el anillo

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tal manera que se puede concluir que la dilatación (∆L) depende de la longitud inicial Lo y del aumento de la temperatura (∆T). Por lo tanto si la dilatación es proporcional a la longitud inicial y al incremento en la temperatura, tenemos que:

∆L = α Lo ∆t

despejando α = ∆L / Lo ∆t

En donde la constante de proporcionalidad α se le denomina coeficiente de dilatación lineal.

Dilatación superficial y volumétrica

Cuando se trata la dilatación superficial o sea el aumento del área de un objeto produ-cido por el aumento de temperatura, se observan las mismas leyes de dilatación lineal. Si consideramos una placa con una área inicial a temperatura elevada, el área se mo-difica al sufrir una dilatación superficial, de tal manera que considerando lo anterior tenemos que:

∆A = Ao ∆t

o bien

∆A = β Ao ∆t

Entonces el coeficiente de proporcionalidad β se denomina coeficiente de dilatación superficial. Su valor depende del material con que esté hecha la pieza. Se puede consi-derar que

β =2 α

y que la dilatación volumétrica o sea la variación de volumen de un cuerpo con respec-to a la temperatura es:

∆V = γ Vo ∆t

El coeficiente se denomina coeficiente de dilatación volumétrica y se demuestra que para un material determinado γ = 3α. Como ejemplo de este efecto se tiene: los incre-mentos de tamaño en placas agujeradas, dilatación en estructuras, dilatación de reci-pientes de vidrio, etc.

Un hecho importante, relativo a la dilatación, es que influye en la densidad (ρ).

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teMperatura 67

ρ = m/vdonde m = masa

v = volumen

en base a la ecuación, tenemos que si la temperatura de un cuerpo aumenta, su volu-men también aumenta y como su masa no varía, su densidad disminuye. Si se observan los hechos que se producen a nuestro alrededor, es posible que se identifiquen algunos en los cuales la dilatación desempeña un papel importante.

Dilatación en líquidos

Los líquidos se dilatan obedeciendo las mismas leyes que los sólidos, sólo se debe considerar que como no tienen forma propia sino que tienen la forma del recipiente que los contiene, el estudio de las dilataciones lineales y superficiales no son impor-tantes. Lo que interesa en general es el conocimiento de su dilatación volumétrica. Debido a eso en los líquidos únicamente se tabulan los coeficientes de dilatación volu-métrica. En la tabla 3-1 se muestra el coeficiente de dilatación volumétrica de algunas sustancias.

Coeficiente de dilatación volumétrica

Sustancia γ (ºC)

Alcohol etílico 0.75 x 10-3

Disulfuro de carbono 1.2 x 10-3

Glicerina 0.5 x 10-3

Mercurio 0.18 x 10-3

Petróleo 0.9 x 10-3

Tabla 3-1. Coeficiente de dilatación volumétrica de algunas sustancias.

Comportamiento de los gases

Al analizar el comportamiento de los gases, podemos observar que adicionalmente a la temperatura los gases también son afectados en mayor medida por la presión. En un sólido o en un líquido solamente grandes cambios de presión pueden afectar con-siderablemente su dimensiones, por lo tanto esta influencia de la presión se puede considerar despreciable en sólidos y líquidos. Sin embargo, al analizar el comporta-miento de un gas interesa saber qué cambios de presión pueden producir cambios considerables en su volumen y temperatura, este comportamiento puede expresarse mediante relaciones matemáticas sencillas entre la presión “p” su volumen “V” y su temperatura “T”; una vez que se definen estos valores queda definido su estado. El gas puede sufrir ciertas transformaciones que se mencionan a continuación.

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Transformación isotérmica

En la figura 3-3 se muestra un gas que es sometido a una transformación mediante la presión, en la cual la temperatura se mantiene constante. Se dice entonces que el gas ha experimentado una transformación isotérmica (del griego isos = igual + termos = temperatura). En donde el volumen y la presión cambiaron, manteniéndose constante la temperatura y la masa del gas.

Fig. 3-3. Transformación isotérmica, en donde la presión sobre el gas (aire) aumenta, su volumen disminuye y la temperatura permanece constante.

Transformación isobárica

Si tenemos una cierta masa de gas encerrada en un tubo con una presión sobre el gas equivalente a la presión atmosférica, más la presión de una columna de mercurio y calentamos dicho gas dejando que éste se expanda libremente como se muestra en la figura 3-4, la columna ejercida por el mercurio y la presión atmosférica no cambiarán. A una transformación como ésta en donde la presión permanece constante se le llama transformación isobárica (del griego isos = igual + baros = presión).

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teMperatura 6

Fig. 3-4. Transformación isobárica, en donde su volumen aumenta y la presión sobre el gas permanece constante.

Dilatación en los gases

Si tenemos dos cuerpos, uno de cobre y otro de aluminio y los sometemos a un in-cremento de temperatura, éstos sufrirán un incremento en su volumen pero al final presentarán diferentes volúmenes. Esto es debido a que los dos materiales tiene di-ferente coeficiente de dilatación; esto ocurre generalmente en sustancias en estado sólido o líquido. Si se hace lo mismo con dos gases diferentes, se puede observar que el volumen final es el mismo, o sea que ambos tienen el mismo coeficiente de dilata-ción volumétrico.

Como el volumen de una cierta masa gaseosa, a presión constante, varía con la tempe-ratura, es claro que la densidad del gas (ρ = m/V) tendrá distintos valores para diferen-tes temperaturas.

Calor

La energía que se transmite de un cuerpo a otro, debido a una diferencia de tempera-turas, es llamada calor. En realidad lo que un sistema material posee es energía interna

Presiónatmosférica

AireAireMercurio

Gas

Fig. 3-4 Transformaciòn isobárica, en donde su volumen aumenta y la presiónsobre el gas permanece constante

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y entre mayor sea su temperatura, mayor será la energía interna. Una vez establecido que el calor es una forma de energía es obvio que una cantidad de calor deba medirse en unidades energéticas.

La unidad de medición de calor es el Joule (J). En la práctica se emplea la unidad que recibe el nombre de caloría (cal), que por definición es la cantidad de calor necesaria para elevar 1g (gramo) de agua un 1oC (grado Celsius) y la relación entre estas dos unidades es:

1 cal = 4.18 joules

Otra unidad tradicional de medición del calor es el BTU (unidades termales británi-cas por sus siglas en inglés British Thermal Units). Un BTU es la cantidad de energía térmica requerida para elevar la temperatura de una libra de agua 1oF. Diferentes sus-tancias (por ejemplo agua y aluminio) requieren de diferentes cantidades de calor para un cambio de temperatura. Una libra de agua requiere 1 BTU para cambiar 1oF. Una libra de aluminio requiere solamente 0.22 BTU para cambiar 1oF. Aunque el agua y el aluminio alcanzan la misma temperatura, la energía térmica requerida, es diferente para hacer cambiar a cada uno de ellos. Recapitulando, puede decirse que aplicando calor a un cuerpo se incrementa su energía térmica, resultando un ascenso en su tem-peratura.

Transmisión de calor

Conducción. Si se sostiene una barra metálica por uno de los extremos, y el otro extre-mo se calienta con una flama, los átomos o moléculas del extremo calentado, adquie-ren una mayor energía de agitación. Parte de esta energía se transfiere a las partículas adyacentes y entonces la temperatura de esta región también se calienta. Este proceso continúa a lo largo de la barra y después de cierto tiempo, el otro extremo percibirá una elevación de temperatura; por lo tanto, hubo una transmisión de calor a lo largo de la barra, que continúa mientras exista una diferencia de temperatura entre ambos extremos. Esta transmisión se debe a la agitación de los átomos de la barra, que se transfiere de un átomo a otro, sin que estas partículas sufran ninguna traslación en el interior del cuerpo. Este proceso de transmisión de calor se denomina la conducción térmica. La mayor parte del calor que se transfiere a través de los cuerpos sólidos, es transmitida de un punto a otro por conducción.

Dependiendo de la constitución atómica de una sustancia, la agitación térmica podrá trasmitirse de un átomo a otro con mayor o menor facilidad, haciendo que tal sustancia sea buena o mala conductora del calor. Así por ejemplo, los metales son conductores térmicos, mientras que otras sustancias, como el unicel, corcho, porcelana, madera, aire, hielo, lana, papel, etc., son aislantes térmicos, es decir, malos conductores del calor.

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Convección. Cuando un recipiente con agua es colocado sobre una flama, el agua del fondo recibe calor por conducción. Con el calentamiento, el volumen de esta capa aumenta, y por lo tanto su densidad disminuye, haciendo que esta agua se des-place hacia la parte superior del recipiente y que el agua más fría y más densa, se mueva hacia el fondo. El proceso continúa con una circulación continua de masas de agua más caliente moviéndose hacia arriba, y de masas de agua más fría moviéndose hacia abajo, movimientos que se denominan corrientes de convección. Así, el calor que se transmite por conducción a las capas inferiores, se va distribuyendo por con-vección a toda la masa del líquido, mediante el movimiento de traslación del propio líquido.

La transferencia de calor en los líquidos y gases puede efectuarse por conducción, pero la mayor parte del calor que se transmite a través de los fluidos se debe al proceso de convección.

Radiación. Si se coloca un foco eléctrico en el interior de una campana de vidrio al vacío, y se pone un termómetro en el exterior de ésta, el termómetro indicará una eleva-ción de temperatura, mostrando que existe una transmisión de calor a través del vacío que hay entre el cuerpo caliente y el exterior. Evidentemente, esta transmisión no pudo haberse efectuado por conducción ni por convección, pues estos procesos sólo pueden ocurrir cuando hay un medio material a través del cual se pueda transferir el calor. En este caso, la transmisión de calor se llevó a cabo mediante otro proceso, denominado radiación térmica. El calor que nos llega del Sol se debe a este mismo proceso, ya que entre el Sol y la Tierra existe un vacío.

Todos los cuerpos calientes emiten radiaciones térmicas que pueden ser absorbidas por algún otro cuerpo, provocando en él un aumento de temperatura. Estas radiaciones, así como las ondas de radio, la luz, los rayos X, etc., son ondas electromagnéticas capaces de propagarse en el vacío.

De manera general, el calor que recibe una persona cuando está cerca de un cuerpo ca-liente, llega hasta ella por los tres procesos: conducción, convección y radiación. Cuan-to mayor sea la temperatura del cuerpo caliente, tanto mayor será la cantidad de calor transmitida por radiación, como sucede cuando uno se halla cerca de un horno o una fogata.

Capacidad térmica

Cuanto mayor sea la capacidad térmica (C) de un cuerpo, mayor cantidad de calor de-bemos proporcionarle, para producir un incremento en su temperatura

C = ∆Q / ∆T

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Calor específico

El calor específico (c) está definido como la relación entre la capacidad térmica y la masa de un cuerpo o sustancia

c = C / m

en otras palabras, es el calor requerido para incrementar la temperatura de un determi-nado volumen de una sustancia 1oC.

Estado físico cambiante (Calor de absorción)

Como se mencionó en un principio existen diferentes estados físicos en la materia y estos estados pueden cambiar ocasionando que una sustancia cambie su estado, los diferentes estados son: vaporización, condensación, solidificación, fusión, sublimación. Llamados también algunos de ellos como calor latente. Por ejemplo: La cantidad de calor necesaria para cambiar a una sustancia al punto de ebullición, es llamado calor latente de evaporación.

La cantidad de calor necesaria para cambiar una sustancia de sólido a líquido es lla-mado calor latente de fusión. Obviamente los valores de calor de fusión y del calor de vaporización varía para diferentes sustancias como se puede observar en la tabla 3-2.

Calor latente de varias sustancias

Sustancia Temperaturafusión (0C)

Calor latente de fusión cal/mol

Temperatura de ebullición (0C)

Calor de vapori-zación cal/mol

Aluminio 660 2550 2057 61020

Oro 1063 3030 2966 81880

Mercurio -38.9 557 361 13980

Nitrógeno -210 172 -195.8 1336

Oxígeno -218.9 106 -183.0 1629

Plata 960.5 2700 2212 60720

Tabla 3-2, Constantes relacionadas con la temperatura de algunas sustancias.

Escalas de temperatura

Escalas Celsius y Fahrenheit. Las escalas de temperatura están basadas sobre puntos de referencia fijos, tales como el punto de ebullición y congelación del agua. Son cuatro las escalas de temperatura usadas ampliamente hoy en día: la escala Celsius (centígra-dos), la Fahrenheit, la Kelvin y la Rankin. Estas escalas están basadas en el hecho en el cual el punto de fusión del hielo y el punto de ebullición del agua, ocurre a cierta

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temperatura, a la presión de una atmósfera al nivel del mar que es igual a 760 mm Hg (milímetros de mercurio), 10.13 x 104 Pa (pascales) ó 14.7 PSI.

En la escala Celsius el punto de fusión del hielo es de 0o y el punto de ebullición de 100o. Mientras que en la escala Fahrenheit los valores son 32o y 212o. Por lo tanto, para la escala Celsius, el intervalo en este rango es de 100 divisiones de un grado cada división, mien-tras que en la escala Fahrenheit es de 180 divisiones de un grado cada intervalo.

Como ambas escalas son lineales, se puede fácilmente convertir de una escala a otra, usando la siguiente ecuación:

Escalas Kelvin y Rankin. En muchos cálculos de ingeniería y en investigaciones cientí-ficas es importante basar la temperatura en el cero absoluto porque es el límite inferior para la temperatura de un cuerpo y corresponde a –273oC. Esta es la temperatura hi-potética en la cual una sustancia no tendría energía térmica, los valores de sus rangos inferior y superior corresponden a –273.16oC ó –459,69oF. Las escalas que usan el cero absoluto como sus puntos de referencia, son las escalas Kelvin para el SI y Rankin para el sistema inglés y son llamadas también escalas absolutas.

La escala Kelvin también tiene 1000 divisiones entre el punto de congelación y el punto de ebullición del agua, como la escala Celsius, por lo tanto se puede convertir de Cel-sius (oC) a Kelvin (oK) usando la siguiente ecuación:

oK = oC + 273

La escala Rankin, tiene 1800 divisiones entre el punto de congelación y el punto de ebullición del agua, como la escala Fahrenheit, de tal manera que también se puede convertir de Fahrenheit (oF) a Rankin (oR) usando la siguiente ecuación:

oR = oF + 459.69

En la figura 3-5 se muestran las cuatro escalas de temperatura que son usadas en la industria y la equivalencia de una escala a otra, si emplean las ecuaciones las conver-siones son relativamente sencillas.

Escalas de calibración

Como se mencionó anteriormente, una sustancia puede estar en su forma sólida, lí-quida o gaseosa, dependiendo de la temperatura y presión que se ejerza sobre ella.

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Mediante pruebas de laboratorio se puede determinar el estado que guarda cada sus-tancia en función de la temperatura (t) y la presión (p), en la gráfica de la figura 3-6 se muestran los valores de “t” y “p” correspondientes a cada uno de estos estados.

Fig. 3-5. Rangos de cuatro escalas de temperatura.

Kelvin Celsius Fahrenheit Rankin

Punto373 100 212 624

de ebullición

Punto

273

-273 -459

0

0 0

32 491

de congelamiento

Cero absoluto

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Fig. 3-6. Diagrama de fases con respecto a la presión y la temperatura.

El diagrama se divide en tres regiones: Sólida (S), Líquida (L) y Gaseosa (V), depen-diendo de la temperatura y presión, la sustancia se encontrará en fase sólida, líquida o gaseosa, lo único que se necesita saber son los valores de t y p.

Por ejemplo: si el punto se localiza en la región S, la sustancia se encuentra en fase sóli-da, si se localiza en L está en fase líquida y si está en V está en fase gaseosa.

Suponiendo que se tiene una sustancia con una presión y una temperatura correspon-diente al punto A, de la figura 3-6, en este punto la sustancia se encuentra en fase sólida, si mantenemos la presión constante y aumentamos la temperatura, ésta pasará a la fase líquida (fusión), en fase líquida se tienen dos formas de pasar a la fase gaseosa (evapo-ración) continuar aumentando la temperatura o bajar la presión, de esta manera se logra cambiar de fase a dicha sustancia. Como una última observación, la forma de cambiar una sustancia de fase sólida a fase gaseosa sin pasar por la fase líquida, fenómeno lla-mado sublimación, sería aumentando su temperatura, pero su presión deberá de estar por abajo del valor para el punto triple.

Las líneas OT, TM y TN, representan los puntos de equilibrio entre fases, si los valores de temperatura y presión (punto) caen sobre cualquiera de estas líneas, esto indica que

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la sustancia se encuentra en ambas fases, las cuales pueden ser sólido/líquida, sóli-do/gaseosa o líquida/gaseosa, lo que indica que la sustancia se encuentra en dos fases. Sin embargo existe un punto en donde los valores de presión y temperatura permiten que las tres fases se logren y este es el punto T, en donde la sustancia se encuentra de manera sólida, líquida y gaseosa, a este punto se le denomina punto triple. El agua, por ejemplo, a una presión de 4.6 mm de mercurio y una temperatura de 0.01oC se puede encontrar al mismo tiempo, en sus fases líquida, sólida y gaseosa por lo tanto estos va-lores corresponden a su punto triple.

Para tener de una forma estandarizada el valor de estos puntos y asegurar de esta ma-nera una exacta medición de la temperatura, se ha adoptado en la industria, la escala internacional práctica de temperatura cuyas siglas son IPTS (International Practical Temperature Scale).

La IPTS cumple con funciones que son necesarias para asegurar la estandarización en la medición de temperatura. En la tabla 3-3 se muestran los valores estándares de cier-tas substancias para diferentes puntos como son:

• El punto de ebullición.

• El punto de congelación.

• El punto triple de temperatura de varias sustancias.

Puntos fijos de temperatura primaria y secundaria

Sustancia Punto de ebullicion(oC)

Punto de fusion(oC)

Punto triple (oC)

Punto fijo secundario (oC)

Agua 100.00 0 0.01

Aluminio 2056 660 660.37(FP)

Antimonio 1380 630.5 630.74(FP)

Azufre 444.6 120 444.67(BP)

Hidrógeno −252.7 259.1 −259.34

Neón −245.9 −248.67

Oxígeno −182.96 −218.4 −218.79

Oro 2600 1063

Plata 1950 960.5

Plomo 1650 327.5

Zinc 907 419.4 +327.50(FP)

Tabla 3-3. Puntos fijos de temperatura de algunas sustancias.

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Todos los puntos mostrados se encuentran a una presión atmosférica estándar, además, la IPTS especifica los métodos e instrumentos utilizados para determinar los puntos mostrados en esta tabla.

Por ejemplo, para los rangos entre –259.34oC (punto triple del hidrógeno) y 630.5oC (punto de congelación del antimonio) se utiliza un termómetro de resistencia de plati-no. Para los rangos entre 630.5oC y 1063oC (punto de fusión del oro), se usa un termopar platino 10% radio-platino, y para temperaturas arriba de 1063oC, se usa un pirómetro óptico.

Estándares primarios y secundarios

Una forma de tener la seguridad de lograr mediciones de temperatura adecuadas, es man-teniendo calibrados los instrumentos que se emplean en las mediciones. Esto se logra me-diante una buena capacitación del personal, así como la adquisición de equipo adecuado.

Normalmente los equipos que se emplean en la medición de temperatura son: termó-metros de resistencia de platino (RTD por sus siglas en inglés de Resistence Tempera-ture Detector), termopares de platino-rodio y pirómetros ópticos. La inversión reque-rida para mantener este equipo adecuadamente calibrado es regularmente alto, por tal motivo estos equipos se mandan calibrar periódicamente en laboratorios dedicados a la calibración de equipo de medición, entre los laboratorios que existen, se encuentra la oficina nacional de estándares (NBS) en los Estados Unidos. En México se cuenta con varios laboratorios certificados en los cuales se tienen los patrones necesarios para una adecuada calibración.

Los instrumentos empleados en laboratorios certificados son llamados patrones prima-rios los cuales son sumamente costosos y es muy caro mantenerlos en condiciones ade-cuadas, pero el equipo que es calibrado con estos aparatos puede servir perfectamente como patrón y éstos son llamados patrones secundarios, los que a su vez, pueden servir para calibrar el resto del equipo empleado en una empresa.

Aplicación industrial de mediciones de temperatura

Las aplicaciones de medición y control de temperatura pueden ser de lo más variado que se pueda imaginar, ya que van desde casas, oficinas, producción de plástico, me-dicinas, herramientas hasta plantas químicas, alimenticias, nucleoeléctricas, hidroeléc-tricas y explotación y refinación de petróleo, etc. La temperatura es probablemente la variable más medida y controlada.

En general, la medición de la temperatura es usada básicamente para un propósito, lograr que el valor de la variable llegue al valor deseado, lo que significa que independientemente

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de la aplicación de que se trate, se tenga la seguridad de alcanzar la temperatura deseada. Para lograr esto, se tendrán una serie de premisas para consolidar este objetivo, las cuales podrán ser:

1. Tener entradas continuas a un control manual o automático, lo que ayudará en el monitoreo y control de la variable.

2. Registrar la información para conocer la tendencia o registro histórico.

Clasificación por método de detección

Los sensores de temperatura, generalmente se clasifican por el método de detección mediante el cual funcionan. Como se hizo notar en la transmisión de calor, se tiene la conducción, convección y la radiación, que en este caso actúan sobre el instrumento, de tal manera que los termómetros se emplean en la conducción y convección de calor, mientras que los pirómetros se emplean en la medición de la radiación del calor del cuerpo e indican la temperatura medida.

En términos generales, si el instrumento está en contacto directo con la variable, es lla-mado termómetro y si el instrumento es localizado a cierta distancia de la variable, es llamado pirómetro.

A continuación se mencionan los principios de operación más comúnmente utilizados por los elementos detectores de cambios en la temperatura de un proceso: presión de un fluido que cambia su volumen con los cambios de temperatura, dos metales que cam-bian su longitud llamados elementos bimetálicos, termopares, resistivos y los que detectan la radiación:

• Cambios en la densidad: termómetro con líquido encapsulado de vidrio.

• Cambios en longitud o volumen: elementos bimetálicos, sistemas llenos.

• Generación de voltaje en la unión de dos metales: termopares.

• Cambios en la resistencia eléctrica de los metales: termómetros de resistencia, termistores y medidores de esfuerzo.

• Radiación producida por una sustancia: pirómetros.

Rangos

En la actualidad existe una amplia variedad de instrumentos para la medición de tem-peratura, la mayoría de las mediciones de uso doméstico e industriales se encuentran

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teMperatura 7

dentro de los rangos de –100oC a +1649oC (–150oF a +3000oF). Sin embargo, la ingeniería está avanzando continuamente ampliando estos rangos y estudiando nuevos princi-pios de medición y mejorando los ya existentes, para satisfacer las necesidades de la industria.

Como es de comprenderse uno de los datos importantes para el uso de este tipo de sensores es el rango de temperatura en el cual trabaja, ya que de esta característica, dependerá su empleo en las diferentes aplicaciones que se presenten, en la figura 3-7, se tiene una tabla comparativa de los tipos de sensores que existen y los rangos a los cuales trabajan.

Fig. 3-7. Rangos de temperatura de diferentes medidores. (Fuente TPC training)

El rango de un instrumento es sólo uno de los factores que deben de tomarse en cuenta para un problema de medición de temperatura. Otros factores que se deben considerar para una adecuada selección son: La sensibilidad, exactitud, velocidad de respuesta, vida útil esperada, costo, disponibilidad, resistencia a la corrosión y a la vibración, etc.

Detección de temperatura mediante cambios de color y forma

Adicionalmente se cuenta con otros tipos de sensores en los cuales dada su facilidad de uso y su bajo costo, además de que no requieren equipo adicional, son utilizados para la detección de temperatura. Estos indicadores de color están disponibles en forma de

0 400 800 1200 1600 1900-400-600

-50 a 300

-130 a 540

-185 a 1620

-200 a 620

-240 a 540

-270 a 650

315 a 4200

1110 a 1760

Rangos de temperatura (°C)

Termómetro de cuarzo

Termómetro bimetálico

Termopar

Termómetro de líquido en vidrio

Sistema termal

Termómetro de resistencia

Pirómetro de radiación

Pirómetro óptico

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etiquetas adhesivas, crayón o de pintura y se muestran en la figura 3-8. Cuando cambia la temperatura, estos dispositivos cambian de color o se derriten o endurecen.

Como ya se mencionó, los indicadores de color son económicos y pueden adquirirse en varios tipos y rangos que van de 52oC a 1371oC (100 a 2500oF). Se utilizan en la medición de temperatura de calderas, en pequeños hornos, en procesos de esterilización donde se desea asegurar que la temperatura mínima necesaria sea alcanzada.

Fig. 3-8. Indicadores de cambio de color y de fusión (fuente omega).

Los cambios de color en las etiquetas son dependientes de la temperatura y el tiempo, y este cambio no es reversible, las pinturas, así como los crayones, funcionan exactamen-te de la misma manera y se muestran en la figura 3-9.

La exactitud en su gran mayoría es de ± 1% y sus tiempos de respuesta en algunos como los crayones y los líquidos son tan pequeños como: 0.001 segundos. El modo de empleo para las etiquetas, es adhiriéndolas al objeto al cual se desea medir la tempera-tura y el círculo o círculos irán indicando el valor al cual se encuentra la temperatura del objeto.

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Fig. 3-10. Empleo de etiqueta adhesiva para medir temperatura en una tubería (fuente omega).

Fig. 3-9. Vista de pinturas y crayones (fuente omega).

Así mismo, los crayones y pinturas se utilizan como un gis, marcando la superficie en la cual se desea conocer la temperatura. Cuando la superficie alcanza una temperatura específica, la marca se funde poniéndose suave, de esta manera se pueden trazar varias líneas con diferentes valores, para conocer un rango de temperatura.

Fig. 3-11. Detección de temperatura en un circuito impreso, mediante etiquetas de uno y varios puntos

(fuente omega).

Además de las etiquetas, pinturas y crayo-nes, también son usados los indicadores de cristal líquido, éstos cambian de color a temperaturas específicas, presentando una mejor característica que es la de regresar a su estado original. Los indicadores de cris-tal líquido son autoadheribles, no son tóxi-cos y se manejan en rangos de 0oC a 60oC (32 a 140oF). Cuando la temperatura se in-crementa, los indicadores de cristal líquido cambian de color indicando el valor de la temperatura.

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Los conos pirométricos, también llamados conos de Seger, son usados en la industria de la cerámica para dar una indicación al operador de las condiciones que se tienen dentro del horno.

A diferencia de los crayones y pinturas, los conos no se funden a una temperatura es-pecífica, sino que se suavizan con ésta. En la práctica se emplean en los hornos varios conos de diferente sensibilidad a la temperatura y así cada uno se deformará a diferen-tes valores. Estos conos están normalmente inclinados unos 8° respecto a la posición vertical.

Fig. 3-12. Efecto de calentamiento en un cono pirométrico.

Cuando la temperatura se incrementa, el cono se suaviza y cae como se puede ver en la figura 3-12, en ese momento el operador tiene una indicación visual de las condiciones del horno. Existen aproximadamente 60 conos diferentes disponibles para cubrir ran-gos desde 538 a 1982°C (1000 a 3600°F).

Forma original

Forma finalParcialmentefundido

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Resumen

Se ha visto que la cantidad de calor aplicada a un cuerpo o sustancia da como resultado que las moléculas en éste se agiten produciendo una temperatura, así mismo, este calor suministrado hace que las sustancias cambien de estado, logrando obtenerse los dife-rentes estados físicos de la materia, como son el sólido, líquido y gaseoso.

Así mismo estos cuerpos o sustancias presentan diferentes comportamientos en sus volúmenes (se dilatan), dependiendo del calor aplicado y pueden transmitir su energía mediante los efectos de conducción, convección y radiación. Los estados de la materia no se obtienen únicamente por cambios en la temperatura, sino que también se obtie-nen por cambios en la presión. Esta energía puede ser medida mediante dispositivos de temperatura, graduados con diferentes escalas dependiendo de la aplicación que se tenga.

Buscando que las mediciones sean homogéneas en todas las aplicaciones, se crearon puntos de medición estándares, los cuales se obtienen en laboratorios con equipo espe-cializado, logrando con esto, que los instrumentos empleados para la medición de tem-peratura puedan ser calibrados con patrones. Esto finalmente dará como resultado, que las mediciones que se efectúan, en la investigación y producción, sean lo más correctas posibles, logrando que los productos que se obtengan, sean de una calidad óptima.

Dentro de la detección de temperatura, los sensores forman la parte sustantiva en dicha medición y su clasificación depende del principio de operación. Su selección depende-rá de los rangos con que operen, además de factores como: la sensibilidad, exactitud, velocidad de respuesta, vida útil esperada, costo, disponibilidad, resistencia a la corro-sión y la vibración, etc.

Adicionalmente se cuenta con otros tipos de sensores en los cuales dada su facilidad de uso pues no requieren equipo adicional y se pueden colocar en espacios reducidos, y su bajo costo, son utilizados para la medición de temperatura. Estos indicadores cambian de color y se funden, y están disponibles en forma de etiquetas adhesivas, crayones y pinturas.

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Capítulo 3.1

instrUMentos de MediCión eléCtriCA

En esta sección conocerá los sensores de temperatura:

• Termopares

• De resistencia

• Termistores

• Circuitos integrados

Una de las necesidades de medición de temperatura se ha superado mediante el uso de sensores, que dadas sus características hacen posible que se puedan emplear en indi-cadores y circuitos electrónicos. Tal es el caso de dispositivos cuya salida se manifiesta con cambios de resistencia y voltaje.

El termopar, que tal vez sea el más empleado en la industria debido a sus buenas carac-terísticas y bajo costo, es un dispositivo que actúa produciendo un voltaje, en función de una diferencia de temperatura (∆T) entre sus extremos. Otros detectores como el de resistencia-temperatura (RTD por sus siglas en inglés Resistance Temperature Detec-tor), el termistor y el transistor, se basan en cambios de su resistencia eléctrica debida a la variación de temperatura.

Los RTD’s incrementan su resistencia al elevarse la temperatura, y están fabricados de metales puros o aleaciones específicas. Los termistores, así como los transistores, son dispositivos de estado sólido que responden de la misma manera sólo que mucho más rápido. A diferencia de los RTDs, la resistencia de un termistor disminuye en respues-ta a los incrementos de temperatura. El uso del transistor ha proliferado grandemente, aunque su aplicación es básicamente en equipo doméstico, de laboratorio y de tablero, más que en el área de procesos industriales.

Termopares

Efectos termoeléctricos

Cuando dos metales diferentes son unidos en sus extremos, como se muestra en la figu-ra 3-13, y éstos se mantienen a diferentes temperaturas, se establece una corriente que

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fluye en el circuito termoeléctrico. Thomas Seebeck descubrió este fenómeno en 1821 al notar que la circulación de corriente obedece a dos efectos termoeléctricos combinados: el efecto Peltier, el cual establece que una corriente que fluye a través de la unión de dos metales diferentes, absorbe o libera calor en función de la dirección que tenga la co-rriente; y el efecto Thompson el cual establece que en una sección de un metal conduc-tor homogéneo se libera o se absorbe calor cuando existe una circulación de corriente y se tiene un incremento de temperatura; a este fenómeno se le llama efecto Seebeck.

Fig. 3-13. Circuito cerrado con dos metales de diferente material.

Si el circuito se abre en el centro, se tendrá un circuito de voltaje (voltaje Seebeck), en eAB en la figura 3-14 y es posible medir ese voltaje eAB en milivolts que genera el circuito en sus extremos en función de la temperatura en las uniones y de la composición de los dos metales.

Fig. 3-14. Circuito de voltaje con dos metales de diferente material.

Si los cambios de temperatura son pequeños, el voltaje Seebeck, será directamente pro-porcional a la temperatura.

∆ eAB = α ∆T

donde α es la constante de proporcionalidad (constante Seebeck)

Metal B

Metal A Metal A

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instruMentos de Medición eléctrica 87

La fuerza electromotriz (fem) de este circuito, obedece a dos efectos termoeléctricos combinados llamados el efecto Peltier, que dice que la corriente que circula en la unión de dos metales diferentes, causa que se libere o se absorba calor, en función de la di-rección de la corriente en el circuito. Así mismo si un gradiente de temperatura existe a lo largo de cualquiera de ellos o en ambos materiales, la fem en la unión puede tener una ligera alteración extra. Esto es llamado el efecto Thomson. Hay entonces tres fem’s presentes en un circuito termoeléctrico. La fem Seebeck causada por la unión de metales diferentes, la fem Peltier causada por la unión de metales diferentes, la cual resulta de un gradiente de temperatura en los materiales.

La fem Seebeck es de principal interés aquí y ésta es dependiente de la temperatura en la unión. Si la fem generada en la unión de dos metales diferentes es cuidadosamente medida como una función de la temperatura, entonces tal unión puede ser utilizada para la medición de la temperatura.

El principal problema se presenta cuando se intenta medir este potencial (voltaje Seebeck), pues al conectar el termopar al dispositivo de medición, se estará generando otra fem en la unión del termopar con las terminales del instrumento y dependerá de la temperatura en la conexión y se deberán tomar ciertas precauciones para evitar la suma de este potencial.

En la figura 3-15 se observa qué pasa si se desea leer el voltaje en un termopar tipo T. Si se quisiera leer sólo el voltaje V intentando medir la salida en la unión J1 se crearían dos uniones metálicas extras J2 y J3; debido a que la unión J3 es cobre-cobre, ésta no crea ningún volatje fem (V3 = 0), pero la unión J2 que es cobre-constantán creará un voltaje adicional fem (V2) opuesto a V1, por lo tanto la lectura V resultante será proporcional a la diferencia de temperaturas entre J1 y J2, lo cual quiere decir que no podemos encon-trar la temperatura J1 a menos que primero encontremos la temperatura J2

Fig. 3-15. Circuitos equivalentes en una medición con un voltmetro.

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Una forma de determinar el valor de la temperatura de J2, es poniendo esta unión den-tro de un baño de hielo como se muestra en la figura 3-16, forzando su temperatura a 0oC y estableciendo a J2 como una “unión de referencia” (punta fría); en la unión J3, como ya se dijo, ambas terminales (volmetro/termopar) son de cobre, por lo tanto, no crean ningún voltaje adicional a la lectura, siendo esta proporcional únicamente a la diferencia de temperaturas entre J1 y J2

Fig. 3-16. Arreglo con unión de refencia a 0oC.

La lectura del volmetro será:

V = V1-V2 = α (t J1 - t J2)

Si especificamos a TJ1 en grados centígrados tenemos:

TJ1 (oC) + 273.15 = tJ1

Entonces esto nos lleva a:

V = V1 - V2 = α (TJ1 + 273.15) - (TJ2 + 273.15)

= α (TJ1 - TJ2) = α (TJ1 - 0)

V = α TJ1

En el análisis matemático realizado, se debe enfatizar que el voltaje de salida de la unión de refencia no es de cero volts, sino que es una función de la temperatura abso-luta. Sumando el voltaje que se genera en la unión de referencia a cero grados Celsius, se tiene que la lectura de la unión de medición tiene como base cero grados y esto hace que este método sea muy exacto debido a que la temperatura en el hielo puede ser con-trolada con mucha precisión, el punto de fusión del hielo es usado por la oficina nacional

Cu

Cu

V iJ1

C

Cu

Cu

V

Volmetro

Cu

CuV2

ViJ1

J2

T = 0 Co

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de estándares de los Estados Unidos de Norteamérica (NBS por sus siglas en inglés de National Bureau of Standars), como un punto de referencia fundamental para las tablas de termopares, por lo que, si vemos las tablas directamente podemos convertir lecturas de voltaje a temperatura.

El termopar cobre-constantán mostrado en la figura 3-16 es un ejemplo único ya que un alambre del termopar, es del mismo material (cobre) que las terminales del voltmetro. Pero si usáramos un termopar de hierro-constantán (tipo J), en lugar de uno de cobre-constantán, el alambre de hierro (figura 3-17) incrementaría el número de uniones de diferentes metales dentro del circuito, ya que las terminales del volt-metro que son de cobre quedarían conectadas con las del termopar que son hierro-constantán.

Fig. 3-17. Unión de referencia con hierro-constantán.

Si ambas terminales del voltmetro no estuvieran a la misma temperatura, se tendría un error, por lo tanto, para tener mediciones exactas se deberá colocar un bloque isotérmi-co (terminal homogénea) como se muestra en la figura 3-18.

La terminal isotérmica está aislada eléctricamente, pero es buena conductora de calor y sirve para mantener las uniones J3 y J4 a la misma temperatura. Las temperaturas en el bloque son despreciables debido a que las dos uniones cobre-hierro actúan de manera opuesta de tal manera que seguimos teniendo que:

V = α(T1 -Tref) = (V1 - Vref) j

Baño de hielo

V

Cu

Cu

Voltímetro

J3

J4 J2

J1

Fe

C

Fe

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Fig. 3-18. Instalación de terminal isotérmica.

Si reemplazamos el baño de hielo con otro bloque isotérmico, como se muestra en la figura 3-19 el nuevo bloque estará a la temperatura de referencia Tref y en la conside-ración de que J3 y J4 están a la misma temperatura de referencia, se puede decir que se tienen las mismas condiciones;

V = α (T1 - T ref)

Este circuito tiene mayores inconvenientes porque se ha formado otro termopar más (J3); tratando de reducir las conexiones tendríamos que eliminar al alambre extra de hierro en el lado negativo, en el de la unión de cobre-hierro-constantán, de esta manera podemos unir los dos bloques isotérmicos y la salida no se modifica.

Fig. 3-19. Reemplazo del baño de hielo con terminal isotérmica.

AltaCU

CUBaja

J4

FE

J3

Fe

C

JREF

J1

Bloque isotérmico a Tref

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Si examinamos la ley de los metales intermedios en la figura 3-20, para eliminar la unión extra, podemos decir que esta ley empírica establece que si un tercer material, en este caso el hierro, es insertado entre dos metales diferentes en una unión de termopar, éste no causará ningún efecto sobre el voltaje de salida, siempre y cuando las uniones for-madas por el metal extra y las uniones del termopar, estén a la misma temperatura.

Fig. 3-20. Ley de los metales intermedios.

Como conclusión se tiene que es completamente eliminada la necesidad de un alambre de hierro del lado de la terminal negativa. Nuevamente se tiene el mismo resultado en el voltaje de salida, y las uniones J3 y J4 sustituyen el baño de hielo tomando el valor de la unión de referencia como se puede ver en el circuito equivalente de la figura 3-21.

fig. 3-21. Circuito equivalente.

V

CU

CU

Fe

J3

C

J4 T

J1

ref

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Se puede proceder a un siguiente paso lógico que será medir la temperatura del bloque isotérmico (unión de referencia), y usar esta información para conocer la temperatura desconocida de J1.

Un termistor cuya resistencia RT está en función de la temperatura como el de la figura 3-22, proporciona una forma de medir la temperatura absoluta de la unión de referen-cia. Se supone que las uniones J3 y J4 y el termistor están a la misma temperatura debido al diseño del bloque isotérmico. Usando un multímetro digital se pueden tener dos condiciones:

1. Medir RT para encontrar Tref y convertir Tref a su voltaje equivalente.

2. Medir V, sumarle Vref para encontrar V1 y convertir V1 a la temperatura tJ1.

Fig. 3-22. Unión de referencia sin baño de hielo.

El estar detectando la temperatura del bloque, es una manera de conocer la tempe-ratura ambiente, ya que si deseamos conocer la temperatura en un proceso, se debe considerar la temperatura ambiente más la temperatura en el proceso como se muestra en la figura 3-23. Es importante enfatizar que un termopar sólo genera voltaje, con diferencias de temperatura entre la unión de referencia (unión fría) y la de medición (unión caliente), si la temperatura es la misma entre los dos extremos, el termopar no genera ningún voltaje. Si se mide el voltaje del termopar con un medidor que no tenga compensador de temperatura ambiente, se deberá añadir el voltaje correspondiente a esta temperatura pues de lo contrario se tendrá un error en medición equivalente al valor de la temperatura ambiente.

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Fig. 3-23. Medición de la temperatura del proceso considerando la temperatura ambiente.

En la actualidad existen dos maneras de efectuar la compensación de temperatura am-biente en los equipos de medición, una es a través de circuitería y la otra a través de programación. En los medidores modernos, llamados transmisores inteligentes, los cuales emplean microprocesadores, es posible hacer esta compensación, debido a que se puede lograr mediante un software de una computadora o equipo, compensando los efectos de los cambios de temperatura ambiente en la unión de referencia. En los medidores antiguos se compensaba primeramente con bimetálicos y posteriormente con circuitería (ver compensación de temperatura). El sensor de temperatura sobre el bloque isotérmico de la figura 3-22 puede ser un dispositivo que tenga una característi-ca proporcional a la temperatura: un RTD, un transmisor o un circuito integrado.

Aun cuando el RTD o el termistor son dispositivos que miden temperatura sin necesi-dad de compensación, tienen la limitación de un rango de temperatura bajo, por tanto el termopar, aun cuando requiere compensación en la junta de referencia cubre un rango más amplio de temperatura.

Propiedades de termopares

Debido a su versatilidad, el termopar es tal vez el único método práctico industrial para la medición de temperaturas entre 500 y 1500oC. Los termómetros de sistema lleno no

Metal a Metal a

Unión dereferencia

Unión demedición

Proceso

Temperaturaambiente

30° 200°

Temperatura

MilivoltsMetal b

0°

Temperatura total=200º+30º=230

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se diseñan para esas temperaturas, y el termómetro de resistencia debe tener un dise-ño especial para esos rangos. En temperaturas menores a 500oC se emplea también el termopar aunque su costo sea mayor con el fin de tener un solo tipo de equipo en la planta.

Una de las ventajas del termopar es que su volataje de salida se puede transmitir fácil-mente a grandes distancias hasta el punto de lectura. Otra es que el termopar se puede fabricar en forma rápida en casi cualquier taller de instrumentos. El termopar por sí mismo es relativamente barato.

Materiales de los termopares

En la tabla 3-4 se pueden observar los tipos de termopares que existen en el mercado y sus polaridades, así como el rango en que operan cada uno de ellos.

tipo elemento positivo elemento negativo rangos usuales de temperaturaof oC

B Platino 30% rodio Platino 6% rodio 1600 – 3100 870 – 1700

E Cromel Constantán 32 – 1600 0 – 870

J Hierro Constantán 32 – 1400 0 – 760

K Cromel Alumel 32 – 2300 0 – 1260

R Platino 13% rodio Platino 32 – 2700 0 – 1480

S Platino 10% rodio Platino 32 – 2700 0 – 1480

T Cobre Constantán -300 – 700 -180 – 370

Tabla 3-4. Polaridad de termopares.

Tablas de temperatura-milivoltaje

Para convertir la lectura en milivolts del voltímetro a su temperatura correspondiente, se pueden consultar tablas como la 3-5. Estas tablas están disponibles con los fabrican-tes de termopares y enlistan las temperaturas específicas que corresponden a una serie de lecturas de voltaje. Debido al empleo de medidores electrónicos ya no es necesaria la consulta de la tablas pues éstos dan la lectura directa en grados.

Mediante este tipo de tablas, se puede conocer el milivoltaje que se genera a determi-nadas temperaturas, por ejemplo, de la tabla 3-5, si deseáramos conocer el milivoltaje equivalente de la temperatura de 770oC, se busca en la columna de los extremos dere-cho o izquierdo el valor 700 (centenas o millares) y en la fila de los extremos inferior o superior se busca el valor de 70 (decenas), en forma de eje coordenado, encontrando de esta manera el valor de milivolts que es de 7.020 mv.

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termopar tipo stabla temperatura vs fem

Temperatures (oC) (PTS 1968) Unión de refencia a 0oCReference Junction 0oC

oC 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 oC

Thermoelectric voltage in absoluts milivolts0 0.000 0.053 0.103 0.150 0.194 0.236 0

0 0.000 0.055 0.113 0.173 0.235 0.299 0.365 0.432 0.502 0.573 0.645 0

100 0.845 0.719 0.795 0.972 0.950 1.029 1.109 1.190 1.273 1.356 1.440 100

200 1.440 1.625 1.611 1.698 1.785 1.673 1.967 2.361 2.141 2.232 2.323 200

300 2.323 2.414 2.506 2.599 2.692 2.786 2.880 2.974 3.069 3.164 3.260 300

400 3.260 3.356 3.452 3.540 3.645 3.743 3.840 3.938 4.036 4.135 4.234 400

500 4.234 4.333 4.432 4.532 4.632 4.732 4.832 4.933 5.034 5.138 5.237 500

600 5.237 5.339 5.442 5.544 5.648 5.751 5.855 5.660 6.064 6.169 6.274 600

700 6.214 6.380 6.486 6.592 6.699 6.805 6.913 7.020 7.128 7.236 7.345 700

800 7.345 7.454 7.563 7.672 7.782 7.802 8.003 8.114 8.225 8.336 8.448 800

900 8.448 8.560 8.673 8.786 8.899 9.012 9.126 9.240 9.355 9.470 9.585 900

1000 9.586 9.700 9.816 9.932 10.013 10.165 10.282 10.400 10.517 10.635 10.754 1 000

1 100 10.754 10.872 10.991 11.110 11.229 11.348 11.467 11.587 11.707 11.827 11.947 1 100

1 200 11.947 12.067 12.188 12.308 12.429 12.550 12.671 12.792 12.913 13.034 13.155 1 200

1 300 13.155 13.276 13.997 13.519 13.640 13.761 13.863 14.004 14.125 14.247 14.368 1 300

1 400 14.368 14.489 14.610 14.731 14.852 14.973 15.094 15.215 16.336 15.456 16.576 1 400

1 500 15.576 15.697 15.817 15.937 16.057 16.176 16.296 16.415 16.534 16.653 16.771 1 500

1 600 16.771 16.890 17.008 17.125 17.243 17.360 17.477 17.594 17.711 17.826 17.942 1 600

1 700 17.942 18.056 18.170 18.282 18.394 18.504 18.612 1 700oC 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 oC

Tabla 3-5. Voltaje en función de la temperatura de termopar tipo S.

Relación voltaje-temperatura para diferentes termopares

Es muy común expresar la fem termoeléctrica en términos del potencial generado con una unión de referencia de 32oF (0oC); en la tabla 3-6 se muestra un resumen de las características de salida de los termopares más comunes. Las señales de voltaje que se generan en un termopar son del orden de mV (milésinas de volt).

tabla 3-6. basada sobre una unión de referencia a 32of

Temperaturaen oF

Cobre-constantán

Chromel-constantán

Hierro-constantán

Chromel-alumel

Platino10% radio

-250 -4.747 -6.40 mv -6.71 -4.96 mv

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Temperaturaen oF

Cobre-constantán

Chromel-constantán

Hierro-constantán

Chromel-alumel

Platino10% radio

-200 -4.111 -5.76 -4.29

-150 -3.380 -3.94 -4.68 -3.52

-100 -2.559 -3.49 -2.65

-50 -1.654 -1.02 -2.22 -1.70

0 -0.670 -0.89 -0.68

50 0.389 2.27 0.50 0.40

100 1.517 1.94 1.52 0.212 mv

150 2.711 5.87 3.41 2.66 0.401

200 3.967 4.91 3.82 0.595

250 5.280 9.71 6.421 4.97 0.800

300 6.647 7.94 6.09 1.017

350 8.064 13.75 9.48 7.20 1.242

400 9.525 11.03 8.31 1.474

450 11.030 17.97 12.57 9.43 1.712

500 12.575 22.2 14.12 10.51 1.956

600 15.773 26.65 17.18 12.86 2.458

700 19.100 31.09 20.26 15.18 2.977

800 40.06 23.32 17.53 3.506

1 000 49.04 29.25 22.26 4.596

1 200 62.30 36.01 26.98 5.726

1 500 70.90 33.93 7.498

1 700 38.43 8.732

2000 44.91 10.662

Respuesta de diferentes termopares

Los datos de la tabla 3-4 son mostrados en la gráfica de la figura 3-24 y se puede apreciar la relación de la temperatura y la correspondiente fuerza electromotriz fem (efm por sus siglas en inglés) en milivolts para seis tipos de termopares, se nota también que los ter-mopares R, S y B generan poco milivoltaje en comparación con los termopares E, J y k.

Conversión de temperatura a voltaje

El voltaje de salida E de un circuito de termopar es usualmente escrito de la siguiente forma:

E = AT + ½ BT2 + ⅓ CT3

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donde T es la temperatura en oC y el voltaje E está con referencia a una temperatura de 0oC. Las constantes A, B y C son dependientes del material del termopar.

La sensitividad o potencia termoeléctrica de un termopar está dada por:

S = dE = A + BT + CT2

dt

Fig. 3-24. Curva de temperatura-milivolts para los termopares más comunes.

La tabla 3-7 da el valor aproximado de la sensitividad de varios metales referidos al platino a 0oC

Bismuto -72 Plata 6.5

Constantán -35 Cobre 6.5

Níquel -15 Oro 6.5

Potasio -9 Tugsteno 7.5

Sodio -2 Cadmio 7.5

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Platino 0 Hierro 18.5

Mercurio 0.6 Nicromel 25

Carbón 3 Antimonio 47

Aluminio 3.5 Germanio 300

Plomo 4 Silicio 440

Tantalum 4.5 Telurio 500

Rodio 6 Selenio 900

Tabla 3-7. Sensitividad termoeléctrica S = dE/dT referidos al platino en mVoC.

Polaridad

Una característica importante en un termopar es su polaridad, la cual debe ser respe-tada cuando se va a conectar al sensor en un instrumento de medición. Aunque no es riesgoso el intervenir la polaridad, puede causar descontrol ya que las indicaciones se ven alteradas. En la tabla 3-8 se muestran las polaridades de diferentes termopares y su rango de operación.

tipo elemento positivo elemento negativo rangos de usuales de temperaturaof oC

B Platino 30% rodio Platino 6% rodio 1 600 – 3 100 870 – 1 700

E Cromel original Constantán 32 – 1 600 0 – 870

J Hierro Constantán 32 – 1 400 0 – 760

K Cromel original Alumel original 32 – 2 300 0 – 1 260

R Platino 13% rodio Platino 32 – 2 700 0 – 1 480

S Platino 10% rodio Platino 32 – 2 700 0 – 1 480

T Cobre Constantán -300 – 370 -180 – 370

Tabla 3-8. Tipos de termopares y su polaridad.

En todos los termopares es posible reconocer la polaridad a través de los colores del forro que los cubre. Un termopar consta de un forro externo que cubre los dos alambres y uno interno que cubre el alambre individualmente. El forro externo indica el tipo de termopar y el interno la polaridad.

En la versión americana, el color rojo siempre es el negativo. Los forros externos como ya se mencionó determinan el tipo de termopar, por ejemplo el termopar K tiene forro amarillo y el J tiene forro negro, etcétera.

En la figura 3-25 se puede apreciar esta característica, y se puede ver que los forros varían de la versión americana a la de los otros países, por lo que si los termopares son

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instruMentos de Medición eléctrica

adquiridos en otro país se debe consultar la tabla de colores. Mediante la tabla 3-7 y los colores en el termopar se podrá conocer el material de que está hecho el alambre, además de poder identificar su polaridad.

Fig. 3-25 Normas del color de forros de termopar de diferentes países.

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Alambres de extensión

Los alambres de extensión son utilizados para conectar el termopar con el voltmetro. En algunas aplicaciones, ambas uniones están separadas por varias decenas de metros. Hay dos clases de alambres de extensión para aplicaciones de termopares: el primer tipo de alambre de termopar es esencialmente del mismo alambre que forma el termo-par, y se recomienda para los hierro-constantán y cobre-constantán.

El segundo tipo, el alambre de compensación, está fabricado de cobre o una aleación níquel-cobre. Es usado principalmente en termopares de platino para reducir el costo. Las características del alambre de conexión deben ser similares a los alambres utiliza-dos en los termopares, pues de otra manera, los voltajes generados en las conexiones serían suficientemente grandes para afectar la exactitud del instrumento.

Los forros de alambres de extensión así como los termopares, permiten la identifica-ción del tipo de termopar de que se trate, estos forros son fabricados de diferentes materiales como: polyvinil, fibra de vidrio, teflón, asbesto, etcétera, en la figura 3-26 se muestran algunos de éstos.

Fig. 3-26. Diferentes forros de alambre de extensión.

Fabricación

La figura 3-27 muestra un diagrama de un termopar típico. Los conductores de la unión de medición son encapsulados dentro de una funda de metal rígido que proteje al ter-mopar. La unión de medición es formada en el extremo del termopar, como se muestra en el diagrama.

El óxido de magnesio rodea los alambres que forman el termopar contra vibraciones que podrían dañar los finos alambres y tiene una función adicional, aumenta la transferencia de calor entre la unión de medición y el medio que rodea al termopar. Esto asegura que

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la unión de medición siga los cambios rápidos de temperatura del medio. Este termopar particular es usado normalmente con un pozoprotector llamado termopozo (tw por sus siglas en inglés de termotowell). Los conductores de la unión de medición se conectan a los alambres de extensión en el extremo del termopozo.

Fig. 3-27. Diagrama de construcción de un termopar y puntas.

Tipos de uniones

Al fabricar el termopar este puede ser soldado o torcido, en la figura 3-27 lado B, se pueden ver tres tipos de uniones soldadas: expuesto, no aterrizado y aterrizado. El tipo expuesto es recomendado en mediciones de temperatura en gases no corrosivos, estáti-cos o en movimiento, donde se requiere un tiempo de respuesta rápido.

El tipo no aterrizado, es recomendado para hacer mediciones en medios ambientes corrosivos, en donde se desea tener el termopar electrónicamente aislado del blindaje de la funda. Los termopares soldados son físicamente aislados de la funda, con polvos de óxido de magnesio.

El tipo aterrizado, es recomendado para medir líquidos o gases corrosivos estáticos o en movimiento y en aplicaciones de alta presión. En un termopar aterrizado, la unión

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está soldada a la funda lo que permite un tiempo de respuesta mayor que en uno no aterrizado.

Los termopares rara vez se usan con alambres no recubiertos excepto en la unión de detección. El recubrimiento de los alambres puede consistir desde barniz resistente al calor, hule resistente al calor, tejido de algodón, tejido de asbesto, tejido de fibra de vidrio, asbesto impregnado con silicio, tejido de teflón y vidrio, hasta tubos o perlas de cerámica, alúmina u óxido de molibdeno.

También se emplean combinaciones del recubrimiento del alambre, en ocasiones indi-vidualmente o cubriendo los dos alambres, con el mismo forro protector. En la figura 3-28 se ilustran los diferentes tubos protectores de cerámica que se colocan a los alambres del termopar, los cuales le dan resistencia mecánica y evitan que se pongan en contacto, lo que ocasionaría un corto circuito.

Fig. 3-28. Diferentes tipos de tubos aislantes de cerámica.

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Cuando la aplicación del termopar requiere la medición de temperaturas en atmósferas corrosivas u otros tipos de atmósferas que sean perjudiciales para los metales del ter-mopar, se acostumbra emplear una funda como protector del termopar, del lado de la unión de medición (unión caliente).

Esas fundas protectoras se construyen de una gran variedad de materiales y dependen del uso que se les va a dar, las cubiertas se pueden construir de hierro forjado cubierto con una aleación, hierro fundido, acero sin costuras, acero inoxidable, níquel, inconel, carburo de silicio unido con cerámica o algún otro tipo de material que prolongue el tiempo de vida y la precisión del termopar.

Por lo general en procesos donde se tienen altas presiones, las fundas protectoras son barras sólidas de metal perforadas o se construyen soldando un tubo, un tapón y una cabeza hexagonal, como se muestra en la figura 3-29.

Fig. 3-29. Termopar con funda y terminal de conexiones.

Por lo regular los termopares que requieren el uso de tubos o cubiertas protectoras se construyen como un conjunto como se muestra en la figura 3-29 lado A. En la figura 3-29 lado B se muestra el corte transversal de un sensor de termopar, en donde se observa la funda y su ternimal de conexiones.

En la figura 3-30, se observa la cabeza que protege la conexión del termopar, con los alambres de extensión que van hacia el instrumento de medición, esta caja de conexio-nes es fabricada normalmente de hierro fundido o aluminio.

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Fig. 3-30. Cabezas o cajas de conexiones de termopar.

La sensibilidad de un termopar se puede incrementar reduciendo la masa de la unión de medición. Un método para lograr esa reducción de masa es soldar a tope los dos alambres del termopar. Cuando la soldadura a tope no tiene la resistencia mecánica adecuada por el tipo de aplicación, entonces se tuercen los dos alambres; por lo general se utilizan tres vueltas de alambre y para algunas aplicaciones se requieren hasta cinco vueltas.

Es necesaria una soldadura fuerte y limpia para obtener una unión sólida con el fin de efectuar mediciones precisas y reproductibles. El termopar responde también a un cambio de temperatura con mayor rapidez cuando su tubo o funda protectora es de diámetro pequeño y las paredes son lo más delgado posible. Los diámetros y espesores de paredes gruesas provocan un tiempo de respuesta lento.

Fig. 3-31. Diferentes tipos de termopares.

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En la figura 3-31 se muestran diferentes tipos de termopares que se emplean depen-diendo el tiempo de aplicación que se tenga en la industria o en laboratorio.

Termopozos

Los termopozos son los elementos que proveen la máxima protección a los sensores de temperatura contra la presión, la temperatura y la fatiga generada por la velocidad de fluido; y también aíslan al proceso de tal manera que cuando se desee cambiar o dar mantenimiento al termopar, éste puede ser retirado sin afectar la operación del proce-so. Como se puede ver en la figura 3-32, el termopar está constituido por varias partes, una de las cuales es el termopozo, el cual es adicional a la funda de protección del termopar.

Fig. 3-32. Diferentes partes que conforman un arreglo de termopar con termopozo.

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En la figura 3-33 se muestran diferentes tipos de termopozos, además se tienen que tomar en cuenta ciertos parámetros para la correcta selección del termopozo según la aplicación:

• Tipo de construcción (recto, cónico, escalonado).

• Materiales.

• Tipo de conexión (roscado, con brida, soldado, e inserción).

• Larfo de inserción.

• Velocidad del fluido.

Fig. 3-33. Diferentes tipos de termopozos.

Consideraciones de diseño

No existe termopar ideal para una aplicación en particular. Algunos de los factores que intervienen en el diseño de termopares se verán a continuación.

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Selección del termopar y del tipo de alambre

Los factores determinantes para seleccionar el termopar adecuado en su orden usual son: temperatura a ser medida (ver tabla 3-4), compatibilidad con la atmósfera que rodea al termopar (ver tabla 3-7), costo, voltaje de salida (fem) oC en la temperatura de operación (ver figura 3-24) y la linealidad. Para algunas aplicaciones, los factores serán ordenados en forma diferente. Para una relación lineal fem-temperatura en el rango de 0 a 30oC deberá ser escogido un termopat tipo K, aunque en muchas aplicaciones los tipos T y J serán seleccionados preferentemente. Si se va a instalar un termopar en un medio ambiente corrosivo, se deberá escoger uno resistente a la corrosión, o colocarlo en un termopozo con atmósfera reductora, siempre y cuando la atmósfera del proceso sea altamente oxidante.

Los termopares se fabrican en varias configuraciones. Para bajas temperaturas, es su-ficiente tener el ambiente aislado con hule o plástico. Para más altas temperaturas, el aislamiento se lleva a cabo por medio de perlas o tubos de cerámica. Si el alambre es capaz de deteriorar los alambres, se adapta un tubo ya sea de cerámica o de metal para proteger al termopar.

No obstante que los termopares son dispositivos aparentemente simples, sus caracte-rísticas son frecuentemente mal medidas. Si el alambre entre la unión de referencia y la unión de medición es química y metalúrgicamente homogéneo, no habrá cambio en el voltaje de salida aunque exista un gradiente de temperatura sobre el conductor (efecto Thompson). Si se tienen diferencias químicas y/o metalúrgicas, pero no existe un gra-diente de temperatura sobre el conductor, la medición no afectará.

Un termopar puede ser preciso cuando está nuevo pero no puede permanecer así. El medio puede cambiar su composición química o su estructura metalúrgica. Si tales cambios ocurren donde existe un gradiente de temperatura, la señal de salida se verá afectada. La magnitud del cambio puede no ser detectada fácilmente.

Si se quita de una instalación un termopar que sea no-homogéneo y se coloca en un horno controlado donde la temperatura sea diferente de la anterior, no se podrán pre-decir los resultados de calibración.

Si la sección no homogénea está completamente incluida en una zona isotérmica del horno de calibración, no existirá error. De otra forma, si la sección no homogénea se localiza en un área donde el gradiente de temperatura no es el mismo que el de la zona de trabajo se producirá un error diferente del que tenía en servicio. Por estas razones los termopares de deben checar en el lugar de trabajo, insertando un termopar secun-dario de alta calidad

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Es también importante que el tipo de termopar sea escogido de tal manera que sea compatible con las condiciones del ambiente en particular. Casi todas las combinacio-nes de termopar son afectadas por las atmósferas reductoras; el uso exitoso de termo-pares en dichos ambientes requiere una protección adecuada. Donde las condiciones sean severas, se pueden usar satisfactoriamente tipos compactos de cerámica con un tubo protector adicional (termopozo).

En algunos ambientes como atmósferas con alto contenido de hidrógeno, donde no se puede lograr protección satisfactoria al termopar, se pueden usar pirómetros de radiación.

Según el cuidado con que se instalen y protejan los termopares, éstos se deterioran y necesitarán cambiarse periódicamente. Puesto que no es práctico reemplazar el circui-to completo del termopar, la instalación se hace en dos secciones, una sección reempla-zable y otra permanentemente aislada como se aprecia en la figura 3-34. Esta última está expuesta a menos cambios de temperatura bruscos y puede ser hecha de pares de alambre que igualen la curva específica del termopar.

Este par de alambres llamado “alambres de extensión”, extiende la unión de referencia del circuito del termopar desde el punto donde termina el termopar de alta calidad, a un punto donde la temperatura es conocida o se pueden compensar sus variaciones (el medidor). Cualquier diferencia en la composición química de los alambres, produ-ce una diferencia en las terminales del par de extensión, y por esta razón las cabezas de termopares se diseñan para mantener las terminales isotérmicamente, colocándolas juntas y usualmente cubriéndolas.

Fig. 3-34. Circuito completo del termopar.

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Tamaño de alambre

Si los termopares son usados sin los tubos protectores, el tamaño del alambre es un com-promiso entre velocidad de respuesta, resistencia mecánica y tiempo de vida. Alambres de diámetros pequeños responden más rápidamente a cambios de temperatura y con-ducen menos calor desde la unión medida, esto es un factor de importancia cuando sólo una corta parte del termopar se puede introducir al proceso. En la figura 3-35 se muestra hasta qué temperaturas se puede medir con diferentes calibres de termopar.

Fig. 3-35. Tipos de termopares y calibres.

La corrosión altera más rápidamente la calibración de alambres delgados y su fem es más facilmente afectada por no homogeneidades causadas por la deformación y el do-blarse (enchuecarse) debido al trabajo en frío. El tiempo de respuesta será más rápida en termopares delgados que en gruesos. En termopozos y fundas, el error por conduc-ción y la velocidad de respuesta es menos importante que para seleccionar el tamaño del alambre, pero se tendrán que considerar los espesores de los termopozos para que éste no retarde la respuesta de la señal.

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Las condiciones del medio ambiente influirían también sobre el desempeño de los ter-mopares. En la tabla 3-9 se muestra el comportamiento de los termopares en diferentes atmósferas.

Tipo de termopar Influencia de temperatura y atmósferas gaseosas*

B, R, S 1. Resistencia a la atmósfera oxidante: muy buena.2. Resistencia a la atmósfera reductora: pobre.3. El platino se corroe fácilmente arriba de 100oC, deberá ser usado en

tubo de cerámica protector, nunca en tubo metálico.

K 1. Resistencia a la atmósfera oxidante: de buena a muy buena.2. Resistencia a la atmósfera reductora: pobre.3. Es afectado por el azufre, gas reductor o sulfuros: SO2 y H2S.

J 1. Las atmósferas oxidante y reductora tienen un pequeño efecto sobre su exactitud. Se usa ampliamente y su mejor aplicación es en atmós-fera seca.

2. Resistencia a la oxidación: buena hasta de 400oC pero pobre arriba de 700oC.

3. Resistencia a atmósfera reductora: buena hasta 400oC.

T 1. Resistencia a la corrosión en atmósferas húmedas.2. Resistencia a la atmósfera oxidante: buena.3. Resistencia a la atmósfera reductora: buena.4. Requiere protección cuando hay vapores de ácidos.

E 1. El cromel es atacado por atmósferas sulfurosas.2. Resistencia a la oxidación: buena.3. Resistencia a la atmósfera reductora: pobre.

* Una atmósfera oxidante actúa primeramente oxidando directamente el componente de un termopar de base-metal. Una atmósfera reductora (CO, H2) sobre los tipos B, R y S actúa reduciendo parcialmente el refractario con el cual los alambres del termopar están en contacto seguido por el ataque hacia el termopar por el producto reductor, que frecuentemente es silicón

Tabla 3-9. Influencia del medio ambiente en los termopares.

Blindaje

El blindaje es una técnica de protección para reducir la interferencia de fuentes de rui-do que se producen en los equipos de medición electrónicos que tiene arreglo en modo común.

Supongamos que un alambre de termopar ha sido instalado en la misma tubería que en una línea de energía de 220 volts de corriente alterna, como se muestra en la figura 3-36. La cercanía entre las líneas de energía y las líneas del termopar, permite que se induzca una señal en ambos alambres del termopar. Esta señal crea un problema, ya

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que se forma un circuito capacitivo-resistivo entre el termopar y los cables de corriente alterna, a través de los cuales circula corriente que va hacia la terminal negativa del medidor, el cual crea un circuito entre su terminal negativa y tierra (chasis), mediante una capacitancía parásita (Ver figura 3-36 inciso A).

Fig. 3-36. Conexiones de termopares con y sin blindaje.

Para eliminar este problema en la figura 3-36 inciso B, se conecta la funda (aterrizada) directamente hacia la protección (tierra de chasis), desviando la señal y evitando con esto que la señal entre al medidor por la entrada negativa, como cuando el blindaje no es conectado a la tierra del chasis como ocurriría con un circuito no blindado.

La protección del medidor es especialmente usada para evitar voltajes ruidosos crea-dos cuando la unión del termopar está en contacto directo con una fuente de ruido. Adicionalmente, el acoplamiento magnético y electrostático se reduce utilizando cable de par trenzado, reduciendo al mínimo la longitud de los hilos conductores y mante-niéndolo alejado de campos magnéticos y eléctricos intensos.

En la figura 3-37 se desea medir la temperatura en el centro de un recipiente metálico que está siendo calentado mediante una resistencia eléctrica, el voltaje en el centro del baño es de 120 volts raíz cuadrática media (RMS por sus siglas en inglés Root Mean Square), la cual genera ruido que es recogido por el termopar.

Capacitanciasdistribuidas

Resistencias distribuidas

Línea de 220v AC

Medidor

Medidor

Sin blindajeA

Blindaje

Con blindajeB

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Fig. 3-37. Termopar en un ambiente con ruido eléctrico.

La manera de evitar este problena se muestra en la figura 3-38 inciso B, en donde el termopar es aterrizado y el blindaje o la funda es conectado a la tierra física del instru-mento.

De la misma manera que en el ejemplo anterior, aquí se crea un circuito en el que la se-ñal circula a través del alambre del termopar cuando no está blindado como se ve en la figura 3-38 inciso A, y ésta entra por la terminal negativa del medidor recibiendo toda la perturbación que genera la fuente de ruido.

La manera de evitar el ruido, es creando una trayectoria alterna a los lazos de tierra que se formen, y que aun cuando la señal de ruido circula a través del termopar, no entre al medidor, sino que se vaya a tierra como se ilustra en la figura 3-38 inciso B.

Fig. 3-38. Circuitos blindados y no blindados para termopares.

Por último, pero no por ello menos importante, se necesita instrumentación capaz de realizar medidas de bajo nivel de voltaje, y totalmente limpias de ruido para evitar que se altere la exactitud de las medidas de temperatura.

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Circuitos de medición

Si consideramos que la temperatura de referencia (Tref) es una de las dos cantidades que necesitamos conocer para calcular una temperatura (T1), la otra es el voltaje V, que medimos con el sistema de adquisición de datos (o voltímetro). Aplicando la fórmula:

V = (T1 - Tref)

podemos calcular tensiones equivalentes para la temperatura de referencia y la total y a continuación restar para determinar el valor de T1. Los voltímetros y los sistemas de adquisición de datos que efectúan medidas con termopares se encargan de realizar el cálculo y dan directamente el valor de la temperatura que se quiere medir.

Una condición para efectuar la medición será conocer el valor de Tref, o mantener la temperatura a 0oC en esta unión, lo cual en algunas aplicaciones sobre todo las de la-boratorio es posible lograrlo, pero en campo sería imposible mantener esta condición, por tal motivo se detecta la temperatura en la unión de referencia con un RTD, un termistor o un circuito integrado como se mencionó en un principio. Esta alternativa permite conocer la temperatura en la union de referencia, la cual se añadirá al valor que tenga la unión de medición, conociendo de esta manera la temperatura que se tiene en la planta o proceso. A este procedimiento se le llama compensación de tem-peratura ambiente.

Compensación de temperatura ambiente

La compensación por cambios en temperatura de la unión de referencia es un punto que debe tomarse muy en cuenta, ya que de no hacerlo las lecturas que se estén midien-do tendrán errores en porcentajes bastante considerables sobre todo si se está midiendo a baja temperatura.

En el laboratorio, por ejemplo, se puede mantener constante a 0oC la temperatura de referencia, sumergiéndola en un baño de agua con hielo. Sin embargo en un proceso industrial, no puede esperarse mantener una temperatura constante de esta manera, en este caso, se deben compensar estos cambios de temperatura para obtener lecturas exactas.

Para tal efecto se diseñan circuitos electrónicos compensadores, los cuales pueden de-sarrollarse con resistencias, termistores, diodos o con circuitos integrados más elabora-dos los cuales se fabrican especialmente para este propósito. Este procedimiento per-mite una compensación por circuitería (hardware), aunque existe una compensación por programación (software), la cual es una alternativa complementaria en la solución del problema.

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Compensación con resistencias

Aunque este arreglo no es muy moderno, existen muchos equipos de tipo galvanomé-trico en los cuales se lleva a cabo este tipo de compensación. La forma de operación consiste en que al medir la temperatura a través del termopar, éste genera un voltaje y en consecuencia una corriente que circula por la bobina del galvanómetro produciendo una indicación. Para compensar ese arreglo se usan resistencias con curvas de tempera-tura-resistencia que se asemejan a la curva del termopar. La figura 3-39 muestra cómo son conectadas las resistencias en el circuito, las cuales quedan en un arreglo serie-pa-ralelo con el galvanómetro; mediante esta configuración las variaciones de temperatura ambiente serán detectadas y la lectura no se ve afectada.

Fig. 3-39. Resistencias para compensar cambios de temperatura en la unión de referencia.

Este arreglo presenta inconvenientes ya que si la longitud del termopar cambia, se ten-drá que recalibrar el instrumento debido a que estará cambiando la resistencia total del circuito y en consecuencia su corriente, por lo tanto habrá cambios en las lecturas.

Compensación con circuitos electrónicos

La filosofía de operación para un circuito electrónico, será la de compensar el voltaje que genera la unión de referencia, sumándole un voltaje al circuito, mediante una ba-tería, ver figura 3-40 lado A. Lo que sería equivalente a tener la unión de referencia a 0oC, ver la figura 3-40 lado B. El voltaje de compensación “e”, estará en función de la temperatura detectada por la resistencia Rt, como se ve en la figura 3-40 lado C. Estos circuitos están comercialmente disponibles, y son usados en voltímetros para una am-plia variedad de termopares. El voltaje V, está ahora referido a 0oC y las lecturas pueden

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ser convertidas directamente a temperatura, empleando las tablas de la NBS (Oficina Nacional de Estándares), aunque la mayoría de los equipos modernos permiten tener las lecturas, ya sea en milivolts o en oC o oF.

Fig. 3-40. Circuito electrónico compensador en la unión fría.

A este tipo de circuito se le llama referencia de punta fría electrónico. En los equipos electrónicos de tipo potenciométrico que emplean este tipo de compensación, no les afecta la longitud del termopar ya que la entrada del instrumento prácticamente no consume corriente.

Fig. 3-41. Termopar conectado a un medidor digital.

En la figura 3-41 se muestra un termopar conectado a un medidor de tipo digital el cual despliega la medición en grados Fahrenheit o centígrados, y que por diseño ya cuenta con compensación de temperatura ambiente.

Conceptos de transductores resistivos de temperatura

Los transductores eléctricos de temperatura tipo resistivo, se caracterizan porque son afectados por la temperatura según el sensor que se utilice, entre los cuales figuran:

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• Variación de resistencia en un conductor (sondas de resistencia)

• Variación de resistencia de un semiconductor (termistores)

Efectos de la temperatura en los conductores

Cuando un conductor es afectado por la temperatura, la corriente que circula por éste se modifica, de tal manera que una corriente que fluye a través de un conductor de co-bre cambia hasta en un 30%, cuando se tienen incrementos de temperatura entre 25ºC y 100ºC.

Esta dependencia en temperatura es expresada por la siguiente ecuación:

Rt2= Rt1 (1+α( t2-t1))

Donde α es el coeficiente de temperatura del material (ohms/ohms/oC)

t1 es la temperatura baja en grados Celsius,

t2 es la temperatura alta en grados Celsius,

Rt1 es la resistencia del material a la temperatura t1 en ohms

Rt2 es la resistencia del material a la temperatura t2 en ohms

Coeficiente de temperatura de la resistencia

El término α (alfa) en la ecuación anterior revela el cambio al cual la resistencia del mate-rial cambiará en respuesta a un cambio de temperatura y es definido como el coeficiente de temperatura de la resistencia del material. Si vemos en tablas el valor del alambre de cobre, mostrará que es de 0.004 lo cual significa que la resistencia cambia 0.004 ohms por ohm por grado centígrado. Otra manera de establecer esta variación es en por cien-to por grado, en el caso del alambre de cobre sería 0.4% /oC. En ambos ejemplos la resis-tencia aumenta con la temperatura, lo cual significa que el coeficiente es positivo.

Este comportamiento es característico de metales puros, sin embargo algunos otros materiales como los no metálicos, los semiconductores y aislantes tienen un coeficiente de temperatura negativo (la resistencia disminuye con la temperatura), por ejemplo el carbón que tiene una α(alfa) igual a –0.003.

En ciertas aleaciones metálicas se tienen coeficientes de temperatura prácticamente igua-les a cero (la manganina 0.0044442; constantán 0.44442; nicromel 0.00017), y a ciertos

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voltajes o temperaturas, muestran un coeficiente de temperatura negativo. En conduc-tores y resistencias se pueden obtener los más bajos coeficientes de temperatura, siendo cero el coeficiente de temperatura ideal.

Los metales puros tienen un coeficiente de resistencia de temperatura positivo bastante constante. El coeficiente de resistencia de temperatura, generalmente llamado “coefi-ciente de temperatura” es la relación de un cambio de resistencia debido a cambio de temperatura. Un coeficiente positivo significa que la resistencia aumenta a medida que aumenta la temperatura. Si el coeficiente es constante, significa que el factor de pro-porcionalidad entre la resistencia y la temperatura es constante y que la resistencia y la temperatura se graficarán en una línea recta. Cuando se usa un alambre de metal puro para la medición de temperatura, se le refiere como detector resistivo de temperatura, o RTD (por las siglas en ingles de Resistive Temperature Detector).

Cuando se usan óxidos metálicos para la medición de temperatura, el material de óxi-do metálico es conformado en forma que se asemejan a pequeños bulbos o pequeños capacitores. El dispositivo formado así se llama termistor.

Los termistores tienen coeficientes de temperatura negativos grandes que no son cons-tantes y la resistencia disminuye a medida que se aumenta la temperatura. El hecho de que el coeficiente no sea constante significa que el cambio en la resistencia por unidad de cambio de temperatura es diferente a diferentes temperaturas.

La no linealidad de los termistores los hace poco apropiados para la medición de tem-peratura a través de rangos muy amplios. Sin embargo, dan una buena respuesta en la medición de temperaturas en rangos pequeños.

Como regla general, los termistores son empleados cuando la banda de temperaturas es angosta, mientras que se prefiere a los RTD cuando la banda de temperatura es amplia.

En la práctica cuando se tienen equipos electrónicos de alta exactitud, que se ven afec-tados por la temperatura, éstos sufren cambios de resistencia en sus componentes, los cuales son indeseables, y para eliminarlos, se elaboran arreglos de resistencias en serie o en paralelo, los cuales tienen coeficientes de temperatura iguales pero invertidos (uno positivo y uno negativo), que permiten que estas variaciones no afecten los resultados en la medición o control de las variables en los procesos. En los laboratorios se cuenta con resistencias de precisión cuyo coeficiente de temperatura está expresado en partes por millón en lugar de un valor en ohms o en porcentaje, por ejemplo ± 10 ppm-oC.

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Bulbo de resistencia RTD

Los RTD (por sus siglas en inglés de Resistence Temperature Detector), también lla-mados termómetros de resistencia, están basados en la propiedad de ciertos metales, en los cuales su resistencia cambia con variaciones de temperatura. Los termómetros de resistencia son en principio bobinas de alambre enrolladas dentro o alrededor de soportes de material aislante capaz de soportar la temperatura.

La selección del metal en este tipo de aplicaciones depende de varios factores como son: la pureza del material, su maleabilidad, la habilidad a seguir cambios rápidos de tempe-ratura, repetibilidad, autocalentamiento, linealidad y su alto coeficiente de temperatura.

En la actualidad, los metales más comúnmente empleados son: el platino, níquel, tungs-teno, y cobre, aunque ocasionalmente también se emplea: iridio, rodio, plata, y hierro con tántalo.

En la figura 3-42 se muestra la gráfica que relaciona resistencia eléctrica con respecto a la temperatura, para el platino, el cobre y el níquel, los elementos de este grupo deben tener una resistencia de 100 ohms a 0oC, con una tolerancia de ± 0.1 ohms.

Fig. 3-42 Curvas eléctricas resistencia-temperatura para tres elementos RTD.

Considerando los valores de la gráfica, se puede observar que a 0oC el valor de los tres RTD‘s es de cerca de 100 Ω(ohms), y para otras temperaturas los valores cambian se-gún la característica de respuesta de cada material, por ejemplo, para 200oC la resisten-cia del platino es de 175 Ω, la del cobre es de 186 Ω y la del níquel es de 250 Ω.

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El cambio de resistencia que ocurre con un cambio de temperatura se define como co-eficiente de temperatura, y usualmente es expresado como un porciento por grado de temperatura o en ohms/ohms x oC. Por ejemplo el coeficiente de temperatura del cobre es de 0.004 lo cual significa que su resistencia cambia 0.004 ohms por ohm por oC.

Características de los materiales

El platino presenta la característica de encontrarse casi puro en la naturaleza y de po-derse fabricar en alambres muy delgados. Además presenta un alto punto de fusión, es resistente a la oxidación y siendo un metal noble, es químicamente estable. No es volatilizable a temperaturas hasta de 1 000oC y es muy lineal en todo su rango de ope-ración.

Sus inconvenientes son: que puede ser contaminado por gases en atmósferas reducto-ras, y puede actuar como catalizador con ciertos hidrocarburos, por lo tanto los trans-ductores de platino son usualmente encapsulados. Sus rangos de operación: de –185 a 600oC (–300 a 1110oF) y en aplicaciones criogénicas de –185 a –260o (–300 a –436oF).

El níquel también puede encontrarse casi puro en la naturaleza, y genera los cambios más grandes de resistencia que cualquier metal, entre los 0 y los 100oC (32 y 212oF), pero su sensitividad decrece alrededor de los 20oC (554oF) y su respuesta es no lineal. Una aleación de 70% de níquel y 30% de hierro, llamada balco, tiene relativamente un alto coeficiente de temperatura. Cuando se emplea un circuito puente apropiado, la salida en voltaje aumenta considerablemente, en temperaturas alrededor de 93oC (200oF).

Así como el platino, el tungsteno y el iridio, también tienen un alto punto de fusión, lo que permite que se puedan emplear en temperaturas hasta de 82oC (1800oF). Tienen una respuesta más lineal y una mayor resistencia al estiramiento (10 veces mayor que el platino), lo que permite fabricar alambres muy delgados con valores de resistencia altos. Estos materiales también resisten la radiación nuclear.

El cobre, es fácilmente refinado y fabricado en alambre uniforme, absorbe el calor uni-formemente, pero rápidamente se oxida y pierde su pureza, lo cual hace que sea el menos empleado.

Construcción de un RTD

El material de la resistencia en un RTD, debe ser puro y capaz de ser estirado hasta convertirlo en finos alambres para que puedan ser fácilmente construidos los elemen-tos de la resistencia que usualmente son largos, doblados en espiral y colocados dentro de un contenedor metálico. La figura 3-43 muestra la construcción típica de un RTD, el cual consta de: una terminal de conexiones, unos alambres de conexión, el elemento de

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medición, un soporte de aislamiento, una funda metálica, y un aislante de porcelana para evitar que se mueva, que además previene de un corto circuito entre el alambre y su contenedor.

Fig. 3-43 Construcción de un RTD típico.

Terminales de conexión

A continuación se describirán las partes más importantes del arreglo. La terminal de conexiones puede ser de tipo conector en la cabeza de conexión, de tipo de desconexión rápida (enchufar), o de alambres de conexión, en la figura 3-44 se muestran algunas terminales de este tipo.

Fig. 3-44. Tipo de conexiones de las terminales de un RTD.

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Configuración de alambres de conexión

La configuración de los alambres de conexión, que se presentan en las hojas de especi-ficación son de dos, tres y cuatro hilos, y se debe saber qué configuración es compatible con la aplicación que se va a emplear.

Fig. 3-45 Configuraciones de 2, 3 y 4 hilos.

En la figura 3-45 se presentan las tres configuraciones básicas y una variante de la de cuatro hilos. Regularmente se coloca un alambre en cada extremo del RTD, pero hay disponibles, en 2, 3 y 4 alambres, cada tipo tiene aproximadamente la misma cons-trucción.

Fundas y cabezas

La funda es un tubo cerrado, que contiene el elemento sen-sor y sus alambres, ésta inmoviliza al elemento sensor pro-tegiéndolo en contra de la humedad y el medio ambiente, y protegiendo también los alambres. La funda puede ser fabri-cada de acero inoxidable, inconel, o de aleación de níquel-acero-cromo, que presenta buena resistencia a la corrosión. En la figura 3-46 se muestran las fundas con cabeza, la cual puede ser fabricada de acero inoxidable 340, hierro fundido o aluminio.

Fig. 3-46. Fundas y cabezas de un RTD.

Negro

Negro Negro

Negro

Negro

Rojo

Rojo

Negro

Rojo

Rojo

Negro

RojoRojo

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El elemento sensor

El elemento sensor puede ser del tipo embobinado en cerámica o vidrio, como se mues-tra en la figura 3-47 o de tipo de película. El RTD estándar es fabricado de platino al 99.99% de pureza (fuente omega), y es embobinado sobre un núcleo de cerámica o de vidrio sellado herméticamente formando una cápsula.

El alambre de platino es seleccionado para cubrir los rangos de precisión requerida en la termometría. Su alta resistencia a la contaminación y estabilidad mecánica y eléctri-ca, permite una intercambiabilidad de elementos sin que se vea afectado su desempeño con corrimientos nulos y ningún error con el envejecimiento.

Los elementos disponibles se fabrican con respecto a estándares, conforme la norma europea que es, α = 0.00385 ohms/ohm/oC (fuente omega), y con respecto a la norma ame-ricana que es, α = 0.00392 ohms/ ohms/oC (fuente omega).

Fig. 3-47 Elementos sensores embobinados en cerámica y vidrio (fuente omega).

Los elementos sensores miniatura de película TFD (por sus siglas en ingles Thin Film Detector), son fabricados de platino, que es depositado sobre un sustrato y posterior-mente es encapsulado. En la figura 3-48 lado A, se muestra un detector tipo plano y en la figura 3-48 lado B se puede ver otro detector en donde su tamaño es igual o menor

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a un termistor. Este tipo de elemento es fabricado con técnicas similares a los circuitos electrónicos de alta integración miniaturizados que combinan la precisión de un RTD y el rápido tiempo de respuesta de un termopar.

Fig. 3-48. Detectores miniatura de película delgada (TFD). (Fuente omega)

Características

Dentro de las características de un RTD tenemos los siguientes puntos importantes:

Exactitud. La mayoría de los RTD‘s industriales caen en un rango de exactitud de ± 0.1 a ± 0.5%.

Estabilidad. Es la capacidad de un termómetro para mantener y reproducir sus ca-racterísticas de resistencia-temperatura específicas, por largos periodos dentro de su rango de operación. El grado de estabilidad es expresado en términos de corrimiento, el cual es definido como cambios indeseables en la resistencia durante un determinado periodo.

Un ejemplo sería: un corrimiento de 0.05 Ω después de 10,000 horas de operación a 1000oF.

Repetibilidad. Es la propiedad (habilidad) del termómetro a repetir lecturas, en tempe-raturas seleccionadas, dentro del rango de operación del mismo.

Tiempo de respuesta. Como ya se había mencionado en el capítulo de definiciones, el tiempo de respuesta de un termómetro será el tiempo que tarda en alcanzar el 63% del

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valor final de la variable. Como un ejemplo en la figura 3-49 se puede ver la respuesta de un RTD de respuesta rápida contra un RTD de tipo embobinado.

Fig. 3-49. Tiempo de respuesta en elementos RTD.

Auto-calentamiento. Al conectar el RTD en un circuito puente, a través de éste circulará una cierta cantidad de corriente, la cual puede provocar que el sensor modifique su valor de resistencia en base al calor que él mismo produce. La unidad asociada al error por auto-calentamiento es miliwatts por grado centígrado ( mW/oC ).

Resistencia de aislamiento. Es la resistencia que debe existir entre el elemento sensor y cualquier otro subensamble del termómetro (funda, termopozo, terminales y cabeza de conexiones), ésta debe de ser infinita en condiciones ideales de operación. Las razones por las que pueda bajar este valor de resistencia pueden ser: fallas en la fabricación, deformación mecánica, humedad y fugas del medio conductor. Sus unidades son los omhs.

Resistencia a la vibración. Es la capacidad (habilidad) del termómetro a resistir golpes y vibraciones sin que se alteren sus características de operación.

Termopozos para los RTD

Al igual que los termopares, en ocasiones cuando las aplicaciones lo requieren, se pue-den emplear termopozos de protección para el RTD. La figura 3-50 muestra un RTD, con su termopozo, el cual evita que éste se ponga en contacto con los líquidos o gases que se miden en un proceso, protegiéndolo de posibles daños.

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Fig. 3-50. RTD con termopozo protector.

Como ya se mencionó anteriormente, los termopozos generalmente se fabrican de ace-ro al carbón, acero inoxidable, inconel, acero fundido o teflón, y son usados para tem-peraturas hasta de 11 000oC. Los de cerámica se utilizan para temperaturas mayores.

La cabeza en un termopozo protege las conexiones que van del RTD al circuito puente, y contiene una terminal de conexiones. La cabeza consta de una base y tapa con cuerda de 50 hilos, un empaque resistente al calor y a la humedad; el conjunto evita que se introduzcan vapores al RTD y generalmente está construido conforme a la norma para ser utilizado en áreas a prueba de explosión.

Debido al tipo de conexión que pueda tener el RTD, la tira terminal debe ser capaz de manejar cuatro conductores, y la cabeza deberá ser a prueba de explosión cuando así se requiera. Sin embargo si el sistema es intrínsecamente seguro puede no requerirse la condición antes citada.

Circuitos puente con RTD

Mediante la ayuda de circuitería adicional, los RTD´s funcionan como transductores eléctricos, convirtiendo los cambios de temperatura en señales de voltaje, mediante cambios de resistencia; para efectuar la conexión eléctrica del RTD al instrumento de medición, se emplean tres métodos que son conocidos como circuitos de dos, tres y cuatro hilos o alambres conductores.

Un circuito puente de Wheatstone, como el mostrado en la figura 3-51 A, es un arreglo de cuatro resistencias que en condiciones iniciales tienen el mismo valor, y se genera un cambio de voltaje al detectarse cambios en el valor de alguna de las resistencias. Nor-malmente en este tipo de arreglo, tres resistencias permanecen fijas y la cuarta es una resistencia variable y el RTD es la resistencia variable del circuito puente.

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Como ya se dijo, en condiciones iniciales los valores de la resistencia son iguales, por lo tanto las corrientes en los dos brazos del circuito son iguales, y la caída de voltaje en los puntos a y b, es la misma, por lo tanto no se detecta voltaje de salida.

Si el RTD es calentado, el valor de su resistencia cambia, provocando un desbalance de corriente en el brazo en donde está conectado, cambiando la caída de voltaje del punto negativo (—) y como consecuencia creando una variación de voltaje a la salida, de esta manera se registrarán los cambios de voltaje en función de la temperatura.

Fig. 3-51 Circuito puente con RTD y gráfica de RTD vs voltaje de salida.

Se podría relacionar también el voltaje de salida del circuito con la resistencia, colocan-do una segunda escala, como se muestra en la gráfica, de la figura 3-51 lado B, así se podrá conocer el voltaje de salida del circuito puente, además de determinar la resis-tencia y la temperatura en la medición.

Errores en la medición

Cuando se conecta un RTD a un circuito puente, normalmente éste se encuentra aleja-do una cierta distancia. En la figura 3-52 el RTD (Rt), está conectado al circuito puente, con dos alambres adicionales. En el circuito mostrado en esta misma figura, la resisten-cia de los alambres (a y b) que conectan el puente con el RTD forman parte del brazo sensor y sus valores de resistencia se suma a éste. Suponiendo que estos alambres fue-ran de cobre de calibre # 16 AWG y de 250 pies de longitud, cada alambre tendría una resistencia aproximada de 1Ω.

100 Ω

100 V

100 Ω

V sal100 Ω RT

A BSalida del puente (V)

700

100

200

100

400

0

6 0 -6

200

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Si la resistencia de brazo Rt fuera de 139Ω, incluyendo los dos alambres de conexión, y se considerara este valor para una temperatura de 1 000oC, la lectura sería errónea, ya que se está incluyendo la resistencia de los cables de conexión, los cuales no son parte de la resistencia del sensor. En el arreglo de la figura 3-52, los cables alteraron con 2Ω (1.4%) a esta lectura, por lo tanto esto significa que la resistencia del RTD sería realmen-te de sólo 137Ω y que la temperatura real sería de 98.56oC.

Fig. 3-52. Los alambres de conexión al circuito puente proporcionan una mayor resistencia.

Aunque el error de medición fuera eliminado calibrando el instrumento, debido a los cambios de la temperatura ambiente puede inducirse un error, ya que el coeficiente de temperatura del alambre de cobre cambia su resistencia casi un 40% a 100oC, o sea de 2 a 2.8Ω. Este cambio causará un error de casi 2oC en la medida de temperatura del cir-cuito puente. Si analizamos esto, mediante las ecuaciones que se tiene en el arreglo del puente, tenemos de la figura 3-52, que:

R1 + R3 = R2 + a + b + Rt

Si consideramos que R1 = R2

Entonces:

R3 = a + b + Rt --------------------(1)

Alimentación

R1

R3

V sal

R2

b

a

RT

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De la ecuación (1) se puede ver cómo se adicionan los valores de los alambres de ex-tensión a y b. Este error se puede compensar mediante el uso de alambres extras que se conectan al circuito puente y pueden quedar arreglos de 3 y hasta 4 alambres, como los mostrados en la figura 3-53. En el circuito de tres alambres, figura 3-53 lado A, los alambres L1 y L2 están en brazos opuestos, y esto cancela su efecto sobre el puente.

Observe que el cable L3, está en serie con el voltaje de entrada y no actúa desbalan-ceando el puente. Este circuito es mucho más exacto que un puente de dos alambres. Si consideramos nuevamente las ecuaciones de este arreglo tendríamos:

R1 + L1 + Rt + L3 = R2 + R3 + L2 + L3

Si tenemos que R1 = R2 y L1 = L2 (conductores de igual resistencia)

Entonces R t = R3 ------------------------------(2)

Se puede usar un circuito de puente con 4 alambres como el de la figura 3-53 lado B, cuando se requiera una mayor exactitud. El siguiente ejemplo dará cierta idea de las exactitudes relativas de los tres circuitos del puente.

Fig. 3-53. Esquemático de circuitos puente con 3 y 4 brazos extras.

Si en el circuito puente de dos alambres, como el mostrado en la figura 3-53, se tuviera un error 30oC para una cierta lectura dada, al emplear un arreglo tres alambres bajo las mismas condiciones se tendría únicamente un error 0.20oC y para uno de cuatro alam-

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bres el error sólo sería de 0.040oC. Esta disminución del error indicaría qué tan bien se está corrigiendo la medición con cada uno de estos circuitos.

Ventajas y desventajas de los RTD´s

Ventajas. Los RTDs son muy exactos. De hecho, en el rango de temperatura de –259 a 631oC. La IPTS (International Practical Temperature Scale) especifica un RTD de platino como instrumento primario de medición de temperatura. En reactores nucleares de potencia, los RTDs miden temperaturas con exactitudes de ± 0.150oC. Los RTDs de gra-do laboratorio son aún más sensitivos. Sus ventajas más obvias son: pequeño tamaño, respuesta rápida y muy buena exactitud.

Desventajas. Los RTDs son caros y complejos. Requieren de un circuito de puente, un suministro de energía y un instrumento para medición del voltaje de salida, para traba-jar correctamente. Otros problemas que se presentan, es debido a los flujos de corriente a través del RTD mientras éste está conectado en el circuito de puente. Esta corriente causa que el elemento se caliente (autocalentamiento). En ciertas aplicaciones, el auto-calentamiento del RTD disminuye su exactitud significativamente.

Termistores

El termistor es un dispositivo semiconductor el cual tiene un coeficiente de tempe-ratura negativa en contraste con el coeficiente positivo que presentan la mayoría de los metales. Además, la resistencia sigue una variación exponencial con la temperatura en vez de una relación polinomial. Por lo tanto, el termistor tiene una ecuación:

R = Ro e B(1/T – 1/To)

Donde Ro es la resistencia a la tempera-tura de referencia Ro y β es una constante determinada experimentalmente. El valor numérico de β varía entre 3500 y 4600°K, dependiendo del material del termistor y la temperatura. La resistividad de tres ter-mistores es comparada con la del platino, lo cual es presentado en la figura 3-54.

Fig. 3-54. Curvas de respuesta comparativas de ter-mistores y platino.

10

10

10

10

10

10

10

10

10 100 200 400 500

8

6

4

2

0

-2

-4

-6

Temperatura en Co

RESISTENCIA

OHM-CM

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Los termistores son otro tipo de termómetros de resistencia (palabra procedente del inglés thermistor, contracción de thermally sensitive resistor), y consiste en resistencias variables con respecto a la temperatura, pero no están basados en conductores como las RTD, sino en semiconductores.

Algunas de las sustancias empleadas son el óxido de cobalto, magnesio, manganeso, níquel o uranio, en la figura 3-55 se muestran los símbolos del termistor. En un termis-tor, si su coeficiente de temperatura es negativo se denominan NTC (Negative Tempe-rature Coefficient), mientras que si es positivo, se denominan PTC.

Fig. 3-55. Símbolos del termistor.

Tipos de termistores

Los termistores se encuentran catalogados en dos tipos, los directamente calentados y los indirectamente calentados. El tipo directamente calentado es llamado algunas veces auto calentado, diagrama A de la figura 3-55, ya que el calor que recibe es de la tempe-ratura ambiente a la que está expuesto, o de la propia que genera al paso de la corriente por el termistor o ambas. En el tipo indirectamente calentado, diagrama B de la figura 3-55, el calentamiento es producido principalmente por un elemento calefactor de tipo eléctrico, como un filamento de alambre o por estar montado en un disipador de calor, en este caso los efectos de la temperatura ambiente son mínimos, o prácticamente nulos ya que el calefactor y el termistor se encuentran contenidos en una cápsula al vacío.

La principal característica de este tipo de resistencias es que tienen una sensibilidad diez veces mayor que las metálicas y disminuye su resistencia al aumentar la temperatura.

Características básicas de los termistores

El termistor tiene varias características básicas que son de interés, entre éstas se inclu-yen la resistencia fría, la resistencia caliente, la resistencia contra temperatura, voltaje contra corriente y corriente contra tiempo.

Termistor Elementocalefactor

T T

A B

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Resistencia fría

Debido a su sensitividad a la temperatura, la resistencia de un termistor depende de si, está frío o caliente. El término resistencia fría denota que la resistencia se mide a una temperatura ambiente, por ejemplo a 25oC, condiciones en las cuales la corriente que pasa por el termistor, no causa ningún autocalentamiento apreciable. En esta tempera-tura el termistor tiene un valor de resistencia el cual es llamado valor de resistencia fría, por ejemplo 150 ohms.

El término resistencia fría en algunos casos es despreciado porque en algunas aplica-ciones el termistor puede ser llevado a temperaturas menores que la ambiente, aunque el término de resistencia fría tiene un apelativo, que es aceptado técnicamente, el cual es resistencia a cero potencia.

Resistencia caliente

La resistencia caliente es lo opuesto a la resistencia fría y es el valor de resistencia que tiene el termistor cuando es calentado por algún elemento calefactor, aunque parte de este calor sea resultado de la corriente que fluye a través del termistor.

En termistores con coeficiente de temperatura negativo, el valor de resistencia caliente es menor que el valor de resistencia fría y en termistores de coeficiente de temperatura positivo, el valor de la resistencia caliente es mayor que el valor de la resistencia fría.

Resistencia contra temperatura

Es la respuesta del termistor a cambios en la temperatura. Como se estableció en un principio, la resistencia de un termistor de coeficiente de temperatura negativo, dismi-nuye cuando la temperatura aumenta, como se muestra en la figura 3-56. Esta acción

corresponde a un termistor de tipo NTC y se nota que en la curva la resis-tencia disminuye aproximadamente de 0 a 1 resultado de un cambio en la temperatura de 0 a 100oC. Asimismo la no linealidad de la curva es casi en toda su longitud.

Fig. 3-56 Curva de temperatura-resistencia.

10 M

1 M

100 K

10 K

1 K

100

10

1

-100 0 100 200 300

Res

iste

ncia

en

OH

Ms

- C

M

Temperatura en Co

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Voltaje contra corriente

De particular interés es la curva de voltaje-corriente de un termistor, en la figura 3-57, se muestra esta característica, al inicio de la curva, el voltaje se incrementa grandemen-te hasta llegar a E2, mientras que la corriente que fluye por el termistor permanece casi constante en un cierto nivel I1, el voltaje se incrementará hasta este valor dependiendo del tipo y del tamaño del termistor. Después del punto I1, la corriente se incrementa y el voltaje empieza a disminuir hasta llegar al nivel E1 en el cual la corriente alcanza su máximo nivel permitido I2. Este decremento de voltaje es en respuesta a un incremento en la corriente, esto indica una región de resistencia negativa entre los puntos E2-I1 y E1-I2, el valor de la resistencia entre cero y el punto E2 es positiva. La presencia de tal pendiente en las características de conducción sugiere el uso del termistor como un dispositivo activo simple, empleado en osciladores, amplificadores e interruptores.

Fig. 3-57. Curva de voltaje vs corriente.

Aunque este efecto se conoce desde hace más de veinticinco años, nunca ha sido explo-tado comercialmente debido a su limitación para aplicaciones de baja frecuencia, como un resultado del efecto de la temperatura. En algunos circuitos con termistores, la re-gión de resistencia negativa debe ser evitada ya que ésta puede causar inestabilidad.

Corriente contra tiempo

Un retardo térmico aparece en los termistores cuando le aplicamos un voltaje, la co-rriente que circula a través de éste no alcanza su valor instantáneamente, sino hasta un tiempo después, esto es debido a un efecto acumulativo, cuando el voltaje es aplicado en un termistor NTC, la resistencia fría limita la corriente a un valor relativamente bajo, pero después de cierto tiempo, esta corriente causa un calentamiento interno que hace disminuir la resistencia del termistor, lo cual permite que aumente la corriente que está circulando.

DC

vol

ts

0 11 DC miliamperes 12

E2

E1

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El incremento de corriente hace que la resistencia disminuya aún más, causando que la corriente continúe aumentando hasta alcanzar un máximo (limitada por el voltaje y la resistencia externa del circuito).

La figura 3-58 ilustra esta acción, la curva tiene forma en “s”, aquí suponemos que la temperatura ambiente es razonablemente constante y que el calentamiento en el ter-mistor es debido a la presencia de corriente a través de éste.

Fig. 3-58. Curva corriente vs tiempo.

La variación de corriente contra tiempo como respuesta a un escalón de voltaje apli-cado al termistor, es usualmente especificada para una temperatura ambiente de 25oC. Esta característica de respuesta dependerá del tipo y del tamaño, así como del voltaje aplicado y de las resistencias del circuito, y se pueden tener tiempos de respuesta desde unos cuantos milisegundos hasta varios minutos. Otras características que se manejan son las eléctricas entre las cuales pueden destacar:

Temperatura estándar de referencia

Es la temperatura en la cual se tiene el valor de resistencia de cero potencia, considera-da comúnmente como 25oC.

Rangos de operación

Es rango de temperatura en el cual el termistor puede operar con seguridad: de –200oC a 650oC (máximo).

Cor

rient

e en

mili

ampe

res

00

Tiempo en segundos

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Constante de tiempo

Es el tiempo que tarda en alcanzar el 63.2% del valor final de temperatura, y maneja rangos entre 0.025 segundos a 450 segundos.

Constante de disipación ( d )

La constante de disipación es la relación entre un cambio en la potencia de disipación (dPd) y un cambio en la temperatura del cuerpo del termistor (dTb); esto es d = dPd/dTb. La constante de disipación se especifica para una temperatura ambiente normal-mente de 25oC y algunas veces para un medio ambiente en particular (por ejemplo aire estacionario, aire en movimiento, agua estacionaria, agua en movimiento, o aceite en las mismas condiciones). La constante es expresada en miliwatts por oC y puede tener valores que van de 0.01 a 860 mW/oC.

Sensitividad

Es el cambio de resistencia por unidad de temperatura, para un rango específico, y se establece como un porciento de cambio, en la resistencia por grado Celsius o Fahren-heit o en milivolts por grado. Los valores van de 0.69%/oC a 3.5%/oC.

Coeficiente de temperatura

El coeficiente de temperatura de la resistencia es la relación que muestra el cambio que tiene la resistencia a cero potencia con respecto a incrementos de temperatura. Esta re-sistencia normalmente es especificada para una determinada temperatura (por ejemplo 25oC) y está expresada en porciento por grados Celsius (%/oC) o en ohms/ohms/grado Celsius (Ω/Ω/oC).

Dicho coeficiente está dado por α = (dRT/dT)/RT, y éste será negativo para termistores de tipo NTC y positivo para PTC, siendo sus valores de 0.7%/oC a 5.7%/oC.

Potencia (Máxima Pm)

Es la máxima potencia en estado estacionario que puede ser manejada por un termis-tor de manera segura y sin deteriorarse o degradarse en sus características determina-das dentro de su rango de máxima potencia. Sus valores pueden ir de 0.25 watts a 1.5 watts.

Con respecto a las curvas de corriente–voltaje, se pueden ver ciertas características im-portantes: Para bajas corrientes el voltaje del termistor es prácticamente proporcional a la corrien-te, porque el autocalentamiento en el termistor es muy pequeño, lo que se muestra en

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la figura 3-59. Cuando aumenta la corriente, el termistor sufre un autocalentamiento apreciable (punto A de la curva) y alcanza una temperatura por encima de la del am-biente reduciéndose su resistencia, y por lo tanto, la caída de tensión a través de éste. La potencia disponible en el circuito determina el punto en el que se alcanza el régimen estacionario. El punto E, corresponde a la corriente máxima no peligrosa. Al aumentar la temperatura, la curva se desplaza hacia abajo.

Fig. 3-59. Curva voltaje vs corriente en estado estacionario.

En la zona de autocalentamiento, el termistor es sensible a cualquier efecto que altera su disipación de calor. Esto permite el empleo en mediciones de caudal de conductivi-dad calorífica. Si la velocidad de extracción de calor es fija, el termistor es sensible a la potencia eléctrica de entrada y entonces se puede aplicar al control de nivel de tensión o de potencia. En el termistor se observa que el autocalentamiento está sometido a una constante de tiempo que supone un retardo, entre la tensión aplicada y el instante en que se alcanza el valor de corriente estacionario. Esta característica se aprovecha en los circuitos de retardo y para la supresión de transitorios. Por su alta sensibilidad, los termistores permiten obtener alta resolución en función de la temperatura. Dada su alta resistividad, pueden tener una masa muy pequeña, lo que

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les confiere una velocidad de respuesta rápida y permite emplear conductores largos para su conexión. El costo normalmente es muy bajo.

En la tabla 3-10 que proporcionan los fabricantes de instrumentos, se pueden ver las características que presenta un termistor.

Parámetro Rangos

Margen de temperatura -100oC a 450oC (en ciertos tipos)

Resistencia a 25oC 0.5Ω a 100MΩ (±5% a 10%)1.0KΩ a 10MΩ es lo habitual

β 2000K a 5500K

Temperatura máxima→125oC

300oC habitual en régimen permamente600oC habitual en régimen permanente

Coeficiente de disipación 1mW /oK en aire en reposo

Constante de tiempo térmica 1ms a 22 s

Potencia disipable 1mW a 1W

Tabla 3-10. Características de un termistor.

Fabricación

Los termistores NTC se fabrican a base de mezclar y sinterizar óxidos con metales como el níquel, cobalto, manganeso, hierro y cobre. El proceso se realiza en una at-mósfera controlada dándoles la forma y tamaño deseados. La proporción de óxidos determina la resistencia y el coeficiente de temperatura. Los termistores se fabrican por sintetización del semiconductor en polvo, lo que permite preparar resistencias del valor más adecuado y de tamaño reducido, del orden de milímetros. En general tienen una tolerancia del 10% de su valor nominal. Para altas temperaturas (mayores a 1000 °C) se emplean óxidos de itrio y circonio. Las PTC de conmutación están basadas en titanato de bario al que se añade titanato de plomo o de circonio para determinar la temperatura de conmutación, hay modelos con rango entre –100 y 350°C; las PTC de medida están basadas en silicio dopado.

La principal característica de este tipo de resistencias es que tienen una sensibilidad del orden de 10 veces mayor que las metálicas y aumentan su resistencia al disminuir la temperatura. Estos semiconductores están constituidos por óxidos metálicos, tales como óxido de magnesio (MgO), óxido de aluminio y magnesio (MgAlO), óxido de manganeso (MnO), óxido de fierro (FeO), óxido de cobre (CoO), óxido de níquel (NiO), óxido de zinc y titanio (ZnTiO).

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Fig. 3-60. Distintas formas de los termistores NTC.

Como ya se mencionó, este procedimiento de preparación, junto a sus características eléctricas, hace de los termistores elementos que pueden realizar la medida de tem-peraturas en una región muy reducida, casi puntual, y además debido a que su calor específico es pequeño, ofrecen una velocidad de respuesta muy elevada. La estabilidad de un termistor depende de su preparación y de las condiciones de utilización.

El rango de utilización de los termistores se extiende hasta temperaturas cercanas a la del helio líquido pero sólo puede subir hasta unos 650 °C. Hay que tener en cuenta que la temperatura de fusión-licuación de estos materiales es bastante baja en comparación con la de los metales. Las formas en que se presentan las NTC son múltiples como se puede ver en la figura 3-60, y cada una de ellas está orientada a un grupo concreto de aplicaciones. Las de “gota”, “escama” y “perla” se prefieren para aplicaciones de medi-da de temperatura, mientras que las de “disco”, “arandela” y “varilla” son aptas para la compensación y control de temperatura y para aplicaciones con autocalentamiento.

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Fig. 3-61. Diferentes tipos de termistores con fundas.

Aunque en el mercado es posible conseguir termistores como los mostrados en la figu-ra 3-60, muchas veces es necesario contar con sensores que estén protegidos con una funda para ser empleados en aplicaciones de ambientes agresivos como se muestran en la figura 3-61.

Aplicaciones

Las aplicaciones de los termistores se pueden dividir entre las que están basadas en un calentamiento externo del termistor, y las que se basan en calentarlo mediante el propio circuito de medida. Entre estas últimas se encuentran las aplicaciones en medidas de caudal, nivel y vacío y el análisis de la composición de gases, todos ellos son casos en los que varía la conductividad térmica del medio alrededor del termistor, también se usan en el control automático de volumen y potencia, la creación de retardos de tiempo y la supresión de transitorios.

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Fig. 3-62. Termómetro electrónico con dos termistores.

El empleo de termistores en lugar de termopares o RTD`s en la medición de tempera-tura muchas veces es ventajoso ya que se pueden emplear dos sensores, de los cuales uno de ellos mide la temperatura del proceso, y la otra se mantiene a una temperatura de referencia. En la figura 3-62 se muestra un arreglo de este tipo, en donde se emplea un circuito puente cuyos dos de sus brazos son los termistores. En este tipo de circuito es conveniente que los termistores sean pariados (iguales), para un mejor funciona-miento.

En la figura 3-63 se tiene un medidor de flujo ya sea líquido o gas en donde también se emplea un circuito puente y en donde dos de sus brazos son termistores. Uno de ellos midiendo directamente el caudal y el otro en una pequeña cámara de referencia, en este caso, la medición dependerá del cambio en la disipación, debido al autocalentamiento en el termistor R2, que está en función de la velocidad de flujo del líquido o gas que esté circulando en la tubería.

Otra de las aplicaciones de los termistores ha sido como compensadores de la tempera-tura en aplicaciones con termopares y en circuitos electrónicos, aunque dada su poca li-nealidad, no permite hacer estas compensaciones en rangos muy amplios. De cualquier manera, es una buena alternativa ya que tiene un buen tiempo de respuesta y un bajo costo, aunque los circuitos integrados lo vienen desplazando hoy en día.

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Fig. 3-63. Aplicación de termistores en la medición de flujo.

Circuitos integrados para medición de temperatura

La innovación más reciente en la termometría ha sido el diseño de transductores de temperatura con circuitos integrados; éstos se encuentran disponibles tanto en confi-guraciones de salida en voltaje, como en corriente. Ambos entregan una salida que es linealmente proporcional a la temperatura absoluta. Los rangos que se manejan son: 1mA/oK y 10 mV/oK. Estos dispositivos proporcionan una forma conveniente de produ-cir señales analógicas de voltaje en función de la temperatura. Excepto por el hecho de que entregan una salida lineal, estos dispositivos comparten las mismas desventajas de los demás, como son; autocalentamiento, fragilidad, además de requerir de una alimentación externa.

En la figura 3-64 se muestra el AD590 de omega, un sensor de temperatura de estado sólido y su circuito integrado, cuya característica es la de convertir temperaturas de en-tradas, en corrientes proporcionales a la señal de salida, su rango de operación es de –55

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a 150oC y se emplea en medición y control de temperatura donde se requiera de circuitos de estado sólido con una buena confiabilidad, linealidad y exactitud.

El AD590 permite medir temperaturas mínimas, promedio y diferenciales, además de poderse usar como compensador de unión fría en termopares y aplicaciones de control de temperatura. Su tamaño pequeño y su rápida respuesta lo hacen ideal en aplicacio-nes donde se tiene poco espacio como son tarjetas para PC`s o disipadores de calor. No requiere de linealización, ni de compensación de temperatura ambiente.

Fig. 3-64. Circuito integrado AD590 y arreglos de alambrado (fuente omega).

Otro circuito empleado en la medición de temperatura es el LM 335A o LM 35DZ fa-bricados por National Semiconductor, El sensor LM 35DZ mostrado en la figura 3-65 tiene la apariencia de un circuito integrado de tres terminales, y proporciona un voltaje de salida que varía linealmente con la temperatura a razón de 10 mV/oC. El rango de temperaturas en la cual opera es de 0oC hasta 100oC, con una tensión de alimentación de entre 4 y 30 volts de corriente directa; y una corriente de 90 mA, cuando se alimenta con 5 volts de corriente directa, la precisión es de 0.9oC.

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Fig. 3-65. Sensores de temperatura tipo circuito integrado.

El LM 335 A es un sensor de precisión que funciona como un diodo zener, este circuito proporciona un voltaje directamente proporcional a la temperatura absoluta, con un factor de 0.10 mV/oC. Su rango de temperatura es de –40oC hasta 100oC, tiene una preci-sión de 1oC, a 5 volts de corriente directa, y consume una corriente de 400 mA. El voltaje de salida es de 0 volts cuando la temperatura es de 0oK y cuando hay una temperatura de 0oC da un voltaje de salida de 2.73 volts.

El sensor LM35DZ se usa frecuentemente en la medición de temperatura ambiente. Normalmente la señal que genera este sensor es enviada a un circuito convertidor ana-lógico-digital el cual convierte la señal de voltaje en una señal digital (pulsos), para su posterior tratamiento mediante un programa en una PC o mediante algún microcon-trolador.

El convertidor A/D (Analógico/Digital), normalmente empleado es un circuito que ma-neja una longitud de palabra de ocho bits (resolución), proporcionando un valor bina-rio de 0000 0000 para una señal mínima de voltaje, y 1111 1111 para una máxima señal de voltaje de entrada. Si la temperatura que mide el sensor es de 0oC a 100oC, el sensor genera una salida entre 0 y 5 volts respectivamente, lo cual significa que por cada grado centígrado se tiene 0.05 volts de variación. De tal manera que si se midiera una tempe-ratura de 50oC, el voltaje en la salida del sensor sería de 0.05 * 50 = 2.5V, para lo cual el convertidor A/D daría un valor binario de 1000 0000. Considerando que el convertidor

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con sus ocho bits puede tener una combinación hasta de 256 códigos distintos, esto sig-nificará que para cada incremento binario se tiene una variación de 5/256 = 0,0195312 volts.

Aunque estos circuitos tienen un buen desempeño, están limitados a cubrir únicamen-te aplicaciones en el rango bajo del espectro de temperatura.

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Resumen

Con tantos transductores, ¿con cuál nos quedamos?

Ningún transductor es el mejor en todas las situaciones de medida, por lo que tenemos que saber cuándo debe utilizarse cada uno de ellos. Como se puede ver en el siguiente cuadro, se están comparando los cuatro tipos de transductores de temperatura más utilizados y los factores que deben tomarse en cuenta.

Ventajas Autoalineamiento

Simple

Robusto

Económico

Amplia variedad de formas físicas

Amplia gama de temperaturas

Más estable

Más exacto

Más lineal que los termopares

Salida alta

Rápido

Medición en dos hilos

Más lineal

Valores altos en su salida

Económico

Desventajas No lineal

Bajo voltaje

Requiere referencia

Mínima estabilidad

Menos sensible

Caro

Requiere fuente de alimentación

Cambios pequeños de resistencia

Baja resistencia absoluta

Autocalentable

No lineal

Rango de tempera-tura limitado

Frágil

Requiere fuente de alimentación

Autocalentable

Limitado a <250oCRequiere fuente de

alimentación

Lento

Configuraciones limitadas

Autocalentable

Un análisis más detallado de cada uno de estos cuatro tipos nos ayudará a entender las diferencias. Para seleccionar el sensor adecuado, se deberá tomar en cuenta la aplica-ción y el presupuesto que se tenga.

Termopar RTD Termistor Sensor de IC

V (Voltaje) R (Resistencia) R (Resistencia) V o I(Voltaje o corriente)

Temperatura T Temperatura T Temperatura T Temperatura T










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145

Capítulo 3.2

terMóMetros

En esta sección se analizará el funcionamiento de los termómetros:

• Bimetálicos

• Recipientes de vidrio llenos de líquido

• Bulbos de metal llenos de líquido

• Bulbos de metal llenos de gas

• Bulbos que operan por la presión de vapor

De los termómetros más empleados en la industria en el pasado se pueden mencionar tres: bimetálicos, de líquido en recipientes de vidrio y sistemas termales llenos. De éstos, el que también se emplea de manera doméstica así como en laboratorios es el de líquido en recipiente de vidrio. Cada tipo tiene un rango específico de temperatura y cada uno tiene su propia exactitud, precisión y resolución. Los termómetros bime-tálicos y de líquido en recipientes de vidrio se usan preferentemente para indicación local, mientras que los de sistemas de bulbo pueden ser conectados con elementos tipo Bourdon o fuelles para manipular la señal de forma remota.

Termómetros bimetálicos

Es de sobra conocido que las dimensiones de los cuerpos aumentan cuando se eleva su temperatura. Con algunas excepciones, todos los cuerpos, independientemente de que sean líquidos, sólidos o gaseosos, se dilatan cuando aumenta su temperatura, por eso es que los metales se dilatan cuando son calentados y se contraen cuando son en-friados.

Dilatación lineal

Al tomar una barra de cierta temperatura y calentarla, se producirá un aumento en todas sus dimensiones lineales, o sea, aumentará su longitud, su altura, su anchura, o la dimensión de cualquier otra línea que imaginemos trazada en la barra. En un labora-torio podemos descubrir experimentalmente qué factores influirán en la dilatación de cualquiera de esas líneas.

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Por ejemplo, si se considera que Lo es la longitud inicial de una barra, a una temperatu-ra to. Si elevamos la temperatura de la barra a t, su longitud se vuelve L. Entonces, una variación de temperatura ∆t = t – to, produce una dilatación ∆L = L – Lo en la longitud de la barra. Al hacer varias mediciones de ∆t y ∆L para barras de diferente longitud (di-versos valores de Lo), es posible concluir que la dilatación (∆L) depende de la longitud inicial (Lo) y del aumento de temperatura (∆t), siendo proporcional a ambos, es decir:

∆L α Lo y ∆L α ∆t

Una de las propiedades de las proporciones nos permite escribir que:

∆L α Lo∆t

Si a la constante de proporcionalidad α se le denomina coeficiente de dilatación lineal, y se sustituye para que pueda igualarse la ecuación, entonces ∆L = α Lo ∆t permite calcular la dilatación de cualquier dimensión lineal si conocemos su valor inicial Lo, la variación de temperatura ∆t y el valor de α.

De la ecuación anterior podemos despejar α y nos queda:

α = ∆L L0∆t

Por ejemplo, una barra de aluminio se alargará o encogerá una cantidad específica, por cada grado que cambie su temperatura. Esta característica es también llamada coefi-ciente de dilatación térmica de los metales, y cada tipo de metal tiene su propio rango de dilatación característica. En la tabla 3-11 se muestran diferentes materiales con su coeficiente de dilatación.

Suponiendo que 2 tramos rectos de metal se colocan lado con lado y se sueldan longitu-dinalmente, como se muestra en la figura 3-66, a la unión de los dos metales se le llama bimetálico. Si se calientan, los dos metales cambiarán su longitud de acuerdo con sus rangos individuales de dilatación térmica.

Coeficiente de dilatación

sustancia α (oC-1)

Aluminio 23x10-6

Cobre 17x10-6

Invar 0.7x10-6

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terMóMetros 147

Vidrio común 9.0x10-6

Zinc 25x10-6

Vidrio pirex 3.2x10-6

Tungsteno 4x10-6

Plomo 29x10-6

Sílice 0.4x10-6

Acero 11x10-6

Diamante 0.9x10-6

Tabla 3-11. Coeficiente de dilatación de algunos materiales.

Fig. 3-66. Tira bimetálica con metales de baja y alta expansión térmica.

Si un metal tiene un bajo coeficiente de dilatación térmica, y el otro un coeficiente re-lativamente alto, ambos metales se estiran (dilatan) a diferentes longitudes cuando la temperatura se incrementa; esto da como resultado que la fuerza de uno de los metales doblará hacia su lado al que tiene una menor dilatación térmica.

Si un extremo del bimetálico se fija y no puede moverse, el extremo libre se moverá hacia el lado del metal que tenga mayor coeficiente de dilatación. Considerando que la de-flexión del extremo libre es proporcional al cuadrado de la longitud de los materiales e inversamente proporcional al grosor de los mismos, entre mayor sea la longitud del me-tal, mayor será la deflexión en la punta; cuando se requieren mayores deflexiones pero se tienen espacios reducidos, se emplea el metal enrollado, en espiral o en forma helicoidal; doblando la longitud de la cinta, se incrementa cuatro veces la deflexión en la punta.

Tira metálica dealta expansión

Deflexión

Tira metálica debaja expansión

Terminal fija

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La figura 3-67 muestra los principales tipos de elementos bimetálicos usados para ter-mómetros. En cada caso, se puede incrementar la longitud del bimetálico sin sacrificar espacio.

Fig. 3-67. Tipos de elementos bimetálicos.

Para emplear alguno de estos bimetálicos como medidor, un extremo se fija a la caja y en el otro extremo se instala el puntero de indicación; al deflexionarse el bimetálico el puntero gira e indica la temperatura sobre una carátula impresa.

La figura 3-68 muestra un indicador de temperatura empleando como sensor un bime-tálico en espiral para indicar la temperatura ambiente.

Fig. 3-68. Termómetro con bimetálico en forma de espiral.

La figura 3-69, es un ejemplo de un termómetro bimetálico en forma helicoidal, este tipo de termómetro se coloca dentro de fundas de acero inoxidable para medir la tem-peratura de líquidos o gases, y normalmente se llena con un fluido de silicón, para ayudar a la transferencia de calor entre el vástago y el bimetálico encapsulado.

Dial

Caja

Elementobimetálicosujeto a lacaja

Puntero

Metal altaexpansión

Metal bajaexpansión

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terMóMetros 14

Fig. 3-69. Termómetro con elemento bimetal helicoidal.

Debido a que es difícil la conversión de su movimiento en señales neumáticas o eléctri-cas para transmisiones remotas, estos instrumentos sólo se usan para indicación local. Los termómetros bimetálicos son económicos, relativamente robustos y de lectura fácil, son también razonablemente exactos si se manejan cuidadosamente y su calibración puede hacerse fácilmente. Se encuentran disponibles en rangos de –75 a 540°C (–103 a 1004°F), el tipo industrial se tiene una exactitud de ± 1% y el de laboratorio de ± 0.5% a escala total.

Además de indicar temperatura, los bimetálicos pueden controlar esta variable abrien-do o cerrando contactos eléctricos (relevadores térmicos). En este tipo de dispositivo, un contacto permanece fijo y el otro se une al extremo de un bimetálico como se mues-tra en la figura 3-70. Al cambiar la temperatura, el bimetálico se mueve, abriendo y cerrando el contacto eléctrico a la temperatura deseada que normalmente se fija a tra-vés de un sistema mecánico. Este tipo de dispositivo se aplica en aparatos domésticos: planchas, tostadores, interruptores para energía eléctrica, etc.

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Fig. 3-70. Elemento bimetálico usado para cerrar contactos.

Los bimetálicos se han empleado también en instrumentos medidores del tipo sistema termal lleno para compensar por cambios en la temperatura ambiente.

Termómetro de vidrio

Uno de los dispositivos más comúnmente usados en la vida cotidiana para la medición de temperatura, es el termómetro de vidrio. Éste consiste de una burbuja en un tubo de vidrio, con un bulbo en la parte baja y un líquido que llena el bulbo y una pequeña par-te del tubo, este líquido usualmente es mercurio o alcohol coloreado y relaciona la tem-peratura con la altura de la columna de líquido como se aprecia en la figura 3-71 donde se muestran varios tipos de termómetros fabricados para diferentes aplicaciones.

Fig. 3-71. Termómetro de vidrio con líquido.

Bimetálico

Contactoseléctricos

Deflexión

Corriente

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terMóMetros 151

El funcionamiento de este tipo de termómetros está basado en el hecho de que el líquido se dilata al elevarse su temperatura y la dilatación causa que el líquido se eleve dentro del tubo indicando de esta manera la temperatura. Los termómetros más comúnmente utilizados están en el rango de –120 a 320°C (–18.4 a 608°F).

Debido a un estrechamiento que tiene en la base del tubo capilar, el mercurio no pue-de regresar al depósito, por esta razón, el termómetro sigue indicando la temperatura aunque ya no esté en contacto con el cuerpo y es por eso que normalmente se sacude el termómetro. Como ya se dijo, el mercurio es el fluido que usualmente se emplea en este tipo de termómetro como los clínicos y tiene como característica que se congela a –39°C (38.2°F), mientras que otros líquidos, como el alcohol, se usan para medir temperaturas más bajas.

En el uso de los termómetros, no se requiere tener muchas precauciones, ya que no es difícil su empleo, pero se deberán respetar las indicaciones que se marquen como lo es la inmersión dentro de las sustancias. En la figura 3-72, se puede ver la indicación y operación con los termómetros.

Fig. 3-72. Indicación y manejo en la inmersión en los termómetros (fuente omega).

En la medición de altas temperaturas, se añade nitrógeno dentro de la cápsula a una presión de 30 a 300 psi. Esto ayuda a prevenir que el mercurio se evapore o que alcance su punto ebullición, pero por otra parte hace difícil una lectura exacta.

Los termómetros de vidrio pueden medir temperaturas hasta 600°C (1100°F). A tempe-raturas mayores de 600°C, se puede afectar el vidrio y causar cambios permanentes en el volumen que contiene el bulbo, alterando la exactitud del instrumento.

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Las ventajas de los termómetros de vidrio son: bajo costo, sencillos de usar y exactos. Aunque tienen una precisión que varía ± 0.01°C aproximadamente, pueden ser difíciles de leer. Su principal desventaja es que son frágiles y no son fácilmente adaptables para registros automáticos o de transmisión de señal, estas desventajas limitan su uso en la industria.

Termómetros de sistema lleno

Como se muestra en la figura 3-73, los componentes básicos de un termómetro lleno son: un bulbo, un tubo capilar y un tubo bourdón, al tubo bourdón normalmente se le conecta una aguja la cual se desplaza indicando los valores de la variable. El sistema completo esta lleno con un fluido, llamado fluido de relleno. En este caso el sensor es el bulbo, el cual detecta los cambios de la temperatura, haciendo que el fluido que con-tiene se dilate o contraiga, transmitiendo este cambio a través del capilar y finalmente causando que el tubo bourdón se mueva; cuando el bourdón se mueve, indica que la temperatura del líquido ha cambiado, entonces se mueve un puntero para la indicación de la temperatura como en la figura 3-73 o para mover la plumilla en un registrador. En ocasiones el bourdón es sustituido por un fuelle.

fig. 3-73. Termómetro con bulbo lleno de un fluido.

Los termómetros de sistema lleno se pueden clasificar en dos tipos básicos: aquellos en los cuales el tubo bourdón (espiral o helicoidal) responde a:

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terMóMetros 153

a) Cambios de volumen.

b) Cambios de presión.

Los sistemas que responden a cambios de volumen se llenan completamente con un líquido y los sistemas que responden a cambios de presión se llenan ya sea con un gas o parcialmente con un líquido volátil y sus vapores.

Un punto importante a considerar es que a estos sistemas les afectan los cambios de temperatura ambiente en el tubo capilar y en el Bourdon, lo que hace que su lectura presente un error.

Por ejemplo, si colocamos el bulbo de un termómetro dentro de una sustancia, la tem-peratura del líquido del bulbo se igualará con la temperatura de la sustancia a medir, por lo tanto, cambiará el volumen del líquido en el bulbo y este cambio se registrará en la aguja de medición logrando una correcta medición. Sin embargo, supongamos que sólo el líquido del capilar o del bourdón cambia su temperatura por cambios en el medio ambiente, entonces habrá un cambio en el volumen del líquido del sistema y se tendrá un movimiento del bourdón (un desplazamiento en la aguja de medición), en este caso se estará creando un error en la medición, ya que no se están detectando los cambios de la variable a través del bulbo.

Aunque muchas veces no se consideran importantes las perturbaciones como son los cam-bios de temperatura a lo largo del trayecto del sistema, es muy importante tomarlos en cuenta ya que son fuentes de error potenciales, pues los cambios de este tipo que no están relacionados con la sustancia medida, son indeseables. Para evitar este tipo de errores se emplea una técnica de compensación, la cual permite eliminar este tipo de problemas en las mediciones.

Clasificación de los sistemas llenos

La asociación de fabricantes de aparatos científicos SAMA (por sus siglas en inglés Scientific Apparatus Makers Association), determina cuatro clases de sistemas: I, II, III y V; la clase IV no existe.

Sistemas llenos de líquido

Termómetros clase I. Es un sistema lleno de líquido el cual detecta la temperatura en función de los cambios volumétricos del líquido de llenado que cumplirá con las si-guientes condiciones: no debe congelarse a la temperatura mínima de medición, debe tener una presión relativamente baja, una característica de expansión lineal, debe ser estable durante toda la vida útil del sistema y debe ser de baja viscosidad. Los diferentes

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tipos de líquidos empleados son: alcohol etílico para bajas temperaturas, metaxileno para temperaturas intermedias y tetrahidronaftaleno (tetralin) para rangos altos.

En la figura 3-74 se muestra un indicador de temperatura con todas sus partes.

Fig. 3-74. Indicador local de temperatura con elemento termal.

Como los cambios de temperatura ambiente afectan los materiales con que están cons-truidos los elementos termales, se utiliza una técnica llamada compensación que puede ser total (a lo largo del capilar y la caja del instrumento), o en la caja solamente.

Para compensación total se usa un segundo tubo capilar paralelo y cercano al capilar del sistema original, éste está cerrado en el extremo del bulbo pero conectado a otro bourdón idéntico dentro del instrumento, como se muestra en la figura 3-75. El bour-dón duplicado es conectado al original por medio de una palanca de tal manera que cualquier cambio en la temperatura ambiente afectará al bourdón de medición en un sentido, y al de compensación en el otro; por consiguiente las dos fuerzas se anulan y sólo se miden los cambios en el proceso.

Caja de fenol

Armadura

Armazón de plástico Dial

Puntero

CubiertaTornillo

Bulbo

Anillo

Empaque

Anillo de succión

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terMóMetros 155

Fig. 3-75. Sistema de medición con compensación clase IA.

El sistema de clase IA es llamado de compensa-ción total, en la figura 3-76 se ilustra un sistema de esta clase. Se puede apreciar en la parte baja el acoplamiento mecánico que tienen los dos bourdones.

Fig. 3-76. Compensación por cambios de temperatura ambiente en un helicoide mediante duplicado.

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Para la compensación en caja se emplea un elemento bimetálico, conectado entre el tubo bourdón y el indicador como se muestra en la figura 3-77, este tipo es llamado de clase B. Si la temperatura dentro de la caja se incrementa, el fluido dentro del tubo se dilata causando que el bourdón se mueva, así mismo la temperatura también hace que el bimetálico se desplace pero en dirección opuesta, compensando de esta manera el movimiento del bourdón.

Fig. 3-77. Compensación de un tubo bourdón con una cinta bimetálica.

Sistemas de presión de vapor

Termómetros clase II. Una característica importante de esta clase de termómetros es que los cambios de temperatura ambiente a lo largo del tubo capilar no afectan la exac-titud del instrumento, en consecuencia no necesita compensación. Otra característica importante es su velocidad de respuesta, pues éste es el más rápido de todos los tipos ya que un cambio pequeño de temperatura produce un cambio rápido en la presión del vapor.

De acuerdo a sus rangos de temperatura se presentan 4 subclases:

• IIA. Para aplicaciones en donde la temperatura del bulbo es superior a la tempe-ratura ambiente. Opera desde temperatura ambiente, hasta 343.4oC (650°F).

• IIB. Para aplicaciones en donde la temperatura del bulbo es inferior hasta – 48.8oC (–300°F) y el capilar y el bourdón se encuentran a temperatura ambiente. Este tipo

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terMóMetros 157

puede tener el bulbo más pequeño puesto que no necesita espacio adicional por cambios de volumen ocasionados por los cambios de temperatura ambiente.

• IIC. Diseñado para funcionar con la temperatura del bulbo superior o inferior a la temperatura ambiente, pero no a través de ésta. Este tipo normalmente necesi-ta una mayor superficie expuesta a la temperatura, que las clases IIA y IIB.

• IID. Diseñado para funcionar con la temperatura del bulbo superior, igual o in-ferior a la temperatura ambiente. En esta clase, el líquido volátil se encuentra en el bulbo y se emplea otro líquido relativamente no volátil para actuar como transmisor hidráulico.

Estos termómetros se ven afectados por la altura entre el bulbo y el instrumento y no debe instalarse el bulbo por arriba del nivel del instrumento ya que el líquido crearía una columna de presión. El tiempo de respuesta para la clase II es de 4 a 5 segundos y su escala es lineal.

Suponiendo que el bulbo de un sistema vapor-presión como el de la figura 3-78, contie-ne líquido en el bulbo, mientras que el capilar y el bourdón contienen vapor, el bulbo se debe colocar en el punto más bajo de los elementos del sistema, para que el vapor que se condensa caiga dentro del bulbo.

Fig. 3-78 Sistema vapor-presión.

Líquido

Vapor

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Se emplean varios líquidos incluyendo el cloruro de metil, bióxido de azufre, alcohol, éter y tolueno, en los termómetros de presión de vapor. Los líquidos son seleccionados por sus características de presión de vapor-temperatura, sobre el rango de temperatura que será medido.

El líquido en un sistema de presión de vapor, hierve y se vaporiza durante la operación; el líquido en ebullición, crea un gas o vapor dentro del capilar y bourdón, por lo tanto, la presión dentro del sistema se incrementa al seguir hirviendo el líquido. La situación es similar a lo que ocurre cuando se tiene agua hirviendo dentro de una olla de presión; al hervir el agua, la presión dentro de la olla se incrementa.

En los sistemas de presión de vapor, el líquido dentro del bulbo hierve hasta que la presión en el sistema se iguala. En este punto, la vaporización del líquido se detiene a menos que su temperatura se incremente. La gráfica de la figura 3-79 muestra la curva de la presión de vapor para el cloruro de metilo.

Fig. 3-79. Curva vapor-presión para el cloruro de metilo.

Los termómetros de clase II se emplean en rangos que van de: 38 a 260oC. Con una exactitud de ± 0.5% a escala total (FS). La longitud del tubo capilar puede ser hasta de 30 metros. Los materiales de los tubos pueden ser de cobre o acero inoxidable 316, para aplicaciones corrosivas se pueden emplear bulbos cromados, cadminizados o niquelados.

1050

900

750

600

450

300

150

0

0 20 40 60 80 100 120 140

Pre

sión

(P

SI)

Temperatura (ºC)

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terMóMetros 15

Sistemas llenos de gas

Termómetros de clase III. El termómetro de gas opera considerando que la presión del gas confinado varía directamente con la temperatura absoluta, en términos matemáti-cos, esto es:

PV = kt

donde:

P = presión, k = una constante y t = temperatura absoluta en °K o °R

V = volumen del gas. Este sistema esta lleno de gas y se comporta como un gas perfecto confinado en un vo-lumen constante, debido a esto la presión en el sistema es proporcional a la temperatura. En un sistema de gas, el bulbo, el capilar y el bourdón, contienen un gas (generalmente nitrógeno), a una presión inicial de 150 a 500 psi (10.3 x 105 a 34.5 x 105 Pa). Cuando se introduce el bulbo en la sustancia que va a ser medida, el nitrógeno dentro del bulbo se calienta o enfría, la presión dentro del bulbo varía con los cambios de temperatura. El incremento o decremento de la presión dentro del bourdón causa que éste se enrolle o desenrolle, lo cual indicará la temperatura.

El gas que se utiliza para el llenado es el nitrógeno, y para temperaturas muy bajas se usa el helio. Al igual que el sistema I, este sistema presenta errores a variaciones de temperatura ambiente a lo largo del tubo capilar y en el bourdón debido a que la densi-dad del gas en estas partes también cambia con la temperatura. Sin embargo, este error puede ser reducido considerablemente empleando un bulbo grande, ya que entre más grande sea el bulbo menor será el error.

El error se origina debido al cambio de la temperatura ambiente en el tubo bourdón por dos razones, la primera, es el cambio de volumen del gas, pero es despreciable cuando es de solamente 1%, respecto al volumen del bulbo. La segunda son los cambios en la elasticidad del bourdón debidos a la temperatura, los cuales son los más importantes, aunque la mayor parte de esos errores se pueden compensar mediante un elemento bimetálico.

Clasificación de termómetros clase III

• La clase IIIA es con compensación total

• La clase IIIB es con compensación en caja

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El funcionamiento de este tipo de termómetros es el siguiente: cuando la temperatura en el bulbo cambia, el gas dentro de éste se expande y debido a que el volumen es prác-ticamente constante, la presión interna se incrementa dando lugar a que el bourdón se mueva y se registre un movimiento en la aguja, indicando un cambio de temperatura en el bulbo. El tamaño del bulbo depende de la longitud del capilar; el volumen del bulbo es normalmente nueve veces mayor que el volumen del capilar, más el volumen del bourdón. El tubo capilar puede tener una longitud hasta de 40 m.

Otras características son:

• El tiempo de respuesta es de 4 a 7 segundos

• Tiene una precisión de ± 0.5% a escala total

• Opera en un rango de –272 a 760°C (459 a 1400 °F)

• Su respuesta es lineal excepto a muy bajas temperaturas

Sistemas llenos de mercurio

Termómetros de clase V. Como parte final de los sistemas llenos, se tiene el sistema de clase V que se encuentra lleno con mercurio. Este sistema trabaja bajo el principio de expansión del líquido, y se llena completamente con mercurio, el cual actúa como medio de operación del sistema principal. Este sistema se distingue de las otras clases, debido a que opera con altas presiones (28 a 85 kg/cm2), otra diferencia es que entre mayor es la temperatura a medir, se usa un bulbo más pequeño, por ejemplo: para 38oC el volumen es de 10.8 c.c. (centímetros cúbicos), para 93oC el volumen es de 5.4 c.c., etc.

El elemento espiral se construye de acero, casi totalmente plano, y como consecuencia requiere poco mercurio, lo cual permite que un pequeño cambio en la presión accione la espiral.

Esta es la base para que este tipo de termómetros tengan una rapidez de respuesta ma-yor a los demás, siendo su tiempo de respuesta de 4 a 5 segundos (los tiempos de res-puesta son sin termopozo), estos termómetros tienen una precisión de ± 0.5 % a escala total, y su rango de temperatura es de: −32 a 649oC (−40 a 1200oF)

Esta clase es igual a la clase I, sólo que el líquido de llenado es mercurio, y por lo tanto requiere compensación, su escala es lineal.

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terMóMetros 161

Clasificación de termómetros clase V

• Clase VA es con compensación total

• Clase VB es con compensación en caja

Este sistema proporciona suficiente fuerza para accionar cualquier elemento de indica-ción, transmisión y control.

Bulbos, termopozos y tubos capilares

Cuando se instala un bulbo en un termopozo, aumenta su tiempo de respuesta, en otras palabras, aumenta el tiempo para hacer una medición (tarda más en detectarse una variación en la variable). Este retardo se debe principalmente al grosor de la pared del termopozo y a la cámara de aire que se tiene en su interior. Debido a esto, es impor-tante seleccionar termopozos de pared delgada, y de diferente material al bulbo, para evitar que se peguen cuando se dilaten los materiales.

Para disminuir el retardo en los termómetros, los bulbos de gas y de mercurio se fabri-can con paredes delgadas, de diámetro pequeño pero con una superficie de contacto grande, y a los termopozos se les instalan aletas, para tener una mejor conducción de la temperatura; también suele adicionarse entre el bulbo y el termopozo, algún aceite lubricante, mercurio o algún metal pulverizado como el aluminio, con el objeto de eli-minar este retardo.

Ya que el retardo de tiempo también depende del metal empleado en el bulbo, este ma-terial debe tener un alto coeficiente de conducción de calor, por tal motivo, el material que más se emplea en la fabricación de bulbos, es el cobre.

Un tubo capilar es una delgada y frágil prolongación, que normalmente debe ser prote-gida con una malla de acero inoxidable u otro material flexible, como plomo, procurando que esta protección tenga una forma lo más flexible posible para que sea maniobrable y se pueda instalar fácilmente. Este forro además de proporcionarle protección le permite tener resistencia mecánica, evitando la deformación del tubo capilar y el ataque de la corrosión. Para que no se vea afectada la exactitud de la medición en un sistema de tipo lleno, el tubo capilar debe contener el menor volumen posible del líquido de relleno, ya que un cambio de temperatura del líquido dentro del capilar, podría mover también al bour-dón, razón por la cual este tipo de termómetros se diseñan de forma tal que el volu-men del bulbo sea grande comparada con la cantidad de líquido de relleno dentro del capilar. Idealmente un termómetro debe tener bulbos grandes y capilares pequeños y cortos. Los tubos bourdón helicoidales son muy comunes en estos sistemas.

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Tipos de bulbos de los termómetros

Existen muchos tamaños y tipos de bulbos para termómetros, en la figura 3-80 se mues-tran tres tipos comunes de bulbos.

Fig. 3-80. Tipos de bulbos de termómetros.

Mediante un bulbo largo, delgado y flexible se puede obtener una respuesta más rápi-da a los cambios de temperatura, que la que se obtendría con un bulbo plano. Esto es debido a que un bulbo flexible tiene una mayor área para transferencia de calor, y el líquido sigue rápidamente cualquier cambio de temperatura.

Por su forma, es más fácil introducir un bulbo flexible y permite sensar las capas frías o calientes que fluyen en las tuberías; debido a que tiene una gran área de transferencia de calor, la temperatura en el interior del bulbo es la promedio del fluido. De la mis-ma manera que un bulbo de forma flexible detecta rápidamente cualquier cambio de temperatura, un bulbo de forma capilar, doblado en forma helicoidal al incrementar su área superficial, mejorará su tiempo de respuesta. Se recomienda usar bulbos capilares sólo cuando se midan fluidos de baja velocidad.

Características de respuesta

Velocidad de respuesta. Por lo regular, no es conveniente instalar un termopar desnudo (sin protección) o el bulbo de un termómetro de sistema lleno o un detector de resisten-cia, directamente al medio cuya temperatura se desea medir. Debido a que la corrosión y la oxidación se aceleran a altas temperaturas y presiones, de manera que es necesario proteger el elemento primario de temperatura con un termopozo.

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terMóMetros 163

Fig. 3-81 Respuesta de un termómetro de bulbo con y sin protección (con y sin termopozo).

Aun cuando un termopozo protege al elemento primario, también hace más lenta su respuesta. La figura 3-81 muestra la curva de respuesta para un bulbo termométrico con y sin protección. En este caso, la adición del termopozo origina que el coeficiente de retardo aumente de 0.1 a 1.66 minutos, lo que representa un aumento de alrededor de 16 veces.

Transmisores de temperatura para sistema de bulbo

En la instrumentación se cuenta con transductores neumáticos y eléctricos para conver-tir la posición del bourdón en una señal neumática o eléctrica y transmitir esta señal a receptores remotos que pueden ser: un indicador, registrador, computador, controla-dor de proceso, etc.

Estos transmisores son del tipo de balance de fuerza o de balance de movimiento y operan igual que los usados para la medición de presión.

La longitud del tubo capilar generalmente se limita a un máximo de 122 metros (400 pies), y para propósitos prácticos, los transmisores son utilizados para longitudes no mayores de 30 metros del punto de medición, debido a que los capilares reducen la exactitud de los instrumentos. En la figura 3-81 A, se muestra el elemento termal tipo helicoidal con sus palancas y tor-nillos de ajuste así como el puntero de indicación y un pedazo de la escala. Este arreglo

100

80

60

40

20

00.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3.2 3.6

Termómetro sin protección

Termómetro con protección

Tiempo en segundos

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se puede complementar con un sistema tobera palometa como los ya descritos para tener transmisión neumática.

Fig. 3-81 A. Elemento termal tipo helicoidal con palancas y puntero.

Ventajas y desventajas

Son instrumentos resistentes que requieren poco mantenimiento, no necesitan sumi-nistro eléctrico, de precio moderado, con una exactitud de 0.5 a 1% de la escala total, el medidor puede localizarse a una distancia considerable del punto de medición, su tiempo de respuesta y la exactitud son satisfactorios para la mayoría de las aplicaciones industriales.

Por otra parte, en caso de falla, debe reemplazarse el sistema completo, requieren de un bulbo grande para una buena exactitud, son sensibles a los cambios de temperatura ambiente, y no pueden competir con los instrumentos de mecanismos eléctricos, como el termómetro de resistencia o el termopar.

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terMóMetros 165

Resumen

En la siguiente tabla se resumen las características principales de los termómetros lle-nos de líquido, de vapor y de gas, que pueden ser catalogados del tipo de expansión y de cambio de presión.

Principios de operación

expansión de líquidos Cambios de presión

Lleno de Líquido Mercurio Vapor Gas

Clase SAMA 1A 1B 5A 5B 2A 3B

Límite de rango -115oC a

+ 260oC-35oC a +650oC

-35oC a +250oC

-38oC a +260oC

-212oC a +538oC

Amplitud mínima 10oC 16oC 38oC 93oC

Amplitud máxima 260oC 650oC 260oC 260oC 538oC

Compensador por la temperatura

ambiente

Total En caja

Total En caja No es necesaria

En caja

Tipo de escala Lineal Lineal Lineal Lineal Expansible Lineal

Fluido del llenado Alcohol etílico, butano, pro-pano, xileno, metaxileno

Mercurio o amalgama de mercurio y talio

eutéctico

Cloruro de metileno, éter,

benceno, tolueno,

bióxido de azufre

Helio, nitrógeno

Tamaño del bulbo Los más pequeños

De mayor tamaño que el clase 1

Tamaños intermedios

Los más grandes

Longitud máxima del capilar

42 m 3 m 30 m 9 m 30 m 40 mmínimo 1.5 m

Error por elevación del

bulbo

Despreciable Generalmente pequeño

A veces grande

Despreciable

Capacidad de sobrerrango en %

del rango

0 - 200%, clase 1A 100%, clase

1B

100% mínimo Generalmente pequeño

0 - 100%, varía con la

amplitud

Error barométrico Despreciable Despreciable Comúnmente pequeño

Comúnmente muy pequeño

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167

Capítulo 3.2

PiroMetríA

En esta sección conocerá la medición de temperatura por:

• Radiación electromagnética

• Emisividad o emitancia

• Cuerpo negro

• Pirómetros ópticos

• Pirómetros de radiación

Cabe preguntarse cómo medir la temperatura en procesos, cuando los valores exceden los puntos de fusión de muchos de los elementos sensores ya descritos en las secciones anteriores. Esto puede ser posible mediante un pirómetro; la pirometría es una técnica empleada para la detección de temperatura, que permite hacer la medición sin que el sensor esté en contacto físico con la variable. En lugar de ello, la medición depende de la relación entre la temperatura de un cuerpo caliente y la radiación electromagnética emitida por el cuerpo. Los métodos sin contacto para la medición de temperatura son usados ampliamente en la fabricación de vidrio, de aleación de metales, de materiales semiconductores y de otros productos que requieren de calor intenso como parte del proceso de manufactura.

Actividad molecular y radiación electromagnética

Es conocido que en la naturaleza toda materia existe en forma sólida, líquida y gaseosa la cual está formada por moléculas, siendo el espacio entre ellas y el nivel de actividad de las mismas, lo que determina si la materia es un sólido, un líquido o un gas. Las molécu-las de los sólidos se pueden concebir como si estuviesen en un lugar cerrado por lo que tienen una estructura ordenada, sin tener prácticamente movimiento. En los líquidos, las moléculas están en espacios menos cerrados y están más activas y en los gases las moléculas tienen espacios relativamente grandes y son totalmente libres de moverse.

La figura 3-82 muestra la estructura molecular de un sólido. En esta estructura cual-quier movimiento molecular es relativamente pequeño.

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Fig. 3-82. Representación de la estructura molecular de un sólido (fluoruro de calcio).

Si a una sustancia le aplicamos calor hace que sus moléculas se vuelvan más activas; cuando un gas se calienta, aumenta la presión dentro del recipiente que lo contiene, debido a que las moléculas del gas se hacen más y más activas, chocando unas con otras y con cada una de las paredes del recipiente. Esta presión seguirá incrementándose en función de la cantidad de calor que se le aplique al gas. Cuando se calienta un sólido, no sucede lo mismo, ya que su estructura rígida no permite que sus moléculas se mue-van libremente, debido a esto, la energía molecular aumenta en un sólido, hasta que es liberada como una explosión de energía.

Una explosión de energía como la emitida por un sólido, es llamada onda electromag-nética. El término onda, en este sentido, se define como una cantidad de energía, que se propaga a través del espacio.

Todas las ondas que constituyen esta gama se propagan en el vacío a la misma veloci-dad 3.0 x108 m/s, y son originadas por la aceleración de una carga eléctrica. Por lo tanto siempre que una carga eléctrica es acelerada, irradia cierto tipo de onda electromagné-tica, la cual depende de la aceleración de la carga. Según el valor de su frecuencia, las ondas electromagnéticas tienen una denominación especial: ondas de radio, ondas luminosas, rayos gamma, etc., al conjunto de todos es-tos tipos de ondas se le denomina espectro electromagnético, en la figura 3-83 se tiene una representación de tal espectro.

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piroMetría 16

Fig. 3-83. Espectro electromagnético.

En la tabla 3-12, se menciona la frecuencia en Hertz a la que trabaja cada una de ellas.

nombre frecuencia en Hertz

Onda de radio y TV 102 - 108

Microondas 108 - 1012

Radiación infrarroja 1011 - 1014

Radiación visible 4.6 x 1014 - 6.7 x 104

Radiación ultravioleta 6.7 x 1014 - 1018

Rayos X 1020

Rayos Gama 1022

Tabla 3-12. Frecuencias del espectro.

Se dice que las ondas en el espectro de más baja frecuencia, es de miles a cientos de millones de vibraciones (ciclos por segundo).

Definición de pirometría

Siempre que una carga eléctrica es acelerada, irradia ondas electromagnéticas, a esto se le denomina radiación electromagnética. La pirometría es una técnica para determinar la temperatura de un cuerpo mediante la medición de su radiación electromagnética y se basa en dos principios: el primero es que la intensidad de la radiación electro-magnética emitida por un cuerpo, depende al menos parcialmente de la emisión del cuerpo o habilidad para radiar energía. El segundo es que la intensidad de la radiación electromagnética emitida por un cuerpo, también depende de su temperatura. En otras

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palabras, la intensidad de la radiación electromagnética de un cuerpo está en función de su temperatura y de su habilidad para radiar energía (emisividad o emitancia).

Emisividad

Conocemos que todos los cuerpos calientes emiten radiaciones térmicas que pueden ser absorbidas por algún otro cuerpo, y que en ciertos casos esta radiación es detectada aun sin verla. Por ejemplo, se puede sentir el calor irradiado por un horno, aunque no se ve, ya que la frecuencia de la radiación electromagnética de un horno es menor que la frecuencia de la luz visible (estos rayos se encuentran dentro de la porción infrarroja del espectro electromagnético). La emisividad o emitancia (E) es definida como la rela-ción de la energía que irradia un cuerpo a una temperatura dada con respecto a la ener-gía que irradia un cuerpo negro a esa misma temperatura. La emisividad en un cuerpo negro es de 1, por lo tanto, todos los valores de emisividad fluctúan entre 0 y 1.

La emisividad de un cuerpo es una medida de su habilidad para radiar energía. Tene-mos pues que relacionado al término emisividad, se tiene la reflectividad, la transmi-tancia y la absorbancia; en donde en cada uno de ellos es la habilidad de reflejar (R), transmitir (T) o absorber (A) energía.

E = R + T + A = 1.0

Si en la figura 3-84 el objeto X está caliente y el objeto Y está frío, el calor se irradia del objeto caliente al frío.

Fig. 3-84. Interpretación de transmisión, reflexión y absorción.

En este proceso algo de calor es absorbido, reflejado y transmitido por el objeto Y. La distribución en estos tres parámetros debe de ser igual a 100% lo cual se representa como 1.0. Si A = 1.0 entonces todo el calor es absorbido. Si R = 1.0 entonces A y T son igual a cero. Usualmente existen ciertas combinaciones:

Objeto X Objeto Y

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piroMetría 171

A = 0.7 (70% es absorbido)

R = 0.2 (20% es reflejado)

T = 0.1 (10% es transmitido)

La suma de todos ellos es igual a 1.0 que sería la energía radiada de X a Y. Si un objeto está en equilibrio térmico, es decir, que no está ni caliente ni frío, indica que la energía que radia es igual a la energía que absorbe A = E.

Si consideramos que la absorción varía inversamente con la reflexión, entonces los cuer-pos que son absorbedores pobres, son buenos reflectores, por ejemplo: los espejos, los metales pulidos y las superficies blancas son buenos reflectores de la energía y malos absorbedores.

En forma inversa, los reflectores pobres son buenos absorbedores. Las carreteras de asfalto negro, el acero corrugado y otros cuerpos parecidos son buenos absorbedores y en contraparte emiten mucho calor. Ellos pueden absorber calor por contacto físico con otro cuerpo caliente o por absorción de energía radiante. En general, un buen absorbe-dor es un buen emisor y la energía ganada por absorción de calor es igual a la energía perdida por la emisión de radiación. El cuerpo que emite y absorbe calor en forma ideal es llamado un cuerpo negro. Éste emite más radiación que cualquier otro cuerpo con la misma área y a la misma temperatura; en otras palabras, un cuerpo negro absorbe toda la energía radiante que cae sobre él, sin reflejar absolutamente nada. Aunque un cuerpo negro es un objeto ideal más que real.

La figura 3-85 muestra un dispositi-vo que es frecuentemente usado como cuerpo negro. Consiste en una esfera hueca de metal de pared gruesa con una pequeña perforación a través de la pared. La superficie interior de la esfe-ra es recubierta con una sustancia con buenas propiedades emisoras, tal como carbón negro. Cuando se calienta el exterior de la esfera, la radiación elec-tromagnética emitida a través de la ho-radación, es equivalente a la radiación que se obtendría de un cuerpo ideal.

Fig. 3-85. Cuerpo negro.

Aislamiento

Envoltura alrededor delcalentador

Recubrimiento decarbón negro

Esfera de acero

Radiaciónelectro-magnética

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La emisión de un cuerpo desconocido es medida por comparación con la de un cuer-po negro. Los buenos emisores tienen emisiones cercanas a la unidad, que es la emi-sión de un cuerpo negro. Los emisores pobres tienen emisiones cercanas a cero. Por ejemplo la mayoría de las sustancias orgánicas como la madera, la ropa, los plásticos, se aproximan a 0.95, mientras que los metales con superficies pulidas pueden tener emisividades mucho menores que 1.0. La relación exacta para obtener la emisión de un cuerpo es:

Emisión = radiación total del objeto radiación total del cuerpo negro

La emitancia es una consideración muy importante en el uso de la pirometría para medir temperatura. Dos cuerpos a la misma temperatura pero con diferente emitancia irradiarán cantidades diferentes de calor. Si se interpreta la diferencia de energía irra-diada como una diferencia de temperatura (en vez de una diferencia de emitancias), un cuerpo estará más caliente que el otro.

Relación energía radiante-temperatura

La intensidad de la radiación electromagnética es una función tanto de la temperatura como de la emitancia, específicamente, la energía radiada es proporcional a la cuarta potencia de la temperatura expresada en grados Kelvin (Ley de Stefan-Boltzmann).

W = σ T4

W- Potencia emitida (energía radiada/unidad de área W/cm2)

σ- Constante de Boltzmann (5.67x10-8 W/m2 oK4)

T- Temperatura absoluta en oK

La ley de Boltzmann constituye la base teórica de los pirómetros de radiación. Por ejemplo: si se tiene un lingote de acero a 5000K (227oC), la energía radiada por el lin-gote es de aproximadamente 0.285 W/cm2. Esto significa que cada cm2 del lingote está radiando 0.285 W, o 0.285 J/S.

Ahora supongamos que la temperatura es incrementada al doble, la energía radiada por el lingote a 10000K (727oC) será de 4.56 W/cm2. Note que la radiación electromag-nética fue incrementada por un factor de 16 (X 24) mientras que la temperatura sólo aumentó en un factor de 2.

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piroMetría 173

Intensidad contra longitud de onda

La mayoría de los cuerpos absorben y emiten radiación en una determinada longitud de onda. Esta es la causa de que algunos objetos tengan colores característicos cuando son calentados. Para entender el efecto de la longitud de onda y la radiación en la piro-metría, es conveniente considerar el caso del cuerpo negro.

La figura 3-86 es un conjunto de curvas que muestran la intensidad relativa de radia-ción con una función de la longitud de onda a varias temperaturas de un cuerpo negro. El área bajo dicha curva representa la energía total irradiada por el cuerpo negro a esa temperatura. El eje horizontal de la gráfica “la longitud de onda” se mide en micras. La mayor parte de la radiación emitida por un cuerpo caliente, tiene una longitud de onda ente 0.3 y 20 micras.

Sólo puede verse la radiación en el rango de 0.35 a 0.75 micras, mientras que la radia-ción entre 0.75 y 20 micras, se encuentra en el rango infrarrojo y por lo tanto es invisible al ojo humano.

Fig. 3-86. Radiación de un cuerpo negro vs longitud de onda para diferentes temperaturas.

Al variar la temperatura de un cuerpo ocurren cambios en la cantidad total de radia-ción emitida y en la cantidad de radiación presente en varias longitudes de ondas. En la figura 3-86 puede observarse que al incrementarse la temperatura, el cuerpo negro emite más energía en todas las longitudes de onda. A bajas temperaturas casi toda la radiación es infrarroja, pero al incrementarse la temperatura, una mayor cantidad de energía se irradia en el rango visible.

2 4 6 8 10 12 140

250ºC

650ºC

800ºC

250ºC

Rango visible

Rango infrarrojo

Inte

nsid

adde

radi

ació

nre

lativ

a

µm

7

6

5

4

3

2

1

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Pirómetros y longitudes de onda

Los pirómetros se clasifican en dos tipos: de banda angosta y de banda amplia, como el nombre lo sugiere, los pirómetros se clasifican basados en el rango del espectro elec-tromagnético que cubren.

Pirómetros de banda angosta (Pirómetros ópticos)

Se basan en la ley de distribución de la radiación térmica de Wien. La longitud de onda correspondiente al máximo de potencia irradiada en forma de radiaciones compren-didas en un intervalo infinitamente pequeño de longitudes de onda, es inversamente proporcional a la temperatura del cuerpo negro.

λm = A/T

donde A = 0.2897 y λm está dada en centímetros

La medición de la temperatura de un cuerpo se hace con la comparación de la brillantez o intensidad de la radiación emitida por el cuerpo contra la brillantez de un filamento de referencia, cuya temperatura se conoce. Si la fuente es un radiador perfecto, o sea un llamado cuerpo negro, existe una relación entre el brillo JλT de la fuente en esta banda estrecha, la longitud landa de la onda efectiva media de esta banda y la temperatura absoluta T de la fuente, la cual se expresa muy aproximadamente por la ley de distri-bución de la radiación térmica de Wien:

JλT = C1 λ-5 exp [C2/ λ T]

La modificación de Planck de esta ley es exacta.

JλT = C1 λ-5 exp [(C2/ λ T) - 1]

En estas expresiones C1 y C2 son constantes físicas que pueden ser determinadas ex-perimentalmente por varios métodos. La ley de Wien es suficientemente exacta para las longitudes de onda visibles hasta por lo menos 1800°C y es matemáticamente de manejo más cómodo que la ley de Planck.

Los pirómetros de banda estrecha son llamados frecuentemente pirómetros ópticos, debido a que su uso está limitado a radiaciones de longitudes de onda de 0.35 a 0.75 micras. Hay dos tipos de pirómetros de banda estrecha: el pirómetro óptico manual y el pirómetro óptico automático.

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piroMetría 175

Pirómetro óptico manual

Este tipo de equipo requiere que un operador compare la brillantez del objeto que es medido contra la referencia. Su uso por lo tanto está restringido a las longitudes de onda a las cuales responde el ojo humano (espectro visible).

En otras palabras, un pirómetro óptico manual requiere que el operador compare una fuente de energía radiante conocida (generalmente un filamento de platino) con la fuente de temperatura desconocida (objeto), un cambio en la temperatura del objeto causará el cambio correspondiente de la intensidad de su energía radiada, y se deberá ser capaz de detectar tales cambios en la brillantez. Para operarlo, se coloca frente a la vista y se enfoca sobre el objeto como se muestra en la Figura 3-87.

Fig. 3-87. Pirómetro óptico manual.

El operario varía la corriente del filamento de referencia girando una perilla que se encuentra sobre la cubierta del instrumento, ajustando ésta hasta que la brillantez del filamento iguale a la del blanco. Cuando esto suceda, se pierde el filamento, confundi-do con el color del blanco (el objeto al que se mide la temperatura), en la figura 3-88 se ilustra un ejemplo.

La temperatura del blanco se determina leyendo el valor de la perilla que tiene una es-cala para leer directamente en grados Farenheith o en grados Celsius, y que correspon-de a la corriente que se le aplica al filamento. En la figura 3-89, se muestra un pirómetro óptico manual típico.

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Fig. 3-88. Visualización para una correcta medición.

Cuando el objeto sea muy brillante y se requiera amortiguar la brillantez, se coloca un filtro entre el observador y el filamento de referencia como se muestra en la figura 3-87, el filtro limitará en gran medida la porción del espectro electromagnético que sea capaz de ver. Esto asegura que tanto el filamento como el blanco (objeto) parezcan del mismo color.

Adicionalmente el filtro permite que solamente la luz de la longitud de onda seleccio-nada pase, mejorando grandemente la exactitud del pirómetro.

Fig. 3-89. Pirómetro óptico manual.

Usos de un pirómetro óptico

Cuando se tiene calibrado correctamente un pirómetro óptico, este proporciona lec-turas correctas arriba de los 1500oC, su uso normalmente se restringe a aplicaciones específicas tales como la medición de la temperatura promedio dentro de un recinto calentado uniformemente (un horno), en este tipo de aplicación puede esperarse un error entre 4 y 8oC en la medición. El pirómetro óptico manual tiene ciertas ventajas:

Filamento demasiadoobscuro

corriente baja

Filamento demasiadobrillante

corriente alta

Filamento desaparecidocorriente correcta

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es flexible, fácil de usar, ligero y portátil, puede usarse para medir temperaturas de objetos móviles y que estén relativamente lejos, lo suficiente para que se pueda ver el blanco y se realice una igualación de brillantez aproximada.

El pirómetro tiene algunas desventajas: no se puede usar para medir la temperatura de gases de combustión limpios que no irradien energía visible. Esto significa que no son adecuados para medir la temperatura de objetos con temperaturas menores de los 800oC, ya que ésta es la temperatura menor a la cual se genera radiación visible que puede ser medida.

Pirómetros ópticos automáticos

La figura 3-90 muestra un diagrama a bloques de un pirómetro óptico automático. Este dispositivo es bastante similar en operación a un pirómetro óptico manual. Esto signi-fica que éste compara la intensidad de la energía radiada por un blanco (objeto) con la emitida por una referencia controlada (un filamento).

La diferencia es que la electrónica sustituye al elemento humano y las temperaturas medidas son automáticamente controladas y registradas.

Fig. 3-90. Diagrama de bloques de un pirómetro óptico automático.

Como puede se puede ver en la figura 3-90, la radiación del objeto y la radiación de referencia inciden en un demodulador. Éste es un dispositivo en forma de disco ranurado giratorio que alternadamente deja pasar la radiación del objeto y después la de refe-rencia hacia el filtro. El filtro a su vez, deja pasar la radiación de la longitud de onda seleccionada.

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La radiación pasa a través del filtro llegando al detector, el cual genera una señal eléc-trica proporcional a la intensidad de la radiación. Se utilizan tubos fotomultiplicadores y fotodetectores de estado sólido como detectores, de tal manera que el detector ve el blanco y la referencia alternadamente y su salida varía a menos que el blanco y la refe-rencia no emitan la misma intensidad. La señal del detector es enviada al preamplificador. Este circuito incrementa o decre-menta la intensidad de radiación del filamento hasta que éste iguala a la del blanco (ob-jeto). La corriente a través del filamento es una medición de la temperatura del blanco y ésta es enviada hacia el indicador o registrador de temperatura.

Pirómetros de banda amplia (Pirómetros de radiación)

Su operación se basa en la relación entre la radiación total emitida y la temperatura. Teóricamente puede responder a todas las longitudes de onda emitidas por un objeto, pero debido a que la mayor parte de la radiación se encuentra en las porciones visible e infrarroja del espectro, los pirómetros de banda amplia sólo miden prácticamente la radiación de estas longitudes de onda, para obtener una aproximación razonable de la radia-ción total emitida.

Estos pirómetros son también llamados pirómetros de radiación y pirómetros infrarro-jos. Un diagrama de un pirómetro de este tipo se muestra en la figura 3-91. Obsérvese que el pirómetro consiste de:

Fig. 3-91. Pirómetro de radiación típico y termopila.

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piroMetría 17

• Un sistema óptico (unos lentes) para enfocar la energía irradiada por el blanco sobre un elemento detector.

• Un detector (una termopila, fotocelda u otro dispositivo), cuya salida sea una señal eléctrica que varía con la temperatura.

• Un indicador, registrador o controlador de temperatura que responde a la señal del detector.

Cuando la energía total irradiada por un cuerpo entra al pirómetro, es enfocada con los lentes por el detector. El detector o elemento térmico puede ser uno de varios dis-positivos: una termopila, celda, termistor o termómetro de resistencia. Una termopila consiste de varios termopares conectados en serie, el detector mostrado en la figura 3-91, es una termopila.

El instrumento mostrado en la figura 3-92 es un pirómetro de radiación. El detector en este pirómetro puede ser una termopila, ésta absorbería energía cuando el pirómetro es enfocado sobre un objeto caliente y su temperatura se eleva. La termopila genera un voltaje que es relacionado directamente con la temperatura.

Fig. 3-92. Pirómetro de radiación.

La operación del pirómetro por radiación térmica puede ser simplificada como sigue:

• La energía térmica total (calor) radiada por un objeto se incrementa a medida que la temperatura se incrementa.

• Cuando el incremento de la energía radiada por el blanco incide en el detector del pirómetro, causará un aumento del detector.

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• Un cambio de la temperatura en el detector de un pirómetro indica un cambio en la temperatura del blanco.

Uso de los pirómetros de banda ancha

Cuando se utiliza un pirómetro de banda ancha, el instrumento está diseñado para responder a toda la radiación visible e infrarroja emitida por el blanco; sin embargo, son bastante sensibles a cualquier obstrucción en la línea de vista entre el pirómetro y el blanco. No pueden ser utilizados cuando el infrarrojo sea atenuado por vapor de agua, polvo u otras partículas que estén en el aire.

Los pirómetros de banda ancha son también sensitivos a errores de emitancia. Para compensar tales errores, se calibra el instrumento utilizando un pirómetro óptico (los pirómetros ópticos son menos sensibles a errores de emitancia).

Cuando se utilicen pirómetros de banda ancha, se debe enfocar el dispositivo de tal manera que el blanco llene al lente de entrada del pirómetro, puesto que este tipo de pirómetros responde a la radiación de energía total del blanco, si no se llena la lente completamente con el blanco, dará una lectura incorrecta de la temperatura.

Los pirómetros de banda ancha al igual que los pirómetros ópticos, miden temperatu-ras sin tener contacto directo con el objeto. Son también capaces de medir temperaturas más bajas que los pirómetros ópticos.

Fig. 3-93. Medición de temperatura del acero.

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piroMetría 181

La temperatura del acero al rojo se puede medir mediante un pirómetro de radiación (instrumento cilíndrico con cables, a la derecha en la figura 3-93). Se enfoca la radiación en un sensor térmico el cual genera una señal eléctrica que es registrada en un amperí-metro graduado en escala de temperatura.

Pirómetros pasabanda

Debido a que algunas sustancias radian energía en longitudes de onda muy específicas, han sido desarrollados pirómetros para aplicaciones específicas. Estos pirómetros es-peciales son llamados pirómetros pasabanda. Por ejemplo: el vidrio radia energía sólo en el rango de 4 a 8 m. Un pirómetro que responda a este rango, dará mejor exactitud en la lectura que un pirómetro estándar de banda ancha.

Hay muchos otros cuerpos calientes que radian la mayoría de su energía en bandas de longitud de onda muy angostas. Por ejemplo: al calentar el nylon y el vinil, éstos radian energía a 3.4m y el bióxido de carbono (gas) radia a 4.4m.

La figura 3-94 muestra un pirómetro industrial de pasabanda. Este instrumento en par-ticular es llamado un pirómetro de longitud de onda a las cuales el instrumento res-ponde.

Fig. 4-94. Pirómetro para dos longitudes de onda.

Una de las ventajas de un pirómetro pasabanda es que éste elimina los errores del ins-trumento causados por vapores y partículas en el aire. Las sustancias son invisibles a radiaciones con longitudes de onda menores de 1.2m y por lo tanto, no se tendrá pro-blema si se usa un pirómetro con pasabanda menor que este valor.

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Se puede convertir un pirómetro estándar de banda ancha, en un pirómetro pasabanda mediante una combinación de técnicas: primero se selecciona el material de las lentes que dejen pasar únicamente la longitud de onda deseada. Se puede escoger de los si-guientes materiales: una lente de vidrio corta la radiación arriba de 2.5m, por el cuarzo no pasan longitudes de onda mayores de 4m y en fluoruro de calcio cristalino, no pasan longitudes de onda mayores de 10m.

Segundo, se colocan los filtros ópticos para dejar pasar únicamente la longitud de onda seleccionada, ya sea en el frente de la lente o entre la lente y el detector. Finalmente, el detector deberá responder sólo a las longitudes de onda seleccionadas.

Las termopilas responden a todas las longitudes de onda pero los fotodetectores son muy sensitivos a longitudes de onda dependiendo del material. Mediante una apropia-da selección el material de la lente, filtro y detector, se puede obtener un pirómetro que responda sólo a la longitud de onda deseada.

Correcciones en las lecturas

Las mediciones que se hacen por medio de los pirómetros de radiación son exactas tan solo en el caso de que el cuerpo cuya temperatura se mide, radie como un cuerpo ne-gro. En la realidad la mayoría de los cuerpos calientes no radian como cuerpos negros, la temperatura es inferior a la temperatura absoluta verdadera y por lo tanto es necesa-ria una corrección en la lectura en los pirómetros de radiación total.

La igualdad que relaciona la temperatura absoluta verdadera del cuerpo negro, con la leída por el pirómetro, es la siguiente:

Tv = T1 / 4√ εt

en donde:

T1 = temperatura absoluta leída por el pirómetro en oK

Tv = temperatura absoluta verdadera del cuerpo que se mide oK

εt = potencia emisiva total (factor de absorción o potencia de radiación)

La potencia total emitida como su nombre lo indica, son las radiaciones totales emiti-das por el cuerpo caliente, el cual es casi siempre menor a la unidad. Para poder ilustrar esta diferencia se tiene a continuación un ejemplo:

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piroMetría 183

Por medio de un pirómetro de radiación total, se mide 1,407oC, y se sabe que el factor de absorción total es de εt = 0.5, ¿cuál será la temperatura correcta?

Inicialmente se cambian los 1,407oC a oK

T1 + 273 = 1,407 + 273 = 1,680oK

Tv = 1,680 / 4√0.5 = 1,680 / 0.84 = 2,000oK

Si transformamos de oK a oC

Tv = 2,000– 273 = 1,727oC

Que sería la temperatura correcta que tiene el cuerpo. Por tal motivo la mayoría de los pirómetros de radiación especifican en sus características un punto de corrección de emisividad. En teoría en un pirómetro no hay límite en los rangos altos pues hay uni-dades disponibles que miden temperaturas sobre los 6650oC (12000oF).

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Resumen

Además de ciertas consideraciones como son: ópticas, respuesta al espectro, emisivi-dad, rango de temperatura, montaje (fijo o portátil), se deben considerar los siguientes puntos:

Tiempo de respuesta. Esto nos indica qué tan rápido debe responder el instrumento a los cambios en el proceso, para controlar adecuadamente la temperatura.

Medio ambiente. El instrumento deberá funcionar adecuadamente a cualquier tem-peratura ambiente a la que sea expuesto. Debiéndose proteger del polvo, suciedad, flamas o vapores que puedan afectar su funcionamiento. En ambientes explosivos se deberán considerar equipos a prueba de explosión o intrínsecamente seguros.

Limitaciones de montaje. La cabeza sensora deberá ser colocada de tal manera que pueda ver perfectamente el objetivo a medir. Si fuera localidad en riesgo, se instalará el mínimo de número de partes (sólo el detector y el sensor de ambiente).

Aplicaciones del plano de vista o ventana. Si se requiere medir temperatura en cáma-ras de vacío, atmósferas especiales, u otro proceso a través de ventanas o vasos, se debe tener cuidado, asegurándose que por la ventana por donde pasa la señal, no se restrinja la longitud de onda. Recuerde que por ese vidrio sólo pasan longitudes de onda de 3 m o menores, en el cuarzo entre 0.5 y 4.5 m, en el selenio-zinc 2 a 15 m y en el germanio de 4 a 14 m.

Procesamiento de la señal. Los dispositivos de procesamiento de la señal se encuen-tran integrados y producen salidas estándar que se pueden conectar son indicadores, registradores, controladores, adquisidores de datos (data logres). Los indicadores (dis-plays), alarmas, puntos de ajuste y controladores son por lo general parte integral del instrumento.

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185

Capítulo 4

ClAsifiCACión de lAs Presiones


• La clasificación de las presiones

• Los sensores de presión

• Los transductores de presión

La medición y el control de la presión en los procesos industriales son indispensables porque de ello depende el que los líquidos y gases puedan ser manejados correctamen-te a fin de que se obtengan productos dentro de especificaciones y que el transporte en tuberías se realice con el adecuado gasto de energía. Para comprender adecuadamente esta variable a fin de seleccionar el equipo idóneo para su medición, se hará un breve repaso de las propiedades de la materia.

La materia se presenta en cualquiera de los siguientes estados: sólido, líquido o gaseo-so. Los sólidos se caracterizan por tener un volumen fijo y una forma fija, entre ellos se tiene: un objeto de plástico, un trozo de madera, una roca o metal. Los líquidos tienen también un volumen determinado pero su forma se adapta al recipiente que los con-tiene, por ejemplo el agua tendrá la forma del envase que la contenga: sea una jarra, un vaso o una botella. Los gases no tienen una forma fija y cualquier volumen de un gas ocupará todo el espacio del recipiente que lo contenga porque tiende a expandirse indefinidamente.

Prácticamente cualquier sustancia puede cambiar de estado al cambiar la temperatura o la presión; el hielo se convierte en agua al aumentar la temperatura y si ésta sigue su-biendo hasta el punto de ebullición, el agua se convertirá en vapor; pero si de alguna ma-nera se eleva la presión interna del recipiente que contiene al vapor, éste se condensa.

Como los líquidos y los gases pueden cambiar de forma, pueden fluir y por ello se les conoce como fluidos, la presión en líquidos y gases es diferente.

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Presión en líquidos

Cuando se ejerce una fuerza, se tendrá diferente respuesta si se aplica a un sólido o a un líquido. La figura 4-1 muestra una fuerza actuando sobre un sólido y un líquido. La fuerza empujando sobre el bloque sólido encuentra resistencia porque el bloque empuja contra la fuerza siguiendo la segunda ley de Newton. Si la fuerza es lo suficien-temente grande, el bloque se mueve.

Fig. 4-1. Fuerza aplicada a un sólido y a un líquido.

Cuando la fuerza se introduce en el líquido, encuentra poca resistencia. El líquido fluye alrededor de la fuerza y con esta acción no se puede mover el recipiente.

En la figura 4-2 se muestra un recipiente con un manómetro instalado en el fondo para medir la presión. Conforme el líquido va llenando el recipiente, el manómetro muestra el incremento de presión correspondiente por el efecto de la presión hidrostática del líquido en el fondo del tanque.

Fig. 4-2. En la gráfica se aprecia que al aumentar el nivel del líquido aumenta la presión leída en el manó-metro en forma directamente proporcional.

Desplazamiento Fuerza

Fuerza

Cuerpo sólido Líquido

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clasificación de las presiones 187

Definición de presión

Presión es la relación entre la fuerza aplicada a un área determinada. Para calcular presión se divide la fuerza por el área. Por ejemplo, una fuerza de 1 kilogramo aplicada con uniformidad sobre una área de un centímetro cuadrado, ejerce una presión de un kilogramo por centímetro cuadrado equivalente a 14.2234 psi (pound per square inch) libras por pulgada cuadrada en el sistema inglés. Una fuerza de 30 kilos aplicada con uniformidad sobre un área de 30 centímetros cuadrados es también 1 kg/cm2.

30 kg/30 cm2 = 1 kg/cm2

Para calcular la presión que ejerce una fuerza, ésta debe ejercer su acción en forma perpendicular a la superficie; si la fuerza aplicada incide sobre el objeto en cualquier otro ángulo y por consiguiente el ángulo que forma la fuerza con el objeto es diferente de 90 grados, deberá descomponerse la fuerza y calcular el valor de su componente en el eje perpendicular al objeto para calcular la presión ejercida; la componente en el eje paralelo a la superficie del objeto no ejerce presión alguna.

En el seno de un líquido, la presión actúa en todas direcciones. Si se considera una partícula pequeña dentro de un recipiente lleno con líquido, este líquido circundante ejerce presión sobre la partícula. La presión actúa por tanto en todas direcciones: la partícula recibe presión de arriba, de abajo y de todos lados. La partícula ejerce también la misma presión sobre el líquido circundante y es la misma en todas direcciones: hacia arriba, hacia abajo y hacia todos lados.

La presión ejercida por un líquido sobre una partícula resulta del peso del líquido sobre la partícula; si la partícula está en el fondo del recipiente, la presión sobre ella es alta. Si está cerca de la superficie, la presión es baja. La presión en la superficie de un tanque abierto a la atmósfera es igual a la presión atmosférica; la presión hidrostática (la pre-sión que ejerce el líquido hacia el fondo) aumenta en proporción a la profundidad.

En un tanque sellado la presión en la superficie del líquido puede ser alta o baja y la presión hidrostática aumenta en proporción a la profundidad, al igual que en un tanque abierto.

Unidades de medición de presión

La presión se mide en el Sistema Internacional de Unidades llamado SI, o en unidades inglesas. En unidades métricas (o SI), la presión se mide en newtons (de fuerza) por metro cuadrado (de área). Una presión de un newton por metro cuadrado (1 N/m2) es llamado un pascal (1 Pa). En unidades inglesas, la presión se mide en libras (de fuerza) por pulgada cuadrada (de área). La presión atmosférica al nivel del mar es 101,325 Pa (101.3 kilopascales) o 14.7 psi.

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El volumen de un líquido y su relación con la presión

La presión en el fondo de un recipiente, no depende del volumen del líquido que con-tenga; se puede tener agua en recipientes de diferente forma y si la altura que ocupa en los diferentes recipientes es la misma, la presión ejercida en el fondo será la misma.

En la figura 4-3 se muestran tres recipientes que contienen el mismo líquido. El reci-piente A es un depósito que contiene miles de litros. El recipiente B es un tanque que contiene unos cuantos cientos de litros. El recipiente C es un tubo que contiene menos de un litro. Todos están llenos a la misma altura, y abiertos a la atmósfera, así la presión en el fondo es la misma para los tres recipientes.

Fig. 4-3. La presión en el fondo de los tanques depende de la profundidad (6 M), no del volumen.

Densidad y densidad relativa

Por sus propiedades físicas, su abundancia y su fácil manejo, el agua se utiliza como un líquido de referencia en la medición y cálculo de presiones en un líquido. Para com-prender esta aseveración, se analizará primero los conceptos de densidad absoluta y la densidad relativa de una sustancia.

La densidad absoluta generalmente llamada densidad, se define como la masa por uni-dad de volumen de un material; el agua tiene una densidad de 1 gramo por litro o 1000 kilogramos por metro cúbico (1000 kg/m3), la gasolina tiene una densidad de 0.660 gramos por litro (660 kg/m3) y el aluminio tiene una densidad de 2.7 gramos por litro (2 700 kg/m3).

El agua se usa como referencia para establecer la densidad relativa de otras sustancias y resulta de dividir la densidad de la sustancia entre la densidad del agua; por ejemplo:

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para obtener la densidad relativa de la gasolina se divide la densidad de la gasolina entre la densidad del agua, tomando los valores de la tabla 4.1 que lista las densidades absolutas y relativas de algunas sustancias:

0.660 g/l/1.000 g/l = 0.660

La densidad relativa de la gasolina es igual a 0.660 que es un número adimensional, y no tiene unidades porque fueron simplificadas al efectuar la división.

tabla 4.1 densidad y densidad relativa de varias sustancias

sustancia densidad en gramos/litro densidad relativa

Líquidos

Agua 1.000 1.00

Alcohol metílico a 20oC 0.7917 0.7917

Alcohol etílico a 20oC 0.78934 0.78934

Ácido acético a 20oC 1.0498 1.0498

Ácido nítrico a 25oC 1.5040 1.5040

Ácido sulfúrico a 25oC 1.8255 1.8255

Bromuro de potasio al 40% 1.3746 1.3746

Gasolina 0.660 0.66

Mercurio 13.600 13.60

Sólidos

Aluminio 2.700 2.70

Arrabio 7.2 7.2

Plomo 11.34 11.34

Níquel 8.9 8.9

Sal granulada 0.77 0.77

La falta de unidades significa que la densidad relativa se puede usar en el sistema in-ternacional (SI) o en el sistema inglés. Por ejemplo, si un tanque contiene 20 toneladas de ácido sulfúrico ¿cuántas toneladas de agua podrá contener?

Vac. sulf. ÷ ρac. sulf. = Vagua

20 toneladas ÷ 1.8255 = 10.9559 toneladas

El tanque que contenía 20 toneladas de ácido sulfúrico podrá contener 10.9559 tonela-das de agua.

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Del mismo modo, si un tanque contiene 50,000 libras de agua, ¿cuántas libras de alco-hol etílico podrá contener?

50 000 libras x 0.78934 = 39467 libras

El tanque que contenía 50 000 libras de agua puede contener 39 467 libras de alcohol etílico.

Si se tiene un recipiente con dimensiones conocidas, se puede saber el volumen que contenga de cualquier sustancia, siempre y cuando se conozca la densidad relativa de la sustancia y la presión que ésta ejerce en el fondo del recipiente en centímetros de co-lumna de agua. Para comprender esto es necesario analizar la presión hidrostática.

El concepto “head” para la medición de niveles de líquidos

El término inglés “head”, cabeza en español, lo utilizan los norteamericanos para tra-bajar y comparar diferentes formas de energía, pues con ese vocablo describen presión, vacío, elevación (presión hidrostática), fricción, presión de velocidad y diferencia de presiones en la medición de nivel y de flujo de fluidos.

En un recipiente, el fluido ejerce en el fondo una presión que depende de la presión hidrostática “head” (la elevación o altura del fluido en el recipiente) y la densidad del fluido.

Como el sistema internacional de unidades SI, está basado en múltiplos y submúltiplos de 10, son muy sencillos los cálculos:

Un litro de agua pesa un kilogramo aproximadamente, y como un litro contiene 1000 centímetros cúbicos,

ρagua = peso/volumen = 1000 g/1000 cm3 = 1 g/ cm3

Si el centímetro cúbico de agua lo colocamos en un recipiente en forma de cubo de 1 cm de lado, el área de cada lado del cubo será igual a 1 cm2.

La presión ejercida por el fluido en el fondo del cubo será:

Presión = peso/área = 1 g/1 cm2 = 1 g/ cm2

Una columna de agua de un centímetro de altura ejerce una presión de un gramo por centímetro cuadrado en el fondo del cubo, por tanto una columna de 1000 centímetros de altura pesará 1000 veces más que una columna de un centímetro de altura y ejercerá

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una presión de 1000 gramos por centímetro cuadrado en el fondo o un kilogramo por centímetro cuadrado.

En el sistema inglés los cálculos son un poco más complicados: El volumen de 1 pie cú-bico de agua pesa 62.4 libras

ρagua = peso/volumen = 125 lb/ 2 pie3 = 62.4 lb/ pie3

Si el pie cúbico de agua que pesa 62.4 libras se coloca en un recipiente en forma de cubo de un pie de lado; como un pie tiene 12 pulgadas, en la base del cubo que es un cuadrado se tendrá 12 pg x 12 pg = 144 pg2 (144 columnas de agua con una altura de 12 pulgadas cada una), cada columna ejercerá una presión en el fondo:

Presión = peso/área = 62.4 lb/144 pg2 = 0.433 lb/pg2

Una columna de agua de 12 pulgadas (un pie) de altura ejerce una presión de 0.433 lb/pg2.(0.433 psi por sus siglas en inglés pounds per square inches), por tanto la presión que ejercen 10 pies de columna de agua en el fondo de un tanque es igual a 4.33 lb/pg2 = 4.33 psi.

Si se sustituye el agua por gasolina, la presión a 10 pies de profundidad sería sólo 2.86 psi que es el resultado de multiplicar la presión que ejerce 10 pies de columna de agua en el fondo del tanque por la densidad relativa de la gasolina (4.33 psi x 0.66 = 2.8578 psi).

La presión 21 pies debajo de la superficie en un tanque de alcohol metílico es de 7.37 psi. Si el alcohol fuese reemplazado por agua, la presión 21 pies bajo la superficie sería 9.1 psi (7.37 psi ÷ 0.81 = 9.098 psi).

Se puede expresar entonces la presión que ejerce un líquido en el fondo de un recipien-te en términos de centímetros de columna de agua en el IS o de pulgadas de columna de agua en el sistema inglés. Por ejemplo, si un tanque con una altura h = 180 centíme-tros se llena de gasolina que tiene una densidad relativa ρ = 0.66, tendrá en el fondo una presión de:

P = ρ*h =0.66*180 = 118.8 cm de columna de agua

Presión en líquidos

Si el líquido en un tanque permanece en reposo, la presión en cualquier punto bajo la superficie depende de tres factores.

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La profundidad. La presión en cualquier punto es proporcional a la profundidad del punto bajo la superficie. Si la profundidad se duplica, se duplica la presión (sin tomar en cuenta la presión atmosférica).

La densidad. La presión es proporcional a la densidad o densidad relativa del líquido. Si la densidad relativa se duplica, lo mismo sucede con la presión en un punto bajo la superficie (sin tomar en cuenta la presión atmosférica).

La presión de la superficie. Cualquier presión que actúa sobre la superficie (por ejem-plo, la presión atmosférica si el tanque está abierto) se transmite a través del líquido y contribuye a la presión en cualquier punto bajo la superficie.

Presión manométrica y presión absoluta

Muchos indicadores de presión en líquidos usan la presión atmosférica 1.033 kg/cm2 (14.7 psi) como cero manométrica. Esto es, indican una presión de 0 kg/cm2 (0 psi) en la superficie del líquido, aun cuando esté sometido a la presión atmosférica de 1.033 kg/cm2. Todas las presiones bajo la superficie se indican con un valor que corresponde a la altura del líquido en el recipiente.

Un medidor que indica cero a la presión atmosférica mide la diferencia entre la presión medida y la presión atmosférica. Esta diferencia es llamada presión manométrica, en el SI se abrevia kg/cm2

man, en el sistema inglés se abrevia psig, y significa libras por pulga-da cuadrada manométricas (pounds per square inch gauge).

Otros medidores indican la presión medida, incluyendo la presión atmosférica y tal presión es llamada presión absoluta. En el SI se abrevia 1.033 kg/cm2

abs y en el sistema inglés se abrevia psia, y significa libras por pulgada cuadrada absolutas (pounds per square inch absolute).

Existen medidores de presión que pueden diseñarse para indicar presiones por debajo del cero manométrico, tales medidores son llamados manómetros de vacío. Los medi-dores que indican presión absoluta no pueden medir presiones abajo de cero absoluto, porque este cero es un vacío perfecto.

La figura 4-4 muestra las partes de que consta un medidor de presión. Al incrementarse la presión en el tubo bourdón tipo “C” de forma curva, el tubo tiende a enderezarse y este movimiento se transmite a un conjunto de palancas y engranajes para finalmente mover un puntero sobre la cubierta del medidor.

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Fig. 4-4. Manómetro de presión, vista seccionada. Cortesía de Ashcroft.

Medición de presión en líquidos

Los siguientes problemas ilustran dos aplicaciones de la medición de presión en pro-cesos industriales.

En una planta industrial como la que se muestra en la figura 4-5, se tiene un tanque de almacenamiento de agua que debe ser suministrada con una presión mínima de 1 kg/cm2. La torre tiene 10 metros de altura y el tanque tiene 3.30 metros de altura.

El lazo de control lo forma un interruptor de presión con manómetro a nivel del piso que enciende una bomba cuando la presión es menor a 3 kg/cm2. ¿A qué presión se deberá ajustar el interruptor para que apague la bomba de forma que el agua no llene el tanque por encima de 3 metros?

Solución: La altura total que deberá alcanzar el ni-vel del agua como máximo es igual a la altura de la torre (10 m) + llenado máximo del tanque (3 m) = 13 m = 1 300 cm. Como una columna de agua de 1 cm de altura ejerce una presión en el fondo del recipiente de 1 g/cm2, 1 300 cm ejercerán 1 300 g/cm2 = 1.3 kg/ cm2, que es la presión a la que el interruptor deberá apagar la bomba.

Fig. 4-5. Suministro de agua por presión hidrostática.

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En el sistema inglés el problema podría presentarse de esta manera: altura de la torre: 33 pies, altura del tanque: 11 pies, el nivel del agua deberá alcanzar como máximo 10 pies de la altura del tanque. La presión mínima deberá ser de 14 psi.

Solución: Cuando el tanque se llena a una altura de 10 pies, la altura total de la super-ficie del agua sobre el piso es de 43 pies. Por lo que se debe calcular la presión a 43 pies bajo la superficie del agua.

PH2OX hH2O X ρH2O = P

P H2O presión por pie de profundidad del agua x hH2O pies de profundidad del agua x ρH2O densidad relativa del agua = presión debida a la columna de agua

0.433 psig/pie x 43 pie x 1.00 = 18.62 psig

La figura 4-6 muestra un tanque en una planta de tratamiento de aguas negras. El tan-que contiene una mezcla de agua y sólidos, por lo que para medir el nivel del agua se utiliza un sistema de burbujeo porque los sólidos contenidos en el tanque dificultan el uso de otro tipo de instrumentos. El sistema de burbujeo consiste en un tubo que se introduce hasta el fondo del tanque, por este tubo se inyecta aire a una presión tal que sea un poco mayor a la presión hi-drostática (la columna “head”) del líquido. El aire a presión mantiene fuera del tubo a las aguas negras y al escapar por el extremo abierto burbujea en la superficie.

Fig. 4-6. Sistema de burbujeo para medición de nivel.

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Cuando baja el nivel escapa más aire y la presión dentro del tubo disminuye. Si se coloca un manómetro en una derivación del tubo, se estarán midiendo los cambios de presión en el tubo que serán proporcionales a los cambios de nivel, y como el tanque es de dimensiones conocidas, a cada centímetro de nivel le corresponde un volumen determinado, por tanto se puede conocer, por medio de la presión hidrostática el nivel del líquido en el tanque y por consiguiente el volumen.

Si las aguas negras contenidas en un tanque tienen una densidad relativa de 1.3, y el manómetro indica una presión de 1.2 kg/cm2, ¿cuál es el nivel del tanque?

PH2OX hH2O X ρ H2O = P

Despejando hH2O (altura o nivel de las aguas negras en el tanque)

hH2O = P/ ρH2O x PH2O

hH2O = 1200 g/cm2/1.0 x 1 g/cm2 /cm = 1 200 cm = 1.2 metros.

En el sistema inglés, si la densidad relativa es la misma 1.3, y la presión que indica el manómetro es de 16.3 psig, ¿cuál es el nivel del tanque?

La profundidad (h) se necesita para crear una presión de 16.3 psig se calcula también con la ecuación:

PH2O x hH2O x ρ H2O = P

PH2O (presión por pie de profundidad del agua) x hH2O (pies de profundidad de la mez-cla) x ρH2O (densidad relativa de la mezcla) = presión

despejando para encontrar h, tenemos:

h = 16.3 psig/(0.433 psig/pie x 1.2) = 16.3 psig/0.5196 psig/pie = 31.37 pies

Las aguas negras tienen un nivel de 31.37 pies en el tanque.

Estos problemas han mostrado cómo se puede utilizar la presión como un indicador directo del nivel de un líquido. La conversión entre presión y nivel requiere que se sa-tisfagan tres condiciones:

El líquido debe estar en reposo, no fluyendo, arremolinándose o con ninguna otra forma de movimiento. La densidad relativa del líquido debe ser conocida, y el líquido debe ser homogéneo para que la densidad relativa sea la misma en toda su profundidad.

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Medición de presión en gases

Un gas difiere de un líquido por dos razones importantes: un volumen de gas pesa mucho menos que un volumen igual de líquido y un gas puede ser comprimido o expandido para adoptar casi cualquier volumen, en cambio los líquidos sólo pueden expandirse o comprimirse ligeramente.

Modelo de un gas

Para tener una idea de lo que es el modelo de un gas, se debe de considerar lo siguiente:

1. Un gas se compone de moléculas y, dependiendo del tipo de gas, cada molécula puede ser un átomo o una combinación de dos o más átomos; por ejemplo la molécula de hidrógeno se compone de dos átomos, la molécula de helio consta de un solo átomo y el aire es una mezcla de moléculas de nitrógeno, oxígeno, dióxido de carbono y de otros gases.

2. Las moléculas de un gas están en movimiento constante circulando a alta velo-cidad en todas direcciones, chocando entre ellas y con otras moléculas en su tra-yectoria. La presión es originada por estas colisiones y mientras más frecuentes y más fuertes sean las colisiones la presión será mayor.

3. La mayor parte del volumen ocupado por un gas es espacio vacío. La figura 4-7 ilustra el modelo de un gas y se puede ver que gran parte del espacio interior del recipiente está desocupado. Las moléculas del gas se mueven libremente a altas velocidades chocando unas con otras y con las paredes del recipiente, lo que pro-duce una presión hacia fuera.

Fig. 4-7. Comportamiento de un gas en un recipiente.

Colisión entre moléculas

Colisión de moléculas en contra de la pared

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Volumen y presión de un gas

Si en un recipiente con capacidad de 2 m3 contiene 2 m3 de gas y este gas es transferido a otro recipiente con capacidad de 1 m3, ocurre lo siguiente:

Cuando el gas se coloca en el recipiente más pequeño, el número de moléculas permane-ce igual, pero son contenidas en la mitad del espacio original, por lo tanto las moléculas chocarán entre sí y con la pared del recipiente el doble de veces por lo que la presión será del doble. Se concluye entonces que si el volumen de un gas se reduce a la mitad, la presión se duplica; de manera análoga, si el volumen se triplica, la presión se reduce a la tercera parte.

Relación entre presión y temperatura de un gas

Si un volumen determinado de gas está contenido en un recipiente indeformable, y se somete a altas temperaturas, la presión se incrementa debido a que el aumento de la temperatura significa un incremento en el movimiento de las moléculas que chocan con más frecuencia entre sí y con las paredes del recipiente; en estas condiciones el gas se comporta siguiendo las Leyes de Charles y de Boyle Mariotte combinadas:

Ley de Charles: “Si una masa dada de gas está contenida en un recipiente a presión constante, su volumen variará directamente respecto a su temperatura absoluta”

V1/V2 = T1/T2

Ley de Boyle: “El volumen de una masa dada de gas varía inversamente respecto a las variaciones de la presión absoluta del gas, si la temperatura permanece constante”

V1/V2 = P1/P2

La combinación de las dos ecuaciones da:

P1V1 /T1 = P2V2/T2

Relación entre presión, temperatura y volumen de un gas

La presión, el volumen y la temperatura en un gas se relacionan con una ecuación:

PV = nRT

donde: P = presión V = volumen

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n = número de moléculas de un gas R = una constante T = temperatura (absoluta)

En un gas, la presión multiplicada por el volumen es igual al número de moléculas del gas multiplicado por una constante por la temperatura absoluta.

Si el volumen se duplica, se reduce la presión a la mitad siempre y cuando la tempe-ratura permanezca constante y la cantidad de gas permanezca constante también. Si el volumen se reduce a la mitad, la presión se duplica.

Si el volumen y la cantidad de moléculas de un gas se mantienen constantes, al cam-biar la temperatura cambia la presión. Si se duplica la temperatura absoluta, se duplica la presión. Si se reduce la temperatura absoluta a la tercera parte también se reduce la presión a un tercio.

Tipos de presión

Presión atmosférica es la presión ejercida por la atmósfera en un punto de la corteza terrestre y varía con la altura sobre el nivel del mar, por lo que es necesario calibrar los instrumentos de presión del equipo industrial que se transporta a zonas geográficas de diferente altura: a mayor altitud, menor presión.

La presión atmosférica al nivel del mar es igual a 1.033 kg/cm2ABS = 14.7 PSIA = 760 mm

de mercurio = 29.9 pulgadas de mercurio.

Presión manométrica es la diferencia entre la presión leída en un manómetro y la pre-sión atmosférica; en otras palabras, la presión manométrica es la presión leída tomando como referencia la presión atmosférica como “CERO”.

Presión absoluta es la suma de la presión manométrica y la presión atmosférica.

El cero absoluto se registra cuando se extrae todo el aire de una cámara cerrada y no hay presión alguna dentro de la cámara y por consiguiente la presión es absolutamente cero.

Para distinguir entre los dos diferentes “CEROS” de presión, se debe considerar que las presiones manométricas toman como referencia la presión atmosférica igual a cero; las presiones absolutas toman como referencia la condición de no presión igual a cero absoluto.

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Vacío o presión negativa es una presión menor que la presión atmosférica.

Presión estática es aquella fuerza por unidad de área que actúa en una pared; la ejerci-da por un líquido en reposo sobre el recipiente que la contiene; o aquella ejercida por un líquido que se mueve paralelamente a la tubería.

Presión hidrostática es la presión localizada en un punto debajo de la superficie del líquido y es ocasionada por el peso de la columna de dicho líquido sobre ese punto.

Presión de velocidad o presión de impacto es ocasionada por la velocidad del fluido en una tubería.

Presión en una tubería

Cuando un líquido o un gas fluye a través de un tubo, la presión se abate a lo largo del tubo debido a la fricción. En la figura 4-8, un tubo de 7.62 cm (3 pulgadas) transporta agua desde un tanque de 10 metros de altura; como se analizó en páginas anteriores, la presión estática en el fondo del tanque es de 1 kg/cm2 y si la válvula está cerrada, los indicadores de presión a lo largo del tubo mostrarán la misma presión porque es la presión estática en el fondo del tanque y a lo largo de la tubería.

Sin embargo, si se abre la válvula, los manómetros a lo largo del tubo muestran presio-nes menores porque el agua está fluyendo, y los fluidos al cambiar de estado de reposo a movimiento, al adquirir velocidad, lo hacen con la consiguiente pérdida de presión. A mayor velocidad, la caída de presión es mayor.

Fig. 4-8. Presión en un líquido que se encuentra fluyendo.

Manómetros

Presión estática

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Los manómetros colocados a mayor distancia del tanque van indicando menor presión por las pérdidas ocasionadas por la fricción. Si el tubo es muy largo, la presión se irá abatiendo hasta que llegue a ser prácticamente cero.

Si se aumenta el diámetro del tubo, se reduce la fricción y se reduce también la pérdida de presión a lo largo de la tubería, inversamente, si se reduce el diámetro de la tubería las pérdidas por fricción aumentan porque un tubo de menor diámetro opone mayor resistencia al flujo.

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Resumen

Si recordamos que prácticamente cualquier sustancia puede cambiar de estado al cam-biar la temperatura o la presión; el hielo se convierte en agua al aumentar la tempe-ratura y si ésta sigue subiendo hasta el punto de ebullición, el agua se convertirá en vapor; pero si de alguna manera se eleva la presión interna del recipiente que contiene al vapor, éste se condensa. Así como los líquidos, los gases también pueden cambiar de forma, pueden fluir y por ello se les conoce como fluidos, pero la presión en líquidos y gases es diferente. Si consideramos que conforme el líquido va llenando el recipiente, la presión se va in-crementando debido al efecto de la presión hidrostática del líquido en el fondo del re-cipiente. Debemos de recordar que la presión en el fondo de un recipiente, no depende del volumen del líquido que contenga. En un recipiente, el fluido ejerce en el fondo una presión que depende de la presión hidrostática “head” (la elevación o altura del fluido en el recipiente) y la densidad del fluido.

Un gas difiere de un líquido por dos razones importantes: un volumen de gas, pesa mucho menos que un volumen igual de líquido y un gas puede ser comprimido o expandido para adoptar casi cualquier volumen, en cambio los líquidos sólo pueden expandirse o comprimirse ligeramente. Al referimos a un gas se debe de considerar las relaciones entre el volumen en donde está contenido y la temperatura a la cual se encuentra.

Finalmente al considerar el término de presión se tomarán en cuenta tres tipos de presión:

La presión atmosférica al nivel del mar es igual a 1.033 kg/cm2 ABS = 14.7 PSIA = 760 mm

de mercurio = 29.9 pulgadas de mercurio.

Presión manométrica es la diferencia entre la presión leída en un manómetro y la pre-sión atmosférica; en otras palabras, la presión manométrica es la presión leída tomando como referencia la presión atmosférica como “CERO”.

Presión absoluta es la suma de la presión manométrica y la presión atmosférica.

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203

Capítulo 4.1

sensores de Presión

En esta sección conocerá los manómetros con los sensores siguientes:

• Tubo de bourdón: tipo “C”, tipo espiral y tipo helicoidal

• Diafragma

• Fuelle

Para controlar la presión en una línea o en un proceso, lo primero que se debe hacer es medirla con algún elemento muy sensible para que se obtenga precisión en la medida y una exactitud que permita la operación óptima del proceso para ahorrar insumos y obtener productos de calidad. Por esta razón se deben conocer a fondo los elementos sensores existentes en el mercado a fin de seleccionar el más adecuado según la apli-cación.

Instrumentos sensores de presión húmedos y secos

El instrumento de medición de presión se conecta al proceso para detectar la presión a medir, de tal manera que el elemento sensible que se haya seleccionado responda a los cambios de presión y esta acción genere una señal neumática de 0.21 a 1.054 kilogra-mos por centímetro cuadrado (3–15 libras por pulgada cuadrada), o eléctrica de 4 a 20 miliamperes de corriente directa, que pueda ser utilizada por otros elementos en el sis-tema de control. Existen dos familias de sensores de presión: los húmedos y los secos.

Manómetros húmedos

Uno de los instrumentos de medición de presión más sencillos es el manómetro en U, llamado así por la forma del tubo de vidrio generalmente graduado que contiene en su interior un líquido: agua o mercurio.

Si se desea medir presión diferencial, un extremo del tubo se conecta al proceso en la toma donde se quiera medir una presión y el otro extremo a la toma de la otra presión. Cuando hay una diferencia de presión entre los extremos del tubo, el líquido sube en el tubo del lado de baja presión y se puede leer el valor de la presión diferencial en centí-metros de columna de agua o de mercurio según el líquido de llenado (figura 4-9).

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Fig. 4-9. Manómetro de tubo de vidrio en U con agua.

Para medir presión absoluta, un extremo del tubo en U se conecta a la toma de presión del proceso y el otro extremo se ventea a la atmósfera.

Para medir altas presiones, el tubo en U se sella en un extremo y como líquido de llena-do se emplea mercurio porque es catorce veces más pesado que el agua. Si la presión a medir es muy alta, el manómetro pierde exactitud porque el aire atrapado en el extre-mo cerrado llega a comprimirse ligeramente.

El tubo en U o columna no se usa en la industria para la medición de procesos porque es de vidrio, sin embargo por su exactitud, se emplea en el laboratorio de instrumentos para calibrar otros manómetros.

Para medir presiones muy pequeñas del orden de milímetros de columna de agua se usa un manómetro inclinado que es una U modificada y en el cual un lado de la U está inclinado; como resultado, una pequeña presión produce una variación relativamente pequeña del nivel en el depósito que a su vez produce un movimiento notable del lí-quido en la escala como se muestra en la figura 4.10.

Fig. 4-10. Manómetro inclinado.

Diferencia en el niveldel líquido

Toma de baja presión

Placa de orificio

Escala

Toma de alta presión

Flujo

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sensores de presión 205

h = y sen α donde

y = longitud de la escala correspondiente a la altura

α = ángulo de inclinación

para balance estático

P2 – P1 = d (1 + A1/A2) y sen α

o

P2 – P1 = d y sen α

d = densidad del líquido en el manómetro

El barómetro que se muestra en la figura 4-11, consiste en un tubo de vidrio con líquido; un extremo está sellado al vacío y el otro está abierto a la atmósfera. Con este arreglo se miden las diferencias en la presión atmosférica ocasionadas por los cambios climáticos lo que a su vez permite predecir el clima.

Fig. 4-11. Barómetro de mercurio.

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La columna de mercurio sube o baja conforme la presión absoluta aumenta o disminu-ye. La presión atmosférica al nivel del mar sin perturbaciones climáticas corresponde a 760 milímetros de columna de mercurio = 1.0332 kg/cm2 = 29.92 pulgadas de columna de mercurio = 14.7 libras por pulgada cuadrada = 406.79 pulgadas de columna de agua = 33.92 pies de columna de agua.

En la ciudad de México, la presión atmosférica es igual a 585 milímetros de mercurio = 0.795 kg/cm2 = 23.0 pulgadas de columna de mercurio = 11.3 libras por pulgada cuadra-da = 313.12 pulgadas de columna de agua = 26.10 pies de columna de agua.

Balanza de pesos muertos

Para calibrar un manómetro de cualquier tipo, se puede utilizar una balanza de pesos muertos que se incluye en la sección de manómetros húmedos porque tiene líquido en su interior que corresponde a la parte sombreada de la figura 4-12.

Fig. 4-12. Balanza de pesos muertos.

Como se conoce el área del pistón primario y el peso colocado sobre la superficie del pistón, se puede calibrar el manómetro con mucha exactitud porque se sabe la presión que debe indicar que es igual a la relación entre el peso y el área.

Pistón primario

Peso

Manómetroque se va a calibrar

Cilindro

Tornillo

Pistón secundario

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Fig. 4-13. Balanza de pesos muertos para calibrar manómetros hasta 40 000 psi.

La figura 4-13, es una fotografía de una balanza de pesos muertos marca De Wit con sus accesorios, se utiliza para calibrar elementos sensores que puedan medir presiones de hasta 2 800 kg/cm2 (40 000 psi), con una exactitud de 0.1%, aunque en otro modelo para una presión de hasta 1 400 kg/cm2 (20 000 psi), se tiene una exactitud de 0.05%. Este instrumento tiene un diseño muy sencillo y es muy fácil de manejar.

El procedimiento para calibrar un manómetro es el siguiente: se conecta el instrumento a calibrar, se coloca el peso adecuado sobre el pistón primario y después se depresiona el pistón secundario girando el tornillo; esta acción hace que el líquido interior eleve el pistón primario y su peso; de esta manera, en el seno del líquido se tendrá la presión de-seada y será la que deba indicar el manómetro. Si el indicador muestra un valor diferen-te, se debe seguir el procedimiento de calibración que indica el manual del fabricante.

Manómetros secos

Los manómetros que no utilizan un líquido para medir la presión se llaman “secos”; en lugar de agua o mercurio tienen un elemento elástico que se basa en la Ley de Hook que dice que: “Un elemento elástico sometido a una fuerza, sufre alargamientos pro-porcionales a la fuerza aplicada.” Por consiguiente, la deflexión del elemento elástico será proporcional a la fuerza ejercida. Hay tres tipos básicos de elementos:

• El tubo de bourdón en forma de “C”, en espiral y en forma helicoidal

• El diafragma

• El fuelle

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Sensores de tubo de bourdón

Un tubo de bourdón es llamado así por Eugene Bourdon, un científico francés, quien lo inventó en 1847 y consiste en un tubo de metal de sección transversal ovalada y cur-vado a lo largo hasta formar la sección de un círculo (bourdón tipo C); o hasta formar varios círculos (bourdón tipo helicoidal); o hasta formar varias espiras (bourdón tipo espiral) como se muestra en la figura 4-14.

Fig. 4-14. Tubos de bourdón en C, helicoidal y espiral.

En cualquiera de los tres tipos de bourdón, un extremo del tubo se conecta al proceso y como el otro extremo está sellado, al deformarse por los cambios de presión, tienden a enderezarse si ésta aumenta o a volver a su forma original si la presión disminuye; el movimiento del extremo sellado es transmitido a un engrane o a una leva y de esta manera se puede tener indicación, registro, transmisión o control de la presión del proceso.

Tubo de bourdón en forma de C. Con este elemento se construyen la mayoría de los manómetros de carátula circular con diámetros que van de 6,35 cm a 30.48 cm (2.5 a 12 pulgadas) y se ha utilizado por más de 150 años. En ese lapso ha mejorado su exactitud por el empleo de materiales modernos, y miden varios rangos de presión que van des-de 0 hasta 2 000 kg/cm2 (0 a 30 000 psig).

El bourdón tipo C es un tubo oval, uno de los extremos se fija en una base y se conec-ta al proceso y el otro extremo está sellado y con libertad para moverse; la presión a medir, se transmite a lo largo del tubo y en todas sus paredes; las partes aplanadas del óvalo tienden a redondear el tubo y hacen que éste se flexione o se desplace tratando de enderezarse. El extremo abierto del tubo no puede moverse porque está fijo y es la entrada de presión, y el extremo cerrado del tubo de bourdón permanece libre para moverse como se muestra en la figura 4-15. La cantidad de movimiento depende de la cantidad de presión.

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Fig. 4-15. Tubo bourdón en forma de C.

La figura 4-16 muestra la manera en que al moverse el extremo del bourdón en C, por un sistema de palancas y engranes se mueve un puntero y la punta indica en la escala la presión correspondiente.

Fig. 4-16. Esquema del bourdón tipo “C” indicando presión al lado de un transmisor real.

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En la figura 4-17, se tiene el esquema de un transmisor de presión electrónico con el bourdón C que al recibir la presión del proceso, se flexiona y mueve un sistema de palancas que modifica la posición de un magneto móvil con respecto a otro fijo lo que ocasiona que el circuito genere una señal de salida de 4 a 20 miliamperes proporcional a la presión.

Fig. 4-17. Esquema de un transmisor electrónico de presión con bourdón C.

El bourdón tipo C puede construirse de los siguientes materiales:

1. Latón o bronce fosforado para rangos: 0 a 760 milímetros de mercurio de vacío

Rango compuesto (vacío y presión positiva):

Rango mínimo: –760 mm de mercurio a 1.05 kg/cm2

Rango máximo: –760 mm de mercurio a 21 kg/cm2

2. Acero o acero inoxidable 316 para rangos: Mínimo: 0 a 1.05 kg/cm2 Máximo: 0 a 2 000 kg/cm2

3. Acero al cromo-molibdeno para medición de presión en recipientes con amoniaco: Rango mínimo: –760 mm de mercurio a 1.05 kg/cm2

Rango máximo: –760 mm de mercurio a 21 kg/cm2

Tubo bourdón

MagnetoPresión proceso

Resortede retoque

Amplificador

Fulcro

Corriente de realimentación

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Las partes móviles del manómetro se fabri-can de acero inoxidable, nylon o delrin; los dos últimos no se desgastan tan rápidamen-te como el metal y por consiguiente tienen mayor tiempo de vida. En la actualidad se cuenta con manómetros digitales como el de la figura 4-18, con una exactitud de 0.05 % del total de la escala, in-cluyendo los efectos de linealidad, histére-sis, repetibilidad y cambios de temperatura ambiente entre –20 y 65 oC.

Fig. 4-18. Manómetro digital.

Tubo de bourdón tipo helicoidal. Para incrementar la sensibilidad del tubo bourdón, y lograr que se detecten con precisión pequeños cambios de presión, se ideó extender el tubo usado en el tipo C y enrollarlo en forma vertical 4 o 5 vueltas lográndose una uni-dad compacta fácil de construir y de instalar. Este diseño aumenta considerablemente el viaje de la punta o extremo libre, lo que deja energía disponible para ser utilizada en el movimiento de mecanismos más complicados.

Un eslabón enlaza el extremo libre de la espiral con una flecha central colocada en me-dio de la espiral; la palanca del brazo del indicador se acopla a la flecha y así recibe la componente del movimiento circular del extremo libre del helicoide; el desplazamiento resultante es directamente proporcional a los cambios de presión.

En la figura 4-19, se muestra un helicoide solo y dos helicoides opuestos para medir presión diferencial en aplicaciones de medición de nivel y flujo.

Fig. 4-19. Helicoides para medir presión manométrica, el helicoide sencillo o diferencial los helicoides opuestos.

Helicoide Helicoides opuestos

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Medición de presión positiva:

Elemento de bronce fosforado: Rango mínimo: 0 a 20 kg/cm2

Rango máximo: 0 a 42 kg/cm2

Elemento de aleación cobre-berilio: Rango mínimo: 0 a 35 kg/cm2

Rango máximo: 0 a 350 kg/cm2

Elemento de acero inoxidable 316: Rango mínimo: 0 a 21 kg/cm2

Rango máximo: 0 a 7 000 kg/cm2

Medición de presión diferencial con dos helicoides opuestos: Elemento de bronce fosforado: Rango mínimo: 0 a 400 cm col agua Rango máximo: 0 a 1000 cm col agua Elemento de acero inoxidable 316: Rango mínimo: 0 a 600 cm col agua Rango máximo: 0 a 1 300 cm col agua Elemento de aleación cobre-berilio: Rango mínimo: 0 a 1 000 cm col agua Rango máximo: 0 a 2 500 cm col agua

Tubo de bourdón tipo espiral. Se ideó este elemento que consiste en un tubo enro-llado en forma de espiral. La espira se desenrolla al tiempo que la presión interior se

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incrementa y aunque el tubo enrollado produce menos movimientos de la punta que las otras dos formas, es muy fuerte, compacto y ligero en peso. Es un excelente instru-mento de presión para usarse en condiciones severas donde la sensibilidad no es tan importante como la durabilidad. En la figura 4-20, se muestran los elementos sensores en forma de espiral para medir presión manométrica y diferencial.

Fig. 4-20. Espirales opuestos para presión diferencial y la espiral para manométrica.

Cuidados del tubo bourdón

El tubo bourdón es resistente y confiable si se le da el uso adecuado y para una larga vida se le debe proteger contra temperatura, vibración y presión excesiva, así como de sustancias corrosivas, congelamiento y taponamiento del extremo abierto.

Si el proceso donde se va a medir presión tiene alta temperatura o es una línea de va-por, estas condiciones pueden dañar el elemento sensor, para protegerlo, la línea entre el instrumento y el proceso deberá instalarse de tal manera que entrampe una bolsa de fluido que servirá de sello entre ambos, o adquirir con el fabricante un accesorio llama-do sifón o “cola de cochino” que hace la misma función.

Cuando el equipo donde se va a instalar el instrumento vibra en exceso, de deberá colo-car el sensor lejos del equipo; y cuando la vibración es interna causada por la pulsación de un fluido a la descarga de una bomba reciprocante, se deberá colocar un amortigua-dor de pulsaciones.

Si el tubo bourdón es sometido a presión excesiva se deformará permanentemente; para protegerlo de una eventual sobrepresión, los fabricantes especifican una protec-ción por sobre rango del 200 por ciento; aun así en algunos procesos es conveniente instalar válvulas de alivio en los recipientes o líneas para que la presión a medir no exceda la capacidad del instrumento.

El metal del tubo bourdón está sujeto a histéresis mecánica como todos los metales, pero ésta debe ser mínima. La histéresis mecánica es un fenómeno llamado “de remanencia”

Espirales opuestos Espiral

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y consiste en que cuando se está haciendo la medición de la deformación de un resorte por ejemplo, si se aplica una misma fuerza presentará diferente elongación si la medi-ción se hace cuando se está alargando que cuando se está contrayendo.

En otras palabras, aun cuando el metal se dilata distintamente cuando la presión se in-crementa que cuando ésta disminuye por el efecto de la histéresis, y por consiguiente da distintas lecturas cuando la presión aumenta que cuando disminuye se ha conse-guido que la diferencia sea mínima con un efecto de 0.5 % en la exactitud del instru-mento.

En la figura 4-21 se muestra el efecto de histéresis con valores un poco exagerados para que se vea claramente. Por ejemplo, podría leerse 98 kg/cm2 cuando la presión esté subiendo y 102 kg/cm2 cuando la presión esté disminuyendo, aun cuando la presión exacta sea 100 kg/cm2 en ambos casos.

Fig. 4-21. Histéresis mecánica.

En muchos procesos se manejan fluidos muy corrosivos, que incluso atacan al acero inoxidable; en estos casos, se emplea un sello químico que consiste de un diafragma de un metal resistente al ataque del líquido corrosivo como podría ser el tántalo, así transmiten los cambios de presión al sensor por un medio hidráulico que generalmente es aceite silicón o glicerina como se muestra en la figura 4-22.

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Fig. 4-22. Manómetro con diafragma de sello.

Medición de presión con diafragma

El diafragma es un metal flexible en forma de disco que cambia de forma cuando la pre-sión del proceso cambia; está sujetado en la parte interna del cuerpo del instrumento por el borde. La presión del proceso ejerce una fuerza sobre un lado del disco y la parte central del disco se mueve hacia adentro por esta acción y este movimiento mueve el puntero del indicador sobre una escala para indicar la presión como se muestra en la figura 4-23.

Fig. 4-23. Aplicación del diafragma para medir la presión.

El diafragma se puede utilizar para medir presión absoluta, manométrica o diferencial. Si es evacuado el aire del lado de baja presión para que ésta sea cero, el medidor indica la presión absoluta. Si el lado de baja presión se ventea a la atmósfera, el instrumento

Conexión parapresión baja

Indicador

Sello flexible

Diafragma flexible Conexión alta para presión alta

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indicará la presión manométrica. También se puede medir presión diferencial conectan-do al proceso la toma de alta y la de baja presión; esta aplicación es útil en la medición de nivel y de flujo que se analizan con más detalle en las secciones correspondientes.

En la figura 4-24 se muestra el cuerpo de dos sensores de presión con diafragma de dife-rente diámetro. Si se tienen diafragmas en ambas caras del transmisor, se forma una cápsula que se emplea en los transmisores de presión diferencial para medir nivel o flujo.

Fig. 4-24. Dos sensores de presión con elemento diafragma.

Medición de presión con cápsula

La cápsula consta de dos diafragmas unidos con soldadura por el borde exterior, se construye de bronce fosforado, acero inoxidable o de otra aleación.

Con la cápsula se puede medir también presión absoluta, manométrica o diferencial. En este sensor, el interior de la cápsula se conecta al proceso y la presión externa se utiliza como referencia. Para medición de presión absoluta, el exterior de la cápsula está sellado al vacío; para presión manométrica, está venteado a la atmósfera; y para presión diferencial, está conectado al lado de baja presión del proceso.

Para lograr mayor sensibilidad del instru-mento, se pueden apilar varias cápsulas in-terconectadas interiormente de tal manera que la presión del proceso hace que todas se expandan o se contraigan con los cambios; así se produce la cantidad de movimiento necesario para dar exactitud en la lectura. La figura 4-25 muestra cinco cápsulas api-ladas.

Fig. 4-25. Arreglo de cinco cápsulas apiladas.

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Medición de presión con fuelle

El fuelle tiene el aspecto exterior de un acordeón, con la base y cubierta rígidas. Los cambios de presión en el proceso hacen que se expanda y contraiga el sensor como se muestra en la figura 4-26.

Fig. 4-26. Elemento sensor de fuelle, su forma real a la izquierda y su esquema a la derecha.

Al incrementarse la presión en el interior, el fuelle se expande; la parte superior sube y comprime al resorte y cuando la fuerza hacia arriba desde el interior del fuelle (presión multiplicada por el área de la cubierta), iguala la fuerza que ejerce el resorte hacia aba-jo, el fuelle deja de expandirse; se emplea con frecuencia para la medición de presión menor a la atmosférica.

Fig. 4-27. Tres aplicaciones de los fuelles para medir presión.

A los fuelles descubiertos se les aplica la presión del proceso internamente, la fuerza se ejerce internamente; en los fuelles cubiertos la presión actúa en la parte externa del fuelle y lo comprime al aumentar; en los fuelles opuestos la presión es interna en la medición de presión diferencial, los tres se muestran en la figura 4-27.

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En la figura 4-28 se dibujó un fuelle con el resorte en la parte interna y la presión del proceso actuando sobre la parte externa. La presión del proceso se aplica en la cubierta sellada que rodea el fuelle y al incrementarse la presión, el fuelle se contrae, compri-miendo el resorte interior. Se emplea cuando la presión del proceso es mayor que la presión atmosférica.

Fig. 4-28. Corte de fuelle con cápsula de sello.

Los sensores descritos anteriormente (bourdón, fuelle, diafragma y cápsula), son elás-ticos; es decir, actúan como resortes y se mueven en una dirección al incrementarse la presión y regresan a su forma original cuando disminuye la presión. Este movimiento es predecible y se puede usar para operar un mecanismo con un puntero y una cará-tula en indicadores locales, de tal forma que un operador pueda leer la presión del proceso.

Si se desea controlar un proceso automáticamente, el indicador de presión deberá con-tar con un dispositivo transmisor para generar una señal neumática o eléctrica como los que se describen en la siguiente sección para que un controlador en el tablero haga las correcciones adecuadas para mantener a la variable del proceso en el valor deseado.

Cápsula sellada

Fuelle

Resorte

Presión

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Resumen

Se tienen dos familias de sensores de presión: húmedos y secos.

Los manómetros húmedos reciben ese nombre porque contienen en su interior un lí-quido o mercurio que en su estado a temperatura ambiente es líquido; y los conforman los tubos en U, el manómetro inclinado, el barómetro de mercurio y la balanza de pesos muertos.

Los manómetros secos tienen un elemento elástico que se basa en la ley de Hook y lo forman el tubo bourdón en C, helicoidal y espiral; el diafragma, la cápsula que consiste en diafragmas unidos, y el fuelle.

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Capítulo 4.2

trAnsdUCtores de Presión

En esta sección conocerá:

• Las conversiones mecánicas de un sensor

• Los diferentes tipos de transductores

En la sección anterior se analizaron a detalle los sensores de presión tradicionales: el tubo de bourdón, el diafragma y el fuelle; que se ponen en contacto con el proceso y responden con cambios físicos (cambio mecánico) en respuesta a los cambios de pre-sión y así realizan la primera función en la medición de presión.

El cambio físico del sensor de presión se convierte en una señal neumática, eléctrica o electrónica; y por eso se llaman transductores de presión porque como otros aparatos similares, traducen el valor de una variable del proceso a una señal estándar neumática de 0.21 a 1.054 kg/cm2 (3 a 15 psi), a una señal electrónica de 4 a 20 miliamperes de co-rriente directa, o a un contacto eléctrico para control de arranque-paro.

En las plantas industriales se miden las diferentes variables de proceso colocando un instrumento que tiene integrado el sensor y el mecanismo de transmisión, registro, in-dicación o control, junto al equipo del proceso.

Si lo que se quiere es que el valor de la variable del proceso se conozca en un tablero de control, se coloca entonces un transmisor con o sin indicador integrado junto al proceso para que envíe una señal neumática, electrónica o eléctrica y pueda usarse esta señal para indicación, registro o control.

Transductor de presión neumático

En la figura 4-29 se muestra esquemáticamente un transductor (transmisor) neumático de presión con sus partes más importantes: el elemento sensor que en este caso es un tubo bourdón C, el sistema tobera-obturador, el relevador, y los puertos de suministro de aire a presión y de señal de salida.

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Fig. 4-29. Esquema del sensor de presión bourdón C, en un transmisor de presión.

El tubo bourdón se conecta a proceso y los cambios de presión que ocurran, ocasio-narán que el tubo tienda a enderezarse o de recuperar su forma original realizando un movimiento mostrado en la flecha A-A’, esto hará que el extremo de la barra L se desplace en el sentido de la flecha B-B’ y que a su vez desplace la barra M para que su extremo mueva al obturador O. Este movimiento, hará que el obturador se aleje o se acerque a la tobera.

Para que el instrumento pueda realizar su función requiere de energía y para ello se suministra aire a la presión de 1.4062 kg/cm2 (20 psig); el cabezal de suministro se ra-mifica en los conductos A y B.

El conducto A descarga en la parte inferior I del relevador, y si el tapón está presionado hacia arriba por el resorte, la base tapa el puerto.

El aire por el conducto B pasa por una restricción de 0.1 milímetro y tiene a su vez tres vías: C, D y la tobera. El aire que toma el camino del conducto D pasa por otra restric-ción de 0.1 mm, descarga en la cámara S y continua hacia la salida del transmisor. El aire que toma el camino del conducto C ejerce presión sobre el diafragma; y el aire que va hacia la tobera escapa en mayor o menor grado dependiendo de lo cercano o lejano que se encuentre el obturador. La tobera tiene un diámetro interno de 0.5 mm y el máxi-mo desplazamiento del obturador con respecto a la boquilla es de 0.02 mm.

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transductores de presión 223

Suponiendo que se va a medir presión en una tubería a la descarga de una bomba, que al operar a su máxima potencia impulsa el fluido a una presión de 10 kg/cm2. Cuando la bomba está en reposo, la presión en la línea es igual a cero; el bourdón está en reposo, el obturador tiene la separación máxima de la boquilla de la tobera por lo tanto la mayor parte del aire de suministro escapa y la señal de salida es de 0.21 kg/cm2 (3 psig). Si se acciona la bomba, se empieza a elevar la presión en la línea y el bourdón empieza a re-cibir internamente la presión y tiende a enderezarse; esta acción hace que el obturador se vaya acercando gradualmente a la tobera obstruyendo poco a poco el escape del aire y generando una contrapresión sobre el diafragma superior del relevador que empuja hacia abajo el tapón hasta que el obturador presiona totalmente a la boquilla y entonces la señal de salida del transmisor será de 1.054 kg/cm2 (15 psig) que corresponderá a una presión en el proceso de 10 kg/cm2.

Por tanto, la presión del proceso de 0 a 10 kg/cm2 generará una señal de salida del trans-misor de 0.21 a 1.054 kg/cm2 (3 a 15 psig) y todos los valores comprendidos entre 0 a 10 kg/cm2 tendrán su valor correspondiente de señal de salida entre 0.21 a 1.054 kg/cm2.

De forma análoga se puede utilizar un elemento sensor de los ya descritos, como el bourdón C y acoplar el movimiento de su extremo a un potenciómetro calibrado para generar una salida electrónica de 4-20 miliamperes de corriente directa. En la figura 4-30 se esquematiza el circuito del transmisor y el del aparato receptor que por lo general se encuentra remoto en un cuarto de control.

Fig. 4-30. Circuito del transmisor de presión en campo, tablilla de conexiones y receptor en tablero.

Análogamente se puede medir cualquier valor de presión entre los rangos descritos en la sección anterior. La figura 4-31 muestra un transmisor de presión con elemento sensor de diafragma.

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Fig. 4-31. Esquema de un transmisor de presión con elemento de diafragma.

Transductor de presión electrónico

Se puede usar un mecanismo similar a los descritos para producir una señal eléctrica. El movimiento mecánico de los tubos bourdón, fuelle y diafragma se pueden aprove-char para generar una señal eléctrica. Primero se convierte el movimiento mecánico en un cambio de resistencia eléctrica, y después el cambio de resistencia a un cambio en voltaje o corriente eléctrica.

El transductor de presión eléctrico tiene tres elementos básicos:

1. Elemento sensor de presión: tubo de bourdón, fuelle o diafragma.

2. Elemento de conversión primaria: convierte la acción mecánica del elemento sen-sor, en una señal eléctrica, generalmente un voltaje o una resistencia eléctrica.

3. Elemento de conversión secundaria: circuito electrónico que produce una señal de salida estándar de 4 a 20 miliamperes de corriente directa.

Transductor de presión tipo potenciométrico

El potenciómetro es uno de los elementos de conversión primaria más sencillos pues consiste básicamente en una resistencia variable que es un alambre enredado alrededor de un cilindro aislado. Si se desliza a lo largo del cilindro un contacto móvil, llamado escobilla; como va tocando el alambre en un punto sobre cada vuelta, se irá variando el valor de la resistencia porque variará el largo del alambre entre su extremo y la escobilla.

BoquillaPlatina

Contacto OrificioDiafragma

Tornillode acero

Contratuercas PurgaSuministrode aire

SalidaUnidad sensora

Caja

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Un enlace mecánico del elemento sensor de presión, ubica la posición de la escobilla so-bre el potenciómetro. Algunos potenciómetros son curvos, de tal forma que la escobilla gira en un movimiento circular y no en línea recta, pero de igual manera la posición de la escobilla determina la resistencia del potenciómetro.

La figura 4-32 muestra el diagrama de un transductor de presión potenciométrico. En este caso el elemento sensor mecánico es un tubo de bourdón C; un incremento en pre-sión produce que el tubo de bourdón se enderece parcialmente y este movimiento ori-gina que el enlace mueva la escobilla a través del enrollamiento sobre el potenciómetro. Al moverse la escobilla, incrementa la resistencia entre las terminales A y C.

Fig. 4-32. Transductor de presión potenciométrico.

En la figura 4-33 se muestra un transductor de presión con un elemento sensor tipo tubo de bourdón helicoidal. El tubo de bourdón se enreda en una hélice alrededor de un vástago, al incrementarse la presión, hace que se desenrede parcialmente el tubo y que el extremo con una escobilla se mueva en un círculo alrededor de un potencióme-tro circular originando una señal de salida de 4-20 miliamperes.

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Fig. 4-33. Transductor de presión tipo bourdón helicoidal completo y en corte.

Una desventaja de los transductores de presión potenciométricos, es que tienen una resolución limitada; porque como la escobilla toca al alambre en un punto cada espira, o sea que no se desliza continuamente sobre el alambre, el valor de la medición “salta” de espira a espira, por lo que su sensibilidad es mala.

Otra desventaja es que la escobilla va desgastando el alambre por el roce continuo y con el tiempo el transductor debe ser reemplazado. Una tercera desventaja consiste en que cada vez que la escobilla hace o pierde contacto con una vuelta del alambre, se produce una señal eléctrica extra llamada ruido que distorsiona la señal de salida produciendo inexactitud en la medición.

Para que la resistencia cambie de manera continua y no hayan saltos en la medición, algunos potenciómetros se fabrican depositando un material resistivo sobre una super-ficie de cerámica no conductora. La escobilla se desliza sobre esta superficie, como en un potenciómetro de alambre y la resistencia cambia en forma continua.

Transductor de presión mediante capacitancia variable

Un capacitor consiste en dos placas metálicas separadas por aire o algún material ais-lante y que almacena carga eléctrica. Cuando las placas están casi juntas, un capacitor puede almacenar más carga eléctrica que cuando las placas están muy separadas. La capacitancia eléctrica es la capacidad de un capacitor para almacenar carga eléctrica. Cuando se conecta un capacitor en un circuito de corriente alterna (AC por sus siglas en inglés Altern Current), un cambio en capacitancia afecta la salida de voltaje del circuito.

En la figura 4-34 se muestra un transductor de presión basado en las propiedades de un capacitor. El transductor contiene dos placas metálicas: una placa llamada estator, se

Conexión a la presiónproceso

Bourdón helicoidal

Brazo deslizante

Potenciómetro

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mantiene estacionaria; la otra placa es un diafragma que se deforma y por consiguiente se mueve hacia el estator cuando aumenta la presión del proceso, de esta manera cam-bia la capacitancia del dispositivo.

Fig. 4-34. Transductor de presión tipo capacitivo y ciruito puente.

El capacitor, formado por el diafragma y el estator, es parte de un circuito de un puente de Wheatstone; como este circuito de corriente alterna está balanceado, los cambios en la presión medida producen cambios en la capacitancia del capacitor y por consi-guiente desbalancean el circuito puente, lo que a su vez produce cambios en la salida de voltaje del circuito. Un transductor para presión diferencial que utiliza el principio de capacitancia se mues-tra en la figura 4-35, y consiste en un sensor de diafragma entre dos placas, así se tienen dos capacitores: el diafragma con un estator y con el otro. Al moverse el diafragma en una dirección, una capacitancia aumenta y la otra disminuye.

Presión de refencia

Presiónde proceso

Placadel diafragma

Estator

Voltaje de salida

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Fig. 4-35. Transductor de presión tipo capacitivo con doble estator.

Los transdutores de presión tipo capacitivo tienen como ventaja principal una respues-ta de 10 milésimas de segundo a los cambios del proceso y por su diseño resiste condi-ciones de operación severas como vibración y choque mecánico.

Transductor de presión mediante reluctancia

Michael Faraday (1791-1867) descubrió experimentalmente que si se arrollan dos alam-bres separadamente alrededor de un núcleo circular de hierro, y se forman de esta ma-nera dos bobinas, al aplicarle un voltaje de corriente alterna a una bobina, ésta induce un voltaje de corriente alterna a la otra. Se dice entonces que las dos espirales están aco-pladas eléctricamente como resultado de la interacción magnética entre las dos espira-les. La cantidad de voltaje inducido depende del voltaje de corriente alterna aplicado, del espacio entre las espirales y el número de vueltas de alambre en cada espiral.

La reluctancia describe cómo funcionan los dispositivos magnéticos, porque es el factor que afecta el acoplamiento eléctrico entre dos bobinas. La reluctancia en un circuito magnético es equivalente a la resistencia en un circuito eléctrico, y si se cambia el espa-ciamiento entre dos dispositivos magnéticos, cambia la reluctancia entre ellos.

Si se utiliza un sensor de presión de los descritos con anterioridad para cambiar el es-paciamiento entre dos bobinas como resultado de los cambios de presión del proceso, este movimiento cambia la reluctancia entre las bobinas, que a su vez, cambia el voltaje inducido de una bobina a la otra y de esta manera se puede medir la presión.

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En la figura 4-36 se muestra un transductor de presión reluctivo con elemento sensor tipo diafragma que puede medir en un proceso presión negativa desde 0.7 kg/cm2, a presión positiva hasta de 700 kg/cm2. El diafragma colocado entre las bobinas B1 y B2 está hecho de un material magnético. Al cambiar la presión P1 y compararla con la pre-sión P2, el diafragma se mueve.

Fig. 4-36. Transductor de presión de tipo reductivo con circuito puente.

La figura 4-37 contiene un transductor de presión reluctivo con un elemento sensor tipo bourdón torcido que tiende a desenrollarse con los aumentos de presión del proceso. El extremo del tubo gira acercando una armadura magnética hacia una bobina y ale-jándola de la otra.

Fig. 4-37. Transductor de presión tipo reductivo con bourdón helicoidal.

Las bobinas están conectadas en un arreglo de puente semejante al mostrado en la figura 4-36, y el voltaje de salida V0, es proporcional a la presión con rangos de 0 a 700 kg/cm2. En la figura 4-38 se muestra un transmisor de presión que utiliza un transformador diferencial lineal variable (LVDT por sus siglas en ingles Linear Variable Diferential Transformer). En este arreglo, los cambios en presión hacen que el fuelle se expanda o

B1

B2 A1

A1

Vo

Circuito puente CA

Ca excitación

P1

P2 B2

B1

A2

A1Vo

Diafragma

Bobina

Armadura

Bourdón helicoidal

Puerto de presión

Cable de conexión

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contraiga y de esta manera mueve un núcleo magnético dentro de una bobina primaria y dos bobinas secundarias (B1 y B2), este movimiento induce un voltaje de salida pro-porcional a la posición del núcleo.

Fig. 4-38. Transductor de presión con elemento tipo fuelle.

Servotransductores de presión

Los instrumentos descritos líneas arriba, por su diseño ocasionan que el elemento sen-sor: bourdón, fuelle o diafragma se desgasten con el tiempo y pierdan sus caracte-rísticas mecánicas; por esta razón se ideó el servotransductor de presión que utiliza un principio diferente a los arreglos anteriores, usa retroalimentación para reducir el tiempo que el elemento sensor se deforma por los cambios de presión en el proceso. La figura 4-39 muestra los principales elementos de un transductor de presión que produ-ce una señal de salida eléctrica de 4 a 20 miliamperes de corriente directa, a partir de un tubo de bourdón C conectado a la presión del proceso.

Cuando la presión del proceso aumenta, el tubo de bourdón jala horizontalmente hacia la izquierda a la barra de fuerza. El mecanismo de la barra de fuerza gira en el sello de diafragma en el pivote P, y este movimiento se refleja acercando la armadura del detec-tor a la bobina detectora.

Extracción CaFuelle

Presión de entrada

Convertidor CA - CD

Voltaje de salida

Núcleo magnético

B1 B2

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Fig. 4-39. Transductor de presión que produce una señal eléctrica.

La bobina detectora está conectada a un amplificador que entrega entonces más co-rriente a la bobina de retroalimentación y como resultado, el imán repele la bobina de retroalimentación con una fuerza mayor. La fuerza repelente se refleja en una fuerza contraria al movimiento original de la barra de fuerza que hace retroceder al tubo bour-dón a su posición original, cuando todavía no había sensado cambios de presión en el proceso.

La cantidad de corriente necesaria en la bobina de retroalimentación para mantener el tubo de bourdón en su posición original, es proporcional a la presión del proceso. Esta corriente se pasa a un amplificador para generar una señal de salida de 4 a 20 miliamperes. La señal de salida que es estándar en los instrumentos electrónicos va a un receptor en el tablero de instrumentos en la sala de control, para registrar, indicar o controlar la presión del proceso.

Un servotransductor de presión también es llamado transductor de presión por balance de fuerzas y muchas celdas de presión diferencial industriales, hacen uso del principio del servotransductor de presión.

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La figura 4-40 muestra esquemáticamente un servotransductor de presión, los puertos P1 y P2 se conectan al proceso y los cambios de presión flexionan el diafragma que a su vez mueve el extremo corto de la viga de fuerza que a su vez cambia la posición de un material magnético cercano al detector reluctivo.

Fig. 4-40. Transductor de presión con elemento de diafragma.

La señal del detector reluctivo pasa por un convertidor de corriente alterna a corriente directa y se bifurca dando: una señal de salida del transmisor y a un amplificador; con esta señal amplificada se activa un motor de inducción para regresar a la viga de fuerza hacia su posición original en una acción llamada de retroalimentación (feedback en inglés). La viga de fuerza mueve a su vez al diafragma regresándolo a su posición ori-ginal y con esto se logra que el sensor se desplace muy poco aun operando sobre todo el rango de presión del instrumento, como resultado el diafragma dura más.

En la figura 4-41 se ilustra un servotransductor de presión diferencial por balance de fuerza para medición de flujo o de nivel o para rangos de presión bajos, hasta un máxi-mo de 35 kg/cm2; se pueden observar las uniones entre los diafragmas, y el diafragma de medición con su cápsula y la palanca de fuerza; la retroalimentación y los tornillos de ajuste.

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Fig. 4-41. Transductor de servo-presión.

Transmisor tipo medidor de esfuerzos (Strain gauge)

El medidor de esfuerzos es un dispositivo que cambia su resistencia eléctrica al ser alar-gado o comprimido y generalmente se usa con un sensor de presión tipo diafragma, y cuando éste se deforma por la presión del proceso, el medidor de esfuerzos (strain gau-ge) se alarga o se comprime y de esta manera los cambios de presión en el proceso se convierten a cambios eléctricos. En la figura 4-42, se muestra un corte de un transmisor electrónico de presión diferencial con diafragma y medidor de esfuerzos interior.

Detector del error

Ajuste de gama

Palanca de fuerza

Diagragma de medición

Fluido del proceso

Baja presión

Aceite del sello

Diafragmas de sello

Alta presión

Cuerpo del medidor

Ajuste de amortiguador

Fluido del proceso

Puer

corr

Error

elect

Ajuste externode cero

Salidadel

transmisorAmp

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Fig. 4-42. Transmisor de presión diferencial con medidor de esfuerzos.

Existen tres tipos de medidor de esfuerzos:

Alambre metálico. Es el más usado en los instrumentos industriales y está hecho de alambre muy fino pegado a una base que a su vez se fija a una estructura metálica flexi-ble que se deforma a los cambios de presión.

Hoja metálica. Algunos medidores de esfuerzo usan una placa metálica muy delgada pegada en un papel de sostén y este último asegurado al elemento flexible con una resina epóxica. La placa metálica cambia su resistencia cuando es comprimida por los cambios de presión del proceso.

Semiconductor. En lugar del alambre metálico o de la hoja metálica, los medidores de esfuerzos se pueden hacer también con semiconductores. Se deposita eléctricamente una fina banda de material semiconductor sobre el elemento flexible y como el material semiconductor sufre mayores cambios en sus propiedades eléctricas que los que sufre el alambre o la hoja metálica, se prefiere porque además se deforma menos y es más pequeño que los otros dos, además que estos últimos son muy sensibles a los cambios de temperatura y puede interpretarse erróneamente un cambio de temperatura como un cambio de presión.

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Para eliminar la influencia de los cambios de temperatura se implementó el uso de un circuito con puente de Wheatstone con cuatro medidores de deformación o dos de és-tos y dos de resistores.

La figura 4-43 muestra un circuito de puente con cuatro medidores de deformación: SG1, SG2, SG3 y SG4. Dos de éstos, SG1 y SG4, se montan de tal forma que al incremen-tarse la presión la deformación del sensor ocasiona que incrementen su resistencia y los medidores de deformación SG2 y SG3 se montan de modo que al incrementarse la presión, disminuyan sus resistencias, y estos cambios afectan la salida del circuito de puente, indicando un cambio en la presión medida.

Fig. 4-43.Circuito puente tipo strain gauge.

Transductores de presión en base al efecto piezorresistivo

Para medir presiones muy altas que cambian rápidamente, como en los compresores, turbinas de Jets, o la presión dentro del cilindro de una máquina de combustión interna que cambia muy rápidamente de una presión menor a la atmosférica, a cientos de ki-logramos por centímetro cuadrado; no bastan los transductores de presión ordinarios, porque no responden lo suficientemente rápido a tan grandes cambios de presión en periodos tan cortos; pero los materiales piezoeléctricos producen un voltaje eléctrico cuando son comprimidos repentinamente y este voltaje desaparece cuando cesan los cambios de presión.

Fuente CD Balance

SG1 SG2

SG3 SG4

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Los materiales piezoeléctricos producen una carga eléctrica cuando se les aplica una presión, esta señal se pasa a un amplificador operacional en modo diferencial con una impedancia de entrada de 100 millones de ohms y que permite enviar la señal a una distancia con-siderable, lo que no se logra con un amplificador en modo común pues un cable largo presenta mucha resistencia.

La figura 4-44 muestra un transductor piezoeléctrico de presión. El diafragma se flexio-na por los cambios de presión del proceso y este movimiento se transmite al cristal pie-zoeléctrico Y1 y la carga eléctrica generada pasa por un amplificador operacional a uno diferencial. Se tiene otro cristal piezoeléctrico Y2 para compensar cualquier vibración del dispositivo porque esta aceleración crearía una presión adicional sobre el cristal piezoeléctrico durante su uso.

Fig. 4-44. Transductor de presión tipo piezoeléctrico compensado.

La señal del cristal de compensación se amplifica por medio de un segundo amplifica-dor y de ahí pasa al amplificador diferencial para eliminar los efectos de aceleración de tal manera que quede a la salida un voltaje equivalente a la presión de la entrada P1.

La figura 4-45 muestra un transductor piezoeléctrico para un rango de presión de 0 a 350 kg/cm2, que puede detectar incrementos de presión en tiempos tan cortos como 1 microsegundo (una millonésima de segundo). El amplificador del transductor produce una salida de 0-5 volts.

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Fig. 4-45. Transductor de presión piezoeléctrico.

Los transductores piezoeléctricos no pueden medir presiones constantes, ya que sólo responden a variaciones de presión y el rango del instrumento puede ser de 0 a 3 500 kg/cm2

Interruptor de presión

En ocasiones en una planta de proceso se requiere un control de encendido y apagado de una bomba por ejemplo, y en estos casos se utiliza un interruptor de presión que enciende o apaga un circuito eléctrico a una presión prefijada. Esta presión es llamada el punto de control (set point) de la variable controlada. El interruptor es generalmente un microinterruptor o raramente un interruptor de mercurio que poco a poco va que-dando en desuso por recomendación de la Organización Mundial de la Salud debido a los daños irreversibles del mercurio sobre los organismos vivos.

Se utiliza también un elemento sensor de diafragma, tubo de bourdón, o un fuelle; y con cualquiera de los tres, se activa el interruptor que puede tener los contactos nor-malmente abiertos (NO por sus siglas en inglés de Normally Open) o normalmente cerrados (NC por sus siglas en inglés de Normally Closed). Si se selecciona un contacto normalmente abierto, así permanecerá mientras la presión esté por debajo del punto de control, una vez alcanzado éste, el contacto cerrará y se abrirá nuevamente cuando la presión caiga por debajo del punto de control.

Diafragma

Cirstal piezoeléctrico

Tuerca

Carcaza

Alambre

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Fig. 4-46. Interruptor de presión.

Los contactos en un interruptor normalmente cerrado permanecerán cerrados hasta que la presión alcance el punto de control; luego los contactos se abrirán y permanece-rán abiertos hasta que la presión caiga por debajo del punto de control. En la figura 4-46 se muestra un interruptor de presión, los tres contactos pueden ser uno normalmente abierto y el otro normalmente cerrado para su uso en cualquier tipo de requerimientos del proceso.

Los interruptores de presión siempre se utilizan con una diferencial o zona muerta. Esto es, la presión debe disminuir una determinada cantidad por debajo del punto de control antes de que el interruptor vuelva a su posición normal. La banda muerta es una zona donde el interruptor no acciona y se tiene con el principal propósito de prote-ger al equipo pues de otra manera se podría estar en arranque y paro constante de una bomba o de un compresor.

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Por ejemplo, en un proceso se fija un interruptor con contactos normalmente cerrados para que accione cuando se alcancen 50 kg/cm2 y una banda muerta de 5 kg/cm2. Cuan-do la presión sea menor a 45 kg/cm2, los contactos estarán cerrados y permanecerán así hasta que la presión aumente. Al llegar la presión a 50 kg/cm2 los contactos se abrirán y permanecerán así hasta que la presión baje a 45 kg/cm2, cuando volverán a cerrarse para arrancar un compresor o una bomba.

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Resumen

En este capítulo se describieron diferentes conceptos con respecto a la presión, sus uni-dades, los tipos de elementos sensores y los transductores neumáticos y electrónicos.

Presión es la relación entre la fuerza aplicada a un área determinada, una fuerza de 1 kg aplicada con uniformidad sobre una área de 1 cm2 ejerce una presión de 1 kg/cm2 equi-valente a 14.2234 psi.

La densidad absoluta generalmente llamada densidad, se define como la masa por uni-dad de volumen de un material; el agua tiene una densidad de 1 gramo por litro o 1000 kg/m3 y se usa como referencia para establecer la densidad relativa de otras sustancias. Los diferentes tipos de presión: atmosférica, manométrica, absoluta, de vacío, estática, hidrostática y de velocidad.

El instrumento de medición de presión se conecta al proceso para detectar la presión a medir, de tal manera que el elemento sensible que se haya seleccionado responda a los cambios de presión y esta acción genere una señal neumática de 0.21 a 1.054 kg/cm2 (3 –15 psig), o eléctrica de 4 a 20 ma de cd, que pueda ser utilizada por otros elementos en el sis-tema de control.

Sensores húmedos: el manómetro en U, el manómetro inclinado, el barómetro y la ba-lanza de pesos muertos.

Sensores secos: el tubo de bourdón en forma de “C”, en espiral y en forma heliciodal; el diafragma; y el fuelle.

Los sensores de presión tradicionales: el tubo de bourdón, el diafragma y el fuelle; se ponen en contacto con el proceso y responden con cambios físicos (cambio mecánico) en respuesta a los cambios de presión y así realizan la primera función en la medición de presión. El cambio físico del sensor de presión se convierte en una señal neumática, eléctrica o electrónica; y por eso se llaman transductores de presión porque como otros aparatos similares, traducen el valor de una variable del proceso a una señal estándar neumática de 0.21 a 1.054 kg/cm2 (3 a 15 psi), a una señal electrónica de 4 a 20 miliam-peres de corriente directa, o a un contacto eléctrico para control de arranque-paro.

Transductores de presión: neumático y electrónico. Como parte de los instrumentos electrónicos se tienen los transductores de presión siguientes: tipo potenciométrico, de capacitancia variable, de reluctancia, transformador diferencial lineal variable, servo-transductores de presión, el medidor de esfuerzos (strain gauge) y los transductores de presión basados en el efecto piezorresistivo.

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241

Capítulo 5

MediCión de nivel

En este capítulo conocerá los medidores de nivel siguientes:

• De lectura directa

• Los que actúan por presión hidrostática

• Los accionados por fuerza de flotación

• Radiación de energía

• Por características eléctricas del fluido

• Por acción mecánica

La medición de nivel es muy importante en las industrias y en algunas de ellas, como la del papel, la minera, la del petróleo, la química, la petroquímica y la alimenticia, es indispensable. En la selección correcta de un instrumento para la medición de nivel, intervienen en mayor o menor grado los siguientes factores: el rango de medición, la naturaleza del fluido que va a ser medido y las condiciones de operación.

Los instrumentos que se describen a continuación cubren prácticamente todas las apli-caciones de medición de nivel de líquidos y sólidos en tanques abiertos y en tanques cerrados.

Los sensores de nivel pueden actuar también como registradores o indicadores y, cuan-do el caso lo requiere, como controladores. Cuando las distancias entre el punto de medición y el lugar donde queremos la lectura de nivel son muy grandes, nos podemos auxiliar con transmisores, los cuales también se describen en este capítulo.

Nivel de líquidos en tanques abiertos y cerrados

Los instrumentos que se emplean para la medición de nivel de líquidos en tanques abiertos y cerrados se clasifican dentro de varias categorías: visuales, de presión o cabe-za hidrostática (columna de agua), de contacto directo como los flotadores, los que uti-lizan las características eléctricas del fluido y los que emplean la radiación de energía.

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Indicación visual de nivel con mirillas e indicadores de vidrio

Este método es uno de los más antiguos y simples para la medición continua de nivel de líquidos contenidos en un tanque abierto o cerrado y se usa solamente cuando se requiere la indicación local directa del comportamiento del proceso y cuando el líquido es apreciablemente limpio. Las mirillas y los manómetros de vidrio consisten simple-mente en un vidrio transparente o tubo de plástico (transparente) adjunto al tanque, de tal manera que la cabeza del líquido en el tubo sea igual al nivel del líquido en el tanque. Si se coloca una escala calibrada marcada en el tubo o fuera de éste, nos pro-porciona un medio conveniente para leer el nivel en centímetros, pulgadas, pies; o bien en unidades de volumen como: litros, metros cúbicos, etc., como el que se muestra en la figura 5-1.

Fig. 5.1. Mirilla de flujo con transmisor digital en la parte superior.

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Medición de nivel 243

Medición de nivel por burbujeo

Este es un arreglo bastante simple, útil y no caro para la medición de nivel; sin em-bargo, su aplicación está limitada a tanques abiertos donde las burbujas de aire en el líquido no presentan problemas. El principio en el que se basa esta medición es el de que la presión necesaria para provocar burbujeo debe ser suficiente para vencer la co-lumna hidrostática existente entre la superficie del líquido (nivel a medir) y el extremo del tubo de burbujeo.

Se inyecta una pequeña cantidad de aire o gas inerte a través de un tubo sumergido en el tanque, como se muestra esquemáticamente en la figura 5-2; la presión requerida para forzar a que las burbujas de aire salgan desde la parte baja del tubo de inmersión es igual a la cabeza hidrostática del líquido hasta el extremo del tubo; si se conoce la densidad del líquido contenido en el tanque, se puede aplicar la ecuación:

h = P/densidad

donde h es el nivel que se obtiene de dividir la presión P aplicada al aire para que bur-bujee, entre el peso específico del líquido.

El valor así obtenido puede ser indicado, registrado, transmitido o controlado usando el tipo apropiado de instrumento receptor.

Fig. 5-2. Medición de nivel por burbujeo en tanque abierto.

Indicador de nivel

P1

Regulador

Tubo de burbujeo

Aire del compresor

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El tubo que se introduce al tanque para burbujeo, puede ser de 12.7 mm (1/2 pulgada) de diámetro con una muesca en V en el extremo. Si el fluido a medir contiene sólidos en suspensión como es el caso de las plantas de tratamiento de aguas negras o residuales, para prevenir el atascamiento de lodos en el extremo abierto, se puede emplear un tubo de 12.7 mm de diámetro con una ampliación de 19 mm (3/4 de pulgada), o 25.4 mm (1 pulgada), y también con una muesca en V en el extremo.

Otra forma de prevenir atascamiento del tubo de burbujeo es instalarlo dentro de un tubo mayor a través del cual se haría pasar una purga de agua lo que permitiría al tubo burbujeador operar con agua libre de partículas en suspensión.

El aire o gas comprimido se suministra a través de una válvula reguladora y un rotá-metro tipo purgómetro, que se deben instalar lo más cerca posible del proceso. Como se analizó en el capítulo de medición de presión, el líquido contenido en un recipiente produce en el fondo una presión directamente proporcional a la altura del líquido e inversamente proporcional a su densidad.

Si se coloca un tubo en derivación, éste tendrá la misma presión a la que se suministra el aire en el tubo de burbujeo y que será la necesaria para vencer la presión hidrostática que ejerce el líquido en el fondo del recipiente. Cuando el nivel del líquido desciende, la presión en el fondo desciende también y esto hace que el aire a presión escape más fácil-mente abatiendo la presión en el sistema y por consiguiente en el tubo en derivación.

El tubo en derivación puede tener una longitud máxima de 150 metros y se conecta a un instrumento receptor: un registrador, un indicador, un controlador local, o a un transmisor para enviar una señal proporcional remota a un tablero de control.

El instrumento receptor se debe proteger por sobrepresión en la línea con una válvula de corte. Si se llegara a tapar el tubo de burbujeo, se cierra la válvula de corte y se aplica aire sobrepresionado para destapar el tubo burbujeador.

Para poner el sistema en operación después de hecha la instalación del equipo, se abre la válvula del medidor de flujo, hasta que se obtenga una adecuada purga de aire; la cantidad óptima de fluido (aire o gas) a burbujear se establece experimentalmente. Este parámetro no es crítico para la operación del sistema, pues sólo debe tener suficiente presión para mantener el tubo libre de depósitos y que al mismo tiempo cause la míni-ma agitación del líquido en el tanque.

Este arreglo está prácticamente libre de mantenimiento y sólo requiere una inspección y limpieza del tubo burbujeador tan frecuente como sea necesario, y cuidar que esté libre de fugas.

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Sistema de caja con diafragma

Los sistemas de caja de diafragma se usan para medir nivel en tanques abiertos cuando no se puede contar con aire o gas, o cuando el método por tubo de burbujeo no es reco-mendable. El instrumento consiste esencialmente en una copa o caja recubierta con un diafragma flexible como se muestra en la figura 5-3.

Fig. 5-3. Caja con diafragma para la medición de nivel.

La caja está dividida en dos secciones con el diafragma inserto entre ambas y sellado a prueba de aire. La parte superior de la caja transmite el empuje que recibe el diafragma por un capilar hacia un fuelle. Los cambios de nivel causan entonces variación en el dia-fragma y repercuten finalmente a través del capilar a un elemento sensor, generalmente un fuelle que acciona un puntero de indicación o registro o un sistema tobera-palometa para transmisión de una señal neumática.

Transmisor de nivel de brida con diafragma

Uno de los instrumentos del tipo de diafragma más ampliamente utilizado para la me-dición del nivel con el principio de la presión hidrostática, sobre todo en aquellos proce-sos que tienen sólidos en suspensión, es el transmisor de presión diferencial bridado.

En la figura 5-4 se muestra la celda de presión diferencial (d/p Cell por sus siglas en inglés de differential pressure Cell) y diafragma con extensión que se usa cuando el líquido con sólidos en suspensión puede dejar sedimentos sobre las paredes interiores del tanque y esto pudiera impedir que el diafragma esté en contacto con el líquido

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perdiéndose precisión en la lectura. El diafragma con extensión se debe instalar de tal manera que quede embutido dentro de la pared interior del tanque.

Fig. 5-4. Transmisor de presión diferencial con brida y diafragma, montaje lateral en tanque.

El transmisor de presión diferencial con diafragma al ras se muestra en la fi-gura 5-5.

Fig. 5-5. Transmisor de presión diferencial.

En recipientes abiertos, la presión atmosférica más la hidrostática que ejerce el líquido contenido en el tanque sobre el diafragma de alta presión hace que éste se deforme y el diafragma de baja presión se utiliza para contrarrestar la presión atmosférica; por eso son transmisores de presión diferencial como el de la figura 5-6.

Fig. 5-6. Transmisor de presión diferencial electrónico.

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La acción de los dos diafragmas se muestra en la figura 5-7, y según el tipo de equipo seleccionado por ingeniería, se genera una señal de salida neumática o electrónica, para indicación, registro o control de esta variable.

Fig. 5-7. Parte del cuerpo del transmisor de presión diferencial con dia-fragmas de alta y baja presión.

Como el diafragma no tiene prácticamente desplazamiento, no le afecta la condensa-ción de vapores lo que permite eliminar purgas de agua y cámaras de condensación. El cuerpo del instrumento, o sea las partes en contacto con el fluido, se fabrican en metales resistentes a la corrosión como el tántalo, el hastelloy o el Monel.

Cuando se requiere medir el nivel en un tanque cubierto, el líquido a medir puede o no desprender gases condensables, en cualquiera de los dos casos se deberá instalar una derivación de la parte superior del tanque para conectarla a la toma de baja presión del transmisor y así contrarrestar la presión positiva o negativa que se forme encima del líquido y que afectará al diafragma de alta presión.

Si el recipiente cerrado contiene un líquido que desprende gases condensables, la tu-bería de derivación que va de la parte superior del tanque a la toma de baja presión del transmisor se llena con el líquido que de todas formas se condensará para hacer el ajuste correspondiente de supresión de cero. El arreglo se muestra en la figura 5-8.

Fig. 5-8. Transmisor de presión diferencial con diafragma montado en tanque presurizado.

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La figura 5-9 ilustra la instalación de un transmisor de presión diferencial neumático para medición de nivel en un tanque abierto a la atmósfera, el rango de medición del instrumento está referido a la línea de centro del diafragma. En este caso, como el ins-trumento está colocado por debajo de la base del tanque, se deberá ajustar con el tor-nillo de elevación de rango, calculando la presión que ejerce la columna de líquido. La conexión de baja presión del transmisor debe quedar venteada a la atmósfera, cubierta con una malla de alambre para evitar la acumulación de insectos.

Fig. 5-9. Transmisor de presión diferencial con dos diafragmas (de alta y baja presión).

El transmisor de nivel de presión diferencial recibe en la conexión de alta, la presión hidrostática que ejerce la columna del líquido contenido en el recipiente más la pre-sión atmosférica, por lo que se ventea a la atmósfera la conexión de baja presión para compensación.

Cuando el transmisor de presión diferencial se instala en tanque presurizado conte-niendo fluido no condensable, se debe hacer el arreglo de un tubo que vaya de la parte alta del tanque a la toma de baja presión además de la elevación de rango como se muestra en la figura 5-10.

Válvula de cierre de la tomade alta presión

Máx

Mín

Rango

Salida 3- 15 PSI

Alimentación 20PSI

BP AP

Límites de elevaciónde rango

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Fig. 5-10. Instalación del transmisor de presión diferencial en tanque cerrado para un líquido sin vapores condensables.

Puesto que este es un fluido no condensable, la tubería de conexión de baja presión permanecerá vacía y por lo tanto, la cámara de baja presión únicamente sentirá la pre-sión estática, positiva o negativa que hay en el tanque, mientras que la cámara de alta presión siente la misma presión estática más la presión causada por el nivel del líquido. Dado que la presión estática actúa de manera opuesta en las dos cámaras, su afecto es cancelado y el transmisor sensa exclusivamente la presión causada por el nivel.

El instrumento puede ser montado en la línea de mínimo nivel a medir o en cualquier punto por debajo de la base del recipiente siempre que tal distancia esté dentro de los límites de elevación de rango del instrumento.

Válvula de cierre de la toma de baja presión

Tubería vacía sin condensado

Válvula de cierre de la tomade alta presión

Rango

Salida 30- 15 PSI

Alimentación 20 PSI

Recogedor de condensado y válvula para purga

Límites de elvación de rango

Máximo75” H2O

300” H2O

2200” H2O

Máx

Mín

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Es recomendable colocar una trampa y una válvula de drene en el lado de baja presión, a fin de poder recolectar y expulsar cualquier líquido que pudiera introducirse a la cámara.

En la figura 5-11, se muestra la instalación de transmisores de presión diferencial lla-mados en la industria d/p Cell (por sus siglas en inglés differential pressure Cell), en recipientes abiertos y cerrados y los ajustes que deberán hacerse de supresión o eleva-ción según cada aplicación.

Fig. 5-11. Instalación de transmisores de presión diferencial en tanques abiertos y cerrados.

El transmisor de nivel puede ser montado en la línea de mínimo nivel a ser medido o en cualquier punto por debajo de la base del tanque. La altura entre el nivel mínimo y la ubicación física del transmisor podrá ser cualquiera dado que el lado de alta presión como el de baja presión tendrán fuerzas iguales y opuestas ocasionadas por el líquido contenido en esa misma distancia y se cancelan una a otra. Para la supresión en este caso, se considera únicamente la pierna que se ocasiona entre la tubería de la toma de alta presión (nivel mínimo) y la tubería de la parte superior del tanque, distancia E en la figura 5-11, porque la línea de baja presión se mantiene llena de condensado en toda su extensión.

Medición de nivel con instrumentos tipo flotador y desplazador

Los medidores de nivel tipo flotador y desplazador, son muy empleados en la industria y su forma varía con el tipo de aplicación. En la figura 5-12 se muestra un interruptor de nivel con flotador.

Recipiente abierto Recipiente cerrado

E

Si esta tubería está llena, se precisa supresión

y si está vacía elevación

Se requiere elevación

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Fig. 5-12. Interruptor de nivel magnetrol con flotador.

En la figura 5-13, se muestra un instrumento para medición de nivel con el flotador en la parte infe-rior, puede emplearse en recipientes abiertos o ce-rrados y también en canales abiertos para la medi-ción de flujo.

Fig. 5-13. Registrador de nivel en tanque cerrado o medición de flujo en canal vertedor.

La figura 5-14 muestra un flotador lateral para medir nivel en tanques cerrados o su aplicación también en vertederos para la medición indirecta de flujo.

Fig. 5-14. Medidor de nivel en vertedero para la indicación de flujo en canales abiertos.

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En la figura 5-15, se esquematiza un instrumento específicamente usado para medición de nivel en tanques presurizados de gases licuados, como el cloro, amoniaco y propa-no. También se emplea para la medición de nivel en líquidos altamente corrosivos ya que las partes en contacto con el fluido pueden ser construidas en una gran variedad de materiales resistentes a la corrosión, se llegan a hacer de vidrio inclusive. Estos ins-trumentos tienen un rango de medición de hasta 10 metros.

Fig. 5-15. Medición de nivel de gases licuados en tanques presurizados.

La medición de nivel en tanque puede también ser medida por un desplazador como el ilustrado en la figura 5-16 para control de alto y bajo nivel.

Fig. 5-16. Interruptor de nivel con desplazador en tándem.

D

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En la figura 5-17 se presentan diferentes tipos de montaje del transmisor de nivel elec-trónico digital con desplazador de Masoneilan; con conexiones inferior-superior, late-ral-lateral, lateral-superior e inferior-lateral.

Fig. 5-17. Diferentes arreglos de montaje del transmisor de nivel con desplazador.

El transmisor electrónico de nivel, que se presenta en corte en la figura 5-18, actúa de la siguiente manera: cuando se presenta un cambio en el nivel del líquido, ocasiona una variación en la posición del desplazador (1), incrementando o decrementando la carga en el tubo de torque (2) una cantidad directamente proporcional al cambio del nivel del líquido. Lo anterior da como resultado la rotación de la barra de torque (3) y el magne-to adjunto (4), lo que modifica el campo magnético que rodea al espacio del sensor (5) y genera por consiguiente una señal analógica proporcional al nivel del líquido. Este método de medición como se realiza sin contacto y sin fricción, permite un aislamiento total entre el sensor en movimiento y el que genera la señal de salida.

Fig. 5-18. Corte del transmisor electrónico de nivel con desplazador.

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Flotador y cable

La medición directa de nivel de líquidos en tanques abiertos se lleva a cabo frecuente-mente por el método del flotador y cable, pero está limitado a líquidos limpios ya que en aquellos que tienen partículas o sólidos que puedan adherirse al flotador se falsearía la lectura.

La medición por medio de flotador y cable es muy usada en las plantas de tratamiento de agua y en la mayoría de los tanques de almacenamiento de petróleo y sus derivados. Este sistema no depende de la presión hidrostática para la medición de nivel, pues son instrumentos que se auto-operan por el movimiento del flotador sobre la superficie del líquido.

Existen muchas versiones de los instrumentos de flotador y cable, y fundamentalmente consisten de un flotador y contrapeso conectados por medio de un cable el cual opera una polea como se muestra en la figura 5-19. El flotador al subir o descender con el nivel del líquido hace que la polea se mueva y de esta manera el movimiento vertical del flotador se transforma a una medición uniforme del nivel que puede ser usado para indicación, registro o control.

Fig. 5-19. Medición de nivel en tanques con flotador y cable.

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Medidor tipo radiactivo

Los sistemas radiactivos se usan para la medición de nivel en tanques cerrados, y cons-tan de un ensamble de medición y un indicador amplificador. El ensamble de medición contiene una fuente radiactiva, como radio, cesio o cobalto, y la celda detectora de radiaciones que puede ser de la forma de un contador Geiger o una celda diseñada especialmente para ionización de gas. La celda detectora produce una señal eléctrica proporcional a la intensidad de los rayos radiactivos y esta señal se amplifica para que produzca una medición en unidades apropiadas de nivel.

Se pueden usar varios arreglos en la instalación de estos sistemas tal como se muestra en la figura 5-20; la fuente radiactiva se instala en la parte externa del tanque y la celda detectora en el costado opuesto. Cuando el nivel aumenta dentro del tanque el material absorbe parte de la radiación emitida y el detector traduce la radiación amortiguada en una señal electrónica de 4 a 20 miliamperes a través de un amplificador para transmitir esta señal de salida a un tablero para indicación, registro o control.

Fig. 5-20. Transmisor de nivel tipo radiactivo.

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Transmisor de nivel por ultrasonido

Este es otro método para la medición de nivel en tanques cerrados y abiertos. La me-dición de nivel sónica se basa en: 1) la emisión pulsante de ondas sonoras por medio de una fuente emisora; 2) la transmisión de esas ondas de energía a través de la fase líquida, o la fase de vapor en el tanque, y 3) el reflejo de las ondas en la superficie para regresar hacia el emisor- receptor. El tiempo que tarda el sonido en ir y regresar del emisor-receptor a la superficie del líquido, se usa como medición del nivel porque ese tiempo de tránsito es directamente proporcional a la cantidad de líquido en el recipien-te. El emisor-receptor traduce ese tiempo en una señal de salida de 4 a 20 miliamperes proporcional al nivel y que se puede usar en cualquier instrumento en un tablero de control.

La figura 5-21 muestra un sensor de nivel sónico para fase líquida, aquí el emisor, co-locado en el fondo del recipiente, envía sus ondas sonoras a través del líquido hacia la superficie, las ondas rebotan en la superficie y regresan al emisor; el tiempo que tarda dependerá de la altura del nivel.

Fig. 5-21. Transmisor ultrasónico de nivel de líquidos.

En la figura 5-22 se esquematiza un emisor-sensor colocado en la parte superior para fase de vapor o gas encima de la superficie del líquido; en este caso el tiempo de res-puesta de la transmisión del pulso sónico y su recepción, es inversamente proporcional al nivel del líquido que se está midiendo.

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Fig. 5-22. Transmisor ultrasónico de nivel para un líquido con vapor o gas sobre la superficie.

Se emplea también con mucho éxito la medición de interfase de dos líquidos en nivel de tanques de separación con el empleo de ultrasonido como el ilustrado en la figura 5-23.

Fig. 5-23. Medición de interfase entre dos líquidos con ultrasonido.

En la industria moderna se emplea también la medición continua o el control de alto o bajo nivel con microondas como en los instrumentos que se ilustran en la figura 5-24. Las microondas generadas por el instrumento rebotan en la superficie del líquido y de esa manera se mide el nivel con alta exactitud sin que le afecte las variaciones en la densidad, conductividad, constante dieléctrica del fluido, ni los cambios de presión en el recipiente o la formación de gases, pudiéndose utilizar, por supuesto, en recipientes metálicos y con una exactitud de +10 milímetros según reporta Endres+Hauser.

Vapor

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Fig. 5-24. Medición de nivel por microondas.

En la figura 5-25 se tiene una imagen el transmisor de nivel por microondas ya descrito.

Fig. 5-25. Transmisor de nivel por microondas.

En la figura 5-26 se puede apreciar el transmisor de nivel de onda guiada por radar que se emplea con buen éxito en aplicaciones difíciles como: cambios en la densidad relati-va del líquido, o de su constante dieléctrica así como la presencia de vapor o espuma.

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Fig. 5-26. Transmisor de nivel de magnetrol que utiliza el principio del radar.

Medidor de nivel tipo capacitivo

Otro instrumento que se basa en el principio eléctrico para medir nivel de líquidos en un tanque abierto o cerrado es el tipo capacitivo, y consiste de una varilla de acero inoxidable rígida o flexible, con y sin recubrimiento de teflón que actúa como sonda o sensor y es uno de los polos del sistema; el otro polo es la pared del tanque. Cuando el recipiente no es de metal, se coloca entonces una cinta metálica en la pared para que actúe como otro polo.

El sensor y la pared del tanque forman un campo capacitivo que varía conforme au-menta o disminuye el nivel del contenido del recipiente, porque cada sustancia posee una constante dieléctrica específica y genera determinada cantidad de picofaradios por unidad de volumen (en este caso por centímetro de nivel). La cantidad de picofaradios es proporcional al nivel y el instrumento lo traduce a una señal eléctrica para arranque-paro o a una señal electrónica de 4 a 20 miliamperes en la medición de nivel continuo para indicación, registro o control.

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En la figura 5-27, se muestran las varillas sensoras rígidas de acero inoxidable con y sin recubrimiento de teflón y co-nexiones roscadas.

Fig. 5-27. Sondas sensoras para instrumentos capacitivos.

La figura 5-28, muestra un instrumento de nivel tipo capacitivo para control de arranque-paro por alto o bajo nivel de un líquido con sonda rígida.

Fig. 5-28. Control de nivel tipo capacitivo para arranque paro.

En la figura 5-29, el interruptor de nivel tipo capacitivo está instalado para detectar interfase entre dos sustan-cias diferentes.

Fig. 5-29. Control de nivel tipo capacitivo de dos posiciones para detección de interfase.

On

Off

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Cuando se tienen sustancias que por sus caracterís-ticas no permiten que toquen el sensor por ser muy corrosivas o por condiciones extremas de opera-ción como temperatura alta, se utiliza una sonda de proximidad como la de la figura 5-30.

Fig. 5-30. Control de nivel tipo capacitivo de dos posiciones de proximidad para ser usado con líquidos corrosivos o en condi-

ciones extremas de operación que puedan dañar la varilla sensora.

La figura 5-31 muestra las diferentes formas en las que se puede instalar el instrumento para control de alto o bajo nivel.

Fig. 5-31. El instrumento de nivel tipo capacitivo se puede montar de diferentes maneras sin afectar su operación para el control de alto o bajo nivel.

En la figura 5-32 se tienen cuatro modelos diferentes para medición de uno o dos pun-tos de nivel y de nivel continuo.

Fig. 5-32. Diferentes modelos de instrumentos de nivel tipo capacitivo de magnetrol.

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En la figura 5-33, se muestra la aplicación de un instrumento capacitivo para control de nivel de sólidos y de líquidos.

Fig. 5-33. Medición de nivel de sólidos (a) y de líquidos (b) con instrumentos tipo capacitivo.

Medición de nivel de sólidos

Con cierta frecuencia, es necesario medir el nivel de material sólido en procesos como por ejemplo las astillas de madera en silos de fábricas de papel, materia prima sólida contenida en tanques para dosificación, jabón en polvo almacenado en tanques, cal, trocitos (“pellets”) de poliuretano, minerales granulados o en polvo, semillas de arroz, frijol, etc.; en tanques o silos; ya sea con controles por alto y bajo nivel o medición de nivel continuo, para estos casos se emplean los instrumentos que se detallan a conti-nuación:

Instrumentos para control de un punto de nivel

Estas unidades para la detección de nivel de sólidos, pueden efectuar la medición en uno o varios puntos de nivel, y se usan ampliamente para actuar alarmas o compuertas.

Se emplean por lo general los siguientes tipos: el de diafragma, el de paleta de rotación, la horquilla de vibración, el péndulo sensible a la presión y las celdas de carga, las más importantes se describirán a continuación.

También se usan los ya descritos: radiactivos, sonar ultrasónico, sonda capacitiva, y la sonda de conductividad que opera con un principio semejante a la capacitiva. En la fi-gura 5-34 se pueden observar varios instrumentos en aplicación de medición de sólidos y líquidos.

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Fig. 5-34. Diferentes instrumentos de nivel para sólidos y líquidos.

Interruptor tipo diafragma

Esta unidad emplea un diafragma flexible, el cual está expuesto al material sólido en un tanque de almacenamiento. En cuanto al nivel de sólidos se eleva, la presión causada por el peso del material, fuerza al diafragma contra un mecanismo de contrapesos que actúa un interruptor mecánicamente, la señal se puede utilizar en un tablero anuncia-dor de alarmas, para el arranque-paro de maquinaria o apertura y cierre de compuer-tas. En la figura 5-35 se muestra el interruptor accionando una alarma luminosa.

Fig. 5-35. Interruptor de nivel de diafragma.

Diafragma

Luz indicadora

Contactos

Alimentacón de CA

Granos sólidos

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En la figura 5-36 se presenta un sistema de almacenamiento y transporte de sólidos con interruptores tipo diafragma para nivel y para detectar movimiento.

Fig. 5-36. Interruptor de nivel de diafragma para alto y bajo nivel en silos y movimiento de material.

Interruptor de nivel tipo paleta

El diagrama esquemático de este instrumento se muestra en la figura 5-37, al vástago de la unidad lo mueve un motor sincrónico. Cuando la rotación de la paleta se obsta-culiza por el material sólido, el soporte del motor y la caja de engranes que giran en un plano horizontal se atoran, en este momento se energizan dos microinterruptores en orden consecutivo; el primero de estos puede actuar un circuito de alarma, el segundo corta la corriente que va hacia el motor, haciendo que el sistema quede en posición “cerrada”; cuando el nivel disminuye, un resorte empuja el ensamble hacia atrás a su posición original y los interruptores se sueltan restableciéndose el movimiento girato-rio de las paletas.

Diafragma

Transportador

DiafragmaRecipientede

suministro

Pared del recipiente

Pared del recipiente

Silo dealmacenamiento

Alimen-tador

Diafragma

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Fig. 5-37. Esquema del interruptor tipo paleta.

En la figura 5-38 se muestra un silo con interruptores tipo paleta por alto y bajo nivel.

Fig. 5-38. Interruptores tipo paleta por alto y bajo nivel de sólidos.

Interruptor de nivel de cono colgante

En la figura 5-39 se tiene un instrumento de cono colgante que consiste en un interrup-tor que se encuentra dentro de una caja a prueba de polvo, ésta tiene una especie de collarín de la cual se suspende el cono. Cuando el nivel de material sólido se eleva y se pone en contacto con el cono se actúa un interruptor que puede accionar una alarma u otro equipo.

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Fig. 5-39. Interruptor de nivel tipo cono.

Interruptor de nivel tipo celda

Cuando se quiere controlar el nivel de un material sólido que tenga una conductividad eléctrica muy alta, se puede utilizar un detector de nivel tipo celda como el mostrado en la figura 5-40. Cuando el material hace contacto con el electrodo, se acciona una alarma u otro tipo de equipo.

Fig. 5-40. Detector de nivel tipo celda.

Medición continua de nivel de sólidos

Los instrumentos de medición continua de nivel de sólidos permiten una medición en toda la gama de cambio que éste pueda tener y se emplean fuentes nucleares radiacti-vas, unidades capacitivas y sónicas como las que ya se han descrito. Se cuenta ya con equipos modernos como la medición continua de nivel de sólidos con instrumentos que operan con microimpulsos guiados y se detecta el tiempo entre la

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transmisión y la recepción para conocer el nivel, un instrumento montado en la figura 5-41, con varios de los diferentes granos que puede medir es un ejemplo de este tipo de aparatos.

Fig. 5-41. Instrumento para medición de nivel continuo de sólidos de Endress+Hauser.

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Resumen

La medición de nivel de líquidos y sólidos es muy importante en la industria moderna, y se puede realizar utilizando varios métodos: con instrumentos de lectura directa, los que actúan por el principio de presión hidrostática que ejerce el líquido en el fondo del recipiente, los accionados por fuerza de flotación, aquellos que utilizan la radiación de energía, los que aprovechan las características eléctricas del fluido y los que realizan una acción mecánica.

Los instrumentos de lectura directa son los más sencillos y por consiguiente los más económicos, por ello no es de sorprenderse que en muchas partes utilicen una regleta o una varilla para introducirla manualmente en el depósito del que se desea saber el nivel de su contenido; también como indicadores locales se emplean las mirillas de vidrio.

Los instrumentos que utilizan el principio de la presión hidrostática que ejerce el flui-do en el fondo del recipiente son: el sistema de medición por burbujeo para plantas de tratamiento de agua principalmente, la caja y diafragma, y los transmisores de presión diferencial.

Los instrumentos que utilizan la fuerza de flotación, emplean flotadores y desplazado-res para controlar uno o varios puntos de nivel o para la medición del nivel continuo.

La radiación de energía se emplea en una amplia gama de instrumentos: ultrasonido, radar, microondas y radiación nuclear.

Las características eléctricas de las sustancias contenidas en los recipientes, son aprove-chadas para conocer su nivel por los instrumentos capacitivos y resistivos.

El interruptor tipo paleta rotatoria, el de vibración, y el diafragma, son accionados por principios mecánicos.

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Impreso en los Talleres Gráficos de laDirección de Publicaciones delInstituto Politécnico Nacional

Tresguerras 27, Centro Histórico, México, DFOctubre 2006. Edición 1 000 ejemplares

Correción: Arturo Rubio Gómez Formación: Surabi Dione Calette Daniel Diseño de portada: Surabi Dione Calette Daniel Procesos editoriales: Manuel Toral Azuela División editorial: Jesús Espinosa Morales Director: Arturo Salcido Beltrán

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