laporan hidrostatika kapal ucha

HIDROSTATIKA KAPAL TEKNIK PERKAPALAN

KATA PENGANTAR

Puji syukur penulis panjatkan kehadirat Allah SWT, atas kekuatan dan

kesehatan yang diberikan kepada penulis sehingga laporan “Hidrostatika kapal” ini

dapat penulis selesaikan, dan tak lupa penulis ucapkan terima kasih kepada bapak Ir.

Syamsul Asri, MT dan bapak Daeng Parokah, ST, MT, Ph.D sebagai dosen

pembimbing mata kuliah ini, serta kepada kanda-kanda senior yang selalu setia

menemaniku dalam mengerjakan tugas ini, terutama kanda Andi Ardianti, ST sebagai

asisten dosen mata kuliah hidrostatika kapal, dan kepada saudara-saudariku yang

memberikan kasihnya kepadaku sehingga semangat ini tumbuh, dan seluruh komputer

yang telah menampung semua dataku. serta semua orang yang selama ini telah banyak

membantu penulis.

Dalam penyelesaian tugas ini tidak sedikit hambatan yang penulis hadapi, baik

dari segi waktu, tenaga,dan materi , tapi semuanya terlewati berkat Ridha-NYA. Tiada

zat yang sempurna kecuali dia sang Khalik yang menciptakan kita, sebagai manusia

biasa, penulis menyadari sepenuhnya bahwa dalam menyusun laporan ini mungkin

banyak kekurangan dan kekeliruan . Oleh karena itu, penulis masih terbuka untuk saran

dan kritik demi kesempurnaan laporan ini .

Akhir kata melalui lembaran ini penulis mengharapkan agar laporan

“Hidrostatika Kapal” ini dapat berguna sebagaimana yang diharapkan. Wasallam.

Makassar, Juni 2009

Penyusun

MUH. SUCITRA AMANSAH D311 07 0031


DAFTAR ISI

Kata Pengantar......................................................................................................... i

Daftar Isi................................................................................................................... ii

BAB I. Pendahuluan............................................................................................... 3

1.1. Latar belakang………………………………………..…………...……......... 3

1.2. Rumusan Masalah……………………………….….………….…....…........ 3

1.3. Batasan Masalah…..…………………………………….…….................... 4

1.4. Maksud dan Tujuan……………………………………..……….….…......... 4

1.5. Sistematika Penulisan……………………………….…..….……..……....... 4

BAB.II. LandasanTeori......................................................................................... 6

BAB III. PenyajianData........................................................................................ 15

III.1. Ukuran Utama Kapal……………………………………......……............. 15

III.2. Perhitungan Koefisien ……………..……………………......…….....…... 15

BAB IV. Pembahasan............................................................................................. 16

IV.1 Perhitungan Lines Plan.......................................................................... 16

IV.2 Perhitungan Bonjean and Hydrostatic Curve........................................ 31

BAB IV. Pembahasan............................................................................................. 58

Daftar Pustaka........................................................................................................ 57

Lampiran-Lampiran

~ Gambar Lines Plan

~ Gambar Bonjean And Hydrostatic Curve



BAB IPENDAHULUAN

I.1. Latar Belakang

Kemajuan dunia kelautan (maritim) adalah suatu hal yang tidak bisa dihindari.

Keterbatasan daratan menampung manusia dengan segala fasilitasnya menuntut dunia

untuk memfokuskan perhatian ke laut. Lautan yang begitu luas dengan kekayaan

alamnya yang melimpah merupakan tantangan bagi manusia, dan dengan ilmu

pengetahuan dan teknologinya, manusia memanfaatkan kekayaan alam yang terkandung

di dalam lautan.

Indonesia sebagai negara kepulauan yang terdiri dari beribu-ribu pulau besar dan

pulau kecil sangat potensial dalam pengembangan bidang maritim. Misalnya kapal laut,

kapal laut merupakan sarana yang paling penting dalam transportasi laut,sehingga laut

bukan lagi jurang pemisah antara pulau yang satu dengan pulau yang lain.

Jasa transportasi laut telah dimanfaatkan sejak dulu. Terbukti dengan

kemampuan pelaut-pelaut kita menjelajahi dunia dengan segala keterbatasan perahu

Pinisi. Pengembangan perdagangan juga memanfaatkan jasa transportasi laut. Hal ini

disebabkan karena penggunaan kapal laut jauh lebih murah dibandingkan dengan jasa

dirgantara, yang kapasitas muatnya yang lebih banyak.

Pemenuhan kebutuhan akan kapal laut tidak bisa ditunda lagi. Semakin ketatnya

persaingan dibidang ekonomi, sosial, politik, dan pertahanan keamanan merupakan

motivasi bagi kita untuk meningkatkan kemampuan seorang perancang kapal didalam

mendesain suatu kapal, agar kapal yang direncanakan dalam pengoperasiannya layak

teknis dan layak ekonomis serta mampu bersaing dengan negara lain.

I.2. Rumusan Masalah

Perencanaan suatu kapal mempunyai beberapa tahapan pengerjaan. Salah

satunya adalah pembuatan rencana garis (lines plan) dan perencanaan carena.

Pembuatan rencana garis berpengaruh pada perencanaan bentuk lambung kapal yang

direncanakan.Dari rencana garis dapat diketahui pengaruh hambatan pada gerak kapal,

sehingga dalam perencanaannya, diupayakan pengaruh hambatan ini sekecil mungkin

serta perencanaan badan kapal yang berada dibawah permukaan air (carena), yang

berpengaruh pada stabilitas kapal dengan perhitungan hambatan dan stabilitas kapal

diabaikan.



I.3. Batasan Masalah

Dari permasalahan yang ada, akan dititik beratkan pada :

1. Penggambaran rencana garis dan perhitungan-perhitungan yang relevan dalam

penggambaran lines plan.

2. Penggambaran bonjean curve dan lengkung hidrostatik dan perhitungan-

perhitungannya.

I.4. Maksud dan Tujuan

Tugas dalam mata kuliah “Hidrostatika kapal” ini dimaksudkan agar praktikan

mengetahui perencanaan lines plan yang berpengaruh terhadap bentuk waterline kapal.

Dari rencana waterline, dapat diketahui sudut masuk air (Entrance). Entrance ini

diupayakan sekecil mungkin untuk mengurangi hambatan kapal didalam air.

Adapun tujuan dari tugas ini adalah :

1. Praktikan memahami teori dasar mata kuliah “Hidrostatika kapal”

2. Praktikan mampu menyelesaikan lines plan suatu kapal melalui perhitungan-

perhitungan seperti koefisien-koefisien luasan volume, SAC, mengoreksinya,

gading-gading, dan luasan garis airnya. Dari hasil perhitungan ini diharapkan

mampu menggambarkannya dalam gambar rencana garis.

3. Praktikan mampu merencanakan carena kapal dengan perhitungan bounjean

curve dan hidrostatik.

I.5. Sistematika Penulisan

Adapun sistematika penulisan laporan ini adalah sebagai berikut :

BAB I PENDAHULUAN

Pendahuluan mencakup latar belakang dari pembuatan laporan, rumusan

masalah yang spesifik terfokus pada kapal tertentu, batasan masalah yang

mencakup perhitungan dan penggambaran lines plan, bojean and hydrostatic

curve, dan detail, maksud dan tujuan penulisan laporan ini, serta sistematika

penulisan



BAB II LANDASAN TEORI

Menyajikan teori-teori singkat mengenai hidrostatika kapal terutama yang

berhubungan langsung dengan penggambaran lines plan dan bonjean and

hydrostatic curve.

BAB III PENYAJIAN DATA

Menyajikan ukuran utama data kapal yang akan dikerjakan

BAB IV PEMBAHASAN

Meliputi perhitungan-perhitungan yang digunakan dalam penggambaran

lines plan dan perhitungan-perhitungan yang digunakan dalam

penggambaran bonjean and hydrostatic curve.

BAB V PENUTUP

Penutup ini berisikan kesimpulan dan saran-saran.



BAB IILANDASAN TEORI

II.1. Pengertian

Pada sebuah kapal yang mengapung tegak, kita dapat menggambarkan

bermacam-macam lengkungan yang berhubungan dengan sirat-sifat dan karakteristik

dari badan kapal, lengkungan-lengkungan inilah yang dimaksud lengkungan hidrostatik.

Inilah yang menjadi pokok pembahasan dari mata kuliah hidrostatika kapal, yaitu untuk

mengetahui lengkungan atau kurva hidrostatik yang ada pada kapal.

Akan tetapi sebelum memulai menggambarkan kurva hidrostatik ini langkah

awal yang dilaksanakan adalah Pra rancangan. Pra rancangan ini dimaksudkan agar si

perencana dapat mengetahui atau memperkirakan bagaimana bentuk dan keadaan kapal

yang dirancang.

Untuk merencanakan sebuah kapal harus diketahui beberapa parameter, yang

biasanya ditentukan oleh pihak pemesan (owner) antara lain :

Jenis atau tipe kapal

Dalam tugas merancang ini diberikan jenis kapal barang umum (general cargo),

dimana kapal ini mengangkut berbagai jenis barang.

Dead weight (DWT)

Merupakan daya angkut dari sebuah kapal di mana termasuk berat muatan,bahan

bakar, minyak pelumas, air tawar, bahan makanan, berat ABK serta barang bawaan.

DWT kapal pembanding yang digunakan harus mendekati DWT kapal yang akan

direncanakan .

Payload (muatan bersih)

Payload merupakan komponen (bagian) dari DWT yang merupakan acuan dalam

menghitung volume ruang muat.

Trayek (daerah pelayaran)

Rute pelayaran ini perlu diketahui karena akan digunakan sebagai acuan dalam

menentukan besarnya pemakaian bahan bakar, minyak pelumas, air tawar,

perlengkapan serta perbekalan crew.

Kecepatan kapal

Kecepatan kapal menyangkut driving power dan rute pelayaran. Kecepatan kapal

merupakan faktor yang sangat penting dalam mendesain karena pihak pemesan

kapal kemungkinan akan menolak kapal tersebut jika ternyata kapal yang

dihasilkan memiliki kecepatan yang tidak sesuai yang diinginkan. MUH. SUCITRA AMANSAH D311 07 0036


Pada pra rancangan ini akan dihitung antara lain :

- Ukuran Utama Kapal

- Kontrol ukuran utama kapal

- Koefisien-koefisien bentuk kapal

- Penentuan displacement ()

- Perkiraan daya mesin

- Perkiraan berat kapal

- Perkiraan stabilitas awal

- Perkiraan ruang muat

- Kontrol ruang muat

Hasil yang diperoleh pada pra rancangan adalah merupakan perhitungan kasar,

akan tetapi diusahakan tidak berubah pada rancangan selanjutnya. Oleh karena itu harus

diadakan kontrol hasil perhitungan yang bersumber dari data-data empiris dan koreksi-

koreksi.

Ada beberapa metode yang biasanya digunakan dalam merancang kapal di

antaranya:

1. Metode kapal pembanding

2. Metode statistik

3. Metode trial and error

4. Metode complex solution

Untuk perencanaan ini digunakan metode Kapal Pembanding dengan bersumber

dari beberapa data-data kapal yang ada dan disesuaikan dengan kebutuhan yang

diinginkan.

Pada prinsipnya merancang kapal merupakan suatu pekerjaan yang berdasarkan

pengalaman-pengalaman dari rancangan-rancangan terdahulu dimana setiap tahap

pengembangannya diadakan perbaikan-perbaikan dan mengikuti ketentuan-ketentuan

atau syarat yang telah ditentukan.

II.2 Rencana Garis Air

Lines plan atau rencana garis adalah langkah selanjutnya dalam proses

merancang suatu kapal dengan berdasar pada data kapal yang diperoleh dari pra

rancangan.



Adapun tujuan dari pembuatan lines plan atau rencana garis adalah untuk

mengetahui bentuk badan kapal terutama yang berada dibawah garis air.

Selain rencana garis pada bagian ini juga digambarkan carena yang tujuannya

untuk mengetahui bentuk badan kapal yakni karakteristik dari badan kapal terutama

yang berada dibawah garis air, dimana penggambaran ini dilakukan atas dasar garis air

yang telah dibuat.

Penggambaran rencana garis dibuat dalam dua dimensi sehingga untuk

memperhatikan semua bentuk dari badan kapal secara tiga dimensi, maka pada

penggambaran dibagi atas tiga bagian yaitu :

1. Half breadth plan

Half breadth plan atau rencana dari setengah lebar bagian yang ditinjau dari

kapal, ini diperoleh jika kapal dipotong kearah mendatar sepanjang badan kapal, dan

gambar ini akan memperlihatkan bentuk garis air untuk setiap kenaikan dari dasar

(terutama kenaikan setiap sarat). Pada bagian ini lebar kapal hanya digambar setengah

dari lebar yang sebenarnya pada setiap bagian pemotongan, karena bagian setengahnya

dianggap simetris dengan bagian yang lain. Pada bagain ini digambarkan atau

diperluhatkan garis bentuk dari geladak utama, bangunan atas dan pagar.

2. Sheer plan

Sheer plan merupakan penampakan bentuk kapal jika kapal dipotong kearah

tegak sepanjang badan kapal. Pada kurva ini diperlihatkan bentuk haluan dan buritan

kapal, kanaikan deck dan pagar. Garis tegak yang memotong kapal dapat diketahui

apakah garis air yang direncanakan sudah cukup baik atau tidak.

3. Body plan

Body plan merupakan bagian dari rencana garis yang mempelihatkan bentuk

kapal jika kapal dipotong tegak melintang. Dari gambar terlihat kelengkungan gading-

gading (station-station). Kurva ini digambar satu sisi yang biasanya sisi kiri dari kapal

tersebut. Bagian belakang dari midship digambar d isisi kiri dari centre line, bagian

depan di sebelah kanan

Perencanaan garis dimulai dengan diskripsi analog, yang diumpamakan bentuk

dasar daris sebuah kapal di tempatkan pada sebuah balok khayal. Dasar-dasar atau sisi

balok tersebut hampir menyentuh permukaan kapal. Dasar dari balok ini digunakan

sebagai garis acuan (base line). Sekarang jika bentuk khayal yang sejajar dengan base

line melalui badan kapal dengan persegi empat diletakkan dalam interval-interval yang

vertikal, hal ini dikenal dengan garis air (waterline). Pada umumnya garis air diletakkan



pada setiap satu atau dua feet dan dinomori dari lunas atau garis dasar. Pada rencana

garis air ini diperoleh dari pembagian sarat kapal menjadi 6 (enam) bagain yang sama.

Sekarang bentuk khayal yang memotong melalui badan kapal sejajar dengan ujung

kotak dan memotong badan kapal seperti memotong roti. Perpotongan ini disebut

penampang (section).

Penampang-penampang tersebut diletakkan pada interval-interval yang sama,

lokasi tersebut dikenal dengan nama section dan dinomori dari belakanng kedepan.

Section yang paling belakang dan tempatnya pada garis tegak buritan disebut section

AP (0) dan yang paling ujung depan dan letaknya pada garis tegak haluan disebut FP.

Jumlah section pada setiap penggambaran sangat beragam dan semakin banyak section

semakin baik, namun pada tugas ini jumlah section yang digunakan hanya 20 section.

Jarak interval section diperoleh dengan membagi panjang garis tegak dengan 20.

Bentuk rencana selanjutnya ditunjukkan pada kontrol rencana simetris kapal.

Sebuah rencana memanjang membagi dua kapal secara vertikal, bagian ini harus

berisi bentuk vertikal kapal, termasuk haluan dan buritan, bentuk lunas menunjukkan

kemudian dan luasan sisa demikian juga dengan geladak utama yang berada ditengah

kapal, Bagian patokan yang diletakkan sejajar dengan centre line dengan memotong

badan kapal secara memanjang disebut buttock line. Interval patokan buttock line

terserah pada keinginan dari perancang yang selanjutnya digunakan untuk menguji

kebenaran suatu rencana garis adalah diagonal (sent).

II.3 Proses Penggambaran Lines Plan

Untuk dapat menggambarkan rencana garis ini terlebih data-data perencanaan

seperti ukuran-ukuran utama serta koefisien-koefisien sudah diketahui. Dari ukuran

tersebut dengan bantuan diagram atau kapal-kapal rencana garispembanding dapat

diketahui luasan dari setiap section. Dari luasan section dapat diketahui volume badan

kapal yang tenggelam yang mempunyai nilai yang hampir sama dengan nilai volume

yang diperoleh dari perancangan.

Langkah selanjutnya adalah menggambar luasan-luasan tersebut yang kemudian

dikenal dengan body plan (station-station). Setelah gading-gading ini digambar

kemudian diproyeksikan kegaris air (half breadth). Setelah langkah ini terbentuk maka

selanjutnya adalah memproyeksikan garis air dengan body plan ke sheer plan untuk

mendapatkan garis buttock. Kontrol terakhir pada rencana garis ini adalah garis



diagonal (sent) dimana jika garis ini menunjukkan keselarasan maka secara keseluruhan

dapat dikatakan bahwa garis air tersebut cukup baik.

II.4 Diagram Carena (Hydrostatic Curve)

Setelah rencana garis air telah dibuat maka diagram carena dapat dibuat atau

digambarkan, karena data-data yang diperlukan dalam penggambaran diagram carena

diperoleh dari rencana garis yang sudah baik.

Diagram carena atau sering juga disebut Hyrostatic Curve adalah diagram yang

terdiri dari beberapa lengkungan-lengkungan yang menjelaskan sifat-sifat dari badan

kapal yang tercelup kedalam air. Derngan demikian sifat-sifat dari badan kapal dapat

diketahui dengan mempergunakan diagram carena.

Adapun kurva-kurva yang digambarkan pada diagram carena adalah sebagai

berikut :

1. Luas garis air (AWL)

Kurva ini menunjukkkan luas bidang garis air dalam meter persegi untuk setiap

bidang garis air yang sejajar dengan bidang dasar, atau merupakan lengkungan dari

luasan garis air untuk tiap-tiap sarat. Perhitungan luas garis-garis air dapat dilakukan

dengan aturan simpson atau trapesium.

2. Volume (V), Displacement di air tawar (DF), Displacement di air laut (DS)

Kurva ini menunjukkan volume bagian kapal yang masuk didalam air tanpa kulit

dalam m3. Displacement kapal dengan kulit didalam air tawar (berat jenis = 1,000)

dalam ton dan Displacement kapal dengan kullit didalam air laut (berat jenis = 1,025)

dalam ton, untuk tiap-tiap sarat kapal.

Untuk kurva DF adalah hasil dari penjumlahan volume kapal tanpa kulit dengan

volume kulit, dikalikan dengan berat jenis air tawar (1,000).

DF = V . γf . c

Kurva DS menunjukkan displacement (ton) dalam air laut (berat jenis air laut =

1,025)

DS = V . γs . c



3. Letak titik berat garis air terhadap penampang tengah kapal (LCF)

Kurva ini menunjukkan jarak titik berat garis air F (centre of floation) terhadap

penampang tengah kapal untuk tiap-tiap sarat kapal. Perhitungan kurva LCF ini dapat

dilakukan dengan aturan simpson.

4. Letak titik tekan terhadap penampang tengah kapal (LCB)

Dengan berubahnya sarat kapal, bagian kapal yang masuk kedalam air juga

berubah. Hal ini akan mengakibatkan berubahnya titik tekan (centre of buoyancy) kapal.

Kurva LCB menunjukkan jarak titik tekan terhadap penampang tengah kapal untuk tiap-

tiap sarat kapal. Karena biasanya skala LCB dan LCF dibuat sama, dan kedua

lengkungan memberikan nilai jarak ke penampang ke penampang tengah kapal, maka

kedua kurva ini mempunyai titik awal yang sama.

Perhitungan kurva LCB ini dapat dilakukan dengan aturan simpson.

5. Letak titik tekan tekan terhadap keel (KB)

Kurva KB menunjukkan jarak titik tekan (centre of buoyancy) ke bagian bawah

pelat keel untuk tiap-tiap sarat kapal. Skala kurva KB ini biasanya diambil sama dengan

skala sarat kapal. Letak kurva KB ini sama dengan letak titik berat terhadap garis dasar

dari bidang lengkung garis air.

6. Letak titik tekan sebenarnya (BS)

Kurva letak titik tekan sebenarnya menunjukkan kedudukan titik tekan B

terhadap penampang tengah kapal. Kurva ini merupakan proyeksi gulungan dari

lengkung letak titik tekan terhadap keel (KB) dan lengkung titik tekan terhadap

penampang tengah kapal (LCB). Unuk kapal yang even keel pada sarat kapal sama

dengan nol, letak titik tekan sebenarnya adalah sama dengan letak B. jadi, kedua kurva

ini menjumpai titik asal dan garis singgung vertikal yang sama dengan letak B.

7. Momen inersia melintang garis air (IT) dan Momen inersia memanjang garis

air (IL)

Kurva momen inersia memanjang garis air dan kurva momen inersia melintang

garis air menunjukkan besarnya momen inersia melintang dan momen inersia

memanjang dari garis-garis air kapal pada tiap-tiap sarat kapal.



8. Letak metasentra melintang (MK)

Pada tiap karene yang dibatasi oleh sebuah garis air pada suatu ketinggian sarat

tertentu, akan mempunyai sebuah titik metacentra melintang M. Letak metacentra

melintang terhadap keel dapat dihitung sbb;

MK = KB + MB

= KB + ( IT / V )

dimana; IT = momen inersia melintang garis air

V = volume

KB = jarak titik tekan terhadap keel

Kurva letak metacentra melintang MK menunjukkan letak metacentra melintang

M terhadap keel untuk tiap – tiap sarat kapal.

9. Letak metacentra memanjang (MLK)

Pada tiap karene yang dibatasi oleh sebuah garis air pada suatu ketinggian sarat

tertentu, akan mempunyai sebuah titik metacentra memanjang ML. Letak metacentra

memanjang terhadap keel dapat dihitung sbb;

MK = KB + MLB

= KB + ( IL / V )

dimana; IL = momen inersia memanjang garis air

V = volume

KB = jarak titik tekan terhadap keel

Kurva letak metacentra memanjang MLK menunjukkan letak metacentra

bmemanjang M terhadap keel untuk tiap – tiap sarat kapal. Karena nilai MLK besar,

maka tidak mungkin bila kita mengambil skala MLK sama dengan skala KB, maka dai

itu skala MLK diambil lebih kecil dari skala sarat.

10. Koefisien bentuk kapal (CB, CM, CW, CPH, CPV)

Kurva – kurva ini merupakan kurva yang menunjukkan harga garis air, koefisien

blok, koefisien midship, koefisien prismatik mendatar dan prismatik tegak untuk tiap-

tiap sarat kapal.

Koefisien bentuk (Cb)

Adalah perbandinagn isi carena pada suatu sarat dengan isi suatu balok

pada sarat yang sama dengan lebar (B) dan panjang (L) :



Koefisien Midship (Cm)

Adalah perbandingan antara luas penampang tengah kapal dengan luas

penampang suatu balok dengan lebar (B) dan panjang (L) :

Koefisien garis air (Cw)

Adalah perbandingan antara luas garis air dengan luas penampang balok

dengan lebar (B) dan panjang (L) :

Koefisien prismatic horizontal (Cph)

Adalah perbandingan antara volume kapal dengan volume suatu prismatik

dengan luas penampang tengah kapal dan panjang (L) :

Koefisien prismatik vertikal (Cpv)

Adalah perbandingan antara volume displasmen dengan volume prismatik

dengan luas penampang (Awl) dan panjang (L) :

11. Ton per centimeter perubahan sarat (TPC)

Bila Sebuah kapal mengalami perubahan displacement, misalnya dengan

penambahan atau pengurangan muatan yang tidak seberapa besar, Hal ini berarti tidak

terjadi penambahan atau pengurangan sarat yang besar. Maka untuk menentukan sarat

kapal dengan cepat kita bias menggunakan kurva TPC ini. Perubahan sarat kapal ini

dapat ditentukan dengan membagi perubahan displacement dengan ton per centimeter

immersion, atau dapat dikatakan bahwa ton per cm immersion adalah jumlah ton yang

diperlukan untuk mengadakan perubahan sarat kapal sebesar satu centimeter didalam air

laut.

Bila kita menganggap bahwa tidak ada perubahan luas garis air pada perubahan

sarat 1 centimeter atau dengan perkataan lain dapat dianggap bahwa pada perbedaan 1

centimeter dinding kapal dianggap vertikal. Jadi kalau kapal ditenggelamkan sebesar 1



centimeter, maka penambahan volume adalah hasil perkalian luas garis air dalam meter

persegi ( m2 ) dengan tebal 0,01 m.

= Aw . 0,01 m3

Berat dalam ton adalah;

= Aw . 0,01 . 1,025 ton

Maka;

TPC = Aw . 0,01 . 1,025 ton

Karena harga-harga TPC adalah untuk air laut, maka bila TPC digunakan untuk

air tawar;

TPC air tawar = 1,000 / 1,025 . TPC

Untuk menggambar kurva ini kita dapat menggunakan rumus diatas dengan

menghitung harga TPC untuk beberapa tinggi sarat kapal.

12. Perubahan displacement karena kapal mengalami trim butitan sebesar 1

centimeter (DDT)

Adalah kurva yang menunjukkan perubahan displasment kapal karena kapal

mengalami trim buritan sebesar 1 Cm.

DDT = LCF . TPC/LBP

13. Momen untuk mengubah trim sebesar 1 centimeter (MTC)

Adalah kurva yang menunjukkan besarnya momen untuk mengubah kedudukan

kapal dalam keadaan even keel ke keadaan trim sebesar 1 Cm untuk tiap-tiap kenaikan

sarat.

MTC = MLB . D/(100 LBP)

14. Lengkung Bonjean

Adalah lengkungan yang menunjukkan luas section/luas gading sebagai fungsi

dari sarat. Kegunaan dari Bonjean Curve adalah untuk menghitung volume displasment

kapal pada berbagai keadaan sarat, baik kapal itu dalam keadaan even keel (sarat rata)

maupun dalam keadaan trim atau garis air berbentuk profil gelombang.

BAB III



PENYAJIAN DATA

III.1. Ukuran Pokok Kapal (Main Dimention)

- Type Kapal = General Cargo

- Length Between Perpendicular (LBP) = 108 meter

- Breath (B) = 17,21 meter

- Defth (H) = 10,14 meter

- Draught ( T) = 7,5 meter

- Speed (Vs) = 15 knot

III.2. Perhitungan Koefisien

1. Koefisien Blok {CB}

Berdasarkan buku “Ship basic Design” Cb General Cargo:

Cb = 1,115 - ((0,276 x V(knot)) / ( Lbp(m)0,5 ) )

= 0,72

2. Koefisien Midship

Berdasarkan buku “Ship Design For efficiency, hal.34” Cm General Cargo :

(Van Lammeren);

= 0,98

3. Koefisien Water Line

Berdasarkan buku “Ship Design And Ship Theory” Cw General Cargo :

Series 60;

= 0,82

4. Koefisien Prismatik

a. Longitadinal Prismatic Coefficien (Cph)

Cph = Cb/Cm

= 0,73

b. Vertikal Prismatic Coefficien (Cpv)

Cpv = Cb/Cwl

= 0,87

BAB IVMUH. SUCITRA AMANSAH D311 07 00315


PEMBAHASAN

IV.1. Perhitungan Lines Plan

a) Perhitungan radius Bilga, Luasan, Volume, dan Displacement kapal

Radius Bilga (R)

R =

= 2.452 m

Luas Waterline (Awl)

Awl = Lwl x B x Cw

= 110,7 x 17,21 x 0.82

= 1564,398 m2

Luas MidShip (Am)

Am = B x T x Cm

= 17,21 x 7,5 x 0,98

= 127.094 m2

Volume Rancangan (V)

V = Lwl x B x T x Cb

= 110,7 x 17,21 x 7,5 x 0,72

= 10239,617 m3

Displacement (D)

D = Lwl x B x T x Cb x g x C

= 110,7 x 17,21 x 7,5 x 0,72 x 1,002 x 1,025

= 10570,783 ton

b) Perhitungan Longitudinal Center Plan

Sterm Line ( Buritan )



# Diameter propeller Kapal

DP = 2/3 x T

= 2/3 x 7.5

= 5.00 m

# Diameter bos propeller

Dbp = 1/6 x DP

= 1/6 x 5

= 0.83 m

# Perhitungan kemudi

1). Luas daun kemudi

= ( (T x Lbp/100) + ( 1+25 (B /Lbp ) )

= 13.084 m

2). Tinggi maksimum daun kemudi

= 0.6 x T

= 4.5 m

3). Lebar daun kemudi

= A / h maks

= 2.908 m

~ Perhitungan jarak minimum antara propeller dengan tinggi buritan atau terhadap

kemudi

a = 0.1 x DP

= 0.5 m

b = 0.09 x DP

= 0.45 m

c = 0.17 x DP

= 0.850 m

d = 0.15 x DP

= 0.75 m

e = 0.18 x DP



= 0.9 m

f = 0.04 x DP

= 0.2 m

~ Ukuran tinggi baling-baling

l = 50 x (Lbp)^0.5

= 519.62 mm

t = 2.4 x (Lbp)^0.5

= 24.942 mm

b = 36 x (Lbp)^0.5

= 374.12 mm

Stern Line (Bulbows Bow/Haluan)

DESIGN BULBOUS BOW

VPR (Volume Bulbous Bow)

VPR = Cvpr x V(Volume Kapal)

ABL (Luas Bulbous Bow secara memanjang)

ABL = CABL x Luas Midship

ABT (Luas Bulbous Bow secara melintang)

ABT = CABT x Luas Midship



LPR (Panjang Bulbous Bow)

LPR = CLPR x Lbp

BB (Lebar Bulbous Bow)

BB = CBB x B (Lebar kapal)

ZB (sarat bulbuos bow)

ZB = CZB x T (Sarat)

Dari grafik Design of Bulbous Bow diperoleh : €

Cvpr = 0.315

Czb = 0.7

CABL = 0.12

CABT = 0.06

CLPR = 0.03 (Dari BKI 3 % LBP)

CBB = 0.045



~ Hasil Kali

VPR = 32.2547939 m3

ZB = 5.250 m

ABL = 15.251 m2

ABT = 7.626 m2

LPR = 3.24 m

BB = 0.774 m

~ Koreksi ABL;

Perhitungan ABL pada Gambar (ABL')

WL ORD FS HK

0 0.000 1 0.000

1 2.390 4 9.560

2 3.189 2 6.378

3 3.240 4 12.960

4 2.692 2 5.384

5 0.541 4 2.164

6 0.000 1 0.000

Σ = 36.446

ABL' = 1/3 x T/6 x Σ = 15.18583 m2

Koreksi = (ABL'-ABL/ABL') x 100 % = -0.004 % <0.05 %

~ Koreksi ABT;

Perhitungan ABT pada Gambar (ABT')

WL ORD FS HK

0 0.000 1 0.000

1 0.450 4 1.800

2 0.726 2 1.452

3 0.774 4 3.098

4 0.625 2 1.250

5 0.275 4 1.100

6 0.000 1 0.000

Σ = 8.700



ABT' = 2/3 x T/6 x Σ = 7.250 m2

Koreksi = (ABT'-ABT/ABT') x 100 % = -0.052 % <0.05 %

Volume Rancangan = Volume tanpa Bulbous + VPR = 10271.873 m3

Sheer Plan

Berdasarkan konvensi lambung timbul (ILLC) tahun 1966,halaman 103 memberikan

peraturan sebagai berikut:

Buritan Haluan

Ap 1/3 Ap 1/6 Ap 1/6 Fp 1/3 Fp Fp

Maka;

SHEER PLAN

Untuk Buritan Kapal;

Ap = 25 (LBP/3 + 10) = 1150.000 mm = 1.150 m

1/3 Ap = 11.1 (LBP/3 + 10) = 510.6 mm = 0.511 m

1/6 Ap = 2.8 (LBP/3 +10) = 128.8000 mm = 0.129 m

Untuk Haluan Kapal;

Fp = 50 (LBP/3 + 10) = 2300.000 mm = 2.300 m

1/3 Fp = 22.2 (LBP/3 + 10) = 1021.2 mm = 1.021 m

1/6 Fp = 5.6 (LBP/3 + 10) = 257.6000 mm = 0.258 m



c) Perhitungan Luasan Gading – Gading (Body Plan)

GADING SARAT ORDINAT FS HASIL KALI A0SAC = 9.5750 m2

I II III IV III*IV = V A0GD = 2/3 x T/12 x Σ

05 0.000 1 0.000 = 9.575 m2

5.5 4.580 4 18.320 Koreksi = [(A0GD-A0sac )/A0GD] x 100%

6 4.660 1 4.660

Σ= 22.98 = 0.000 %

GADING SARAT ORDINAT FS HASIL KALI

I II III IV III*IV = V

1

0 0.000 1 0.000 A1SAC = 38.4100 m2

1 1.500 4 6.000 A1GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 1.799 2 3.598 = 38.410 m2

3 1.947 4 7.788 Koreksi = [(A1GD-A1sac )/A1GD] x 100%

4 2.623 2 5.246

5 4.330 4 17.320 = 0.000 %

6 6.140 1 6.140

Σ= 46.092



2 0 0.880 1 0.880 A2SAC = 63.7200 m2

1 2.820 4 11.280 A2GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 3.455 2 6.910 = 63.720 m2


4 4.890 2 9.780


%100(

0

)00 xA

AA

SA C

GDSAC


5 6.140 4 24.560 = 0.000 %

6 7.350 1 7.350

∑= 76.464



3

0 2.200 1 2.200 A3SAC = 87.3250 m2

1 4.400 4 17.600 A3GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 5.200 2 10.400 = 87.325 m2


4 6.610 2 13.220

5 7.420 4 29.680 = 0.000 %

6 8.090 1 8.090

∑= 104.79



4

0 3.850 1 3.850 A4SAC = 105.4250 m2

1 6.130 4 24.520 A4GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 6.700 2 13.400 = 105.425 m2


4 7.620 2 15.240

5 8.070 4 32.280 = 0.000 %

6 8.420 1 8.420

Σ= 126.51



5 0 5.200 1 5.200 A5SAC = 115.8267 m2

1 7.168 4 28.672 A5GD = 2/3 x T/6 x Σ



2 7.660 2 15.320 = 115.827 m2


4 8.120 2 16.240

5 8.350 4 33.400 = 0.000 %

6 8.480 1 8.480

Σ= 138.992



6

0 5.850 1 5.850 A6SAC = 121.8475 m2

1 7.800 4 31.200 A6GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 8.234 2 16.468 = 121.848 m2


4 8.400 2 16.800

5 8.500 4 34.000 = 0.000 %

6 8.575 1 8.575

Σ= 146.217



7

0 6.090 1 6.090 A7SAC = 124.3200 m2

1 8.070 4 32.280 A7GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 8.448 2 16.896 = 124.320 m2


4 8.535 2 17.070

5 8.560 4 34.240 = 0.000 %

6 8.580 1 8.580

Σ= 149.184



0 6.153 1 6.153 A8SAC = 126.5 m2



8

1 8.340 4 33.360 A8GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 8.605 2 17.210 = 126.148 m2


4 8.605 2 17.210

5 8.605 4 34.420 = 0.003 %

6 8.605 1 8.605

Σ= 151.3775159



9

0 6.153 1 6.153 A9SAC = 126.5 m2

1 8.340 4 33.360 A9GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 8.605 2 17.210 = 126.148 m2


4 8.605 2 17.210

5 8.605 4 34.420 = 0.003 %

6 8.605 1 8.605

Σ= 151.3775159



10

0 6.153 1 6.153 A10SAC = 126.5

1 8.340 4 33.360 A10GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 8.605 2 17.210 = 126.148 m2

3 8.605 4 34.420 Koreksi = [(A10GD-A10sac )/A10GD]x100%

4 8.605 2 17.210

5 8.605 4 34.420 = 0.003 %

6 8.605 1 8.605

Σ= 151.3775159





11

0 6.153 1 6.153 A11SAC = 126.5 m2

1 8.340 4 33.360 A11GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 8.605 2 17.210 = 126.148 m2

3 8.605 4 34.420 Koreksi\= [(A11GD-A11sac)/A11GD]x100%

4 8.605 2 17.210

5 8.605 4 34.420 = 0.003 %

6 8.605 1 8.605

Σ= 151.3775159



12

0 6.153 1 6.153 A12SAC = 126.5 m2

1 8.340 4 33.360 A12GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 8.605 2 17.210 = 126.148 m2

3 8.605 4 34.420 Koreksi= [(A12GD-A12sac )/A12GD] x100%

4 8.605 2 17.210

5 8.605 4 34.420 = 0.003 %

6 8.605 1 8.605

Σ= 151.3775159



13

0 6.140 1 6.140 A13SAC = 125.0167 m2

1 8.220 4 32.880 A13GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 8.515 2 17.030 = 125.017 m2


4 8.540 2 17.080

5 8.560 4 34.240 = 0.000 %

6 8.570 1 8.570

Σ= 150.02





14

0 5.740 1 5.740 A14SAC = 121.5533 m2

1 7.870 4 31.480 A14GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 8.290 2 16.580 = 121.553 m2


4 8.360 2 16.720

5 8.400 4 33.600 = 0.000 %

6 8.464 1 8.464

Σ= 145.864



15

0 4.840 1 4.840 A15SAC = 109.3167 m2

1 6.830 4 27.320 A15GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 7.280 2 14.560 = 109.317 m2


4 7.660 2 15.320

5 7.820 4 31.280 = 0.000 %

6 7.940 1 7.940

Σ= 131.18



16

0 3.540 1 3.540 A16SAC = 91.6292 m2

1 5.340 4 21.360 A16GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 5.930 2 11.860 = 91.629 m2


4 6.640 2 13.280

5 6.880 4 27.520 = 0.000 %

6 7.075 1 7.075

Σ= 109.955





17

0 2.280 1 2.280 A17SAC = 70.8442 m2

1 3.887 4 15.548 A17GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 4.530 2 9.060 = 70.844 m2


4 5.230 2 10.460

5 5.540 4 22.160 = 0.000 %

6 5.825 1 5.825

∑= 85.013



18

0 1.400 1 1.400 A18SAC = 48.1173 m2

1 2.469 4 9.875 A18GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 2.949 2 5.898 = 48.117 m2


4 3.650 2 7.300

5 3.920 4 15.680 = 0.000 %

6 4.188 1 4.188

∑= 57.7408



19

0 0.700 1 0.700 A19SAC = 24.5248 m2

1 1.324 4 5.297 A19GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 1.571 2 3.143 = 24.525 m2


4 1.800 2 3.600

5 1.950 4 7.800 = 0.000 %

6 2.210 1 2.210

Σ= 29.4298





20

0 0.000 1 0.000 A20SAC = 7.2498 m2

1 0.450 4 1.800 A20GD = 2/3 x T/6 x Σ

2 0.726 2 1.452 = 7.250 m2


4 0.625 2 1.250

5 0.275 4 1.100 = 0.000 %

6 0.000 1 0.000

Σ= 8.6998

d) Perhitungan Sectional Area Curve (SAC)

l = 5.4 m

l' = 1.35 m

l" = 1.62 m

No. Gading Luas Gading FS Hasil Kali I FM Hasil Kali II

I II III II * III = IV V IV * V = VI

a 0 0.25 0.000 -10.50 0.000

b 2.9 1 2.872 -10.25 -29.443

0 9.6 1.25 11.969 -10.00 -119.688

1 38.4 4 153.640 -9.00 -1382.760

2 63.7 2 127.440 -8.00 -1019.520

3 87.3 4 349.300 -7.00 -2445.100

4 105.4 2 210.850 -6.00 -1265.100

5 115.8 4 463.307 -5.00 -2316.533

6 121.8 2 243.695 -4.00 -974.780

7 124.3 4 497.280 -3.00 -1491.840

8 126.5 2 253.000 -2.00 -506.000

9 126.5 4 506.000 -1.00 -506.000

10 126.5 2 253.000 0.00 0.000

11 126.5 4 506.000 1.00 506.000

12 126.5 2 253.000 2.00 506.000

13 125.0 4 500.067 3.00 1500.200MUH. SUCITRA AMANSAH D311 07 00329


14 121.6 2 243.107 4.00 972.427

15 109.3 4 437.267 5.00 2186.333

16 91.6 2 183.258 6.00 1099.550

17 70.8 4 283.377 7.00 1983.637

18 48.1 2 96.235 8.00 769.877

19 24.5 4 98.099 9.00 882.894

20 7.2 1.3 9.425 10.00 94.248

c 5.4 1.2 6.525 10.30 67.206

d 0 0.3 0 10.60 0.000

∑1 = 5688.712 ∑2 = -1488.392

Volume SAC =

= 10239.681 m3

LCB =

= -1.413

Volume Rancangan = LWL x B x T x Cb + VPR

= 10271.872 m3

Koreksi Volume =

= -0.003 %


1203

1xLBPx

12

20 xLBP

%100.

)..( xSACVol

rancanganVolSACVol


IV.2 Perhitungan Bonjean and Hydrostatic Curve

DIMENSIONS OF SHIP WATERLINE AREA, CENTRE AND INERTIA MOMENT

LOA = 120.53 m.LWL = 110.7 m. LBP = 108 m. WATERLINE at T = 0,000 m (WL0) B = 17.21 m. LWL = 102.60 m S = 5.400 m. H = 10.14 m. BWL = 12.31 m Sa = 0.000 m. T = 7.5 m. Sf = 0.000 m.

NS ½ B (m) MS FM ½B . MS ½B.MS.FM (½B)3.MS ½B.MS.FM2

(1) (2) (3) (4) (5) = (2).(3) (6) = (5).(4) (7) = (2)3.(3) (8) = (6).(4)

AB0 0.000 1 -10 0.000 0.000 0.000 0.0001 0.000 4 -9 0.000 0.000 0.000 0.000



2 0.880 2 -8 1.760 -14.080 1.363 112.6403 2.200 4 -7 8.800 -61.600 42.592 431.2004 3.850 2 -6 7.700 -46.200 114.133 277.2005 5.200 4 -5 20.800 -104.000 562.432 520.0006 5.850 2 -4 11.700 -46.800 400.403 187.2007 6.090 4 -3 24.360 -73.080 903.466 219.2408 6.153 2 -2 12.306 -24.612 465.898 49.2249 6.153 4 -1 24.612 -24.612 931.796 24.612

10 6.153 2 0 12.306 0.000 465.898 0.00011 6.153 4 1 24.612 24.612 931.796 24.61212 6.153 2 2 12.306 24.612 465.898 49.22413 6.140 4 3 24.560 73.680 925.902 221.04014 5.740 2 4 11.480 45.920 378.238 183.68015 4.840 4 5 19.360 96.800 453.520 484.00016 3.540 2 6 7.080 42.480 88.724 254.88017 2.280 4 7 9.120 63.840 47.409 446.88018 1.400 2 8 2.800 22.400 5.488 179.20019 0.700 4 9 2.800 25.200 1.372 226.80020 0.000 1 10 0.000 0.000 0.000 0.000C D

∑1 = 238.462 ∑2 = 24.560

∑3 = 7186.328

∑4 = 3891.632

Waterline area (AWL) = 2 S/3. ∑1 = 858.463 m2

Centre of waterline from midship ( OF ) = S . ∑2 / ∑1 = 0.556 m

Athwart inertia moment of waterline( IT ) = 2 . 1/3 . S/3 . ∑3 = 8623.594 m4

Longitudinal inertia moment to midship (Iy) = 2 . 1/3 . S3 .∑4 = 408527.961 m4

Long. inertia moment of waterline(IL) = Iy - OF2 AWL = 408262.422 m4

DIMENSIONS OF SHIPWATERLINE AREA, CENTRE AND INERTIA MOMENTLOA = 120.53 m.

LWL = 110.70 m.LBP = 108.00 m. WATERLINE at T = 1.25 m (WL1)

B = 17.21 m. LWL = 106.30 m S = 5.400 m. H = 10.14 m. BWL = 16.58 m Sa = 3.154 m. T = 7.50 m. Sf = 7.790 m.

NS ½ B (m) MS FM ½B . MS ½B.MS.FM (½B)3.MS½B.MS.FM

2

(1) (2) (3) (4) (5) = (2).(3) (6) = (5).(4) (7)=(2)3.(3) (8) = (6).(4)A 0.000 0.58 -10.17 0.000 0.000 0.000 0.000B 1.095 2.34 -9.58 2.558 -24.518 3.067 234.98601 1.500 1.58 -9 2.376 -21.385 5.346 192.4652 2.820 4 -8 11.280 -90.240 89.703 721.920



3 4.400 2 -7 8.800 -61.600 170.368 431.2004 6.130 4 -6 24.520 -147.120 921.386 882.7205 7.168 2 -5 14.336 -71.680 736.587 358.4006 7.800 4 -4 31.200 -124.800 1,898.208 499.2007 8.070 2 -3 16.140 -48.420 1,051.116 145.2608 8.340 4 -2 33.360 -66.720 2,320.375 133.4409 8.340 2 -1 16.680 -16.680 1,160.187 16.680

10 8.340 4 0 33.360 0.000 2,320.375 0.00011 8.340 2 1 16.680 16.680 1,160.187 16.68012 8.340 4 2 33.360 66.720 2,320.375 133.44013 8.220 2 3 16.440 49.320 1,110.824 147.96014 7.870 4 4 31.480 125.920 1,949.774 503.68015 6.830 2 5 13.660 68.300 637.224 341.50016 5.340 4 6 21.360 128.160 609.093 768.96017 3.887 2 7 7.774 54.418 117.456 380.92618 2.469 4 8 9.875 79.002 60.189 632.01319 1.200 2.44 9 2.931 26.380 4.221 237.42020C 0.686 5.77 10.44 3.958 41.337 1.863 431.663D 0.000 1.44 11.89 0.000 0.000 0.000 0.000

∑1= 352.129

∑2= -16.927

∑3=18647.924

∑4=7210.513

Waterline area (AWL) = 2 S/3 ∑1 = 1267.665 m2

Centre of waterline from midship ( OF ) = S ∑2 / ∑1 = -0.260 m

Athwart inertia moment of waterline( IT ) = 2 1/3 S/3 ∑3 = 22377.509 m4

Longitudinal inertia moment to midship (Iy) = 2 1/3 S3 ∑4 = 756930.776 m4


DIMENSIONS OF SHIP WATERLINE AREA, CENTRE AND INERTIA MOMENTLOA = 120.53 m.


B = 17.21 m. LWL = 109.38 m S = 5.400 m. H = 10.14 m. BWL = 17.21 m Sa = 3.592 m. T = 7.50 m. Sf = 8.589 m.


(1) (2) (3) (4) (5) = (2).(3) (6) = (5).(4) (7) = (2)3.(3) (8) = (6).(4)A 0.000 0.67 -10.33 0.000 0.000 0.000 0.000B 1.248 2.66 -9.67 3.321 -32.094 5.172 310.19701 1.799 1.67 -9 2.996 -26.961 9.695 242.649



2 3.455 4 -8 13.820 -110.560 164.970 884.4803 5.200 2 -7 10.400 -72.800 281.216 509.6004 6.700 4 -6 26.800 -160.800 1,203.052 964.8005 7.660 2 -5 15.320 -76.600 898.910 383.0006 8.234 4 -4 32.936 -131.744 2,233.020 526.9767 8.448 2 -3 16.896 -50.688 1,205.846 152.0648 8.605 4 -2 34.420 -68.840 2,548.664 137.6809 8.605 2 -1 17.210 -17.210 1,274.332 17.210

10 8.605 4 0 34.420 0.000 2,548.664 0.00011 8.605 2 1 17.210 17.210 1,274.332 17.21012 8.605 4 2 34.420 68.840 2,548.664 137.68013 8.515 2 3 17.030 51.090 1,234.764 153.27014 8.290 4 4 33.160 132.640 2,278.891 530.56015 7.280 2 5 14.560 72.800 771.657 364.00016 5.990 4 6 23.960 143.760 859.687 862.56017 4.530 2 7 9.060 63.420 185.919 443.94018 3.000 4 8 12.000 96.000 108.000 768.00019 1.500 2.59 9 3.886 34.973 8.743 314.75320C 0.853 6.4 10.59 5.426 57.461 3.946 608.546D 0.000 1.59 12.18 0.000 0.000 0.000 0.000

∑1 = 379.250

∑2 = -10.104

∑3 = 21648.145

∑4 = 8329.175


Centre of waterline from midship ( OF ) = S ∑2 /∑1 = -0.144 m


Longitudinal inertia moment to midship (Iy) = 2 1/3 S3 ∑4 = 874363.443 m4




B = 17.21 m. LWL = 109.32 m S = 5.400 m.H = 10.14 m. BWL = 17.21 m Sa = 3.489 m.T = 7.50 m. Sf = 8.640 m.


(1) (2) (3) (4) (5) = (2).(3) (6) = (5).(4) (7) = (2)3.(3) (8) = (6).(4)A 0.000 0.65 -10.29 0.000 0.000 0.000 0.000B 1.324 2.58 -9.65 3.423 -33.014 6.001 318.4590



1 1.947 1.65 -9 3.205 -28.845 12.150 259.6092 3.926 4 -8 15.704 -125.632 242.053 1,005.0563 5.900 2 -7 11.800 -82.600 410.758 578.2004 7.200 4 -6 28.800 -172.800 1,492.992 1,036.8005 7.920 2 -5 15.840 -79.200 993.586 396.0006 8.331 4 -4 33.324 -133.296 2,312.871 533.1847 8.507 2 -3 17.014 -51.042 1,231.287 153.1268 8.605 4 -2 34.420 -68.840 2,548.664 137.6809 8.605 2 -1 17.210 -17.210 1,274.332 17.210

10 8.605 4 0 34.420 0.000 2,548.664 0.00011 8.605 2 1 17.210 17.210 1,274.332 17.21012 8.605 4 2 34.420 68.840 2,548.664 137.68013 8.520 2 3 17.040 51.120 1,236.940 153.36014 8.320 4 4 33.280 133.120 2,303.721 532.48015 7.480 2 5 14.960 74.800 837.018 374.00016 6.330 4 6 25.320 151.920 1,014.545 911.52017 4.920 2 7 9.840 68.880 238.191 482.16018 3.350 4 8 13.400 107.200 150.382 857.60019 1.700 2.60 9 4.420 39.780 12.774 358.02020C 0.915 6.40 10.60 5.856 62.074 4.903 657.980D 0.000 1.60 12.20 0.000 0.000 0.000 0.000

∑1 =390.906

∑2 =-17.536

∑3 =22694.829

∑4 =8917.334


Centre of waterline from midship ( OF ) = S S2 / S1 = -0.242 m


Longitudinal inertia moment to midship (Iy) = 2 1/3 ∑3 ∑4 = 936106.080 m4






(1) (2) (3) (4) (5) = (2).(3) (6) = (5).(4) (7) =(2)3.(3) (8) = (6).(4)

A 0.000 0.80 -10.60 0.000 0.000 0.000 0.000



B 1.801 3.19 -9.80 5.751 -56.356 18.645 552.21201 2.623 1.80 -9 4.718 -42.459 32.458 382.1342 4.755 4 -8 19.020 -152.160 430.043 1,217.2803 6.610 2 -7 13.220 -92.540 577.610 647.7804 7.620 4 -6 30.480 -182.880 1,769.803 1,097.2805 8.120 2 -5 16.240 -81.200 1,070.775 406.0006 8.400 4 -4 33.600 -134.400 2,370.816 537.6007 8.535 2 -3 17.070 -51.210 1,243.485 153.6308 8.605 4 -2 34.420 -68.840 2,548.664 137.6809 8.605 2 -1 17.210 -17.210 1,274.332 17.210

10 8.605 4 0 34.420 0.000 2,548.664 0.00011 8.605 2 1 17.210 17.210 1,274.332 17.21012 8.605 4 2 34.420 68.840 2,548.664 137.68013 8.540 2 3 17.080 51.240 1,245.672 153.72014 8.360 4 4 33.440 133.760 2,337.108 535.04015 7.660 2 5 15.320 76.600 898.910 383.00016 6.640 4 6 26.560 159.360 1,171.020 956.16017 5.230 2 7 10.460 73.220 286.111 512.54018 3.650 4 8 14.600 116.800 194.509 934.40019 1.800 2.50 9 4.497 40.476 14.571 364.28420C 0.876 5.99 10.50 5.248 55.094 4.022 578.408D 0.000 1.5 12.00 0.000 0.000 0.000 0.000

∑1 =404.984

∑2 =-86.655

∑3 =23860.215

∑4 =9721.248


Centre of waterline from midship ( OF ) = S S2 / ∑1 = -1.155 m




DIMENSIONS OF SHIPWATERLINE AREA, CENTRE AND INERTIA MOMENT

LOA = 120.53 m.LWL = 110.70 m.LBP = 108.00 m. WATERLINE at T = 6.25 m (WL5)



(1) (2) (3) (4) (5) = (2).(3) (6) = (5).(4)(7) = (2)3.

(3)(8) = (6).(4)

A 0.000 0.27 -10.54 0.000 0.000 0.000 0.000



B 1.754 1.08 -10.27 1.888 -19.392 5.808 199.1450 2.300 1.27 -10 2.919 -29.192 15.442 291.9171 4.330 4 -9 17.320 -155.880 324.731 1,402.9202 6.140 2 -8 12.280 -98.240 462.951 785.9203 7.420 4 -7 29.680 -207.760 1,634.074 1,454.3204 8.070 2 -6 16.140 -96.840 1,051.116 581.0405 8.350 4 -5 33.400 -167.000 2,328.732 835.0006 8.500 2 -4 17.000 -68.000 1,228.250 272.0007 8.560 4 -3 34.240 -102.720 2,508.888 308.1608 8.605 2 -2 17.210 -34.420 1,274.332 68.8409 8.605 4 -1 34.420 -34.420 2,548.664 34.42010 8.605 2 0 17.210 0.000 1,274.332 0.00011 8.605 4 1 34.420 34.420 2,548.664 34.42012 8.605 2 2 17.210 34.420 1,274.332 68.84013 8.560 4 3 34.240 102.720 2,508.888 308.16014 8.400 2 4 16.800 67.200 1,185.408 268.80015 7.820 4 5 31.280 156.400 1,912.847 782.00016 6.880 2 6 13.760 82.560 651.321 495.36017 5.540 4 7 22.160 155.120 680.126 1,085.84018 3.920 1 8 3.920 31.360 60.236 250.88019 1.950 4 9 7.800 70.200 29.660 631.80020 0.275 1.10 10 0.303 3.026 0.023 30.255C 0.187 0.40 10.10 0.075 0.757 0.003 7.645D 0.000 0.10 10.20 0.000 0.000 0.000 0.000

∑1 = 415.675∑2 =

-275.682∑3 =

25508.828∑4 =

10197.682






DIMENSIONS OF SHIPWATERLINE AREA, CENTRE AND INERTIA MOMENT

LOA = 120.53 m.LWL = 110.70 m.LBP = 108.00 m. WATERLINE at T = 7.5 m (WL6)



(1) (2) (3) (4) (5) = (2).(3) (6) = (5).(4)(7) = (2)3.

(3)(8) = (6).(4)



A 0.000 0.50 -11.00 0.000 0.000 0.000 0.000B 4.225 2.00 -10.50 8.450 -88.725 150.838 931.6130 4.650 1.50 -10 6.975 -69.750 150.817 697.5001 6.100 4 -9 24.400 -219.600 907.924 1,976.4002 7.350 2 -8 14.700 -117.600 794.131 940.8003 8.000 4 -7 32.000 -224.000 2,048.000 1,568.0004 8.420 2 -6 16.840 -101.040 1,193.895 606.2405 8.480 4 -5 33.920 -169.600 2,439.201 848.0006 8.570 2 -4 17.140 -68.560 1,258.846 274.2407 8.580 4 -3 34.320 -102.960 2,526.515 308.8808 8.605 2 -2 17.210 -34.420 1,274.332 68.8409 8.605 4 -1 34.420 -34.420 2,548.664 34.42010 8.605 2 0 17.210 0.000 1,274.332 0.00011 8.605 4 1 34.420 34.420 2,548.664 34.42012 8.605 2 2 17.210 34.420 1,274.332 68.84013 8.570 4 3 34.280 102.840 2,517.691 308.52014 8.460 2 4 16.920 67.680 1,210.991 270.72015 7.940 4 5 31.760 158.800 2,002.265 794.00016 7.070 2 6 14.140 84.840 706.786 509.04017 5.830 4 7 23.320 163.240 792.621 1,142.68018 4.175 2 8 8.350 66.800 145.546 534.40019 2.200 4 9 8.800 79.200 42.592 712.80020 0.000 1 10 0.000 0.000 0.000 0.000CD

∑1 =446.785

∑2 =-438.435

∑3 =27808.983

∑4 =12630.353






DIMENSIONS OF SHIPMIDSHIP SECTION AREA AND COEFFICIENT

LOA = 120.53 m.LWL = 110.70 m. LBP = 108.00 m. Ordinary waterline spacing ( t ) = 0.625 m. B = 17.21 m. Under waterline spacing ( t1 ) = 0.000 m. H = 10.14 m. Upper waterline spacing ( t2' ) = 0.000 m. T = 7.50 m.



T (m)

0,5 B (m) MS 0,5 B . MST

(m) 0,5 B (m)

MS 0,5 B. MS

(1) (2) (3) (4) = (2).(3) (1) (2) (3) (4) = (2).(3)

0 6.153 1 6.153 3 8.605 1 8.6050.5 7.788 4 31.154 3.5 8.605 4 34.4201 8.340 1 8.340 4 8.605 1 8.605

∑1= 45.647 ∑4 =199.742

1 8.340 1 8.340 4 8.605 1 8.6051.5 8.473 4 33.890 4.5 8.605 4 34.4202 8.605 1 8.605 5 8.605 1 8.605

∑2 = 96.482 ∑5 = 251.372

2 8.605 1 8.605 5 8.605 1 8.6052.5 8.605 4 34.420 5.5 8.605 4 34.4203 8.605 1 8.605 6 8.605 1 8.605

∑3 = 148.112

∑6 =303.002

WL T (m)BWL (m)

AM (m2)= 2.1/3.t.Sn

CM= AM/BWL.T

0 0.000 13.650 2.5641 1.250 16.580 19.019 0.9182 2.500 17.210 40.201 0.9343 3.750 17.210 61.713 0.9564 5.000 17.210 83.226 0.9675 6.250 17.210 104.738 0.9746 7.500 17.210 126.251 0.978

DIMENSIONS OF SHIPBONJEAN KURVELOA = 120.53 m.

LWL = 110.70 m.LBP = 108.00 m. Waterline spacing ( t ) = 0.625 m

B = 17.21 m.H = 10.14 m.T = 7.50 m.

FRAME 0 FRAME 1



WL 0,5 B (m) MS 0,5 B . MS WL 0,5 B (m) MS 0,5 B . MS

(1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4)

0 - 1 - 0 - 1 -0.5 - 4 - 0.5 1.010 4 4.0401 - 1 - 1 1.500 1 1.500

Σ = 0 Σ = 6A = 2/3 * t * S = - A = 2/3 * t * S = 2.308

1 - 1 - 1 1.500 1 1.5001.5 - 4 - 1.5 1.700 4 6.8002 - 1 - 2 1.799 1 1.799

Σ = 0 Σ = 16A = 2/3 * t * S = - A = 2/3 * t * S = 6.516

2 - 1 - 2 1.799 1 1.7992.5 - 4 - 2.5 1.880 4 7.5203 - 1 - 3 1.947 1 1.947

Σ = 0 Σ = 27A = 2/3 * t * S = - A = 2/3 * t * S = 11.210

3 - 1 - 3 1.947 1 1.9473.5 - 4 - 3.5 2.180 4 8.7204 - 1 - 4 2.623 1 2.623

Σ = 0 Σ = 40A = 2/3 * t * S = - A = 2/3 * t * S = 16.748

4 - 1 - 4 2.623 1 2.6234.5 - 4 - 4.5 3.350 4 13.4005 2.300 1 2.300 5 4.330 1 4.330

Σ = 2.300 Σ = 61A = 2/3 * t * S = 0.958 A = 2/3 * t * S = 25.228

5 2.300 1 2.300 5 4.330 1 4.3305.5 3.435 4 13.740 5.5 5.350 4 21.4006 4.650 1 4.650 6 6.100 1 6.100

Σ1 = 22.990 Σ1 = 92A = 2/3 * t * S = 9.579 A = 2/3 * t * S = 38.491

6 4.650 1 4.650 6 6.100 1 6.1006.5 5.985 4 23.941 6.5 7.062 4 28.246

Deck 6.552 1 6.552 Deck 7.388 1 7.388t = 1.895 m Σ1 = 35.143 t = 1.790 m Σ1 = 42

A = 2/3 * t * S = 53.977 A = 2/3 * t * S = 88.286



B = 17.21 m.H = 10.14 m.T = 7.50 m.

FRAME 2 FRAME 3MUH. SUCITRA AMANSAH D311 07 00340



(1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4)

0 0.880 1 0.880 0 2.200 1 2.2000.5 2.270 4 9.080 0.5 3.225 4 12.9001 2.820 1 2.820 1 4.400 1 4.400

Σ = 13 Σ = 20A = 2/3 * t * S = 5.325 A = 2/3 * t * S = 8.125

1 2.820 1 2.820 1 4.400 1 4.4001.5 3.025 4 12.100 1.5 4.875 4 19.5002 3.455 1 3.455 2 5.200 1 5.200

Σ = 31 Σ = 49A = 2/3 * t * S = 12.981 A = 2/3 * t * S = 20.250

2 3.455 1 3.455 2 5.200 1 5.2002.5 3.635 4 14.540 2.5 5.575 4 22.3003 3.926 1 3.926 3 5.900 1 5.900

Σ = 53 Σ = 82A = 2/3 * t * S = 22.115 A = 2/3 * t * S = 34.167

3 3.926 1 3.926 3 5.900 1 5.9003.5 4.300 4 17.200 3.5 6.325 4 25.3004 4.755 1 4.755 4 6.610 1 6.610

Σ = 79 Σ = 120A = 2/3 * t * S = 32.899 A = 2/3 * t * S = 49.921

4 4.755 1 4.755 4 6.610 1 6.6104.5 5.445 4 21.780 4.5 7.185 4 28.7405 6.140 1 6.140 5 7.420 1 7.420

Σ = 112 Σ = 163A = 2/3 * t * S = 46.513 A = 2/3 * t * S = 67.742

5 6.140 1 6.140 5 7.420 1 7.4205.5 6.815 4 27.260 5.5 7.895 4 31.5806 7.350 1 7.350 6 8.000 1 8.000

Σ1 = 152 Σ1 = 210A = 2/3 * t * S = 63.493 A = 2/3 * t * S = 87.325

6 7.350 1 7.350 6 8.000 1 8.0006.5 7.737 4 30.950 6.5 8.226 4 32.905

Deck 7.935 1 7.935 Deck 8.280 1 8.280t = 1.691 m Σ1 = 46 t = 1.603 m Σ1 = 49

A = 2/3 * t * S = 115.626 A = 2/3 * t * S = 139.874



B = 17.21 m.H = 10.14 m.T = 7.50 m.




(1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4)

0 3.850 1 3.850 0 5.200 1 5.2000.5 5.545 4 22.180 0.5 6.645 4 26.5801 6.130 1 6.130 1 7.168 1 7.168

Σ = 32 Σ = 39A = 2/3 * t * S = 13.400 A = 2/3 * t * S = 16.228

1 6.130 1 6.130 1 7.168 1 7.1681.5 6.420 4 25.680 1.5 7.420 4 29.6802 6.700 1 6.700 2 7.660 1 7.660

Σ = 71 Σ = 83A = 2/3 * t * S = 29.446 A = 2/3 * t * S = 34.773

2 6.700 1 6.700 2 7.660 1 7.6602.5 6.920 4 27.680 2.5 7.770 4 31.0803 7.200 1 7.200 3 7.920 1 7.920

Σ = 112 Σ = 130A = 2/3 * t * S = 46.771 A = 2/3 * t * S = 54.215

3 7.200 1 7.200 3 7.920 1 7.9203.5 7.400 4 29.600 3.5 8.010 4 32.0404 7.620 1 7.620 4 8.120 1 8.120

Σ = 157 Σ = 178A = 2/3 * t * S = 65.279 A = 2/3 * t * S = 74.248

4 7.620 1 7.620 4 8.120 1 8.1204.5 7.820 4 31.280 4.5 8.210 4 32.8405 8.070 1 8.070 5 8.350 1 8.350

Σ = 204 Σ = 228A = 2/3 * t * S = 84.850 A = 2/3 * t * S = 94.794

5 8.070 1 8.070 5 8.350 1 8.3505.5 8.225 4 32.900 5.5 8.410 4 33.6406 8.420 1 8.420 6 8.480 1 8.480

Σ1 = 253 Σ1 = 278A = 2/3 * t * S = 105.429 A = 2/3 * t * S = 115.823

6 8.420 1 8.420 6 8.480 1 8.4806.5 8.440 4 33.758 6.5 8.514 4 34.055

Deck 8.461 1 8.461 Deck 8.543 1 8.543t = 1.526 m Σ1 = 51 t = 1.461 m Σ1 = 51

A = 2/3 * t * S = 156.931 A = 2/3 * t * S = 165.587



B = 17.21 m.H = 10.14 m.T = 7.50 m.




(1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4)

0 5.850 1 5.850 0 6.090 1 6.0900.5 7.270 4 29.080 0.5 7.540 4 30.1601 7.800 1 7.800 1 8.070 1 8.070

Σ = 43 Σ = 44A = 2/3 * t * S = 17.804 A = 2/3 * t * S = 18.467

1 7.800 1 7.800 1 8.070 1 8.0701.5 8.025 4 32.100 1.5 8.300 4 33.2002 8.234 1 8.234 2 8.448 1 8.448

Σ = 91 Σ = 94A = 2/3 * t * S = 37.860 A = 2/3 * t * S = 39.183

2 8.234 1 8.234 2 8.448 1 8.4482.5 8.275 4 33.100 2.5 8.445 4 33.7803 8.331 1 8.331 3 8.507 1 8.507

Σ = 141 Σ = 145A = 2/3 * t * S = 58.554 A = 2/3 * t * S = 60.322

3 8.331 1 8.331 3 8.507 1 8.5073.5 8.350 4 33.400 3.5 8.505 4 34.0204 8.400 1 8.400 4 8.535 1 8.535

Σ = 191 Σ = 196A = 2/3 * t * S = 79.442 A = 2/3 * t * S = 81.598

4 8.400 1 8.400 4 8.535 1 8.5354.5 8.425 4 33.700 4.5 8.525 4 34.1005 8.500 1 8.500 5 8.560 1 8.560

Σ = 241 Σ = 247A = 2/3 * t * S = 100.525 A = 2/3 * t * S = 102.929

5 8.500 1 8.500 5 8.560 1 8.5605.5 8.525 4 34.100 5.5 8.555 4 34.2206 8.570 1 8.570 6 8.580 1 8.580

Σ1 = 292 Σ1 = 298A = 2/3 * t * S = 121.846 A = 2/3 * t * S = 124.329

6 8.570 1 8.570 6 8.580 1 8.5806.5 8.575 4 34.301 6.5 8.597 4 34.386

Deck 8.587 1 8.587 Deck 8.601 1 8.601t = 1.411 m Σ1 = 51 t = 1.374 m Σ1 = 52

A = 2/3 * t * S = 170.242 A = 2/3 * t * S = 171.553



B = 17.21 m.H = 10.14 m.T = 7.50 m.




(1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4)

0 6.153 1 6.153 0 6.153 1 6.1530.5 7.809 4 31.234 0.5 7.809 4 31.2341 8.340 1 8.340 1 8.340 1 8.340

Σ = 46 Σ = 46A = 2/3 * t * S = 19.053 A = 2/3 * t * S = 19.053

1 8.340 1 8.340 1 8.340 1 8.3401.5 8.543 4 34.170 1.5 8.543 4 34.1702 8.605 1 8.605 2 8.605 1 8.605

Σ = 97 Σ = 97A = 2/3 * t * S = 40.351 A = 2/3 * t * S = 40.351

2 8.605 1 8.605 2 8.605 1 8.6052.5 8.605 4 34.420 2.5 8.605 4 34.4203 8.605 1 8.605 3 8.605 1 8.605

Σ = 148 Σ = 148A = 2/3 * t * S = 61.863 A = 2/3 * t * S = 61.863

3 8.605 1 8.605 3 8.605 1 8.6053.5 8.605 4 34.420 3.5 8.605 4 34.4204 8.605 1 8.605 4 8.605 1 8.605

Σ = 200 Σ = 200A = 2/3 * t * S = 83.376 A = 2/3 * t * S = 83.376

4 8.605 1 8.605 4 8.605 1 8.6054.5 8.605 4 34.420 4.5 8.605 4 34.4205 8.605 1 8.605 5 8.605 1 8.605

Σ = 252 Σ = 252A = 2/3 * t * S = 104.888 A = 2/3 * t * S = 104.888

5 8.605 1 8.605 5 8.605 1 8.6055.5 8.605 4 34.420 5.5 8.605 4 34.4206 8.605 1 8.605 6 8.605 1 8.605

Σ1 = 303 Σ1 = 303A = 2/3 * t * S = 126.401 A = 2/3 * t * S = 126.401

6 8.605 1 8.605 6 8.605 1 8.6056.5 8.605 4 34.420 6.5 8.605 4 34.420

Deck 8.605 1 8.605 Deck 8.605 1 8.605t = 1.349 m Σ1 = 52 t = 1.336 m Σ1 = 52

A = 2/3 * t * S = 172.827 A = 2/3 * t * S = 172.377



B = 17.21 m.H = 10.14 m.T = 7.50 m.



FRAME 10

FRAME 11


(1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4)

0 6.153 1 6.153 0 6.153 1 6.1530.5 7.809 4 31.234 0.5 7.809 4 31.2341 8.340 1 8.340 1 8.340 1 8.340

Σ = 46 Σ = 46A = 2/3 * t * S = 19.053 A = 2/3 * t * S = 19.053

1 8.340 1 8.340 1 8.340 1 8.3401.5 8.543 4 34.170 1.5 8.543 4 34.1702 8.605 1 8.605 2 8.605 1 8.605

Σ = 97 Σ = 97A = 2/3 * t * S = 40.351 A = 2/3 * t * S = 40.351

2 8.605 1 8.605 2 8.605 1 8.6052.5 8.605 4 34.420 2.5 8.605 4 34.4203 8.605 1 8.605 3 8.605 1 8.605

Σ = 148 Σ = 148A = 2/3 * t * S = 61.863 A = 2/3 * t * S = 61.863

3 8.605 1 8.605 3 8.605 1 8.6053.5 8.605 4 34.420 3.5 8.605 4 34.4204 8.605 1 8.605 4 8.605 1 8.605

Σ = 200 Σ = 200A = 2/3 * t * S = 83.376 A = 2/3 * t * S = 83.376

4 8.605 1 8.605 4 8.605 1 8.6054.5 8.605 4 34.420 4.5 8.605 4 34.4205 8.605 1 8.605 5 8.605 1 8.605

Σ = 252 Σ = 252A = 2/3 * t * S = 104.888 A = 2/3 * t * S = 104.888

5 8.605 1 8.605 5 8.605 1 8.6055.5 8.605 4 34.420 5.5 8.605 4 34.4206 8.605 1 8.605 6 8.605 1 8.605

Σ1 = 303 Σ1 = 303A = 2/3 * t * S = 126.401 A = 2/3 * t * S = 126.401

6 8.605 1 8.605 6 8.605 1 8.6056.5 8.605 4 34.420 6.5 8.605 4 34.420

Deck 8.605 1 8.605 Deck 8.605 1 8.605t = 1.320 m Σ1 = 52 t = 1.352 m Σ1 = 52

A = 2/3 * t * S = 171.835 A = 2/3 * t * S = 172.925



B = 17.21 m.H = 10.14 m.



T = 7.50 m.

FRAME 12 FRAME 13


(1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4)

0 6.153 1 6.153 0 6.140 1 6.1400.5 7.809 4 31.234 0.5 7.600 4 30.4001 8.340 1 8.340 1 8.220 1 8.220

Σ = 46 Σ = 45A = 2/3 * t * S = 19.053 A = 2/3 * t * S = 18.650

1 8.340 1 8.340 1 8.220 1 8.2201.5 8.543 4 34.170 1.5 8.415 4 33.6602 8.605 1 8.605 2 8.515 1 8.515

Σ = 97 Σ = 95A = 2/3 * t * S = 40.351 A = 2/3 * t * S = 39.648

2 8.605 1 8.605 2 8.515 1 8.5152.5 8.605 4 34.420 2.5 8.515 4 34.0603 8.605 1 8.605 3 8.520 1 8.520

Σ = 148 Σ = 146A = 2/3 * t * S = 61.863 A = 2/3 * t * S = 60.938

3 8.605 1 8.605 3 8.520 1 8.5203.5 8.605 4 34.420 3.5 8.516 4 34.0624 8.605 1 8.605 4 8.540 1 8.540

Σ = 200 Σ = 197A = 2/3 * t * S = 83.376 A = 2/3 * t * S = 82.238

4 8.605 1 8.605 4 8.540 1 8.5404.5 8.605 4 34.420 4.5 8.545 4 34.1805 8.605 1 8.605 5 8.560 1 8.560

Σ = 252 Σ = 249A = 2/3 * t * S = 104.888 A = 2/3 * t * S = 103.605

5 8.605 1 8.605 5 8.560 1 8.5605.5 8.605 4 34.420 5.5 8.565 4 34.2606 8.605 1 8.605 6 8.570 1 8.570

Σ1 = 303 Σ1 = 300A = 2/3 * t * S = 126.401 A = 2/3 * t * S = 125.018

6 8.605 1 8.605 6 8.570 1 8.5706.5 8.605 4 34.420 6.5 8.577 4 34.308

Deck 8.605 1 8.605 Deck 8.582 1 8.582t = 1.378 m Σ1 = 52 t = 1.427 m Σ1 = 51

A = 2/3 * t * S = 173.833 A = 2/3 * t * S = 173.988



B = 17.21 m.



H = 10.14 m.T = 7.50 m.

FRAME 14 FRAME 15


(1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4)

0 5.740 1 5.740 0 4.840 1 4.8400.5 7.300 4 29.200 0.5 6.315 4 25.2601 7.870 1 7.870 1 6.830 1 6.830

Σ = 43 Σ = 37A = 2/3 * t * S = 17.838 A = 2/3 * t * S = 15.388

1 7.870 1 7.870 1 6.830 1 6.8301.5 8.100 4 32.400 1.5 7.100 4 28.4002 8.290 1 8.290 2 7.280 1 7.280

Σ = 91 Σ = 79A = 2/3 * t * S = 38.071 A = 2/3 * t * S = 33.100

2 8.290 1 8.290 2 7.280 1 7.2802.5 8.300 4 33.200 2.5 7.320 4 29.2803 8.320 1 8.320 3 7.480 1 7.480

Σ = 141 Σ = 123A = 2/3 * t * S = 58.825 A = 2/3 * t * S = 51.450

3 8.320 1 8.320 3 7.480 1 7.4803.5 8.315 4 33.260 3.5 7.525 4 30.1004 8.360 1 8.360 4 7.660 1 7.660

Σ = 191 Σ = 169A = 2/3 * t * S = 79.633 A = 2/3 * t * S = 70.300

4 8.360 1 8.360 4 7.660 1 7.6604.5 8.325 4 33.300 4.5 7.725 4 30.9005 8.400 1 8.400 5 7.820 1 7.820

Σ = 241 Σ = 215A = 2/3 * t * S = 100.492 A = 2/3 * t * S = 89.625

5 8.400 1 8.400 5 7.820 1 7.8205.5 8.425 4 33.700 5.5 7.875 4 31.5006 8.460 1 8.460 6 7.940 1 7.940

Σ1 = 292 Σ1 = 262A = 2/3 * t * S = 121.558 A = 2/3 * t * S = 109.317

6 8.460 1 8.460 6 7.940 1 7.9406.5 8.471 4 33.883 6.5 8.084 4 32.336

Deck 8.510 1 8.510 Deck 8.230 1 8.230t = 1.501 m Σ1 = 51 t = 1.602 m Σ1 = 49

A = 2/3 * t * S = 172.447 A = 2/3 * t * S = 161.116



B = 17.210 m.MUH. SUCITRA AMANSAH D311 07 00347


H = 10.140 m.T = 7.500 m.

FRAME 16 FRAME 17


(1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4)

0 3.540 1 3.540 0 2.280 1 2.2800.5 4.800 4 19.200 0.5 3.310 4 13.2401 5.340 1 5.340 1 3.887 1 3.887

Σ = 28 Σ = 19A = 2/3 * t * S = 11.700 A = 2/3 * t * S = 8.086

1 5.340 1 5.340 1 3.887 1 3.8871.5 5.665 4 22.660 1.5 4.230 4 16.9202 5.990 1 5.990 2 4.530 1 4.530

Σ = 62 Σ = 45A = 2/3 * t * S = 25.863 A = 2/3 * t * S = 18.643

2 5.990 1 5.990 2 4.530 1 4.5302.5 6.125 4 24.500 2.5 4.750 4 19.0003 6.330 1 6.330 3 4.920 1 4.920

Σ = 99 Σ = 73A = 2/3 * t * S = 41.204 A = 2/3 * t * S = 30.498

3 6.330 1 6.330 3 4.920 1 4.9203.5 6.480 4 25.920 3.5 5.075 4 20.3004 6.640 1 6.640 4 5.230 1 5.230

Σ = 138 Σ = 104A = 2/3 * t * S = 57.408 A = 2/3 * t * S = 43.185

4 6.640 1 6.640 4 5.230 1 5.2304.5 6.750 4 27.000 4.5 5.380 4 21.5205 6.880 1 6.880 5 5.540 1 5.540

Σ = 178 Σ = 136A = 2/3 * t * S = 74.292 A = 2/3 * t * S = 56.639

5 6.880 1 6.880 5 5.540 1 5.5405.5 6.975 4 27.900 5.5 5.680 4 22.7206 7.070 1 7.070 6 5.830 1 5.830

Σ1 = 220 Σ1 = 170A = 2/3 * t * S = 91.729 A = 2/3 * t * S = 70.843

6 7.070 1 7.070 6 5.830 1 5.8306.5 7.362 4 29.450 6.5 6.245 4 24.978

Deck 7.673 1 7.673 Deck 6.839 1 6.839t = 1.730 m Σ1 = 44 t = 1.885 m Σ1 = 38

A = 2/3 * t * S = 142.697 A = 2/3 * t * S = 118.161





H = 10.140 m.T = 7.500 m.

FRAME 18 FRAME 19


(1) (2) (3) (4) (1) (2) (3) (4)

0 1.400 1 1.400 0 0.700 1 0.7000.5 2.110 4 8.440 0.5 1.110 4 4.4401 2.469 1 2.469 1 1.200 1 1.200

Σ = 12 Σ = 6A = 2/3 * t * S = 5.129 A = 2/3 * t * S = 2.642

1 2.469 1 2.469 1 1.200 1 1.2001.5 2.725 4 10.900 1.5 1.410 4 5.6402 3.000 1 3.000 2 1.500 1 1.500

Σ = 29 Σ = 15A = 2/3 * t * S = 11.949 A = 2/3 * t * S = 6.117

2 3.000 1 3.000 2 1.500 1 1.5002.5 3.150 4 12.600 2.5 1.625 4 6.5003 3.350 1 3.350 3 1.700 1 1.700

Σ = 48 Σ = 24A = 2/3 * t * S = 19.845 A = 2/3 * t * S = 10.158

3 3.350 1 3.350 3 1.700 1 1.7003.5 3.510 4 14.039 3.5 1.705 4 6.8204 3.650 1 3.650 4 1.800 1 1.800

Σ = 69 Σ = 35A = 2/3 * t * S = 28.611 A = 2/3 * t * S = 14.458

4 3.650 1 3.650 4 1.800 1 1.8004.5 3.785 4 15.141 4.5 1.805 4 7.2205 3.920 1 3.920 5 1.950 1 1.950

Σ = 91 Σ = 46A = 2/3 * t * S = 38.074 A = 2/3 * t * S = 19.029

5 3.920 1 3.920 5 1.950 1 1.9505.5 4.055 4 16.220 5.5 2.000 4 8.0006 4.175 1 4.175 6 2.200 1 2.200

Σ1 = 116 Σ1 = 58A = 2/3 * t * S = 48.205 A = 2/3 * t * S = 24.092

6 4.175 1 4.175 6 2.200 1 2.2006.5 4.735 4 18.941 6.5 2.866 4 11.465

Deck 5.436 1 5.436 Deck 3.647 1 3.647t = 2.065 m Σ1 = 29 t = 2.261 m Σ1 = 17

A = 2/3 * t * S = 87.503 A = 2/3 * t * S = 50.184





H = 10.14 m.T = 7.50 m.

FRAME 20

WL 0,5 B (m) MS 0,5 B . MS

(1) (2) (3) (4)

0 - 1 -0.5 0.270 4 1.0781 0.450 1 0.450

Σ = 2A = 2/3 * t * S = 0.637

1 0.450 1 0.4501.5 0.605 4 2.4202 0.726 1 0.726

Σ = 5A = 2/3 * t * S = 2.135

2 0.726 1 0.7262.5 0.780 4 3.1213 0.774 1 0.774

Σ = 10A = 2/3 * t * S = 4.061

3 0.774 1 0.7743.5 0.725 4 2.9004 0.625 1 0.625

Σ = 14A = 2/3 * t * S = 5.852

4 0.625 1 0.6254.5 0.471 4 1.8835 0.275 1 0.275

Σ = 17A = 2/3 * t * S = 7.011

5 0.275 1 0.2755.5 0.075 4 0.3006 0.00 1 -

Σ1 = 17A = 2/3 * t * S = 7.251

6 0.00 1 -6.5 0.67 4 2.670

Deck 1.757 1 1.757t = 2.470 m Σ1 = 4

A = 2/3 * t * S = 14.539

FORM COEFFICIENT



DIMENTION OF SHIP VOLUME, DISPLACEMENT AND CENTRE OF BUOYANCY

LOA = 120.53 m. Ordinary waterplane spacing ( t ) = 0.6250 m.LWL = 110.70 m. Under waterplane spacing ( t1 ) = 0.0000 m.LBP = 108.00 m. Upper waterplane spacing ( t2 ) = 0.0000 m.



B = 17.21 m. Specific gravity of sea water ( gs ) = 1.0250 ton/m3

H = 10.14 m. Specific gravity of fresh water ( gf ) = 1.0000 ton/m3

T = 7.50 m. Skin factor ( c ) = 1.0075T

(m)AW (m2) MS FM OF

(m) AW.MS AW.MS.FM AW.MS.OF

(1) (2) (3) (4) (5) (6) = (2).(3) (7) = (6).(4) (8) = (6).(5)0 858.46 1 0 0.56 858.46 0.00 477.45

0.5 1063.06 4 1 0.15 4252.26 4252.26 630.571 1267.66 1 2 -0.26 1267.66 2535.33 -329.06

∑1.1 = 6378.38

∑2.1=6787.59

∑3.1= 778.96

1 1267.66 1 2 -0.26 1267.66 2535.33 -329.061.5 1316.48 4 3 -0.20 5265.93 15797.79 -1062.252 1365.30 1 4 -0.14 1365.30 5461.20 -196.41

∑1.2 =14277.28

∑2.2 =30581.90

∑3.2 =-808.77

2 1365.30 1 4 -0.14 1365.30 5461.20 -196.412.5 1386.28 4 5 -0.19 5545.12 27725.59 -1070.503 1407.26 1 6 -0.24 1407.26 8443.56 -340.90

∑1.3 =22594.96

∑2.3 =72212.25

∑3.3 =-2416.58

3 1407.26 1 6 -0.24 1407.26 8443.56 -340.903.5 1432.60 4 7 -0.70 5730.41 40112.85 -4004.674 1457.94 1 8 -1.16 1457.94 11663.55 -1684.58

∑1.4 =31190.57

∑2.4 =132432.21

∑3.4 =-8446.73

4 1457.94 1 8 -1.16 1457.94 11663.55 -1684.584.5 1477.19 4 9 -2.37 5908.75 53178.73 -13994.305 1496.43 1 10 -3.58 1496.43 14964.30 -5359.25

∑1.5 =40053.69

∑2.5 =212238.79

∑3.5 =-29484.87

5 1496.43 1 10 -3.58 1496.43 14964.30 -5359.255.5 1552.43 4 11 -4.44 6209.71 68306.84 -27572.486 1608.43 1 12 -5.30 1608.43 19301.11 -8523.18

∑1.6 =49368.26

∑2.6 =314811.04

∑3.6 =-70939.78

WL T( m )

V (m3)= 1/3 t ∑1.n

DFW (ton)= V gf c

DSW (ton)= V gs c

KB (m)= t ∑2.n/∑1.n

LCB (m)= ∑3.n/∑1.n

0 0.000 178.847 180.188 184.6925 0.00 0.561 1.250 1328.830 1338.796 1372.266 0.665 0.1222 2.500 2974.433 2996.741 3071.659 1.339 -0.0573 3.750 4707.282 4742.587 4861.152 1.997 -0.1074 5.000 6498.035 6546.770 6710.439 2.654 -0.2715 6.250 8344.518 8407.102 8617.280 3.312 -0.7366 7.000 10285.053 10362.191 10621.246 3.985 -1.437

METACENTRA



TPC, MTC, DDT



RESUME HYDROSTATIC



RESUME BONJEAN



BAB VPENUTUP



Diagram carena atau sering juga disebut Hyrostatic Curve adalah diagram yang

terdiri dari beberapa lengkungan-lengkungan yang menjelaskan sifat-sifat dari badan

kapal yang tercelup kedalam air. Derngan demikian sifat-sifat dari badan kapal dapat

diketahui dengan mempergunakan diagram carena.

Adapun tugas dari mata kuliah Hidrostatika Kapal ini berupa penggambaran

lines plan dan bonjean and hydrostatic curve dari suatu kapal yang telah ditentukan

ukuran utamanya melalui pra rancangan, adalah untuk mengetahui bentuk kapal yang

akan dibangun dan untuk mengetahui bagaimana sifat-sifat dan karakteristik kapal

dibawah air.

DAFTAR PUSTAKA



Biro Klasifikasi Indoneia ( 2001 ) : Rule for the Classification and

Contruction of Sea going Ship, Vol II.

Harvald phoels : Ship design and ship theory, University of Hannnover

Ir. I Gusti Made santoso, Ir. Juswan Jusuf Sudjono; Teori Bangunan Kapal,

1983, Direktorat Pendidikan menengah kejuruan, DEPDIKBUD



Lampiran - Lampiran


laporan hidrostatika kapal ucha

Documents