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PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIU DE LLOBREGAT. (BARCELONA)

ANEJO Nº 13 SISMICIDAD

Anejo nº 13. Sismicidad

PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIU DE LLOBREGAT. (BARCELONA)

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN .............................................................................................. 1

2. ZONIFICACIÓN SIMOTECTÓNICA ................................................................. 2

2.1. ZONIFICACIÓN SISMOTECTÓNICA DE CATALUÑA ................................. 2

2.2. ZONIFICACIÓN DEL ÁREA DE ESTUDIO ................................................... 3

2.2.1. Terrenos con baja capacidad de amplificación .................................. 3

2.2.2. Terrenos con moderada capacidad de amplificación ......................... 3

2.2.3. Terrenos con capacidad alta de amplificación ................................... 3

2.2.4. Terrenos con capacidad muy alta de amplificación ............................ 4

3. CONSIDERACIONES NORMATIVAS GENERALES ...................................... 5

3.1. CLASIFICACIÓN DE LAS CONSTRUCCIONES SEGÚN NCSR-02 ............ 5

3.1.1. Construcciones de importancia moderada ......................................... 5

3.1.2. Construcciones de importancia normal .............................................. 5

3.1.3. Construcciones de importancia especial ............................................ 5

3.2. CRITERIOS DE APLICACIÓN DE LA NORMA NCSR-02 ............................ 6

4. EFECTOS SÍSMICOS EN LAS ESTRUCTURAS ENTERRADAS .................. 7

4.1. INTRODUCCIÓN .......................................................................................... 7

4.2. NORMATIVA EN ESTRUCTURAS ENTERRADAS...................................... 8

5. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO ....................................................... 9

5.1. METODOLOGÍA ........................................................................................... 9

5.2. ACELERACIÓN DE CÁLCULO A CONSIDERAR ...................................... 10

6. ESPECTRO ELÁSTICO DE RESPUESTA .................................................... 12

7. CONCLUSIONES ........................................................................................... 13


PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIÚ DE LLOBREGAT. (BARCELONA) Página nº 1

1. INTRODUCCIÓN

El presente Anejo 13 Sismicidad se encuadra dentro del “Proyecto Constructivo de

Integración del Ferrocarril en Sant Feliú de Llobregat (Barcelona)”.

El proyecto discurre por los términos municipales de Sant Feliú de Llobregat y Sant

Joan Despí, ambos en la provincia de Barcelona. El ámbito de actuación abarca del

P.K. 87+360 hasta el P.K. 90+340 aproximadamente.

Cabe destacar que de los 2.980 m de trazado, 643,4 m (21,6%) discurren en túnel

en mina y un total del 904,6 m (30,4%) con falso túnel (excluyendo los tramos sin

losa superior.

El alcance del mismo radica en establecer una aceleración sísmica de cálculo a

tener en cuenta en el diseño y cálculos enmarcados dentro del presente Proyecto.

El Anejo se estructura en seis apartados básicos:

− Un primer apartado introductorio donde se describen los objetivos del anejo.

− En el segundo apartado se incluye una zonificación sismotectónica y de la

actividad sísmica registrada en la zona de estudio en los últimos años.

− En el tercero se describen las consideraciones normativas generales según la

Norma de Construcción Sismorresistente (NCSE-02) que tiene como objeto

proporcionar los criterios a seguir dentro del territorio español para la

consideración de la acción sísmica.

− En el cuarto apartado se describe los efectos sísmicos en las estructuras

enterradas.

− En el quinto apartado, se incluye el cálculo de la aceleración sísmica de

cálculo, valor a tener en cuenta en el diseño y cálculos enmarcados dentro del

presente Proyecto, exceptuando las estructuras enterradas.

− En el sexto apartado se incluye el espectro elástico de respuesta, para

movimientos horizontales deducido de la NCSE-02.

− Y por ultimo, en el séptimo apartado se describen las conclusiones extraídas

de este anejo.

Para la elaboración de este Anejo, se ha consultado el siguiente documento:

− Norma de Construcción Sismorresistente. Parte General y Edificación (NCSE-

02) aprobada por el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre.



2. ZONIFICACIÓN SIMOTECTÓNICA

En áreas con una actividad sísmica moderada, como la del presente proyecto, donde

no es siempre posible identificar los epicentros de los terremotos con fallas

conocidas, es más conveniente desde un punto de vista práctico introducir el

concepto de zona sismotectónica que hablar de fallas activas. La hipótesis básica es

considerar que la heterogeneidad de la corteza terrestre puede explicar la

distribución de la sismicidad.

2.1. Zonificación sismotectónica de Cataluña

Cataluña está situada en el margen NE de la Península Ibérica dentro del ámbito

geodinámico de la colisión de las placas tectónicas de Eurásia y África. Esta colisión

provocó el engrosamiento de la corteza continental y la formación del orógeno alpino

de los Pirineos y adelgazamiento neógeno de apertura del Golfo de Valencia.

En la figura siguiente se muestran los epicentros de los terremotos considerados en

la evaluación de la peligrosidad sísmica en el NE de la Península Ibérica, así como

las zonas sismotectónicas establecidas en base a las principales estructuras

tectónicas y los aspectos sismológicos propios de la región.

Mapa de la zonación sismotectónica de Cataluña

La actividad sísmica del período 1986-2000 ha estado concentrada principalmente

en la Zona Axial de los Pirineos y las Sierras Costeras Catalanas, mayoritariamente

en la depresión neógena de La Selva y en la plataforma continental catalana.

El terremoto de mayor magnitud de estos 15 años fue el de Sant Pau de Fenollet, el

18 de febrero de 1996, de magnitud 5.2, localizado al oeste de Perpinyà en Francia

(Pirineo Oriental) y fue percibido en gran parte de Cataluña. Otro sismo, de magnitud

4.6, se produjo el 15 de mayo de 1995, frente a las costas de Tarragona.



De media se localizan anualmente más de un centenar de pequeños sismos y uno

de magnitud superior a 4.0. En los últimos años se observa una tendencia a

registrarse más terremotos de pequeña magnitud.

En la figura siguiente se han representado los epicentros de los terremotos de este

período, situándose algunos relativamente cerca de la zona de estudio.

Epicentros de los terremotos del período 1986-2000. Se ha enmarcado el área de la zona de estudio

2.2. Zonificación del área de estudio

De cara a establecer una zonificación sismotectónica en torno al trazado objeto del

presente Proyecto, un punto a tener en cuenta es la máxima capacidad de

ampliación de la intensidad sísmica, aspecto que está asociada a terrenos

sedimentarios, motivo por el que se localizan fundamentalmente a lo largo de los

cauces de los ríos que atraviesan el Área de Barcelona.

La zonificación del Área en base a su capacidad para producir amplificaciones

locales de la intensidad sísmica es la siguiente:

2.2.1. Terrenos con baja capacidad de amplificación

Incluyen la práctica totalidad de los sustratos rocosos que afloran en las sierras

Prelitoral y Litoral: calizas, conglomerados, areniscas, margas, pizarras, esquistos,

corneanas y algunos granitos (del macizo del Montseny). Aunque los granitos están

considerados como las rocas de referencia, no se han tenido en cuenta las rocas

graníticas de la Sierra Litoral dada su alteración a lehn (sauló en la terminología

local), con espesores de hasta algunas decenas de metros de profundidad.

2.2.2. Terrenos con moderada capacidad de amplificación

Dentro de este grupo se incluyen los granitos alterados y las formaciones detríticas

de edad miocena que rellenan la depresión del Vallès-Penedès. Se trata de

conglomerados, arcosas y argilitas consolidadas y parcialmente cementadas.

2.2.3. Terrenos con capacidad alta de amplificación

Comprenden los suelos cuaternarios antiguos (terrazas aluviales, suelos coluviales y

torrenciales o "triciclo"). Muestran una moderada consistencia y una ligera

cementación.



2.2.4. Terrenos con capacidad muy alta de amplificación

En este grupo se incluyen las formaciones aluviales recientes y las zonas deltáicas

(deltas del Tordera, Besòs y Llobregat), así como los rellenos antrópicos. Se trata de

suelos poco consistentes, a menudo de granulometría fina (arenas y limos deltaicos),

con un nivel freático elevado. Son los terrenos con mayor posibilidad de dar lugar a

fenómenos de licuefacción.

A continuación se incluye un esquema geológico de la zona de estudio en el que se

pude observar una zonificación en base a su capacidad para producir

amplificaciones locales de la intensidad sísmica, en el que es posible distinguir:

− Terrenos neógenos del margen catalán que muestran una capacidad alta a

muy alta de amplificación de la intensidad sísmica.

− Paleógeno / neógeno (Cuenca del Ebro) enmarcados entre los terrenos con

moderada capacidad de amplificación, junto con algunos alterados a lehm

granítico.

− Mesozoico y Basamento Hercínico que se enmarca dentro de las zonas con

baja capacidad de amplificación de la intensidad sísmica.

Esquema geológico de la zona de estudio

Como se ha reflejado en el apartado “2.1. Zonificación sismotectónica de Cataluña”

la zona donde se sitúa la traza del presente Proyecto, que coincide con el delta del

Llobregat, presenta un grado de sismicidad que puede llegar a ser importante,

aspecto que se ve acentuado por la capacidad de amplificaciones de la intensidad

sísmica de los materiales que la constituyen, que puede clasificarse de alta a muy

alta.



3. CONSIDERACIONES NORMATIVAS GENERALES

La peligrosidad sísmica del territorio nacional se define por medio de la NORMA DE

CONSTRUCCIÓN SISMORRESISTENTE. PARTE GENERAL Y EDIFICACIÓN

(NCSE-02) aprobada por el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre.

Esta norma tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirse dentro

del territorio español para la consideración de la acción sísmica, con objeto de evitar

la pérdida de vidas humanas y reducir el daño y el coste económico que puedan

ocasionar los terremotos futuros.

3.1. Clasificación de las construcciones según NCSR-02

A los efectos de esta Norma, de acuerdo con el uso a que se destinan, con los

daños que puede ocasionar su destrucción e independientemente del tipo de obra

de que se trate, las construcciones civiles se clasifican en:

3.1.1. Construcciones de importancia moderada

Aquellas con probabilidad despreciable de que su destrucción por el terremoto

pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio primario, o producir daños

económicos significativos a terceros.

3.1.2. Construcciones de importancia normal

Aquellas cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un

servicio para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en

ningún caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos

catastróficos.

3.1.3. Construcciones de importancia especial

Aquellas cuya destrucción por el terremoto, pueda interrumpir un servicio

imprescindible o dar lugar a efectos catastróficos. En este grupo se incluyen las

construcciones que así se consideren en planeamiento urbanístico y documentos

públicos análogos así como en reglamentaciones más específicas y, al menos, las

siguientes construcciones:

− Hospitales, centros o instalaciones sanitarias de cierta importancia.

− Edificios e instalaciones básicas de comunicaciones, radio, televisión,

centrales telefónicas y telegráficas.

− Edificios para centros de organización y coordinación de funciones para casos

de desastre.

− Edificios para personal y equipos de ayuda, como cuarteles de bomberos,

policía, fuerzas armadas y parques de maquinaria y ambulancias.

− Las construcciones para instalaciones básicas de las poblaciones como

depósitos de agua, gas, combustibles, estaciones de bombeo, redes de

distribución, centrales eléctricas y centros de transformación.

− Las estructuras pertenecientes a vías de comunicación tales como puentes,

muros, etc. que estén clasificadas como de importancia especial en las

normativas o disposiciones específicas de puentes de carretera y de

ferrocarril.

− Edificios e instalaciones vitales de los medios de transporte en las estaciones

de ferrocarril, aeropuertos y puertos.

− Edificios e instalaciones industriales incluidas en el ámbito de aplicación del

Real Decreto 1254/1999, de 16 de julio, por el que se aprueban medidas de

control de los riesgos inherentes a los accidentes graves en los que

intervengan sustancias peligrosas.

− Las grandes construcciones de Ingeniería Civil como centrales nucleares o

térmicas, grandes presas y aquellas presas que, en función del riesgo

potencial que puede derivarse de su posible rotura o de su funcionamiento

incorrecto, estén clasificadas en las categorías A o B del Reglamento Técnico

sobre Seguridad de Presas y Embalses vigente.



− − Las construcciones catalogadas como monumentos históricos o artísticos, o

bien de interés cultural o similar, por los órganos competentes de las

Administraciones Públicas.

− Las construcciones destinadas a espectáculos públicos y las grandes

superficies comerciales, en las que se prevea una ocupación masiva de

personas.

3.2. Criterios de Aplicación de la Norma NCSR-02

La NCSR-02 es de aplicación obligatoria exceptuando en los casos siguientes:

− En las construcciones de importancia moderada.

− En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración

sísmica básica ab, sea inferior a 0,04·g, siendo g la aceleración de la

gravedad.

− En las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados

entre sí en todas las direcciones cuando la aceleración sísmica básica ab sea

inferior a 0,08 g. No obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de

más de siete plantas si la aceleración sísmica de cálculo ac es igual o mayor a

0,08 g.

Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0,04 g deberá tenerse en

cuenta los posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.



4. EFECTOS SÍSMICOS EN LAS ESTRUCTURAS ENTERRADAS

4.1. Introducción

Numerosas publicaciones han documentado los daños observados en diferentes

estructuras enterradas y túneles durante los fenómenos símicos registrados en el

último medio siglo.

En general, se pueden hacer las siguientes observaciones:

− Las estructuras enterradas o túneles sufren muchos menos daños que las

estructuras en superficie.

− Los daños disminuyen cuando aumenta la profundidad del recubrimiento de

terreno.

− Las estructuras construidas un situ y luego recubiertas pueden sufrir más

daños que las ejecutadas directamente.

− Las estructuras situadas en terrenos duros son menos sensibles a los efectos

sísmicos.

− Los túneles de dovelas de hormigón sufren daños mínimos con grandes

aceleraciones. Una correcta inyección del mortero entre el terreno y las

dovelas es fundamental para asegurar la estabilidad de los anillos durante los

terremotos.

− Los daños se pueden cuantificar en función de las aceleraciones y

velocidades del terreno.

− La duración de los grandes deslizamientos de terreno durante un terremoto es

fundamental, ya que se pueden producir fallos por fatiga y por lo tanto,

grandes deformaciones.

− Los movimientos de altas frecuencias pueden explicar el lajamiento local de la

roca o el hormigón a lo largo de los planos de menor rigidez. Estas

frecuencias se amortiguan rápidamente con la distancia y son esperables a

distancias muy cercanas de las fallas.

− Los movimientos de terreno pueden amplificarse cuando su longitud de onda

está entre una y cuatro veces el diámetro del túnel.

− Los daños en los fasos túneles pueden ser significativos debidos a la

inestabilidad de taludes.

Varios autores (Dowding & Rosen 1978; Dowding 1979; Power 1998; Kurose 2000)

han establecido correlaciones empíricas entre aceleraciones en superficie y daños

sufridos en diferentes estructuras enterradas.



Daños producidos por sismos en túneles según Dowding y Rozen (1978)

Las figuras anteriormente expuestas muestran los daños observados en diferentes

tipologías en función de la aceleración registrada en la superficie. Puede observarse

que para aceleraciones de cálculo por debajo de 0,2 g, que es nuestro caso, no son

esperables daños. En estructuras de hormigón armado pueden aparecen daños

moderados por encima de 0,5 g.

Estos mismos datos se representan en la tabla que se muestra a continuación,

donde se reflejan los daños observados en túneles reales con respecto a su

aceleración.

a (g) ν (m/s) Daños observados

< 0,2 < 20 Sin daños

a (g) ν (m/s) Daños observados

0,19 – 0,25 20 - 40 Agrietamientos menores

0,25 – 0,52 40 - 80 Daños menores

> 0,52 > 94 Varios casos de daños

4.2. Normativa en estructuras enterradas

Para el caso de las obras enterradas, a falta de una norma de aplicación vigente a

nivel nacional, en aquellas zonas en las que no se ha desarrollado normativa alguna

a fecha de redacción del presente Proyecto, se considera de referencia la IOS-98,

actualmente derogada. En dicha norma se indica que el efecto sísmico deberá ser

considerado si se cumplen las siguientes condiciones:

− En aquellas obras subterráneas cuya destrucción pueda interrumpir un

servicio imprescindible o aumentar los daños del terremoto.

− La aceleración sísmica básica del área en proyecto sea mayor de 150 cm/s2

(1,5 m/s2 ≈ 0,15 g)

Al encontrarnos en una zona con ab = 0,04 g, no deberá ser considerado el efecto

sísmico en las estructuras enterradas (túneles y falsos túneles) enmarcadas dentro

del presente proyecto.



5. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO

5.1. Metodología

La aceleración sísmica de cálculo ac, según la Norma NCSE-02, viene determinada

por la expresión:

ac = S · ρ · ab

donde:

ab es la aceleración básica

ρ es el coeficiente adimensional de riesgo cuyo valor es función de la

probabilidad aceptable de que se exceda ac en el periodo de vida para el que

se proyecta la construcción. Este parámetro toma los siguientes valores:

o Construcciones de importancia normal ρ = 1,0

o Construcciones de importancia especial ρ = 1,3

S es el coeficiente de amplificación del terreno. Toma el valor:

o Para ρ · ab ≤ 0,1 g 25,1CS =

o Para 0,1 g < ρ · ab < 0,4 g ⎟⎠

⎞⎜⎝

⎛−⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−⋅+=

25,111,033,0

25,1C

gaCS bρ

o Para 0,4 g ≤ ρ · ab 0,1=S

Siendo C el coeficiente de terreno, que depende de las características

geotécnicas del terreno de cimentación, que según la norma NCSE-02, los

terrenos se clasifican en los siguientes tipos:

o Terreno tipo I: Roca compacta, suelo cementado o granular muy

denso. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales

o de cizalla, Vs > 750 m/s.

o Terreno tipo II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos o

cohesivos duros. Velocidad de propagación de las ondas elásticas

transversales o de cizalla, 750 m/s ≥ Vs > 400 m/s.

o Terreno tipo III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo

de consistencia firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas

transversales o de cizalla, 400 m/s ≥ Vs > 200 m/s.

o Terreno tipo IV: Suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando.

Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de

cizalla, Vs ≤ 200 m/s.

Dependiendo de las características geotécnicas del terreno de cimentación

tenemos.

Tipo de terreno Coeficiente C

I 1,0

II 1,3

III 1,6

IV 2,0

Según la Norma, para obtener el valor del coeficiente C de cálculo se determinarán

los espesores e1, e2, e3 y e4 de terrenos de los tipos I, II, III y IV respectivamente

existentes en los 30 primeros metros bajo la superficie.



Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los coeficientes Ci

de cada estrato con su espesor ei, en metros, mediante la expresión:

C = Σ Ci · ei / 30

5.2. Aceleración de cálculo a considerar

La traza del tramo a estudio discurre en su totalidad por el territorio de la provincia

de Barcelona, y en concreto por los términos municipales de Sant Feliú de Llobregat

y Sant Joan Despí.

Con objeto de conocer la peligrosidad sísmica asociada al territorio nacional, en la

NCSE-02 se define el mapa de peligrosidad sísmica de la figura adjunta. Dicho mapa

suministra, para cada punto del territorio español y expresado en relación al valor de

la gravedad g, la aceleración sísmica básica ab, como un valor característico de la

aceleración horizontal de la superficie del terreno, correspondiente a un periodo de

retorno de 500 años; y el coeficiente de contribución K, que tiene en cuenta la

influencia de los distintos tipos de terremotos esperados en la peligrosidad sísmica

de cada punto.

Mapa de peligrosidad sísmica de la norma sismorresistente (NCSE-02)

A la vista del mapa de peligrosidad sísmica, la zona de estudio se enmarca en la

franja que comprenden una aceleración básica 0,04 g ≤ ab ≤ 0,08 g. Por ello, de

acuerdo con lo expuesto anteriormente es obligatoria la aplicación de la “Norma de

Construcción Sismorresistente NCSR-02” para las obras contempladas en el

presente Proyecto.

Según el listado del Anejo 1 incluido en la norma NCSE-02, la aceleración básica de

estos dos términos municipales es de 0,04 · g con un coeficiente de contribución k de

1,0, considerándose de esta manera en todo el proyecto un único valor de la

aceleración sísmica de cálculo.



El terreno en el que se llevará a cabo la ejecución del presente Proyecto

Constructivo se puede clasificar en los 5 primeros metros de profundidad como tipo

IV, los 15 siguientes como de tipo III y los 10 últimos metros de tipo II.

Por ello se adopta un valor de:

C= 567,130

3,1106,1150,25=

++ xxx

La traza del tramo a estudio discurre en su totalidad por el territorio de la provincia

de Barcelona, y en concreto por los términos municipales de Sant Feliú de Llobregat

y Sant Joan Despí.

Dado que el coeficiente adimensional de riesgo para una construcción de

importancia especial ρ es de 1,30 y sabiendo que para ρ · ab ≤ 0,1 g (como es el

caso ya que ρ · ab = 0,052). El coeficiente de amplificación del terreno S esta dado

por:

S = C/1,25

Se obtiene:

S = 1,253

Resulta que la aceleración de cálculo será:

ac = S · ρ · ab = 1,253 · 1,30 · 0,04 · g = 0,0652 · g

ac = 0,0652 · g

Como la aceleración sísmica básica es superior a 0,04, de acuerdo con la norma

NCSE-02 será necesario tener en cuenta la consideración de acciones sísmicas en

el diseño y cálculo enmarcados dentro del presente Proyecto, a las que se las

aplicará una aceleración de cálculo ac = 0,0652 · g.

El coeficiente de contribución es k = 1,0



6. ESPECTRO ELÁSTICO DE RESPUESTA

La norma NCSE-02 establece un espectro elástico de respuesta, para movimientos

horizontales, correspondiente a un oscilador lineal simple con un amortiguamiento de

referencia del 5% respecto al crítico, que consta de tres tramos definidos por las

siguientes ordenadas espectrales:

− Tramo de periodos bajos (T<TA)

( )A

5,11TTT ⋅+=α

− Tramo de periodos intermedios (TA ≤ T ≤ TB)

5,2)( =Tα

− Tramo de periodos alto (T > TB)

TCKT 1)( ⋅=α

Siendo:

)(Tα el valor del espectro normalizado de respuesta elástica

T el periodo propio del oscilador en segundos

K el coeficiente de contribución

C es el Coeficiente del terreno

TA y TB los periodos característicos del espectro de respuesta, de valores:

TA = K · C/10

TB = K · C/2,5

Como ya se ha comentado en el apartado anterior de este anejo, el coeficiente de

contribución es K=1,0.

El terreno en el que se llevará a cabo la ejecución del presente Proyecto

Constructivo se puede clasificar en los 5 primeros metros de profundidad como tipo

IV, los 15 siguientes como de tipo III y los 10 últimos metros de tipo II.

Por ello se adopta un valor de:

C= 567,130

3,1106,1150,25=

++ xxx

A partir de estos datos se obtienen los siguientes valores de TA y TB

TA = 0,1567

TB = 0,6267

A partir de estos valores se obtienen las siguientes gráficas del espectro elástico de

respuesta.

ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2

PERIODO DE OSCILACIÓN (T)A

(T)

Espectro elástico de respuesta



7. CONCLUSIONES

De los 2.980 m de trazado proyectado, un total de 1.548 m (51,9% del total)

discurren en túnel o falso túnel (excluyendo los tramos sin losa superior).

En lo relativo a las estructuras enterradas y túneles, frente a los efectos sísmicos, se

ha considerado como norma de referencia la derogada IOS-98. Este texto indica que

la aceleración sísmica básica ha de ser mayor que 1,5 m/s2 ≈ 0,15•g, para que los

efectos sísmicos sean considerados en el diseño de las obras enterradas. La

aceleración sísmica básica máxima del entorno de la obra proyectada toma un valor

de 0,04•g, por lo que no parece necesario considerar este fenómeno en las obras

enterradas.

Para el resto de actuaciones proyectadas, incluyendo los tramos al abrigo de

pantallas y muros sin losa superior, según la NCSE-02, se considerará un valor de la

ac= 0,0652 • g.

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