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VERSIONE: 01

ELABORATOPROGETTISTA: Ing. Alberto LeddaORDINE INGEGNERI

PROVINCIA CAGLIARI

Dr. Ing. ALBERTO LEDDA

N.2855 03

ELABORATI: RELAZIONE TECNICA SPECIALISTICAOPERE STRUTTURALI

PRATICA N°: 108

DATA: Settembre 2017

FILE DOC/PDF: 03 - Relazione tecnica opere strutturali

CONSORZIO DI BONIFICA DELLA SARDEGNA CENTRALE COMPRENSORIO DEL CEDRINO

OGGETTO: REALIZZAZIONE DI UN CAPANNONE PREFABBRICATOAD USO DEPOSITO OFFICINA A DIRETTO SERVIZIO DELLA GESTIONE IRRIGUA NELL'AREA DELLA VASCA DI COMPENSO DI OROSEIPROGETTO ESECUTIVO

03 - Relazione tecnica opere strutturali -1/16-

CONSORZIO DI BONIFICA DELLA SARDEGNA CENTRALE COMPRENSORIO DEL CEDRINO

REALIZZAZIONE DI UN CAPANNONE PREFABBRICATO AD USO

DEPOSITO OFFICINA A DIRETTO SERVIZIO DELLA GESTIONE

IRRIGUA NELL'AREA DELLA VASCA DI COMPENSO DI OROSEI

PPPRRROOOGGGEEETTTTTTOOO EEESSSEEECCCUUUTTTIIIVVVOOO

RELAZIONE TECNICA OPERE STRUTTURALI

1. PREMESSA

La presente relazione ha per oggetto le opere strutturali relative dei lavori di “Realizzazione

di un capannone prefabbricato ad uso deposito-officina a diretto servizio della gestione

irrigua della vasca di compenso di Orosei”, opere strutturali ubicate all’interno di un’area

della superficie complessiva di circa mq. 21050 distinta nel N.C.T. nel Comune di Orosei al F.

33 mapp. 576-109-571-569-568-575-128-133-574-573-572-570 (Coordinate Geografiche

40°22'32.02"N - 9°40'48.29"E).

2. QUADRO NORMATIVO

- D.M. LL.PP. 11 Marzo 1988: "Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle

rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la

progettazione, l'esecuzione e il collaudo, delle opere di sostegno delle terre e delle opere di

fondazione."

- CIRCOLARE MIN. LL.PP. 24 Settembre 1988 N° 30493: "Istruzioni riguardanti le indagini sui

terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le

prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo, delle opere di sostegno delle

terre e delle opere di fondazione."

- LEGGE N°1086 del 5 Novembre 1971: "Norme per la disciplina delle opere in conglomerato


cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica."

- Circolare del Ministero dei LL. PP. N°11951 del 14 Febbraio 1974: "Legge 5 Novembre

1971, N°1086- norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato,

normale e precompresso ed a struttura metallica. Istruzioni per l'applicazione."

- CNR 10011/97 Costruzioni in Acciaio: Istruzioni per il calcolo, l’esecuzione, il collaudo e la

manutenzione

- Ordinanza PCM 3274 del 20/03/2003 primi elementi in materia di criteri generali per la

classificazione del territorio nazionale e di normative tecniche.

- Decreto del Ministero dei LL.PP. del 4 Maggio 1990.

- Ordinanza n. 3467 del 13 ottobre 2005 “Disposizioni urgenti di protezione civile in materia

di norme tecniche per le costruzioni in zona sismica”.

- D.M. del 14/01/2008 – “Norme tecniche per le Costruzioni - NTC 2008”e s.m.i.

- Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme tecniche per le Costruzioni di cui al D.M.

14/01/2008.

Le opere strutturali saranno realizzate in conformità a quanto disposto dalle NTC 2008 e s.m.i.,

le opere si inquadrano all’interno dei seguenti parametri:

Vita nominale: ≥ 50 anni < 100 anni (tab.2.4.1 DM14/01/2008)

Classe d’ uso: II (tab.2.4.2 DM14/01/2008)

Resistenza al fuoco: Resistenza al fuoco: Livello I (tab.3.5.IV DM14/01/2008)

Classe d’esposizione Cls: XC3 (prosp. F1 UNI-EN 206-1).

3 INDAGINI GEOGNOSTICHE E PARAMETRI GEOTECNICI DI PROGETTO

Le indagini geognostiche e geotecniche sono state svolte dal Dott. Geol. Giovanni S. Scalia

datata maggio 2016 (v. fascicolo 04 – Relazione Geologica e Geotecnica) alla quale si fa

integrale riferimento.

Dalla relazione si evince che i terreni fondali già alla profondità di 0.80 – 1.00 m sono

costituiti dai sedimenti crioclastici ben legati e cementati, dotati di un comportamento

sublitoide per i quali, in tali condizioni, si possono riassumere i seguenti parametri

geotecnici principali: peso di volume = 1840 kg/mc; angolo di attrito interno = 33°; coesione

= 0.3 kg/cmq; modulo edometrico 650 kg/cm.

Così come riportato nella tabella che segue stralciata dalla relazione geologica richiamata:


In termini di tensioni ammissibili del terreno di fondazione si hanno i seguenti valori come

riportato nella tabella che segue stralciata dalla relazione geologica richiamata:

4. DESCRIZIONE DELLE OPERE STRUTTURALI

Il presente progetto prevede la realizzazione di un capannone delle dimensioni esterne in pianta

di 20.30 ml x 12.60, con copertura a doppia falda con altezza in gronda di 4.25 ml e altezza al

colmo di 5.80 ml.

La struttura portante del capannone sarà realizzata tramite strutture prefabbricate in c.a.v. e

c.a.p. con assemblaggio in opera e sarà costituita da (v. Tavola B2 e Tavole C):

- 14 plinti in C.A.V. a bicchiere da 1.15x1.15x0.80 m predisposti per l'alloggio dei

pilastri, con sottoplinto inglobato prefabbricato 1,60x1.60x0.40 m, della dimensione

complessiva di 1.60x1.60x1.20 m, poggianti su un magrone di livellamento;

- 14 pilastri in C.A.V. della sezione 0.30 x 0.30 m, sagomati in modo tale da offrire un

valido incastro per le capriate, di altezza cadauno pari a 4.81 m circa di cui 0.65 m da

inserire all'interno del plinto a tazza;

- 5 travi a doppia pendenza del tipo DP in C.A.V. aventi una lunghezza di 12.60 m e una

altezza al colmo di circa 1.60 m, montate in appositi incastri ricavati sulla testa dei


pilastri;

- mq 282 circa di tegoli binervati in C.A.P. del tipo pigreco aventi altezza delle

nervature pari a 0.25 m. I tegoli che andranno a formare la copertura della struttura,

poggeranno direttamente sulle travi DP;

- mq 238 circa di pannelli di tamponamento orizzontale in C.A.V. di lunghezze varie

coibentati da uno strato interno di polistirolo, aventi spessore di 0.13/0.15 m circa e

finitura esterna in cemento liscio fondocassero, da inserire in opposite calettature

ricavate sui pilastri ed assemblate a secco mediante incastri a maschio e femmina.

I plinti di fondazione saranno interamente interrati e collegati fra loro da un cordolo in cemento

armato ordinario realizzato in opera (v. Tavola C7).

Il capannone così realizzato sarà completato dall’impermeabilizzazione sulla copertura con

guaina elastoplastomerica ricoperta con scaglie di ardesia e manto di copertura realizzato con

coppi curvi allettati con malta e/o resine poliuretaniche espandenti.

5 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI UTILIZZATI

I materiali utilizzati per la realizzazione delle strutture in cemento armato:

calcestruzzo opere di sottofondazione (magrone): C16/20 Rck 20 N/mm2 (NTC 2008)

calcestruzzo strutture di fondazione: C25/30 Rck 30 N/mm2 (NTC 2008)

calcestruzzo opere in elevazione – pilastri e travi: C45/55 Rck 55 N/mm2 (NTC 2008)

calcestruzzo opere in elevazione – tegoli di copertura: C45/55 Rck 55 N/mm2 (NTC 2008)

barre acciaio per cemento armato (tutte): B450C (NTC 2008)

6 CARICHI E AZIONI SULLE STRUTTURE ANALISI DEI CARICHI

6.1 Richiamo normativo

L’analisi e la determinazione dei carichi è stata condotta secondo quanto previsto dal punto

2.5 – Azioni sulle costruzioni delle NTC 2008.

Conformemente al punto 2.5.1.3 delle NTC 2008 (Classificazione delle azioni secondo la

variazione della loro intensità nel tempo) le azioni sulle costruzioni sono suddivise nelle

seguenti tipologie:


a) permanenti (G): azioni che agiscono durante tutta la vita nominale della costruzione, la

cui variazione di intensità nel tempo è così piccola e lenta da poterle considerare con

sufficiente approssimazione costanti nel tempo:

- peso proprio di tutti gli elementi strutturali; peso proprio del terreno, quando pertinente;

forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno); forze

risultanti dalla pressione dell’acqua (quando si configurino costanti nel tempo) (G1);

- peso proprio di tutti gli elementi non strutturali (G2);

- spostamenti e deformazioni imposti, previsti dal progetto e realizzati all’atto della

costruzione;

- pretensione e precompressione (P);

- ritiro e viscosità;

- spostamenti differenziali;

b) variabili (Q): azioni sulla struttura o sull’elemento strutturale con valori istantanei che

possono risultare sensibilmente diversi fra loro nel tempo:

- di lunga durata: agiscono con un’intensità significativa, anche non continuativamente, per

un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura;

- di breve durata: azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita

nominale della struttura;

c) eccezionali (A): azioni che si verificano solo eccezionalmente nel corso della vita nominale

della struttura;

- incendi;

- esplosioni;

- urti ed impatti;

d) sismiche (E): azioni derivanti dai terremoti.

Conformemente al punto 2.5.2 delle NTC 2008 (Caratterizzazione delle azioni elementari) si

definisce valore caratteristico Qk di un’azione variabile il valore corrispondente ad un frattile

pari al 95 % della popolazione dei massimi, in relazione al periodo di riferimento dell’azione

variabile stessa.

Nella definizione delle combinazioni delle azioni che possono agire contemporaneamente, i

termini Qkj rappresentano le azioni variabili della combinazione, con Qk1 azione variabile

dominante e Qk2, Qk3, … azioni variabili che possono agire contemporaneamente a quella


dominante. Le azioni variabili Qkj vengono combinate con i coefficienti di combinazione ψ0j,

ψ1j e ψ2j, i cui valori sono forniti nel § 2.5.3, Tab. 2.5.I, per edifici civili e industriali correnti.

Con riferimento alla durata percentuale relativa ai livelli di intensità dell’azione variabile, si

definiscono:

- valore quasi permanente ψ2j×Qkj: la media della distribuzione temporale dell’intensità;

- valore frequente ψ1j×Qkj: il valore corrispondente al frattile 95 % della distribuzione

temporale dell’intensità e cioè che è superato per una limitata frazione del periodo di

riferimento;

- valore raro (o di combinazione) ψ0j×Qkj: il valore di durata breve ma ancora significativa nei

riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili.

Nel caso in cui la caratterizzazione stocastica dell’azione considerata non sia disponibile, si

può assumere il valore nominale. Nel seguito sono indicati con pedice k i valori caratteristici;

senza pedice k i valori nominali.

Conformemente al punto 2.5.3 delle NTC 2008 (Combinazioni delle azioni), ai

fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni.

- Combinazione fondamentale, generalmente impiegata per gli stati limite ultimi (SLU):

γG1⋅G1 + γG2⋅G2 + γP⋅P + γQ1⋅Qk1 + γQ2⋅ψ02⋅Qk2 + γQ3⋅ψ03⋅Qk3 + … (2.5.1)

- Combinazione caratteristica (rara), generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio

(SLE) irreversibili, da utilizzarsi nelle verifiche alle tensioni ammissibili di cui al § 2.7:

G1 + G2 + P + Qk1 + ψ02⋅Qk2 + ψ03⋅Qk3+ … (2.5.2)

- Combinazione frequente, generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE)

reversibili:

G1 + G2 +P+ ψ11⋅Qk1 + ψ22⋅Qk2 + ψ23⋅Qk3 + … (2.5.3)


- Combinazione quasi permanente (SLE), generalmente impiegata per gli effetti a lungo

termine:

G1 + G2 + P + ψ21⋅Qk1 + ψ22⋅Qk2 + ψ23⋅Qk3 + … (2.5.4)

- Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi all’azione

sismica E (v. § 3.2):

E + G1 + G2 + P + ψ21⋅Qk1 + ψ22⋅Qk2 + … (2.5.5)

- Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle azioni

eccezionali di progetto Ad (v. § 3.6):

G1 + G2 + P + Ad + ψ21 ⋅Qk1 + ψ22 ⋅Qk2 + ... (2.5.6)

Nelle combinazioni per SLE, si intende che vengono omessi i carichi Qkj che danno un

contributo favorevole ai fini delle verifiche e, se del caso, i carichi G2.

Altre combinazioni sono da considerare in funzione di specifici aspetti (p. es. fatica, ecc.).

Nelle formule sopra riportate il simbolo + vuol dire combinato con.

I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γGi e γQj sono dati in § 2.6.1, Tab. 2.6.I

Nella Tab. 2.6.I il significato dei simboli è il seguente:

γG1 coefficiente parziale del peso proprio della struttura, nonché del peso proprio del

terreno e dell’acqua, quando pertinenti;

γG2 coefficiente parziale dei pesi propri degli elementi non strutturali;

γQi coefficiente parziale delle azioni variabili.

Nel caso in cui l’azione sia costituita dalla spinta del terreno, per la scelta dei coefficienti

parziali di sicurezza valgono le indicazioni riportate nel Cap. 6. Delle NTC 2008

Il coefficiente parziale della precompressione si assume pari a γP =1,0.


Altri valori di coefficienti parziali sono riportati nei capitoli successivi con riferimento a

particolari azioni specifiche.

6.2 Azioni presenti nella struttura in esame

La struttura in esame è soggetta ai seguenti carichi:

- pesi propri (Azioni di tipo G1);

- carichi permanenti delle strutture portate quali i tegoli di copertura, (Azioni di tipo G2);

- carichi permanenti di parti non strutturali, copertura (imp. e coppi), (Azioni di tipo G2)

- carichi accidentali variabili dovuti alla neve (Azioni di tipo Qn1);

- carichi accidentali variabili dovuti al vento (Azioni di tipo Qve);

- carichi accidentali variabili sulla copertura (Azioni di tipo Qcop)

- carichi termici (Azioni di tipo Qvt)

- azioni sismiche (Azioni di tipo E).

Non vengono contemplate in quanto non pertinenti le azioni accidentali di tipo A

6.3 Peso proprio delle strutture (carichi di tipo G1)

Tutte le strutture sono in cemento armato ordinario per le quali si assume un peso per unità

di volume di 25 kN/m3.

6.4 Carichi permanenti delle strutture portate (Azioni di tipo G2)

I carichi permanenti derivanti dalle strutture portate (peso proprio dei tegoli di copertura,

impermeabilizzazione e coppi)

Tegoli di copertura in c.a.p. 1.85 kN/m2

Manto di copertura (impermeabilizzazione e coppi) 0.85 kN/m2

Considerato che i carichi permanenti non strutturali su riportati sono compiutamente

definiti si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti γG1 validi per le azioni permanenti.

6.5 Carichi accidentali variabili dovuti al vento (Azioni di tipo Qve)

Per quanto riguarda il carico dovuto all’azione del vento questo è stato calcolato secondo le

disposizioni di cui al paragrafo 3.3 NTC 2008 (v. Allegato B in appendice alla presente

relazione) che ha generato un valore caratteristico della pressione cinetica di riferimento

pari a:

Pressione cinetica di riferimento qb1 490.72 kN/m2

Per quanto riguarda i carichi da vento si vedano inoltre i dati di input del solutore

(v. Allegato C).


6.6 Carichi accidentali variabili dovuti alla neve (Azioni di tipo Qn1)

Per quanto riguarda il carico da neve questo è stato calcolato secondo le disposizioni di cui

al paragrafo 3.4 NTC 2008 (v. Allegato A in appendice alla presente relazione) che ha

generato un valore caratteristico del carico da neve pari a:

Carico qn1 sulla copertura 0.48 kN/m2

Per quanto riguarda i carichi da neve si vedano inoltre i dati di input del solutore (v. Allegato

C).

6.7 Carichi accidentali variabili sulla copertura (Azioni di tipo Qcop)

I carichi accidentali sulla copertura non praticabile sono derivanti dalle prescrizioni di cui al

paragrafo 3.1.4 (Carichi variabili) delle NTC 2008 secondo la tabella che segue:

I carichi ipotizzabili nella struttura in esame sono quelli della Categoria H, sottocategoria H1,

ovvero:

Carico verticali uniformemente distribuiti qk (Qcop) sui solai 0.50 kN/m2


6.8 Carichi termici (Azioni di tipo Qvt)

Considerata la caratteristica della struttura sono stati trascurati i carichi termici.

6.9 Carichi sismici (Azioni di tipo E)

La Normativa sismica adottata è quella contenuta nelle NTC 2008.

La struttura si trova nella macrozona Sardegna i cui parametri sismici adottati sono

integralmente riportate nella relazione di calcolo del Software di calcolo STR3D, dove qui

per brevità si riporta uno stralcio e alla quale per un maggior dettaglio si rimanda.

- Tipo di costruzione (Art. 2.4.1. NTC 2008): Tipo 2 (Vita nominale di progetto >=50 anni)

- Vita nominale: 50.00

- Classe d'uso (Art. 2.4.2.): Classe II

- Periodo di riferimento per l'azione sismica (>=35 anni): VR= Vn*Cu= 50.00*1.00= 50.00 anni

PVR (Probabilità di superamento nel periodo Vn) e Periodo di ritorno Tr

PVR % Tr(anni)

SLO 81.00 30.00

SLD 63.00 50.00

SLV 10.00 475.00

SLC 5.00 975.00

Parametri di pericolosità sismica

ag (g/10) F0 (adim) TC*(sec)

SLO 0.1860 2.6100 0.2730

SLD 0.2350 2.6700 0.2960

SLV 0.5000 2.8800 0.3400

SLC 0.6030 2.9800 0.3720

- Tipo di analisi: Edificio non in zona sismica in Zona 4.

- Direzioni del sisma considerate: X1; Y1;

- Angolo di ingresso del sisma (tra l'asse X1 e l'asse globale X): 0.000000 gradi;

- Fattore di incremento dell'azione sismica in direz. X1: 1.0000

- Fattore di incremento dell'azione sismica in direz. Y1: 1.0000

- Categoria di sottosuolo (Art. 3.2.2): B

- Categoria topografica (Art. 3.2.2): T1

- Rapporto h/H altezza pendio: 1.00

- Coeff. amplif. topografica St: 1.00

- Coeff. smorzamento (%) csi=5.00 => eta=1.000


Parametri spettri orizzontali e Fv

S TB TC TD Fv

SLO 1.200 0.130 0.389 1.674 0.481

SLD 1.200 0.138 0.415 1.694 0.553

SLV 1.200 0.155 0.464 1.800 0.869

SLC 1.200 0.166 0.499 1.841 0.988

Parametri spettri verticali

Ss TB TC TD

1.000 0.050 0.150 1.000

- Fattore di struttura spettro orizz. direz X1 qX1: 4.00

- Fattore di struttura spettro orizz. direz Y1 qY1: 4.50

- Fattore di struttura spettro verticale q: 1.50

Dati per il calcolo delle forze statiche

- Ordinata spettro S(T1): 0.0700 g (68.6465 cm/sec²)

- Quota spiccato fondazioni: -1.50 m

- Coefficiente lambda dir. X1, Y1, Z: 1.0000, 1.0000, 1.0000

7 SCHEMATIZZAZIONE E ANALISI DELLA STRUTTURA

7.1 Modellazione strutturale e software di calcolo utilizzato

La struttura in oggetto è costituita da 14 pilastri incastrati alla base su plinto a bicchiere;

sulla sommità di 10 di questi pilastri (lungo i lati maggiori del capannone, poggiano, con

vincolo di cerniera, 5 travi a doppia pendenza. Sulle travi a doppia pendenza vengono

poggiati con vincolo di carrello/cerniera i tegoli di copertura.

I pilastri sui lati lunghi oltre ad avere la funzione statica di sorreggere le travi a doppia

pendenza hanno anche la funzione statica di reggipannello ovvero di mantenere sulla

posizione verticale i pannelli di chiusura e di assorbire le spinte orizzontali su questi (vento).

I pannelli di chiusura sono poggiati sui cordoli di fondazione che uniscono i plinti di

fondazione. Completano la struttura ulteriori 4 pilastri in testata che hanno la sola funzione

di reggipannello, così come su descritti.

La modellazione della struttura, e l'elaborazione dei risultati del calcolo, sono stati effettuati

agli elementi finiti con l’uso del software di modellazione e calcolo Stru3D Win Ver. 12.0.13

Build 1085 del 20/06/2017 - Versione completa con licenza N° S3DWS5967, intestata a

Alberto Ledda, sviluppato da IngegneriaSoft SH (sito http://www.ingegneriasoft.com).


L'analisi strutturale è stata effettuata utilizzando come solutore agli elementi finiti

MICROSAP versione 14.00 Plus - Tesys sas - Olbia (OT) Italy, con licenza intestata a Ing.

Alberto Ledda.

Figura 1 – Modellazione strutturale complessiva del capannone (Stru3D)

Figura 2 – Modellazione strutturale dei plinti a bicchiere e dei cordoli di fondazione (Stru3D)


L’analisi strutturale è stata condotta sull’intera struttura mentre le verifiche sono state

condotte solo ed esclusivamente per quanto riguarda l’interazione tra la struttura e i terreni

di fondazione per verificare la capacità del sito ad ospitare la struttura. Sono state inoltre

condotte le verifiche dei cordoli di fondazione e dei plinti. Pertanto tutti gli elementi

strutturali quali pilastri, travi e pannelli di copertura e di tamponamento sono stati

semplicemente schematizzati ma per i quali non è stata condotta una operazione di verifica.

L’analisi strutturale e la verifica dei singoli elementi è demandata al costruttore delle

strutture prefabbricate, il quale in funzione della tipologia scelta dovrà produrre i calcoli

strutturali relativi in duplice copia per il deposito presso il Genio Civile di Nuoro.

Si riportano nell’Allegato C i dati completi di input e nell’Allegato D uno stralcio dei risultati

delle analisi e nell’Allegato E il risultato dei calcoli geotecnici e la verifica dei terreni di

fondazione.

Viene inoltre prodotto in forma digitale l’intero report di output dei risultati dell’analisi della

struttura e della sua verifica.

7.2 Calcoli geotecnici e verifica dei terreni di fondazione

La modellazione, l’analisi e la verifica dei terreni di fondazione è stata condotta

congiuntamente alla modellazione della struttura e l'elaborazione dei risultati del calcolo,

sono stati effettuati, come per l’intera struttura, agli elementi finiti con l’uso del software di

modellazione e calcolo Stru3D Win Ver. 12.0.13 Build 1085 del 20/06/2017 - Versione

completa con licenza N° S3DWS5967, intestata a Alberto Ledda, Realizzato da

IngegneriaSoft SH (sito http://www.ingegneriasoft.com). L'analisi strutturale è stata

effettuata utilizzando come solutore agli elementi finiti MICROSAP versione 14.00 Plus -

Tesys sas - Olbia (OT) Italy, con licenza intestata a Ing. Alberto Ledda.

Alla base dei calcoli sono state assunte i parametri e le considerazioni geotecniche

contenute nella relazione Geologica e Geotecnica (fascicolo 04 – Relazione Geologica e

Geotecnica) allegata al presente progetto.

Il risultato dei calcoli geotecnici e la verifica dei terreni di fondazione è riportata

nell’Allegato E alla presente relazione.

I risultati dei calcoli di verifica delle travi di fondazione, dei plinti e dei bicchieri sono

riportati nell’Allegato D alla presente relazione.


7.3 Affidabilità dei risultati

Come previsto al punto 10.2 delle norme tecniche di cui al D.M. 14.01.2008 l’affidabilità del

codice di calcolo contenuto nei software di calcolo utilizzato è stata verificata sia

effettuando il raffronto tra casi prova di cui si conoscono i risultati esatti sia esaminando le

indicazioni, la documentazione ed i test forniti dal produttore stesso. Affidabilità è stata

testata da oltre 5 anni di utilizzo.

Il software è dotato di filtri e controlli di autodiagnostica che agiscono a vari livelli sia della

definizione del modello (verifica del modello strutturale impostato e della congruenza, nodi

isolati e componenti labili) che nel calcolo del solutore affidato a Microsap (solutore agli

elementi finiti) sia nella fase di output e di verifica della struttura in cui vengono evidenziati

sotto forma di warning a video eventuali errori, incongruenze, visualizzando inoltre i

controlli sotto forma di tabulati, di videate a colori o finestre di messaggi.

In particolare il software è dotato dei seguenti filtri e controlli:

• Filtri per la congruenza geometrica del modello di calcolo generato

• Controlli a priori sulla presenza di elementi non connessi, interferenze, mesh non

congruenti o non adeguate.

• Filtri sulla precisione numerica ottenuta, controlli su eventuali mal condizionamenti delle

matrici, verifica dell’indice di condizionamento.

• Controlli sulle verifiche sezionali e sui limiti dimensionali per i vari elementi strutturali in

funzione della normativa utilizzata.

• Controlli e verifiche sugli esecutivi prodotti.

7.4 Valutazione dei risultati e giudizio motivato sulla loro accettabilità

Il software utilizzato permette di modellare analiticamente il comportamento fisico

meccanico della struttura utilizzando la libreria disponibile ed editabile di elementi finiti.

Le funzioni di editazione, di visualizzazione ed interrogazione sul modello permettono di

controllare sia la coerenza geometrica che le azioni applicate rispetto alla realtà fisica e alle

ipotesi adottate e sia alla reale condizione prevista geometrica, di vincoli e di carico.

Inoltre la visualizzazione ed interrogazione dei risultati ottenuti dall’analisi quali

sollecitazioni, tensioni, deformazioni, spostamenti, reazioni vincolari permettono un

immediato controllo con i risultati ottenuti mediante schemi semplificati di cui è nota la

soluzione in forma chiusa nell’ambito della Scienza delle Costruzioni.


Sono state inoltre controllate le reazioni vincolari al fine di verificare che i loro valori fossero

in equilibrio con i carichi applicati.

Le sollecitazioni ottenute sulle travi per i carichi verticali direttamente agenti sono stati

confrontati con semplici schemi a trave continua.

Per gli elementi inflessi di tipo bidimensionale si è provveduto a confrontare i valori ottenuti

dall’analisi FEM con i valori di momento flettente ottenuti con gli schemi semplificati della

Tecnica delle Costruzioni, quali travi semplicemente appoggiate o incastrate agli estremi,

portali semplici di cui sono note le soluzioni in forma chiusa nell’ambito della Scienza delle

Costruzioni. Si è inoltre verificato che tutte le funzioni di controllo ed autodiagnostica del

software abbiano dato esito positivo.

8 RACCOMANDAZIONI

Si dovrà procedere una volta eseguiti gli scavi per le opere di fondazione ad una accurata

analisi di conferma dei suoli e comunque si dovrà procedere al costipamento del fondo

scavo con costipatore meccanico tipo ballerina (o rana), prima della posa del magrone di

sottofondazione.

Sarà cura e onere del produttore delle strutture prefabbricate fornire i calcoli strutturali

delle strutture utilizzate, firmate da tecnico abilitato, munite di tutte le certificazioni di

legge, in duplice copia per il deposito presso l’ufficio del Genio Civile di Nuoro.

La struttura a collaudo dovrà essere conforme alle tolleranze dimensionali prescritte nella

presente relazione, inoltre relativamente alle prestazioni attese esse dovranno essere quelle

di cui al § 9 del D.M. 14.01.2008.

Ai fini della verifica delle prestazioni il collaudatore farà riferimento ai valori di tensioni,

deformazioni e spostamenti desumibili dall’allegato fascicolo dei calcoli statici per il valore

delle le azioni pari a quelle di esercizio.


9. CONCLUSIONI

Fanno parte integrante della presente la Relazione i seguenti allegati e le seguenti tavole

descrittive di progetto:

Allegato A Calcolo delle azioni della neve

Allegato B Calcolo dell’azione del vento

Allegato C Dati di input del software di calcolo Stru3D

Allegato D Dati di output del software di calcolo Stru3D - Verifica dei cordoli di

fondazione e dei plinti

Allegato E Relazione di verifica geologica e geotecnica del software di calcolo Stru3D

Allegato F Piano di Manutenzione

01 Relazione Tecnica Illustrativa generale

04 Relazione geologica e geotecnica

e dai seguenti elaborati grafici:

Tavola A1 Corografia 1:10000

Tavola A2 Estratto mappa catastale 1:2000 - Planimetria di inquadramento 1:2000

Planimetria del lotto 1:1000 - Foto aerea 1:2000

Tavola B1 Fabbricato esistente / Nuovo capannone - Piante 1:100

Tavola B2 Piante, prospetti e sezioni - 1:100

Tavola C1 Strutture prefabbricate – Piante: Fondazioni, Pilastri, Travi DP e Tegoli di copertura

Tavola C2 Strutture prefabbricate – Plinti di fondazione

Tavola C3 Strutture prefabbricate – Pilastri

Tavola C4 Strutture prefabbricate – Travi Doppia Pendenza

Tavola C5 Strutture prefabbricate – Tegoli di copertura

Tavola C6 Strutture prefabbricate – Pannelli di tamponatura

Tavola C7 Strutture in opera – Cordoli di collegamento plinti

Selargius, settembre 2017 Ing. Alberto Ledda

ALLEGATO A

CALCOLO DELL’AZIONE DELLA NEVE

CALCOLO DELL'AZIONE DELLA NEVE

Valore carratteristicio della neve al suolo

67 4

0.60

Coefficiente termico

Coefficiente di esposizione

Topografia CE

Normale 1

Valore del carico della neve al suolo

0.60

Coefficiente di forma (copertura ad una falda)

0 0.48 kN/mq

µ 0.8

Coefficiente di forma (copertura a due falde)

14

14 (Caso I) 0.48 kN/mq 0.48 kN/mq

µ (α1) 0.8

(Caso II) 0.48 kN/mq

µ (α2) 0.8

(Caso III) 0,5 µ (α2)

qsk (valore caratteristico della neve al suolo [kN/mq])

CE (coefficiente di esposizione)

Ct (coefficiente termico)

qsk = 1,50 kN/mq as ≤ 200 m

qsk = 1,35 [1+(as/602)2] kN/mq as > 200 m

qsk = 1,00 kN/mq as ≤ 200 m

qsk = 0,85 [1+(as/481)2] kN/mq as > 200 m

qsk = 0,60 kN/mq as ≤ 200 m

qsk = 0,51 [1+(as/4812] kN/mq as > 200 m

Zona I - MediterraneaAlessandria, Ancona, Asti, Bologna, Cremona, Forlì-Cesena, Lodi, Milano, Modena, Novara, Parma, Pavia, Pesaro e Urbino, Piacenza, Ravenna, Reggio Emilia, Rimini, Treviso, Varese.

0.24 kN/mq0.48 kN/mq

qsk (val. caratt. della neve al suolo [kN/mq])

qs (carico neve sulla copertura [N/mq]) = µi·qsk·CE·Ct

µi (coefficiente di forma)

as (altitudine sul livello del mare [m])

qs (carico della neve al suolo [kN/mq])

Aree in cui non è presente una significativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento, a causa del terreno, altre costruzioni o alberi.

Descrizione

Zona I - AlpinaAosta, Belluno, Bergamo, Biella, Bolzano, Brescia, Como, Cuneo, Lecco, Pordenone, Sondrio, Torino, Trento, Udine, Verbania, Vercelli, Vicenza.

qsk = 1,50 kN/mq as ≤ 200 m

qsk = 1,39 [1+(as/728)2] kN/mq as > 200 m

Il coefficiente termico può essere utilizzato per tener conto della riduzione del carico neve a causa dello scioglimento della stessa, causata dalla perdita di calore della costruzione. Tale coefficientetiene conto delle proprietà di isolamento termico del materiale utilizzato in copertura. In assenza di uno specifico e documentato studio, deve essere

utilizzato Ct = 1.

µ (α2)

α (inclinazione falda [°])

α1 (inclinazione falda [°])

α2 (inclinazione falda [°])

0.24 kN/mq

Zona IIIAgrigento, Avellino, Benevento, Brindisi, Cagliari, Caltanisetta, Carbonia-Iglesias, Caserta, Catania, Catanzaro, Cosenza, Crotone, Enna, Frosinone, Grosseto, L’Aquila, Latina, Lecce, Livorno, Matera, Medio Campidano, Messina, Napoli, Nuoro, Ogliastra, Olbia Tempio, Oristano, Palermo, Pisa, Potenza, Ragusa, Reggio Calabria, Rieti, Roma, Salerno, Sassari, Siena, Siracusa, Taranto, Terni, Trapani, Vibo Valentia, Viterbo.

Zona IIArezzo, Ascoli Piceno, Bari, Campobasso, Chieti, Ferrara, Firenze, Foggia, Genova, Gorizia, Imperia, Isernia, La Spezia, Lucca, Macerata, Mantova, Massa Carrara, Padova, Perugia, Pescara, Pistoia, Prato, Rovigo, Savona, Teramo, Trieste, Venezia, Verona.

µ

µ (α1)µ (α2)

0,5 µ (α1)

µ (α1)

α

α1 α2

ALLEGATO B

CALCOLO DELL’AZIONE DEL VENTO

CALCOLO DELL'AZIONE DEL VENTO ⋅

Zona vb,0 [m/s] a0 [m] ka [1/s]

5 28 750 0.015

67

50

28.000

1.00073

28.021

Pressione cinetica di riferimento Coefficiente di forma Coefficiente dinamico

qb = 1/2∙ρ∙vb2 (ρ = 1,25 kg/mc)

qb [N/mq] 490.72

Coefficiente di esposizione

Classe di rugosità del terreno

Categoria di esposizione

Zona as [m]

5 67

Cat. Esposiz. kr z0 [m] zmin [m] ct

II 0.19 0.05 4 1

z [m] ce 5.80 m

z ≤ 4 1.801

z = 4.25 1.835 4.25 m

z = 5.8 2.017 α = 14°

vb = vb,0 per as ≤ a0

vb = vb,0 + ka (as - a0) per a0 < as ≤ 1500 m

vb (TR) = vb×αR [m/s])

p (pressione del vento [N/mq]) = qb·ce·cp·cd

qb (pressione cinetica di riferimento [N/mq])

Esso può essere assunto autelativamente pari ad 1 nelle costruzioni di tipologia ricorrente, quali gli edifici di forma regolare non eccedenti 80 m di altezza ed i capannoni industriali, oppure può essere determinato mediante analisi specifiche o facendo riferimento a dati di comprovata affidabilità.

E' il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento. Il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento.

αR (TR)

cd (coefficiente dinamico)

ce(z) = kr2∙ct∙ln(z/z0) [7+ct∙ln(z/z0)] per z ≥ zmin

ce (coefficiente di esposizione)

cp (coefficiente di forma)

5) Sardegna (zona a oriente della retta congiungente Capo Teulada con l’Isola di Maddalena)

as (altitudine sul livello del mare [m])

vb (TR = 50 [m/s])

TR (Tempo di ritorno)

D) Aree prive di ostacoli (aperta campagna, aeroporti, aree agricole, pascoli, zone paludose o sabbiose, superfici innevate o ghiacciate, mare, laghi,....)

Classe di rugosità

D

ce(z) = ce(zmin) per z < zmin

Coefficiente di forma (Edificio aventi una parete con aperture di superficie >= 33% di quella totale)

2° caso in senso orario

cp p [kN/mq]

0.80+0.20= 1.00 0.901

cp p [kN/mq]

-0.40-0.80= -1.20 -1.081

cp p [kN/mq]

-0.4-0.80= -1.20 -1.081

cp p [kN/mq]

-0.4-0.80= -1.20 -1.081

(1) *(AB)

(2)

(3)

(4)

Coefficiente di forma (Edificio aventi una parete con aperture di superficie < 33% di quella totale)

0.2 cp p [kN/mq] (2) cpe = -0.4 (3) cpe = 0.4

0.60 0.540

cp p [kN/mq]

-0.60 -0.594

cp p [kN/mq]

0.60 0.594 (1) cpe = 0.8 (4) cpe = 0.4

cp p [kN/mq]

0.60 0.540

cp p [kN/mq] (2) cpe = -0.4 (3) cpe = 0.4

1.00 0.901

cp p [kN/mq]

-0.20 -0.198

cp p [kN/mq]

0.20 0.198 (1) cpe = 0.8 (4) cpe = 0.4

cp p [kN/mq]

0.20 0.180

Combinazione più sfavorevole:

-0.594 kN/mq 0.594 kN/mq

p [kN/mq]

(1) 0.901

(2) -0.594

(3) 0.594

(4) 0.540 0.901 kN/mq 0.540 kN/mq

N.B . Se p (o c pe ) è > 0 il verso è concorde con le frecce delle figure

(3)

(4)

(1)

(2)

(3)

(4)

(1)

(2)

Strutture non stagne

ALLEGATO C

DATI DI INPUT DEL SOFTWARE DI CALCOLO STRU3D

Allegato C – Dati di Input 1

ALLEGATO C

DATI DI INPUT Software: www.ingegneriasoft.com

NORMATIVA DI RIFERIMENTO La normativa di riferimento, per le fasi di calcol o e progettazione, è la seguente: 1) Legge n. 1086 del 5/11/1971 - Norme per la dis ciplina delle opere di conglomerato cementizio arma to, normale e precompresso, ed a struttura metallica. 2) D.M. del 11/03/1988. - Norme tecniche riguardan ti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabil ità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la proge ttazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. 3) D.M. del 14/2/1992 e del 9/1/1996 - Norme tecn iche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso, e per le strutture metalliche. 4) Circ. n. 252 del 15/10/1996 - Istruzioni per l 'applicazione del D.M. del 9/1/1996. 5) D.M. del 16/1/1996 - Norme tecniche relative a i 'Criteri generali per la verifica di sicurezza de lle costruzioni, e dei carichi e sovraccarichi'. 6) Circ. n. 156 del 4/7/1996 - Istruzioni per l'a pplicazione del D.M. del 16/1/1996. 7) Norme Tecniche CNR 10012/85 Istruzioni per l a valutazione delle azioni sulle costruzioni. 8) Norme Tecniche CNR 10024/86 Analisi mediant e elaboratore: impostazione e redazione delle rela zioni di calcolo. 9) C.N.R. 10025/98 Istruzioni per il progetto, l' esecuzione e il controllo delle strutture prefabbri cate in calcestruzzo 10) D.M. del 14/01/2008 - Norme tecniche per le C ostruzioni. 11) Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme te cniche per le Costruzioni' di cui al D.M. 14/01/200 8. CODICE DI CALCOLO UTILIZZATO La modellazione della struttura, e l'elaborazione dei risultati del calcolo, sono stati effettuati co n: Stru3D Win Ver. 12.0.13 Build 1085 del 20/6/2017 - Versione completa con licenza N.ro: 0000000, inte stata a: XXXXXXXXXXX Realizzato da IngegneriaSoft SH (sito http://www.i ngegneriasoft.com). L'analisi strutturale è stata effettuata utilizzan do come solutore agli elementi finiti: MICROSAP - Tesys sas - Olbia (OT) Italy SISTEMI DI RIFERIMENTO - Sistema globale della struttura spaziale. Il sistema di riferimento globale è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (XYZ ), dove l'asse Z rappresenta l'asse verticale rivolto verso l'alto. Le rotazion i sono considerate positive se concordi con gli ass i vettori. - Sistema locale delle aste. Per aste, si intendon o degli elementi aventi due nodi estremi, che posso no essere: travi in elevazione, pilastri, travi di fondazione, aste di travature r eticolari propriamente dette, tiranti, elementi aus iliari, ecc.. Il sistema di riferimento locale delle aste, incli nate o meno, è costituito da una terna destra di as si cartesiani ortogonali, che ha: l'asse 1 coincidente con l'asse longitudinale dell'asta, e orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi 3 e 2 coincidono, rispettivamente, con gli assi -x e y d ella sezione, definita nell'archivio delle sezioni. Nelle aste non verticali, quando l’angolo di rotaz ione è nullo, l’asse locale 2 dell’asta appartiene ad un piano verticale passante per l’asse della trave (come n ella figura sopra). Nelle aste verticali, quando l’angolo di rotazione è nullo, l’asse locale 2 dell’asta appartiene ad u n piano verticale, parallelo al piano XZ globale, e passante per l’a sse della trave.


L’origine degli assi locali della sezione (di soli to coincidente col baricentro geometrico della sezione in cls, passerà per l'asse 1 locale dell'asta quando gli scostamenti saranno dx=dy=0 (come nella prima sezione della figura seguente). La sezione è vista dal nodo finale guardando il no do iniziale dell'asta (come nell'archivio delle sez ioni)


Dati opzioni di calcolo. Unita' di misura: Sistema Tecnico (Kg peso, Kg/cm ², cm). Metodo di calcolo: stati limite. Numero di sezioni delle aste in cui eseguire le ve rifiche: 5 Distanza minima tra i nodi (metri): 0.10 Lunghezza minima valida delle aste (metri): 0.10

Dati sismici. Normativa sismica adottata: D.M. 14/1/2008 Normati va Tecnica sulle Costruzioni. Tipo di costruzione (Art. 2.4.1.): Tipo 2 (Vita no minale di progetto >=50 anni) Vita nominale: 50.00 Classe d'uso (Art. 2.4.2.): Classe II Periodo di riferimento per l'azione sismica (>=35 anni): VR= Vn*Cu= 50.00*1.00= 50.00 anni

PVR (Probabilità di superamento nel periodo Vn) e P eriodo di ritorno Tr PVR % Tr(anni)

SLO 81.00 30.00 SLD 63.00 50.00 SLV 10.00 475.00 SLC 5.00 975.00 Posizione del sito Isola: : Sardegna

Parametri di pericolosità sismica ag (g/10) F0 (adim) TC*(sec)

SLO 0.1860 2.6100 0.2730 SLD 0.2350 2.6700 0.2960 SLV 0.5000 2.8800 0.3400 SLC 0.6030 2.9800 0.3720 Tipo di analisi: Edificio non in zona sismica in Z ona 4. Direzioni del sisma considerate: X1; Y1; Angolo di ingresso del sisma (tra l'asse X1 e l'as se globale X): 0.000000 gradi; Fattore di incremento dell'azione sismica in direz . X1: 1.0000 Fattore di incremento dell'azione sismica in direz . Y1: 1.0000 Categoria di sottosuolo (Art. 3.2.2): B Categoria topografica (Art. 3.2.2): T1 Rapporto h/H altezza pendio: 1.00 Coeff. amplif. topografica St: 1.00

Coeff. smorzamento (%) ξ=5.00 => η=1.000



S TB TC TD Fv SLO

1.200

0.130

0.389

1.674 0.481

SLD 1.200

0.138

0.415

1.694

0.553

SLV 1.200

0.155

0.464

1.800

0.869

SLC 1.200

0.166

0.499

1.841

0.988

Parametri spettri verticali Ss TB TC TD

1.000 0.050 0.150 1.000 Fattore di struttura spettro orizz. direz X1 qX1: 4.00 Fattore di struttura spettro orizz. direz Y1 qY1: 4.50 Fattore di struttura spettro verticale q: 1.5 0 Dati per il calcolo delle forze statiche Ordinata spettro S(T1): 0.0700 g (68.6465 cm/sec² ) Quota spiccato fondazioni: -1.50 m

Coefficiente λ dir. X1, Y1, Z: 1.0000, 1.0000, 1.0000

Tipologie di carico e coefficienti

γ

ψ Nome Descrizione Tipo Tipo Classe sfav fav sfav fav sfav fav 0i 1i 2i 2i

variab durata STR STR EQU EQU GEO GEO sism G1 Pesi propri elementi strutturali PP -- Perm. 1.30 1.00 1.10 0.90 1.00 1.00 -- -- -- -- G2 Pesi propri elementi non strutturali Perm -- Perm. 1.50 0.80 1.50 0.80 1.30 0.80 -- -- -- -- Qab Var. Cat. A - Ambienti ad uso residenziale Var Altro Media 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.70 0.50 0.30 0.30 Quf Var. Cat. B - Uffici Var Altro Media 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.70 0.50 0.30 0.30 Qufa Var. Cat. C - Amb. suscettibili di

affollamento Var Altro Media 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.70 0.70 0.60 0.60

Qcm Var. Cat. D - Ambienti ad uso commerciale Var Altro Media 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.70 0.70 0.60 0.60 Qma Var. Cat. E - Bibliot., archivi,

magazzini, ind. Var Altro Media 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 1.00 0.90 0.80 0.80

Qr1 Var. Cat. F - Rimesse, auto peso <=30 KN Var Altro Media 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.70 0.70 0.60 0.60 Qr2 Var. Cat. G - Rimesse, auto peso >30 KN Var Altro Media 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.70 0.50 0.30 0.30 Qco Var. Cat. H - Coperture Var Altro Media 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Qve Var. Vento Var Vento Istan. 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.60 0.20 0.00 0.00 Qn1 Var. Neve (a quota <= 1000 m.s.l.m.) Var Neve Breve 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.50 0.20 0.00 0.00 Qn2 Var. Neve (a quota > 1000 m.s.l.m.) Var Neve Breve 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.70 0.50 0.20 0.20 Qvt Var. Variazioni termiche Var Term Lunga 1.50 0.00 1.50 0.00 1.30 0.00 0.60 0.50 0.00 0.00 P Precompressione Pre -- Perm. 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 -- -- -- -- Def Deformazioni impresse Perm -- Perm. 1.50 0.00 1.50 0.00 1.50 0.00 -- -- -- --


Condizioni di carico indipendenti statiche (Casi di carico statici) e sismiche. Att - E' attiva nel calcolo delle combinazioni in automatico.

F/S - Utilizza i valori dei coeff. γ favorevoli e sfavorevoli nel calcolo delle combina zioni in automatico. +/- - Utilizza i valori positivi e negativi nel ca lcolo delle combinazioni in automatico.

N.ro Nome Tipologia Descrizione Att F/S +/- 1 PProp G1 Pesi propri X X - 2 CPerm G2 Carichi permanenti X X - 3 Qcop Qco Carichi accidentali copertura X X - 4 Qneve Qn1 Carichi da neve sulla copertura X X - 5 Qvento Qve Carichi dal vento X X - 6 SismaX1 Ex Sisma orizzontale direzione X1 X - X 7 SismaY1 Ey Sisma orizzontale direzione Y1 X - X

Combinazioni di carico per gli elementi (coefficienti). Ogni colonna successiva alla prima rappresenta una combinazione di carico, ciascuna indicata dalla ri ga Combinaz->

Combinazioni SLU: 56 Combinaz. ->

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19

PProp 1.00 1.30 1.00 1.30 1.00 1.30 1.00 1.30 1.00 1.30 1.00 1.00 1.00 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.00 CPerm 1.00 1.50 1.00 1.50 1.00 1.50 1.00 1.50 1.00 1.50 1.00 1.00 1.00 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 1.50 Qcop 0 1.50 0 1.50 0 1.50 0 1.50 0 0 0 0 0 1.50 1.50 1.50 1.50 0 1.50 Qneve 0 0.75 0 0.75 0 0 0 0 0 0.75 0 0 0 0.75 0.75 0 0 0.75 0.75 Qvento 0 0.90 0 0 0 0.90 0 0 0 0.90 0 0 0 0.90 0 0.90 0 0.90 0.90 SismaX1 1.00 0 1.00 0 -1.00 0 -1.00 0 0.30 0 0.30 -0.30 -0.30 0 0 0 0 0 0 SismaY1 0.30 0 -0.30 0 0.30 0 -0.30 0 1.00 0 -1.00 1.00 -1.00 0 0 0 0 0 0 Combinaz. ->

20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38

PProp 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.00 1.00 1.00 1.00 CPerm 1.50 1.50 1.50 1.50 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 1.50 1.50 1.50 0.80 0.80 0.80 1.50 1.50 1.50 0.80 Qcop 1.50 1.50 1.50 0 1.50 1.50 1.50 1.50 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Qneve 0.75 0 0 0.75 0.75 0.75 0 0 0.75 1.50 1.50 0 1.50 1.50 0 1.50 1.50 0 1.50 Qvento 0 0.90 0 0.90 0.90 0 0.90 0 0.90 0.90 0 0.90 0.90 0 0.90 0.90 0 0.90 0.90 SismaX1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SismaY1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Combinaz. ->

39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56

PProp 1.00 1.00 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 CPerm 0.80 0.80 1.50 1.50 1.50 1.50 0.80 0.80 0.80 0.80 1.50 1.50 1.50 1.50 0.80 0.80 0.80 0.80 Qcop 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Qneve 1.50 0 0.75 0.75 0 0 0.75 0.75 0 0 0.75 0.75 0 0 0.75 0.75 0 0 Qvento 0 0.90 1.50 0 1.50 0 1.50 0 1.50 0 1.50 0 1.50 0 1.50 0 1.50 0 SismaX1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SismaY1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


Combinazioni SLE Frequenti: 3

Combinaz. -> 1 2 3 PProp 1.00 1.00 1.00 CPerm 1.00 1.00 1.00 Qcop 0 0 0 Qneve 0.20 0 0 Qvento 0 0.20 0

Combinazioni SLE Quasi Permanenti: 1 Combinaz. -> 1 PProp 1.00 CPerm 1.00 Qcop 0 Qneve 0 Qvento 0

Combinazioni SLE Rare: 12 Combinaz. ->

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

PProp 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 CPerm 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Qcop 1.00 1.00 1.00 1.00 0 0 0 0 0 0 0 0 Qneve 0.50 0.50 0 0 0.50 1.00 1.00 0 0.50 0.50 0 0 Qvento 0.60 0 0.60 0 0.60 0.60 0 0.60 1.00 0 1.00 0

Combinazioni di carico per verifica dei terreni di fondazione GEO (coefficienti). Ogni colonna successiva alla prima rappresenta una combinazione di carico, ciascuna indicata dalla ri ga Combinaz->

Combinazioni SLU: 32 Combinaz. ->

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19

PProp 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 CPerm 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 1.30 Qcop 0 0 0 0 0 0 0 0 1.30 1.30 1.30 1.30 0 1.30 1.30 1.30 1.30 0 0 Qneve 0 0 0 0 0 0 0 0 0.65 0.65 0 0 0.65 0.65 0.65 0 0 0.65 1.30 Qvento 0 0 0 0 0 0 0 0 0.78 0 0.78 0 0.78 0.78 0 0.78 0 0.78 0.78 SismaX1 1.00 1.00 -1.00 -1.00 0.30 0.30 -0.30 -0.30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SismaY1 0.30 -0.30 0.30 -0.30 1.00 -1.00 1.00 -1.00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Combinaz. ->

20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32

PProp 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 CPerm 1.30 1.30 0.80 0.80 0.80 1.30 1.30 1.30 1.30 0.80 0.80 0.80 0.80 Qcop 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Qneve 1.30 0 1.30 1.30 0 0.65 0.65 0 0 0.65 0.65 0 0 Qvento 0 0.78 0.78 0 0.78 1.30 0 1.30 0 1.30 0 1.30 0 SismaX1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SismaY1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


Archivio Materiali. Numero: 1; Nome: aste_ca Descrizione: cordoli di fondazione. Tipo materiale: cemento armato. Comportamento: Isotropo

Conglomerato cementizio: Rck=300.00; Rcm= 300.00 ( in Kg/cm²); γc=: 1.5000 fck=249.00; fcm=329.00; fcd=141.10; fctk=17.91; fc td=11.94; fctm=25.58; fcfm=30.70; (in Kg/cm²) Grafico tensioni/deformazioni cls: f2=141.10 Kg/cm ²; epsCu2=0.00350; epsC2=0.00200

Acciaio barre: B450C; γs=1.1500 fyk=4587.16; fyd=3988.83; fbd=26.86; Es=2099898.10 ; (in Kg/cm²); Grafico tensioni/deformazioni acciaio: epsSu=0.067 5; k=1.15 Acciaio staffe: fyks=4400.00, fyds=3826.09 (in Kg/ cm²) Percent. torsione limite (TorSoll/TorRes)*100=20.0 0 % Modulo elastico cls: Ec= 314471.61 Kg/cm²; coeff. Poisson: v=0.200; coeff. termico=1e-05 1/C; peso spec.=2548.420 Kg/m³. Il modulo di elasticita' trasversale (dipendente d a Ec e dal coeff. di Poisson): G= E/2*(1+v)= 13102 9.84 Kg/cm² Numero: 2; Nome: plint_cav Descrizione: Plinti a bicchiere prefabbricati. Tipo materiale: cemento armato. Comportamento: Isotropo

Conglomerato cementizio: Rck=450.00; Rcm= 450.00 ( in Kg/cm²); γc=: 1.5000 fck=373.50; fcm=329.00; fcd=211.65; fctk=23.46; fc td=15.64; fctm=33.52; fcfm=40.23; (in Kg/cm²) Grafico tensioni/deformazioni cls: f2=211.65 Kg/cm ²; epsCu2=0.00350; epsC2=0.00200

Acciaio barre: B450C; γs=1.1500 fyk=4587.16; fyd=3988.83; fbd=35.20; Es=2099898.10 ; (in Kg/cm²); Grafico tensioni/deformazioni acciaio: epsSu=0.067 5; k=1.15 Acciaio staffe: fyks=4400.00, fyds=3826.09 (in Kg/ cm²) Percent. torsione limite (TorSoll/TorRes)*100=20.0 0 % Modulo elastico cls: Ec= 346254.85 Kg/cm²; coeff. Poisson: v=0.200; coeff. termico=1e-05 1/C; peso spec.=2548.420 Kg/m³. Il modulo di elasticita' trasversale (dipendente d a Ec e dal coeff. di Poisson): G= E/2*(1+v)= 14427 2.85 Kg/cm²

Archivio Criteri di calcolo. Numero: 1; Nome: crit_fond Descrizione: Criterio per elementi di fondazione, capannone. Condizioni ambientali in cui è situato l'elemento: ordinarie. Sensibilità delle armature: poco sensibili. Dati comuni. Lunghezza massima barre=1100.0 cm. - Per le aste. Diametri disponibili barre (mm): d1=12.0, d2=14.0, d3=16.0, d4=0.0, d5=0.0. Copriferro=2.00 cm; dist. min. laterale barre=2.00 cm; dist. min. strati barre=2.00 cm; diam. staffe: 8.00 mm; Diametro staffe nel nodo superiore del pilastro: 0 .00 mm; Tolleranza raggruppamento barre=100.00 cm; Progetta barre simmetriche all'asse X della sezion e: Si Progetta barre simmetriche all'asse Y della sezion e: Si Progetta barre identiche in tutti i lati della sez ione: No Applica la simmetria solo nelle sezioni dei pilast ri: Si Barre costanti in tutte le sezioni del pilastro: N o Progetta/Verifica le travi a flessione semplice (n on a tenso-pressoflessione deviata): Si


Inserimento dell'armatura trasversale (staffe e le gature) nelle sezioni delle aste per taglio e torsi one: Si N.ro staffe lungo: la base=1., altezza=1, lung. al a=1, spess. ala=1 - Per le shell. Diametri disponibili barre (mm): Direzione 1: d1=12.0, d2=14.0, d3=16.0, d4=0.0, d5 =0.0. Direzione 2: d1=12.0, d2=14.0, d3=16.0, d4=0.0, d5 =0.0. Copriferro direzione 1= 2.00 cm; passo min. armatu re dir. 1: 2.00 cm; passo max. armature dir. 1: 40. 00 cm; copriferro dir. 2=2.00 cm; passo min. armature dir . 2: 2.00 cm; passo max. armature dir. 2: 40.00 cm; Inserimento di staffe nelle shell: no. Armatura simmetrica intradosso/estradosso: No Simmetria armatura solo in shell verticali: No - Per i plinti. Diametri disponibili barre (mm): d1=12.0, d2=14.0, d3=16.0, d4=0.0, d5=0.0. Copriferro=2.00 cm; dist. minima barre= 2.00 cm; dist. massima barre= 40.00 cm. Staffoni chiusi (0=no, 1=si): 1; n.ro minimo staf foni: 2; ferri ad L orizz. (0=no, 1=si): 1. Ancoraggi. Ferri piegati: 10.00*Ø; staffoni: 10.0 0*Ø; dritti inferiori: 5.00*Ø; ferri ad L: 10.00*Ø. - Per i bicchieri (o pozzetti). Diametri disponibili barre (mm): d1=8.0, d2=10.0, d3=12.0, d4=14.0, d5=18.0. Copriferro=2.00 cm; dist. max ferri orizz.= 10.00 cm; dist. max ferri vert.= 10.00 cm. Numero: 2; Nome: crit_elev Descrizione: Citerio per elementi in elevazione, c apannone. Condizioni ambientali in cui è situato l'elemento: ordinarie. Sensibilità delle armature: poco sensibili. Dati comuni. Lunghezza massima barre=1100.0 cm. - Per le aste. Diametri disponibili barre (mm): d1=12.0, d2=14.0, d3=16.0, d4=0.0, d5=0.0. Copriferro=2.00 cm; dist. min. laterale barre=2.00 cm; dist. min. strati barre=2.00 cm; diam. staffe: 8.00 mm; Diametro staffe nel nodo superiore del pilastro: 0 .00 mm; Tolleranza raggruppamento barre=100.00 cm; Progetta barre simmetriche all'asse X della sezion e: Si Progetta barre simmetriche all'asse Y della sezion e: Si Progetta barre identiche in tutti i lati della sez ione: No Applica la simmetria solo nelle sezioni dei pilast ri: Si Barre costanti in tutte le sezioni del pilastro: N o Progetta/Verifica le travi a flessione semplice (n on a tenso-pressoflessione deviata): Si Inserimento dell'armatura trasversale (staffe e le gature) nelle sezioni delle aste per taglio e torsi one: Si N.ro staffe lungo: la base=1., altezza=1, lung. al a=1, spess. ala=1 - Per le shell. Diametri disponibili barre (mm): Direzione 1: d1=12.0, d2=14.0, d3=16.0, d4=0.0, d5 =0.0. Direzione 2: d1=12.0, d2=14.0, d3=16.0, d4=0.0, d5 =0.0. Copriferro direzione 1= 2.00 cm; passo min. armatu re dir. 1: 2.00 cm; passo max. armature dir. 1: 40. 00 cm; copriferro dir. 2=2.00 cm; passo min. armature dir . 2: 2.00 cm; passo max. armature dir. 2: 40.00 cm; Inserimento di staffe nelle shell: no. Armatura simmetrica intradosso/estradosso: No Simmetria armatura solo in shell verticali: No - Per i plinti. Diametri disponibili barre (mm): d1=12.0, d2=14.0, d3=16.0, d4=0.0, d5=0.0. Copriferro=2.00 cm; dist. minima barre= 2.00 cm; dist. massima barre= 40.00 cm. Staffoni chiusi (0=no, 1=si): 1; n.ro minimo staf foni: 2; ferri ad L orizz. (0=no, 1=si): 1. Ancoraggi. Ferri piegati: 10.00*Ø; staffoni: 10.0 0*Ø; dritti inferiori: 5.00*Ø; ferri ad L: 10.00*Ø. - Per i bicchieri (o pozzetti). Diametri disponibili barre (mm): d1=8.0, d2=10.0, d3=12.0, d4=14.0, d5=18.0. Copriferro=2.00 cm; dist. max ferri orizz.= 10.00 cm; dist. max ferri vert.= 10.00 cm.


Archivio Terreni di fondazione Terreno n.ro 1; Nome: terr1 Descrizione: Terreno tipo 1. Costante di Winkler (Kg/cm³): wk= 5.0000. Non bloccare le componenti Tx e Ty per vincoli all a Winkler: No

Angolo d'attrito interno del terreno (gradi): φ= 33.0000.

Angolo d'attrito tra terreno e fondazione (gradi): δ= 21.8000.

Peso specifico del terreno (Kg/m³): γt= 1840.0000.

Peso specifico del terreno saturo (Kg/m³): γsat= 2020.0000. Coesione efficace (Kg/cm²): c'= 0.3000 Coesione non drenata (Kg/cm²): cu= 0.3000 Aderenza terreno fondazione (Kg/cm²): ca= 2.0000. Sovraccarico sul terreno (Kg/m²): q= 0.0000.

Inclinazione pendio direz. X (gradi): βx= 0.0000.

Inclinazione pendio direz. Y (gradi): βy= 0.0000.

Inclinazione piano di fondazione direz. X (gradi): ηx= 0.0000.

Inclinazione piano di fondazione direz. Y (gradi): ηy= 0.0000.

Tensione ammissibile del terreno inserita a mano ( Kg/cm²): σt= 8.8300 Profondità della falda dal piano di campagna (m): pf= 0.00 Fattori di correzione sismica del carico limite:

Zc=(1-0.32•kh)= 0.9962; Zq=Z γ=(1-kh/tan( φ))^0.35= 0.9935;

Archivio Sezioni aste. Il baricentro della sezione è calcolato rispetto a gli assi locali x e y. Per rotazione si intende quella attorno all'origin e degli assi x e y, della sezione originaria (retta ngolare, ad L ecc.). Il piano xy è normale all'asse della trave ed ha o rigine sull'asse. Gli assi x e y, della sezione al nodo iniziale del l'asta, coincidono con gli assi locali -3 e 2 dell' asta. Numero: 1; Nome: 30x65 Forma: rettangolare. Base: 30.00 cm; altezza: 65.00 cm. Rotazione: rot=0.00 gradi sessadec.. Area Acls= 1950.00 cm²; Mom. statici (cm³): Sx= 0 .00, Sx= 0.00; Baricentro (cm): Xg=0.00; Yg=-0.00

Momenti d'inerzia (cm^4): Jx= 686562.50; Jy= 14625 0.00; Jxy= 0.00; J ξ= 686562.50; J η= 146250.00;

Raggi d'inerzia (cm): ix= 18.76; iy= 8.66; ixy= 0. 00; i ξ= 18.76; i η= 8.66;

Angolo tra l'asse principale d'inerzia ξ e l'asse x: θ = -0.00 rad; Numero: 2; Nome: 30x30 Forma: rettangolare. Base: 30.00 cm; altezza: 30.00 cm. Rotazione: rot=0.00 gradi sessadec.. Area Acls= 900.03 cm²; Mom. statici (cm³): Sx= -0 .00, Sx= -0.00; Baricentro (cm): Xg=-0.00; Yg=0.00

Momenti d'inerzia (cm^4): Jx= 67506.75; Jy= 67502. 25; Jxy= 0.00; J ξ= 67506.75; J η= 67502.25;

Raggi d'inerzia (cm): ix= 8.66; iy= 8.66; ixy= 0.0 0; i ξ= 8.66; i η= 8.66;

Angolo tra l'asse principale d'inerzia ξ e l'asse x: θ = -0.00 rad;


Numero: 3; Nome: 20x20 Forma: rettangolare. Base: 20.00 cm; altezza: 20.00 cm. Rotazione: rot=0.00 gradi sessadec.. Area Acls= 400.00 cm²; Mom. statici (cm³): Sx= -0 .00, Sx= 0.00; Baricentro (cm): Xg=0.00; Yg=0.00

Momenti d'inerzia (cm^4): Jx= 13333.34; Jy= 13333. 33; Jxy= 0.00; J ξ= 13333.34; J η= 13333.33;

Raggi d'inerzia (cm): ix= 5.77; iy= 5.77; ixy= 0.0 0; i ξ= 5.77; i η= 5.77;

Angolo tra l'asse principale d'inerzia ξ e l'asse x: θ = -0.00 rad; Numero: 4; Nome: 20x165 Forma: rettangolare. Base: 20.00 cm; altezza: 165.00 cm. Rotazione: rot=0.00 gradi sessadec.. Area Acls= 3300.00 cm²; Mom. statici (cm³): Sx= - 0.00, Sx= 0.00; Baricentro (cm): Xg=0.00; Yg=0.00

Momenti d'inerzia (cm^4): Jx= 7486875.00; Jy= 1100 00.00; Jxy= 0.00; J ξ= 7486875.00; J η= 110000.00;

Raggi d'inerzia (cm): ix= 47.63; iy= 5.77; ixy= 0. 00; i ξ= 47.63; i η= 5.77;

Angolo tra l'asse principale d'inerzia ξ e l'asse x: θ = -0.00 rad;

Coordinate nodi.

Nodo X Y Z Nodo X Y Z Nodo X Y Z n.ro metri n.ro metri n.ro metri

1 0.000 0.000 0.000 2 1.250 0.000 0.000 3 2.500 0.000 0.000 4 3.750 0.000 0.000 5 5.000 0.000 0.000 6 6.250 0.000 0.000 7 7.500 0.000 0.000 8 8.750 0.000 0.000 9 10.000 0.000 0.000 10 11.250 0.000 0.000 11 12.500 0.000 0.000 12 13.750 0.000 0.000 13 15.000 0.000 0.000 14 16.250 0.000 0.000 15 17.500 0.000 0.000 16 18.750 0.000 0.000 17 20.000 0.000 0.000 18 0.000 1.367 0.000 19 20.000 1.367 0.000 20 0.000 2.733 0.000 21 20.000 2.733 0.000 22 0.000 4.100 0.000 23 20.000 4.100 0.000 24 0.000 5.480 0.000 25 20.000 5.480 0.000 26 0.000 6.860 0.000 27 20.000 6.860 0.000 28 0.000 8.240 0.000 29 20.000 8.240 0.000 30 0.000 9.607 0.000 31 20.000 9.607 0.000 32 0.000 10.973 0.000 33 20.000 10.973 0.000 34 0.000 12.340 0.000 35 1.250 12.340 0.000 36 2.500 12.340 0.000 37 3.750 12.340 0.000 38 5.000 12.340 0.000 39 6.250 12.340 0.000 40 7.500 12.340 0.000 41 8.750 12.340 0.000 42 10.000 12.340 0.000 43 11.250 12.340 0.000 44 12.500 12.340 0.000 45 13.750 12.340 0.000 46 15.000 12.340 0.000 47 16.250 12.340 0.000 48 17.500 12.340 0.000 49 18.750 12.340 0.000 50 20.000 12.340 0.000 51 0.000 0.000 4.750 52 5.000 0.000 4.750 53 10.000 0.000 4.750 54 15.000 0.000 4.750 55 20.000 0.000 4.750 56 0.000 12.340 4.750 57 5.000 12.340 4.750 58 10.000 12.340 4.750 59 15.000 12.340 4.750 60 20.000 12.340 4.750 61 0.000 6.170 6.400 62 5.000 6.170 6.400 63 10.000 6.170 6.400 64 15.000 6.170 6.400 65 20.000 6.170 6.400 66 0.000 4.100 4.250 67 20.000 4.100 4.250 68 0.000 8.240 4.250 69 20.000 8.240 4.250


Dati aste.

E: elemento costruttivo (T=trave, P=pilastro, F=Tr ave di Fondazione); Sez: numero della sezione nell'archivio; Offs: OFFSET=tratto rigido all'estremo dell'asta; Dy: scostamento della sezione dal nodo, lungo l'as se locale y (999=il nodo è all'estradosso, -999=il nodo è all'intradosso) Dx: scostamento della sezione dal nodo, lungo l'as se locale x (999=il nodo è sul lato destro della se zione, -999=il nodo è sul lato sx della sezione) Svincoli interni: codici degli svincoli interni ag li estremi dell'asta (0=non svincolato, 1=svincolat o); posizione e tipo svincolo: 1) N nodo ini.; 2) T2 2 n. ini.; 3) T33 n. ini; 4) Tor n. ini.; 5) M22 n. ini.; 6) M33 n. ini.; 7) N nodo fin.; 8) T2 2 n. fin.; 9) T33 n. fin; 10) Tor n. fin.; 11) M22 n. fin.; 12) M33 n. fin.; Ang.: rotazione dell'asta attorno al suo asse (Gra di sessadecimali); Mt: numero del materiale nell'archivio; Cr: numero del criterio di calcolo nell'archivio; b2: coefficiente di vincolo per il calcolo della l unghezza libera di inflessione nel piano 21 locale dell'asta; b3: coefficiente di vincolo per il calcolo della l unghezza libera di inflessione nel piano 31 locale dell'asta; Au: aumento in percentuale delle azioni di calcolo ; ROf: riduzione dell'offset agli estremi; LFd: larghezza utile della fondazione (se 0 si ado tta la larghezza della sezione); Tr: numero del terreno nell'archivio terreni di fo ndazione; Smg: spessore della sottofondazione in cemento mag rone; PP: condizione di carico indipendente a cui appart iene il peso proprio (se 0 il p.p. non grava sulla struttura). Mn: dati per piano di manutenzione manutenzione. G: applica la Gerarchia delle Resistenze all'eleme nto Y=Si, N=No.

Dati al nodo iniziale Dati al nodo finale Asta E Nodo Sez Offs DY DX Nodo Sez Offs DY DX Svincoli Ang. Mt Cr b2 b3 Au ROf LFd Tr Smg PP Mn G n.ro n.ro n. cm cm cm n.ro n. cm cm cm interni gradi n. n. % cm n. cm n. n.

Telaio 1 - Travata 1 1 F 1 1 15.0 -999.0 0.0 2 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 2 F 2 1 0.0 -999.0 0.0 3 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 3 F 3 1 0.0 -999.0 0.0 4 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 4 F 4 1 0.0 -999.0 0.0 5 1 15.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 5 F 5 1 15.0 -999.0 0.0 6 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 6 F 6 1 0.0 -999.0 0.0 7 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 7 F 7 1 0.0 -999.0 0.0 8 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 8 F 8 1 0.0 -999.0 0.0 9 1 15.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 9 F 9 1 15.0 -999.0 0.0 10 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 10 F 10 1 0.0 -999.0 0.0 11 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 11 F 11 1 0.0 -999.0 0.0 12 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 12 F 12 1 0.0 -999.0 0.0 13 1 15.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 13 F 13 1 15.0 -999.0 0.0 14 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 14 F 14 1 0.0 -999.0 0.0 15 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 15 F 15 1 0.0 -999.0 0.0 16 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 16 F 16 1 0.0 -999.0 0.0 17 1 15.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y Telaio 1 - Pilastrata 1 51 P 1 2 65.0 0.0 0.0 51 2 19.5 0.0 0.0 000000,000111 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y Telaio 1 - Pilastrata 2 52 P 5 2 65.0 0.0 0.0 52 2 19.5 0.0 0.0 000000,000111 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y


Telaio 1 - Pilastrata 3 53 P 9 2 65.0 0.0 0.0 53 2 19.5 0.0 0.0 000000,000111 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y Telaio 1 - Pilastrata 4 54 P 13 2 65.0 0.0 0.0 54 2 19.5 0.0 0.0 000000,000111 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y Telaio 1 - Pilastrata 5 55 P 17 2 65.0 0.0 0.0 55 2 19.5 0.0 0.0 000000,000111 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y Telaio 2 - Travata 1 35 F 34 1 15.0 -999.0 -0.0 35 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 36 F 35 1 0.0 -999.0 -0.0 36 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 37 F 36 1 0.0 -999.0 -0.0 37 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 38 F 37 1 0.0 -999.0 -0.0 38 1 15.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 39 F 38 1 15.0 -999.0 -0.0 39 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 40 F 39 1 0.0 -999.0 -0.0 40 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 41 F 40 1 0.0 -999.0 -0.0 41 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 42 F 41 1 0.0 -999.0 -0.0 42 1 15.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 43 F 42 1 15.0 -999.0 -0.0 43 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 44 F 43 1 0.0 -999.0 -0.0 44 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 45 F 44 1 0.0 -999.0 -0.0 45 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 46 F 45 1 0.0 -999.0 -0.0 46 1 15.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 47 F 46 1 15.0 -999.0 -0.0 47 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 48 F 47 1 0.0 -999.0 -0.0 48 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 49 F 48 1 0.0 -999.0 -0.0 49 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 50 F 49 1 0.0 -999.0 -0.0 50 1 15.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y Telaio 2 - Pilastrata 1 56 P 34 2 65.0 0.0 0.0 56 2 19.5 0.0 0.0 000000,000111 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y Telaio 2 - Pilastrata 2 57 P 38 2 65.0 0.0 0.0 57 2 19.5 0.0 0.0 000000,000111 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y Telaio 2 - Pilastrata 3 58 P 42 2 65.0 0.0 0.0 58 2 19.5 0.0 0.0 000000,000111 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y Telaio 2 - Pilastrata 4 59 P 46 2 65.0 0.0 0.0 59 2 19.5 0.0 0.0 000000,000111 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y Telaio 2 - Pilastrata 5 60 P 50 2 65.0 0.0 0.0 60 2 19.5 0.0 0.0 000000,000111 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y Telaio 3 - Travata 1 17 F 1 1 15.0 -999.0 -0.0 18 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 19 F 18 1 0.0 -999.0 -0.0 20 1 0.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 21 F 20 1 0.0 -999.0 -0.0 22 1 15.0 -999.0 -0.0 000000,000000 -0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 23 F 22 1 15.0 -999.0 0.0 24 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 25 F 24 1 0.0 -999.0 0.0 26 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 27 F 26 1 0.0 -999.0 0.0 28 1 15.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 29 F 28 1 15.0 -999.0 0.0 30 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 31 F 30 1 0.0 -999.0 0.0 32 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 33 F 32 1 0.0 -999.0 0.0 34 1 15.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y Telaio 4 - Travata 1 18 F 17 1 15.0 -999.0 0.0 19 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 20 F 19 1 0.0 -999.0 0.0 21 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 22 F 21 1 0.0 -999.0 0.0 23 1 15.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 24 F 23 1 15.0 -999.0 0.0 25 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 26 F 25 1 0.0 -999.0 0.0 27 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 28 F 27 1 0.0 -999.0 0.0 29 1 15.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 30 F 29 1 15.0 -999.0 0.0 31 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 32 F 31 1 0.0 -999.0 0.0 33 1 0.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y 34 F 33 1 0.0 -999.0 0.0 50 1 15.0 -999.0 0.0 000000,000000 0.00 1 1 1.0 1.0 0 0.0 0 1 10 1 0 Y Aste non appartenenti a travate o pilastrate Travi


61 T 51 3 15.5 999.0 0.0 61 4 0.0 999.0 0.0 000111,000000 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 62 T 52 3 15.5 999.0 0.0 62 4 0.0 999.0 0.0 000111,000000 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 63 T 53 3 15.5 999.0 0.0 63 4 0.0 999.0 0.0 000111,000000 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 64 T 54 3 15.5 999.0 0.0 64 4 0.0 999.0 0.0 000111,000000 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 65 T 55 3 15.5 999.0 0.0 65 4 0.0 999.0 0.0 000111,000000 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 66 T 56 3 15.5 999.0 -0.0 61 4 0.0 999.0 -0.0 000111,000000 -0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 67 T 57 3 15.5 999.0 -0.0 62 4 0.0 999.0 -0.0 000111,000000 -0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 68 T 58 3 15.5 999.0 -0.0 63 4 0.0 999.0 -0.0 000111,000000 -0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 69 T 59 3 15.5 999.0 -0.0 64 4 0.0 999.0 -0.0 000111,000000 -0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 70 T 60 3 15.5 999.0 -0.0 65 4 0.0 999.0 -0.0 000111,000000 -0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y Pilastri 71 P 22 2 65.0 0.0 0.0 66 2 0.0 0.0 0.0 000000,000000 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 72 P 28 2 65.0 0.0 0.0 68 2 0.0 0.0 0.0 000000,000000 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 73 P 23 2 65.0 0.0 0.0 67 2 0.0 0.0 0.0 000000,000000 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y 74 P 29 2 65.0 0.0 0.0 69 2 0.0 0.0 0.0 000000,000000 0.00 1 2 1.0 1.0 0 0.0 - - - 1 0 Y

Archivio Carichi per aste. Qz (Kg/ml): carico uniformemente distribuito diretto come -Z globale; wx, wy, wz (Kg/ml): componenti (unif. distrib.) pr oiettate sugli assi globali X, Y, Z; w1, w2, w3 (Kg/ml): componente (unif. distrib.) as siale e lungo gli assi locali 2 e 3; d (metri), p, f (Kg): distanza nal nodo iniziale, e componenti lungo gli assi locali 2 e 3 di un cari co concentrato; u1, u2 (Kg/ml): valori ai nodi iniziale e finale d i un carico trapezoidale diretto come l'asse locale 2; v1, v2 (Kg/ml): valori ai nodi iniziale e finale d i un carico trapezoidale diretto come l'asse locale 3; t (C): variazione di temperatura in tutta l'asta ( positiva se in aumento); t2 (C/cm): variazione di temperatura lungo l'asse locale 2 (asse y della sezione); t3 (C/cm): variazione di temperatura lungo l'asse locale 3 (asse -x della sezione); Coeff. rid. sism. : Coefficiente di riduzione sism ica D.M. (solo per D.M. 1996) Numero 1; Nome: Pannelli Descrizione: Peso proprio dei pannelli; Qz = 1050.00 Coeff. rid. sism.: 0.330 Coef. car. ai piani, Ø: 0.500 Numero 2; Nome: Vento pilastri A Descrizione: Azione del vento sui pilastri sopravv ento; wx = 0.00, wy = 367.00, wz = 0.00 Coeff. rid. sism.: 0.000 Coef. car. ai piani, Ø: 0.500 Numero 3; Nome: Vento pilastri B Descrizione: Azione del vento sui pilastri sottovv ento; wx = 0.00, wy = 550.00, wz = 0.00 Coeff. rid. sism.: 0.000 Coef. car. ai piani, Ø: 0.500


Carichi definiti in archivio applicati alle aste. car. : numero del carico in Archivio Carichi per Aste; cond. : condizione indipendente di carico; molt. : moltiplicatore del carico (se di valore ne gativo verrà applicata solo la massa gravitazionale );

Asta car cond molt car cond molt car cond molt car cond molt car cond molt car cond molt car cond molt car cond molt car cond molt car cond molt 1 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 2 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 3 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 4 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 13 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 14 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 15 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 16 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 17 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 18 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 19 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 20 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 21 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 22 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 23 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 24 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 25 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 26 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 27 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 28 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 29 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 31 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 33 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 35 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 36 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 37 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 38 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 39 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 40 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 41 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 42 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 43 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 44 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 45 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 46 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 47 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 48 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 49 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 50 1 2 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 51 2 4 0.50 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 52 2 4 0.50 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 54 2 4 0.50 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 55 2 4 0.50 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 56 3 5 0.50 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 57 3 5 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 58 3 5 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 59 3 5 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 60 3 5 0.50 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00 0 0 1.00


Archivio Carichi per solai. Q: carico uniformemente distribuito, positivo se d iretto come il verso negativo dell'asse globale Z. (Kg/m²) Qx, Qy e Qz: componenti del carico unif. distr., p ositive se dirette come il verso positivo degli ass i X, Y e Z. (Kg/m²) H: altezza totale del solaio s: spessore soletta b: larghezza travetti L: interasse travetti PS: peso specifico nervatura Nome: Tegolo Descrizione: Tegolo di copertura in c.a.p.; Tipo: Uniformemente distribuito diretto come l'ass e -Z globale Valore: Q= 185.00 Applicato sulla proiezione dell'area del solaio su l piano XY. Coeff. di riduzione sismica = 0.330; Coef. car. ai piani, Ø: 0.500; Nome: Coppi Descrizione: Peso proprio dei coppi e dell'imperme abilizzazione; Tipo: Uniformemente distribuito diretto come l'ass e -Z globale Valore: Q= 85.00 Applicato sulla proiezione dell'area del solaio su l piano XY. Coeff. di riduzione sismica = 0.330; Coef. car. ai piani, Ø: 0.500; Nome: Q Cop Descrizione: Carico verticale sulle coperture non praticabili; Tipo: Uniformemente distribuito diretto come l'ass e -Z globale Valore: Q= 50.00 Applicato sulla proiezione dell'area del solaio su l piano XY. Coeff. di riduzione sismica = 0.330; Coef. car. ai piani, Ø: 0.500; Nome: Vento cop A Descrizione: Vento sulla copertura sopravvento; Tipo: Uniformemente distribuito con componenti Qx, Qy e Qz Valori: Qx= 0.00, Qy -25.00, Qx= 105.00 Applicate sull'area reale del solaio. Coeff. di riduzione sismica = 0.330; Coef. car. ai piani, Ø: 0.500; Nome: Neve Descrizione: Carico da neve; Tipo: Uniformemente distribuito diretto come l'ass e -Z globale Valore: Q= 50.00 Applicato sulla proiezione dell'area del solaio su l piano XY. Coeff. di riduzione sismica = 0.330; Coef. car. ai piani, Ø: 0.500;


Nome: Vento cop B Descrizione: Vento sulla copertura sottovvento; Tipo: Uniformemente distribuito con componenti Qx, Qy e Qz Valori: Qx= 0.00, Qy 25.00, Qx= 105.00 Applicate sull'area reale del solaio. Coeff. di riduzione sismica = 0.330; Coef. car. ai piani, Ø: 0.500;

Solai. Solaio N.ro : numero di identificazione del solaio ; Nodi : elenco dei nodi che definiscono il solaio; Angolo : angolo tra l'asse globale X e la direzion e dei travetti del solaio (antiorario); Carico : nome dei carichi dell'archivio Carichi pe r Solai; c.: numero della condizione indipendente di carico ; Rid L: riduzione della luce tra gli assi delle tra vi, (in cm); Rid C: riduzione del carico (in percentuale) Solaio Nodi Angolo Carico c. RidL Rid C Carico c. RidL Rid C Carico c. RidL Rid C

N.ro numero gradi nome n. cm % nome n. cm % nome n. cm % 1 51, 52, 62, 61, 51 0.00 Tegolo 1 0 0.00 Coppi 2 0 0.00 Q Cop 3 0 0.00 Vento cop A 5 0 0.00 Neve 4 0 0.00 2 52, 53, 63, 62, 52 0.00 Tegolo 1 0 0.00 Coppi 2 0 0.00 Q Cop 3 0 0.00 Vento cop A 5 0 0.00 Neve 4 0 0.00 3 53, 54, 64, 63, 53 0.00 Tegolo 1 0 0.00 Coppi 2 0 0.00 Q Cop 3 0 0.00 Vento cop A 5 0 0.00 Neve 4 0 0.00 4 54, 55, 65, 64, 54 0.00 Tegolo 1 0 0.00 Coppi 2 0 0.00 Q Cop 3 0 0.00 Vento cop A 5 0 0.00 Neve 4 0 0.00 5 61, 62, 57, 56, 61 0.00 Tegolo 1 0 0.00 Coppi 2 0 0.00 Q Cop 3 0 0.00 Vento cop B 5 0 0.00 Neve 4 0 0.00 6 62, 63, 58, 57, 62 0.00 Tegolo 1 0 0.00 Coppi 2 0 0.00 Q Cop 3 0 0.00 Vento cop B 5 0 0.00 Neve 4 0 0.00 7 63, 64, 59, 58, 63 0.00 Tegolo 1 0 0.00 Coppi 2 0 0.00 Q Cop 3 0 0.00 Vento cop B 5 0 0.00 Neve 4 0 0.00 8 64, 65, 60, 59, 64 0.00 Tegolo 1 0 0.00 Coppi 2 0 0.00 Q Cop 3 0 0.00 Vento cop B 5 0 0.00 Neve 4 0 0.00


Dati plinti. Quota: quota del nodo; Forma: parallepipedo o troncopiramidale; Ad, As, Bs, Bg: dimensioni della base a contatto c ol terreno; ad, as, bs, bg: dimensioni della base a contatto c ol pilastro; dx, dy: traslazione del baricentro; Ang.: angolo di rotazione del plinto attorno all'a sse verticale, antiorario (Gradi sessadecimali); Htot: altezza totale del plinto (escluso magrone); Hmin: altezza inferiore (per plinti a forma tronco piramidale); HMg: spessore del sottoplinto in magrone; SpMg: sp orgenza del magrone C.Mg: composizione del magrone; QuoT: altezza del terreno sopra il plinto; Ter: numero del terreno nell'Archivio Terreni; Mat: numero del materiale nell'archivio. Cri: numero del criterio di calcolo nell'archivio. PP: condizione di carico indipendente a cui appart iene il peso proprio (se 0, il p.p. non grava sul t erreno).

Plinto Base inferiore Base superiore Nodo Quota Forma Ad As Bs Bg as ad bs bg dx dy Ang. Htot Hmin HMg SpMg C.Mg QuoT Ter Mat Cri PP n.ro m cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm grad

i cm cm cm cm Kg/m

³ cm n. n. n. n.

1 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

5 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

9 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

13 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

17 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

22 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

23 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

28 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

29 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

34 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

38 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

42 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

46 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1

50 0.00 Parallel.

80 80 80 80 - - - - 0 0 0.00 30 - 10 10 150.0

0 1 2 1 1


Dati bicchieri. Sup.: Superfici di contatto:, L=Lisce, S=Scabre. He, Hi (cm): altezza esterna, altezza interna; Aei, Bei, Aii, Bii (cm): dimensioni del bicchiere, esterne ed interne, alla base; Aes, Bes, Ais, Bis (cm): dimensioni del bicchiere, esterne ed interne, in sommità; Ssot (cm): Spazio sotto il pilastro; Adatta: Adatta al pilastro automat.; Szi (cm): Spazio inf. parete-pilastro; Szs (cm): Spazio sup. parete-pilastro; Spi (cm): Spess. pareti inferiormente; Sps (cm): Spess. pareti superiormente; TiMC: Materiele e criterio di calcolo Come plinto, trave o piastra; Mat: numero del materiale nell'archivio. Cri: numero del criterio di calcolo nell'archivio. Gru: numero del gruppo.

Nodo Sup. He Hi Aei Aii Bei Bii Aes Ais Bes Bis Ssot Adatta Szi Szs Spi Sps TiMC Mat Gru n.ro cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm n. n. n

. 1 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 5 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 9 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 13 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 17 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 22 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 23 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 28 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 29 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 34 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 38 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 42 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 46 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0 50 L 80.0 65.0 93.0 40.0 93.0 40.0 85.0 50.0 85.0 50.0 0.0 No 3.0 5.0 10.0 10.0 Si 2 1 0

ALLEGATO D

DATI DI OUTPUT DEL SOFTWARE DI CALCOLO STRU3D

VERIFICA DEI CORDOLI DI FONDAZIONE E DEI PLINTI

Allegato D – Dati di Output - Verifica dei cordoli di fondazione e dei plinti 1

ALLEGATO D

DATI DI OUTPUT

Verifica dei cordoli di fondazione e dei plinti Software: www.ingegneriasoft.com

Verifica dei cordoli di fondazione in cemento armato (Metodo stati limite)

x : distanza della sezione dal nodo iniziale; c : combinazione di carico piu' sfavorevole per la verifica in questione; N : azione normale, sollecitante di calcolo agli s.l.u. (negativa se di compressione); Mxi : momento flettente, sollecitante di calcolo a gli s.l.u., di rotazione attorno all'asse principal e d'inerzia xi, positivo se comprime le fibre con la yi posi tiva, e tende le fibre con la yi negativa incluse la traslazione del diagramma dei mom enti ed eccentricità aggiuntiva Myi : momento flettente, sollecitante di calcolo a gli s.l.u., di rotazione attorno all'asse principal e d'inerzia yi, positivo se comprime le fibre con la xi nega tiva, e tende le fibre con la xi positiva incluse la traslazione del diagramma dei mom enti ed eccentricità aggiuntiva N.B. Gli ASSI PRINCIPALI D'INERZIA xi e yi possono essere ruotati rispetto ai dati delle combinazioni , es., in una sezione rettangolare, l'asse yi, principale d'inerzia, è parallelo al lato maggiore. sic: coefficiente di sicurezza s.l.u. ad N costant e (se > 1 la verifica è positiva); duttilita' - verifiche implicitamente soddisfatte per l'adozione della Gerarchia delle resistenze (Is truzioni NTC2008 C7.4.4); Aft, Afc: armatura longitudinale tesa e compressa per la combinazione più sfavorevole; Aftmin: armatura longitudinale tesa minima tra tut te le combinazioni; VEd: taglio sollecitante di calcolo agli s.l.u (pr oiezione sull'asse di sollecitazione);

coth: cotangente di θ (inclinazione dei puntoni in cls rispetto all'asse dell'asta); TEd: momento torcente sollecitante di calcolo agli s.l.u. (0 se inferiore alla percentuale limite); tClsRa: tensione del cls nella combinazione di ese rcizio rara piu' sfavorevole; tClsQP: tensione del cls nella comb. di es. quasi permanente '' '' ; tAccRa: tensione dell'acciaio nella comb. di eserc izio rara '' '' ; wkFr: fessurazione del cls nella comb. di esercizi o frequente '' '' ; wkQP: fessurazione del cls nella comb. di es. quas i permanente '' '' ; wkRa: fessurazione del cls nella comb. di esercizi o rara '' '' ; Ø: diametro delle staffe; br: numero di bracci totale delle staffe e degli s pilloni; p.: passo staffe strettamente necessario a taglio, torsione e massimo imposto dalla normativa; N.B. tale passo può essere maggiore di quello realmente inserito nei disegni esecutivi. cd: codice di verifica della sezione (alcuni posso no mancare, in funzione del metodo T.A. o S.L.). 0: verifiche tutte positive; 1: verifiche interrotte per armatura eccess iva (ridimensionare); 2: verifica negativa per le tensioni normal i (sicurezza); 4: armatura longitudinale insufficiente; 5: armatura longitudinale eccessiva (ridime nsionare se deriva da progetto); 6: n.ro barre lungitudinali insufficiente; 7: diametro barre lungitudinali insufficien te; 8: diametro staffe insufficiente; 9: passo o numero dei bracci delle staffe i nsufficiente; 10: sezione non adatta a sopportare il tagl io (ridimensionare); 11: sezione non adatta a sopportare la tors ione (ridimensionare);


12: sezione non adatta a sopportare taglio e torsione (ridimens.); 13: area armatura longitudinale a torsione insufficiente; 14: distanza tra le staffe > 35 cm, insuffi ciente per la torsione; 15: barre mancanti nei vertici, necessarie per la torsione; 16: azione normale superiore a quella massi ma ammissibile (Nrd); 18: verifica negativa s.l.e. tensioni cls c omb. rara; 19: verifica negativa s.l.e. tensioni cls c omb. quasi perm.; 20: verifica negativa s.l.e. tensioni accia io comb. rare; 21: verifica negativa s.l.e. fessurazione c ls comb. rara; 22: verifica negativa s.l.e. fessurazione c ls comb. quasi perm.; 23: verifica negativa s.l.e. fessurazione c ls comb. frequente.

Asta sez. Presso-Tensoflessione Arm. long. Taglio Tors. Tensioni

Fessurazione

staffe cd

n.ro x c N Mxi Myi sic. Aft Afc Aftmin c VEd coth TEd tClsRa tClsQP tAccRa wkFr wkQP wkRa Ø br p. cm n. Kg Kgm Kgm cm² cm² cm² n. Kg Kgm Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² mm mm mm mm n. cm

1 15 49 0.00 -271.63 -0.00 45.0 4.52 4.52 4.52 51 1741.81 2.50 0.0 -0.90 -0.54 50.31 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 70 51 0.00 390.76 -0.00 31.3 4.52 4.52 4.52 51 602.24 2.50 0.0 -1.35 -0.74 75.53 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 15 0.00 -1651.64 -0.00 7.39 4.52 4.52 4.52 15 1414.56 2.50 0.0 -2.02 -1.14 112.59 0.00 0.00 0.00 8 2 21 02 31 51 0.00 1415.43 -0.00 8.63 4.52 4.52 4.52 41 921.68 2.50 0.0 -2.16 -0.61 120.50 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 51 0.00 1140.71 -0.00 10.7 4.52 4.52 4.52 49 254.16 2.50 0.0 -2.96 -1.36 165.46 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 51 0.00 1449.06 -0.00 8.43 4.52 4.52 4.52 8 1212.04 2.50 0.0 -1.50 -0.21 83.79 0.00 0.00 0.00 8 2 21 03 31 51 0.00 1366.30 -0.00 8.94 4.52 4.52 4.52 4 1223.96 2.50 0.0 -3.24 -1.94 181.20 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 51 0.00 1128.84 -0.00 10.8 4.52 4.52 4.52 15 686.88 2.50 0.0 -3.97 -3.07 221.89 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 51 0.00 1566.86 -0.00 7.79 4.52 4.52 4.52 51 1401.15 2.50 0.0 -2.55 -2.27 142.18 0.00 0.00 0.00 8 2 21 04 28 4 0.00 2392.67 -0.00 5.10 4.52 4.52 4.52 15 2066.41 2.50 0.0 -5.40 -4.66 301.73 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 55 4 0.00 1544.74 -0.00 7.91 4.52 4.52 4.52 15 1657.75 2.50 0.0 -7.59 -6.26 424.10 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 110 15 0.00 2059.58 -0.00 5.93 4.52 4.52 4.52 51 1551.39 2.50 0.0 -9.60 -7.07 535.98 0.00 0.00 0.00 8 2 21 05 15 15 0.00 2022.38 -0.00 6.04 4.52 4.52 4.52 4 2251.63 2.50 0.0 -9.59 -7.20 535.81 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 70 15 0.00 782.64 -0.00 15.6 4.52 4.52 4.52 4 2606.95 2.50 0.0 -2.96 -1.83 165.53 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 4 0.00 -3081.54 -0.00 3.96 4.52 4.52 4.52 4 2962.26 2.50 0.0 -4.69 -4.56 261.67 0.00 0.00 0.00 8 2 21 06 31 4 0.00 -1421.00 -0.00 8.59 4.52 4.52 4.52 15 491.23 2.50 0.0 -5.19 -4.82 289.81 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 4 0.00 -1736.42 -0.00 7.03 4.52 4.52 4.52 15 693.11 2.50 0.0 -6.07 -5.46 339.24 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 4 0.00 -2556.53 -0.00 4.78 4.52 4.52 4.52 15 1096.88 2.50 0.0 -8.83 -7.73 493.21 0.00 0.00 0.00 8 2 21 07 31 4 0.00 -2237.72 -0.00 5.46 4.52 4.52 4.52 4 1178.18 2.50 0.0 -6.85 -5.94 382.59 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 4 0.00 -1759.36 -0.00 6.94 4.52 4.52 4.52 4 976.30 2.50 0.0 -5.21 -4.48 290.78 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 4 0.00 -991.90 -0.00 12.3 4.52 4.52 4.52 4 572.53 2.50 0.0 -2.91 -2.55 162.27 0.00 0.00 0.00 8 2 21 08 28 4 0.00 2321.30 -0.00 5.26 4.52 4.52 4.52 4 2961.19 2.50 0.0 -1.22 -1.00 67.92 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 55 4 0.00 1032.45 -0.00 11.8 4.52 4.52 4.52 4 2783.53 2.50 0.0 -5.11 -4.33 285.60 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 110 4 0.00 2465.68 -0.00 4.95 4.52 4.52 4.52 4 2428.22 2.50 0.0 -12.14 -10.21 678.27 0.00 0.00 0.00 8 2 21 09 15 4 0.00 2465.66 -0.00 4.98 4.52 5.65 4.52 4 2428.22 2.50 0.0 -11.73 -9.86 676.41 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 70 4 0.00 1032.43 -0.00 11.8 4.52 4.52 4.52 4 2783.54 2.50 0.0 -5.11 -4.33 285.59 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 4 0.00 -2799.70 -0.00 4.36 4.52 4.52 4.52 4 3138.85 2.50 0.0 -2.94 -2.57 163.99 0.00 0.00 0.00 8 2 21 010 31 4 0.00 -1344.09 -0.00 9.1 4.52 4.52 4.52 4 774.40 2.50 0.0 -3.89 -3.35 217.34 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 4 0.00 -1759.36 -0.00 6.94 4.52 4.52 4.52 4 976.28 2.50 0.0 -5.21 -4.48 290.78 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 4 0.00 -2779.15 -0.00 4.39 4.52 4.52 4.52 4 1380.04 2.50 0.0 -8.82 -7.72 492.78 0.00 0.00 0.00 8 2 21 011 31 4 0.00 -2114.96 -0.00 5.77 4.52 4.52 4.52 15 895.04 2.50 0.0 -7.29 -6.43 407.03 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 4 0.00 -1736.43 -0.00 7.03 4.52 4.52 4.52 15 693.15 2.50 0.0 -6.07 -5.46 339.23 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 4 0.00 -1168.63 -0.00 10.5 4.52 4.52 4.52 15 289.39 2.50 0.0 -4.63 -4.51 258.74 0.00 0.00 0.00 8 2 21 012 28 4 0.00 -2166.61 -0.00 5.64 4.52 4.52 4.52 4 2784.76 2.50 0.0 -1.88 -1.24 105.07 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 55 15 0.00 782.73 -0.00 15.6 4.52 4.52 4.52 4 2607.10 2.50 0.0 -2.96 -1.83 165.57 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 110 15 0.00 2022.52 -0.00 6.04 4.52 4.52 4.52 4 2251.79 2.50 0.0 -9.59 -7.20 535.88 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0



Fessurazione

staffe cd


13 15 15 0.00 2059.81 -0.00 5.93 4.52 4.52 4.52 51 1552.12 2.50 0.0 -9.60 -7.08 536.09 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 70 4 0.00 1545.57 -0.00 7.90 4.52 4.52 4.52 15 1657.36 2.50 0.0 -7.60 -6.26 424.31 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 8 0.00 2113.61 -0.00 5.78 4.52 4.52 4.52 15 2474.67 2.50 0.0 -2.55 -2.28 142.57 0.00 0.00 0.00 8 2 21 014 31 51 0.00 1450.99 -0.00 8.42 4.52 4.52 4.52 51 754.39 2.50 0.0 -3.71 -3.19 207.09 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 51 0.00 1131.04 -0.00 10.8 4.52 4.52 4.52 15 686.49 2.50 0.0 -3.98 -3.08 222.31 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 15 0.00 -1750.56 -0.00 6.98 4.52 4.52 4.52 4 1917.30 2.50 0.0 -1.50 -0.21 83.85 0.00 0.00 0.00 8 2 21 015 31 51 0.00 1221.85 -0.00 10.0 4.52 4.52 4.52 8 518.26 2.50 0.0 -2.75 -1.10 153.79 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 51 0.00 1142.85 -0.00 10.7 4.52 4.52 4.52 49 253.87 2.50 0.0 -2.97 -1.37 166.05 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 51 0.00 1490.14 -0.00 8.20 4.52 4.52 4.52 41 1615.46 2.50 0.0 -2.03 -1.15 113.18 0.00 0.00 0.00 8 2 21 016 28 15 0.00 -1030.33 -0.00 11.9 4.52 4.52 4.52 15 1005.31 2.50 0.0 -1.26 -0.21 70.34 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 55 51 0.00 392.71 -0.00 31.1 4.52 4.52 4.52 51 603.37 2.50 0.0 -1.36 -0.75 76.02 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 110 49 0.00 -270.30 -0.00 45.2 4.52 4.52 4.52 51 1742.93 2.50 0.0 -0.89 -0.54 49.97 0.00 0.00 0.00 8 2 21 035 15 52 0.00 -168.31 -0.00 87.4 6.79 4.52 6.79 51 1184.84 2.50 -1666.53 -0.44 -0.44 22.32 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 70 51 0.00 358.20 -0.00 41.0 6.79 4.52 6.79 15 36.73 2.50 -1666.53 -1.23 -0.52 62.00 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 15 0.00 -1830.61 -0.00 8.03 6.79 4.52 6.79 4 1258.29 2.50 -1666.53 -2.76 -1.76 138.88 0.00 0.00 0.00 8 2 21 036 31 51 0.00 970.17 -0.00 15.2 6.79 4.52 6.79 44 682.06 2.50 -1677.71 -1.26 -0.23 63.16 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 51 0.00 624.24 -0.00 23.6 6.79 4.52 6.79 14 12.01 2.50 -1677.71 -1.38 -0.27 69.51 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 15 0.00 -1541.73 -0.00 9.5 6.79 4.52 6.79 2 1400.15 2.50 -1677.71 -2.97 -1.86 149.41 0.00 0.00 0.00 8 2 21 037 31 15 0.00 -1178.18 -0.00 12.5 6.79 4.52 6.79 15 616.58 2.50 -1694.33 -0.81 -0.02 40.97 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 51 0.00 645.26 -0.00 22.8 6.79 4.52 6.79 15 77.49 2.50 -1694.33 -1.20 -0.87 60.31 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 51 0.00 -1277.22 -0.00 11.5 6.79 4.52 6.79 51 1465.63 2.50 -1694.33 -1.04 -0.57 52.14 0.00 0.00 0.00 8 2 21 038 28 15 0.00 1883.36 -0.00 7.81 6.79 4.52 6.79 15 662.99 2.50 -1716.43 -2.31 -1.68 116.32 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 55 15 0.00 971.92 -0.00 15.1 6.79 4.52 6.79 15 52.21 2.50 -1716.43 -4.39 -3.14 220.88 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 110 15 0.00 1624.01 -0.00 9.1 6.79 4.52 6.79 51 1169.35 2.50 -1716.43 -6.12 -3.62 307.61 0.00 0.00 0.00 8 2 21 039 15 15 0.00 1543.30 -0.00 7.91 4.52 4.52 4.52 51 1580.61 2.50 0.0 -5.59 -3.25 312.01 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 70 15 0.00 845.45 -0.00 14.4 4.52 4.52 4.52 15 1677.47 2.50 0.0 -3.53 -2.45 197.43 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 15 0.00 -2053.25 -0.00 5.95 4.52 4.52 4.52 15 2494.78 2.50 0.0 -1.69 -1.53 94.31 0.00 0.00 0.00 8 2 21 040 31 51 0.00 732.58 -0.00 16.7 4.52 4.52 4.52 51 843.64 2.50 0.0 -0.77 -0.38 43.05 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 15 0.00 -715.64 -0.00 17.1 4.52 4.52 4.52 15 532.95 2.50 0.0 -0.89 -0.26 49.67 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 4 0.00 -2014.23 -0.00 6.06 4.52 4.52 4.52 4 1748.24 2.50 0.0 -4.20 -3.09 234.48 0.00 0.00 0.00 8 2 21 041 31 15 0.00 -1233.93 -0.00 9.9 4.52 4.52 4.52 4 946.05 2.50 0.0 -2.20 -1.29 123.13 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 15 0.00 -706.25 -0.00 17.3 4.52 4.52 4.52 15 413.20 2.50 0.0 -1.24 -0.51 69.04 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 43 0.00 -1299.94 -0.00 9.4 4.52 4.52 4.52 51 1470.12 2.50 0.0 -2.37 -2.02 132.44 0.00 0.00 0.00 8 2 21 042 28 15 0.00 1518.27 -0.00 8.04 4.52 4.52 4.52 15 1958.77 2.50 0.0 -0.46 -0.23 25.52 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 55 15 0.00 625.69 -0.00 19.5 4.52 4.52 4.52 15 1550.11 2.50 0.0 -2.50 -1.71 139.88 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 110 15 0.00 1253.49 -0.00 9.7 4.52 4.52 4.52 51 1563.60 2.50 0.0 -4.22 -2.27 235.74 0.00 0.00 0.00 8 2 21 043 15 15 0.00 1252.36 -0.00 9.8 4.52 5.65 4.52 51 1566.16 2.50 0.0 -4.07 -2.18 234.55 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 70 15 0.00 625.31 -0.00 19.5 4.52 4.52 4.52 15 1548.74 2.50 0.0 -2.50 -1.70 139.70 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 15 0.00 -2112.23 -0.00 5.78 4.52 4.52 4.52 15 2366.06 2.50 0.0 -2.38 -2.03 132.96 0.00 0.00 0.00 8 2 21 044 31 51 0.00 745.25 -0.00 16.4 4.52 4.52 4.52 51 829.65 2.50 0.0 -1.28 -0.74 71.44 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 15 0.00 -700.98 -0.00 17.4 4.52 4.52 4.52 15 409.45 2.50 0.0 -1.21 -0.49 67.79 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 4 0.00 -1923.85 -0.00 6.35 4.52 4.52 4.52 4 1633.10 2.50 0.0 -4.16 -3.05 232.06 0.00 0.00 0.00 8 2 21 045 31 15 0.00 -1279.03 -0.00 9.5 4.52 4.52 4.52 4 1069.73 2.50 0.0 -1.97 -1.10 109.91 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 15 0.00 -711.34 -0.00 17.2 4.52 4.52 4.52 15 541.25 2.50 0.0 -0.80 -0.18 44.88 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 51 0.00 -1231.60 -0.00 9.9 4.52 4.52 4.52 51 1475.56 2.50 0.0 -1.55 -1.40 86.39 0.00 0.00 0.00 8 2 21 046 28 15 0.00 1820.92 -0.00 6.71 4.52 4.52 4.52 15 2099.60 2.50 0.0 -1.48 -1.01 82.72 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 55 15 0.00 868.20 -0.00 14.1 4.52 4.52 4.52 15 1690.95 2.50 0.0 -3.73 -2.64 208.20 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 110 15 0.00 1573.46 -0.00 7.76 4.52 4.52 4.52 51 1555.34 2.50 0.0 -5.84 -3.51 326.28 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0



Fessurazione

staffe cd


47 15 15 0.00 1667.28 -0.00 8.82 6.79 4.52 6.79 51 1213.19 2.50 1571.80 -6.49 -4.00 326.47 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 70 15 0.00 1028.05 -0.00 14.3 6.79 4.52 6.79 15 8.37 2.50 1571.80 -4.88 -3.63 245.34 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 15 0.00 -1737.24 -0.00 8.46 6.79 4.52 6.79 15 1389.64 2.50 1569.16 -0.44 -0.01 22.38 0.00 0.00 0.00 8 2 21 048 31 51 0.00 1060.11 -0.00 13.9 6.79 4.52 6.79 51 796.12 2.50 1548.81 -1.31 -1.31 66.08 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 51 0.00 808.18 -0.00 18.2 6.79 4.52 6.79 15 102.05 2.50 1548.81 -1.87 -1.54 94.18 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 15 0.00 -1807.34 -0.00 8.14 6.79 4.52 6.79 4 1286.09 2.50 1548.81 -2.25 -1.14 113.39 0.00 0.00 0.00 8 2 21 049 31 51 0.00 1063.09 -0.00 13.8 6.79 4.52 6.79 2 655.24 2.50 1530.85 -1.51 -0.41 75.89 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 51 0.00 791.19 -0.00 18.6 6.79 4.52 6.79 52 38.83 2.50 1530.85 -1.99 -0.88 100.03 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 125 15 0.00 -1318.81 -0.00 11.1 6.79 4.52 6.79 44 1426.97 2.50 1530.85 -2.32 -1.32 116.64 0.00 0.00 0.00 8 2 21 050 28 15 0.00 -1071.22 -0.00 13.7 6.79 4.52 6.79 15 424.58 2.50 1517.83 -0.89 -0.03 44.81 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 55 51 0.00 337.99 -0.00 43.5 6.79 4.52 6.79 15 186.21 2.50 1517.83 -1.14 -0.43 57.30 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 110 52 0.00 -311.13 -0.00 47.3 6.79 4.52 6.79 51 1407.77 2.50 1517.83 -1.10 -1.10 55.52 0.00 0.00 0.00 8 2 21 017 15 38 0.00 2351.42 -0.00 5.19 4.52 4.52 4.52 52 1603.81 2.50 0.0 -9.82 -1.90 548.19 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 76 35 0.00 2177.20 -0.00 5.61 4.52 4.52 4.52 32 1162.70 2.50 0.0 -9.30 -0.42 519.22 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 137 29 0.00 2718.78 -0.00 4.49 4.52 4.52 4.52 29 2165.15 2.50 0.0 -5.12 -1.13 285.99 0.00 0.00 0.00 8 2 21 019 34 49 0.00 1640.76 -0.00 7.44 4.52 4.52 4.52 8 532.28 2.50 0.0 -5.48 -0.36 305.85 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 68 49 0.00 1924.52 -0.00 6.35 4.52 4.52 4.52 35 1012.52 2.50 0.0 -4.60 -0.61 257.10 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 137 29 0.00 -1939.33 -0.00 6.30 4.52 4.52 4.52 29 2520.16 2.50 0.0 -2.94 -2.54 164.00 0.00 0.00 0.00 8 2 21 021 30 2 0.00 -990.26 -0.00 12.3 4.52 4.52 4.52 49 1081.54 2.50 0.0 -2.94 -2.56 164.08 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 61 4 0.00 -845.15 -0.00 14.5 4.52 4.52 4.52 49 1711.93 2.50 0.0 -4.10 -3.57 229.21 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 122 29 0.00 -2168.62 -0.00 5.63 4.52 4.52 4.52 41 3001.05 2.50 0.0 -10.05 -8.49 561.51 0.00 0.00 0.00 8 2 21 023 15 29 0.00 -1942.99 -0.00 6.29 4.52 4.52 4.52 41 2756.15 2.50 0.0 -8.95 -7.64 499.81 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 76 29 0.00 -668.94 -0.00 18.3 4.52 4.52 4.52 49 1396.31 2.50 0.0 -3.12 -2.22 174.13 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 138 33 0.00 -440.69 -0.00 27.7 4.52 4.52 4.52 48 264.26 2.50 0.0 -1.29 -0.76 72.30 0.00 0.00 0.00 8 2 21 025 34 51 0.00 988.96 -0.00 12.3 4.52 4.52 4.52 41 963.79 2.50 0.0 -1.43 -1.11 79.62 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 69 51 0.00 664.78 -0.00 18.4 4.52 4.52 4.52 49 197.53 2.50 0.0 -2.30 -1.74 128.19 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 138 44 0.00 -1197.83 -0.00 10.2 4.52 4.52 4.52 44 1530.36 2.50 0.0 -0.86 -0.75 47.89 0.00 0.00 0.00 8 2 21 027 31 8 0.00 -608.94 -0.00 20.1 4.52 4.52 4.52 22 616.74 2.50 0.0 -1.08 -0.97 60.41 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 8 0.00 -491.13 -0.00 24.9 4.52 4.52 4.52 22 1253.86 2.50 0.0 -2.31 -2.19 129.25 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 123 8 0.00 -1678.53 -0.00 7.28 4.52 4.52 4.52 8 2613.70 2.50 0.0 -7.75 -7.60 433.06 0.00 0.00 0.00 8 2 21 029 15 8 0.00 -1863.61 -0.00 6.55 4.52 4.52 4.52 44 2476.94 2.50 0.0 -8.68 -8.44 484.52 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 76 4 0.00 -810.19 -0.00 15.1 4.52 4.52 4.52 52 1187.82 2.50 0.0 -3.95 -3.52 220.38 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 137 45 0.00 -1532.40 -0.00 7.97 4.52 4.52 4.52 45 1079.59 2.50 0.0 -3.61 -2.48 201.36 0.00 0.00 0.00 8 2 21 031 34 45 0.00 -1114.95 -0.00 11.0 4.52 4.52 4.52 44 991.77 2.50 0.0 -2.85 -0.31 159.15 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 68 45 0.00 -1697.46 -0.00 7.20 4.52 4.52 4.52 45 916.29 2.50 0.0 -3.46 -0.66 193.50 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 137 45 0.00 -3382.39 -0.00 3.61 4.52 4.52 4.52 41 2305.53 2.50 0.0 -8.36 -1.09 467.12 0.00 0.00 0.00 8 2 21 033 30 45 0.00 -2925.08 -0.00 4.18 4.52 4.52 4.52 49 1257.44 2.50 0.0 -9.24 -0.14 515.99 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 61 45 0.00 -2612.64 -0.00 4.67 4.52 4.52 4.52 49 1887.83 2.50 0.0 -11.07 -0.42 618.30 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 122 41 0.00 -3887.66 -0.00 3.14 4.52 4.52 4.52 49 3148.60 2.50 0.0 -17.65 -1.95 985.58 0.00 0.00 0.00 8 2 21 018 15 38 0.00 2377.48 -0.00 5.14 4.52 4.52 4.52 52 1582.04 2.50 0.0 -10.04 -1.68 560.52 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 76 35 0.00 2212.81 -0.00 5.52 4.52 4.52 4.52 32 1174.32 2.50 0.0 -9.46 -0.58 528.20 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 137 29 0.00 2756.42 -0.00 4.43 4.52 4.52 4.52 29 2186.93 2.50 0.0 -5.22 -1.03 291.63 0.00 0.00 0.00 8 2 21 020 34 49 0.00 1666.02 -0.00 7.33 4.52 4.52 4.52 8 524.06 2.50 0.0 -5.56 -0.45 310.77 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 68 49 0.00 1946.96 -0.00 6.27 4.52 4.52 4.52 35 1020.75 2.50 0.0 -4.68 -0.69 261.31 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 137 29 0.00 -1934.06 -0.00 6.31 4.52 4.52 4.52 29 2528.39 2.50 0.0 -2.89 -2.49 161.21 0.00 0.00 0.00 8 2 21 022 30 2 0.00 -965.74 -0.00 12.6 4.52 4.52 4.52 49 1068.12 2.50 0.0 -2.87 -2.50 160.27 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 61 4 0.00 -825.97 -0.00 14.8 4.52 4.52 4.52 49 1698.51 2.50 0.0 -4.02 -3.48 224.36 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 122 29 0.00 -2141.27 -0.00 5.70 4.52 4.52 4.52 41 2987.63 2.50 0.0 -9.93 -8.37 554.61 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0



Fessurazione

staffe cd


24 15 29 0.00 -1888.30 -0.00 6.47 4.52 4.52 4.52 41 2921.97 2.50 0.0 -8.70 -7.39 486.01 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 76 29 0.00 -512.27 -0.00 23.8 4.52 4.52 4.52 49 1562.12 2.50 0.0 -2.41 -1.51 134.59 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 138 51 0.00 384.15 -0.00 31.8 4.52 4.52 4.52 49 287.88 2.50 0.0 -0.48 -0.41 26.65 0.00 0.00 0.00 8 2 21 026 34 51 0.00 1430.24 -0.00 8.54 4.52 4.52 4.52 41 1137.95 2.50 0.0 -2.87 -2.55 160.14 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 69 51 0.00 1166.15 -0.00 10.5 4.52 4.52 4.52 49 371.70 2.50 0.0 -4.01 -3.45 223.87 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 138 51 0.00 1439.76 -0.00 8.48 4.52 4.52 4.52 44 1356.19 2.50 0.0 -2.55 -1.51 142.21 0.00 0.00 0.00 8 2 21 028 31 49 0.00 900.32 -0.00 13.6 4.52 4.52 4.52 22 545.27 2.50 0.0 -2.68 -1.39 149.53 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 62 49 0.00 456.29 -0.00 26.8 4.52 4.52 4.52 22 1182.39 2.50 0.0 -1.83 -0.27 101.95 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 123 8 0.00 -1090.31 -0.00 11.2 4.52 4.52 4.52 8 2542.24 2.50 0.0 -5.10 -4.94 284.60 0.00 0.00 0.00 8 2 21 030 15 8 0.00 -1262.80 -0.00 9.7 4.52 4.52 4.52 53 540.37 2.50 0.0 -5.96 -5.72 332.88 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 76 4 0.00 -1333.61 -0.00 9.2 4.52 4.52 4.52 45 905.13 2.50 0.0 -6.31 -5.88 352.50 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 137 2 0.00 -2522.28 -0.00 4.84 4.52 4.52 4.52 45 1298.24 2.50 0.0 -8.42 -7.29 470.03 0.00 0.00 0.00 8 2 21 032 34 41 0.00 -2353.03 -0.00 5.19 4.52 4.52 4.52 53 776.43 2.50 0.0 -9.01 -6.47 503.38 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 68 41 0.00 -2764.61 -0.00 4.42 4.52 4.52 4.52 45 955.46 2.50 0.0 -10.16 -6.04 567.24 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 137 41 0.00 -3813.79 -0.00 3.20 4.52 4.52 4.52 45 1396.69 2.50 0.0 -13.62 -6.35 760.80 0.00 0.00 0.00 8 2 21 034 30 41 0.00 -3212.06 -0.00 3.80 4.52 4.52 4.52 8 1251.57 2.50 0.0 -13.80 -4.41 770.54 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 61 41 0.00 -3107.97 -0.00 3.93 4.52 4.52 4.52 8 1055.01 2.50 0.0 -14.26 -2.78 796.58 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 122 45 0.00 -3567.15 -0.00 3.42 4.52 4.52 4.52 53 1176.87 2.50 0.0 -16.13 -0.44 900.90 0.00 0.00 0.00 8 2 21 0 VERIFICA ASTE: TUTTE LE VERIFICHE SONO POSITIVE.


Reazioni vincolari calcolo plinti (GEO): Combinazioni SLU A2 (GEO). N.B., queste reazioni vengono cambiate di segno e poi traslate nel sistema locale del plinto. Unita': Kg e Kgm Vengono stampate solo quelle combinazioni non null e e non identiche. Vengono stampate solo le combinazioni coi massimi e minimi di ogni azione.

Plinto comb F(X) F(Y) F(Z) M(X) M(Y) M(Z) 1 1 -0.00 125.31 12932.45 -320.50 -142.01 0.00 10 -0.00 -223.29 14990.00 -202.43 -221.11 0.00 12 -0.00 151.14 14839.87 -365.54 -213.61 0.00 17 -0.00 133.32 13017.59 -415.47 -64.87 0.00 22 -0.00 -801.70 11141.09 320.65 -139.69 0.00 25 -0.00 -523.45 11904.75 430.74 -309.02 0.00 31 -0.00 -166.84 9932.34 217.70 -152.78 0.00 5 1 0.00 181.28 14087.08 -711.13 245.31 0.00 10 0.00 -133.99 17244.38 -423.07 311.86 0.00 12 0.00 226.56 16547.25 -879.66 320.13 0.00 15 0.00 -156.33 15460.82 -358.80 165.61 0.00 22 0.00 -914.42 12964.45 1594.07 184.94 0.00 27 0.00 -414.77 12151.44 1527.47 357.48 0.00 29 0.00 -797.65 11065.01 2048.34 202.97 0.00 31 0.00 -437.11 10367.88 1591.74 211.23 0.00 9 1 -0.00 175.99 12301.40 -770.58 -0.01 0.00 10 -0.00 238.77 14929.83 -800.35 -0.01 0.00 11 -0.00 -150.00 12365.29 606.90 -0.01 0.00 12 -0.00 219.60 14215.08 -957.95 -0.01 0.00 15 -0.00 218.05 14116.39 -719.20 -0.01 0.00 23 -0.00 206.04 13405.53 -422.93 -0.01 0.00 27 -0.00 -427.58 9706.48 1788.80 -0.01 0.00 29 -0.00 -429.13 9607.79 2027.55 -0.01 0.00 31 -0.00 -448.30 8893.04 1869.96 -0.01 0.00 13 1 -0.00 179.22 14087.46 -702.49 -245.29 0.00 10 -0.00 -136.67 17244.87 -411.84 -311.84 0.00 12 -0.00 223.87 16547.74 -868.43 -320.10 0.00 15 -0.00 -157.98 15461.12 -351.89 -165.60 0.00 22 -0.00 -916.07 12964.76 1600.98 -184.92 0.00 27 -0.00 -417.45 12151.94 1538.70 -357.46 0.00 29 -0.00 -799.31 11065.32 2055.25 -202.95 0.00 31 -0.00 -438.76 10368.19 1598.65 -211.21 0.00 17 1 0.00 114.32 12918.68 -305.73 143.40 0.00 10 0.00 -237.58 14972.10 -183.22 222.91 0.00 12 0.00 136.85 14821.97 -346.33 215.41 0.00 17 0.00 124.53 13006.57 -403.65 65.98 0.00 22 0.00 -810.50 11130.07 332.47 140.79 0.00 25 0.00 -537.74 11886.85 449.95 310.82 0.00 31 0.00 -175.63 9921.32 229.52 153.89 0.00 22 1 -0.00 0.00 7501.70 -108.67 -44.90 0.00 17 -0.00 0.00 6874.46 -110.46 -20.05 0.00 19 -0.00 0.00 8997.86 -218.65 -85.41 0.00 22 -0.00 0.00 7467.95 -197.02 -37.66 0.00 23 -0.00 0.00 7215.29 -175.79 -27.57 0.00 25 -0.00 0.00 9003.52 -194.92 -91.26 0.00 27 -0.00 0.00 8840.74 -157.03 -90.38 0.00


28 -0.00 0.00 8419.65 -121.64 -73.54 0.00 32 -0.00 0.00 6889.74 -100.01 -25.80 0.00 23 1 -0.00 -0.00 7603.30 -108.98 50.59 0.00 17 -0.00 -0.00 6955.74 -110.71 24.60 0.00 19 -0.00 -0.00 9129.94 -219.05 92.81 0.00 23 -0.00 -0.00 7296.57 -176.04 32.12 0.00 25 -0.00 -0.00 9135.60 -195.32 98.66 0.00 27 -0.00 -0.00 8972.82 -157.43 97.78 0.00 32 -0.00 -0.00 6971.01 -100.26 30.35 0.00 28 1 0.00 -0.00 7499.10 107.52 -40.77 0.00 11 0.00 -0.00 8027.65 41.84 -61.27 0.00 12 0.00 -0.00 8400.99 130.61 -62.43 0.00 14 0.00 -0.00 6392.51 11.35 -11.63 0.00 20 0.00 -0.00 8203.20 101.30 -60.26 0.00 22 0.00 -0.00 6301.25 -8.52 -13.42 0.00 28 0.00 -0.00 8416.26 120.16 -68.18 0.00 29 0.00 -0.00 6158.89 -58.27 -16.60 0.00 29 1 0.00 0.00 5900.30 -126.40 62.75 0.00 14 0.00 0.00 5113.47 -175.78 29.21 0.00 17 0.00 0.00 5593.34 -77.59 34.33 0.00 19 0.00 0.00 5751.42 -291.56 87.67 0.00 25 0.00 0.00 5609.07 -341.31 90.86 0.00 28 0.00 0.00 6337.82 -183.94 96.75 0.00 29 0.00 0.00 4879.86 -245.41 34.18 0.00 34 1 -0.00 -125.31 12849.58 315.30 -121.17 0.00 10 -0.00 -242.47 15268.17 496.67 -169.55 0.00 14 -0.00 -891.27 13021.60 913.95 -16.55 0.00 25 -0.00 -1338.35 13677.91 1029.59 -162.72 0.00 28 -0.00 -136.00 13918.09 283.78 -204.16 0.00 29 -0.00 -1320.53 11897.07 1082.12 -24.40 0.00 31 -0.00 -1229.20 11361.03 944.22 -41.35 0.00 32 -0.00 -118.18 12137.24 336.31 -65.84 0.00 Plinto comb F(X) F(Y) F(Z) M(X) M(Y) M(Z) 38 1 -0.00 -181.28 15691.26 713.77 -29.13 0.00 10 -0.00 -331.78 19326.67 1230.43 -42.20 0.00 15 -0.00 -309.44 16741.02 1164.84 -51.23 0.00 25 0.00 -2482.53 14918.70 4469.24 5.63 0.00 27 0.00 -2377.31 14224.71 4121.90 11.19 0.00 31 0.00 -2354.97 11639.06 4056.31 2.16 0.00 32 -0.00 -172.35 14657.00 687.53 -32.74 0.00 42 1 -0.00 -175.99 15733.74 787.46 -1.67 0.00 10 -0.00 -238.77 19388.94 1186.18 -2.17 0.00 14 -0.00 -1523.70 15002.74 3415.35 -1.34 0.00 25 -0.00 -2383.66 14869.00 4912.12 -2.17 0.00 28 -0.00 -188.42 17251.50 841.22 -2.17 0.00 31 -0.00 -2343.78 11627.57 4616.23 -1.34 0.00 32 -0.00 -167.71 14721.90 751.62 -1.34 0.00 46 1 0.00 -179.22 15703.64 774.44 38.60 0.00 10 0.00 -329.10 19342.76 1309.30 54.52 0.00 15 0.00 -307.79 16750.92 1213.37 58.81 0.00 25 0.00 -2479.84 14934.80 4548.10 6.69 0.00 27 0.00 -2374.62 14240.81 4200.77 1.13 0.00


31 0.00 -2353.32 11648.97 4104.85 5.43 0.00 32 0.00 -170.69 14666.90 736.07 40.32 0.00 50 1 0.00 -114.32 11537.34 606.75 204.79 0.00 10 0.00 -228.18 13562.26 875.56 278.27 0.00 14 0.00 -882.47 11971.81 1147.11 83.45 0.00 25 0.00 -1324.06 11972.00 1408.47 271.43 0.00 28 0.00 -121.71 12212.17 662.67 312.87 0.00 31 0.00 -1220.41 10311.24 1177.38 108.25 0.00 32 0.00 -109.39 11087.45 569.47 132.74 0.00

Reazioni vincolari calcolo plinti: Combinazioni SLU A1 (STR) E SLV SISMICHE. N.B., queste reazioni vengono cambiate di segno e poi traslate nel sistema locale del plinto. Unita': Kg e Kgm Vengono stampate solo quelle combinazioni non null e e non identiche. Vengono stampate solo le combinazioni coi massimi e minimi di ogni azione.

Plinto comb F(X) F(Y) F(Z) M(X) M(Y) M(Z) 1 1 -0.00 125.31 12932.45 -320.50 -142.01 0.00 4 -0.00 -244.54 18653.62 -295.01 -232.41 0.00 8 -0.00 187.50 18480.39 -483.21 -223.75 0.00 17 -0.00 162.55 15929.19 -553.11 -15.51 0.00 38 -0.00 -943.22 10977.64 422.36 -148.48 0.00 49 -0.00 -617.78 12307.35 561.68 -380.48 0.00 55 -0.00 -210.69 9582.92 303.58 -163.59 0.00 5 1 0.00 181.28 14087.08 -711.13 245.31 0.00 4 0.00 -134.63 21434.89 -573.30 352.95 0.00 8 0.00 281.38 20630.51 -1100.14 362.48 0.00 15 0.00 -165.91 18937.91 -483.32 148.19 0.00 38 0.00 -1081.61 12901.50 1944.76 184.65 0.00 51 0.00 -499.59 12402.44 1852.09 419.74 0.00 53 0.00 -946.88 10709.84 2468.91 205.45 0.00 55 0.00 -530.87 9905.46 1942.07 214.98 0.00 9 1 -0.00 175.99 12301.40 -770.58 -0.01 0.00 4 -0.00 295.17 18786.85 -1012.39 -0.01 0.00 6 -0.00 -153.41 15827.76 611.37 -0.01 0.00 8 -0.00 273.06 17962.14 -1194.22 -0.01 0.00 15 -0.00 266.17 17648.04 -898.77 -0.01 0.00 39 -0.00 211.94 13625.45 -374.44 -0.01 0.00 51 -0.00 -514.07 9557.55 2157.58 -0.01 0.00 53 -0.00 -520.95 9243.45 2453.04 -0.01 0.00 55 -0.00 -543.07 8418.74 2271.20 -0.01 0.00 13 1 -0.00 179.22 14087.46 -702.49 -245.29 0.00 4 -0.00 -137.73 21435.46 -560.35 -352.92 0.00 8 -0.00 278.28 20631.08 -1087.19 -362.45 0.00 15 -0.00 -167.56 18938.21 -476.41 -148.18 0.00 38 -0.00 -1083.26 12901.80 1951.67 -184.64 0.00 51 -0.00 -502.69 12403.01 1865.05 -419.71 0.00 53 -0.00 -948.54 10710.14 2475.82 -205.44 0.00 55 -0.00 -532.52 9905.76 1948.98 -214.97 0.00 17 1 0.00 114.32 12918.68 -305.73 143.40 0.00 4 0.00 -261.03 18632.96 -272.85 234.48 0.00


8 0.00 171.01 18459.73 -461.05 225.82 0.00 17 0.00 153.76 15918.18 -541.30 16.62 0.00 38 0.00 -952.02 10966.62 434.18 149.59 0.00 49 0.00 -634.27 12286.69 583.84 382.56 0.00 55 0.00 -219.48 9571.91 315.40 164.70 0.00 22 1 -0.00 0.00 7501.70 -108.67 -44.90 0.00 17 -0.00 0.00 8204.67 -131.69 -3.99 0.00 27 -0.00 0.00 6872.11 -112.07 -19.17 0.00 29 -0.00 0.00 11031.34 -261.85 -91.16 0.00 33 -0.00 0.00 8597.94 -207.08 -12.66 0.00 38 -0.00 -0.00 7556.90 -211.95 -39.49 0.00 41 -0.00 0.00 11037.87 -234.46 -97.91 0.00 43 -0.00 0.00 10850.05 -190.74 -96.88 0.00 44 -0.00 0.00 10364.18 -149.92 -77.46 0.00 49 -0.00 0.00 9705.31 -214.84 -113.09 0.00 56 -0.00 0.00 6889.74 -100.01 -25.80 0.00 23 1 -0.00 -0.00 7603.30 -108.98 50.59 0.00 17 -0.00 -0.00 8285.95 -131.94 8.54 0.00 27 -0.00 -0.00 6953.39 -112.32 23.72 0.00 29 -0.00 -0.00 11183.74 -262.32 99.70 0.00 39 -0.00 -0.00 7346.66 -187.70 32.39 0.00 41 -0.00 -0.00 11190.27 -234.93 106.44 0.00 43 -0.00 -0.00 11002.45 -191.21 105.42 0.00 49 -0.00 -0.00 9857.71 -215.30 121.62 0.00 56 -0.00 -0.00 6971.01 -100.26 30.35 0.00 28 1 0.00 -0.00 7499.10 107.52 -40.77 0.00 6 0.00 -0.00 9911.87 57.84 -63.30 0.00 8 0.00 -0.00 10342.64 160.26 -64.64 0.00 14 0.00 -0.00 7648.89 17.48 5.22 0.00 24 0.00 -0.00 6316.33 -2.14 -9.96 0.00 30 0.00 -0.00 10114.42 126.44 -62.13 0.00 38 0.00 -0.00 6211.04 -25.08 -12.02 0.00 44 0.00 -0.00 10360.27 148.20 -71.27 0.00 52 0.00 -0.00 9027.71 128.58 -86.45 0.00 53 0.00 -0.00 6046.78 -82.48 -15.70 0.00 29 1 0.00 0.00 5900.30 -126.40 62.75 0.00 14 0.00 0.00 6369.85 -169.66 12.36 0.00 17 0.00 0.00 6923.55 -56.36 18.27 0.00 27 0.00 0.00 5590.99 -75.98 33.45 0.00 29 0.00 0.00 7285.46 -326.86 93.77 0.00 44 0.00 0.00 7962.07 -202.68 104.24 0.00 49 0.00 0.00 5788.64 -403.88 112.62 0.00 52 0.00 0.00 6629.51 -222.30 119.42 0.00 53 0.00 0.00 4767.74 -269.62 33.28 0.00 34 1 -0.00 -125.31 12849.58 315.30 -121.17 0.00 4 -0.00 -292.88 18974.58 634.52 -172.92 0.00 14 0.00 -1037.10 15944.02 1128.92 37.68 0.00 41 -0.00 -1557.36 17139.67 1249.42 -165.03 0.00 45 0.00 -1532.41 14646.48 1322.96 28.61 0.00 52 -0.00 -143.13 14630.42 262.77 -259.48 0.00 55 -0.00 -1400.12 11241.61 1037.75 -37.58 0.00 56 -0.00 -118.18 12137.24 336.31 -65.84 0.00


Plinto comb F(X) F(Y) F(Z) M(X) M(Y) M(Z) 38 1 -0.00 -181.28 15691.26 713.77 -29.13 0.00 4 -0.00 -402.79 23837.53 1504.87 -55.59 0.00 15 -0.00 -371.52 20217.63 1413.05 -68.23 0.00 41 -0.00 -2884.42 18751.42 5241.96 -0.40 0.00 51 0.00 -2722.03 14794.67 4666.41 20.17 0.00 55 0.00 -2690.76 11174.76 4574.59 7.53 0.00 56 -0.00 -172.35 14657.00 687.53 -32.74 0.00 42 1 -0.00 -175.99 15733.74 787.46 -1.67 0.00 4 -0.00 -295.17 23931.98 1457.57 -2.51 0.00 14 -0.00 -1772.68 18248.30 4007.64 -1.34 0.00 41 -0.00 -2770.04 18716.66 5756.73 -2.51 0.00 52 -0.00 -196.71 18263.35 877.06 -2.51 0.00 55 -0.00 -2678.56 11151.52 5210.79 -1.34 0.00 56 -0.00 -167.71 14721.90 751.62 -1.34 0.00 46 1 0.00 -179.22 15703.64 774.44 38.60 0.00 4 0.00 -399.69 23856.11 1595.87 69.80 0.00 15 0.00 -369.86 20227.53 1461.58 75.82 0.00 41 0.00 -2881.32 18769.99 5332.96 14.61 0.00 51 -0.00 -2718.93 14813.25 4757.41 -5.95 0.00 55 0.00 -2689.10 11184.67 4623.12 0.06 0.00 56 0.00 -170.69 14666.90 736.07 40.32 0.00 50 1 0.00 -114.32 11537.34 606.75 204.79 0.00 4 0.00 -276.40 17006.22 1071.69 298.36 0.00 14 0.00 -1028.31 14894.23 1362.08 29.23 0.00 41 0.00 -1540.87 15171.31 1686.60 290.47 0.00 52 0.00 -126.64 12662.06 699.95 384.92 0.00 55 0.00 -1391.33 10191.82 1270.91 104.49 0.00 56 0.00 -109.39 11087.45 569.47 132.74 0.00

Spostamenti nodali assoluti per verifica terreni: Combinazioni Stati Limite Ultimi. Gli spostamenti ottenuti dall'analisi sismica sono stati moltiplicati per i fattori:

µD dirX1=7.00 (q=4.00, T1=0.2320), µD dirY1=8.00 (q=4.50, T1=0.2320) Vengono stampate solo quelle combinazioni non null e e non identiche. Vengono stampate solo le combinazioni coi massimi e minimi di ogni azione.

Nodo comb U(X) (cm) U(Y) (cm) U(Z) (cm) R(X) (rad) R(Y) (rad) R(Z) (rad) 1 1 0 0 -0.10103 0.00011737 5.2006e-05 0 10 0 0 -0.11711 7.4132e-05 8.0974e-05 0 17 0 0 -0.1017 0.00015215 2.3755e-05 0 25 0 0 -0.093006 -0.00015774 0.00011317 0 31 0 0 -0.077596 -7.9725e-05 5.595e-05 0 2 1 0 0 -0.10723 0.00015011 4.8779e-05 0 10 0 0 -0.1271 9.2588e-05 7.9389e-05 0 17 0 0 -0.10457 0.00018553 3.1206e-05 0 19 0 0 -0.11423 -0.00023376 9.4287e-05 0 25 0 0 -0.1067 -0.00028922 9.3891e-05 0 31 0 0 -0.084179 -0.00019629 4.5707e-05 0 3 1 0 0 -0.11284 0.00018779 3.7162e-05 0


10 0 0 -0.13626 0.00011386 6.1671e-05 0 12 0 0 -0.13354 0.00022667 5.0415e-05 0 15 0 0 -0.11261 0.00011125 6.2821e-05 0 27 0 0 -0.11191 -0.00032677 1.478e-05 0 29 0 0 -0.090978 -0.00044218 2.7185e-05 0 31 0 0 -0.088252 -0.00032938 1.593e-05 0 4 1 0 0 -0.11555 0.00022608 -3.6699e-06 0 10 0 0 -0.14118 0.0001355 3.8968e-06 0 12 0 0 -0.13685 0.00027703 -8.7525e-06 0 15 0 0 -0.12057 0.00012178 4.7622e-05 0 27 0 0 -0.10831 -0.00044981 -7.1576e-05 0 29 0 0 -0.092026 -0.00060506 -1.5202e-05 0 31 0 0 -0.087694 -0.00046353 -2.7851e-05 0 5 1 0 0 -0.11006 0.00026042 -8.9836e-05 0 10 0 0 -0.13472 0.00015493 -0.00011421 0 12 0 0 -0.12928 0.00032214 -0.00011723 0 15 0 0 -0.12079 0.00013139 -6.0649e-05 0 27 0 0 -0.094933 -0.00055938 -0.00013091 0 29 0 0 -0.086445 -0.00075012 -7.4329e-05 0 31 0 0 -0.080999 -0.00058291 -7.7354e-05 0 6 1 0 0 -0.095018 0.00026437 -0.00011479 0 10 0 0 -0.11523 0.00018637 -0.00015026 0 12 0 0 -0.11007 0.00032743 -0.00014552 0 29 0 0 -0.074971 -0.00074516 -8.4425e-05 0 31 0 0 -0.069803 -0.0006041 -7.9679e-05 0 7 1 0 0 -0.085941 0.00026972 -1.772e-05 0 10 0 0 -0.10329 0.0002227 -2.3567e-05 0 12 0 0 -0.098554 0.0003345 -2.3169e-05 0 29 0 0 -0.06832 -0.00074194 -1.4188e-05 0 31 0 0 -0.063582 -0.00063014 -1.379e-05 0 8 1 0 0 -0.090019 0.00027594 6.2505e-05 0 10 0 0 -0.10864 0.00025975 8.2234e-05 0 12 0 0 -0.10353 0.00034266 7.7223e-05 0 29 0 0 -0.070945 -0.00074112 4.188e-05 0 31 0 0 -0.065842 -0.00065822 3.6869e-05 0 9 1 0 0 -0.096105 0.00028219 3.3784e-09 0 10 0 0 -0.11664 0.0002931 4.3919e-09 0 12 0 0 -0.11106 0.00035081 4.3919e-09 0 15 0 0 -0.11028 0.00026338 2.7027e-09 0 27 0 0 -0.075832 -0.00065508 4.3919e-09 0 29 0 0 -0.075061 -0.00074251 2.7027e-09 0 31 0 0 -0.069477 -0.0006848 2.7027e-09 0 10 1 0 0 -0.09002 0.0002752 -6.2497e-05 0 10 0 0 -0.10864 0.0002588 -8.2223e-05 0 12 0 0 -0.10353 0.0003417 -7.7213e-05 0 29 0 0 -0.070946 -0.00074171 -4.1873e-05 0 31 0 0 -0.065843 -0.0006588 -3.6863e-05 0 Nodo comb U(X) (cm) U(Y) (cm) U(Z) (cm) R(X) (rad) R(Y) (rad) R(Z) (rad) 11 1 0 0 -0.085943 0.00026815 1.7729e-05 0 10 0 0 -0.10329 0.00022066 2.3579e-05 0 12 0 0 -0.098556 0.00033246 2.318e-05 0 29 0 0 -0.068322 -0.0007432 1.4195e-05 0


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32 0 0 -0.063772 0.0001005 1.5775e-05 0 Nodo comb U(X) (cm) U(Y) (cm) U(Z) (cm) R(X) (rad) R(Y) (rad) R(Z) (rad) 21 1 0 0 -0.070435 0.00010858 -2.8826e-05 0 17 0 0 -0.065104 0.00011006 -1.3589e-05 0 19 0 0 -0.09002 0.00016074 -5.5994e-05 0 25 0 0 -0.088325 0.00014285 -5.9787e-05 0 32 0 0 -0.064336 9.9441e-05 -1.7019e-05 0 22 1 0 0 -0.058607 3.9795e-05 1.6441e-05 0 17 0 0 -0.053707 4.0453e-05 7.343e-06 0 19 0 0 -0.070296 8.0073e-05 3.1279e-05 0 25 0 0 -0.07034 7.138e-05 3.3421e-05 0 32 0 0 -0.053826 3.6626e-05 9.4468e-06 0 23 1 0 0 -0.059401 3.9908e-05 -1.8526e-05 0 17 0 0 -0.054342 4.0544e-05 -9.0104e-06 0 19 0 0 -0.071328 8.022e-05 -3.3989e-05 0 25 0 0 -0.071372 7.1527e-05 -3.613e-05 0 32 0 0 -0.054461 3.6717e-05 -1.1114e-05 0 24 1 0 0 -0.057751 -8.5738e-06 1.5669e-05 0 15 0 0 -0.052143 1.4987e-06 6.595e-06 0 22 0 0 -0.053746 1.0667e-05 1.0767e-05 0 27 0 0 -0.067382 -5.7357e-06 2.9732e-05 0 28 0 0 -0.065384 -1.3681e-05 2.5827e-05 0 25 1 0 0 -0.05802 3.4401e-06 -1.9578e-05 0 15 0 0 -0.052358 1.111e-05 -9.7226e-06 0 22 0 0 -0.053961 2.0278e-05 -1.3895e-05 0 27 0 0 -0.067731 9.8823e-06 -3.4814e-05 0 28 0 0 -0.065733 1.9372e-06 -3.091e-05 0 26 1 0 0 -0.057756 8.5595e-06 1.5129e-05 0 15 0 0 -0.051714 6.1009e-06 5.53e-06 0 17 0 0 -0.052204 4.0243e-06 6.3993e-06 0 23 0 0 -0.051687 9.3109e-06 6.7261e-06 0 25 0 0 -0.065224 3.7279e-05 2.5708e-05 0 27 0 0 -0.065714 3.5202e-05 2.6577e-05 0 27 1 0 0 -0.054449 5.2882e-05 -2.1168e-05 0 15 0 0 -0.049068 4.1558e-05 -1.0361e-05 0 17 0 0 -0.049558 3.9482e-05 -1.123e-05 0 23 0 0 -0.049041 4.4768e-05 -1.1557e-05 0 25 0 0 -0.060924 9.4897e-05 -3.3558e-05 0 27 0 0 -0.061414 9.2821e-05 -3.4428e-05 0 28 1 0 0 -0.058587 -3.9376e-05 1.4929e-05 0 12 0 0 -0.065633 -4.783e-05 2.2864e-05 0 14 0 0 -0.049941 -4.1583e-06 4.259e-06 0 28 0 0 -0.065752 -4.4004e-05 2.4968e-05 0 29 0 0 -0.048116 2.1339e-05 6.0797e-06 0 29 1 0 0 -0.046096 4.6288e-05 -2.2978e-05 0 14 0 0 -0.039949 6.4373e-05 -1.0698e-05 0 17 0 0 -0.043698 2.8413e-05 -1.2573e-05 0 25 0 0 -0.043821 0.00012499 -3.3274e-05 0 28 0 0 -0.049514 6.736e-05 -3.5431e-05 0 29 0 0 -0.038124 8.987e-05 -1.2519e-05 0 30 1 0 0 -0.069603 -0.00010864 2.3872e-05 0 12 0 0 -0.079271 -0.00013299 3.6668e-05 0


14 0 0 -0.054465 -6.4595e-05 4.7471e-06 0 28 0 0 -0.078502 -0.00012237 4.0097e-05 0 29 0 0 -0.047924 -2.4292e-05 6.8658e-06 0 Nodo comb U(X) (cm) U(Y) (cm) U(Z) (cm) R(X) (rad) R(Y) (rad) R(Z) (rad) 31 1 0 0 -0.04556 -5.5014e-05 -3.8838e-05 0 12 0 0 -0.048016 -6.3269e-05 -5.6123e-05 0 14 0 0 -0.035231 -2.1691e-05 -1.672e-05 0 17 0 0 -0.045204 -6.721e-05 -2.1598e-05 0 25 0 0 -0.031501 2.2554e-05 -5.3363e-05 0 28 0 0 -0.047247 -5.2649e-05 -5.9553e-05 0 29 0 0 -0.02869 1.8613e-05 -1.8838e-05 0 32 1 0 0 -0.085041 -0.00011161 3.4389e-05 0 12 0 0 -0.097681 -0.00012903 5.2897e-05 0 14 0 0 -0.068362 -0.00015681 5.3901e-06 0 28 0 0 -0.094779 -0.00010807 5.7884e-05 0 29 0 0 -0.05705 -0.00013877 7.8858e-06 0 33 1 0 0 -0.061371 -0.00017256 -5.7418e-05 0 9 0 0 -0.053821 -0.00023015 -7.4487e-05 0 12 0 0 -0.06691 -0.00020827 -8.2835e-05 0 14 0 0 -0.049426 -0.00020557 -2.3814e-05 0 28 0 0 -0.064008 -0.00018731 -8.7822e-05 0 29 0 0 -0.038114 -0.00018753 -2.631e-05 0 32 0 0 -0.059613 -0.00016273 -3.7149e-05 0 34 1 0 0 -0.10039 -0.00011547 4.4373e-05 0 10 0 0 -0.11928 -0.00018189 6.2093e-05 0 14 0 0 -0.10173 -0.0003347 6.0594e-06 0 28 0 0 -0.10874 -0.00010392 7.4764e-05 0 29 0 0 -0.092946 -0.00039628 8.9355e-06 0 31 0 0 -0.088758 -0.00034578 1.5144e-05 0 35 1 0 0 -0.10568 -0.00014888 4.4689e-05 0 10 0 0 -0.12689 -0.00024354 6.4669e-05 0 28 0 0 -0.11775 -0.00014341 6.8815e-05 0 29 0 0 -0.093373 -0.00067718 2.5299e-06 0 31 0 0 -0.089923 -0.00060908 6.0053e-06 0 36 1 0 0 -0.11169 -0.00018732 5.176e-05 0 10 0 0 -0.13556 -0.00031439 7.4208e-05 0 25 0 0 -0.117 -0.001001 1.3625e-05 0 31 0 0 -0.0904 -0.00091026 2.6606e-06 0 32 0 0 -0.10246 -0.00018637 4.9301e-05 0 37 1 0 0 -0.1183 -0.00022638 4.8872e-05 0 10 0 0 -0.14496 -0.00038625 6.908e-05 0 15 0 0 -0.12297 -0.00037238 8.6535e-05 0 25 0 0 -0.11721 -0.0013371 -5.8345e-06 0 27 0 0 -0.11267 -0.0012282 -1.5363e-05 0 31 0 0 -0.090682 -0.0012144 2.0917e-06 0 32 0 0 -0.1095 -0.00022083 5.5854e-05 0 38 1 0 0 -0.12259 -0.00026139 1.0666e-05 0 10 0 0 -0.15099 -0.0004506 1.5453e-05 0 15 0 0 -0.13079 -0.00042658 1.8761e-05 0 25 0 0 -0.11655 -0.0016367 -2.0631e-06 0 27 0 0 -0.11113 -0.0015095 -4.0979e-06 0 31 0 0 -0.09093 -0.0014855 -7.8983e-07 0


32 0 0 -0.11451 -0.00025178 1.1989e-05 0 39 1 0 0 -0.12134 -0.00026655 -1.8149e-05 0 10 0 0 -0.14937 -0.00044492 -2.4753e-05 0 15 0 0 -0.12814 -0.00041895 -3.7938e-05 0 25 0 0 -0.11681 -0.0016674 5.489e-06 0 27 0 0 -0.11173 -0.0015527 1.0355e-05 0 31 0 0 -0.090507 -0.0015268 -2.8302e-06 0 32 0 0 -0.11286 -0.00025616 -2.3423e-05 0 40 1 0 0 -0.1197 -0.00027327 -2.0283e-06 0 10 0 0 -0.1471 -0.0004399 -2.8973e-06 0 25 0 0 -0.11723 -0.0017077 -8.2388e-07 0 31 0 0 -0.090296 -0.0015787 -1.8863e-07 0 32 0 0 -0.11079 -0.00026197 -1.8254e-06 0 Nodo comb U(X) (cm) U(Y) (cm) U(Z) (cm) R(X) (rad) R(Y) (rad) R(Z) (rad) 41 1 0 0 -0.12098 -0.00028088 1.8316e-05 0 10 0 0 -0.14884 -0.00043631 2.5031e-05 0 15 0 0 -0.12777 -0.00040568 3.9835e-05 0 25 0 0 -0.1166 -0.0017535 -7.0897e-06 0 27 0 0 -0.11154 -0.0016663 -1.2343e-05 0 31 0 0 -0.090461 -0.0016357 2.461e-06 0 32 0 0 -0.11255 -0.00026863 2.4237e-05 0 42 1 0 0 -0.12292 -0.00028838 6.1267e-07 0 10 0 0 -0.15148 -0.00043439 7.9646e-07 0 14 0 0 -0.11721 -0.0012507 4.9013e-07 0 25 0 0 -0.11616 -0.0017989 7.9646e-07 0 28 0 0 -0.13478 -0.00030806 7.9646e-07 0 31 0 0 -0.09084 -0.0016905 4.9013e-07 0 32 0 0 -0.11501 -0.00027525 4.9013e-07 0 43 1 0 0 -0.12114 -0.00028604 -1.7041e-05 0 10 0 0 -0.14905 -0.00044302 -2.3374e-05 0 15 0 0 -0.1279 -0.00040981 -3.8816e-05 0 25 0 0 -0.11681 -0.0017602 8.7461e-06 0 27 0 0 -0.11174 -0.001673 1.4e-05 0 31 0 0 -0.090587 -0.0016398 -1.4417e-06 0 32 0 0 -0.11268 -0.00027276 -2.3218e-05 0 44 1 0 0 -0.12 -0.00028431 2.9199e-06 0 10 0 0 -0.14749 -0.00045426 4.0564e-06 0 25 0 0 -0.11763 -0.0017221 1.983e-06 0 31 0 0 -0.090539 -0.0015875 9.0192e-07 0 32 0 0 -0.11103 -0.00027081 2.5387e-06 0 45 1 0 0 -0.12169 -0.00028351 1.7575e-05 0 10 0 0 -0.14981 -0.00046696 2.4008e-05 0 15 0 0 -0.12842 -0.00043252 3.7479e-05 0 25 0 0 -0.11725 -0.0016894 -6.2347e-06 0 27 0 0 -0.11218 -0.0015748 -1.11e-05 0 31 0 0 -0.090784 -0.0015404 2.3714e-06 0 32 0 0 -0.11313 -0.00026973 2.2964e-05 0 46 1 0 0 -0.12268 -0.00028361 -1.4137e-05 0 10 0 0 -0.15112 -0.00047948 -1.9966e-05 0 15 0 0 -0.13087 -0.00044435 -2.1538e-05 0 25 0 0 -0.11668 -0.0016656 -2.4491e-06 0 27 0 0 -0.11126 -0.0015384 -4.1439e-07 0


31 0 0 -0.091008 -0.0015032 -1.9869e-06 0 32 0 0 -0.11459 -0.00026956 -1.4766e-05 0 47 1 0 0 -0.11762 -0.00026813 -5.9492e-05 0 10 0 0 -0.14407 -0.00044054 -8.2886e-05 0 15 0 0 -0.12242 -0.00040579 -9.5031e-05 0 25 0 0 -0.11632 -0.0013914 -7.9716e-06 0 27 0 0 -0.11178 -0.0012825 1.5567e-06 0 31 0 0 -0.090133 -0.0012478 -1.0588e-05 0 32 0 0 -0.10896 -0.00025424 -6.435e-05 0 48 1 0 0 -0.10901 -0.00025142 -7.3626e-05 0 10 0 0 -0.13208 -0.00039771 -0.00010263 0 25 0 0 -0.11351 -0.0010843 -4.205e-05 0 31 0 0 -0.088255 -0.00096153 -2.0153e-05 0 32 0 0 -0.10032 -0.00023765 -6.6793e-05 0 49 1 0 0 -0.099566 -0.00023552 -7.6687e-05 0 10 0 0 -0.11893 -0.00035618 -0.00010627 0 25 0 0 -0.10552 -0.00078071 -8.4337e-05 0 28 0 0 -0.10979 -0.00025605 -0.00011041 0 29 0 0 -0.088478 -0.0007465 -2.8128e-05 0 31 0 0 -0.085028 -0.0006784 -3.1604e-05 0 32 0 0 -0.092749 -0.00022183 -5.4203e-05 0 50 1 0 0 -0.090135 -0.0002222 -7.4998e-05 0 10 0 0 -0.10596 -0.00032064 -0.00010191 0 14 0 0 -0.09353 -0.00042008 -3.056e-05 0 25 0 0 -0.093531 -0.0005158 -9.9401e-05 0 28 0 0 -0.095408 -0.00024268 -0.00011458 0 31 0 0 -0.080557 -0.00043117 -3.9644e-05 0 32 0 0 -0.086621 -0.00020855 -4.8612e-05 0


Verifica statiche plinti in cemento armato. (Metodo stati limite) tipo : B=basso; A=alto; c : combinazione di carico piu' sfavorevole per la verifica in questione; sez.: sezioni verticali a filo del pilastro, ortog onali agli assi locali del plinto x e y; M: momento flettente sollecitante la mensola nella la sezione considerata; sic: coefficiente di sicurezza s.l.u. ad N costant e ( > 1 verif. positiva) (solo per plinti bassi); Tt: trazione nel tirante per i plinti alti; Aft: armatura longitudinale tesa (a rottura); Afc: armatura longitudinale compressa '' ; VSdu: taglio sollecitante di calcolo agli s.l.u;

VRdu: resistenza al taglio della sezione non armat a al taglio (Aftg=0); VRpia=0.25*fctd*r*(1+50* ρL)*bw*d; Vcdu: resistenza del cls compresso, se Aftg>0; Vcd =0.30*fcd*bw*d; Aftg: area armatura ferri piegati per il taglio; cd: codice di verifica. 0: verifiche tutte positive; 1: equilibrio impossibile (ridimensionare i l plinto); 2: verifica negativa per le pressioni sul t erreno (vedere relazione geotecnica); 3: verifica negativa al carico limite verti cale (vedere relazione geotecnica); 4: impossibile eseguire la verifica al cari co limite verticale (vedere relazione geotecnica). 10: eccentricità eccessiva, impossibile ese guire la verifica al carico limite verticale (vede re relazione geotecnica). 5: verifica negativa s.l.u. flessione nelle sezioni (sicurezza c.a.); 6: sezione non adatta a sopportare il tagli o; 8: verifica negativa al ribaltamento (veder e relazione geotecnica); 9: verifica negativa allo slittamento (vede re relazione geotecnica);

Plinto S.l.u. flessione S.l.u. taglio cd nodo tipo sez. c M sic. Tt Aft Afc c Vsdu VRdu Vcdu Aftg n.ro n. Toncm Ton cm² cm² n. Ton Ton Ton cm²

1 A ort. x 4 28 3.869 3 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 8 30 3.869 3 3.39 2.26 - - - - - 5 A ort. x 4 33 3.367 4 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 29 40 3.367 4 3.39 2.26 - - - - - 9 A ort. x 4 27 3.842 4 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 4 34 3.842 4 3.39 2.26 - - - - - 13 A ort. x 4 33 3.367 4 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 29 40 3.367 4 3.39 2.26 - - - - - 17 A ort. x 4 28 3.874 3 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 8 29 3.874 3 3.39 2.26 - - - - - 22 A ort. x 41 15 6.539 2 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 29 16 6.539 2 3.39 2.26 - - - - - 23 A ort. x 41 15 6.450 2 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 29 16 6.450 2 3.39 2.26 - - - - - 28 A ort. x 44 14 6.967 2 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 8 14 6.967 2 3.39 2.26 - - - - - 29 A ort. x 44 10 9.066 1 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 44 11 9.066 1 3.39 2.26 - - - - - 34 A ort. x 4 28 3.804 4 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 41 39 3.804 4 3.39 2.26 - - - - -


38 A ort. x 4 35 3.028 4 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 53 101 3.028 4 3.39 2.26 - - - - - 42 A ort. x 4 35 3.016 4 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 55 131 3.016 4 3.39 2.26 - - - - - 46 A ort. x 4 35 3.026 4 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 53 103 3.026 4 3.39 2.26 - - - - - 50 A ort. x 4 25 4.244 3 3.39 2.26 - - - - - 0 ort. y 41 38 4.244 3 3.39 2.26 - - - - - TUTTE LE VERIFICHE SONO POSITIVE.


Verifica S.l.u. punzonamento plinti nodo : numero del plinto, corrispondente al nodo; d : altezza utile media della base del plinto d=( dx+dy)/2; c : combinazione di carico piu' sfavorevole per la verifica in questione; u0: perimetro in adiacenza al pilastro;

vEd: tensione di punzonamento sollecitante nel per imetro considerato vEd= β*VEd rid/(u*d); vRdmax: valore della tensione di progetto massimo di punzonamento resistente; u: perimetro di verifica di base (che massimizza i l rapporto vEd/vRd,c , distante dal pilastro a); u*: eventuale perimetro di verifica ridotto (per p ilastri di bordo o d'angolo); a/d: rapporto tra la distanza del perimetro base e l'altezza utile media (compreso tra 0 e 2); VEd rid: azione verticale netta rivolta verso il b asso; Mx, My: momenti torcenti provenienti dal pilastro (nel sistema di riferimento del pilastro); vRd,c: valore della tensione di progetto di punzon amento del plinto privo di armatura per il punzonam ento, nella sezione considerata;

β: coefficiente di amplificazione per eccentricità d i carico; W1, W2: distribuzioni del taglio, in direz. ortogo nale e parallela alla sollecitazione, calcolata per il perimetro di verifica di base u; u out: perimetro di verifica lungo il quale l'arma tura per punzonamento non è più richiesta; aout/d: rapporto tra la distanza del perimetro u o ut e l'altezza utile media; Asw: area di armatura a punzonamento situata su di un perimetro (fila) intorno al pilatro; AswTot: area di armatura a punzonamento totale. cd: codice di verifica. cd=0 tutte le seguenti verifiche sono posit ive. vEd < vRd max lungo il perimetro del pilastro vEd < vRd,c o vEd < vRd,cs lungo tut ti i perimetri vEd < vRd,c lungo il perimetro u out cd=1 l'armatura a punzonamento è eccessiva. Aumentare lo spessore della base cd=2 lo spessore della base è insufficiente . Aumentare lo spessore della base +--------------------------------------------- --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------+ | Plinto | Verifica nel perimetro u0 | Verifica nel perimetro u1 | Verifica nel perimetro u out | Armatura | | | nodo| d | c | u0 | vEd |vRdmax| c | u | u* | a/d|Ved rid| Mx | My | vEd | vRd,c| be ta| W1 | W2 | c |aout/d|u out| vEd | vRd ,c| Asw |AswTot|cd| | n.ro| mm | n.ro| mm |Kg/cm²|Kg/cm²| n.ro| mm | mm | | Ton | Toncm| Toncm|Kg/cm²|Kg/cm²| | mm² | mm² | n.ro| | mm |Kg/cm²|Kg/c m²| cm² | cm² | | +--------------------------------------------- --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------+ | 1| 268| 1|1200| 3.880|42.330| 1|296 8| - |1.00| 9.5| 32.1| -14.2| 1.313|10.467|1.0 98| 885812| 885806| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 5| 268| 1|1200| 4.226|42.330| 1|290 4| - |0.98| 10.5| 71.1| 24.5| 1.605|10.861|1.1 87| 847592| 847586| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 9| 268| 1|1200| 3.691|42.330| 1|290 4| - |0.98| 9.2| 77.1| -0.0| 1.385|10.861|1.1 72| 847592| 847586| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 13| 268| 1|1200| 4.226|42.330| 1|290 4| - |0.98| 10.5| 70.2| -24.5| 1.603|10.861|1.1 85| 847592| 847586| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 17| 268| 1|1200| 3.876|42.330| 1|296 8| - |1.00| 9.5| 30.6| 14.3| 1.308|10.467|1.0 95| 885812| 885806| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 22| 268| 1|1200| 2.251|42.330| 1|296 8| - |1.00| 5.5| 10.9| -4.5| 0.733|10.467|1.0 56| 885812| 885806| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 23| 268| 1|1200| 2.281|42.330| 1|296 8| - |1.00| 5.6| 10.9| 5.1| 0.744|10.467|1.0 57| 885812| 885806| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 28| 268| 1|1200| 2.250|42.330| 1|296 8| - |1.00| 5.5| -10.8| -4.1| 0.731|10.467|1.0 54| 885812| 885806| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 29| 268| 1|1200| 1.770|42.330| 1|296 8| - |1.00| 4.3| 12.6| 6.3| 0.594|10.467|1.0 88| 885812| 885806| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 34| 268| 1|1200| 3.855|42.330| 1|296 8| - |1.00| 9.5| -31.5| -12.1| 1.299|10.467|1.0 93| 885812| 885806| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 38| 268| 1|1200| 4.708|42.330| 1|290 4| - |0.99| 11.7| -71.4| -2.9| 1.703|10.861|1.1 30| 847592| 847586| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 42| 268| 1|1200| 4.720|42.330| 1|290 4| - |0.99| 11.8| -78.7| -0.2| 1.719|10.861|1.1 38| 847592| 847586| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 46| 268| 1|1200| 4.711|42.330| 1|290 4| - |0.99| 11.7| -77.4| 3.9| 1.723|10.861|1.1 42| 847592| 847586| - | - | - | - | - | - | - | 0| | 50| 268| 1|1200| 3.461|42.330| 1|290 4| - |0.98| 8.6| -60.7| 20.5| 1.322|10.861|1.1 93| 847592| 847586| - | - | - | - | - | - | - | 0| +--------------------------------------------- --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- -------------------+ TUTTE LE VERIFICHE SONO POSITIVE.


Verifiche dei bicchieri (pozzetti) in c.a. (Metodo stati limite - C.N.R 10025/98)

Sup.: tipo di superfici di contatto, L=lisce, S=sc abre. He, Hi, h (cm): altezza esterna, altezza interna, tratto di pilastro interno al bicchiere; Aei, Bei, Aii, Bii: dimensioni del bicchiere, este rne ed interne, alla base (cm); Aes, Bes, Ais, Bis: dimensioni del bicchiere, este rne ed interne, in sommità (cm); tfs, tps, tfi, tpi, (cm): spessore parete frontale e pareti laterali in sommità ed alla base; comb : combinazione di carico piu' sfavorevole per la verifica in questione; bps, bpi (cm): larghezze interne (tra le pareti la terali) in sommità ed alla base; Msd, Nsd, Vsd (Kgcm, Kg): azioni esterne sollecita nti ad 1/4*h dalla sommità dal bicchiere; Bicchiere n.ro: 1; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=39 88.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 49; Msd =0.00, Nsd=6645.82, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 38; Msd =155896.70, Nsd=7296.73, e=Msd/Nsd=21.37 cm h=65.00 >= 1.44*a=1.44*30.00=43.29 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 38; M sd=155896.70, Vsd=-943.22;

α=1; αc=6.06; λ=c/z=1.93; z=0.9*d=13.59 cm; d=15.10 cm; c=26.25 cm ) (ferri) Armatura: As 1Ø8=0.50 cm² + A's 1Ø8=0.50 cm²

FS1=|Vsd + 3/2*(Msd/h)|=2654.39 < 2*As*(1+ α)*fyd/ λ=4152.12 Kg; VERIFICA POSITIVA

(calcestruzzo) FS1 < 2*0.4*d*(h/2)*fcd/(1- λ²)=17564.12 Kg; VERIFICA POSITIVA - Verifica bordi frontali alla base. (Comb. 38; M sd=155896.70, Vsd=-943.22; Armatura verticale non nei pilastrini: 4 staffe Ø 8 => 8Ø8 => Aw=4.02 cm²


FS2=|3/2*(Msd/h)|=3597.62 < [tfi*(BPil+tpi) + αc*Aw]*fctd=23798.82 Kg; VERIFICA POSITIVA - Verifica bordi laterali. (z'=0.9*d'=13.59 cm; d '=15.10 cm;) Armatura: Al 1Ø8=0.50 + A'l 2Ø8=1.01 cm²;

(ferri esterni) FS1 < 2*Al*fyd/( α*c/z'-1)=4304.67 Kg; VERIFICA POSITIVA

(ferri interni) FS1 < 2*A'l*fyd/( α*c/z'+1)=2735.76 Kg; VERIFICA POSITIVA - Verifica pareti laterali. Armatura pilastrini angolari per la direzione: 2 s taffe Ø8 => 4Ø8 => Av=2.01 cm²

FS1 < 2*Av*fyd/ γo=21198.01 Kg; VERIFICA POSITIVA

(calcestruzzo) λo=0.76; co=min(0.2*do, tfond/2)=15.00; do=84.25; tf ond=30.00

FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 5; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=39 88.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 51; Msd =-0.00, Nsd=8326.86, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 53; Msd =272809.71, Nsd=7669.40, e=Msd/Nsd=35.57 cm h=65.00 >= 1.65*a=1.65*30.00=49.44 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 53; M sd=272809.71, Vsd=-946.88;



(calcestruzzo) FS1 < 2*0.4*d*(h/2)*fcd/(1- λ²)=17564.12 Kg; VERIFICA POSITIVA - Verifica bordi frontali alla base. (Comb. 53; M sd=272809.71, Vsd=-946.88;


Armatura verticale non nei pilastrini: 4 staffe Ø 8 => 8Ø8 => Aw=4.02 cm²






FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 9; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=39 88.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 51; Msd =0.00, Nsd=8326.86, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 55; Msd =222657.82, Nsd=6538.33, e=Msd/Nsd=34.05 cm h=65.00 >= 1.63*a=1.63*30.00=48.78 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 55; M sd=222657.82, Vsd=-543.07;



(calcestruzzo) FS1 < 2*0.4*d*(h/2)*fcd/(1- λ²)=17564.12 Kg; VERIFICA POSITIVA


- Verifica bordi frontali alla base. (Comb. 55; M sd=222657.82, Vsd=-543.07; Armatura verticale non nei pilastrini: 4 staffe Ø 8 => 8Ø8 => Aw=4.02 cm²
















FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 17; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=3 988.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 49; Msd =-0.00, Nsd=6645.82, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 38; Msd =159502.11, Nsd=7296.73, e=Msd/Nsd=21.86 cm h=65.00 >= 1.45*a=1.45*30.00=43.51 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 38; M sd=159502.11, Vsd=-952.02;










FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 22; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=3 988.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 56; Msd =0.00, Nsd=825.71, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 56; Msd =-0.00, Nsd=825.71, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 38; M sd=159502.11, Vsd=-952.02;

α=1; αc=6.06; λ=c/z=1.93; z=0.9*d=13.59 cm; d=15.10 cm; c=26.25 cm )


(ferri) Armatura: As 1Ø8=0.50 cm² + A's 1Ø8=0.50 cm²


















FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 28; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=3 988.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 48; Msd =-0.00, Nsd=1073.43, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 56; Msd =-0.00, Nsd=825.71, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza.


- Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 38; M sd=159502.11, Vsd=-952.02;









FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 29; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=3 988.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 56; Msd =-0.00, Nsd=825.71, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 56; Msd =-0.00, Nsd=825.71, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA


-- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 38; M sd=159502.11, Vsd=-952.02;









FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 34; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=3 988.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 52; Msd =0.00, Nsd=8529.38, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 55; Msd =228129.21, Nsd=5186.01, e=Msd/Nsd=43.99 cm h=65.00 >= 1.77*a=1.77*30.00=53.08 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA


in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 41; M sd=292594.90, Vsd=-1557.36;









FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 38; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=3 988.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 15; Msd =0.00, Nsd=17647.51, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 55; Msd =411366.34, Nsd=6538.33, e=Msd/Nsd=62.92 cm h=65.00 >= 2.00*a=2.00*30.00=60.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere


alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 41; M sd=490770.13, Vsd=-2884.42;









FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 42; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=3 988.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 55; Msd =0.00, Nsd=6538.33, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 55; Msd =406364.63, Nsd=6538.33, e=Msd/Nsd=62.15 cm h=65.00 >= 2.00*a=2.00*30.00=60.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA


- Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 41; M sd=443873.16, Vsd=-2770.04;









FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 46; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=3 988.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 15; Msd =-0.00, Nsd=17647.51, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 55; Msd =410688.34, Nsd=6538.33, e=Msd/Nsd=62.81 cm h=65.00 >= 2.00*a=2.00*30.00=60.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA


tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 41; M sd=489498.86, Vsd=-2881.32;









FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA Bicchiere n.ro: 50; (fcd=211.65; fctd=15.64; fyd=3 988.83 Kg/cm²; Sup.:L; He=80.0; Hi=65.0; h=65.0 cm; Aei=93.0; Bei=93.0; Aii=40.0; Bii=40.0, Aes=85.0 ; Bes=85.0; Ais=50.0; Bis=50.0 cm); Verifiche direzione A -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 52; Msd =-0.00, Nsd=8529.38, e=Msd/Nsd=0.00 cm h=65.00 >= 1.20*a=1.20*30.00=36.00 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. Azioni sollecitanti nulle o trascurabili lungo la direzione. Verifiche direzione B -- Verifiche dimensionali. - Verifiche altezza h alloggiamento. Comb. 55; Msd =224523.80, Nsd=5186.01, e=Msd/Nsd=43.29 cm h=65.00 >= 1.76*a=1.76*30.00=52.78 cm V ERIFICA POSITIVA h=65.00 >= 30 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche spessore pareti


tfi=26.50 >= 10 cm ; tfs=17.50 >= 10 cm VERIFICA POSITIVA tpi=26.50 >= bpi/3=13.33 cm ; tps=17.50 >= bps/ 3=16.67 cm VERIFICA POSITIVA - Verifiche lati interni bicchiere alla base: 40.00-30.00=10.00 cm >= 6 cm V ERIFICA POSITIVA in sommità: 50.00-30.00=20.00 cm >= 6 cm VERIFICA POSITIVA -- Verifiche di resistenza. - Verifica bordi frontali superiore. (Comb. 41; M sd=285834.76, Vsd=-1540.87;









FS1 < 2*0.4*do*tfond*fcd/(1+ λo²)=158748.33 Kg; VERIFICA POSITIVA VERIFICA BICCHIERI: TUTTE LE VERIFICHE SONO POSITI VE.

ALLEGATO E

RELAZIONE E VERIFICHE GEOTECNICHE

DEL SOFTWARE DI CALCOLO STRU3D

Allegato E – Relazione e verifiche geotecniche 1

ALLEGATO E

RELAZIONE E VERIFICHE GEOTECNICHE Software: www.ingegneriasoft.com

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

La normativa di riferimento, per le fasi di calcolo e progettazione, è la seguente:

1) Legge n. 1086 del 5/11/1971 - Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso,

ed a struttura metallica.

2) D.M. del 11/03/1988. - Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate,

i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di

fondazione.

3) D.M. del 14/2/1992 e del 9/1/1996 - Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso, e per le

strutture metalliche.

4) Circ. n. 252 del 15/10/1996 - Istruzioni per l'applicazione del D.M. del 9/1/1996.

5) D.M. del 16/1/1996 - Norme tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni, e dei

carichi e sovraccarichi'.

6) Circ. n. 156 del 4/7/1996 - Istruzioni per l'applicazione del D.M. del 16/1/1996.

7) Norme Tecniche CNR 10012/85 Istruzioni per la valutazione delle azioni sulle costruzioni.

8) Norme Tecniche CNR 10024/86 Analisi mediante elaboratore: impostazione e redazione delle relazioni di calcolo.

9) C.N.R. 10025/98 Istruzioni per il progetto, l'esecuzione e il controllo delle strutture prefabbricate in calcestruzzo

10) D.M. del 14/01/2008 - Norme tecniche per le Costruzioni.

11) Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme tecniche per le Costruzioni' di cui al D.M. 14/01/2008.

CODICE DI CALCOLO UTILIZZATO

La modellazione della struttura, e l'elaborazione dei risultati del calcolo, sono stati effettuati con:

Stru3D Win Ver. 12.0.13 Build 1085 del 20/6/2017 - Versione completa con licenza N.ro: S3DWS5967, intestata a: Alberto Ledda

Realizzato da IngegneriaSoft SH (sito http://www.ingegneriasoft.com).

L'analisi strutturale è stata effettuata utilizzando come solutore agli elementi finiti:

MICROSAP - Tesys sas - Olbia (OT) Italy

Dati opzioni di calcolo.

Unita' di misura: Sistema Tecnico (Kg peso, Kg/cm², cm).

Metodo di calcolo: stati limite.

Parametri globali

Normativa tecnica utilizzata: Norme Tecniche per le Costruzioni NTC 2008

Metodo di calcolo del carico limite (o portanza): Brinch-Hansen

Riduci le dimensioni A e B della base per l'eccentricità: No

Riduci la portanza delle platee formate da shell di 1-0.25*log(B/2) quando B>2 m: Si

Inserisci la tensione ammissibile terreno manualmente.: Si

Utilizza la tensione ammissibile terreno calcolata manualmente come limite minimo: Si

Verifica la tensione ammissibile terreno anche col metodo degli Stati Limite: Si

Presenza di falda acquifera: No

Tipo Approccio: Approccio 2 - comb. A1+M1+R3

Coefficienti parziali per parametri geotecnici (M1, M2):

γ Tangente dell'angolo di attrito interno: 1.0000; 1.2500

γ Coesione efficace: 1.0000; 1.2500

γ Coesione non drenata (ø=0): 1.0000; 1.4000

γ Peso dell'unità di volume: 1.0000; 1.0000

Coefficienti parziali per verifiche (R1, R2, R3):

γR Verifica SLU capacità portante: 1.0000; 1.8000; 2.3000

γR Verifica SLU scorrimento: 1.0000; 1.1000; 1.1000

Applica la riduzione del carico limite per la sismicità

Tipo di costruzione (Art. 2.4.1.): Tipo 2 (Vita nominale di progetto >=50 anni)

Classe d'uso (Art. 2.4.2.): Classe II

Posizione del sito:

Isola:: Sardegna

Parametri di pericolosità sismica

ag (g/10) F0 (adim) TC*(sec)

SLO 0.1860 2.6100 0.2730

SLD 0.2350 2.6700 0.2960

SLV 0.5000 2.8800 0.3400

SLC 0.6030 2.9800 0.3720


Categoria di sottosuolo (Art. 3.2.2): B

Categoria topografica (Art. 3.2.2): T1

Rapporto h/H altezza pendio: 1.00

Coeff. amplif. topografica St: 1.00


S TB TC TD Fv

SLO 1.2000 0.1300 0.3890 1.6740 0.4810

SLD 1.2000 0.1380 0.4150 1.6940 0.5530

SLV 1.2000 0.1550 0.4640 1.8000 0.8690

SLC 1.2000 0.1660 0.4990 1.8410 0.9880

Coefficienti sismici fondazioni

kh kv amax (m/sec²) β SLO 0.004464 0.002232 0.218884 0.200000

SLD 0.005640 0.002820 0.276548 0.200000

SLV 0.012000 0.006000 0.588399 0.200000

SLC 0.014472 0.007236 0.709609 0.200000

Archivio Terreni di fondazione

Terreno n.ro 1; Nome: terr1

Descrizione: Terreno tipo 1.

Costante di Winkler (Kg/cm³): wk= 5.0000.

Non bloccare le componenti Tx e Ty per vincoli alla Winkler: No

Angolo d'attrito interno del terreno (gradi): φ= 33.0000.

Angolo d'attrito tra terreno e fondazione (gradi): δ= 21.8000.

Peso specifico del terreno (Kg/m³): γt= 1840.0000.

Peso specifico del terreno saturo (Kg/m³): γsat= 2020.0000.

Coesione efficace (Kg/cm²): c'= 0.3000

Coesione non drenata (Kg/cm²): cu= 0.3000

Aderenza terreno fondazione (Kg/cm²): ca= 2.0000.

Sovraccarico sul terreno (Kg/m²): q= 0.0000.

Inclinazione pendio direz. X (gradi): βx= 0.0000.

Inclinazione pendio direz. Y (gradi): βy= 0.0000.

Inclinazione piano di fondazione direz. X (gradi): ηx= 0.0000.

Inclinazione piano di fondazione direz. Y (gradi): ηy= 0.0000.

Tensione ammissibile del terreno inserita a mano (Kg/cm²): σt= 8.8300

Profondità della falda dal piano di campagna (m): pf= 0.00

Fattori di correzione sismica del carico limite:

Zc=(1-0.32•kh)= 0.9962; Zq=Zγ=(1-kh/tan(φ))^0.35= 0.9935;


Verifiche geotecniche terreni dei plinti

B: base minore; L=base maggiore; D=profondità del piano di posa;

B' e L': basi ridotte per le eccentricità eccB=ML/N e eccL=MB/N;

V= azione verticale; MB=momento flettente attorno ad un asse parallelo al lato B

ML= momento flettente attorno ad un asse parallelo al lato L;

HB= azione orizzontale parallela al lato B; HL=azione orizzontale parallela al lato L;

Tra parentesi la combinazione di carico piu' sfavorevole per la verifica in questione.

Figura 1 – numerazione plinti

Plinto n.ro 1

- Verifica carico limite verticale in condizione drenata (Brinch-Hansen) (comb. 4 SLU A1+M1+R3)

Dimensioni adottate (cm): B=160.00; L=160.00; D=40.00;

Carichi (Kg, Kgm): V=18653.62; MB=232.41; ML=-65.75; HB=244.54; HL=0.00

Parametri geotecnici adottati: angolo di attrito φ=33.00000°; coesione eff.=0.30000 Kg/cm²; peso spec. terreno=1840.00 Kg/m³

Parametri intermedi: Sovraccarico sul piano di posa q=0.04080 Kg/cm²; incl. carico=0.75108°;

angolo forza orizz. direz. L αL=90.00000°; mB=1.50; mL=1.50; m=1.50; k=0.25;

Fattori formula Brinch-Hansen:

Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.00; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.00; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.00; dγ=1.00; iγ=0.99; gγ=1.00; bγ=1.00;

Sovraspinta idraulica: qw=0.04000 Kg/cm²;

Pressione limite: qlim=16.37983 Kg/cm²; Carico Limite: Qlim=qlim•B•L=419323.56 Kg

Verifica del carico limite: Qlim/γR=419323.56/2.3000=182314.59 > V=18653.62 Kg => VERIFICA POSITIVA

Pressione ammissibile (comb. 38 SLU A1+M1+R3; qlim=16.16): qamm=(qlim-q)/2.3000 + q + qw= 7.06971 Kg/cm²

Verifica pressioni sul terreno (comb. 29 SLU A1+M1+R3): σt max= 0.8588 < σt amm=7.0697 => VERIFICA POSITIVA

- Verifiche al ribaltamento:

Coeff. di sicur. lungo x (comb. 49 SLU A1+M1+R3): Krx = Mstab/(My + Tx•Hpli) = 12434.95/380.48 = 32.68 > 1.00 => VERIFICA POSITIVA

Coeff. di sicur. lungo y (comb. 38 SLU A1+M1+R3): Kry = Mstab/(Mx + Ty•Hpli) = 11371.18/1306.63 = 8.70 > 1.00 => VERIFICA POSITIVA

- Verifica allo scorrimento (comb. 38 SLU A1+M1+R3; Ntot=10977.64 Kg, Aeff=25600.00 cm², H=943.22 Kg):

Coeff. di sicurezza: Ks = (V•tang(δ) + ca•Aeff)/ H = 55590.74/943.22 = 58.94 > 1.10 => VERIFICA POSITIVA

Plinto n.ro 5



Carichi (Kg, Kgm): V=21434.89; MB=-352.95; ML=-447.08; HB=134.63; HL=-0.00





Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.00; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;


sq=1.00; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.00; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;







Coeff. di sicur. lungo x (comb. 51 SLU A1+M1+R3): Krx = Mstab/(My + Tx•Hpli) = -12511.02/-419.74 = 29.81 > 1.00 => VERIFICA POSITIVA




Plinto n.ro 9



Carichi (Kg, Kgm): V=18786.85; MB=0.01; ML=-1289.11; HB=-295.17; HL=0.00





Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.00; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.00; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.00; dγ=1.00; iγ=1.01; gγ=1.00; bγ=1.00;











Plinto n.ro 13



Carichi (Kg, Kgm): V=21435.46; MB=352.92; ML=-431.22; HB=137.73; HL=0.00





Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.00; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.00; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.00; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;











Plinto n.ro 17



Carichi (Kg, Kgm): V=18632.96; MB=-234.48; ML=-28.13; HB=261.03; HL=-0.00





Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;


sc=1.00; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.00; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.00; dγ=1.00; iγ=0.99; gγ=1.00; bγ=1.00;











Plinto n.ro 22



Carichi (Kg, Kgm): V=11037.87; MB=-234.46; ML=97.91; HB=0.00; HL=-0.00


Parametri intermedi: Sovraccarico sul piano di posa q=0.04080 Kg/cm²;


Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.68; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.34; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.34; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;




Pressione ammissibile (comb. 1 SLV sismica+M1+R3; qlim=26.11): qamm=(qlim-q)/2.3000 + q + qw= 11.39768 Kg/cm²




Coeff. di sicur. lungo y (comb. 38 SLU A1+M1+R3): Kry = Mstab/(Mx + Ty•Hpli) = -8634.59/-211.95 = 40.74 > 1.00 => VERIFICA POSITIVA

- Verifica allo scorrimento

Forze orizzontali nulle => VERIFICA POSITIVA

Plinto n.ro 23



Carichi (Kg, Kgm): V=11190.27; MB=-234.93; ML=-106.44; HB=0.00; HL=0.00




Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.68; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.34; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.34; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;











Plinto n.ro 28



Carichi (Kg, Kgm): V=10360.27; MB=148.20; ML=71.27; HB=-0.00; HL=0.00




Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.68; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.34; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.34; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;












Plinto n.ro 29



Carichi (Kg, Kgm): V=7962.07; MB=-202.68; ML=-104.24; HB=-0.00; HL=-0.00




Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.68; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.34; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.34; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;











Plinto n.ro 34



Carichi (Kg, Kgm): V=18974.58; MB=172.92; ML=909.10; HB=292.88; HL=0.00





Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.00; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.00; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.00; dγ=1.00; iγ=0.99; gγ=1.00; bγ=1.00;











Plinto n.ro 38








Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.00; dc=1.07; ic=0.99; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.00; dq=1.07; iq=0.99; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.00; dγ=1.00; iγ=0.99; gγ=1.00; bγ=1.00;












Plinto n.ro 42








Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.00; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.00; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.00; dγ=1.00; iγ=0.99; gγ=1.00; bγ=1.00;











Plinto n.ro 46








Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.00; dc=1.07; ic=0.99; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.00; dq=1.07; iq=0.99; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.00; dγ=1.00; iγ=0.99; gγ=1.00; bγ=1.00;











Plinto n.ro 50








Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.00; dc=1.07; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.00; dq=1.07; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.00; dγ=1.00; iγ=0.99; gγ=1.00; bγ=1.00;












VERIFICA GEOTECNICHE PLINTI: TUTTE LE VERIFICHE SONO POSITIVE.


Verifiche geotecniche dei terreni di fondazione

B: base minore; L=base maggiore; D=profondità del piano di posa;

B' e L': basi ridotte per le eccentricità eccB=ML/N e eccL=MB/N;

V=azione verticale; MB=momento flettente attorno ad un asse parallelo al lato B

ML=momento flettente attorno ad un asse parallelo al lato L;

HB=azione orizzontale parallela al lato B; HL=azione orizzontale parallela al lato L;

rγ= fattore correttivo di Nγ per shell di fondazione (platee);

Tra parentesi la combinazione di carico piu' sfavorevole per la verifica in questione;

Figura 2 – numerazione nodi travi di fondazione

Nodo n.ro 2 Tipo elementi: trave di fondazione



Carichi (Kg, Kgm): V=2929.17; MB=-1.85; ML=5.27; HB=-0.00; HL=-0.00




Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;


sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;



















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;
















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.15; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.07; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.07; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;














Carichi (Kg, Kgm): V=2692.46; MB=7.01; ML=-1.29; HB=-0.00; HL=-0.00




Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.15; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.07; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.07; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;



















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.15; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.07; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.07; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.15; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.07; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.07; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.15; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.07; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.07; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;
















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.15; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.07; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.07; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;














Carichi (Kg, Kgm): V=1255.26; MB=4.81; ML=1.27; HB=-0.00; HL=-0.00




Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.15; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.07; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.07; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.15; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.07; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.07; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.15; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;


sq=1.07; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.07; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;



















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;
















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;


















Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19;

sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00;

sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00;











Nodo n.ro 49 Tipo elementi: trave di fondazione - Verifica carico limite verticale in condizione drenata (Brinch-Hansen) (comb. 4 SLU A1+M1+R3) Dimensioni adottate (cm): B=30.00; L=125.00; D=75.00; Carichi (Kg, Kgm): V=2752.50; MB=6.12; ML=-7.17; HB=-0.00; HL=-0.00

Parametri geotecnici adottati: angolo di attrito φ=33.00000°; coesione eff.=0.30000 Kg/cm²; peso spec. terreno=1840.00 Kg/m³ Parametri intermedi: Sovraccarico sul piano di posa q=0.07650 Kg/cm²; Fattori formula Brinch-Hansen:

Nc=38.64; Nq=26.09; Nγ=35.19; sc=1.16; dc=1.33; ic=1.00; gc=1.00; bc=1.00; sq=1.08; dq=1.32; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;

sγ=1.08; dγ=1.00; iγ=1.00; gγ=1.00; bγ=1.00; Sovraspinta idraulica: qw=0.07500 Kg/cm²; Pressione limite: qlim=21.47952 Kg/cm²; Carico Limite: Qlim=qlim•B•L=80548.20 Kg

Verifica del carico limite: Qlim/γR=80548.20/2.3000=35020.96 > V=2752.50 Kg => VERIFICA POSITIVA Pressione ammissibile (comb. 1 SLV sismica+M1+R3; qlim=21.39): qamm=(qlim-q)/2.3000 + q + qw= 9.38484 Kg/cm²

Verifica pressioni sul terreno (comb. 4 SLU A1+M1+R3): σt max= 0.7801 < σt amm=8.8300 => VERIFICA POSITIVA - Verifiche al ribaltamento: Coeff. di sicur. lungo x (comb. 52 SLU A1+M1+R3): Krx = Mstab/(My + Tx•Hpli) = -421.14/-8.11 = 51.92 > 1.00 => VERIFICA POSITIVA Coeff. di sicur. lungo y (comb. 53 SLU A1+M1+R3): Kry = Mstab/(Mx + Ty•Hpli) = 1417.38/11.63 = 121.84 > 1.00 => VERIFICA POSITIVA - Verifica allo scorrimento Forze orizzontali nulle => VERIFICA POSITIVA VERIFICA GEOTECNICHE TERRENI: TUTTE LE VERIFICHE SONO POSITIVE.


Tabella spostamenti, reazioni vincolari e riepilogo verifiche di tensione e carico limite

Non vengono considerati i nodi coi plinti (verificati a parte)

Nodo: nodo in cui converge l'elemento di fondazione;

Terreno: nome del tipo di terreno di fondazione dall'archivio terreni;

Area: area del terreno considerata;

Uz max: spostamento massimo SLU (negativo se abbassamento);

Uz min: spostamento minimo SLU '';

Fz max: reazione vincolare massima SLU (positiva se di compressione);

Fz min: reazione vincolare minima SLU '';

σt max: tensione sul terreno massima;

σt amm: tensione ammissibile terreno;

Qlim/γ: carico limite diviso il coefficiente di sicurezza;

N: carico verticale da verificare;

Ver.: risultato della verifica (0=positiva, 1=negativa σt, 2=negativa carico limite).

Nodo Terreno Area Uz max Uz min Fz max Fz min σt max σ amm Qlim/γ N Ver

n.ro cm² cm cm Kg Kg Kg/cm² Kg/cm² Kg Kg

2 terr1 3750.00 -0.1271 -0.0842 2383.1 1578.3 0.8116 8.8300 35021.0 2929.2 0

3 terr1 3750.00 -0.1363 -0.0883 2554.9 1654.7 0.8619 8.8300 35021.0 3127.6 0

4 terr1 3750.00 -0.1412 -0.0877 2647.2 1644.3 0.8776 8.8300 35021.0 3258.1 0

6 terr1 3750.00 -0.1152 -0.0698 2160.6 1308.8 0.7855 8.8300 35021.0 2709.2 0

7 terr1 3750.00 -0.1033 -0.0636 1936.7 1192.2 0.6649 8.8300 35021.0 2440.6 0

8 terr1 3750.00 -0.1086 -0.0658 2036.9 1234.5 0.7235 8.8300 35021.0 2566.3 0

10 terr1 3750.00 -0.1086 -0.0658 2036.9 1234.6 0.7235 8.8300 35021.0 2566.3 0

11 terr1 3750.00 -0.1033 -0.0636 1936.8 1192.2 0.6649 8.8300 35021.0 2440.7 0

12 terr1 3750.00 -0.1152 -0.0698 2160.7 1308.9 0.7854 8.8300 35021.0 2709.3 0

14 terr1 3750.00 -0.1412 -0.0877 2647.2 1644.3 0.8776 8.8300 35021.0 3258.1 0

15 terr1 3750.00 -0.1362 -0.0882 2554.6 1654.5 0.8618 8.8300 35021.0 3127.1 0

16 terr1 3750.00 -0.1270 -0.0841 2381.9 1577.6 0.8113 8.8300 35021.0 2927.8 0

18 terr1 4099.50 -0.1066 -0.0788 2185.2 1616.0 0.6675 8.8300 37863.2 2678.9 0

19 terr1 4099.50 -0.1072 -0.0792 2196.9 1623.2 0.6706 8.8300 37863.2 2692.5 0

20 terr1 4099.50 -0.0891 -0.0638 1826.4 1307.2 0.5630 8.8300 37863.2 2227.1 0

21 terr1 4099.50 -0.0900 -0.0643 1845.2 1318.7 0.5683 8.8300 37863.2 2248.7 0

24 terr1 4140.00 -0.0674 -0.0521 1394.8 1079.3 0.4155 8.8300 38192.6 1707.1 0

25 terr1 4140.00 -0.0677 -0.0524 1402.0 1083.8 0.4186 8.8300 38192.6 1715.5 0

26 terr1 4140.00 -0.0657 -0.0517 1360.3 1069.9 0.4081 8.8300 38192.6 1667.3 0

27 terr1 4140.00 -0.0614 -0.0490 1271.3 1015.1 0.3891 8.8300 38192.6 1564.6 0

30 terr1 4099.50 -0.0793 -0.0479 1624.8 982.3 0.5020 8.8300 37863.2 1994.5 0

31 terr1 4099.50 -0.0480 -0.0287 984.2 588.1 0.3175 8.8300 37863.2 1255.3 0

32 terr1 4099.50 -0.0977 -0.0571 2002.2 1169.4 0.6192 8.8300 37863.2 2467.8 0

33 terr1 4099.50 -0.0669 -0.0381 1371.5 781.2 0.4515 8.8300 37863.2 1740.0 0

35 terr1 3750.00 -0.1269 -0.0899 2379.1 1686.1 0.8080 8.8300 35021.0 2924.6 0

36 terr1 3750.00 -0.1356 -0.0904 2541.8 1695.0 0.8667 8.8300 35021.0 3112.4 0

37 terr1 3750.00 -0.1450 -0.0907 2718.0 1700.3 0.9291 8.8300 35021.0 3339.9 0

39 terr1 3750.00 -0.1494 -0.0905 2800.6 1697.0 0.9406 8.8300 35021.0 3447.7 0

40 terr1 3750.00 -0.1471 -0.0903 2758.1 1693.0 0.9144 8.8300 35021.0 3388.4 0

41 terr1 3750.00 -0.1488 -0.0905 2790.8 1696.1 0.9376 8.8300 35021.0 3436.2 0

43 terr1 3750.00 -0.1491 -0.0906 2794.7 1698.5 0.9384 8.8300 35021.0 3440.7 0

44 terr1 3750.00 -0.1475 -0.0905 2765.5 1697.6 0.9174 8.8300 35021.0 3396.9 0

45 terr1 3750.00 -0.1498 -0.0908 2809.0 1702.2 0.9434 8.8300 35021.0 3457.4 0

47 terr1 3750.00 -0.1441 -0.0901 2701.3 1690.0 0.9303 8.8300 35021.0 3320.6 0

48 terr1 3750.00 -0.1321 -0.0883 2476.4 1654.8 0.8590 8.8300 35021.0 3037.0 0

49 terr1 3750.00 -0.1189 -0.0850 2230.0 1594.3 0.7801 8.8300 35021.0 2752.5 0

VERIFICHE GEOTECNICHE TERRENI DI FONDAZIONE: TUTTE LE VERIFICHE SONO POSITIVE.


Richiami teorici

Per il calcolo delle strutture in oggetto si adotteranno i criteri della Geotecnica e della Scienza delle Costruzioni.

Verifica del carico limite (o capacità portante verticale o portanza)

La verifica della capacità portante verticale consiste nel confronto tra la pressione verticale di esercizio in fondazione e la

pressione limite per il terreno, la sua valutazione avviene secondo diversi metodi.

Il rapporto fra il carico limite in fondazione ed il coefficiente γR, dato dalle normative, deve essere superiore alla componente

normale della risultante dei carichi trasmessi sul terreno di fondazione. Cioè, detto Qlim, il carico limite ed R la risultante

verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

RQ

R

≥γ

lim

Formule per il calcolo del carico limite.

qult = carico limite unitario

φ =angolo di attrito interno del terreno

γ =peso specifico del terreno

q = carico sul piano di fondazione

c = coesione efficace

cu = coesione non drenata

B = lato minore della fondazione, da sostituire con B' nel caso di carico eccentrico

L = lato maggiore della fondazione, da sostituire con L' nel caso di carico eccentrico

D = profondità della fondazione

B' = larghezza di fondazione ridotta = B - 2 eB

L' = lunghezza di fondazione ridotta = L - 2 eL

eB e eL rappresentano le eccentricità del carico rispetto al centro della fondazione

Formula di Brinch-Hansen

γγγγγγγ++= bgidsBN5.0bgidsqNbgidscNq qqqqqqccccccult con

)2/45(taneN 2tanq °φ+°= φπ

φ−= cot)1N(N qc

φ−=γ tan)1N(5.1N q

per condizioni non drenate φ=0

°≠β 0se

β−=γ sin2N L

B4.01s +=′γ

γγ++′′′′′= sqN5.0q)gbids(c14.5q cccccuult

°=β 0se

q)gbids(c14.5q cccccuult +′′′′′=

Fattori di forma

L

B2.01s c +=′

Fattori di profondità

k4.01d c +=′

dove


1B

Dse

B

Dk ≤=

1B

Dse

B

Darctank >=

Fattori di inclinazione del carico

cafc NcA

mH1i −=′

Fattori di inclinazione del piano di fondazione (base inclinata)

( )2

21b c +π

η−=′

Fattori di inclinazione del terreno (fondazione su pendio)

( )2

21g c +π

β−=′

Per condizioni drenate φ>0

φ+=γ tan)1N(2N q

Fattori di forma

( )( )φ−

φ++=sin1L

sin1B2.01s c

( )( )φ−

φ++== γ sin1L

sin1B1.01ssq

Fattori di profondità

( ) ksin1tan21d 2q φ−φ+=

( )φ

−−=

tanN

d1dd

c

qqc

1d =γ

Fattori di inclinazione del carico

( )φ

−−=

tanN

i1ii

c

qqc

m

afq cotcAV

H1i

φ+−=

( )1m

af cotcAVH

1i+

γ

φ+−=

Fattori di inclinazione del piano di fondazione (base inclinata)

( )2q tan1bb φη−== γ

( )φ

−−=

tanN

b1bb

c

qqc

Fattori di inclinazione del terreno (fondazione su pendio)

( )2q tan1gg β−== γ


( )φ

−−=

tanN

g1gg

c

qqc

dove

Af è l’area efficace della fondazione B’xL’

ca è l’aderenza alla base tra terreno e fondazione

D è la profondità della fondazione del terreno, da usarsi con B e non con B’

H è la componente parallela alla base di fondazione del carico trasmesso dalla fondazione

V è la componente perpendicolare alla base di fondazione del carico trasmesso dalla fondazione

β è l’inclinazione del pendio, positivo se diretta verso il basso

δ è l’angolo di attrito tra terreno e fondazione

η è l’inclinazione del piano di fondazione sul piano orizzontale, positiva se diretta verso l’alto.

Note:

Non usare gli si assieme agli ii

Si possono usare gli si assieme ai di, gi e bi

Se L/B<=2, si usa φtr (valore dell’angolo di attrito in condizioni di sforzo triassiale)

Se L/B>2, si usa φps=1.5∗φtr – 17° (valore dell’angolo di attrito in condizione piana)

Se φ<=34°, si assume φps= φtr

Condizioni di validità:

°≤η+β 90

φ<β

0i,iq >γ

faActanVH +δ≤

Presenza di falda acquifera

Nel caso di presenza di falda acquifera, viene considerato il peso di volume efficace del terreno ed utilizzato nel termine del

sovraccarico che moltiplica Nq e nel termine del peso proprio che moltiplica Nγ.

Presenza del sisma

Se si considera la presenza del sisma, i termini Nc, Nq e Nγ vengono moltiplicati per i fattori zc, zq, e zγ Zc=(1-0.32•kh) e Zq=Zγ=(1-kh/tan(φ))^0.35.

Secondo le NTC2008 p7.11.3.5.2:

kh=β•amax/g; kv=0.5•kh;

amax=Ss•St•ag

dove:

- β: coefficiente di riduzione dell'accelerazione massima attesa nel sito (dalla tabella 7.11.I);

- amax: accelerazione orizzontale massima attesa nel sito (in m/s²);

- g: accelerazione di gravità;

- Ss: coefficiente di amplificazione stratigrafica;

- St: coefficiente di amplificazione topografica;

- ag: accelerazione orizzontale massima attesa su sito di riferimento rigido (in m/s²)

Il carico limite della fondazione si ottiene da:

LBqQ ultlim ′′=

La tensione ammissibile da:

qqq

qR

ultamm +

γ−=


Verifica dello scorrimento (o portanza per carichi orizzontali)

Per la verifica della portanza orizzontale deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a

fare scorrere la fondazione deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo

scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento risulta soddisfatta se il rapporto fra la

risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere la fondazione Fs

risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza cs

La Normativa Italiana (D.M. 1988) impone che cs>=1.3

Fr/Fa >= cs

Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle

forze d'inerzia parallela al piano di fondazione.

La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la

componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δ l'angolo d'attrito

terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con B’ la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente

può esprimersi come

Fr = N tg δ + caB’

ALLEGATO F

PIANO DI MANUTENZIONE

Allegato F – Piano di Manutenzione 1

ALLEGATO F

PIANO DI MANUTENZIONE Software: www.ingegneriasoft.com

Il piano di manutenzione è il documento complement are al progetto esecutivo che prevede, pianifica e programma, tenendo conto degli elaborati progettu ali esecutivi effettivamente realizzati, l’attività di manutenzione dell’intervento al fin e di mantenerne nel tempo la funzionalità, le caratteristiche di qualità, l’efficienza ed il valo re economico. Il piano di manutenzione è costituito dai seguenti documenti operativi: a) il manuale d'uso; b) il manuale di manutenzione; c) il programma di manutenzione;

Manuale d'uso. Travi di fondazione in cemento armato normale Descrizione elemento tecnologico Le travi di fondazione sono l'insieme degli elemen ti strutturali monodimensionali orizzontali che hanno la funzione di sostenere il peso della sovras tante struttura e di distribuirlo sul terreno senza che si verifichino dissesti sia nel suolo che nella costruzione. Sono generalmente poggiate su un getto in calcestruzzo magro, avente funzione di ripartizione e protezione delle armature.Sono fondazioni indicate nel caso in cui ci siano proble mi di cedimenti differenziali. Le travi di fondazione sono le più comunemente adottate in zona sismica, poiché non sono soggette a spostamenti orizzontali relativi in caso di sisma. Modalità d'uso corretto Le travi di fondazione sono concepite per resister e ai carichi di progetto trasmessi dai solai e dai tamponamenti. Non è consentito apportare modi fiche, non ne deve essere compromessa l'integrità e la funzionalità. Occorre un controllo periodico d el grado di usura delle parti in vista, per il riscontro di eventuali anomalie, con contestuale ri lievo di eventuali anomalie. Collocazione

Telaio Travata Nodo Nodo Quota(m) Quota(m) Filo fisso Filo fisso iniziale finale iniziale finale iniziale finale

1 1 1 5 0.00 0.00 - - 1 1 5 9 0.00 0.00 - - 1 1 9 13 0.00 0.00 - - 1 1 13 17 0.00 0.00 - - 2 1 34 38 0.00 0.00 - - 2 1 38 42 0.00 0.00 - - 2 1 42 46 0.00 0.00 - - 2 1 46 50 0.00 0.00 - - 3 1 1 22 0.00 0.00 - - 3 1 22 28 0.00 0.00 - - 3 1 28 34 0.00 0.00 - - 4 1 17 23 0.00 0.00 - - 4 1 23 29 0.00 0.00 - - 4 1 29 50 0.00 0.00 - - Pilastri in cemento armato normale Descrizione elemento tecnologico I pilastri sono elementi strutturali portanti ad a sse verticale o leggermente inclinato, che trasferiscono i carichi provenienti dalle strutture soprastanti alle strutture di fondazione. I pilastri in calcestruzzo armato sono realizzati, me diante armature trasversali e longitudinali che consentono la continuità dei pilastri con gli altri elementi strutturali. Il dimensionamento dei pilastri varia in funzione delle diverse condizioni di carico, delle luci e dell'interasse fra telai. Modalità d'uso corretto Non è consentito apportare modifiche, non ne deve essere compromessa l'integrità e la funzionalità. Occorre un controllo periodico del grado di usura d elle parti in vista, per il riscontro di eventuali anomalie, con contestuale rilievo di eventuali anom alie.


Collocazione Telaio Pilastrata Nodo Nodo Quota(m) Quota(m) Filo fisso Filo fisso

iniziale finale iniziale finale iniziale finale 1 1 1 51 0.00 4.75 - - 1 2 5 52 0.00 4.75 - - 1 3 9 53 0.00 4.75 - - 1 4 13 54 0.00 4.75 - - 1 5 17 55 0.00 4.75 - - 2 1 34 56 0.00 4.75 - - 2 2 38 57 0.00 4.75 - - 2 3 42 58 0.00 4.75 - - 2 4 46 59 0.00 4.75 - - 2 5 50 60 0.00 4.75 - - Seletta in c.a. Descrizione elemento tecnologico Sono degli elementi bidimensionali in cemento arma to, orizzontali od inclinati. Sopportano elevati carichi di esercizio e possono coprire ampie luci. Sono quindi impiegati per parcheggi, magazzini, edifici industriali, ecc.. Modalità d'uso corretto Ie solette sono concepiti per resistere ai carichi di progetto della struttura. Non ne deve essere compromessa l'integrità e la funzionalità. Controll o periodico delle parti in vista finalizzato alla ricerca di anomalie che possano anticipare l'i nsorgenza di fenomeni di dissesto e/o cedimenti strutturali (fessurazioni, lesioni, ecc.). Collocazione

N.ro Nodi Quote (m) Fili fissi 1 51, 52, 62, 61, 51 4.75, 4.75, 6.40, 6.40, 4.75 2 52, 53, 63, 62, 52 4.75, 4.75, 6.40, 6.40, 4.75 3 53, 54, 64, 63, 53 4.75, 4.75, 6.40, 6.40, 4.75 4 54, 55, 65, 64, 54 4.75, 4.75, 6.40, 6.40, 4.75 5 61, 62, 57, 56, 61 6.40, 6.40, 4.75, 4.75, 6.40 6 62, 63, 58, 57, 62 6.40, 6.40, 4.75, 4.75, 6.40 7 63, 64, 59, 58, 63 6.40, 6.40, 4.75, 4.75, 6.40 8 64, 65, 60, 59, 64 6.40, 6.40, 4.75, 4.75, 6.40 Plinti in cemento armato normale Descrizione elemento tecnologico Sono fondazioni indicate per strutture in elevazio ne con telaio a scheletro indipendente, in particolare nel caso in cui il terreno resistente s ia affiorante o comunque poco profondo e abbia una resistenza elevata che consente di ripartire su una superficie limitata il carico concentrato trasmesso dai pilastri.In zone sismica, per evitare spostamenti orizzontali relativi, i plinti devono essere collegati tra loro da un reticolo di travi. Inoltre ogni collegamento deve esser proporzionato in modo che sia in grado di sopportar e una forza assiale di trazione o di compressione pari a ad un decimo del maggiore dei carichi vertic ali agenti sui plinti posti all'estremità della trave. Modalità d'uso corretto Quale modalità d'uso corretta occorre che venga pe riodicamente verificato lo stato di conservazione del manufatto, verificando se sono presenti o meno lesioni sulle strutture in elevazione, riconducibili a fenomeni interessanti le fondazioni (rotazioni, cedimenti, ecc.), o altro indicatore dello stato di conservazione delle condi zioni originarie dell'opera.In zone sismiche i plinti potrebbero essere soggetti a spostamenti o rizzontali relativi in caso di sisma. E' importante in fase di progettazione seguire attenta mente le normative vigenti e le relative disposizioni in merito.L'utente dovrà soltanto acce rtarsi della comparsa di eventuali anomalie che possano anticipare l'insorgenza di fenomeni di diss esto e/o cedimenti strutturali. Collocazione

Nodo Dimensione piede (cm) Quota(m) Filo fisso 1 160.0x160.0 0.00 - 5 160.0x160.0 0.00 - 9 160.0x160.0 0.00 - 13 160.0x160.0 0.00 - 17 160.0x160.0 0.00 - 22 160.0x160.0 0.00 - 23 160.0x160.0 0.00 - 28 160.0x160.0 0.00 - 29 160.0x160.0 0.00 - 34 160.0x160.0 0.00 - 38 160.0x160.0 0.00 - 42 160.0x160.0 0.00 - 46 160.0x160.0 0.00 - 50 160.0x160.0 0.00 -


Manuale di manutenzione

Travi di fondazione in cemento armato normale Livello minimo delle prestazioniLe travi di fondaz ione in c.a. devono garantire stabilità e resistenza sotto l'effetto di qualsiasi carico ad e sseapplicato; per quello che riguarda i livelli minimi prestazionali si deve fare riferimento alle leggi e alle normative vigenti in materia di progettazione, esecuzione e collaudo delle struttur e, per il tipo di struttura ed i materiali utilizzati. In particolare D.M. 14/1/2008 (Norme te cniche per le costruzioni) e la Circolare 2/2/2009, n.617 (Istruzioni per l'applicazione dell e «Norme tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14/1/2008).Anomalie riscont rabili- Cedimenti. Abbassamento uniforme e/o differenziato del piano di imposta della fondazione .- Corrosione delle armature. si presenta o in modo visibile in presenza di distacco del copriferr o, o in modo invisibile.- Disgregazione: Disgregazioni delle superfici dell'elemento, con ef fetti di sgretolamenti e lacerazioni..- Distacco: Disgregazione e distacco di parti notevol i del materiale.- Erosione superficiale: Asportazione di materiale dalla superficie dovuta a processi di natura diversa. Quando sono note le cause di degrado, possono essere utilizzati anch e termini come erosione per abrasione o erosione per corrasione (cause meccaniche), erosione per cor rosione (cause chimiche e biologiche), erosione per usura (cause antropiche).- Esposizione dei ferr i di armatura: Distacchi ed espulsione di parte del calcestruzzo (copriferro) e relativa esposizion e dei ferri di armatura.- Fessurazioni: Presenza di rotture singole, ramificate, ortogonale o parall ele all'armatura che possono interessare l'intero spessore del manufatto dovute a fenomeni d i ritiro del calcestruzzo e/o altri eventi.- Lesioni: Si manifestano con l'interruzione delle su perfici dell'elemento strutturale. Le caratteristiche, l'andamento, l'ampiezza ne caratte rizzano l'importanza e il tipo.- Mancanza: Caduta e perdita di parti del materiale del manufat to.- Nidi di ghiaia. Degrado della superficie dovuto alla segregazione dei componenti del calcest ruzzo in fase di getto e caratterizzato da cavità irregolari e inerti di maggior diametro in evidenza .- Non perpendicolarità del fabbricato- Penetrazione di umidità: Comparsa di macchie di umi dità dovute all'assorbimento di acqua.- Polverizzazione: Decoesione che si manifesta con la caduta spontanea dei materiali sotto forma di polvere o granuli.- Rigonfiamento: Variazione della sagoma che interessa l’intero spessore del materiale e che si manifesta soprattutto in element i lastriformi. Ben riconoscibile essendo dato dal tipico andamento 'a bolla' combinato all’azione della gravità.- Scheggiature: Distacco di piccole parti di materiale lungo i bordi e gli spig oli degli elementi in calcestruzzo. Pilastri in cemento armato normale Livello minimo delle prestazioniI Pilastri in c.a. devono garantire stabilità e resistenza sotto l'effetto di qualsiasi carico ad esse applicato; pe r quello che riguarda i livelli minimi prestazionali si deve fare riferimento alle leggi e alle normative vigenti in materia di progettazione, esecuzione e collaudo delle struttur e, per il tipo di struttura ed i materiali utilizzati. In particolare D.M. 14/1/2008 (Norme te cniche per le costruzioni) e la Circolare 2/2/2009, n.617 (Istruzioni per l'applicazione dell e «Norme tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14/1/2008).Anomalie riscont rabiliCome per le travi in elevazione, più:Spalling. Avviene attraverso lo schiacciamento e l'esplosione interna con il conseguente sfaldamento di inerti dovuto ad alte temperature ne i calcestruzzi. Travi in elevazione in cemento armato normale Livello minimo delle prestazioniLe travi in elevaz ione devono garantire stabilità e resistenza sotto l'effetto di qualsiasi carico ad esseapplicat o; per quello che riguarda i livelli minimi prestazionali si deve fare riferimento alle leggi e alle normative vigenti in materia di progettazione, esecuzione e collaudo delle struttur e, per il tipo di struttura ed i materiali utilizzati. In particolare D.M. 14/1/2008 (Norme te cniche per le costruzioni) e la Circolare 2/2/2009, n.617 (Istruzioni per l'applicazione dell e «Norme tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14/1/2008).Resistenza al fu oco. Capacità degli elementi di resistere al fuoco per un tempo determinato senza subire deforma zioni incompatibili con la loro funzione strutturale e di compartimentazione, in modo da gar antire l'incolumità degli occupanti. Normativa. Decreto Ministeriale - Ministero dell'Interno - 26 giugno 1984 e la modifica del 2001 regolamenta la classificazione della reazione al fuoco ed l'omo logazione dei materiali ai fini della prevenzione incendi. UNI EN 13501-1 regolamenta la classificazi one al fuoco dei prodotti e degli elementi da costruzione.Anomalie riscontrabili1) Alveolizzazion e. E’ un degrado che si presenta con la formazione di cavità, spesso interconnessi e con di stribuzione non uniforme.2) Bollature. Presenza diffusa, sulla superficie del calcestruzzo, di fori di grandezza e distribuzione casuale, generati dalla presenza di bolle d'aria formatesi al momento del getto e non eliminati nella fase di vibratura e costipamento.3) Carbonatazione del calcestruzzo. Processo chimico che interessa le superfici esposte all'ambiente esterno, anche se non particol armente aggressivo. Il fenomeno riguarda l'azione dell'anidride carbonica, presente nell'ari a e nelle acque piovane, che reagisce con l'idrossido di calcio presente nella pasta di cemen to.Tale processo tende a trasformare, progressivamente in profondità, il calcestruzzo nel composto solubile del carbonato di calcio che può essere facilmente dilavato.La reazione ha inizi o sulla superficie esterna delle strutture e procede verso l'interno in funzione della porosità del calcestruzzo.Il fenomeno tende a diminuire il PH del calcestruzzo, normalmente superiore al va lore di 11,5 -12, e come conseguenza diminuisce l'effetto di passivazione del calcestruzzo nei conf ronti delle armature.Le armature metalliche non più protette cominciano man mano ad ossidarsi per l a sola presenza dell'umidità esterna formando


ossido di ferro.4) Corrosione delle armature. si pr esenta o in modo visibile in presenza di distacco del copriferro, o in modo invisibile, allorché il c opriferro è carbonatato (in questo caso il copriferro appare visivamente intatto anche se talv olta il distacco è già in atto e rilevabile con battiture locali).5) Deformazioni e spostamenti: De formazioni e spostamenti dovuti a cause esterne che alterano la normale configurazione dell'element o.6) Disgregazione: Disgregazioni delle superfici dell'elemento, con effetti di sgretolamen ti e lacerazioni..7) Distacco: Disgregazione e distacco di parti notevoli del materiale che può manifestarsi anche mediante espulsione di elementi prefabbricati dalla loro sede.8) Efflorescenze: Fo rmazione di sostanze, generalmente di colore biancastro e di aspetto cristallino o polverulento o filamentoso, sulla superficie del manufatto. Nel caso di efflorescenze saline, la cristallizzazi one può talvolta avvenire all'interno del materiale provocando spesso il distacco delle parti più superficiali.9) Erosione superficiale: Asportazione di materiale dalla superficie dovuta a processi di natura diversa. Quando sono note le cause di degrado, possono essere utilizzati anch e termini come erosione per abrasione o erosione per corrasione (cause meccaniche), erosione per cor rosione (cause chimiche e biologiche), erosione per usura (cause antropiche).10) Esfoliazione: Degr adazione che si manifesta con distacco, spesso seguito da caduta, di uno o più strati superficiali subparalleli fra loro, generalmente causata dagli effetti del gelo.11) Esposizione dei ferri di armatura: Distacchi ed espulsione di parte del calcestruzzo (copriferro) e relativa esposizion e dei ferri di armatura dovuta a fenomeni di corrosione delle armature metalliche per l'azione d egli agenti atmosferici.12) Fessurazioni: Presenza di rotture singole, ramificate, ortogonale o parallele all'armatura che possono interessare l'intero spessore del manufatto dovute a fenomeni di ritiro del calcestruzzo e/o altri eventi.13) Lesioni: Si manifestano con l'interruzio ne delle superfici dell'elemento strutturale. Le caratteristiche, l'andamento, l'ampiezza ne cara tterizzano l'importanza e il tipo.14) Mancanza: Caduta e perdita di parti del materiale del manufat to.15) Nidi di ghiaia. Degrado della superficie dovuto alla segregazione dei componenti del calcest ruzzo in fase di getto e caratterizzato da cavità irregolari e inerti di maggior diametro in evidenza .16) Patina biologica. Strato sottile, morbido e omogeneo, aderente alla superficie e di evidente natura biologica, di colore variabile, per lo più verde.17) Penetrazione di umidità: Comparsa di macchie di umidità dovute all'assorbimento di acqua.18) Polverizzazione: Decoesione che si manife sta con la caduta spontanea dei materiali sotto forma di polvere o granuli.19) Rigonfiamento: Varia zione della sagoma che interessa l’intero spessore del materiale e che si manifesta soprattut to in elementi lastriformi. Ben riconoscibile essendo dato dal tipico andamento “a bolla” combina to all’azione della gravità.20 Scheggiature: Distacco di piccole parti di materiale lungo i bord i e gli spigoli degli elementi in calcestruzzo.21 Spalling. Avviene attraverso lo schiacciamento e l' esplosione interna con il conseguente sfaldamento di inerti dovuto ad alte temperature ne i calcestruzzi.22) Incrostazioni urbane. Depositi aderenti alla superficie dell'elemento, ge neralmente di colore nero e di spessore variabile, dovuto aldeposito di pulviscolo atmosfer ico urbano; tali fenomeni talvolta comportano il distacco delle incrostazioni stesse ponendo in e videnza i fenomeni di disgregazione presenti sulla superficie sottostante. Seletta in c.a. Livello minimo di prestazioniI livelli minimi di prestazione di un solaio possono riguardare il sovraccarico ammissibile in funzione delladestinazi one d'uso dell'ambiente sovrastante, oppure la luce limite di esercizio. Freccia entro i limiti di deformazione. Adeguato isolamento acustico. Capacità degli elementi di resistere al fuoco per u n tempo determinato senza subire deformazioni incompatibilicon la loro funzione strutturale e di compartimentazione, in modo da garantire l'incolumità degli occupantiSi deve fare riferiment o alle leggi e alle normative vigenti in materia di progettazione, esecuzione e collaudo delle strut ture, per il tipo di struttura ed i materiali utilizzati. In particolare D.M. 14/1/2008 (Norme te cniche per le costruzioni) e la Circolare 2/2/2009, n.617 (Istruzioni per l'applicazione dell e «Norme tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14/1/2008).Resistenza al fu oco. Capacità degli elementi di resistere al fuoco per un tempo determinato senza subire deforma zioni incompatibili con la loro funzione strutturale e di compartimentazione, in modo da gar antire l'incolumità degli occupanti. Normativa. Decreto Ministeriale - Ministero dell'Interno - 26 giugno 1984 e la modifica del 2001 regolamenta la classificazione della reazione al fuoco ed l'omo logazione dei materiali ai fini della prevenzione incendi. UNI EN 13501-1 regolamenta la classificazi one al fuoco dei prodotti e degli elementi da costruzione.Isolamento termico. Attitudine ad assic urare una limitazione della dispersione del calore da locali riscaldati a locali con diverse te mperature (vani scali, cantine..). Si consiglia, per l'impalcato al rustico dei solai, una resistenz a termica minima R= 0,4 h m^2 °C/Kcal. In ogni caso i livelli minimi prestazionali non sono attrib uibili ai singoli elementi, ma all'edificio nel suo insieme valutando il coefficiente volumico di d ispersione Cd che deve rientrare nei limiti previsti dalle normative vigenti.Isolamento acustic o. Attitudine a fornire un'adeguata resistenza al passaggio dei rumori, sia di tipo aereo che di t ipo impattivo, per assicurare un adeguato benessere uditivo all'interno degli ambienti. Il livello mini mo prestazionale richiesto ad un solaio dipende dal tipo di attività prevista nel locale da esso de limitato e dalla destinazione d'uso dei locali confinanti.Anomalie riscontrabilile stesse delle tr avi in c.a., più:- Distacco di intonaco all'intradosso per infiltrazioni d'acqua.- Avvallam enti che pregiudicano la planarità dell'impalcato e che, nei casi più gravi, sono indi catori di dissesti statici e di probabile collasso strutturale.- Penetrazione di umidità con comparsa di macchie dovute all'assorbimento di acqua.- Macchie e graffiti, imbrattamento della superficie con sostante macchianti in grado di aderire e penetrare nel calcestruzzo.- Eccessiva vibrazioneCo ntrolli- Controllo di fessurazioni, corrosioni dell’armatura, della carbonatazione, distacchi e ri duzione del copriferro, degrado del calcestruzzo. (Periodicità: annuale. Tipologia: con trollo a vista e strumentale. Esecutore: personale specializzato)- Controllo freccia massima (Periodicità: annuale. Tipologia: strumentale. Esecutore: personale specializzato).


Plinti in cemento armato normale Livello minimo delle prestazioniI plinti di fondaz ione in c.a. devono garantire stabilità e resistenza sotto l'effetto di qualsiasi carico ad e sse applicato; per quello che riguarda i livelli minimi prestazionali si deve fare riferimento alle leggi e alle normative vigenti in materia di progettazione, esecuzione e collaudo delle struttur e, per il tipo di struttura ed i materiali utilizzati. In particolare D.M. 14/1/2008 (Norme te cniche per le costruzioni) e la Circolare 2/2/2009, n.617 (Istruzioni per l'applicazione dell e «Norme tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14/1/2008).Anomalie riscont rabili- Cedimenti. Abbassamento uniforme e/o differenziato del piano di imposta della fondazione .- Corrosione delle armature. si presenta o in modo visibile in presenza di distacco del copriferr o, o in modo invisibile.- Disgregazione: Disgregazioni delle superfici dell'elemento, con ef fetti di sgretolamenti e lacerazioni..- Distacco: Disgregazione e distacco di parti notevol i del materiale.- Erosione superficiale: Asportazione di materiale dalla superficie dovuta a processi di natura diversa. Quando sono note le cause di degrado, possono essere utilizzati anch e termini come erosione per abrasione o erosione per corrasione (cause meccaniche), erosione per cor rosione (cause chimiche e biologiche), erosione per usura (cause antropiche).- Esposizione dei ferr i di armatura: Distacchi ed espulsione di parte del calcestruzzo (copriferro) e relativa esposizion e dei ferri di armatura.- Fessurazioni: Presenza di rotture singole, ramificate, ortogonale o parall ele all'armatura che possono interessare l'intero spessore del manufatto dovute a fenomeni d i ritiro del calcestruzzo e/o altri eventi.- Lesioni: Si manifestano con l'interruzione delle su perfici dell'elemento strutturale. Le caratteristiche, l'andamento, l'ampiezza ne caratte rizzano l'importanza e il tipo.- Mancanza: Caduta e perdita di parti del materiale del manufat to.- Nidi di ghiaia. Degrado della superficie dovuto alla segregazione dei componenti del calcest ruzzo in fase di getto e caratterizzato da cavità irregolari e inerti di maggior diametro in evidenza .- Non perpendicolarità del fabbricato.- Penetrazione di umidità: Comparsa di macchie di umi dità dovute all'assorbimento di acqua.- Polverizzazione: Decoesione che si manifesta con la caduta spontanea dei materiali sotto forma di polvere o granuli.- Rigonfiamento: Variazione della sagoma che interessa l’intero spessore del materiale e che si manifesta soprattutto in element i lastriformi. Ben riconoscibile essendo dato dal tipico andamento 'a bolla' combinato all’azione della gravità.- Scheggiature: Distacco di piccole parti di materiale lungo i bordi e gli spig oli degli elementi in calcestruzzo.

Programma di manutenzione Travi di fondazione in cemento armato normale Livello minimo delle prestazioni (vita nominale 50 anni)Le travi di fondazione devono garantire le specifiche prestazioni indicate nel progetto str utturale, comunque non inferiori alle prestazioni prescritte dalle normative vigenti.Cont rolli- Controllo di fessurazioni, corrosioni dell’armatura, distacchi e riduzione del copriferro , degrado del calcestruzzo. Controllare eventuali smottamenti del terreno circostante alla struttura che possano essere indicatori di cedimenti strutturali. (Periodicità: annuale. Tipol ogia: controllo a vista e strumentale. Esecutore: personale specializzato)- Controllo di d eformazioni o spostamenti In corrispondenza di manifestazioni naturali (sismi, nubifragi, ecc.) od artificiali (urti, esplosioni, ecc.) controllare eventuali deformazioni e/o spostamenti dell'elemento strutturale, smottamenti del terreno che ne alterino la normale configurazione. (Periodicità: quando necessario. Tipologia: controllo a vista. Esecutore: personale specializza to).Interventi- Consolidamento del calcestruzzo della struttura (Periodicità: quando necessario. R isorse: malte antiritiro e trattamenti specifici. Esecutore: personale specializzato)- Rip ristino dell’armatura corrosa (Periodicità: quando necessario. Risorse: vernici, malte e tratta menti specifici. Esecutore: personale specializzato)- Costruzione di sottofondazioni (Per iodicità: quando necessario. Risorse: in funzione dell’intervento. Esecutore: personale spec ializzato)- Consolidamento del terreno (Periodicità: quando necessario. Risorse: georesine , macchine di iniezione e/o pompaggio. Esecutore: personale specializzato)- Miglioramento della struttura del terreno fondale mediante l’utilizzo di georesine (Periodicità: quando necess ario. Risorse: georesine, macchine di iniezione e/o pompaggio. Esecutore: personale specializzato). Pilastri in cemento armato normale Livello minimo delle prestazioni (vita nominale 50 anni)I pilastri devono garantire le specifiche prestazioni indicate nel progetto strutturale, comu nque non inferiori alle prestazioni prescritte dalle normative vigenti.Controlli- Controllo di fes surazioni, corrosioni dell’armatura, distacchi e riduzione del copriferro, degrado del calcestruzz o. (Periodicità: annuale. Tipologia: controllo a vista e strumentale. Esecutore: personale special izzato)- Controllo di deformazioni o spostamenti In corrispondenza di manifestazioni naturali (sismi , nubifragi, ecc.) od artificiali (urti, esplosioni, ecc.) controllare eventuali deformazion i e/o spostamenti dell'elemento strutturale che ne alterino la normale configurazione. (Periodicità : quando necessario. Tipologia: controllo a vista. Esecutore: personale specializzato).Interven tiGli interventi riparativi dovranno effettuarsi a secondo del tipo di anomalia riscontr ata e previa diagnosi delle cause del difetto accertato.- Ripristino dell’armatura corrosa (Perio dicità: quando necessario. Risorse: Resine, vernici, malte e trattamenti specifici. Esecutore: personale specializzato).- Riparazione, consolidamento del calcestruzzo. (Periodicità: quan do necessario. Risorse: Resine, malte e trattamenti specifici. Esecutore: personale special izzato).- Consolidamento, sostituzione, intera


o di parti dell’elemento, in base al tipo di anomal ia riscontrata (Periodicità: quando necessario. Risorse: in funzione dell’intervento. Esecutore: pe rsonale specializzato).- Pulizia della superficie (Periodicità: quando necessario. Risorse : sabbiatrice/spazzola meccanica, acqua, solventi e trattamenti specifici. Esecutore: person ale specializzato).- Applicazione di trattamenti protettivi (Periodicità: quando necessa rio. Risorse: resine epossidiche protettive, soluzioni di resine siliconiche idrorepellenti, pro dotti di finitura. Esecutore: personale specializzato).- Protezione catodica delle armature (Periodicità: quando necessario. Risorse: nastro conduttore in lega, primer conduttivo, rullo , fonte elettrica. Esecutore: personale specializzato). Travi in elevazione in cemento armato normale Livello minimo delle prestazioni (vita nominale 50 anni)Le travi in elevazione devono garantire le specifiche prestazioni indicate nel progetto str utturale, comunque non inferiori alle prestazioni prescritte dalle normative vigenti.Cont rolli- Controllo di fessurazioni, corrosioni dell’armatura, distacchi e riduzione del copriferro , degrado del calcestruzzo. (Periodicità: annuale. Tipologia: controllo a vista e strumentale . Esecutore: personale specializzato)- Controllo di deformazioni o spostamenti. In corrispondenza di manifestazioni naturali (sismi, nubifragi, ecc.) od artificiali (urti, esplosioni, ecc.) contr ollare eventuali deformazioni e/o spostamenti dell'elemento strutturale che ne alterino la normal e configurazione. (Periodicità: quando necessario. Tipologia: controllo a vista. Esecutore : personale specializzato).InterventiGli interventi riparativi dovranno effettuarsi a second o del tipo di anomalia riscontrata e previa diagnosi delle cause del difetto accertato.- Ripris tino dell’armatura corrosa (Periodicità: quando necessario. Risorse: Resine, vernici, malte e tratt amenti specifici. Esecutore: personale specializzato).- Riparazione, consolidamento del ca lcestruzzo. (Periodicità: quando necessario. Risorse: Resine, malte e trattamenti specifici. Ese cutore: personale specializzato).- Consolidamento, sostituzione, intera o di parti del l’elemento, in base al tipo di anomalia riscontrata (Periodicità: quando necessario. Risors e: in funzione dell’intervento. Esecutore: personale specializzato).- Pulizia della superficie (Periodicità: quando necessario. Risorse: sabbiatrice/spazzola meccanica, acqua, solventi e t rattamenti specifici. Esecutore: personale specializzato).- Applicazione di trattamenti protet tivi (Periodicità: quando necessario. Risorse: resine epossidiche protettive, soluzioni di resine siliconiche idrorepellenti, prodotti di finitura. Esecutore: personale specializzato).- Pro tezione catodica delle armature (Periodicità: quando necessario. Risorse: nastro conduttore in le ga, primer conduttivo, rullo, fonte elettrica. Esecutore: personale specializzato). Seletta in c.a. Livello minimo delle prestazioni (vita nominale 50 anni)Le solette in c.a. devono garantire le specifiche prestazioni indicate nel progetto strutt urale, comunque non inferiori alle prestazioni prescritte dalle normative vigenti.Controlli- Contr ollo di fessurazioni, corrosioni dell’armatura, della carbonatazione, distacchi e riduzione del cop riferro, degrado del calcestruzzo. (Periodicità: annuale. Tipologia: controllo a vista e strumentale . Esecutore: personale specializzato)- Controllo freccia massima (Periodicità: annuale. Tipologia: s trumentale. Esecutore: personale specializzato).InterventiGli interventi riparativi dovranno effettuarsi a secondo del tipo di anomalia riscontrata e previa diagnosi delle cause del difetto accertato.- Ripristino dell’armatura corrosa (Periodicità: quando necessario. Risorse: R esine, vernici, malte e trattamenti specifici. Esecutore: personale specializzato).- Riparazione, consolidamento del calcestruzzo, ripristino parti mancanti. (Periodicità: quando necessario. Ri sorse: Resine, malte e trattamenti specifici. Esecutore: personale specializzato).- Consolidament o, sostituzione, intera o di parti dell’elemento, in base al tipo di anomalia riscontr ata (Periodicità: quando necessario. Risorse: in funzione dell’intervento. Esecutore: personale s pecializzato).- Pulizia della superficie (Periodicità: quando necessario. Risorse: sabbiatr ice/spazzola meccanica, acqua, solventi e trattamenti specifici. Esecutore: personale special izzato).- Applicazione di trattamenti protettivi (Periodicità: quando necessario. Risorse : resine epossidiche protettive, soluzioni di resine siliconiche idrorepellenti, prodotti di fini tura. Esecutore: personale specializzato).- Protezione catodica delle armature (Periodicità: qu ando necessario. Risorse: nastro conduttore in lega, primer conduttivo, rullo, fonte elettrica. Es ecutore: personale specializzato).- Realizzazione di barriera al vapore (Periodicità: q uando necessario. Risorse: in funzione dell’intervento. Esecutore: personale specializzato ).- Sostituzione del solaio (Periodicità: quando necessario. Risorse: in funzione dell’interv ento. Esecutore: personale specializzato).- Realizzazione di protezione termica (Periodicità: q uando necessario. Risorse: in funzione dell’intervento. Esecutore: personale specializzato ).- Rinforzo del solaio (Periodicità: quando necessario. Risorse: lamine in fibra di carbonio/La stre in acciaio, adesivo epossidico/resina epossidica. Esecutore: personale specializzato). Plinti in cemento armato normale Livello minimo delle prestazioni (vita nominale 50 anni)I plinti devono garantire le specifiche prestazioni indicate nel progetto strutturale, comu nque non inferiori alle prestazioni prescritte dalle normative vigenti.Controlli- Controllo di fes surazioni, corrosioni dell’armatura, distacchi e riduzione del copriferro, degrado del calcestruzz o. Controllare eventuali smottamenti del terreno circostante alla struttura che possano essere indic atori di cedimenti strutturali. (Periodicità: annuale. Tipologia: controllo a vista e strumentale . Esecutore: personale specializzato)- Controllo di deformazioni o spostamenti. In corrispondenza di manifestazioni naturali (sismi, nubifragi, ecc.) od artificiali (urti, esplosioni, ecc.) contr ollare eventuali deformazioni e/o spostamenti dell'elemento strutturale, smottamenti del terreno che ne alterino la normale configurazione.


(Periodicità: quando necessario. Tipologia: control lo a vista. Esecutore: personale specializzato).Interventi- Consolidamento del calce struzzo della struttura (Periodicità: quando necessario. Risorse: malte antiritiro e trattamenti specifici. Esecutore: personale specializzato)- Ripristino dell’armatura corrosa ( Periodicità: quando necessario. Risorse: vernici, malte e trattamenti specifici. Esecutore: personale specializzato)- Costruzione di sottofondazioni (Periodicità: quando necessario. Ri sorse: in funzione dell’intervento. Esecutore: personale specializzato)- Consolidamento del terren o (Periodicità: quando necessario. Risorse: georesine, macchine di iniezione e/o pompaggio. Ese cutore: personale specializzato)- Miglioramento della struttura del terreno fondale mediante l’util izzo di georesine (Periodicità: quando necessario. Risorse: georesine, macchine di iniezio ne e/o pompaggio. Esecutore: personale specializzato).

ad uso deposito officina a diretto servizio della … · 2018-03-28 · ... relazione tecnica...

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