tehnički fakultet rijeka - sveučilište u rijeci
TRANSCRIPT
SVEUČILIŠTE U RIJECI
TEHNIČKI FAKULTET
ANALIZA VARIJANTI MJENJAČKOG ZUPČANIČKOG PLANETNOG PRETVARAČA
Doktorska disertacija
Sanjin Troha
Rijeka, 2011.
SVEUČILIŠTE U RIJECI
TEHNIČKI FAKULTET
ANALIZA VARIJANTI MJENJAČKOG ZUPČANIČKOG PLANETNOG PRETVARAČA
Doktorska disertacija
Sanjin Troha
Mentor: Red. prof. dr. sc. Neven Lovrin, dipl. ing.
Sumentori: Red. prof. dr. sc. Roberto Žigulić, dipl. ing.
Doc. dr. sc. Dimitar Karaivanov, dipl. ing.
Rijeka, 2011.
I
SAŽETAK
Istraživani su dvovodilni planetni pretvarači, izvedeni sa zupčanicima s ravnim
zubima, koji imaju dva spojna i četiri vanjska vratila i koji omogućuju dvobrzinske pogone.
Sustavno je istražen utjecaj raznih varijantni pretvarača s pripadnim osnovnim parametrima
na njihove osnovne karakteristike. Istražen je utjecaj idealnih momentnih omjera planetnih
slogova na prijenosne omjere u obije brzine. Određene su kinematičke mjenjačke
mogućnosti svake varijante ponaosob. Izvedeni su izrazi za određivanje idealnih momentnih
omjera planetnih slogova na osnovu zahtijevanih prijenosnih omjera čime je stvorena osnova
za sintezu dvobrzinskih planetnih pretvarača. Koncipirane su kinematičke sheme koje daju
uvid u raspored zupčanika i vratila različitih varijanti pretvarača. Određene su ekstremne
vrijednosti skokova prijenosa različitih varijanti pretvarača. Identificirane su varijante koje s
aspekta ostvarivih prijenosnih omjera mogu imati široku primjenu u praksi. Izvedeni su
izrazi za određivanje stupnja iskoristivosti planetnih pretvarača te provedene analize stupnja
iskoristivosti kod karakterističnih varijanti. Provedeno je eksperimentalno određivanje
stupnja iskoristivosti na eksperimentalnim pretvaračima s ciljem dokazivanja ispravnosti
izvedenih matematičko-mehaničkih modela. Identificirane su varijante pretvarača kod kojih
je moguća pojava neprihvatljivo velikih specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita. Određeni
su specifični momenti na sunčanim zupčanicima različitih varijanti pretvarača koji
omogućuju dimenzioniranje zupčanika planetnih slogova. Razvijen je programski sustav koji
omogućuje analizu, sintezu te ocjenu rješenja i optimalni izbor varijante pretvarača s
pripadnim osnovnim parametrima.
III
SADRŽAJ
1. UVODNA IZLAGANJA ...................................................................................................1
1.1 Planetni pretvarači i primjena...................................................................................1
1.2 Ocjena dosadašnjih istraživanja................................................................................5
1.3 Svrha i ciljevi istraživanja ......................................................................................10
1.4 Metodologija istraživanja.......................................................................................12
2. JEDNOSTAVNI PLANETNI PRETVARAČ ..................................................................15
2.1 Elementi planetnog sloga .......................................................................................15
2.2 Uvjeti sinteze planetnog sloga................................................................................16
2.3 Simbol planetnog sloga..........................................................................................17
2.4 Analiza sila i momenata na planetnom slogu..........................................................18
2.5 Geometrija planetnog sloga....................................................................................21
2.6 Prijenosni omjeri....................................................................................................21
2.7 Relativne brzine vrtnje satelita ...............................................................................23
2.8 Relativni energetski tokovi.....................................................................................25
2.9 Stupanj iskoristivosti planetnog sloga ....................................................................26
2.10 Radijalne dimenzije planetnog sloga ......................................................................31
2.11 Masa zupčanika planetnog sloga ............................................................................35
3. SLOŽENI PLANETNI PRETVARAČ.............................................................................39
3.1 Dvovodilni planetni pretvarači ...............................................................................39
3.2 Oznčavanje planetnih pretvarača............................................................................44
3.3 Zajedničke karakteristike pojedinih varijanti pretvarača s dva spojna vratila .........51
3.4 Metoda analize dvovodilnih planetnih pretvarača...................................................51
4. KINEMATIČKE MOGUĆNOSTI DVOVODILNIH PLANETNIH PRETVARAČA......57
4.1 Dvobrzinski planetni pretvarači..............................................................................57
4.2 Dvovodilni pretvarači s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima................58
4.2.1 Kinematičke karakteristike pretvarača s kočnicama
na zasebnim vratilima ...................................................................................58
4.2.2 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih planetnih pretvarača s kočnicama
na zasebnim vratilima ...................................................................................62
4.2.3 Mjenjačke mogućnosti i skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s
kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima ...........................................65
IV
4.2.3.1 Mjenjačke mogućnosti dvobrzinskih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na zasebnim vratilima ................................................ 65
4.2.3.2 Skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na zasebnim vratilima ................................................ 67
4.3 Dvobrzinski planetni pretvarači s kočnicama raspoređenim na spojnim
vratilima ................................................................................................................ 70
4.3.1 Kinematičke karakteristike pretvarača s kočnicama raspoređenim
na spojnim vratilima..................................................................................... 70
4.3.2 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih planetnih pretvarača s kočnicama
na spojnim vratilima..................................................................................... 77
4.3.3 Mjenjačke mogućnosti i skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s
kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima............................................. 80
4.3.3.1 Mjenjačke mogućnosti dvobrzinskih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnim vratilima ................................................... 80
4.3.3.2 Skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnim vratilima ................................................... 84
4.4 Dvobrzinski planetni pretvarači s kočnicama raspoređenim na spojnom
i zasebnom vratilu ................................................................................................. 87
4.4.1 Kinematičke karakteristike pretvarača s kočnicama raspoređenim
na spojnom i zasebnom vratilu...................................................................... 87
4.4.2 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih planetnih pretvarača s kočnicama
raspoređenima na spojnom i zasebnom vratilu ............................................ 101
4.4.3 Mjenjačke mogućnosti i skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s
kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu........................... 108
4.4.3.1 Mjenjačke mogućnosti dvobrzinskih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu................................ 108
4.4.3.2 Skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu................................ 114
4.5 Osvrt na kinematičke mogućnosti sve tri skupine varijanti pretvarača.................. 118
5. ENERGETSKA UČINKOVITOST KOD DVOVODILNIH PLANETNIH
PRETVARAČA ............................................................................................................ 121
5.1 Stupanj iskoristivosti planetnih pretvarača ........................................................... 121
5.1.1 Određivanje funkcije stupanja iskoristivosti ............................................... 122
5.1.2 Ekvivalentni stupanj iskoristivosti.............................................................. 123
V
5.2 Stupanj iskoristivosti pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim
vratilima ..............................................................................................................124
5.3 Stupanj iskoristivosti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim
vratilima ..............................................................................................................124
5.4 Energetske karakteristike kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom
i zasebnom vratilu................................................................................................128
5.4.1 Određivanje računskog stupnja iskoristivosti..............................................128
5.4.2 Energetski tokovi i jalova snaga .................................................................135
5.4.3 Stupnjevi iskoristivosti određenih pretvarača kod kojih se
povećanjem prijenosnog omjera uz aktivnu kočnicu Br2 smanjuje stupanj
iskoristivosti ...............................................................................................140
5.4.4 Stupnjevi iskoristivosti određenih pretvarača kod kojih se
povećanjem prijenosnog omjera uz aktivnu kočnicu Br2 povećava stupanj
iskoristivosti ...............................................................................................141
5.4.5 Stupanj iskoristivosti međusobno inverznih varijanti pretvarača .................144
5.4.6 Ekvivalentne varijante pretvarača s aspekta brzine Br2...............................144
5.4.7 Rad s fiksnom kočnicom Br2- jednobrzinski pretvarači ..............................146
5.5 Utjecaj relativnih stupnjeva iskoristivosti na ukupni stupanj iskoristivosti............147
5.6 Eksperimentalna provjera mehaničko-matematičkog modela stupnja
iskoristivosti ........................................................................................................150
5.6.1 Prikaz eksperimentalnog pretvarača i eksperimentalna oprema...................150
5.6.2 Cilj eksperimenta .......................................................................................153
5.6.3 Teorijski temelji eksperimenta....................................................................154
5.6.4 Metodika eksperimenta ..............................................................................154
5.6.5 Rezultati eksperimenta ...............................................................................154
5.6.5.1 Određivanje stupnja iskoristivosti 'Br1 ..........................................154
5.6.5.2 Određivanje stupnja iskoristivosti 'Br2 ..........................................155
5.6.5.3 Određivanje relativnih stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova
'0I i '
0 II .......................................................................................156
5.6.6 Usporedba rezultata....................................................................................158
5.6.6.1 Stupanj iskoristivosti složenog pretvarača pri radu s uključenom
kočnicom Br1.................................................................................158
5.6.6.2 Stupanj iskoristivosti složenog pretvarača pri radu s uključenom
kočnicom Br2.................................................................................159
VI
5.6.7 Zaključak eksperimenta ............................................................................. 159
5.7 Eksperimentalno određivanje stupnja iskoristivosti.............................................. 160
5.7.1 Cilj eksperimenta ....................................................................................... 160
5.7.2 Eksperimentalni pretvarač.......................................................................... 160
5.7.3 Ispitni stol.................................................................................................. 162
5.7.4 Plan i metodika eksperimenta.................................................................... 164
5.7.5 Uspostava rezultata eksperimenta............................................................... 165
5.7.6 Analiza dobivenih podataka i usporedba s računskim stupnjem
iskoristivosti............................................................................................... 166
5.7.7 Usporedba provedenog eksperimenta s drugim sličnim eksperimentom...... 169
6. RELATIVNE BRZINE VRTNJE SATELITA............................................................... 173
6.1 Općenito o relativnoj brzini vrtnje satelita ........................................................... 173
6.2 Specifične relativne brzine vrtnje satelita............................................................. 173
7. DIMENZIJE PLANETNOG PRETVARAČA ............................................................... 187
7.1 Dimenzioniranje planetnih slogova...................................................................... 187
7.2 Momenti na sunčanim zupčanicima ..................................................................... 187
7.3 Momenti na reakcijskim članovima (kočnicama) ................................................. 200
8. IZBOR OPTIMALNE VARIJANTE I PARAMETARA PRETVARAČA..................... 203
8.1 Kriteriji pri optimalnom izboru............................................................................ 203
8.2 Metodika iznalaženja najprihvatljivijih idealnih momentnih omjera..................... 204
8.3 Izbor najprikladnije varijante ............................................................................... 208
8.4. Programski sustav DVOBRZ1 .............................................................................. 209
8.4.1 Podsustav za analizu varijanti pretvarača ................................................... 209
8.4.2 Podsustav za sintezu varijanti pretvarača.................................................... 210
8.4.3 Podsustav za ocjenu rješenja ...................................................................... 211
8.4.4 Ulazni podaci u programski sustav............................................................. 211
8.5 Primjer izbora optimalne varijante pretvarača ...................................................... 218
8.5.1 Primjena programskog sustava za osnivanje dvobrzinskog pretvarača........ 218
8.5.2 Primjena programskog sustava za osnivanje jednobrzinskog pretvarača ..... 220
9. ZAKLJUČAK ............................................................................................................... 227
POPIS LITERATURE ...................................................................................................... 235
POPIS OZNAKA I INDEKSA .......................................................................................... 241
POPIS SLIKA ................................................................................................................... 247
POPIS TABLICA .............................................................................................................. 251
VII
PRILOG 1 ...................................................................................................................255
PRILOG 2 ...................................................................................................................331
ŽIVOTOPIS ...................................................................................................................395
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
1
1. UVODNA IZLAGANJA
1.1 Planetni pretvarači i primjena
Kako bi radni stroj mogao vršiti svoju funkciju potrebna mu je pogonska energija koju
proizvodi pogonski stroj. Pogonski stroj može biti elektromotor, motor s unutrašnjim
izgaranjem, turbina i sl. Parametri mehaničke energije pogonskih strojeva u najvećem broju
slučajeva ne odgovaraju potrebnim parametrima energije radnih strojeva koji ovise o
uvjetima rada. Kako bi se pogonska energija mogla iskoristiti na radnom stroju treba njene
energetske parametre prilagoditi traženim parametrima radnog stroja. Ovu prilagodbu
provodi pretvarač parametara mehaničke energije. Mehanički pretvarač izveden sa
zupčanicima naziva se mehanički zupčanički pretvarač.
Mehanički zupčanički pretvarači se primjenjuju u širokom rasponu brzina i opterećenja
te pri tome ispunjavaju izuzetno stroge tehničke zahtjeve u pogledu kinematičke točnosti,
stupnja iskoristivosti i pouzdanosti u različitim radnim uvjetima. Opća namjena ovih
pretvarača je povezana s pretvorbom parametara mehaničke energije, a to je prilagodba
torzijskog momenta zahtjevima pogonskog stroja i to najčešće njegovo povećavanje što se
postiže smanjenjem brzine vrtnje suglasno zakonu o očuvanju mehaničke energije.
Zupčanički pretvarači se mogu s aspekta gibanja koja izvode njihovi vitalni elementi -
zupčanici, podijeliti u dvije skupine. Prvu skupinu čine zupčanički pretvarači kod kojih su
geometrijske osi svih zupčanika nepokretne. Takvi pretvarači se nazivaju standardni, obični
ili klasični. U drugu skupinu spadaju planetni pretvarači. Kod planetnih pretvarača je os
barem jednog zupčanika pomična. Zupčanici kojima je geometrijska os pomična izvode dva
gibanja i to jedno gibanje oko svoje geometrijske osi, a drugo gibanje oko središnje osi
pretvarača koja se naziva i osnovna os.
Prvi planetni pretvarač se pojavljuje 1781. godine u parnom stroju koji je patentirao
James Watt. U drugoj polovini 19. stoljeća na razvoju planetnih pretvarača rade Eades,
Reuleaux, Bock, Breuer i Daimler. 1912. godine Wolfrom opisuje planetni pretvarač s
mogućnošću ostvarenja velikog prijenosnog omjera što zaokuplja pažnju znanstvenika i
inženjera toga vremena. Tek od 1920. planetni pretvarači se počinju proizvoditi u većem
broju i upotrebljavaju se prvenstveno kao diferencijali u vozilima, ali i kod ostalih
industrijskih transportnih sredstva. Od tada pa sve danas primjena planetnih pretvarača se
stalno povećava, a planetni pretvarači se neprestano razvijaju i usavršavaju.
Planetni pretvarači u odnosu na klasične imaju više prednosti i s vremenom se njihov
udio u zupčaničkim pretvaračima povećava na račun klasičnih. Suvremeni strojarski sustavi
podrazumijevaju usavršen sustav transformacije energije, usavršen sustav sprezanja zubi,
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
2
dobre radne karakteristike, kompaktnost i racionalnost konstrukcije. Planetni pretvarači u
ovom smislu predstavljaju bitno dostignuće te je njihova primjena vrlo bitna. Tome posebno
doprinose karakteristike koje se sastoje u sljedećem:
- suosni (koaksijalni) raspored ulaznog i izlaznog vratila
- povoljan oblik kućišta (najčešće približan cilindričnom)
- raspodjela ukupnog energetskog toka na više zahvata zubi, tako da su mjesta dodira
zubi manje opterećena što daje manje dimenzije, masu i dinamičke sile na
zupčanicima, čime se smanjuje i buka
- kompaktna konstrukcija posebno pogodna za povezivanje s elektromotorom ili
turbinom
- jednostavno mehaničko ili hidrauličko uključivanje
- mogućnost kontinuirane promjene brzine vrtnje kod planetnih pretvarača koji
umjesto zupčanika imaju tarenice
- mogućnost sumiranja i dijeljenja tokova energije s obzirom na veći broj ulaznih ili
izlaznih vratila
- potpuno uravnoteženje statičkih sila unutar pretvarača
- relativno male zamašne mase
- mogućnost ostvarenja relativno velikog prijenosnog omjera, naročito kombinacijom
dva ili više planetnih pretvarača
- relativno visok stupanj iskoristivosti s obzirom da se dio energije prenosi rotacijom
zupčanika, a dio energije na sličan način kao pomoću spojke
- mogućnost prijenosa pri kojim izlazno vratilo rotira u suprotnom smjeru od ulaznog
vratila (reversivna redukcija ili reversivna multiplikacija) i dr.
Manji promjeri zupčanika kod planetnog pretvarača uzrokuju kod istih brzina vrtnje
manje brzine kotrljanja i klizanja na boku zuba u odnosu na iste kod usporednog
(ekvivalentnog) standardnog pretvarača (30% do 40% manje u odnosu na usporedni
standardni pretvarač) [1].
Rotirajuće mase planetnih pretvarača također mogu biti manje (i do 75%) u odnosu na
standardne pretvarače istih karakteristika. Ovim se smanjuje moment ubrzanja, usporenja i
udarni momenti kod pokretanja i zaustavljanja. Sve ovo rezultira boljim stupnjem
iskoristivosti. Zbog toga se može odabrati pogonski stroj manje snage nego kod standardnih
pretvarača.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
3
Mogućnost popunjavanja prostora između središnjih zupčanika većim brojem satelita
omogućuje da se opterećenje prenosi istovremeno većim brojem zubi, što dovodi do
smanjenja opterećenja i izbora manjih modula. Tako se primjerice za isto opterećenje, modul
zubi zupčanika planetnog pretvarača primijenjenog na gusjeničaru kreće od 3 mm do 5 mm,
dok u slučaju pretvarača s nepokretnim osima iznosi od 7 mm do 10 mm [1].
Mnogi suvremeni uređaji zahtijevaju pretvarače s velikom redukcijom brzine vrtnje.
Kako bi se ovakva pretvorba parametara mehaničke energije ostvarila klasičnim
zupčaničkim pretvaračima razlika između brojeva zubi zupčanika u zahvatu mora biti
izuzetno velika što ima za posljedicu veliku i tešku konstrukciju. Planetni pretvarači
zahvaljujući svojim pretvaračkim karakteristikama, kompaktnoj konstrukciji i relativno
maloj masi mogu biti dobro rješenje kada se zahtijevaju veće redukcije brzine vrtnje.
Pomoću određenih kinematičkih konstrukcija planetnih pretvarača moguće je ostvariti
vrlo velike prijenosne omjere (čak i do i 10000), ali uz mali stupanj iskoristivosti jer je
ostvarenje ekstremno velikih prijenosnih omjera praćeno smanjenjem stupnja iskoristivosti
[2].
Konstrukcijska rješenja uležištenja pojedinih elemenata planetnih pretvarača izvedenih
s zupčanicima s ravnim ozubljenjem mogu biti pojednostavljena jer ležajevi svih rotirajućih
članova osim satelita nisu radijalno opterećeni [3].
Bez obzira na očigledne prednosti planetnih pretvarača, oni ne mogu svuda zamijeniti
klasične. I u ovom slučaju u prvi plan se postavlja ekonomski faktor. Za ostvarivanje
ovakvih konstrukcija potrebna je veća točnost izrade i montaže, primjena boljih materijala s
boljim mehaničkim svojstvima, što dodatno poskupljuje izradu. Planetni pretvarači su
konstrukcijski složeniji i teže se izrađuju u odnosu na klasične zupčaničke pretvarače. Osim
toga montaža im je složena, a kontrola nepogodna. Iz tog razloga izbor planetnog pretvarača
u slučajevima kad nema ograničenja u maksimalnim izmjerama i masi, može dovesti do
neopravdanog povećanja cijene pretvarača i povećanja eksploatacijskih troškova.
Određivanje racionalnih oblasti primjena određenih tipova zupčaničkih pretvarača
predstavlja zadatak koji je vezan za ispunjenje optimalnih ekonomskih mjerila, minimizaciju
mase i gabarita strojeva, uzimanjem u obzir režime rada, specifičnih uvjeta eksploatacije,
mogućnosti proizvođača i mjera za otklanjanje buke i vibracija.
Za jedan konkretan strojarski sustav se opravdanost primjene određenog tipa
pretvarača može utvrditi samo kao rezultat analize velikog broja varijanti [4].
Specifičnosti planetnih mehanizama, posebno njihove kinematičke i dinamičke
karakteristike su dugo predmet teorijskih istraživanja. Mnogobrojni prijedlozi i rješenja
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
4
nastali kao rezultat ovih istraživanja nisu praktično realizirani, što govori o tome da teorijska
rješenja i eksploatacijske karakteristike nisu usuglašene.
Planetni pretvarači pored brojnih prednosti imaju i određene nedostatke. To su
ponajprije:
- pojava inercijskih sila koje opterećuju ležajeve satelita te uzrokuju vibracije i buku
- pojava dopunskih sila uslijed nedovoljne točnosti raspodjele opterećenja na satelite
- osjetljivost na promjenu razmaka osi i na druga odstupanja
- složenost kinematike i montaže
- veći stupanj složenosti konstrukcije u usporedbi s klasičnim pretvaračima
- veća cijena u usporedbi s klasičnim pretvaračima
Iako planetni pretvarači imaju navedeni niz nedostataka, ipak prednosti prevladavaju
pa su planetni pretvarači našli vrlo veliku primjenu u svim granama tehnike posebno pri
prijenosu velikih snaga uz mali smještajni prostor, kao kod helikoptera, ratnih brodova,
zrakoplova, automobila, bagera i drugih transportnih sredstava.
Planetni pretvarači se još primjenjuju i kod [5]:
- građevinskih strojeva (miješalice za beton, strojevi za izgradnju cesta i putova)
- transportera (transporteri s platformom, elevatori, trakasti transporteri, lančani
transporteri, kružni transporteri, liftovi za robu)
- dizalica (pokretni mehanizam strijele, mehanizam za podizanje i spuštanje, obrtni
mehanizmi, mosne dizalice)
- alatnih strojeva
- kompresora (klipni i turbokompresori)
- strojeva za kemijsku industriju (miješalice tekućeg i polutekućeg materijala,
centrifuge, rashladni bubnjevi, bubnjevi za sušenje)
- strojeva za prehrambenu industriju (drobilice, noževi i mlinovi za šećernu trsku,
strojevi za pakiranje)
- strojeva za rad s metalom (prese, škare, strojevi za ravnanje i ispravljanje limova)
- strojeva u naftnoj industriji (pumpe za cjevovode, oprema za bušenje)
- strojeva za industriju plastike (drobilice, ekstruderi, mikseri)
- pumpi (centrifugalne, klipne pumpe za ulje pod tlakom)
- strojeva za industriju gume (ekstruderi, mikseri, postrojenja za gnječenje,
postrojenja za valjanje)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
5
- tekstilnih strojeva (strojevi za tiskanje i bojanje, strojevi za čišćenje rasčupavanjem)
- strojeva za tretman voda (aeratori, zavojne pumpe)
- strojeva za obradu drva (strojevi za skidanje kore drva, blanje)
- strojeva za kamen i glinu (prese za cigle, rotacijske peći, razbijači)
- strojeva za proizvodnju papira
- upravljačkih i regulacijskih uređaja itd.
1.2 Ocjena dosadašnjih istraživanja
Iz područja planetnih pretvarača (planetnih prijenosnika) je napisano mnogo
znanstvenih radova koji su objavljeni u raznim časopisima i zbornicima. Napisano je mnogo
knjiga i monografija, napravljen popriličan broj disertacija i magistarskih radova. U svim tim
publikacijama sagledavani su razni problemi planetnih pretvarača s raznih aspekata. Usprkos
brojnim istraživanjima koja se provode u području planetnih pretvarača, ima još puno
praznina u znanju koje nalažu daljnja istraživanja. Neki dijelovi područja planetnih
pretvarača su istraženi više, a neki manje ili čak uopće nisu istraživani. U ovom poglavlju se
daje pregled istraživanja područja planetnih pretvarača koji je proizašao na osnovu analize
dostupne literature. Daje se osvrt na stanje tehnike i identificiraju se određeni nedovoljno
istraženi dijelovi područja planetnih pretvarača. Autor se pri izboru nedovoljno istraženog
dijela područja planetnih pretvarača, koji je predmet istraživanja u ovom radu, prvenstveno
rukovodio potrebama industrijske prakse za takvim istraživanjem.
Na osnovu analize literature posvećene planetnim pretvaračima može se zaključiti:
Planetni pretvarači neosporno imaju niz prednosti, koje uvjetuju njihovu široku
primjenu, kako u proizvodnji reduktora tako i u mehanizmima različitih transportnih
strojeva, brodogradnji, zrakoplovnoj industriji [6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14] itd.
Neprestani porast nazivnih snaga, povećavanje zahtjeva za smanjenjem utroška
materijala, stupnjem tehnologičnosti, ekonomičnosti i pouzdanosti strojeva, navelo je
znanstvenike da se usmjere prema podrobnijem istraživanju mogućnosti i problematike
planetnih pretvarača.
Postoje rezultati detaljnih istraživanja problema statike jednostavnih planetnih
pretvarača. Tu je osnovni problem raspodjela opterećenja između elemenata pretvarača i njen
utjecaj na rad pretvarača [15, 16, 17, 18]. Detaljno su istraživani i dinamički procesi u
planetnom pretvaraču, utjecajni faktori i njihov utjecaj na opterećenje elemenata i rad
pretvarača [19, 20, 21, 22, 23, 24].
Jedna od prednosti planetnog pretvarača 1UV (1UV - jednostruko planetno kolo, jedan
središnji zupčanik s unutrašnjijm ozubljenjem i jedan središnji zupčanik s vanjskim
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
6
ozubljenjem) je mogućnost dobivanja visokog stupnja iskoristivosti (u odnosu na pretvarače
s nepokretnim osima) [25, 26, 27, 28]. Korištenje zupčaničkih pretvarača za sve veće snage,
čak i kod visokog stupnja iskoristivosti, vodi do utroška značajne energije za hlađenje
maziva i do povećanja rizika od havarije (uništavanja pretvarača) pri otkazivanju sistema za
hlađenje. Odatle proizlazi naročit značaj točnog određivanja stupnja iskoristivosti još u ranoj
fazi osnivanja pretvarača (izbora sheme i njenih osnovnih parametara) [27]. Vrijedni pažnje
su i neki radovi vezani za gubitke u klasičnim zupčaničkim pretvaračima [29, 30] gdje se
uzima u obzir uvjete rada i geometriju zahvata, kao i gubitke uslijed bućkanja ulja [31].
Određivanju stupnja iskoristivosti u planetnim pretvaračima posvećena je pažnja u [26, 27,
32, 33]. U [26] su razmotrena pitanja vezana uz stupanj iskoristivosti i samokočnost kod
različitih varijanti jednostavnih planetnih pretvarača. U [33] se određuju gubici u zahvatu
planetnih pretvarača, tako što se koeficijent trenja u zahvatu određuje kao funkcija faze
zahvata.
Pitanje određivanja stupnja iskoristivosti dvovodilnih planetnih pretvarača sastavljenih
od jednostavnih planetnih slogova 1UV, je razmotreno u [27]. Dvostupanjski planetni
pretvarač je promatran kao rezultat spajanja jednog ili dva vratila njegovih planetnih
slogova. U prvom slučaju, ukupni stupanj iskoristivosti je jednak umnošku stupnjeva
iskoristivosti planetnih slogova. U drugom slučaju, stupanj iskoristivosti i torzijski momenti
na vratilima jednog stupnja, ovise o stupnju iskoristivosti i torzijskim momentima na
vratilima drugog stupnja i sustav se razmatra kao složeni pretvarački sustav. U ovom radu se
navodi da je moguće na 36 načina spojiti vratila planetnih slogova, ali nisu analizirane
njihove karakteristike. Nadalje, rad uopće ne spominje jalovu snagu i kod kojih shema se ona
pojavljuje te se temeljem toga stvara pogrešna slika da postoji suštinska razlika između
dvovodilnih pretvarača s jednim i dva spojna vratila. U stvari, prvi slučaj je varijanta drugog,
pri čemu je jedno od spojnih vratila nepokretno. Proizvoljno odabrane slovne oznake
torzijskih momenta i kutnih brzina, otežavaju razumijevanje i dopuštaju pojavu grešaka pri
korištenju materijala. Isto se odnosi na strukturno prikazivanje pretvarača u kojem se vratila
razlikuju samo po slovnim oznakama. Nisu izvedeni dovoljno jasni, laki za korištenje
(inženjerski) izrazi za određivanje stupnja iskoristivosti pretvarača, a s lakoćom je
prihvaćena teza da je određivanje veličine torzijskih momenata i stupnja iskoristivosti vrlo
složeno.
Opće prihvaćeno je mišljenje da se stupanj iskoristivosti može najtočnije utvrditi
eksperimentalnim putem [28, 32, 34]. U vezi sa stupanjem iskoristivosti, može se primijetiti
da se proizvođači suzdržavaju od iznošenja konkretnih podataka u svojim katalozima.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
7
U posljednje vrijeme, posebna se pažnja posvećuje optimizaciji, kako samog zahvata
tako i ukupne konstrukcije reduktora. Pri optimizaciji zahvata kao optimizacijski kriterij se
najčešće koristi nosivost bokova i korijena zuba [35, 36, 37].
Pri optimizaciji reduktora najčešće susretani kriteriji su gabaritne izmjere i masa [4, 35,
38, 39, 40] te stupanj iskoristivosti [4]. U nekim radovima se kao kriterij koriste tehnološki i
ekonomski pokazatelji [5, 41]. U [38] se naglašava da je dovoljno optimizirati radijalne
gabarite zupčanika da bi se postigla minimalna masa reduktora.
Neki autori se bave problemima trajnosti i pouzdanosti planetnih pretvarača [42, 43].
Kod razmatranja dvovodilnih planetarnih pretvarača, autori se zadržavaju na najčešće
susretanim strukturnim shemama s dokazanom kvalitetom [6, 11, 12, 20, 44, 45, 46], iako
neki od njih naglašavaju neophodnost istraživanja svih mogućih strukturnih shema [44].
Dobivene informacije od nekoliko različitih proizvođača planetnih reduktora iz EU
ukazuju na činjenicu, da se najčešće upotrebljavani prijenosni omjeri u praksi kreću u
intervalu od 18 do 90. Jednostavni planetni pretvarač 1UV osigurava obično prijenosne
omjere оd 3 do 8, a maksimalno 13. To nalaže primjenu dvostupanjskih (dvovodilnih)
planetnih pretvarača, dobivenih spajanjem dva jednostavna planetna pretvarača. S takvim
shemama je moguće postići dovoljno visok prijenosni omjer da bi se udovoljilo cilju.
Posebno široku primjenu ovi pretvarači nalaze kod dizalica i općenito kod strojeva
zastupljenih u transportnoj tehnici.
Rad [2] je posvećen sistematizaciji, razmatranju i analizi 21 sheme složenih
jednobrzinskih dvovodilnih planetnih pretvarača (sastavljenih od dva planetna sloga).
Dokazana je primjenjivost polužne analogije kod prijenosnih omjera, stupnja iskoristivosti,
mrtvih hodova i krutosti vanjskih vratila kod složenih planetnih pretvarača koja daje
mogućnost da se kod analize složenih pretvarača primjenjuju relativno jednostavne i
konstruktoru dobro poznate formule za jednostavni planetni pretvarač. U ovom radu je
primijenjena ova polužna analogija. Predložen je algoritam za određivanje strukturne sheme,
koji omogućuje ostvarenje željenog prijenosnog omjera. Istraživani su energetski tokovi na
razmatranim shemama jednobrzinskih dvovodilnih pretvarača. Definiran je reduciran
unutrašnji stupanj iskoristivosti 0red dvovodilnih planetnih pretvarača, koji daje mogućnost
analize složenog dvovodilnog planetnog pretvarača pomoću dobro poznatih izraza koji
vrijede za jednostavni planetni pretvarač [47]. Istražen je utjecaj strukturne sheme i njenih
parametara na gabaritne izmjere pretvarača. Napravljena je metodika za određivanje mrtvog
hoda vanjskih vratila dvovodilnih pretvarača i ustanovljeno je da između njih postoji relacija,
analogna relaciji jednostavnog planetnog pretvarača. Istraživan je utjecaj strukturne sheme i
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
8
njenih parametara na mrtvi hod vanjskih vratila. Na temelju izvedenih relacija je napravljen
algoritam za izbor strukturne sheme i njenih parametara s aspekta minimalnog mrtvog hoda.
Istraživan je utjecaj strukturne sheme i njenih parametara na reducirane krutosti vratila.
Izvršen je niz mjerenja stupnja iskoristivosti na eksperimentalnom dvostupanjskom
planetnom reduktoru. Dobiveni eksperimentalni rezultati su uspoređeni s teoretskim.
U [48, 49, 50] jе dokazana opravdana primjena polužne analogije i za planetne
pretvarače s tri i više vodila.
U [51] je predložena metodika za optimalni izbor strukturne sheme jednobrzinskog
dvostupanjskog planetnog pretvarača prema više kriterija. Optimizacija je provođena po
kriteriju maksimizacije stupnja iskoristivosti i minimizacije gabarita te krutosti. Gabariti su
određeni uzimanjem u obzir kontaktne nosivosti vanjskog zahvata (sunčani zupčanik –
sateliti). Pri određivanju stupnja iskoristivosti složenog pretvarača, relativni stupnjevi
iskoristivosti planetnih slogova su prihvaćeni kao konstante. Nije uzet u obzir utjecaj broja
zubi, obodne brzine zupčanika, i drugih utjecajnih faktora na gubitke u pretvaraču.
U [52, 53, 54, 55] se preporučuje višekriterijska optimizacija kod koje se dobiva
nedominantno rješenje (Paretto optimalno rješenje). Pitanja optimizacije planetnih pretvarača
su djelomično obuhvaćena i u [56].
Iako dvovodilni pretvarači pokrivaju raspon najčešće zastupljenih prijenosnih omjera u
općem strojarstvu, trovodilni pretvarači također imaju svoje mjesto. U cilju smanjenja
radijalnih gabarita primjerice kod malih dizalica s kukom, pribjegava se trovodilnim
pretvaračima čak i pri manjim prijenosnim omjerima. Veliki broj mogućih načina
povezivanja planetnih slogova kod trovodilnih pretvarača do danas nije omogućio njihovo
sustavno istraživanje nego samo sporadična istraživanja ponekih shema. Trovodilnim
pretvaračima je posvećen niz publikacija [49, 50, 57, 58].
U [57] predložena metoda za određivanje torzijskih momenata i energetskih tokova
olakšava istraživanja viševodilnih planetnih pretvarača i omogućuje konstruktoru da se
pravilno odredi još pri izboru strukturne sheme, ali u toj publikaciji je kao primjer
razmatrano samo nekoliko shema.
U [49] je riješen konkretan problem izbora prikladnije od dvije prikazane strukturne
sheme trovodilnog planetnog reduktora za male dizalice.
Planetni pretvarači uz adekvatnu konstrukciju mogu raditi i kao višebrzinski pretvarači
(mjenjački pretvarači).
Dvovodilni planetni pretvarači s dva spojna i četiri vanjska vratila se mogu primijeniti
kao dvobrzinski pretvarači [59]. Prikaz mogućih shema takvih pretvarača se može naći u [16,
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
9
48, 57, 59, 60, 61, 62] ali njihove pretvaračke karakteristike gotovo da nisu istraživane. U
[57] se prikazuju moguće strukture pretvarača koje mogu uz odgovarajući raspored
upravljačkih elemenata (kočnica) raditi kao dvobrzinski pretvarački sustavi. Sheme su
predstavljene simbolički što olakšava uvid u povezanost elemenata. Ništa nije rečeno o
njihovim pretvaračkim karakteristikama. Neke kinematičke sheme ovakvih pretvarača su
predstavljene u [16] gdje su navedene i orijentacijske veličine prijenosnih omjera koje
prikazane varijante mogu postići uz određene uvjete. Navedeni su i orijentacijski stupnjevi
iskoristivosti.
U [59] se uvodi sustav označavanja ove vrste pretvarača koji omogućuje da se
struktura pretvarača i raspored kočnica te aktivna brzina predstave alfanumeričkom oznakom
što doprinosi mogućnosti njihove sistematizacije i sustavnog istraživanja. U [59] je
primjenom metode torzijskih momenata izvršena analiza kinematičkih mogućnosti jedne
varijante koja bi mogla imati praktičnu primjenu kod raznih industrijskih strojeva.
Zaključno se može reći da su rezultati istraživanja pretvarača s dva spojna i četiri
vanjska vratila u dostupnoj literaturi vrlo oskudni te je potrebno njihovo daljnje sustavno
istraživanje.
Kod nekih strukturnih shema složenih planetnih pretvarača dolazi do pojave jalove
snage (cirkulacije snage) [11, 63, 64]. Strukturne sheme pretvarača s imanentnom jalovom
snagom se prihvaćaju s oprezom, ili izbjegavaju [1].
Kod dvovodilnih planetnih pretvarača, kako jednobrzinskih tako i dvobrzinskih, je
poznat konstrukcijski kriterij po kojem se određuje da li je određenoj strukturno shemi
imanentna jalova snaga ili nije [11]. U [57] je predložen vrlo jednostavan način za
određivanje karakteristike energetskog toka unutar planetnog pretvarača (cirkulacija ili
grananje) samo iz strukturne sheme. Svako ozbiljnije istraživanje koje se odnosi na jalovu
snagu predstavljalo bi interes i bilo bi vrlo značajno za praksu. Iako se zna kojim shemama je
jalova snaga imanentna, u literaturi nema nikakvih kvantitativnih podataka o njenom
intenzitetu. Naime, u [1] se navodi da jalova snaga može imati za posljedicu smanjenje
stupnja iskoristivosti i povećane gabarite te da sheme s jalovom snagom treba izbjegavati ili
uzimati s oprezom. Nema podataka koliko je kod koje sheme izraženo djelovanje jalove
snage na stupanj iskoristivosti i gabarite.
Stupanj iskoristivosti dvovodilnih planetnih pretvarača se razmatra i u [65]. U [65] su
pokazane vrste gubitaka (odnosno izvori topline) u planetnom pretvaraču. Rezultati
eksperimentalnih istraživanja dvostupanjskih planetnih pretvarača u [65] pokazuju da su
gubici u ozubljenju od 62 % do 90 % od ukupnih gubitaka. Niže vrijednosti se odnose na
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
10
stupanj u kojem zupčanici imaju relativno veću brzinu rotacije. Rezultati provedenih
eksperimenata, citirani i od drugih autora [32, 66] pokazuju slično.
Gubici u ležajevima kod planetnih pretvarača su obrađeni u [16].
Na temelju analize dostupne literature i dodatnih istraživanja mogu se iznijeti sljedeći
zaključci o stanju tehnike u oblasti planetnih pretvarača:
- Sve je šira i učestalija primjena dvovodilnih planetnih pretvarača u suvremenom
strojarstvu;
- Postoji široki spektar primjene planetnih pretvarača za velike i male snage te za
velike i male prijenosne omjere;
- Relativno je mali broj kinematičkih shema koje su zastupljene u praksi;
- Postoje rezultati detaljnih istraživanja jednostavnih jednovodilnih planetnih
pretvarača;
- Nedovoljno su provođena kompleksna, sustavna istraživanja strukture, kinematike,
energetskih fenomena i dinamike složenih dvovodilnih planetnih pretvarača;
- Ne postoji kvalitetna metodika za izbor strukturne sheme i parametara dvovodilnih
planetnih pretvarača;
- Nedovoljno su istraživane karakteristike dvovodilnih planetnih pretvarača koji
omogućuju pogone s dvije brzine.
1.3 Svrha i ciljevi istraživanja
Zbog neospornih kvaliteta i velikih mogućnosti planetni pretvarači nalaze sve širu
primjenu. Kompaktna konstrukcija uz pozitivni efekt podjele opterećenja na nekoliko satelita
omogućuje prijenos relativno velikih snaga u širokom intervalu prijenosnih omjera. S druge
strane velika raznolikost kinematičkih shema i neophodnost složenijih proračuna u usporedbi
s uobičajenim pretvaračima s nepokretnim osima nalaže neophodnost sustavnog pristupa kod
njihovog istraživanja, kako bi se potpunije mogle realizirati njihove mogućnosti.
Pažljivo razmatranje različitih kinematičkih shema pokazuje, da planetni pretvarač s
dva središnja zupčanika (jedan s vanjskim i jedan s unutrašnjim ozubljenjem) i jednim redom
satelita koji se nalaze na vodilu (1UV) najbolje ističe kvalitete planetnih pretvarača.
Unutrašnji zahvat osigurava manja kontaktna naprezanja i manje gabarite (svi ostali
zupčanici su smješteni unutar vijenca). Sama konstrukcija sa satelitima izvedenim s jednim
vijencem zubi je kompaktnija, lakša za izradu i jeftinija. Navedene karakteristike su razlog
da su u cjelokupnoj proizvodnji reduktora, reduktori planetne izvedbe u velikom porastu kao
i da se isti sve češće primjenjuju kod raznovrsnih pogona u općem strojarstvu i transportu.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
11
Istraživanja pokazuju, da je najčešće zastupljen interval prijenosnih omjera od 18 do
90. Jednostavni (jednovodilni) planetni pretvarač (1UV) omogućuje obično prijenosne
omjere od 3 do 8, maksimalno 13, što nalaže široku primjenu dvovodilnih (dvostupanjskih)
planetnih pretvarača, dobivenih povezivanjem dva jednostavna. Ove sheme mogu realizirati
dovoljno visoke prijenosne omjere, da bi udovoljile potrebama prakse. Posebno široku
primjenu ovakvi pretvarači nalaze u transportnoj tehnici (vitla, viljuškari, motor-bubnjevi,
dizalice, tenkovi, razni gusjeničari i dr.), kod alatnih strojeva, strojeva u tekstilnoj industriji i
dr.
Iz prethodnog se može zaključiti da su za praksu najzanimljiviji dvovodilni planetni
pretvarači, sastavljeni od dva planetna sloga (reda).
Ovakvi pretvarači mogu raditi kako s jednim tako i s dva, a neki od njih čak i s 3
stupnja slobode.
Posebni interes nekih domaćih i stranih proizvođača predstavljaju pretvarači koji bi
omogućavali dvobrzinski pogon tj. dva stupnja prijenosa s različitim prijenosnim omjerima.
Takav mjenjački pretvarač bi se uspješno mogao primjenjivati u transportnoj tehnici kao i
kod pogona raznih strojeva u industriji.
Ovakve mjenjačke karakteristike bi mogao osigurati dvovodilni planetni pretvarač s
dva spojna i četiri vanjska vratila s tim da bi se na dva od vanjskih vratila nalazile kočnice
koje bi izmjeničnim uključivanjem mijenjale energetske tokove u pretvaraču, a time i stupanj
prijenosa (brzinu). Ovaj rad svojim najvećim dijelom obuhvaća istraživanje ovakvih
mjenjačkih pretvarača.
Glavni cilj rada je spoznavanje znanstvenih činjenica koje doprinose razvoju
dvobrzinskih pretvarača i njihovoj primjeni u praksi. Cilj rada je ostvaren između ostalog
kroz sljedeće važne zadatke:
- sistematizirane su varijante pretvarača na osnovu izvornog sustava oznaka i to
prema strukturi, razmještaju pogonskog i radnog stroja te razmještaju upravljačkih
članova (kočnica).
- provedena je kinematička analiza svih varijanti pretvarača te su određene mjenjačke
mogućnosti svake varijante ponaosob
- napravljene su kinematičke (koncepcijske) sheme svih varijanti
- istraženi su relativni energetski tokovi u planetnim slogovima kod svih varijanti
planetnih pretvarača čime je stvorena osnova za definiranje funkcija stupnjeva
iskoristivosti za obje brzine mjenjačkog pretvarača
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
12
- istraženi su rasponi specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita na planetnim
slogovima mjenjačkih pretvarača
- izvedene su funkcije momenata torzije na sunčanim zupčanicima planetnih slogova
mjenjačkih planetnih pretvarača koje imaju primjenu kod dimenzioniranja
zupčanika planetnih slogova
- razvijen je računalni programski sustav koji omogućuje analizu, sintezu i optimalni
izbor mjenjačkog planetnog pretvarača
- eksperimentalno je potvrđeno da se stupanj iskoristivosti ispitivanog pretvarača
može točno izračunati preko izvedenog matematičko-mehaničkog modela, ako su
poznati relativni stupnjevi iskoristivosti planetnih slogova.
1.4 Metodologija istraživanja
U istraživanju planetnih pretvarača u ovom radu pošlo se od struktura koje su
predstavljene simbolima iz kojih se jasno vidi vrsta pojedinog vratila, povezanost vratila
između planetnih slogova, raspored kočnica na vratilima te smještaj pogonskog i radnog
stroja. Ovakav pregledni pristup strukture je omogućio postavljanje mehaničkih jednadžbi
između elemenata strukture koje omogućuju izvođenje originalnih matematičko-mehaničkih
modela za opisivanje kinematičkih i dinamičkih karakteristika sustava (metoda torzijskih
momenata).
Pored analitičkog pristupa svakoj različitoj strukturi i formiranja navedenih modela
sastavljen je i programski algoritam koji je omogućio sintezu varijanti te naknadnu analizu
njihovih karakterističnih parametara kao i usporednu analizu varijanti prema relevantnim
kriterijima.
Pomoću računalnog programskog sustava su generirani veliki skupovi podataka
istraživanih karakteristika za svaku varijantu ponaosob koji su u cilju analize, primjenom
programskog sustava „Origin 7.5“, prikazani u tabličnom obliku i po potrebi vizualizirani.
Prikladnom sustavnom vizualizacijom tj. pretvaranjem podataka u slikovni oblik omogućena
je njihova analiza, istraživani su odnosi između skupova podataka, identificirane su
zajedničke karakteristike zasebnih skupova i na taj način se došlo do novih znanstvenih
činjenica.
Primjenom razvijenog programskog sustava omogućena je usporedba varijanti prema
nekoliko kriterija od kojih su najvažniji dimenzije (masa) i stupanj iskoristivosti pretvarača.
Ovo su dva suprotstavljena kriterija koja su sadržana u višekriterijskoj optimizaciji.
Višekriterijska optimizacija koju programski sustav može izvršiti se provodi metodom
težinskih koeficijenata pomoću kojih se određuje važnost pojedinog kriterija.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
13
Proračun naprezanja u zubima se temelji na kontaktnoj nosivosti boka zuba i nosivosti
korijena. Relativni stupanj iskoristivosti se određuje na osnovu brojeva zubi zupčanika i
eksperimentalno dobivenih koeficijenata.
Budući da se u ovom radu obrađuje veliki broj varijanti pretvarača s različitim
parametrima, verifikacija rezultata eksperimentalnim putem je ograničena na verifikaciju
modela stupnja iskoristivosti kod jednog dvobrzinskog pretvarača eksperimentalnim putem i
to određivanjem stupnja iskoristivosti statičkom metodom. Pored toga je provedeno
određivanje stupnja iskoristivosti na drugom dvovodilnom pretvaraču tenziometrijskom
metodom u otvorenom kolu snage te izvršena usporedba dobivenih rezultata s rezultatima
sličnog eksperimenta od drugog autora.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
15
2. JEDNOSTAVNI PLANETNI PRETVARAČ
U ovom poglavlju se razmatraju pojmovi vezani za jednostavni planetni pretvarač
odnosno planetni slog (1UV). Navedeni podaci, definicije i izvedeni izrazi su osnova za
razumijevanje te analizu i sintezu složenih planetnih pretvarača i imaju za cilj omogućiti
lakše praćenje ostalih poglavlja.
2.1 Elementi jednostavnog planetnog pretvarača
U ovom radu se istražuju složeni dvostupanjski planetni pretvarači. Ovi su pretvarači
sastavljeni od dva jednostavna planetna pretvarača tipa 1UV. Pretvarač 1UV je osnovni
gradbeni dio složenog planetnog pretvarača i kao takav se često naziva planetni slog ili
planetni red. Prije nego što se pristupi kinematičkoj i dinamičkoj analizi planetnog
pretvarača, potrebno je definirati njegove osnovne rotirajuće elemente. Zato je na sl. 2.1.1
prikazan osnovni planetni pretvarač sa sljedećim osnovnim elementima i to: satelitima,
nosačem satelita (vodilom) i središnjim zupčanicima (sunčani zupčanik i vijenac). Sateliti su
zupčanici koji istovremeno rotiraju oko svoje vlastite osi i osi središnjih zupčanika. Pretvarač
na sl. 2.1.1 ima tri satelita što je i najčešći slučaj. Element na kojem se nalaze sateliti se
naziva nosač satelita ili vodilo. Vodilo osigurava odgovarajući razmak osi. Nepokretna os,
oko koje se može okretati ili se okreće nosač satelita se naziva osnovna os ili središnja os
planetnog pretvarača. Zupčanici koji su istovremeno u zahvatu sa satelitima i čije se
geometrijske osi poklapaju s osnovnom osi prijenosnika su središnji zupčanici. Središnji
zupčanik koji se nalazi unutar putanje koju opisuje satelit naziva se sunčani zupčanik ili
sunce. Središnji zupčanik koji se nalazi izvan putanje satelita naziva se ozubljeni vijenac ili
vijenac. Sunčani zupčanik, vijenac i vodilo (nosač satelita) imaju svoja vratila koja su
opterećena momentom torzije. Sunčani zupčanik, vijenac i vodilo se nazivaju središnji
članovi planetnog sloga.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
16
Sl. 2.1.1 Jednostavni planetni pretvarač 1UV s osnovnim elementima [80]
2.2 Uvjeti sinteze planetnog sloga
Konstruktivno izvođenje planetnog sloga s više satelita zahtijeva osiguranje određenih
geometrijskih uvjeta kako bi se mogao osigurati ispravan zahvat i sastavljanje zupčanika u
planetni slog.
Ovi uvjeti se nazivaju uvjeti sinteze planetnog sloga. Uvjeti sinteze planetnog sloga su:
1. Uvjet koaksijalnosti (suosnosti)
2. Uvjet susjedstva
3. Uvjet montaže
Ovi uvjeti su detaljno objašnjeni u [3, 11, 54, 69, 70]. Uvjeti koji slijede odnose se na
planetni slog 1UV kakav je prikazan na sl. 2.1.1.
Ad.1. Uvjet koaksijalnosti
Ovaj uvjet proizlazi iz zahtjeva da razmak osi sunca i satelita bude jednak razmaku osi
sunca i vijenca. Uvjet koaksijalnosti se može preko brojeva zubi izraziti na slijedeći način:
3 12 2
z zz
(2.2.1)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
17
Ovdje su:
1z - broj zubi sunčanog zupčanika
2z - broj zubi satelita
3z - broj zubi vijenca
Ako se uz poznate brojeve zubi sunca 1z i vijenca 3z za broj zubi satelita 2z ne dobije
cijeli broj, opravdano je prihvatiti cijeli dio tog broja i zahvat izvesti s pomakom profila.
Ad.2 Uvjet susjedstva
Ovim se uvjetom osigurava zazor između tjemenih kružnica susjednih satelita. Kako bi
se osigurao ovaj uvjet kod jednostavnih planetnih pretvarača s tri satelita (najčešći slučaj)
omjer broja zubi vijenca i broja zubi sunčanog zupčanika mora biti manji ili jednak 12 tj.
vrijedi (2.2.2) [2]
3
1
12zz
(2.2.2)
Prema [2] minimalna vrijednost izraza (2.2.2) nije manja od 2.
Ad.3 Uvjet montaže
Kod planetnih slogova je pravilo da središnji kutovi između satelita budu jednaki i da
iznose 2 / k radijana. Ovdje je s k označen broj satelita. Sateliti će biti ravnomjerno
raspoređeni po kružnici njihovih središta jedino ako je zadovoljen sljedeći analitički izraz
1 3z zk
cijeli broj (2.2.3)
U posebnim slučajevima pri izboru zubi zupčanika može se odstupiti od ovog pravila
[67].
2.3 Simbol planetnog sloga
U ovom radu se razmatraju različite strukture planetnih pretvarača sastavljenih od dva
planetna sloga. Kako bi se povećala preglednost i time olakšala analiza struktura planetni
slogovi se prikazuju simbolima. U ovom radu je upotrijebljen poznati Wolf-ov simbol koji je
malo modificiran odnosno nadopunjen [44, 48, 57, 68] (sl. 2.3.1). Kod nadopunjenog
modificiranog simbola vratila se označavaju debljinom i brojem crta za razliku od
uobičajenog označavanja s alfanumeričkim oznakama.
Planetni slog se označava s kružnicom s tri izdanka koji predstavljaju vratila.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
18
Unutar kružnice se može upisati vrijednost idealnog momentnog omjera t (koja je
brojčano jednaka apsolutnoj vrijednosti omjera broja zubi vijenca i sunčanog zupčanika) i
vrijednost relativnog stupnja iskoristivosti 0 . Vratila se označavaju kako slijedi:
- vratilo sunčanog zupčanika (sunca) 1 – s jednom uskom crtom;
- vratilo vijenca 3 – s jednom širokom crtom;
- vratilo vodila V – s dvije uske paralelne crte.
(Vodilo je kod planetnog sloga 1UV uvijek sumarni član.)
Sl. 2.3.1 Simbolički prikaz planetnog sloga
2.4 Analiza sila i momenata na planetnom slogu
Kod jednostavnih planetnih pretvarača postoje tri različita mjesta prijenosa
tangencijalnog opterećenja. To su dva mjesta zahvata središnjih zupčanika (sunčanog
zupčanika i vijenca) sa satelitom te spoj vratila vodila i satelita.
Na tim se mjestima obodne sile/momenti mogu prikazati po veličini i smjeru planom
sila/momenata. Na sl. 2.4.1 je prikazan raspored sila/momenata na planetnom slogu 1UV. Na
planetnom slogu vrijede pravila:
- sile/momenti su u međusobnoj ravnoteži,
- sile koje djeluju na bokove zubi zupčanika imaju tangencijalne i radijalne
komponente pri čemu samo tangencijalne utječu na veličine torzijskih momenata.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
19
Sl. 2.4.1 Prikaz sila i momenata na planetnom slogu 1UV
Moment na vratilu sunčanog zupčanika 1 je:
11 21 2
dT F (2.4.1)
Moment na vratilu ozubljenog vijenca je:
33 21 2
dT F (2.4.2)
Iz statičkih uvjeta ravnoteže proizlaze jednakosti (2.4.3) i (2.4.4)
12 32F F (2.4.3)
2 12 212 2VF F F (2.4.4)
Moment na vratilu vodila je:
V V2 VT F r (2.4.5)
Razmak središnje osi i osi satelita je:
Vr = 1 2
2d d
1 3
4d d (2.4.6)
Uvrštavanjem (2.4.6) u (2.4.5) dobiva se:
1 3V 21 2
d dT F (2.4.7)
Odnosi momenata na sunčanom zupčaniku, vijencu i vodilu su:
3 1 311 3 V 21 21 21: : : :
2 2 2d d ddT T T F F F
(2.4.8)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
20
Skraćivanjem se dobije:
1 3 V 1 3 1 3: : : : ( )T T T d d d d (2.4.9)
Provede li se supstitucija:
3
1
dtd
, (2.4.10)
dobije se izraz koji prikazuje omjere momenata u funkciji parametra t :
1 3 V: : 1: : (1 )T T T t t (2.4.11)
Vrijednosti s desne strane izraza (2.4.11) predstavljaju idealne relativne momente na
vratilima planetnog sloga.
Iz uvjeta ravnoteže momenata slijedi da je intenzitet momenta na vratilu vodila jednak
zbroju intenziteta momenata na vratilu sunčanog zupčanika i vratilu vijenca dok je smjer
momenta na vratilu vodila suprotan smjeru momenta na vratilu sunčanog zupčanika i vratilu
vijenca:
V 1 3Т T T (2.4.12)
Iz tog razloga se moment na vratilu vodila naziva sumarni moment, a vodilo sumarni
član. Sumarni moment se označava s T . Momenti na vratilu sunčanog zupčanika i vratilu
vijenca su diferencijalni momenti i označavaju se s DminT i DmaxT .
Iz (2.4.11) se vidi da je uvijek zadovoljeno:
1 Dmin 3 Dmax VT T T T T T (2.4.13)
Ako se zanemare gubici (relativni stupanj iskoristivosti, 0 13(V) 31(V) 1 ),
momenti istog smjera 3T i 1T imaju stalan (konstantan) omjer t [57],
3 3
1 1
1T ztT z
(2.4.14)
Ovaj omjer se naziva idealni momentni omjer i brojčano je jednak apsolutnoj
vrijednosti omjera brojeva zubi na vijencu i sunčanom zupčaniku kao i apsolutnoj vrijednosti
unutrašnjeg prijenosnog omjera. Ovaj parametar je vrlo bitan jer se preko njega u ovom radu
izražavaju najvažnije karakteristike složenih pretvarača.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
21
Ako se pretpostavi da u pretvaraču nema gubitaka (osnovni stupanj iskoristivosti 0 =
1), idealni momentni omjer t i proizvoljni omjeri momenta 1Т , 3Т i VТ su konstantni bez
obzira na:
- broj stupnjeva slobode gibanja GS kod rada pretvarača, ( GS = 1 ili GS = 2);
- izbor reaktivnog vratila (zakočenog vratila) ( GS = 1);
- smjer energetskog toka (reduktorski ili multiplikatorski rad uz GS = 1);
- sumarni odnosno razlikovni rad ( GS = 2);
- samostalan rad pretvarača ili rad u sklopu viševodilnog pretvarača.
2.5 Geometrija planetnog sloga
Budući da idealni momentni omjer planetnog sloga ovisi samo o geometriji tog
planetnog sloga, moguće je važne geometrijske parametre planetnog sloga povezati
jednadžbom u kojoj je uključen idealni momentni omjer t.
Tako se diobeni promjer vijenca 3d , diobeni promjer satelita 2d i razmak središnje osi
i osi satelita Vr mogu izraziti kao funkcija diobenog promjera sunčanog zupčanika 1d i
omjera momenata t .
3 1d t d (2.5.1)
2 11
2td d
(2.5.2)
V 11
4tr d
(2.5.3)
2.6 Prijenosni omjeri
Kako bi se došlo do jednadžbe koja povezuje brzine vrtnje središnjih članova planetnih
slogova pretvarača polazi se od zakona o očuvanju energije (2.6.1) odnosno (2.6.2). Ako se
zanemare gubici u pretvaraču algebarski zbroj energetskih tokova na vanjskim vratilima
pretvarača mora biti jednak nuli.
1 3 V 0P P P , (2.6.1)
odnosno
1 1 3 3 V V 0T T T (2.6.2)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
22
Ako se izraz (2.6.2) podijeli s 1T i ako se uzme u obzir (2.4.14) dobiva se osnovna
jednadžba gibanja središnjih članova planetnog sloga:
1 3 V( 1) 0t t (2.6.3)
Umjesto kutnih brzina se mogu pisati brzine vrtnje članova planetnih slogova pa
(2.6.3) dobiva oblik:
1 3 V( 1) 0n t n t n (2.6.4)
Ovo je oblik osnovne jednadžbe kinematike koja se često viđa u literaturi samo što je
ovdje kao parametar, umjesto unutrašnjeg prijenosnog omjera u ( 3 1/u z z ), uzet idealni
momentni omjer t.
Kinematički prijenosni omjer i je omjer kutnih brzina ulaznog i izlaznog vratila. Na
osnovu (2.6.3) su izvedeni izrazi za kinematičke prijenosne omjere kod dvovratilnog režima
rada planetnog sloga koji su sistematizirani u Tab. 2.6.1. Dvovratilni režim rada je režim kod
koga je jedno vratilo planetnog sloga zakočeno, a ostala dva rotiraju. Kod dvovratilnog
režima rada planetni slog radi s jednim stupnjem slobode gibanja GS =1. Stupanj slobode
gibanja GS predstavlja broj kinematičkih podataka s kojim je gibanje članova planetnog
pretvarača potpuno određeno.
Moguće je šest različitih slučajeva rada pretvarača u dvovratilnom režimu. U Tab.
2.6.1 su u prvom stupcu navedene oznake režima rada planetnog sloga. S oznakom 1 je
označen prijenos sa sunčanog zupčanika 1 na vodilo V uz zakočeni vijenac 3. Prijenosni
omjer ovog slučaja je označen s 1V(3)i . Prva oznaka u indeksu označava pogonski član, druga
gonjeni član, a oznaka u zagradi označava zakočeni član. Isto vrijedi za cijelu tablicu.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
23
Tab. 2.6.1 Oznake stupnjeva prijenosa u različitim režimima rada planetnog pretvarača, analitički izrazi i vrijednosti za prijenosne omjere i pri (2, 12)t
oznaka opis i i
1 najveća moguća redukcija 1V(3)i = 1t (3, 13)
1M najveća moguća multiplikacija V1(3)i = 11t
(1/3, 1/13)
2 redukcija (reversivna) 13(V)i = t (-12 , -2)
2M multiplikacija (reversivna) 31(V)i = 1t
(-1/12, -1/2)
3 najmanja moguća redukcija 3V(1)i = 1tt (13/12, 3/2)
3M najmanja moguća multiplikacija V3(1)i =1
tt
(12/13, 2/3)
Napomena: prvi indeks označava ulazno vratilo, drugi indeks označava izlazno vratilo, a indeks u zagradi označava reaktivno vratilo
2.7 Relativne brzine vrtnje satelita
Ovisno o ustrojstvu planetnog pretvarača, moguća je pojava znatno većih ili manjih
brzina vrtnje satelita od brzine vrtnje na ulazu ili izlazu iz pretvarača. Njihovo bi
nepoznavanje moglo rezultirati nekvalitetnom konstrukcijom.
Posebnu pažnju treba posvetiti relativnim brzinama vrtnje satelita zbog:
- habanja, koje nastaje kao posljedica klizanja bokova zuba u zahvatu, a ovisno je o
intenzitetu relativnih brzina vrtnje satelita.
- dimenzioniranja ležajeva satelita
- utjecaja na ukupnu iskoristivost planetnog pretvarača (procjena gubitaka) [69].
- emisije buke
- centrifugalnih sila (nemaju uvijek zanemariv utjecaj)
Dobro se držati preporuke da relativna brzina satelita ne premaši brzinu vrtnje
sunčanog zupčanika [54].
Određivanje relativne brzine vrtnje satelita na planetnom slogu
Za zupčanički par vijenac-satelit vrijedi kinematička jednadžba:
2 V 3
3 V 2
n n zn n z
(2.7.1)
Za zupčanički par sunčani zupčanik-satelit vrijedi kinematička jednadžba:
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
24
2 V 1
1 V 2
n n zn n z
(2.7.2)
Brojnik lijeve strane izraza (2.7.1) i (2.7.2) predstavlja brzinu vrtnje satelita prema
vodilu ili relativnu brzinu vrtnje satelita 2rn .
Iz (2.7.1) slijedi:
32r 3 V
2
( )zn n nz
(2.7.3)
Iz (2.7.2) slijedi:
12r 1 V
2
( )zn n nz
(2.7.4)
Budući da je:
3 12 2
z zz (2.7.5)
može se pisati:
3 3
2 3 1
2 21
z z tz z z t
(2.7.6)
i
1 1
2 3 1
2 21
z zz z z t
(2.7.7)
Iz čega slijedi da je:
2r 3 V2 ( )
1tn n n
t
(2.7.8)
i
2r 1 V2 ( )
1n n n
t
(2.7.9)
Iz osnovne jednadžbe kinematike planetnog pretvarača (2.6.4) slijedi:
2r 3 12
2 ( )1
tn n nt
(2.7.10)
Budući da je važan samo intenzitet relativnih brzina vrtnje satelita izrazi
(2.7.8), (2.7.9) i (2.7.10) se mogu pisati:
2r 1 V 2rdop2
1n n n n
t
(2.7.11)
2r 3 V 2rdop2
1tn n n n
t
(2.7.12)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
25
2r 3 1 2rdop2
21
tn n n nt
(2.7.13)
O relativnim brzinama vrtnje satelita biti će još riječi kod razmatranja složenih
pretvarača.
2.8 Relativni energetski tokovi
Unutar planetnog pretvarača postoje dva mehanizma prijenosa energije i to:
mehanizam prijenosa energije relativnim gibanjem (odvaljivanjem zupčanika) i mehanizam
prijenosa energije prijenosnim gibanjem (efektom spojke). Energija koja se prenosi
relativnim gibanjem se naziva relativna energija, a njen energetski tok relativni energetski
tok (relativna snaga ili snaga odvaljivanja). Relativna energija se prenosi od sunčanog
zupčanika preko satelita prema vijencu ili u obrnutom smjeru.
U cilju određivanja gubitaka u planetnom pretvaraču (planetnom slogu) neophodno je
poznavati smjer prijenosa relativne energije [57].
Ukoliko se uzmu u obzir gubici koji nastaju u pretvaraču onda je odnos realnih
momenata na središnjim članovima planetnog pretvarača '1T : '
3T : 'VT ovisan o smjeru
relativnog energetskog toka.
Kod prijenosa relativne energije od sunčanog zupčanika prema vijencu vrijedi:
' ' '1 3 V 0 0: : 1: . : 1T T T t t , (2.8.1)
a kod prijenosa relativne energije od vijenca prema sunčanom zupčaniku vrijedi:
' ' '1 3 V
0 0
: : 1: : 1t tT T T
(2.8.2)
Relativna snaga (idealan slučaj) se može odrediti prema izrazu:
W 1 1 V( )P T (2.8.3)
ili prema izrazu:
W 3 3 V( )P T (2.8.4)
Kod upotrebe izraza (2.8.3) dobivena pozitivna vrijednost WP znači da se relativna
energija prenosi od sunčanog zupčanika prema vijencu, a dobivena negativna vrijednost WP
znači da se relativna energija prenosi od vijenca prema sunčanom zupčaniku. Kod upotrebe
izraza (2.8.4) dobivena pozitivna vrijednost WP znači da se relativna energije prenosi od
vijenca prema sunčanom zupčaniku, a dobivena negativna vrijednost WP znači da se
relativna energija prenosi od sunčanog zupčanika prema vijencu.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
26
Tok relativne energije od sunčanog zupčanika prema vijencu će se simbolički
označavati s ''e'', a tok relativne energije od vijenca prema sunčanom zupčaniku će se
simbolički označavati s ''E''.
2.9 Stupanj iskoristivosti planetnog sloga
Ne postoji pretvarač koji pretvara parametre mehaničke energije bez gubitaka. Ti
gubici ovise o izvedbi pretvarača i uvjetima rada. Na gotovom pretvaraču oni se mogu
posredno izmjeriti pri različitim uvjetima rada i na osnovu njih odrediti pripadne stupnjeve
iskoristivosti.
Pri osnivanju budućeg pretvarača (usvajanju optimalne sheme i njenih parametara)
jedan od bitnih kvalitativno-kvantitativnih kriterija usavršenosti konstrukcije pretvarača je
računski stupanj iskoristivosti.
Taj se stupanj iskoristivosti razlikuje od realnog, no u ranoj fazi konstruiranja moguće
se je osloniti samo na njega. Funkcija računskog stupnja iskoristivosti obuhvaća nekoliko
najvažnijih faktora koji utječu na efikasnost pretvorbe energije u pretvaraču.
Matematičko-mehanički model za opisivanje stupnja iskoristivosti u ovom radu će
obuhvatiti gubitke u ozubljenju, mazivu, ležajevima i brtvama.
Kod određivanja računskog stupnja iskoristivosti planetnog pretvarača poći će se od
relativnog (osnovnog, unutrašnjeg) stupnja iskoristivosti 0 . To je stupanj iskoristivosti
planetnog pretvarača koji radi s nepokretnim vodilom. Do njega se dolazi preko stupnja
(koeficijenta) gubitaka 0 .
Veza između relativnog stupnja iskoristivosti i stupnja gubitaka je prikazana s (2.9.1).
0 01 (2.9.1)
Relativni računski stupanj iskoristivosti 0 je vrlo važan jer se preko njega mogu
izraziti računski stupnjevi iskoristivosti planetnog pretvarača u proizvoljnom režimu rada. U
Tab. 2.9.1 su navedeni izrazi za računski stupanj iskoristivosti kod šest slučajeva rada
planetnog sloga koji radi s jednim stupnjem slobode gibanja. U slučaju rada s dva stupnja
slobode gibanja tj. kod trovratilnog režima rada stupanj iskoristivosti se mijenja u vrlo
širokom intervalu što ovisi o odnosima brzina vrtnje pojedinih članova.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
27
Tab. 2.9.1 Izrazi za određivanje stupnjeva iskoristivosti kod dvovratilnog režima rada planetnog sloga oznaka opis
1 najveća moguća redukcija 1V(3) = 011
tt
1M najveća moguća multiplikacija V1(3) =
0
1
1
tt
2 redukcija (reversivna) 13(V) = 0
2M multiplikacija (reversivna) 31(V) = 0
3 najmanja moguća redukcija 3V(1) =01
11
t
t
3M najmanja moguća multiplikacija V3(1) =
0
11
11
t
t
Napomena: prvi indeks označava ulazno vratilo, drugi indeks označava izlazno vratilo, a indeks u zagradi označava reaktivno vratilo
Gornji izrazi su izvedeni uz pretpostavku, da osnovni stupanj iskoristivosti planetnog
sloga 0 nije ovisan o smjeru relativnog energetskog toka ( 13(V) 31(V) 0 ), što je uvijek
tako [69, 70].
U najvećem dijelu se, energetski gubici u planetnim pretvaračima, sastoje od gubitaka
u ozubljenju, gubitaka u ležajevima i gubitaka u uljnoj kupki (zbog bućkanja ulja) [65, 71].
Pored njih su prisutni gubici u brtvama, ventilacijski gubici i dr.
Gubici zbog trenja u ozubljenju i ležajevima ovise neposredno o opterećenju
pretvarača, dok gubici u uljnoj kupki, brtvama i ventilacijski gubici nisu ovisni o opterećenju
i nazivaju se “gubici praznog hoda” [72]. Gubici praznog hoda se određuju eksperimentalno
za svaki konkretni pretvarač [31].
Za razliku od drugih pretvarača, kod planetnih pretvarača, gubici u uljnoj kupki su
značajno veći. Zbog toga se kod visokobrzinskih pretvarača zupčanici ne potapaju u ulju, a
podmazivanje se provodi rasprskavanjem ulja pod tlakom.
U velikom broju slučajeva, što se u potpunosti odnosi i na planetne pretvarače, može se
prihvatiti (eksperimentalno je dokazano), da su gubici u ozubljenju osnovni (najveći) dio
gubitaka [11, 28, 33]. Kod planetnih pretvarača s nekoliko (najčešće tri) ravnomjerno
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
28
raspoređenih satelita na vodilu, gubici u uležištenju središnjih članova se mogu izbjeći (tzv.
plivajući članovi) [16, 26, 28].
Na sl. 2.9.1 su prikazani razlozi energetskih gubitaka (izvori topline) u planetnom
pretvaraču. Provedena eksperimentalna istraživanja na skupu dvostupanjskih planetnih
pretvarača pokazuju, da je udio energetskih gubitaka u ozubljenju 62-90% od ukupnih
energetskih gubitaka [65]. Niže vrijednosti odnose se na stupnjeve čiji zupčanici brzo
rotiraju (brzohodni stupnjevi). Eksperimenti i od drugih autora [32, 66] pokazuju slične
rezultate.
Sl. 2.9.1 Vrste energetskih gubitaka u planetnom pretvaraču i načini odvođenja topline
Za određivanje stupnja (koeficijenta) gubitaka zbog trenja u ozubljenju (zahvatu) z , u
svrhu usporedne analize varijanti, prikladno je primijeniti izraz (2.9.2) [73] i njegove oblike
(2.9.3) i (2.9.4). U (2.9.2) je stupanj (koeficijent) gubitaka izražen kao funkcija brojeva zubi
sunčanog zupčanika 1z , satelita 2z i vijenca 3z . U (2.9.3) je stupanj (koeficijent) gubitaka
izražen kao funkcija broja zubi sunčanog zupčanika 1z i idealnog momentnog omjera t . U
(2.9.4) je stupanj (koeficijent) gubitaka izražen kao funkcija brojeva zubi sunčanog
zupčanika 1z i vijenca 3z .
z1 2 2 3
1 1 1 10,15 0,2z z z z
(2.9.2)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
29
z1
1 0,15 0, 21
t tz t t
, (2.9.3)
3 1z
3 1 1 3
0,15 0,2z zz z z z
(2.9.4)
U nekim izvorima se za izračun ukupnog stupnja iskoristivosti pretvarača preporučuje
usvajanje vrijednosti relativnih stupnjeva iskoristivosti koje su približne stvarnim (npr. 0,97
ili 0,98) [2, 69, 70].
U cilju dobivanja preciznije određenih ukupnih stupnjeva iskoristivosti u ovom radu,
relativni stupnjevi iskoristivosti će se odrediti uzimajući u obzir najutjecajniji faktor, a to je
broj zubi zupčanika.
U (2.9.3) je broj zubi sunčanog zupčanika 1z cjelobrojna (diskretna) varijabla.
Varijabla t je također diskretna varijabla jer predstavlja omjer broja zubi vijenca i broja zubi
sunčanog zupčanika. Želi li se grafički prikazati ovisnost relativnog stupnja iskoristivosti z
o 1z i t treba odrediti granice područja u kojem se izmjenjuju 1z i t . Prihvate li se za
minimalnu i maksimalnu vrijednost od 1z vrijednosti 12 i 28, a za minimalnu i maksimalnu
vrijednost od t vrijednosti 2 i 12 tada se izračunavanjem prema (2.9.5)
z 1 z 1( , ) 1 ( , )z t z t (2.9.5)
dobiva diskretan skup vrijednosti računskih relativnih stupnjeva iskoristivosti. Trenutna
vrijednost t se kreće od 2 do 12 s korakom od jednog zuba vijenca.
Grafički prikaz ovisnosti relativnog računskog stupnja iskoristivosti u ozubljenju o
broju zubi sunčanog zupčanika 1z i idealnom momentnom omjeru t u izabranoj domeni
dobiven na osnovu izraza (2.9.3) i (2.9.5) dat je na sl. 2.9.2.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
30
Sl. 2.9.2 Ovisnost računskog relativnog stupnja iskoristivosti u ozubljenju planetnog sloga o broju zubi sunčanog zupčanika i idealnom momentnom omjeru
Iz grafa se jasno vidi u kojoj mjeri se gubici povećavaju smanjenjem broja zubi i u
kojoj mjeri utječe promjena idealnog momentnog omjera.
Iz grafa se vidi da bi usvajanje osnovnog stupnja iskoristivosti prema preporukama iz
[2, 69, 70] ne vodeći računa o broju zubi moglo dovesti do većih nepreciznosti. Kao primjer
može poslužiti pretvarač kojem je idealni momentni omjer t=2 i broj zubi sunčanog
zupčanika 1z =12. Usvoji li se kod tog pretvarača relativni stupanj iskoristivosti 0 = 0,97 ili
0 = 0,98 napraviti će se znatna greška što potvrđuje očitanje iz grafa na sl. 2.9.2 iz kojega za
navedene podatke slijedi da je z = 0,9375.
U cilju stvaranja matematičko-mehaničkog modela koji će točnije opisivati energetske
gubitke unutar planetnog sloga, model će se proširiti koeficijentima koji uzimaju u obzir
gubitke u ležajevima, gubitke u mazivu i gubitke u brtvama.
Za točnije određivanje ovih gubitaka mogu poslužiti rezultati provedenih
eksperimenata na planetnim pretvaračima [65], koji omogućuju postavljanje proširenog
modela.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
31
Na osnovu rezultata eksperimenata iz [65] dobiveni su koeficijenti Bk , Sk i Ck koji
dovode u vezu računski relativni stupanj gubitaka u ozubljenju z i računski relativni
stupanj gubitaka u planetnom slogu 0 .
U skladu s gore navedenim relativni stupanj gubitaka u planetnom slogu 0 se može
izraziti s (2.9.6):
0 B S C z1 k k k (2.9.6)
Vrijednosti koeficijenata su:
Bk = 0,06 ÷ 0,07 - koeficijent koji uzima u obzir gubitke u ležajevima satelita;
Sk = 0,09 ÷ 0,01 - koeficijent koji uzima u obzir gubitke u brtvama;
Ck = 0,25 ÷ 0,02 - koeficijent koji uzima u obzir gubitke zbog bućkanja ulja.
Ovdje je važno napomenuti da se vrijednosti na lijevoj strani odnose na planetne
pretvarače kod kojih su prisutne relativno veće brzine vrtnje zupčanika, a vrijednosti na
desnoj strani na planetne pretvarače kod kojih su prisutne relativno niže brzine vrtnje
zupčanika te da najširi interval ima koeficijent Ck (koeficijent koji uzima u obzir hidrauličke
gubitke).
2.10 Radijalne dimenzije planetnog sloga
Planetni pretvarači se odlikuju velikim stupnjem kompaktnosti. Svi zupčanici
planetnog sloga su smješteni unutar vijenca. Stoga je diobeni promjer vijenca pokazatelj
veličine planetnog sloga i može se prihvatiti kao kriterij za gabarit kod usporedne analize
radijalnih dimenzija planetnih slogova.
Diobeni promjer vijenca 3d se može izraziti preko diobenog promjera sunčanog
zupčanika 1d i idealnog momentnog omjera t pri čemu je:
13 dtd (2.10.1)
Poznavajući broj zubi sunčanog zupčanika planetnog sloga i modula zupčanika
planetnog sloga diobeni promjer se može odrediti:
1 n 1d m z (2.10.2)
Sa stanovišta trajne dinamičke čvrstoće najosjetljivije mjesto planetnog sloga je zahvat
zubi sunčanog zupčanika i satelita [2]. Kod tog se vanjskog zahvata pojavljuju velika
naprezanja na boku zubi sunčanog zupčanika i satelita te u njihovim korijenima. Ovdje se
pretpostavlja da su svi zupčanici izrađeni od istog materijala.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
32
Dosadašnja istraživanja pokazuju da je najčešće bok zubi sunčanog zupčanika
najosjetljivije mjesto [2].
Na osnovu uvjeta nosivosti boka sunčanog zupčanika može se odrediti normalni modul
zupčanika planetnog sloga nm [2]:
122 2 2 2 1n H E A v H H
3 3 2 12w1 HP
1
12000 uTm Z Z Z Z K K K K Kubz k
d
(2.10.3)
gdje su:
nm - normalni modul zupčanika planetnog sloga, mm;
1T - nazivni torzijski moment na vratilu sunčanog zupčanika, Nm;
wb - aktivna širina zupčanika, mm;
k - broj satelita u planetnom slogu (najčešće k=3);
212
1
12
z tuz
- omjer brojeva zubi vanjskog zahvata (satelit/sunčani zupčanik);
H E, , ,Z Z Z Z - faktor zone, faktor elastičnosti materijala zupčanika u zahvatu, faktor stupnja
prekrivanja profila, faktor utjecaja kuta nagiba [81, 82];
A v H H, , , ,K K K K K - faktor primjene, faktor dodatnih dinamičkih opterećenja, faktor
raspodjele opterećenja na par zubi u zahvatu, faktor raspodjele opterećenja uzduž boka zuba,
faktor neravnomjernog opterećenja satelita ( )1K [81, 82];
HP - maksimalno dozvoljeno kontaktno naprezanje, MPa;
Maksimalno dozvoljeno kontaktno naprezanje se određuje prema izrazu (2.10.4) [81,
82]:
Hlimb NHP L R V W X
Hmin
Z Z Z Z Z ZS
(2.10.4)
gdje su:
Hlimb - trajna dinamička čvrstoća boka zuba za odabrani čelik, MPa;
HminS - faktor sigurnosti boka zuba (sigurnost na pitting);
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
33
N L R V W X, , , , ,Z Z Z Z Z Z su faktori: trajnosti, utjecaja maziva na nosivost boka zuba, utjecaja
hrapavosti boka zuba na nosivost, utjecaja obodne brzine za područje trajne dinamičke
čvrstoće, sparivanja materijala, utjecaja veličine zuba na nosivost boka zuba [81, 82];
w
1
bd
- relativna radna širina zubi u zahvatu;
k- broj satelita u planetnom slogu.
Provede li se u izrazu (2.10.3) slijedeća supstitucija:
2 2 2 20H H E A v H H
3 2wHP
1
2000K Z Z Z Z K K K K Kbkd
(2.10.5)
modul se može kraće izraziti preko (2.10.6) ako je poznat moment na vratilu sunčanog
zupčanika 1T :
13n 0H 31
11
T tm Kz t
, (2.10.6)
diobeni promjer sunčanog zupčanika se može izraziti kao:
31 0H 1
11
td K Tt
, (2.10.7)
a diobeni promjer vijenca se može izraziti kao:
33 0H 1
11
td K t Tt
(2.10.8)
U slučaju da su zupčanici izvedeni s otvrdnutim bokovima zubi, najslabije mjesto
zahvata može biti korijen zuba. Minimalni potreban modul zupčanika iz uvjeta nosivosti
korijena se tada može odrediti prema (2.10.9) [2]:
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
34
1n FS B A v F F
3 2F1 FP
2000 Tm Y Y Y Y K K K K Kbk zd
(2.10.9)
gdje su:
FSY - faktor koji uzima u obzir oblik zuba i koncentraciju naprezanja [81, 82];
εY - faktor koji uzima u obzir prekrivanje zubi [81, 82] ;
βY - faktor koji uzima u obzir nagib zubi. Za ravne zube Y =1 [81, 82];
BY - faktor koji uzima u obzir utjecaj debljine vijenca zupčanika Rs (debljine materijala pod
zubom) [81, 82];
1z - broj zubi sunčanog zupčanika;
Fbd
- relativna radna širina zupčanika kod proračuna zubi na savijanje;
FP - dopušteno naprezanje na savijanje koje se određuje prema (2.10.10) [81, 82] , MPa;
FE NTFP T R T
Fminrel rel x
Y Y Y YS
(2.10.10)
gdje su:
FE - osnovna čvrstoća zubi na savijanje, MPa;
FminS - koeficijent sigurnosti na lom zubi;
NTY , TrelY , R TrelY , xY - faktori koji uzimaju u obzir utjecaj: povećanja trajnosti korijena zuba,
osjetljivosti materijala na koncentraciju naprezanja, hrapavosti prijelaznog dijela korijena
zuba, izmjera zupčanika [81, 82].
Budući da se bez izračuna modula ne zna da li je u pogledu nosivosti kritičan bok zuba
ili korijen zuba potrebno je izračunati minimalne potrebne module prema oba kriterija. Veću
dobivenu vrijednost treba zaokružiti na prvu veću normiranu vrijednost modula i nju
prihvatiti kao mjerodavnu.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
35
2.11 Masa zupčanika planetnog sloga
Vrlo važan kriterij optimizacije zupčaničkih pretvarača je masa svih zupčanika.
Minimizacijom volumena svih zupčanika planetnih slogova se dobiva s velikom
vjerojatnošću minimalna masa pretvarača što rezultira minimalnim utroškom materijala,
olakšanim transportom, olakšanom montažom, manjim inercijskim silama i momentima tj.
manjim opterećenjima ostalih dijelova prijenosnika kao što su vratila, ležajevi i kućište.
Pored navedenog s velikom vjerojatnosti se može očekivati da će u tom slučaju i troškovi
izrade biti smanjeni. Iz tog razloga jedan od kriterija optimizacije može biti funkcija koja
opisuje ukupnu orijentacijsku masu planetnih slogova.
Za potrebe usporedne analize sunčani zupčanik i sateliti u planetnom slogu se mogu
aproksimirati valjcima promjera jednakog diobenim promjerima odgovarajućih zupčanika i
visine b . Vijenac se može aproksimirati šupljim valjkom kome je unutrašnji promjer jednak
diobenom promjeru vijenca, a vanjski promjer je jednak umnošku unutrašnjeg promjera i
koeficijenta debljine vijenca a . Nacrt (čelna površina) aproksimacijskog geometrijskog
modela planetnog sloga je prikazan na sl. 2.11.1.
Sl. 2.11.1 Nacrt aproksimacijskog geometrijskog modela planetnog sloga
Približna, aproksimacijska (orijentacijska) masa zupčanika planetnog sloga je jednaka
zbroju masa svih valjaka. Da bi se dobila ukupna masa svih valjaka treba odrediti njihov
volumen. Volumen je jednak umnošku površina osnovica svih valjaka i visine b .
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
36
Ukupna čelna površina svih zupčanika (zbroj površina osnovica valjaka) je:
3 1 23A A A A (2.11.1)
Izraze li se površine u funkciji diobenih promjera, a diobeni promjeri u funkciji
modula, broja zubi i idealnog momentnog omjera prema (2.11.2), (2.11.3) i (2.11.4)
1 n 1d m z , (2.11.2)
2 n 11
2td m z
, (2.11.3)
3 n 1d m z t , (2.11.4)
dobiva se ukupna površina osnovica svih valjaka
2
2 2 2 n 1n 1 n 1 n 1
12
4 4 4 4
tm za m z t m z t m zA k
, (2.11.5)
gdje k predstavlja broj satelita u planetnom slogu. Nakon sređivanja se dobiva:
22 2 2
n 1
11
4 2t
A m z a t t k
(2.11.6)
Množenjem površine A s visinom valjaka, izraženom kao umnožak faktora širine i
diobenog promjera sunca 1d , i gustoćom materijala dobiva se izraz za masu svih
zupčanika u planetnom slogu.
23 2 2
n 1
11
4 2t
m m z a t t k
(2.11.7)
Uz pretpostavku da su zupčanici od čelika 637,85 10 kg
mm , dobiva se konačni
izraz za masu svih zupčanika planetnog sloga koji se može upotrijebiti kao kriterijska
funkcija kod optimalnog izbora varijante i parametara pretvarača:
236 2 2
n 1
16,1654 10 1 1
2t
m m z t a k
(2.11.8)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
37
Izraz (2.11.8) će biti integriran u logiku programskog sustava za analizu,
sintezu i izbor optimalne varijante planetnog pretvarača koji je opisan u poglavlju 8.4.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
39
3. SLOŽENI PLANETNI PRETVARAČ
3.1 Dvovodilni planetni pretvarači
U praksi se često zahtijeva mogućnost ostvarenja kinematičkih prijenosnih omjera koje
jednostavni planetni pretvarač ne može ostvariti pa se u cilju proširivanja mogućnosti
pretvorbe povezuje više planetnih slogova. Tako nastaje složeni planetni pretvarač. Najčešće
se povezuju dva planetna sloga čime nastaje složeni planetni pretvarač koji u svom sastavu
ima dva vodila pa se iz tog razloga naziva dvovodilni planetni pretvarač.
Planetni slogovi se mogu spojiti na dva načina i to:
- da se spoji međusobno po jedno vratilo od svakog planetnog sloga
- da se spoje međusobno po dva vratila od svakog planetnog sloga
Povezivanjem proizvoljnog vratila jednog planetnog sloga s proizvoljnim vratilom
drugog planetnog sloga dobiva se vratilo sastavljeno od dvaju vratila susjednih planetnih
slogova. Budući da to vratilo povezuje dva planetna sloga isto će se u ovom radu nazivati
spojno vratilo. Ako to spojno vratilo ima vanjski priključak na koji se može spojiti pogonski
ili radni stroj ili se vratilo može preko vanjskog priključka zakočiti onda se to vratilo naziva
vanjsko spojno vratilo. Ako spojno vratilo nema vanjski priključak onda se ono naziva
unutrašnje spojno vratilo.
Ukoliko planetni slogovi dvovodilnog planetnog pretvarača imaju jedno rotirajuće
vratilo koje ih povezuje tada se takvi pretvarači nazivaju dvovodilni pretvarači s jednim
spojnim vratilom.
Dvovodilni pretvarači s jednim spojnim vratilom imaju četiri vanjska vratila preko
kojih se energija može dovoditi, odvoditi ili se vratilo može zakočiti.
Simbolički prikaz dvovodilnog planetnog pretvarača s jednim spojnim vratilom dat je
na sl. 3.1.1.
Sl. 3.1.1 Simbolički prikaz dvovodilnog planetnog pretvarača s jednim spojnim i četiri vanjska vratila
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
40
Ukoliko planetni slogovi dvovodilnog planetnog pretvarača imaju dva rotirajuća vratila
koja ih povezuju tada se takvi pretvarači nazivaju dvovodilni pretvarači s dva spojna vratila.
Dvovodilni pretvarači s dva spojna vratila mogu imati tri ili četiri vanjska vratila.
Na sl. 3.1.2 je simbolički prikazan dvovodilni planetni pretvarač s dva spojna i tri
vanjska vratila. Svaki planetni slog ima po jedno zasebno vratilo koje je uvijek vanjsko.
Jedno spojno vratilo ima vanjski priključak (vanjsko spojno vratilo), a drugo spojno vratilo
nema vanjski priključak (unutrašnje spojno vratilo).
Sl. 3.1.2 Simbolički prikaz dvovodilnog planetnog pretvarača s dva spojna i tri vanjska vratila
Na sl. 3.1.3 je simbolički prikazan dvovodilni planetni pretvarač s dva spojna i četiri
vanjska vratila. To je u biti pretvarač prikazan na sl. 3.1.2 koji je izveden s vanjskim
priključkom na oba spojna vratila.
Sl. 3.1.3 Simbolički prikaz dvovodilnog planetnog pretvarača s dva spojna i četiri vanjska vratila
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
41
Pretvarači s dva spojna i tri vanjska vratila rade kao jednobrzinski pretvarači. Na jedno
od tri vanjska vratila se spaja pogonski stroj, na drugo radni stroj, a treće je spojeno s
mirujućim kućištem i ono je reaktivno (zakočeno).
Dvovodilni pretvarači s jednim spojnim i četiri vanjska vratila teoretski mogu raditi s
jedan, dva ili čak tri stupnja slobode. Tako, u slučaju sumarnog rada, brzina vrtnje izlaznog
vratila može ovisiti o jednoj, dvije ili čak tri nezavisne veličine (brzine ostalih vratila).
Sumarni rad je rad kod kojega na više vratila energija ulazi, a na jedno izlazi.
Na sl. 3.1.4 je prikazan slučaj rada ovakvog pretvarača s jednim stupnjem slobode.
Pogonska energija ulazi na jedno vratilo i izlazi na drugo vratilo. Ulazno i izlazno vratilo su
na različitim planetnim slogovima. Preostala dva vratila su zakočena.
Dakle, ukoliko se na svakom od planetnih slogova jedno vanjsko vratilo zakoči i
postane reaktivno tada svaki planetni slog radi u dvovratilnom režimu rada tj. s jednim
stupnjem slobode. U tom slučaju složeni pretvarač kao cjelina radi s jednim stupnjem
slobode.
Sl. 3.1.4 Slučaj rada s jednim stupnjem slobode dvovodilnog pretvarača s jednim spojnim i četiri vanjska
vratila
U ovom radu se razmatraju karakteristike rada složenih dvovodilnih pretvarača s
jednim stupnjem slobode. Dvovodilni pretvarač s jednim spojnim vratilom će raditi s jednim
stupnjem slobode, ako su dva od ukupno četiri vanjska vratila reaktivna i to po jedno na
svakom od planetnih slogova.
Dvovodilni pretvarač s dva spojna vratila će raditi s jednim stupnjem slobode ako je
jedno od ukupno tri ili četiri vanjska vratila reaktivno.
Ukoliko se kod dvovodilnog pretvarača s dva spojna vratila zakoči jedno spojno
vratilo, blokirat će se po jedno vratilo svakog planetnog sloga pa će nastati identičan slučaj
kao i kod dvovodilnih pretvarača s jednim spojnim vratilom u radu s jednim stupnjem
slobode gibanja. Zbog toga će se takav pretvarač moći tretirati kao pretvarač s jednim
spojnim vratilom.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
42
Na sl. 3.1.5 je prikazan simbol pretvarača s dva spojna i tri vanjska vratila kod koga je
zakočeno spojno vratilo.
Sl. 3.1.5 Slučaj rada s jednim stupnjem slobode dvovodilnog pretvarača s dva spojna i tri vanjska vratila
Dakle, može se zaključiti da se pretvarač s dva spojna vratila uz zakočeno spojno
vratilo može razmatrati kao pretvarač s jednim spojnim vratilom.
To omogućuje da se u okviru sustavnog istraživanja pretvarača s dva spojna vratila
istraže i sve varijante pretvarača s jednim spojnim vratilom (pri radu s jednim stupnjem
slobode).
Na sl. 3.1.6 je prikazana koncepcijska shema jednog pretvarača koji se može
simbolički predstaviti kao pretvarač s jednim spojnim i četiri vanjska vratila od kojih su dva
vanjska vratila zakočena (spojena s kućištem), a može se predstaviti i simbolom pretvarača s
dva spojna i tri vanjska vratila od kojih je jedno spojno vratilo zakočeno (povezano s
kućištem).
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
43
Sl. 3.1.6 Pretvarač koji se može razmatrati kao pretvarač s dva spojna i tri vanjska vratila i kao
pretvarač s jednim spojnim i četiri vanjska vratila
Pretvarači s dva spojna vratila i četiri vanjska vratila mogu ostvariti dvobrzinske
pogone. Naime, ako se na dva vanjska vratila montiraju kočnice tada se njihovim
izmjeničnim uključivanjem mijenja reakcijski član pretvarača pa time i stupanj prijenosa.
Kočnice je moguće razmjestiti na šest različitih načina, sl. 3.1.7 [59].
Sl. 3.1.7 Prikaz mogućih razmještaja kočnica na dvovodilnom planetnom pretvaraču s dva spojna i četiri
vanjska vratila
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
44
3.2 Označavanje planetnih pretvarača
Da bi se mogla izvršiti analiza svih varijanti složenih planetnih pretvarača treba uvesti
sustav označavanja. Izabrani sustav označavanja bi trebao omogućiti jednoznačno opisivanje
strukture složenog pretvarača tj. povezanosti vratila njegovih planetnih slogova. Uz to bi
trebao informirati o rasporedu reaktivnih članova i smještaju pogonskog i radnog stroja
odnosno ulaznog i izlaznog vratila.
Povezanost vratila planetnih slogova složenog planetnog pretvarača se vidi na shemi
pretvarača. Shematski prikaz je temeljen na modificiranom Wolf-ovom simbolu koji je
objašnjen u poglavlju 2. Označavanje sheme je izvedeno na osnovu Tab. 3.2.1 u kojoj su
pregledno prikazani svi mogući načini međusobnog spajanja različitih vratila planetnih
slogova kod složenih pretvarača s dva spojna i četiri vanjska vratila [62]. Oznaka sheme se
sastoji od slova «S» i dvoznamenkastog broja pri čemu prva znamenka predstavlja redak, a
druga stupac u Tab. 3.2.1. Kosim strelicama u tablici je prikazana izomorfnost (identičan
oblik) nekih shema.
Varijanta razmještaja informira o rasporedu reaktivnih članova i o položaju pogonskog i
radnog stroja.
Tab. 3.2.1 Sistematizacija shema dvovodilnih pretvarača s dva spojna i četiri vanjska vratila
Analizom svih mogućih načina spajanja dva planetna sloga (Tab. 3.2.1) može se
zaključiti:
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
45
- Postoji 12 različitih (neizomorfnih) shema. Za njihovo označavanje će se usvojiti
oznake iz neparnih redaka. Te sheme su: S11, S12, S13, S14, S15, S16, S33, S34,
S35, S36, S55, S56;
- Sheme ispod glavne dijagonale su zrcalno (vertikalno) simetrične s odgovarajućim
izomorfnim u gornjem trokutu matrice u Tab. 3.2.1;
- Sheme u parnim redcima su izomorfne odgovarajućim shemama u neparnim
redcima (prikazano strelicama).
U okviru svake od shema planetnog pretvarača varijanta razmještaja je određena
položajem vratila pogonskog i radnog stroja, a podvarijanta je određena položajem
uključenog reaktivnog člana.
Oznake varijanti razmještaja su prilagođene kako mjenjačkim pretvaračima tako i
jednobrzinskim pretvaračima. Jednobrzinski pretvarači uz oznaku sheme i varijante
razmještaja obavezno imaju i oznaku podvarijante koja uz varijantu određuje položaj stalnog
reaktivnog člana. To je oznaka Br1 ili Br2 (vidjeti prikaz varijanti razmještaja na sl. 3.2.1).
Primjer oznake jednog jednobrzinskog pretvarača je S16V2Br2. Pri tom S16 predstavlja
shemu iz prvog reda i šestog stupca Tab. 3.2.1. V2 predstavlja varijantu razmještaja kod koje
je ulaz na zasebnom vratilu prvog planetnog sloga (lijevo na simbolu), a izlaz na spojnom
vratilu na donjem dijelu simbola (sl. 3.2.1). Br2 pokazuje da je reaktivni član na zasebnom
vratilu drugog (desnog) planetnog sloga (sl. 3.2.1).
Dvobrzinski pretvarač je u potpunosti određen oznakom sheme i varijante razmještaja.
Oznaka podvarijante (Br1 ili Br2) određuje brzinu (stupanj prijenosa) u kojoj pretvarač
trenutno radi. Primjer oznake jednog dvobrzinskog pretvarača je S55V4. Ako taj pretvarač
radi s uključenom kočnicom Br2 onda se takav rad toga pretvarača označava s S55V4Br2.
Na donjem varijanti razmještaja na sl. 3.2.1 je iznad svake simbolički prikazane varijante
razmještaja i podvarijante navedena alfanumerička oznaka koja je jednoznačno definira.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
46
V1Br1 V1Br2
V7Br1 V7Br2
V2Br1 V2Br2
V8Br1 V8Br2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
47
V3Br1 V3Br2
V9Br1 V9Br2
V4Br1 V4Br2
V10Br1 V10Br2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
48
V5Br1 V5Br2
V11Br1 V11Br2
V6Br1 V6Br2
V12Br1 V12Br2
Sl. 3.2.1 Prikaz varijanti razmještaja kod dvovodilnih pretvarača
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
49
Analizom prikaza varijanti na sl. 3.2.1 su utvrđene sljedeće činjenice:
- postoji šest kombinacija mogućih razmještaja kočnica kod razmatranih shema
pretvarača pri čemu se isti razmještaj javlja u parovima od po dvije varijante
razmještaja
- varijante istog razmještaja kočnica se razlikuju po smještaju pogonskog odnosno
radnog stroja koji su zamijenili mjesta i one su: V1 i V7, V2 i V8, V3 i V9, V4 i
V10, V5 i V11, V6 i V12.
- jedna kombinacija razmještaja kočnica otpada na pretvarače s kočnicama
raspoređenim na zasebnim vratilima (V6 i V12)
- jedna kombinacija razmještaja kočnica otpada na pretvarače s kočnicama
raspoređenim na spojnim vratilima (V1 i V7)
- četiri kombinacije razmještaja kočnica otpadaju na pretvarače s kočnicama
raspoređenim na jednom spojnom i jednom zasebnom vratilu (V2 i V8, V3 i V9, V4
i V10, V5 i V11)
Navedenih šest parova varijanti razmještaja (V1 i V7, V2 i V8, V3 i V9, V4 i V10, V5
i V11, V6 i V12) sadrže varijante razmještaja kod kojih je zamijenjeno ulazno vratilo s
izlaznim vratilom (zamijenjen položaj pogonskog i radnog stroja) te stoga imaju recipročne
prijenosne omjere. Zbog recipročnosti u prijenosnim omjerima takve varijante se nazivaju
inverznima (inverzna jedna u odnosu na drugu) [1].
Analizom Tab. 3.2.1 i prikaza varijanti (sl. 3.2.1) se može zaključiti da:
- u okviru 12 različitih strukturnih shema (Tab. 3.2.1) postoji ukupno 24 varijante
pretvaračkih sustava s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima
- u okviru 12 različitih strukturnih shema (Tab. 3.2.1) postoji ukupno 24 varijante
pretvaračkih sustava s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima
- u okviru 12 različitih strukturnih shema (Tab. 3.2.1) postoji ukupno 96 varijanti
pretvaračkih sustava s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
- kod varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
neke od varijanti pretvarača su identične
- identične varijante pretvarača se javljaju kod shema kojima su spojna vratila
sastavljena od dva raznovrsna pojedinačna vratila planetnih slogova (vratila
planetnih slogova su: vratilo sunčanog zupčanika 1, vratilo vijenca 3 i vratilo vodila
V)
- sheme kojima oba spojna vratila sadrže sva tri navedena vratila nemaju identične
varijante
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
50
- kod strukturnih shema S11, S33 i S55 s varijantom razmještaja V4 (V10) dobiva se
identičan pretvarač kao i s varijantom razmještaja V2 (V8), a s varijantom razmještaja
V3 (V9) dobiva se identičan pretvarač i kao s varijantom razmještaja V5 (V11).
- kod strukturnih shema S12, S34 i S56 s varijantom razmještaja V3 (V9) dobiva se
identičan pretvarač kao i s varijantom razmještaja V10 (V4), a s varijantom
razmještaja V11 (V5) dobiva se identičan pretvarač kao i s varijantom razmještaja V2
(V8).
- postoji ukupno 72 različite varijante pretvaračkih sustava s kočnicama raspoređenim
na spojnom i zasebnom vratilu
- kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu oba
planetna sloga su aktivna ako je uključena kočnica Br2
- kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu je samo
jedan planetni slog aktivan ako je uključena kočnica Br1
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
51
3.3 Zajedničke karakteristike pojedinih varijanti pretvarača s dva spojna vratila
Oznaka sheme informira o povezanosti vratila središnjih članova obaju planetnih
slogova. Oznaka varijante razmještaja kod dvobrzinskih pretvarača definira razmještaj
pogonskog i radnog stroja te kočnica. Oznaka podvarijante (Br1 ili Br2) određuje aktivnu
kočnicu kod dvobrzinskih pretvarača ili fiksni reaktivni član kod jednobrzinskih pretvarača.
U nastavku će se navesti osnovne karakteristike pretvarača koje ovise o varijanti
razmještaja i aktivnoj kočnici (podvarijanti), a vrijede kod svih shema.
Kod pretvarača s varijantom razmještaja V6 ili njoj inverznoj V12 pri radu uz aktivnu
kočnicu Br1 ili Br2 uvijek je zakočeno zasebno vratilo, a ulaz i izlaz su na spojnim vratilima.
U ovakvom slučaju aktivno radi samo jedan planetni slog dok je drugi u praznom hodu.
Mehaničke pretvaračke karakteristike pretvarača su određene karakteristikama pojedinog
planetnog sloga.
Kod pretvarača s varijantama razmještaja V2, V3, V4, V5 ili njima inverznim
varijantama razmještaja V8, V9, V10, V11 pri radu uz aktivnu kočnicu Br1 (tzv. rad u brzini
Br1) zakočeno je jedno spojno vratilo, a ulaz i izlaz su na drugom spojnom vratilu i
zasebnom vratilu. Ovo je slučaj kod koga aktivno radi samo jedan planetni slog dok je drugi
u praznom hodu.
Kod pretvarača s varijantama razmještaja V2, V3, V4, V5 ili njima inverznim
varijantama razmještaja V8, V9, V10, V11 pri radu uz aktivnu kočnicu Br2 (tzv. rad u brzini
Br2) zakočeno je jedno zasebno vratilo, a ulaz ili izlaz su na spojnom vratilu. U ovakvom
slučaju planetni slog na kojem je aktivna kočnica radi s jednim stupnjem slobode, a drugi s
dva stupnja slobode.
Kod pretvarača s varijantom razmještaja V1 ili njoj inverznoj V7 pri radu uz aktivnu
kočnicu Br1 ili Br2 zakočeno je spojno vratilo, a ulaz i izlaz su na zasebnim vratilima. Ovo
je slučaj dvaju redno povezanih planetnih slogova kod kojih oba rade s jednim stupnjem
slobode.
3.4 Metoda analize dvovodilnih planetnih pretvarača
Kinematička i dinamička analiza planetnih pretvarača je puno složenija nego analiza
pretvarača s nepokretnim osima. Za određivanje prijenosnog omjera, opterećenja elemenata i
definiranje energetskih tokova kod planetnih pretvarača je razvijeno više analitičkih,
grafoanalitičkih i grafičkih metoda [3]. Navedene metode su vrlo efikasne i primjenjive kod
jednostavnih (osnovnih) planetnih pretvarača. Kod složenih planetnih pretvarača koji mogu
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
52
ostvariti više radnih stanja (brzina) i koji se sastoje od više osnovnih pretvarača primjena
standardnih metoda je vrlo složena i nepraktična [74, 75].
U ovom radu se istražuju pretvarači koji u svom sastavu imaju dva planetna sloga i koji
mogu ostvariti dva stupnja prijenosa. U skladu s tim, za njihovu analizu treba izabrati
prikladnu metodu. Metoda koja omogućuje da se kod ovakvih pretvarača na relativno
jednostavan način i u kratkom vremenu dobiju informacije o osnovnim kinematičkim i
dinamičkim parametrima je metoda torzijskih momenata [44, 50, 57, 75].
Za efikasnu primjenu ove metode je potrebno složeni planetni pretvarač predstaviti
pomoću strukturnog simbola. To omogućuje bolje sagledavanje međusobnih veza elemenata
pretvarača i analizu njegovih kinematičkih i dinamičkih karakteristika.
Na osnovu poznavanja odnosa momenata na planetnom slogu koji ovise o idealnom
momentnom omjeru uz svako vratilo se upisuje relativni moment na dotičnom vratilu. U
ovom radu se uvijek polazi od planetnog sloga I (lijevo smještenog na simbolu). Po prelasku
na planetni slog II (smješten na desnoj strani simbola) uvažava se zakon akcije i reakcije pa
se moment na unutrašnjem spojnom vratilu kod drugog planetnog sloga uzima sa suprotnim
predznakom od momenta kod prvog planetnog sloga. Na vanjskom spojnom vratilu uvijek
djeluje moment koji se dobije kao algebarski zbroj momenata njegovih sastavnih vratila.
Metoda je detaljno opisana u [57, 75] pa stoga ovdje neće biti podrobnije opisivana. Nakon
dobivanja idealnih relativnih momenata na svim vratilima pretvarača kod proizvoljne
varijante pretvarača koja radi u proizvoljnoj brzini pristupa se određivanju kinematičkog
prijenosnog omjera. Kinematički prijenosni omjer se dobije prema izrazu:
B
A
TiT
(3.4.1)
Pri čemu je:
i - kinematički prijenosni omjer koji uz aktivnu kočnicu Br1 ima indeks Br1, a uz aktivnu
kočnicu Br2 ima indeks Br2
AT - moment bez gubitaka na ulazu u pretvarač, Nm
BT - moment bez gubitaka na izlazu iz pretvarača, Nm
Nakon određivanja relativnih momenata i smjerova vrtnje svih vratila pretvarača mogu
se odrediti aktivni energetski tokovi. Da bi se utvrdio energetski tok unutar pretvarača
potrebno je voditi računa o odnosu smjerova vektora momenata na vratilu i vektora kutne
brzine elementa. U općem slučaju ukoliko se smjer vektora momenta i vektora kutne brzine
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
53
poklapa radi se o elementu na koji energija ulazi i obratno, ako se smjer vektora kutne brzine
i smjer vektora momenta ne poklapaju radi se o elementu s kojeg energija izlazi. Na taj način
se određuje kako aktivan tako i jalov energetski tok. Aktivni i jalovi energetski tokovi u
ovom radu označeni su punom crvenom crtom sa strelicama koje označavaju smjer prijenosa
energije. Ovismo o smjerovima vektora momenata na vratilima kod pretvarača s dva spojna
vratila moguće je grananje ili cirkulacija energije. Uvjeti kod kojih nastupa grananje energije
i kod kojih se javlja jalova snaga (tzv. cirkulacija snage) su navedeni u [2, 57, 75].
Nakon određivanja aktivnih energetskih tokova prelazi se na određivanje relativnih
energetskih tokova unutar svakog planetnog sloga. Smjer relativne energije se određuje
prema predznaku vrijednosti dobivenih iz izraza (2.8.3) ili (2.8.4). Kad se ustanovi smjer
relativne energije na planetnom slogu onda se određuju stvarni relativni momenti na
vratilima. Smjer relativne energije je u ovom radu označen isprekidanom zelenom crtom sa
strelicom. Nakon određivanja smjerova relativne energije i stvarnih relativnih momenata na
vratilima određuju se računski stupnjevi iskoristivosti prema izrazu (3.4.2):
B
A s gubicima
B
A bez gubitaka
TT
TT
(3.4.2)
Pri čemu je:
- računski stupanj iskoristivosti koji uz aktivnu kočnicu Br1 ima indeks Br1, a uz aktivnu
kočnicu Br2 ima indeks Br2
Ukoliko se žele opterećenja svih vratila izraziti u funkciji ulaznog momenta potrebno
je svaki dobiveni relativni moment pomnožiti sa recipročnom vrijednosti relativnog
momenta na ulazu. Na taj način relativni momenti na vratilima postaju specifični i
određivanje opterećenja bilo kojeg vratila, za poznati ulazni moment, se svodi na množenje
specifičnog relativnog momenta na tom vratilu s vrijednosti momenta na ulazu u pretvarač.
Prema metodi torzijskih momenata je kod svake od 12 različitih shema dvobrzinskih
pretvarača za šest različitih razmještaja kočnica napravljena strukturna analiza (kinematička i
dinamička) koja je dana u Prilogu 1. Ovdje je kao primjer izdvojena analiza varijante S11V2
(sl. 3.4.1, sl. 3.4.2, sl. 3.4.3).
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
54
S11V2Br1
S11V2Br2 kod I IIt t
Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica pri I IIt t
II0I I
0II
II
B s gubicima 0IIBr2
I IIB bez gubitaka
II
.
1
1
tt
tT
t tTt
AP
BP
1
0 .I It
Br20I I(1 . )t 0I I(1 . )t
0I I II
II 0II
0II
1 . .1
t tt
II 0II;t I 0I;t
B I IIBr2
A II1T t tiT t
I IIBr2
II
01t ti
t
0I
II
0II
1 .
1It
t
BBr1 I
A
Ti tT
B s gubicimaBr1 0I
B bez gubitaka
T
T
Sl. 3.4.1 Analiza varijante S11V2Br1
Sl. 3.4.2 Analiza varijante pretvarača S11V2Br2 pri tI > tII
Br1
AP
BP
1
0I I.t
0I I(1 . )t
I 0I;t II 0II;t
I IIB
II
01t tT
t
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
55
S11V2Br2 kod I IIt t
Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica pri I IIt t
I IIB
II
01t tT
t
I0II II
0I
B s gubicima 0II IIBr2
I IIB bez gubitaka
II
.
1 .
1
t t
T tt tT
t
I IIBr2
II
01t ti
t
AP
BP
II 0II;t I 0I;t
I IIBr2
II
01t ti
t
Sl. 3.4.3 Analiza varijante pretvarača S11V2Br2 pri tI < tII
1
I
0I
1 t
I
0I
II 0II
1
1 .
t
t
I
0I
t
I
0III 0II
II 0II
1.
1
t
tt
I
0I
II 0II
1
1 .
t
t
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
57
4. KINEMATIČKE MOGUĆNOSTI DVOVODILNIH PLANETNIH PRETVARAČA
4.1 Dvobrzinski planetni pretvarači
U poglavlju 4. su obrađene kinematičke pretvaračke mogućnosti dvovodilnih planetnih
pretvarača. Postavljanjem kočnica na dva vratila kod dvovodilnih pretvarača s dva spojna i
četiri vanjska vratila dobiva se mehanizam pomoću kojega se može upravljati energetskim
tokovima kroz pretvarač i time mijenjati prijenosni omjer. Ovisno o razmještaju kočnica na
vratilima dobivaju se tri konstrukcijski različite skupine dvobrzinskih pretvarača. Svaka od
varijanti svake od skupina ima svoje specifične karakteristike koje određuju mogućnosti
pretvorbe. Može se pretpostaviti da će neke varijante u obje brzine omogućavati redukciju
brzine vrtnje. Neke varijante će u jednoj brzini omogućavati redukciju, a u drugoj
multiplikaciju. Kod nekih će se promjenom brzine vrtnje mijenjati smjer rotacije izlaznog
vratila, a kod nekih će se zadržati isti smjer rotacije izlaznog vratila. U poglavlju 4. će se
pokazati utjecaj omjera broja zubi vijenca i sunčanog zupčanika kod planetnih slogova tj.
idealnih momentnih omjera planetnih slogova svake varijante na režim rada pretvarača u
svakoj brzini. Prikazat će se mjenjačke mogućnosti svake varijante i to tako da se za svaku
varijantu prikaže s kojim kombinacijama prijenosnih omjera može raditi pretvarač. Osim
toga kod svake varijante će biti dati izrazi s kojim se mogu odrediti idealni momentni omjeri
planetnih slogova za svaki mogući uređeni par prijenosnih omjera. Ovi izrazi su osnova za
sintezu dvobrzinskih planetnih pretvarača.
Budući da se istraživanje provodi na razini strukturnog simbola moguće je da
istraživane strukture imaju zadovoljavajuće pretvaračke funkcije za neku primjenu, ali su
konstrukcijski neizvedive, primjerice zbog neprikladnog rasporeda kočnica. Zbog toga će se
za sve simbolički prikazane varijante koncipirati kinematičke sheme koje daju uvid u
mogućnost eventualne praktične primjene varijante. Pored toga kinematičke sheme daju
polaznu osnovu za daljnji razvoj konstrukcije dvobrzinskog pretvarača.
Budući da razmatrani pretvarači mogu realizirati dva različita prijenosna omjera
izlazno vratilo u različitim stupnjevima prijenosa rotira različitim brzinama vrtnje. Ponekad
je konstruktoru zanimljiv omjer brzina vrtnje izlaznog vratila u različitim brzinama. Ovaj
omjer se naziva skok prijenosa pS i on je jednak po svojoj vrijednosti omjeru prijenosnih
omjera dviju brzina. Ovdje je skok prijenosa definiran kao omjer većeg i manjeg prijenosnog
omjera što znači da mu je uvijek apsolutna vrijednost veća ili jednaka jedinici.
U ovom poglavlju će u cilju prikazivanja kinematičkih mogućnosti biti prikazane i
ekstremne vrijednosti skokova prijenosa različitih varijanti.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
58
4.2 Dvovodilni pretvarači s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima
U ovom poglavlju su obrađene:
- kinematičke karakteristike pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim
vratilima
- konstrukcijske koncepcije (kinematičke sheme) pretvarača s kočnicama
raspoređenim na zasebnim vratilima
- mjenjačke mogućnosti i skokovi prijenosa pretvarača s kočnicama raspoređenim na
zasebnim vratilima
4.2.1 Kinematičke karakteristike pretvarača s kočnicama na zasebnim vratilima
Kod varijanti pretvarača kod kojih su kočnice raspoređene na zasebna vratila (sl. 4.2.1a
i sl. 4.2.1b), radni i pogonski stroj su spojeni na spojna vratila. Ove varijante omogućuju
ostvarenje prijenosnih omjera ograničenih kinematičkim mogućnostima planetnog sloga.
Moguće je ostvarenje dviju redukcijskih brzina, dviju multiplikacijskih brzina te redukciju u
jednoj brzini i multiplikaciju u drugoj brzini. Moguće je ostvarenje pozitivnih i negativnih
prijenosnih omjera. Prijenosni omjer svakog od stupnjeva prijenosa ovisi samo o idealnom
momentnom omjeru aktivnog planetnog sloga u tom stupnju.
Ako su zahtijevani prijenosni omjeri 1i i 2i takvi da ih se oba može ostvariti s po
jednim planetnim slogom onda ovakvi pretvarači mogu biti prikladno rješenje.
a) Varijanta razmještaja V6 b)Varijanta razmještaja V12
Sl. 4.2.1 Simbolički prikaz pretvarača s kočnicama na zasebnim vratilima, a) varijanta razmještaja V6 i
b) varijanta razmještaja V12
U Prilogu 1 su između ostalog izvedeni izrazi za kinematičke prijenosne omjere za
obje brzine svih pretvarača s varijantom razmještaja V6. Izrazi su navedeni u Tab. 4.2.1.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
59
Tab. 4.2.1 Prijenosni omjeri dvobrzinskih pretvarača s kočnicama na zasebnim vratilima
Iz Tab. 4.2.1 je vidljivo da:
- postoji pet pretvarača s varijantom razmještaja V6 koji neovisno o vrijednosti
idealnih momentnih omjera daju redukciju u oba stupnja prijenosa (S11V6, S13V6,
S16V6, S33V6, S36V6) od kojih je kod tri pretvarača prisutna redukcija samo u
Oznaka varijante
Režim rada
planetnog
sloga I
(Tab. 2.6.1)
Režim rada
planetnog
sloga II
(Tab. 2.6.1)
Prijenosni
omjer 1Bri
(uključena
kočnica Br1)
Prijenosni
omjer 2Bri
(uključena
kočnica Br2)
S11V6 3 3 I
I
1tt II
II
1tt
S12V6 3 3M I
I
1tt II
II 1t
t
S13V6 3 1 I
I
1tt II 1t
S14V6 3 1M I
I
1tt 1
1t
S15V6 3 2M I
I
1tt
II
1t
S16V6 3 2 I
I
1tt IIt
S33V6 1 1 I 1t II 1t
S34V6 1 1M I 1t 1
1t
S35V6 1 2M I 1t II
1t
S36V6 1 2 I 1t IIt
S55V6 2M 2M I
1t
II
1t
S56V6 2M 2 I
1t
IIt
Napomena: kod varijante razmještaja V12 svaka shema ima funkciju prijenosnog omjera recipročnu funkciji navedenoj u tablici
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
60
smjeru vrtnje ulaznog vratila (S11V6, S13V6, S33V6), a kod preostala dva
pretvarača izmjenom brzine dolazi do promjene smjera vrtnje (S16V6, S36V6);
- postoji šest pretvarača s varijantom razmještaja V6 koji neovisno o vrijednosti
idealnih momentnih omjera daju u jednoj brzini redukciju, a u drugoj multiplikaciju
(S12V6, S14V6, S15V6, S34V6, S35V6, S56V6) od kojih je kod tri pretvarača
smjer rotacije izlaznog vratila uvijek u smjeru pogona (ulaznog vratila) (S12V6,
S14V6, S34V6), kod dva pretvarača se smjer rotacije mijenja s promjenom brzine
(S15V6, S35V6) i kod jednog pretvarača je u obje brzine smjer rotacije izlaznog
vratila suprotan smjeru ulaznog vratila (S56V6);
- postoji jedan pretvarač s varijantom razmještaja V6 koji omogućuje u obje brzine
multiplikaciju sa smjerom vrtnje suprotnim od smjera vrtnje ulaznog vratila
(S55V6).
Neke osnovne kinematičke karakteristike (redukcija, multiplikacija, odnos smjera
rotacije izlaznog i ulaznog vratila) svih pretvarača ove skupine s varijantom razmještaja V6
su pregledno prikazane u Tab. 4.2.2. Pretvarači s varijantom razmještaja V12 su inverzni
odgovarajućim pretvaračima s varijantom razmještaja V6 pa reduktorski rad kod sheme s
varijantom razmještaja V6 postaje multiplikatorski rad kod te iste sheme s varijantom
razmještaja V12 i obrnuto.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
61
Tab. 4.2.2 Mogući režimi rada pretvarača s varijantom razmještaja V6 U brzini Br1: U brzini Br2: Izlazno vratilo rotira u suprotnom
smjeru od smjera rotacije ulaznog vratila s uključenom kočnicom:
Oznaka varijante
red. mul. red. mul.
Izlazno vratilo rotira uvijek u smjeru rotacije ulaznog
Br1 Br2
S11V6 S12V6 S13V6 S14V6 S15V6 S16V6 S33V6 S34V6 S35V6 S36V6 S55V6 S56V6 Napomena: - kod varijante razmještaja V12 svaka navedena shema mijenja režim rada iz redukcije (red.) u multiplikaciju (mul.) i obrnuto
Neke od ovih varijanti imaju posebno zanimljive kinematičke karakteristike s aspekta
prakse.
Primjerice, kod varijante pretvarača S36V6 se kod promjene brzine mijenja smjer
vrtnje. Ona je npr. pogodna za alatni stroj koji ima jedno radno gibanje s velikim otporima (i
malom brzinom) i vraćanje u početni položaj s većom brzinom (za povećanje
produktivnosti). Kod te strukturne sheme se također mogu dobiti jednake po veličini i
obrnute po smjeru izlazne brzine vrtnje pri I II1t t .
Ako je potrebno iz nekog razloga ostvariti recipročne prijenosne omjere tada se to
može dobiti sa shemom S34 i S56 uz jednake idealne momentne omjere I IIt t .
Pretvarači s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima imaju i svoja ograničenja.
Jedno ograničenje je to da se kod izvedbe s tri satelita po planetnom slogu ne mogu ostvariti
prijenosni omjeri veći od 13 i manji od 0,0769. U takvim slučajevima treba razmatrati varijante
pretvarača s kočnicama na spojnim vratilima ili varijante pretvarača s kočnicama na spojnom i
zasebnom vratilu.
Drugo ograničenje je vezano za praktičnu izvedivost varijante. O tome će biti riječi u
poglavlju 4.2.2.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
62
4.2.2 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih planetnih pretvarača s kočnicama
na zasebnim vratilima
U Tab. 4.2.3 su predstavljene konstrukcijske koncepcije varijanti (kinematičke sheme)
pretvarača s kočnicama na zasebnim vratilima. One mogu pomoći konstruktoru kod
osnivanja konstrukcije pretvarača. Crvenim strelicama je određen položaj pogonskog i
radnog stroja. U gornjem lijevom kutu je oznaka varijante V6 ili V12, a u gornjem desnom
kutu je oznaka režima rada pojedinih planetnih slogova. Prvi broj predstavlja režim rada u
brzini Br1, a drugi u brzini Br2. Ova oznaka informira o kinematičkim karakteristikama
planetnih slogova, a time i kinematičkim mogućnostima mjenjačkog pretvarača.
Pregledom koncepcijskih shema iz Tab. 4.2.3 se uviđa da se zbog svojih geometrijskih
karakteristika pet shema ovih pretvarača od ukupno 12 ne mogu izvesti tako da ulazno i
izlazno vratilo budu sa suprotnih strana što se najčešće zahtijeva. Razlog za to je zasebno
vratilo kočnice koje ne dozvoljava prilaz ulaznom odnosno izlaznom vratilu s lijeve ili desne
strane. To su sheme S15, S16, S35, S55 i S56. O ovome je važno voditi računa jer u nekim
slučajevima može dovesti u pitanje primjenu navedenih shema.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
63
Tab. 4.2.3 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima
S11V6 3,3
S12V12 3M,3
S13V6 3,1
S14V12 3M,1
S15V12 3M,2
S16V6 3,2
Napomena: Planetni slog I je onaj na kojem je kočnica Br1, a planetni slog II je onaj na kojem je kočnica Br2 S – shema, V – varijanta razmještaja Br1 – kočnica 1, Br2 – kočnica 2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
64
Tab. 4.2.3 (nastavak) Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima
S33V6 1,1
S34V6 1,1M
S35V6 1,2M
S36V6 1,2
S55V12 2,2
S56V12 2,2M
Napomena: Planetni slog I je onaj na kojem je kočnica Br1, a planetni slog II je onaj na kojem je kočnica Br2 S – shema, V – varijanta razmještaja Br1 – kočnica 1, Br2 – kočnica 2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
65
4.2.3 Mjenjačke mogućnosti i skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na zasebnim vratilima
4.2.3.1 Mjenjačke mogućnosti dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim
na zasebnim vratilima
Da bi bio moguć jednostavan izbor odgovarajuće varijante pretvarača i njenih idealnih
momentnih omjera računalno su generirani odgovarajući grafovi. Na tim grafovima su zorno
prikazane mjenjačke mogućnosti svih shema s varijantama razmještaja V6 i V12.
Pretpostavlja se da planetni slogovi imaju po tri satelita što je najčešći slučaj.
Izmjenom vrijednosti idealnih momentnih omjera It i IIt u konstrukcijski ograničenom
intervalu ( Imin I Imax2 12t t t , IImin II IImax2 12t t t ) su izračunavane vrijednosti
prijenosnih omjera i dobiven je skup uređenih parova ( Br1i , Br2i ). Za svaku shemu s
varijantom razmještaja V6 i V12 izmjena vrijednosti idealnih momentnih omjera It i IIt je
provođena tako da su se povećavale vrijednost idealnih momentnih omjera za korak od
jednog zuba vijenca uz zadani broj zubi obaju sunčanih zupčanika. Brojevi zubi oba sunčana
zupčanika su se držali konstantnim i u ovom slučaju su iznosili 1Iz = 1IIz =18. Pri povećanju
broja zubi vijenca za jedan zub su se respektirani nužni uvjeti sinteze planetnog sloga. Za
svaku kombinaciju brojeva zubi koja udovoljava nužnim uvjetima sinteze planetnih slogova
su se izračunavale vrijednosti prijenosnih omjera te je na taj način dobiven skup uređenih
parova ( Br1i , Br2i ). Vrijednosti prijenosnih omjera su dobivene na osnovu izraza iz Tab. 4.2.1.
Dobiven skup točaka u ravnini zorno prikazuje kinematičke mjenjačke mogućnosti pojedine
varijante. Naime, teorijski je ostvariva svaka kombinacija prijenosnih omjera unutar rastera u
obliku pravokutnika.
Na grafu se nalaze i izrazi koji su izvedeni iz Tab. 4.2.1, a omogućuju da se izračuna
uređeni par idealnih momentnih omjera koji omogućuje traženi dvobrzinski pogon.
U nastavku su kao primjer istaknute dvije sheme s varijantom razmještaja V6 koje
mogu biti izvedene s ulaznim i izlaznim vratilom smještenim sa suprotnih strana pretvarača.
Uz graf koji predočava mjenjačke mogućnosti prikazan je i simbol varijante pretvarača koji
omogućuje konstruktoru uvid u povezanost osnovnih članova pretvarača.
Na sl. 4.2.2 su prikazane mjenjačke mogućnosti varijante S34V6. Ova varijanta
omogućuje redukciju uz uključenu kočnicu Br1 i multiplikaciju uz uključenu kočnicu Br2. U
poglavlju 4.2.1 je navedeno da se pomoću ove varijante mogu dobiti recipročni prijenosni
omjeri što se iz ovog grafa jasno vidi. Na sl. 4.2.3 su prikazane mjenjačke mogućnosti
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
66
varijante S36V6 koja je dobra za prekretne pogone. Na simboličkom prikazu pretvarača na
slikama oznaka A predstavlja ulazno vratilo, a oznaka B izlazno vratilo.
Sl. 4.2.2 Mjenjačke mogućnosti varijante S34V6
Sl. 4.2.3 Mjenjačke mogućnosti varijante S36V6
Br2I II Br1
Br2
1( , ) 1, it t ii
I II Br1 Br2( , ) 1,t t i i
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
67
4.2.3.2 Skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim
na zasebnim vratilima
U nekim slučajevima je zanimljiva mogućnost ostvarenja određenog odnosa
prijenosnih omjera dviju brzina (skoka prijenosa) pri čemu sama vrijednost prijenosnih
omjera nije toliko važna. Naime, u nekim slučajevima se vrijednost prijenosnih omjera može
po volji podesiti primjenom dodatnog pretvarača uz zadržavanje njihovog međusobnog
odnosa. Taj se pretvarač može postaviti na ulazno ili na izlazno vratilo mjenjačkog
pretvarača (sl. 4.2.4).
p .S const
Sl. 4.2.4 Primjena predpretvarača za podešavanje vrijednosti prijenosnih omjera
Na sl. 4.2.4 je shematski prikazan pretvarač s varijantom razmještaja V6 kod kojega je
na ulaz spojen predpretvarač prikladnog prijenosnog omjera. Na taj način se podešavaju
vrijednosti prijenosnih omjera mjenjačkog pretvarača uz zadržavanje vrijednosti skoka
prijenosa.
Korisno je znati kakve mogućnosti ostvarenja skoka prijenosa osiguravaju razmatrane
varijante. U poglavlju 4.1 je definiran pojam skoka prijenosa. On se matematički može
izraziti preko (4.2.1) odnosno (4.2.2):
Ako je Br1i > Br2i tada je: Br1p
Br2
iSi
(4.2.1)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
68
Ako je Br2i > Br1i tada je: Br2p
Br1
iSi
(4.2.2)
Na osnovu izraza iz Tab. 4.2.1 je pomoću računala za varijantu razmještaja V6 kod
svih 12 shema, u skladu s (4.2.1) određena minimalna i maksimalna ostvariva vrijednost
skoka prijenosa. Uz svaku ekstremnu vrijednost je određena i pripadna kombinacija idealnih
momentnih omjera koja joj odgovara.
Podaci su navedeni u Tab. 4.2.4, a određeni su u konstrukcijski izvedivom intervalu
idealnih momentnih omjera ( It i IIt se kreću od 2 do 12).
Tab. 4.2.4 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući idealni momentni omjeri kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima (varijanta razmještaja V6)
pS Varijanta pretvarača max
min
It IIt
2 (12) 12 (2) S11V6 1,38461 1
II It t S12V6 2,25
1,17361 2 12
2 12
S13V6 12 2
12 2
12 2
S14V6 19,5 3,25
2 12
12 2
S15V6 -18 -2,16667
2 12
12 2
S16V6 -11,07692 -1,33333
12 2
12 2
2 (12) 12 (2) S33V6 4,3333 1
II It t S34V6 169
9 12 2
12 2
S35V6 -156 -6
12 2
12 2
12 2 S36V6 -6,5 -1
II I 1t t 2 (12) 12 (2) S55V6 6
1 II It t
S56V6 144 4
12 2
12 2
Napomena: Sjenčano označena polja pripadaju varijantama pretvarača koje mogu ostvariti visoke skokove prijenosa ili pak prekretni rad
U Tab. 4.2.5 su navedene ekstremne vrijednosti skokova prijenosa uz njihove pripadne
prijenosne omjere.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
69
Tab. 4.2.5 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući prijenosni omjeri kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima (varijanta razmještaja V6)
pS Varijanta pretvarača max
min
Br1i Br2i
1,5 (1,08333) 1,08333 (1,5) S11V6 1,38461 1
Br1 Br2i i S12V6 2,25
1,17361 1,5 1,0833
0,6667 0,9231
S13V6 12 2
1,0833 1,5
13 3
S14V6 19,5 3,25
1,5 1,0833
0,0769 0,3333
S15V6 -18 -2,16667
1,5 1,0833
-0,0833 -0,5
S16V6 -11,07692 -1,33333
1,0833 1,5
-12 -2
3 (13) 13 (3) S33V6 4,3333 1
Br1 Br2i i S34V6 169
9 13 3
0,0769 0,3333
S35V6 -156 -6
13 3
-0,0833 -0,5
13 -2 S36V6 -6,5 -1
Br1 Br2i i -0,5(-0,0833) -0,0833(-0,5) S55V6 6
1 Br1 Br2i i
S56V6 144 4
-0,0833 -0,5
-12 -2
Napomena: Sjenčano označena polja pripadaju varijantama pretvarača koje mogu ostvariti visoke skokove prijenosa ili pak prekretni rad
Iz Tab. 4.2.4 i Tab. 4.2.5 se vidi da neke varijante pretvarača mogu ostvariti vrlo široke
raspone skokova prijenosa. Kod tih varijanti pretvarača vrijednost skoka prijenosa može biti
vrlo velika. To su varijante S34V6, S35V6 i S56V6 (istaknute su sjenčanjem).
Pored navedenih varijanti pretvarača ističe se i varijanta S36V6 (istaknuta sjenčanjem)
koja ima mogućnost prekretnog rada uz uvjet II I 1t t . Kod varijante razmještaja V12
(inverzna varijanta varijanti razmještaja V6) ekstremni skokovi prijenosa kod svih shema
imaju jednaku vrijednost kao i kod varijante razmještaja V6. Razlog tome je sama definicija
skoka prijenosa (4.2.1) i (4.2.2).
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
70
4.3 Dvobrzinski planetni pretvarači s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima
U ovom poglavlju su obrađene:
- kinematičke karakteristike pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim
vratilima
- konstrukcijske koncepcije (kinematičke sheme) pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnim vratilima
- mjenjačke mogućnosti i skokovi prijenosa pretvarača s kočnicama raspoređenim na
spojnim vratilima
4.3.1 Kinematičke karakteristike pretvarača s kočnicama raspoređenim
na spojnim vratilima
Ako se kod planetnog pretvarača s dva spojna i četiri vanjska vratila kočnice rasporede
na spojnim vratilima dobiva se mjenjačka struktura koja omogućuje ostvarenje dviju brzina.
Pri tom u svakoj brzini učestvuju dva redno povezana planetna sloga. Budući da ovakvi
pretvarači dok rade imaju samo jedno rotirajuće vratilo koje povezuje planetne slogove
postoji samo jedan energetski tok kroz to spojno vratilo. Ukupni prijenosni omjer svake od
brzina ovakvog mjenjačkog pretvarača se zato može dobiti umnoškom prijenosnih omjera
planetnih slogova.
Kao primjer, na sl. 4.3.1 i sl. 4.3.2 je prikazana strukturna analiza varijante pretvarača
S15V1 u radu s kočnicom Br1 i Br2. U skladu s odnosima idealnih momenata na planetnim
slogovima te zakonom akcije i reakcije koji vlada između vratila planetnih slogova na
svakom vratilu su navedeni njemu pripadni relativni momenti (idealni). Analizom varijante
S15V1 su metodom torzijskih momenata dobivene funkcije prijenosnih omjera Br1i i Br2i .
S15V1Br1
Sl. 4.3.1 Određivanje prijenosnog omjera varijante S15V1Br1
I
IB II I I
Br1 I IIA II II
11
t tT t t ti t tT t t
1It IIt
It It
I
II
tt
Br1
AP BP
I(1 )t
II
II
t tt
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
71
S15V1Br2
Analizom funkcija prijenosnih omjera se uočava da su kod ove varijante u obje brzine
prisutne redukcije brzine vrtnje. Pored toga iz predznaka se zaključuje da kod promjene
aktivnosti kočnica dolazi do promjene smjera rotacije izlaznog vratila.
Na isti način se analizom svih preostalih shema s varijantom razmještaja V1 dobivaju
funkcije prijenosnih omjera. Prikaz postupka pomoću kojeg su se dobile funkcije prijenosnih
omjera za pretvarače s varijantom razmještaja V1 je dat u Prilogu 1.
Varijanta razmještaja V7 je inverzna varijanta varijanti razmještaja V1 što znači da su
prijenosni omjeri pretvarača s varijantom razmještaja V7 recipročni prijenosnim omjerima
pretvarača s varijantom razmještaja V1 u okviru razmatrane sheme.
U Tab. 4.3.1 su sistematizirane funkcije prijenosnih omjera svih dvanaest shema
pretvarača s varijantom razmještaja V1. Pored toga navedene su minimalna i maksimalna
vrijednost prijenosnog omjera kod svake sheme za obje brzine.
I II I IIBBr2 I II
A
1 .1 1
1t t t tTi t t
T
1 It IIt
It II I1t t
Br2
AP BP
I(1 )t
I II I II1 .t t t t
I(1 )t
Sl. 4.3.2 Određivanje prijenosnog omjera varijante S15V1Br2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
72
Tab. 4.3.1 Prijenosni omjeri i ekstremne vrijednosti prijenosnih omjera pretvarača s varijantom razmještaja V1
Vrijednost
Br1i
Vrijednost
Br2i Varijanta
pretvarača
Br1i max min
Br2i max min
S11V1 I
II
tt
+6
+1/6 I
II
11
tt
+4,333
+1/4,333
S12V1 I
II1tt
-1/6,5
-4 I
II
1 tt
-1/4
-6,5
S13V1 I IIt t +144
+4 I
IIII
11
ttt
+12
+2
S14V1 I II
II1t t
t
-1,333
-11 I II1 t t
-6
-156
S15V1 III
II
1t tt
-2,167
-18 I II1 1t t
+169
+9
S16V1 I II1t t -6
-156 I II
II
1 1t tt
+19,5
+3,25
S33V1 II
I
tt
+6
+1/6 II I
I II
11
t tt t
+1,385
+1/1,385
S34V1 II
I I II
tt t t
-1/18
-1/2,167 II I II
I
t t tt
-2,167
-18
S35V1 II
I II
1 tt t
-1/11
-1/1,333 I II
I
1 1t tt
+19,5
+3,25
S36V1 II
I
1 tt
-1/4
-6,5 I II
I II
1 1t tt t
+2,25
+1,1736
S55V1 I II
II I
11
t tt t
+1,385
+1/1,385 II
I
11
tt
+4,333
+1/4,333
S56V1 I I II
I1t t t
t
+12
+2 II
II I II
1 tt t t
+1/2
+1/12 Napomena: Uz varijantu razmještaja V7 svaka shema ima funkciju prijenosnog omjera recipročnu
navedenoj funkciji u tablici
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
73
Kod varijanti pretvarača s jednim rotirajućim spojnim vratilom uvijek aktivno rade oba
planetna sloga u dvovratilnom režimu rada.
Ako se ovakav pretvarač koristi kao jednobrzinski pretvarač tada nisu potrebne dvije
kočnice nego je jedno spojno vratilo stalno zakočeno tj. ono je stalni reaktivni član. Za takve
je jednobrzinske pretvarače u ovom radu usvojen isti sustav označavanja kao i za
dvobrzinske međutim kod njih oznaka Br1 ili Br2 označava stalni reaktivni član, a ne
izabranu kočnicu (brzinu). Na sl. 4.3.3 je dat simbolički prikaz takvog jednobrzinskog
pretvarača oznake 15V1Br2, pri čemu je Br2 stalni reaktivni član tj. čvrsta veza s kućištem.
Na osnovu analize izraza iz Tab. 4.3.1 je napravljena sistematizacija jednobrzinskih
varijanti pretvarača ovisno o režimu rada te je prikazana u Tab. 4.3.2 i Tab. 4.3.3. U Tab.
4.3.2 su prikazane varijante pretvarača kojima je stalni reaktivni član Br1 (smješten na
spojnom vratilu s gornje strane simbola), a u Tab. 4.3.3 su prikazane varijante pretvarača
kojima je stalni reaktivni član Br2 (smješten na spojnom vratilu s donje strane simbola).
Neke varijante pretvarača uvijek rade kao reduktori, neke kao multiplikatori, a neke mogu
mijenjati režim rada promjenom idealnih momentnih omjera. Kako pri redukciji tako i pri
multiplikaciji moguća je rotacija izlaznog vratila u suprotnom smjeru od pogona tj.
reversivni rad. Slovom R su nakon oznake varijante pretvarača označene reversivne varijante
(varijante kod kojih izlazno i ulazno vratilo imaju suprotan smjer rotacije).
It IIt
Br2
AP BP
Sl. 4.3.3 Simbolički prikaz jednobrzinskog pretvarača varijante 15V1Br2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
74
Tab. 4.3.2 Jednobrzinski pretvarači s varijantom razmještaja V1 i stalnim reaktivnim članom Br1 Samo reduktori Samo multiplikatori Mijenjaju ulogu ovisno o
parametrima planetnih
slogova
S13V1Br1 S34V1Br1 R S11V1Br1
S14V1Br1 R S35V1Br1 R S12V1Br1 R
S15V1Br1 R S33V1Br1
S16V1Br1 R S36V1Br1 R
S56V1Br1 S55V1Br1 Napomena: R- suprotan smjer vrtnje izlaznog i ulaznog vratila
Tab. 4.3.3 Jednobrzinski pretvarači s varijantom razmještaja V1 i stalnim reaktivnim članom Br2
Samo reduktori Samo multiplikatori Mijenjaju ulogu ovisno o
parametrima planetnih
slogova
S13V1Br2 S56V1Br2 S11V1Br2
S14V1Br2 R S12V1Br2 R
S15V1Br2 S33V1Br2
S16V1Br2 S55V1Br2
S34V1Br2 R
S35V1Br2
S36V1Br2 Napomena: R- suprotan smjer vrtnje izlaznog i ulaznog vratila
Analizom funkcija prijenosnih omjera je utvrđeno da promjena idealnih momentnih
omjera u okviru jedne brzine ovih varijanti ne može prouzročiti promjenu smjera vrtnje
izlaznog vratila pretvarača tj. da je predznak prijenosnog omjera veličina koja se ne mijenja s
promjenom idealnih momentnih omjera planetnih slogova.
Analiza strukture varijanti jednobrzinskih pretvarača ove skupine isto kao i analiza
funkcija prijenosnih omjera pokazuje da ne postoje dvije ili više identičnih varijanti
pretvarača što znači da su sve 24 varijante jednobrzinskih pretvarača s varijantom
razmještaja V1 različite po svojim karakteristikama.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
75
Ove 24 varijante pretvarača (s varijantom razmještaja V1) imaju inverzne varijante (s
varijantom razmještaja V7).
S aspekta praktične primjene neke od ovih varijanti imaju veću, a neke manju
primjenjivost koja ovisi između ostalog o intervalu ostvarivih prijenosnih omjera (Tab.
4.3.1).
Devet jednobrzinskih pretvarača s varijantom razmještaja V1 (V7) od ukupno 24 (s
varijantom razmještaja V1 odnosno V7) imaju promjenjivu karakteristiku režima rada
(redukcija, multiplikacija) koja ovisi o idealnim momentnim omjerima planetnih slogova.
Kod dvobrzinskih pretvarača ove skupine može kod promjene brzine doći do promjene
smjera vrtnje izlaznog vratila. U tom se slučaju stupanj prijenosa (brzina) na izvedenom
pretvaraču ne može mijenjati dok se pogon ne zaustavi. Promjena smjera vrtnje izlaznog
vratila pri promjeni brzine iz Br1 u Br2 će nastati kod varijanti S15V1, S16V1, S35V1 i
S36V1 te kod njima inverznih varijanti.
Neke osnovne kinematičke karakteristike (redukcija, multiplikacija, odnos smjera
rotacije izlaznog i ulaznog vratila) svih pretvarača ove skupine s varijantom razmještaja V1
su pregledno prikazane u Tab. 4.3.4. Pretvarači s varijantom razmještaja V7 su inverzni
odgovarajućim pretvaračima s varijantom razmještaja V1 pa reduktorski rad kod sheme s
varijantom razmještaja V1 postaje multiplikatorski rad kod te iste sheme s varijantom
razmještaja V7 i obrnuto.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
76
Tab. 4.3.4 Mogući režimi rada pretvarača s varijantom razmještaja V1 S uključenom
kočnicom Br1:
S uključenom
kočnicom Br2:
Izlazno vratilo rotira suprotno od smjera rotacije ulaznog vratila s uključenom kočnicom:
Oznaka
varijante
red. red. ili mul.
mul. red. red. ili mul.
mul.
Izlazno vratilo uvijek rotira u smjeru rotacije ulaznog
Br1 Br2
S11V1
S12V1
S13V1
S14V1
S15V1
S16V1
S33V1
S34V1
S35V1
S36V1
S55V1
S56V1 Napomene: - kod varijante razmještaja V7 ova tablica bi se razlikovala u tome što bi umjesto redukcije (red.) pisala multiplikacija (mul.) i obrnuto
Iz Tab. 4.3.4 je vidljivo:
- koje varijante pretvarača neovisno o idealnim momentnim omjerima omogućuju
redukciju (multiplikaciju) u oba stupnja prijenosa koja kod nekih može biti u obije
brzine u smjeru vrtnje ulaznog vratila, kod nekih u obje brzine reversivna, a kod
nekih u jednoj brzini u smjeru vrtnje ulaznog vratila, a u drugoj protivna tom smjeru
vrtnje;
- koje varijante pretvarača u jednoj brzini rade, neovisno o idealnim momentnim
omjerima, u reduktorskom režimu, a u drugoj u multiplikatorskom režimu pri čemu
kod različitih brzina izlazno vratilo može rotirati u smjeru vrtnje ulaznog vratila ili
suprotno od smjera vrtnje ulaznog vratila;
- koje varijante pretvarača ovisno o idealnim momentnim omjerima mijenjaju svoj
režim rada u okviru jedne brzine (redukcija ili multiplikacija), a izlazno vratilo im
može rotirati u smjeru vrtnje ulaznog vratila ili protivno smjeru vrtnje ulaznog
vratila.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
77
4.3.2 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih planetnih pretvarača s kočnicama na spojnim
vratilima
Razmatranje pretvarača na razini simboličkog prikaza ima svoje prednosti. To je u
prvom redu preglednost. Na osnovu jedne simboličke sheme moguće je dobiti više
konstrukcijskih koncepcija pogotovo ako se radi o jednobrzinskim pretvaračima [2].
U praksi je najčešće važno da planetni pretvarač ima ulazno i izlazno vratilo na
suprotnim stranama. Simbolički prikaz ne daje informaciju o tome da li je to moguće i na
koji način je to moguće postići. Iz tog razloga je potrebno kreirati konstrukcijske koncepcije
(kinematičke sheme) na osnovu kojih se može započeti konstrukcijsko osnivanje pretvarača.
U Tab. 4.3.5 je dat pregled 12 različitih varijanti dvobrzinskih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnim vratilima. Crvenim strelicama su prikazani ulaz u pretvarač i izlaz
iz pretvarača. Oznakama Br1 i Br2 su prikazane dvije kočnice kojima se upravlja
energetskim tokovima kroz pretvarač i time mijenja stupanj prijenosa odnosno brzinu.
Rimskim brojevima I i II su obilježeni prvi i drugi planetni slog. Naime, u simboličkom
prikazu je planetni slog I uvijek s lijeve strane, a planetni slog II uvijek s desne strane. U
koncepcijskim varijantama to ne mora biti slučaj pa oznake određuju o kojem se planetnom
slogu radi. U gornjem lijevom kutu iznad svake koncepcijske sheme se nalazi oznaka
varijante pretvarača. U gornjem desnom kutu se nalazi oznaka koja ukazuje na režim rada
planetnih slogova pretvarača. Prvi simbol, onaj ispred zareza, informira o režimu rada
svakog od dva redno povezana planetna sloga koji rade uz uključenu kočnicu Br1, a drugi
simbol, onaj poslije zareza, informira o režimu rada svakog od dva redno povezana planetna
sloga koji rade uz uključenu kočnicu Br2 (Tab. 2.6.1). To olakšava konstruktoru uvid u
kinematičke mogućnosti pojedine varijante na osnovu poznavanja karakteristika rada
zasebnih planetnih slogova i njihove povezanosti.
Sheme u Tab. 4.3.5 mogu također poslužiti za osnivanje bilo kojeg od 24
jednobrzinska pretvarača varijante razmještaja V1 odnosno V7. Sve kinematičke sheme
pretvarača u Tab. 4.3.5 su sintetizirane vodeći računa o tome da se ulazno i izlazno vratilo
nalaze sa suprotnih strana. Ipak za sve varijante to nije bilo moguće postići. Varijante
pretvarača S55V1 i S56V1 ne mogu imati ulaz i izlaz sa suprotnih strana što može dovesti u
pitanje njihovu praktičnu primjenu.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
78
Tab. 4.3.5 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s varijantom razmještaja V1 S11V1 22M,11M
I II
S12V1 21M,12M
I II
S13V1 22,13M
II I
S14V1 23M,12
I II
S15V1 23,11
I II
S16V1 21,13
I II
Napomena: S – shema, V – varijanta razmještaja Br1 – kočnica 1, Br2 – kočnica 2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
79
Tab. 4.3.5 (nastavak) Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s varijantom razmještaja V1 S33V1 2M2,33M
II I
S34V1 2M3M,32
I II
S35V1 2M3,31
I II
S36V1 2M1,22
II I
S55V1 2M2,3M3
I II
S56V1 3M3,1M3
I II
Napomena: S – shema, V – varijanta razmještaja Br1 – kočnica 1, Br2 – kočnica 2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
80
4.3.3 Mjenjačke mogućnosti i skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnim vratilima
4.3.3.1 Mjenjačke mogućnosti dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim
na spojnim vratilima
Kod ove varijante razmještaja mjenjačke mogućnosti se znatno razlikuju od sheme do
sheme. Analiza mjenjačkih mogućnosti pokazuje da se između pretvarača ovakvog rasporeda
kočnica može pronaći za praksu vrlo zanimljive varijante. Mjenjačke mogućnosti su i kod
ovih pretvarača prikazane grafički. U nastavku su istaknute neke varijante pretvarača koje
mogu biti vrlo korisne u praksi. I ovdje se podrazumijeva da svaki planetni slog ima u svom
sastavu tri satelita te da se idealni momentni omjeri planetnih slogova kreću u intervalu od 2
do 12.
Na sl. 4.3.4. su grafički prikazane mogućnosti varijante S13V1. Na apscisi se nalaze
prijenosni omjeri koji se mogu realizirati s uključenom kočnicom Br1, a na ordinati
prijenosni omjeri koji se mogu realizirati s uključenom kočnicom Br2. Zatamnjeno područje
sadrži uređene parove prijenosnih omjera koji se mogu ostvariti pomoću ove strukture. Grafu
je pridružen i izraz za određivanje uređenog para idealnih momentnih omjera koji
odgovaraju traženim prijenosnim omjerima. Simbolički prikaz pretvarača čitatelju olakšava
vizualizaciju koncepcije pretvarača. Sa slovom A je označeno ulazno, a sa B izlazno vratilo.
Sl. 4.3.4 Mjenjačke mogućnosti varijante S13V1
Br1 Br2 Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br2
( 1)( , ) ,1
i i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
81
Varijanta S13V1 osigurava relativno široke mjenjačke mogućnosti. Izlazno vratilo u
obje brzine rotira u istom smjeru kao i ulazno vratilo.
Na sl. 4.3.5 su prikazane mjenjačke mogućnosti pretvarača S14V1. Kod njega je
vidljiv reversivni prijenos u obije brzine pa se takav pretvarač može primijeniti u
slučajevima kada se traži rotacija izlaznog vratila u suprotnom smjeru od smjera pogona
(ulaznog vratila).
Sl. 4.3.5 Mjenjačke mogućnosti varijante S14V1
Na sl. 4.3.6 su prikazane mjenjačke mogućnosti pretvarača S15V1. Kod njega je
vidljiv reversivni rad s uključenom kočnicom Br1. Ovakav pretvarač se može primijeniti kod
potrebe za sporijom rotacijom izlaznog vratila u smjeru vrtnje ulaznog vratila i bržom
reversivnom rotacijom izlaznog vratila. Ukoliko je potrebna brža rotacija izlaznog vratila u
smjeru vrtnje ulaznog vratila i sporija reversivna rotacija može se primijeniti varijanta
S16V1. Mjenjačke mogućnosti varijante S16V1 su prikazane na sl. 4.3.7.
Br1 Br2 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1
( 1)( , ) ,1
i i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
82
Sl. 4.3.6 Mjenjačke mogućnosti varijante S15V1
Sl. 4.3.7 Mjenjačke mogućnosti varijante S16V1
Br1 Br2 Br2I II
Br1 Br2 Br1
( 1) 1( , ) ,1
i i it ti i i
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br2
( 1) 1( , ) ,1
i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
83
Ponekad je moguće da se traži pretvarač koji u jednoj brzini radi kao reduktor, a u
drugoj kao multiplikator. Takvu mogućnost nudi primjerice varijanta S34V1. Kod dotične
varijante se u obje brzine izlazno vratilo okreće u suprotnom smjeru od ulaznog vratila. Uz
aktiviranu kočnicu Br1 pretvarač radi kao multiplikator, a uz aktiviranu kočnicu Br2
pretvarač radi kao reduktor.
Na sl. 4.3.8 je dat graf koji prikazuje mjenjačke mogućnosti varijante S34V1.
S34V1
Sl. 4.3.8 Mjenjačke mogućnosti varijante S34V1
U praksi postoje slučajevi kod kojih se zahtjeva promjena smjera vrtnje uz jednaku
apsolutnu vrijednost prijenosnog omjera. Ovakav slučaj je moguć primjerice u brodogradnji
gdje se može zahtijevati mogućnost prekretanja propelerskog vratila. Na sl. 4.3.9 su
prikazane kinematičke mogućnosti pretvarača koji može uz određene idealne momentne
omjere raditi kao prekretni pretvarač. Taj pretvarač ima oznaku S36V1. Primjerice, ako se
traže prijenosni omjeri 1,2 1,8Bri tada ovaj pretvarač može biti dobro rješenje. Ovakve
prijenosne omjere će osigurati uređeni par idealnih momentnih omjera (2,5; 3,5).
Br1 Br2 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1
( , ) ,( 1) 1
i i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
84
Sl. 4.3.9 Mjenjačke mogućnosti varijante S36V1
Ostale varijante pretvarača čije mogućnosti nisu prikazane ovdje, nego u Prilogu 2,
mogu biti također prikladne za neke primjene i važno ih je razmotriti.
4.3.3.2 Skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim
na spojnim vratilima
Na osnovu Tab. 4.3.1 i izraza (4.2.1) odnosno (4.2.2) su uz primjenu računala dobivene
ekstremne vrijednosti skokova prijenosa svih shema s varijantom razmještaja V1. Sheme s
varijantom razmještaja V7 imaju skokove prijenosa jednake kao kod varijante razmještaja
V1. U Tab. 4.3.6 i Tab. 4.3.7 su navedene ekstremne vrijednosti skokova prijenosa svih
shema varijante razmještaja V1. U Tab. 4.3.6 su uz navedene ekstremne vrijednosti upisane i
odgovarajuće vrijednosti idealnih momentnih omjera planetnih slogova, a u Tab. 4.3.7 su
navedene vrijednosti pripadnih prijenosnih omjera mjenjačkog pretvarača.
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br2
1( , ) ,( 1) 1
i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
85
Tab. 4.3.6 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući idealni momentni omjeri kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima
pS Varijanta pretvarača max
min
It IIt
12 (2) 2 (12) S11V1 1,38461 1
II It t S12V1 2,25
1,17361 2 12
2 12
S13V1 12 2
12 2
12 2
S14V1 19,5 3,25
2 12
12 12
S15V1 -18 -2,16667
2 12
12 2
S16V1 -11,0769 -1,13333
12 2
12 2
2 (12) 12 (2) S33V1 4,33333 1
II It t S34V1 169
9 12 2
12 2
S35V1 -156 -6
12 2
12 2
12 2 S36V1 -6,5 -1 1II It t
12 (2) 2 (12) S55V1 6 1
II It t S56V1 144
4 12 2
12 2
Napomena: Sjenčano označena polja pripadaju varijantama pretvarača koje mogu ostvariti visoke skokove prijenosa ili pak prekretni rad
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
86
Tab. 4.3.7 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući prijenosni omjeri kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima
pS Varijanta pretvarača max
min
Br1i Br2i
6 (1,1666) 4,333 (0,231) S11V1 1,38461 1 1 1
S12V1 2,25 1,17361
-0,6667 -0,9231
-1,5 -1,0833
S13V1 12 2
144 4
12 2
S14V1 19,5 3,25
-1,8462 -8
-36 -26
S15V1 -18 -2,16667
-2,1667 -18
39 39
S16V1 -11,0769 -1,13333
-156 -6
14,0833 4,5
6 (0,166) 1,385 (0,722) S33V1 4,33333 1 1 1
S34V1 169 9
-0,0769 -0,3333
-13 -3
S35V1 -156 -6
-0,0903 -0,75
14,0833 4,5
-0,25 1,625 S36V1 -6,5 -1
Br1 Br2i i 1,384 (0,722) 0,231 (4,333) S55V1 6
1 1 1 S56V1 144
4 12 2
0,0833 0,5
Napomena: Sjenčano označena polja pripadaju varijantama pretvarača koje mogu ostvariti visoke skokove prijenosa ili pak prekretni rad
Na osnovu analize Tab. 4.3.6 i Tab. 4.3.7 su identificirane tri varijante koje omogućuju
ostvarenje velikog raspona skoka prijenosa kao i relativno velike vrijednosti skoka prijenosa.
To su varijante S34V1, S35V1 i S56V1. Uz njih se ističe i varijanta S36V1 koja uz uvjet
II I 1t t može raditi kao prekretač. Navedene četiri varijante su u tablicama označene
sjenčano.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
87
4.4 Dvobrzinski planetni pretvarači s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
U ovom poglavlju su obrađene:
- kinematičke karakteristike pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i
zasebnom vratilu
- konstrukcijske koncepcije (kinematičke sheme) pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
- mjenjačke mogućnosti i skokovi prijenosa pretvarača s kočnicama raspoređenim na
spojnom i zasebnom vratilu
4.4.1 Kinematičke karakteristike pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom
i zasebnom vratilu
Ako se kod planetnog pretvarača s dva spojna i četiri vanjska vratila kočnice rasporede
tako da se jedna montira na spojno vratilo, a druga na zasebno vratilo dobiva se mjenjačka
struktura koja omogućuje ostvarenje dviju brzina.
Koncepcijska shema jednog dvobrzinskog pretvarača s tako raspoređenim kočnicama
je prikazana na sl. 4.4.1. Pretvarač ima dva planetna sloga koja su međusobno povezana s
dva spojna vratila. Jedno spojno vratilo čine povezana vratila dvaju vijenaca i to je spojno
vratilo spojeno s radnim strojem. Drugo spojno vratilo čine povezana vratila vodila prvog
planetnog sloga (na sl. 4.4.1 smještenog desno) i sunčanog zupčanika drugog planetnog
sloga na sl. 4.4.1 smještenog lijevo. To vratilo je moguće kočiti kočnicom Br1. Zasebna
vratila su vratilo sunčanog zupčanika prvog planetnog sloga (desni planetni slog na sl. 4.4.1)
i vratilo vodila drugog planetnog sloga (lijevi planetni slog na sl. 4.4.1). Na vratilo sunčanog
zupčanika prvog planetnog sloga je spojen pogonski stroj. Na vratilo vodila drugog
planetnog sloga je montirana kočnica Br2 koja se može po potrebi uključivati i zakočiti
vratilo. Ukoliko je uključena kočnica Br1 zakočeno je jedno spojno vratilo (sl. 4.4.1). U tom
slučaju radi samo prvi (desni) planetni slog i to kao standardni pretvarač jer je zakočeno
vratilo vodila. Iz razloga što je vodilo sumarni član, pretvarač u toj brzini ima negativan
prijenosni omjer. Uz rad pretvarača s kočnicom Br1 drugi planetni slog nema reaktivnog
člana pa njegovi zupčanici rotiraju u praznom hodu. Upravo zbog toga što radi samo jedan
planetni slog, kočnica kojom se aktivira to gibanje ima oznaku Br1 (jedinica u oznaci
informira o tome da radi samo jedan planetni slog).
Ova simbolika u označavanju će biti primijenjena na svim shemama varijanti pretvarača s
kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu .
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
88
II I
Sl. 4.4.1 Koncepcijska shema dvobrzinskog planetnog pretvarača S15V2 s prikazanim energetskim tokom (rad s aktivnom kočnicom Br1)
Ukoliko je uključena kočnica Br2 tada je zakočeno vratilo vodila drugog planetnog
sloga (lijevi planetni slog) (sl. 4.4.2). U tom slučaju aktivno rade oba planetna sloga. Prvi
(desni) planetni slog radi u trovratilnom režimu rada odnosno s dva stupnja slobode. To
znači da rotiraju svi njegovi članovi. Drugi planetni slog radi u dvovratilnom režimu rada
odnosno s jednim stupnjem slobode. Na sl. 4.4.2 je prikazana koncepcijska shema rada ovog
složenog planetnog pretvarača s označenim aktivnim energetskim tokovima. Iz sl. 4.4.2 je
vidljivo da se energetski tok razdvaja u dvije grane. Jedna grana je duža, a druga kraća.
Analiza energetskih tokova je na razini simbola za sve različite varijante ovakvih pretvarača
(osim inverznih varijanti) izvršena u Prilogu 1.
Sl. 4.4.2 Koncepcijska shema dvobrzinskog planetnog pretvarača S15V2 s prikazanim energetskim
tokom (rad s aktivnom kočnicom Br2)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
89
Ako složeni pretvarač ima dva spojna i tri vanjska vratila (sl. 4.4.3) onda može imati
samo jedan stupanj prijenosa. Ukoliko takav jednobrzinski pretvarač ima stalni reaktivni
član na zasebnom vratilu tada se u radu okreću oba spojna vratila i oba planetna sloga
aktivno rade.
Sl. 4.4.3 Koncepcijska shema s prikazanim energetskim tokom jednobrzinskog planetnog pretvarača
S15V2Br2
Kako bi se dobio uvid u energetske tokove planetnog pretvarača i kako bi se dobile
funkcije prijenosnih omjera koje su neophodne za analizu i eventualnu sintezu pretvarača
potrebno je izvršiti analizu momenata svih varijanti planetnih pretvarača (strukturnu
analizu). U analizi se pošlo od prikaza strukture pretvarača pomoću modificiranog Wolf-
ovog simbola [57]. U skladu s opisanom metodikom u poglavlju 3.4 određeni su relativni
momentni na vratilima, energetski tokovi i funkcije prijenosnih omjera. Cjelokupna sustavna
analiza prikazana je u Prilogu 1. Ovdje je kao primjer prikazan dio strukturne analize
varijante S15V2 i to za obje brzine. Na sl. 4.4.4 je na simbolu varijante između ostalog prikazan energetski tok kod
uključene kočnice Br1. Uz sliku je navedena i funkcija prijenosnog omjera.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
90
15V2Br1
Na sl. 4.4.5 je na simbolu varijante prikazan energetski tok kod uključene kočnice Br2.
Energetski tok se razdvaja u dvije grane. Uz sliku je navedena i funkcija prijenosnog omjera.
15V2Br2
Na osnovu dobivenih funkcija prijenosnih omjera varijante S15V2, pomoću računala je
generiran graf (sl. 4.4.6) koji pokazuje ovisnost prijenosnih omjera obiju brzina o idealnim
momentnim omjerima. On na pregledan način informira o kinematičkim mogućnostima
varijante pretvarača.
BBr1 I
A
Ti tT
BBr2 I II I II
A
.Ti t t t tT
1It IIt
It
Br1
AP
BP
I(1 )t
1It
IIt
It II I1t t
Br2AP
BP
I(1 )t
I II I II1 .t t t t
I(1 )t
Sl. 4.4.4 Strukturna analiza varijante pretvarača S15V2 s uključenom kočnicom Br1
Sl. 4.4.5 Strukturna analiza varijante pretvarača S15V2 s uključenom kočnicom Br2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
91
Sl. 4.4.6 Grafički prikaz kinematičkih mogućnosti pretvarača S15V2
Iz grafičkog prikaza se vidi da se radi o pretvaraču kod koga se u obje brzine izlazno
vratilo okreće u suprotnom smjeru od ulaznog vratila. Brzina Br2 (uključena kočnica Br2) u
cijeloj domeni idealnih momentnih omjera ima veću vrijednost prijenosnog omjera. Širok
raspon vrijednosti prijenosnih omjera brzine Br2 ukazuje na prikladnost sheme za širu
praktičnu uporabu.
Ponekad je zanimljiv odnos prijenosnih omjera tj. skok prijenosa. Na sl. 4.4.7 je prikazan
odnos prijenosnih omjera ovisno o idealnim momentnim omjerima.
Sl. 4.4.7 Odnos prijenosnih omjera kod pretvarača S15V2
Ovakve grafove je na osnovu poznatih funkcija prijenosnih omjera za obije brzine
moguće generirati za sve varijante pretvarača.
Aktivni energetski tok kroz planetni pretvarač se ne grana kod svih varijanti. Kod nekih
je varijanti pored aktivne prisutna i jalova snaga. O tome će više riječi biti u poglavlju 5.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
92
U Prilogu 1 je prikazan postupak pomoću kojeg se došlo do funkcija kinematičkih
prijenosnih omjera za sve različite varijante pretvarača ove skupine (osim inverznih
varijanti). Izvedeni analitički izrazi kinematičkih prijenosnih omjera za svaku brzinu svake
navedene varijante su dati u Tab. 4.4.1. Budući da je za praktične potrebe redukcija važnija
od multiplikacije, u Tab. 4.4.1 su redom navedene oznake varijanti kod kojih se pojavljuje
redukcija u brzini Br2 (s aktivnom kočnicom Br2). U Tab. 4.4.1 su navedene minimalna i
maksimalna vrijednost prijenosnog omjera koje može ostvariti varijanta kada radi s
kočnicom Br1 odnosno Br2.
Ovi izrazi su osnova za analizu i sintezu razmatranih dvobrzinskih pretvarača.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
93
Tab. 4.4.1 Funkcije prijenosnih omjera i ekstremne vrijednosti prijenosnih omjera Vrijednost Br1i
Vrijednost Br2i
Varijanta pretvarača
Br1i max
min
Br2i max
min S11V4
II
1t
-0,0833
-0,5 I
I II
1 tt t
1,3 do ( I IIt t )
- do -0,3 ( I IIt t )
S11V5
II
11t
0,333
0,0769 I
I II
tt t
1,2 do ( I IIt t )
- do -0,2 ( I IIt t )
S12V2
It -2
-12 + I
II
11 tt
7,5
1,25
S12V3 I 1t 13
3 I
II
11
tt
5
1,15
S13V2 It -2
-12 I II
II
11t t
t
-1
-11
S13V3 I1 t 13
3 I II 1t t -3
-143
S13V4 IIt -2
-12 II I II
I II 1t t tt t
2
1,09
S13V5 II
II1t
t
0,923
0,666 I II
I II 1t t
t t
1,33
1,007
S14V2 It -2
-12 II I II1 t t t 157
7
S14V3 I1 t 13
3 I II
II
11t t
t
12,07
2,33
S14V10 II
II
1 tt
1,5
1,083 II I II
11t t t
1,16
1,006
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
94
Tab. 4.4.1 (nastavak) Funkcije prijenosnih omjera i ekstremne vrijednosti prijenosnih omjera Vrijednost Br1i
Vrijednost Br2i
Varijanta pretvarača
Br1i max
min
Br2i max
min S14V11
II
1t
-0,0833
-0,5 II
I II
11 tt t
1,75
1,09
S15V2 It
-2
-12 I II I IIt t t t -8
-168
S15V3 I1 t
13
3 I
III
1 ttt
19
3,16
S15V4 II
II
1 tt
1,5
1,083 I II I II
11t t t t
1,12
1,0059
S15V11
II
11 t
0,333
0,0769 II
I I II
1 tt t t
1,46
1,05
S16V2 It
-2
-12 I
III
1 ttt
-2,25
-18,5
S16V3 I1 t
13
3 I I II1 t t t 157
7
S16V4 II1 t
13
3 II
I I II
11
tt t t
1,44
1,05
S16V11 II
II1t
t
0,923
0,666 I I II
11t t t
1,16
1
S33V4
IIt -2
-12 II I
II I
1t tt t
3,6 do ( I IIt t )
- do -2,6 ( I IIt t )
S33V5(11) II
II
1 tt
1,5
1,083 II
II I
tt t
1,2 do ( I IIt t )
- do -0,2 ( I IIt t )
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
95
Tab. 4.4.1 (nastavak) Funkcije prijenosnih omjera i ekstremne vrijednosti prijenosnih omjera Vrijednost Br1i
Vrijednost Br2i
Varijanta pretvarača
Br1i max
min
Br2i max
min S34V2
I
1t
-0,0833
-0,5 II
III
1 ttt
19
3,16
S34V3 I
I
1 tt
1,5
1,083 II
I I II
1 tt t t
1,46
1,05
S35V2
I
1t
-0,0833
-0,5 II
III
1 ttt
-2,25
-18,5
S35V3 I
I
1 tt
1,5
1,083 II
I II
11 tt t
1,75
1,09
S35V4 II
II
1 tt
1,5
1,083 I
II I II
11
tt t t
1,44
1,054
S35V11
II
11 t
0,333
0,0769 I II
II
11t t
t
12,08
2,33
S36V3 I
I
1 tt
1,5
1,083 II
I
11 tt
7,5
1,25
S36V4 II1 t
13
3 I II
I II
11
t tt t
6,76
1,8
S36V8 It
-2
-12 I II
I II1t tt t
-0,8
-5,76
36V11 II
II1t
t
0,923
0,666 I
II
11
tt
5
1,15
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
96
Tab. 4.4.1 (nastavak) Funkcije prijenosnih omjera i ekstremne vrijednosti prijenosnih omjera Vrijednost Br1i
Vrijednost Br2i
Varijanta pretvarača
Br1i max
min
Br2i max
min S55V4
II
II
1 tt
1,5
1,083 II
II I
1 tt t
1,3 do ( I IIt t )
- do -0,3 ( I IIt t )
S55V5
II1 t 13
3 I I II
II I
t t tt t
3,6 do ( I IIt t )
- do -2,6 ( I IIt t )
S56V3
I
11 t
0,333
0,0769 I II
I
11
t tt
-1
-11
S56V5 II
II
1 tt
1,5
1,083 I I II
I II 1t t tt t
2
1,09
Na osnovu Tab. 4.4.1 se može napraviti klasifikacija pretvarača prema brzini Br1
(uključena kočnica Br1). U brzini Br1 kod bilo koje varijante pretvarača ove skupine radi
samo jedan planetni slog i on može raditi u jednom od 6 režima rada (1, 2, 3, 1M, 2M, 3M)
(Tab. 2.9.1). U Tab. 4.4.2 su varijante pretvarača ove skupine grupirane prema režimu brzine
Br1.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
97
Tab. 4.4.2 Klasifikacija prema režimu rada u brzini Br1 varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu koje u brzini Br2 rade pretežno kao reduktori 1 2 3 1M 2M 3M
S12V3
S13V3
S14V3
S15V3
S16V3
S16V4
S36V4
S55V5
S12V2
S13V2
S13V4
S14V2
S15V2
S16V2
S33V4
S36V8
S14V10
S15V4
S33V5
S34V3
S35V3
S35V4
S36V3
S55V4
S56V5
S11V5
S15V11
S35V11
S56V3
S11V4
S14V11
S34V2
S35V2
S13V5
S16V11
S36V11
Napomena: U prvom redku tablice je navedeno šest režima u kojima može raditi planetni slog (Tab. 2.9.1)
Iz Tab. 4.4.2 se vidi da uz reduktorski rad u brzini Br2 najviše varijanti ima reduktorski
rad i u brzini Br1 To je 25 varijanti pretvarača iz prva tri stupca tablice koje u brzini Br1
imaju aktivan planetni slog u režimu 1, 2 ili 3. Varijante pretvarača u četvrtom, petom i
šestom stupcu u brzini Br1 imaju aktivan planetni slog u režimu multiplikacije 1M, 2M ili
3M.
Analiza funkcija prijenosnih omjera brzine Br2 (uključena kočnica Br2) pokazuje da
postoje razni oblici funkcija koji omogućuju ostvarenje od vrlo uskog do vrlo širokog
raspona prijenosnih omjera u intervalu ostvarivih idealnih momentnih omjera It i IIt . Širi
intervali ostvarivih prijenosnih omjera često znače veći stupanj univerzalnosti primjene
varijante pretvarača s aspekta kinematike.
Neke osnovne kinematičke karakteristike (redukcija, multiplikacija, odnos smjera
rotacije izlaznog i ulaznog vratila) svih pretvarača ove skupine koji u brzini Br2 rade
pretežno kao reduktori su pregledno prikazane u Tab. 4.4.3.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
98
Tab. 4.4.3. Mogući režimi rada pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
U brzini Br1: U brzini Br2: Izlazno vratilo rotira suprotno od smjera rotacije ulaznog vratila s uključenom kočnicom:
Oznaka
varijante
red. red. ili mul.
mul. red. red. ili mul.
mul. Br1 Br2
Smjer rotacije izlaznog vratila u brzini Br2 ovisi o odnosu idealnih momentnih omjera
S11V4
S11V5
S12V2
S12V3
S13V2
S13V3
S13V4
S13V5
S14V2
S14V3
S14V10
S14V11
S15V2
S15V3
S15V4
S15V11
S16V2
S16V3
S16V4
S16V11
S33V4
S33V5
S34V2
S34V3
S35V2
S35V3
S35V4
S35V11
S36V3
S36V4
S36V8
S36V11
S55V4
S55V5
S56V3
S56V5
Napomena: - kod inverznih varijanti navedenim umjesto redukcije (red.) bi pisala multiplikacija (mul.) i obrnuto
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
99
Iz Tab. 4.4.3. se vidi da kod pretvarača sa shemama S11, S33 i S55 režim rada
(redukcija, multiplikacija, smjer rotacije izlaznog vratila) u brzini Br2 ovisi i o odnosu
idealnih momentnih omjera.
Osim pretvarača navedenih shema ističe se još varijanta pretvarača S36V8 kod koje je
u brzini Br2 promjenom idealnih momentnih omjera moguć prijelaz iz redukcije u
multiplikaciju.
Neke varijante mogu ostvariti, ovisno o idealnim momentnim omjerima planetnih
slogova, relativno široke intervale prijenosnih omjera u brzini Br2 pri čemu ti prijenosni
omjeri mogu dostići relativno veliku vrijednost. To su varijante: S13V3, S14V2, S15V2,
S16V3, S11V4, S11V5, S33V4, S33V5, S55V4 i S55V5. Prve četiri navedene varijante rade
kao reduktori u obje brzine i mogu biti primijenjene kao vrlo efikasni mjenjački pretvarači s
relativno širokim mjenjačkim mogućnostima. Njihove mjenjačke mogućnosti će biti
prikazane u poglavlju 4.4.3 Varijante S11V4 i S11V5 u brzini Br1 ostvaruju multiplikaciju
koja za praksu nije toliko zanimljiva. Zbog toga što u brzini Br1 ostvaruju multiplikaciju, a u
brzini Br2 mogu ostvariti relativno veliku redukciju ove varijante imaju mogućnost
ostvarenja vrlo velikog odnosa prijenosnih omjera.
Varijanta S33V5 ima u brzini Br1 relativno uzak interval promjene prijenosnog omjera
u cijelom intervalu idealnih momentnih omjera. Ona se može primijeniti kao jednobrzinski
pretvarač. Isti je slučaj i s varijantom S55V4. Varijante S33V4 i S55V5 zbog relativnog šireg
intervala brzine Br1 i brzine Br2 imaju šire mjenjačke mogućnosti.
Analizom funkcija prijenosnih omjera brzine Br2 varijanti S11V4, S11V5, S33V4,
S33V5, S55V4 i S55V5 se uočava da ove funkcije imaju u nazivniku razliku idealnih
momentnih omjera I IIt t . Iz ovoga se može zaključiti da će prijenosni omjeri brzine Br2
ovih varijanti biti veći kada je razlika idealnih momentnih omjera manja. U slučaju da je
razlika idealnih momentnih omjera jednaka nuli (kod jednakih idealnih momentnih omjera)
prijenosni omjer je beskonačan. Numerički primjeri su pokazali izrazitu sklonost nagloj
promjeni prijenosnog omjera navedenih varijanti u brzini Br2 kada se pri bliskim
vrijednostima idealnih momentnih omjera njihova razlika promjeni za malu vrijednost. Ova
činjenica je razlog mogućem otežanom postizanju proizvoljnog para prijenosnih omjera kod
ovakvih dvobrzinskih pretvarača. Kroz proračune se pokazalo da kod većih prijenosnih
omjera u brzini Br2 (cca.>40) mala promjena vrijednosti nazivnika koju uzrokuje povećanje
ili smanjenje samo jednog zuba vijenca (zanemaren uvjet montaže planetnog sloga) može
uzrokovati dvostruko povećanje ili smanjenje prijenosnog omjera.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
100
Na sl. 4.4.8 je za varijantu pretvarača S55V5Br2 prikazan konturni graf iz kojeg je
vidljivo da kod jednakih idealnih omjera planetnih slogova prijenosni omjer poprima
beskonačno veliku vrijednost. Vrijednost prijenosnog omjera je negativna kada je idealni
momentni omjer drugog planetnog sloga veći od idealnog momentnog omjera prvog
planetnog sloga, a pozitivan je u obratnom slučaju. Kod beskonačno velikog prijenosnog
omjera stupanj iskoristivosti pretvarača je jednak nuli. Iz grafa se vidi da su pri povećanju
apsolutne vrijednosti prijenosnog omjera konture sve gušće smještene. To potvrđuje
spomenutu činjenicu da se mala promjena u razlici idealnih momentnih omjera planetnih
slogova značajno odražava na promjenu prijenosnog omjera pretvarača pogotovo kod velikih
prijenosnih omjera.
Sl. 4.4.8 Konturni graf funkcije prijenosnog omjera varijante pretvarača S55V5Br2
Sličan graf ovome imaju još varijante pretvarača S11V4Br2, S11V5Br2, S33V4Br2,
S33V5Br2 i S55V4Br2. Kod njih se kod bliskih idealnih momentnih omjera planetnih
slogova u brzini Br2 pojavljuje znatno povećanje jalove snage uslijed čega se naglo smanjuje
stupanj iskoristivosti. Kod ovih varijanti je povećanje prijenosnog omjera praćeno
smanjenjem stupnja iskoristivosti što će se vidjeti u poglavlju 5.
B r2i
Br2 0
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
101
4.4.2 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih planetnih pretvarača s kočnicama
raspoređenima na spojnom i zasebnom vratilu
Simbolička strukturna shema varijante pokazuje veze između članova pretvarača, ali ne
pokazuje prostornu koncepciju razmještaja članova i njihovih vratila. U praksi se najčešće
zahtjeva od planetnog pretvarača da mu se ulazno i izlazno vratilo nalaze sa suprotnih strana
kako bi se nesmetano mogli spojiti na pogonski i radni stroj. Naime, najčešće su vratila
pogonskog i radnog stroja suosna (koaksijalna).
Da bi se moglo konstrukcijski izvesti takve pretvarače kod određenih varijanti treba
smjestiti jedno vratilo unutar drugoga tj. koncepciju izvesti sa šupljim vratilima. Pokazalo se
da je sve varijante ove skupine pretvarača moguće izvesti tako da ulazno i izlazno vratilo
budu sa suprotnih strana. U Tab. 4.4.4 su navedene sve koncepcijske sheme pretvarača koji u
brzini Br2 rade pretežno kao reduktori. Ulazno i izlazno vratilo su označeni crvenim
strelicama.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
102
Tab. 4.4.4 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s kočnicama na spojnom i zasebnom vratilu
S11V4
II I
S11V5
I II
S12V3
II I
S12V2
II I
S13V2
II I
S13V3
I II
Napomena: S – shema, V – varijanta razmještaja Br1 – kočnica 1, Br2 – kočnica 2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
103
Tab. 4.4.4 (nastavak) Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s kočnicama na spojnom i zasebnom vratilu
S13V4
I II
S13V5
II I
S14V2
I II
S14V3
I II
S14V10
II I
S14V11
II I
Napomena: S – shema, V – varijanta razmještaja Br1 – kočnica 1, Br2 – kočnica 2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
104
Tab. 4.4.4 (nastavak) Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s kočnicama na spojnom i zasebnom vratilu
S15V2
II I
S15V3
I II
S15V4
II I
S15V11
II I
S16V2
I II
S16V3
II I
Napomena: S – shema, V – varijanta razmještaja Br1 – kočnica 1, Br2 – kočnica 2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
105
Tab. 4.4.4 (nastavak) Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s kočnicama na spojnom i zasebnom vratilu
S16V4
II I
S16V11
II I
S33V4
I II
S33V5
I II
S34V3
I II
S34V2
I II
Napomena: S – shema, V – varijanta razmještaja Br1 – kočnica 1, Br2 – kočnica 2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
106
Tab. 4.4.4 (nastavak) Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s kočnicama na spojnom i zasebnom vratilu
S35V2
I II
S35V3
I II
S35V4
I II
S35V11
II I
S36V3
I II
S36V4
I II
Napomena: S – shema, V – varijanta razmještaja Br1 – kočnica 1, Br2 – kočnica 2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
107
Tab. 4.4.4 (nastavak) Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s kočnicama na spojnom i zasebnom vratilu
S36V8
II I
S36V11
I II
S55V4
II I
S55V5
I II
S56V3
I II
S56V5
I II
Napomena: S – shema, V – varijanta razmještaja Br1 – kočnica 1, Br2 – kočnica 2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
108
4.4.3 Mjenjačke mogućnosti i skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
4.4.3.1 Mjenjačke mogućnosti dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim
na spojnom i zasebnom vratilu
Ovo je najbrojnija skupina dvobrzinskih pretvarača koja obiluje varijantama pretvarača
s različitim mjenjačkim mogućnostima. Među pretvaračima ovakvog rasporeda kočnica se
nalaze varijante čije pretvaračke mogućnosti mogu biti često zahtijevane u praksi. Mjenjačke
mogućnosti su i kod ove skupine pretvarača prikazane grafički. Uz grafički prikaz su
navedeni izrazi za određivanje idealnih momentnih omjera koji odgovaraju zahtijevanim
prijenosnim omjerima. Mjenjačke mogućnosti su za sve varijante pretvarača ove skupine su
prikazane u Prilogu 2. U nastavku teksta su istaknute mjenjačke mogućnosti nekih varijanti
pretvarača koje mogu imati učestaliju praktičnu primjenu.
Na sl. 4.4.9. su grafički prikazane mogućnosti varijante pretvarača S13V3. Ova
varijanta pretvarača omogućuje relativno široke mjenjačke mogućnosti. Uz uključenu
kočnicu Br1 pretvarač osigurava redukciju s jednakim smjerom vrtnje izlaznog i ulaznog
vratila koja se ostvaruje samo s jednim planetnim slogom. Uz uključenu kočnicu Br2 u
pretvorbi aktivno sudjeluju oba planetna sloga što rezultira reversivnom redukcijom
prijenosnog omjera veće apsolutne vrijednosti nego kod onog s uključenom kočnicom Br1.
Sl. 4.4.9 Mjenjačke mogućnosti varijante S13V3
Br2I II Br1
Br1
1( , ) 1,1
it t ii
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
109
Na sl. 4.4.10 su prikazane mjenjačke mogućnosti varijante pretvarača S14V2 kod koje
s uključenom kočnicom Br1 mjenjački pretvarač osigurava reversivnu redukciju. Uz
uključenu kočnicu Br1 radi samo jedan planetni slog i to kao klasični pretvarač (zbog
zakočenog vodila). Uz uključenu kočnicu Br2 u pretvorbi aktivno sudjeluju oba planetna
sloga što rezultira redukcijom u smjeru vrtnje ulaznog vratila. I ovdje je apsolutna vrijednost
prijenosnog omjera u brzini Br2 (s uključenom kočnicom Br2) veća nego u brzini Br1 (s
uključenom kočnicom Br1).
Sl. 4.4.10 Mjenjačke mogućnosti varijante S14V2
Na sl. 4.4.11 su prikazane mjenjačke mogućnosti varijante pretvarača S15V2. Ova
varijanta u obje brzine omogućuje redukciju sa smjerom vrtnje suprotnim od smjera vrtnje
ulaznog vratila (reversivna redukcija). Apsolutna vrijednost prijenosnog omjera u brzini Br1,
kod koje aktivno radi samo jedan planetni slog, je manja nego u brzini Br2 kod koje aktivno
rade oba planetna sloga.
Br2I II Br1
Br1
1( , ) ,1
it t ii
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
110
Sl. 4.4.11 Mjenjačke mogućnosti varijante S15V2
Na sl. 4.4.12 su prikazane mjenjačke mogućnosti varijante S16V3. Ova varijanta
omogućuje da se u obje brzine ostvari redukcija u smjeru rotacije ulaznog vratila. Apsolutna
vrijednost prijenosnog omjera u brzini Br2 (uz uključenu kočnicu Br2) je uvijek veća od
apsolutne vrijednosti prijenosnog omjera koji se dobiva u brzini Br1 (uz uključenu kočnicu
Br1).
Br2 Br1I II Br1
Br1
( , ) ,1
i it t ii
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
111
Sl. 4.4.12 Mjenjačke mogućnosti varijante S16V3
Prethodna četiri grafa opisuju mjenjačke mogućnosti pretvarača koji u oba stupnja
prijenosa (brzine) omogućuju redukciju. Pored pretvarača koji u oba stupnja omogućuju
redukciju kod ove skupine pretvarača postoje i varijante pretvarača koje u jednoj brzini
omogućuju redukciju, a u drugoj multiplikaciju. Ovakve varijante pretvarača mogu biti
primijenjene kako za prijenos gibanja tako i za prijenos mehaničke energije.
Na sl. 4.4.13 su prikazane mjenjačke mogućnosti pretvarača oznake S35V5. Ova
varijanta pretvarača uz uključenu kočnicu Br1 omogućuje redukciju u smjeru vrtnje ulaznog
vratila. U brzini Br2 (uključena kočnica Br2) varijanta omogućuje multiplikaciju. Izborom
različitih idealnih momentnih omjera se može dobiti različite kombinacije prijenosnih omjera
redukcije i multiplikacije. U slučaju da se traže recipročni prijenosni omjeri ova varijanta
pretvarača je dobar izbor.
Na sl. 4.4.14 su prikazane mjenjačke mogućnosti varijante pretvarača S56V3 koja
također omogućuje u jednoj brzini redukciju, a u drugoj multiplikaciju. Ova varijanta ima
mogućnost da uz određene idealne momentne omjere osigura suprotne i recipročne
prijenosne omjere.
Br2 Br1I II Br1
Br1
( , ) 1,1
i it t ii
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
112
Sl. 4.4.13 Mjenjačke mogućnosti varijante S35V5
Sl. 4.4.14 Mjenjačke mogućnosti varijante S56V3
Br1 Br2I II Br1
Br2 Br1
(1 )( , ) , 1( 1)
i it t ii i
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br1
1( , ) ,1
i i it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
113
Među pretvaračima ove skupine postoje i oni čiji prijenosni omjeri mogu biti iznimno
veliki. Jedna od varijanti pretvarača koja omogućuje vrlo velike prijenosne omjere je
varijanta S55V5. Na sl. 4.4.15 su prikazane mjenjačke mogućnosti ove varijante. U brzini
Br1 (s uključenom kočnicom Br1) ova varijanta daje prijenosne omjere koji se dobivaju i sa
samostalnim planetnim slogom koji je najčešće u uporabi. U brzini Br2 (uključena kočnica
Br2) aktivno rade oba planetna sloga i uz odgovarajuće idealne momentne omjere moguće je
dobiti vrlo visoke prijenosne omjere. Teoretska najveća vrijednost prijenosnog omjera je
beskonačna. U tom slučaju je stupanj iskoristivosti jednak nuli pa se energija ne može
prenijeti. Beskonačna vrijednost prijenosnog omjera se dobiva kad su idealni momentni
omjeri oba planetna sloga jednaki. Što je manja razlika idealnih momentnih omjera pretvarač
osigurava veći prijenosni omjer. Ovakvi pretvarači se mogu primijeniti primjerice za prijenos
gibanja u brzini Br2 i prijenos energije u brzini Br1. Za razliku od prethodno prikazanih
pretvarača kod ovih pretvarača u brzini Br2 smjer rotacije izlaznog vratila ovisi o idealnim
momentnim omjerima planetnih slogova.
Sl. 4.4.15 Mjenjačke mogućnosti varijante S55V5
Br2 Br1I II Br1
Br1 Br2
( 1)( , ) , 1i it t ii i
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
114
4.4.3.2 Skokovi prijenosa dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim
na spojnom i zasebnom vratilu
Na osnovu Tab. 4.4.1 i izraza (4.2.1) odnosno (4.2.2) uz primjenu računala su dobivene
ekstremne vrijednosti skokova prijenosa varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na
spojnom i zasebnom vratilu. U Tab. 4.4.5 i Tab. 4.4.6 su navedene ekstremne vrijednosti
skokova prijenosa. U Tab. 4.4.5 su uz navedene ekstremne vrijednosti upisane i
odgovarajuće vrijednosti idealnih momentnih omjera planetnih slogova, a u Tab. 4.4.6 su
navedene vrijednosti pripadnih prijenosnih omjera mjenjačkog pretvarača.
Tab. 4.4.5 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući idealni momentni omjeri kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
pS Varijanta max min
It IIt
S12V2 - 5,76 -1
12 2,5
12 2,333
S12V3 6,76 1,8
12 2
12 2
S13V2 2 1,0909
2 12
2 12
S13V3 -11 -1
12 2
12 2
S13V4 -11 -1
12 2
12 2
S13V5 2 1,0909
2 12
2 12
S14V2 -18,5 -2,25
2 12
12 2
S14V3 1,44444 1,05405
12 2
2 12
S14V10 1,44444 1,05405
12 2
2 12
S14V11 -18,5 -2,25
2 12
12 2
S15V2 19 3,16667
2 12
12 2
S15V3 1,46154 1,05556
12 2
2 12
S15V4 1,46154 1,05556
12 2
2 12
S15V11 19 3,16667
2 12
12 2
S16V2 1,75 1,09028
2 12
2 12
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
115
Tab. 4.4.5 (nastavak) Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući idealni momentni omjeri kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
pS Varijanta max min
It IIt
S16V3 12,07692 2,33333
12 2
12 2
S16V4 12,07692 2,33333
12 2
12 2
S16V11 1,75 1,09028
2 12
2 12
S34V2 -168 -8
12 2
12 2
S34V3 1,125 1,00595
2 12
2 12
S35V2 157 7
12 2
12 2
S35V3 1,16667 1,00641
2 12
2 12
S35V4 1,16667 1,00641
2 12
2 12
S35V11 157 7
12 2
12 2
S36V3 5 1,15385
2 12
12 2
S36V4 5 1,15385
2 12
12 2
S36V8 7,5 1,25
12 2
2 12
S36V11 7,5 1,25
12 2
2 12
S56V3 -143 -3
12 2
12 2
S56V5 1,33333 1,00699
2 12
2 12
Napomena: Sjenčano označena polja pripadaju varijantama pretvarača koje mogu ostvariti visoke skokove prijenosa ili pak prekretni rad
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
116
Tab. 4.4.6 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući prijenosni omjeri kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
pS Varijanta max min
Br1i Br2i
S12V2 - 5,76 -1
-12 -2,5
2,0833 2,5
S12V3 6,76 1,8
13 3
1,9231 1,6667
S13V2 2 1,0909
-2 -12
-1 -11
S13V3 -11 -1
13 3
-143 -3
S13V4 -11 -1
-12 -2
1,0909 2
S13V5 2 1,0909
0,6667 0,9231
1,3333 1,007
S14V2 -18,5 -2,25
-2 -12
37 27
S14V3 1,44444 1,05405
13 1,0833
9 1,0278
S14V10 1,44444 1,05405
1,5 1,0833
1,0385 1,0278
S14V11 -18,5 -2,25
-0,0833 -0,5
1,5417 1,125
S15V2 19 3,16667
-2 -12
-38 -38
S15V3 1,46154 1,05556
13 3
19 3,1667
S15V4 1,46154 1,05556
1,5 1,0833
1,0263 1,0263
S15V11 19 3,16667
0,0769 0,3333
1,4615 1,0556
S16V2 1,75 1,09028
-2 -12
-3,5 -13,0833
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
117
Tab. 4.4.6 (nastavak) Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući prijenosni omjeri kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
pS Varijanta max min
Br1i Br2i
S16V3 12,07692 2,33333
13 3
157 7
S16V4 12,07692 2,33333
13 3
1,0764 1,2857
S16V11 1,75 1,09028
0,6667 0,9231
1,1667 1,0064
S34V2 -168 -8
-0,0833 -0,5
14 4
S34V3 1,125 1,00595
1,5 1,0833
1,3333 1,0760
S35V2 157 7
-0,0833 -0,5
-13,0833 -3,5
S35V3 1,16667 1,00641
1,5 1,0833
1,75 1,0903
S35V4 1,16667 1,00641
1,5 1,0833
1,2857 1,0764
S35V11 157 7
0,0769 0,3333
12,0769 2,3333
S36V3 5 1,15385
1,5 1,0833
7,5 1,25
S36V4 5 1,15385
13 3
2,6 2,6
S36V8 7,5 1,25
-12 -2
-1,6 -1,6
S36V11 7,5 1,25
0,6667 0,9231
5 1,1538
S56V3 -143 -3
0,0769 0,3333
-11 -1
S56V5 1,33333 1,00699
1,5 1,0833
2 1,0909
Napomena: Sjenčano označena polja pripadaju varijantama pretvarača koje mogu ostvariti visoke skokove prijenosa ili pak prekretni rad
Analizom Tab. 4.4.5 i Tab. 4.4.6 su identificirane četiri varijante pretvarača koje
omogućuju ostvarenje velikog raspona skoka prijenosa kao i relativno velike vrijednosti
skoka prijenosa. To su varijante S34V2, S35V2, S35V11 i S56V3 (označene su sivim
poljima u tablici). Iz skupa varijanti se mogu izdvojiti i one koje imaju vrijednost
minimalnog skoka prijenosa p 1S . To su varijante koje uz odgovarajuće idealne
momentne omjere planetnih slogova mogu raditi kao prekretači (S12V2, S13V3, S13V4)
(označene su sivim poljima u tablici). Varijante S13V3 i S13V4 se mogu primijeniti kao čisti
teoretski prekretači samo kod jedne jedine kombinacije idealnih momentnih omjera tj. kod
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
118
jedne jedine kombinacije prijenosnih omjera. Iz tog razloga ove dvije varijante imaju suženu
mogućnost primjene kao prekretne varijante. Varijanta S12V2 nije po tom pitanju puno bolje
rješenje od njih. Kod nje se prekretanje može izvesti kod nekoliko različitih kombinacija
prijenosnih omjera. U Tab. 4.4.5 i Tab. 4.4.6 je upisana samo jedna od nekoliko mogućih
kombinacija podataka o odgovarajućim idealnim momentnim omjerima i o odgovarajućim
prijenosnim omjerima (za računalni primjer 1I 1II 18z z postoji četiri kombinacije idealnih
momentnih omjera odnosno prijenosnih omjera). Ako se apsolutne vrijednosti prijenosnih
omjera kod prekretanja mogu malo razlikovati, što je najčešće opravdano, tada će naravno
biti više rješenja.
Postoje varijante koje imaju jednake raspone ostvarivih skokova prijenosa pri čemu
kod rada s jednakim skokom prijenosa imaju različite prijenosne omjere. Neki od takvih
parova varijanti su: S13V3 i S13V4 te S13V2 i S13V5.
4.5 Osvrt na kinematičke mogućnosti sve tri skupine varijanti pretvarača
Kinematičke mjenjačke mogućnosti kod sve tri skupine pretvarača se najbolje vide iz
grafova mjenjačkih mogućnosti. Uz grafove se nalaze izrazi koji su osnova za izbor brojeva
zubi izabrane varijante. Na osnovu analize grafova mjenjačkih mogućnosti raznih varijanti
pretvarača dolazi se do zaključka da svaka skupina pretvarača sadrži varijante koje mogu s
kinematičkog aspekta biti uspješno primijenjene u praksi. Najmanje primjenjivih varijanti
ima u skupini pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima. Razlog tome je
nemogućnost prikladne konstrukcijske izvedbe nekih varijanti ovih pretvarača (ulazno i
izlazno vratilo ponekad ne mogu biti sa suprotnih strana pretvarača). Najviše praktički
izvedivih varijanti ima u najbrojnijoj skupini pretvarača, a to su pretvarači s kočnicama
raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu. Neke varijante ovih pretvarača pri određenim
idealnim momentnim omjerima mogu zamijeniti u mjenjačkom pogledu neke konstrukcijski
neprikladne varijante iz skupine pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim
vratilima. Iz skupine pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima
konstrukcijski su najproblematičnije varijante S55V1 i S56V1 koje je kod dvobrzinskih
pogona nemoguće konstrukcijski izvesti s vratilima smještenim na suprotnim stranama
pretvarača. Ove varijante također mogu biti zamijenjene kod određenih prijenosnih omjera s
nekim varijantama najbrojnije skupine pretvarača.
U praksi su od posebne važnosti pretvarači koji mogu ostvariti visoku vrijednost
prijenosnog omjera. Varijante pretvarača koje mogu ostvariti visoku apsolutnu vrijednost
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
119
prijenosnog omjera i (većeg od 100) su: S13V1Br1, S14V1Br2, S15V1Br2, S16V1Br1,
S13V3, S14V2, S15V2, S16V3, S11V4, S11V5, S33V4, S33V5, S55V4 i S55V5.
Od ovih 14 varijanti pretvarača, varijante S11V4, S11V5, S33V4, S33V5, S55V4 i
S55V5 visok prijenosni omjer postižu na račun stupnja iskoristivosti što će biti prikazano u
nastavku rada.
U cilju boljeg uvida u mjenjačke mogućnosti korisno je znati raspon skoka prijenosa
koji se može ostvariti s pojedinom varijantom. Sustavnom analizom numeričkih rezultata
navedenih u Tab. 4.2.4, Tab. 4.3.6 i Tab. 4.4.5 je utvrđeno da sheme S34, S35 i S56 uz
odgovarajući razmještaj kočnica (varijantu razmještaja) mogu ostvariti vrlo velike skokove
prijenosa.
U Tab. 4.5.1 su navedene varijante pretvarača s relativno velikim rasponima skokova
prijenosa kod kojih oni mogu biti vrlo veliki.
Tab. 4.5.1 Ekstremne vrijednosti skoka prijenosa Sp kod karakterističnih varijanti pretvarača
Varijanta razmještaja / Shema S34 S35 S56 V1 (V7) 169
9 -156
-6 144
4 V2 (V8) -168
-8 157
7
V3 (V9) -143 -3
V6 (V12) 169 9
-156 -6
144 4
V11 (V5) 157 7
U Tab. 4.5.2 su navedene matematički modeli koji povezuju skok prijenosa s idealnim
momentnim omjerima. Ovi matematički modeli omogućuju izbor idealnih momentnih
omjera za određeni skok prijenosa.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
120
Tab. 4.5.2 Izrazi za određivanje skoka prijenosa Sp kod karakterističnih varijanti pretvarača Varijanta razmještaja / Shema S34 S35 S56
V1 (V7) I II1 1t t II I1t t I IIt t V2 (V8) I II I IIt t t t II I II1 t t t
V3 (V9) I II1 t t V6 (V12) I II1 1t t II I1t t I IIt t V11 (V5) II I II1 t t t
Analizom Tab. 4.2.4, Tab. 4.3.6 i Tab. 4.4.5 se može zaključiti da:
- postoje 4 para varijanti pretvarača (jedan par - dvije međusobno inverzne varijante
pretvarača) s kočnicama na zasebnom i spojnom vratilu, 3 para varijanti pretvarača s
kočnicama na spojnim vratilima i 3 para varijanti pretvarača s kočnicama na
zasebnim vratilima koje mogu ostvariti relativno velik skok prijenosa (označene
sivim poljima u navedenim tablicama);
- se kod shema S34, S35, S56 najviši skokovi prijenosa postižu uz maksimalne
idealne momentne omjere It i IIt (12; 12);
- se maksimalne apsolutne vrijednosti skokova prijenosa kreću u intervalu od 143 do
169 kao i da svaka shema u nekoj od varijanti razmještaja kočnica može ostvariti i
negativni skok prijenosa.
- bilo koja shema s varijantom razmještaja V6 (V12) ima jednake ekstremne skokove
prijenosa kao i s varijantom razmještaja V1 (V7)
Analizom prijenosnih omjera varijanti pretvarača navedenih u Tab. 4.5.1 i Tab. 4.5.2
(varijante pretvarača s mogućnošću ostvarenja velikog skoka prijenosa) može se zaključiti da
sve navedene varijante pretvarača spadaju u grupu reduktor-multiplikatora.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
121
5. ENERGETSKA UČINKOVITOST KOD DVOVODILNIH PLANETNIH PRETVARAČA
5.1 Stupanj iskoristivosti planetnih pretvarača
Prilikom prolaza mehaničke energije kroz pretvarač i istovremene pretvorbe njenih
parametara unutar pretvarača nastaju određeni gubici mehaničke energije. Dio mehaničke
energije se pretvara u toplinsku energiju i pritom zagrijava dijelove pretvarača. Da bi se
mogla okarakterizirati kakvoća pretvorbe energetskih parametara uveden je pojam stupnja
iskoristivosti . Njime se ocjenjuje sposobnost pretvarača da očuva mehaničku energiju koja
kroz njega prolazi pa je zbog toga stupanj iskoristivosti parametar ocjene korisnog
pretvaranja parametara energije. On je ujedno i jedan od najvažnijih kriterija ocjene
ispravnosti izvedene konstrukcije.
Energetski gubici nastaju zbog sile trenja između dijelova u gibanju. Oni nastaju u
ozubljenju, mazivu, ležajevima, brtvama i sl.
U poglavlju 2. je opisan postupak određivanja računskog stupnja iskoristivosti
planetnog sloga. Tamo je prikazano kako stupanj iskoristivosti jednostavnog planetnog
pretvarača sa zakočenim vodilom (relativni stupanj iskoristivosti) ovisi o broju zubi
zupčanika. Također su navedeni izrazi koji omogućuju da se na osnovu poznavanja idealnog
momentnog omjera planetnog sloga i njegovog relativnog stupanja iskoristivosti dobije
stupanj iskoristivosti planetnog sloga koji radi u proizvoljnom dvovratilnom režimu rada.
Kod dvovodilnih planetnih pretvarača gubici nastaju u oba planetna sloga. Vrlo je
važno još u fazi izbora varijante i njenih osnovnih parametara odrediti računski stupanj
iskoristivosti budućeg pretvarača. Naime, moguće je da se kinematički zahtjevi koji se
postavljaju na pretvarač mogu osigurati s nekoliko različitih varijanti. U tom je slučaju, s
ciljem pravilnog izbora varijante, preporučljivo usporediti računske stupnjeve iskoristivosti
tih varijanti. Računski stupnjevi iskoristivosti sigurno neće biti jednaki realnim stupnjevima
iskoristivosti, izmjerenim na gotovom pretvaraču. Naime, zbog molekularno-mehaničke
prirode trenja i ovisnosti trenja o velikom broju parametara skoro je nemoguće precizno
matematički definirati gubitke koji se javljaju u pretvaraču [3, 16]. Ipak, računski stupnjevi
iskoristivosti će omogućiti konstruktoru da uspoređuje različite varijante pretvarača koji
mogu ostvariti zahtijevane prijenosne omjere.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
122
5.1.1 Određivanje funkcije stupanja iskoristivosti
Kod svih varijanti dvovodilnih pretvarača računski stupanj iskoristivosti se može
odrediti preko (3.4.2). Izraz (3.4.2) se može pisati na način:
Tii
(5.1.1)
gdje je:
Ti - energetski prijenosni omjer,
i - kinematički prijenosni omjer.
Energetski prijenosni omjer Ti predstavlja omjer stvarnog momenta na izlazu i
stvarnog momenta na ulazu u pretvarač.
Kinematički prijenosni omjer i je omjer kutne brzine ulaznog vratila i kutne brzine
izlaznog vratila. Omjer ovih dviju kutnih brzina je kvantitativno jednak omjeru idealnog
momenta na izlazu i idealnog momenta na ulazu u pretvarač.
Na osnovu poznavanja smjera relativnog energetskog toka moguće je odrediti
energetski prijenosni omjer «nadopunom» algebarskog izraza za kinematički prijenosni
omjer. Vrijedi pravilo: ako je relativni energetski tok usmjeren od sunčanog zupčanika
prema vijencu tada se u izrazu za kinematički prijenosni omjer idealni momentni omjer tog
planetnog sloga množi s pripadnim relativnim stupnjem iskoristivosti. Ako je relativni
energetski tok usmjeren od vijenca prema sunčanom zupčaniku tada se u izrazu za
kinematički prijenosni omjer momentni omjer tog planetnog sloga dijeli s relativnim
stupnjem iskoristivosti tog planetnog sloga. Tako dobiven izraz se množi s -1 (energetski i
kinematički prijenosni omjer su suprotnog predznaka).
Na osnovu ovog pravila u ovom radu su određivane funkcije stupnjeva iskoristivosti.
Funkcije kinematičkih prijenosnih omjera za pretvarače s kočnicama raspoređenim na
zasebnim vratilima su funkcije kinematičkog prijenosnog omjera planetnog sloga i navedene
su u poglavlju 2. Funkcije kinematičkih prijenosnih omjera za pretvarače s kočnicama
raspoređenim na spojnim vratilima i pretvarače s kočnicama raspoređenima na spojnom i
zasebnom vratilu su navedene u poglavlju 4. Da bi se moglo odrediti funkcije stupnjeva
iskoristivosti potrebno je još odrediti smjerove relativnih energetskih tokova na planetnim
slogovima svih varijanti razmatranih pretvarača. Funkcije stupnjeva iskoristivosti u općem
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
123
slučaju kao argumente imaju idealne momentne omjere It i IIt te relativne stupnjeve
iskoristivosti planetnih slogova 0I i 0II , odnosno vrijedi:
Br1 Br1 I II 0I, 0II, ,t t (5.1.2)
Br2 Br2 I II 0I, 0II, ,t t (5.1.3)
Ovdje su:
Br1 - stupanj iskoristivosti pretvarača uz uključenu kočnicu Br1
Br2 - stupanj iskoristivosti pretvarača uz uključenu kočnicu Br2
Kad su na osnovu zahtijevanih prijenosnih omjera određeni idealni momentni omjeri
(omjeri broja zubi vijenaca i sunčanih zupčanika planetnih slogova) može se usvojiti broj
zubi sunčanog zupčanika svakog od planetnih slogova te na osnovu zahtijevanih idealnih
momentnih omjera uz poštivanje nužnih uvjeta sinteze planetnog sloga dobiti brojeve zubi
ostalih zupčanika. Nakon što su poznati stvarni brojevi zubi zupčanika moguće je za svaki
planetni slog ponaosob odrediti računski relativni stupanj iskoristivosti prema izrazima
navedenim u poglavlju 2.
Dvovodilni planetni pretvarači su prema položaju kočnica u ovom radu podijeljeni u tri
skupine (dvovodilni pretvarači s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima, dvododilni
pretvarači s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima i dvovodilni pretvarači s
kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu). Stupnjevi iskoristivosti varijanti
pretvarača svake skupine ponaosob su obrađeni u nastavku.
5.1.2 Ekvivalentni stupanj iskoristivosti
Mjenjački pretvarači u svom radnom vijeku rade u različitim brzinama. Dvobrzinski
pretvarači rade u dvije različite brzine i to s jednom brzinom jedan udio radnog vijeka, a s
drugom brzinom drugi udio radnog vijeka. Pri osnivanju dvobrzinskog pretvarača je obično
poznato za koju svrhu će se primjenjivati i mogu se procijeniti udjeli rada u svakoj od brzina.
U općem slučaju se prilikom promjene brzine mijenja i stupanj iskoristivosti pretvarača. U
jednoj brzini stupanj iskoristivosti može biti veći, a u drugoj manji. Na osnovu poznatih
udjela rada u svakoj od brzina i na osnovu poznatih stupnjeva iskoristivosti pretvarača u
svakoj od brzina moguće je odrediti ekvivalentni stupanj iskoristivosti pretvarača.
Ekvivalentni stupanj iskoristivosti predstavlja pokazatelj efikasnosti pretvorbe pogonske
energije u radnom vijeku mjenjačkih pretvarača, a kod dvobrzinskih pretvarača izračunava se
preko (5.1.4) :
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
124
ekv Br1 Br1 Br2 Br2 (5.1.4)
Ovdje su:
Br1 - udio rada pretvarača u brzini Br1 (uz uključenu kočnicu Br1) sa stupnjem
iskoristivosti Br1 (0 Br1 1)
Br2 - udio rada pretvarača u brzini Br2 (uz uključenu kočnicu Br2) sa stupnjem
iskoristivosti Br2 (0 Br2 1)
Zbroj udjela rada je jednak jedinici ( Br1 + Br2 =1).
5.2 Stupanj iskoristivosti pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima
Kod dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima u
svakoj brzini aktivno radi po jedan planetni slog u dvovratilnom režimu rada. Za vrijeme
aktivnog rada jednog planetnog sloga drugi planetni slog radi u praznom hodu. Dakle, u
drugom planetnom slogu nastaju samo gubici praznog hoda i oni nisu ovisni o opterećenju
pretvarača. U proračunima stupnjeva iskoristivosti varijanti pretvarača s kočnicama
raspoređenim na zasebnim vratilima u ovom radu se zanemaruju gubici planetnog sloga koji
ne radi pod opterećenjem. Kod ovih pretvarača računski stupnjevi iskoristivosti se dobivaju
na osnovu računskog relativnog stupnja iskoristivosti i idealnog momentnog omjera
planetnog sloga prema izrazima iz poglavlja 2. Funkcije stupnjeva iskoristivosti svih
varijanti pretvarača ove skupine (V6 ili V12) su izvedene u Prilogu 1.
5.3 Stupanj iskoristivosti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima
Kod ovih varijanti planetnih pretvarača u svakoj od brzina rade dva redno spojena
planetna sloga. Oba planetna sloga rade u dvovratilnom režimu rada. Računski stupanj
iskoristivosti za svaku brzinu ponaosob se može dobiti množenjem stupnjeva iskoristivosti
svakog planetnog sloga ponaosob. Računski stupanj iskoristivosti se može dobiti i prema
postupku navedenom u poglavlju 5.1.
Na sl. 5.3.1 i sl. 5.3.2 je prikazan primjer određivanja funkcije stupnja iskoristivosti za
obje brzine varijante S15V1. Stupanj iskoristivosti je funkcija idealnih momentnih omjera It
i IIt te relativnih stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova 0I i 0II . Prema smjeru
relativnog energetskog toka koji je prikazan zakrivljenom isprekidanom crtom sa strelicom
(sl. 5.3.1, sl. 5.3.2 i Prilog 1) se mogu odrediti realni relativni momenti na vratilima.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
125
Sl. 5.3.2 Specifični realni relativni momenti na vratilima, energetski tokovi i stupanj iskoristivosti varijante S15V1Br2
Prema prikazanom postupku su određeni smjerovi relativnih energetskih tokova za
različite sheme s varijantama razmještaja V1. U Tab. 5.3.1 su navedeni smjerovi relativnih
energetskih tokova svake varijante ponaosob pri čemu malo slovo ''e'' označava relativni
energetski tok usmjeren od sunčanog zupčanika prema vijencu dok veliko slovo ''E''
označava relativni energetski tok usmjeren od vijenca prema sunčanom zupčaniku. Analiza
relativnih snaga temeljena na izrazima (2.8.3) i (2.8.4) pokazuje da smjer relativnog
Sl. 5.3.1 Specifični realni relativni momenti na vratilima, energetski tokovi i stupanj iskoristivosti varijante S15V1Br1
0I 0II I II II0I 0II
B s gubicima II 0II 0IIBr1
IB IIbez gubitaka IIII
. . 1 . 1
11
t t tT t
tT ttt
1
0I I.t0I I.t
0I 0II I
II
. .tt
Br1
AP BP
0I I(1 . )t
0I 0II I0I I
II
. . .t tt
I 0I;t II 0II;t
1
0I I.t 0II II 0I I. 1 .t t
Br2
AP BP
0I I(1 . )t
0I I 0II II1 . 1 .t t
0I I(1 . )t
I 0I;t II 0II;t
B s gubicima 0I I 0II IIBr2
B I IIbez gubitaka
(1 )(1 )1 1
T t tT t t
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
126
energetskog toka ovisi samo o varijanti pretvarača, a ne i o njenim parametrima ( It i II )t . Uz
poznavanje smjerova relativnih energetskih tokova na planetnim slogovima složenog
planetnog pretvarača (Tab. 5.3.1) te na osnovu poznavanja funkcije kinematičkog
prijenosnog omjera (Tab. 4.3.1) je moguće doći do izraza za računske stupnjeve
iskoristivosti ovakvih pretvarača kao funkcije idealnih momentnih omjera i relativnih
stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova.
Kod pretvarača s varijantom razmještaja V7 aktivni i relativni energetski tokovi su
suprotnog smjera što znači da u slučaju varijante razmještaja V7 mala slova ''e'' prelaze u
velika slova ''E'' i obratno. U posljednja dva stupca Tab. 5.3.1 su minimalna i maksimalna
vrijednost računskog stupnja iskoristivosti svake sheme s varijantom razmještaja V1 za brzine
Br1 i Br2 i služe kao orijentacijske vrijednosti. Naime, te su vrijednosti dobivene računski
uzimajući u obzir da sunčani zupčanici obaju planetnih slogova imaju po 18 zubi uz srednje
vrijednosti koeficijenata gubitaka ( Bk = 0,065, Sk = 0,05, Ck = 0,135), prema izrazima u
poglavlju 2.9.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
127
Tab. 5.3.1 Smjerovi relativnih energetskih tokova i ekstremne vrijednosti orijentacijskih stupnjeva iskoristivosti dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima
(e, E) Br1 (e, E) Br2 Br1 Br2 oznaka
varijante pl. sl. I
(lijevo)
pl. sl. II
(desno)
pl. sl. I
(lijevo)
pl. sl. II
(desno)
max
min
max
min
S11V1 e E e E 0,973
0,898
0,975
0,931
S12V1 e E e E 0,974
0,914
0,974
0,915
S13V1 e e e e 0,973
0,898
0,986
0,948
S14V1 e e e e 0,985
0,931
0,974
0,915
S15V1 e E e e 0,985
0,931
0,975
0,931
S16V1 e e e E 0,974
0,915
0,986
0,948
S33V1 E e E e 0,973
0,898
0,998
0,965
S34V1 E e E e 0,985
0,931
0,985
0,931
S35V1 E E E e 0,985
0,931
0,986
0,948
S36V1 E e E E 0,974
0,915
0,998
0,965
S55V1 e E E e 0,998
0,965
0,975
0,931
S56V1 e e E E 0,986
0,948
0,986
0,948
Napomena: Kod navedenih shema s varijantom rasporeda V7 smjer energetskog toka na planetnim
slogovima se mijenja (eE, E e )
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
128
Analiza matematičko-mehaničkih modela stupnjeva iskoristivosti iz Priloga 1 pokazuje
da je svim shemama s varijantom razmještaja V1 i V7 zajedničko da stupanj iskoristivosti
ima minimum uz idealne momentne omjere (2; 2), a maksimum uz idealne momentne omjere
(12; 12). Graf na sl. 5.3.3 je dobiven uz pretpostavku da broj zubi sunčanog zupčanika na
oba planetna sloga iznosi 18. Pri generiranju grafa usvojeni su koeficijenti gubitaka sa
srednjom vrijednosti. ( Bk = 0,065, Sk = 0,05, Ck = 0,135)
Sve varijante ove skupine pretvarača imaju sličan graf funkcije stupnja iskoristivosti
grafu na sl. 5.3.3.
Sl. 5.3.3 Graf funkcije stupnja iskoristivosti kod varijante S15V1Br1
5.4 Energetske karakteristike kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
5.4.1 Određivanje računskog stupnja iskoristivosti
Kod ove skupine pretvarača pri radu s uključenom kočnicom Br1 radi samo jedan
planetni slog s jednim stupnjem slobode u jednom od 6 mogućih režima (1, 2, 3, 1M, 2M,
3M). Uz uključenu kočnicu Br2 rade oba sloga planetnog pretvarača i to jedan u
dvovratilnom, a jedan u trovratilnom režimu rada. Računski stupnjevi iskoristivosti se mogu
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
129
odrediti prema (5.1.1). Da bi se odredile funkcije stupnjeva iskoristivosti treba poznavati
smjerove relativnih energetskih tokova na planetnim slogovima.
Nakon što su za primjer za varijantu S15V2 u poglavlju 4.4.1 određeni specifični
relativni idealni momenti na vratilima (sl. 4.4.4 i sl. 4.4.4), aktivni energetski tokovi i
prijenosni omjeri može se odrediti smjerove relativnih energetskih tokova na planetnim
slogovima. Metodom prikazanom u [57] i poglavlju 3.4 su određeni smjerovi relativnih
energetskih tokova različitih varijanti ovih pretvarača što je prikazano u Prilogu 1.
Kao primjer je na sl. 5.4.1 i sl. 5.4.2 za varijantu S15V2 prikazano određivanje
smjerova relativnih energetskih tokova i funkcije stupnja iskoristivosti. Smjerovi relativnih
energetskih tokova na planetnim slogovima su prikazani zakrivljenom isprekidanom crtom
sa strelicom.
I 0I;t II 0II;t
Br1
AP
BP
1
0I I.t
0I I(1 . )t
B s gubicimaBr1 0I
B bez gubitaka
T
T
Sl. 5.4.1 Specifični realni relativni momenti, smjer relativnog energetskog toka i funkcija stupnja iskoristivosti kod rada s uključenom kočnicom Br1 varijante S15V2
Sl. 5.4.2 Specifični realni relativni momenti, smjerovi relativnih energetskih tokova i funkcija stupnja iskoristivosti kod rada s uključenom kočnicom Br2 varijante S15V2
AP
BP
1
0I I.t 0II II 0I I. 1 .t t
Br20I I(1 . )t
0I I 0II II1 . 1 .t t
0I I(1 . )t
B s gubicima 0I I 0II II 0I 0II I IIBr2
B I II I IIbez gubitaka
. . . . ..
T t t t tT t t t t
I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
130
U Tab. 5.4.1 su uz izraze za kinematički prijenosni omjer u brzini Br2 navedene i
oznake koje određuju smjerove relativnih energetskih tokova na planetnim slogovima kod
rada pretvarača s uključenom kočnicom Br2. Kod nekih varijanti, kao što je npr. S11V4 je
smjer relativnog energetskog toka uvjetovan međusobnim odnosom idealnih momentnih
omjera planetnih slogova. Kod varijanti pretvarača kod kojih je to slučaj naveden je i uvjet o
kojem ovise smjerovi relativnih energetskih tokova. Smjerovi relativnih energetskih tokova
označeni su velikim ili malim slovom ''e''. Malo slovo ''e'' označava relativni energetski tok
usmjeren od sunčanog zupčanika prema vijencu, dok veliko slovo ''E'' označava relativni
energetski tok usmjeren od vijenca prema sunčanom zupčaniku. U zadnjem stupcu je u cilju
orijentacije navedena je minimalna i maksimalna vrijednost stupnja iskoristivosti svake
razmatrane varijante pretvarača. Vrijednosti su dobivene pomoću računala. Pošlo se od
pretpostavke da svaki planetni slog ima sunčani zupčanik s 18 zubi. Stupnjevi iskoristivosti
su dobiveni u konstrukcijski izvedivom intervalu idealnih momentnih omjera u granicama od
I2 12t i II2 12t .
Pri izračunu su usvojene srednje vrijednosti koeficijenta gubitaka ( Bk = 0,065, Sk =
0,05, Ck = 0,13).
U Tab. 5.4.1 su navedeni podaci koji omogućuju izvođenje funkcija stupnja iskoristivosti kod
brzine Br2 za sve različite varijante pretvarača ove skupine. Uz oznaku varijante pretvarača na
koju se odnose navedeni podaci iz tablice, u zagradi je navedena i njoj inverzna varijanta
pretvarača. Kod varijanti pretvarača u zagradama izrazi za prijenosni omjer su recipročni
navedenima, a smjerovi relativnih energetskih tokova su suprotni navedenima. Varijante u
zagradama u brzini Br2 pretežno rade kao multiplikatori.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
131
Tab. 5.4.1 Podaci potrebni za određivanje funkcije stupnja iskoristivosti ηBr2
Relativni energetski tokovi na pl. slogu
Vrijednost Br2
Varijanta pretvarača
Br2i
Uvjet
I II max
min
S11V4 (S11V10)
I
I II
1 tt t
I IIt t
I IIt t E e
e
E
0,986
0
S11V5 (S11V11)
I
I II
tt t
I IIt t
I IIt t E e
e
E
0,987
0
S12V2 (S12V8) + I
II
11 tt
e E 0,991
0,945
S12V3 (S12V9)
I
II
11
tt
e E 0,992
0,961
S13V2 (S13V8)
I II
II
11t t
t
e e 0,985
0,896
S13V3 (S13V9)
I II 1t t e e 0,973
0,865
S13V4 (S13V10)
II I II
I II 1t t tt t
E E 0,999
0,950
S13V5 (S13V11)
I II
I II 1t t
t t
E E 0,999
0,967
S14V2 (S14V8)
II I II1 t t t e e 0,974
0,927
S14V3 (S14V9)
I II
II
11t t
t
e e 0,986
0,961
S14V10 (S14V4)
II I II
11t t t
E E 0,999
0,988 Napomene: - varijante u zagradama imaju recipročan prijenosni omjer navedenom i kod njih je smjer relativnih energetskih tokova suprotan navedenom (eE, E e ) - e - tok relativne energije od sunčanog zupčanika prema vijencu - E - tok relativne energije od vijenca prema sunčanom zupčaniku
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
132
Tab. 5.4.1 (nastavak) Podaci potrebni za određivanje funkcije stupnja iskoristivosti ηBr2
Relativni energetski tokovi na pl. slogu
Vrijednost Br2
Varijanta pretvarača
Br2i
Uvjet
I II Max
min
S14V11 (S14V5)
II
I II
11 tt t
E E 0,999
0,971
S15V2 (S15V8)
I II I IIt t t t e e
0,975
0,923
S15V3 (S15V9)
II
II
1 ttt
e E 0,986
0,949
S15V4 (S15V10)
I II I II
11t t t t
E E 0,999
0,991
S15V11 (S15V5)
II
I I II
1 tt t t
E e 0,999
0,983
S16V2 (S16V8) I
III
1 ttt
e E 0,985
0,934
S16V3 (S16V9)
I I II1 t t t e e
0,974
0,927
S16V4 (S16V10)
II
I I II
11
tt t t
E e 0,999
0,984
S16V11 (S16V5)
I I II
11t t t
E E 0,999
0,988
S33V4 (S33V10)
II I
II I
1t tt t
I IIt t
I IIt t E e
e
E
0,964
0
S33V5 (S33V11)
II
II I
tt t
I IIt t
I IIt t E e
e
E
0,987
0 Napomene: - varijante u zagradama imaju recipročan prijenosni omjer navedenom i kod njih je smjer relativnih energetskih tokova suprotan navedenom (eE, E e ) - e - tok relativne energije od sunčanog zupčanika prema vijencu - E - tok relativne energije od vijenca prema sunčanom zupčaniku
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
133
Tab. 5.4.1 (nastavak) Podaci potrebni za određivanje funkcije stupnja iskoristivosti ηBr2 Relativni energetski tokovi na pl. slogu
Vrijednost Br2
Varijanta pretvarača
Br2i
Uvjet
I II max
min S34V2 (S34V8)
IIII
I
1 ttt
E e 0,986
0,949
S34V3 (S34V9)
II
I I II
1 tt t t
E e 0,999
0,983
S35V2 (S35V8) II
III
1 ttt
E e 0,985
0,934
S35V3 (S35V9)
II
I II
11 tt t
E E 0,999
0,971
S35V4 (S35V10)
I
II I II
11
tt t t
e E 0,999
0,984
S35V11 (S35V5)
I II
II
11t t
t
e e
0,986
0,961
S36V3 (S36V9)
II
I
11 tt
E e 0,991
0,945
S36V4 (S36V10)
I II
I II
11
t tt t
e e 0,988
0,971
S36V8 (S36V2)
I II
I II1t tt t
e e 0,986
0,938
S36V11 (S36V5)
I
II
11
tt
e E 0,992
0,961 Napomene: - varijante u zagradama imaju recipročan prijenosni omjer navedenom i kod njih je smjer relativnih energetskih tokova suprotan navedenom (eE, E e ) - e - tok relativne energije od sunčanog zupčanika prema vijencu - E - tok relativne energije od vijenca prema sunčanom zupčaniku
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
134
Tab. 5.4.1 (nastavak) Podaci potrebni za određivanje funkcije stupnja iskoristivosti ηBr2 Relativni energetski tokovi na pl. slogu
Vrijednost Br2
Varijanta pretvarača
Br2i
Uvjet
I II max
min S55V4 (S55V10)
II
II I
1 tt t
I IIt t
I IIt t E e
e
E
0,986
0
S55V5 (S55V11)
I I II
II I
t t tt t
I IIt t
I IIt t E e
e
E
0,964
0
S56V3 (S56V9)
I II
I
11
t tt
e E 0,985
0,896
S56V5 (S56V11)
I I II
I II 1t t tt t
E E 0,999
0,951 Napomene: - varijante u zagradama imaju recipročan prijenosni omjer navedenom i kod njih je smjer relativnih energetskih tokova suprotan navedenom (eE, E e ) - e - tok relativne energije od sunčanog zupčanika prema vijencu - E - tok relativne energije od vijenca prema sunčanom zupčaniku
Kao primjer je u nastavku za varijantu S55V5 prikazan postupak dobivanja funkcije
stupnja iskoristivosti u brzini Br2.
Za varijantu S55V5 pri radu s uključenom kočnicom Br2 izraz za kinematički
prijenosni omjer prema Tab. 5.4.1 je:
I I II
II I
t t tit t
(5.4.1)
U Tab. 5.4.1 je također navedeno da je za varijantu S55V5 pri radu s uključenom
kočnicom Br2 relativni energetski tok kod prvog planetnog sloga usmjeren od sunčanog
zupčanika prema vijencu (e), a relativni energetski tok kod drugog planetnog sloga usmjeren
od vijenca prema sunčanom zupčaniku (E).
Energetski prijenosni omjer uz uvjet I IIt t je:
III I
0ΙIT
III
0ΙI
tt ti t t
(5.4.2)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
135
Negativna vrijednost odnosa energetskog prijenosnog omjera i kinematičkog
prijenosnog omjera predstavlja matematički model računskog stupnja iskoristivosti
pretvarača varijante S55V5 koji radi u brzini Br2 (uključena kočnica Br2). Ovaj model
pokazuje ovisnost stupnja iskoristivosti varijante S55V5 u brzini Br2 Br2 o relativnim
stupnjevima iskoristivosti planetnih slogova 0I i 0II i idealnim momentnim omjerima
planetnih slogova It i IIt .
Br2
III I
0ΙI
III
0ΙI
I I II
II I
tt t
t t
t t tt t
(5.4.3)
U slučaju da je kod varijante S55V5 pri radu s uključenom kočnicom Br2 II It t ,
relativni energetski tokovi u planetnim slogovima mijenjaju smjer pa je funkcija stupnja
iskoristivosti nešto drugačijeg oblika:
Br2
I IΙI II
0Ι 0Ι
IΙI II
0Ι
I I II
II I
t t t
tt
t t tt t
(5.4.4)
Za sve druge varijante postupak izvođenja mehaničko-matematičkih modela je
provediv na isti način. Dakle, pomoću Tab. 5.4.1 je moguće za sve navedene varijante dobiti
funkciju stupnja iskoristivosti u brzini Br2 prema prikazanom postupku. Stupanj
iskoristivosti u brzini Br1 se može dobiti prema izrazima navedenim u Tab. 2.9.1.
5.4.2 Energetski tokovi i jalova snaga
Analizom svih varijanti pretvarača koji imaju kočnice raspoređene na spojnom i
zasebnom vratilu je utvrđeno da u okviru jedne varijante postoje četiri različite mogućnosti
protjecanja energije [57]. U Tab. 5.4.2 su prikazani mogući energetski tokovi kod
međusobno inverznih varijanti razmještaja i to: V5 odnosno V11. Kod drugih varijanti kod
kojih su kočnice montirane na spojnom i zasebnom vratilu su mogući isti smjerovi
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
136
energetskih tokova u odnosu na ulazno i izlazno vratilo kao i kod varijanti V5 odnosno V11.
Ti smjerovi ovise o izabranoj shemi. Analiza energetskih tokova za šest različitih varijanti
razmještaja kočnica kod svih shema je napravljena u Prilogu 1. Tab. 5.4.2 Mogući načini energetskih tokova kod pretvarača s varijantom razmještaja V5 odnosno V11
Energtski tok u brzini Br1
Grananje energetskih tokova u brzini Br2
Jalov energetski tok u brzini Br2
Jalov energetski tok u brzini Br2
U prvom stupcu Tab. 5.4.2 je prikazan energetski tok kod pretvarača pri radu uz
zakočeno spojno vratilo, dakle s aktivnom kočnicom Br1. U drugom stupcu su simbolički
prikazane varijante kod kojih je prisutno grananje energetskih tokova. U trećem i četvrtom
stupcu su prikazani energetski tokovi s jalovom komponentom (cirkulacija snage) koji mogu
biti u dva različita smjera.
U [1] je navedeno da kod shema s prisutnom jalovom snagom može doći do neželjenih
pojava, a to je niži stupanj iskoristivosti pretvarača i relativno veća opterećenja njegovih
elemenata što uzrokuje njegove relativno veće dimenzije.
Jalova snaga se javlja kod nekih pretvarača ove skupine u radu s aktivnom kočnicom
Br2. Na osnovu poznavanja smjera momenata na pojedinim vratilima može se zaključiti kod
kojih varijanti se pojavljuju jalovi energetski tokovi, a kod kojih grananje energetskog toka.
Naime, promatrajući predznake relativnih momenata na sastavnim vratilima vanjskog spojnog
vratila može se zaključiti radi li se o grananju energije ili o pojavi jalove snage. Ako su
predznaci specifičnih momenata na oba sastavna vratila jednaki radi se o grananju energetskih
tokova. Ako se radi o različitim predznacima na sastavnim vratilima prisutna je jalova snaga
(sl. 5.4.3) [57, 75].
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
137
grananje energije
jalova snaga
Intenzitet jalove snage je jednak umnošku intenziteta kutne brzine vanjskog spojnog
vratila i intenziteta jalovog momenta. Jalov moment je jednak momentu manje opterećenog
sastavnog vratila. Na sl. 5.4.4 je prikazan dijagram momenata vanjskog spojnog vratila.
Sl. 5.4.4 Dijagram momenata na vanjskom spojnom vratilu
Analizom predznaka je određeno na kojim varijantama dvovodilnih pretvarača dolazi
do grananja energije i kod kojih dolazi do pojave jalovog energetskog toka. U Tab. 5.4.3 je
dat pregled varijanti ove skupine pretvarača kod kojih je prisutno grananje energetskog toka
odnosno kod kojih je prisutan jalov energetski tok (jalova snaga).
AP
AP
BP
AP
BP
AP
BP
AP
BP
AP
BP
BP
Sl. 5.4.3 Smjerovi energetskih tokova ovisno o predznaku momenata na vratilima
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
138
Tab. 5.4.3 Pregled varijanti pretvarača kod kojih se javlja grananje energetskog toka ili jalov energetski tok Jalov energetski tok Grananje energetskog toka
S11V4(V10) ili S11V8(V2) S15V2(V8)
S11V5(V11) ili S11V9(V3) S15V3(V9)
S12V2(V8) ili S12V11(V5) S15V4(V10)
S12V3(V9) ili S12V10(V4) S15V11(V5)
S13V2(V8) S16V2(V8)
S13V3(V9) S16V3(V9)
S13V4(V10) S16V4(V10)
S13V5(V11) S16V11(V5)
S14V2(V8) S35V2(V8)
S14V3(V9) S35V3(V9)
S14V10(V4) S35V4(V10)
S14V11(V5) S35V11(V5)
S33V4(V10) ili S33V8(V2) S36V3(V9)
S33V5(V11) ili S33V9(V3) S36V4(V10)
S34V2(V8) ili S34V11(V5) S36V8(V2)
S34V3(V9) ili S34V10(V4) S36V11(V5)
S55V4(V10) ili S55V8(V2)
S55V5(V11) ili S55V9(V3)
S56V3(V9) ili S56V10(V4)
S56V5(V11) ili S56V8(V2) Napomena: U zagradama su navedene inverzne varijante razmještaja dotične sheme
Postoji 20 parova međusobno inverznih varijanti pretvarača kojima je imanentna jalova
snaga i 16 parova međusobno inverznih varijanti pretvarača kod kojih je prisutno grananje
energetskog toka.
Ako je jalova snaga velika može doći do značajnijeg smanjenja stupnja iskoristivosti.
U Tab. 5.4.4 su za navedene varijante pretvarača kod kojih je imanentna jalova snaga date
minimalne i maksimalne vrijednosti specifične jalove snage. Specifična jalova snaga je
omjer jalove snage JP i snage na ulazu u pretvarač AP .
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
139
Tab. 5.4.4 Minimalni i maksimalni intenziteti specifične jalove snage (poredak prema maksimalnoj vrijednosti od manje na više)
Varijanta pretvarača Minimalna ostvariva vrijednost specifične jalove
snage J A/P P
Maksimalna ostvariva vrijednost specifične jalove
snage J A/P P S34V2(V8) 0,06 0,12 S34V3(V9) 0,06 0,12
S56V5(V11) 0,07 0,29 S56V3(V9) 0,07 0,35
S14V10(V4) 0,05 0,42 S14V11(V5) 0,05 0,42 S14V2(V8) 0,05 0,44 S14V3(V9) 0,05 0,45
S13V5(V11) 0,09 0,9 S13V4(V10) 0,09 0,9 S13V3(V9) 0,09 0,97 S13V2(V8) 0,09 1 S12V2(V8) 0,76 5,68 S12V3(V9) 0,77 6,69
S55V4(V10) 0,18 35,81 S55V5(V11) 0,18 35,81 S33V5(V11) 0,28 38,83 S33V4(V10) 0,28 38,83 S11V5(V11) 2,43 471,43 S11V4(V10) 2,43 471,43
Napomena: Kod S11, S33 i S55 veličina jalove snage kod jednakih idealnih momentnih omjera je beskonačna. Kod brojeva zubi 1I 1IIz z =18 te sheme pri najbližoj vrijednosti razlike idealnih momentnih omjera različitoj od nula dostižu vrijednosti napisane tablici. U zagradama su navedene inverzne varijante razmještaja dotične sheme.
Iz Tab. 5.4.4 se vidi da se kod shema S11, S33 i S55 mogu pojaviti izrazito velike
vrijednosti jalove snage. Velika jalova snaga kakva može nastati kod navedene tri sheme
zasigurno ima značajan utjecaj na smanjenje stupnja iskoristivosti.
Osim kod navedenih shema relativno velika jalova snaga može nastati još kod varijanti
S12V2 i S12V3.
Ako jedna varijanta pretvarača ima kod određenih idealnih momentnih omjera veću
specifičnu jalovu snagu od druge varijante to ne znači da će ta varijanta nužno imati i manji
stupanj iskoristivosti od druge. To dokazuju podaci u Tab. 5.4.1. Primjerice varijanta S12V2,
prema Tab. 5.4.1 ima minimalni stupanj iskoristivosti veći od minimalnog stupnja
iskoristivosti varijante S13V2 kod koje se javlja relativno manja specifična jalova snaga.
Dakle jalova snaga ima različite utjecaje na stupanj iskoristivosti kod različitih varijanti
pretvarača.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
140
Na sl. 5.4.5 su grafički predstavljene minimalna i maksimalna vrijednost specifične
jalove snage kod svih shema osim S11, S33 i S55 kod kojih ona može postati ekstremno
velika.
Sl. 5.4.5 Grafički prikaz maksimalnih i minimalnih intenziteta specifične jalove snage kod izabranih
varijanti
5.4.3 Stupnjevi iskoristivosti određenih pretvarača kod kojih se povećanjem
prijenosnog omjera uz aktivnu kočnicu Br2 smanjuje stupanj iskoristivosti
Od svih varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
najveću promjenu stupnja iskoristivosti ovisno o idealnim momentnim omjerima imaju
pretvarači shema S11, S33 i S55. Kod njih se u brzini Br2 mogu ostvariti izrazito veliki
prijenosni omjeri pri čemu se stupanj iskoristivosti može značajno smanjiti. U cilju prikaza
funkcije stupnja iskoristivosti ovih pretvarača pri radu u brzini Br2 generiran je graf stupnja
iskoristivosti varijante S55V5. Graf je prikazan na sl. 5.4.6. Funkcija stupnja iskoristivosti
definirana izrazima (5.4.3) i (5.4.4) je izračunata u domeni idealnih momentnih omjera
( I2 12t , II2 12t ).
Pri izračunavanju vrijednosti stupnja iskoristivosti Br2 , računato je s relativnim
stupnjevima iskoristivosti planetnih slogova ( 0I i 0II ), dobivenih uz pretpostavku da
sunčani zupčanici obaju planetnih slogova imaju po 18 zubi ( 1Iz =18 i 1IIz =18). Pored toga
usvojene su srednje vrijednosti koeficijenata gubitaka u mazivu ( C 0,135k ), ležajevima
( B 0,065k ) i brtvama ( S 0,05k ).
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
141
Sl. 5.4.6 Graf funkcije stupnja iskoristivosti varijante S55V5Br2
Iz sl. 5.4.6 se vidi da je vrijednost ove funkcije stupnja iskoristivosti kod jednakih
vrijednosti idealnih momentnih omjera jednaka nuli. Tada se energija ne prenosi. Iz sl. 5.4.6
se vidi da funkcija naglo pada kada se približavaju vrijednosti idealnih momentnih omjera.
Sličan graf ovome imaju varijante S11V4Br2, S11V5Br2, S33V4Br2, S33V5Br2 i
S55V4Br2. Kod njih se pri bliskim idealnim momentnim omjerima planetnih slogova
pojavljuje znatno povećanje jalove snage uslijed čega se naglo smanjuje stupanj
iskoristivosti. Kod ovih varijanti pretvarača (u brzini Br2) je povećanje prijenosnog omjera
praćeno smanjenjem stupnja iskoristivosti.
5.4.4 Stupnjevi iskoristivosti karakterističnih pretvarača kod kojih se povećanjem
prijenosnog omjera uz aktivnu kočnicu Br2 povećava stupanj iskoristivosti
Postoje i varijante pretvarača kod kojih se povećanjem prijenosnog omjera kod
uključene kočnice Br2 stupanj iskoristivosti povećava. Jedan od primjera koje to potvrđuju je
varijanta S14V2. Varijanti S14V2 je imanentna jalova snaga. Kod ove varijante pretvarača je
pri radu u brzini Br2 energetska efikasnost pretvorbe veća kod većeg prijenosnog omjera. Da
bi se to vidjelo dati su grafovi prijenosnog omjera (sl. 5.4.7) i stupnja iskoristivosti (sl. 5.4.8)
pri radu u brzini Br2.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
142
Sl. 5.4.7 Funkcija prijenosnog omjera varijante S14V2Br2
Sl. 5.4.8 Funkcija stupnja iskoristivosti varijante S14V2Br2
Na sl. 5.4.7 je prikazana ovisnost prijenosnog omjera o idealnim momentnim omjerima
planetnih slogova. Vidljivo je da se porastom idealnih momentnih omjera povećava
prijenosni omjer varijante S14V2 kad radi s uključenom kočnicom Br2.
Na sl. 5.4.8 je prikazana ovisnost stupnja iskoristivosti varijante S14V2 o idealnim
momentnim omjerima u brzini Br2. Vidljivo je da se povećanjem idealnih momentnih
omjera stupanj iskoristivosti povećava. Usporedbom oba grafa se može zaključiti da veći
prijenosni omjeri imaju za posljedicu povećani stupanj iskoristivosti.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
143
Na sl. 5.4.9 je prikazana funkcija omjera jalove snage i snage na ulazu u pretvarač
(specifične jalove snage) kod varijante S14V2 pri radu s uključenom kočnicom Br2 u
domeni idealnih momentnih omjera It i IIt . Iz grafa se vidi da je kod idealnih momentnih
omjera It =12 i IIt =12, kod kojih se postiže maksimalan prijenosni omjer, omjer jalove snage
i snage na ulazu u pretvarač blizak minimalnom pa je prema tome negativni utjecaj jalove
snage na sniženje stupnja iskoristivosti vrlo mali.
Sl. 5.4.9 Prikaz odnosa jalove snage i snage na ulazu u ovisnosti o idealnim momentnim omjerima tI i tII kod varijante S14V2 pri radu s uključenom kočnicom Br2
Slično se dešava sa stupanjem iskoristivosti kod varijante S13V3 u brzini Br2
(uključena kočnica Br2). Kod te varijante u brzini Br2 prijenosni omjer ima negativnu
vrijednost.
Od varijanti pretvarača s kočnicama na spojnom i zasebnom vratilu koje mogu ostvariti
velike prijenosne omjere povećanje stupnja iskoristivosti pri povećanju prijenosnog omjera
pokazuju i varijante S15V2 i S16V3 u brzini Br2. Kod ovih varijanti pretvarača se ne
pojavljuje jalova snaga.
Veliku sličnost pretvaračima S13V3, S14V2, S15V2 i S16V3 u pogledu funkcije
prijenosnih omjera i stupnja iskoristivosti pokazuju i neki pretvarači s kočnicama
raspoređenim na spojnim vratilima. To su pretvarači S13V1, S14V1, S15V1 i S16V1.
Analiza pokazuje da se i kod njih povećava stupanj iskoristivosti povećanjem prijenosnog
omjera.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
144
5.4.5 Stupanj iskoristivosti međusobno inverznih varijanti pretvarača
Prema opisanom postupku određivanja stupnja iskoristivosti izveden je izraz i za
stupanj iskoristivosti u brzini Br2 inverzne varijante varijanti S55V5 tj. varijante S55V11
koji ima recipročan prijenosni omjer. Dotični izraz (5.4.5) vrijedi kod I IIt t i on je:
Br2
III 0ΙI
0Ι
I III 0ΙI
0Ι 0Ι
II I
I I II
tt
t t t
t tt t t
(5.4.5)
Taj izraz ima nešto drugačiji oblik od izraza (5.4.3), ali nakon uvrštavanja istih
vrijednosti idealnih momentnih omjera i relativnih stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova
u (5.4.3) i (5.4.5) i izračunavanja vrijednosti stupnjeva iskoristivosti prema oba navedena
izraza dobiva se vrlo bliska vrijednost (graf funkcije se neprimjetno razlikuje od grafa na sl.
5.4.6).
Za sve međusobno inverzne varijante pretvarača razmatrane u ovom radu dobivaju se
različite funkcije stupnja iskoristivosti. Programski sustav napravljen u ovom radu generira
ove izraze i za određene ulazne podatke određuje im vrijednost. Numeričkim
izračunavanjima računskog stupnja iskoristivosti međusobno inverznih varijanti uz iste
ulazne podatke neovisno o kinematičkom prijenosnom omjeru dobivaju se vrlo bliske
vrijednosti računskog stupnja iskoristivosti. Kroz brojne usporedbe uočeno je najveće
odstupanje rezultata od 0,07 % što praktično znači da izrazi dobiveni kod bilo koje varijante
pretvarača vrijede i za njoj inverznu varijantu.
5.4.6 Ekvivalentne varijante pretvarača s aspekta brzine Br2
Usporedbom analitičkih izraza prijenosnih omjera pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu pri radu u brzini Br2 pokazalo se da postoje
parovi varijanti pretvarača čije varijante imaju potpuno jednake funkcije prijenosnih omjera.
Za njih se može reći da su ekvivalentne po svojim vanjskim kinematičkim karakteristikama
(funkcija prijenosnog omjera).
Analiza relativnih energetskih tokova na planetnim slogovima ovih pretvarača
pokazuje da oni u brzini Br2 (uz uključenu kočnicu Br2) imaju i jednake smjerove relativnih
energetskih tokova na planetnim slogovima. To znači da su im jednake i funkcije stupnja
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
145
iskoristivosti u brzini Br2. Zbog toga se može reći da su te varijante ekvivalentne i po
računskom stupnju iskoristivosti u brzini Br2. U Tab. 5.4.5 i Tab. 5.4.6 su navedeni parovi
ekvivalentnih varijanti u brzini Br2. U Tab. 5.4.5 je u prvom stupcu varijanta s imanentnom
jalovom snagom, a do nje u drugom stupcu je njoj ekvivalentna varijanta kod koje se ne
pojavljuje jalova snaga.
Tab. 5.4.5 Popis parova ekvivalentnih varijanti pretvarača
S jalovom snagom Bez jalove snage S12V2 S36V3 S12V3 S36V11 S13V2 S56V3 S13V4 S56V5 S14V2 S16V3 S14V3 S35V11
S14V10 S16V11 S14V11 S35V3 S34V2 S15V3 S34V3 S15V11
U Tab. 5.4.6 su navedeni ekvivalentni parovi varijanti pretvarača kod kojih se ne pojavljuje jalova snaga. Tab. 5.4.6 Popis parova ekvivalentnih varijanti pretvarača bez jalove snage
Bez jalove snage Bez jalove snage S16V2 S35V2 S16V4 S35V4
Ekvivalentnu varijantu u brzini Br2 nemaju slijedeće navedene varijante i njima
inverzne varijante: S13V3, S13V5, S15V2, S15V4, S36V4, S36V8, S11V4, S11V5, S33V4,
S33V5, S55V4 i S55V5.
Od svih navedenih ekvivalentnih parova varijanti pretvarača zbog mogućnosti
ostvarenja velikog prijenosnog omjera ističe se par S14V2 – S16V3. Pomoću ove dvije
varijante pretvarača se uz idealne momentne omjere u intervalu I2 12t i II2 12t u
brzini Br2 može ostvariti kinematički prijenosni omjer od i = 7 do i =157. Iako varijanta
S14V2 sadrži komponentu jalove snage ona po računskoj energetskoj efikasnosti (računskom
stupnju iskoristivosti) nije ništa lošija od varijante S16V3 koja nema komponentu jalove
snage. Ova činjenica potvrđuje da prisutnost jalove snage ne mora imati uvijek zamjetan
utjecaj na stupanj iskoristivosti.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
146
5.4.7 Rad s fiksnom kočnicom Br2- jednobrzinski pretvarači
Kod bilo koje varijante dvobrzinskih dvovodilnih pretvarača svaki par prijenosnih
omjera je ( Br1i , Br2i ) određen s odgovarajućim parom idealnih momentnih omjera ( It , IIt ). U
tom slučaju se računski stupanj iskoristivosti ne može povećavati varirajući idealne
momentne omjere jer bi se time narušili kinematički zahtjevi na pretvarač.
Ako pogon ne zahtijeva dvobrzinski pretvarač nego samo jednobrzinski onda se kod
ovih pretvarača kad rade u brzini Br2 u općem slučaju jedan prijenosni omjer može dobiti s
različitim kombinacijama idealnih momentnih omjera. U tom slučaju svaka kombinacija
idealnih momentnih omjera rezultira određenim stupnjem iskoristivosti. Ukoliko se želi
osnovati pretvarač s maksimalnim stupnjem iskoristivosti treba odabrati odgovarajući par
idealnih prijenosnih omjera. Optimalni izbor idealnih momentnih omjera opisan je u
poglavlju 8. i provodi se pomoću računala. Na sl. 5.4.10 je prikazan dijagram varijante
S14V2Br2 kod kojeg se vidi kako stupanj iskoristivosti ovisi o prijenosnom omjeru. Iz grafa
sa slike se za svaki prijenosni omjer može odrediti interval mogućih računskih stupnjeva
iskoristivosti. Primjerice kod varijante S14V2 za zahtijevani prijenosni omjer Br2i =28
računski stupanj iskoristivosti se ovisno o odabranim idealnim momentnim omjerima može
kretati između Br2 = 0,938…0,964. Taj interval je obilježen širokom crvenom crtom. Kod
prijenosnika koji rade pri velikim snagama i vrlo malo povećanje stupnja iskoristivosti je
važno.
Sl. 5.4.10 Ovisnost stupnja iskoristivosti o prijenosnom omjeru kod varijante S14V2Br2
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
147
Iz sl. 5.4.10 je vidljivo da se kod većih prijenosnih omjera može postići relativno
manje povećanje stupnja iskoristivosti odgovarajućom kombinacijom idealnih momentnih
omjera. Kod prijenosnih omjera Br2i >80 se vrlo malo može utjecati na stupanj iskoristivosti
izborom kombinacije idealnih momentnih omjera.
5.5 Utjecaj relativnih stupnjeva iskoristivosti na ukupni stupanj iskoristivosti
Pored brojeva zubi kao faktora čija promjena najviše utječe na relativni stupanj
iskoristivosti planetnog sloga utjecaj imaju i faktori koji nisu obuhvaćeni matematičkim
modelom u ovom radu. Ti faktori su kvaliteta izrade ozubljenja, faktori prekrivanja profila,
modul zupčanika, izbor ležaja, način i uvjeti podmazivanja itd. U cilju optimizacije
pretvarača prema kriteriju stupnja iskoristivosti dobro je poznavati utjecaj relativnog stupnja
iskoristivosti svakog planetnog sloga na stupanj iskoristivost pretvarača u određenoj brzini.
Funkciju stupnja iskoristivosti pretvarača je dobro predočiti grafički. Za izabrane idealne
momentne omjere funkcije stupnja iskoristivosti za obje brzine kod dvobrzinskih pretvarača
u općem slučaju imaju oblike:
BrI BrI 0I 0II, (5.5.1)
BrII BrII 0I 0II, (5.5.2)
Funkcije stupnja iskoristivosti oblika prema (5.5.1) i (5.5.2) prikazane grafički mogu
dati konstruktoru korisne informacije o osjetljivosti stupnja iskoristivosti. Moguće je da se
stupanj iskoristivosti u određenoj brzini manje mijenja s promjenom relativnog stupnja
iskoristivosti kod jednog planetnog sloga, a više kod drugog. Moguće je da relativno veliko
smanjenje stupnja iskoristivosti nekog planetnog sloga utječe relativno malo na smanjenje
stupnja iskoristivosti cijelog planetnog pretvarača. Isto tako je moguće da je stupanj
iskoristivosti planetnog pretvarača znatnije osjetljiv na promjenu relativnog stupnja
iskoristivosti pojedinog planetnog sloga. U slučaju kad je utjecaj relativnog stupnja
iskoristivosti na stupanj iskoristivosti pretvarača relativno mali može se izvršiti
racionalizacija u konstruiranju koja će pojeftiniti izradu, a neće bitno utjecati na
karakteristike planetnog pretvarača. Primjerice, u slučaju kad je osjetljivost stupnja
iskoristivosti pretvarača u određenoj brzini relativno mala pri promjenama relativnog stupnja
iskoristivosti jednog od planetnih slogova može se na dotičnom planetnom slogu primijeniti
grublje izrađene zupčanike ili zupčanike s manjim brojem zubi, ako se to ne protivi drugim
konstrukcijskim zahtjevima.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
148
U slučajevima u kojim mala promjena relativnog stupnja iskoristivosti određenog
planetnog sloga značajnije utječe na ukupni stupanj iskoristivosti dobro je posvetiti veću
pažnju utjecajnom planetnom slogu.
Može se zaključiti da poznavanje utjecaja relativnih stupnjeva iskoristivosti planetnih
slogova na ukupni stupanj iskoristivosti može doprinijeti optimiziranju konstrukcije jer
kazuje kojem planetnom slogu treba pokloniti veću pažnju.
Kao primjer je za eksperimentalni pretvarač S55V5 koji radi s uključenom kočnicom
Br2 prikazana funkcija stupnja iskoristivosti. Za parametre planetnih slogova I 3,3636t i
II 4t ( Br2 26, 427i ) funkcija (5.4.3) poprima oblik:
Br2
0I0I
0II
0I0II
3,3636 13,4544
426, 42678 3,3636
(5.5.3)
Uz praktički moguć raspon relativnih stupnjeva iskoristivosti 0I (0,95;0,99) i
0II (0,95;0,99) , na osnovu (5.5.3) je generiran graf (sl. 5.5.1). Graf na sl. 5.5.1 pokazuje
da smanjenje relativnog stupnja iskoristivosti drugog planetnog sloga nešto manje utječe na
smanjenje ukupnog stupnja iskoristivosti nego što je to slučaj kod prvog planetnog sloga.
Sl. 5.5.1 Stupanj iskoristivosti pretvarača varijante S55V5Br2 kao funkcija relativnih stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova u intervalu 0I 0, 95; 0, 99( ) i 0II (0, 95; 0, 99) za parametre I 3, 3636t
i II 4t ( Br2 26, 427i )
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
149
Za druge vrijednosti idealnih momentnih omjera graf funkcije je nešto drugačiji.
Tako uz It =2 i IIt =10 ( Br2i =2,75) funkcija stupnja iskoristivost ima oblik:
Br2
0I0I
0II
0I0II
2 20
102,75 2
(5.5.4)
Graf generiran u domeni relativnih stupnjeva iskoristivosti 0I (0,95;0,99) i
0II (0,95;0,99) (sl. 5.5.2) prikazuje da smanjenje relativnog stupnja iskoristivosti drugog
planetnog sloga puno manje utječe na smanjenje ukupnog stupnja iskoristivosti nego što
slučaj kod prvog planetnog sloga.
Sl. 5.5.2 Stupanj iskoristivosti pretvarača oznake S55V5 kao funkcija relativnih stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova u intervalu 0I (0, 95;0, 99) i 0II (0, 95; 0, 99) za parametre It =2 i IIt =10
( Br2i =2,75).
Na osnovu funkcije stupnja iskoristivosti oblika Br Br I II 0I 0II, , ,t t je kod bilo
koje varijante pretvarača moguće za određene parametre It i IIt dobiti oblike funkcija
BrI BrI 0I 0II, i BrII BrII 0I 0II, koje mogu jasno grafički prikazati utjecaje
relativnih stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova na ukupni stupanj iskoristivosti u
određenoj brzini. Stoga ove funkcije mogu biti putokaz u daljnjem osnivanju optimalne
konstrukcije pretvarača.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
150
5.6 Eksperimentalna provjera mehaničko-matematičkog modela stupnja iskoristivosti
U poglavlju 5.6. je opisana provedena verifikacija matematičkog modela stupnja
iskoristivosti za brzinu Br1 i brzinu Br2 na pretvaraču oznake S55V5 eksperimentalnim
putem.
5.6.1 Prikaz eksperimentalnog pretvarača i eksperimentalna oprema
Stvarni stupanj iskoristivosti planetnog pretvarača može biti ustanovljen tek nakon što
je planetni pretvarač izrađen. U cilju verifikacije izvedenih mehaničko-matematičkih modela
stupnjeva iskoristivosti izrađen je dvobrzinski pretvarač varijante S55V5 na kojem je
provedeno eksperimentalno određivanje stupnjeva iskoristivosti.
U brzini Br1 pretvarač ostvaruje prijenosni omjer Br1 5i , a u brzini Br2 prijenosni
omjer Br2 26, 4267i . Uz pretvarač je izrađen ispitni stol na kojem se može provoditi
mjerenje mehaničkih veličina potrebnih za određivanje stupnjeva iskoristivosti.
Na sl. 5.6.1 je pojednostavljen prikaz eksperimentalnog pretvarača. Lijevi dio slike
prikazuje pretvarač s uključenom kočnicom Br1 uz koju aktivno radi samo drugi planetni
slog (desni). Desni dio slike prikazuje pretvarač s uključenom kočnicom Br2 uz koju u
pretvorbi aktivno sudjeluju oba planetna sloga. Uz sliku su navedeni brojevi zubi sunčanih
zupčanika i vijenaca planetnih slogova, idealni momentni omjeri i moduli ozubljenja.
Slovom A je označeno ulazno, a slovom B izlazno vratilo pretvarača.
1I 11z ; 3I 37z ; I 3,3636t ; nI 1, 25m 1II 9z ; 3II 36z ; II 4t ; nII 1,25m Sl. 5.6.1 Pojednostavljen prikaz eksperimentalnog pretvarača i neki njegovi osnovni parametri
Na sl. 5.6.2 je prikazan vanjski izgled planetnog pretvarača. Kraći vijci (pozicija 8),
čija je os paralelna s središnjom osi pretvarača, omogućuju kočenje vodila prvog planetnog
sloga te na taj način simuliraju kočnicu Br2. Duži vijci (pozicija 7), postavljeni okomito na
središnju os pretvarača, imaju zadatak zakočiti oba vijenca. Oni simuliraju kočnicu Br1.
Br1 Br1
Br2 Br2
1Iz
2Iz
3 Iz
1IIz
2IIz
3IIz
A B
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
151
Zahvaljujući izvedenom ispitnom stolu, eksperimentalnom pretvaraču i mjernoj opremi
moguće je provesti mjerenja na osnovu kojih se može odrediti stupanj iskoristivosti
dvovodilnog dvobrzinskog planetnog pretvarača oznake S55V5 u obje brzine. Eksperiment
se provodi prema tzv. statičkoj metodi opisanoj u [64, 76, 77] (sl. 5.6.3). Pomoću dopunskih
elemenata je moguće odrediti i statičke relativne stupnjeve iskoristivosti svakog od planetnih
slogova.
Sl. 5.6.2 Vanjski izgled eksperimentalnog pretvarača; 1 – stol; 2 – temeljna ploča pretvarača; 3 – spojno vratilo dvaju vijenaca; 4 – nosač ležaja; 5 – disk s rasterom; 6 – disk izlaznog vratila;
7 – dulji vijak (kočnica Br1); 8 – kraći vijak (kočnica Br2); 9 – nosač foto-davača.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
152
Pomoću vijaka (sl. 5.6.2) se koče različiti dijelovi eksperimentalnog pretvarača. Vijci
također omogućuju zadavanje različitog stupnja ekscentričnosti na vijencu (isti za oba
planetna sloga) i vodilu (na prvom planetnom slogu) što omogućuje istraživanje utjecaja
ekscentričnosti na stupanj iskoristivosti. Transparentni diskovi s rasterom (pozicija 5, sl.
5.6.2), postavljeni na tri vanjska vratila pretvarača, omogućuju mjerenje kuta zakretanja
vratila i brzine vrtnje članova pretvarača u pogonu uz pomoć foto-davača TL2001.
Pri statičkom se ispitivanju (sl. 5.6.3) ulazno vratilo opterećuje pomoću remenice
polumjera 46 milimetara (pozicija 3) i utega (pozicija 1) pogonskim torzijskim momentom
AT 'AT . Torzijski moment na izlaznom vratilu '
BT se određuje na osnovu izmjerene obodne
sile pomoću digitalnog dinamometra oznake FWL5000 koja djeluje na kraku jednakom
polumjeru diska (krak od 125 mm). Ovaj dinamometar može mjeriti silu ekvivalentnu masi
od 5000 grama s rezolucijom od 1 gram.
Sl. 5.6.3 Oprema za određivanje statičkog stupnja iskoristivosti; 1 – uteg; 2 – nosač pretvarača; 3 – remenica na ulaznom vratilu pretvarača; 4 – pretvarač; 5 – disk na izlaznom vratilu pretvarača; 6 – element za prenošenje sile s diska
na dinamometar; 7 – digitalni dinamometar.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
153
5.6.2 Cilj eksperimenta
Za ispitivani planetni pretvarač stupanj iskoristivosti u brzini Br1 (nepokretan vijenac)
(sl. 5.6.1 lijevo) se određuje preko izraza (5.6.1), (Tab. 2.9.1):
0II IIBr1
II
11
tt
(5.6.1)
U brzini Br2 kod koje je zakočeno vodilo na prvom planetnom slogu (sl. 5.6.1 desno)
stupanj iskoristivosti se određuje preko (5.6.2), (određeno prema poglavlju 5.4.1):
0I0I I I II
0II
II0I I
0IIBr2
I I II
I II
t t t
tt
t t tt t
(5.6.2)
U izrazima (5.6.1) i (5.6.2) idealni momentni omjeri iznose: I 3,3636t i II 4t .
Cilj je utvrditi da li se vrijednost Br1 dobivena preko izraza (5.6.1) približno slaže s
neposredno izmjerenom vrijednosti stupnja iskoristivosti u brzini Br1, 'Br1 . Računska
vrijednost Br1 je dobivena preko izraza (5.6.1) na osnovu poznatog idealnog momentnog
omjera drugog planetnog sloga ( II 4t ) i eksperimentalno utvrđenog relativnog stupnja
iskoristivosti drugog planetnog sloga '0II .
Također je cilj utvrditi da li se vrijednost Br2 dobivena preko izraza (5.6.2) približno
slaže s neposredno izmjerenom vrijednosti stupnja iskoristivosti u brzini Br1, 'Br2 . Računska
vrijednost Br2 je dobivena preko izraza (5.6.2) na osnovu poznatih idealnih momentnih
omjera drugog planetnog sloga ( I 3,3636t i II 4t ) i eksperimentalno utvrđenih relativnih
stupnjeva iskoristivosti prvog i drugog planetnog sloga '0I i '
0II .
Ukoliko se navedene vrijednosti slažu tada se može zaključiti da se izmjereni
stupnjevi iskoristivosti doista vladaju prema navedenim mehaničko-matematičkim modelima
te da je te modele opravdano primjenjivati.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
154
5.6.3 Teorijski temelji eksperimenta
Poznato je da se stupanj iskoristivosti može izraziti preko dva prijenosna omjera,
energetskog i kinematičkog. Dakle uz poznati moment na ulazu 'AT i izmjereni moment na
izlazu iz pretvarača 'BT te poznavanjem kinematičkog prijenosnog omjera, može se odrediti
stupanj iskoristivosti. '
B'
T A
Ti Ti i
(5.6.3)
5.6.4 Metodika eksperimenta
Eksperimentalno određivanje statičkog stupnja iskoristivosti se provodi po sljedećoj
proceduri:
- Kočenje jednog dijela prijenosnika (npr. vijenaca s kočnicom Br1);
- Opterećenje ulaznog vratila s torzijskim momentom 'AT pomoću remenice i utega;
- Određivanje intenziteta torzijskog momenta na izlaznom vratilu 'BT pomoću
digitalnog dinamometra i zapisivanje rezultata;
Eksperiment se provodi u različitim položajima (kutovima zakreta) ulaznog vratila u
okvirima kinematičkog ciklusa s različitim vrijednostima momenta opterećenja te uz
neizbježnu minimalnu promjenu ekscentričnosti pomoću vijaka (sl. 5.6.2).
Ista procedura se ponavlja uz blokirano vodilo za složeni pretvarač (rad s Br2) i za
zasebne planetne slogove (da bi se odredili relativni stupnjevi iskoristivosti '0I i '
0II ).
5.6.5 Rezultati eksperimenta
5.6.5.1 Određivanje stupnja iskoristivosti 'Br1
Nakon kočenja spojnog vratila (dva vijenca) te opterećivanja ulaznog vratila s utezima
masa od 500, 550, 600 i 700 grama čije težine djeluju na polumjeru od 46 mm, dobivaju se
rezultati navedeni u Tab. 5.6.1.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
155
Tab. 5.6.1 Rezultati mjerenja dobiveni pri zakočenom spojnom vratilu (dva vijenca)
Masa za generiranje ulaznog momenta, g 500 550 600 700
Intenzitet ulaznog momenta 'AT , Nm 0,226 0,248 0,271 0,316
Izmjerena masa ekvivalentna min 661 719 791 911
obodnoj sili, g m 671 732 799 920
max 689 741 809 930
min 0,811 0,882 0,970 1,117
Intenzitet izlaznog momenta 'BT , Nm m 0,823 0,898 0,980 1,128
max 0,845 0,909 0,992 1,140
min 3,587 3,557 3,578 3,534
Intenzitet energ. prijenosnog omjera Ti m 3,640 3,620 3,616 3,571
max 3,740 3,664 3,659 3,609
min 0,717 0,711 0,716 0,707
Stupanj iskoristivosti 'Br1 m 0,728 0,724 0,723 0,714
max 0,748 0,733 0,731 0,722
Za svaku razinu pogonskog opterećenja je napravljeno 7 mjerenja za redom uz polako
otpuštanje tereta. U Tab. 5.6.1 su prikazane minimalne, srednje i maksimalne apsolutne
vrijednosti izmjerenog izlaznog torzijskog momenta 'BT , pripadnog energetskog prijenosnog
omjera Ti i dobivenog stupnja iskoristivosti 'Br1 .
Srednja vrijednost izmjerenog stupnja iskoristivosti iznosi: 'Br1 0,722 .
5.6.5.2 Određivanje stupnja iskoristivosti 'Br2
Nakon kočenja vratila vodila prvog planetnog sloga i postepenog opterećivanja
ulaznog vratila s utezima masa od 500, 550, 600 i 700 grama čije težine djeluju na polumjeru
od 46 mm, dobivaju se rezultati navedeni u Tab. 5.6.2:
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
156
Tab. 5.6.2 Rezultati mjerenja dobiveni pri zakočenom zasebnom vratilu
Masa za generiranje ulaznog momenta, g 500 550 600 700
Intenzitet ulaznog momenta 'AT , Nm 0,226 0,248 0,271 0,316
Izmjerena masa ekvivalentna min 933 1035 1141 1332
obodnoj sili, g m 942 1045 1151 1348
max 950 1059 1161 1359
min 1,144 1,269 1,399 1,633
Intenzitet izlaznog momenta 'BT , Nm m 1,155 1,282 1,412 1,653
max 1,165 1,299 1,424 1,666
min 5,061 5,115 5,163 5,168
Intenzitet energ. prijenosnog omjera Ti m 5,109 5,170 5,210 5,230
max 5,156 5,237 5,254 5,273
min 0,1915 0,1935 0,1953 0,1962
Stupanj iskoristivosti 'Br2 m 0,1933 0,1956 0,1971 0,1979
max 0,1951 0,1982 0,1989 0,1995
Za svaku razinu pogonskog opterećenja je napravljeno 7 mjerenja za redom uz polako
otpuštanje tereta. U Tab. 5.6.2 su prikazane minimalne, srednje i maksimalne apsolutne
vrijednosti izmjerenog izlaznog torzijskog momenta 'BT , pripadnog energetskog prijenosnog
omjera Ti i dobivenog stupnja iskoristivosti 'Br2 .
Dobiveni srednji statički stupanj iskoristivosti iznosi: 'Br2 0,196 .
Relativno niska vrijednost statičkog stupnja iskoristivosti je posljedica jalovog
momenta koji se javlja u pretvaraču kod brzine Br2.
5.6.5.3 Određivanje relativnih stupnjeva iskoristivosti planetih slogova '0I i '
0II
Uz pomoć dodatnih elemenata provedeno je određivanje statičkog relativnog stupnja
iskoristivosti planetnih slogova. Opterećenje pretvarača, mjerenje izlaznog momenta i
određivanje statičkog stupnja iskoristivosti planetnih slogova provođeno je na isti način kao
u podpoglavljima 5.6.5.1 i 5.6.5.2 , a rezultati su navedeni u Tab. 5.6.3 i Tab. 5.6.4.
Određen je stupanj iskoristivosti planetnog sloga kod predavanja energije od sunčanog
zupčanika prema vodilu uz zakočeni vijenac nakon čega je izračunat relativni stupanj
iskoristivosti za oba planetna sloga.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
157
Tab. 5.6.3 Rezultati eksperimentalnog određivanja stupnja iskoristivosti na prvom planetnom slogu pri prijenosu energije od sunčanog zupčanika prema vodilu uz zakočen vijenac
Masa za generiranje ulaznog momenta, g 500 550 600 700
Intenzitet ulaznog momenta 'AT , Nm 0,226 0,248 0,271 0,316
Izmjerena masa ekvivalentna min 651 715 784 917
obodnoj sili, g m 652 718 787 922
max 655 719 789 926
min 0,798 0,877 0,961 1,125
Intenzitet izlaznog momenta 'BT , Nm m 0,800 0,881 0,965 1,131
max 0,803 0,882 0,967 1,135
min 3,530 3,535 3,548 3,561
Intenzitet energ. prijenosnog omjera Ti m 3,539 3,552 3,561 3,578
max 3,552 3,557 3,570 3,591
min 0,809 0,810 0,813 0,816
Stupanj iskor. '1V(3) uz 4,3636i m 0,811 0,814 0,816 0,820
max 0,814 0,815 0,818 0,823
min 0,753 0,754 0,757 0,761
Rel. stupanj iskoristivosti '0I m 0,755 0,759 0,761 0,767
max 0,759 0,760 0,764 0,770
Srednja vrijednost statičkog relativnog stupnja iskoristivosti prvog planetnog sloga je '0I 0,760 .
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
158
Tab. 5.6.4 Rezultati eksperimentalnog određivanja stupnja iskoristivosti na drugom planetnom slogu pri prijenosu energije od sunčanog zupčanika prema vodilu uz zakočen vijenac
Masa za generiranje ulaznog momenta, g 500 550 600 700
Intenzitet ulaznog momenta 'AT , Nm 0,226 0,248 0,271 0,316
Izmjerena ekvivalentna min 700 770 844 987
masa obodnoj sili, g m 702 776 850 996
max 708 779 854 1000
min 0,859 0,944 1,035 1,210
Intenzitet izlaznog momenta 'BT , Nm m 0,861 0,951 1,042 1,221
max 0,868 0,955 1,047 1,226
min 3,800 3,805 3,820 3,830
Intenzitet energ. prijenosnog omjera Ti m 3,810 3,835 3,845 3,865
max 3,840 3,850 3,865 3,880
min 0,760 0,761 0,764 0,766
Stupanj iskoristivosti '1V(3) uz 5i m 0,762 0,767 0,769 0,773
max 0,768 0,770 0,773 0,776
min 0,700 0,701 0,705 0,708
Rel. stupanj iskoristivosti '0II m 0,703 0,709 0,711 0,717
max 0,710 0,713 0,716 0,720
Srednja vrijednost statičkog relativnog stupnja iskoristivosti drugog planetnog sloga je '0II 0,710 .
5.6.6 Usporedba rezultata
5.6.6.1 Stupanj iskoristivosti složenog pretvarača pri radu s uključenom kočnicom Br1
Pri radu složenog pretvarača s uključenom kočnicom Br1 (nepokretno spojno vratilo –
dva vijenca) radna energija se prenosi samo kroz drugi planetni slog.
Nakon uvrštavanja eksperimentalno dobivene vrijednosti relativnog stupnja
iskoristivosti drugog planetnog sloga '0II u (5.6.1) dobiva se vrijednost Br1 :
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
159
'0II II
Br1II
1 1 0,710 4 0,7681 5
tt
Ovo je više od eksperimentalnog rezultata dobivenog pri radu pretvarača u brzini Br1
koji iznosi 'Br1 0,722 . To je logično, ako se ima u vidu, da pri određivanju '
Br1 prvi
planetni slog radi u praznom hodu te i on oduzima dio pogonske energije. Pri većim
pogonskim opterećenjima od primjenjenih u ovom eksperimentu bi bio manji utjecaj
gubitaka praznog hoda prvog planetnog sloga što bi rezultiralo s manjom razlikom Br1 i
'Br1 .
5.6.6.2 Stupanj iskoristivosti složenog pretvarača pri radu s uključenom kočnicom Br2
U ovom slučaju su elementi pretvarača opterećeni s jalovim momentom.
Nakon uvrštavanja eksperimentalno dobivenih vrijednosti za relativne stupnjeve
iskoristivosti planetnih slogova '0I i '
0II (navedeni u podpoglavlju 5.6.5.3) u izraz (5.6.2) za
stupanj iskoristivosti složenog pretvarača, dobiva se:
'0I'
0I I I II'0 II
' II0I I '
0 IIBr2
I I II
I II
0,760,76 3,3636 3,3636 40,71
40,76 3,36360,71 0,203553,3636 3,3636 4
3,3636 4
t t t
tt
t t tt t
Na ovaj način određena vrijednost stupnja iskoristivosti je vrlo bliska vrijednosti iz
podpoglavlja 5.6.5.2 koja je dobivena mjerenjem na složenom eksperimentalnom pretvaraču
i ima vrijednost 'Br2 0,196 .
5.6.7 Zaključak eksperimenta
Rezultati eksperimenta dobiveni na osnovu mjerenja na pretvaraču S55V5 potvrđuju
da su eksperimentalno dobivene vrijednosti stupnjeva iskoristivosti vladaju prema izrazima
(5.6.1) i (5.6.2). Budući da su matematičko-mehanički modeli kod svih varijanti pretvarača
razmatranih u ovom radu dobiveni na isti način kao i modeli za varijantu S55V5 može se
zaključiti da je njihova primjenjivost opravdana.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
160
5.7 Eksperimentalno određivanje stupnja iskoristivosti pretvarača u radu
5.7.1 Cilj eksperimenta
Gubici energije izraženi stupnjem iskoristivosti planetnih pretvarača ovise o nizu
parametara: vrsti zupčanika, modulu i broju zubi zupčanika, hrapavosti kontaktnih površina,
karakteru opterećenja, točnosti izrade, načinu podmazivanja, vrsti maziva itd.
U ovom radu su računski stupnjevi iskoristivosti kod razmatranih pretvarača izraženi
preko idealnih momentnih omjera i relativnih stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova.
Točnost rezultata dobivenih preko tih izraza je uvjetovana točnošću određivanja relativnih
stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova.
Relativni stupanj iskoristivosti planetnog sloga u fazi usporedne analize varijanti se
može odrediti samo približno jer nisu poznati brojni konstrukcijski detalji. Za određivanje
stupnja gubitaka u ozubljenju može se primijeniti izraz (2.9.3). Stupanj gubitaka u planetnom
slogu se dobiva na osnovu stupnja gubitaka u ozubljenju i koeficijenata kojima su paušalno
uzeti u obzir ostali utjecajni gubici u planetnom slogu prema (2.9.6). Na osnovu računskog
relativnog stupnja gubitaka dobiva se računski relativni stupanj iskoristivosti prema (2.9.1).
O točnosti računskog relativnog stupnja iskoristivosti ovisi točnost izračunatog stupnja
iskoristivosti pretvarača.
Cilj ovog poglavlja je ocijeniti usklađenost računski dobivenog stupnja iskoristivosti i
stupnja iskoristivosti dobivenog eksperimentalnim ispitivanjem.
5.7.2 Eksperimentalni pretvarač
U cilju realizacije eksperimentalnog istraživanja izabran je trostupanjski pretvarač koji
se primjenjuje za horizontalno gibanje električnog vitla. Pretvarač je proizvod tvornice
“Подемкран” iz grada Gabrovo u Bugarskoj. Po nabavci pretvarač je bio u sklopu s
odgovarajućim elektromotorom tvoreći tako trostupanjski motor-reduktor. U cilju
provođenja eksperimenta naknadno je odvojen motor od reduktora te je uklonjen prvi stupanj
prijenosa. Izveden je ulaz na drugom stupnju prijenosa koji je ovom preinakom postao prvi
stupanj prijenosa dobivenog dvostupanjskog (dvovodilnog) planetnog pretvarača na kojem
se provelo mjerenje. Ovaj dvovodilni pretvarač prema sustavu označavanja u ovom radu ima
oznaku S15V1Br2.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
161
Na sl. 5.7.1 je dat simbolički prikaz eksperimentalnog pretvarača varijante S15V1Br2.
Sl. 5.7.1 Simbolički prikaz eksperimentalnog pretvarača oznake S15V1Br2
Na sl. 5.7.2 je prikazan dio sklopnog crteža eksperimentalnog pretvarača na kojem se
vide oba planetna sloga. Ulaz je na vratilu sunčanog zupčanika lijevog planetnog sloga, a
izlaz na vratilu vodila desnog planetnog sloga (sl. 5.7.2).
Sl. 5.7.2 Dio sklopnog crteža eksperimentalnog pretvarača S15V1Br2
Osnovni parametri pretvarača su:
Modul ozubljenja na prvom stupnju: n I 1 mmm
Brojevi zubi zupčanika prvog stupnja: 1I 21z ; 2I 24z ; 3I 69z
Idealni momentni omjer prvog stupnja I 3, 286t
Prijenosni omjer prvog stupnja: I 4, 286i Modul ozubljenja na drugom stupnju: n II 1,25 mmm
Brojevi zubi zupčanika drugog stupnja: 1II 21z ; 2II 27z ; 3II 75z
Idealni momentni omjer drugog stupnja II 3,571t
Prijenosni omjer drugog stupnja: II 4,571i Prijenosni omjer pretvarača: 19,591i
Nominalni moment na ulazu u pretvarač je A 5T Nm
Sredstvo za podmazivanje je univerzalno ulje za reduktore ЕR 90 BDS 14368-82.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
162
5.7.3 Ispitni stol
U cilju provedbe eksperimenta konstruiran je ispitni stol koji se nalazi u laboratoriju
Katedre za primijenjenu mehaniku Sveučilišta za kemijsku tehnologiju u Sofiji. Ispitni stol s
pripadnom opremom omogućuje statičko i dinamičko ispitivanje pretvarača.
Na sl. 5.7.3 je prikazana varijanta stola za određivanje stupnja iskoristivosti pretvarača s
otvorenim tokom snage [69]. Pretvarač se pokreće pomoću asinkronog elektromotora oznake
КТ 71В nominalne snage 0,63 kW i nominalne brzine vrtnje 2830 min-1 (nominalni ulazni
torzijski moment AT =2,12 Nm). Brzina vrtnje elektromotora se regulira pomoću frekventnog
pretvarača ELDI / M – 0,75 kW. Kontrola brzine vrtnje se vrši s bezkontaktnim tahometrom
ADD503. Između elektromotora i eksperimentalnog pretvarača je ugrađen torziometar
oznake TК20, prilagođen za svrhu ovog mjerenja na Tehničkom sveučilištu u Sofiji. Na
izlazu iz pretvarača se nalazi vratilo s kočnim bubnjem promjera 100 mm koje je uležišteno
na dva dvoredna kuglična ležaja. Kočnica za simulaciju opterećenja je izvedena od kočnice
za dizalicu firme ТКТ. Moment kočenja (izlazni torzijski moment reduktora 'BT ) se regulira
vijkom na kočnici pomoću posebnog ključa, a mjeri se pomoću digitalnog tenziometarskog
dinamometra oznake FWL5000. Ovaj dinamometar može mjeriti silu ekvivalentnu masi od
5000 grama s rezolucijom od 1 gram. Naime, na kočnici se nalazi poluga koja na kraku
duljine 900 mm od osi bubnja djeluje silom na digitalni tenziometarski dinamometar. Iz
digitalnog dinamometra i iz torziometra TК20 se provode signali do mjerne opreme oznake
ИМ-131 i računala. Na sl. 5.7.4 se nalazi dio mjerne opreme.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
163
Sl. 5.7.3 Ispitni stol za dinamičko ispitivanje planetnih pretvarača; 1 – elektromotor; 2 – vratilo za mjerenje momenta torzije; 3 – planetni pretvarač; 4 – zupčasta spojka; 5 – kočni bubanj ; 6 – ležaj; 7 – kočnica; 8 – poluga; 9 – dinamometar; 10 – tenziometrijska oprema.
Sl. 5.7.4 Dio mjerne opreme za određivanje stupnja iskoristivosti
Na sl. 5.7.5 je shematski prikazan ispitni stol s mjernom opremom.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
164
Sl. 5.7.5 Shematski prikaz ispitnog stola s mjernom opremom
5.7.4 Plan i metodika eksperimenta
Mjerenje je provođeno pri četiri različita srednja opterećenja ulaznog vratila 'AT (0,53
Nm, 1,06 Nm, 1,59 Nm, 2,12 Nm) i to kod svakog opterećenja s dvije različite brzine vrtnje
(750 1min i 1500 1min ) te dvije različite temperature ulja (35°C i 75C°). Mjerenja s istim
ulaznim parametrima su ponavljana nekoliko puta poslije određenog vremenskog perioda
zbog vjerodostojnosti rezultata.
Metodika mjerenja je slijedeća:
- uključivanje mjerne aparature
- ulijevanje ulja određene temperature u pretvarač
- uključivanje elektromotora
- izbor brzine vrtnje elektromotora pomoću frekventnog pretvarača uz kontrolu
tahometrom
- izbor odgovarajućeg opterećenja pomoću zatezanja vijka kočnice i nadzor
opterećenja torziometra na zaslonu računala
- fino podešavanje brzine vrtnje motora i opterećenja na ulaznom vratilu pretvarača
prema planu eksperimenta i uspostavljanje stacionarnog režima rada
- provjera ispravnosti rada mjernih uređaja
- pokretanje procesa registriranja mjernih veličina u trajanju od 10 s.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
165
5.7.5 Dobivanje rezultata eksperimenta
Mjerenjem u vremenu od 10 sekundi dobiva se 3000 podataka po mjernoj veličini. Za
svaku mjernu veličinu je određena srednja vrijednost. Srednja vrijednost stupanja
iskoristivosti je određena prema izrazu (5.7.1)
k'
A
0,9 Fi T
( 5.7.1)
U izrazu (5.7.1) je:
kF / N – srednja sila na poluzi kočnice
'AT / Nm –srednji moment na ulazu u pretvarač
i - prijenosni omjer pretvarača
- srednja vrijednost stupanja iskoristivosti
Dobivene srednje vrijednosti mjernih veličina i određene srednje vrijednosti stupnja
iskoristivosti su navedene u Tab. 5.7.1 za svaku kombinaciju ulaznih parametara.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
166
Tab. 5.7.1 Izmjerena srednja sila na poluzi kočnice kF , srednji moment na ulaznom vratilu '
AT i
izračunat srednji stupanj iskoristivosti za dvije različite brzine vrtnje i temperature ulja te četiri različita pogonska opterećenja
ciljano srednje opter. ''AT / Nm 0,53 1,06 1,59 2,12
kF / N (1500 1min i 75°C)
'AT / Nm (1500 1min i 75°C)
(1500 1min i 75°C)
9,56 0,54 0,813
20,19 1,06 0,875
30,72 1,57 0,899
41,40 2,09 0,910
kF / N (1500 1min i 35°C)
'AT / Nm (1500 1min i 35°C)
(1500 1min i 35°C)
8,86 0,52 0,783
19,07 1,02 0,859
30,77 1,59 0,889
42,26 2,15 0,903
kF / N (750 1min i 75°C)
'AT / Nm (750 1min i 75°C)
(750 1min i 75°C)
10,00 0,53 0,867
19,87 1,01 0,904
32,41 1,62 0,919
42,38 2,10 0,927
kF / N (750 1min i 35°C)
'AT / Nm (750 1min i 35°C)
(750 1min i 35°C)
10,09 0,55 0,843
20,75 1,07 0,891
32,02 1,62 0,908
42,63 2,14 0,919
5.7.6 Analiza dobivenih podataka i usporedba s računskim stupnjem iskoristivosti
Kako bi se omogućio bolji uvid u promjenu vrijednosti stupnja iskoristivosti za
različite ulazne parametre dobiveni rezultati su prikazani grafički na sl. 5.7.6. Na sl. 5.7.6 su
četiri izlomljene crte koje prikazuju linearno interpolirane vrijednosti stupnja iskoristivosti u
domeni srednjeg ulaznog momenta 'AT . Svaka od izlomljenih crta je dobivena uz različitu
kombinaciju brzine vrtnje motora i temperature ulja prilikom mjerenja. Sjenčano je označen
interval računskog stupnja iskoristivosti. Gornja i donja granica tog intervala unutar kojih se
procjenjuje da bi trebao biti stupanj iskoristivosti pretvarača je dobivena na osnovu osnovnih
podataka o ozubljenju planetnih slogova i izraza navedenih u Tab. 5.7.2.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
167
Sl. 5.7.6 Eksperimentalno dobivene vrijednosti stupnjeva iskoristivosti pretvarača i interval računskog
stupnja iskoristivosti
η
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
168
Tab. 5.7.2 Određivanje gornje i donje granice računskog stupnja iskoristivosti planetnih slogova I stupanj II stupanj
1Iz =21
It =3,286
zI =0,0188261 prema izrazu (2.9.3)
0Ιmax z I1, 41 0,02654 prema (2.9.6)
0Ιmin z I1,09 0,02052 prema (2.9.6)
0Imin =0,9734
0Imax =0,9795
01V(3)
11
tt
prema Tab. 2.9.1
1V(3) Imin =0,9793
1V(3) Imax =0,9842
1IIz =21
IIt =3,571
zII =0,017441 prema izrazu (2.9.3)
0IImax z I1, 41 0,02459 prema (2.9.6)
0IImin z I1,09 0,01901 prema (2.9.6)
0IImin =0,9754
0IImax =0,981
01V(3)
11
tt
prema Tab. 2.9.1
1V(3) IImin =0,98079
1V(3) IImax =0,98515
Kod ovog pretvarača je ukupni stupanj iskoristivosti jednak umnošku stupnjeva
iskoristivosti planetnih slogova uk 1V(3) I 1V(3) II . Vrijednost računskog stupnja
iskoristivosti se kreće u intervalu: uk 0,9605 0,9696.
Analizom grafa sa sl. 5.7.6 može se zaključiti sljedeće:
- Povećanjem opterećenja, pri istoj brzini vrtnje i temperaturi ulja (viskoznosti) se
postižu veće vrijednosti stupnja iskoristivosti. Razlog tome je taj što je kod veće
vrijednosti ulaznog momenata veća razlika između tog ulaznog momenta i momenta
praznog hoda (moment praznog hoda je neovisan o opterećenju);
- Stupanj iskoristivosti ima veću vrijednost pri temperaturi ulja od 75C° nego pri
temperaturi od 35C°. Razlog tome je manja viskoznost ulja pri višoj temperaturi pa
su manji hidraulički gubici;
- Razlika vrijednosti stupnja iskoristivosti pri temperaturi od 75C° i 35C° je najveća
kod minimalne vrijednosti ulaznog momenta;
- Stupanj iskoristivosti je veći pri brzini vrtnje od 750 1min nego pri brzini vrtnje od
1500 1min . Razlog su veći hidraulički gubici pri većoj brzini vrtnje;
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
169
- Stupanj iskoristivosti se brže mijenja kod nižih vrijednosti ulaznog momenta nego
kod viših vrijednosti ulaznog momenta;
- Utjecaj brzine vrtnje i temperature na stupanj iskoristivosti je veći kod manjih
opterećenja;
- Najveća razlika teorijskih i eksperimentalnih rezultata nastaje pri minimalnoj
vrijednosti ulaznog momenta. Kako se opterećenje povećava vrijednosti računskog
stupnja iskoristivosti i eksperimentalno dobivenog stupnja iskoristivosti su sve
bliže;
- Relativno velika razlika između eksperimentalnih i teoretskih rezultata nastaje zbog
toga što je ispitivanje provođeno na relativno malom reduktoru s relativno manjim
opterećenjem (kakvo je omogućila oprema). Naime, kod reduktora manjih
dimenzija može se očekivati i manji stupanj iskoristivosti [5]. Prema trendu
dobivenih grafova se može zaključiti da bi se pri opterećenjima koja su bliska
nazivnom (5 Nm) mogla očekivati manja razlika između izračunatih vrijednosti
stupnja iskoristivosti i eksperimentalnih rezultata. Također na sl. 5.7.2 se može
vidjeti da je eksperimentalni pretvarač u cilju smanjenja troškova izveden bez
adekvatnog uležištenja dijelova kakvo imaju industrijski reduktori za velike snage.
Ovo je zasigurno jedan od uzroka dobivanja manjeg stupnja iskoristivosti od
izračunatog na osnovu terijskih izraza koji uključuju koeficijente dobivene
mjerenjem na većim industrijskim reduktorima.
5.7.7 Usporedba provedenog eksperimenta s drugim sličnim eksperimentom
Eksperimentalno određivanje stupnja iskoristivosti je opisano u više radova. Neki od
njih su [1, 5, 32, 66, 71]. Uspostavljeni rezultati su svojstveni samo za eksperimentalni
pretvarač na kojem su dobiveni. Plan eksperimenta opisanog u ovom radu je sličan planu
jednog od eksperimenata prikazanog u [1]. Eksperimentalni pretvarač u [1] je bio
jednostavni planetni pretvarač tipa 1UV. Osnovni parametri tog pretvarača su:
- broj zubi sunčanog zupčanika 1z =22,
- broj zubi satelita 2z =17
- broj zubi vijenca 3z =56
- modul zupčanika nm =5 mm
- širina zupčanika b=30 mm
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
170
Točnost izrade zupčanika u pogledu geometrijskih parametara radnih površina zubi je
srednja (odgovara kvaliteti 7 točnosti izrade). Zupčanici su toplinski obrađeni, a za
podmazivanje i hlađenje pretvarača je primijenjeno ulje S1 SAE 50, koje je u širokoj uporabi
u prijenosnicima koji prenose velika opterećenja i rade s čestim dinamičkim udarima.
Određivanje stupnja iskoristivosti kod zakočenog vijenca i prijenosa energije od
sunčanog zupčanika na vodilo provedeno je na ispitnom stolu s otvorenim tokom snage
mjerenjem relevantnih mehaničkih veličina. Ulazni moment se kretao u intervalu od 50 Nm
do 450 Nm, a brzina vrtnje motora je bila od 1018 1min do 3004 1min . Ovisno o ulaznom
opterećenju i brzini vrtnje motora određeni stupanj iskoristivosti se kretao između 0,893 i
0,976. Radna temperatura ulja nije poznata.
Dobiveni rezultati stupnja iskoristivosti pretvarača prikazani su grafički na sl. 5.7.7.
Sl. 5.7.7 Graf stupnja iskoristivosti eksperimentalnog pretvarača iz [1]
Za eksperimentalni pretvarač iz [1] se može odrediti minimalna i maksimalna
vrijednost računskog stupnja iskoristivosti na isti način kao i kod eksperimentalnog
pretvarača ispitivanog u ovom radu.
Idealni momentni omjer: t =2,545454
Relativni računski stupanj gubitaka u ozubljenju: z 0,023835
Minimalni relativni računski stupanj gubitaka u pretvaraču:
0min 1,09 0,02383 0,02598
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
171
Maksimalni relativni računski stupanj gubitaka u pretvaraču:
0max 1, 41 0,023835 0,033607
Maksimalni relativni računski stupanj iskoristivosti: 0max 0,974
Minimalni relativni računski stupanj iskoristivosti: 0min 0,966
Računski stupanj iskoristivosti: 01V(3)
11
tt
( Tab. 2.9.1)
Maksimalni računski stupanj iskoristivosti: 1V(3)max 0,981
Minimalni računski stupanj iskoristivosti: 1V(3)min 0,975
U grafu na sl. 5.7.7 su ucrtane vrijednosti 1V(3)min i 1V(3)max . Analizom grafa se vidi da
samo kod brzine vrtnje A 1018n 1min i vrijednosti ulaznog momenta bliskoj nazivnoj
postoji potpuna usuglašenost računskih i eksperimentalnih rezultata.
Usporedbom grafova eksperimenta provedenog u ovom radu (sl. 5.7.6) i usporednog
eksperimenta (sl. 5.7.7) iz [1] se vidi da postoji potpuna sličnost trendova. Bolja
usuglašenost rezultata s teoretskim modelom je kod usporednog eksperimenta pri nazivnom
opterećenju. To je i logično jer se radi o većem pretvaraču. Naime, poznato je da veći
pretvarači rade s većim stupnjem iskoristivosti [5].
Može se zaključiti da su računski dobiveni stupnjevi iskoristivosti preko izraza
primijenjenih u ovom radu najbliži realnim stupnjevima iskoristivosti kad su opterećenja
pretvarača bliska nazivnom opterećenju. To potvrđuju rezultati oba prikazana eksperimenata
u poglavlju 5.7.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
173
6. RELATIVNE BRZINE VRTNJE SATELITA
6.1 Općenito o relativnoj brzini vrtnje satelita
Relativne brzine vrtnje satelita utječu na trajnost ležajeva, razinu buke [69], gubitke u
ležajevima, ulju i ozubljenju te oštećenje bokova zubi zupčanika. Vrlo je važno da izabrana
varijanta i njeni parametri osiguravaju da relativne brzine vrtnje satelita imaju prihvatljive
vrijednosti.
U [54] se preporuča da relativna brzina vrtnje satelita na planetnim pretvaračima ne
bude veća od brzine vrtnje sunčanog zupčanika. U [1] se kao najveća prihvatljiva relativna
brzina vrtnje satelita navodi 12000 min-1.
6.2 Specifične relativne brzine vrtnje satelita
Relativne brzine vrtnje satelita su ovisne u brzini vrtnje ulaznog vratila. Povećanjem ili
smanjenjem brzine vrtnje ulaznog vratila linearno se povećava ili smanjuje relativna brzina
vrtnje satelita. Kako bi se varijanta pretvarača mogla ocijeniti i usporediti s drugim
varijantama pretvarača u ovom radu se primjenjuje specifična relativna brzina vrtnje satelita
2rsn . Pod tim pojmom se u ovom radu podrazumijeva omjer relativne brzine vrtnje satelita
2rn i brzine vrtnje ulaznog vratila pretvarača An . Uz poznatu brzinu vrtnje ulaznog vratila
(pogonskog stroja) iz ovog omjera se lako uviđa iznos relativne brzine vrtnje satelita.
Maksimalna dopuštena vrijednost specifične relativne brzine vrtnje satelita 2rsdopn ovisi o
brzini vrtnje ulaznog vratila i primjeni pretvarača.
U obje brzine dvovodilnog pretvarača se može za svaki planetni slog izvesti ovisnost
specifične relativne brzine vrtnje satelita o idealnim momentnim omjerima It i IIt . To znači
da svaka varijanta ima četiri funkcije koje opisuju intenzitet specifične relativne brzine vrtnje
satelita u domeni idealnih momentnih omjera It , IIt .
Svaka od funkcija ima oblik:
2rs 2rs I II( , )n n t t (6.2.1)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
174
Pri izvođenju izraza za specifičnu relativnu brzinu vrtnje polazi se od izraza (2.7.11),
(2.7.12) i (2.7.13). Zbog jednostavnosti praćenja u Tab. 6.2.1 su ponovo navedena ova tri
izraza.
Tab. 6.2.1 Intenziteti relativnih brzina vrtnje satelita ovisno o slučaju
Slučaj Ulazno i izlazno vratilo 2rn
1 sunčani zupčanik i vodilo 2r 1 2rdop2
1 Vn n n nt
2 vijenac i vodilo 2r 3 2rdop2
1 Vtn n n n
t
3 vijenac i sunčani zupčanik 2r 3 1 2rdop2
21
tn n n nt
U nastavku je kao primjer prikazan izvod izraza za specifičnu relativnu brzinu vrtnje
satelita za drugi planetni slog varijante S55V5 koja radi u brzini Br2. Simbolički prikaz
varijante S55V5 je prikazan na sl. 6.2.1.
Sl. 6.2.1 Simbolički prikaz varijante S55V5
Zbog poznatih brzina vrtnje sunčanog zupčanika i vodila prikladan za izvođenje
specifične relativne brzine vrtnje satelita kao funkcije idealnih momentnih omjera It i IIt je
izraz koji sadrži brzinu vrtnje sunčanog zupčanika i brzinu vrtnje vodila (izraz u prvom retku
Tab. 6.2.1).
Za drugi planetni slog uz uključenu kočnicu Br2 izraz iz prvog retka Tab. 6.2.1 je:
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
175
2r IIBr2 12
1 VII
n n nt
(6.2.2)
Dijeljenjem izraza (6.2.2) s brzinom pogonskog vratila An (koja je jednaka brzini
vrtnje sunčanog zupčanika drugog planetnog sloga 1n ) dobiva se specifična relativna brzina
vrtnje satelita drugog planetnog sloga u brzini Br2 kao funkcija idealnog momentnog omjera
drugog planetnog sloga IIt i kinematičkog prijenosnog omjera Br2i :
2rs IIBr2II Br2
2 111
nt i
(6.2.3)
Kinematički prijenosni omjer iz Tab. 4.4.1 je:
I I IIBr2
I II
t t tit t
(6.2.4)
Nakon uvrštavanja prijenosnog omjera kao funkcije idealnih momentnih omjera (6.2.4)
u (6.2.3) dobije se ovisnost specifične relativne brzine satelita na drugom planetnom slogu
kod rada u brzini Br2 o idealnim momentnim omjerima planetnih slogova It i IIt :
2rsIIBr2II
21
II I II
I I II
t t tnt t t t
(6.2.5)
Na sličan način se može doći do funkcije specifične relativne brzine vrtnje satelita
proizvoljnog planetnog sloga proizvoljne varijante pri radu u proizvoljnoj brzini.
U sklopu ovog rada je razvijen programski sustav pomoću kojega se između ostalog
može kod svake varijante pretvarača prikazati ovisnost specifičnih relativnih brzina vrtnje
satelita o idealnim momentnim omjerima. Naime, programski sustav generira veliki skup
podataka koji se može prikazati tablično ili grafički i naknadno istraživati.
Na sl. 6.2.2 su kao primjer prikazani grafovi specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita
kod varijante S55V5 i to za oba planetna sloga u obje brzine.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
176
a) S55V5Br1 (I pl. slog) b) S55V5Br2 (I pl. slog)
c) S55V5Br1 (II pl. slog) d) S55V5Br2 (II pl. slog)
Sl. 6.2.2 Specifične relativne brzine vrtnje satelita kod varijante S55V5
U cilju analize varijanti pretvarača korisno je poznavati intervale u kojima se može
naći specifična relativna brzina vrtnje satelita. Važno je znati kod kojih varijanti u kojim
planetnim slogovima su sateliti opterećeni i mogu imati relativno brzu rotaciju. Kod tih
varijanti uvijek treba izračunom provjeriti kolika je specifična relativna brzina vrtnje satelita.
Pomoću razvijenog programskog sustava su za većinu varijanti dvovodilnih planetnih
pretvarača određene donja i gornja granica intervala unutar kojih se nalaze specifične
relativne brzina vrtnje satelita oba planetna sloga uz aktivnu jednu i drugu kočnicu.
Određivanje tih granica se provodilo uz promjenu vrijednosti idealnih momentnih omjera u
intervalu od 2 do 12.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
177
Budući da je za praktičnu primjenu režim multiplikacije manje zanimljiv od režima
redukcije iz razmatranja su izostavljene varijante planetnih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu koje u brzini Br2 ostvaruju multiplikaciju.
U skupini pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima su razmatrane
sve varijante. Također su razmatrane sve varijante planetnih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na zasebnim vratilima. Rezultati su navedeni u Tab. 6.2.2, Tab. 6.2.3, Tab.
6.2.4, Tab. 6.2.5 i Tab. 6.2.6. Navedeni rezultati uz poznavanje brzine vrtnje ulaznog vratila
omogućuju identifikaciju varijanti pretvarača kod kojih postoji realna opasnost prekoračenja
prihvatljive relativne brzine vrtnje satelita.
Deblje tiskano su istaknute ekstremne apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih
brzina vrtnje satelita planetnih slogova koji rade pod opterećenjem (ne rade samo u praznom
hodu).
Na osnovu preporuke iz [1] koja kaže da apsolutne vrijednosti relativnih brzina vrtnje
ne bi smjele prelaziti 12000 min-1 i uz pretpostavku da pogonski stroj ima brzinu vrtnje 3000
min-1 može se kao primjer usvojiti granična vrijednost prihvatljive specifične relativne brzine
vrtnje satelita 2rsn . Prema navedenim podacima ona je jednaka četiri. Vrijednosti specifičnih
relativnih brzina vrtnje satelita koje su veće od četiri u tablicama su istaknute crvenom
bojom kako bi se ukazalo na eventualnu opasnost od prevelike relativne brzine vrtnje satelita
kod određenih planetnih slogova u određenim brzinama nekih varijanti. Naravno, brzina
pogonskog stroja ne mora biti 3000 min-1. Ona može biti manja ili veća. U tom slučaju
vrijednost granične prihvatljive specifične relativne brzine satelita može biti veća ili manja
od četiri.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
178
Tab. 6.2.2 Ekstremne apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
Oznaka
min max
Oznaka
min max
Oznaka
min max
S11V4
2,18
2,18
0,17
0,17
4
4
1,33
1,33
S11V5
2,18
2,18
0,18
0,18
4
4
2
2
S12V2
0,18
0,18
0,09
0,09
2
2
0,8
0,8
S12V3
0,16
0,16
0,09
0,09
1,33
1,33
0,8
0,8
S13V2
0,18
0,01
0,18
0,01
2
1
2,66
1,33
S13V3
0,16
0,01
0,18
0,01
1,33
0,66
2,66
1,33
S13V4
2,18
0,18
0,16
0,01
4
2
1,33
0,66
S13V5
2,18
0,18
0,18
0,01
4
2
2
1
S14V2
0,18
0,01
0,16
0,01
2
1
1,3
0,57
S14V3
0,16
0,01
0,16
0,01
1,33
0,66
1,3
0,57
S14V10
1,45
0,16
0,16
0,01
3,69
1,33
1,3
0,57
S14V11
4,36
2,18
0,16
0,01
48
4
1,3
0,57 Napomena:
Crvenom bojom su istaknute apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita veće od 4.
Deblje tiskane vrijednosti ukazuju na vrtnju satelita pod opterećenjem.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
179
Tab. 6.2.2 (nastavak) Ekstremne apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
Oznaka
min max
Oznaka
min max
Oznaka
min max
S15V2
0,18
0,01
0,16
0,01
2
0,66
1,5
0,5
S15V3
0,16
0,01
0,16
0,01
1,33
0,44
1,5
0,5
S15V4
2,18
0,16
0,16
0,01
4
1,33
1,33
0,44
S15V11
6,54
2,18
0,17
0,01
52
4
1,5
0,5
S16V2
0,18
0,01
0,17
0,01
2
0,66
1,92
0,57
S16V3
0,16
0,01
0,17
0,01
1,33
0,44
1,92
0,57
S16V4
2,18
0,16
0,16
0,01
4
1,33
1,33
0,44
S16V11
2,36
0,18
0,18
0,01
6
2
1,92
0,57
S33V4
0,18
0,18
0,17
0,12
2
2
1,33
1,84
S33V5
0,18
0,18
2,18
0,36
2
2
4
24
S34V2
2,18
0,36
0,11
0,11
4
24
1,26
1,26
S34V3
0,17
0,12
0,11
0,11
1,33
1,84
1,26
1,26 Napomena:
Crvenom bojom su istaknute apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita veće od 4.
Deblje tiskane vrijednosti ukazuju na vrtnju satelita pod opterećenjem.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
180
Tab. 6.2.2 (nastavak) Ekstremne apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
Oznaka
min max
Oznaka
min max
Oznaka
min max
S35V2
2,18
0,33
0,18
0,11
4
16
1,71
1,77
S35V3
0,16
0,11
0,18
0,11
1,33
1,23
1,71
1,77
S35V4
0,18
0,16
0,16
0,11
2
1,33
1,33
1,23
S35V11
0,54
2,18
0,18
0,12
26
4
1,71
1,78
S36V3
0,16
0,11
0,43
0,29
1,33
1,23
3,46
3,2
S36V4
0,18
0,16
0,16
0,11
2
1,33
1,33
1,23
S36V8
0,18
0,17
0,2
0,18
2
1,33
3
2
S36V11
0,2
0,18
0,43
0,29
3
2
3,46
3,2
S55V4
0,16
0,16
2,18
0,50
1,33
1,33
4
17,3
S55V5
0,16
0,16
0,18
0,18
1,33
1,33
2
2
S56V3
2,18
0,50
0,2
0,2
4
17,3
4
4
S56V5
0,16
0,16
0,18
0,18
1,33
1,33
2
2 Napomena:
Crvenom bojom su istaknute apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita veće od 4.
Deblje tiskane vrijednosti ukazuju na vrtnju satelita pod opterećenjem.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
181
Tab. 6.2.3 Ekstremne apsolutne vrijednosti specifične relativne brzine vrtnje satelita kod pretvarača s varijantom razmještaja V1
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
Oznaka
min max
Oznaka
min max
Oznaka
min max
S11V1
0,18
0,18
0,17
0,17
2
2
1,33
1,33
S12V1
0,18
0,18
0,16
0,16
2
2
1,33
1,33
S13V1
0,18
0,01
0,16
0,01
2
1
1,33
0,67
S14V1
0,18
0,01
0,16
0,01
2
1
1,33
0,66
S15V1
0,18
0,01
0,16
0,01
2
0,66
1,33
0,44
S16V1
0,18
0,01
0,16
0,01
2
0,66
1,33
0,44
S33V1
2,18
0,36
0,16
0,12
4
24
1,33
1,84
S34V1
2,18
0,36
0,16
0,12
4
24
1,33
1,84
S35V1
2,18
0,33
0,16
0,11
4
16
1,33
1,23
S36V1
2,18
0,33
0,16
0,11
4
16
1,33
1,23
S55V1
0,18
0,18
2,18
0,50
2
2
4
17,3
S56V1
0,18
0,18
2,18
0,5
2
2
4
17,3 Napomena:
Crvenom bojom su istaknute apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita veće od 4.
Deblje tiskane vrijednosti ukazuju na vrtnju satelita pod opterećenjem.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
182
Tab. 6.2.4 Ekstremne apsolutne vrijednosti specifične relativne brzine vrtnje satelita kod pretvarača s varijantom razmještaja V7
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
Oznaka
min max
Oznaka
min max
Oznaka
min max
S11V7
0,18
0,18
0,17
0,17
2
2
1,33
1,33
S12V7
0,17
0,17
0,18
0,18
1,33
1,33
2
2
S13V7
4,36
2,18
1,45
0,17
48
4
3,69
1,33
S14V7
1,45
0,17
4,36
2,18
3,69
1,33
48
4
S15V7
2,36
0,18
6,54
2,18
6
2
52
4
S16V7
6,54
2,18
2,36
0,18
52
4
6
2
S33V7
0,36
2,18
0,12
0,17
24
4
1,85
1,33
S34V7
0,12
0,17
0,36
2,18
1,85
1,33
24
4
S35V7
0,20
0,18
0,55
2,18
3
2
26
4
S36V7
0,55
2,18
0,20
0,18
26
4
3
2
S55V7
0,18
0,18
0,50
2,18
2
2
17
4
S56V7
0,50
2,18
0,18
0,18
17
4
2
2 Napomena:
Crvenom bojom su istaknute apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita veće od 4.
Deblje tiskane vrijednosti ukazuju na vrtnju satelita pod opterećenjem.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
183
Tab. 6.2.5 Ekstremne apsolutne vrijednosti specifične relativne brzine vrtnje satelita kod pretvarača s varijantom razmještaja V6
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
Oznaka
min max
Oznaka
min max
Oznaka
min max
S11V6
0,17
0,17
0,17
0,17
1,33
1,33
1,33
1,33
S12V6
0,16
0,16
0,18
0,18
1,33
1,33
2
2
S13V6
0,16
0,01
1,45
0,16
1,33
0,66
3,69
1,33
S14V6
0,16
0,01
4,36
2,18
1,33
0,66
48
4
S15V6
0,16
0,01
6,54
2,18
1,33
0,44
52
4
S16V6
0,16
0,01
2,36
0,18
1,33
0,44
6
2
S33V6
0,16
0,12
0,12
0,16
1,33
1,84
1,84
1,33
S34V6
0,16
0,12
0,36
2,18
1,33
1,84
24
4
S35V6
0,16
0,11
0,54
2,18
1,33
1,23
26
4
S36V6
0,16
0,11
0,19
0,18
1,33
1,23
3
2
S55V6
2,18
0,50
0,50
2,18
4
17,3
17,3
4
S56V6
2,18
0,50
0,181
0,181
4
17,3
2
2 Napomena:
Crvenom bojom su istaknute apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita veće od 4.
Deblje tiskane vrijednosti ukazuju na vrtnju satelita pod opterećenjem.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
184
Tab. 6.2.6 Ekstremne apsolutne vrijednosti specifične relativne brzine vrtnje satelita kod pretvarača s varijantom razmještaja V12
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
2rs IBr1n
2rsIIBr1n
2rs IBr2n
2rsIIBr2n
Oznaka
min max
Oznaka
min max
Oznaka
min max
S11V12
0,18
0,18
0,18
0,18
2
2
2
2
S12V12
0,18
0,18
0,17
0,17
2
2
1,33
1,33
S13V12
0,18
0,02
4,36
2,18
2
1
48
4
S14V12
0,18
0,02
1,45
1,67
2
2
3,69
1,33
S15V12
0,18
0,01
2,36
0,18
2
0,67
6
2
S16V12
0,18
0,14
6,54
2,18
2
0,66
52
4
S33V12
2,18
0,36
0,36
2,18
4
24
24
4
S34V12
2,18
0,36
0,12
0,16
4
24
1,85
1,33
S35V12
2,18
0,33
0,20
0,18
4
16
3
2
S36V12
2,18
0,33
0,54
2,18
4
16
26
4
S55V12
0,18
0,18
0,18
0,18
2
2
2
2
S56V12
0,18
0,18
0,50
2,18
2
2
17,33
4 Napomena:
Crvenom bojom su istaknute apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita veće od 4.
Deblje tiskane vrijednosti ukazuju na vrtnju satelita pod opterećenjem.
Za svaku razmatranu varijantu pretvarača su za oba planetna sloga u tablicama
navedene minimalna i maksimalna moguća apsolutna vrijednost specifične relativne brzine
vrtnje satelita u obje brzine.
Crvenom bojom su napisane varijante pretvarača kod kojih su moguće povećane
relativne brzine vrtnje satelita ( 2rsn >4) pri određenim kombinacijama idealnih momentnih
omjera planetnih slogova.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
185
Analizom Tab. 6.2.2 se može zaključiti da se kod varijanti pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu, koji u brzini Br2 rade pretežno u reduktorskom
režimu rada, povećane specifične relativne brzine vrtnje satelita mogu pojaviti samo kod
neopterećenih planetnih slogova u brzini Br1. U brzini Br2 se povećane specifične brzine
vrtnje satelita uz opterećene planetne slogove mogu pojaviti samo kod varijanti S33V5 i
S55V4.
Analizom Tab. 6.2.3 i Tab. 6.2.4 se može zaključiti da su kod varijanti pretvarača s
kočnicama raspoređenim na oba spojna vratila u obje brzine planetni slogovi opterećeni.
Specifične relativne brzine vrtnje satelita kod nekih varijanti uz određene idealne momentne
omjere mogu postati znatno visoke pa kod takvih varijanti treba biti oprezan.
Analizom Tab. 6.2.5 i Tab. 6.2.6 se može zaključiti je da u okviru varijanti pretvarača s
kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima postoje neke varijante kod kojih se mogu
pojaviti neprihvatljive specifične relativne brzine vrtnje satelita, ali samo na planetnim
slogovima koji rade u praznom hodu tj. neopterećeni.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
187
7. DIMENZIJE PLANETNOG PRETVARAČA
7.1 Dimenzioniranje planetnih slogova
Od velike je važnosti da konstruktor u ranoj fazi osnivanja planetnog pretvarača ima
bar orijentacijsku predstavu o dimenzijama planetnih slogova pretvarača. Moguće je da se
kinematički zahtjevi na pretvarač mogu ostvariti s više različitih varijanti pretvarača pa se
stoga između njih treba izabrati optimalna varijanta. Važan kriterij kod izbora optimalne
varijante pretvarača su najčešće radijalne dimenzije i masa pretvarača. Masa i dimenzije su
usko povezani s cijenom pretvarača pa se tako izborom varijante pretvarača čiji su planetni
slogovi relativno manjih dimenzija često postiže ušteda.
Planetni pretvarači se odlikuju velikim stupnjem kompaktnosti. Svi zupčanici
planetnog sloga su smješteni unutar vijenca. Stoga je diobeni promjer vijenca dobar
pokazatelj veličine planetnog sloga i može se prihvatiti kao kriterij za gabarit kod usporedne
analize radijalnih dimenzija planetnih slogova [2, 11].
Diobeni promjer vijenca 3d se može izraziti preko diobenog promjera sunčanog
zupčanika 1d i idealnog momentnog omjera t . U poglavlju 2.10 su dati izrazi koji
omogućuju procjenu gabarita planetnih slogova.
7.2 Momenti na sunčanim zupčanicima
Iz izraza (2.10.3) i (2.10.9) se vidi da se za određivanje modula ozubljenja treba
poznavati moment na sunčanom zupčaniku 1T . Na osnovu napravljene strukturne analize
(analize momenata) u Prilogu 1, se može izraziti moment na sunčanom zupčaniku kod svih
varijanti za oba planetna sloga u obje brzine kao funkciju idealnih momentnih omjera It i
IIt .
Nakon određivanja relativnih momenata na svim vratilima izvršeno je dijeljenje
relativnih momenata na sunčanim zupčanicima s relativnim momentom na ulazu. Na taj
način su dobiveni specifični relativni momenti na sunčanim zupčanicima. Specifični relativni
moment na sunčanom zupčaniku predstavlja moment kojim je opterećeno vratilo sunčanog
zupčanika kada je ulazno vratilo opterećeno s momentom AT =1. Umnožak specifičnog
relativnog momenta na sunčanom zupčaniku s vrijednošću momenta na ulazu AT daje
vrijednost momenta na sunčanom zupčaniku.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
188
Na sl. 7.2.1 je prikazano određivanje momenata na vratilima sunčanih zupčanika
planetnog pretvarača varijante S35V5 pri radu s uključenom kočnicom Br1, a na sl. 7.2.2 je
prikazano određivanje momenata na vratilima sunčanih zupčanika pri radu s uključenom
kočnicom Br2.
1I 0T 1II AT T
Sl. 7.2.1 Određivanje momenata na sunčanim zupčanicima planetnih slogova kod varijante S35V5 pri radu s uključenom kočnicom Br1
II
0II1I A
II I II
0II 0I 0II
1
t
T T t t t
1II AII I II
0II 0I 0II
1
1T T t t t
Sl. 7.2.2 Određivanje momenata na sunčanim zupčanicima planetnih slogova kod varijante S35V5 pri radu s uključenom kočnicom Br2
AP
BP
Br1
1
0II II.t
0II II(1 . )t I 0I;t
II 0II;t
AP II I IIA
0II 0I 0II
1 t t tT
1
Br2 BP
II
0II
t
II
0II
1 t
II
0II
t
I II
0I 0II
.
.t t
II I
0II 0I
1t t
I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
189
Na ovaj način se mogu izraziti momenti na sunčanim zupčanicima kod svih varijanti
dvovodilnih planetnih pretvarača. Izrazi za određivanje momenata na sunčanim zupčanicima
za sve varijante pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu koje u
brzini Br2 rade pretežno kao reduktori su navedeni u Tab. 7.2.1. U Tab. 7.2.2 i Tab. 7.2.3 su
navedeni izrazi za određivanje momenata na sunčanim zupčanicima kod svih varijanti
pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima. U Tab. 7.2.4. su navedeni izrazi
za određivanje momenata na sunčanim zupčanicima kod svih varijanti pretvarača s
kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
190
Tab. 7.2.1 Specifični momenti na sunčanim zupčanicima planetnih pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
Br1 Br2 Varijanta pretvarača
1IT / AT 1IIT / AT 1IT / AT 1IIT / AT S11V4
0 0II
IIt 0II II
I0II II
0I
1 tt t
II
0II
II0I I
0II
1 t
tt
I IIt t
I
0I
I0II II
0I
1 t
t t
I IIt t 0I I
II0I I
0II
1 ttt
S11V5
0 II
0II
1
1 t
0II II
I0II II
0I
tt t
II
0II
II0I I
0II
t
tt
I IIt t
I
0I
I0II II
0I
t
t t
I IIt t 0I I
II0I I
0II
ttt
S12V2 1 0 1 0II 0I I
II
1 tt
S12V3 1 0 1 0I I
II
0II
1
tt
S13V2 1 0 1 0I I
0II II
11
tt
13V3 1 0 1 0I It S13V4 0 1 II
0II
I II
0I 0II
1
1
t
t t
I
0I
I II
0I 0II
1
1
t
t t
S13V5 0
0II II
11 t
I II
0I 0II
1
1t t
I
0I
I II
0I 0II
1
t
t t
S14V2 1 0 1 0I I1 t S14V3 1 0 1 0I I
0II II1t
t
S14V10 0 0II
IIt II I II
0II 0I 0II
1t t t
0II
IIt
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
191
Tab. 7.2.1 (nastavak) Specifični momenti na sunčanim zupčanicima planetnih pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
Br1 Br2 Varijanta pretvarača
1IT / AT 1IIT / AT 1IT / AT 1IIT / AT
S14V11 0 0II
IIt
II
0II
I II
0I 0II
1 t
t t
0II
IIt
S15V2 1 0 1 0I I1 t
S15V3 1 0 1 0I 0II I
II
tt
S15V4 0 0II
IIt I II I II
0I 0II 0I 0II
1t t t t
I
0I
I II I II
0I 0II 0I 0II
1 t
t t t t
S15V11 0 II
0II
1
1 t
0II II
I I0II II
0I 0I
tt t t
II
0II
1 t
S16V2 1 0 1 0II 0I I
II
(1 )tt
S16V3 1 0 1 0I It
S16V4 0 1 II 0II
I I0II II
0I 0I
.
1
tt t t
I
0I
I I0II II
0I 0I
1
1
t
t t t
S16V11 0 0II II
11 t
I I II
0I 0I 0II
1t t t
II
0II
1
1 t
S33V4 0 1
I IIt t
II
0II
II0I I
0II
1 t
t t
I IIt t 0II II
I0II II
0I
1 ttt
I IIt t 0I I
II0I I
0II
1 tt t
I IIt t 0II II
I0II II
0I
1 ttt
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
192
Tab. 7.2.1 (nastavak) Specifični momenti na sunčanim zupčanicima planetnih pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
Br1 Br2 Varijanta pretvarača
1IT / AT 1IIT / AT 1IT / AT 1IIT / AT
S33V5 0 0
11 II IIt
I IIt t II
0I I0II
1t t
I IIt t I
0II II0I
1tt
I IIt t II
0I I0II
1t t
I IIt t I
0II II0I
1tt
S34V2 0I
It 0 0I
It
I
0I
I
0I
1 t
t
S34V3 0I
It 0 0I
It
0II
I 0I II1t t
S35V2 0I
It 0 0I
It
I
0I
I
0I
1 t
t
S35V3 0I
It 0 0I
It 0I 0II
I IIt t
S35V4 0 0II
IIt II II
0I I0II 0II
1
1 t tt
0I I
II II0I I
0II 0II
1
1
tt tt
S35V11 0 II
0II
1
1 t
0II II
0II II1t
t
0II II
11 t
S36V3 0I
It 0 0I
1I 1III
T Tt
0I1II 1I
I
T Tt
S36V4 0 1 0II II
0I I 0II II1t
t t
0I I
0I I 0II II
11
tt t
S36V8 1 0 0II II
0I I 0II II1t
t t
0II II
0I I 0II II
11
tt t
S36V11 0 0II II
11 t
1I 1IIII
0II
1
1T T t
1II 1III
0II
1
1T T t
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
193
Tab. 7.2.1 (nastavak) Specifični momenti na sunčanim zupčanicima planetnih pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
Br1 Br2 Varijanta pretvarača
1IT / AT 1IIT / AT 1IT / AT 1IIT / AT
S55V4 0 0II
IIt
I IIt t II
0I I0II
1tt
I IIt t I
0II II0I
1t t
1II 1IT T
S55V5 0 1
I IIt t
II
0II
II0I I
0II
t
t t
I IIt t 0II II
I0II II
0I
ttt
I IIt t 0I I
II0I I
0II
tt t
I IIt t
I
0I
I0II II
0I
t
tt
S56V3 I
0I
1
1 t
0 0I I
11 t
0I I
0I I1t
t
S56V5 0 0II
IIt I II
0I 0II
1
1t t
I
0I
I II
0I 0II
1
t
t t
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
194
Tab. 7.2.2 Specifični momenti na sunčanim zupčanicima planetnih pretvarača s varijantom razmještaja V1
Br1 Br2 Varijanta pretvarača 1IT / AT 1IIT / AT 1IT / AT 1IIT / AT
S11V1 1 0I 0II I
II
tt
1 0I I
II
0II
1
1
tt
S12V1 1 0I I
II
0II
1
tt
1
0I I
II
0II
1 tt
S13V1 1 0I It 1 0I I
0II II
11
tt
S14V1 1 0I I
0II II1t
t
1 0I I1 t
S15V1 1 0I 0II I
II
tt
1 0I I1 t
S16V1 1 0I It 1 0II 0I I
II
1 tt
S33V1 0I
It 0I
It 0I
It
I
0I
I0II II
0I
1
1
t
t t
S34V1 0I
It 0I
I 0II II(1 )t t
0I
It 0I I
0I I
1 tt
S35V1 0I
It 0I 0II
I IIt t 0I
It
I
0I
I
0I
1 t
t
S36V1 0I1I 1II
I
T Tt
0I1I 1II
I
T Tt
0I
It
I0I 0II
0I
I II
1 t
t t
S55V1 0I I
11 t
0I 0II I
II 0I I1t
t t
1I 1II
I
0I
1
1T T t
1II 1II
0I
1
1T T t
S56V1 0I I
11 t
0I I
0I I1t
t
I
0I
1
1 t
0II
III
0I
1 tt
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
195
Tab. 7.2.3 Specifični momenti na sunčanim zupčanicima planetnih pretvarača s varijantom razmještaja V7
Br1 Br2 Varijanta pretvarača 1IT / AT 1IIT / AT 1IT / AT 1IIT / AT
S11V7 0I 0II II
I
tt
1 0II II
I
0I
1
1
tt
1
S12V7 0I 0II II
I
1 tt
1
0II II
I
0I
1
tt
1
S13V7 0I 0II
I IIt t 0II
IIt
II0II
0II
III
0I
1
1
t
tt
0II
IIt
S14V7 II
0I 0II0II
I II
1 t
t t
0II
IIt
0II
III
0I
1 tt
0II
IIt
S15V7 0I 0II II
I 0II II1t
t t
0II II
11 t
I II
0I 0II
1
1 1t t
II
0II
1
1 t
S16V7 0I
III
0II
1 tt
II
0II
1
1 t
0II II
I0II II
0I
1 1
tt t
0II II
11 t
S33V7 0II
IIt 0II
IIt
II0II
0II
II 0I I
1
1
t
t t
0II
IIt
S34V7
II
0II
II
0II
1 t
t
0II
IIt
0II
II 0I I1t t
0II
IIt
S35V7 0II II
0II II1t
t
0II II
11 t
II0I I
0II
1
1 1 tt
II
0II
1
1 t
S36V7 II
0II
1
1 t
II
0II
1
1 t
0II II
0I I 0II II1 1t
t t
0I II
11 t
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
196
Tab. 7.2.3 (nastavak) Specifični momenti na sunčanim zupčanicima planetnih pretvarača s varijantom razmještaja V7
Br1 Br2 Varijanta pretvarača 1IT / AT 1IIT / AT 1IT / AT 1IIT / AT
S55V7 0I 0II II
I 0II II1t
t t
0II II
11 t
II
0II
1
1 t
II
0II
1
1 t
S56V7 0I
III
0II
1 tt
II
0II
1
1 t
0II II
0II II1t
t
0II II
11 t
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
197
Tab. 7.2.4 Specifični momenti na sunčanim zupčanicima pretvarača s kočnicama na zasebnim vratilima Br1 Br2 Varijanta
pretvarača 1IT / AT 1IIT / AT 1IT / AT 1IIT / AT
S11V6 (S11V12) 0I
It ,
0I I
11 t
0 0
0II
IIt ,
0II II
11 t
S12V6 (S12V12) 0I
It ,
0I I
11 t
0 0
0II II
11 t
, 0II
IIt
S13V6 (S13V12) 0I
It ,
0I I
11 t
0 0
1, II
0II
1
1 t
S14V6 (S14V12)
0I
It ,
0I I
11 t
0 0
II
0II
1
1 t
, 1
S15V6 (S15V12) 0I
It ,
0I I
11 t
0 0 0II
IIt , 1
S16V6 (S16V12) 0I
It ,
0I I
11 t
0 0
1, 0II
IIt
S33V6 (S33V12)
1, I
0I
1
1 t
0 0
1, II
0II
1
1 t
S34V6 (S34V12)
1, I
0I
1
1 t
0 0 II
0II
1
1 t
, 1
S35V6 (S35V12)
1, I
0I
1
1 t
0 0 0II
IIt , 1
S36V6 (S36V12)
1, I
0I
1
1 t
0 0 1, 0II
IIt
S55V6 (S55V12)
0I
It , 1
0 0 0II
IIt , 1
S56V6 (S56V12)
0I
It , 1
0 0 1, 0II
IIt
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
198
U Tab. 7.2.1-7.2.4 su navedene funkcije specifičnih momenata na sunčanim
zupčanicima. Argumenti funkcija su idealni momentni omjeri It i IIt te relativni stupnjevi
iskoristivosti planetnih slogova 0I i 0II .
Analizom izraza iz Tab. 7.2.1 se dolazi do zaključka da je kod varijanti pretvarača
S11V4, S11V5, S33V4, S33V5, S55V4 i S55V5 posebno važno pri bliskim vrijednostima
idealnih momentnih omjera It i IIt uvrstiti što preciznije vrijednosti relativnih stupnjeva
iskoristivosti jer je funkcija specifičnog momenta na sunčanom zupčaniku vrlo osjetljiva i na
promjene relativnih stupnjeva iskoristivosti 0I i 0II .
Kod specifičnih momenata na sunčanim zupčanicima pretvarača s međusobno
inverznim varijantama razmještaja V1 i V7 je ustanovljeno postojanje veza koje se mogu
izraziti s (7.2.1), (7.2.2), (7.2.3) i (7.2.4).
I I
A A (V1)V7 V1
1T TT T i
(7.2.1)
I I(V7)
A AV7 V1
T T iT T
(7.2.2)
II II
A A (V1)V7 V1
1T TT T i
(7.2.3)
II II(V7)
A AV7 V1
T T iT T
(7.2.4)
pri čemu su:
I
A V1
TT
- apsolutna vrijednost specifičnog momenta sunčanog zupčanika planetnog
sloga I kod pretvarača s varijantom razmještaja V1
I
A V7
TT
- apsolutna vrijednost specifičnog momenta sunčanog zupčanika planetnog
sloga I kod pretvarača s varijantom razmještaja V7
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
199
II
A V1
TT
- apsolutna vrijednost specifičnog momenta sunčanog zupčanika planetnog
sloga II kod pretvarača s varijantom razmještaja V1
II
A V7
TT
- apsolutna vrijednost specifičnog momenta sunčanog zupčanika planetnog
sloga II kod pretvarača s varijantom razmještaja V7
(V1)i - apsolutna vrijednost kinematičkog prijenosnog omjera kod pretvarača s varijantom razmještaja V1
(V7)i - apsolutna vrijednost kinematičkog prijenosnog omjera kod pretvarača s varijantom razmještaja V7
U Tab. 7.2.4 su u zagradama navedeni specifični momenti na sunčanim zupčanicima za
sve sheme s varijantom razmještaja V12.
Sistematizirani izrazi u Tab. 7.2.1-7.2.4 se mogu uspješno primjenjivati za
određivanje momenata na vratilima sunčanih zupčanika pri određivanju diobenih promjera
vijenaca planetnih slogova kod računalne usporedne analize varijanti pretvarača.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
200
7.3 Momenti na reakcijskim članovima (kočnicama)
Pri osnivanju dvovodilnog pretvarača potrebno je adekvatno dimenzionirati i vratilo
reakcijskog člana. U slučaju da se radi o pretvaraču s mogućnosti ostvarenja dvije brzine
potrebno je konstruirati adekvatne kočnice. Relativni momenti na kočnicama se određuju na
osnovu strukturne analize koja je napravljena u Prilogu 1 za šest različitih varijanti rasporeda
kočnica kod svih strukturnih shema. Na osnovu poznavanja momenata na kočnicama i
polumjera diska na kojem se kočenje izvodi može se odrediti sila kočenja te prema njoj
dimenzionirati kočnice. Ako postoji ograničenje sile kočenja onda se na osnovu poznavanja
momenta može odrediti polumjer kočnog diska.
Ako su momenti na kočnicama relativno mali tada se izmjena prijenosnog omjera
može izvesti s relativno manjom kočnicom. Iz tog je razloga važno znati kako utječe
varijanta pretvarača i njeni parametri na momente na kočnicama.
Uvjet ravnoteže momenata na ulaznom vratilu 'AT , izlaznom vratilu '
BT i reaktivnom
vratilu 'BrT se može izraziti preko (7.3.1):
' ' 'A B Br 0T T T (7.3.1)
Na osnovu (7.3.1) moment na reaktivnom vratilu (kočnici) je:
' ' 'Br A BT T T (7.3.2)
Njegova apsolutna vrijednost je:
' ' 'Br A BT T T (7.3.3)
Moment na izlazu 'BT se može izraziti preko (7.3.4):
'BT = '
A TT i (7.3.4)
Energetski prijenosni Ti se može izraziti preko (7.3.5):
Ti i (7.3.5) Na osnovu (7.3.3), (7.3.4) i (7.3.5) proizlazi (7.3.6):
' 'Br A (1 )T T i (7.3.6)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
201
Izraz (7.3.6) pokazuje ovisnost intenziteta momenata na reaktivnom članu (kočnici) '
BrT o momentu na ulazu 'AT , kinematičkom prijenosnom omjeru i te stupnju
iskoristivosti . Iz (7.3.6) se može zaključiti da uz zanemarivanje gubitaka momenti
na kočnicama kod različitih varijanti uz različite idealne momentne omjere planetnih
slogova pri jednakom ulaznom opterećenju i jednakom prijenosnom omjeru imaju
jednaku vrijednost.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
203
8. IZBOR OPTIMALNE VARIJANTE I PARAMETARA DVOVODILNOG PRETVARAČA
8.1 Kriteriji pri optimalnom izboru
Analizom grafova mjenjačkih mogućnosti dvobrzinskih pretvarača (Prilog 2) se uviđa
da nije rijedak slučaj da se dvobrzinski pogon, određen s dva prijenosna omjera, može
ostvariti s dvije ili više različitih varijanti pretvarača. Svaka od tih varijanti ima svoje
parametre planetnih slogova (idealne momentne omjere) s kojim se realiziraju postavljeni
kinematički zahtjevi.
U slučaju da se umjesto dvobrzinskog pretvarača zahtijeva jednobrzinski, broj mogućih
varijanti će vrlo vjerojatno biti još veći. Osim toga kod jednobrzinskog dvovodilnog
pretvarača jedan prijenosni omjer je moguće realizirati s različitim kombinacijama idealnih
momentnih omjera planetnih slogova u okviru jedne varijante.
Bez obzira traži li se pretvarač s jednim ili dva stupnja prijenosa (brzine) postavlja se
pitanje, koja je od varijanti koje omogućuju ostvarenje kinematičkih zahtijeva najprikladnija
za određeni slučaj i kakvi su njeni optimalni parametri.
U početnoj fazi osnivanja pretvarača je dovoljno razmatrati neke osnovne pokazatelje
(kriterije) na osnovu kojih se može odrediti optimalna varijanta pretvarača s pripadnim
parametrima.
Kod razmatranih planetnih pretvarača značajan pokazatelj kvalitete pretvarača je
njegova radijalna gabaritna izmjera. Kao pokazatelj radijalne gabaritne izmjere pri
usporednoj analizi različitih varijanti dvovodilnih pretvarača se može usvojiti veći od dvaju
diobenih promjera vijenaca njegovih planetnih slogova sloga. Može se tvrditi s velikom
vjerojatnosti da će pretvarač koji je izabran prema ovom pokazatelju skoro uvijek imati
zupčanike minimalnog volumena i mase. Ako se nakon izbora optimalne varijante primijene
ostale postojeće metode optimizacije, npr. metode optimizacije zahvata te ostalih elemenata
prijenosnika, koje se odnose na konstruktivne i tehnološke kriterije [4, 35, 40, 41, 78, 79],
može se smjelo tvrditi, da je dobivena najprikladnija varijanta.
Stupanj iskoristivosti je drugi važan pokazatelj (kriterij) koji treba razmatrati kod
izbora najprikladnije varijante i njenih parametara. Kod mjenjačkih pretvarača svaka brzina
ima svoj stupanj iskoristivosti. Kod njih se na osnovu pretpostavljene učestalosti rada u
svakoj brzini uz poznati stupanj iskoristivosti svake od brzina može odrediti ekvivalentni
stupanj iskoristivosti varijante.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
204
Za određivanje varijanti i njihovih parametara koje mogu ostvariti postavljene
kinematičke zahtjeve poželjno je koristiti računalo. Za izbor optimalne varijante i njenih
optimalnih parametara prema nekom od kriterija primjena računala je gotovo nezaobilazna.
Potrebno je razviti odgovarajući programski sustav koji će analizirati mogućnosti primjene
svih postojećih varijanti za određene kinematičke zahtjeve. Nakon identificiranja skupa
varijanti s pripadnim parametrima koje mogu ostvariti postavljene kinematičke zahtjeve
programski sustav treba na osnovu izabranih kriterija predložiti najbolju varijantu odnosno
generirati prioritetni popis varijanti. Ukoliko je potrebno iz skupa mogućih varijanti (s
pripadnim parametrima) izabrati varijantu koja primjerice ima najveći stupanj iskoristivosti,
računalo uspoređuje sve varijante s pripadnim parametrima s kojim se mogu ostvariti
postavljeni kinematički zahtjevi i pronalazi varijantu s parametrima kod koje je stupanj
iskoristivosti maksimalan. Isto je i kod pronalaženja varijante s minimalnim gabaritima
odnosno minimalnom masom zupčanika. Kada se kvaliteta konstrukcije ne može opisati
samo s jednim kriterijem potrebno se osloniti na metode višekriterijske optimizacije. Kod
višekriterijske optimizacije kvaliteta rješenja ovisi o više kriterija od kojih svaki ne mora biti
jednako važan. U takvim slučajevima, ako se važnosti kriterija mogu izraziti kvantitativno,
može se primijeniti metoda težinskih koeficijenata. Kod te metode svaki težinski koeficijent
predstavlja važnost pojedinog kriterija.
U sklopu ovog rada je razvijen programski sustav koji omogućuje izbor optimalne
varijante prema više kriterija.
8.2 Metodika iznalaženja najprihvatljivijih idealnih momentnih omjera
Na osnovu metode torzijskih momenata opisane u poglavlju 3. razvijen je modul
programskog sustava s integriranom logikom koja omogućuje identifikaciju varijanti s
parametrima koji mogu ostvariti postavljene kinematičke zahtjeve (kinematički prijenosni
omjeri).
Programski sustav po redu provjerava sve varijante pretvarača. Kod svake varijante
program generira skup uređenih parova idealnih momentnih omjera koji omogućuju
realizaciju traženih prijenosnih omjera. Kod varijante kod koje nije moguće ostvarenje
traženih prijenosnih omjera taj skup je prazan skup.
Granice intervala u kojim se nalaze idealni momentni omjeri It i IIt određuje korisnik.
Maksimalni interval je određen konstrukcijskim ograničenjima i kod planetnih pretvarača čiji
planetni slogovi imaju tri satelita iznosi:
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
205
Imin Imax2 12It t t
IImin IImax2 12IIt t t
Za svaku moguću kombinaciju idealnih momentnih omjera se izračunava vrijednost
prijenosnih omjera u obje brzine i provjerava se da li su dobivene vrijednosti u intervalu
tolerancije traženih prijenosnih omjera. Zbog točnijeg određivanja stupnja iskoristivosti u
daljnjoj fazi rada programa, korak povećanja idealnih momentnih omjera se ostvaruje
uzimajući u obzir broj zubi zupčanika.
Iz tog razloga se u računalnom programu provodi slijedeća procedura za određivanje
idealnih momentnih omjera It i IIt :
1. Zadavanje usvojenog broja zubi sunčanih zupčanika planetnih slogova 1Iz i
1IIz ;
2. Određivanje minimalnog i maksimalnog broja zubi na vijencima
3I min I min 1I.z t z ,
3II min II min 1II.z t z ,
3I max I max 1I.z t z ,
3II max II max 1II.z t z ;
3. Određivanje trenutnih vrijednosti momentnih omjera 3II
1I
zt
z i 3II
II1II
zt
z
(početi od 3I minz i 3II minz );
4. Povećavanje broja zubi na vijencu jednog planetnog sloga (npr. prvog) za jedan
zub uz provjeru uvjeta sinteze planetnog sloga. Ako dobivena kombinacija
brojeva zubi ne zadovoljava uvjet montaže idealni momentni omjer se ispušta iz
razmatranja i broj zubi vijenca se dalje povećava za jedan zub te se ponovo
provodi provjera. Provjera na osnovu uvjeta sinteze planetnog sloga se opcijski
može i izostaviti. Naime, poznato je da se planetni slog uz odgovarajuće
konstrukcijske mjere može sklopiti i ako nisu zadovoljeni svi uvjeti sinteze
(uvjet montaže) [67]. Povećanje broja zubi vijenca s korakom od jedan zub se
nastavlja sve dok se ne dostigne maksimalna dopuštena vrijednost (određena
predhodno u t. 2);
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
206
5. Povećavanje broja zubi na vijencu drugog planetnog sloga za jedan zub, kada se
ponovi ciklus za prvi planetni slog (t.3) sve dok se ne dostigne maksimalna
dopuštena vrijednost (određena predhodno u t.2). I ovdje se po potrebi
provjeravaju uvjeti sinteze planetnog sloga.
U okviru dvije petlje se kod svake varijante pretvarača određuju trenutne vrijednosti
različitih parametara planetnih slogova ( 0I , 0II , 3Id , 3IId , Im , IIm , 2rsIn , 2rsIIn i dr.) i
složenog pretvarača ( Br1i , Br2i , pS , Br1 , Br2 , 3vd , 3v 3m/d d i dr.) kao funkcija od It i IIt .
Na ovaj se način sastavljena baza podataka može upotrijebiti za analizu dobivenih
parametara pretvarača. Moguće je i generirati grafičke prikaze navedenih parametara kao
funkcija od It i IIt , što doprinosi brzoj orijentaciji konstruktora u sagledavanju mogućnosti
različitih varijanti pretvarača.
Iz baze podataka se može odrediti kod kojih vrijednosti It i IIt se u okviru neke
varijante dobivaju željeni prijenosni omjeri. Ukoliko ima više kombinacija idealnih
momentnih omjera koji ispunjavaju kinematičke zahtjeve moguće je odrediti onu
kombinaciju It i IIt koja osigurava minimalne gabarite, minimalnu masu planetnih slogova
ili pak maksimalan stupanj iskoristivosti i sl.
Ukoliko se kvaliteta rješenja ne može izraziti samo s jednim kriterijem potrebno je
provesti usporedbu rješenja prema više kriterija. U tom slučaju je potrebna normativna
metoda za određivanje suženog skupa prihvatljivih rješenja.
U ovom poglavlju, razrađena metodika višekriterijske optimizacije omogućuje
određivanje najprikladnije strukturne sheme na osnovu kvantitativno izraženih prioriteta
pojedinih parametara preko težinskih koeficijenata. Na taj način se uzima u obzir različit
stupanj važnosti svakog kriterija za konkretni slučaj primjene pretvarača.
Kod jednobrzinskih pretvarača svaki ponaosob razmatrani parametar poprima svoju
najbolju vrijednost u općem slučaju kod različite kombinacije It i IIt . Izbor varijante prema
samo jednom kriteriju vodi k poboljšanju varijante pretvarača samo prema dotičnom kriteriju
i ne zadovoljava u slučajevima kada se kvaliteta rješenja ne može opisati samo jednom
funkcijom cilja. Kod optimizacije stupnja iskoristivosti se traži maksimum njegove funkcije
cilja, a kod optimizacije gabarita i mase se traži minimum. Iz razloga što je optimizacijski
zadatak višekriterijski i raznosmjeran optimalno rješenje će biti kompromisno rješenje.
Naime, poboljšanje kvalitete rješenja po jednom kriteriju dovodi do pogoršanja kvalitete
rješenja po drugom kriteriju. Budući da kriterijske funkcije nisu izražene istim mjernim
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
207
jedinicama, odnosno postoje raznorodne kriterijske funkcije (heterogeni kriterijski prostori)
uvodi se prikladna transformacija u cilju usklađivanja metrike.
Ovdje će se koristiti transformacija koja se postiže dijeljenjem s dužinom intervala
vrijednosti kriterijske funkcije [68].
Zbog razlika u dimenzijama i varijaciji odijeljenih kriterija, isti se normiraju, da bi se
dobila bezdimenzijska kvantitativna ocjena [68]. Za svaku varijantu se provodi izračun
prema (8.2.1) i (8.2.2). min
I III II max min
( , )( , ) i i
ii i
f t t fk t tf f
ili
maxI II
I II max min
( , )( , ) j j
jj j
f f t tk t t
f f
, (8.2.1)
gdje je:
I II( , )ik t t - bezdimenzijska vrijednost pojedinog kriterija s minimumom;
I II( , )jk t t - bezdimenzijska vrijednost pojedinog kriterija s maksimumom;
I II( , )if t t i I II( , )jf t t - trenutna vrijednost funkcije primjenjivanog kriterija;
maxf i minf - ekstremne vrijednosti razmatranog kriterija u razmatranom intervalu od It i IIt
(promatrano između svih varijanti koje mogu realizirati kinematičke zahtjeve)
Globalni kriterij se izražava preko funkcije cilja, dobivene zbrojem umnožaka
težinskih koeficijenata i bezdimenzijskih ocjena cilja primjenjivanih kriterija.
gl I II I II I II1 1
( , ) . ( , ) . ( , )n m
i i j ji j
Z t t k t t k t t
, (8.2.2)
gdje su:
i - težinski koeficijenti pojedinih kriterija funkcija s minimumom, 0< i <1;
j - težinski koeficijenti pojedinih kriterija funkcija s maksimumom, 0< i <1;
1i j (8.2.3)
Optimalno rješenje s obzirom na upravljajuće parametre It i IIt je ono kod kojeg funkcija
cilja (8.2.4) dostiže minimum.
min max
I II gl I II,, : min ,
I IIt t t tt t Z t t
. (8.2.4)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
208
8.3 Izbor najprikladnije varijante pretvarača
U okviru jednokriterijske optimizacije izbor najprikladnije varijante pretvarača se
svodi na određivanje najprihvatljivije kombinacije It i IIt za izabrani parametar (kriterij) kod
svake varijante pretvarača, registriranje vrijednosti najprihvatljivijeg parametra kod svake
varijante pretvarača, međusobno uspoređivanje vrijednosti tih parametara te određivanje
najprikladnije varijante pretvarača (s pripadnim It i IIt ) prema dotičnom kriteriju.
Kod višekriterijske optimizacije se također nalaze najprikladnije vrijednosti It i IIt za
svaku od razmatranih varijanti pretvarača, ali prema globalnom kriteriju (8.2.2).
Nakon što su određeni najprihvatljiviji idealni momentni omjeri kod svih varijanti
pretvarača koje mogu ostvariti postavljene kinematičke zahtjeve potrebno ih je međusobno
usporediti i napraviti prioritetnu listu. U cilju dobivanja prioritetne liste varijanti pretvarača
provodi se iz početka postupak normiranja po (8.3.1). Sada su maxf i minf ekstremne
vrijednosti karakteristika, dobivene od višekriterijske optimizacije različitih varijanti.
min
vv max min
( )( ) i i
ii i
f p fk pf f
ili
maxv
v max min
( )( ) j j
jj j
f f pk p
f f
, (8.3.1)
gdje je:
v( )ik p - bezdimenzijska vrijednost pojedinog kriterija s minimumom;
v( )jk p - bezdimenzijska vrijednost pojedinog kriterija s maksimumom;
v( )if p i v( )jf p - trenutna vrijednost dotične karakteristike dobivene kod višekriterijske
optimizacije različitih varijanti;
maxf i minf - ekstremne vrijednosti karakteristika dobivene višekriterijskom optimizacijom
različitih varijanti;
vp - redni broj varijante koja učestvuje u procesu optimalnog izbora
Za ovako određene bezdimenzijske vrijednosti kriterija v( )k p se ponavlja procedura
određivanja funkcije cilja na osnovu (8.2.2) i traženja njenog minimuma s pripadnim
idealnim momentnim omjerima na osnovu (8.2.4).
Ovdje je objašnjena metodika izbora optimalne varijante pretvarača prema više
kriterija. Taj se izbor provodi pomoću u tu svrhu razvijenog programskog sustava nazvanog
DVOBRZ1.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
209
8.4 Programski sustav DVOBRZ1
Razvijeni programski sustav ima tri podsustava:
- podsustav za analizu karakteristika proizvoljne varijante
- podsustav za sintezu svih rješenja koja udovoljavaju postavljenim zahtjevima
- podsustav za ocjenu rješenja
8.4.1 Podsustav za analizu karakteristika pretvarača
Ovaj podsustav omogućuje generiranje skupova različitih karakteristika svake od
varijanti pretvarača prema zadanim ulaznim podacima u input datoteci i ispis skupova u
datoteku. To omogućuje inženjersku vizualizaciju velikih skupova podataka i iscrpnu
analizu. U cilju bržeg odziva programskog sustava, kao opcija, nudi se reduciran ispis
skupova podataka analizirane varijante pretvarača.
Reducirani ispis sadrži podatke o varijanti pretvarača u zadanim intervalima idealnih
momentnih omjera. Ti podaci su:
- ostvarivi prijenosni omjeri
- ostvarivi skokovi prijenosa
- brojevi zubi zupčanika planetnih slogova
- moduli zupčanika planetnih slogova
- diobeni promjeri vijenaca
- omjeri diobenih promjera vijenaca
- orijentacijske mase zupčanika planetnih slogova
- orijentacijska masa svih zupčanika pretvarača
- računski stupanj iskoristivosti pretvarača u svakoj od brzina
- ekvivalentni računski stupanj iskoristivosti
- disperzija računskog stupnja iskoristivosti prikazana pomoću standardne devijacije
- specifične relativne brzine satelita
- sile na ležajevima satelita
- specifični momenti na vratilima kočnica pretvarača
Potpuni skup osim navedenih podataka, sadrži još:
- intenzitete brzina vrtnje svih članova
- intenzitete momenta torzije na svim članovima
- intenzitete snaga na svim članovima
- specifične relativne snage (specifične snage odvaljivanja) na oba planetna sloga
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
210
Svim navedenim podacima je pridružen uređen par idealnih momentnih omjera
planetnih slogova It i IIt tako da ih se može grafički prikazati kao funkcije od It i IIt .
Pomoću programskog sustava Origin 7.5 (bio je dostupan na TU u Sofiji) je moguć i prikaz
međuovisnosti vrijednosti navedenih karakteristika, pri čemu jedna ili dvije karakteristike
mogu tvoriti domenu, a treća kodomenu.
Primjer za to je ekvivalentni računski stupanj iskoristivosti pojedine varijante kao
funkcija dvaju prijenosnih omjera.
Svi izlazni podaci podsustava za analizu se upisuju u mapu all results razvijenog
programskog sustava DVOBRZ1.
8.4.2 Podsustav za sintezu varijanti pretvarača
Podsustav za sintezu vraća kao rezultat sva rješenja (varijante pretvarača) koja
udovoljavaju zahtjevima iz input datoteke programa DVOBRZ1 kao i skupove njihovih
kvantitativnih karakteristika. Izlazni podaci se zapisuju u mapu results i oni su:
- alfanumerička oznaka varijante pretvarača
- pripadni idealni momentni omjeri planetnih slogova
- pripadni kinematički prijenosni omjeri
- brojevi zubi vijenca planetnih slogova
- moduli ozubljenja planetnih slogova
- omjeri diobenih promjera vijenaca planetnih slogova
- orijentacijske mase zupčanika pojedinih planetnih slogova
- ukupna orijentacijska masa svih zupčanika pretvarača
- specifične relativne brzine vrtnje satelita
- ekvivalentni stupanj iskoristivosti
- disperzijska karakteristika izračunatog ekvivalentnog stupnja iskoristivosti
(standardna devijacija)
- eventualne specifične jalove snage (omjer jalove snage i snage na ulazu u pretvarač)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
211
8.4.3 Podsustav za ocjenu rješenja
Podsustav za ocjenu rješenja omogućuje rangiranje varijanti pretvarača prema
kriterijima obuhvaćenim složenom globalnom funkcijom cilja i izbor optimalnog rješenja.
Minimum globalne funkcije cilja glminZ daje uvjetno rečeno optimalno rješenje. Naime,
to rješenje je preporuka programskog sustava u kojem su najvažniji kriteriji izraženi
težinskim koeficijentima. Zbog nemogućnosti da se matematičkim modelom obuhvate svi
kriteriji koji utječu na kakvoću rješenja, kao i problematike (ne)poznavanja točnih vrijednosti
težina kriterija, strogo se preporučuje kritička procijenjena rješenja s aspekta kriterija koji
nisu obuhvaćeni matematičkim modelom (dostupnost materijala, tehnologičnost, troškovi
izrade itd.)
U izlaznoj datoteci rank u mapi results (program DVOBRZ1) uz redni broj koji
označava poziciju pojedine varijante pretvarača na prioritetnoj ljestvici programski sustav
vraća:
- oznake varijante pretvarača s pripadnim težinskim koeficijentima
- vrijednost globalne funkcije cilja tj. kvantitativnu ocjenu rješenja
- pripadne idealne momentne omjere planetnih slogova
- ostvarive kinematičke prijenosne omjere
- ekvivalentni stupanj iskoristivosti
- disperzija ekvivalentnog stupnja iskoristivosti određena standardnom devijacijom
- diobeni promjer većeg vijenca
- omjer diobenih promjera vijenaca većeg i manjeg planetnog sloga
- ukupnu orijentacijsku masu zupčanika pretvarača
- specifičnu brzinu vrtnje najbržeg satelita
- module ozubljenja planetnih slogova
- minimalnu zahtijevanu dinamičku nosivost najopterećenijeg ležaja satelita
8.4.4 Ulazni podaci u programski sustav
Do sada su navedene mogućnosti programa u vidu izlaznih podataka programskog
sustava. Kako bi programski sustav mogao dati izlazne podatke treba unijeti ulazne podatke.
Ulazni podaci u programski sustav se unose u datoteku input (program DVOBRZ1) i oni su:
1. Broj zahtijevanih brzina I
Upisuje se 1 ili 2 ovisno o tome da li se traži jednobrzinski ili dvobrzinski pretvarač.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
212
2. Zahtijevani prijenosni omjeri svake od brzina čija je tolerancija zadana intervalno tj. s
minimalnom i maksimalnom vrijednošću prijenosnog omjera pojedine brzine 1min 1maxi i ,
2min 2maxi i .
U literaturi postoje preporuke o dopuštenom odstupanju prijenosnog omjera od zadanog i
ono se kreće za dvostupanjske pretvarače do 5 % [3]. Ovo odstupanje u općem slučaju ovisi
o namjeni pretvarača. Iz tog razloga je programski sustav zasnovan na intervalnom
zadavanju prijenosnih omjera.
3. Mogućnost promjene smjera vrtnje vratila (prekretanja) pogonskog stroja
(rev = 1 - moguće prekretanje; rev = 0 - nije moguće prekretanje)
4. Minimalna zahtijevana trajnost ležajeva satelita L / h (orijentacijski 5000-10000)
5. Vrsta ležajeva satelita (vl=1 za kuglične, vl=2 za valjkaste)
6. Ulazni moment AT / Nm
7. Brzina vrtnje ulaznog vratila An / 1min
8. Zahtijevani intervali idealnih momentnih omjera planetnih slogova:
Imin Imaxt t i IImin IImaxt t
9. Udio (učestalost) rada i-tog stupnja prijenosa u radnom vijeku i / %
10. Vrijednost sustavne varijable etaz koja određuje način dobivanja relativnog stupnja
iskoristivosti u ozubljenju planetnog sloga. Moguće su dvije vrijednosti:
- etaz =0, kod koje se može usvojiti posebno za z I i zII neka konstantna preporučena
vrijednost primjerice 0,970,98 po planetnom slogu [70] ili preciznije,
- etaz =1, kod koje se z I i zII određuju kao funkcije brojeva zubi [7, 16]
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
213
11. Broj zubi na sunčanim zupčanicima prvog i drugog planetnog sloga 1Iz , 1IIz
12. Vrijednost min dop nalaže sintezu samo onih rješenja koja imaju ekvivalentni računski
stupanj iskoristivosti veći od zadanog
13. Podaci za optimalni izbor prema više kriterija
Razvijeni programski sustav omogućuje iznalaženje optimalne varijante pretvarača s
pripadnim parametrima prema pet različitih kriterija od čega se u jednom procesu
optimizacije mogu upotrijebiti najviše tri kriterija. Svaki kriterij ima svoju važnost koja se
uzima u obzir s težinskim koeficijentom. Suma težinskih koeficijenata mora biti jednaka
jedinici. Često konstruktor nije u mogućnosti znati točnu vrijednost pojedinog težinskog
koeficijenta. Njihova vrijednost može varirati u nekoj mjeri pa je moguće da se za različite
težinske koeficijente dobiju različiti najprihvatljiviji idealni momentni omjeri (poglavito kod
jednobrzinskih pretvarača). Zato je u ovom programskom sustavu omogućeno da se neki
težinski koeficijenti zadaju intervalno i da se unutar tog intervala u proračunu izmjenjuju
vrijednosti. Korisnik određuje na koliko dijelova će se dijeliti interval i koliko će se
nedominantnih rješenja dobiti. Pod nedominantnim rješenjima se podrazumijevaju rješenja
uvjetno jednake kvalitete. Naime, program će provoditi onoliko izbora koliko ima
kombinacija težinskih koeficijenata. Svaki od tri kriterija ima svoj težinski koeficijent. Od
toga jedan težinski koeficijent mora biti fiksna vrijednost. Na preostala dva kriterija zadaju
se intervalno težinski koeficijenti. Dovoljno je zadati minimalnu i maksimalnu vrijednost
težinskog koeficijenta na jednom kriteriju, a na drugom kriteriju će program sam odrediti
interval uvažavajući činjenicu da suma težinskih koeficijenata sva tri kriterija treba biti
jednaka jedinici. Ako se primjerice korisnik programa odluči za dobivanje deset
nedominantnih rješenja onda će se sukladno tome interval težinskih koeficijenata prvog i
drugog kriterija podijeliti i određivati će se vrijednosti funkcije cilja uz različite težinske
koeficijente deset puta.
U programu je moguće istovremeno provoditi usporedbu prema tri od pet kriterija. Tih
pet kriterija su: minimalni diobeni promjer planetnog sloga većih radijalnih izmjera,
minimalna ukupna masa svih zupčanika pretvarača, maksimalan ekvivalentni računski
stupanj iskoristivosti, minimalna relativna brzina vrtnje najbržeg satelita pretvarača i
minimalna potrebna dinamička nosivost opterećenijih ležaja satelita.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
214
U Tab. 8.4.1 je prikazan primjer načina izbora kriterija i unošenja težinskih
koeficijenata u program.
Tab. 8.4.1 Primjer tablice za odabir kriterija kod izbora optimalne varijante i unos težinskih koeficijenata
max ( ) min ( 3vd ) min ( m ) min ( 2rn ) min (C)
oznaka 2 1 0 3 0
min (0,1) 0,9 0 0 0
max (0) 1 0 0 0
broj nedominantnih rješenja stp_int=3
Prvi redak tablice sadrži svih pet kriterija prema kojim je moguć optimalni izbor. U
drugom retku se izabiru kriteriji koji će se primijeniti u optimizaciji. Može ih biti najviše tri.
Oznakom 1 je označen kriterij kod koga se zadaju varijabilne vrijednosti težinskih
koeficijenata u određenom intervalu. Oznakom 2 je označen kriterij kod koga ne treba
unositi vrijednosti težinskih koeficijenata jer su one ovisne o vrijednostima kod kriterija
označenog s 1 i 3. Oznakom 3 se označava kriterij koji ima nepromjenjivu vrijednost
težinskih koeficijenata.
U trećem i četvrtom retku se unose minimalna i maksimalna vrijednost težinskih
koeficijenata. U petom retku se zadaje broj traženih nedominantnih rješenja tj. rješenja koja
su prema ulaznim podacima jednako uspješna. U ovom primjeru to je 3 (stp_int=3).
U Tab. 8.4.1 kao primjer je prikazana postava za optimalni izbor prema dva kriterija.
To su minimalni diobeni promjer vijenca i maksimalni ekvivalentni računski stupanj
iskoristivosti. Treći kriterij nije uzet u obzir jer mu je težinski koeficijent jednak nuli. Iz Tab.
8.4.1 se vidi da se vrijednost težinskog koeficijenta kriterija 1 mijenja od 0,9 do 1, a
vrijednost težinskog koeficijenta kriterija 2 se shodno tome kreće od 0,1 do 0. Uz tom
intervalu težinskih koeficijenata se traže tri nedominantna rješenja.
U Tab. 8.4.1 su:
min - minimalna vrijednost dotičnog težinskog koeficijenta
max - maksimalna vrijednost dotičnog težinskog koeficijenta
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
215
14. Provjera za montažu
Kod sinteze planetnog sloga je poželjno da bude ispunjen uvjet montaže tj. da bude
zadovoljena jednakost: 1 3z zk
cijeli broj.
Dodjeljivanjem sustavnoj varijabli mont vrijednost 1 uzima se u obzir uvjet montaže, a
dodjeljivanjem vrijednosti 0 uvjet montaže se ne uzima u obzir i pri sintezi planetnih slogova
se treba držati preporuka iz [67].
15. Izračun s ekvivalentnim stupnjem iskoristivosti (ck_etaE da=1, ne=0)
Ako se sustavnoj varijabli ck_etaE dodijeli 1, program kao kriterij uzima maksimalni
ekvivalentni stupanj iskoristivosti. U protivnom program kao kriterij uzima manju vrijednost
između Br1 i Br2 te je maksimizira u skladu s težinskim koeficijentima.
16. Podaci za određivanje relativnog stupnja gubitaka 0
U procesu određivanja stupnja iskoristivosti programski sustav određuje relativne
stupnjeve gubitaka planetnih slogova. Gubici u planetnim slogovima su svojim najvećim
dijelom gubici u ozubljenju. Pored tih gubitaka nastaju gubici u ležajevima, brtvama i
mazivu. Za dobivanje ukupnih gubitaka koriste se koeficijenti Bk , Sk i Ck . Ovi koeficijenti
su dobiveni eksperimentalnim putem i nalaze se u slijedećim intervalima [65].
Koeficijent gubitaka u ležajevima Bk (0,06 .. 0,07)
Koeficijent gubitaka u brtvama Sk (0,01 .. 0,09)
Koeficijent gubitaka u mazivu Ck (0,25 .. 0,02)
U cilju usporedne analize moguć je izbor minimalnih, srednjih i maksimalnih
vrijednosti koeficijenata.
Lijeve vrijednosti koeficijenata odnose se na planetne slogove kod kojih su prisutne
relativno veće brzine rotacije zupčanika, a desne vrijednosti se odnose na planetne slogove
kod kojih su prisutne relativno manje brzine rotacije zupčanika [65].
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
216
17. Uzimanje u obzir utjecaj centrifugalne sile na opterećenje ležajeva
U radu planetnog pretvarača i centrifugalne sile opterećuju ležajeve satelita planetnih
slogova. Njih treba uzeti u obzir kod velikih brzina vrtnje (turboreduktori). Dodjeljivanjem
vrijednosti 1 sustavnoj varijabli F_cen kod izračuna sila na ležajevima i potrebne dinamičke
nosivosti ležaja uzima se u obzir centrifugalna sila.
18. Red modula
Modul je normiran i nakon dobivanja računske vrijednosti modula obvezno treba
usvojiti prvu veću normiranu vrijednost modula prema normi ISO 54_DIN 780. Ako se
sustavnoj varijabli mod_gr dodijeli vrijednost 1 razmatrat će se svi moduli, a ako se dodijeli
vrijednost 0, razmatrat će se samo prvi red modula.
19. Podaci za dimenzioniranje prema kriteriju izdržljivosti boka zuba
Uz parametre su pomoću intervala ili samo jednim podatkom navedene njihove moguće
vrijednosti (orijentacijski). Vrijednosti u zagradi su u programskom sustavu inicijalno
unijete.
HZ 1,6 .. 3 (2,5) Faktor zone (utjecaj oblika boka zuba)
Е 140 ..190Z MPa (190 MPa ) Faktor modula elastičnosti
Z 0,8 .. 1 (1) Faktor utjecaja prekrivanja profila
Z 0,9 .. 1 (1) Faktor nagiba zuba
K 1,0 .. 1,4 (1,2) Faktor raspodjele opterećenja na satelite
k = 1..6 (3) Broj planeta
b/d1 =(0,7) Faktor širine
H limb =300 .. 1700 Dinamička čvrstoća boka zuba
H minS = 1,3 Minimalna tražena sigurnost protiv oštećenja boka zuba
AK =1,0 .. 3,5 (1,5) Faktor primjene (udara)
vK =1,1 .. 1,4 (1,2) Faktor dodatnih dinamičkih opterećenja
K =1 Faktor raspodjele opterećenja na par zubi u zahvatu
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
217
H 1, 2K Faktor raspodjele opterećenja uzduž boka zuba
L 1Z Faktor utjecaja maziva
V 1Z Faktor utjecaja obodne brzine
R 1Z Faktor utjecaja hrapavosti boka zuba
W 1Z Faktor utjecaja povećanja tvrdoće
X 1Z Faktor utjecaja veličine zupčanika
N 1Z Faktor povećanja trajnosti boka zuba
20. Podaci za dimenzioniranje prema kriteriju izdržljivosti korijena zuba
Uz parametre su pomoću intervala ili samo jednim podatkom navedene njihove moguće
vrijednosti (orijentacijski).
FS 4,2Y Faktor zahvata na vrhu zuba
1,0Y ( 1,1 0,9318Y ) Faktor stupnja prekrivanja profila
Y =1 Faktor kuta nagiba
AY =1 Faktor utjecaja promjene smjera opterećenja
FE =200 .. 1100 Mpa Dinamička čvrstoća korijena zuba
FminS = 1,7 Minimalna vrijednost sigurnosti na lom zuba
N 1Y Faktor trajnosti korijena zuba
1Y Faktor osjetljivosti materijala na koncentratore
naprezanja
R 1Y Faktor utjecaja hrapavosti prijelaznog dijela korijena
1xY Faktor veličine zupčanika
21. Upis informacija u datoteku
Ovim sustavnim varijablama se određuje skup izlaznih informacija
all_res= 0 - informacije se ne upisuju,
all_res= 1 -upisuje se reduciran skup informacija,
all_res= 2 -upisuje se potpun skup informacija
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
218
8.5 Primjer izbora optimalne varijante pretvarača
U cilju prikaza nekih od mogućnosti programskog sustava generirana je prioritetna
lista rješenja za jedan dvobrzinski i za jedan jednobrzinski pretvarač.
8.5.1 Primjena programskog sustava za osnivanje dvobrzinskog pretvarača
Da bi se prikazalo kako programski sustav može pomoći pri osnivanju dvobrzinskog
pretvarača prikazan je slijedeći primjer. Relevantni ulazni podaci su:
Broj traženih prijenosnih omjera je 2 i to: 9,8 1i 10 i 3,9 2i 4
Intervali idealnih momentnih omjera su: 2 It 12 i 2 IIt 12
Brojevi zubi sunčanih zupčanika su: 1Iz =18 i 1IIz =18;
Učestalosti rada s navedenim prijenosnim omjerima su: 1i =0,7 (70%) i 2i =0,3 (30%)
Moment na ulazu je AT =50 Nm uz brzinu vrtnje An = 2850 1min .
Ostali podaci navedeni su u dijelu prikaza datoteke input na sl. 8.5.1
Sl. 8.5.1 Neki ulazni podaci u programski sustav DVOBRZ1 kod izbora varijante dvobrzinskog
pretvarača
Na osnovu programskog sustava DVOBRZ1 dobiveni su rezultati koji daju uvid u
osnovne parametre varijanti pretvarača koje mogu realizirati tražene prijenosne omjere. Neki
od osnovnih parametara tih varijanti su navedeni u Tab. 8.5.1, Tab. 8.5.2 i Tab. 8.5.3.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
219
Tab. 8.5.1 Prioritetna lista rješenja dobivena s težinskim koeficijentima χd=1, χη =0
Tab. 8.5.2 Prioritetna lista rješenja dobivena s težinskim koeficijentima χη =1, χd=0
Tab. 8.5.3 Prioritetna lista rješenja dobivena s težinskim koeficijentima χd=0,5, χη =0,5
Analizom Tab. 8.5.1 (dobivena rukovodeći se samo prema kriteriju minimalnih
gabarita, d 1 ) se vidi da se najmanji radijalni gabariti (sudeći po diobenom promjeru
radijalno većeg vijenca) dobiju kod varijante S16V3 uz uređeni par idealnih momentnih
omjera (3 ; 2). U tom slučaju diobeni promjer radijalno većeg vijenca iznosi 117 mm. Vidi se
da je kod ove varijante i masa najmanja. Računski ekvivalentni stupanj iskoristivosti ekv
iznosi 0,953.
Analizom Tab. 8.5.2 (dobivena rukovodeći se samo prema kriteriju maksimalnog
ekvivalentnog stupnja iskoristivosti, 1 ) se vidi da je S36V4 najbolja varijanta
pretvarača prema kriteriju energetske efikasnosti. Tu je računski ekvivalentni stupanj
iskoristivosti ekv =0,9862, ali je diobeni promjer radijalno većeg vijenca znatno veći i iznosi
243 mm.
Analizom Tab. 8.5.3 (dobivena rukovodeći se prema oba kriterija s jednakim težinskim
koeficijentima, ( d 0,5 i 0,5 ) se vidi da je optimalna varijanta pretvarača S16V3,
kao i u slučaju kod d 1 .
Zapaža se da se promjenom težina kriterija mijenja vrijednost globalne funkcije cilja
glZ , a time i pozicija varijanti u prioritetnoj listi.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
220
Kod dvobrzinskih pretvarača samo jedna kombinacija idealnih momentnih omjera
može dati zahtijevane prijenosne omjere. To znači da se kod izbora optimalnog rješenja oni
ne mogu varirati u potrazi za idealnim momentnim omjerima jer bi se u protivnom mijenjali i
prijenosni omjeri. Brojne provedene računalne sinteze raznih rješenja pokazuju da se kod
dvobrzinskih pretvarača ne pojavljuje velik broj varijanti koje mogu ispuniti kinematičke
zahtjeve. To omogućuje relativno lakši izbor odgovarajućeg rješenja.
8.5.2 Primjena programskog sustava za osnivanje jednobrzinskog pretvarača
U slučaju da je cilj osnovati pretvarač s mogućnosti realizacije samo jedne brzine
određenog prijenosnog omjera, programski sustav će generirati skup varijanti jednobrzinskih
pretvarača koji mogu ostvariti postavljene zahtjeve. Svaka varijanta toga skupa u općem
slučaju ima skup uređenih parova idealnih momentnih omjera pri čemu svaki pojedini
uređeni par omogućuje realizaciju zahtijevanog prijenosnog omjera u njegovom intervalu
tolerancije. Svi uređeni parovi unutar pripadne varijante omogućuju ostvarenje traženog
prijenosnog omjera, ali uz različite dimenzije planetnih slogova, različite stupnjeve
iskoristivosti, različite relativne brzine vrtnje satelita itd. Programski sustav može pronaći
najprihvatljiviji uređeni par idealnih momentnih omjera rukovodeći se izabranim kriterijima.
Kriterijima su pridruženi određeni težinski koeficijenti kojim se opisuju njihove važnosti.
Kao primjer su prikazane karakteristike varijante pretvarača S15V1 koja uz moment na
ulaznom vratilu od AT =50Nm i određene idealne momentne omjere ostvaruje prijenosni
omjer 30,5 0,5i . Broj zubi na sunčanim zupčanicima planetnih slogova je 1Iz = 1IIz =18.
Na sl. 8.5.2, sl. 8.5.3 i sl. 8.5.4 su prikazani grafovi na kojima su pomoću točaka u
horizontalnoj ravnini predstavljeni uređeni parovi idealnih momentnih omjera varijante
S15V1 koji omogućuju ostvarenje zahtijevanog prijenosnog omjera. Na aplikati svakog grafa
je vrijednost parametara prema kojim se može ocijeniti rješenje. Na prvom grafu je na
aplikati diobeni promjer većeg vijenca 3vd , na drugom grafu je na aplikati omjer diobenih
promjera većeg i manjeg vijenca 3v 3m/d d i na trećem grafu je na aplikati računski stupanj
iskoristivosti . Iz grafova se vidi da se vrijednosti navedenih parametara mijenjaju od
uređenog para do uređenog para idealnih momentnih omjera. Analize ove i drugih varijanti
pretvarača pokazuju da se minimalna vrijednost diobenog promjera radijalno većeg vijenca
pojavljuje kod idealnih momentnih omjera kod kojih je omjer diobenih promjera blizak
minimalnom.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
221
Računski stupanj iskoristivosti kod varijante S15V1 postiže prihvatljivu vrijednost u
točkama gdje radijalne dimenzije pa time i ukupna masa planetnih slogova imaju minimalnu
vrijednost. Iz baze dobivenih podataka o varijanti pretvarača se zna da se ovisno o
kombinaciji vrijednosti idealnih momentnih omjera stupanj iskoristivosti može kretati u
intervalu od 0,952 do 0,966, maksimalni diobeni promjer 3vd u intervalu od 195 mm do 378
mm te omjer većeg i manjeg diobenog promjera vijenaca planetnih slogova 3v 3m/d d u
intervalu od 1 do 4,6666.
Iz grafova se vidi da se od točke do točke radijalne izmjere znatno više mijenjaju nego
stupanj iskoristivosti. Budući da se stupanj iskoristivosti vrlo malo mijenja razumno je pri
izboru idealnih momentnih omjera izabrati one kod kojih su radijalne dimenzije minimalne.
Sl. 8.5.2 Diobeni promjer radijalno većeg vijenca kao funkcija idealnih momentnih omjera tI i tII
Minimalna vrijednost 3vmind od 195 mm se dobiva kod I 6t i II 3,3333t . Ostali
parametri kod ove kombinacije idealnih momentnih omjera su 30,3333i , =0,96421,
3Iz =108, 3II 60z , 3Id =189mm, 3IId =195mm.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
222
Sl. 8.5.3 Omjeri većeg i manjeg diobenog promjera vijenaca dvaju planetnih slogova kao funkcije idealnih momentnih omjera tI i tII
Minimalna vrijednost 3v 3m/d d jednaka jedinici se dobiva kod It 6,3333 i IIt 3,1667.
Ostali parametri kod ove kombinacije idealnih momentnih omjera su 30,55556i ,
=0,96372, 3Iz =114, 3IIz 57, 3Id = 3IId =199,5mm.
Sl. 8.5.4 Računski stupanj iskoristivosti kao funkcija idealnih momentnih omjera tI i tII
Maksimalna vrijednost stupnja iskoristivosti max =0,96571 se dobiva kod It 4,1667
i IIt 5. Ostali parametri kod ove kombinacije idealnih momentnih omjera su i 31, 3Iz =75,
3IIz 90, 3Id =131,25, 3IId =247,5mm.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
223
Programski sustav omogućuje da se uspoređuju sve varijante pretvarača međusobno i
da se prema težinama izabranih kriterija dobije prioritetna lista varijanti pretvarača s
njihovim optimalnim parametrima.
U nastavku su za tri različite kombinacije težinskih koeficijenata dobivene prioritetne
liste varijanti s pripadnim parametrima i to za:
slučaj 1. d =1 i =0
slučaj 2. d =0 i =1
slučaj 3. d =0,5 i =0,5
Relevantni ulazni podaci su:
Broj traženih prijenosnih omjera je 1 i to:
30,5 i 31
Intervali idealnih momentnih omjera su: 2 It 12 i 2 IIt 12
Brojevi zubi sunčanih zupčanika su: 1Iz =18 i 1IIz =18;
Moment na ulazu je AT =50 Nm uz brzinu vrtnje An = 2850 1min .
Ostali podaci su navedeni u dijelu prikaza datoteke input na sl. 8.5.5
Sl. 8.5.5 Neki ulazni podaci u programski sustav DVOBRZ1 kod izbora varijante jednobrzinskog pretvarača
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
224
Za tri različite kombinacije težinskih koeficijenta programski sustav generira tri
datoteke s prioritetnim popisom varijanti pretvarača koje mogu ostvariti zadani prijenosni
omjer. Oznake varijanti s nekim osnovnim podacima o varijanti su navedene u Tab. 8.5.4,
Tab. 8.5.5 i Tab. 8.5.6.
Tab. 8.5.4 Prioritetna lista varijanti pretvarača s pripadnim parametrima dobivena uz težinske koeficijente χd=1, χη =0
Iz Tab. 8.5.4 se vidi da je prema ovom kriteriju optimalna varijanta S55V4Br2. Ova
varijanta ima najmanje radijalne gabarite 3vd =180 mm, ali kod nje se javlja relativno nizak
stupanj iskoristivosti =0,48074. Druga po redu je varijanta S15V1Br2 s uređenim parom
idealnih momentnih omjera (6; 3,3333) koja ima nešto malo veće gabarite 3vd =195 mm i
značajno veći stupanj iskoristivosti =0,96421.
Varijanta glZ It IIt i 3vd /mm 3v 3m/d d
S55V4Br2 0 3,8333 4 30 0,48074 180 1,04348 S15V1Br2 0,02717 6 3,3333 30,3333 0,96421 195 1,03175 S55V5Br2 0,03261 3,6667 3,1667 30,5555 0,73383 198 1,06883 S15V2Br2 0,04484 6 3,5 -30,5 0,96374 204,75 1,08333 S16V3Br2 0,04484 6,5 3,5 30,25 0,96431 204,75 1 S33V5Br2 0,05299 5 5,1667 31 0,46209 209,25 1,03333 S16V1Br1 0,05435 6,6667 3,5 -30 0,96329 210 1,02564 S33V4Br2 0,0625 3,1667 3,6667 30,5555 0,73383 214,5 1,07519 S14V2Br2 0,08016 6,6667 3,8333 30,3888 0,96296 224,25 1,06786 S14V1Br2 0,08967 8,5 3,1667 -30,0833 0,95826 229,5 1,07368 S13V3Br2 0,09239 8,5 3,6667 -30,1666 0,95894 231 1,00654 S13V1Br1 0,09239 8,3333 3,6667 30,5555 0,96015 231 1,02667 S33V4Br2 0,12228 5 4,1667 -30 0,80597 247,5 1,1 S55V5Br2 0,12228 4,1667 5 -30 0,80597 247,5 1,1 S11V4Br2 0,22826 4 4,1667 -30 0,46094 306 1,02 S33V5Br2 0,2731 10,5 10,1667 -30,5 0,52099 330,75 1,03279 S55V4Br2 0,29348 9,5 9,1667 -30,5 0,53827 342 1,03636 S11V5Br2 0,30435 5 4,8333 30 0,46536 348 1,03111 S11V5Br2 0,32609 5 5,1667 -30 0,44416 360 1,03226 S11V4Br2 0,86957 9,1667 8,8333 30,5 0,55893 660 1,03774
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
225
Tab. 8.5.5 Prioritetna lista varijanti pretvarača s pripadnim parametrima dobivena uz težinske koeficijente χd=0 i χη =1
Varijanta glZ It IIt i 3vd /mm 3v 3m/d d
S15V1Br2 0 4,1667 5 31 0,96571 247,5 1,88571 S16V3Br2 0,00098 5 5 31 0,9652 247,5 1,57143 S14V2Br2 0,00098 5 5 31 0,9652 270 1,71429 S15V2Br2 0,00137 4,3333 5 -31 0,965 270 1,97802 S14V1Br2 0,00246 5 5,1667 -31 0,96443 279 1,77143 S16V1Br1 0,00246 5,1667 5 -31 0,96443 247,5 1,52074 S13V1Br1 0,00496 5,1667 6 31 0,96313 297 1,82488 S13V3Br2 0,00653 5,3333 6 -31 0,96231 297 1,76786 S55V5Br2 0,07694 12 8,3333 30,5454 0,92559 432 1,28 S33V4Br2 0,07694 8,3333 12 30,5454 0,92559 432 1,28 S55V5Br2 0,08717 8,3333 11,8333 -30,5555 0,92025 426 1,26222 S33V4Br2 0,08717 11,8333 8,3333 -30,5555 0,92025 426 1,136 S55V4Br2 0,77995 8,8333 9,1667 30,5 0,55893 330 1,03774 S11V4Br2 0,77995 9,1667 8,8333 30,5 0,55893 660 1,03774 S11V5Br2 0,80696 10 9,6667 30 0,54484 696 1,03111 S33V5Br2 0,81254 9,8333 10,1667 30,5 0,54193 320,25 1,0339 S11V4Br2 0,81955 9,1667 9,5 -30,5 0,53827 684 1,03636 S55V4Br2 0,81955 9,5 9,1667 -30,5 0,53827 342 1,03636 S11V5Br2 0,84752 10 10,3333 -30 0,52368 720 1,03226 S33V5Br2 0,85269 10,5 10,1667 -30,5 0,52099 330,75 1,03279
Analizom Tab. 8.5.5 se vidi da je prema kriteriju najveće energetske efikasnosti
optimalna varijanta S15V1Br2 s uređenim parom idealnih momentnih omjera (4,1667; 5) i
računskim stupnjem iskoristivosti =0,96571. U prioritetnoj listi se vidi da prvih osam
navedenih varijanti pretvarača ima podjednak stupanj iskoristivosti pa se pri odabiru najbolje
varijante može izabrati varijanta koja je bolja prema drugim kriterijima.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
226
Tab. 8.5.6 Prioritetna lista varijanti s pripadnim parametrima dobivena uz težinske koeficijente χd=0,5 i χη=0,5
Analizom Tab. 8.5.6 se vidi da se uzimanjem u obzir oba kriterija s jednakim težinama
kao najbolji izbor dobiva varijanta S15V1Br2 s uređenim parom idealnih momentnih omjera
(6; 3,3333) koja ima diobeni promjer radijalno većeg vijenca 3vd =195 mm i računski stupanj
iskoristivosti =0,96421. Kod ove varijante se stupanj iskoristivosti bitno ne mijenja kod
sve tri kombinacije težinskih koeficijenata.
Na isti način se može tražiti optimalno rješenje za različite ulazne podatke. Programski
sustav će ponuditi listu rješenja na osnovu kriterija s kojim radi, a na osnovu liste rješenja
konstruktor može izabrati odgovarajuću varijantu pretvarača rukovodeći se i kriterijima koji
nisu ugrađeni u logiku programskog sustava.
Varijanta glZ It IIt i 3vd /mm 3v 3m/d d
S15V1Br2 0,01503 6 3,3333 30,3333 0,96421 195 1,03175 S16V3Br2 0,02377 6,5 3,5 30,25 0,96431 204,75 1 S15V2Br2 0,02431 6 3,5 -30,5 0,96374 204,75 1,08333 S16V1Br1 0,0295 6,6667 3,5 -30 0,96329 210 1,02564 S14V2Br2 0,04272 6,6667 3,8333 30,3888 0,96296 224,25 1,06786 S14V1Br2 0,05048 7,3333 3,6667 -30,5555 0,96124 231 1 S13V1Br1 0,05153 8,3333 3,6667 30,5555 0,96015 231 1,02667 S13V3Br2 0,05269 8,5 3,6667 -30,1666 0,95894 231 1,00654 S55V5Br2 0,18314 7 5,5 30,3333 0,87247 283,5 1,04132 S55V5Br2 0,19463 5,6667 7,1667 -30,8518 0,86686 290,25 1,03476 S33V4Br2 0,20058 5,1667 6,5 30,0625 0,86278 292,5 1,1437 S33V4Br2 0,21317 6,6667 5,3333 -30,6666 0,85674 300 1,13636 S55V4Br2 0,46493 3,8333 4 30 0,48074 180 1,04348 S33V5Br2 0,50931 5 5,1667 31 0,46209 209,25 1,03333 S55V4Br2 0,55651 9,5 9,1667 -30,5 0,53827 342 1,03636 S33V5Br2 0,56289 10,5 10,1667 -30,5 0,52099 330,75 1,03279 S11V4Br2 0,59804 4 4,1667 -30 0,46094 306 1,02 S11V5Br2 0,63184 5 4,8333 30 0,46536 348 1,03111 S11V5Br2 0,66304 5 5,1667 -30 0,44416 360 1,03226 S11V4Br2 0,82476 9,1667 8,8333 30,5 0,55893 660 1,03774
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
227
9. ZAKLJUČAK
U ovom radu su pretežno razmatrani dvovodilni planetni pretvarači koji omogućuju
dvobrzinske pogone. Razmatrani dvovodilni pretvarači su sastavljeni od dva jednostavna
planetna pretvarača tipa 1UV koji su u radu nazivani planetni slogovi. Budući da je planetni
slog tipa 1UV osnovni gradbeni element ovdje obrađivanih planetnih pretvarača odmah
poslije uvodnih izlaganja iznijete su njegove osnove potrebne za daljnje praćenje rada.
U ishodištu rada se pošlo od činjenice da pretvarači s dva spojna i četiri vanjska vratila
mogu ostvariti dvobrzinske pogone, ako se na dva vanjska vratila montiraju kočnice koje
izmjeničnim uključivanjem mijenjaju reaktivni član pa time i energetske tokove u pretvaraču
što ima za posljedicu promjenu prijenosnog omjera.
Zbog relativno velikog broja mogućih varijanti pretvarača definiran je sustav
označavanja koji omogućuje točno određivanje strukture pretvarača, položaj pogonskog i
radnog stroja na pretvaraču, raspored kočnica i trenutno aktivnu kočnicu. Identificirane su
izomorfne varijante različitih alfanumeričkih oznaka i utvrđen je točan broj različitih
varijanti pretvarača.
Izvedene su funkcije prijenosnog omjera za obje brzine za sve varijante pretvarača.
Pomoću njih je kod svake varijante određen utjecaj omjera broja zubi vijenca i broja zubi
sunčanog zupčanika planetnih slogova na prijenosni omjer pretvarača u obje brzine.
Izvedene funkcije prijenosnih omjera pokazuju da se kod nekih varijanti u obje brzine javlja
redukcija brzine vrtnje, kod nekih se varijanti u jednoj brzini javlja redukcija, a u drugoj
brzini multiplikacija. Kod nekih varijanti se izmjenom brzine mijenja smjer rotacije izlaznog
vratila, a kod nekih ostaje nepromijenjen. Kod nekih varijanti omjeri brojeva zubi imaju
utjecaj na režim rada (redukcija, multiplikacija, smjer rotacije izlaznog vratila). Izvršena je
klasifikacija varijanti prema navedenim kinematičkim karakteristikama.
Određene su kinematičke mjenjačke mogućnosti svake varijante ponaosob. Za svaku
varijantu je generiran graf koji prikazuje s kojim parovima prijenosnih omjera ista može
raditi. Grafovi prikazuju utjecaj strukture na mjenjačke mogućnosti svake varijante. Za svaku
varijantu su na osnovu funkcija prijenosnih omjera izvedeni izrazi pomoću kojih se mogu
odrediti idealni momentni omjeri planetnih slogova za svaku moguću kombinaciju
prijenosnih omjera. Ovi grafovi s navedenim izrazima su osnova za sintezu dvobrzinskih
planetnih pretvarača. Pomoću njih je moguće identificirati varijante pretvarača s kojim se
mogu ostvariti zahtijevani prijenosni omjeri te na osnovu navedenih izraza odrediti potrebne
brojeve zubi zupčanika pretvarača.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
228
Koncipirane su kinematičke sheme koje daju uvid u raspored zupčanika i vratila
varijante. Naime, sam simbolički prikaz ne daje uvid u prostorni raspored konstrukcijskih
elemenata pretvarača pa je moguće da neke strukture nisu primjenjive. Ove kinematičke
(koncepcijske) sheme daju polaznu osnovu za osnivanje konstrukcije dvobrzinskog
pretvarača. Identificirane su varijante pretvarača kod kojih nije moguć razmještaj ulaznog i
izlaznog vratila sa suprotnih strana pretvarača.
Određene su ekstremne vrijednosti skokova prijenosa različitih varijanti pretvarača te
su za ekstremne vrijednosti određene pripadne vrijednosti idealnih momentnih omjera
planetnih slogova i pripadne vrijednosti prijenosnog omjera u obije brzine.
Razmatranjem sve tri skupine varijanti pretvarača identificirane su varijante koje s
aspekta veličine ostvarivih prijenosnih omjera mogu imati široku primjenu u praksi. Kod njih
se u jednoj brzini može ostvariti relativno velik raspon prijenosnog omjera koji uz određene
parametre prema svom intenzitetu može biti relativno velik. Njihove mjenjačke mogućnosti
su posebno prikazane u radu. Te varijante su: S13V1, S14V1, S15V1, S16V1, S13V3,
S14V2, S15V2 i S16V3.
Identificirane su sheme koje pri određenim varijantama razmještaja (rasporeda
kočnica, pogonskog i radnog stroja) uz određene parametre mogu ostvariti vrlo visoke
vrijednosti skokova prijenosa. To su sheme S34, S35 i S56. Maksimalne vrijednosti skokova
prijenosa kod tih shema mogu biti od 143 do 169.
Kod analize karakteristika energetske efikasnosti pretvarača definiran je pojam
ekvivalentnog stupnja iskoristivosti koji je relevantan pokazatelj kakvoće efikasnosti
pretvorbe energetskih parametara kod mjenjačkih pretvarača. Određeni su smjerovi
relativnih energetskih tokova na planetnim slogovima kod svih varijanti u obje brzine čime
je stvorena osnova za izvođenje funkcija stupnjeva iskoristivosti složenih pretvarača. Kod
svih varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima određene su
orijentacijske ekstremne vrijednosti stupnja iskoristivosti. Pokazalo se da sve varijante ove
skupine u obje brzine imaju sličan trend promjene stupnja iskoristivosti. Naime, kod svih tih
varijanti se neovisno o brzini u kojoj rade povećanjem idealnih momentnih omjera planetnih
slogova povećava stupanj iskoristivosti.
Kod varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu u
brzini u kojoj rade aktivno oba planetna sloga (brzina Br2) funkcija stupnja iskoristivosti ima
četiri nezavisne varijable ( It , IIt , 0I , 0II ). Kod ovih pretvarača se smjer energetskog toka
kod nekih varijanti mijenja ovisno o međusobnoj vrijednosti idealnih momentnih omjera pa
ista varijanta za istu brzinu ima dvije različite funkcije stupnja iskoristivosti. Za sve varijante
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
229
ove skupine su određene orijentacijske ekstremne vrijednosti stupnja iskoristivosti u brzini
Br2.
U Prilogu 1 su za sve varijante određeni aktivni i eventualno jalovi energetski tokovi.
Identificirane su varijante pretvarača kod kojih se javlja grananje energetskog toka i kod
kojih se javlja jalov energetski tok. Za sve varijante kojima je imanentna jalova snaga su
određene ekstremne vrijednosti specifične jalove snage. Utvrđeno je da varijante S11V4,
S11V5, S33V4, S33V5, S55V4 i S55V5 mogu imati izrazito visoku vrijednost jalove snage.
Identificirane su karakteristične varijante kod kojih se u brzini Br2 povećanjem prijenosnog
omjera stupanj iskoristivosti smanjuje. To su varijante S11V4, S11V5, S33V4, S33V5,
S55V4 i S55V5 i one imaju karakterističan graf funkcije stupnja iskoristivosti.
Približavanjem vrijednosti idealnih momentnih omjera stupanj iskoristivosti se smanjuje i
kod jednakih idealnih momentnih omjera on je jednak nuli. Identificirane su karakteristične
varijante kod kojih se u brzini Br2 povećanjem prijenosnog omjera stupanj iskoristivosti
povećava. To su varijante S13V3, S14V2, S15V2 i S16V3.
Utvrđeno je da se funkcije stupnjeva iskoristivosti međusobno inverznih varijanti
razlikuju, ali su numerički primjeri pokazali da su vrijednosti tih funkcija neovisno o
argumentima praktički jednake što znači da funkcija stupnja iskoristivosti za proizvoljnu
brzinu proizvoljne varijante praktično vrijedi i za njoj inverznu varijantu.
Analizom funkcija prijenosnih omjera varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim
na spojnom i zasebnom vratilu je utvrđeno da postoje pretvarači različitih struktura koji
imaju jednake funkcije prijenosnih omjera u brzini Br2. Daljnjom analizom je utvrđeno da
takvi pretvarači imaju i jednake smjerove relativnih energetskih tokova na planetnim
slogovima u brzini Br2. To znači da oni imaju i jednake funkcije stupnja iskoristivosti u
brzini Br2. Zanimljivo je što se pokazalo da su po tom pitanju neke varijante s imanentnom
jalovom snagom ekvivalentne varijantama kojim jalova snaga nije imanentna. To dokazuje
da i kod shema s jalovom snagom postoje s aspekta iskoristivosti jednako kvalitetne varijante
varijantama bez jalove snage.
Naglašena je važnost i prikazan način određivanja utjecaja relativnog stupnja
iskoristivosti pojedinog planetnog sloga na ukupni stupanj iskoristivosti kod pretvarača kod
kojih su prvotno utvrđeni idealni momentni omjeri planetnih slogova. Poznavanje utjecaja
relativnih stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova na ukupni stupanj iskoristivosti može
doprinijeti kvaliteti konstrukcije jer ukazuje na planetni slog kojem treba posvetiti veću
pažnju.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
230
U Prilogu 1 su izvedeni brojni izrazi za određivanje stupnja iskoristivosti planetnih
pretvarača. Da bi se potvrdila vjerodostojnost tih izraza proveden je eksperiment na
eksperimentalnom pretvaraču oznake S55V5. Pošlo se od funkcija stupnja iskoristivosti za
obje brzine tog pretvarača. Statičkom metodom su izmjereni stupnjevi iskoristivosti
planetnih slogova ponaosob i stupnjevi iskoristivosti pretvarača u obje brzine. Uvrštene su
izmjerene vrijednosti u jednadžbe za stupnjeve iskoristivosti i provedena je analiza rezultata.
Eksperiment je pokazao dobro slaganje eksperimentalnih rezultata s matematičko-
mehaničkim modelom te je dokazao ispravnost provjeravanih matematičko-mehaničkih
modela.
Proveden je i eksperiment određivanja stupnja iskoristivosti na pretvaraču S15V1Br2.
Cilj eksperimenta je bio odrediti stupanj iskoristivosti pretvarača i usporediti ga s teorijski
dobivenim vrijednostima. Mjerenje je izvedeno na ispitnom stolu s otvorenim tokom snage.
Dobiveni rezultati pokazuju da je usklađenost teorijski dobivenih vrijednosti i
eksperimentom određenih vrijednosti veća kod većeg opterećenja reduktora. Provedena je
usporedba rezultata eksperimenta sa sličnim eksperimentom provedenim od drugog autora i
utvrđena je sličnost trendova promjene stupnja iskoristivosti. Na usporednom eksperimentu
(od drugog autora) je provođeno mjerenje na većem pretvaraču pri većim opterećenjima i tu
se dobila manja razlika između teorijskih i eksperimentalnih rezultata.
Definiran je pojam specifične relativne brzine vrtnje satelita. Prikazan je postupak
dobivanja specifične relativne brzine vrtnje satelita kao funkcije idealnih momentnih omjera.
Pomoću razvijenog programskog sustava su za većinu varijanti pretvarača određene donja i
gornja granica intervala unutar kojih se nalaze specifične relativne brzine vrtnje satelita oba
planetna sloga uz aktivnu jednu i drugu kočnicu. Ovim su identificirane varijante pretvarača
kod kojih je moguća pojava relativno velikih specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita.
Utvrđeno je da se kod varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima
neprihvatljive specifične relativne brzine vrtnje satelita mogu pojaviti samo na planetnim
slogovima koji rade u praznom hodu (neopterećeni). Utvrđeno je da se kod varijanti
pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu, koji u brzini Br2 rade
pretežno u reduktorskom režimu rada, povećane specifične relativne brzine vrtnje satelita
mogu pojaviti samo kod neopterećenih planetnih slogova kod svih varijanti osim kod S33V5
i S55V4 kod kojih se mogu pojaviti i kod opterećenih planetnih slogova. Kod varijanti
pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima u obje brzine su oba planetna
sloga opterećena i kod nekih varijanti relativne brzine vrtnje satelita mogu biti znatno visoke.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
231
Pokazano je da su za dimenzioniranje planetnih slogova relevantni momenti na
sunčanim zupčanicima. Na osnovu provedene strukturne analize određeni su specifični
momenti na sunčanim zupčanicima planetnih slogova za sve varijante pretvarača s
kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu koje u brzini Br2 rade pretežno u
reduktorskom režimu rada. Također su određeni specifični momenti na sunčanim
zupčanicima za sve varijante pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima i za
sve varijante pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima. Ovi izrazi
omogućuju dimenzioniranje zupčanika planetnih slogova pretvarača te usporednu računalnu
analizu pretvarača prema dimenzijama planetnih slogova.
Razvijen je programski sustav koji omogućuje analizu, sintezu te ocjenu rješenja i
optimalni izbor varijante s pripadnim osnovnim parametrima. Opisana je metodika na
osnovu koje programski sustav generira rješenja. Programski sustav omogućuje optimalni
izbor varijante pretvarača prema više relevantnih kriterija od kojih su najvažniji radijalni
gabariti odnosno masa svih zupčanika u pretvaraču i ekvivalentni stupanj iskoristivosti.
Pomoću razvijenog programa je moguće na osnovu zahtijevanih prijenosnih omjera te ostalih
relevantnih ulaznih podataka dobiti prioritetnu listu varijanti (s pripadnim osnovnim
parametrima) koje mogu zadovoljiti postavljene zahtjeve. Podsustav za analizu razvijenog
programskog sustava omogućuje generiranje skupova podataka o karakteristikama
razmatranih varijanti pretvarača što je osnova za njihovu znanstvenu analizu. Moduli za
sintezu i optimalni izbor pružaju konstruktoru veliku pomoć u osnivanju kvalitetnog
pretvarača. Zbog toga razvijeni programski sustav daje znanstveni i praktični doprinos u
području dvovodilnih pretvarača.
Zaključno bi se moglo reći da znanstveni doprinos ovog rada predstavlja sustavno
istraženi utjecaj raznih strukturnih shema (varijantni pretvarača) s pripadnim parametrima
(idealnim momentnim omjerima) na njihove osnovne karakteristike.
Daljnja istraživanja bi mogla biti usmjerena na detaljniju analizu varijanti pretvarača
koje su se na osnovu svojih mjenjačkih karakteristika pokazale zanimljive za praksu. To su
prvenstveno slijedeće varijante: S13V1, S14V1, S15V1, S16V1, S13V3, S14V2, S15V2 i
S16V3. Bilo bi korisno podrobnije istražiti mogućnost njihove praktične izvedbe tj. istražiti
konstrukcijsku problematiku svake od varijanti. Mogli bi se napraviti parametarski 3D
modeli gotovih pretvarača te na osnovu njih analizirati utjecaj osnovnih parametara planetnih
slogova na dimenzije i masu pretvarača. Na osnovu poznatih konstrukcijskih parametara na
gotovim modelima bi se mogao razviti precizniji model procjene stupnja iskoristivosti koji bi
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
232
uzimao u obzir više parametara. Parametarsko CAD modeliranje ovih varijanti pretvarača bi
omogućilo i razne ekonomske kalkulacije.
U sklopu ovog rada je razvijen programski sustav koji između ostalog omogućuje izbor
dvobrzinskog pretvarača. Serijskim spajanjem dvaju dvovodilnih dvobrzinskih pretvarača bi
se dobili pretvarački sustavi sastavljeni od dva planetna dvosloga kojima bi se upravljalo s
četiri kočnice. Ovakvi pretvarači bi omogućili ostvarenje četiri brzine. Ukoliko bi se po
potrebi pomoću ugrađenih spojki mogao blokirati svaki od dvosloga, broj ostvarivih brzina
ovakvih pretvaračkih sustava bi mogao biti i devet. Vrlo korisno bi bilo razviti programski
sustav za sintezu i optimalni izbor takvog višebrzinskog sustava pri čemu bi polazna osnova
mogao biti algoritam programskog sustava razvijenog u ovom radu. Na sl. 9.1 je prikazana
simbolička shema jednog pretvaračkog sustava s mogućnosti ostvarenja četiri brzine, a na sl.
9.2 je prikazana njegova konstrukcijska koncepcija.
Sl. 9.1 Simbolički prikaz mogućeg 4-brzinskog sustava
Sl. 9.2 Konstrukcijska koncepcija mogućeg 4-brzinskog sustava
Na sl. 9.3 je prikazana simbolička shema mogućeg 9-brzinskog sustava, a na sl. 9.4
koncepcijska shema toga 9-brzinskog sustava.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
233
Sl. 9.3 Simbolički prikaz mogućeg 9-brzinskog sustava
Sl. 9.4 Koncepcijska shema mogućeg 9-brzinskog sustava
Istraživanja provedena u ovom radu bi se mogla nastaviti još u raznim smjerovima, a
najbolje bi bilo kada bi nastavak istraživanja bio u skladu s potrebama industrijske prakse.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
235
POPIS LITERATURE
[1] Pantić, M.: Gubici snage u ozubljenju kao parametar za formiranje optimalne kinematske šeme planetarnih prenosnika primenjenih u sistemu za prenos snage motornih vozila, doktorska disertacija, Mašinski fakultet Univerziteta u Beogradu, 1997.
[2] Karaivanov D.: Theoretical and experimental studies of the influence of the structure of the coupled two-carrier planetary gear trains on its basic parameters [dissertation], Univ. of Chemical Technology and Metallurgy, Sofia, 2000.
[3] Tanasijević, S., Vulić, A.: Mehanički prenosnici - planetarni prenosnici, Jugoslovensko društvo za tribologiju, Kragujevac, 1994.
[4] Marjanović, N.: Optimizacija zupčastih prenosnika snage sa stalnim položajem osa vratila, doktorska disertacija, Kragujevac, 1997.
[5] Stevanović-Marinović, J.: Višekriterijumska optimizacija zupčastih parova planetarnih prenosnika, doktorska disertacija, Mašinski fakultet u Nišu, Niš, 2008.
[6] Henriot, G.: Gear and Planetary Gear Trains, Brevini, Italy, 1993.
[7] Leistner, F., Lörsch, G., Wilhelm, O.: Umlaufädergetriebe, 3. Auflage, Berlin, VEB Verlag Technik 1987.
[8] Looman, J.: Zahnradgetriebe, 3. Auflage, Berlin, Springer-Verlag, 1996.
[9] Lynwander, P.: Gear Drive Systems, New York, Marcel Dekker, 1983.
[10] Molian, S.: Mechanisms Design, Cambridge University Press, 1982.
[11] Müller, H. W.: Umlaufrädergetriebe, Auslegung und vielseitige anwendungen, Springer-Verlag, Berlin Heidelberg, 1998.
[12] Müller, H. W.: Epicyclic Drive Trains, Detroit, Mitch., Wayne State University Press, 1983.
[13] Wolf, A.: Die Grundlagen der Umlaufgetriebe. Braunschweig: Friedr. Vieweg Sohn 1958.
[14] Wagner, G.: Planetengetriebe, Europäisches Patent
[15] Арнаудов, К., Бинев, А., Ценов, П.: Распределение на натоварването в многосателитните эъбнн предавки-специфичен и кардинален техен проблем, Национален научно-практически симпоэиум "Планетни предавки `87``, Перник, 17-18 септември 1987.
[16] Planetary gears, Handbook, Edit by V. N. Kudriavtsev and I. N. Kirdiashev. Mashinostroenie, Leningrad. (1977)
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
236
[17] Döbröczoni, A.: Load distribution in planetary gear drives, Proc. Int. Conf. Motion and Power Transmiss., Hiroshima, Nov. 23-26, 1991, pp. 739.
[18] Mierzejewski, W., Szopa, T.: Loads of Planet Wheels in Planetary Gears, Transactions of the ASME, Journal of Mechanical Design, Vol.115,1993, No.4.
[19] Айрапетов, З.Л.: Динамическое нагружение многорарных передачи зацеплением, Вестник машиностроения, 1991, No 8, c. 18-21.; No 9, c. 9-18.
[20] Baghat, B.M., Osman, M.D.M., Dukkipati, R.V., On the Dinamic Gear Tooth Loading of Planetary Gearing as Affected by Bearing Clearenses in High-Speed Machinery, Transactions of the ASME, Journal of Mechanisms, Transmissions, and Automation in Design, Vol. 107, 1985., No. 3, pp. 430-436.
[21] Cunlife, F., Smith, J.D., Welbourn, D.B.: Dinamic Tooth Loads in Epyciclic Gears, Transactions of the ASME. Journal of Engineering for Industry, 1974., pp. 578-584.
[22] Kahraman, A.: Planetary Gear Train Dinamics, Transactions of the ASME, Journal of Mechanical Design, Vol. 119, 1994, No. 3, pp. 713-720.
[23] Peeken, H., Troeder, C., Antony, G.: Schwingungverhalten von Planetengetrieben, Konstruktion, 37, 1985, Nr. 11, S. 417-421.
[24] Saada, A., Velex, P.: An Extended Model for the Analisys of the Dinamic Behavior of Planetary Trains, Transactions of the ASME, Journal of Mechanical Design, Vol. 117, 1995, No. 2, pp. 241-247.
[25] Anderson, N.E., Loewenthal, S.H., Black, J.D.: An Analitical Method to Predict Efficiency of Aircraft Gearboxes, Transactions of the ASME, Journal of Mechanisms, Transmissions, and Automation in Design, Vol. 108, 1986, No. 3, pp. 424-432.
[26] Basedow, G.: Wirkungsgrad und Selbsthemung von Planetengetrieben, Antriebstechnik, 23, 1984, Nr. 1, S. 41-46.
[27] Marshford, K.J.: Efficiency of planetary gear trains, Proc. Conf. Mechanisms and Machinery, Carnfield Inst. Technol., 17-18 Sept. 1985, pp. 13-41.
[28] Pennestri, E. Freudenstein, F.: The Mechanical Efficiency of Epicyclic Gear Trains, Transactions of the ASME. Journal of Mechanical Design, Vol. 115, 1993, No. 3.
[29] Anderson, N.E., Loewenthal, S.H.: Effect of Geometry and Operating Conditions on Spur Gear System Power Loss, NASA TM 81426, August 1980.
[30] Schoo, A.: Verzahnungsverlustleistungen in Planetengetrieben. Dissertation, Ruhr Universitaet, Bochum, 1985.
[31] Dawson, P.H. Windage Loss ih High-Speed Gears, Proc. Int. Mech. Eng. v 198 A no. 1, 1984.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
237
[32] Arnaudov, K.: Experimental determination of the efficiency of planetary gears, Proceedings of the AUSTRIB94 “Frontiers in tribology”, Perth, Australia, 1994.
[33] Jarchow, F.: Entwicklungsstand bei Planetanradgetrieben, Jugoslovenski naučnostručni skup, Nauka i istraživanje elemenata, Beograd maj 14-16, 1987.
[34] Ishibaschi, A., Sonoda, K., Maensono, K.: Comparison of speed increase and speed reduction efficiencies of differential gear drives (1-st report), Transactions of Japan society of mechanical engineers, No. 59C 02, 1996.
[35] Гороховский, Д.В.: Оптимизация двухступенчатых зубчатых передач с паралельными валами, Вестник машиностроениа, 1999, No. 7, c. 25-28.
[36] Howisis, S.: Wisserbasierte Unterstutzung der Konstruktion und Fertigungsplanung von Stirnradgetrieben, Maschine, Vol. 46, 1992, Nr. 6, S. 65-68.
[37] Shinn-Liang, Ch., Chung-Bian, T.: Kinematic Optimization of a Modified Helical Gear Trains, Transactions of ASME, Journal of Mechanical Design, Vol. 119, 1997, No. 2, pp. 307-314.
[38] Moeser, H.: Uebersetzungsaufteilung bei mehrstufigen Getrieben, Maschinenbautechnik, 31, 1982, Nr. 4, S. 171-173.
[39] Roa, S.: Multiobjective Optimization in Structural Design with Stohastics Proceses, AIAA Journal, Vol.22, 1984, pp. 1670-1678.
[40] Roa, S.S., Eslampour, H.R.: Multistage multiobjektive optimization of gearboxes, Transactions of the ASME. Journal of Mechanisms, Transmissions and Automation in Design, Vol. 108, 1986, No. 4, pp. 461-468.
[41] Димчев, Г., Търнев, В.: Оптимизация на конструкцията на едностаъпални цилиндрични тежки редуктори по технологичен критерий, Юбилеина научна сесия ВМЕИ-В.И.Ленин, София, 25-27 септември 1985.
[42] Hentzschel, K.: Lebensdauerorientierte Auslegung von Planetengetrieben, Национален научно-практически симпозиум "Планетни предавки `87``,Перник, 17-18 септември 1987.
[43] Savage, M.; Rubadeux, K.L., Coe, H.H.: Effects of Planetary Speed-Reduction Ratio on Mean Service Life, Transactions of the ASME, Journal of Mechanical Design, Vol. 120, 1998, No. 1, pp. 113-118.
[44] Arnaudow, K.: Einfaches Verfahren zur Ermittlung des Übersetzungsverhältnisses zusammengesetzter Planetengetriebe, VDI-Berichte 1230 (International Conference on Gears, Dresden, 1996). Düsseldorf: VDI-Verlag GmbH 1996, pp. 313-324
[45] Dleg, J.: Epicyclic gears design, principles, adventages and limitations, Proc. Int. Conf. Gear., Zhengzhon, 5-10. Nov. 1988., Vol 2, pp. 873-876.
[46] Mueller, H.W.: Wirkungsgradberechnung von Planetengetrieben, Antriebstechnik, 34, 1996, Nr. 3, S. 90-92.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
238
[47] Arnaudow, K., Karaivanov, D.: Die Blindleistung in Planetengetrieben, Proceedings of the Conference on Research and Development of Machine Elements and Sistems IMRES’04. Kragujevac, (SCG), 16. i 17. September 2004, pp. 587 – 594.
[48] Arnaudow, K., Karaivanov, D.: Die zusammengesetzten Mehrsteg-Planetendetriebe, ihre Systematik, Eigenschaften und Möglichkeiten, Internationale Tagung “Antriebstechnik’03”, Varna, Bulgarien, 2003, pp. 52-59
[49] Караиванов, Д.: Върху сравнителния анализ на многостъпални редуктори за телферостроенето, HCTech'2000, София, 6 – 8 юни 2000.
[50] Karaivanov, D., Arnaudow, K.: Die Zusammengesetzen Mehrsteg-Planetengetriebe und ihre Gesetzmäßigkeiten, Zbornik radova sa Naučno-stručnog skupa Istraživanje i razvoj mašinskih elementa i sistema JAHORINA – IRMES’2002, 1/2, Sarajevo - Jahorina, 19. i 20. September 2002, 19 – 26
[51] Karaivanov D.: Multy-parametric choice of two-stage planetary gear, Proceedings of the “Technology, Assurance, Ecology” 21–22 June 2001, V. Tarnovo, pp. 49 – 59.
[52] Dahterova, D.: Optimal design of the universal driving devices. [dissertation]. Technical University - Sofia, 2005.
[53] Stoyanov, S. K.: Optimization of Technological Objects. Sofia, Technika, 1983.
[54] Rosić, B.: Planetarni prenosnici – unutrašnji cilindrični parovi, Mašinski fakultet Univerziteta u Beogradu, Beograd, 2003.
[55] Rosić, B.: Multicriterion Optimization of Multistage Gear Train Transmission, Facta Universitatis, series: Mechanicl Engineering Vol.1, N08, 2001, pp. 1107-1115.
[56] Paskaleva K., Automated analysis and synthesis in designing epicyclical gear mechanisms [dissertation]. Technical University - Sofia, 2001.
[57] Arnaudow, K., Karaivanov, D.: Systematik, Eigenschaften und Möglichkeiten von zusammengesetzten Mehrsteg-Planetengetrieben. “Antriebstechnik” (2005) 5, pp. 58-65.
[58] Bolotovskii, I. А., Аrtoshchenko, L. А., Vasilevа, О. F. at all: Three-stages planetary gear trains with one-body satellites. “Vestnik mashinostroenia”, 2001, № 1, pp. 3 – 7. (in Russian)
[59] Karaivanov, D., Troha, S.: Examining the possibilities for using coupled two-carrier planetary gears in two-speed mechanical transmissions, Machinebuilding and electrical engineering, 2006, Nr. 5 – 6, pp. 124 – 127.
[60] Иванов, А.Н.: Оценка диаметральных габаритных размеров планетарных коробок передач на ста- дии проектирования, Вестник машиностроения, 1990, № 7, с. 16 – 19
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
239
[61] Lechner, G., Naunheimer, H.: Automotive Transmissions, Springer-Verlag, Heidelberg, 1999.
[62] Troha S., Petrov P., Karaivanov, D.: Regarding the optimization of coupled two- carrier planetary gears with two coupled and four external shafts, Machinebuilding and electrical engineering, 2009, Nr. 1, pp. 49 – 56.
[63] Troha, S., Karaivanov, D.: Determining the Manufacturing Quality of Planetary Gear Trains Trough Static Eexperiments. Proceedings of the 22th Int. Conf. Science and Motor Vehicles 2009, 14-16 April 2009, Belgrade, Serbia
[64] Troha, S; Karaivanov, D.: Experimental determination of losses in planetary gears by means of static loading, Proceedings of the International Conf., AMO´.Kranevo, 2008. pp. 209-215
[65] Predki, W., Jarhov, F., Kettler J.: Calculation method for the determination of the
oilsump temperature of industrial planetary gears, International Conference on Gears, V. 1, 13-15 March 2002, Munich, VDI-Berichte 1665, pp. 507-522
[66] Karaivanov, D., Arnaudov, K.: Experimental determination of a coupled two-carrier planetary gear's efficiency, Proceedings of the "Power Transmissions'03", 11-12 September Varna, 2003, v. 3, pp. 82-86
[67] Arnaudov, K., Karaivanov, D.: Raum und Massesparende Zahnradgetriebe, Zbornik radova sa Trećeg skupa konstruisanje, oblikovanje, dizajn KOD, Novi Sad, 2004, str. 73 –78.
[68] Karaivanov, D., Troha, S.: On the structural Analysis of Coupled Planetary Gears, Machinebuilding and electrical engineering, 2005, Special edition – science edition 9, pp. 76 – 83.
[69] Opalić, M.: Prijenosnici snage i gibanja, Hrvatsko društvo za elemente strojeva i konstrukcije, Zagreb, 1998.
[70] Orlić, Ž., Orlić, G.: Planetni prijenosi, Zigo, Rijeka, 2006.
[71] Živković, P., Ognjanović, M.: Experimental Determination of Losses and Planetary Gear Set Efficiency Coefficient. Journal of Mechanical Engineering Design, 2000, No. 1, pp. 21–28.
[72] Looman, J. Planetengetriebe. Das Kernstueck automatischer Fahrzeuggetriebe, Tagung Zahnradgetriebe, Dresden, 6-8 November 1989.
[73] Volmer, J., Leistner, F., Loersch, G., Wilhelm, O.: Getriebetechnik-Umlaufraedgetriebe, WEB Verlag Technik, Berlin, 1978.
[74] Muždeka, S.: Structural Analisis of Compound Planetary Gear Trains, Vojnotehnički glasnik, 2005, No.2, pp. 178-195
[75] Muždeka, S.: One Method of Analysis of Compound Planetary Gear Trains, Tehnička dijagnostika, 2005, No.1, pp. 47-54
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
240
[76] Epicyclic Gear Train. Epicyclic Gear Train Experimental Lab, ME-372 Mechanical Design II, pp. 1-5, S2007, GR.
[77] Karaivanov,, D.; Troha, S; Pavlova, R.: Experimental study of the losses in a three-stage planetary gear train, Proceedings of the 3rd International Conference Power Transmissions'09, Thessaloniki, 2009, pp. 527-532
[78] Dimchev, G.: Изследване на тежки редуктори. Хабилитационен труд. ТУ София, 2003
[79] Vulić, A., Stefanovic-Marinovic J.: Defining the mathematical model for optimization of planetary gear transmission, Proceedings of the IRMES’04, 16-17 September 2004, Kragujevac, pp. 643-648.
[80] Blessing, L., Meyer-Eschenbach, A.: Konstruktionstechnik und Entwiklungsmetodik, Fakultaet V – Verkehrs und Maschinensysteme, Technische Universität Berlin, VL KL III, SS, 2006.
[81] DIN 3990, Tragfähigkeitsberechnung von Stirnrädern, Beuth-Verlag, Berlin, 1987.
[82] ISO 6336, Calculation of load capacity of spur and helical gears, Geneva, 2006.
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
241
POPIS OZNAKA I INDEKSA A - ulazno vratilo
A - čelna površina zupčanika, m2
a - koeficijent debljine vijenca
b - širina zupčanika, mm
wb - aktivna širina zupčanika, mm
w
1
bd
- relativna radna širina zubi u zahvatu
Fbd
- relativna radna širina zupčanika kod proračuna zubi na savijanje
B - izlazno vratilo
Br - kočnica
Br1 - kočnica 1
Br2 - kočnica 2
C - dinamička nosivost ležaja satelita, kN
d - diobeni promjer
3md - diobeni promjer vijenca manjih radijalnih gabarita
3vd - diobeni promjer vijenca većih radijalnih gabarita
e - relativni energetski tok od sunčanog zupčanika prema vijencu
E - relativni energetski tok od vijenca prema sunčanom zupčaniku
F - sila, N
kF - srednja sila na poluzi kočnice, N
if - trenutna vrijednost funkcije primjenjivanog kriterija s minimumom
jf - trenutna vrijednost funkcije primjenjivanog kriterija s maksimumom
maxf - maksimalna vrijednost razmatranog kriterija
minf - minimalna vrijednost razmatranog kriterija
i - kinematički prijenosni omjer
Ti - energetski prijenosni omjer
Br1i - kinematički prijenosni omjer s kočnicom Br1
Br2i - kinematički prijenosni omjer s kočnicom Br2
AK - faktor primjene
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
242
vK - faktor dodatnih dinamičkih opterećenja
HαK - faktor raspodjele opterećenja na par zubi u zahvatu
HβK - faktor raspodjele opterećenja uzduž boka zuba
γK - faktor neravnomjernog opterećenja satelita
k - broj satelita u planetnom slogu
Bk - koeficijent koji uzima u obzir gubitke u ležajevima satelita
Sk - koeficijent koji uzima u obzir gubitke u brtvama
Ck - koeficijent koji uzima u obzir gubitke zbog bućkanja ulja
ik - bezdimenzijska vrijednost pojedinog kriterija s minimumom
jk - bezdimenzijska vrijednost pojedinog kriterija s maksimumom
m - srednja vrijednost
m - orijentacijska masa svih zupčanika planetnog sloga, kg
nm - normalni modul ozubljenja
n - brzina vrtnje, min-1
An - brzina vrtnje ulaznog vratila pretvarača, min-1
motn - brzina vrtnje pogonskog stroja (motora), min-1
2rn - relativna brzina vrtnje satelita, min-1
2rsn - specifična relativna brzina vrtnje satelita
2rdopn - maksimalna dopuštena vrijednost relativne brzine satelita, min-1
2rsdopn - maksimalna dopuštena vrijednost specifične relativne brzine satelita
1P - snaga na vratilu sunčanog zupčanika, W
AP - snaga na ulazu u pretvarač, W
JP - jalova snaga, W
WP - relativna snaga, W
vp - redni broj varijante koja učestvuje u procesu optimalnog izbora
Vr - razmak središnje osi i osi satelita, mm
S - shema
FminS - koeficijent sigurnosti na lom zubi
GS - stupanj slobode gibanja
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
243
H minS - faktor sigurnosti boka zuba (sigurnost na pitting)
pS - skok prijenosa
T - torzijski moment, Nm
1T - nazivni torzijski moment na vratilu sunčanog zupčanika, Nm;
1IT - torzijski moment na vratilu sunčanog zupčanika prvog planetnog sloga, Nm
1IIT - torzijski moment na vratilu sunčanog zupčanika drugog planetnog sloga, Nm
AT - torzijski moment na ulaznom vratilu pretvarača, Nm
AT - srednji moment na ulaznom vratilu pretvarača, Nm
BT - torzijski moment na izlaznom vratilu pretvarača, Nm
BrT - torzijski moment na vratilu reakcijskog člana, Nm
DT - diferencijalni moment, Nm
izlT - torzijski moment na izlaznom vratilu pretvarača, Nm
ulT - torzijski moment na ulaznom vratilu pretvarača, Nm
T - sumarni moment, Nm
t - idealni momentni omjer planetnog sloga
t - optimalna vrijednost idealnog momentnog omjera
It - idealni momentni omjer prvog planetnog sloga
IIt - idealni momentni omjer drugog planetnog sloga
u - unutrašnji prijenosni omjer planetnog sloga
V - varijanta
BY - faktor koji uzima u obzir utjecaj debljine vijenca zupčanika Rs
FSY - faktor koji uzima u obzir oblik zuba i koncentraciju naprezanja
NTY - faktor povećanja trajnosti korijena zuba
RrelTY - faktor hrapavosti prijelaznog dijela korijena zuba
xY - faktor izmjera zupčanika
βY - faktor koji uzima u obzir nagib zubi
δrelTY - faktor osjetljivosti materijala na koncentraciju naprezanja
εY - faktor koji uzima u obzir prekrivanje zubi
z - broj zubi
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
244
EZ - faktor elastičnosti materijala zupčanika u zahvatu
Z , glZ - globalna funkcija cilja
HZ - faktor zone
LZ - faktor utjecaja maziva na nosivost boka zuba
NZ - faktor trajnosti
RZ - faktor utjecaja hrapavosti boka zuba na nosivost
VZ - faktor utjecaja obodne brzine za područje trajne dinamičke čvrstoće
WZ - faktor sparivanja materijala
XZ - faktor utjecaja veličine zuba na nosivost boka zuba
βZ - faktor utjecaja kuta nagiba
εZ - faktor stupnja prekrivanja profila
Br1 - udio rada pretvarača u brzini Br1
Br2 - udio rada pretvarača u brzini Br2
- stupanj iskoristivosti, računski stupanj iskoristivosti
- srednja vrijednost stupnja iskoristivosti
0 - relativni stupanj iskoristivosti planetnog sloga
0I - relativni stupanj iskoristivosti prvog planetnog sloga
'0I - relativni stupanj iskoristivosti prvog planetnog sloga (izmjereno)
0II - relativni stupanj iskoristivosti drugog planetnog sloga
'0II - relativni stupanj iskoristivosti drugog planetnog sloga (izmjereno)
Br1 - stupanj iskoristivosti pri radu s uključenom kočnicom Br1
'Br1 - stupanj iskoristivosti pri radu s uključenom kočnicom Br1 (izmjereno)
Br2 - stupanj iskoristivosti pri radu s uključenom kočnicom Br2
'Br2 - stupanj iskoristivosti pri radu s uključenom kočnicom Br2 (izmjereno)
ekv - ekvivalentni stupanj iskoristivosti
uk - ukupni stupanj iskoristivosti
z - relativni stupanj iskoristivosti u planetnog sloga uzimajući samo gubitke u
ozubljenju
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
245
- gustoća materijala, kg/m3
FE - osnovna čvrstoća zubi na savijanje, MPa
FP - dopušteno naprezanje na savijanje, MPa
H limb - trajna dinamička čvrstoća boka za odabrani čelik, MPa
HP - maksimalno dozvoljeno kontaktno naprezanje, MPa
i - težinski koeficijent pojedinog kriterija funkcije s minimumom
j - težinski koeficijent pojedinog kriterija funkcije s maksimumom
- faktor širine sunčanog zupčanika
0 - stupanj gubitaka u planetnom slogu
z - stupanj gubitaka u ozubljenju planetnog sloga
- kutna brzina, min-1
INDEKSI
I - prvi planetni slog
II - drugi planetni slog
1 - sunčani zupčanik
2 - satelit
3 - vijenac
A - ulazno vratilo
B - izlazno vratilo
Br - kočnica
Br1 - kočnica 1
Br2 - kočnica 2
D - diferencijalni član
dop - dopušteno
max - maksimalno
min - minimalno
n - normalni presjek
r - relativno
s - specifično
V - vodilo
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
246
- sumarni član
1V(3) - prijenos energije od sunčanog zupčanika na vodilo uz zakočeni vijenac
V1(3) - prijenos energije od vodila na sunčani zupčanik uz zakočeni vijenac
13(V) - prijenos energije od sunčanog zupčanika na vijenac uz zakočeno vodilo
31(V) - prijenos energije od vijenca na sunčani zupčanik uz zakočeno vodilo
3V(1) - prijenos energije od vijenca na vodilo uz zakočeni sunčani zupčanik
V3(1) - prijenos energije od vodila na vijenac uz zakočeni sunčani zupčanik
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
247
POPIS SLIKA
Sl. 2.1.1 Planetni slog s njegovim osnovnim elementima ....................................................... 15
Sl. 2.3.1 Simbolički prikaz planetnog sloga............................................................................ 18
Sl. 2.4.1 Prikaz sila i momenata na planetnom slogu .............................................................. 19
Sl. 2.9.1 Vrste energetskih gubitaka u planetnom pretvaraču i načini odvođenja topline ......... 28
Sl. 2.9.2 Ovisnost računskog relativnog stupnja iskoristivosti u ozubljenju planetnog sloga
o broju zubi sunčanog zupčanika i idealnom momentnom omjeru ............................ 30
Sl. 2.11.1 Nacrt aproksimacijskog geometrijskog modela planetnog sloga ............................... 35
Sl. 3.1.1 Simbolički prikaz dvovodilnog planetnog pretvarača s jednim spojnim
i četiri vanjska vratila ............................................................................................... 39
Sl. 3.1.2 Simbolički prikaz dvovodilnog planetnog pretvarača s dva spojna i tri vanjska
vratila....................................................................................................................... 40
Sl. 3.1.3 Simbolički prikaz dvovodilnog planetnog pretvarača s dva spojna i četiri
vanjska vratila.......................................................................................................... 40
Sl. 3.1.4 Slučaj rada s jednim stupnjem slobode dvovodilnog pretvarača s jednim spojnim
i četiri vanjska vratila ............................................................................................... 41
Sl. 3.1.5 Slučaj rada s jednim stupnjem slobode dvovodilnog pretvarača s dva spojna
i tri vanjska vratila ................................................................................................... 42
Sl. 3.1.6 Pretvarač koji se može razmatrati kao pretvarač s dva spojna i tri vanjska vratila
i kao pretvarač s jednim spojnim i četiri vanjska vratila............................................ 43
Sl. 3.1.7 Prikaz mogućih razmještaja kočnica na dvovodilnom planetnom pretvaraču
s dva spojna i četiri vanjska vratila ........................................................................... 43
Sl. 3.2.1 Prikaz varijanti razmještaja kod dvovodilnih pretvarača ........................................... 48
Sl. 3.4.1 Analiza varijante S11V2Br1..................................................................................... 54
Sl. 3.4.2 Analiza varijante S11V2Br2 pri tI > tII...................................................................... 54
Sl. 3.4.3 Analiza varijante S11V2Br2 pri tI < tII ...................................................................... 55
Sl. 4.2.1 Simbolički prikaz pretvarača s kočnicama na zasebnim vratilima............................. 58
Sl. 4.2.2 Mjenjačke mogućnosti varijante S34V6 ................................................................... 66
Sl. 4.2.3 Mjenjačke mogućnosti varijante S36V6 ................................................................... 66
Sl. 4.2.4 Primjena predpretvarača za podešavanje vrijednosti prijenosnih omjera ................... 67
Sl. 4.3.1 Određivanje prijenosnog omjera varijante S15V1Br1............................................... 70
Sl. 4.3.2 Određivanje prijenosnog omjera varijante S15V1Br2............................................... 71
Sl. 4.3.3 Simbolički prikaz jednobrzinskog pretvarača varijante 15V1Br2.............................. 73
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
248
Sl. 4.3.4 Mjenjačke mogućnosti varijante S13V1....................................................................80
Sl. 4.3.5 Mjenjačke mogućnosti varijante S14V1....................................................................81
Sl. 4.3.6 Mjenjačke mogućnosti varijante S15V1....................................................................82
Sl. 4.3.7 Mjenjačke mogućnosti varijante S16V1....................................................................82
Sl. 4.3.8 Mjenjačke mogućnosti varijante S34V1....................................................................83
Sl. 4.3.9 Mjenjačke mogućnosti varijante S36V1....................................................................84
Sl. 4.4.1 Koncepcijska shema dvobrzinskog planetnog pretvarača S15V2 s prikazanim
energetskim tokom (rad s aktivnom kočnicom Br1) ..................................................88
Sl. 4.4.2 Koncepcijska shema dvobrzinskog planetnog pretvarača S15V2 s prikazanim
energetskim tokom (rad s aktivnom kočnicom Br2) ..................................................88
Sl. 4.4.3 Koncepcijska shema s prikazanim energetskim tokom jednobrzinskog planetnog
pretvarača S15V2Br2................................................................................................89
Sl. 4.4.4 Strukturna analiza varijante pretvarača S15V2 s uključenom kočnicom Br1 .............90
Sl. 4.4.5 Strukturna analiza varijante pretvarača S15V2 s uključenom kočnicom Br2 .............90
Sl. 4.4.6 Grafički prikaz kinematičkih mogućnosti pretvarača S15V2.....................................91
Sl. 4.4.7 Odnos prijenosnih omjera kod pretvarača S15V2......................................................91
Sl. 4.4.8 Konturni graf funkcije prijenosnog omjera varijante pretvarača S55V5Br2.............100
Sl. 4.4.9 Mjenjačke mogućnosti varijante S13V3..................................................................108
Sl. 4.4.10 Mjenjačke mogućnosti varijante S14V2..................................................................109
Sl. 4.4.11 Mjenjačke mogućnosti varijante S15V2..................................................................110
Sl. 4.4.12 Mjenjačke mogućnosti varijante S16V3..................................................................111
Sl. 4.4.13 Mjenjačke mogućnosti varijante S35V5..................................................................112
Sl. 4.4.14 Mjenjačke mogućnosti varijante S56V3..................................................................112
Sl. 4.4.15 Mjenjačke mogućnosti varijante S55V5..................................................................113
Sl. 5.3.1 Specifični realni relativni momenti na vratilima, energetski tokovi i stupanj
iskoristivosti varijante S15V1Br1 ...........................................................................125
Sl. 5.3.2 Specifični realni relativni momenti na vratilima, energetski tokovi i stupanj
iskoristivosti varijante S15V1Br2 ...........................................................................125
Sl. 5.3.3 Graf funkcije stupnja iskoristivosti kod varijante S15V1Br1...................................128
Sl. 5.4.1 Specifični realni relativni momenti, smjer relativnog energetskog toka i funkcija
stupnja iskoristivosti kod rada s uključenom kočnicom Br1 varijante S15V2 .........129
Sl. 5.4.2 Specifični realni relativni momenti, smjer relativnog energetskog toka i funkcija
stupnja iskoristivosti kod rada s uključenom kočnicom Br2 varijante S15V2 .........129
Sl. 5.4.3 Smjerovi energetskih tokova ovisno o predznaku momenta na vratilima .................137
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
249
Sl. 5.4.4 Dijagram momenata na vanjskom spojnom vratilu ................................................. 137
Sl. 5.4.5 Grafički prikaz maksimalnih i minimalnih intenziteta specifične jalove snage kod
izabranih varijanti .................................................................................................. 140
Sl. 5.4.6 Graf funkcije stupnja iskoristivosti varijante S55V5Br2 ......................................... 141
Sl. 5.4.7 Funkcija prijenosnog omjera varijante S14V2Br2 .................................................. 142
Sl. 5.4.8 Funkcija stupnja iskoristivosti varijante S14V2Br2 ................................................ 142
Sl. 5.4.9 Prikaz odnosa jalove snage i snage na ulazu u ovisnosti o idealnim momentnim
omjerima tI i tII kod varijante S14V2 pri radu s uključenom kočnicom Br2............. 143
Sl. 5.4.10 Ovisnost stupnja iskoristivosti o prijenosnom omjeru kod varijante S14V2Br2 ...... 146
Sl. 5.5.1 Stupanj iskoristivosti pretvarača varijante S55V5Br2 kao funkcija relativnih
stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova u intervalu 0I (0,95;0,99) i
0 (0,95;0,99)II za parametre It =3,3636 i IIt =4 ( Br2 26, 427i ) ...................... 148
Sl. 5.5.2 Stupanj iskoristivosti pretvarača oznake S55V5 kao funkcija relativnih
stupnjeva iskoristivosti planetnih slogova u intervalu 0 (0,95;0,99)I i
0II (0,95;0,99) za parametre It =2 i IIt =10 ( Br2i =2,75)...................................... 149
Sl. 5.6.1 Pojednostavljen prikaz eksperimentalnog pretvarača i neki njegovi
osnovni parametri................................................................................................... 150
Sl. 5.6.2 Vanjski izgled eksperimentalnog pretvarača........................................................... 151
Sl. 5.6.3 Oprema za određivanje statičkog stupnja iskoristivosti........................................... 152
Sl. 5.7.1 Simbolički prikaz eksperimentalnog pretvarača oznake S15V1Br2 ........................ 161
Sl. 5.7.2 Dio sklopnog crteža eksperimentalnog pretvarača S15V1Br2................................. 161
Sl. 5.7.3 Ispitni stol za dinamičko ispitivanje planetnih pretvarača. ...................................... 163
Sl. 5.7.4 Dio mjerne opreme za određivanje stupnja iskoristivosti ........................................ 163
Sl. 5.7.5 Shematski prikaz ispitnog stola s mjernom opremom ............................................. 164
Sl. 5.7.6 Eksperimentalno dobivene vrijednosti stupnjeva iskoristivosti pretvarača
i interval računskog stupnja iskoristivosti............................................................... 167
Sl. 5.7.7 Graf stupnja iskoristivosti eksperimentalnog pretvarača iz [1] ................................ 170
Sl. 6.2.1 Simbolički prikaz varijante S55V5......................................................................... 174
Sl. 6.2.2 Specifične relativne brzine vrtnje satelita kod varijante S55V5............................... 176
Sl. 7.2.1 Određivanje momenata na sunčanim zupčanicima planetnih
slogova kod varijante S35V5 pri radu s uključenom kočnicom Br1 ........................ 188
Sl. 7.2.2 Određivanje momenata na sunčanim zupčanicima planetnih
slogova kod varijante S35V5 pri radu s uključenom kočnicom Br2 ........................ 188
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
250
Sl. 8.5.1 Neki ulazni podaci u programski sustav DVOBRZ1 kod izbora varijante
dvobrzinskog pretvarača .........................................................................................218
Sl. 8.5.2 Diobeni promjer radijalno većeg vijenca kao funkcija idealnih momentnih omjera
tI i tII .......................................................................................................................221
Sl. 8.5.3 Omjeri većeg i manjeg diobenog promjera vijenaca dvaju planetnih slogova
kao funkcije idealnih momentnih omjera tI i tII ........................................................222
Sl. 8.5.4 Računski stupanj iskoristivosti kao funkcija idealnih momentnih
omjera tI i tII............................................................................................................222
Sl. 8.5.5 Neki ulazni podaci u programski sustav DVOBRZ1 kod izbora varijante
jednobrzinskog pretvarača ......................................................................................223
Sl. 9.1 Simbolički prikaz mogućeg 4-brzinskog sustava ....................................................232
Sl. 9.2 Konstrukcijska koncepcija mogućeg 4- brzinskog sustava ......................................232
Sl. 9.3 Simbolički prikaz mogućeg 9-brzinskog sustava.....................................................233
Sl. 9.4 Koncepcijska shema mogućeg 9-brzinskog sustava.................................................233
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
251
POPIS TABLICA
Tab. 2.6.1 Oznake stupnjeva prijenosa u različitim režimima rada planetnog pretvarača,
analitički izrazi i vrijednosti za prijenosne omjere i pri (2,12)t .......................... 23
Tab. 2.9.1 Izrazi za određivanje stupnjeva iskoristivosti kod dvovratilnog režima rada
planetnog sloga ...................................................................................................... 27
Tab. 3.2.1 Sistematizacija shema dvovodilnih pretvarača s dva spojna i četiri
vanjska vratila ........................................................................................................ 44
Tab. 4.2.1 Prijenosni omjeri dvobrzinskih pretvarača s kočnicama na zasebnim
vratilima................................................................................................................. 59
Tab. 4.2.2 Mogući režimi rada pretvarača s varijantom razmještaja V6 ................................... 61
Tab. 4.2.3 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim
na zasebnim vratilima............................................................................................. 60
Tab. 4.2.4 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući idealni momentni omjeri kod
pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima
(varijanta razmještaja V6) ...................................................................................... 68
Tab. 4.2.5 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući prijenosni omjeri kod
pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima
(varijanta razmještaja V6) ...................................................................................... 69
Tab. 4.3.1 Prijenosni omjeri i ekstremne vrijednosti prijenosnih omjera pretvarača
S varijantom razmještaja V1................................................................................... 72
Tab. 4.3.2 Jednobrzinski pretvarači s varijantom razmještaja V1 i stalnim reaktivnim
članom Br1............................................................................................................. 74
Tab. 4.3.3 Jednobrzinski pretvarači s varijantom razmještaja V1 i stalnim reaktivnim
članom Br2............................................................................................................. 74
Tab. 4.3.4 Mogući režimi rada pretvarača s varijantom razmještaja V1 ................................... 76
Tab. 4.3.5 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s varijantom razmještaja V1 ... 78
Tab. 4.3.6 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući idealni momentni omjeri kod
pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima.................................... 85
Tab. 4.3.7 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući prijenosni omjeri kod
pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima.................................... 86
Tab. 4.4.1 Funkcije prijenosnih omjera i ekstremne vrijednosti prijenosnih omjera ................. 93
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
252
Tab. 4.4.2 Klasifikacija prema režimu rada u brzini Br1 varijanti pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu koji u brzini Br2 rade pretežno kao
reduktori .................................................................................................................97
Tab. 4.4.3 Mogući režimi rada pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i
zasebnom vratilu.....................................................................................................98
Tab. 4.4.4 Konstrukcijske koncepcije dvobrzinskih pretvarača s kočnicama na spojnom
i zasebnom vratilu.................................................................................................102
Tab. 4.4.5 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući idealni momentni omjeri kod
pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu ...................114
Tab. 4.4.6 Ekstremni skokovi prijenosa i njihovi odgovarajući prijenosni omjeri
kod pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu ............116
Tab. 4.5.1 Ekstremne vrijednosti skoka prijenosa pS kod karakterističnih varijanti
pretvarača .............................................................................................................119
Tab. 4.5.2 Izrazi za određivanje skoka prijenosa pS kod karakterističnih varijanti pretvarača
.............................................................................................................................120
Tab. 5.3.1 Smjerovi relativnih energetskih tokova i ekstremne vrijednosti orijentacijskih
stupnjeva iskoristivosti dvobrzinskih pretvarača s kočnicama raspoređenim
na spojnim vratilima .............................................................................................127
Tab. 5.4.1 Podaci potrebni za određivanje funkcije stupnja iskoristivosti ηBr2 ........................131
Tab. 5.4.2 Mogući načini energetskih tokova kod pretvarača s varijantom razmještaja
V5 odnosno V11...................................................................................................136
Tab. 5.4.3 Pregled varijanti pretvarača kod kojih se javlja grananje energetskog toka
odnosno jalov energetski tok.................................................................................138
Tab. 5.4.4 Minimalni i maksimalni intenziteti specifične jalove snage (poredak prema
maksimalnoj vrijednosti od manje na više)............................................................139
Tab. 5.4.5 Popis parova ekvivalentnih varijanti......................................................................145
Tab. 5.4.6 Popis parova ekvivalentnih varijanti bez jalove snage ...........................................145
Tab. 5.6.1 Rezultati mjerenja dobiveni pri zakočenom spojnom vratilu (dva vijenca) ............155
Tab. 5.6.2 Rezultati mjerenja dobiveni pri zakočenom zasebnom vratilu ...............................156
Tab. 5.6.3 Rezultati eksperimentalnog određivanja stupnja iskoristivosti na prvom
planetnom slogu pri prijenosu energije od sunčanog zupčanika prema vodilu
uz zakočen vijenac ................................................................................................157
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
253
Tab. 5.6.4 Rezultati eksperimentalnog određivanja stupnja iskoristivosti na drugom
planetnom slogu pri prijenosu energije od sunčanog zupčanika prema vodilu uz
zakočen vijenac .................................................................................................... 158
Tab. 5.7.1 Izmjerena srednja sila na poluzi kočnice kF , srednji moment na ulaznom vratilu '
AT i izračunat srednji stupanj iskoristivosti za dvije različite brzine vrtnje i
temperature ulja te četiri različita pogonska opterećenja ....................................... 166
Tab. 5.7.2 Određivanje gornje i donje granice računskog stupnja iskoristivosti planetnih
slogova................................................................................................................. 168
Tab. 6.2.1 Intenziteti relativnih brzina vrtnje satelita ovisno o slučaju ................................... 174
Tab. 6.2.2 Ekstremne apsolutne vrijednosti specifičnih relativnih brzina vrtnje satelita
varijanti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu..... 178
Tab. 6.2.3 Ekstremne apsolutne vrijednosti specifične relativne brzine vrtnje satelita kod
pretvarača s varijantom razmještaja V1 ................................................................ 181
Tab. 6.2.4 Ekstremne apsolutne vrijednosti specifične relativne brzine vrtnje satelita kod
pretvarača s varijantom razmještaja V7 ................................................................ 182
Tab. 6.2.5 Ekstremne apsolutne vrijednosti specifične relativne brzine vrtnje satelita kod
pretvarača s varijantom razmještaja V6 ................................................................ 183
Tab. 6.2.6 Ekstremne apsolutne vrijednosti specifične relativne brzine vrtnje satelita kod
pretvarača s varijantom razmještaja V12 .............................................................. 184
Tab. 7.2.1 Specifični momenti na sunčanim zupčanicima planetnih pretvarača s kočnicama
raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu........................................................ 190
Tab. 7.2.2 Specifični momenti na sunčanim zupčanicima planetnih pretvarača s varijantom
razmještaja V1 ..................................................................................................... 194
Tab. 7.2.3 Specifični momenti na sunčanim zupčanicima planetnih pretvarača s varijantom
razmještaja V7 ..................................................................................................... 195
Tab. 7.2.4 Specifični momenti na sunčanim zupčanicima pretvarača s kočnicama na
zasebnim vratilima ............................................................................................... 197
Tab. 8.4.1 Primjer tablice za odabir kriterija kod izbora optimalne varijante i unos težinskih
koeficijenata......................................................................................................... 214
Tab. 8.5.1 Prioritetna lista rješenja dobivena s težinskim koeficijentima χd=1, χη =0 ............. 219
Tab. 8.5.2 Prioritetna lista rješenja dobivena s težinskim koeficijentima χη =1, χd=0 ............. 219
Tab. 8.5.3 Prioritetna lista rješenja dobivena s težinskim koeficijentima χd=0,5, χη =0,5....... 219
Tab. 8.5.4 Prioritetna lista varijanti pretvarača s pripadnim parametrima dobivena uz
težinske koeficijente χd=1, χη =0........................................................................... 224
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
254
Tab. 8.5.5 Prioritetna lista varijanti pretvarača s pripadnim parametrima dobivena uz
težinske koeficijente χd=0 i χη =1 ..........................................................................225
Tab. 8.5.6 Prioritetna lista varijanti pretvarača s pripadnim parametrima dobivena uz
težinske koeficijente χd=0,5 i χη=0,5......................................................................226
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
255
PRILOG 1
Strukturna analiza varijanti
U Prilogu 1 je napravljena sustavna strukturna analiza varijanti dvobrzinskih pretvarača.
Određeni su relativni momenti na vratilima. Izvedene su funkcije prijenosnog omjera za obje
brzine kod svake od razmatranih varijanti pretvarača. Određeni su energetski tokovi kroz
elemente pretvarača. Punim zakrivljenim crtama sa strelicama su označeni efektivni i eventualno
jalovi energetski tokovi, a isprekidanim crtama sa strelicama su određeni relativni energetski
tokovi na planetnim slogovima.
Izvedene su funkcije stupnjeva iskoristivosti za obje brzine kod svake od razmatranih varijanti
pretvarača. Strukturna analiza je učinjena samo za jednu od dvije međusobno inverzne varijante
unutar svake od shema. To je opravdano jer međusobno inverzne varijante imaju suprotne
energetske tokove i recipročne izraze za prijenosne omjere. Osim toga funkcije stupnjeva
iskoristivosti kod proizvoljnih varijanti su primjenjive i kod njima inverznih varijanti. Ukoliko u
Prilogu 1 nema tražene analize neke od varijanti, treba potražiti analizu njoj identične varijante
ili analizu inverzne varijante njoj identičnoj varijanti. Na taj način se može doći do funkcija
prijenosnih omjera, funkcija stupnjeva iskoristivosti te energetskih tokova i za varijante koje
nisu neposredno analizirane u ovom Prilogu.
U ovom Prilogu su izvedene i funkcije intenziteta momenata na sunčanim zupčanicima oba
planetna sloga u obje brzine. Izvedene funkcije vrijede u slučaju da nema gubitaka u planetnom
slogu. Ukoliko bi se uzeli u obzir gubici u planetnim slogovima potrebno je idealne momentne
omjere, ovisno o smjeru relativne energije kroz pojedini planetni slog, pomnožiti ili podijeliti s
relativnim stupnjem iskoristivosti pojedinog planetnog sloga.
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
256
S11V1 S11V1Br1 S11V1Br2
Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It It
I
II
tt
Br1
AP BP
I(1 )t I
III
t tt
B IBr1
A II
T tiT t
1
It
Br2
AP BP
I(1 )t
I
II
11
tt
I(1 )t
B IBr2
A II
11
T tiT t
0I I
II
B s gubicima 0IIBr2
IB bez gubitaka
II
1 .
1
11
tt
TtTt
1
0I I.t0I I.t
0I 0II I
II
. .tt
Br1
AP BP
0I I(1 . )t 0I 0II I
0I III
. . .t tt
1
Br2
AP BP
0I I(1 . )t
0I I
II
0II
1 .
1
tt
0I I(1 . )t
B s gubicimaBr1 0I 0II
B bez gubitaka
.T
T
1I AT T
I1II A
II
11
tT T
t
1I AT TI
1II AII
tT Tt
III
II
1 .1
t tt
I 0I;t II 0II;t I 0I;t II 0II;t
It IIt It IIt
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
257
S11V2 S11V2Br1 S11V2Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica pri I IIt t
1 IIt
It
Br1
AP
BP
I(1 )t
1 IIt
It
Br2AP
BP
I(1 )t I(1 )t
BBr1 I
A
Ti tT
B I IIBr2
A II1T t tiT t
II 0II;t
Br1
AP
BP
AP
BP
1
0I I.t
0I I(1 . )t
1
0I I.t
.2Br0I I(1 . )t 0I I(1 . )t
II0I I
0II
II
B s gubicima 0IIBr2
I IIB bez gubitaka
II
.
1
1
tt
tT
t tTt
B s gubicimaBr1 0I
B bez gubitaka
T
T
I
II
11
tt
I
IIII
1 .1
t tt
I I II II I II I II
II II
. .1 1B
t t t t t t t tTt t
0I I
II
0II
1 .
1
tt
0I I II
II 0II
0II
1 . .1
t tt
I IIB
II
01t tT
t
I IIBr2
II
01t ti
t
It It
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
258
Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica pri I IIt t
1I AT T
I1II A
II
11
tT T
t
1II 0T 1I AT T
AP
BP
II 0II;t
I IIB
II
01t tT
t
I0II II
0I
B s gubicima 0II IIBr2
I IIB bez gubitaka
II
.
1 .
1
t t
T tt tT
t
I IIBr2
II
01t ti
t
I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
259
S11V3 S11V3Br1 S11V3Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica pri I IIt t kod I II2t t - Reduktor kod I II2t t - Multiplikator
1 IIt
It
Br1
AP
BP
I(1 )t
1It IIt
It
Br2AP
I(1 )t
BBr1 I
A
1Ti tT
B I IIBr2
A II
T t tiT t
I 0I;t II 0II;t API 0I;t 0;II IIt AP
1
0I I.t
0I I(1 . )t
1
0I I.t
Br20I I(1 . )t
B s gubicima 0I IBr1
B Ibez gubitaka
1 .1
T tT t
BP
It
I
II
tt
II
II
t tt
Br1
BP BP
0I I.t
0I 0II I
II
. .tt
0I 0II I0I I
II
. . .t tt
I IIB
II
t tTt
I IIB
II
0t tTt
II0I I
0II
II
B s gubicima 0IIBr2
I IIB bez gubitaka
II
. tt
tT
t tTt
I IIBr2
II
0t tit
It
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
260
Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica pri I IIt t Multiplikator
1I AT TI
1II AII
tT Tt
1II 0T 1I AT T
AP
BP
I IIB
II
0t tTt
I0II II
0I
B s gubicima 0II IIBr2
I IIB bez gubitaka
II
.
.
t t
T tt tT
t
I IIBr2
II
0t tit
I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
261
S11V4(V10) ≡ S11V8(V2) ako se zamjene It i IIt 11V5(V11) ≡ 11V9(V3) ako se zamjene It i IIt S11V6 S11V6Br1 S11V6Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1It IIt
IIt
Br1
AP
BP
1It IIt
It
Br2I(1 )t
BBr1
A I
11TiT t
B
Br2A II
11TiT t
II1 t
AP
BP
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
262
II 0II;t I 0I;t 1
II II.t
0II II(1 . )t
1
0I I.t
0I I(1 . )t
B 0I
A s gubicima IBr1
B
IA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
1II 0T A1I
I
TTt
1I 0T
Br2
B 0II
A s gubicima IIBr2
B
IIA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
AP AP
Br1
BPBP
A1II
II
TTt
II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
263
S12V1 S12V1Br1 S12V1Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1It IIt
It It
Br1
AP BP
1 It IItAP BP
I(1 )t
B IBr1
A II1T tiT t
B IBr2
A II
1T tiT t
0І I
B II
A s gubicima 0IIBr1
IB
IIA bez gubitaka
.
1
1
tT tT
tTtT
0
B II
A s gubicima 0І I 0II0IIBr2
I IB
IIA bez gubitaka
1 .
1 .1 1
І ItT tT t
t tTtT
1I AT T I1II A
II
1 tT Tt
1I AT TI1II A
II1tT Tt
Br2
I(1 )t
I
II
1 tt
1
0I I.t
Br1
AP BP
1
AP BP
Br20I I.t
I
II1tt
0I I
II
0II
.
1
tt
II 0II;t
0I I(1 . )t 0I I(1 . )t
0І I
II
0II
1 .tt
II 0II;t I 0I;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
264
S12V2 S12V2Br1 S12V2Br2 Stalni smjer cirkulacije snage Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
II 0II;t
1It IIt
It
Br1
AP
I(1 )t
1 It IIt
It I II I II
II
1 .t t t tt
AP
I(1 )t
I
II
1 tt
I(1 )t
BBr1 I
A
Ti tT
B I II IBr2
A II II
1 11T t t tiT t t
B
A s gubicimaBr1 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
II0I I
0II
B II
A s gubicima 0IIBr2
I IIB
IIA bez gubitaka
1 .
1
tt
T tT
t tTtT
1I AT T I1II A
II
1 tT Tt
1II 0T 1I AT T
Br2
AP AP
BP BP
I IIB
II
1 t tTt
Br1
Br21
0I I.t
1
0I I(1 . )t 0I I(1 . )t 0І I
II
0II
1 .tt
BP BP
0I I.t II0I I
0IIB
II
0II
1 . ttT t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
265
S12V3 S12V3Br1 S12V3Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
II 0II;t
Br2
AP AP
1It IIt
It
AP
BP
I(1 )t
1It IIt
It
AP
I(1 )t
BP
BBr1 I
A
1Ti tT
B I II IBr2
A II II
1 11 1
T t t tiT t t
B
A s gubicima 0I IBr1
IB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
II0I I
0II
B II
A s gubicima 0IIBr2
I IIB
IIA bez gubitaka
1 .
1
11
tt
T tT
t tTtT
1I AT T I1II A
II1tT Tt
1II 0T 1I AT T
Br2
BPBP
It
I
II1tt
I II
II
.1t t
t
I IIB
II
11
t tTt
1
0I I.t
0I I(1 . )t
0І I
II
0II
.
1
tt
0I I.t
II0I I
0IIB
II
0II
1 .
1
ttT t
0I I(1 . )t
0I I.t
0ІI II
0ІI
II
0II
.
1
t t
t
Br1
Br1
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
266
S12V4(V10)≡S12V9(V3) S12V5(V11)≡S12V8(V2) S12V6 S12V6Br1 S12V6Br2 Reduktor Multiplikator Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
AP
1It IIt
It
I(1 )t
BP
BBr1
A I
11 1TiT t
B II
Br2A II
II
1 111 1
T tiT t
t
BP
AP
Br2Br1
II(1 )t
1
IIt
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
267
B 0I
A s gubicima IBr1
B
IA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
B
A s gubicima IIBr2
B
0II IIA bez gubitaka
11
11.
TT tT
tT
A1II
II1TT
t
1II 0T
1I 0T A1I
I
TTt
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
II 0II;t Br2
BP BP
AP
1
I
0I
t
I
0I
1 t
AP
Br1
0II II(1 . )t
1
0II II.t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
268
S13V1 S13V1Br1 S13V1Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1It IIt
It It
Br1
AP BP
1 It IIt
It I
II
11
tt
AP BP
I(1 )t
BBr1 I II
A
.Ti t tT
B I
Br2 IIA II
11
T ti tT t
B
A s gubicimaBr1 0І 0II
B
A bez gubitaka
.
TT
TT
B 0I I 0I I0II II 0II
A s gubicima 0II II 0II IIBr2
I IBII
II IIA bez gubitaka
1 . 1 .. . .1 . 1 .1 11 1
T t ttT t tt tT tt tT
1I AT T I1II A
II
11
tT Tt
1I AT T1II A I.T T t
Br2
I(1 )t
III
II
11
ttt
1
0I I.t0I I.t
Br1
AP BP
0I I
0II II
1 .1 .
tt
AP BP
0I I(1 . )t
Br2
0I I(1 . )t
0I I0II II
0II II
1 ..1 .
ttt
I II.t t
0I I 0II II. . .t t 1
I 0I;t II 0II;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
269
S13V2 S13V2Br1 S13V2Br2 Stalni smjer cirkulacije snage Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1 It IIt
It
Br1
AP
I(1 )t
1It IIt
It
AP
I(1 )t I(1 )t
BBr1 I
A
Ti tT
B I IIBr2
A II
. 11
T t tiT t
B
A s gubicimaBr1 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
B 0I 0II I II
A s gubicima 0II IIBr2
I IIB
IIA bez gubitaka
. . . 11 .
. 11
T t tT t
t tTtT
1I AT T I1II A
II
11
tT Tt
1II 0T 1I AT T
Br2
BP BP
I
II
11
tt
III
II
11
ttt
I I II I I IIB
II II
. 1 . 1 01 1
t t t t t tTt t
1
0I I.t
Br1
AP
0I I
0II II
1 .1 .
tt
0I I(1 . )t
Br2
0I I(1 . )t
0I I0II II
0II II
1 ..1 .
ttt
II 0II;t II 0II;t 1
BP BP
0I I.t
I 0I;t I 0I;t AP
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
270
S13V3 S13V3Br1 S13V3Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
AP AP
Br1
1 It IIt
It
AP
BP
I(1 )t
1It IIt
It
AP
I(1 )t
BP
BBr1 I
A
1Ti tT
BBr2 I II
A
. 1Ti t tT
B
A s gubicima 0I IBr1
IB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
B
A s gubicima 0I 0II I IIBr2
I IIB
A bez gubitaka
. . . 1. 1
TT t t
t tTT
1I AT T 1II A I.T T t1II 0T
1I AT T
Br2
Br1It
I II1t t
I II.t t
B I I II I I II. 1 . 1 0T t t t t t t
0I I.t
0I I(1 . )t
0I 0II I II. . .t t II 0II;t I 0I;t
1
0I I.t
BP BP
Br2
0I I(1 . )t
1
0I I.t
0I I 0II II. (1 . )t t
B 0I 0II I II. . . 1T t t
II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
271
S13V4 S13V4Br1 S13V4Br2 Stalni smjer cirkulacije snage Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
Br1
1It IIt
It
I(1 )t I(1 )t
BBr1 II
A
Ti tT
B II I IIBr2
A I II
.. 1
T t t tiT t t
B
A s gubicimaBr1 0II
B
A bez gubitaka
TT
TT
II I II
0II 0I 0II
B I II
A s gubicima 0I 0IIBr2
II I IIB
I IIA bez gubitaka
.
.. 1.
.. 1
t t t
T t tT
t t tTt tT
1II AT T1I 0T II
1I AI II
1. 1
tT Tt t
I1II A
I II
1. 1
tT Tt t
AP
BP
AP
BPBr2
1
IIt
I
II
11
tt
III
II
11
ttt
I I II I I IIA
II II
. 1 . 1 01 1
t t t t t tTt t
Br1
1
I
0I
t
I
0I
1 t
AP
BP BPBr2
1
0I II.tI
0I
II
0II
1
1
t
t
I
0III
II0I
0II
1.1
tt
t
I 0I;t I 0I;t II 0II;t
AP
I
0I
1 t
II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
272
S13V11 S13V11Br1 13V11Br2
Reduktor Multiplikator Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IItAP
1
It IItIIt
II(1 )t
BBr1
A II
11TiT t
B I IIBr2
A I II
. 1 1.
T t tiT t t
B 0II
A s gubicima IIBr1
B
IIA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
B 0I 0II I II
A s gubicima 0I 0II I IIBr2
I IIB
I IIA bez gubitaka
. . . 1. . .. 1
.
T t tT t t
t tTt tT
1IIA
II
TTt
1I 0T 1I AI II
1.
T Tt t
A1II
II
TTt
Br1
BP
Br2 AP
BP
I(1 )t
1
It It
I II.t t
I II1t t
B I II. 1 0T t t
AP
1II
0II
t
II
0II
1 t
Br1
BP
Br2 AP
BP
0I I1 .t
1
0I I.t0I I.t
0I 0II I II. . .t t
0I I 0II II. 1 .t t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
273
S13V6 S13V6Br1 S13V6Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
1
It IIt
It
II(1 )t
BBr1
A I
11TiT t
BBr2 II
A
1Ti tT
B 0I
A s gubicima IBr1
B
IA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
B
A s gubicima 0II IIBr2
IIB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
1II AT T1II 0T 1I 0T A1I
I
TTt
AP
BP
Br2
AP
BP
Br1
1IIt
I(1 )t
10I I.t
0II II(1 . )t
AP
BP
Br2
AP
BP
Br1
10II II.t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t II 0II;t
0I I(1 . )t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
274
S14V1 S14V1Br1 S14V1Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1It IIt
It It
Br1
AP BP
1 It IIt
It
II I1t t
AP BP
I(1 )t
B I IIBr1
A II
.1
T t tiT t
B
Br2 I IIA
1Ti t tT
B 0І 0II I II
A s gubicima 0II IIBr1
I IIB
IIA bez gubitaka
. . .1 .
.1
T t tT t
t tTtT
B
A s gubicima 0II II 0І 0II I IIBr2
II I IIB
A bez gubitaka
. . . ..
TT t t t
t t tTT
1I AT T 1II I A1T t T 1I AT TI1II A
II1tT Tt
Br2
I
II1tt
I II
II
.1t t
t
I(1 )t
0II II 0I I. 1 .t t
Br2
0I I
0I II
.1 .
tt
0I 0II I II
0II II
. . .1 .
t tt
Br1
AP BPAP BP
0I I(1 . )t
0I I.t
1 1I 0I;t
II 0II;t I 0I;t II 0II;t
0I I.t
0I I(1 . )t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
275
S14V2 S14V2Br1 S14V2Br2 Stalni smjer cirkulacije snage Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1It IIt
It
Br1
AP
I(1 )t
1It IIt
It I II I II1 .t t t t
AP
I(1 )t
II I II.t t t
I(1 )t
BBr1 I
A
Ti tT
B
Br2 II I IIA
1 .Ti t t tT
B
A s gubicimaBr1 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
B
A s gubicima 0II II 0I 0II I IIBr2
II I IIB
A bez gubitaka
1 . . . .1 .
TT t t t
t t tTT
1I AT T 1II A I1T T t 1II 0T 1I AT T
Br2
BP BP A II I II1 .T t t t
1
0I I.t
AP
0I I(1 . )t
1
0I I 0II II 0I 0II I II1 . . . . .t t t t
AP
0I I(1 . )t
Br2
BP BP
II 0II;t II 0II;t
0I I(1 . )t
0 .I It
I 0I;t I 0I;t
Br1
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
276
S14V3 S14V3Br1 S14V3Br2 Stalni smjer cirkulacije snage Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1 It IIt
It
AP
BP
I(1 )t
1 It IIt
It
AP
I(1 )t
BP
BBr1 I
A
1Ti tT
B II I II I IIBr2
A II II
1 . .11 1
T t t t t tiT t t
B
A s gubicima 0I IBr1
IB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
B 0II II 0I 0II I II
A s gubicima 0II IIBr2
II I IIB
IIA bez gubitaka
1 . . . .1 .
1 .1
T t t tT t
t t tTtT
1I AT T I1II A
II1tT Tt
1II 0T
1I AT T
Br2
Br1It
I
II1tt
I II
II
.1t t
t
II I IIB
II
1 . 01t t tT
t
1
AP
BP
1
AP
BP
Br2
Br1
0I I.t
0I I(1 . )t 0I I(1 . )t
II 0II;t
0I I.t0I I.t
0I I
0II II
.1 .
tt
II 0II;t I 0I;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
277
S14V10 S14V10Br1 S14V10Br2 Stalni smjer cirkulacije snage Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
Br1
1It IIt
It
II I1t t
I(1 )t
I II I II1 .t t t t
I(1 )t
BBr1
A II
11TiT t
B II I II
Br2A II I II II I II
1 . 11. .
T t t tiT t t t t t t
B 0II
A s gubicima IIBr1
B
IIA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
II I II
0II 0I 0II
B II I II
A s gubicima 0II 0I 0IIBr2
II I IIB
II I IIA bez gubitaka
.1
...
1 ..
t t t
T t t tT
t t tTt t tT
A1II
II
TTt
1II AII
1T Tt
1I 0T
A1I
II I II.TT
t t t
AP
BP
Br2 AP
BP
1
IIt
II(1 )t
B II I II1 . 0T t t t
Br1
1
I
0I
t
II I
0II 0I
1t t
I
0I
1 t
I II I II
0I 0II 0I 0II
.1
.t t t t
AP
BP
Br2AP
BP
1
II
0II
t
II
0II
1 t
I 0I;t I 0I;t II 0II;t
I
0I
1 t
II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
278
S14V5 S14V5Br1 S14V5Br2 Stalni smjer cirkulacije snage Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
AP
1It IIt
It
I(1 )t
AP
BBr1 II
A
Ti tT
B I II
Br2A II I II
. 11 .
T t tiT t t t
B
A s gubicimaBr1 0II
B
A bez gubitaka
TT
TT
B 0I 0II I II
A s gubicima 0II II 0I 0II I IIBr2
I IIB
II I IIA bez gubitaka
. . .1 . . . .
.1 .
T t tT t t t
t tTt t tT
1II AT TI
1II AII I II1 .tT T
t t t
1I 0T II
1I AII I II
11 .
tT Tt t t
BP
Br1
Br2 BP
It
1
IIt
II(1 )t
I
II1tt
I II
II
.1t t
t
AP
1
0I I.t
0I I(1 . )t
AP
BP Br2 BP
0I I.t
1
0II II.t
0II II(1 . )t
0I I
0II II
.1 .
tt
0I 0II I II
0II II
. . .1 .
t tt
Br1
II I IIA
II
1 . 01t t tT
t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
279
S14V12 S14V12Br1 S14V12Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
AP
1
It IItIIt
II(1 )t
AP
B IBr1
A I
11
T tiT t
BBr2 II
A
1 1Ti tT
B
A s gubicima IBr1
B
0I IA bez gubitaka
11
11.
TT tT
tT
B
A s gubicima 0II IIBr2
IIB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
1II AT T1II 0T 1I 0T A1I
I1TT
t
BPBP
Br2Br1
1
It
I(1 )t
AP
1
0I I.t
0I I(1 . )t
AP
1
0II II.t
0II II(1 . )t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t II 0II;t
BPBP
Br2Br1
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
280
S15V1 S15V1Br1 S15V1Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
B s gubicima 0I I 0II IIBr2
B I IIbez gubitaka
(1 )(1 )1 1
T t tT t t
1It IIt
It It
I
II
tt
Br1
AP BP
I(1 )t
II
II
t tt
I
IB II I I
Br1 I IIA II II
11
t tT t t ti t tT t t
1 It IIt
It II I1t t
Br2
AP BP
I(1 )t
I II I II1 .t t t t
I(1 )t
I II I IIBBr2 I II
A
1 .1 1
1t t t tTi t t
T
1
0I I.t0I I.t
0I 0II I
II
. .tt
Br1
AP BP
0I I(1 . )t
0I 0II I0I I
II
. . .t tt
1
0I I.t 0II II 0I I. 1 .t t
Br2
AP BP
0I I(1 . )t
0I I 0II II1 . 1 .t t
0I I(1 . )t
0І 0II I II
B s gubicima II 0IIBr1
IB bez gubitaka IIII
. . 1
1
t tT t
tT tt
1I AT T 1II A I1T T t 1I AT TI
1II AII
tT Tt
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
281
S15V2 S15V2Br1 S15V2Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1It IIt
It
Br1
AP
BP
I(1 )t
1It
IIt
It II I1t t
Br2AP
BP
I(1 )t
I II I II1 .t t t t
I(1 )t
BBr1 I
A
Ti tT
BBr2 I II I II
A
.Ti t t t tT
I 0I;t II 0II;t
Br1
AP
BP
AP
BP
1
0I I.t
0I I(1 . )t
1
0I I.t 0II II 0I I. 1 .t t
Br20I I(1 . )t
0I I 0II II1 . 1 .t t
0I I(1 . )t
B s gubicima 0I I 0II II 0I 0II I IIBr2
B I II I IIbez gubitaka
. . . . ..
T t t t tT t t t t
B s gubicimaBr1 0
B bez gubitakaI
T
T
1I AT T 1II I A1T t T 1II 0T 1I AT T
I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
282
S15V3 S15V3Br1 S15V3Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1It IIt
It
Br1
AP
BP
I(1 )t
1It IIt
It
Br2AP
I(1 )t
BBr1 I
A
1Ti tT
B IBr2 I
A II
1T ti tT t
II 0II;t AP AP
1
0I I.t
0I I(1 . )t
1
0I I.t
Br20I I(1 . )t
0I 0II I0I I
B s gubicima IIBr2
IB bez gubitaka III
. .1 .
1
ttT ttT tt
B s gubicima 0I IBr1
B Ibez gubitaka
1 .1
T tT t
1I AT T I1II A
II
tT Tt
BP
It
I
II
tt
II
II
t tt
Br1
BP BP
0I I.t
0I 0II I
II
. .tt
0I 0II I0I I
II
. . .t tt
1II 0T 1I AT T
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
283
S15V4 S15V4Br1 S15V4Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IIt
IIt
Br1
AP
BP
1It IIt
It II I1t t
Br2
AP
BP
I(1 )t
I II I II1 .t t t t
I(1 )t
BBr1
A II
11TiT t
B I II I IIBr2
A I II I II
1 ..
T t t t tiT t t t t
I 0I;t
Br1
1
II
0II
t
II
0II
(1 )t
1
0I I.t 0II II 0I I. 1 .t t
0I I(1 . )t
0I I 0II II1 . 1 .t t
0I I(1 . )t
B 0II
A s gubicima IIBr1
B
IIA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
A1II
II
TTt
I1II A 1I I
I II I II
1 . 1.
tT T T tt t t t
1I 0T A1I
I II I II.TT
t t t t
II1 t
AP
BP Br2
AP
BP
I II I II
0I 0II 0I 0II
B I II I II
A s gubicima 0I 0II 0I 0IIBr2
I II I IIB
I II I IIA bez gubitaka
.1
...
1 ..
t t t t
T t t t tT
t t t tTt t t tT
II 0II;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
284
S15V5 S15V5Br1 S15V5Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IIt
IIt
Br1
AP
BP
1It IIt
It
Br2 BP
I(1 )t
BBr1 II
A
1Ti tT
B I I IIBr2
A I II I II
. 1.
T t t tiT t t t t
I 0I;t
1
II
0II
t
II
0II
(1 )t
1
0I I.t
0I I(1 . )t
B
A s gubicima 0II IIBr1
IIB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
1II AT T I1II A
I II I II.tT T
t t t t
1I 0T A1I
II
II
1
TT ttt
II1 t
BP Br2 BP
0I I II0I I
0II
B 0I I IIII0I I
A s gubicima 0II 0IIBr2
I I IIB
I II I IIA bez gubitaka
. ..
. ..
..
t tt
T t tttTt t tT
t t t tT
AP
It
I
II
tt
II
II
t tt
APAP
Br10I I.t
0I 0II I
II
. .tt
0I 0II I0I I
II
. . .t tt
II 0II;t I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
285
S15V12 S15V12Br2 S15V12Br1 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IIt
IIt
Br2
AP
BP
1It IIt
It
Br1I(1 )t
BBr2 II
A
Ti tT
B IBr1
A I
11
T tiT t
I 0I;t II 0II;t
1
II II.t0II II(1 . )t
1
0I I.t
0I I(1 . )t
B
A s gubicimaBr2 0II
B
A bez gubitaka
TT
TT
1II AT T 1II 0T 1I 0T A1I
I1TT
t
II1 t
Br1
B
A s gubicima IBr1
B
0I IA bez gubitaka
11
11.
TT tT
tT
AP
APAP
BP
Br2
BP BP
I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
286
S16V1 S16V1Br1 S16V1Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1It IIt
It It
Br1
AP BP
1 It IIt
It I
II
1 tt
AP BP
I(1 )t
BBr1 I II
A
1 0Ti t tT
I IIB
Br2A II
1 10
t tTiT t
B
A s gubicima 0I I 0II IIBr1
I IIB
A bez gubitaka
. 1 .1
TT t t
t tTT
II0I I
B 0II II0I I 0II0II
A s gubicima 0IIIIBr2
I II I IIB
IIA bez gubitaka
1 . 11 . 1 ..
1 1 1 1
ttT ttT tt t t tT
tT
1I AT T I1II A
II
1 tT T
t
1I AT T1II A I.T T t
Br2
I II1t t
I(1 )t I II.t t I(1 )t
I II
II
1 1t tt
0I I.t
Br1
AP BP
1
0I I.t
AP BP
Br2
0I I 0II II. 1 .t t
0I I1 .t 0I 0II I II. . .t t
II0I I
0II
II
0II
1 . 1 tt
t
0I I.t
1
0I I1 .t 0I I1 .t
0I I
II
0II
1 .tt
II 0II;t I 0I;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
287
S16V2 S16V2Br1 S16V2Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1It IIt
It
Br1
AP
I(1 )t
1It
IIt
It I
II
1 tt
AP
I(1 )t
I II I II
II
1 .t t t tt
I(1 )t
BBr1 I
A
Ti tT
B I I II IBr2 I
A II II
1 . 1T t t t ti tT t t
B
A s gubicimaBr1 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
B 0I0I I I II 0II
A s gubicima 0IIBr2
I I IIB
A bez gubitaka
1 . . . .
1 .
Tt t tT
t t tTT
1I AT TI
1II AII
1 tT Tt
1II 0T 1I AT T
BP
Br2
BP I I IIB
II
1 .0
t t tT
t
1
Br1
AP
1
I 0I
II
0II
1 .tt
AP
0III0I I I II
0II 0II
II
0II
1 . .tt t t
t
BP
Br2
BP
II 0II;t
0I I.t0I I.t
0I I(1 . )t 0I I(1 . )t 0I I(1 . )t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
288
S16V3 S16V3Br1 S16V3Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1 It IIt
It
AP
BP
I(1 )t
1It
IIt
It
AP
I(1 )t
BP
BBr1 I
A
1Ti tT
BBr2 I I II
A
1 .Ti t t tT
B
A s gubicima 0I IBr1
IB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
B
A s gubicima 0I I 0I 0II I IIBr2
I I IIB
A bez gubitaka
1 . . . .1 .
TT t t t
t t tTT
1I AT T 1II A I.T T t1II 0T 1I AT T
Br1
Br2
It
I II.t t
I II1t t
1
AP
1
APBr2
II 0II;t
0I I.t0I I.t
0I I(1 . )t 0I I(1 . )t
BP BP
Br10I I.t
0I 0I I II. . .t t
0I I 0II II. 1 .t t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
289
S16V4 S16V4Br1 S16V4Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
Br1
1 It IIt
It
I(1 )t I(1 )t
BBr1 II
A
1Ti tT
B I II I II IIBr2
A I I II I I II
1 . 11 . 1 .
T t t t t tiT t t t t t t
B
A s gubicima 0II IIBr1
IIB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
I I II0II II 0II
0I 0I
B I I II0II
A s gubicima 0I 0IBr2
I II I IIB
I I IIA bez gubitaka
.1 .
.1
1 .1 .
t t tt
T t t tT
t t t tTt t tT
1II AT T I1II A
I I II
11 .
tT Tt t t
1I 0T II
1I AI I II1 .tT T
t t t
1
IIt
AP
BP Br2
AP
BP
II1 t
I
II
1 tt
I II I II
II
1 .t t t tt
I I IIA
II
1 .0
t t tT
t
Br1
AP
BP Br2
AP
BP
I 0I;t
0
I
I
t
0I I.t
1
1 0II II1 .t
I
0I
1 t
I
0I
1 t
I
0I
0II II
1
.
t
t
0III0II II I II
0I 0I
0II II
1 . .
.
t t t t
t
I 0I;t II 0II;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
290
S16V5 S16V5Br1 S16V5Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
AP
1It IIt
It
I(1 )t
AP
BBr1
A II
11TiT t
B I I IIBr2
A I I II
. 11 .
T t t tiT t t t
B 0II
A s gubicima IIBr1
B
IIA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
B 0I I 0I 0II I II
A s gubicima 0I I 0I 0II I IIBr2
I I IIB
I I IIA bez gubitaka
. . . .1 . . . .
.1 .
T t t tT t t t
t t tTt t tT
1II A II.T T t I1II A 1I I
I I II
.1 .
tT T T tt t t
1I 0T 1I A
I I II
11 .
T Tt t t
Br1
BP BPBr2
1
IIt It
II1 t
I II.t t
I II1t t
1
0I I.t
0I I(1 . )t
Br10I I.t
0I 0I I II. . .t t
0I I 0II II. 1 .t t
I 0I;t
APAP
BP BP
1
II
0II
t
II
0II
1 t
Br2II 0II;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
291
S16V6 S16V6Br1 S16V6Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
AP
1
It IIt
IIt
II(1 )t
BP
BBr1
A I
11TiT t
BBr2 II
A
Ti tT
B 0I
A s gubicima IBr1
B
IA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
B
A s gubicimaBr2 0II
B
A bez gubitaka
TT
TT
1II AT T1II 0T 1I 0T A
1II
TTt
AP
BP
Br2Br1
1
It
I(1 )t
AP
1
0II II.t
0II II(1 . )t
BP
AP
BP
Br2Br1
1
I
0I
t
I
0I
1 t
II 0II;t I 0I;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
292
S33V1 S33V1Br1 S33V1Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IItIt IIt
1
Br1
AP BP
I(1 )t
B IIBr1
A I
T tiT t
1
It IItIt
Br2
AP BP
I(1 )t
III
II
11
ttt
I(1 )t
I I
B 0I 0III0I 0II 0I 0II
A s gubicima I 0II II 0II IIBr2
I IIIB
I II IIA bez gubitaka
1 1. . . . .
1 . 1 .1 1
.1 1
t tT tT t t t
t ttTt t tT
1
I
0I
t
0II II.t
Br1
AP BP
I
0I
(1 )t
1
Br2
AP BP
0I I(1 . )t
I
0I0II II
0II II
1.
1 .
t
tt
B
A s gubicimaBr1 0I 0II
B
A bez gubitaka
.
TT
TT
A1I
I
TTt
I1II A
II I
11
tT T
t t
A1I
I
TTt
A1II
I
TTt
I
II
11
tt
II(1 )t
1
0II II(1 . )t I
0I
(1 )t
I
0I
t
II 0II;t II 0II;t I 0I;t I 0I;t
B II IBr2
A I II
11
T t tiT t t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
293
S33V8 33V8Br1 S33V8Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica kod I IIt t
1
It IItIt
Br1
AP
BP
I(1 )t
1
It IItIt
Br2I(1 )t I(1 )t
BBr1 I
A
Ti tT
I IIB
Br2A I II
1t tTiT t t
II 0II;t
Br1
II 0II;t
1
0I I.t
0I I(1 . )t
10
I
I
t
Br2
I
0I
(1 )t
0IIII II
0I 0I
B III 0II
A s gubicima 0IBr2
I I IIB
I IIA bez gubitaka
.
.
.
t t t
T t tTt t tTt tT
B
A s gubicimaBr1 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
III
II
1 .1
t tt
I
II
11
tt
II I I IIA
II II
1 11 1t t t tT
t t
I
0I
II 0II
1
1 .
t
t
I IIA
II
01t tT
t
AP
BP
I IIBr2
I II
10
t ti
t t
AP
BP
AP
BPI 0I;t I 0I;t
I
0I
(1 )t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
294
Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica kod I IIt t
1I AT T I1II A
I II
1 tT Tt t
1II 0T II1I A
I II
1 tT Tt t
AP
BP
II 0II;t
I IIB
II
01t tT
t
0I0I I II
0II
B II0I I
A s gubicima 0IIBr2
I I IIB
I IIA bez gubitaka
. .
.
.
It t t
T ttTt t tTt tT
I IIBr2
I II
10
t ti
t t
Br2
I 0I;t
10I I.t
0I I1 .t 0I I1 .t
0I I
II
0II
1
1
tt
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
295
S33V3 S33V3Br1 S33V3Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica kod I IIt t Multiplikator
1
It IItIt
Br1
AP
BP
I(1 )t
1
It IItIt
Br2AP
I(1 )t
BBr1
A I
11TiT t
B I IIBr2
A I
T t tiT t
I 0I;t II 0II;t AP AP
1
I
0I
t
I
0I
1 t
1
0I I.t
Br2
0I I(1 . )t
B 0I
A s gubicima IBr1
B
IA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
BP
1
IIt
Br1
BP BP
II
0II
t
B II I I IIT t t t t
II0I I
B 0II
A s gubicima 0I IBr2
I IIB
IA bez gubitaka
.
.
ttTT t
t tTtT
I IIBr2
I
0t tit
II(1 )t
B I II 0T t t
1
II
0II
1 t
I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
296
Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica kod I IIt t pri II I2t t - Reduktor pri II I2t t - Multiplikator
A1I
I
TTt
1II 0T A
1I 1III
TT Tt
AP
BP
I 0I;t
B I II 0T t t I IIBr2
I
0t tit
I0II II
0I
B II0II II 0I
A s gubicima 0I0IBr2
I II I IIB
IA bez gubitaka
.
.
t t
T tt tTt t t tT
tT
1
0II II.t
0I I(1 . )t
I
0I
t
1
I
0I
1 t
Br2
II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
297
S33V4(V10) ≡ S33V8(V2) ako se zamjene It i IIt S33V5(V11) ≡ S33V9(V3) ako se zamjene It i IIt S33V6 S33V6Br1 S33V6Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IItIIt
Br1
AP
BP
1
It IItIt
Br2I(1 )t
BBr1 I
A
1Ti tT
BBr2 II
A
1Ti tT
II1 t
AP
BP
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
298
II 0II;t I 0I;t
1II II.t
0II II(1 . )t
10I I.t
0I I(1 . )t
B
A s gubicima 0I IBr1
IB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
1II 0T 1I AT T1I 0T
Br2Br1
BPBP
1II AT T
AP AP
B
A s gubicima 0II IIBr2
IIB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
299
S34V1 S34V1Br1 S34V1Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
B IIBr1
A I I II.T tiT t t t
B II I IIBr2
A I
.T t t tiT t
0II II
B 0IIII II
A s gubicima 0I 0IBr1
IIB
I I IIA bez gubitaka
.
.
.
tT t t tT
tTt t tT
0II0II II I II
0I
B I
A s gubicima 0IBr2
I I IIB
IA bez gubitaka
. .
.
t t t
T tT
t t tTtT
A1I
I
TTt
A1I
I
TTt
A1II
I I II.TT
t t t
I
1II AI
1 tT Tt
II I1t t
Br2
II
11 t
II
II1t
t
I(1 )t
Br1
1
It
I(1 )t I(1 )t
1
It IIt It IItAP BP AP BP
1
It
Br2
Br1
1 1
AP BP AP BP
1
I
0I
t
0II II
11 .t
0II II
0II II
.1 .
tt
I
0I
1 t
II 0II;t I
0I
t
I
0I
1 t
I0II II
0I
. 1 tt
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
300
S34V2 S34V2Br1 S34V2Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
BBr1
A I
1TiT t
B IIBr2 II
A I
1T ti tT t
B
A s gubicimaBr1 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
B II0II II 0I 0II
A s gubicima IBr2
IIBII
IA bez gubitaka
1 . . .
1
T ttT ttT ttT
A1I
I
TTt
I1II A
I
1 tT Tt
1II 0T A1I
I
TTt
1
It IItIt
Br1
I(1 )t
It IItBr2
1
It
I(1 )t I1 t
II I II.t t t
I II I II1 .t t t t
I II I II.BT t t t t
1
I
0I
t
Br1I
0I
1 t
Br2
1
I
0I
1 t
0III0II II I II
0I 0I
1 . .t t t t
II 0II;t
AP AP
BP BP
AP AP
BP BP
I
0I
t
I
0I
1 t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
301
S34V3 S34V3Br1 S34V3Br2 Stalni smjer cirkulacije snage Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IItIt
AP
BP
I(1 )t
1
It IItIt
AP
I(1 )t
BP
BBr1
A I
11TiT t
B I II I IIBr2
A I I II
..
T t t t tiT t t t
0II I III0II II
0I 0I
B 0II I III
A s gubicima 0I 0IBr2
I II I IIB
I I IIA bez gubitaka
. ..
. .
..
t tt t
T t ttT
t t t tTt t tT
B 0I
A s gubicima IBr1
B
IA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
A1I
I
TTt
1II AI II
11
T Tt t
1II 0T A
1II
TTt
Br2
Br11
II
11 t
II
II1t
t
I II I IIB
II
. 01
t t t tTt
II 0II;t AP AP
1
I
0I
t
I
0I
1 t
1
I
0I
t
I
0I
1 t
Br1
0II II
11 .t
1
Br2I 0I;t I 0I;t
II 0II;t
BP BP
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
302
S34V10 S34V10Br1 S34V10Br2 Stalni smjer cirkulacije snage Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
Br1
1
It IItI
I1t
t
BBr1
A II
11TiT t
B I II I IIBr2
A II I II
..
T t t t tiT t t t
B 0II
A s gubicima IIBr1
B
IIA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
0I I IIII0I I
0II 0II
B 0I I IIII
A s gubicima 0II 0IIBr2
I II I IIB
II I IIA bez gubitaka
. ..
. .
..
t ttt
T t ttT
t t t tTt t tT
A1II
II
TTt
1I 0T A1I
II I II.TT
t t t
A
1IIII
TTt
IIt
II1 t
AP
BP
Br2 AP
BP
1
IIt
II(1 )t
I II I IIB
I
. 01
t t t tTt
1
I
11 t
Br1
1
0I I
0I I
.1 .
tt
II
0II
1 t
AP
BP
Br2AP
BP
1
0I I
11 .t
1
II
0II
t
II
0II
1 t
I 0I;t II 0II;t
II
0II
t
I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
303
S34V5 S34V5Br1 S34V5Br2 Stalni smjer cirkulacije snage Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
Br2It IIt
AP
1
It IIt I II1t t
AP
BBr1 II
A
Ti tT
B II
Br2A I II I II
1.
T tiT t t t t
B
A s gubicimaBr1 0II
B
A bez gubitaka
TT
TT
0II II
B 0II I III0II II
A s gubicima 0I 0IBr2
IIB
I II I IIA bez gubitaka
.. ..
.
tT t tt tT
tTt t t tT
1II AT T 1II AI II I II
1.
T Tt t t t
1I 0T II
1I AI II I II
1.
tT Tt t t t
BP
Br1
BP
1
IIt
A I II I II. 0T t t t t
II(1 )t II(1 )t
IIt
II1 t
I II1 1t t
Br2
AP
1
AP
BP
Br1
BP
I0II II
0I
1 1 .t t
1
0II II.t
0II II(1 . )t
I 0I;t I 0I;t 0II II.t
0II II(1 . )t 0II II1 .t
0II I IIIA 0II II
0I 0I
. .. 0t ttT t
II 0II;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
304
S34V6 S34V6Br1 S34V6Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
APAP
BBr1 I
A
1Ti tT
BBr2
A II
1 11
TiT t
B
A s gubicima 0I IBr1
IB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
B
A s gubicima IIBr2
IIB
0IIA bez gubitaka
1
1
TT t
tTT
1II 0T 1I AT T A1II
II1TT
t
1I 0T
It IIt It IIt
1
IIt
II(1 )t
BP
Br2Br1
1
It
I(1 )t
BP
APAP
BP
Br2Br1
BP
1
0I I.t
0I I(1 . )t 1
I 0I;t II 0II;t I 0I;t II 0II;t
II
0II
t
II
0II
1 t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
305
S35V1 S35V1Br1 S35V1Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
B IIBr1
A I II
1 0.
T tiT t t
I IIB
Br2A I
1 1t tTiT t
II
0II
B I II
A s gubicima 0I 0II1
IIB
I IIA bez gubitaka
1
.
.1
.
Br
t
T t tT
tTt tT
I0II II
0I
B I
A s gubicima 0IBr2
I IIB
IA bez gubitaka
1 1 .
1 1
t t
T tT
t tTtT
A1I
I
TTt
A1I
I
TTt
A
1III II.TTt t
A1II I
I
1TT tt
I II1 1t t
Br2
II
1t
II
II
1 tt
I(1 )t
Br1
1
It
I(1 )t I(1 )t
1
It IItIt IIt
AP BP AP BP
1
It
I II1 t t
Br2
Br1
1 1
AP BP AP BP
I
0I
t
0II
IIt
II
0II0II
II
1 t
t
I
0I
1 t
I 0I;t I
0I
t
I
0I
1 t
I0II II
0I
. 1 tt
1 I
0II II0I
1 . 1 tt
II 0II;t I 0I;t II 0II;t
I
0I
1 t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
306
S35V2 S35V2Br1 S35V2Br2 Multiplikator Reduktor Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
BBr1
A I
1TiT t
B II I II II IIBr2 II Br1 II
A I I I
1 . 1T t t t t ti t i tT t t t
B
A s gubicimaBr1 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
I II0II II 0II
0I
B I III0II II 0II 0I
A s gubicima 0I0IBr2
II I II II I IIB
IA bez gubitaka
.1 .
.1 .
1 . 1 .
t tt
T t tt tTt t t t t tT
tT
A1I
I
TTt
I
1II AI
1 tT Tt
1II 0T A
1II
TTt
1
It IItIt
Br1
I(1 )t
It IItBr2
1
It
I(1 )t I1 t
I II1 t t
B II I II1 .T t t t
AP AP
BP BP
Br1
Br2AP AP
BP BP
1
I
0I
t
I
0I
1 t
1 0II0II II I II
0I
. .t t t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
II 0II;t I
0I
t
I
0I
1 t
I
0I
1 t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
307
S35V3 S35V3Br1 S35V3Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IItIt
AP
BP
I(1 )t
1
It IItIt
AP
I(1 )t
BP
BBr1
A I
11TiT t
B II I II IIBr2 Br1
A I II I II I II
1 . 1 11. . .
T t t t ti iT t t t t t t
II I II
0II 0I 0II
B I II
A s gubicima 0I 0IIBr2
II I IIB
I IIA bez gubitaka
.1
...
1 ..
t t t
T t tT
t t tTt tT
B 0I
A s gubicima IBr1
B
IA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
A1I
I
TTt
1II AI II
1.
T Tt t
1 0IIT A
1II
TTt
Br2
Br1
1
II
1t
II I IIB
II
1 . 0t t tTt
AP
BP
AP
BP
Br2
Br1
II 0II;t
1
I
0I
t
I
0I
1 t
10
I
I
t
I
0I
1 t
II
0II
t
1
II 0II;t I 0I;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
308
S35V4 S35V4Br1 S35V4Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
Br1
1
It IItIt
II I1t t
I(1 )t
I II I II1 .t t t t
I(1 )t
BBr1
A II
11TiT t
B I II I II IBr2
A II I II II I II
1 . 11 . 1 .
T t t t t tiT t t t t t t
B 0II
A s gubicima IIBr1
B
IIA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
0III0I I I II
0II 0II
B 0IIII II
A s gubicima 0II 0IIBr2
I II I IIB
II I IIA bez gubitaka
1 . . .
1 . .
1 .1 .
tt t t
T t t tTt t t tT
t t tT
A1II
II
TTt
1I 0T A1I
II I II1 .TT
t t t
I
1II A 1I III I II
1 11 .
tT T T tt t t
It It
AP
BP Br2
1
II(1 )t
A II I II1 .T t t t AP
BP
Br1
AP
BP Br2
AP
BPI 0I;t
1
0I I.t
II0I I
0II
1 .t t
0I I(1 . )t
II0I I
0II
1 . 1 tt
0I I(1 . )t 1
II
0II
t
II
0II
1 t
IIt
II 0II;t I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
309
S35V5 S35V5Br1 S35V5Br2 Reduktor Multiplikator Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
AP
1
It IItI II.t t
II I(1 )t t
AP
BBr1 II
A
1Ti tT
B IIBr2
A II I II
1 11 .
T tiT t t t
B
A s gubicima 0II IIBr1
IIB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
II
0II
B II I II
A s gubicima 0II 0I 0IIBr2
IIB
II I IIA bez gubitaka
1
.1
.1
1 .
t
T t t tT
tTt t tT
1II AT T 1II AII I II
11 .
T Tt t t
1I 0T
II1I A
II I II1 .tT T
t t t
Br2BP
Br1
BP
IIt
1
II(1 )t
II I II1 . 0AT t t t
II1 t
AP
1
AP
Br2BP
Br1
BP
1
IItIIt
0II II.t
0II II(1 . )t
II
0II
t
II
0II
1 t
II
0II
t
I II
0I 0II
.
.t t
II I
0II 0I
1t t
I 0I;t II 0II;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
310
S35V6 S35V6Br1 S35V6Br2 Reduktor Multiplikator Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt It IIt
BBr1 I
A
1Ti tT
B
Br2A II
1TiT t
B
A s gubicima 0I IBr1
IB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
B
A s gubicimaBr2 0II
B
A bez gubitaka
TT
TT
1II 0T 1I AT T A1II
II
TTt
1I 0T
APAP
IItII(1 )t
Br2Br1
1
It
1I(1 )t
BP BP
APAP
Br2Br1
1
1
BP BP
0I I.t
0I I(1 . )t
II 0II;t I 0I;t
II
0II
t
II
0II
1 t
II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
311
S36V1 S36V1Br1 S36V1Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
B IIBr1
A I
1 0T tiT t
I IIB
Br2A I II
1 10
.t tTi
T t t
0II II
B I
A s gubicima 0II II 0I0IBr1
II IIB
IA bez gubitaka
1 .
1 .1 1
tT tT t
t tTtT
I II I II
0I 0II 0I 0II
B I II
A s gubicima 0I 0IIBr2
I IIB
I IIA bez gubitaka
.1
...
1 1.
t t t t
T t tT
t tTt tT
A1I 1II
I
TT Tt
A1I
I
TTt
A1II I
I II
1.
TT tt t
Br2
Br1
1
It
I(1 )t I(1 )t
It IItIt IIt
AP BP AP BP
1
It
I(1 )t
1
IІt
I
II
1 tt
I II I II
II
1 .t t t tt
Br2
Br1
AP BP AP BP
I II I II
0I 0II 0I 0II
II
0II
.1
.t t t t
t
1 1
I
0I
t
I
0I
1 t
I
0I
t
I
0I
1 t
1
II1 t
II
0II
1 t
II 0II;t I 0I;t I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
312
S36V8 S36V8Br1 S36V8Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
BBr1 I
A
Ti tT
B I IIBr2
A I II
.1
T t tiT t t
B
A s gubicimaBr1 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
B 0I 0II I II
A s gubicima 0I I 0II IIBr2
I IIB
I IIA bez gubitaka
. . .1 . .
.1
T t tT t t
t tTt tT
1I AT T II1II A
I II
11
tT Tt t
1II 0T II
1I AI II1tT Tt t
1
ItIIt
It
Br1
I(1 )t
Br2
1
It
I(1 )t I1 t
I II
II
1A
t tTt
AP AP
BP BP
I
II
1 tt
It IIt
1
0I I.t
Br1
0I I(1 . )t
Br2
1
AP AP
BP BP
0I I
0II II
1 ..
tt
II 0II;t I 0I;t
0I I(1 . )t 0I I(1 . )t
0I I.tII 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
313
S36V3 S36V3Br1 S36V3Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IItIt
AP
BP
I(1 )t
1
ItIIt
It
AP
I(1 )t
BP
BBr1
A I
11TiT t
B I II II IIBr2 Br1
A I I I
1 11t
T t t t ti iT t t
I0II II
0I
B II0II II 0I
A s gubicima 0I0IBr2
I II I IIB
IA bez gubitaka
1 .
1 .
1 1
t t
T tt tTt t t tTtT
B 0I
A s gubicima IBr1
B
IA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
A1I
I
TTt
1II 0T
A1I 1II
I
TT Tt
Br2
Br1
1
B I II1 0T t t
IIt
1
AP
BP
1
AP
BP
Br2
Br1
1
0II II.t
I
0I
t
I
0I
1 t
I
0I
t
I
0I
1 t
II 0II;t I 0I;t I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
314
S36V4 S36V4Br1 S36V4Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
Br1
1
It IItIt
I
II
1 tt
I(1 )t
I II I II
II
1 .t t t tt
I(1 )t
BBr1 II
A
1Ti tT
B I II I II I IIBr2
A I II I II
1 . .11 1
T t t t t t tiT t t t t
B
A s gubicima 0II IIBr1
IIB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
B 0I I 0II II 0I 0II I II
A s gubicima 0I I 0II IIBr2
I II I IIB
I IIA bez gubitaka
1 . . . . .1 . .1 .
1
T t t t tT t t
t t t tTt tT
1II AT T1I 0T II
1I AI II1tT Tt t
I I1II A 1I
I II II
1 11
t tT T Tt t t
AP
BP Br2
1
II(1 )t
AP
BP
IIt
I IIA
II
1 t tTt
Br1
1 0I I
0II II
1 ..
tt
0I I 0II II 0I 0II I II
0II II
1 . . . ..
t t t tt
AP
BP Br2
1
0II II(1 . )t
BP
0II II.t
0I I 0II IIA
0II II
1 . ..
t tTt
I 0I;t 0I I.t
0I I(1 . )t 0I I(1 . )t
AP
II 0II;t I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
315
S36V5 S36V5Br1 S36V5Br2 Reduktor Multiplikator Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
AP
1
It IItIt
I(1 )t
AP
BBr1
A II
11 1TiT t
B II
Br2A I II
1 11
T tiT t t
B 0II
A s gubicima IIBr1
B
IIA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
0II II
B I0II II
A s gubicima 0IBr2
IIB
I IIA bez gubitaka
1 .
1 .
11
tT t tT
tTt tT
A1II
II
TTt
1I 1II AI II
11
T T Tt t
1I 0T
Br2BP
Br1
BP
IIt
1II(1 )t
1
IIt
A I II1 0T t t
II1 t
AP
1
I
0I
t
I
0I
1 t
AP
Br2BP
Br1
BP
II
0II
t
1II
0II
1 t
1
0II II.t
IA 0II II
0I
1 . 0tT t
0II II1 .t I 0I;t
II 0II;t I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
316
S36V6 S36V6Br1 S36V6Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It
I(1 )t
1
IIt
II1 t It IIt
BP
It IIt
BBr1 I
A
1Ti tT
BBr2 II
A
Ti tT
B
A s gubicima 0I IBr1
IB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
B
A s gubicimaBr2 0II
B
A bez gubitaka
TT
TT
1II 0T 1I AT T 1II AT T1I 0T
AP AP
BP
Br2Br1
BP
AP AP
BP
Br2Br1
1
0I I.t
0I I(1 . )t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
II 0II;t 0II II(1 . )t
0II II.t
1
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
317
S55V1 S55V1Br1 S55V1Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IIt
It It
III
II
1t tt
Br1
AP BP
I(1 )t
I
II
tt
B I IIBr1
A II I
1.1
T t tiT t t
1
It IIt
It
Br2
AP BP
I(1 )t II1 t
B IIBr2
A I
11
T tiT t
0II II
B I
A s gubicima 0IBr2
IIB
IA bez gubitaka
1 .
1
11
tT tT
tTtT
1
0I I.t0I I.t
0I 0II I
II
. .tt
Br1
AP BP
0I I(1 . )t 0I 0II I
0I III
. . 1 .t tt
1
Br2
AP BP
I
0I
(1 )t
0II II(1 . )t
II
B 0I 0II I 0II
A s gubicima II 0I IBr1
I IIB
II IA bez gubitaka
1. . .
1 .1.1
tT tT t t
t tTt tT
A1I
I1TT
t
A
1I 1III1
TT Tt
I1II A
II I1tT T
t t
IIt
I 0I;t
1
1
II 0II;t I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
318
S55V8 S55V8Br1 S55V8Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica kod I IIt t
1
It IIt
It
Br1
AP
BP
I(1 )t
1
It IIt
It
Br2
I(1 )t II(1 )t
BBr1
A I
11TiT t
B IBr2
A I II
1T tiT t t
II 0II;t
Br1
1
I
0I
t
I
0I
1 t
1
I
0I
t
Br2
0II II(1 . )t
I
0I
B I0II II
A s gubicima 0IBr2
IB
I IIA bez gubitaka
1
.
1
t
T t tTtT
t tT
B 0I
A s gubicima IBr1
B
IA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
IIt
A I IIT t t
0II II.t
AP
BP
1
A I II 0T t t
BP BP
AP AP
I
0I
(1 )t
1
I 0I;t I 0I;t II 0II;t
IBr2
I II
1 0tit t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
319
Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica kod I IIt t
BP
AP
A1I
I
TTt
1II 0T A1I 1II
I II
TT Tt t
II 0II;t I 0I;t
0I I
B II0I I
A s gubicima 0IIBr2
IB
I IIA bez gubitaka
1 .
.
1
tT ttT
tTt tT
A I II 0T t t IBr2
I II
1 0tit t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
320
S55V9 S55V9Br1 S55V9Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica kod I IIt t Reduktor
AP
BP
AP
BP
1
It IIt
It
Br1
AP
BP
I(1 )t
1
It IIt
It
Br2
I(1 )t
BBr1 I
A
1Ti tT
II IB II I II
Br2A II I II I
1 .t tT t t tiT t t t t
II 0II;t I 0I;t II 0II;t
1
0I I.t
0I I(1 . )t
1
0I I.t
Br2
0I I(1 . )t
B s gubicima 0I IBr1
B Ibez gubitaka
1 .1
T tT t
It
I
II
tt
Br10I I.t
0I 0II I
II
. .tt
0I 0II I0I I
II
. . .t tt
II IA
II
t tTt
0II0II II I II
0I
B I0II II
A s gubicima 0IBr2
II I IIB
II IA bez gubitaka
. .
.
.
t t t
T ttTt t tTt tT
AP
BP
II IA
II
0t tTt
II I IIBr2
II I
. 0t t tit t
I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
321
Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica kod I IIt t Reduktor
1I AT T I1II A
II I
tT Tt t
1II 0T II
1I AII I
tT Tt t
I 0I;t
0IIII II
0II 0II
B II0I I
A s gubicima 0IIBr2
II I IIB
II IA bez gubitaka
. .
.
.
t t t
T t tTt t tTt tT
II IA
II
0t tTt
II I IIBr2
II I
. 0t t tit t
AP
BP Br2
II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
322
S55V4(V10) ≡ S55V8(V2) ako se zamjene It i IIt S55V5(V11)≡ S55V9(V3) ako se zamjene It i IIt S55V12 S55V12Br1 S55V12Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IIt
IIt
Br1
1
It IIt
It
Br2
(1 )It
BBr1 I
A
Ti tT
II1 t
AP
BP
AP
BP
BBr2 II
A
Ti tT
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
323
AP
BP
AP
BP
I 0I;t II 0II;t I 0I;t II 0II;t
1
II II.t
0II II(1 . )t
1
0I I.t0I I(1 . )t
B
A s gubicimaBr1 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
1II 0T 1I AT T1I 0T
Br2
B
A s gubicimaBr2 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
Br1
1II AT T
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
324
S56V1 S56V1Br1 S56V12Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
B I I IIBr1
A I
. 11
T t t tiT t
B II
Br2A II I II
1 1.
T tiT t t t
B 0I I 0I 0II I II
A s gubicima 0I IBr1
I I IIB
IA bez gubitaka
. . . .1 .
.1
T t t tT t
t t tTtT
II
0II
B II I II
A s gubicima 0II 0I 0IIBr2
IIB
II I IIA bez gubitaka
1
.
.1
.
t
T t t tT
tTt t tT
A1I
I1TT
t
A
1IIII I II.
TTt t t
I1II A
I1tT T
t
A
1II1
TTt
Br2
Br1
1
It
I(1 )t It IIt
It IItAP BP AP BP
1I IІ.t t
I II1t t
1
It It
I(1 )t
II
1t
II
II
1 tt
Br2
Br1
1
0I I.t
0I I(1 . )t
AP BP AP BP
10I 0II I IІ. . .t t
0I I 0II II. 1 .t t
1
0I I.tI
0I
t
I
0I
1 t
0II
IIt
II
0II0II
II
1 t
t
II 0II;t I 0I;t I 0I;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
325
S56V8 S56V8Br1 S56V8Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1
It IIt
It
I(1 )t It IIt
I II.t t
II I(1 )t t
BBr1
A I
11TiT t
B II I IIBr2
A I II
.. 1
T t t tiT t t
B 0I
A s gubicima IBr1
B
IA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
II I II
0II 0I 0II
B I II
A s gubicima 0I 0IIBr2
II I IIB
I IIA bez gubitaka
.
.. 1.
.. 1
t t t
T t tT
t t tTt tT
A1I
I
TTt
A1II
I II. 1TT
t t
1II 0T II1I A
I II. 1tT T
t t
Br1
AP
BP Br2
II(1 )t
IIt
AP
BPIt IIt It
IIt
1
IIt
I II
0I 0II
.
.t t
II I
0II 0I
1t t
Br1
AP
BP Br2
II
0II
1 t
AP
BP
1
II
0II
t
II 0II;t
1
I
0I
t
I
0I
1 t
II
0II
t
I II. 1AT t t
I 0I;t II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
326
S56V9 S56V9Br1 S56V9Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt It IIt
BBr1 I
A
1Ti tT
B I
Br2A I II
1. 1
T tiT t t
B
A s gubicima 0I IBr1
IB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
I
0I
B I II
A s gubicima 0I 0IIBr2
IB
I IIA bez gubitaka
1
. 1
.1. 1
t
T t tT
tTt tT
1I AT TI
1II AI II. 1
tT Tt t
1II 0T A
1II II. 1
TTt t
1
It
Br1
AP
BP
I(1 )t
1
It
Br2
It
AP
BP
I II.t t
Br1
AP
BP
1
Br2
AP
BP
A I II. 1T t t
I 0I;t II 0II;t
1
0I I.t0I I(1 . )t
I
0I
t
I
0I
t
I II
0I 0II
.
.t t
I(1 )t
I
0I
1 t
II 0II;t I 0I;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
327
S56V4 S56V4Br1 S56V4Br2 Promjena smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1 1
IItIIt
It IIt
Br1
It IIt
BBr1 II
A
1Ti tT
B IIBr2
A I II
1. 1
T tiT t t
B
A s gubicima 0II IIBr1
IIB
A bez gubitaka
1 .1
TT t
tTT
II
0II
B I II
A s gubicima 0I 0IIBr2
IIB
I IIA bez gubitaka
1
. 1
.1. 1
t
T t tT
tTt tT
1I 0T 1II AT T II1I A
I II. 1tT T
t t
A
1III II. 1
TTt t
AP
BP Br2
II(1 )t
AP
BP
IIt
I II.t t
A I II. 1T t t
II(1 )t
1 1
II
0II
t
II
0II
t
Br1
AP
BP Br2
0II II(1 . )t
AP
BP
0II II.t
I II
0I 0II
.
.t t
I 0I;t I 0I;t
II
0II
1 t
II 0II;t II 0II;t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
328
S56V5 S56V5Br1 S56V5Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
1 1
IIt
II(1 )t
IIt
II(1 )t It IIt
AP
It IIt
AP
BBr1
A II
11TiT t
B I I IIBr2
A I II
.. 1
T t t tiT t t
B 0II
A s gubicima IIBr1
B
IIA bez gubitaka
1
11
TT tT
tT
I I II
0I 0I 0II
B I II
A s gubicima 0I 0IIBr2
I I IIB
I IIA bez gubitaka
.
.. 1.
.. 1
t t t
T t tT
t t tTt tT
Br2BP
Br1
BP
1
I
1t
1
APAP
BP
1
0I
It
I IIA
I
. 1 0t tTt
II
0II
t
I 0I;t II
0II
1 t
BP Br2
1
II
0II
t
II
0II
1 t
1I 0T A1II
II
TTt
1I AI II
1. 1
T Tt t
I1II A
I II. 1tT T
t t
II 0II;t II 0II;t I 0I;t
Br1
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
329
S56V12 S56V12Br1 S56V12Br2 Zadržavanje smjera vrtnje izlaznog vratila kod promjene aktivnosti kočnica
It IIt
AP
It IIt
AP
BBr1 II
A
Ti tT
BBr2
A I
1TiT t
B
A s gubicimaBr1 0I
B
A bez gubitaka
TT
TT
B
A s gubicimaBr2 0II
B
A bez gubitaka
TT
TT
1I AT T 1I 0T 1II 0T A1II
II
TTt
1
IIt
Br1
1
It
Br2
I(1 )t II1 t
BP BP
APAP
1
Br1 Br2
BPBP
I 0I;t II 0II;t 0;I It II 0II;t
1II
II
t
II
II
1 t
0I I.t
0I I(1 . )t
S. Troha, Doktorska disertacija – Prilog 1 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
330
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
331
PRILOG 2 Mjenjačke mogućnosti pretvarača s kočnicama raspoređenim na zasebnim vratilima
U Prilogu 2 su prikazane moguće kombinacije prijenosnih omjera kod dvobrzinskih
varijanti pretvarača. Određivanje mogućih kombinacija je provedeno pod pretpostavkom da se
idealni momentni omjeri oba planetna sloga mogu kretati u konstrukcijski izvedivom intervalu
od 2 do 12.
Uz graf koji prikazuje područje primjene varijante pretvarača nalazi se i simbolički prikaz
pretvarača koji daje uvid u njegovu strukturu, položaj pogonskog i radnog stroja te kočnica.
Vratilo na koje se spaja pogonski stroj je obilježeno s ''A''. Vratilo na koje se spaja radni stroj je
obilježeno s ''B''. Kočnice su obilježene s oznakama Br1 i Br2.
Uz graf su navedeni i izrazi koji omogućuju da se za bilo koji par ostvarivih prijenosnih
omjera odrede idealni momentni omjeri planetnih slogova pretvarača. Ovi izrazi predstavljaju
osnovu za kinematički sintezu dvobrzinskih pretvarača.
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
332
S11V6
S11V12
I IIBr1 Br2
1 1( , ) ,1 1
t ti i
Br1 Br2I II
Br1 Br2
( , ) ,1 1
i it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
333
S12V6
S12V12
Br2I II
Br1 Br2
1( , ) ,1 1
it ti i
Br1I II
Br1 Br2
1( , ) ,1 1
it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
334
S13V6
S13V12
I II Br2Br1
1( , ) , 11
t t ii
Br1 Br2I II
Br1 Br2
1( , ) ,1
i it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
335
S14V6
S14V12
Br2I II
Br1 Br2
11( , ) ,1
it ti i
Br1I II Br2
Br1
( , ) , 11
it t ii
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
336
S15V6
S15V12
I IIBr1 Br2
1 1( , ) ,1
t ti i
Br1I II Br2
Br1
( , ) ,1
it t ii
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
337
S16V6
S16V12
I II Br1Br1
1( , ) ,1
t t ii
Br1I II
Br1 Br2
1( , ) ,1
it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
338
S33V6
S33V12
I II Br1 Br2( , ) 1, 1t t i i
Br1 Br2I II
Br1 Br2
1 1( , ) ,i it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
339
S34V6
S34V12
Br2I II Br1
Br2
1( , ) 1, it t ii
Br1I II Br2
Br1
1( , ) , 1it t ii
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
340
S35V6
S35V12
I II Br1Br2
1( , ) 1,t t ii
Br1I II Br2
Br1
1( , ) ,it t ii
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
341
S36V6
S36V12
I II Br1 Br2( , ) 1,t t i i
Br1I II
Br1 Br2
1 1( , ) ,it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
342
S55V6
S55V12
I IIBr1 Br2
1 1( , ) ,t ti i
I II Br1 Br2( , ) ,t t i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
343
S56V6
S56V12
I II Br2Br1
1( , ) ,t t ii
I II Br1Br2
1( , ) ,t t ii
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
344
Mjenjačke mogućnosti pretvarača s kočnicama raspoređenim na spojnim vratilima
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
345
S11V1
S11V7
Br1 Br2 Br2I II
Br1 Br2 Br2 Br1
( 1) 1( , ) ,i i it ti i i i
Br2 Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br1 Br2
1 ( 1)( , ) ,i i it ti i i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
346
S12V1
S12V7
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1 Br2
( 1) 1( , ) ,i i it ti i i i
2 2 1I II
1 2 1 2
1 (1 )( , ) ,Br Br Br
Br Br Br Br
i i it ti i i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
347
S13V1
S13V7
Br2 Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br1 Br2
1( , ) ,( 1)
i i it ti i i i
Br1 Br2 Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br2
( 1)( , ) ,1
i i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
348
S14V1
S14V7
Br1 Br2 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1
( 1)( , ) ,1
i i i it ti i i
2 2 1
1 2 2 1
1( , ) ,( 1)
Br Br BrI II
Br Br Br Br
i i it ti i i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
349
S15V1
S15V7
Br1 Br2 Br2I II
Br1 Br2 Br1
( 1) 1( , ) ,1
i i it ti i i
Br2 Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br2 Br1
1 (1 )( , ) ,( 1)
i i it ti i i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
350
S16V1
S16V7
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br2
( 1) 1( , ) ,1
i i it ti i i
Br2 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1 Br2
1 (1 )( , ) ,( 1)
i i it ti i i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
351
S33V1
S33V7
Br1 Br2 Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br2
( , ) ,( 1) 1
i i i it ti i i
Br1 Br2 Br1 Br2I II
Br2 Br1 Br2
( , ) ,1 ( 1)
i i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
352
S34V1
S34V7
Br1 Br2 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1
( , ) ,( 1) 1
i i i it ti i i
Br1 Br2 Br2 Br1I II
Br2 2 Br1
( , ) ,1 ( 1)Br
i i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
353
S35V1
S35V7
Br1 Br2 Br2I II
Br1 Br2 Br1
1( , ) ,( 1) 1
i i it ti i i
Br1 Br2 Br1 Br2I II
Br2 Br2 Br1
( 1)( , ) ,1 (1 )
i i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
354
S36V1
S36V7
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br2
1( , ) ,( 1) 1
i i it ti i i
Br1 Br2 Br2 Br1I II
Br2 Br1 Br2
(1 )( , ) ,1 ( 1)
i i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
355
S55V1
S55V7
Br1 Br2 Br2I II
Br2 Br1 Br1
(1 ) 1( , ) ,( 1) 1
i i it ti i i
Br2 Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br1
1 (1 )( , ) ,1 ( 1)
i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
356
S56V1
S56V7
Br1 Br2 Br1I II
Br2 Br1 Br2
(1 ) 1( , ) ,( 1) 1
i i it ti i i
Br2 Br2 Br1I II
Br1 Br1 Br2
1 (1 )( , ) ,1 ( 1)
i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
357
Mjenjačke mogućnosti pretvarača s kočenicama raspoređenim na spojnom i zasebnom vratilu
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
358
S11V4
S11V10
Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br1
1( , ) ,( 1)
i it ti i i
Br1 Br2I II Br1
Br2
( , ) ,1
i it t ii
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
359
S11V5
S11V11
Br2 Br1 Br1I II
Br1 Br2 Br1
(1 ) 1( , ) ,( 1)
i i it ti i i
Br1I II Br1
Br2
1( , ) , 11
it t ii
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
360
S12V2
S12V8
Br1I II Br1
Br2
1( , ) ,1
it t ii
Br2 Br1I II
Br1 Br1 Br2
(1 )1( , ) ,( 1)
i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
361
S12V3
S12V9
Br1 Br2I II Br1
Br2
( , ) 1,1
i it t ii
Br1 Br1 Br2I II
Br1 Br1 Br2
1( , ) ,( 1)
i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
362
S13V2
S13V8
Br2I II Br1
Br1 Br2
1( , ) , it t ii i
Br1 Br2I II
Br1 Br1 Br2
( 1)1( , ) , i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
363
S13V3
S13V9
Br2I II Br1
Br1
1( , ) 1,1
it t ii
Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br1
(1 )1( , ) 1,( 1)
i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
364
S13V4
S13V10
Br1 Br2I II Br1
Br1 Br2
( , ) ,( 1)
i it t ii i
Br1 Br2I II
Br2 Br1
1( , ) ,1
i it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
365
S13V5
S13V11
Br2 Br1 Br1I II
Br1 Br2 Br1
(1 )( , ) ,( 1) 1
i i it ti i i
Br1I II
Br2 Br1
1 1( , ) ,1 1
it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
366
S14V2
S14V8
Br2I II Br1
Br1
1( , ) ,1
it t ii
Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br1
(1 )1( , ) ,( 1)
i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
367
S14V3
S14V9
Br2I II Br1
Br1 Br2
1( , ) 1, it t ii i
Br1 Br2I II
Br1 Br1 Br2
( 1)1( , ) 1, i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
368
14V10
S14V4
Br1 Br2I II
Br2 Br1
1( , ) ,1 1
i it ti i
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1
( , ) ,( 1) 1
i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
369
S14V11
S14V5
Br1I II
Br2 Br1
1 1( , ) ,1
it ti i
Br2 Br1I II Br1
Br1 Br2
(1 )( , ) ,( 1)
i it t ii i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
370
S15V2
S15V8
Br2 Br1I II Br1
Br1
( , ) ,1
i it t ii
Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1
1( , ) ,( 1)
i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
371
S15V3
S15V9
Br1I II Br1
Br1 Br2
1( , ) 1, it t ii i
Br2 Br1I II
Br1 Br1 Br2
(1 )1( , ) 1, i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
372
S15V4
15V10
Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br1
1( , ) ,( 1) 1
i it ti i i
Br1 Br2 Br1I II
Br2 Br1
( , ) ,1 1
i i it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
373
15V11
15V5
Br1 Br1I II
Br2 Br1
1 1( , ) ,1
i it ti i
Br2 Br1I II Br1
Br1 Br2
(1 )( , ) , 1( 1)
i it t ii i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
374
S16V2
S16V8
Br1I II Br1
Br1 Br2
1( , ) , it t ii i
Br2 Br1I II
Br1 Br1 Br2
(1 )1( , ) , i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
375
S16V3
S16V9
Br2 Br1I II Br1
Br1
( , ) 1,1
i it t ii
Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1
1( , ) 1,( 1)
i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
376
S16V4
S16V10
Br1 Br2I II Br1
Br1 Br2
( , ) , 1( 1)
i it t ii i
Br1 Br2I II
Br2 Br1
1( , ) , 11
i it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
377
S16V11
S16V5
Br1 Br1I II
Br2 Br1
1( , ) ,1 1
i it ti i
Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1
(1 ) 1( , ) ,( 1) 1
i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
378
S33V4
S33V10
Br1 Br2I II Br1
Br1 Br2
( 1)( , ) ,i it t ii i
Br2I II
Br1 Br2 Br1
1 1( , ) ,it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
379
S33V5
33V11
Br2I II
Br2 Br1 Br1
1 1( , ) ,( 1) 1
it ti i i
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br1
( 1)( , ) ,1 1
i i it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
380
S34V2
S34V8
Br2I II
Br1 Br1
11( , ) ,1
it ti i
Br1 Br2I II Br1
Br2 Br1
(1 )( , ) ,( 1)
i it t ii i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
381
S34V3
S34V9
Br2I II
Br1 Br1 Br2
11( , ) ,1
it ti i i
Br1 Br1 Br2I II
Br1 Br1 Br2
( 1)( , ) ,1
i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
382
S35V2
S35V8
Br2 Br1I II
Br1 Br1
1( , ) ,1
i it ti i
Br2 Br1I II Br1
Br2 Br1
( , ) ,( 1)
i it t ii i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
383
S35V3
S35V9
Br1I II
Br1 Br1 Br2
11( , ) ,1
it ti i i
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br1 Br2
(1 )( , ) ,1
i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
384
S35V4
S35V10
Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br1
( 1) 1( , ) ,1
i it ti i i
Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1
1( , ) ,1
i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
385
S35V11
S35V5
Br2 Br1I II
Br1 Br1
1 1( , ) ,1
i it ti i
Br1 Br2I II Br1
Br2 Br1
(1 )( , ) , 1( 1)
i it t ii i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
386
36V3
36V9
Br1 Br2I II
Br1 Br1
1( , ) ,1 1
i it ti i
Br1 Br1 Br2I II
Br1 Br2 Br1
( , ) ,1 (1 )
i i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
387
36V4
36V10
Br1 Br2I II Br1
Br1 Br2
( 1)( , ) , 1i it t ii i
Br2I II
Br1 Br2 Br1
1 1( , ) , 1it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
388
36V8
36V2
Br2 Br1I II Br1
Br1 Br2
(1 )( , ) , i it t ii i
Br1I II
Br1 Br1 Br2
11( , ) , it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
389
36V11
36V5
Br2 Br1I II
Br1 Br1
1( , ) ,1 1
i it ti i
Br1 Br2I II
Br2 Br1 Br1
(1 ) 1( , ) ,( 1) 1
i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
390
55V4
55V10
Br1 Br2I II
Br2 Br1 Br1
1( , ) ,(1 ) 1
i it ti i i
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br1
( , ) ,1 1
i i it ti i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
391
55V5
55V11
Br2 Br1I II Br1
Br1 Br2
( 1)( , ) , 1i it t ii i
Br1I II
Br1 Br2 Br1
1 1( , ) , 1it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
392
56V3
56V9
Br1 Br2 Br1I II
Br1 Br1
1( , ) ,1
i i it ti i
Br2 Br1I II Br1
Br2 Br1
( , ) 1,( 1)
i it t ii i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
393
56V5
56V11
Br2 Br1I II
Br1 Br2 Br1
(1 ) 1( , ) ,1
i it ti i i
Br1 Br1I II
Br1 Br2 Br1
1( , ) ,1
i it ti i i
S. Troha, Doktorska disertacija - Prilog 2 Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
394
S. Troha, Doktorska disertacija Analiza varijanti mjenjačkog zupčaničkog planetnog pretvarača
395
ŽIVOTOPIS
Sanjin Troha je rođen 30. siječnja 1973. g. u Rijeci. Nakon mature 1991. g. i stjecanja zvanja
strojarskog tehničara upisuje se na Tehnički fakultet u Rijeci gdje diplomira 1997. g. na
konstrukcijskom smjeru sveučilišnog studija strojarstva. Od 02. studenog 1998. g. zaposlen je na
Tehničkom fakultetu Sveučilišta u Rijeci kao stručni suradnik na Zavodu za konstruiranje u
strojarstvu gdje sudjeluje u provođenju nastave iz kolegija u okviru Katedre za inženjersku
grafiku.
Poslijediplomski sveučilišni studij strojarstva za stjecanje magisterija znanosti upisuje
1998. g. na Tehničkom fakultetu u Rijeci (smjer - Konstruiranje u strojarstvu). Na doktorski
studij istog smjera prelazi krajem 2003. g.
Za vrijeme rada na Tehničkom fakultetu sudjeluje na četiri znanstveno-istraživačka
projekta iz područja koje obuhvaća problematiku prijenosnika snage.
Ima više objavljenih radova u domaćim i stranim zbornicima i časopisima. U okviru
programa CEEPUS i međunarodne suradnje boravi u više navrata na Tehničkom sveučilištu u
Sofiji i Sveučilištu kemijske tehnologije i metalurgije u Sofiji. Od 2004. g. istraživački rad mu je
usmjeren na problematiku složenih planetnih pretvarača.
Od 20. srpnja 2006. g. radi u zvanju asistenta na Zavodu za konstruiranje u strojarstvu
gdje sudjeluje u provođenju nastave iz kolegija u okviru Katedre za inženjersku grafiku.
Služi se njemačkim, engleskim, bugarskim i ruskim jezikom.