systemy zamocowa adhezyjnych - bip.stalowawola.plbip.stalowawola.pl/pliki_old/systemy1.pdf · mniej...

132

Systemy zamocowań adhezyjnych Kotwy do dużych obciążeńHVZ Kotwy wklejane HVU Kotwy wklejanez trzpieniem HAS/-R/-HCR/-E/-E-R HVU Kotwy wklejane z tuleją HIS-N/-RN

HVU Kotwy wklejane z prętem zbrojeniowym HIT-RE 500 Kotwy wklejane

HIT-RE 500 Kotwy wklejaneiniekcyjnie z tuleją HIS-N/RN HIT-RE 500 Kotwy wklejaneiniekcyjnie z prętem zbrojeniowym Kotwy do średnich obciążeń

HIT-HY 150 Kotwy wklejaneiniekcyjnie z trzpieniem HAS HIT-HY 150 Kotwy wklejaneiniekcyjnie z tuleją HIS-N/-RNHIT-HY 150 Kotwy wklejaneiniekcyjnie z prętem zbrojeniowym HVA-UW Kotwy wklejane podwodne z trzpieniem HAS-R/-HCR

Kotwy do małych obciążeńHIT-HY 50 Kotwy wklejaneiniekcyjnie z trzpieniem albo tuleją HIT-AN/-IG HIT-HY 20 Kotwy wklejaneiniekcyjnie z trzpieniem albo tuleją HIT-AN/-IG Kotwy specjalne HRA, HRC, HRT Kotwy szynowe

129

139148

iniekcyjnie z trzpieniem HAS/-R/-HCR/-E/-E-R 164

174

157

184

prętem HIT-TZ 193 HIT-HY 150 Kotwy wklejane iniekcyjnie z

229HVA-UW Kotwy wklejane podwodne z tuleją HIS-RN 231

232

236

239

HWB Kotwy do prefabrykowanych płyt ściennych 249

Wymiarowanie przy obciążeniu złożonym 252

221

212

203

128

HVZ Kotwy wklejane

133

Cechy:

- ładunek foliowy zamiast ampułki szklanej

- elastyczny w celu dopasowania do nieregularnych otworów

- oznakowanie w celu identyfikacji po osadzeniu

- sprawozdania z badań: ognioodporności,dynamicznych (zmęczeniowych, udarowych) oraz wodoszczelności

Materiał:

HVU-TZ: - żywica uretanowo-metakrylowa – bez styrenu, utwardzacz, piasek kwarcowy, rurka foliowa

HAS-TZ:- stal klasy 8.8; DIN EN 20898-1; powłoka: DIN 50968- FE/Cu 3 Ni 10

HAS-RTZ: - stal nierdzewna; A4-80; 1.4401; 14571; EN 10088

HAS-HCR-TZ: - stal nierdzewna; 1.4529; 1.4547; EN 10088-3

HVU-TZ ładunek foliowy

HAS-TZ, HAS-RTZ

oraz HAS-HCR-TZ pręty kotwowe

Beton Strefarozciągana

Mała odległośćod krawędzioraz rozstaw

Zmęczenie Uderzenia

A4316

HCRhighMo

Odpornośćkorozyjna

Wysokaodpornośćkorozyjna

Odpornośćogniowa

ProgramKotwy Hilti

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HAS-TZ

Dane w tym rozdziale dotyczą nast. warunków• beton o własnościach określonych w tabeli

• pominięty wpływ odl. od krawędzi i rozstawu• zniszczenie stali

Średnie obciążenia niszczące Ru,m [kN]: beton ≅ C20/25

Rozmiar kotwy M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20Rozciąganie NRu,m 38.2 49.0 82.1 82.1 132.9 38.2 49.0 68.7 72.0 132.9Ścinanie VRu,m 20.1 29.2 54.2 54.2 84.7 20.1 29.2 54.2 54.2 84.7

Nośności charakterystyczne, Rk [kN]: beton ≅ C20/25

Rozmiar kotwy M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 Rozciąganie NRk 35.4 45.4 76.0 76.0 123.1 35.4 45.4 58.2 60.2 123.1Ścinanie VRk 18.6 27.0 50.2 50.2 78.4 18.6 27.0 50.2 50.2 78.4

Poniższe wartości są zgodne z uproszczoną metodą wymiarowania:

Metoda CC (nośności betonu)

Nośności obliczeniowe, Rd [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 Rozciąganie NRd 9.9 18.5 23.1 27.8 53.2 7.9 15.4 17.6 22.9 36.3 Ścinanie VRd 14.9 21.6 40.2 40.2 62.7 14.9 21.6 40.2 40.2 62.7

Obciążenia dopuszczalne Rrec [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 RozciąganieNRec

7.1 13.2 16.5 19.9 38.0 5.6 11.0 12.6 16.4 25.9

Ścinanie VRec 10.6 15.4 28.7 28.7 44.8 10.6 15.4 28.7 28.7 44.8

beton niezarysowany beton zarysowany

• właściwe osadzenie (patrz zalecenia str. 132)

Szczegółowe wymiarowanie, patrz strony 133 – 138.

129

HVZ Kotwy wklejane

HVZ Kotwy wklejane

134

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HAS-RTZ


• pominięty wpływ odl. od krawędzi i rozstawu• zniszczenie stali

Średnie obciążenia niszczące, Ru,m [kN]: beton ≅ C20/25






Nośności obliczeniowe Rd [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2




7.1 13.2 16.5 19.9 38.0 5.6 11.0 12.6 16.4 25.9

Ścinanie VRec 11.2 16.3 30.4 30.4 47.4 11.2 16.3 30.4 30.4 47.4

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HAS-HCR-TZ

Dane w tym rozdziale dotyczą nast. warunków Szczegółowe wymiarowanie, patrz strony 137 – 142. • beton o własnościach określonych w tabeli • właściwe osadzenie (patrz zalecenia str. 136) • pominięty wpływ odl. od krawędzi i rozstawu• zniszczenie stali

Średnie obciążenia niszczące, Ru,m [kN]: beton ≅ C20/25






130

HVZ Kotwy wklejane

HVZ Kotwy wklejane

135





Nośności obliczeniowe, Rd [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2


Obciążenia dopuszczalne, Rrec [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2


7.1 13.2 16.5 19.9 38.0 5.6 11.0 12.6 16.4 25.9

Ścinanie VRec 12.4 18.1 33.7 33.7 52.6 12.4 18.1 33.7 33.7 52.6

Szczegóły osadzania

Rozmiar kotwy M10x75 M12x95 M16x105 M16x125 M20x170 Ładunek foliowy HVU-TZ M.. 10x90 12x110 16x125 20x190

Pręt kotwowy HAS-TZ M.. 10x75/ tfix 12x95/ tfix 16x105/ tfix 16Lx125/tfix 20x170/ 40

d0 [mm] Średnica wiertła 12 14 18 25

h1 [mm] Głębokość otworu 90 110 125 145 195

hmin [mm] Min. grubość podłoża 150 190 210 250 340

tfix [mm] Maks. grubość mocowanego elementu 15 / 30 / 50

25 / 50 / 100 (oraz 40 dla pręta HAS-

RTZ)

30 / 60 / 100 40

df [mm] Średnica otworu przelotowego zal. (bez sprawdzania zginania) maks.

1213

1415

1819

22

Tinst [Nm]Moment HAS-TZdokręcający HAS-R/HCR-TZ

4050

5070

90100 150

WiertłoTE–CX 12/22 TE-TX 12/32

TE–CX 14/22 TE-TX 14/32

TE–C 18/32S TE-T 18/32

TE–C 25/27STE-T 25/32

d 0

df

t fixhef

h1

hmin

131

HVZ Kotwy wklejane

HVZ Kotwy wklejane

136

Temperatura podłożapodczas osadzania Czas żelowania

Czas utwardzania do pełnej nośności:

tcure

więcej niż 20°C 10°C do 20°C0°C do 10°C-5°C do 0°C

8 min 20 min 30 min

1 godzina

20 min 30 min 1 godzina 5 godzin

mniej niż -5°C Należy skonsultować się z doradcą technicznym firmy Hilti.

Sprzęt montażowy

Wiertarka udarowa (TE5, TE15, TE-15C, TE-18M, TE35, TE55, TE76); maks. prędkość osadzania 850 obr./min (działanie udarowe), wiertło, pompka do wydmuchiwania oraz narzędzie do osadzania: TE-C HEX (M10-M16), TE-Y HEX (M20);

Schemat wykonywania zamocowania

1 2 3

®®®

HVU-TZ 4TE-C HEX

Wywiercić otwór.Przedmuchać otwór

w celu usunięciazwiercin.

Wsunąć ładunek foliowy HVU-TZ.

Wkręcić pręt kotwowy stosując działanie udarowe wiertarki.

trel5

tcure

6 7 Tinst

Narzędzie do osadzania pozostawić

nałożone, aż do upłynięcia

wymaganego czasu

Odczekać wymagany czas utwardzania

Dociągnąć stosującwymagany moment

dokręcający.

Wymiary i własności mechaniczne kotwy

dp

lpHVU-TZ M.. HVU-TZ M..

Marking of material and anchorage depthfor HAS-TZ: HVZ...for HAS-RTZ: HVZ R...for HAS-HCR: HVZ HCR...

d

d k

hefl

Sw

dw

Oznaczenie materiału i głębokościdldldl

132

HVZ Kotwy wklejane

HVZ Kotwy wklejane

137

Rozmiar kotwy M10 M12 M16x105 M16x125 M20HVU-TZ ładunek foliowy: lp [mm] Długość ładunku foliowego HVU-TZ 110 127 140 200

dp [mm] Średnica ładunku foliowego HVU-TZ 10.7 13.1 17.1 23.2

HAS-TZ/-RTZ/-HCR-TZ:

Pole przekroju czynnegoprzy obciążeniu rozciągającym: 44.2 56.7 95.0 153.9

As [mm²] Pole przekroju czynnego częścigwintowanej przy obciążeniuścinającym:

58.0 84.3 157.0 245.0

fuk [N/mm²]Nominalnawytrzymałośćna rozciąganie

HAS-TZ 8.8HAS-RTZ

HAS-HCR-TZ

800800800

fyk [N/mm²]

Granicaplastyczności

HAS-TZ 8.8HAS-RTZ

HAS-HCR-TZ

640600600

W [mm³] Wskaźnik wytrzymałości 62.3 109.0 277.0 541

MRd,s [Nm]Obliczeniowanośnośćna zginanie

HAS-TZ 8.8HAS-RTZ

i HAS-HCR-TZ

47.8

45.0

83.7

78.7

212.7

199.9

415.5

390.5d [mm] Średnica trzonu kotwy 10 12 16 20 dk [mm] Średnica końcówki kotwy 10.8 12.8 16.8 22.7 hef [mm] Efektywna głębokość osadzenia 75 95 105 125 170 l [mm] Długość kotwy 124/139/159 158/183/233 181/211/251 201/231/271 269 Sw [mm] Rozwartość klucza 17 19 24 30 dw [mm] Zewnętrzna średnica podkładki 20 24 30 37 1) Obliczeniowa nośność pręta kotwowego na zginanie wyznaczana jest ze wzoru MRd,s = (1.2 ⋅ W ⋅ fuk)/γMs,b , gdzie częściowy współczynnik

bezpieczeństwa γMs,b dla stali klasy 8.8 wynosi 1.25, dla stali A4-80 wynosi natomiast 1.33 a dla HCR 1.56. Sprawdzenie zabezpieczenia nośności dokonuje się ostatecznie za pomocą MSk ⋅ γF ≤ MRd,s

Szczegółowe dane dotyczące metody wymiarowania Hilti CC

Uwaga: Wobec możliwości przenoszenia dużych obciążeń przez kotwę HVZ, użytkownik powinien sprawdzić,czy obciążenie betonowego elementu podłoża, włącznie z obciążeniami powstałymi wskutek zakotwienia, nie powodują uszkodzeń (np. rys) tego elementu.

SIŁA PODŁUŻNANośność obliczeniowa pojedynczej kotwy z uwagi na siłępodłużną to minimum z poniższych wielkości:

NRd,c : nośność ze względu na wyłamanie betonu lub wyrwanie kotwy NRd,s : nośność kotwy ze względu na rozciąganie

(Metoda Hilti CC jest uproszczoną wersją wymiarowania według ETAG Załącznik C)

N

cs

h

rec,c/s

133

HVZ Kotwy wklejane

HVZ Kotwy wklejane

138

NRd,c: Nośność ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie kotwy

N,RN,AN,Bo

c,Rdc,Rd fffNN ⋅⋅⋅=

N0Rd,c : Nośność obliczeniowa ze względu na wyłamanie

stożka betonu lub wyrwanie kotwy • Wytrzymałość betonu na ściskanie fck,cube(150) = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M10 M12 M16 M16L M20

N0Rd,c

1) [kN] dla betonu niezarysowanego 9.9 18.5 23.1 27.8 53.2

N0Rd,c

1) [kN] dla betonu zarysowanego 7.9 15.4 17.6 22.9 36.3

hef [mm] Efektywna głębokość osadzenia 75 95 105 125 170 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie kotwy obliczana jest ze wzoru

NoRd,c= No

Rk,c/γMc,N, gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMc,N wynosi 2,52 dla rozmiaru M 10 oraz 2,16 dla rozmiarów M12 - M20.

fB,N : Wpływ wytrzymałości betonu

Klasa betonu(wg ENV 206)

Wytrzymałośćbetonu na ściskanie

(walec)fck,cyl [N/mm²]


(kostka)fck,cube [N/mm²]

fB,N

M10 M12 M16 M20C20/25 20 25 1 1 C25/30 25 30 1.03 1.07 C30/37 30 37 1.06 1.17 C35/45 35 45 1.10 1.29 C40/50 40 50 1.13 1.36 C45/55 45 55 1.15 1.43 C50/60 50 60 1.18 1.51

Próbka walcowa:

wysokość 30cm, średnica 15cm

Próbka kostkowa:

długość boków 15cm

Kształt badanych próbek betonowych

fA,N: Wpływ rozstawu kotew Rozstaw Rozmiar kotwy s [mm] M10 M12 M16 M16L M20

60 0.63 65 0.64 70 0.66 75 0.67 0.63 80 0.68 0.64 85 0.69 0.65 0.63 0.61 90 0.70 0.66 0.64 0.62 100 0.72 0.68 0.66 0.63 120 0.77 0.71 0.69 0.66 135 0.80 0.74 0.71 0.68 0.63 140 0.81 0.75 0.72 0.69 0.64 160 0.86 0.78 0.75 0.71 0.66 180 0.90 0.82 0.79 0.74 0.68 200 0.94 0.85 0.82 0.77 0.70 220 1.00 0.89 0.85 0.79 0.72 240 0.92 0.88 0.82 0.74

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛ −+=

K

25f1f cube,ck

N,Bgdzie: 25 N/mm² ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm²

K = 197.5 dla M10 i M12 K = 68.75 dla M16 i M20

134

HVZ Kotwy wklejane

HVZ Kotwy wklejane

139

fA,N: Wpływ rozstawu kotew (ciąg dalszy tabeli)Rozstaw Rozmiar kotwy s [mm] M10 M12 M16 M16L M20

270 0.97 0.93 0.86 0.76 300 1.00 0.98 0.90 0.79 330 1.00 0.94 0.82 360 0.98 0.85 390 1.00 0.88 420 0.91 450 0.94 480 0.97 510 1.00

fR,N: Wpływ odległości kotew od krawędziOdległość Rozmiar kotwy

od krawędzic [mm] M10 M12 M16 M16L M20

60 0.65 65 0.68 70 0.72 75 0.75 0.64 80 0.78 0.67 85 0.82 0.70 0.65 0.59 90 0.85 0.72 0.68 0.61 95 0.88 0.75 0.70 0.63 100 0.92 0.78 0.73 0.65 105 0.95 0.80 0.75 0.67 110 0.98 0.83 0.77 0.69115 1.00 0.86 0.80 0.71125 0.91 0.85 0.75135 0.96 0.89 0.79 0.65 145 1.00 0.94 0.83 0.68 155 1.00 0.87 0.71 165 0.91 0.74 175 0.95 0.76 185 1.00 0.79 205 0.85 230 0.93 255 1.00

efN,R h

c50.025.0f += gdzie: cmin ≤ c ≤ ccr,N

Rozmiar kotwy M10 M12 M16 M16L M20cmin [mm] 60 75 85 135 ccr,N [mm] 113 143 158 188 255

Uwaga: Jeżeli więcej niż 3 boki znajdują się w odległości mniejszej niż ccr,N, należy skontaktować się z konsultantem firmy Hilti.

efN,A h6

s5.0f += gdzie: smin ≤ s ≤ scr,N

Rozmiar kotwy M10 M12 M16 M16L M20smin [mm] 60 75 85 135 scr,N [mm] 225 285 315 375 510

135

HVZ Kotwy wklejane

140

HVZ Kotwy wklejaneNRd,s : Nośność obliczeniowa kotwy ze względu na rozciąganie


HAS-TZ stal klasy 8.8 23.6 30.3 50.7 82.1 NRd,s1) [kN]

HAS-RTZ stal klasy A4-80

HAS-HCR-TZ22.1 28.4 47.5 77.0

1) Wartość nośności obliczeniowej stali kotwy ze względu na rozciąganie obliczana jest ze wzoru NRd,s= ASV ⋅ fuk/γMs,N. Częściowywspółczynnik bezpieczeństwa γMs,N dla stali klasy 8.8 wynosi 1.5; natomiast dla stali klasy A4-80 wynosi 1.6.

NRd : Nośność obliczeniowa z uwagi na siłę podłużną

NRd = mniejsza z NRd,c i NRd,s

Obciążenie złożone: Wyłącznie wtedy, gdy działa obciążenie siłą podłużną i siłą poprzeczną (patrz str. 246 oraz przykłady na stronach 249-256).

SIŁA POPRZECZNA

Nośność obliczeniowa pojedynczej kotwyz uwagi na siłę poprzeczną to mniejszaz poniższych wielkości:

VRd,c : nośność ze względu na wyłamanie krawędzi betonu

VRd,s : nośność stali na ścinanie

Uwaga: Jeśli warunki odnośnie h i c2 nie są spełnione, należy skontaktować się z konsultantem firmy Hilti.

VRd,c : Nośność obliczeniowa ze względu na wyłamanie krawędzi betonuNależy obliczyć najniższą nośność ze względu na wyłamanie krawędzi betonu. Konieczne jest sprawdzenie wszystkich sąsiadujących krawędzi, a nie wyłącznie krawędzi znajdującej się na kierunku działania siły poprzecznej. Kierunek działania siły poprzecznej uwzględniany jest za pomocą współczynnika fβ,V.

V,ARV,V,B0

c,Rdc,Rd fffVV ⋅⋅⋅= β

V0Rd,c : Nośność obliczeniowa ze względu

na wyłamanie krawędzi betonu

• Wytrzymałość betonu na ściskanie fck,cube(150) = 25 N/mm2

• przy minimalnej odległości od krawędzi minc

V

cs

rec,c/sc >1.5c2

c >1.5c2

h>1.5c

136

HVZ Kotwy wklejane

Obciążenie złożone: Wyłącznie wtedy, gdy działa obciążenia siłą podłużną i siłą poprzeczną (patrz str. 254 rozdział 4. „Przykłady”).

HVZ Kotwy wklejane

141


V0Rd,c


V0Rd,c


cmin [mm] min. odległość od krawędzi 60 75 85 135 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie krawędzi betonu obliczana jest ze wzoru V°Rd,c= V°Rk,c/γMc,V,

gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMc,V wynosi 1.8.

fB,V : Wpływ wytrzymałości betonu






fB,V

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:



fβ,V : Wpływ kierunku działania siły poprzecznej

Kąt β [°] fβ,V

0 do 55 160 1.170 1.280 1.5

90 do 180 2

Wzory:1f V, =β

β+β=β sin5.0cos

1f V,

2f V, =β

dla 0° ≤ β ≤ 55°

dla 55° < β ≤ 90°

dla 90° < β ≤ 180°

fAR,V : Wpływ rozstawu i odległości kotew od krawędziWzór dla zamocowania pojedynczą kotwąuwzględniający jedynie wpływ odległościkotwy od krawędzi

minminV,AR c

cc

cf =

Wzór dla zamocowania dwoma kotwami słuszny dla s < 3c

minminV,AR c

cc6

sc3f

+=

Ogólny wzór dla n kotew (odległość od krawędzi plus n-1 rozstawów) słuszny jedynie w przypadku gdy wszystkie rozstawy od s1 do sn-1 są mniejsze niż 3c a odległość c2 > 1,5c

minmin

1n21V,AR c

cnc3

s...ssc3f ⋅

++++= −

wynikiprzedstawionodalej w tabeli

V ... applied shear force

β

ccs

ss

2,2

1

2

3

n-1sc2,1

h >1,5 c

Uwaga: Zakłada się, że tylko rząd kotew najbliższy swobodnej krawędzi elementu betonowego przenosi osiowe

obciążenie poprzeczne

gdzie:25 N/mm2 ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm2

25

ff cube,ckB =

przyłożona siła przyłożona siła

137

HVZ Kotwy wklejane

HVZ Kotwy wklejane

142

fAR.V c/cmin

1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.2 3.4 3.6 3.8 4.0Wpływ odległości

od krawędzidla zamocowania pojedynczą kotwą

1.00 1.31 1.66 2.02 2.41 2.83 3.26 3.72 4.19 4.69 5.20 5.72 6.27 6.83 7.41 8.00

s/cmin 1.0 0.67 0.84 1.03 1.22 1.43 1.65 1.88 2.12 2.36 2.62 2.89 3.16 3.44 3.73 4.03 4.331.5 0.75 0.93 1.12 1.33 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.76 3.03 3.31 3.60 3.89 4.19 4.502.0 0.83 1.02 1.22 1.43 1.65 1.89 2.13 2.38 2.63 2.90 3.18 3.46 3.75 4.05 4.35 4.672.5 0.92 1.11 1.32 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.77 3.04 3.32 3.61 3.90 4.21 4.52 4.833.0 1.00 1.20 1.42 1.64 1.88 2.12 2.37 2.63 2.90 3.18 3.46 3.76 4.06 4.36 4.68 5.003.5 1.30 1.52 1.75 1.99 2.24 2.50 2.76 3.04 3.32 3.61 3.91 4.21 4.52 4.84 5.174.0 1.62 1.86 2.10 2.36 2.62 2.89 3.17 3.46 3.75 4.05 4.36 4.68 5.00 5.334.5 1.96 2.21 2.47 2.74 3.02 3.31 3.60 3.90 4.20 4.52 4.84 5.17 5.505.0 2.33 2.59 2.87 3.15 3.44 3.74 4.04 4.35 4.67 5.00 5.33 5.675.5 2.71 2.99 3.28 3.57 3.88 4.19 4.50 4.82 5.15 5.49 5.836.0 2.83 3.11 3.41 3.71 4.02 4.33 4.65 4.98 5.31 5.65 6.006.5 3.24 3.54 3.84 4.16 4.47 4.80 5.13 5.47 5.82 6.177.0 3.67 3.98 4.29 4.62 4.95 5.29 5.63 5.98 6.337.5 4.11 4.43 4.76 5.10 5.44 5.79 6.14 6.508.0 4.57 4.91 5.25 5.59 5.95 6.30 6.678.5 5.05 5.40 5.75 6.10 6.47 6.839.0 5.20 5.55 5.90 6.26 6.63 7.009.5 5.69 6.05 6.42 6.79 7.1710.0 6.21 6.58 6.95 7.3310.5 6.74 7.12 7.5011.0 7.28 7.6711.5 7.8312.0 8.00

VRd,s : Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie

Rozmiar kotwy M10 M12 M16 M16L M20HAS-TZ stal klasy 8.8 14.9 21.6 40.2 62.7

VRd,s1)[kN]

HAS-RTZ stal klasy A4-80 15.7 22.8 42.5 66.3

HAS-HCR-TZ 17.4 25.3 47.2 73.7 1) Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie obliczana jest ze wzoru VRd,s= VRk,s/γMs,V. Wartości pól przekroju czynnego As

oraz nominalnej wytrzymałości stali na rozciąganie fuk, podane są w tablicy w rozdziale „Wymiary i własności mechaniczne kotwy “.Częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,V wynosi 1.25 dla HAS-TZ i 1,33 dla HAS-RTZ oraz HAS-HCR-TZ.

VRd : System design shear resistance NRd : Nośność obliczeniowa z uwagi na siłę poprzeczną

VRd = mniejsza z VRd,c i VRd,s


Wyniki dla zamocowania dwoma kotwami.

Dla zamocowania wykonanego przy użyciu więcej niż 2 kotew, należy stosować ogólny wzór dla n kotew zamieszczony na poprzedniej stronie.

138

HVZ Kotwy wklejane


HVU Kotwy wklejane z trzpieniem HAS

143

Cechy:


- elastyczny w celu dopasowania do nieregularnych otworów

- montaż nieprzelotowy lub przelotowy

- specjalne długości dostępne na zamówienie

- sprawozdania z badań: ognioodporności,dynamicznych (zmęczeniowych, udarowych, sejsmicznych) oraz wodoszczelności

Materiał:

HVU: - żywica uretanowo-metakrylowa – bez styrenu, utwardzacz, piasek kwarcowy, rurka foliowa

HAS, HAS-E: - stal klasy 5.8 i 8.8, ISO 898 T1,cynkowana galwanicznie min. 5μm Zn

HAS-R / -ER: - stal nierdzewna; A4-70; 1.4401, 1.4404, 1.4571

HAS-HCR: - stal nierdzewna; A4-70; 1.4529

HVU ładunek foliowy

HAS, HAS-R, HAS-HCR

HAS-E, HAS-E-R

BetonMała odległość

od krawędzioraz rozstaw

Uderzenia ZmęczenieWstrząsy

sejsmiczne

A4316

HCRhighMo



Odpornośćogniowa

ProgramKotwy Hilti

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): ładunek HVU z HAS, HAS-E


• pominięty wpływ odl. od krawędzi i rozstawu • zniszczenie stali: stal klasy 5.8 dla rozmiarów M8 – M24 i stal klasy 8.8 dla rozmiarów M27 – M39

Średnie obciążenia niszczące Ru,m [kN]: beton ≅ C20/25 Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 RozciąganieNRu,m

17.7 28.2 41.1 77.9 121.7 175.2 320.1 305.1 498.6 534.0 621.6

Ścinanie VRu,m 10.7 17.0 24.7 46.7 72.9 105.0 221.4 269.1 335.3 393.5 473.3

Nośności charakterystyczne Rk [kN]: beton ≅ C20/25 Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 Rozciąganie NRk 16.4 26.1 38.1 72.2 112.7 162.0 182.4 228.0 440.9 494.0 503.2 Ścinanie VRk 9.9 15.8 22.9 43.2 67.5 97.3 205.0 249.1 310.5 364.4 438.3




Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 Rozciąganie NRd 10.3 13.8 19.8 28.9 52.4 75.5 92.4 121.3 142.5 169.4 194.1 Ścinanie VRd 7.9 12.6 18.3 34.6 54.0 77.8 164.0 199.3 248.4 291.5 350.6


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 RozciąganieNRec

7.4 9.9 14.1 20.6 37.4 53.9 66.0 86.6 101.8 121.0 138.6

Ścinanie VRec 5.6 9.0 13.1 24.7 38.6 55.6 117.1 142.4 177.4 208.2 250.4

beton niezarysowany



139



144

d0

df

h1

h

t fix

min

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): ładunek HVU z HAS-R, HAS-E-R, HAS-HCR


• pominięty wpływ odległości od krawędzi i rozstawu • zniszczenie stali: stal klasy A4-70 dla rozmiarów M8 – M24;

w przypadku rozmiarów M27 – M39, fuk dla stali klasy A4 zmienia się z 700 N/mm2 na 500 N/mm2.


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 RozciąganieNRu,m

24.8 39.6 57.8 109.1 170.3 244.4 230.7 280.2 349.4 410.1 493.0

Ścinanie VRu,m 14.8 23.8 34.5 65.4 102.1 146.9 138.5 168.3 209.7 246.0 295.9

Nośności charakterystyczne Rk [kN]: beton ≅ C20/25

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 Rozciąganie NRk 23.0 36.7 53.5 101.0 157.6 226.3 213.6 259.4 323.5 379.7 456.5Ścinanie VRk 13.7 22.0 32.0 60.5 94.5 136.0 128.2 155.8 194.2 227.8 274.0







7.4 9.9 14.1 20.6 37.4 53.9 63.6 77.2 96.3 113.0 135.9

Ścinanie VRec 6.3 10.1 14.6 27.7 43.3 62.3 45.8 55.6 69.4 81.3 97.9


beton niezarysowany



140



145

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 Ładunek foliowy HVU M8x80 M10x90 M12x110 M16x125 M20x170 M24x210 M27x240 M30x270 M33x300 M36x330 M39x360

Pręt kotwowy 1) HAS /-E/-R/-ER/-HCR M8x110/14

M10x130/21

M12x160/28

M16x190/38

M20x240/48

M24x290/54

M27x340/60

M30x380/70

M33x420/80

M36x460/90

M39x510/100

d0 Średnica wiertła [mm] 10 12 14 18 24 28 30 35 37 40 42

hnomNominalna głęb.osadzenia [mm] 80 90 110 125 170 210 240 270 300 330 360

h1 Głębokość [mm] 85 95 115 130 175 215 250 280 310 340 370

H (min) Min. grubośćpodłoża [mm] 100 120 140 170 220 270 300 340 380 410 450

tfix (max) Maks. grubośćmocowanegoelementu

[mm] 14 21 28 38 48 54 60 70 80 90 100

df

Średnicaotworuprzelotowego

zal.[mm]maks.[mm]

911

1213

1415

1819

2225

2629

3031

3336

3638

3941

4243

Tinst Moment dokręcający [Nm] 18

TE-CX- 10/22 12/22 14/22 - - - - - - - - Wiertło

TE-T- - - - 18/32 24/32 28/52 30/57 - - - -

Zal. wiertnica do wiercenia rdzeniowego

- - - - - - - DD 80 E // DD 160 E 1) Wartości całkowitych długości trzpienia i maksymalnych grubości mocowanego elementu słuszne są jedynie dla prętów kotwowych HAS

podanych w niniejszej tabeli. W przypadku stosowania innych prętów kotwowych HAS, wartości te ulegają zmianie. (Np. pręt HAS M12x260/128; l = 260 mm i tfix = 128 mm)


Czas utwardzania do pełnej nośności:

tcure


8 min 20 min 30 min

1 godzina



Sprzęt montażowy

Wiertarka udarowa (TE1, TE 2, TE5, TE6, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE 35, TE 55 lub TE 76), ewentualnie wiertnica do diamentowego wiercenia rdzeniowego, wiertło, narzędzie do osadzania TE-C HEX, TE-Y HEX albo TE-T HEX oraz pompka do przedmuchiwania.


1 2 3HVU

5 HAS4

Wywiercić otwór.Przedmuchać otwór

w celu usunięciazwiercin.

Wsunąć ładunek foliowy HVU. Wkręcić pręt kotwowy.

5 trel 6 tcure 7Tinst

Nie zdejmować narzędziado osadzania przed

upływem wymaganego czasu.

Odczekać wymagany czas utwardzania


dokręcający.

35 60 120 160 240 270 300 1200 1500 1800

141


10 20 40 80 150 200 270 300 330 360 390


146

Wymiary i własności mechaniczne kotwy d p

lp l

dw

Sw

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39

Ładunek foliowy HVU M8x80 M10x90 M12x110 M16x125 M20x170 M24x210 M27x240 M30x270 M33x300 M36x330 M39x360

lp [mm] Długość ładunku foliowego HVU

110 110 127 140 170 200 225 260 290 320 350

dp [mm] Średnica ładunku foliowego HVU

9.3 10.7 13.1 17.1 22.0 25.7 26.8 31.5 31.5 32.0 35.0

Pręt kotwowy HAS M8x110/14

M10x130/21

M12x160/28

M16x190/38

M20x240/48

M24x290/54

M27x340/60

M30x380/70

M33x420/80

M36x460/90

M39x510/100

l [mm] Długość trzpienia 110 130 160 190 240 290 340 380 420 460 510

As [mm2] Pole przekroju czynnego 32.8 52.3 76.2 144 225 324 427 519 647 759 913

HAS 5.8 500 500 500 500 500 500 - - - - -

HAS 8.8 - - - - - - 800 800 800 800 800

HAS-R

fuk [N/mm2] Nominalna wytrzymałośćna rozciąganie

-HCR700 700 700 700 700 700 500 500 500 500 500

HAS 5.8 400 400 400 400 400 400 - - - - -

HAS 8.8 - - - - - - 640 640 640 640 640

HAS-R

fyk [N/mm2] Granica plastyczności

-HCR450 450 450 450 450 450 250 250 250 250 250

W [mm3] Wskaźnik wytrzymałości 26.5 53.3 93.9 244 477 824 1245 1668 2322 2951 3860

HAS 5.8 12.7 25.6 45.1 117.1 228.8 395.3 - - - - -

HAS 8.8 - - - - - - 956.1 1280.8 1783.5 2266.5 2987.8

HAS-R MRd,s [Nm]

Obliczeniowanośnośćna zginanie 1)

-HCR14.3 28.7 50.6 131.4 256.7 443.5 478.8 641.5 893.0 1134.9 1484.5

Sw [mm] Rozwartość klucza 13 17 19 24 30 36 41 46 50 55 59

dw [mm] Średnica podkładki 16 20 24 30 37 44 50 56 60 66 72 1) Obliczeniowa nośność pręta kotwowego na zginanie wyznaczana jest ze wzoru MRd,s = (1.2 ⋅ W ⋅ fuk)/γMs,b , gdzie częściowy współczynnik

bezpieczeństwa γMs,b dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.25, natomiast dla stali A4-70 i prętów HCR wynosi 1.56. Sprawdzenie zabezpieczenia nośności dokonuje się ostatecznie za pomocą MSk ⋅ γF ≤ MRd,s

dp

lpHVU M..HVU M.. HVU M..

142



147


Uwaga: Wobec możliwości przenoszenia dużych obciążeń przez kotwę HVU, użytkownik powinien sprawdzić,czy obciążenie betonowego elementu podłoża, włącznie z obciążeniami powstałymi wskutek zakotwienia, nie powoduje uszkodzeń (np. rys) tego elementu.




N,RN,ATN,Bo

c,Rdc,Rd ffffNN ⋅⋅⋅⋅=

N0Rd,c : Nośność obliczeniowa ze względu na wyłamanie stożka

betonu lub wyrwanie kotwy • Wytrzymałość betonu na ściskanie fck,cube(150) = 25 N/mm2


N0Rd,c

1) [kN] 10.3 13.8 19.8 28.9 52.4 75.5 92.4 121.3 142.5 169.4 194.1

hnom [mm] Nominalna głęb. osadzenia 80 90 110 125 170 210 240 270 300 330 3601) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie kotwy obliczana jest ze wzoru

NoRd,c= No

Rk,c/γMc,N, gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMc,N wynosi 2.16.






(kostka)fck,cube [N/mm²] fB,N

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.05 C30/37 30 37 1.12 C35/45 35 45 1.20 C40/50 40 50 1.25 C45/55 45 55 1.30 C50/60 50 60 1.35

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:



⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛ −+=

80

25f1f ck,cube

NB,dla fck,cube(150) = 20 N/mm2

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛ −+=

100

25f1f cubeck,

NB,gdzie: 25 N/mm² ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm²


N

cs

h

rec,c/s

143



148

fT :Wpływ głębokości osadzenia

fA,N : Wpływ rozstawu kotew Rozstaw Rozmiar kotwy

kotews [mm] M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39

40 0,63 45 0,64 0,63 50 0,66 0,64 55 0,67 0,65 0,63 60 0,69 0,67 0,64 65 0,70 0,68 0,65 0,63 70 0,72 0,69 0,66 0,64 80 0,75 0,72 0,68 0,66 90 0,78 0,75 0,70 0,68 0,63 100 0,81 0,78 0,73 0,70 0,65 120 0,88 0,83 0,77 0,74 0,68 0,64 0,63 140 0,94 0,89 0,82 0,78 0,71 0,67 0,65 0,63 160 1,00 0,94 0,86 0,82 0,74 0,69 0,67 0,65 0,63 180 1,00 0,91 0,86 0,76 0,71 0,69 0,67 0,65 0,64 0,63 200 0,95 0,90 0,79 0,74 0,71 0,69 0,67 0,65 0,64 220 1,00 0,94 0,82 0,76 0,73 0,70 0,68 0,67 0,65 250 1,00 0,87 0,80 0,76 0,73 0,71 0,69 0,67 280 0,91 0,83 0,79 0,76 0,73 0,71 0,69 310 0,96 0,87 0,82 0,79 0,76 0,73 0,72 340 1,00 0,90 0,85 0,81 0,78 0,76 0,74 390 0,96 0,91 0,86 0,83 0,80 0,77 420 1,00 0,94 0,89 0,85 0,82 0,79 450 0,97 0,92 0,88 0,84 0,81 480 1,00 0,94 0,90 0,86 0,83 540 1,00 0,95 0,91 0,88 600 1,00 0,95 0,92 660 1,00 0,96 720 1,00


odkrawędzic [mm]

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39

40 0,64 45 0,69 0,64 50 0,73 0,68 55 0,78 0,72 0,64 60 0,82 0,76 0,67 65 0,87 0,80 0,71 0,65 70 0,91 0,84 0,74 0,68 80 1,00 0,92 0,80 0,74 90 1,00 0,87 0,80 0,66 100 0,93 0,86 0,70 110 1,00 0,91 0,75 0,66 120 0,97 0,79 0,69 0,64 140 1,00 0,87 0,76 0,70 0,65 160 0,96 0,83 0,76 0,71 0,66 180 1,00 0,90 0,82 0,76 0,71 0,67 0,64 210 1,00 0,91 0,84 0,78 0,74 0,70 240 1,00 0,92 0,86 0,80 0,76 270 1,00 0,93 0,87 0,82 300 1,00 0,93 0,88 330 1,00 0,94 360 1,00

nom

actT h

hf = gdzie: hnom ≤ hact ≤ 2.0 hnom

nomN,R h

c72,028,0f +=

gdzie: cmin ≤ c ≤ ccr,N

cmin = 0,5⋅hnom

ccr,N = 1,0⋅hnom

Uwaga: Jeżeli więcej niż 3 boki znajdują sięw odległości mniejszej niż ccr,N, należyskontaktować się z konsultantem firmy Hilti.

nomN,A h4

s5,0f +=

gdzie: smin ≤ s ≤ scr,N

smin=0,5⋅hnom

scr,N=2,0⋅hnom

144



149

NRd,s1) : Nośność obliczeniowa kotwy ze względu na rozciąganie


HAS stal klasy 5.8 2)

[kN]10,9 17,4 25,4 48,1 75,1 108,1 142,3 173,0 215,7 253,1 304,3


[kN]17,5 27,9 40,7 78,9 120,1 172,9 227,8 276,8 345,2 404,9 486,9

HAS-R,HAS-HCR2)3) [kN] 12,3 19,6 28,6 54,0 84,3 121,0 89,0 108,1 134,8 158,2 190,21) Wartość nośności obliczeniowej stali kotwy ze względu na rozciąganie obliczana jest ze wzoru NRd,s= As · fuk/γMs,N. Częściowy

współczynnik bezpieczeństwa γMs,N dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.5; natomiast dla stali klasy A4-70 i prętów HCR o rozmiarach M8 do M24 wynosi 1.87 a z kolei dla stali klasy A4-70 i prętów HCR o rozmiarach M27 do M39 wynosi 2.4.

2) Dane przedstawione kursywą odnoszą się do prętów nietypowych. 3) Uwaga: W przypadku stali klasy A4 i rozmiarów trzpieni M27 do M39 wartość nominalnej wytrzymałości na rozciąganie fuk zmienia się

z 700 N/mm² na 500 N/mm², natomiast granica plastyczności fyk z 450 N/mm² na 250 N/mm². Częściowy współczynnik bezpieczeństwaγMs,N, zmienia się wraz z wytrzymałością stali tak jak przedstawiono to w adnotacji 1) zamieszczonej wyżej.




SIŁA POPRZECZNA

Nośność obliczeniowa pojedynczej kotwyz uwagi na siłę poprzeczną to mniejszaz poniższych wielkości:

VRd,c : nośność ze względu na wyłamanie krawędzibetonu

VRd,s : nośność stali na ścinanieUwaga: Jeśli warunki odnośnie h i c2 nie są spełnione, należy skontaktować się z konsultantem firmy Hilti.

VRd,c: Nośność obliczeniowa ze względu na wyłamanie krawędzi betonu

Należy obliczyć najniższą nośność ze względu na wyłamanie krawędzi betonu. Konieczne jest sprawdzenie wszystkich sąsiadujących krawędzi, a nie wyłącznie krawędzi znajdującej się na kierunku działania siły poprzecznej. Kierunek działania siły poprzecznej uwzględniany jest za pomocą współczynnika fβ,V.

V,V,ARN,B0

c,Rdc,Rd fffVV β⋅⋅⋅=

V

cs

rec,c/sc >1.5c2

c >1.5c2

h>1.5c

145




150

V0Rd,c : Nośność obliczeniowa ze względu na wyłamanie krawędzi betonu




VoRd,c

1) [kN] 2.2 2.8 4.2 5.6 10.3 15.4 19.7 25.2 30.7 36.9 43.4

cmin [mm] min. odległość od krawędzi

40 45 55 65 85 105 120 135 150 165 180

1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie krawędzi betonu obliczana jest ze wzoru V°Rd,c=V°Rk,c/γMc,V,gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMc,V wynosi 1.8.

fB,V: Wpływ wytrzymałości betonu






fB,N

C16/20 16 20 0.89 C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:



fAR,V: Wpływ rozstawu i odległości kotew od krawędziWzór dla zamocowania pojedynczą kotwą,uwzględniający jedynie wpływ odległościkotwy od krawędzi

minminV,AR c

cc

cf =


minminV,AR c

cc6

sc3f

+=

Ogólny wzór dla n kotew (odległość od krawędzi plus n-1 rozstawów), słuszny jedynie w przypadku, gdy wszystkie rozstawy od s1 do sn-1 sąmniejsze niż 3c a odległość c2 > 1,5c

minmin

1n21V,AR c

cnc3

s...ssc3f ⋅

++++= −

ccs

ss

2,2

1

2

3

n-1sc2,1

h >1,5 c

Uwaga: Zakłada się, że tylko rząd kotew najbliższy swobodnej krawędzi elementu betonowego przenosi osiowe obciążenie poprzeczne

wynikiprzedstawionodalej w tabeli


25

ff cube,ckB =

146



151

fAR,V c/cmin

1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,2 3,4 3,6 3,8 4,0Wpływ odległości


1,00 1,31 1,66 2,02 2,41 2,83 3,26 3,72 4,19 4,69 5,20 5,72 6,27 6,83 7,41 8,00

s/cmin 1,0 0,67 0,84 1,03 1,22 1,43 1,65 1,88 2,12 2,36 2,62 2,89 3,16 3,44 3,73 4,03 4,331,5 0,75 0,93 1,12 1,33 1,54 1,77 2,00 2,25 2,50 2,76 3,03 3,31 3,60 3,89 4,19 4,502,0 0,83 1,02 1,22 1,43 1,65 1,89 2,13 2,38 2,63 2,90 3,18 3,46 3,75 4,05 4,35 4,672,5 0,92 1,11 1,32 1,54 1,77 2,00 2,25 2,50 2,77 3,04 3,32 3,61 3,90 4,21 4,52 4,833,0 1,00 1,20 1,42 1,64 1,88 2,12 2,37 2,63 2,90 3,18 3,46 3,76 4,06 4,36 4,68 5,003,5 1,30 1,52 1,75 1,99 2,24 2,50 2,76 3,04 3,32 3,61 3,91 4,21 4,52 4,84 5,174,0 1,62 1,86 2,10 2,36 2,62 2,89 3,17 3,46 3,75 4,05 4,36 4,68 5,00 5,334,5 1,96 2,21 2,47 2,74 3,02 3,31 3,60 3,90 4,20 4,52 4,84 5,17 5,505,0 2,33 2,59 2,87 3,15 3,44 3,74 4,04 4,35 4,67 5,00 5,33 5,675,5 2,71 2,99 3,28 3,57 3,88 4,19 4,50 4,82 5,15 5,49 5,836,0 2,83 3,11 3,41 3,71 4,02 4,33 4,65 4,98 5,31 5,65 6,006,5 3,24 3,54 3,84 4,16 4,47 4,80 5,13 5,47 5,82 6,177,0 3,67 3,98 4,29 4,62 4,95 5,29 5,63 5,98 6,337,5 4,11 4,43 4,76 5,10 5,44 5,79 6,14 6,508,0 4,57 4,91 5,25 5,59 5,95 6,30 6,678,5 5,05 5,40 5,75 6,10 6,47 6,839,0 5,20 5,55 5,90 6,26 6,63 7,009,5 5,69 6,05 6,42 6,79 7,17

10,0 6,21 6,58 6,95 7,3310,5 6,74 7,12 7,5011,0 7,28 7,6711,5 7,8312,0 8,00

fβ,V : Wpływ kierunku działania siły poprzecznej

Kąt β [°] fβ,V

0 do 55 160 1.170 1.280 1.5

90 do 180 2

VRd,s1) : Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie


HAS stal klasy 5.8 2) [kN] 7,9 12,6 18,3 34,6 54,0 77,8 102,5 124,6 155,3 182,2 219,1

HAS stal klasy 8.8 2) [kN] 12,6 20,1 29,3 55,3 86,4 124,4 164,0 199,3 248,4 291,5 350,6

HAS-R, HAS-HCR2) 3) [kN] 8.8 14.1 20.5 38.8 60.6 87.2 64.1 77.9 97.1 113.9 137

1) Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie obliczana jest ze wzoru VRd,s= (0,6 As fuk)/γMs,V. Wartości pól przekroju czynnego As

oraz nominalnej wytrzymałości stali na rozciąganie fuk, podane są w tablicy w rozdziale „Wymiary i własności mechaniczne kotwy “. Częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,V dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.25; natomiast dla stali klasy A4-70 i prętów HCR o rozmiarach M8 do M24 wynosi 1.56 a z kolei dla stali klasy A4-70 i prętów HCR o rozmiarach M27 do M39 wynosi 2.0.

2) Dane przedstawione kursywą odnoszą się do prętów nietypowych. 3) Uwaga: Wartości nominalnej wytrzymałości na rozciąganie fuk, w przypadku stali klasy A4 zmieniają się dla rozmiarów M27 do M39

z 700 N/mm² na 500 N/mm², a granica plastyczności fyk, zmienia się dla rozmiarów M27 do M39 z 450 N/mm² na 250 N/mm². Częściowywspółczynnik bezpieczeństwa γMs,V, zmienia się wraz z wytrzymałością stali tak jak przedstawiono to w adnotacji 1) zamieszczonej wyżej.

VRd : Nośność obliczeniowa z uwagi na siłę poprzeczną


Obciążenie złożone: Wyłącznie wtedy, gdy działa obciążenie siłą podłużną i siłą poprzeczną (patrz str. 246oraz przykłady na stronach 249-256).


β

1f V, =β

β+β=β sin5.0cos

1f V,

2f V, =β

dla 0° ≤ β ≤ 55°

dla 55° < β ≤ 90°

dla 90° < β ≤ 180°

Wzory:


Dla zamocowania wykonanego przy użyciuwięcej niż 2 kotew, należystosować ogólny wzór dla n kotew zamieszczony na poprzedniej stronie.

przyłożona siła

147



HVU Kotwy wklejane z tuleją HIS-N / HIS-RN

152

Cechy:

- zamocowania kotwione zlicowane z powierzchnią


- zakotwienie nie wywierające sił rozporu na podłoże

- duża nośność

- możliwość stosowania zmniejszonych odległościod krawędzi i rozstawów kotew

- kompletny zestaw, składający się z ładunku foliowego, tulei wewnętrznie gwintowanej oraz narzędzia do osadzania

Materiał:

HIS-N: - stal węglowa, cynkowana galwanicznie min. 5μm Zn

HIS-RN - stal nierdzewna, A4-70: 1.4401

HVU ładunek: - żywica uretanowo-metakrylowa – bez styrenu, utwardzacz, piasek kwarcowy lub korund, rurka

HVU ładunek foliowy

HIS-N, HIS-RN tuleje wewn. gwintowane

A4316

Beton

Małaodległość od

krawędzioraz rozstaw

Odpornośćogniowa


ProgramKotwy Hilti

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): ładunek HVU z HIS-N

Dane w tym rozdziale dotyczą nast. warunków • beton o własnościach określonych w tabeli

• pominięty wpływ odl. od krawędzi i rozstawu • wartości nośności na rozciąganie dotyczą tulei HIS-N

(wyprowadzone przy zastosowaniu prętów ze stali klasy 12.9) • zniszczenie stali (przy ścinaniu): pręt lub śruba ze stali klasy 5.8


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 Rozciąganie NRu,m 37.2 85.1 102.4 161.3 210.0Ścinanie VRu,m 11.9 18.8 27.3 50.9 79.4


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 Rozciąganie NRk 35.6 81.6 66.9 150.3 174.3Ścinanie VRk 11.0 17.4 25.3 47.1 73.5




Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 Rozciąganie NRd 12.2 19.3 28.1 52.3 81.7 Ścinanie VRd 8.8 13.9 20.2 37.7 58.8


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 Rozciąganie NRec 8.7 13.8 20.1 37.4 58.6 Ścinanie VRec 6.3 9.9 14.5 26.9 42.0

beton niezarysowany



148



153

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): ładunek HVU z HIS-RN


• pominięty wpływ odl. od krawędzi i rozstawu • wartości nośności na rozciąganie dotyczą tulei HIS-RN

(wyprowadzone przy zastosowaniu prętów ze stali klasy 12.9) • zniszczenie stali (przy ścinaniu): pręt lub śruba ze stali klasy A4-70












hs

dfd0

min

h1h

nomh

beton niezarysowany



149



154

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20

Ładunek foliowy HVU... M10x90 M12x110 M16x125 M20x170 M24x210

Tuleja HIS-N ..., HIS-RN ... M8x90 M10x110 M12x125 M16x170 M20x205

d0 [mm] Średnica wiertła 14 18 22 28 32

hnom [mm] Nominalna głębokośćosadzenia 90 110 125 170 205


hmin [mm] Minimalna grubość podłoża 120 150 170 230 280

hs [mm] Długość włączenia min.gwintu maks.

820

1025

1230

1640

2050

df [mm] Zalecana średnica otworu przelotowego 9 12 14 18 22

Tinst [Nm] Moment dokręcający HIS-N HIS-RN

1512

2823

5040

8570

170130

Wiertło TE-CX- 14/22 - - - -

Wiertło TE-T- - 18/32 22/32 28/32 32/37


Czas utwardzania do pełnej nośności

tcure

więcej niż 20°C10°C do 20°C 0°C do 10°C -5°C do 0°C

8 min 20 min 30 min

1 godzina


Sprzęt montażowy

Wiertarka udarowa (TE5, TE6, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE 35, TE 55 lub TE 76), wiertło, narzędziedo osadzania, nasadka TE (TE-C-HIS, TE-F-Y-HIS) z HIS-S - M8 - M20 oraz pompka do przedmuchiwania.


1 2 3HVU

54 HIS-N

Wywiercić otwór. Przedmuchać otwórw celu usunięcia zwiercin.

Wsunąć ładunek foliowy HVU. Wkręcić tuleję.

5 trel 6 tcure 7Tinst

Nie zdejmować narzędziado osadzania przed

upływem wymaganego czasu.

Odczekać wymaganyczas utwardzania


dokręcający.

150



155


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20Ładunek foliowy HVU ... M10x90 M12x110 M16x125 M20x170 M24x210 lp [mm] Długość ładunku 110 127 140 170 200 dp [mm] Średnica ładunku 10,7 13,1 17,1 22 25,7 Tuleja HIS-N ..., HIS-RN ... M8x90 M10x110 M12x125 M16x170 M20x210

l [mm] Długość tulei 90 110 125 170 210

d [mm] Średnica zewnętrznatulei 12,5 16,5 20,5 25,4 27,6

As [mm²] Pole przekroju czynnego

TulejaŚruba

53,636,6

11058,0

17084,3

255157

229245

fuk [N/mm²]

Nominalnawytrzymałośćna rozciąganie

HIS-NHIS-RN

510700

510700

460700

460700

460700

fyk [N/mm²] Granica plastyczności HIS-NHIS-RN

410350

410350

375350

375350

375350

W [mm³] Wskaźnik wytrzymałości śruby 31,2 62,3 109 277 375

MRd,s [Nm] Obliczeniowa nośnośćna zginanie 1)

5.88.8

A2/A4

12,720,414,3

25,641,028,7

45,175,150,6

117,1187,4131,4

228,8366,1256,7

1) Obliczeniowa nośność śruby na zginanie wyznaczana jest ze wzoru MRd,s = (1,2 ⋅ W ⋅ fuk)/γms,b, gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γms,b dla śrub ze stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.25, natomiast dla klasy A4-70 i A2-70 wynosi 1.56. Sprawdzenie zabezpieczenia nośności dokonuje się ostatecznie za pomocą MSk ⋅ γF ≤ MRd,s.




NRd,c : nośność ze względu na wyłamanie betonu lub wyrwanie kotwy NRd,s : nośność śruby lub pręta ze względu na rozciąganie


d p

lp l l

ddp


N

cs

h

rec,c/s

151



156


N,RN,AN,Bo


N0Rd,c: Nośność obliczeniowa ze względu na wyłamanie


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20No

Rd,c [kN] 18.8 29.5 39.1 70.9 100.1 hnom [mm] Nominalna głębokość osadzenia 90 110 125 170 205 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie kotwy obliczana jest ze wzoru

NoRd,c= No

Rk,c/γMc,N, gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMc,N , wynosi 2.16.

fB,N: Wpływ wytrzymałości betonu






fB,N

C16/20 16 20 0.95 C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.04 C30/37 30 37 1.10 C35/45 35 45 1.16 C40/50 40 50 1.20 C45/55 45 55 1.24 C50/60 50 60 1.28

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:



fA,N: Wpływ rozstawu kotew Rozstaw Rozmiar kotwy

kotews [mm] M8 M10 M12 M16 M20

45 0.63 50 0.64 55 0.65 0.63 60 0.67 0.64 65 0.68 0.65 0.63 70 0.69 0.66 0.64 80 0.72 0.68 0.66 90 0.75 0.70 0.68 0.63 100 0.78 0.73 0.70 0.65 110 0.81 0.75 0.72 0.66 0.63 120 0.83 0.77 0.74 0.68 0.65 140 0.89 0.82 0.78 0.71 0.67 160 0.94 0.86 0.82 0.74 0.70 180 1.00 0.91 0.86 0.76 0.72 200 0.95 0.90 0.79 0.74 220 1.00 0.94 0.82 0.77 250 1.00 0.87 0.80 280 0.91 0.84 310 0.96 0.88 340 1.00 0.91 390 0.98 410 1.00

nomN,A h4

s5.0f

⋅+=


smin = 0,5hnom

scr,N = 2,0hnom

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛ −+=

100

25f1f cubeck,

NB,

dla fck,cube(150) = 20 N/mm2

⎟

⎟

⎠

⎞

⎜

⎜

⎝

⎛ −+=

125

25f1f cube,ck

N,B

gdzie: 25 N/mm² ≤ fck,cube(150) ≤ 60 N/mm²

152



157


odkrawędzic [mm]

M8 M10 M12 M16 M20

45 0.64 50 0.68 55 0.72 0.64 60 0.76 0.67 65 0.80 0.71 0.65 70 0.84 0.74 0.68 80 0.92 0.80 0.74 90 1.00 0.87 0.80 0.66 100 0.93 0.86 0.70 110 1.00 0.91 0.75 0.67 120 0.97 0.79 0.70 140 1.00 0.87 0.77 160 0.96 0.84 180 1.00 0.91 210 1.00

NRd,s1): Nośność obliczeniowa kotwy ze względu na rozciąganie stali


NRdsleeve

,s [kN] Tuleja HIS-N

HIS-RN

18,2

15,6

37,4

32,1

52,1

49,6

78,2

74,4

70,2

66,8

NRd sbolt

, [kN] Śruba klasa 5.8

klasa 8.8klasa A4-70

12,2

19,513,7

19,3

30,921,7

28,1

44,931,6

52,3

84,058,8

81,7

130,791,7

1) Wartość nośności obliczeniowej stali kotwy ze względu na rozciąganie obliczana jest ze wzoru NRd,s= As ⋅ fuk/γMs,N, gdzie częściowywspółczynnik bezpieczeństwa γMs,N , dla tulei i śrub ze stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.5, natomiast dla stali A4-70 w przypadku śrub wynosi 1.87 oraz 2.4 dla tulei.


NRd = mniejsza z NRd,c, NRd,ssleeve albo NRd,s

bolt

Obciążenie złożone: Wyłącznie wtedy, gdy działa obciążenie siłą podłużną i siłą poprzeczną (patrz str. 246 oraz przykłady na stronach 249 - 256).

nomN,R h

c72.028.0f +=


cmin= 0,5 hnom

ccr,N= 1,0 hnom


153




158

SIŁA POPRZECZNA

Nośność obliczeniowa pojedynczej kotwy z uwagi na siłę poprzeczną to mniejsza z poniższych wielkości:



VRd,c: : Nośność obliczeniowa ze względu na wyłamanie krawędzi betonu


V,ARV,BV0


V0Rd,c: Nośność obliczeniowa ze względu na wyłamanie

krawędzi betonu


• przy minimalnej odległości od krawędzi mincRozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20

V0Rd,c

1) [kN] 3.0 4.5 6.3 10.7 16.0

cmin [mm] min. odległość od krawędzi 45 55 65 85 105

1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie krawędzi betonu obliczana jest ze wzoru VoRd,c= Vo

Rk,s/γMs,V,gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMc,V wynosi 1.8.

fBV: Wpływ wytrzymałości betonu






fB,V

C16/20 16 20 0.89 C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:



V

cs

rec,c/sc >1.5c2

c >1.5c2

h>1.5c



25

ff cube,ckB =

154



159

ccs

ss

2,2

1

2

3

n-1sc2,1

h >1,5 c

Uwaga: Zakłada się, że tylko rząd kotew najbliższy swobodnej krawędzi elementu betonowego przenosi osiowe obciążeniepoprzeczne

fβ,V : Wpływ kierunku działania siły poprzecznejKąt ß [°] fβ,V

0 do 55 160 1.170 1.280 1.5

90 do 180 2

fAR,V: Wpływ rozstawu i odległości kotew od krawędzifAR,V c/cmin



1.00 1.31 1.66 2.02 2.41 2.83 3.26 3.72 4.19 4.69 5.20 5.72 6.27 6.83 7.41 8.00

s/cmin 1.0 0.67 0.84 1.03 1.22 1.43 1.65 1.88 2.12 2.36 2.62 2.89 3.16 3.44 3.73 4.03 4.331.5 0.75 0.93 1.12 1.33 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.76 3.03 3.31 3.60 3.89 4.19 4.502.0 0.83 1.02 1.22 1.43 1.65 1.89 2.13 2.38 2.63 2.90 3.18 3.46 3.75 4.05 4.35 4.672.5 0.92 1.11 1.32 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.77 3.04 3.32 3.61 3.90 4.21 4.52 4.833.0 1.00 1.20 1.42 1.64 1.88 2.12 2.37 2.63 2.90 3.18 3.46 3.76 4.06 4.36 4.68 5.003.5 1.30 1.52 1.75 1.99 2.24 2.50 2.76 3.04 3.32 3.61 3.91 4.21 4.52 4.84 5.174.0 1.62 1.86 2.10 2.36 2.62 2.89 3.17 3.46 3.75 4.05 4.36 4.68 5.00 5.334.5 1.96 2.21 2.47 2.74 3.02 3.31 3.60 3.90 4.20 4.52 4.84 5.17 5.505.0 2.33 2.59 2.87 3.15 3.44 3.74 4.04 4.35 4.67 5.00 5.33 5.675.5 2.71 2.99 3.28 3.57 3.88 4.19 4.50 4.82 5.15 5.49 5.836.0 2.83 3.11 3.41 3.71 4.02 4.33 4.65 4.98 5.31 5.65 6.006.5 3.24 3.54 3.84 4.16 4.47 4.80 5.13 5.47 5.82 6.177.0 3.67 3.98 4.29 4.62 4.95 5.29 5.63 5.98 6.337.5 4.11 4.43 4.76 5.10 5.44 5.79 6.14 6.508.0 4.57 4.91 5.25 5.59 5.95 6.30 6.678.5 5.05 5.40 5.75 6.10 6.47 6.839.0 5.20 5.55 5.90 6.26 6.63 7.009.5 5.69 6.05 6.42 6.79 7.1710.0 6.21 6.58 6.95 7.3310.5 6.74 7.12 7.5011.0 7.28 7.6711.5 7.8312.0 8.00

fAR,V: Wpływ rozstawu i odległości kotew od krawędzi

Wzór dla zamocowania pojedynczą kotwą,uwzględniający jedynie wpływ odległościkotwy od krawędzi

minminV,AR c

cc

cf ⋅=


minminV,AR c

cc6

sc3f ⋅

⋅+⋅=


minmin

1n21V,AR c

ccn3

s...ssc3f ⋅

⋅⋅++++⋅

= −

1V,f =β

ßsin5,0ßcos1

V,f+

=β

2V,f =β

dla 0° ≤ ß ≤ 55°

dla 55° < ß ≤ 90°

dla 90° < ß ≤ 180°

Wzory:


β

wynikiprzedstawionow tabeli powyżej


Dla zamocowania wykonanego przy użyciu więcej niż 2 kotew, należy stosować ogólny wzór dla n kotew zamieszczony na dole strony.

przyłożona siła

155



160


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 VRd,s

1) [kN] Śruba stal klasy 5.8 8.8 13.9 20.2 37.7 58.8 stal klasy 8.8 14.1 22.3 32.4 60.3 94.1 A4-70 9.9 15.6 22.7 42.3 66.0 1) Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie obliczana jest ze wzoru VRd,s= (0,6 As fuk)/γMs,V. Wartości pól przekroju czynnego śrub As

oraz nominalnej wytrzymałości stali na rozciąganie fuk przyjęto na podstawie normy ISO 898. Częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,V

dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.25 oraz 1.56 dla stali klasy A4-70.

VRd : Nośność obliczeniowa z uwagi na siłę poprzeczną

VRd = mniejsza z VRd,c i VRd,sbolt


156



HVU Kotwy wklejane z prętem zbrojeniowym

161

Cechy:- kompletny gotowy do użycia zestaw zamocowania wykorzystującego pręt zbrojeniowy



- duża nośność

- możliwość stosowania zmniejszonych odległościod krawędzi i rozstawów kotew

Materiał:

Prętzbrojeniowy:

- typ BSt 500 zgodnie z DIN 488 (patrz takżeEuronorma 82-79). W przypadku stosowania innych wkładek, należy skonsultować się z doradcą technicznym firmy Hilti.

HVU ładunek: - żywica uretanowo-metakrylowa – bez styrenu, utwardzacz, piasek kwarcowy lub korund, rurka foliowa

HVU ładunek

Odcinek pręta zbrojeniowego



Odpornośćogniowa

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): ładunek HVU z odcinkiem pręta zbrojeniowego


• pominięty wpływ odl. od krawędzi i rozstawu • zniszczenie stali


Średnica prętazbroj. (mm) 10 12 14 16 20 25 28 32 36

RozciąganieNRu,m

33.4 66.0 98.9 99.9 176.8 216.3 378.9 449.1 528.7

Ścinanie VRu,m 28.1 40.4 55.0 71.8 112.3 175.0 219.2 286.3 384.5



Rozciąganie NRk 15.9 50.1 69.7 68.4 128.1 128.0 259.1 312.1 372.3 Ścinanie VRk 26.0 37.4 50.9 66.5 104.0 162.0 203.0 265.1 356.0



Nośności obliczeniowe Rd [kN]: beton, fck,cube = 25 N/mm2


Rozciąganie NRd 12.5 19.2 26.2 29.1 49.4 76.3 96.2 113.4 131.9 Ścinanie VRd 17.3 24.9 33.9 44.3 69.3 108.0 135.3 176.7 237.3

Obciążenia dopuszczalne Rrec [kN]: beton, fck,cube = 25 N/mm2


RozciąganieNRec

8.9 13.7 18.7 20.8 35.3 54.5 68.7 81.0 94.2

Ścinanie VRec 12.4 17.8 24.2 31.6 49.5 77.1 96.6 126.2 169.5

beton niezarysowany



157



162

h1

h

d0

0 d /


Średnica pręta zbrojeniowego ∅ [mm] 10 12 14 16 20 25 28 32 36

Ładunek foliowy HVU... M10x90 M12x110 M16x125 M16x125 M20x170 M24x210 M30x270 M33x330 M39x360

d0 [mm] Średnica wiertła 12 15 18 20 25 30 35 40 42

h1 [mm] Głębokość otworu 90 110 125 125 170 210 270 300 360

hmin [mm] Minimalna grubość podłoża 120 140 170 170 220 270 340 380 460

TE-CX- 12/22 15/27 - - - - - - - Wiertło

TE-T- - - 18/32 20/32 25/52 30/57 - - -

Zalecana wiertnica do diamentowego wiercenia rdzeniowego DD 80 E // DD 160 E



tcure


8 min. 20 min. 30 min.

1 godzina

20 min. 30 min. 1 godzina 5 godzin


Sprzęt montażowy

Wiertarka udarowa (TE5, TE6, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE 35, TE 55 lub TE 76) ewentualnie wiertnica do diamentowego wiercenia rdzeniowego, wiertło oraz pompka do przedmuchiwania. Nacięty wstępnie gwint na pręcie zbrojeniowym, nakrętka przyspawana do pręta zbrojeniowego oraz nasadka do pręta zbrojeniowego.


1 2 3HVU

5 REBAR4

Wywiercić otwór. Przedmuchać otwórw celu usunięcia zwiercin.

Wsunąć ładunek foliowy HVU.

Wkręcić odcinek prętazbrojeniowego.

5 trel 6 tcure

Nie zdejmowaćnarzędzia do osadzania

przed upływem wymaganego czasu.

Odczekać wymagany czas utwardzania.

min

hnom

158



163


Średnica pręta zbrojeniowego [mm] 10 12 14 16 20 25 28 32 36HVU ładunek foliowy M10x90 M12x110 M16x125 M16x125 M20x170 M24x210 M30x270 M33x330 M39x360

lp [mm] Długość ładunku HVU 110 127 140 140 170 200 260 290 320 dp [mm] Średnica ładunku HVU 10,7 13,1 17,1 17,1 22 25,7 31,5 31,5 35 Odcinek pręta zbrojeniowego Ø d [mm] Nominalna średnica pręta zbroj. 10 12 14 16 20 25 28 32 36 As [mm²] Pole przekroju czynnego 78,5 113,1 153,9 201,1 314,2 490,9 615,8 804,2 1017,9fuk [N/mm²] Nomin. wytrzym. na

rozciąganie 550

fyk [N/mm²] Granica plastyczności 500



SIŁA PODŁUŻNANośność obliczeniowa pojedynczego pręta zbrojeniowego z uwagi na siłę podłużną to minimum z poniższych wielkości:

NRd,c : nośność ze względu na wyłamanie betonu lub wyrwanie prętaNRd,s : nośność pręta ze względu na rozciąganie

NRd,c: Nośność ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie pręta

N,RN,AN,BTo



stożka betonu lub wyrwanie pręta• Wytrzymałość betonu na ściskanie fck,cube(150) = 25 N/mm2

Średnica pręta zbrojeniowego [mm] 10 12 14 16 20 25 28 32 36

NoRd,c

1) [kN] 12,5 19,2 26,2 29,1 49,4 76,3 96,2 113,4 131,9

hnom [mm] Nominalna głęb. osadzenia 90 110 125 125 170 210 270 300 360 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie pręta obliczana jest ze wzoru

NoRd,c= No



anchorage depth addtional lengthaccording to application

d

dp


N

cs

h

rec,c/s

głębokość dodatkowa długośćzależnie od zastosowania

159



164

fT: Wpływ głębokości osadzenia

nom

actT h

hf = Ograniczenia rzeczywistej głębokości osadzenia hact:

hnom ≤ hact ≤ 2.0hnom







fB,N

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1,02 C30/37 30 37 1,06 C35/45 35 45 1,09 C40/50 40 50 1,12 C45/55 45 55 1,14 C50/60 50 60 1,16

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:



⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛ −+=

5.212

25f1f cube,ck

N,B

gdzie:25 N/mm² ≤ fck,cube(150) ≤ 60 N/mm²

fA,N : Wpływ rozstawu prętów zbrojeniowychRozstaw Średnica pręta zbrojeniowego (mm) prętóws [mm] 10 12 14 16 20 25 28 32 36

45 0,6350 0,6455 0,65 0,6360 0,67 0,6465 0,68 0,65 0,63 0,6370 0,69 0,66 0,64 0,6480 0,72 0,68 0,66 0,6690 0,75 0,70 0,68 0,68 0,63100 0,78 0,73 0,70 0,70 0,65120 0,83 0,77 0,74 0,74 0,68 0,64140 0,89 0,82 0,78 0,78 0,71 0,67 0,63160 0,94 0,86 0,82 0,82 0,74 0,69 0,65 0,63180 1,00 0,91 0,86 0,86 0,76 0,71 0,67 0,65 0,63200 0,95 0,90 0,90 0,79 0,74 0,69 0,67 0,64220 1,00 0,94 0,94 0,82 0,76 0,70 0,68 0,65250 1,00 1,00 0,87 0,80 0,73 0,71 0,67280 0,91 0,83 0,76 0,73 0,69310 0,96 0,87 0,79 0,76 0,72340 1,00 0,90 0,81 0,78 0,74390 0,96 0,86 0,83 0,77420 1,00 0,89 0,85 0,79450 0,92 0,88 0,81480 0,94 0,90 0,83540 1,00 0,95 0,88600 1,00 0,92660 0,96720 1,00

fR,N : Wpływ odległości prętów od krawędziOdległość Średnica pręta zbrojeniowego (mm)

odkrawędzi,

c [mm] 10 12 14 16 20 25 28 32 36

45 0,6450 0,6855 0,72 0,6460 0,76 0,6765 0,80 0,71 0,65 0,6570 0,84 0,74 0,68 0,6880 0,92 0,80 0,74 0,7490 1,00 0,87 0,80 0,80 0,66100 0,93 0,86 0,86 0,70110 1,00 0,91 0,91 0,75 0,66120 0,97 0,97 0,79 0,69140 1,00 1,00 0,87 0,76 0,65160 0,96 0,83 0,71 0,66180 1,00 0,90 0,76 0,71 0,64210 1,00 0,84 0,78 0,70240 0,92 0,86 0,76270 1,00 0,93 0,82300 1,00 0,88330 0,94360 1,00

nomN,A h4

s5,0f +=


smin = 0,5hnom

scr,N = 2,0hnom

nomN,R h

c72,028,0f +=


cmin = 0,5hnom

ccr,N = 1,0hnom

Uwaga: Jeżeli więcej niż 3 boki znajdują się w odległości mniejszej niż ccr,N, należy skontaktować sięz konsultantem firmy Hilti.

160



165

NRd,s1) : Nośność obliczeniowa ze względu na rozciąganie stali

Średnica pręta zbroj. [mm] 10 12 14 16 20 25 28 32 36

NRd,s1) [kN] odcinek pręta 32.7 47.1 64.1 83.8 130.9 204.5 256.6 335.1 424.1

1) Wartość nośności obliczeniowej stali ze względu na rozciąganie obliczana jest ze wzoru NRd,s= As ⋅ fuk/γMs,N, gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,N dla odcinków prętów zbrojeniowych ze stali BSt 500 wynosi 1.32.



Obciążenie złożone: Wyłącznie wtedy, gdy działa obciążenie siłą podłużną i siłą poprzeczną (Patrz str. 246 oraz przykłady na stronach 249 - 256).

SIŁA POPRZECZNA






V,V,ARV,B0



krawędzi betonu



Średnica pręta zbrojeniowego [mm] 10 12 14 16 20 25 28 32 36

VoRd,c

1) [kN] 3,0 4,2 5,9 6,1 10,4 15,7 25,2 31,4 43,4

cmin [mm] min. odległość od krawędzi 45 55 65 65 85 105 135 150 180 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie krawędzi betonu obliczana jest ze wzoru Vo

Rd,c= VoRk,c/γMc,V,


V

cs

rec,c/sc >1.5c2

c >1.5c2

h>1.5c

161




166







fB,V

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:






1.00 1.31 1.66 2.02 2.41 2.83 3.26 3.72 4.19 4.69 5.20 5.72 6.27 6.83 7.41 8.00

s/cmin 1.0 0.67 0.84 1.03 1.22 1.43 1.65 1.88 2.12 2.36 2.62 2.89 3.16 3.44 3.73 4.03 4.331.5 0.75 0.93 1.12 1.33 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.76 3.03 3.31 3.60 3.89 4.19 4.502.0 0.83 1.02 1.22 1.43 1.65 1.89 2.13 2.38 2.63 2.90 3.18 3.46 3.75 4.05 4.35 4.672.5 0.92 1.11 1.32 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.77 3.04 3.32 3.61 3.90 4.21 4.52 4.833.0 1.00 1.20 1.42 1.64 1.88 2.12 2.37 2.63 2.90 3.18 3.46 3.76 4.06 4.36 4.68 5.003.5 1.30 1.52 1.75 1.99 2.24 2.50 2.76 3.04 3.32 3.61 3.91 4.21 4.52 4.84 5.174.0 1.62 1.86 2.10 2.36 2.62 2.89 3.17 3.46 3.75 4.05 4.36 4.68 5.00 5.334.5 1.96 2.21 2.47 2.74 3.02 3.31 3.60 3.90 4.20 4.52 4.84 5.17 5.505.0 2.33 2.59 2.87 3.15 3.44 3.74 4.04 4.35 4.67 5.00 5.33 5.675.5 2.71 2.99 3.28 3.57 3.88 4.19 4.50 4.82 5.15 5.49 5.836.0 2.83 3.11 3.41 3.71 4.02 4.33 4.65 4.98 5.31 5.65 6.006.5 3.24 3.54 3.84 4.16 4.47 4.80 5.13 5.47 5.82 6.177.0 3.67 3.98 4.29 4.62 4.95 5.29 5.63 5.98 6.337.5 4.11 4.43 4.76 5.10 5.44 5.79 6.14 6.508.0 4.57 4.91 5.25 5.59 5.95 6.30 6.678.5 5.05 5.40 5.75 6.10 6.47 6.839.0 5.20 5.55 5.90 6.26 6.63 7.009.5 5.69 6.05 6.42 6.79 7.1710.0 6.21 6.58 6.95 7.3310.5 6.74 7.12 7.5011.0 7.28 7.6711.5 7.8312.0 8.00


Dla zamocowania wykonanego przy użyciu więcej niż 2 kotew, należy stosować ogólny wzórdla n kotew zamieszczony dalej.

25

ff cube,ck

V,B =

gdzie:25 N/mm2 ≤ fck,cube(150) ≤ 60 N/mm2

162



167

ccs

ss

2,2

1

2

3

n-1sc2,1

h >1,5 c

Uwaga: Zakłada się, że tylko rząd kotew najbliższy swobodnej krawędzi elementu betonowego przenosi osiowe obciążeniepoprzeczne.



minminV,AR c

cc

cf ⋅=


minminV,AR c

cc6

sc3f ⋅

⋅+⋅=


minmin

1n21V,AR c

ccn3

s...ssc3f ⋅

⋅⋅++++⋅

= −


0 do 55 160 1.170 1.280 1.5

90 do 180 2


Średnica pręta zbroj. [mm] 10 12 14 16 20 25 28 32 36

VRd,s1) [kN] 17,3 24,9 33,9 44,3 69,3 108,0 135,3 176,7 224,0

1) Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie obliczana jest ze wzoru VRd,s= (0,6⋅As⋅fuk)/γMs,V.Częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,V dla odcinków prętów zbrojeniowych ze stali typu BSt 500 wynosi 1.5.

VRd : Nośność obliczeniowa układu z uwagi na siłę poprzeczną



1fV,

=β

ßsin5,0ßcos1

fV, +

=β

2fV,

=β

dla 0° ≤ ß ≤ 55°

dla 55° < ß ≤ 90°

dla 90° < ß ≤ 180°

Wzory:


β

wynikiprzedstawionopowyżejw tabeli

przyłożona siła poprzeczna

163


HIT-RE 500 Kotwy wklejane iniekcyjnie z trzpieniem HAS

168

Cechy:- podłoże: beton

- duża nośność

- dobra skuteczność w otworach wierconych koronkowo

- dobra skuteczność w otworach zawilgoconych

- przydatność do betonu nasyconego wodą

- możliwość stosowania dużych średnic

- długi czas korekty przy wyższych temperaturach

- zaprawa bezzapachowa


- dopuszczalne małe odległości od krawędzi i rozstawy

- czysty i łatwy montaż


Materiał:

HAS, HAS-E: - stal klasy 5.8 , ISO 898 T1, cynkowana galw. min.5 μm



Ładunek:- pakiet standardowy: 330 ml

- pakiet specjalny: 1100 ml

Dozownik: - MD2000, BD2000, P3000 F, P5000 HY

HIT-RE 500 pakiet foliowy, mieszalnik

HAS, HAS-R oraz HAS-HCR trzpienie

HAS-E i HAS-E-R trzpienie

A4316

HCRhighMo





ProgramKotwy Hilti

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HIT-RE 500 z HAS, HAS-E Dane w tym rozdziale dotyczą nast. warunków• beton o własnościach określonych w tabeli

• pominięty wpływ odległości od krawędzi, rozstawu itd. • stal klasy 5.8 dla rozmiarów M8 – M24 i klasy 8.8 dla rozmiarów M27 – M39. • zniszczenie stali



17.7 28.2 41.1 77.9 121.7 175.2 264.3 346.9 407.6 484.5 555.1

Ścinanie VRu,m 10.7 17.0 24.7 46.7 72.9 105.0 221.4 269.1 335.3 393.5 473.3


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 Rozciąganie NRk 16.4 26.1 38.1 72.2 112.7 162.0 199.6 262.0 307.8 365.9 419.3 Ścinanie VRk 9.9 15.8 22.9 43.2 67.5 97.3 205.0 249.1 310.5 364.4 438.3

beton niezarysowany



164



169







7.4 9.9 14.1 20.6 37.4 53.9 66.0 86.6 101.8 121.0 138.6

Ścinanie VRec 5.6 9.0 13.1 24.7 38.6 55.6 117.1 142.4 177.4 208.2 250.4

Podstawowe dane dot. nośności (pojedynczej kotwy): HIT-RE 500 z HAS-R, -E-R, -HCR


• pominięty wpływ odległości od krawędzi, rozstawu itd. • stal klasy A4-70 dla rozmiarów M8 – M24; w przypadku rozmiarów M27 – M39, fuk dla stali klasy A4 zmienia

się z 700 N/mm2 na 500 N/mm2.• zniszczenie stali



24.8 39.6 57.8 109.1 170.3 244.4 230.7 280.2 349.4 410.1 493.0

Ścinanie VRu,m 14.8 23.8 34.5 65.4 102.1 146.9 138.5 168.3 209.7 246.0 295.9


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 Rozciąganie NRk 23.0 36.7 53.5 101.0 157.6 226.3 213.6 259.4 323.5 379.7 456.5Ścinanie VRk 13.7 22.0 32.0 60.5 94.5 136.0 128.2 155.8 194.2 227.8 274.0







7.4 9.9 14.1 20.6 37.4 53.9 63.6 77.2 96.3 113.0 135.9

Ścinanie VRec 6.3 10.1 14.6 27.7 43.3 62.3 45.8 55.6 69.4 81.3 97.9

beton niezarysowany



165



170

Szczegó y osadzania

Rozmiar kotwy M8 M 0 M 2 M 6 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39

Pr t kotwy1) HAS /-E/-R/-E-R/-HCR M8x110/14

M10x130/21

M12x160/28

M16x190/38

M20x240/48

M24x290/54

M27x340/60

M30x380/70

M33x420/80

M36x460/90

M39x510/100

d0 rednica wiert a [mm] 10 12 14 18 24 28 30 35 37 40 42 h1 G boko [mm] 85 95 115 130 175 215 250 280 310 340 370

hnomNominalna g b.osadzenia [mm] 80 90 110 125 170 210 240 270 300 330 360

h (min) Min. grubopod o a [mm] 100 120 140 170 220 270 300 340 380 410 450

tfix (max) Maks. grubomocowanegoelementu

[mm] 14 21 28 38 48 54 60 70 80 90 100

9 12 14 18 22 26 30 33 36 39 42 df

rednica otworu przelotowego [mm]

11 13 15 19 25 29 31 36 38 41 43

Tinst Moment dokr caj. [Nm] 18 35 60 120 260 450 650 950 1200 1500 1800

Obj to wype nienia 2) ml 4 6 10 15 43 65 71 124 140 160 160 Ilo naci ni spustu MD/BD

2000 1 2 2 4 9 13 15 25 28 32 32 udarowe

TE-1..18M 5..18M 15..35 25..55 55..76 55..76 55..76 55..76 55..76 55..76

Zal. system wiercenia rdzeniowe DD 80 / DD 100 DD 80 ., DD 250

1) Warto ci ca kowitych d ugo ci trzpienia i maksymalnych grubo ci mocowanego elementu s uszne s jedynie dla pr tów kotwowych HAS podanych w niniejszej tabeli.

W przypadku stosowania innych pr tów kotwowych HAS, warto ci te ulegaj zmianie. (Np. pr t HAS M12x260/128; l = 260 mm i tfix = 128 mm)2) Jedno naci ni cie spustu odpowiada w przybli eniu obj to ci 5 ml ywicy przy korzystaniu z dozownika MD 2000 albo BD 2000.

Temperatura pod o apodczas osadzania Czas elowania Czas utwardzania do pe nej

no no ci40°C30°C20°C10°C0°C-5°C

12 min. 20 min. 30 min.

2 godziny 3 godziny 4 godziny

4 godziny 8 godzin 12 godzin 24 godziny 50 godzin 72 godziny

mniej ni -5°C Nale y skonsultowa si z doradc technicznym firmy Hilti.

Sprz t monta owy

• odpowiednie wiert o (koronka rdzeniowa diamentowa) • dozownik (MD 2000, BD 2000, P3000 F, P5000 HY) • pompka do przedmuchiwania • zestaw szczotek do czyszczenia otworu

166


10 20 40 80 150 200 270 300 330 360 390


171


Wsunąć pakiet foliowyw oprawę.

Nakręcić mieszalnik.

Wywiercić otwór. Oczyścić i przedmuchać otwór.

Wprowadzić oprawędo dozownika.

Wyrzucić koniecznie początkową porcję żywicy(cztery naciśnięcia spustu).

Odbezpieczyć dozownik. Dokonać iniekcji żywicydo otworu. Osadzić pręt kotwowy.


Dociągnąć stosującwymagany moment.



Pręt kotwowy HAS M8x110/14

M10x130/21

M12x160/28

M16x190/38

M20x240/48

M24x290/54

M27x340/60

M30x380/70

M33x420/80

M36x460/90

M39x510/100

l [mm] Długość trzpienia 110 130 160 190 240 290 340 380 420 460 510

As [mm2] Pole przekroju czynnego 32.8 52.3 76.2 144 225 324 427 519 647 759 913

HAS 5.8 500 500 500 500 500 500 - - - - -

HAS 8.8 - - - - - - 800 800 800 800 800

HAS-R

fuk [N/mm2] Nominalna wytrzymałość na rozciąganie

-HCR700 700 700 700 700 700 500 500 500 500 500

HAS 5.8 400 400 400 400 400 400 - - - - -

HAS 8.8 - - - - - - 640 640 640 640 640

HAS-R

fyk [N/mm2] Granica plastyczności

-HCR450 450 450 450 450 450 250 250 250 250 250

W [mm3] Wskaźnik wytrzymałości 26.5 53.3 93.9 244 477 824 1245 1668 2322 2951 3860

HAS 5.8 12.7 25.6 45.1 117.1 228.8 395.3 - - - - -

HAS 8.8 - - - - - - 956.1 1280.8 1783.5 2266.5 2987.8

HAS-R MRd,s [Nm]

Obliczeniowanośnośćna zginanie 1)

-HCR14.3 28.7 50.6 131.4 256.7 443.5 478.8 641.5 893.0 1134.9 1484.5

Sw [mm] Rozwartość klucza 13 17 19 24 30 36 41 46 50 55 59

dw [mm] Średnica podkładki 16 20 24 30 37 44 50 56 60 66 72 1) Obliczeniowa nośność pręta kotwowego na zginanie wyznaczana jest ze wzoru MRd,s = (1.2 · W · fuk)/γMs,b , gdzie częściowy współczynnik

bezpieczeństwa γMs, dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.25, natomiast dla stali A4-70 i prętów HCR wynosi 1.56. Sprawdzenie zabezpieczenia nośności dokonuje się ostatecznie za pomocą MSk · γF ≤ MRd,s

d p

lp l

dw

Sw

167



172


Uwaga: Wobec możliwości przenoszenia dużych obciążeń przez kotwę HIT-RE 500, użytkownik powinien sprawdzić, czy obciążenie betonowego elementu podłoża, włącznie z obciążeniami powstałymi wskutek zakotwienia, nie powoduje uszkodzeń (np. rys) tego elementu.




W.satTempNR,NA,NB,To

cRd,cRd, ffffffNN ⋅⋅⋅⋅⋅⋅=


stożka betonu lub wyrwanie kotwy • Wytrzymałość betonu na ściskanie fck,cube= 25 N/mm2


NoRd,c

1) [kN] Beton 10.3 13.8 19.8 28.9 52.4 75.5 92.4 121.3 142.5 169.4 194.1

hnom [mm] Nominalna głęb. osadzenia 80 90 110 125 170 210 240 270 300 330 360 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie kotwy obliczana jest ze wzoru

NoRd,c= No









fB,N

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.05 C30/37 30 37 1.12 C35/45 35 45 1.20 C40/50 40 50 1.25 C45/55 45 55 1.30 C50/60 50 60 1.35

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:



⎟

⎟

⎠

⎞

⎜

⎜

⎝

⎛ −+=

100

25cube,ckf1N,Bf

gdzie: 25 N/mm² ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm²


N

cs

h

rec,c/s

nomh

acthTf = gdzie: hnom ≤ hact ≤ 2.0 hnom

168



173

fA,N : Wpływ rozstawu kotew Rozstaw Rozmiar kotwy

kotews [mm] M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39

40 0,63 45 0,64 0,63 50 0,66 0,64 55 0,67 0,65 0,63 60 0,69 0,67 0,64 65 0,70 0,68 0,65 0,63 70 0,72 0,69 0,66 0,64 80 0,75 0,72 0,68 0,66 90 0,78 0,75 0,70 0,68 0,63 100 0,81 0,78 0,73 0,70 0,65 120 0,88 0,83 0,77 0,74 0,68 0,64 0,63 140 0,94 0,89 0,82 0,78 0,71 0,67 0,65 0,63 160 1,00 0,94 0,86 0,82 0,74 0,69 0,67 0,65 0,63 180 1,00 0,91 0,86 0,76 0,71 0,69 0,67 0,65 0,64 0,63 200 0,95 0,90 0,79 0,74 0,71 0,69 0,67 0,65 0,64 220 1,00 0,94 0,82 0,76 0,73 0,70 0,68 0,67 0,65 250 1,00 0,87 0,80 0,76 0,73 0,71 0,69 0,67 280 0,91 0,83 0,79 0,76 0,73 0,71 0,69 310 0,96 0,87 0,82 0,79 0,76 0,73 0,72 340 1,00 0,90 0,85 0,81 0,78 0,76 0,74 390 0,96 0,91 0,86 0,83 0,80 0,77 420 1,00 0,94 0,89 0,85 0,82 0,79 450 0,97 0,92 0,88 0,84 0,81 480 1,00 0,94 0,90 0,86 0,83 540 1,00 0,95 0,91 0,88 600 1,00 0,95 0,92 660 1,00 0,96 720 1,00

fR,N : Wpływ odległości kotew od krawędziOdległość Rozmiar kotwy

od krawędzi,c [mm] M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39

40 0,64 45 0,69 0,64 50 0,73 0,68 55 0,78 0,72 0,64 60 0,82 0,76 0,67 65 0,87 0,80 0,71 0,65 70 0,91 0,84 0,74 0,68 80 1,00 0,92 0,80 0,74 90 1,00 0,87 0,80 0,66 100 0,93 0,86 0,70 110 1,00 0,91 0,75 0,66 120 0,97 0,79 0,69 0,64 140 1,00 0,87 0,76 0,70 0,65 160 0,96 0,83 0,76 0,71 0,66 180 1,00 0,90 0,82 0,76 0,71 0,67 0,64 210 1,00 0,91 0,84 0,78 0,74 0,70 240 1,00 0,92 0,86 0,80 0,76 270 1,00 0,93 0,87 0,82 300 1,00 0,93 0,88 330 1,00 0,94 360 1,00

nomN,R h

c72,028,0f +=


cmin = 0,5⋅hnom

ccr,N = 1,0⋅hnom


nomN,A h4

s5,0f +=


smin=0,5⋅hnom

scr,N=2,0⋅hnom

169



174

fTemp: Wpływ temperatury podłoża

Osadzanie kotwy: Siła przyczepności kotwy Hilti HIT-RE 500 zmniejsza się, gdy osadzanie, utwardzanie żywicyoraz eksploatacja kotwy następują w sytuacji, w której temperatura podłoża wynosi od –5 do +5°C. Żywica Hilti HIT-RE 500 wykazuje efekt utwardzania uzupełniającego. W momencie, kiedy żywica rozgrzewa się do temperatury powyżej +5°C, uzyskuje pełną przyczepność.

Okres użytkowania: Temperatury podłoża, w okresie użytkowania zamocowania, wyższe niż 50°C prowadządo zmniejszenia siły przyczepności kotwy Hilti HIT-RE 500 zgodnie z poniższą tabelą.

Temperaturapodłoża

fTempOsadzanie

kotwy

ftemp Okres

użytkowania

-5 °C 0.8 1.0 0 °C 0.9 1.0 5°C 1.0 1.0 50°C - 1.0 60 °C - 0.85 70 °C - 0.62 80 °C - 0.5

Uwaga:W przypadku zamocowania kotwowego, wykonywanego w podłożu w temperaturze niższej od +5°C eksploatowanego natomiast w temperaturze wyższej od 50°C, należy uwzględnić tylko jeden współczynnik wpływu, mający mniejszą wartość.

fW.sat: Wpływ betonu nasyconego wodą

0.7fW.sat =

Uwaga:Współczynnik ten powinien być uwzględniany jedynie w przypadku, gdy kotwa osadzona jest w betonie nasyconym wodą, np. w betonowych obiektach podwodnych, zbiornikach wypełnionych wodą, wywierconych otworach przygotowanych do osadzenia kotew a zalanych wodą dłużej niż przez trzy dni. Współczynnik zmniejszający nie powinien być uwzględniany, jeżeli beton poddany jest jedynie krótkotrwałemu działaniu wody np. podczas wiercenia rdzeniowego koronką diamentową. Zamocowanie przy zastosowaniu kotwy Hilti HIT-RE 500 uzyskuje wówczas swoją pełną nośność.

NRd,s1): Nośność obliczeniowa kotwy ze względu na rozciąganie



[kN]10,9 17,4 25,4 48,1 75,1 108,1 142,3 173,0 215,7 253,1 304,3


[kN]17,5 27,9 40,7 78,9 120,1 172,9 227,8 276,8 345,2 404,9 486,9

HAS-R,HAS-HCR2)3) [kN] 12,3 19,6 28,6 54,0 84,3 121,0 89,0 108,1 134,8 158,2 190,21) Wartość nośności obliczeniowej stali kotwy ze względu na rozciąganie obliczana jest ze wzoru NRd,s= As · fuk/γMs,N. Częściowy

współczynnik bezpieczeństwa γMs,N dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.5; natomiast dla stali klasy A4-70 i prętów HCR o rozmiarach M8 do M24 wynosi 1.87 a z kolei dla stali klasy A4-70 i prętów HCR o rozmiarach M27 do M39 wynosi 2.4.


z 700 N/mm² na 500 N/mm², natomiast granica plastyczności fyk z 450 N/mm² na 250 N/mm². Częściowy współczynnik bezpieczeństwaγMs,N, zmienia się wraz z wytrzymałością stali tak jak przedstawiono to w adnotacji 1) zamieszczonej wyżej.

NRd : Nośność obliczeniowa układu z uwagi na siłę podłużną


Obciążenie złożone: Wyłącznie wtedy, gdy działa obciążenie siłą podłużną i siłą poprzeczną (patrz str. 246 oraz przykłady na stronach 249 – 256).

170




175

SIŁA POPRZECZNA






V,V,ARBV0


V0Rd,c: Nośność obliczeniowa ze względu


• Wytrzymałość betonu na ściskanie fck,cube = 25 N/mm2



VoRd,c

1) [kN] 2.2 2.8 4.2 5.6 10.3 15.4 19.7 25.2 30.7 36.9 43.4

cmin [mm] min. odległość od krawędzi

40 45 55 65 85 105 120 135 150 165 180

1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie krawędzi betonu obliczana jest ze wzoru V°Rd,c= V°Rk,c/γMc,V,gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMc,V wynosi 1.8.







fBV

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:



V

cs

rec,c/sc >1.5c2

c >1.5c2

h>1.5c

Uwaga: Jeśli warunki odnośnie h i c2 nie sąspełnione,należy skontaktować się z konsultantem firmy Hilti.

25cube,ck

BV

ff =


171



176

ccs

ss

2,2

1

2

3

n-1sc2,1

h >1,5 c






1.00 1.31 1.66 2.02 2.41 2.83 3.26 3.72 4.19 4.69 5.20 5.72 6.27 6.83 7.41 8.00

s/cmin 1.0 0.67 0.84 1.03 1.22 1.43 1.65 1.88 2.12 2.36 2.62 2.89 3.16 3.44 3.73 4.03 4.331.5 0.75 0.93 1.12 1.33 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.76 3.03 3.31 3.60 3.89 4.19 4.502.0 0.83 1.02 1.22 1.43 1.65 1.89 2.13 2.38 2.63 2.90 3.18 3.46 3.75 4.05 4.35 4.672.5 0.92 1.11 1.32 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.77 3.04 3.32 3.61 3.90 4.21 4.52 4.833.0 1.00 1.20 1.42 1.64 1.88 2.12 2.37 2.63 2.90 3.18 3.46 3.76 4.06 4.36 4.68 5.003.5 1.30 1.52 1.75 1.99 2.24 2.50 2.76 3.04 3.32 3.61 3.91 4.21 4.52 4.84 5.174.0 1.62 1.86 2.10 2.36 2.62 2.89 3.17 3.46 3.75 4.05 4.36 4.68 5.00 5.334.5 1.96 2.21 2.47 2.74 3.02 3.31 3.60 3.90 4.20 4.52 4.84 5.17 5.505.0 2.33 2.59 2.87 3.15 3.44 3.74 4.04 4.35 4.67 5.00 5.33 5.675.5 2.71 2.99 3.28 3.57 3.88 4.19 4.50 4.82 5.15 5.49 5.836.0 2.83 3.11 3.41 3.71 4.02 4.33 4.65 4.98 5.31 5.65 6.006.5 3.24 3.54 3.84 4.16 4.47 4.80 5.13 5.47 5.82 6.177.0 3.67 3.98 4.29 4.62 4.95 5.29 5.63 5.98 6.337.5 4.11 4.43 4.76 5.10 5.44 5.79 6.14 6.508.0 4.57 4.91 5.25 5.59 5.95 6.30 6.678.5 5.05 5.40 5.75 6.10 6.47 6.839.0 5.20 5.55 5.90 6.26 6.63 7.009.5 5.69 6.05 6.42 6.79 7.1710.0 6.21 6.58 6.95 7.3310.5 6.74 7.12 7.5011.0 7.28 7.6711.5 7.8312.0 8.00


minminV,AR c

cc

cf ⋅=


minminV,AR c

cc6

sc3f ⋅

⋅+⋅=


minmin

1n21V,AR c

ccn3

s...ssc3f ⋅

⋅⋅++++⋅

= −


0 do 55 160 1.170 1.280 1.5

90 do 180 2

1fV,

=β

ßsin5,0ßcos1

fV, +

=β

2fV,

=β

dla 0° ≤ ß ≤ 55°

dla 55° < ß ≤ 90°

dla 90° < ß ≤ 180°

Wzory:


β


Dla zamocowania wykonanego przy użyciu więcej niż 2 kotew, należy stosować ogólny wzór dla n kotew zamieszczony poniżej.

wynikiprzedstawionowyżej w tabeli

przyłożona siła

172



177

VRd,s1) : Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie


HAS stal klasy 5.8 2) [kN] 7,9 12,6 18,3 34,6 54,0 77,8 102,5 124,6 155,3 182,2 219,1

HAS stal klasy 8.8 2) [kN] 12,6 20,1 29,3 55,3 86,4 124,4 164,0 199,3 248,4 291,5 350,6

HAS-R, HAS-HCR2) 3) [kN] 8.8 14.1 20.5 38.8 60.6 87.2 64.1 77.9 97.1 113.9 137

1) Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie obliczana jest ze wzoru VRd,s= (0,6 As fuk)/γMs,V. Wartości pól przekroju czynnego As

oraz nominalnej wytrzymałości stali na rozciąganie fuk, podane są w tablicy w rozdziale „Wymiary i własności mechaniczne kotwy “. Częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,V dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.25; natomiast dla stali klasy A4-70 i prętów HCR o rozmiarach M8 do M24 wynosi 1.56 a z kolei dla stali klasy A4-70 i prętów HCR o rozmiarach M27 do M39 wynosi 2.0.


z 700 N/mm² na 500 N/mm², natomiast granica plastyczności fyk z 450 N/mm² na 250 N/mm². Częściowy współczynnik bezpieczeństwaγMs,V zmienia się wraz z wytrzymałością stali, tak jak przedstawiono to w adnotacji 1) zamieszczonej wyżej.



Obciążenie złożone: Wyłącznie wtedy, gdy działa obciążenie siłą podłużną i siłą poprzeczną (patrz str. 246oraz przykłady na stronach 249-256).

173



HIT-RE 500 Kotwy wklejane iniekcyjnie z tuleją HIS-N/-RN

178


- duża nośność

- dobra skuteczność w otworach wierconych koronkowo

- dobra skuteczność w otworach zawilgoconych







Materiał:HIS-N: - stal węglowa cynkowana galwanicznie min.5 μm





Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HIT-RE 500 z HIS-N


• pominięty wpływ odległości od krawędzi, rozstawu itd. • stal klasy 5.8 dla prętów lub śrub• zniszczenie stali











beton niezarysowany


HIS-N i HIS-RN tuleje wewn. gwintowane

A4316




ProgramKotwy Hilti



174



179

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HIT-RE 500 z HIS-RN

Dane w tym rozdziale dotyczą nast. warunków • beton o własnościach określonych w tabeli

• pominięty wpływ odległości od krawędzi, rozstawu itd. • stal klasy A4-70 dla prętów lub śrub• zniszczenie stali











beton niezarysowany



175



180

hs

dfd0

min

h1h

nomh



Tuleja HIS-N..., HIS-RN... M8x90 M10x110 M12x125 M16x170 M20x205

D0 [mm] Średnica wiertła 14 18 22 28 32

H1 [mm] Głębokość otworu 95 115 130 175 210

hnom [mm] Nominalna głębokość osadzenia 90 110 125 170 205


hs [mm]Długość włączenia gwintu min.

maks.820

1025

1230

1640

2050

df [mm] Średnica otworu przelotowego zal.

maks.

911

1213

1415

1819

2225

Tinst [Nm]Moment HIS-N dokręcający HIS-RN

1512

2823

5040

8570

170130

Objętość wypełnienia ml 6 10 16 40 74

Ilość naciśnięć spustu1) 1 2 3 8 15 Zalecany system wiercenia udarowe TE- 15..35 25..55 25..55 35..55 55..76 rdzeniowe DD 80 / DD 100 DD80.. DD2501) Jedno naciśnięcie spustu odpowiada w przybliżeniu objętości 5 ml żywicy przy korzystaniu z dozownika MD 2000 albo BD 2000.

Temperatura podłożapodczas osadzania Czas żelowania Czas utwardzania do pełnej

nośności40°C30°C20°C10°C0°C-5°C

12 min. 20 min. 30 min.




Sprzęt montażowy

• odpowiednie wiertło (koronka rdzeniowa diamentowa) • dozownik (MD 2000, BD 2000, P3000 F, P5000 HY) • pompka do przedmuchiwania • zestaw szczotek do czyszczenia otworu

176



181


Wsunąć pakiet foliowyw oprawę.

Nakręcić mieszalnik.


Wprowadzić oprawę

do dozownika.

Wyrzucić koniecznie początkową porcję żywicy(cztery naciśnięciaspustu).

Odbezpieczyć dozownik. Dokonać iniekcji żywicydo otworu. Osadzić tuleję.


Dociągnąć stosującwymagany moment.




d [mm] Średnica zewnętrzna tulei 12.5 16.5 20.5 25.4 27.6

As [mm²] Pole przekroju czynnego Tuleja

Pręt lub śruba53.636.6

11058

17084,3

255157

229245

fuk [N/mm²]

Nominalna wytrzymałośćna rozciąganie

HIS-N HIS-RN

510700

510700

460700

460700

460700

fyk [N/mm²]

Nominalna granica plastyczności

HIS-N HIS-RN

410350

410350

375350

375350

375350

W [mm³] Wskaźnik wytrzymałości (pręta lub śruby) 31,2 62,3 109 277 375

MRd,s [Nm] Obliczeniowa nośnośćna zginanie pręta lub śruby 1)

5.8 8.8 A4-70

12.720.414.3

25.641.028.7

45.175.150.6

117.1187.4131.4

228.8366.1256.7

1) Obliczeniowa nośność pręta lub śruby na zginanie wyznaczana jest ze wzoru MRd,s = (1,2 ⋅ W ⋅ fuk)/γMs,b, gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γms,b dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.25, natomiast dla klasy A4-70 wynosi 1.56. Sprawdzenie zabezpieczenia nośności dokonuje się ostatecznie za pomocą MSk ⋅ γF ≤ MRd,s .

l

d

177



182


Uwaga: Wobec możliwości przenoszenia dużych obciążeń przez kotwę HIT-RE 500, użytkownik powinien sprawdzić, czy obciążenie betonowego elementu podłoża, włącznie z obciążeniami powstałymi wskutek zakotwienia, nie powoduje uszkodzeń (np. rys) tego elementu.







stożka betonu lub wyrwanie kotwy



NoRd,c

1)[kN] beton 18.8 29.5 39.1 70.9 100.1

hnom [mm] Nominalna głębokość osadzenia 90 110 125 170 205 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie kotwy obliczana jest ze wzoru

NoRd,c= No








fB,N

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.04 C30/37 30 37 1.10 C35/45 35 45 1.16 C40/50 40 50 1.20 C45/55 45 55 1.24 C50/60 50 60 1.28

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:




N

cs

h

rec,c/s

⎟

⎟

⎠

⎞

⎜

⎜

⎝

⎛ −+=

125

25f1f cube,ck

N,B

gdzie: 25 N/mm² ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm²

178



183



45 0.63 50 0.64 55 0.65 0.63 60 0.67 0.64 65 0.68 0.65 0.63 70 0.69 0.66 0.64 80 0.72 0.68 0.66 90 0.75 0.70 0.68 0.63 100 0.78 0.73 0.70 0.65 110 0.81 0.75 0.72 0.66 0.63 120 0.83 0.77 0.74 0.68 0.65 140 0.89 0.82 0.78 0.71 0.67 160 0.94 0.86 0.82 0.74 0.70 180 1.00 0.91 0.86 0.76 0.72 200 0.95 0.90 0.79 0.74 220 1.00 0.94 0.82 0.77 250 1.00 0.87 0.80 280 0.91 0.84 310 0.96 0.88 340 1.00 0.91 390 0.98 410 1.00


od krawędzi,c [mm] M8 M10 M12 M16 M20

45 0.64 50 0.68 55 0.72 0.64 60 0.76 0.67 65 0.80 0.71 0.65 70 0.84 0.74 0.68 80 0.92 0.80 0.74 90 1.00 0.87 0.80 0.66 100 0.93 0.86 0.70 110 1.00 0.91 0.75 0.67 120 0.97 0.79 0.70 140 1.00 0.87 0.77 160 0.96 0.84 180 1.00 0.91 210 1.00

nomN,A h4

s5.0f

⋅+=


smin = 0,5hnom

scr,N = 2,0hnom

nomN,R h

c72.028.0f +=


cmin= 0,5 hnom

ccr,N= 1,0 hnom

Uwaga: Jeżeli więcej niż 3 boki znajdują się w odległościmniejszej niż ccr,N, należy skontaktować się z konsultantem firmy Hilti.

179



184





fTempOsadzanie

kotwy

ftemp Okres

użytkowania

-5 °C 0.8 1.0 0 °C 0.9 1.0 5°C 1.0 1.0 50°C - 1.0 60 °C - 0.85 70 °C - 0.62 80 °C - 0.5



0.7fW.sat =


NRd,s: Nośność obliczeniowa kotwy ze względu na rozciąganie stali


HIS-N 18.2 37.4 52.1 78.2 70.2 NRd,s

1) [kN] TulejaHIS-RN 15.6 32.1 49.6 74.4 66.8

NRd,s1) [kN] Śruba lub pręt

stal klasy 5.8 stal klasy 8.8 stal klasy A4-70

12.219.513.7

19.330.921.7

28.144.931.6

52.384.058.8

81.7130.791.7

1) Wartość nośności obliczeniowej stali kotwy ze względu na rozciąganie obliczana jest ze wzoru Nrec,s= As ⋅ fuk/γMs,N, gdzie częściowywspółczynnik bezpieczeństwa γMs,N dla tulei i śrub ze stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.5, natomiast dla stali A4-70 w przypadku śrub wynosi 1.87 oraz 2.4 dla tulei.



bolt


180




185

SIŁA POPRZECZNA

Nośność obliczeniowa pojedynczej kotwy z uwagi na siłę poprzecznąto mniejsza z poniższych wielkości:





V,V,ARBV0



krawędzi betonu




V0Rd,c

1) [kN] 3.0 4.5 6.3 10.7 16.0

cmin [mm] min. odległość od krawędzi 45 55 65 85 105 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie krawędzi betonu obliczana jest ze wzoru Vo

Rd,c= VoRk,s/γMs,V,








fBV

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:



V

cs

rec,c/sc >1.5c2

c >1.5c2

h>1.5c


25

ff cube,ckBV =


181



186

ccs

ss

2,2

1

2

3

n-1sc2,1

h >1,5 c





1.00 1.31 1.66 2.02 2.41 2.83 3.26 3.72 4.19 4.69 5.20 5.72 6.27 6.83 7.41 8.00

s/cmin 1.0 0.67 0.84 1.03 1.22 1.43 1.65 1.88 2.12 2.36 2.62 2.89 3.16 3.44 3.73 4.03 4.33

1.5 0.75 00.93 1.12 1.33 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.76 3.03 3.31 3.60 3.89 4.19 4.50

2.0 0.83 1.02 1.22 1.43 1.65 1.89 2.13 2.38 2.63 2.90 3.18 3.46 3.75 4.05 4.35 4.672.5 0.92 1.11 1.32 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.77 3.04 3.32 3.61 3.90 4.21 4.52 4.833.0 1.00 1.20 1.42 1.64 1.88 2.12 2.37 2.63 2.90 3.18 3.46 3.76 4.06 4.36 4.68 5.003.5 1.30 1.52 1.75 1.99 2.24 2.50 2.76 3.04 3.32 3.61 3.91 4.21 4.52 4.84 5.174.0 1.62 1.86 2.10 2.36 2.62 2.89 3.17 3.46 3.75 4.05 4.36 4.68 5.00 5.334.5 1.96 2.21 2.47 2.74 3.02 3.31 3.60 3.90 4.20 4.52 4.84 5.17 5.505.0 2.33 2.59 2.87 3.15 3.44 3.74 4.04 4.35 4.67 5.00 5.33 5.675.5 2.71 2.99 3.28 3.57 3.88 4.19 4.50 4.82 5.15 5.49 5.836.0 2.83 3.11 3.41 3.71 4.02 4.33 4.65 4.98 5.31 5.65 6.006.5 3.24 3.54 3.84 4.16 4.47 4.80 5.13 5.47 5.82 6.177.0 3.67 3.98 4.29 4.62 4.95 5.29 5.63 5.98 6.337.5 4.11 4.43 4.76 5.10 5.44 5.79 6.14 6.508.0 4.57 4.91 5.25 5.59 5.95 6.30 6.678.5 5.05 5.40 5.75 6.10 6.47 6.839.0 5.20 5.55 5.90 6.26 6.63 7.009.5 5.69 6.05 6.42 6.79 7.1710.0 6.21 6.58 6.95 7.3310.5 6.74 7.12 7.5011.0 7.28 7.6711.5 7.8312.0 8.00



minminV,AR c

cc

cf ⋅=


minminV,AR c

cc6

sc3f ⋅

⋅+⋅=


minmin

1n21V,AR c

ccn3

s...ssc3f ⋅

⋅⋅++++⋅

= −


0 do 55 160 1.170 1.280 1.5

90 do 180 2

1fV,

=β

ßsin5,0ßcos1

fV, +

=β

2f V, =β

dla 0° ≤ ß ≤ 55°

dla 55° < ß ≤ 90°

dla 90° < ß ≤ 180°

Wzory:V ... applied shear force

β


Dla zamocowania wykonanego przy użyciuwięcej niż 2 kotew, należystosować ogólny wzór dla n kotew zamieszczony poniżej.

wynikiprzedstawionow tabeli powyżej


182



187



1) [kN] Pręt lub śruba stal klasy 5.8 8.8 13.9 20.2 37.7 58.8 stal klasy 8.8 14.1 22.3 32.4 60.3 94.1 A4-70 9.9 15.6 22.7 42.3 66.0 1) Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie obliczana jest ze wzoru VRd,s = (0.6 As ⋅ fuk)/γMs,V. Wartości pól przekroju czynnego

prętów oraz śrub As i nominalnej wytrzymałości stali na rozciąganie fuk przyjęto na podstawie normy ISO 898. Częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,V dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.25 oraz 1.56 dla stali klasy A4-70.




183



HIT-RE 500 Kotwy wklejane iniekcyjnie z prętem zbroj.

188

Cechy: - podłoże: beton

- duża nośność- dobra skuteczność w otworach wierconych koronkowo- dobra skuteczność w otworach zawilgoconych


- możliwość stosowania dużych średnic






Materiał:

Prętzbrojeniowy:

- typ BSt 500 zgodnie z DIN 488 (patrz takżeEuronorma 82-79). W przypadku stosowania innych wkładek, należy skonsultować się z doradcątechnicznym firmy Hilti.




Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HIT-RE 500 z prętem zbroj.


• pominięty wpływ odległości od krawędzi, rozstawu itd.

Głębokość osadzenia pręta zbrojeniowego [mm]: beton = C20/25

Średnica pręta [mm] ∅ 8 ∅ 10 ∅ 12 ∅ 14 ∅ 16 ∅ 20 ∅ 25 ∅ 28 ∅ 32 ∅ 36 ∅ 40 Nominalna głęb.osadzenia 80 90 110 125 125 170 210 270 300 330 360

Średnie obciążenia niszczące Ru,m [kN]: beton = C20/25

Średnica pręta [mm] ∅ 8 ∅ 10 ∅ 12 ∅ 14 ∅ 16 ∅ 20 ∅ 25 ∅ 28 ∅ 32 ∅ 36 ∅ 40 Rozciąganie, beton: NRu,m

33.4 46.9 68.8 91.3 104.3 177.3 273.8 344.4 407.2 462.2 515.7

Rozciąganie, stal: NRu,m 29.9 46.7 67.2 91.4 119.4 186.6 291.6 365.8 477.7 604.6 746.4 Ścinanie, VRu,m 17.9 28.1 40.4 55.0 71.8 112.3 175.0 219.2 286.3 384.5 447.9

Nośności charakterystyczne Rk [kN]: beton = C20/25

Średnica pręta [mm] ∅ 8 ∅ 10 ∅ 12 ∅ 14 ∅ 16 ∅ 20 ∅ 25 ∅ 28 ∅ 32 ∅ 36 ∅ 40 Rozciąganie, beton: NRk 25.1 35.3 51.8 68.7 78.5 133.5 206.2 258.9 304.6 347.1 389.1 Rozciąganie, stal: NRk 25.1 39.3 56.5 77.0 100.5 157.1 245.4 307.9 402.1 508.9 628.3 Ścinanie VRk 16.7 26.0 37.4 50.9 66.5 104.0 162.0 203.0 265.1 356.0 414.6


odcinek pręta zbrojeniowego



Odpornośćogniowa

ProgramKotwy Hilti

beton niezarysowany



184



189

h1

h

d0

0 d /




Średnica pręta [mm] ∅ 8 ∅ 10 ∅ 12 ∅ 14 ∅ 16 ∅ 20 ∅ 25 ∅ 28 ∅ 32 ∅ 36 ∅ 40 Rozciąganie NRd 11.6 16.4 24.0 31.8 36.4 61.8 95.4 119.9 141.0 160.7 180.1 Ścinanie VRd 11.1 17.3 24.9 33.9 44.3 69.3 108.0 135.3 176.7 237.3 276.4


Średnica pręta [mm] ∅ 8 ∅ 10 ∅ 12 ∅ 14 ∅ 16 ∅ 20 ∅ 25 ∅ 28 ∅ 32 ∅ 36 ∅ 40 Rozciąganie NRec 8.3 11.7 17.1 22.7 26.0 44.2 68.2 85.6 100.7 114.8 128.7 Ścinanie VRec 7.9 12.4 17.8 24.2 31.6 49.5 77.1 96.6 126.2 169.5 197.4


Średnica pręta zbrojeniowego ∅ [mm] ∅ 8 ∅ 10 ∅ 12 ∅ 14 ∅ 16 ∅ 20 ∅ 25 ∅ 28 ∅ 32 ∅ 36 ∅ 40

d0 [mm] Średnica wiertła 10-12 12-14 16-18 18-20 20-22 25-28 30-32 35-37 40 42 47

h1 [mm] Głębokość otworu 82 93 115 130 130 175 215 275 305 335 365

hnom [mm] Nominalna głęb. osadzenia 80 90 110 125 125 170 210 270 300 330 360

hmin [mm] Minimalna grubość podłoża 100 120 140 170 170 220 270 340 380 410 450

Objętość wypełnienia1) ml 3-6 4-9 13-20 17-25 19-29 40-64 60-84 118-155 162 147 206

Ilość naciśnięć spustu 1 1-2 2-4 3-5 4-6 8-13 12-17 24-31 32 30 41

udarowe TE- 1..18M 5..18M 15..35 25..55 35..55 55..76 55..76 55..76 55..76 55..76 55..76 Zalecany system wiercenia

rdzeniowe DD80, DD100 DD80.. DD2501) Otwory muszą być wypełnione w ok. 2/3 objętości.


nośności40°C30°C20°C10°C0°C-5°C

12 min. 20 min. 30 min.



mniej niż -5°C “nie dopuszcza się”

Sprzęt montażowy

• odpowiednie wiertło (koronka rdzeniowa diamentowa) • dozownik (MD 2000, BD 2000, P3000 F, P5000 HY) • pompka do przedmuchiwania • zestaw szczotek do czyszczenia otworu

min

hnom

185



190



Wsunąć pakiet foliowyw oprawę. Nakręcić mieszalnik. Wprowadzić oprawę

do dozownika.

Wyrzucić koniecznie początkową porcję żywicy(cztery naciśnięcia spustu).

Odbezpieczyć dozownik. Dokonać iniekcji żywicy do otworu.

Osadzić pręt.Przed upływem tego

czasu nie jest możliwe

żadne obciążanie.

W tym okresie możliwe

jest jedynie dołączanie

prętów zbrojeniowych.

Po upływie tego czasu

możliwe jest pełne

obciążenie obliczeniowe.

Czas

Obciążenie

Temperatura

podłoża

186


HIT-RE 500 Kotwy wklejane iniekcyjnie z pr tem zbroj.

191

Wymiary i w asno ci mechaniczne odcinka pr ta zbrojeniowego

rednica pr ta zbrojeniowego ∅∅∅∅ [mm] ∅∅∅∅ 8 ∅∅∅∅ 0 ∅∅∅∅ 2 ∅∅∅∅ 4 ∅∅∅∅ 6 ∅∅∅∅ 20 ∅∅∅∅ 25 ∅∅∅∅ 28 ∅∅∅∅ 32 ∅∅∅∅ 36 ∅∅∅∅ 40

∅ [mm] Nominalna rednicapr ta zbroj. 8 10 12 14 16 20 25 28 32 36 40

As [mm²] Pole przekroju czynnego 50.3 78.5 113.1 153.9 201.1 314.2 490.9 615.8 804.2 1017.9 1256.6

fuk [N/mm²]Nominalnawytrzyma o na rozci ganie

550

fyk [N/mm²] Granica plastyczno ci 500

Szczegó owe dane dotycz ce metody wymiarowania Hilti CC

Uwaga: Wobec mo liwo ci przenoszenia du ych obci e przez kotw HIT-RE 500, u ytkownik powinien sprawdzi , czy obci enie betonowego elementu pod o a, w cznie z obci eniami powsta ymiwskutek zakotwienia, nie powoduje uszkodze (np. rys) tego elementu.

SI A POD U NANo no obliczeniowa pojedynczego pr ta zbrojeniowego z uwagi na si pod u n to minimum z poni szych wielko ci:

NRd,c : no no ze wzgl du na wy amanie betonu lub wyrwanie pr taNRd,s : no no pr ta ze wzgl du na rozci ganie

NRd,c: No no ze wzgl du na wy amanie sto ka betonu lub wyrwanie pr ta



N0Rd,c: No no obliczeniowa ze wzgl du na wy amanie

sto ka betonu lub wyrwanie pr ta

• Wytrzyma o betonu na ciskanie fck,cube = 25 N/mm2

rednica pr ta zbrojeniowego ∅∅∅∅ [mm] Ø8 Ø 0 Ø 2 Ø 4 Ø 6 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40

NoRd,c

1) [kN] 11.6 16.4 24.0 31.8 36.4 61.8 95.4 119.9 141.0 160.7 180.1

hnom [mm] Nominalna g b. osadzenia 80 90 110 125 125 170 210 270 300 330 360 1) Pocz tkowa warto no no ci obliczeniowej ze wzgl du na wy amanie sto ka betonu lub wyrwanie pr ta obliczana jest ze wzoru

NoRd,c= No

Rk,c/γMc,N, gdzie cz ciowy wspó czynnik bezpiecze stwa γMc,N wynosi 2.16.

(Metoda Hilti CC jest uproszczon wersj wymiarowania wed ug ETAG Za cznik C)


d

N

c s

h

rec,c/s

d ugo zakotwienia dodatkowa d ugozgodnie z zastosowaniem

187



192








fB,N

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.03 C30/37 30 37 1.06 C35/45 35 45 1.10 C40/50 40 50 1.13 C45/55 45 55 1.15 C50/60 50 60 1.18

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:



fA,N: Wpływ rozstawu prętów zbrojeniowychRozstaw Średnica pręta zbrojeniowego (mm) prętóws [mm] Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40

40 0.63 45 0.64 0.63 50 0.66 0.64 55 0.67 0.65 0.63 60 0.69 0.67 0.64 65 0.70 0.68 0.65 0.63 0.63 70 0.72 0.69 0.66 0.64 0.64 80 0.75 0.72 0.68 0.66 0.66 90 0.78 0.75 0.70 0.68 0.68 0.63 100 0.81 0.78 0.73 0.70 0.70 0.65 120 0.88 0.83 0.77 0.74 0.74 0.68 0.64 140 0.94 0.89 0.82 0.78 0.78 0.71 0.67 0.63 160 1.00 0.94 0.86 0.82 0.82 0.74 0.69 0.65 0.63 180 1.00 0.91 0.86 0.86 0.76 0.71 0.67 0.65 0.64 0.63 200 0.95 0.90 0.90 0.79 0.74 0.69 0.67 0.65 0.64 220 1.00 0.94 0.94 0.82 0.76 0.70 0.68 0.67 0.65 250 1.00 1.00 0.87 0.80 0.73 0.71 0.69 0.67 280 0.91 0.83 0.76 0.73 0.71 0.69 310 0.96 0.87 0.79 0.76 0.73 0.72 340 1.00 0.90 0.81 0.78 0.76 0.74 390 0.96 0.86 0.83 0.80 0.77 420 1.00 0.89 0.85 0.82 0.79 450 0.92 0.88 0.84 0.81 480 0.94 0.90 0.86 0.83 540 1.00 0.95 0.91 0.88 600 1.00 0.95 0.92 660 1.00 0.96 720 1.00

nom

actT h


hnom ≤ hact ≤2.0 hnom

nomN,A h4

s5.0f

⋅+=


smin = 0,5hnom

scr,N = 2,0hnom

⎟

⎟

⎠

⎞

⎜

⎜

⎝

⎛ −+=

200

25f1f cube,ck

N,B

gdzie:25 N/mm² ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm²

188



193

fR,N: Wpływ odległości prętów od krawędziOdległość Średnica pręta zbrojeniowego (mm)

od krawędzi,c [mm] Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40

40 0.64 45 0.69 0.64 50 0.73 0.68 55 0.78 0.72 0.64 60 0.82 0.76 0.67 65 0.87 0.80 0.71 0.65 0.65 70 0.91 0.84 0.74 0.68 0.68 80 1.00 0.92 0.80 0.74 0.74 90 1.00 0.87 0.80 0.80 0.66 100 0.93 0.86 0.86 0.70 110 1.00 0.91 0.91 0.75 0.66 120 0.97 0.97 0.79 0.69 140 1.00 1.00 0.87 0.76 0.65 160 0.96 0.83 0.71 0.66 180 1.00 0.90 0.76 0.71 0.67 0.64 210 1.00 0.84 0.78 0.74 0.70 240 0.92 0.86 0.80 0.76 270 1.00 0.93 0.87 0.82 300 1.00 0.93 0.88 330 1.00 0.94 360 1.00





fTempOsadzanie

kotwy

ftemp Okres

użytkowania-5 °C 0.8 1.0 0 °C 0.9 1.0 5°C 1.0 1.0 50°C - 1.0 60 °C - 0.85 70 °C - 0.62 80 °C - 0.5



0.7fW.sat =


nomN,R h

c72.028.0f +=


cmin= 0,5 hnom

ccr,N= 1,0 hnom

Uwaga: Jeżeli więcej niż 3 boki znajdują się w odległościmniejszej niż ccr,N, należyskontaktować sięz konsultantem firmy Hilti.

189



194

NRd,s: Nośność obliczeniowa pręta zbrojeniowego ze względu na rozciąganie stali

Średnica prętazbroj. ∅ [mm] Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40

NRd,s1) [kN] 20.9 32.7 47.1 64.1 83.8 130.9 204.5 256.6 335.1 424.1 523.6

1) Wartość nośności obliczeniowej stali pręta zbrojeniowego ze względu na rozciąganie obliczana jest ze wzoru NRd,s= As ⋅ fuk/γMs,N,gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,N dla odcinków pręta zbrojeniowego ze stali typu BSt 500 wynosi 1.32.

NRd: Nośność obliczeniowa układu z uwagi na siłę podłużną



SIŁA POPRZECZNA

Nośność obliczeniowa pojedynczego prętazbrojeniowego z uwagi na siłę poprzecznąto mniejsza z poniższych wielkości:





V,V,ARV,B0



krawędzi betonu


• przy minimalnej odległości od krawędzi mincŚrednica pręta zbrojeniowego ∅[mm] Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40

VoRd,c

1) [kN] 1.7 3.0 4.2 5.9 6.1 10.4 15.7 25.2 31.4 37.5 45.0

cmin [mm] min. odległość od krawędzi 40 45 55 65 65 85 105 135 150 165 180 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie krawędzi betonu obliczana jest ze wzoru Vo



V

cs

rec,c/sc >1.5c2

c >1.5c2

h>1.5c


190




195







fB,V

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:






1.00 1.31 1.66 2.02 2.41 2.83 3.26 3.72 4.19 4.69 5.20 5.72 6.27 6.83 7.41 8.00

s/cmin 1.0 0.67 0.84 1.03 1.22 1.43 1.65 1.88 2.12 2.36 2.62 2.89 3.16 3.44 3.73 4.03 4.331.5 0.75 0.93 1.12 1.33 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.76 3.03 3.31 3.60 3.89 4.19 4.502.0 0.83 1.02 1.22 1.43 1.65 1.89 2.13 2.38 2.63 2.90 3.18 3.46 3.75 4.05 4.35 4.672.5 0.92 1.11 1.32 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.77 3.04 3.32 3.61 3.90 4.21 4.52 4.833.0 1.00 1.20 1.42 1.64 1.88 2.12 2.37 2.63 2.90 3.18 3.46 3.76 4.06 4.36 4.68 5.003.5 1.30 1.52 1.75 1.99 2.24 2.50 2.76 3.04 3.32 3.61 3.91 4.21 4.52 4.84 5.174.0 1.62 1.86 2.10 2.36 2.62 2.89 3.17 3.46 3.75 4.05 4.36 4.68 5.00 5.334.5 1.96 2.21 2.47 2.74 3.02 3.31 3.60 3.90 4.20 4.52 4.84 5.17 5.505.0 2.33 2.59 2.87 3.15 3.44 3.74 4.04 4.35 4.67 5.00 5.33 5.675.5 2.71 2.99 3.28 3.57 3.88 4.19 4.50 4.82 5.15 5.49 5.836.0 2.83 3.11 3.41 3.71 4.02 4.33 4.65 4.98 5.31 5.65 6.006.5 3.24 3.54 3.84 4.16 4.47 4.80 5.13 5.47 5.82 6.177.0 3.67 3.98 4.29 4.62 4.95 5.29 5.63 5.98 6.337.5 4.11 4.43 4.76 5.10 5.44 5.79 6.14 6.508.0 4.57 4.91 5.25 5.59 5.95 6.30 6.678.5 5.05 5.40 5.75 6.10 6.47 6.839.0 5.20 5.55 5.90 6.26 6.63 7.009.5 5.69 6.05 6.42 6.79 7.1710.0 6.21 6.58 6.95 7.3310.5 6.74 7.12 7.5011.0 7.28 7.6711.5 7.8312.0 8.00


Dla zamocowania wykonanego przy użyciuwięcej niż 2 kotew, należystosować ogólny wzór dla n kotew zamieszczony dalej.

25

ff cube,ck

V,B =


191



196

ccs

ss

2,2

1

2

3

n-1sc2,1

h >1,5 c




minminV,AR c

cc

cf ⋅=


minminV,AR c

cc6

sc3f ⋅

⋅+⋅=


minmin

1n21V,AR c

ccn3

s...ssc3f ⋅

⋅⋅++++⋅= −


0 do 55 160 1.170 1.280 1.5

90 do 180 2


Średnica prętazbroj. ∅ [mm] Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40

VRd,s1) [kN] 11.1 17.3 24.9 33.9 44.3 69.3 108.0 135.3 176.7 237.3 276.4




Obciążenie złożone: Wyłącznie wtedy, gdy działa obciążenie siłą podłużną i siłą poprzeczną (patrz str. 246oraz przykłady na stronach 249 – 256).

1fV,

=β

ßsin5,0ßcos1

fV, +

=β

2fV,

=β

dla 0° ≤ ß ≤ 55°

dla 55° < ß ≤ 90°

dla 90° < ß ≤ 180°

Wzory:V ... applied shear force

β

wynikiprzedstawionona stronie poprzedniej w tabeli


192


HIT-HY 150 kotwa wklejana iniekcyjnie z pr tem HIT TZ

175

Features:

- dopuszczona do strefy rozciaganej - mniejsza g³ boko kotwienia, rednica wiercenia, szybkie wiazanie.

Materia :HIT-TZ: - stal klasy 6.8 cynkowana galw. min.5 μmHIT-RTZ: - stal nierdzewna 1.4404, 1.4401; EN 10088

ywica: - Hilti HIT-HY 150, pakiety standardowe 330 ml, 500 ml - Hilti HIT-HY 150, pakiet specjalny 1100 ml

Dozownik:- MD2000, BD2000, P3000 F, MD2500, P3500 F, P5000 HY, HIT P-8000 D

HIT-HY 150 pakiet foliowy, mixer

HIT-TZ, HIT-RTZ

A4316

Beton Rozci ganiezone

Close edge distance/spacing

Corrosionresistance

Fireresistance Hilti Anchor

programme

Podstawowe dane dotycz ce no no ci (pojedynczej kotwy): HIT-TZ

Dane w tym rozdziale dotycz nast. warunków• beton o w³asno ciach okre lonych w tabeli

• pomini ty wp³yw odleg³o ci od kraw dzi i rozstawu • zniszczenie stali

rednie obci enia niszcz ce, Ru,m [kN]: beton ≅ C20/25

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M8 M10 M12 M16 M20Rozci ganie NRu,m 20.8 28.8 42,3 57.1 89.2 16.0 23.9 35.5 50.0 86.8

cinanie VRu,m 11.6 17.9 26.3 49.4 76.7 11.6 17.9 26.3 49.4 76.7

No no ci charakterystyczne, Rk [kN]: beton ≅ C20/25

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M8 M10 M12 M16 M20 Rozci ganie NRk 16.0 20,0 33.6 43.4 58.7 11.0 16.5 30.0 35.4 60.9

cinanie VRk 11.0 17.0 25.0 47.0 73.0 11.0 17.0 25.0 47.0 73.0

Poni sze warto ci s zgodne z uproszczon metod wymiarowania:

Metoda CC (no no ci betonu)

No no ci obliczeniowe, Rd [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M8 M10 M12 M16 M20 Rozci ganie NRd 10.7 13.3 20.0 26.6 33.4 6.0 8.0 10.7 13.3 23.3

cinanie VRd 8.8 13.6 20.0 37.6 58.4 8.8 13.6 20.0 37.6 58.4

Obci enia dopuszczalne, Rrec [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M8 M10 M12 M16 M20 Rozci ganie NRec 7.6 9.5 14.3 19.0 23.9 4.3 5.7 7.6 9.5 16.6

cinanie VRec 6.3 9.7 14.3 26.9 41.7 6.3 9.7 14.3 26.9 41.7

beton niezarysowany n

beton zarysowany

- mo liwo wykonywania wiert³em diamentowym

• w³a ciwe osadzenie (patrz zalecenia str. 195)

Szczegó³owe wymiarowanie, patrz strony 197 – 202.

193

HIT-HY 150 Kotwa wklejana iniekcyjnie z prętem HIT-TZ


176

Dane w tym rozdziale dotycz nast. warunków• beton o w³asno ciach okre lonych w tabeli

• pomini ty wp³yw odleg³o ci od kraw dzi i rozstawu • zniszczenie stali

rednie obci enia niszcz ce, Ru,m [kN]: beton ≅ C20/25

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M8 M10 M12 M16 M20Rozci ganie NRu,m 23.8 24.7 38.3 52.2 94.8 19.9 25.1 34.7 47.0 88.0

cinanie VRu,m 11.6 17.9 26.3 49.4 76.7 11.6 17.9 26.3 49.4 76.7

No no ci charakterystyczne, Rk [kN]: beton ≅ C20/25

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M8 M10 M12 M16 M20Rozci ganie NRk 16,0 20,0 33.6 43.4 58.7 14.0 21.9 28.2 34.5 63.7

cinanie VRk 11.0 17.0 25.0 47.0 73.0 11.0 17.0 25.0 47.0 73.0



No no ci obliczeniowe, Rd [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M8 M10 M12 M16 M20 Rozci ganie NRd 10.7 13.3 20.0 26.6 33.4 6.0 8.0 10.7 13.3 23.3

cinanie VRd 8.8 13.6 20.0 37.6 58.4 8.8 13.6 20.0 37.6 58.4

Obci enia dopuszczalne, Lrec [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M8 M10 M12 M16 M20 Rozci ganie NRec 7.6 9.5 14.3 19.0 23.9 4.3 5.7 7.6 9.5 16.6

cinanie VRec 6.3 9.7 14.3 26.9 41.7 6.3 9.7 14.3 26.9 41.7



h

d d

t

0

HIT-TZ

Mxx*xx/xx

f

hmin

t fix

1

hef

Podstawowe dane dotycz ce no no ci (pojedynczej kotwy): HIT-RTZ

• w³a ciwe osadzenie (patrz zalecenia str. 195)

Szczegó³owe wymiarowanie, patrz strony 197 – 202.

194



177


Pr t kotwy HIT-TZ M../ HIT-RTZ M.. 8x55/ tfix 10x65/ tfix 12x75/ tfix 16x90/tfix 20x120/ tfix

d0 [mm] rednica wiert³a 10 12 14 18 22

h1 [mm] G³ boko otworu 60 70 80 95 125

hmin [mm] Min. grubo pod³o a 110 130 150 180 240

tfix [mm] Min/Maks. grubo mocowanego elementu 15 / 40 15 / 40 15 / 50 25/60 30/60

df [mm] rednica otworu przelotowego 9 12 14 18 22

Tinst [Nm] Moment dokr caj cy 12 23 40 70 130

ml 2 2 3 5 6Obj towype³nienia Ilo naci ni spustu 0.5 0.5 0.5 1 1

Wiert³o TE–CX 10/22 TE-TX 10/32

TE–CX 12/22 TE-TX 12/32

TE–CX 14/22 TE-TX 14/32

TE-C 18/32S TE-T 18/32

TE–C 22/27STE-T 22/32

podczas osadzania Czas utwardzania do

pe³nej no no ci

tcure (min)30°C to 40°C 25°C to 30°C 20°C to 25°C 15°C to 20°C10°C to 15°C+5°C to 10°C

22

2.5358

404550607590

mniej ni +5°C Prosz skontaktuj sie z In ynierem Hilti. Temperatura pakietu foliowego powinna wynosi , co najmniej +5°C.

Sprz t monta owy

Wiertarka udarowa (TE5, TE 2, TE6A, TE15, TE-15C, TE-18M, TE35, TE55, TE76); Dozownik ( MD2000, BD2000, P3000 F, MD2500, P3500 F, P5000 HY, HIT P-8000 D)


Wywierci otwór.

Wsun pr t Sprawdzipoprawnoosadzenia

Dokona iniekcji zaprawy do otworu.

Czas utwardzania .

Zamocowanie w wilgotnymi suchym podłożu

Temperatura pod³o aCzas żelowania

195



176

Wymiary i w asno ci mechaniczne kotwy

Rozmiar kotwy M 8 M10 M12 M16 M20HIT-TZ/-RTZ:

As [mm²] Pole przekroju czynnego 36.6 58.0 84.2 156.7 244.8

fuk [N/mm²] Nominalna wytrzyma³o na rozci ganie 600 600 600 600 600

fyk [N/mm²] Nominalna granica plastyczno ci 480 480 480 480 480 W [mm³] Wska nik wytrzyma³o ci 31.2 62.3 109 277 541

MRd,s [Nm] Obliczeniowa no nona zginanie 1) 17.6 36.0 62.4 159.2 311.2

∅d [mm] Srednica trzpienia 7,0 8.81 10.71 14.5 18.24 ∅dk [mm] rednica cze ci kszta³towej pr ta 9.4 11.4 13.4 17.4 21.35 hef [mm] Efektywna g³ boko kotwienia 55 65 75 90 120 l [mm] D³ugo kotwy 82/107 93/118 106/141 136/171 174/204 Sw [mm] Rozwarto klucza 13 17 19 24 30 ∅dw[mm] rednica podk³adki 16 20 24 30 37 1) Obliczeniowa no no pr ta kotwowego na zginanie wyznaczana jest ze wzoru MRd,s = (1.2 ⋅ W ⋅ fuk)/γMs,b , gdzie cz ciowy wspó³czynnik

bezpiecze stwa γMs,b , dla stali klasy 5.8 wynosi 1.25. Sprawdzenie zabezpieczenia no no ci dokonuje si ostatecznie za pomoc MSk ⋅ γF ≤ MRd,s.

d

SW

PrägungHIT-TZ bzw. HIT-RTZM.. x hef /t fix, z.B. M12x75/50

l

k d

d w

196



179


Uwaga: Wobec mo liwo ci przenoszenia du ych obci e przez kotw HIT-TZ, u ytkownik powinien sprawdzi ,czy obci enie betonowego elementu pod³o a, w³ cznie z obci eniami powsta³ymi wskutek zakotwienia, nie powoduje uszkodze (np. rys) tego elementu.

SI A POD U NANo no obliczeniowa pojedynczej kotwy z uwagi na si³pod³u n to minimum z poni szych wielko ci:

NRd,c : no no ze wzgl du na wy³amanie betonu lub wyrwanie kotwy NRd,s : no no kotwy ze wzgl du na rozci ganie

NRd,p : No no na wyci gni cie kotwy z pod o a

Bo

p,Rdp,Rd fNN ⋅=

N0Rd,p : No no na wyci gni cie kotwy z pod o a

• Wytrzyma³o betonu na ciskanie fck,cube(150) = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20N0

Rd,p1) [kN] beton niezarysowany HIT-TZ, HIT-RTZ 10.7 13.3 20.0 26.6 33.4

N0Rd,p

1) [kN] beton zarysowany HIT-TZ, HIT-RTZ 6.0 8.0 10.7 13.3 23.3 1 Warto no no ci obliczeniowej ze wzgl du na wyci gni cie kotwy z pod³o a No

Rk,p obliczana jest ze wzoru NoRd,p= No

Rk,p/γMc,N, gdzie cz ciowy wspó³czynnik bezpiecze stwa γMc,N is 1.5.

NRd,c: No no ze wzgl du na wy amanie sto ka betonu lub wyrwanie kotwy

N,RN,AN,Bo


N0Rd,c: No no obliczeniowa ze wzgl du na wy amanie

sto ka betonu lub wyrwanie kotwy



N0Rd,c


N0Rd,c

1) [kN] dla betonu zarysowanego 9.8 12.6 15.6 20.5 31.6 hef [mm] Efektywna g³ boko osadzenia 55 65 75 90 120

1) Warto no no ci obliczeniowej ze wzgl du na wy³amanie sto ka betonu lub wyrwanie kotwy NoRk,c obliczana jest ze wzoru No

Rd,c=No

Rk,c/γMc,N, gdzie cz ciowy wspó³czynnik bezpiecze stwa γMc,N jest 1.5.

(Metoda Hilti CC jest uproszczon wersj wymiarowania wed³ug ETAG Za³ cznik C)

N

c s

h

rec,c/s

197



180


Wytrzyma³o betonu na ciskanie (walec)

fck,cyl [N/mm²]

Wytrzyma obetonu na ciskanie


fB

C20/25 20 25 1.0 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

25f

f cube,ckB =


Próbka walcowa: wysoko 30cm,

rednica 15cm

Próbka kostkowa: d³ugo boków 15cm

Kszta³t badanych próbek betonowych

fA,N: Wp yw rozstawu kotew Rozstaw, Rozmiar kotwy

s [mm] M8 M10 M12 M16 M2050 0.61 55 0.63 60 0.64 0.62 65 0.65 0.63 70 0.66 0.63 0.62 75 0.67 0.64 0.63 80 0.68 0.65 0.63 0.61 85 0.69 0.66 0.64 0.62 90 0.70 0.67 0.65 0.63 100 0.73 0.69 0.67 0.64 120 0.77 0.73 0.70 0.67 0.63 135 0.81 0.76 0.73 0.69 0.64 140 0.82 0.77 0.73 0.69 0.65 160 0.86 0.81 0.77 0.72 0.67 180 0.91 0.85 0.80 0.75 0.69 200 0.95 0.88 0.83 0.78 0.71 220 1.00 0.92 0.87 0.81 0.73 240 0.96 0.90 0.83 0.75 270 0.95 0.88 0.78 300 1.00 0.92 0.81 330 0.96 0.84 360 1.00 0.88 390 0.91 420 0.94 450 0.97 480 1.00 smin 50 60 70 80 100

for c> 65 95 105 115 150

efN,A h8

s5.0f⋅

+=

gdzie: smin ≤ s ≤ scr,N scr,N = 4hef

fB : Wp yw wytrzyma o ci betonu

198



181

fR,N: Wp yw odleg o ci kotew od kraw dziRozmiar kotwy Odleg³o

odkraw dzic [mm]]

M8 M10 M12 M16 M20

50 0.60 55 0.63 60 0.66 0.60 65 0.70 0.63 70 0.73 0.66 0.61 75 0.76 0.69 0.63 80 0.79 0.71 0.65 0.59 85 0.83 0.74 0.68 0.61 90 0.86 0.77 0.70 0.63 95 0.89 0.80 0.73 0.65 100 0.92 0.82 0.75 0.67 105 0.96 0.85 0.77 0.69 0.59 110 0.99 0.88 0.80 0.71 0.60 115 0.91 0.82 0.73 0.62 125 0.96 0.87 0.77 0.65 135 0.92 0.81 0.68 145 0.97 0.85 0.71 155 0.89 0.74 165 0.93 0.77 175 0.97 0.80 185 0.83 205 0.89 225 0.95 240 0.99 cmin 50 60 70 80 100

for s> 85 125 135 140 175

NRd,s : No no obliczeniowa stali kotwy ze wzgl du na rozci ganie

Rozmiark t

M8 M10 M12 M16 M20

NRd,s1) [kN] HIT-TZ/HIT-RTZ 14.7 23.3 33.3 62.7 98.0

1) Warto no no ci obliczeniowej stali kotwy ze wzgl du na rozci ganie obliczana jest ze wzoruNRd,s= ASV ⋅ fuk/γMs,N. Cz ciowy wspó³czynnik bezpiecze stwa, γMs,N wynosi 1.5.

NRd : No no obliczeniowa z uwagi na si pod u n


Obci enie z o one: Wy³ cznie wtedy, gdy dzia³a obci enie si³ pod³u n i si³ poprzeczn (patrz str. 32 oraz przyk³ady na stronach 4 ).

efN,R h

c36.027.0f +=

gdzie: cmin ≤ c ≤ ccr,N ccr,N = 2hef

199




180


SI A POPRZECZNANo no obliczeniowa pojedynczej kotwyz uwagi na si³ poprzeczn to mniejszaz poni szych wielko ci:

VRd,c : no no ze wzgl du na wy³amanie kraw dzi betonu

VRd,s : no no stali na cinanieNote: Je li warunki odno nie h i c2 nie s spe³nione,nale y skontaktowa si z konsultantem firmy Hilti

VRd,c : No no obliczeniowa ze wzgl du na wy amanie kraw dzi betonuNale y obliczy najni sz no no ze wzgl du na wy³amanie kraw dzi betonu. Konieczne jest sprawdzenie wszystkich s siaduj cych kraw dzi, a nie wy³ cznie kraw dzi znajduj cej si na kierunku dzia³ania si³ypoprzecznej. Kierunek dzia³ania si³y poprzecznej uwzgl dniany jest za pomoc wspó³czynnika fβ,V.

V,ARV,V,B0


V0Rd,c : No no obliczeniowa ze wzgl du

na wy amanie kraw dzi betonu


• przy minimalnej odleg³o ci od kraw dzi mincRozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20

V0Rd,c


V0Rd,c


cmin [mm] min. odleg³o od kraw dzi 50 60 70 80 100

smin [mm] min. rozstaw kotew 85 125 135 140 175 1) Pocz tkowa warto no no ci obliczeniowej ze wzgl du na wy³amanie kraw dzi betonu, V°Rk,c, obliczana jest ze wzoru V°Rd,c= V°Rk,c/γMc,V, obliczana jest ze wzoru, γMc,V, is 1.5.

fB,V : Wp yw wytrzyma o ci betonu


Wytrzyma³obetonu na ciskanie


Wytrzyma obetonu na ciskanie


fB,V

C20/25 20 25 1.0 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa: wysoko 30cm,

rednica 15cm

Próbka kostkowa: d³ugo boków 15cm

Kszta³t badanych próbek betonowych

V

c srec,c/sc >1.5c

2

c >1.5c2

h>1.5c

(Metoda Hilti CC jest uproszczon wersj wymiarowania wed³ug ETAG Za³ cznik C)


25f

f cube,ckB =

200



183

fβ,V : Wp yw kierunku dzia ania si y poprzecznej

fβ,V

0 to 55 160 1.170 1.280 1.5

90 to 180 2

Wzory:1f V, =β

β+β=β sin5.0cos

1f V,

2f V, =β

for 0° ≤ β ≤ 55°

for 55° < β ≤ 90°

for 90° < β ≤ 180°

fAR,V : Wp yw rozstawu i odleg o ci kotew od kraw dziWzór dla zamocowania pojedyncz kotwuwzgl dniaj cy jedynie wp³yw odleg³o cikotwy od kraw dzi

minminV,AR c

cc

cf =

Wzór dla zamocowania dwoma kotwami s³uszny dla s < 3c

minminV,AR c

cc6

sc3f +=

Ogólny wzór dla n kotew (odleg³o od kraw dzi plus n-1 rozstawów) s³uszny jedynie w przypadku gdy wszystkie rozstawy od s1 do sn-1 s mniejsze ni 3c a odleg³o c2 > 1,5c

minmin

1n21V,AR c

cnc3

s...ssc3f ⋅++++

= −

c/cminfAR.V 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.2 3.4 3.6 3.8 4.0Wp³yw odleg³o ci

od kraw dzidla zamocowania pojedyncz kotw

1.00 1.31 1.66 2.02 2.41 2.83 3.26 3.72 4.19 4.69 5.20 5.72 6.27 6.83 7.41 8.00

s/cmin 1.0 0.67 0.84 1.03 1.22 1.43 1.65 1.88 2.12 2.36 2.62 2.89 3.16 3.44 3.73 4.03 4.331.5 0.75 0.93 1.12 1.33 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.76 3.03 3.31 3.60 3.89 4.19 4.502.0 0.83 1.02 1.22 1.43 1.65 1.89 2.13 2.38 2.63 2.90 3.18 3.46 3.75 4.05 4.35 4.672.5 0.92 1.11 1.32 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.77 3.04 3.32 3.61 3.90 4.21 4.52 4.833.0 1.00 1.20 1.42 1.64 1.88 2.12 2.37 2.63 2.90 3.18 3.46 3.76 4.06 4.36 4.68 5.003.5 1.30 1.52 1.75 1.99 2.24 2.50 2.76 3.04 3.32 3.61 3.91 4.21 4.52 4.84 5.174.0 1.62 1.86 2.10 2.36 2.62 2.89 3.17 3.46 3.75 4.05 4.36 4.68 5.00 5.334.5 1.96 2.21 2.47 2.74 3.02 3.31 3.60 3.90 4.20 4.52 4.84 5.17 5.505.0 2.33 2.59 2.87 3.15 3.44 3.74 4.04 4.35 4.67 5.00 5.33 5.675.5 2.71 2.99 3.28 3.57 3.88 4.19 4.50 4.82 5.15 5.49 5.836.0 2.83 3.11 3.41 3.71 4.02 4.33 4.65 4.98 5.31 5.65 6.006.5 3.24 3.54 3.84 4.16 4.47 4.80 5.13 5.47 5.82 6.177.0 3.67 3.98 4.29 4.62 4.95 5.29 5.63 5.98 6.337.5 4.11 4.43 4.76 5.10 5.44 5.79 6.14 6.508.0 4.57 4.91 5.25 5.59 5.95 6.30 6.678.5 5.05 5.40 5.75 6.10 6.47 6.839.0 5.20 5.55 5.90 6.26 6.63 7.009.5 5.69 6.05 6.42 6.79 7.1710.0 6.21 6.58 6.95 7.3310.5 6.74 7.12 7.5011.0 7.28 7.6711.5 7.8312.0 8.00

wynikiprzedstawiono dalej w tabeli

β

ccs

ss

2,2

12

3

n-1sc2,1

h >1,5 c

Uwaga: Zak³ada si , e tylko rz d kotew najbli szy swobodnej kraw dzi elementu betonowego przenosi osiowe

obci enie poprzeczne


Dla zamocowania wykonanego przy u yciu wi cej ni 2 kotew, nale y stosowa ogólny wzór dla n kotew zamieszczony na poprzedniej stronie.

β [°] Kąt V ... przyłożona

201



184

VRd,s : No no obliczeniowa stali ze wzgl du na cinanie


VRd,s1) [kN] HIT-TZ / HIT-RTZ 8.8 13.6 20.0 37.6 58.4

1) No no obliczeniowa stali ze wzgl du na cinanie obliczana jest ze wzoru VRd,s= VRk,s/γMs,V.Cz ciowy wspó³czynnik bezpiecze stwa, γMs,V is 1.25.

vRd : No no obliczeniowa z uwagi na si poprzeczn


Obci enie z o one: Wy³ cznie wtedy, gdy dzia³a obci enie si³ pod³u n i si³ poprzeczn (patrz str.32 oraz przyk³ady na stronach 249-256 4 “Examples”).

202


HIT-HY 150 Kotwy wklejane iniekcyjnie z trzpieniem HAS

197

Cechy:

- podłoże: beton

- dwuskładnikowa zaprawa klejąca

- szybkie utwardzanie


- duża nośność



- możliwy montaż przelotowy


Materiał:

HAS, HAS-E: - stal klasy 5.8 , ISO 898 T1, cynkowana galw. min.5 μm



Zaprawaklejąca:

- Hilti HIT-HY 150, pakiety standardowe 330 ml, 500 ml - Hilti HIT-HY 150, pakiet specjalny 1100 ml

Dozownik: - MD2000, BD2000, P3000 F, MD2500, P3500 F,P5000 HY

HIT-HY 150 pakiet foliowy, mieszalnik

HAS, HAS-R oraz HAS-HCR trzpienie

HAS-E i HAS-E-R trzpienie

A4316

HCRhighMo

Beton

Małaodległość




Odpornośćogniowa

ProgramKotwy Hilti

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HIT-HY 150 z HAS, HAS-E


• pominięty wpływ odległości od krawędzi i rozstawu • zniszczenie stali


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 RozciąganieNRu,m

17.7 28.2 41.1 77.9 121.7 175.2

Ścinanie VRu,m 10.7 17.0 24.7 46.7 72.9 105.0


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 Rozciąganie NRk 16.4 26.1 38.1 72.2 112.7 162.2Ścinanie VRk 9.9 15.8 22.9 43.3 67.5 97.3




Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 Rozciąganie NRd 7.0 9.3 14.0 17.8 30.3 37.8 Ścinanie VRd 7.9 12.6 18.3 34.6 54.0 77.8

beton niezarysowany



203



198

Obci enia dopuszczalne Rrec [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 Rozci ganie NRec 5.0 6.6 10.0 12.7 21.6 27.0

cinanie VRec 5.6 9.0 13.1 24.7 38.6 55.6

Podstawowe dane dotycz ce no no ci (pojedynczej kotwy): HIT-HY 150 z HAS-R, HAS-E-R, HAS-HCR

Dane w tym rozdziale dotycz nast. warunków• beton o w asno ciach okre lonych w tabeli

• pomini ty wp yw odleg o ci od kraw dzi i rozstawu • zniszczenie stali

rednie obci enia niszcz ce Ru,m [kN]: beton ≅ C20/25

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 Rozci ganieNRu,m

24.8 39.6 57.8 109.1 170.3 244.4

cinanie VRu,m 14.8 23.8 34.5 65.4 102.1 146.9

No no ci charakterystyczne Rk [kN]: beton ≅ C20/25

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 Rozci ganie NRk 23.0 36.7 53.5 101.0 157.6 226.3

cinanie VRk 13.7 22.0 32.0 60.5 94.5 136.0



No no ci obliczeniowe Rd [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 Rozci ganie NRd 7.0 9.3 14.0 17.8 30.3 37.8

cinanie VRd 8.8 14.1 20.5 38.8 60.6 87.2

Obci enia dopuszczalne Rrec [kN]: beton fck,cube = 25 N/mm2

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 Rozci ganie NRec 5.0 6.6 10.0 12.7 21.6 27.0

cinanie VRec 6.3 10.1 14.6 27.7 43.3 62.3


beton niezarysowany

• w a ciwe osadzenie (patrz zalecenia str. 206)

Szczegó owe wymiarowanie, patrz strony 207 – 211.

204



199

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24(M8x110/14) (M10x130/21) (M12x160/28) (M16x190/38) (M20x240/48) (M24x290/54)

Pręt kotwy1) HAS /-E/-R/-E-R/-HCR M8x80/14 M10x90/21 M12x110/28 M16x125/38 M20x170//48 M24x210/54

d0 [mm] Średnica wiertła 10 12 14 18 24 28

h [mm] Głębokość otworu 85 95 115 130 175 215

hnom [mm] Nominalna głębokość osadzenia 80 90 110 125 170 210

hmin [mm] Min. grubość podłoża 100 120 140 170 220 270

tfix [mm]Maks. grubość mocowanego elementu 14 21 28 38 48 54

df [mm] Średnica otworu zal.przelotowegomaks.

911

1213

1415

1819

2225

2629

Tinst [Nm] Moment dokręcający HAS/-E HAS-R/-E-R, HAS-HCR

1512

3025

5040

10090

160135

240200

ml 5 8 12 20 36 78 Objętość wypełnienia 2),3)

Otwór powinien być wypełniony w co najmniej 2/3 objętości.

TE-CX- 10/22 12/22 14/22 - - - Wiertło

TE-T- - - - 18/32 24/32 28/52

1) Oznaczenia w pierwszym wierszu odpowiadają starszej wersji charakterystyki technicznej prętów kotwowych. 2) Uwaga: W celu zapewnienia uzyskania optymalnej siły utrzymującej, należy po otwarciu pakietu foliowego Hilti HIT-HY 150 wyrzucić

początkową porcję żywicy (w przypadku pakietu pojemności 330 ml dwa naciśnięcia spustu, natomiast w przypadku pojemności500 ml trzy naciśnięcia).

3) Jedno naciśnięcie spustu odpowiada w przybliżeniu objętości 8 ml zaprawy przy korzystaniu z dozownika MD 2000.


nośności °C tgel tcure

-505203040

90 min. 45 min. 25 min. 6 min. 4 min. 2 min.

6 godzin 3 godziny 1.5 godziny 50 min. 40 min. 30 min.

Temperatura pakietu foliowego powinna wynosić co najmniej +5°C.

Sprzęt montażowy

Wiertarka udarowa (TE1, TE 2, TE5, TE6, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE 35, TE 55 albo TE 76), wiertło, dozownik MD 2000 albo BD 2000 (P3000 F, MD2500, P3500 F, P5000 HY), pompka do przedmuchiwania, szczotka oraz klucz dynamometryczny.

205


10 20 40 80 150 200


200


1 2 3x3x

3 4

Wywiercić otwór. Oczyścić i przedmuchać otwór. Wsunąć pakiet foliowyw oprawę.

5

1

2MD 2000

3

6 7

MD 2000

2x

8

Nakręcić mieszalnik. Wprowadzić oprawę

do dozownika.

Wyrzucić koniecznie początkową porcję żywicy(dwa naciśnięcia spustu).

*Odbezpieczyć dozownik.

9

102332416886

104

F C

-505

203040

tgel

90 min45 min25 min 6 min4 min2 min

10 11

Dokonać iniekcji żywicy do otworu.

Osadzić pręt kotwowy przed upływem czasu korektytgel.


2332416886

104

F C

-505

203040

tcure

6 h3 h1.5 h

50 min40 min30 min

11Tinst

12

Czas utwardzania tcureDociągnąć stosującwymagany moment.

*W przypadku stosowania pakietu pojemności 500 ml należy wyrzucić ilość żywicy wyciskaną przez trzy naciśnięcia spustu.


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 As [mm²] Pole przekroju czynnego 32.8 52.3 76.2 144 225 324

fuk [N/mm²] Nominalna wytrzymałośćna rozciąganie

HAS (5.8), HAS-E (5.8)HAS-R, HAS-E-R, -HCR

500700

500700

500700

500700

500700

500700

fyk [N/mm²] Nominalna granica plastyczności


400450

400450

400450

400450

400450

400450

W [mm³] Wskaźnik wytrzymałości 26.5 53.3 93.9 244 477 824

MRd,s [Nm] Obliczeniowa nośnośćna zginanie 1)


12.714.3

25.628.7

45.150.6

117.1131.4

228.8256.7

395.3443.5

Sw [mm] Rozwartość klucza 13 17 19 24 30 36

dw [mm] Średnica podkładki 16 20 24 30 37 44 1) Obliczeniowa nośność pręta kotwowego na zginanie wyznaczana jest ze wzoru MRd,s = (1.2 ⋅ W ⋅ fuk)/γMs,b, gdzie częściowy współczynnik

bezpieczeństwa γMs,b , dla stali klasy 5.8 wynosi 1.25, natomiast dla stali A4-70 i prętów HCR wynosi 1.56. Sprawdzenie zabezpieczenia nośności dokonuje się ostatecznie za pomocą MSk ⋅ γF ≤ MRd,s.

206



201


Uwaga: Wobec możliwości przenoszenia dużych obciążeń przez kotwę HIT-HY 150, użytkownik powinien sprawdzić, czy obciążenie betonowego elementu podłoża, włącznie z obciążeniami powstałymi wskutek zakotwienia, nie powoduje uszkodzeń (np. rys) tego elementu.




N,RN,AN,BTo



stożka betonu lub wyrwanie kotwy


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24

NoRd,c [kN] 7.0 9.3 14.0 17.8 30.3 37.8

hnom [mm] Nominalna głębokość osadzenia 80 90 110 125 170 210 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie kotwy obliczana jest ze wzoru

NoRd,c= No

Rk,c/γMc,N, gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMc,N wynosi 2,16.








fB,N

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.05 C30/37 30 37 1.12 C35/45 35 45 1.20 C40/50 40 50 1.25 C45/55 45 55 1.30 C50/60 50 60 1.35

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:




N

cs

h

rec,c/s

nomh

acthTf = gdzie: hnom ≤ hact ≤ 2.0 hnom

⎟

⎟

⎠

⎞

⎜

⎜

⎝

⎛ −+=

100

25cube,ckf1N,Bf


207



202


kotews [mm] M8 M10 M12 M16 M20 M24

40 0.63 45 0.64 0.63 50 0.66 0.64 55 0.67 0.65 0.63 60 0.69 0.67 0.64 65 0.70 0.68 0.65 0.63 70 0.72 0.69 0.66 0.64 80 0.75 0.72 0.68 0.66 90 0.78 0.75 0.70 0.68 0.63 100 0.81 0.78 0.73 0.70 0.65 120 0.88 0.83 0.77 0.74 0.68 0.64 140 0.94 0.89 0.82 0.78 0.71 0.67 160 1.00 0.94 0.86 0.82 0.74 0.69 180 1.00 0.91 0.86 0.76 0.71 200 0.95 0.90 0.79 0.74 220 1.00 0.94 0.82 0.76 250 1.00 0.87 0.80 280 0.91 0.83 310 0.96 0.87 340 1.00 0.90 390 0.96 420 1.00


od krawędzic [mm] M8 M10 M12 M16 M20 M24

40 0.64 45 0.69 0.64 50 0.73 0.68 55 0.78 0.72 0.64 60 0.82 0.76 0.67 65 0.87 0.80 0.71 0.65 70 0.91 0.84 0.74 0.68 80 1.00 0.92 0.80 0.74 90 1.00 0.87 0.80 0.66 100 0.93 0.86 0.70 110 1.00 0.91 0.75 0.66 120 0.97 0.79 0.69 140 1.00 0.87 0.76 160 0.96 0.83 180 1.00 0.90 210 1.00

NRd,s: Nośność obliczeniowa kotwy ze względu na rozciąganie

Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 NRd,s

1) [kN] HAS/-E stal klasy 5.8 10.9 17.4 25.4 48.1 75.1 108.1 HAS-R/-E-R, HAS-HCR 12.3 19.6 28.6 54.0 84.3 121.0

1) Wartość nośności obliczeniowej stali kotwy ze względu na rozciąganie obliczana jest ze wzoru NoRd,c= No

Rk,s/γMs,N, gdzie częściowywspółczynnik bezpieczeństwa γMs,N dla stali klasy 5.8 wynosi 1.5 ; natomiast dla stali klasy A4-70 i prętów HCR o rozmiarach M8 do M24 wynosi 1.87.

nomN,A h4

s5.0f +=


smin=0.5hnom

scr,N=2.0 hnom

nomN,R h

c72.028.0f +=


cmin= 0.5 hnom

ccr,N= 1.0 hnom

Uwaga: Jeżeli więcej niż 3 boki znajdująsię w odległości mniejszej niż ccr,N, należyskontaktować się z konsultantem firmy Hilti.

208



203




SIŁA POPRZECZNA






V,V,ARBV0


V0Rd,c: Nośność obliczeniowa ze względu




Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24 V0

Rd,c1) [kN] 2.2 2.8 4.2 5.6 10.3 15.4

cmin [mm] minimalna odległość od krawędzi 40 45 55 65 85 105 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie krawędzi betonu obliczana jest ze wzoru Vo



V

cs

rec,c/sc >1.5c2

c >1.5c2

h>1.5c


209




204







fBV

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:






1.00 1.31 1.66 2.02 2.41 2.83 3.26 3.72 4.19 4.69 5.20 5.72 6.27 6.83 7.41 8.00

s/cmin 1.0 0.67 0.84 1.03 1.22 1.43 1.65 1.88 2.12 2.36 2.62 2.89 3.16 3.44 3.73 4.03 4.331.5 0.75 0.93 1.12 1.33 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.76 3.03 3.31 3.60 3.89 4.19 4.502.0 0.83 1.02 1.22 1.43 1.65 1.89 2.13 2.38 2.63 2.90 3.18 3.46 3.75 4.05 4.35 4.672.5 0.92 1.11 1.32 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.77 3.04 3.32 3.61 3.90 4.21 4.52 4.833.0 1.00 1.20 1.42 1.64 1.88 2.12 2.37 2.63 2.90 3.18 3.46 3.76 4.06 4.36 4.68 5.003.5 1.30 1.52 1.75 1.99 2.24 2.50 2.76 3.04 3.32 3.61 3.91 4.21 4.52 4.84 5.174.0 1.62 1.86 2.10 2.36 2.62 2.89 3.17 3.46 3.75 4.05 4.36 4.68 5.00 5.334.5 1.96 2.21 2.47 2.74 3.02 3.31 3.60 3.90 4.20 4.52 4.84 5.17 5.505.0 2.33 2.59 2.87 3.15 3.44 3.74 4.04 4.35 4.67 5.00 5.33 5.675.5 2.71 2.99 3.28 3.57 3.88 4.19 4.50 4.82 5.15 5.49 5.836.0 2.83 3.11 3.41 3.71 4.02 4.33 4.65 4.98 5.31 5.65 6.006.5 3.24 3.54 3.84 4.16 4.47 4.80 5.13 5.47 5.82 6.177.0 3.67 3.98 4.29 4.62 4.95 5.29 5.63 5.98 6.337.5 4.11 4.43 4.76 5.10 5.44 5.79 6.14 6.508.0 4.57 4.91 5.25 5.59 5.95 6.30 6.678.5 5.05 5.40 5.75 6.10 6.47 6.839.0 5.20 5.55 5.90 6.26 6.63 7.009.5 5.69 6.05 6.42 6.79 7.1710.0 6.21 6.58 6.95 7.3310.5 6.74 7.12 7.5011.0 7.28 7.6711.5 7.8312.0 8.00


Dla zamocowania wykonanego przy użyciu więcej niż 2 kotew, należy stosować ogólny wzórdla n kotew zamieszczony dalej.

25cube,ck

BV

ff =


210



205

ccs

ss

2,2

1

2

3

n-1sc2,1

h >1,5 c





minminV,AR c

cc

cf ⋅=


minminV,AR c

cc6

sc3f ⋅

⋅+⋅=


minmin

1n21V,AR c

ccn3

s...ssc3f ⋅

⋅⋅++++⋅

= −


0 do 55 160 1.170 1.280 1.5

90 do 180 2


Rozmiar kotwy M8 M10 M12 M16 M20 M24

VRd,s1) [kN] HAS/-E stal klasy 5.8 7.9 12.6 18.3 34.6 54.0 77.8

HAS-R/-E-R, HAS-HCR 8.8 14.1 20.5 38.8 60.6 87.2 1) Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie obliczana jest ze wzoru VRd,s= (0,6 As fuk)/γMs,V. Wartości pól przekroju czynnego As

oraz nominalnej wytrzymałości stali na rozciąganie fuk, podane są w tablicy w rozdziale „Wymiary i własności mechaniczne kotwy “. Częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,V dla stali klasy 5.8 wynosi 1.25; natomiast dla stali klasy A4-70 i prętów HCR o rozmiarach M8 do M24 wynosi 1.56.



Obciążenie złożone: Wyłącznie wtedy, gdy działa obciążenie siłą podłużną i siłą poprzeczną (patrz str. 246oraz przykłady na stronach 249 - 256).

1fV,

=β

ßsin5,0ßcos1

fV, +

=β

2fV,

=β

dla 0° ≤ ß ≤ 55°

dla 55° < ß ≤ 90°

dla 90° < ß ≤ 180°

Wzory:


β

wynikiprzedstawionowcześniejw tabeli


211



HIT-HY 150 Kotwy wklejane iniekcyjnie z tuleją HIS-N/-RN

206





- duża nośność



- możliwy montaż przelotowy

Materiał:HIS-N: - stal węglowa cynkowana galwanicznie min. 5 μm


Zaprawaklejąca:

- Hilti HIT-HY 150, pakiety standardowe 330 ml, 500 ml- Hilti HIT-HY 150, pakiet specjalny 1100 ml

Dozownik: - MD2000, BD2000, P3000 F, MD2500, P3500 F, P5000 HY


HIS-N i HIS-RN tuleje wewn. gwintowane

A4316




Odpornośćogniowa

ProgramKotwy Hilti

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HIT-HY 150 z HIS-N


• pominięty wpływ odległości od krawędzi i rozstawu • wartości sił rozciągających podane są dla tulei HIS-N (wyprowadzone dla prętów ze stali klasy 12.9) • zniszczenie stali (ścinanie): pręt lub śruba ze stali klasy 5.8











beton niezarysowany



212



207

hs

dfd0

min

h1h

nomh

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HIT-HY 150 z HIS-RN


• pominięty wpływ odległości od krawędzi i rozstawu • wartości sił rozciągających podane są dla tulei HIS-RN (wyprowadzone dla prętów ze stali klasy 12.9) • zniszczenie stali (ścinanie): pręt lub śruba ze stali klasy A4-70












beton niezarysowany


Szczegółowe wymiarowanie, patrz strony 216 –220.

213



208


Tuleja HIS-N..., HIS-RN... M8x90 M10x110 M12x125 M16x170 M20x205

D0 [mm] Średnica wiertła 14 18 22 28 32

H1 [mm] Głębokość otworu 95 115 130 175 210

hnom [mm] Nominalna głębokość osadzenia 90 110 125 170 205


hs [mm]

Długość włączenia gwintu min.

maks.

820

1025

1230

1640

2050

df [mm] Średnica otworu przelotowego zal.

maks.

911

1213

1415

1819

2225

Tinst [Nm]Moment HIS-N dokręcający HIS-RN

1512

2823

5040

8570

170130

ml 8 12 20 40 104 Objętość wypełnienia

Otwór powinien być wypełniony w co najmniej 2/3 objętości.Wiertło TE-CX- 14/22 - - - - Wiertło TE-T- - 18/32 22/32 28/32 32/37 1) Uwaga: W celu zapewnienia uzyskania optymalnej siły utrzymującej, należy po otwarciu pakietu foliowego Hilti HIT-HY 150 wyrzucić

początkową porcję żywicy (w przypadku pakietu pojemności 330 ml dwa naciśnięcia spustu, natomiast w przypadku pojemności500 ml trzy naciśnięcia).

2) Jedno naciśnięcie spustu odpowiada w przybliżeniu objętości 8 ml żywicy przy korzystaniu z dozownika MD 2000.


nośności °C tgel tcure

-5 0 5 20 30 40



Temperatura pakietu foliowego powinna wynosić co najmniej +5°C.

Sprzęt montażowy

Wiertarka udarowa (TE1, TE 2, TE5, TE6, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE 35, TE 55 albo TE 76), wiertło, dozownik MD 2000 albo BD 2000 (P3000 F, MD 2500, P3500F, P5000 HY), pompka do przedmuchiwania, szczotka oraz klucz dynamometryczny.

214



209


1 2 3x3x

3 4

Wywiercić otwór. Oczyścić i przedmuchać otwór. Wsunąć pakiet foliowyw oprawę.

5

1

2MD 2000

3

6 7

MD 2000

2x

8

Nakręcić mieszalnik Wprowadzić oprawę

do dozownika

Wyrzucić koniecznie początkową porcję żywicy(dwa naciśnięcia spustu)

*Odbezpieczyć dozownik.

9 102332416886

104

F C

-505

203040

tgel


10 11

Dokonać iniekcji żywicydo otworu. Osadzić tuleję przed upływem czasu korekty tgel.


2332416886

104

F C

-505

203040

tcure

6 h3 h1.5 h

50 min40 min30 min

11 12Tinst

Czas utwardzania tcureDociągnąć stosującwymagany moment.

*W przypadku stosowania pakietu pojemności 500 ml należy wyrzucić ilość żywicy wyciskaną przez trzy naciśnięcia spustu.


l

d

215



210



d [mm] Średnica zewnętrzna tulei 12.5 16.5 20.5 25.4 27.6

As [mm²] Pole przekroju czynnego Tuleja

Pręt lub śruba53.636.6

11058

17084,3

255157

229245

fuk [N/mm²] Nominalna wytrzymałośćna rozciąganie

HIS-N HIS-RN

510700

510700

460700

460700

460700

fyk [N/mm²]

Nominalna granica plastyczności

HIS-N HIS-RN

410350

410350

375350

375350

375350

W [mm³] Wskaźnik wytrzymałości (pręta lub śruby) 31,2 62,3 109 277 375

MRd,s [Nm] Obliczeniowa nośnośćna zginanie pręta lub śruby 1)

5.8 8.8 A4-70

12.720.414.3

25.641.028.7

45.175.150.6

117.1187.4131.4

228.8366.1256.7

1) Obliczeniowa nośność pręta lub śruby na zginanie wyznaczana jest ze wzoru MRd,s = (1,2 ⋅ W ⋅ fuk)/γMs,b, gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γms,b dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.25, natomiast dla klasy A4-70 wynosi 1.56. Sprawdzenie zabezpieczenia nośności dokonuje się ostatecznie za pomocą MSk ⋅ γF ≤ MRd,s .






N,RN,AN,Bo





NoRd,c

1) [kN] 9.6 14.3 18.2 31.4 37.6

hnom [mm] Nominalna głębokość osadzenia 90 110 125 170 205 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie kotwy obliczana jest ze wzoru

NoRd,c= No



N

cs

h

rec,c/s

216



211







fB,N

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.04 C30/37 30 37 1.10 C35/45 35 45 1.16 C40/50 40 50 1.20 C45/55 45 55 1.24 C50/60 50 60 1.28

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:





45 0.63 50 0.64 55 0.65 0.63 60 0.67 0.64 65 0.68 0.65 0.63 70 0.69 0.66 0.64 80 0.72 0.68 0.66 90 0.75 0.70 0.68 0.63 100 0.78 0.73 0.70 0.65 110 0.81 0.75 0.72 0.66 0.63 120 0.83 0.77 0.74 0.68 0.65 140 0.89 0.82 0.78 0.71 0.67 160 0.94 0.86 0.82 0.74 0.70 180 1.00 0.91 0.86 0.76 0.72 200 0.95 0.90 0.79 0.74 220 1.00 0.94 0.82 0.77 250 1.00 0.87 0.80 280 0.91 0.84 310 0.96 0.88 340 1.00 0.91 390 0.98 410 1.00


odkrawędzic [mm]

M8 M10 M12 M16 M20

45 0.64 50 0.68 55 0.72 0.64 60 0.76 0.67 65 0.80 0.71 0.65 70 0.84 0.74 0.68 80 0.92 0.80 0.74 90 1.00 0.87 0.80 0.66 100 0.93 0.86 0.70 110 1.00 0.91 0.75 0.67 120 0.97 0.79 0.70 140 1.00 0.87 0.77 160 0.96 0.84 180 1.00 0.91 210 1.00

⎟

⎟

⎠

⎞

⎜

⎜

⎝

⎛ −+=

125

25f1f cube,ck

N,B


nomN,A h4

s5.0f

⋅+=


smin = 0,5hnom

scr,N = 2,0hnom

nomN,R h

c72.028.0f +=


cmin= 0,5 hnom

ccr,N= 1,0 hnom

Uwaga: Jeżeli więcej niż 3 boki znajdują się w odległościmniejszej niż ccr,N, należy skontaktować się z konsultantem firmy Hilti.

217



212

NRd,s: Nośność obliczeniowa kotwy ze względu na rozciąganie stali


HIS-N 18.2 37.4 52.1 78.2 70.2 NRd,s [kN] Tuleja

HIS-RN 15.6 32.1 49.6 74.4 66.8

NRd,s1) [kN] Śruba lub pręt

stal klasy 5.8 stal klasy 8.8 stal klasy A4-70

12.219.513.7

19.330.921.7

28.144.931.6

52.384.058.8

81.7130.791.7

1) Wartość nośności obliczeniowej stali kotwy ze względu na rozciąganie obliczana jest ze wzoru Nrec,s= As ⋅ fuk/γMs,N, gdzie częściowywspółczynnik bezpieczeństwa γMs,N dla tulei i śrub ze stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.5, natomiast dla stali A4-70 w przypadku śrub wynosi 1.87 oraz 2.4 dla tulei.



bolt


SIŁA POPRZECZNA

Nośność obliczeniowa pojedynczej kotwy z uwagi na siłę poprzecznąto mniejsza z poniższych wielkości:





V,V,ARBV0



krawędzi betonu



V

cs

rec,c/sc >1.5c2

c >1.5c2

h>1.5c


218




213


V0Rd,c

1) [kN] 3.0 4.5 6.3 10.7 16.0

cmin [mm] min. odległość od krawędzi 45 55 65 85 105 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie krawędzi betonu obliczana jest ze wzoru Vo









fBV

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:






1.00 1.31 1.66 2.02 2.41 2.83 3.26 3.72 4.19 4.69 5.20 5.72 6.27 6.83 7.41 8.00

s/cmin 1.0 0.67 0.84 1.03 1.22 1.43 1.65 1.88 2.12 2.36 2.62 2.89 3.16 3.44 3.73 4.03 4.331.5 0.75 0.93 1.12 1.33 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.76 3.03 3.31 3.60 3.89 4.19 4.502.0 0.83 1.02 1.22 1.43 1.65 1.89 2.13 2.38 2.63 2.90 3.18 3.46 3.75 4.05 4.35 4.672.5 0.92 1.11 1.32 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.77 3.04 3.32 3.61 3.90 4.21 4.52 4.833.0 1.00 1.20 1.42 1.64 1.88 2.12 2.37 2.63 2.90 3.18 3.46 3.76 4.06 4.36 4.68 5.003.5 1.30 1.52 1.75 1.99 2.24 2.50 2.76 3.04 3.32 3.61 3.91 4.21 4.52 4.84 5.174.0 1.62 1.86 2.10 2.36 2.62 2.89 3.17 3.46 3.75 4.05 4.36 4.68 5.00 5.334.5 1.96 2.21 2.47 2.74 3.02 3.31 3.60 3.90 4.20 4.52 4.84 5.17 5.505.0 2.33 2.59 2.87 3.15 3.44 3.74 4.04 4.35 4.67 5.00 5.33 5.675.5 2.71 2.99 3.28 3.57 3.88 4.19 4.50 4.82 5.15 5.49 5.836.0 2.83 3.11 3.41 3.71 4.02 4.33 4.65 4.98 5.31 5.65 6.006.5 3.24 3.54 3.84 4.16 4.47 4.80 5.13 5.47 5.82 6.177.0 3.67 3.98 4.29 4.62 4.95 5.29 5.63 5.98 6.337.5 4.11 4.43 4.76 5.10 5.44 5.79 6.14 6.508.0 4.57 4.91 5.25 5.59 5.95 6.30 6.678.5 5.05 5.40 5.75 6.10 6.47 6.839.0 5.20 5.55 5.90 6.26 6.63 7.009.5 5.69 6.05 6.42 6.79 7.1710.0 6.21 6.58 6.95 7.3310.5 6.74 7.12 7.5011.0 7.28 7.6711.5 7.8312.0 8.00

25

ff cube,ckBV =



Dla zamocowania wykonanego przy użyciu więcej niż 2 kotew, należy stosować ogólny wzór dla n kotew zamieszczonyna następnej stronie.

219



214

ccs

ss

2,2

1

2

3

n-1sc2,1

h >1,5 c




minminV,AR c

cc

cf ⋅=


minminV,AR c

cc6

sc3f ⋅

⋅+⋅=

Ogólny wzór dla n kotew (odległość od krawędzi plus n-1 rozstawów), słuszny jedynie w przypadku, gdy wszystkie rozstawy od s1 do sn-1 sąmniejsze niż 3c a odległość c2 > 1,5c.

minmin

1n21V,AR c

ccn3

s...ssc3f ⋅

⋅⋅++++⋅

= −


0 do 55 160 1.170 1.280 1.5

90 do 180 2



1) [kN] Pręt lub śruba stal klasy 5.8 8.8 13.9 20.2 37.7 58.8 stal klasy 8.8 14.1 22.3 32.4 60.3 94.1 A4-70 9.9 15.6 22.7 42.3 66.0 1) Nośność obliczeniowa stali ze względu na ścinanie obliczana jest ze wzoru VRd,s = (0.6 As ⋅ fuk)/γMs,V. Wartości pól przekroju czynnego

prętów oraz śrub As i nominalnej wytrzymałości stali na rozciąganie fuk przyjęto na podstawie normy ISO 898. Częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,V dla stali klasy 5.8 i 8.8 wynosi 1.25 oraz 1.56 dla stali klasy A4-70.



Obciążenie złożone: Wyłącznie wtedy, gdy działa obciążenie siłą podłużną i siłą poprzeczną (patrz str. 246oraz przykłady na stronach 249 - 256).

1fV,

=β

ßsin5,0ßcos1

fV, +

=β

2f V, =β

dla 0° ≤ ß ≤ 55°

dla 55° < ß ≤ 90°

dla 90° < ß ≤ 180°

Wzory:


β

wynikiprzedstawionona poprzedniej stronie w tabeli


220


HIT-HY 150 Kotwy wklejane iniekcyjnie z prętem zbroj.

215

Cechy:

- podłoże: beton




- duża nośność



Materiał:

Prętzbrojeniowy:

- typ BSt 500 zgodnie z DIN 488 (patrz takżeEuronorma 82-79). W przypadku stosowania innych wkładek, należy skonsultować się z doradcątechnicznym firmy Hilti.

Zaprawaklejąca:

- Hilti HIT-HY 150, pakiety standardowe 330 ml, 500 ml- Hilti HIT-HY 150, pakiet specjalny 1100 ml

Dozownik: - MD2000, BD2000, P3000 F, MD2500, P3500 F, P5000 HY

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HIT-HY 150 z prętem zbroj.


• pominięty wpływ odległości od krawędzi i rozstawu • zniszczenie stali


Średnica pręta M8 M10 M12 M14 M16 M20 M25 Rozciąganie NRu,m 15.51 29.4 57.0 66.8 79.8 138.3 185.0 Ścinanie VRu,m 17.9 28.1 40.4 55.0 71.8 112.3 175.0


Średnica pręta M8 M10 M12 M14 M16 M20 M25 Rozciąganie NRk 13.0 24.1 44.6 53.4 64.6 84.7 129.6 Ścinanie VRk 16.7 26.0 37.4 50.9 66.5 104.0 162.0




Średnica pręta M8 M10 M12 M14 M16 M20 M25 Rozciąganie NRd 6.0 8.4 11.9 15.4 18.9 25.2 31.5 Ścinanie VRd 11.1 17.3 24.9 33.9 44.3 69.3 108.0


Średnica pręta M8 M10 M12 M14 M16 M20 M25 Rozciąganie NRec 4.3 6.0 8.5 11.0 13.5 18.0 22.5 Ścinanie VRec 7.9 12.4 17.8 24.2 31.6 49.5 77.1


Odcinek pręta zbrojeniowego



Odpornośćogniowa

beton niezarysowany



221


HIT-HY 150 Kotwy wklejane iniekcyjnie z pr tem zbroj.

216


rednica pr ta zbrojeniowego ∅∅∅∅ [mm] 8 10 12 14 16 20 25

d0 [mm] rednica wiert a 10 12 15 18 20 25 30

h1 [mm] G boko otworu 82 93 115 130 150 175 215 hnom [mm] Nominalna g b. osadzenia 80 90 110 125 145 170 210 hmin [mm] Minimalna grubo pod o a 120 140 160 180 180 230 270 Wiert o TE-TX- 10/22 12/22 15/27 - - - -

Wiert o TE-T- - - - 18/32 20/32 25/52 30/57 Uwaga: W celu zapewnienia uzyskania optymalnej si y utrzymuj cej, nale y po otwarciu pakietu foliowego Hilti HIT-HY 150 wyrzuci

pocz tkow porcj ywicy (w przypadku pakietu pojemno ci 330 ml dwa naci ni cia spustu, natomiast w przypadku pojemno ci 500 ml trzy naci ni cia).

Temperatura pod o apodczas osadzania Czas elowania Czas utwardzania do pe nej

no no ci7 °C tgel tcure

-5 0 5 20 30 40



Temperatura pakietu foliowego powinna wynosi co najmniej +5°C.

Sprz t monta owy

Wiertarka udarowa (TE1, TE 2,TE5, TE6, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE 35, TE 55 albo TE 76), wiert o,dozownik MD 2000 albo BD 2000 (P3000 F, MD 2500, P 3500F, P5000 HY), pompka do przedmuchiwania i szczotka.

222


HIT-HY 150 Kotwy wklejane iniekcyjnie z pr tem zbroj.

217


1 2 3x3x

3 4

Wywierci otwór. Oczy ci i przedmucha otwór. Wsun pakiet foliowyw opraw .

5

1

2MD 2000

3

6 7

MD 2000

2x

8

Nakr ci mieszalnik. Wprowadzi oprawdo dozownika.

Wyrzuci koniecznie pocz tkow porcj ywicy(dwa naci ni cia spustu)*

Odbezpieczy dozownik.

9 102332416886

104

F C

-505

203040

tgel


10 112332416886

104

F C

-505

203040

tcure

6 h3 h1.5 h

50 min40 min30 min

11

Dokona iniekcji ywicydo otworu.

Osadzi pr t zbrojeniowy przed up ywem czasu korektytgel.

Odczeka wymagany czas utwardzania. * W przypadku stosowania pakietu pojemno ci 500 ml nale y wyrzuci ilo ywicy wyciskan przez trzy naci ni cia spustu.

Wymiary i w asno ci mechaniczne kotwy

rednica pr ta zbrojeniowego (mm) 8 10 12 14 16 20 25d [mm] Nominalna rednica pr ta zbroj. 8 10 12 14 16 20 25

As [mm²] Pole przekroju czynnego 50.2 78.5 113.1 153.9 201.1 314.2 490.9

fuk [N/mm²] Nominalna wytrzyma ona rozci ganie 550

fyk [N/mm²] Granica plastyczno ci 500


d

d ugo zakotwienia dodatkowa d ugozgodnie z zastosowaniem

223



218



SIŁA PODŁUŻNANośność obliczeniowa pojedynczego pręta zbrojeniowego z uwagi na siłę podłużną to minimum z poniższych wielkości:

NRd,c : nośność ze względu na wyłamanie betonu lub wyrwanie prętaNRd,s : nośność pręta ze względu na rozciąganie

NRd,c: Nośność ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie pręta

N,RN,AN,BTo



stożka betonu lub wyrwanie pręta• Wytrzymałość betonu na ściskanie fck,cube(150) = 25 N/mm2

Średnica pręta zbrojeniowego d (mm) 8 10 12 14 16 20 25

NoRd,c

1) [kN] 6.0 8.4 11.9 15.4 18.9 25.2 31.5

hnom [mm] Nominalna głęb. osadzenia 80 90 110 125 145 170 210 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie stożka betonu lub wyrwanie pręta obliczana jest ze wzoru

NoRd,c= No









fB,N

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.02 C30/37 30 37 1.06 C35/45 35 45 1.09 C40/50 40 50 1.12 C45/55 45 55 1.14 C50/60 50 60 1.16

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:




nom

actT h


hnom ≤ hact ≤2.0 hnom

N

cs

h

rec,c/s

⎟

⎟

⎠

⎞

⎜

⎜

⎝

⎛ −+=

5.212

25f1f cube,ck

N,B


224



219

fA,N: Wpływ rozstawu prętów zbrojeniowych Rozstaw Średnica pręta zbrojeniowego prętóws [mm] Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25

40 0.6345 0.64 0.6350 0.65 0.6455 0.67 0.65 0.6360 0.68 0.67 0.6465 0.69 0.68 0.65 0.63 0.6370 0.72 0.69 0.66 0.64 0.6480 0.75 0.72 0.68 0.66 0.6690 0.78 0.75 0.70 0.68 0.68 0.63100 0.83 0.78 0.73 0.70 0.70 0.65120 0.89 0.83 0.77 0.74 0.74 0.68 0.64140 0.94 0.89 0.82 0.78 0.78 0.71 0.67160 1.00 0.94 0.86 0.82 0.82 0.74 0.69180 1.00 0.91 0.86 0.86 0.76 0.71200 0.95 0.90 0.90 0.79 0.74220 1.00 0.94 0.94 0.82 0.76250 1.00 1.00 0.87 0.80280 0.91 0.83310 0.96 0.87340 1.00 0.90390 0.96420 1.00

fR,N: Wpływ odległości prętów od krawędziOdległość Średnica pręta zbrojeniowego

od krawędzi,c [mm] Ø 8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25

40 0.6445 0.68 0.6450 0.72 0.6855 0.76 0.72 0.6460 0.80 0.76 0.6765 0.84 0.80 0.71 0.65 0.6570 0.92 0.84 0.74 0.68 0.6880 1.00 0.92 0.80 0.74 0.7490 1.00 0.87 0.80 0.80 0.66100 0.93 0.86 0.86 0.70110 1.00 0.91 0.91 0.75 0.66120 0.97 0.97 0.79 0.69140 1.00 1.00 0.87 0.76160 0.96 0.83180 1.00 0.90210 1.00

NRd,s: Nośność obliczeniowa pręta zbrojeniowego ze względu na rozciąganie stali

Średnica pręta zbroj. d (mm) 8 10 12 14 16 20 25

NRd,s1) [kN] odcinek pręta

zbroj. 20.9 32.7 47.1 64.1 83.8 130.9 204.5

1) Wartość nośności obliczeniowej stali pręta zbrojeniowego ze względu na rozciąganie obliczana jest ze wzoru NRd,s= As ⋅ fuk/γMs,N,gdzie częściowy współczynnik bezpieczeństwa γMs,N dla odcinków pręta zbrojeniowego ze stali typu BSt 500 wynosi 1.32.

nomN,A h4

s5.0f

⋅+=


smin = 0,5hnom

scr,N = 2,0hnom

nomN,R h

c72.028.0f +=

gdzie cmin ≤ c ≤ ccr,N

cmin= 0,5 hnom

ccr,N= 1,0 hnom

Uwaga: Jeżeli więcej niż 3 boki znajdują sięw odległości mniejszej niż ccr,N, należy skontaktowaćsię z konsultantem firmy Hilti.

225



220

NRd: Nośność obliczeniowa układu z uwagi na siłę podłużną



SIŁA POPRZECZNA

Nośność obliczeniowa pojedynczego prętazbrojeniowego z uwagi na siłę poprzecznąto mniejsza z poniższych wielkości:





V,V,ARV,B0



krawędzi betonu


• przy minimalnej odległości od krawędzi mincŚrednica pręta zbrojeniowego d (mm) 8 10 12 14 16 20 25

VoRd,c

1) [kN] 1.7 3.0 4.2 5.9 6.1 10.4 15.7

cmin [mm] min. odległość od krawędzi 40 45 55 65 75 85 105 1) Początkowa wartość nośności obliczeniowej ze względu na wyłamanie krawędzi betonu obliczana jest ze wzoru Vo

Rd,c= VoRk,c/γMc,V,


V

cs

rec,c/sc >1.5c2

c >1.5c2

h>1.5c


226




221







fB,V

C20/25 20 25 1 C25/30 25 30 1.1 C30/37 30 37 1.22 C35/45 35 45 1.34 C40/50 40 50 1.41 C45/55 45 55 1.48 C50/60 50 60 1.55

Próbka walcowa:


Próbka kostkowa:






1.00 1.31 1.66 2.02 2.41 2.83 3.26 3.72 4.19 4.69 5.20 5.72 6.27 6.83 7.41 8.00

s/cmin 1.0 0.67 0.84 1.03 1.22 1.43 1.65 1.88 2.12 2.36 2.62 2.89 3.16 3.44 3.73 4.03 4.331.5 0.75 0.93 1.12 1.33 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.76 3.03 3.31 3.60 3.89 4.19 4.502.0 0.83 1.02 1.22 1.43 1.65 1.89 2.13 2.38 2.63 2.90 3.18 3.46 3.75 4.05 4.35 4.672.5 0.92 1.11 1.32 1.54 1.77 2.00 2.25 2.50 2.77 3.04 3.32 3.61 3.90 4.21 4.52 4.833.0 1.00 1.20 1.42 1.64 1.88 2.12 2.37 2.63 2.90 3.18 3.46 3.76 4.06 4.36 4.68 5.003.5 1.30 1.52 1.75 1.99 2.24 2.50 2.76 3.04 3.32 3.61 3.91 4.21 4.52 4.84 5.174.0 1.62 1.86 2.10 2.36 2.62 2.89 3.17 3.46 3.75 4.05 4.36 4.68 5.00 5.334.5 1.96 2.21 2.47 2.74 3.02 3.31 3.60 3.90 4.20 4.52 4.84 5.17 5.505.0 2.33 2.59 2.87 3.15 3.44 3.74 4.04 4.35 4.67 5.00 5.33 5.675.5 2.71 2.99 3.28 3.57 3.88 4.19 4.50 4.82 5.15 5.49 5.836.0 2.83 3.11 3.41 3.71 4.02 4.33 4.65 4.98 5.31 5.65 6.006.5 3.24 3.54 3.84 4.16 4.47 4.80 5.13 5.47 5.82 6.177.0 3.67 3.98 4.29 4.62 4.95 5.29 5.63 5.98 6.337.5 4.11 4.43 4.76 5.10 5.44 5.79 6.14 6.508.0 4.57 4.91 5.25 5.59 5.95 6.30 6.678.5 5.05 5.40 5.75 6.10 6.47 6.839.0 5.20 5.55 5.90 6.26 6.63 7.009.5 5.69 6.05 6.42 6.79 7.1710.0 6.21 6.58 6.95 7.3310.5 6.74 7.12 7.5011.0 7.28 7.6711.5 7.8312.0 8.00


Dla zamocowania wykonanego przy użyciuwięcej niż 2 kotew, należystosować ogólny wzór dla n kotew zamieszczony na następnej stronie.

25

ff cube,ck

V,B =


227



222

ccs

ss

2,2

1

2

3

n-1sc2,1

h >1,5 c


obciążenie poprzeczne.



minminV,AR c

cc

cf ⋅=


minminV,AR c

cc6

sc3f ⋅

⋅+⋅=


minmin

1n21V,AR c

ccn3

s...ssc3f ⋅

⋅⋅++++⋅= −


0 do 55 160 1.170 1.280 1.5

90 do 180 2


Średnica pręta zbrojeniowego d (mm) Ø 8 Ø 10 Ø 12 Ø 14 Ø 16 Ø 20 Ø 25

VRd,s1) [kN] 11.1 17.3 24.9 33.9 44.3 69.3 108.0





1fV,

=β

ßsin5,0ßcos1

fV, +

=β

2fV,

=β

dla 0° ≤ ß ≤ 55°

dla 55° < ß ≤ 90°

dla 90° < ß ≤ 180°

Wzory:


β

wynikiprzedstawionona stronie poprzedniej w tabeli


228



HVA-UW Kotwy wklejane podwodne z trzpieniemHAS-R/-HCR

223

Cechy:

- zamocowanie podwodne

- brak strat siły utrzymującej wskutek dojrzewania pod wodą

- zastosowania w środowisku stale wilgotnym lub mokrym

- przydatność do stosowania w środowisku wody morskiej

- zakotwienie wywierające znikome siły rozporu na podłoże


- badania i aprobaty uzyskane w niezależnych ośrodkach

Materiał:

HAS-R: - stal nierdzewna; A4-70; 1.4401, 1.4404, 1.4571


HVU Ładunek foliowy

- żywica uretanowo-metakrylowa – bez styrenu, utwardzacz, piasek kwarcowy lub korundowy, rurka foliowa

Zaprawa klejąca: - Hilti HIT HY 20, ładunek standardowy 330 ml

Dozownik: - MD 2000


Rozmiar kotwy

Parametry osadzania M 8 M 10 M 12 M 16 M 20 M 24

Ładunek foliowyHVU M 8 X 80 M 10 x 90 M 12 x 110 M 16 x 125 M 20 x 170 M 24 x 210

d0 [mm] Średnica wiertła 10 12 14 18 24 28

h1 [mm] Głębokość otworu 80 90 110 125 170 210

tfix1) [mm] Maksymalna grubość

mocowanego elementu 14 21 28 38 48 54

df [mm] Maksymalna średnicaotworu przelotowego 11 13 15 19 26 29

l [mm] Długość kotwy 110 130 160 190 240 290

Tinst [Nm] Moment dokręcający 18 35 60 120 260 450

Sw [mm] Rozwartość klucza 13 17 19 24 30 36

h [mm] Grubość podłoża 100 120 140 170 220 270

Wiertło i wiertarka Do montażu podwodnego należy stosować odpowiednie dostępne w handlu narzędzia

Wstępna iniekcja za pomocą Hilti HIT-HY 20Ilość naciśnięć spustu w przypadku użyciadozownika MD 2000 lub P 3000 UW/F

1 1 2 3 5 8

1) Wartości całkowitych długości trzpienia i maksymalnych grubości mocowanego elementu słuszne są jedynie dla prętów kotwowych HAS podanych w niniejszej tabeli. W przypadku stosowania innych prętów kotwowych HAS, wartości te ulegają zmianie. (Np. pręt HAS M12x260/128; l = 260 mm i tfix = 128

mm)

Temperatura osadzania:(temperatura wody) Czas utwardzania do pełnej nośności:

-5° C do 0° C 10 godzin

0° C do 10° C 2 godziny

10° C do 20° C 1 godzina

20° C i więcej 30 minut

HCRhighMo

Beton Wysoka odpornośćkorozyjna

Mała odległość od krawędzi oraz

rozstaw

A4316


d0

df

h1

h

tfix

229

HVA-UW Kotwy wklejane podwodne z trzpieniem HAS-R/-HCR

HVA-UW Kotwy wklejane podwodne z trzpieniemHAS-R/-HCR

224


Wywiercić otwór. Oczyścić otwór.

Dokonać wstępnej iniekcjiza pomocą HIT-HY 20

(przestrzegać ilości naciśnięćspustu).


Żywica HIT-HY 20 wypiera wodę w otworze.

Wprowadzić trzpieńgwintowany HAS-R (HAS-

HCR).

Usunąć narzędziedo osadzania (po upływie trel).

Osadzony trzpień gwintowany z przymocowanym

elementem.

Wymiarowanie: patrz kotwy HVA-HAS (nie są stosowane żadne dodatkowe współczynniki zmniejszające nośność zamocowania)

230

HVA-UW Kotwy wklejane podwodne z trzpieniem HAS-R/-HCR

HVA-UW Kotwy wklejane podwodne z tuleją HIS-RN

225

Cechy: - zamocowanie podwodne

- brak strat siły utrzymującej wskutek dojrzewania pod wodą

- zastosowania w środowisku stale wilgotnym lub mokrym

- przydatność do stosowania w środowisku wody morskiej- zakotwienie wywierające znikome siły rozporu na podłoże


- zamocowania zlicowane z płaszczyzną podłoża

Materiał:

HIS-RN: - stal nierdzewna, A4-70: 1.4401

HVU Ładunek foliowy

- żywica uretanowo-metakrylowa – bez styrenu, utwardzacz, piasek kwarcowy lub korundowy, rurka foliowa

Zaprawa klejąca: - Hilti HIT HY 20, ładunek standardowy 330 ml

Dozownik: - MD 2000


Rozmiar kotwy

Parametry osadzania M 8 M 10 M 12 M 16 M 20

Ładunek foliowyHVU M 10 x 90 M 12 x 110 M 16 x 125 M 20 x 170 M 24 x 210

d0 [mm] Średnica wiertła 14 18 22 28 32


Tinst [Nm] Moment dokręcający 12 23 40 70 130

h [mm] Minimalna grubość podłoża 120 150 170 230 280

hs [mm] Długość włączenia min. 8 10 12 16 20

gwintu maks. 20 25 30 40 50

Wiertło i wiertarka Do montażu podwodnego należy stosować odpowiednie dostępne w handlu narzędzia

Wstępna iniekcja za pomocą Hilti HIT-HY 20 Ilość naciśnięć spustu w przypadku użyciadozownika MD 2000

1 1 2 3 5

Temperatura osadzania -5° C do 0° C Czas utwardzania 10 godzin

(temperatura wody): 0° C do 10° C do pełnej nośności: 2 godziny

10° C do 20° C 1 godzina

20° C i więcej 30 minut


Wywiercić otwór. Oczyścić otwór.

Dokonać wstępnej iniekcjiza pomocą HIT-HY 20

(przestrzegać ilości naciśnięćspustu).


Żywica HIT-HY 20 wypiera wodę w otworze.

Wprowadzić tulejęgwintowaną wewnętrznie

HIS-RN.

Usunąć narzędziedo osadzania (po upływie trel).

Osadzona tuleja gwintowanaz przymocowanym

elementem.

Wymiarowanie: patrz kotwy HVA-HIS-N (nie są stosowane żadne dodatkowe współczynniki zmniejszające nośność zamocowania)

hs

h1h

hnom

doTinst

A4316

Beton Odpornośćkorozyjna

Mała odległość od krawędzi oraz

rozstaw

231

HVA-UW Kotwy wklejane podwodne z tuleją HIS-RN

HIT-HY 50 Kotwy wklejane iniekcyjnie z trzpieniemalbo tuleją HIT-AN / HIT-IG

226

Cechy:- podłoże: cegła pełna, blok wapienno-piaskowy



- prawidłowy stosunek składników zaprawy


- różnorodność zastosowań


Materiał:

Pręt kotwowy: - HIT-AN: stal klasy 3.6, DIN EN 20898-1, cynkowana galwanicznie min. 5 μm

Tuleja wewn. gwintowana:

- HIT-IG: stal DIN EN 10277-3, cynkowana galwanicznie min. 5 μm

Zaprawaklejąca:

- Hilti HIT-HY 50, pakiet standardowy 330 ml - Hilti HIT-HY 50, pakiet specjalny 1100 ml

Dozownik: - MD 2000, BD 2000, P3000 F, P5000 HY


HIT-AN trzpień kotwowy

HIT-IG tuleja wewnętrznie gwintowana

Mała odległośćod krawędzioraz rozstaw

Odporność ogniowa

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HIT-HY 50 z HIT-ANalbo HIT-IG

Dane w tym rozdziale dotyczą nast. warunków • cegła pełna, fk= 33 N/mm2

• podane wartości nośności są miarodajne tylko w przypadku, gdy otwory wiercone są za pomocą wiertarek udarowych TE

• pominięty wpływ odległości od krawędzi i rozstawu

Nośności charakterystyczne Rk [kN]:

HIT-AN HIT-IG Rozmiar kotwy M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12 Rozciąganie NRk 7.5 9.0 10.5 9.0 12.0 12.0

Ścinanie VRk 9.0 10.5 12.0 9.0 10.5 12.0

Nośności obliczeniowe Rd [kN]:

HIT-AN HIT-IG Rozmiar kotwy M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12 Rozciąganie NRd 3.4 4.2 4.9 4.2 5.6 5.6

Ścinanie VRd 4.2 4.9 5.6 4.2 4.9 5.6

Obciążenia dopuszczalne Rrec [kN]:

HIT-AN HIT-IG Rozmiar kotwy M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12 Rozciąganie NRec 2.5 3.0 3.5 3.0 4.0 4.0

Ścinanie VRec 3.0 3.5 4.0 3.0 3.5 4.0

Tinst, [Nm] 7.5 12.5 12.5 7.5 12.5 12.5


232

HIT-HY 50 Kotwy wklejane iniekcyjnie z trzpieniem albo tuleją HIT-AN / HIT-IG

HIT-HY 50 Kotwy wklejane iniekcyjnie z trzpieniemalbo tulej HIT-AN / HIT-IG

227

Podstawowe dane dotycz ce no no ci (pojedynczej kotwy): HIT-HY 50 z HIT-ANalbo HIT-IG

Dane w tym rozdziale dotycz nast. warunków • blok wapienno-piaskowy, fk = 27 N/mm2

• podane warto ci no no ci s miarodajne tylko w przypadku, gdy otwory wiercone s za pomoc wiertarek udarowych TE

• pomini ty wp yw odleg o ci od kraw dzi i rozstawu

No no ci charakterystyczne Rk [kN]:

HIT-AN HIT-IG Rozmiar kotwy M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12Rozci ganie NRk 10.5 13.5 16.5 10.5 16.5 16.5

cinanie VRk 9.0 10.5 12.0 9.0 10.5 12.0

No no ci obliczeniowe Rd [kN]:

HIT-AN HIT-IG Rozmiar kotwy M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12Rozci ganie NRd 4.9 6.3 7.7 4.9 7.7 7.7

cinanie VRd 4.2 4.9 5.6 4.2 4.9 5.6

Obci enia dopuszczalne Rrec [kN]:

HIT-AN HIT-IG Rozmiar kotwy M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12Rozci ganie NRec 3.5 4.5 5.5 3.5 5.5 5.5

cinanie VRec 3.0 3.5 4.0 3.0 3.5 4.0 Tinst, [Nm] 12.0 25.0 25.0 12.0 25.0 25.0

Odleg o od kraw dzi i rozstaw: odleg o od kraw dzi, cmin = 10 cm rozstaw, smin = 10 cm


HIT-AN HIT-IG

• w a ciwe osadzenie (patrz zalecenia str. 235)

233



228

HIT-AN

Rozmiar kotwy

Parametry osadzania M 8 M 10 M 12

d0 [mm] Średnica wiertła 10 12 14

h1 [mm] Głębokość otworu 82 82 82

tfix [mm] Maksymalna grubośćmocowanego elementu 9 16 19

hnom [mm] Minimalna głębokośćosadzenia 80 80 80

l [mm] Długość kotwy 100 110 115

Sw [mm] Rozwartość klucza 13 17 19

dh [mm] Maksymalna średnica otworu przelotowego 11 13 15

h [cm] Minimalna grubość podłoża 12 14 16

Objętość wypełnienia (ilość naciśnięć spustu) 1 2 2

Wiertło TE-CX- 10/22 12/22 14/22

HIT-IG

Rozmiar kotwy

Parametry osadzania M 8 M 10 M 12

d0 [mm] Średnica wiertła 14 18 20

h1 [mm] Głębokość otworu 82 82 82

hnom [mm] Minimalna głębokośćosadzenia 80 80 80

lG [mm] Efektywna długość gwintu pełna długość

l [mm] Długość kotwy 80 80 80

dh [mm] Maksymalna średnica otworu przelotowego 11 13 15

h [cm] Minimalna grubość podłoża 12 14 16

Objętość wypełnienia (ilość naciśnięć spustu) 2 2 2

Wiertło TE-CX- 14/22 - -

Wiertło TE-T- - 18/32 18/32

Temperaturaosadzania Czas żelowania Czas utwardzania

°C5 15 min. 120 min. 10 8 min. 90 min. 20 4 min. 60 min. 30 2 min. 45 min. 40 1 min. 30 min.

Temperatura pakietu foliowego powinna wynosić co najmniej +5°C

Sprzęt montażowy

Wiertarka udarowa (TE5, TE6, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE35 albo TE55), wiertło, szczotka, dozownikMD 2000 albo BD2000 (P3000 F, P5000 HY) oraz klucz dynamometryczny.

234



229


HIT-AN3x

MD 2000

Tinst

Wywiercić otwór. Oczyścić otwór. Dokonać iniekcji żywicy do otworu.

Osadzić i wyregulowaćłącznik. Przestrzegać

tgel

Obciążyć łącznik.Przestrzegać tcure

HIT-IG3x

MD 2000

Tinst

Wywiercić otwór. Oczyścić otwór. Dokonać iniekcji żywicy do otworu.

Osadzić i wyregulowaćłącznik. Przestrzegać

tgel


Własności mechaniczne

HIT-ANRozmiar kotwy M 8 M 10 M 12

fu,k [N/mm2] Nominalna wytrzymałośćna rozciąganie 580 580 550

fy,k [N/mm2] Granica plastyczności 490 490 460

As [mm2] Pole przekroju czynnego 30.2 49.0 58.1

Wel [mm3] Wskaźnik wytrzymałości 23.4 48.4 62.5

Mrec [Nm] Dopuszczalny moment zginający 7.0 14.4 17.4

HIT-IGRozmiar kotwy M 8 M 10 M 12

fu,k [N/mm2] Nominalna wytrzymałośćna rozciąganie 510 510 510

fy,k [N/mm2] Granica plastyczności 410 410 410

As [mm2] Pole przekroju czynnego 36.6 58.0 84.3

Wel [mm3] Wskaźnik wytrzymałości(śruby) 31.2 62.3 109.2

Mrec [Nm] Dopuszczalny moment zginający (śruby klasy 5.6) 8.0 16.0 28.1

235



230

Cechy:- podłoże: pustaki i bloki drążone ceramiczne,

betonowe i wapienno-piaskowe - dwuskładnikowa zaprawa klejąca


- prawidłowy stosunek składników zaprawy


- różnorodność zastosowań

- przydatność do zamocowań pułapowych

- bezpieczne zamocowanie kształtowe


Materiał:

Pręt kotwowy: - HIT-AN: stal klasy 3.6, DIN EN 20898-1, cynkowany galwanicznie min. 5 μm

Tuleja wewn. gwintowana:

- HIT-IG: stal DIN EN 10277-3, cynkowana galwanicznie min. 5 μm

Tulejasiatkowa: - siatka stalowa, cynkowana galwanicznie min. 5 μm

Zaprawaklejąca:

- Hilti HIT-HY 20, pakiet standardowy 330 ml - Hilti HIT-HY 20, pakiet specjalny 1100 ml

Dozownik: - MD 2000, BD 2000, P3000 F, P5000 HY


HIT-AN trzpień kotwowy

HIT-IG tuleja wewnętrznie gwintowana

Tuleja siatkowa

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HIT-HY 20 z HIT-ANalbo HIT-IG

Dane w tym rozdziale dotyczą nast. warunków • pustaki • podane wartości nośności są miarodajne tylko w przypadku, gdy otwory wiercone są za pomocą wiertarek

udarowych TE (bez działania udarowego)

Nośności obliczeniowe Rd [kN]: rozciąganie N i ścinanie V

Kraj Norma Rodzaj pustaka M8 M10 M12D DIN 105 HLZW 12-08 1.1 1.1 1.1

D DIN 105 HLZ 12 2.0(1.4)1) 2.0(1.4)1) 2.0(1.4)1)

D DIN 106 KSL 6 1.1 1.1 1.1

A OENORM PTH 10 GL 1.0 1.0 1.0

A OENORM DÜWA 10 0.6 0.6 0.6

A OENORM HLZ 8 N + F 1.5 1.5 1.5

F NF Brique creuse 1.0 1.0 1.0

Obciążenia dopuszczalne Rrec [kN]: rozciąganie N i ścinanie V

Kraj Norma Rodzaj pustaka M8 M10 M12D DIN 105 HLZW 12-08 0.8 0.8 0.8

D DIN 105 HLZ 12 1.4(1.0)1) 1.4(1.0)1) 1.4(1.0)1)

D DIN 106 KSL 6 0.8 0.8 0.8

A OENORM PTH 10 GL 0.7 0.7 0.7

A OENORM DÜWA 10 0.4 0.4 0.4

A OENORM HLZ 8 N + F 1.1 1.1 1.1

F NF Brique creuse 0.75 0.75 0.75 1) Gęstość właściwa pustaka ρ < 1.0 kg/dm3

Odpornośćogniowa


236


HIT-HY 20 Kotwy wklejane iniekcyjnie z trzpieniemalbo tulej HIT-AN / HIT-IG

231

Odleg o od kraw dzi i rozstaw: odleg o od kraw dzi cmin = 10 cm rozstaw smin = 10 cm

W przypadku docinanych na budowie elementów murowych, np. przy o cie ach okiennych lub drzwiowych, zaleca si zachowanie odleg o ciod kraw dzi tych elementów wynosz cej cmin = 20 cm.


HIT-AN HIT-IG

Parametry osadzania M 8 M 10 M 12HIT-AN 16 16 16

d0 [mm] rednica wiert aHIT-IG 16 22 22

h1 [mm] G boko otworu - 95 95 95 HIT-AN HIT-S16 HIT-S16 HIT-S16

Typ tulei siatkowej HIT-IG HIT-S16 HIT-S22 HIT-S22

Maksymalna grubo HIT-AN 9 16 19 tfix [mm]

mocowanego elementu HIT-IG - - - Tinst [Nm] Maks. moment dokr caj cy - 5 8 8

Obj to wype nienia Ilo naci ni spustu 6 6 6 Wiert o TE-CX- 16/23 16/23 - Wiert o TE-T- - 22/32 22/32

Uwaga: W celu zapewnienia uzyskania optymalnej si y utrzymuj cej, nale y po otwarciu pakietu foliowego Hilti HIT-HY 20 wyrzucipocz tkow porcj ywicy (dwa naci ni cia spustu).

Temperaturaosadzania °C Czas korekty Czas twardnienia

-5 40 min. 6 h 0 30 min. 4 h 5 20 min. 2 h 10 11 min. 1.5 h 20 6 min. 60 min. 30 3 min. 45 min. 40 1 min. 30 min.

Temperatura pakietu foliowego powinna wynosi co najmniej +5°C

Sprz t monta owy

Wiertarka udarowa (TE5, TE6, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M albo TE35), wiert o, dozownik MD 2000 albo BD2000 oraz klucz dynamometryczny.

237



232


HIT-AN

MD 2000

Tinst

Wywiercić otwórbez działania udarowego.

Wsunąć tuleję siatkowądo otworu.


Osadzić i wyregulowaćłącznik. Przestrzegać tgel


HIT-IG

MD 2000

Tinst

Wywiercić otwórbez działania udarowego.

Wsunąć tuleję siatkowądo otworu.


Osadzić i wyregulowaćłącznik. Przestrzegać tgel


238


Kotwy szynowe

233

HRA HRC HRC-DB HRT HRT-WH

Mocowanie torów za pomocą kotew szynowych firmy Hilti

Hilti

50

3225

5

60 91 60 50

2

55 53 3

250 5525 25

32

20

244

1

3

2

Torowisko zazielenione Torowisko płytowe

Podparcie szyny

239

Kotwy szynowe

Kotwy szynowe

234

Dobór kotew szynowych Hilti do mocowania szyn do betonowych płyt torowych w zależności od obciążenia na oś (A), sztywności (c) oraz grubości (t) przekładek sprężystych

Kotew*Przekładkasprężystat (mm)**

TramwajA = 100 kN

MetroA = 135 kN

KolejpodmiejskaA = 170 kN

Kolejnormalnotorowa

A = 250 kN

10

20HRT

M22x215

30

10HRT-WHM22x200 20

10

20HRC

M22x215

30

HRC-DBM22x225

10+26mm

podkładkaklinowa

10

20

HRAM22x220aM22x220bM22x270M22x310 30

Vmax 60 km/h 80 km/h 120 km/h ≥ 250 km/h

Założenia Rmin (Vmax)*** 70 m (25 km/h) 200 m (60 km/h) 350 m (80 km/h) 3000 m

Rozstaw punktów podparcia szyny 750 mm 750 mm 700 mm 650 mm

* Rozmieszczenie kotew na podkładce = kotew szynowa (w punkcie podparcia szyny):

** Sztywność przekładki sprężystej: t = 10mm -> c = 20-30 kN/mm t = 20mm -> c = 10-20 kN/mm t = 30mm -> c = 5-10 kN/mm *** Wytyczna: Vmax jest funkcją istniejącej przechyłki toru i dopuszczalnego przyspieszenia poprzecznego.

Potwierdzenie przydatności kotew zawarte jest w raportach z badań nr 1584 i nast., 1609, 1726 i 1893: Universität München,

Prüfamt für Bau von LandverkehrswegenUniv. Prof. Dr. Ing. J. Eisenmann // Univ. Prof. Dr. Ing. G. Leykauf

240

Kotwy szynowe

HRA Kotwy szynowe

235

Cechy: HRA

- świadectwo przydatności do stosowania przy obciążeniu na oś do 250 kN wydane przez TU Munich

- spełnia wszystkie wymagania dotyczącewspółczesnych elementów zamocowań szynowych

- wysoka izolacyjność wobec prądów błądzących

- znaczna redukcja hałasu i drgań

- przeznaczone do wysokich obciążeń dynamicznych

- wymagane jedynie nieznaczne ilości iniekcyjnej zaprawy klejącej

- dobre zabezpieczenie przeciwkorozyjne


Rozmiar kotwy HRA M 22 / 220a M 22 / 220b M 22 / 270 M 22 / 310

Żywica iniekcyjna HIT-RE 500

d0 [mm] Średnica wiertła 35

min. 120 120 130 130 h1 [mm] Głębokość

otworu maks. 130 130 140 140

hnom [mm] Głębokość osadzenia 110 110 125 125

hmin [mm] Minimalna grubość podłoża 160

l [mm] Długość kotwy 220 220 270 310

tfix [mm] Maksymalna grubośćmocowanego elementu 50 40 65 105

Sinst [mm] Ugięcie sprężyny 5 8 12 12

ls [mm] Wysokość sprężyny 22 35 55 55

SW [mm] Rozwartość klucza 38

HRA

Beton

sw

l

t fix

h min

h 1h n

om

do

241

HRA Kotwy szynowe

HRA Kotwy szynowe

236

HIT-RE 500

Temperatura osadzania Czas żelowania Czas utwardzania do pełnej

nośności

40°C30°C20°C10°C0°C-5°C

12 min. 20 min. 30 min.




Sprzęt montażowy

Rozmiar kotwy HRA M 22 / 220a M 22 / 220b M 22 / 270 M 22 / 310

Zalecane diamentowe wiertła koronkowe DD-C 35/300 T2 // DD-BI 35/430 P2 // DD-BU 35/430 P2

Zalecane wiertnice DD EC-1 // DD 100 // DD 130 // DD 160 E

Zalecane wiertła TE-Y 35/58

Zalecane młoty elektropneumatyczne TE 55/ TE75/ TE 76


Wywiercić otwór (wiercenie

diamentowe).

Przedmuchać otwórw celu usunięcia

zwiercin(sprężonympowietrzem).

Dokonać iniekcji żywicy.

Wsunąć ręczniekotwę HRA.

Po upływie czasu utwardzania dokręcićnakrętkę kontrującą.

Zamocowanie szyny jest gotowe

do eksploatacji.

242

HRA Kotwy szynowe

HRC Kotwy szynowe

237

Cechy: HRC


- spełnia wszystkie wymagania dotyczącewspółczesnych elementów zamocowańszynowych

- wysoka izolacyjność wobec prądówbłądzących


- przeznaczone do wysokich obciążeńdynamicznych

- wymagane jedynie nieznaczne ilościiniekcyjnej zaprawy klejącej



Rozmiarkotwy HRC M22 / 215 DB M 22 / 225

Żywica iniekcyjna HIT-HY 150 / HIT-RE500 HIT-HY 150 / HIT-RE500

d0 [mm] Średnica wiertła 30 30

min. 110 110 h1 [mm] Głębokość

otworu maks. 120 120

hnom [mm] Głębokość osadzenia 106 106

hmin [mm] Minimalna grubość podłoża 160 160

l [mm] Długość kotwy 215 225

tfix [mm] Maksymalna grubośćmocowanego elementu

40 50

Sinst [mm] Ugięcie sprężyny 8 8

ls [mm] Wysokość sprężyny 35 35

SW [mm] Rozwartość klucza 38 38

HRC

HRC-DB

Beton

sw

l t fix

h min

h 1 h nom

do

243

HRC Kotwy szynowe

HRC Kotwy szynowe

238


Temperaturaosadzania HIT-HY 150 HIT-RE 500

°C tcure

40 30 min. 4 godziny

30 40 min. 8 godzin

20 50 min. 12 godzin

5 1.5 godziny 24 godziny

0 3 godziny 50 godzin

-5 6 godzin 72 godziny


Sprzęt montażowy

Rozmiar kotwy HRC M 22 / 215 -DB M 22 / 225


Zalecane młoty elektropneumatyczne TE 55 / TE 75 / TE 76

Zalecane diamentowe wiertła koronkowe DD-C 30/30 T2 // DD-BI 30/320 P2 // DD-BU 30/320 P2


Zalecane narzędzie do szorstkowania(przy stosowaniu HIT-HY150) TE-Y-RT 30/650


Wywiercić otwór (wiercenie udarowe

albo wiercenie diamentowe

z szostkowaniem).




Wsunąć ręczniekotwę HRC.



do eksploatacji.

244

HRC Kotwy szynowe

HRT Kotwy szynowe

239

Cechy: HRT









Rozmiarkotwy HRT M 22 / 215

Żywica iniekcyjna HIT-HY 150 / HIT-RE500

d0 [mm] Średnica wiertła 25

min. 110 h1 [mm] Głębokość

otworu maks. 120

hnom [mm] Głębokość osadzenia 106


l [mm] Długość kotwy 215

tfix [mm] Maksymalna grubośćmocowanego elementu 40

Sinst [mm] Ugięcie sprężyny 8

ls [mm] Wysokość sprężyny 35


HRT

Beton

sw

l

t fix

h min

h 1h n

om

do

245

HRT Kotwy szynowe

HRT Kotwy szynowe

240


Temperaturaosadzania HIT HY 150 RE 500

°C tcure


30 40 min. 8 godzin


5 1.5 godziny 24 godziny

0 3 godziny 50 godzin



Sprzęt montażowy

Rozmiar kotwy HRT M 22 / 215


Zalecane młoty elektropneumatyczne TE 55 / TE 75 / TE 76

Zalecane diamentowe wiertła koronkowe DD-C 25/300 T2// DD-BI 25/320 P4 // DD-BU 25/320 P4


Zalecane narzędzie do szorstkowania(przy stosowaniu HIT-HY150) TE-Y-RT 25/650


Wywiercić otwór (wiercenie udarowe

albo wiercenie diamentowe

z szostkowaniem).




Wsunąć ręczniekotwę HRT.



do eksploatacji.

246

HRT Kotwy szynowe

HRT-WH Kotwy szynowe

241

Cechy: HRT-WH









Rozmiarkotwy HRT-WH M 22 / 200

Capsule / Żywica iniekcyjna HVU M22 HIT-RE500

d0 [mm] Średnica wiertła 25 25

min. 120 110 h1 [mm] Głębokość

otworu maks. 130

hnom [mm] Głębokość osadzenia 110


l [mm] Długość kotwy 200

tfix [mm] Maksymalna grubośćmocowanego elementu 35

Sinst [mm] Ugięcie sprężyny 5

ls [mm] Wysokość sprężyny 22


HRT-WH

Beton

247



242


Temperaturaosadzania HVU HIT-RE 500

°C tcure


30 20 min. 8 godzin


5 1 godzina 24 godziny

0 1 godzina 50 godzin



Sprzęt montażowyRozmiar kotwy HRT-WH M 22 / 200


Zalecane młoty elektropneumatyczne TE 55 / TE 56 / TE 75 / TE 76

Zalecane diamentowe wiertła koronkowe DD-C 25/300 T2// DD-BI 25/320 P4 // DD-BU 25/320 P4


Schemat wykonywania zamocowania za pomocą iniekcji zaprawą HIT-RE 500

Wywiercić otwór (wiercenie udarowe albo diamentowe)




Wsunąć ręczniekotwę HRT-WH.



do eksploatacji.

Schemat wykonywania zamocowania za pomocą ładunku foliowego HVU

Wywiercić otwór (wiercenie udarowe albo diamentowe).



Wsunąć ładunek foliowy HVU

Wkręcić kotwęHRT-WH za pomocą

narzędziado osadzania.



do eksploatacji.

248


HWB Kotwy do prefabrykowanych płyt ściennych

243

Cechy:- do zabezpieczenia i naprawy prefabrykowanych elementów ściennych (płyt trójwarstwowych)

- przydatne również do silnie spękanychzewnętrznych płyt okładzinowych albo fasadowych

- kotew przejmuje siły elastycznie z dużegoobszaru dzięki zastosowaniu plastykowych żeberek

- dzięki temu, występuje jednolity rozkład obciążenia całkowitego przypadającego na osadzoną kotew

- plastykowa tuleja zmniejsza naprężeniawywołane siłami spowodowanymi przez różnicetemperatur w okładzinie zewnętrznej lub płytach

- mała średnica trzonu kotwy minimalizuje naprężenia w okładzinie zewnętrznej lub płytach oraz pomaga w uniknięciu kolizji ze zbrojeniem podczas osadzania kotwy

- duża nośność (siła mocująca) kotew

- gwintowane złącze M 12 od strony czoła kotwy

Materiał:- poliamid zbrojony włóknem szklanym; trzpieńgwintowany wykonany ze stali nierdzewnej klasy A4-80 (albo A4-70) (tworzywo 1.4401) ze śrubąM 12 x 20 wykonaną ze stali nierdzewnej klasy A4

HWB

HEA M 22x90 ampułka szklana

Podstawowe dane dotyczące nośności (pojedynczej kotwy): HWB

Dopuszczalne obciążenie ścinające i moment zginający przypadające na pojedynczą kotew1):

Rozmiar kotwyHWB 28x210

HWB-H 28x190 HWB-H 28x210 HWB-H 28x230

HWB 22x190 HWB-H 22x190

Ścinanie 2) VRec [kN] 6,7 4,2

HWB (A4-70) MRec [Nm] 646 314 Moment zginający

HWB-H (A4-80) MRec [Nm] 924 448

min a [mm] 350 350 Rozstaw

max a [mm] 3000 3000

ar1 ≥ [mm] 300 300 Odległość od krawędzi

ar2 ≥ [mm] 500 400

1) Wartości te są miarodajne tylko pod warunkiem, że na płycie dodatkowo zamontowana zostanie ocieplona okładzina albo bezspoinowy system ocieplenia.

2) Obliczanie obciążenia ścinającego, patrz strona następna.

ar1 ar1≥ min a

max a

ar1

≥ m

ina

a r1 ≥ min a≥ min a

max a

ar2

ar1

249


HWB Kotwy do prefabrykowanych p yt ciennych

244

Obliczanie Vrec:

Sprawdzenie no no ci na zginanie: G = ci ar w asny cz ci elewacyjnej p yty trójwarstwowej + ci ar dodatkowej ok adziny

z (mm)

hw ≤ 50 mm > 50 mm

z = 4

3

4

3

1) x: patrz tabela poni ej.

Dopuszczalne VRec:

≤ 6,7 kN HWB 28, HWB-H 28≤ 4,2 kN HWB 22, HWB-H 22

MRec tabela, patrz strona poprzednia.

Ilo kotew:

Obliczanie dopuszczalnego obci enia cinaj cego (sprawdzenie no no ci na zginanie) musi uwzgl dnianajbardziej niekorzystne warto ci hD oraz hW.

HWB 28x210 22x190HWB-H 28x190 28x210 28x230 22x190

dA [mm] 28 28 28 22 hw + hD -110 hw + hD -130 hw + hD -150 hw + hD -120

zag bienie kotwy x[mm] ≤ 1/3 hw

≤ hw - 40


z

MV Rec

Rec=

Rec VzulGn ≥

dA + hD dA + hD + ( hW - x - lR ) 1)

h = tv zyl

t ü

hW h D

d B1

d B2

hW h D

d B3

d B2

d B1

T

ges

x hh

Lr = 50 mm.

250


HWB Kotwy do prefabrykowanych p yt ciennych

245

HWB 28x210 22x190HWB-H 28x190 28x210 28x230 22x190

Nominalna rednica otworu na grubo ci mocowanych cz ci (warstwy elewacyjnej oraz izolacji termicznej p³yty) dB1 [mm] 45 40

Nominalna rednica otworu w pod³o u (w cz ci no nejp³yty) dB2 [mm] 30 25

Nominalna rednica otworu w pog³ bieniu dB3 [mm] 66 60 G³ boko otworu w pod³o u t ≥ [mm] 90/(65)2

80/(65)2

G³ boko osadzenia hv ≥[mm] 80/(60)2 70/(60)2

Ca³kowita grubo prefabrykowanej p³yty trójwarstwowej hges ≥ [mm] 230 250 270 230 Grubo mocowanego elementu (warstwy elewacyjnej p³yty) hw ≥ [mm] 50 50 Grubo mocowanego elementu z izolacj termiczn 1)

≤ [mm] 110/(100)2 130 150 120/(100)2

Min. grubo pod³o a (cz ci no nej p³yty trójwarstwowej) hT ≥ [mm] 120/(80)2 110/(80)2

Grubo przekrycia otworu ü ≥ [mm] 30/(15)2 30/(15)2

Ampu³ka szklana HEA M 22 x 90 HEA M 16 x 901) W przypadku znacznej grubo ci mocowanych cz ci, nale y osadzi kotew g³ biej (wielko zag³ bienia x

podana jest w tabeli na poprzedniej stronie). 2)

Sprz t monta owy

Wiertnica DCM1Diamentowe koronki rdzeniowe DCI-E 45/38-150 DCI-E 40/34-150 Frezy diamentowe do obróbki na sucho DCI-T 66/59/44-95/115 DCI-T 60/53/39-95/105 Szablony do wiercenia (prowadnice) HWB-B28, czerwony HWB-B22, niebieski M³ot elektropneumatyczny TE 55 Wiert³a z wk³adkami z w glików spiekanych TE-Y 30/37 S TE-Y 25/32 S Narz dzie do osadzania HWB-S


DCM 1

hW + hD Drillingsuidance

Wierci otwór przez warstwelewacyjn p³yty za pomoc

wiertnicy DCM1i wiert³adiamentowegokoronkowego.

Wierci na sucho przez izolacj termiczn .

Je eli ³ czna grubowarstwy elewacyjnej oraz

izolacji termicznej jest wi ksza od 120 albo 110 mm,

nale y otwór obrobidodatkowo za pomoc wiert³a

koronkowego.

Nasun szablon (prowadnic ) HWB-B

na chwyt wiert³a.

Wywierci w pod³o u(w cz ci no nej p³yty)

otwór na kotw .Zwróci uwag na

minimaln grubo cz cino nej.

Oczy ci otwór. Wsun ampu³k HEAdo wywierconego otworu.

Osadzi kotew HWBza pomoc m³ota Hilti TE 55 oraz narz dzia do osadzania

HWB-S.

Ustawi plastykow tulejtak, aby oznakowanie

skierowane by³o ku górze.

Zgodne z AT-15-6173/2004 w przypadku kotwienia w warstwie no nej o grubo ci hT = 80 mm i przy g³ boko ci

nale y zabezpieczy wylot otworu od strony wewn trznej betonowej ciany warstwowej w taki sposób, aby nie nast pi³ wyciek zaprawy ywicznej. Nale y przy tym stosowa tylko zapraw ywiczn , iniekcyjn ,metakrylanow typu HIT HY 150 lub zapraw ywiczn , iniekcyjn epoksydow typu HIT RE 500.

osadzenia hV = 60 mm wyst puje niebezpiecze stwo wykonania otworu przelotowego. W takim przypadku

251


246

OBCIĄŻENIE ZŁOŻONE

FSd : Oddziaływanie obliczeniowe przy obciążeniu złożonym

obciążenie,powszechnie określane jako:

• eksploatacyjne • nominalne • rzeczywiste • robocze • charakterystyczne1)

x

γF

• częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla obciążenia

• współczynnik obciążeniana podstawie właściwej normy projektowej (Eurocode,British Standard itd.)

=

obciążenie,powszechnie określane jako:

• obliczeniowe

FSd

1) Charakterystyczne obciążenie działające nie może być porównywane z charakterystyczną nośnością, ponieważ, z definicji, w żadnejz tych wielkości nie jest zawarty współczynnik bezpieczeństwa.

Obliczeniowe oddziaływanie FSd, przyłożone pod kątem αokreślone jest przez:

2Sd

2SdSd VNF +=

⎥

⎦

⎤

⎢

⎣

⎡

=αSd

Sd

N

Varctan

gdzie:NSd = składowa siła rozciągająca

VSd = składowa siła ścinająca

FRd : Nośność obliczeniowa przy obciążeniu złożonym

Nośność obliczeniowa przy obciążeniu złożonym FRd ,działającym pod kątem α� określona jest przez:

32

5.1

Rd

5.1

RdRd V

sinN

cosF

−

⎟⎟

⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎜

⎝

⎛

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛ α+⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛ α=

gdzie:

NRd = nośność obliczeniowa przy czystym rozciąganiu

VRd = nośność obliczeniowa przy czystym ścinaniu

jak to uprzednio obliczono

Warunek nośności jest spełniony, jeżeli

FSd(α) ≤ FRd(α)

Sd Sd

Sd

252

systemy zamocowa adhezyjnych - bip.stalowawola.plbip.stalowawola.pl/pliki_old/systemy1.pdf · mniej...

Documents