statik darre

Statische Berechnung

Bauvorhaben:

Projektnummer:

Tagwerksplanung:

Dipl. Ing. Georgi Mihalkov 11. August 2015

Statische Berechnung

Umbau „Alte Darre“ Hoepfner Burg

Schenk Stahlbau Service

Im Bipples 25 76187 Karlsruhe

Dipl. Ing. Georgi Mihalkov

Schenk Position: Seite: .

Stahlbau Service Projekt-Nr.: Datum Index: Index: ________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

Stahlhalle „Alte Darre“

1 Vorbemerkungen und Grundlagen 1.1 Allgemeine Hinweise

Die ehemalige Flächen der ‚“Alten Darre“ in der Hoepfner Burg sollen zukünftig as Büroflächen genutzt werden. Dazu wird eine Halle aus Stahl S235 errichtet. Die Aussteifung in Querrichting wird durch die Stahlrahmen IPE270 gewährleistet. Die Aussteifung in Längsrichtung besteht aus einem Dachverband aus RD20, 2 Wanderbände aus RD20 und Aussteifungsrohre RO60,3x4. Die nachfolgende statische Berechnung beinhaltet die statischen Nachweise dieser Stahlhalle. Grundlage der Berechnungen sind die Angaben vom Architekt. 1.2 Vorschriften

EC0 Grundlagen der Tragwerksplanung EC1 Allgemeine Einwirkungen auf Tragwerke EC2 Bemessung und Konstruktion von Stahlbetontragwerken EC3 Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten 1.3 Baustoffe

Baustahl S235 Stahlbeton C30/37 (Annahme für den Bestand) 1.4 Lastannahmen - Eigengewicht Das Eigengewicht der Stahlkonstruktion wird im Programm intern erfasst. Holzpfetten + Dacheindeckung: g=0,50kN/m² - Schnee Schnezone 1, Höhe über NN 115m: s=0,52kN/m² - Wind Windzone 1, 18m<h=15+4=19m<25m: q=0,75kN/m² Die Windbelastung wird automatisch im Programm mit q=0,5kN/m² ermittelt. Die erhöhte Winddruck von q=0,75kN/m² wird bei der Lastkombination erfasst. Die γ-Werte für Wind werden mit dem Faktor 0,75/0,50=1,5 multipliziert. - Imperfektion Es wird die planmäßige Imperfektion von 1/200 berücksichtigt

1

+14.17

Rohbaumaße

Bestand

Planung BA3

Fertigmaße

Höhenmaße

Grundriss

Neubau

Darre

Hoepfner Bräu Friedrich Hoepfner verw.- ges. mbh & co KGhaid-und-neu-str. 18 | 76131 karlsruhe

HINWEISdas treppenhaus muß auch während der bauphase jederzeit frei zugänglich sein!

2

Tritt- und Setzstufen

a

a'

MSH 100x100x5

über Kopf- und

Fußplatten mit Rohboden

und -decke verschraubt

Hoepfner Bräu Friedrich HoepfnerVerw.- ges. mbh & co KGhaid-und-neu-str. 18 | 76131 karlsruhe

3

135 90

1020 90

22,5

9022,5

135 135

270

135 135

1020

270 65

70

135

100

200

150

150

97,5

495

625

625

60

270

100

200

270

100

200

100

100

97,560

150217,5

90

70

20 20260

110

200

60150

9060

157,5

150

90

180

495

625

385

112,5

60

60150

9060

475

9060

120

100

100

70

200

3570

165

3535

16025

11025

8080

70

200

270

100

200

100

100

100

100

100

200

100

150

50

70

180

385

60120

60

135

67,5

67,5

270

70

140

6010

6010

10

30

10

10

50 47,5

135

20

50 47,5

80 80

25 110 25

2020

145

10

47,5 47,5

135

10

130

10

107040

30

6040

30

47,5 47,5

10

80

135

70 200

140

135

140

50

1030

30 1060

22,5 90 22,5

10

10

87,5

100

1520

15

50

2525

75 25

40 60

270

135

30 90 30

75 75

65157,5

65

287,5

160 155160 155 155

155 155

160 155

160

330

2585

2525

8525

135

8095

270 7555 270

4047,5 4047,5

8095

270 7555 270

4047,5 4047,5

70 3977,5 3977,5 70

1977,5 2000 2000 1977,5

4205

2722,5

52,511

0o

60625

625625

625625

625495

97,5 97,5 622,5625

625495

625625

62560

44004400

60625

625

625

495

2722,5

2722,5

2727,5

2537,5

60625

625625

625625

625495

60

4365

2237,55860

70 1977,5 2000 2000 1977,5 70

2177,51205800

110o

2967,5 2967,5 2967,5 1317,5 67,567,5

10355

67,5 1317,5 2967,5 2967,5 2967,5 67,5

10355

67,5

2967,5

2967,5

2967,5

1317,5

67,5

10355

8095

4047,5 4047,5

70 1977,5 2000 2000 1977,5 70

65

2105

2127,5

GUTWEIN

MaßstabKonstr.

Index

Datum Plangröße

Datum

03.87.2014

A

B

C

D

Inhalt

Plan-Nr.

Projekt

Bauherr

Projekt-Nummer

Änderungen

G

Index

S 003

Hoepfner Bräu Friedrich Hoepfner Verw.-Ges. mbH Co KG

Konstr.

Haid-und-Neu-Straße 18

Ingenieurgesellschaft mbH.

-14-006

Haid-und-Neu-Straße 18

76131 Karlsruhe

Umbau Hoepfner-Burg / Darre

76131 Karlsruhe

BETON

FE

FOTSUAB

FESTIGKEITS EXPOSITIONS- BETONDECKUNGKLASSE C

C30/37

NOM (IN CM)

MAUERWERK

PROFILSTAHL

BETONSTAHL

S 235

ODER MIT KORROSIONSSCHUTZ NACHALLE STAHLTEILE FEUERVERZINKT

C45/55 2.5

Legende

DIESER PLAN ERGÄNZT DIE AUSFÜHRUNGSZEICHNUNGEN DESARCHITEKTEN.

ALLE MASSE SIND VOR DER AUSFÜHRUNG AUF ÜBEREINSTIMMUNGMIT DER WERKPLANUNG DES ARCHITEKTEN ZU PRÜFEN, UN-STIMMIGKEITEN MÜSSEN VON DER AUSFÜHRENDEN FIRMA SOFORTMIT DER BAULEITUNG GEKLÄRT WERDEN.

EINBAUTEILE, AUSSPARUNGEN, BEFESTIGUNGEN ETC. DER AUF-ZÜGE SIEHE PLÄNE DES AUFZUGPLANERS.

B 500 B + B 500 A

118.9 x 59.4cm

Bauteil : Darre

76229 KarlsruheAn der Roßweid 16

Stützen

NACH DIN EN 1992-1-1

KS-Quadro E Planelemente 2,0/20/DM

E

F

KLASSE

KLASSE /FEUCHTIGKEITS-

Decken

DIN EN ISO 1461 BZW. DIN EN ISO 12944

Schalplan: 5.Obergeschoss, Stahlkonstruktion

XC1, W0

1:50, 1:10

= STAHL

= Beton (Neu)

= Beton (Neu)

= HOLZ (Schnitt)

XC1, W0

2.5

= HOLZ (Ansicht)

Knotenpunkt Windverband (M 1:10) Knotenpunkt Windverband (M 1:10) Knotenpunkt Windverband (M 1:10)

Knotenpunkt Windverband (M 1:10) Knotenpunkt Windverband (M 1:10) Knotenpunkt Windverband (M 1:10)

Knotenpunkt IPE 270

Pfettenverankerung

Fusspunkt IPE 270

Knotenpunkt Windverband (M 1:10)

Knotenpunkt Windverband (M 1:10)

Knotenpunkt IPE 270, First

DRAUFSICHT: FUSSPUNKT

VERBINDUNGSSTÜCK

IPE 270

Fussplatte 270/135/202 Ankerbolzen FAZ II 12/5010mm AusgleichsmörtelbettPagel-Vergussmörtel V1/60

IPE 270



IPE 270

IPE270

IPE270

IPE270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270 IPE 270 IPE 270

IPE 270IPE 270IPE 270

IPE 270

IPE 270

Sparren 12/20

L 150x150x15...lg=150mm2x Gewindestangen M12 4.6+ U-Scheibe ø58/6.0mm

Gewindestange M12 4.6Schweißnaht a=4.0mm

ø48.3 / 4.0mm

Sparren 12/20


Sparren 12/20




Stirnplattenstoß

+4 M16 - 10.9 (SSV)100 % vorgespannt

2x Platte 287.5x20x135mm

3 3

HV-Naht

Pfette 10/

10

Pfette 10/

10

Pfette 10/

10

Pfette 10/10

HV-Naht

HV-Naht

44

BFL 100x50x8.0mmø13 / M12 (8.8)

ø20mm

3.0

BFL, t=8.0mm

3.0 3.03.03.03.0

3.0

3.0 3.0 3.0 3.0 3.0

3.0

3.0

BFL, t=8.0mm

BFL, t=8.0mmBFL, t=8.0mmBFL, t=8.0mm

BFL, t=8.0mm

BFL, t=8.0mm BFL, t=8.0mm

2x BFL 60x8.0mmø13 / M12 (8.8)

ø48.3/4.0mm

Platte 330x20x135mm

Platte 160x70x20mm2xø13 / M12 (8.8)ø48.3/4.0mm angeschweissta=3.0mm



2x BFL 60x8.0mmø13 / M12 (8.8)

ø48.3/4.0mm

2x BFL 60x8.0mmø13 / M12 (8.8)

ø48.3/4.0mm

2x BFL 60x8.0mmø13 / M12 (8.8)

ø48.3/4.0mm

ø20mm

ø20mm

ø20mm

ø20mm

ø20mm

ø20mm

ø20mm

ø20mmø20mm

ø20mmø20mm

ø20mm

ø48.3/4.0m

m

ø48.3/4.0m

mø48.3/4.0m

m

Stirnplattenstoß



Stirnplattenstoß



3.0

3.0

3.0

3.0

3.03.0

3.0

3.0

3 3

3 3

3.0

D

D

D

3

2

1

1 2 3 123

Stahlkonstruktion mit Pfetten

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270 IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270IPE 270IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

ø48.3/4.0mm

ø48.3/4.0mm

ø48.3/4.0mm

ø48.3/4.0mm

ø48.3/4.0mm

ø48.3/4.0mm

ø48.3/4.0mm

ø48.3/4.0mm

ø48.3/4.0mm

ø48.3/4.0mm

Sparren12/20

Lagesiehe

Schnitte

Sparren12/20

Lagesiehe

Schnitte

Sparren 12/20 Lage siehe Schnitte

Sparren12/20

LagesieheSchnitte

Windverbandø20mm

Windverbandø20mm

Windverbandø20mm

Windverbandø20mm

Windverbandø20mm

Windverbandø20mm

IPE270

IPE270

IPE270

IPE270

IPE270

IPE270

IPE270

IPE270

IPE270

IPE270

ø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mmø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mm

Weitere Angaben Dachkonstruktionsiehe Plan-Nr: S-004

ALLE MASZE SIND VERANTWORTLICH ZUPRÜFEN !

DER BAUSTELLE VOM SCHLOSSER UNBEDINGT ERFORDERLICH !

DIESE ZEICHNUNG IST KEINEWERKSTATTZEICHNUNG UND

STATISCHEN QUERSCHNITTE!DIENT NUR ZUR ANGABE DER

VOR BEGINN DER ARBEITEN IST EIN GENAUES AUFMASS AUF

4

Datum: 13-Aug-15 Seite: 1/27

Blatt: 1

Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion

INHALT Modell-Basisangaben 1 LF6: Imperfektion in +X, Isometrie 16 FE-Netz-Einstellungen 1 3.14 Imperfektionen 16

1 Modell LF7: Imperfektion in +Y, Isometrie 171.1 Knoten 1 3.14 Imperfektionen 171.2 Linien 2 LF8: Imperfektion in -Y, Isometrie 181.3 Materialien 3 4 Ergebnisse - Lastfälle,1.7 Knotenlager 3 Lastkombinationen1.13 Querschnitte 3 Verformungen u, LF1: Eigengewicht, Isometrie 181.14 Stabendgelenke 3 Verformungen u, LF2: Schnee, Isometrie 191.17 Stäbe 3 Verformungen u, LF3: Wind in +X, Isometrie 19

Modell, Isometrie 5 Verformungen u, LF4: Wind in +Y, Isometrie 202 Lastfälle und Kombinationen Ergebnisse - Ergebniskombinationen2.1 Lastfälle 6 EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 202.1.1 Lastfälle - Berechnungsparameter 6 EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 212.5 Lastkombinationen 6 EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 212.5.2 Lastkombinationen - Berechnungsparameter 6 Stäbe N, EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 222.6 Ergebniskombinationen 7 Stäbe Vz, EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 22

3 Lasten Stäbe My, EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 23

3.14 Generierte Lasten 7 Stäbe N, EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 23 LF1: Eigengewicht, Isometrie 8 Stäbe N, EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 24

3.14 Generierte Lasten 9 RF-STAHL Stäbe3.2 Stablasten 9 1.1.1 Basisangaben 253.14 Generierte Lasten 9 1.1.2 Details 25

LF3: Wind in +X, Isometrie 11 1.2.1 Materialien 253.14 Generierte Lasten 11 1.3.1 Querschnitte 25

LF4: Wind in +Y, Isometrie 13 2.1 Spannungen querschnittsweise 253.14 Generierte Lasten 13 3.1 Maßgebende Schnittgrößen stabweise 25

LF5: Wind in -Y, Isometrie 15 4.1 Stückliste stabweise 263.14 Imperfektionen 15 RF-STAHL Stäbe - Stäbe Sigma-v, FA1, Isometrie 27

MODELL-BASISANGABENAllgemein Modellname : 3D_Konstruktion

Projektname : GM 15-09Dateiordner : D:\Projekten\GM 15-09 Hoepfner Burg\StatikModelltyp : 3DPositive Richtung der globalen Z-Achse : Nach untenKlassifizierung der Lastfälle und : Nach Norm:OhneKombinationen Nationaler Anhang:Kein

FE-NETZ-EINSTELLUNGENAllgemein Angestrebte Länge der Finiten Elemente I FE : 0.50 m

Maximaler Abstand zwischen Knoten und Linie ε : 0.00 mum in die Linie zu integrierenMaximale Anzahl der FE-Netz-Knoten (in Tausenden) : 500

Stäbe Anzahl Teilungen von Stäben mit Seil, : 10Bettung, Voute oder plastischer Charakteristik Stäbe bei Theorie III. Ordnung

bzw. Durchschlagproblem intern teilenTeilung der Stäbe durch den Knoten, der auf den Stäben liegt

Flächen Maximales Verhältnis der FE-Viereck-Diagonalen ∆D : 1.80

Maximale Neigung von zwei Finiten Elementen α : 0.50 °aus der EbeneForm der Finiten Elemente: : Drei- und Vierecke

Gleiche Quadrate generieren, wo möglich

1.1 KNOTENKnoten Bezugs- Koordinaten Knotenkoordinaten

Nr. Knotentyp Knoten System X [m] Y [m] Z [m] Kommentar1 Standard - Kartesisch 0.00 0.00 0.002 Standard - Kartesisch 8.00 0.00 0.003 Standard - Kartesisch 0.00 0.00 -2.604 Standard - Kartesisch 8.00 0.00 -2.605 Standard - Kartesisch 4.00 0.00 -4.006 Standard - Kartesisch 0.00 1.35 0.007 Standard - Kartesisch 8.00 1.35 0.008 Standard - Kartesisch 0.00 1.35 -2.609 Standard - Kartesisch 8.00 1.35 -2.6010 Standard - Kartesisch 4.00 1.35 -4.0011 Standard - Kartesisch 0.00 4.35 0.0012 Standard - Kartesisch 8.00 4.35 0.0013 Standard - Kartesisch 0.00 4.35 -2.6014 Standard - Kartesisch 8.00 4.35 -2.6015 Standard - Kartesisch 4.00 4.35 -4.0016 Standard - Kartesisch 0.00 7.35 0.0017 Standard - Kartesisch 8.00 7.35 0.0018 Standard - Kartesisch 0.00 7.35 -2.6019 Standard - Kartesisch 8.00 7.35 -2.6020 Standard - Kartesisch 4.00 7.35 -4.0021 Standard - Kartesisch 0.00 10.35 0.0022 Standard - Kartesisch 8.00 10.35 0.0023 Standard - Kartesisch 0.00 10.35 -2.6024 Standard - Kartesisch 8.00 10.35 -2.6025 Standard - Kartesisch 4.00 10.35 -4.0026 Standard - Kartesisch 2.00 0.00 -3.3027 Standard - Kartesisch 6.00 0.00 -3.30

Kartesisch

7


Blatt: 1


1.1 KNOTENKnoten Bezugs- Koordinaten Knotenkoordinaten

Nr. Knotentyp Knoten System X [m] Y [m] Z [m] Kommentar28 Standard - Kartesisch 2.00 1.35 -3.3029 Standard - Kartesisch 6.00 1.35 -3.3030 Standard - Kartesisch 2.00 4.35 -3.3031 Standard - Kartesisch 6.00 4.35 -3.3032 Standard - Kartesisch 2.00 7.35 -3.3033 Standard - Kartesisch 6.00 7.35 -3.3034 Standard - Kartesisch 2.00 10.35 -3.3035 Standard - Kartesisch 6.00 10.35 -3.3037 Standard - Kartesisch 5.70 1.35 -3.4138 Standard - Kartesisch 5.70 4.35 -3.4139 Standard - Kartesisch 5.70 7.35 -3.4142 Standard - Kartesisch 5.70 1.35 -4.6743 Standard - Kartesisch 5.70 4.35 -4.6744 Standard - Kartesisch 5.70 7.35 -4.67

1.2 LINIENLinie Linienlänge

Nr. Linientyp Knoten Nr. L [m] Kommentar1 Polylinie 1,3 2.60 Z2 Polylinie 3,26 2.12 XZ3 Polylinie 20,44 1.82 XZ4 Polylinie 4,2 2.60 Z5 Polylinie 6,8 2.60 Z6 Polylinie 8,28 2.12 XZ7 Polylinie 10,37 1.80 XZ8 Polylinie 9,7 2.60 Z9 Polylinie 11,13 2.60 Z10 Polylinie 13,30 2.12 XZ11 Polylinie 15,38 1.80 XZ12 Polylinie 14,12 2.60 Z13 Polylinie 16,18 2.60 Z14 Polylinie 18,32 2.12 XZ15 Polylinie 20,39 1.80 XZ16 Polylinie 19,17 2.60 Z17 Polylinie 21,23 2.60 Z18 Polylinie 23,34 2.12 XZ19 Polylinie 15,43 1.82 XZ20 Polylinie 24,22 2.60 Z21 Polylinie 26,5 2.12 XZ22 Polylinie 27,4 2.12 XZ23 Polylinie 28,10 2.12 XZ24 Polylinie 29,9 2.12 XZ25 Polylinie 30,15 2.12 XZ26 Polylinie 31,14 2.12 XZ27 Polylinie 32,20 2.12 XZ28 Polylinie 33,19 2.12 XZ29 Polylinie 34,25 2.12 XZ30 Polylinie 35,24 2.12 XZ31 Polylinie 3,8 1.35 Y32 Polylinie 8,13 3.00 Y33 Polylinie 13,18 3.00 Y34 Polylinie 18,23 3.00 Y35 Polylinie 26,28 1.35 Y36 Polylinie 28,30 3.00 Y37 Polylinie 30,32 3.00 Y38 Polylinie 32,34 3.00 Y39 Polylinie 5,10 1.35 Y40 Polylinie 10,15 3.00 Y41 Polylinie 15,20 3.00 Y42 Polylinie 20,25 3.00 Y43 Polylinie 27,29 1.35 Y44 Polylinie 29,31 3.00 Y45 Polylinie 31,33 3.00 Y46 Polylinie 33,35 3.00 Y47 Polylinie 4,9 1.35 Y48 Polylinie 9,14 3.00 Y49 Polylinie 14,19 3.00 Y50 Polylinie 19,24 3.00 Y51 Polylinie 3,28 2.5152 Polylinie 28,5 2.5153 Polylinie 10,27 2.5154 Polylinie 27,9 2.5155 Polylinie 4,29 2.5156 Polylinie 29,5 2.5157 Polylinie 10,26 2.5158 Polylinie 26,8 2.5159 Polylinie 8,1 2.93 YZ60 Polylinie 6,3 2.93 YZ61 Polylinie 4,7 2.93 YZ62 Polylinie 2,9 2.93 YZ63 Polylinie 5,27 2.12 XZ64 Polylinie 37,29 0.32 XZ65 Polylinie 38,31 0.32 XZ66 Polylinie 39,33 0.32 XZ67 Polylinie 25,35 2.12 XZ68 Polylinie 10,42 1.82 XZ69 Polylinie 44,39 1.26 Z70 Polylinie 43,38 1.26 Z71 Polylinie 42,37 1.26 Z72 Polylinie 44,43 3.00 Y73 Polylinie 43,42 3.00 Y

8


Blatt: 1


1.3 MATERIALIENMat. Modul Modul Querdehnzahl Spez. Gewicht Wärmedehnz. Teilsich.-Beiwer Material-

Nr. E [kN/cm2] G [kN/cm2] ν [-] γ [kN/m3] α [1/°C] γM [-] Modell

1 Baustahl S 235 | DIN 18800:1990-1121000.00 8100.00 0.296 78.50 1.2000E-05 1.100 Isotrop linear elastisch

2 Nadelholz C24 | DIN 1052:2008-121100.00 69.00 6.971 5.00 5.0000E-06 1.300 Isotrop linear elastisch

1.7 KNOTENLAGERLager Lagerdrehung [°] Stütze Lagerung bzw. Feder

Nr. Knoten Nr. Folge um X um Y um Z in Z uX' uY' uZ' ϕX' ϕY' ϕZ'

1 1,2,6,7,11,12,16,17,21,22

XYZ 0.00 0.00 0.00

1.13 QUERSCHNITTEQuers. Mater. IT [cm4] Iy [cm4] Iz [cm4] Hauptachsen Drehung Gesamtabmessungen [mm]

Nr. Nr. A [cm2] Ay [cm2] Az [cm2] α [°] α' [°] Breite b Höhe h

1 IPE 270 1 15.94 5790.00 419.90 0.00 0.00 135.0 270.0

45.95 23.01 16.582 RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN 2458

1 56.06 28.17 28.17 0.00 0.00 60.3 60.37.07 3.52 3.52

3 RD 20 1 1.57 0.79 0.79 0.00 0.00 20.0 20.0

3.14 2.64 2.644 H-Rechteck 100/100

2 1406.67 833.33 833.33 0.00 0.00 100.0 100.0100.00 83.33 83.33

5 H-Rechteck 120/200 2 7212.02 8000.00 2880.00 0.00 0.00 120.0 200.0

240.00 200.00 200.00

IPE 270 | - RO 60.3x4 | DIN 2...

RD 20 | - H-Rechteck 100/100

H-Rechteck 120/200

1.14 STABENDGELENKEGelenk Axial/Quer-Gelenk bzw. Feder [kN/m] Momentengelenk bzw. Feder [kNm/rad]

Nr. N Vy Vz MT My Mz Kommentar

1

1.17 STÄBEStab Linie Drehung Querschnitt Gelenk Exz. Teilung Länge

Nr. Nr. Stabtyp Typ β[°] Anfang Ende Anfang Ende Nr. Nr. L [m] 1 1 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z2 2 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ4 4 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z5 5 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z6 6 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ7 7 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 1.80 XZ8 8 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z9 9 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z10 10 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ11 11 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 1.80 XZ12 12 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z13 13 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z14 14 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ15 15 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 1.80 XZ16 16 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z17 17 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z18 18 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ20 20 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z21 21 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ22 22 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ23 23 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ24 24 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ25 25 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ26 26 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ27 27 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ28 28 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ29 29 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ30 30 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ31 31 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 1.35 Y32 32 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y33 33 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y34 34 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y35 35 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 1.35 Y36 36 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y37 37 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y38 38 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y39 39 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 1.35 Y40 40 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y41 41 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y42 42 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y43 43 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 1.35 Y44 44 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y

9


Blatt: 1


1.17 STÄBEStab Linie Drehung Querschnitt Gelenk Exz. Teilung Länge

Nr. Nr. Stabtyp Typ β[°] Anfang Ende Anfang Ende Nr. Nr. L [m] 45 45 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y46 46 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y47 47 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 1.35 Y48 48 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y49 49 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y50 50 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y51 51 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5152 52 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5153 53 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5154 54 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5155 55 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5156 56 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5157 57 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5158 58 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5159 59 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.93 YZ60 60 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.93 YZ61 61 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.93 YZ62 62 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.93 YZ63 63 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ64 64 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 0.32 XZ65 65 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 0.32 XZ66 66 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 0.32 XZ67 67 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ68 3 Balkenstab Winkel 0.00 5 5 - - - - 1.82 XZ69 19 Balkenstab Winkel 0.00 5 5 - - - - 1.82 XZ70 68 Balkenstab Winkel 0.00 5 5 - - - - 1.82 XZ71 69 Balkenstab Winkel 0.00 4 4 1 1 - - 1.26 Z72 70 Balkenstab Winkel 0.00 4 4 1 1 - - 1.26 Z73 71 Balkenstab Winkel 0.00 4 4 1 1 - - 1.26 Z74 72 Fachwerkstab Winkel 0.00 4 4 - - - - 3.00 Y75 73 Fachwerkstab Winkel 0.00 4 4 - - - - 3.00 Y

10


Blatt: 1


MODELL, ISOMETRIE

IPE 270

RO 60.3x4

IPE 270

IPE 270

2.000 3.000

RO 60.3x4

RO 60.3x4

IPE 270

IPE 270

IPE 270

2.0003.000

RO 60.3x4

RO 60.3x4

RO 60.3x4

IPE 270

X

Z

Y

RD 20

IPE 270

IPE 270

IPE 270

2.000

IPE 270

1.800

RO 60.3x4

RO 60.3x4

RD 20

3.000

IPE 270

IPE 270

RO 60.3x4

RD 20

RO 60.3x41.2

60

IPE 270

RO 60.3x4

2.000

IPE 270

2.6

00

H-Rechteck 100/100

IPE 270

IPE 270

H-Rechteck 120/200

IPE 270

1.350

RD 20RO 60.3x4

RO 60.3x4

IPE 270

IPE 270

0.7

00

RO 60.3x4

0.7

00

IPE 270

RO 60.3x4

RD 20

IPE 270

H-Rechteck 100/100

IPE 270

H-Rechteck 100/100

H-Rechteck 120/200

IPE 270

RO 60.3x4

RD 20

IPE 270

RO 60.3x4

IPE 270

IPE 270

RD 20

RO 60.3x4

IPE 270

H-Rechteck 100/100

IPE 270

H-Rechteck 100/100

H-Rechteck 120/200

RO 60.3x4

RD 20

RD 20

RD 20

IPE 270

IPE 270

IPE 270

RD 20

RD 20

RO 60.3x4 IPE 270

IsometrieQuerschnittsbezeichnung

MODELL, ISOMETRIE

11


Blatt: 1


2.1 LASTFÄLLELast- LF-Bezeichnung Keine Norm Eigengewicht - Faktor in Richtung

fall Einwirkungskategorie Aktiv X Y ZLF1 Eigengewicht Ständig 0.000 0.000 1.000LF2 Schnee Schnee / EisLF3 Wind in +X WindLF4 Wind in +Y WindLF5 Wind in -Y WindLF6 Imperfektion in +X ImperfektionLF7 Imperfektion in +Y ImperfektionLF8 Imperfektion in -Y Imperfektion

2.1.1 LASTFÄLLE - BERECHNUNGSPARAMETERLast- LF-Bezeichnung

fall BerechnungsparameterLF1 Eigengewicht Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)

Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Newton-Raphson

LF2 Schnee Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Newton-Raphson

LF3 Wind in +X Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Newton-Raphson

LF4 Wind in +Y Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Newton-Raphson

LF5 Wind in -Y Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Newton-Raphson

LF6 Imperfektion in +X Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Newton-Raphson

LF7 Imperfektion in +Y Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Newton-Raphson

LF8 Imperfektion in -Y Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Newton-Raphson

2.5 LASTKOMBINATIONENLast

kombin. Bezeichnung Nr. Faktor LastfallLK1 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + LF5 1 1.35 LF1 Eigengewicht

2 1.50 LF2 Schnee3 1.00 LF5 Wind in -Y

LK2 1.35*LF1 + 2.25*LF3 + LF5 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 2.25 LF3 Wind in +X3 1.00 LF5 Wind in -Y

LK3 1.35*LF1 + 2.25*LF4 + LF6 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 2.25 LF4 Wind in +Y3 1.00 LF6 Imperfektion in +X

LK4 1.35*LF1 + 2.25*LF5 + LF8 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 2.25 LF5 Wind in -Y3 1.00 LF8 Imperfektion in -Y

LK5 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + 2.025*LF3 + LF6 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 1.50 LF2 Schnee3 2.025 LF3 Wind in +X4 1.00 LF6 Imperfektion in +X

LK6 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + 1.35*LF4 + LF7 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 1.50 LF2 Schnee3 1.35 LF4 Wind in +Y4 1.00 LF7 Imperfektion in +Y

LK7 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + 2.025*LF5 + LF8 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 1.50 LF2 Schnee3 2.025 LF5 Wind in -Y4 1.00 LF8 Imperfektion in -Y

2.5.2 LASTKOMBINATIONEN - BERECHNUNGSPARAMETERLast

kombin. Bezeichnung BerechnungsparameterLK1 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + LF5 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)


: Picard

Optionen : Entlastende Wirkung von Zugkräften berücksichtigen: Schnittgrößen auf das verformte System beziehen für:

Normalkräfte NQuerkräfte Vy und Vz

Momente My, Mz und MT

LK2 1.35*LF1 + 2.25*LF3 + LF5 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Picard




12


Blatt: 1


2.5.2 LASTKOMBINATIONEN - BERECHNUNGSPARAMETERLast

kombin. Bezeichnung BerechnungsparameterLK3 1.35*LF1 + 2.25*LF4 + LF6 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)


: Picard




LK4 1.35*LF1 + 2.25*LF5 + LF8 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Picard




LK5 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + 2.025*LF3 + LF6 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen

: Picard





: Picard





: Picard




2.6 ERGEBNISKOMBINATIONENErgebnis Ergebniskombination Alternat.

kombin. BS Bezeichnung Nr. Faktor Belastung Kriterium GruppeEK1 1 1.00 LK1 Ständig 1

2 1.00 LK2 Ständig 13 1.00 LK3 Ständig 14 1.00 LK4 Ständig 15 1.00 LK5 Ständig 16 1.00 LK6 Ständig 17 1.00 LK7 Ständig 1

3.14 GENERIERTE LASTEN LF1

Nr. Lastbezeichnung

1 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Global bezogen auf wahre Fläche: : ZLLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert

Flächenlastgröße Konstant : 0.50 kN/m2

Berandung der Flächenlastebene Eckknoten : 24,4,5,25Hinweis : Jede Zeile in der Liste

beschreibt eine Ebene

Ohne Wirkung auf Einzelstäbe : 39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49,50,53,54,55,56

Gesamtlasten generieren in Richtung Σ P Flächen X : 0.00 kN

Y : 0.00 kNZ : 21.93 kN

ΣP Stäbe X : 0.00 kN

Y : 0.00 kNZ : 21.93 kN

Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : 113.49 kNm

Y : -131.59 kNmZ : 0.00 kNm

ΣP Stäbe X : 113.49 kNm

Y : -131.59 kNmZ : 0.00 kNm

Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 8Σ Zellenfläche : 43.86 m2

LF1|Eigengewicht

13


Blatt: 1



Nr. LastbezeichnungFlächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 7,11,15,22,24,26,28,30,63-67

2 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Global bezogen auf wahre Fläche: : ZLLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert






Y : 0.00 kNZ : 21.93 kN


Y : 0.00 kNZ : 21.93 kN


Y : -43.86 kNmZ : 0.00 kNm


Y : -43.86 kNmZ : 0.00 kNm

Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 8

Σ Zellenfläche : 43.86 m2

Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 2,6,10,14,18,21,23,25,27,29

LF1: EIGENGEWICHT, ISOMETRIE

XY

Z

0.50

0.500.50

0.50

0.50

0.500.50

0.50

IsometrieLF1: Eigengewicht

LF1: EIGENGEWICHT, ISOMETRIE

14


Blatt: 1



Nr. Lastbezeichnung

1 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Global bezogen auf projizierte Fläche: : ZPLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert






Y : 0.00 kNZ : 21.53 kN


Y : 0.00 kNZ : 21.53 kN


Y : -129.17 kNmZ : 0.00 kNm


Y : -129.17 kNmZ : 0.00 kNm


Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 7,11,15,22,24,26,28,30,63-67

2 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Global bezogen auf projizierte Fläche: : ZPLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert






Y : 0.00 kNZ : 20.70 kN


Y : 0.00 kNZ : 20.70 kN


Y : -41.40 kNmZ : 0.00 kNm


Y : -41.40 kNmZ : 0.00 kNm



Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 2,6,10,14,18,21,23,25,27,29

LF2|Schnee

3.2 STABLASTEN LF3

Last- Last- Last- Bezugs- Lastparameter

Nr. Beziehen An Stäben Nr. Art Verlauf Richtung Länge Symbol Wert Einheit

auf1 Stäbe 72 Kraft Konstant XL Wahre Länge p -1.20 kN/m2 Stäbe 71,73 Kraft Konstant XL Wahre Länge p -0.60 kN/m3 Stäbe 69 Kraft Konstant z Wahre Länge p -0.36 kN/m4 Stäbe 68,70 Kraft Konstant z Wahre Länge p -0.18 kN/m

LF3Wind in +X


Nr. Lastbezeichnung

1 Aus Windlasten (Gebäude)Geschwindigkeitsdruck Nach Norm : EN 1991-1-4

Nationaler Anhang : DeutschlandWindzone : 1Geländekategorie : Kategorie IIIHöhe Hs : 115.000 m

Strukturhöhe h : 4.00 m

LF3|Wind in +X

15


Blatt: 1



Nr. LastbezeichnungGrundwindgeschwindigkeit vb,0 : 22.5 m/s

Basisgeometrie Knoten I : 21J : 1K : 2L : 22

Dachtyp und Geometrie Typ : SatteldachKnoten A : 23

B : 3C : 5D : 4E : 24F : 25

LF generieren LF w+ : LF3

Wind setzen auf Seite D - E

Lasttyp erstellen Stablasten

Lastverteilungstyp Konstant

Ohne Wirkung auf Einzelstäbe : 31,32,33,34,35,36,37,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49,50,51,52,53,54,55,56,57,58,59,60,61,62

Windlast wird generiert auf Stäbe Nr. : 1,2,4-18,20-30,63-67

Gebäudeabmessungen h : 4.00 mb : 10.35 md : 8.00 me Wände : 8.00 m

e Dach : 8.00 m

A Wände : 106.62 m2

A Dach : 87.73 m2

α 1 : 19.3 °

α 2 : 19.3 °

d A : 1.60 m

d B : 6.40 m

d C : 0.00 m

b F : 2.00 m

d F : 0.80 m

d H : 3.20 m

d I : 0.80 m

d J : 3.20 m

Θ : 0.0 °

Zone Außendruckbeiwert cpe, 10 Außendruck We [kN/m2]

A -1.200 -0.57B -0.800 -0.38C -0.500 -0.24D 0.733 0.35E -0.367 -0.17F 0.343 0.16G 0.343 0.16H 0.257 0.12

Generierende Gesamtlasten Σ P Flächen : 16.82 kN

Σ P : 16.81 kN

Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen : 87.47 kNm

Σ P : 87.44 kNm


Ungültige Zellen für Generierung Σ Anzahl Zellen : 1


Ungültige Zellen : 9, 4, -, -

16


Blatt: 1


LF3: WIND IN +X, ISOMETRIE

Z

XY

0.17

B

0.000.00

0.35

A

0.380.12

0.16

E

0.18

0.57

0.60

FI

0.16

J

0.36

1.20

H

D

G

0.18

0.60

B

0.16

F

A

0.38

0.57

IsometrieLF3: Wind in +X

LF3: WIND IN +X, ISOMETRIE


Nr. Lastbezeichnung

1 Aus Windlasten (Gebäude)Geschwindigkeitsdruck Nach Norm : EN 1991-1-4

Nationaler Anhang : DeutschlandWindzone : 1Geländekategorie : Kategorie IIIHöhe Hs : 120.000 m

Strukturhöhe h : 4.00 mGrundwindgeschwindigkeit vb,0 : 22.5 m/s



B : 3C : 5D : 4E : 24F : 25


Wind setzen auf Seite B - C - D






e Dach : 8.00 m

LF4|Wind in +Y

17


Blatt: 1



Nr. LastbezeichnungA Wände : 106.62 m2

A Dach : 87.73 m2

α 1 : 19.3 °

α 2 : 19.3 °

d A : 1.60 m

d B : 6.40 m

d C : 2.35 m

b F : 2.00 m

d F : 0.80 m

d H : 3.20 m

d I : 6.35 m

Θ : 90.0 °


A -1.200 -0.57B -0.800 -0.38C -0.500 -0.24D 0.718 0.34E -0.336 -0.16


Σ P : 13.21 kN


Σ P : 62.61 kNm



2 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Senkrecht zur Ebene : zStablastrichtung Richtung der generierten Stablasten: : Lokal in x, y, zLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert


Berandung der Flächenlastebene Eckknoten : 37,10,42Hinweis : Jede Zeile in der Liste



Y : 0.36 kNZ : 0.00 kN


Y : 0.36 kNZ : 0.00 kN


Y : 0.00 kNmZ : 1.87 kNm


Y : 0.00 kNmZ : 1.87 kNm



Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 7,70,73






Y : 0.17 kNZ : 0.00 kN


Y : 0.17 kNZ : 0.00 kN


Y : 0.00 kNmZ : 0.88 kNm


Y : 0.00 kNmZ : 0.88 kNm




18


Blatt: 1


LF4: WIND IN +Y, ISOMETRIE

X

Z

Y

0.00

A

0.38

0.00F

0.57

0.00

D

G

0.00

0.00

B

H

0.00

G

0.34

0.34

0.00

F

0.34

A

0.38

0.34

0.24

H

0.57

0.00

C

I

B

0.16

0.16I

0.16

0.24

E

C

0.16

IsometrieLF4: Wind in +Y

LF4: WIND IN +Y, ISOMETRIE


Nr. Lastbezeichnung1 Aus Windlasten (Gebäude)

Geschwindigkeitsdruck Nach Norm : EN 1991-1-4Nationaler Anhang : DeutschlandWindzone : 1Geländekategorie : Kategorie IIIHöhe Hs : 115.000 m

Strukturhöhe h : 4.00 mGrundwindgeschwindigkeit vb,0 : 22.5 m/s



B : 24C : 25D : 23E : 3F : 5


Wind setzen auf Seite B - C - D






e Dach : 8.00 m

A Wände : 106.62 m2

LF5|Wind in -Y

19


Blatt: 1



Nr. LastbezeichnungA Dach : 87.73 m2

α 1 : 19.3 °

α 2 : 19.3 °

d A : 1.60 m

d B : 6.40 m

d C : 2.35 m

b F : 2.00 m

d F : 0.80 m

d H : 3.20 m

d I : 6.35 m

Θ : 90.0 °


A -1.200 -0.57B -0.800 -0.38C -0.500 -0.24D 0.718 0.34E -0.336 -0.16


Σ P : 13.21 kN


Σ P : 62.61 kNm



Flächenlastgröße Konstant : -0.34 kN/m2




Y : -0.36 kNZ : 0.00 kN


Y : -0.36 kNZ : 0.00 kN

Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : -1.46 kNm

Y : 0.00 kNmZ : -1.87 kNm

ΣP Stäbe X : -1.46 kNm

Y : 0.00 kNmZ : -1.87 kNm





Flächenlastgröße Konstant : -0.16 kN/m2




Y : -0.17 kNZ : 0.00 kN


Y : -0.17 kNZ : 0.00 kN

Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : -0.69 kNm

Y : 0.00 kNmZ : -0.88 kNm

ΣP Stäbe X : -0.69 kNm

Y : 0.00 kNmZ : -0.88 kNm




20


Blatt: 1


LF5: WIND IN -Y, ISOMETRIE

XY

Z

0.16

C

0.24

E

B

I

0.16

0.16

C

0.16

0.24

0.38

I

A

0.57

0.34

H

0.00

F

B

0.00

0.34

0.34

0.00

G

H

D

0.34

0.00

0.38

0.00

G

0.57

A

0.00

F

0.00

0.00

IsometrieLF5: Wind in -Y

LF5: WIND IN -Y, ISOMETRIE

3.14 IMPERFEKTIONEN LF6

Schiefstellung Vorkrümmung Berücksicht. w0

Nr. Beziehen An Stäben Nr. Richt. 1/ϕ0 [-,m] l/w0 [-,m] ab ε0 [-] Kommentar

auf1 Stäbe 1,4,5,8,9,12,13,16,17,20 z 200.00 0.00 -

LF6Imperfektion in +X

21


Blatt: 1


LF6: IMPERFEKTION IN +X, ISOMETRIE

Z

XY

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.001/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00 1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

IsometrieLF6: Imperfektion in +X

LF6: IMPERFEKTION IN +X, ISOMETRIE




auf1 Stäbe 4,8,12,16,20 y -200.00 0.00 - 2 Stäbe 1,5,9,13,17 y 200.00 0.00 -

LF7Imperfektion in +Y

22


Blatt: 1


LF7: IMPERFEKTION IN +Y, ISOMETRIE

Z

XY

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00 1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00 1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

IsometrieLF7: Imperfektion in +Y

LF7: IMPERFEKTION IN +Y, ISOMETRIE




auf1 Stäbe 4,8,12,16,20 y 200.00 0.00 - 2 Stäbe 1,5,9,13,17 y -200.00 0.00 -

LF8Imperfektion in -Y

23


Blatt: 1


LF8: IMPERFEKTION IN -Y, ISOMETRIE

Z

XY

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00 1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00 1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

1/Phi= 200.00

IsometrieLF8: Imperfektion in -Y

LF8: IMPERFEKTION IN -Y, ISOMETRIE

VERFORMUNGEN U, LF1: EIGENGEWICHT, ISOMETRIE

Z

XY

3.3

IsometrieLF1: Eigengewichtu

Faktor für Verformungen: 360.00Max u: 3.3, Min u: 0.0 [mm]

VERFORMUNGEN U, LF1: EIGENGEWICHT, ISOMETRIE

24


Blatt: 1


VERFORMUNGEN U, LF2: SCHNEE, ISOMETRIE

Z

XY

1.8

IsometrieLF2: Schneeu


VERFORMUNGEN U, LF2: SCHNEE, ISOMETRIE

VERFORMUNGEN U, LF3: WIND IN +X, ISOMETRIE

Z

XY

3.5

IsometrieLF3: Wind in +Xu


VERFORMUNGEN U, LF3: WIND IN +X, ISOMETRIE

25


Blatt: 1


VERFORMUNGEN U, LF4: WIND IN +Y, ISOMETRIE

Z

XY

6.5

IsometrieLF4: Wind in +Yu


VERFORMUNGEN U, LF4: WIND IN +Y, ISOMETRIE

EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE

3

Y

Z

X

13

15

3

13

15

2

2

2

2

IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7Lagerreaktionen[kN]


26


Blatt: 1



36

Y

Z

X

24

40

20

2613

37

24

2513

41

20

148

2211

2212

138




6Y

Z

X

10 3

13 8

6

13 81

10

642

11

1

12

1 6



27


Blatt: 1


STÄBE N, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE

-36

Y

Z

X

28-35

28-40

3 1

-9-11

-5

-39-4

14

27

6

-8 -13

-4

-26

14

-13 -17 66

-12 -12

146

-24

-36

-9-13

-3-18

76

-15 -15

29

14

-11-10

6

-35

145

-41

-7-17

-4

-25

-3-15

-4

-16

28-39

-24

-3 -4-17

22

-7

-22

44

-10 -10

-3

-14-14

-14

4

-13

-4

-21

-4

-12 3

-9

2

-11 -7

-22

-3

4 4

-10 -10

4

-7-7

44

-4

-5-13

-21

2

-5 -4

-13

4

-6 -6

-3 -8

-12

IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7N

Max N: 29, Min N: -41 [kN]


STÄBE VZ

, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE

-6

Y

Z

X

-5

9

-10

3

-7

16

4

6 6

-2 -2

-14

9 8

-144

-4 -4

6

2 2

-11

19

-6 -6

10

-1

54

-5 -3

5

10

-2

-1

-91 1

-8 -9

10 10

-13

6 -1

-4

-16

-10

19

10

-1

72

11-2

-6-8 -8

10 9

-6

6

-8-18

-5

10

72

12-1

-6-8 -8

5 5

7 1

-9-18

31

6 1

-4 -4

4

-10

IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7V-z

Max V-z: 19, Min V-z: -18 [kN]

STÄBE VZ


28


Blatt: 1


STÄBE MY


Z

XY

-14 4

-14

-21 -2

-212

-1

5

1212

-6 -6

-31

4

15

-12

-31

16

-3 -3

3 -13

-139

76

-4

-1

-1

-21

-21

-29

-12

12

-29

13

1414

126

2

-2

1 -21

-21

-15

-15

1213

14

135

113

-2

-2

-21

-21

77

5

-12

-12

IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7M-y

Max M-y: 16, Min M-y: -31 [kNm]

STÄBE MY



Z

XY

3

-11

3 3

-4 4

-11

-7

-4

4 4

-3-7 2

-4

4

-3

3 3

-6

-3 -4

2 2

4

-4 -4

-11

4 4-3

-4-6

44

4 4

-4

-3-3

-4

-4

-11

-3

-4

33

-3 -3

22

-3 -4

44

-4-4

-3 4 4

44

-3

-3-4

-3 -4

-4-4

-3

3

-3

22

-3 -3

4 4

-4 -4

-3

4

44

-4

-3 -3

-4

-3

2

-3

4

-4

4

-3


Max N: 4, Min N: -11 [kN]


29


Blatt: 1



Z

XY28

28

14

14

14

27

6

146

56

29

145

29

14

56

14

5

14

28


Max N: 29, Min N: 0 [kN]


30


Blatt: 1


1.1.1 BASISANGABENZu bemessende Stäbe: AlleZu bemessende Ergebniskombinationen: EK1 LK1/s oder bis LK7

RF-STAHL StäbeFA1

Allgemeine Spannungsanalyse von Stäben

1.1.2 DETAILSÖrtlich begrenzte Plastizierung berücksichtigen:Normalspannungen mit Alpha-pl berechnen:

Berechnungsart bei Spannungen aus EK: Spannungen einzelner Lastfälle aus EK berechnen und diese dann nach EK-Kriterium überlagern

FAKTOREN FUR SIGMA-VSigma 1.00Tau 3.00

Vereinfachte Berücksichtigung exzentrischer Lasteinleitung:

1.2.1 MATERIALIENMatl. Material- Teilsich.-Faktor Streckgrenze Grenzspannungen [kN/cm2]

Nr. Bezeichnung γM [-] fyk [kN/cm2] Manuell grenz σx grenz τ grenz σv

1 Baustahl S 235 1.10 24.00 21.82 12.60 21.82

1.3.1 QUERSCHNITTEQuer. Matl. Querschnitt It [cm4] Iy [cm4] Iz [cm4]

Nr. Nr. Bezeichnung A [cm2] Alphapl,y Alphapl,z Kommentar

1 1 IPE 270 15.94 5790.00 419.9045.95 1.128 1.559

2 1 RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN 2458 56.06 28.17 28.177.075 1.359 1.359

3 1 RD 20 1.571 7.854E-01 7.854E-013.14 1.698 1.698

4 2 H-Rechteck 100/100 1406.67 833.33 833.33100.00 1.00 1.00

Der Querschnitt wird nicht bemessen, da seine characteristischen Spannungen nicht definiert sind!5 2 H-Rechteck 120/200 7212.02 8000.00 2880.00

240.00 1.00 1.00Der Querschnitt wird nicht bemessen, da seine characteristischen Spannungen nicht definiert sind!

IPE 270 | - RO 60.3x4 | DIN 2...

2.1 SPANNUNGEN QUERSCHNITTSWEISEQuer. Stab x-Stelle S-Punkt Last- Spannung [kN/cm2] Aus-

Nr. Nr. [m] Nr. fall Spannungsart vorh grenz nutzung1 IPE 270

9 2.60 6 EK1 Sigma gesamt -7.85 21.82 0.36 10 0.00 13 EK1 Tau gesamt 1.27 12.60 0.10 9 2.60 6 EK1 Sigma-v 7.85 21.82 0.36 2 RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN 2458 47 0.68 10 EK1 Sigma gesamt -1.81 21.82 0.08 45 0.00 1 EK1 Tau gesamt 0.03 12.60 0.00 47 0.68 10 EK1 Sigma-v 1.81 21.82 0.08 3 RD 20 61 0.00 1 EK1 Sigma gesamt 9.16 21.82 0.42 51 0.00 1 EK1 Tau gesamt 0.00 12.60 0.00 61 0.00 1 EK1 Sigma-v 9.16 21.82 0.42

RF-STAHL StäbeFA1

Allgemeine Spannungsanalyse von Stäben

ERGEBNISSE

3.1 MAßGEBENDE SCHNITTGRÖßEN STABWEISEStab x-Stelle Last- Kräfte [kN] Momente [kNm]

Nr. [m] fall N Vy Vz MT My Mz

1 1.73 EK1 -21 1 -5 0 -9 22 0.30 EK1 -7 -1 6 0 -11 04 1.30 EK1 -16 0 1 0 -1 25 2.60 EK1 -34 0 -6 0 -21 06 0.00 EK1 -12 0 16 0 -21 07 0.00 EK1 7 0 -3 0 15 08 0.00 EK1 -35 0 6 0 -21 09 2.60 EK1 -24 0 -11 0 -31 010 0.00 EK1 -18 0 19 0 -31 011 1.44 EK1 -9 0 0 0 14 012 0.00 EK1 -21 0 5 0 -21 013 2.60 EK1 -24 0 -10 0 -29 014 0.00 EK1 -17 0 19 0 -29 015 1.26 EK1 -9 0 0 0 14 016 0.00 EK1 -21 0 5 0 -21 017 1.82 EK1 -13 -1 -5 0 -11 -118 0.00 EK1 -9 1 10 0 -15 020 0.87 EK1 -12 -1 4 0 -9 121 2.12 EK1 6 1 4 0 12 022 2.12 EK1 -8 1 -9 0 -13 023 2.12 EK1 6 0 4 0 16 024 2.12 EK1 -12 0 -16 0 -21 0

31


Blatt: 1


3.1 MAßGEBENDE SCHNITTGRÖßEN STABWEISEStab x-Stelle Last- Kräfte [kN] Momente [kNm]

Nr. [m] fall N Vy Vz MT My Mz

25 2.12 EK1 -5 0 -1 0 13 026 2.12 EK1 -12 0 -18 0 -21 027 2.12 EK1 -5 0 -1 0 13 028 2.12 EK1 -11 0 -18 0 -21 029 1.27 EK1 -3 0 1 0 7 030 2.12 EK1 -6 1 -10 0 -12 031 0.68 EK1 -11 0 0 0 0 032 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 033 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 034 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 035 0.68 EK1 -7 0 0 0 0 036 1.50 EK1 4 0 0 0 0 037 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 038 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 039 0.68 EK1 -4 0 0 0 0 040 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 041 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 042 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 043 0.68 EK1 -6 0 0 0 0 044 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 045 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 046 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 047 0.68 EK1 -11 0 0 0 0 048 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 049 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 050 1.50 EK1 4 0 0 0 0 051 2.51 EK1 14 0 0 0 0 052 2.51 EK1 6 0 0 0 0 053 0.00 EK1 5 0 0 0 0 054 0.00 EK1 14 0 0 0 0 055 2.51 EK1 14 0 0 0 0 056 2.51 EK1 5 0 0 0 0 057 0.00 EK1 6 0 0 0 0 058 0.00 EK1 14 0 0 0 0 059 0.00 EK1 27 0 0 0 0 060 2.93 EK1 28 0 0 0 0 061 0.00 EK1 29 0 0 0 0 062 2.93 EK1 28 0 0 0 0 063 0.00 EK1 6 -1 -4 0 12 064 0.00 EK1 -8 0 -3 0 9 065 0.00 EK1 -8 0 -3 0 14 066 0.00 EK1 -9 0 -3 0 13 067 2.12 EK1 -6 -2 -3 0 5 1

4.1 STÜCKLISTE STABWEISEPosition Querschnitt Anzahl Länge G-Länge Oberfläche Volumen E-Masse Gewicht G-Gewicht

Nr. Bezeichnung Stäbe [m] [m] [m2] [m3] [kg/m] [kg] [t]1 1 - IPE 270 10 2.60 26.00 27.04 0.12 36.07 93.78 0.9382 1 - IPE 270 17 2.12 36.02 37.46 0.17 36.07 76.43 1.2993 1 - IPE 270 3 1.80 5.40 5.62 0.02 36.07 64.93 0.1954 2 - RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN

24585 1.35 6.75 1.28 0.00 5.55 7.50 0.037

5 2 - RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN 2458

15 3.00 45.00 8.52 0.03 5.55 16.66 0.250

6 3 - RD 20 8 2.51 20.10 1.26 0.01 2.46 6.19 0.0507 3 - RD 20 4 2.93 11.72 0.74 0.00 2.46 7.22 0.0298 1 - IPE 270 3 0.32 0.96 1.00 0.00 36.07 11.51 0.0359 5 - H-Rechteck 120/200 3 1.82 5.47 3.50 0.13 12.00 21.90 0.06610 4 - H-Rechteck 100/100 3 1.26 3.78 1.51 0.04 5.00 6.30 0.01911 4 - H-Rechteck 100/100 2 3.00 6.00 2.40 0.06 5.00 15.00 0.030

Summe 73 167.20 90.33 0.59 2.947

32


Blatt: 1


RF-STAHL STÄBE - STÄBE SIGMA-V, FA1, ISOMETRIE

AusnutzungSigma-v [-]

0.42

0.00

Max : 0.42Min : 0.00

Z

XY

0.05

0.41

0.40

0.41

0.23

0.07

0.23

0.02

0.200.26

0.04

0.40

0.05

0.07

0.20

0.05

0.42

0.14

0.41

0.42

0.21

0.07

0.35

0.06

0.02

0.06

0.21

0.19

0.18

0.07

0.03

0.36 0.21

0.10

0.06

0.07

0.24

0.07

0.26

0.09

0.07

0.41

0.07

0.33

0.06

0.02

0.07

0.16

0.340.16

0.03

0.24

0.06

0.25

0.09

0.03

0.07

0.210.17

0.06

0.02

0.07

0.07

0.16

0.17

0.16

0.15

0.24

0.25

0.08

0.03

0.06

0.07

0.11

0.03

0.07

0.08

0.13

0.180.13

0.14

IsometrieRF-STAHL Stäbe FA1Sigma-v

Max Sigma-v: 0.42, Min Sigma-v: 0.00

RF-STAHL STÄBE - STÄBE SIGMA-V, FA1, ISOMETRIE

33

Georgi

Stamp

Georgi

Text Box

Die Rahmenecke ist mit HV-Naht aw=t ausgeführt. Die Spannungsausnutzung ist η=0,36 für S235. Der Korrekturfakor für die Schweißnaht ergibt sich aus der jeweiligen Streckgrenzen. k=21,4/20,8=1,03 ηw=0,36*1,03=0,37<1,0 O.K.

SCHRAUBANSCHLÜSSE STAHL ST9 01/2008 WinVista Bl. 1

PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail I

STIRNPLATTENSTOSS - Schraubverbindung Stahl 4 M 16 - 10.9 HVR

Maßstab 1 : 5

30 75 30

135

65

157.5

65

287.5

8.8

56.3

157.5

56.3

8.8

3 3

4

4

4 M 16 - 10.9 HVR

IPE 270

2 * FL 135.0 x 20.0

SYSTEM : Träger IPE 270 Trägerneigung 0.0 Grad bündige Stirnplatte

Stirnplatte h/b/d/ü 287.5 / 135.0 / 20.0 / 8.8 mmSchweißnaht aF / aS 4.0 / 3.0 mm MATERIAL : S 235 fyk fuk E_Modul G_Modul (N/mm2)

240 360 210000 81000 SCHRAUBE : M 16 - 10.9 HVR fybk fubk F_Klasse Fv (N/mm2,kN)

Schaft in Fuge 900 1000 10.9 100 EINWIRKUNG : Nd Vzd Myd GammaM (kN,m)

7.00 7.00 16.00 1.1 SCHRAUBENBILD : 2 Reihen je 2 Schrauben dL = 17.0 (mm)

(Stegrichtung) e1/e2/e3/e4 0.0 / 65.0 / 157.5 / 65.0(Stegrichtung) a1/a2/a3 0.0 / 56.3 / 56.3(Gurtrichtung) w1/w2/w3 75.0 / 0.0 / 30.0

35

SCHRAUBANSCHLÜSSE STAHL ST9 01/2008 WinVista Bl. 2

PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail I

NACHWEIS SCHRAUBENVERBINDUNG QUERKRAFT : 1 - schnittige Verbindung mit 2 Schrauben (kN)

Abscheren Platte Anz VaRd VlRd min VRd SUMME Randschraube 2 100.53 209.45 100.53 201.06 mit Beiwerten alpha_a alpha_lRandschraube 0.55 3.00 Beanspruchungsgrad Vzd / SUMME( VRd ) = 7.00 / 201.06 Eta = 0.03 <= 1 Nachweis erfüllt NACHWEIS STIRNPLATTENVERBINDUNG : ( nach DStV )

bündige 2-reihige Stirnplatte Unterlegscheibe D = 30.0 mm Kappa c1 c2 MI,pld MII MIII,pld ZRd (mm) (mm) (kNm) (kNm) (kNm) (kN)0.79 28.55 35.00 0.67 2.42 3.24 108.35 Beanspruchungsgrad ( MAd/ MARd ) (kNm) = 16.95 / 28.15 Eta = 0.60 <= 1 Nachweis erfüllt NACHWEIS SCHRAUBEN ZUGKRAFT : (kN,cm)

Form der Stirnplatte nz Alpha hS Ns,d NRdbündig 2 2.0 20.9 41.84 114.18 Beanspruchungsgrad Ns,d / NRd = 41.84 / 114.18 Eta = 0.37 <= 1 Nachweis erfüllt erforderliche Vorspannkraft Fv,min = 36.7 kN eta = 0.37 NACHWEIS SCHWEISSNAHT : SigmaX Tau SigmaV Eta (N/mm2)

vorhanden 60.20 4.88 60.21 0.29 mit SigmaRd Iwy (cm4) Iwz (cm4) 207.27 3724.12 326.32 SPANNUNG IM TRÄGER : SigmaX Tau SigmaV Eta (N/mm2)

zulässig 218.18 125.97 218.18im Träger vorhanden 38.83 4.43 38.87 0.18 MAXIMALE AUSLASTUNG

aus Stirnplatte : Eta = 0.60 <= 1 Nachweis erfüllt

36

STABILITÄTSNACHWEIS STX 03/2007 WinVista

PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail A

Maßstab 1 : 50

3.00

0.100

0

0

0

0

0

0

0

0

MyI [kNm]

Momentenverlauf Th. I.Ordnung

SYSTEM : Profil Systemlänge Halterung in y (m)

RO 60.3 X 4 3.00 0.00 Auflager : -1 = starr , 0 = frei , > 0 = elastisch (kN/m , kNm)Knoten in z in y um y um z 1 -1 -1 0 0 2 -1 -1 0 0 MATERIAL : S235 fyk fuk E_Modul G_Modul (N/mm2)

240.00 360.00 210000.00 81000.00 QUERSCHNITTSWERTE :

Iy Iz A Wy Wz GammaM (cm4) (cm4) (cm2) (cm3) (cm3) 28.20 28.20 7.07 9.34 9.34 1.10 Smy Smz iy iz Iw It (cm3) (cm3) (cm) (cm) (cm6) (cm4) 6.35 6.35 2.00 2.00 0.00 56.30 BEMESSUNGSWERTE DER SCHNITTGROESSEN : (Druck positiv) (kN , kNm)

Nd Vzd Vyd Myd Mzd 11.00 0.00 0.00 0.10 0.00 Zeta,y = 1.12 zp = -30.15 mm Momentenverlauf Th.I. O. : Myd,1 Myd,2 Myd,feld Myd,q Parabel 0.00 0.00 0.00 0.10

38

STABILITÄTSNACHWEIS STX 03/2007 WinVista

PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail A

EINGANGSWERTE BIEGEKNICKEN :

sKy , sKz 3.00 3.00 m LambdaKy , LambdaKz 150.21 150.21 Lambda_a 92.93 LambdaKqy , LambdaKqz 1.62 1.62 KSL in z , KSL in y a aAlpha in z , Alpha in y 0.21 0.21 Kappay , Kappaz 0.33 0.33 Npld 154.25 kN Alphaply , Alphaplz 1.25 1.25 Wply , Wplz 11.68 11.68 cm3 Mplyd , Mplzd 2.55 2.55 kNm Vplzd , Vplyd 60.77 60.77 kNMplyd,red , Mplzd,red 2.55 2.55 kNmEpsilon in z , Epsilon in y 1.36 1.36 EtaKiy , EtaKiz 5.37 5.37 Betamy , Betamz 1.00 1.10 NKiy , NKiz 64.94 64.94 kN Delta_n in z , Delta_n in y 0.05 0.05 AUSGANGSWERTE BIEGEKNICKEN : eta

Element 314 ( einachsig in z ) 0.30 EINGANGSWERTE BIEGEDRILLKNICKEN :

Biegedrillknicken entsprechend des vorgegebenen Systemes nicht nachgewiesen ! SPANNUNGSNACHWEIS : SigmaX Tau SigmaV Eta (N/mm2)

zulässig 218.18 125.97 218.18vorhanden 26.25 0.00 *** 0.12*** Nachweis SigmaV nicht erforderlich ( Element 747 )

39

FUSSPLATTE STAHLSTÜTZE ST3 03/2007 WinVista Bl. 1

PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail J

Maßstab 1 : 10

z

135

270

100

96

135

10020

20

270

10020

20

y

A

A

BB

B - B A - A

System : Stützenfußpunkt gelenkig mit Fußplatte

Nachweisführung nach DIN 18800 Ausg.11/1990 ( neu )Stütze : IPE270 Fußplatte : L/B/t = 270/ 135/ 20 mm Fugendicke = 20.0 mm aw = 2.0 mm Stahl : S 235 fyk = 240.0 N/mm2 γ M = 1.10 σw,Rd = 207.3 N/mm2 αw = 0.95Auflager : C 25/30 σRd = 14.2 N/mm2 Anschlußschnittkräfte γ

F-fach

Lastfall Nd[kN] Myd[kNm] Vzd[kN] Vyd[kN] 1 1.Überlagerung 1.00 0.00 10.00 15.00 Ergebnisse für Lastfall Nr 1 1.Überlagerung Nd = 1.00 kN Myd = 0.00 kNm Vzd = 10.00 kN Vyd = 15.00 kN

Berechnung der Fußplatte

dreiseitig gelagerte Platte nach Czerny mit qd = 0.00 kN/cm2Lx = 26.0 cm, Ly = 6.8 cmlinks+rechts: gelenkig gelagert, oben/unten : frei/eingespanntErgebnisse: max Md = 0.05 kNcm/cm Mfd = 0.02 kNcm/cm Msd = 0.05 kNcm/cm

41

FUSSPLATTE STAHLSTÜTZE ST3 03/2007 WinVista Bl. 2

PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail J

erforderl. t elastisch/elastisch = 1.2 mm η = 0.06 < 1 erforderl. t elastisch/plastisch = 1.1 mm η = 0.05 < 1 vorhanden t = 20.0 mm Nachweis der Druckspannung unter der Fußplatte :σd,c = 0.0 N/mm2 / σRd,c = 14.2 N/mm2 η = 0.00 < 1 Nachweis des Stützenprofils

τ d = 9.7 N/mm2 / τ Rd = 126.0 N/mm2 η = 0.08 < 1 σd = 0.2 N/mm2 / σRd = 218.2 N/mm2 η = 0.00 < 1 σd,V = 16.7 N/mm2 / σRd = 218.2 N/mm2 η = 0.08 < 1 Anschluß Stütze - Fußplatte aw = 2.0 mm Aw = 18.1 cm2

konstruktiv erf. Schweißnahtdicke aw : 2.7 mm <= aw <= 4.6 mm !σwd = 0.6 N/mm2 τ wd = 24.6 N/mm2 σwd,V = 24.6 N/mm2σwd,V = 24.6 N/mm2 / σw,Rd = 207.3 N/mm2 η = 0.12 < 1

42

Aufsteller

StraßePlz / Ort Tel. FaxBauvorhaben

COMPUFIX 8.48.4.4840.25953/b/2782

Seite 1BauteilBemerkung

Datum: 13-Aug-15

fischer COMPUFIX: Bemessen nach ETAG, Anhang C

Lastart: Ruhende BelastungDübel: Ankerbolzen FAZ II 12 / 50 (Art. Nr. 95446) aus galvanisch verzinktem StahlAnkergrund: Gerissener Beton, normal bewehrt

Betondruckfestigkeitsklasse: C 30/37Randbewehrung: Ohne EinflussDübelbiegung: Nicht vorhandenAnkerplatte: Min. Ankerplattendicke: 9 mm, Stahlgüte der Ankerplatte: S235 (St37)

Profiltyp: IPE, Profilbezeichnung: IPE 270

Ergebnis: Der rechnerische Nachweis der Dübel ist erbrachtACHTUNG: Maßgebend für die Bemessung ist der vollständige Ausdruck.

Zuglast Ausnutzung Querlast Ausnutzung Interaktion AusnutzungStahlbruch: 43.4 % 0.0 %Kegelförmiger Betonausbruch: 98.2 %

Durchziehen / Herausziehen: 92.2 %

Maße/Lasten:

Bemessungslasten(*) Maß nicht maßstäblich[mm], [kN], [kNm]

43

statik darre

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