Download - Statik Darre
Statische Berechnung
Bauvorhaben:
Projektnummer:
Tagwerksplanung:
Dipl. Ing. Georgi Mihalkov 11. August 2015
Statische Berechnung
Umbau „Alte Darre“ Hoepfner Burg
Schenk Stahlbau Service
Im Bipples 25 76187 Karlsruhe
Dipl. Ing. Georgi Mihalkov
Schenk Position: Seite: .
Stahlbau Service Projekt-Nr.: Datum Index: Index: ________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
Stahlhalle „Alte Darre“
1 Vorbemerkungen und Grundlagen 1.1 Allgemeine Hinweise
Die ehemalige Flächen der ‚“Alten Darre“ in der Hoepfner Burg sollen zukünftig as Büroflächen genutzt werden. Dazu wird eine Halle aus Stahl S235 errichtet. Die Aussteifung in Querrichting wird durch die Stahlrahmen IPE270 gewährleistet. Die Aussteifung in Längsrichtung besteht aus einem Dachverband aus RD20, 2 Wanderbände aus RD20 und Aussteifungsrohre RO60,3x4. Die nachfolgende statische Berechnung beinhaltet die statischen Nachweise dieser Stahlhalle. Grundlage der Berechnungen sind die Angaben vom Architekt. 1.2 Vorschriften
EC0 Grundlagen der Tragwerksplanung EC1 Allgemeine Einwirkungen auf Tragwerke EC2 Bemessung und Konstruktion von Stahlbetontragwerken EC3 Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten 1.3 Baustoffe
Baustahl S235 Stahlbeton C30/37 (Annahme für den Bestand) 1.4 Lastannahmen - Eigengewicht Das Eigengewicht der Stahlkonstruktion wird im Programm intern erfasst. Holzpfetten + Dacheindeckung: g=0,50kN/m² - Schnee Schnezone 1, Höhe über NN 115m: s=0,52kN/m² - Wind Windzone 1, 18m<h=15+4=19m<25m: q=0,75kN/m² Die Windbelastung wird automatisch im Programm mit q=0,5kN/m² ermittelt. Die erhöhte Winddruck von q=0,75kN/m² wird bei der Lastkombination erfasst. Die γ-Werte für Wind werden mit dem Faktor 0,75/0,50=1,5 multipliziert. - Imperfektion Es wird die planmäßige Imperfektion von 1/200 berücksichtigt
1
+14.17
Rohbaumaße
Bestand
Planung BA3
Fertigmaße
Höhenmaße
Grundriss
Neubau
Darre
Hoepfner Bräu Friedrich Hoepfner verw.- ges. mbh & co KGhaid-und-neu-str. 18 | 76131 karlsruhe
HINWEISdas treppenhaus muß auch während der bauphase jederzeit frei zugänglich sein!
2
Tritt- und Setzstufen
a
a'
MSH 100x100x5
über Kopf- und
Fußplatten mit Rohboden
und -decke verschraubt
Hoepfner Bräu Friedrich HoepfnerVerw.- ges. mbh & co KGhaid-und-neu-str. 18 | 76131 karlsruhe
3
135 90
1020 90
22,5
9022,5
135 135
270
135 135
1020
270 65
70
135
100
200
150
150
97,5
495
625
625
60
270
100
200
270
100
200
100
100
97,560
150217,5
90
70
20 20260
110
200
60150
9060
157,5
150
90
180
495
625
385
112,5
60
60150
9060
475
9060
120
100
100
70
200
3570
165
3535
16025
11025
8080
70
200
270
100
200
100
100
100
100
100
200
100
150
50
70
180
385
60120
60
135
67,5
67,5
270
70
140
6010
6010
10
30
10
10
50 47,5
135
20
50 47,5
80 80
25 110 25
2020
145
10
47,5 47,5
135
10
130
10
107040
30
6040
30
47,5 47,5
10
80
135
70 200
140
135
140
50
1030
30 1060
22,5 90 22,5
10
10
87,5
100
1520
15
50
2525
75 25
40 60
270
135
30 90 30
75 75
65157,5
65
287,5
160 155160 155 155
155 155
160 155
160
330
2585
2525
8525
135
8095
270 7555 270
4047,5 4047,5
8095
270 7555 270
4047,5 4047,5
70 3977,5 3977,5 70
1977,5 2000 2000 1977,5
4205
2722,5
52,511
0o
60625
625625
625625
625495
97,5 97,5 622,5625
625495
625625
62560
44004400
60625
625
625
495
2722,5
2722,5
2727,5
2537,5
60625
625625
625625
625495
60
4365
2237,55860
70 1977,5 2000 2000 1977,5 70
2177,51205800
110o
2967,5 2967,5 2967,5 1317,5 67,567,5
10355
67,5 1317,5 2967,5 2967,5 2967,5 67,5
10355
67,5
2967,5
2967,5
2967,5
1317,5
67,5
10355
8095
4047,5 4047,5
70 1977,5 2000 2000 1977,5 70
65
2105
2127,5
GUTWEIN
MaßstabKonstr.
Index
Datum Plangröße
Datum
03.87.2014
A
B
C
D
Inhalt
Plan-Nr.
Projekt
Bauherr
Projekt-Nummer
Änderungen
G
Index
S 003
Hoepfner Bräu Friedrich Hoepfner Verw.-Ges. mbH Co KG
Konstr.
Haid-und-Neu-Straße 18
Ingenieurgesellschaft mbH.
-14-006
Haid-und-Neu-Straße 18
76131 Karlsruhe
Umbau Hoepfner-Burg / Darre
76131 Karlsruhe
BETON
FE
FOTSUAB
FESTIGKEITS EXPOSITIONS- BETONDECKUNGKLASSE C
C30/37
NOM (IN CM)
MAUERWERK
PROFILSTAHL
BETONSTAHL
S 235
ODER MIT KORROSIONSSCHUTZ NACHALLE STAHLTEILE FEUERVERZINKT
C45/55 2.5
Legende
DIESER PLAN ERGÄNZT DIE AUSFÜHRUNGSZEICHNUNGEN DESARCHITEKTEN.
ALLE MASSE SIND VOR DER AUSFÜHRUNG AUF ÜBEREINSTIMMUNGMIT DER WERKPLANUNG DES ARCHITEKTEN ZU PRÜFEN, UN-STIMMIGKEITEN MÜSSEN VON DER AUSFÜHRENDEN FIRMA SOFORTMIT DER BAULEITUNG GEKLÄRT WERDEN.
EINBAUTEILE, AUSSPARUNGEN, BEFESTIGUNGEN ETC. DER AUF-ZÜGE SIEHE PLÄNE DES AUFZUGPLANERS.
B 500 B + B 500 A
118.9 x 59.4cm
Bauteil : Darre
76229 KarlsruheAn der Roßweid 16
Stützen
NACH DIN EN 1992-1-1
KS-Quadro E Planelemente 2,0/20/DM
E
F
KLASSE
KLASSE /FEUCHTIGKEITS-
Decken
DIN EN ISO 1461 BZW. DIN EN ISO 12944
Schalplan: 5.Obergeschoss, Stahlkonstruktion
XC1, W0
1:50, 1:10
= STAHL
= Beton (Neu)
= Beton (Neu)
= HOLZ (Schnitt)
XC1, W0
2.5
= HOLZ (Ansicht)
Knotenpunkt Windverband (M 1:10) Knotenpunkt Windverband (M 1:10) Knotenpunkt Windverband (M 1:10)
Knotenpunkt Windverband (M 1:10) Knotenpunkt Windverband (M 1:10) Knotenpunkt Windverband (M 1:10)
Knotenpunkt IPE 270
Pfettenverankerung
Fusspunkt IPE 270
Knotenpunkt Windverband (M 1:10)
Knotenpunkt Windverband (M 1:10)
Knotenpunkt IPE 270, First
DRAUFSICHT: FUSSPUNKT
VERBINDUNGSSTÜCK
IPE 270
Fussplatte 270/135/202 Ankerbolzen FAZ II 12/5010mm AusgleichsmörtelbettPagel-Vergussmörtel V1/60
IPE 270
Fussplatte 270/135/202 Ankerbolzen FAZ II 12/5010mm AusgleichsmörtelbettPagel-Vergussmörtel V1/60
Fussplatte 270/135/202 Ankerbolzen FAZ II 12/5010mm AusgleichsmörtelbettPagel-Vergussmörtel V1/60
IPE 270
IPE270
IPE270
IPE270
IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270 IPE 270 IPE 270
IPE 270IPE 270IPE 270
IPE 270
IPE 270
Sparren 12/20
L 150x150x15...lg=150mm2x Gewindestangen M12 4.6+ U-Scheibe ø58/6.0mm
Gewindestange M12 4.6Schweißnaht a=4.0mm
ø48.3 / 4.0mm
Sparren 12/20
L 150x150x15...lg=150mm2x Gewindestangen M12 4.6+ U-Scheibe ø58/6.0mm
Sparren 12/20
L 150x150x15...lg=150mm2x Gewindestangen M12 4.6+ U-Scheibe ø58/6.0mm
Gewindestange M12 4.6Schweißnaht a=4.0mm
Gewindestange M12 4.6Schweißnaht a=4.0mm
Stirnplattenstoß
+4 M16 - 10.9 (SSV)100 % vorgespannt
2x Platte 287.5x20x135mm
3 3
HV-Naht
Pfette 10/
10
Pfette 10/
10
Pfette 10/
10
Pfette 10/10
HV-Naht
HV-Naht
44
BFL 100x50x8.0mmø13 / M12 (8.8)
ø20mm
3.0
BFL, t=8.0mm
3.0 3.03.03.03.0
3.0
3.0 3.0 3.0 3.0 3.0
3.0
3.0
BFL, t=8.0mm
BFL, t=8.0mmBFL, t=8.0mmBFL, t=8.0mm
BFL, t=8.0mm
BFL, t=8.0mm BFL, t=8.0mm
2x BFL 60x8.0mmø13 / M12 (8.8)
ø48.3/4.0mm
Platte 330x20x135mm
Platte 160x70x20mm2xø13 / M12 (8.8)ø48.3/4.0mm angeschweissta=3.0mm
Platte 160x70x20mm2xø13 / M12 (8.8)ø48.3/4.0mm angeschweissta=3.0mm
Platte 160x70x20mm2xø13 / M12 (8.8)ø48.3/4.0mm angeschweissta=3.0mm
2x BFL 60x8.0mmø13 / M12 (8.8)
ø48.3/4.0mm
2x BFL 60x8.0mmø13 / M12 (8.8)
ø48.3/4.0mm
2x BFL 60x8.0mmø13 / M12 (8.8)
ø48.3/4.0mm
ø20mm
ø20mm
ø20mm
ø20mm
ø20mm
ø20mm
ø20mm
ø20mmø20mm
ø20mmø20mm
ø20mm
ø48.3/4.0m
m
ø48.3/4.0m
mø48.3/4.0m
m
Stirnplattenstoß
+4 M16 - 10.9 (SSV)100 % vorgespannt
2x Platte 287.5x20x135mm
Stirnplattenstoß
+4 M16 - 10.9 (SSV)100 % vorgespannt
2x Platte 287.5x20x135mm
3.0
3.0
3.0
3.0
3.03.0
3.0
3.0
3 3
3 3
3.0
D
D
D
3
2
1
1 2 3 123
Stahlkonstruktion mit Pfetten
IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270 IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270IPE 270IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270
IPE 270
ø48.3/4.0mm
ø48.3/4.0mm
ø48.3/4.0mm
ø48.3/4.0mm
ø48.3/4.0mm
ø48.3/4.0mm
ø48.3/4.0mm
ø48.3/4.0mm
ø48.3/4.0mm
ø48.3/4.0mm
Sparren12/20
Lagesiehe
Schnitte
Sparren12/20
Lagesiehe
Schnitte
Sparren 12/20 Lage siehe Schnitte
Sparren12/20
LagesieheSchnitte
Windverbandø20mm
Windverbandø20mm
Windverbandø20mm
Windverbandø20mm
Windverbandø20mm
Windverbandø20mm
IPE270
IPE270
IPE270
IPE270
IPE270
IPE270
IPE270
IPE270
IPE270
IPE270
ø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mmø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mm ø48.3 / 4.0mm
Weitere Angaben Dachkonstruktionsiehe Plan-Nr: S-004
ALLE MASZE SIND VERANTWORTLICH ZUPRÜFEN !
DER BAUSTELLE VOM SCHLOSSER UNBEDINGT ERFORDERLICH !
DIESE ZEICHNUNG IST KEINEWERKSTATTZEICHNUNG UND
STATISCHEN QUERSCHNITTE!DIENT NUR ZUR ANGABE DER
VOR BEGINN DER ARBEITEN IST EIN GENAUES AUFMASS AUF
4
5
6
Datum: 13-Aug-15 Seite: 1/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
INHALT Modell-Basisangaben 1 LF6: Imperfektion in +X, Isometrie 16 FE-Netz-Einstellungen 1 3.14 Imperfektionen 16
1 Modell LF7: Imperfektion in +Y, Isometrie 171.1 Knoten 1 3.14 Imperfektionen 171.2 Linien 2 LF8: Imperfektion in -Y, Isometrie 181.3 Materialien 3 4 Ergebnisse - Lastfälle,1.7 Knotenlager 3 Lastkombinationen1.13 Querschnitte 3 Verformungen u, LF1: Eigengewicht, Isometrie 181.14 Stabendgelenke 3 Verformungen u, LF2: Schnee, Isometrie 191.17 Stäbe 3 Verformungen u, LF3: Wind in +X, Isometrie 19
Modell, Isometrie 5 Verformungen u, LF4: Wind in +Y, Isometrie 202 Lastfälle und Kombinationen Ergebnisse - Ergebniskombinationen2.1 Lastfälle 6 EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 202.1.1 Lastfälle - Berechnungsparameter 6 EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 212.5 Lastkombinationen 6 EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 212.5.2 Lastkombinationen - Berechnungsparameter 6 Stäbe N, EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 222.6 Ergebniskombinationen 7 Stäbe Vz, EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 22
3 Lasten Stäbe My, EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 23
3.14 Generierte Lasten 7 Stäbe N, EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 23 LF1: Eigengewicht, Isometrie 8 Stäbe N, EK1: LK1/s oder bis LK7, Isometrie 24
3.14 Generierte Lasten 9 RF-STAHL Stäbe3.2 Stablasten 9 1.1.1 Basisangaben 253.14 Generierte Lasten 9 1.1.2 Details 25
LF3: Wind in +X, Isometrie 11 1.2.1 Materialien 253.14 Generierte Lasten 11 1.3.1 Querschnitte 25
LF4: Wind in +Y, Isometrie 13 2.1 Spannungen querschnittsweise 253.14 Generierte Lasten 13 3.1 Maßgebende Schnittgrößen stabweise 25
LF5: Wind in -Y, Isometrie 15 4.1 Stückliste stabweise 263.14 Imperfektionen 15 RF-STAHL Stäbe - Stäbe Sigma-v, FA1, Isometrie 27
MODELL-BASISANGABENAllgemein Modellname : 3D_Konstruktion
Projektname : GM 15-09Dateiordner : D:\Projekten\GM 15-09 Hoepfner Burg\StatikModelltyp : 3DPositive Richtung der globalen Z-Achse : Nach untenKlassifizierung der Lastfälle und : Nach Norm:OhneKombinationen Nationaler Anhang:Kein
FE-NETZ-EINSTELLUNGENAllgemein Angestrebte Länge der Finiten Elemente I FE : 0.50 m
Maximaler Abstand zwischen Knoten und Linie ε : 0.00 mum in die Linie zu integrierenMaximale Anzahl der FE-Netz-Knoten (in Tausenden) : 500
Stäbe Anzahl Teilungen von Stäben mit Seil, : 10Bettung, Voute oder plastischer Charakteristik Stäbe bei Theorie III. Ordnung
bzw. Durchschlagproblem intern teilenTeilung der Stäbe durch den Knoten, der auf den Stäben liegt
Flächen Maximales Verhältnis der FE-Viereck-Diagonalen ∆D : 1.80
Maximale Neigung von zwei Finiten Elementen α : 0.50 °aus der EbeneForm der Finiten Elemente: : Drei- und Vierecke
Gleiche Quadrate generieren, wo möglich
1.1 KNOTENKnoten Bezugs- Koordinaten Knotenkoordinaten
Nr. Knotentyp Knoten System X [m] Y [m] Z [m] Kommentar1 Standard - Kartesisch 0.00 0.00 0.002 Standard - Kartesisch 8.00 0.00 0.003 Standard - Kartesisch 0.00 0.00 -2.604 Standard - Kartesisch 8.00 0.00 -2.605 Standard - Kartesisch 4.00 0.00 -4.006 Standard - Kartesisch 0.00 1.35 0.007 Standard - Kartesisch 8.00 1.35 0.008 Standard - Kartesisch 0.00 1.35 -2.609 Standard - Kartesisch 8.00 1.35 -2.6010 Standard - Kartesisch 4.00 1.35 -4.0011 Standard - Kartesisch 0.00 4.35 0.0012 Standard - Kartesisch 8.00 4.35 0.0013 Standard - Kartesisch 0.00 4.35 -2.6014 Standard - Kartesisch 8.00 4.35 -2.6015 Standard - Kartesisch 4.00 4.35 -4.0016 Standard - Kartesisch 0.00 7.35 0.0017 Standard - Kartesisch 8.00 7.35 0.0018 Standard - Kartesisch 0.00 7.35 -2.6019 Standard - Kartesisch 8.00 7.35 -2.6020 Standard - Kartesisch 4.00 7.35 -4.0021 Standard - Kartesisch 0.00 10.35 0.0022 Standard - Kartesisch 8.00 10.35 0.0023 Standard - Kartesisch 0.00 10.35 -2.6024 Standard - Kartesisch 8.00 10.35 -2.6025 Standard - Kartesisch 4.00 10.35 -4.0026 Standard - Kartesisch 2.00 0.00 -3.3027 Standard - Kartesisch 6.00 0.00 -3.30
Kartesisch
7
Datum: 13-Aug-15 Seite: 2/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
1.1 KNOTENKnoten Bezugs- Koordinaten Knotenkoordinaten
Nr. Knotentyp Knoten System X [m] Y [m] Z [m] Kommentar28 Standard - Kartesisch 2.00 1.35 -3.3029 Standard - Kartesisch 6.00 1.35 -3.3030 Standard - Kartesisch 2.00 4.35 -3.3031 Standard - Kartesisch 6.00 4.35 -3.3032 Standard - Kartesisch 2.00 7.35 -3.3033 Standard - Kartesisch 6.00 7.35 -3.3034 Standard - Kartesisch 2.00 10.35 -3.3035 Standard - Kartesisch 6.00 10.35 -3.3037 Standard - Kartesisch 5.70 1.35 -3.4138 Standard - Kartesisch 5.70 4.35 -3.4139 Standard - Kartesisch 5.70 7.35 -3.4142 Standard - Kartesisch 5.70 1.35 -4.6743 Standard - Kartesisch 5.70 4.35 -4.6744 Standard - Kartesisch 5.70 7.35 -4.67
1.2 LINIENLinie Linienlänge
Nr. Linientyp Knoten Nr. L [m] Kommentar1 Polylinie 1,3 2.60 Z2 Polylinie 3,26 2.12 XZ3 Polylinie 20,44 1.82 XZ4 Polylinie 4,2 2.60 Z5 Polylinie 6,8 2.60 Z6 Polylinie 8,28 2.12 XZ7 Polylinie 10,37 1.80 XZ8 Polylinie 9,7 2.60 Z9 Polylinie 11,13 2.60 Z10 Polylinie 13,30 2.12 XZ11 Polylinie 15,38 1.80 XZ12 Polylinie 14,12 2.60 Z13 Polylinie 16,18 2.60 Z14 Polylinie 18,32 2.12 XZ15 Polylinie 20,39 1.80 XZ16 Polylinie 19,17 2.60 Z17 Polylinie 21,23 2.60 Z18 Polylinie 23,34 2.12 XZ19 Polylinie 15,43 1.82 XZ20 Polylinie 24,22 2.60 Z21 Polylinie 26,5 2.12 XZ22 Polylinie 27,4 2.12 XZ23 Polylinie 28,10 2.12 XZ24 Polylinie 29,9 2.12 XZ25 Polylinie 30,15 2.12 XZ26 Polylinie 31,14 2.12 XZ27 Polylinie 32,20 2.12 XZ28 Polylinie 33,19 2.12 XZ29 Polylinie 34,25 2.12 XZ30 Polylinie 35,24 2.12 XZ31 Polylinie 3,8 1.35 Y32 Polylinie 8,13 3.00 Y33 Polylinie 13,18 3.00 Y34 Polylinie 18,23 3.00 Y35 Polylinie 26,28 1.35 Y36 Polylinie 28,30 3.00 Y37 Polylinie 30,32 3.00 Y38 Polylinie 32,34 3.00 Y39 Polylinie 5,10 1.35 Y40 Polylinie 10,15 3.00 Y41 Polylinie 15,20 3.00 Y42 Polylinie 20,25 3.00 Y43 Polylinie 27,29 1.35 Y44 Polylinie 29,31 3.00 Y45 Polylinie 31,33 3.00 Y46 Polylinie 33,35 3.00 Y47 Polylinie 4,9 1.35 Y48 Polylinie 9,14 3.00 Y49 Polylinie 14,19 3.00 Y50 Polylinie 19,24 3.00 Y51 Polylinie 3,28 2.5152 Polylinie 28,5 2.5153 Polylinie 10,27 2.5154 Polylinie 27,9 2.5155 Polylinie 4,29 2.5156 Polylinie 29,5 2.5157 Polylinie 10,26 2.5158 Polylinie 26,8 2.5159 Polylinie 8,1 2.93 YZ60 Polylinie 6,3 2.93 YZ61 Polylinie 4,7 2.93 YZ62 Polylinie 2,9 2.93 YZ63 Polylinie 5,27 2.12 XZ64 Polylinie 37,29 0.32 XZ65 Polylinie 38,31 0.32 XZ66 Polylinie 39,33 0.32 XZ67 Polylinie 25,35 2.12 XZ68 Polylinie 10,42 1.82 XZ69 Polylinie 44,39 1.26 Z70 Polylinie 43,38 1.26 Z71 Polylinie 42,37 1.26 Z72 Polylinie 44,43 3.00 Y73 Polylinie 43,42 3.00 Y
8
Datum: 13-Aug-15 Seite: 3/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
1.3 MATERIALIENMat. Modul Modul Querdehnzahl Spez. Gewicht Wärmedehnz. Teilsich.-Beiwer Material-
Nr. E [kN/cm2] G [kN/cm2] ν [-] γ [kN/m3] α [1/°C] γM [-] Modell
1 Baustahl S 235 | DIN 18800:1990-1121000.00 8100.00 0.296 78.50 1.2000E-05 1.100 Isotrop linear elastisch
2 Nadelholz C24 | DIN 1052:2008-121100.00 69.00 6.971 5.00 5.0000E-06 1.300 Isotrop linear elastisch
1.7 KNOTENLAGERLager Lagerdrehung [°] Stütze Lagerung bzw. Feder
Nr. Knoten Nr. Folge um X um Y um Z in Z uX' uY' uZ' ϕX' ϕY' ϕZ'
1 1,2,6,7,11,12,16,17,21,22
XYZ 0.00 0.00 0.00
1.13 QUERSCHNITTEQuers. Mater. IT [cm4] Iy [cm4] Iz [cm4] Hauptachsen Drehung Gesamtabmessungen [mm]
Nr. Nr. A [cm2] Ay [cm2] Az [cm2] α [°] α' [°] Breite b Höhe h
1 IPE 270 1 15.94 5790.00 419.90 0.00 0.00 135.0 270.0
45.95 23.01 16.582 RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN 2458
1 56.06 28.17 28.17 0.00 0.00 60.3 60.37.07 3.52 3.52
3 RD 20 1 1.57 0.79 0.79 0.00 0.00 20.0 20.0
3.14 2.64 2.644 H-Rechteck 100/100
2 1406.67 833.33 833.33 0.00 0.00 100.0 100.0100.00 83.33 83.33
5 H-Rechteck 120/200 2 7212.02 8000.00 2880.00 0.00 0.00 120.0 200.0
240.00 200.00 200.00
IPE 270 | - RO 60.3x4 | DIN 2...
RD 20 | - H-Rechteck 100/100
H-Rechteck 120/200
1.14 STABENDGELENKEGelenk Axial/Quer-Gelenk bzw. Feder [kN/m] Momentengelenk bzw. Feder [kNm/rad]
Nr. N Vy Vz MT My Mz Kommentar
1
1.17 STÄBEStab Linie Drehung Querschnitt Gelenk Exz. Teilung Länge
Nr. Nr. Stabtyp Typ β[°] Anfang Ende Anfang Ende Nr. Nr. L [m] 1 1 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z2 2 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ4 4 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z5 5 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z6 6 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ7 7 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 1.80 XZ8 8 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z9 9 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z10 10 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ11 11 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 1.80 XZ12 12 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z13 13 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z14 14 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ15 15 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 1.80 XZ16 16 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z17 17 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z18 18 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ20 20 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.60 Z21 21 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ22 22 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ23 23 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ24 24 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ25 25 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ26 26 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ27 27 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ28 28 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ29 29 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ30 30 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ31 31 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 1.35 Y32 32 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y33 33 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y34 34 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y35 35 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 1.35 Y36 36 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y37 37 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y38 38 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y39 39 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 1.35 Y40 40 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y41 41 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y42 42 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y43 43 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 1.35 Y44 44 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y
9
Datum: 13-Aug-15 Seite: 4/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
1.17 STÄBEStab Linie Drehung Querschnitt Gelenk Exz. Teilung Länge
Nr. Nr. Stabtyp Typ β[°] Anfang Ende Anfang Ende Nr. Nr. L [m] 45 45 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y46 46 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y47 47 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 1.35 Y48 48 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y49 49 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y50 50 Fachwerkstab Winkel 0.00 2 2 - - - - 3.00 Y51 51 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5152 52 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5153 53 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5154 54 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5155 55 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5156 56 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5157 57 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5158 58 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.5159 59 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.93 YZ60 60 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.93 YZ61 61 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.93 YZ62 62 Zugstab Winkel 0.00 3 3 - - - - 2.93 YZ63 63 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ64 64 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 0.32 XZ65 65 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 0.32 XZ66 66 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 0.32 XZ67 67 Balkenstab Winkel 0.00 1 1 - - - - 2.12 XZ68 3 Balkenstab Winkel 0.00 5 5 - - - - 1.82 XZ69 19 Balkenstab Winkel 0.00 5 5 - - - - 1.82 XZ70 68 Balkenstab Winkel 0.00 5 5 - - - - 1.82 XZ71 69 Balkenstab Winkel 0.00 4 4 1 1 - - 1.26 Z72 70 Balkenstab Winkel 0.00 4 4 1 1 - - 1.26 Z73 71 Balkenstab Winkel 0.00 4 4 1 1 - - 1.26 Z74 72 Fachwerkstab Winkel 0.00 4 4 - - - - 3.00 Y75 73 Fachwerkstab Winkel 0.00 4 4 - - - - 3.00 Y
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Datum: 13-Aug-15 Seite: 5/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
MODELL, ISOMETRIE
IPE 270
RO 60.3x4
IPE 270
IPE 270
2.000 3.000
RO 60.3x4
RO 60.3x4
IPE 270
IPE 270
IPE 270
2.0003.000
RO 60.3x4
RO 60.3x4
RO 60.3x4
IPE 270
X
Z
Y
RD 20
IPE 270
IPE 270
IPE 270
2.000
IPE 270
1.800
RO 60.3x4
RO 60.3x4
RD 20
3.000
IPE 270
IPE 270
RO 60.3x4
RD 20
RO 60.3x41.2
60
IPE 270
RO 60.3x4
2.000
IPE 270
2.6
00
H-Rechteck 100/100
IPE 270
IPE 270
H-Rechteck 120/200
IPE 270
1.350
RD 20RO 60.3x4
RO 60.3x4
IPE 270
IPE 270
0.7
00
RO 60.3x4
0.7
00
IPE 270
RO 60.3x4
RD 20
IPE 270
H-Rechteck 100/100
IPE 270
H-Rechteck 100/100
H-Rechteck 120/200
IPE 270
RO 60.3x4
RD 20
IPE 270
RO 60.3x4
IPE 270
IPE 270
RD 20
RO 60.3x4
IPE 270
H-Rechteck 100/100
IPE 270
H-Rechteck 100/100
H-Rechteck 120/200
RO 60.3x4
RD 20
RD 20
RD 20
IPE 270
IPE 270
IPE 270
RD 20
RD 20
RO 60.3x4 IPE 270
IsometrieQuerschnittsbezeichnung
MODELL, ISOMETRIE
11
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Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
2.1 LASTFÄLLELast- LF-Bezeichnung Keine Norm Eigengewicht - Faktor in Richtung
fall Einwirkungskategorie Aktiv X Y ZLF1 Eigengewicht Ständig 0.000 0.000 1.000LF2 Schnee Schnee / EisLF3 Wind in +X WindLF4 Wind in +Y WindLF5 Wind in -Y WindLF6 Imperfektion in +X ImperfektionLF7 Imperfektion in +Y ImperfektionLF8 Imperfektion in -Y Imperfektion
2.1.1 LASTFÄLLE - BERECHNUNGSPARAMETERLast- LF-Bezeichnung
fall BerechnungsparameterLF1 Eigengewicht Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)
Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Newton-Raphson
LF2 Schnee Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Newton-Raphson
LF3 Wind in +X Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Newton-Raphson
LF4 Wind in +Y Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Newton-Raphson
LF5 Wind in -Y Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Newton-Raphson
LF6 Imperfektion in +X Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Newton-Raphson
LF7 Imperfektion in +Y Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Newton-Raphson
LF8 Imperfektion in -Y Berechnungstheorie : Theorie I. Ordnung (linear)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Newton-Raphson
2.5 LASTKOMBINATIONENLast
kombin. Bezeichnung Nr. Faktor LastfallLK1 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + LF5 1 1.35 LF1 Eigengewicht
2 1.50 LF2 Schnee3 1.00 LF5 Wind in -Y
LK2 1.35*LF1 + 2.25*LF3 + LF5 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 2.25 LF3 Wind in +X3 1.00 LF5 Wind in -Y
LK3 1.35*LF1 + 2.25*LF4 + LF6 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 2.25 LF4 Wind in +Y3 1.00 LF6 Imperfektion in +X
LK4 1.35*LF1 + 2.25*LF5 + LF8 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 2.25 LF5 Wind in -Y3 1.00 LF8 Imperfektion in -Y
LK5 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + 2.025*LF3 + LF6 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 1.50 LF2 Schnee3 2.025 LF3 Wind in +X4 1.00 LF6 Imperfektion in +X
LK6 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + 1.35*LF4 + LF7 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 1.50 LF2 Schnee3 1.35 LF4 Wind in +Y4 1.00 LF7 Imperfektion in +Y
LK7 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + 2.025*LF5 + LF8 1 1.35 LF1 Eigengewicht2 1.50 LF2 Schnee3 2.025 LF5 Wind in -Y4 1.00 LF8 Imperfektion in -Y
2.5.2 LASTKOMBINATIONEN - BERECHNUNGSPARAMETERLast
kombin. Bezeichnung BerechnungsparameterLK1 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + LF5 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)
Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Picard
Optionen : Entlastende Wirkung von Zugkräften berücksichtigen: Schnittgrößen auf das verformte System beziehen für:
Normalkräfte NQuerkräfte Vy und Vz
Momente My, Mz und MT
LK2 1.35*LF1 + 2.25*LF3 + LF5 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Picard
Optionen : Entlastende Wirkung von Zugkräften berücksichtigen: Schnittgrößen auf das verformte System beziehen für:
Normalkräfte NQuerkräfte Vy und Vz
Momente My, Mz und MT
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Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
2.5.2 LASTKOMBINATIONEN - BERECHNUNGSPARAMETERLast
kombin. Bezeichnung BerechnungsparameterLK3 1.35*LF1 + 2.25*LF4 + LF6 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)
Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Picard
Optionen : Entlastende Wirkung von Zugkräften berücksichtigen: Schnittgrößen auf das verformte System beziehen für:
Normalkräfte NQuerkräfte Vy und Vz
Momente My, Mz und MT
LK4 1.35*LF1 + 2.25*LF5 + LF8 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Picard
Optionen : Entlastende Wirkung von Zugkräften berücksichtigen: Schnittgrößen auf das verformte System beziehen für:
Normalkräfte NQuerkräfte Vy und Vz
Momente My, Mz und MT
LK5 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + 2.025*LF3 + LF6 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Picard
Optionen : Entlastende Wirkung von Zugkräften berücksichtigen: Schnittgrößen auf das verformte System beziehen für:
Normalkräfte NQuerkräfte Vy und Vz
Momente My, Mz und MT
LK6 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + 1.35*LF4 + LF7 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Picard
Optionen : Entlastende Wirkung von Zugkräften berücksichtigen: Schnittgrößen auf das verformte System beziehen für:
Normalkräfte NQuerkräfte Vy und Vz
Momente My, Mz und MT
LK7 1.35*LF1 + 1.5*LF2 + 2.025*LF5 + LF8 Berechnungstheorie : II. Ordnung (P-Delta)Berechnungsverfahren für das System der nichtlinearen algebraischen Gleichungen
: Picard
Optionen : Entlastende Wirkung von Zugkräften berücksichtigen: Schnittgrößen auf das verformte System beziehen für:
Normalkräfte NQuerkräfte Vy und Vz
Momente My, Mz und MT
2.6 ERGEBNISKOMBINATIONENErgebnis Ergebniskombination Alternat.
kombin. BS Bezeichnung Nr. Faktor Belastung Kriterium GruppeEK1 1 1.00 LK1 Ständig 1
2 1.00 LK2 Ständig 13 1.00 LK3 Ständig 14 1.00 LK4 Ständig 15 1.00 LK5 Ständig 16 1.00 LK6 Ständig 17 1.00 LK7 Ständig 1
3.14 GENERIERTE LASTEN LF1
Nr. Lastbezeichnung
1 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Global bezogen auf wahre Fläche: : ZLLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert
Flächenlastgröße Konstant : 0.50 kN/m2
Berandung der Flächenlastebene Eckknoten : 24,4,5,25Hinweis : Jede Zeile in der Liste
beschreibt eine Ebene
Ohne Wirkung auf Einzelstäbe : 39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49,50,53,54,55,56
Gesamtlasten generieren in Richtung Σ P Flächen X : 0.00 kN
Y : 0.00 kNZ : 21.93 kN
ΣP Stäbe X : 0.00 kN
Y : 0.00 kNZ : 21.93 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : 113.49 kNm
Y : -131.59 kNmZ : 0.00 kNm
ΣP Stäbe X : 113.49 kNm
Y : -131.59 kNmZ : 0.00 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 8Σ Zellenfläche : 43.86 m2
LF1|Eigengewicht
13
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3.14 GENERIERTE LASTEN LF1
Nr. LastbezeichnungFlächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 7,11,15,22,24,26,28,30,63-67
2 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Global bezogen auf wahre Fläche: : ZLLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert
Flächenlastgröße Konstant : 0.50 kN/m2
Berandung der Flächenlastebene Eckknoten : 5,3,23,25Hinweis : Jede Zeile in der Liste
beschreibt eine Ebene
Ohne Wirkung auf Einzelstäbe : 31,32,33,34,35,36,37,38,39,40,41,42,51,52,57,58
Gesamtlasten generieren in Richtung Σ P Flächen X : 0.00 kN
Y : 0.00 kNZ : 21.93 kN
ΣP Stäbe X : 0.00 kN
Y : 0.00 kNZ : 21.93 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : 113.49 kNm
Y : -43.86 kNmZ : 0.00 kNm
ΣP Stäbe X : 113.49 kNm
Y : -43.86 kNmZ : 0.00 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 8
Σ Zellenfläche : 43.86 m2
Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 2,6,10,14,18,21,23,25,27,29
LF1: EIGENGEWICHT, ISOMETRIE
XY
Z
0.50
0.500.50
0.50
0.50
0.500.50
0.50
IsometrieLF1: Eigengewicht
LF1: EIGENGEWICHT, ISOMETRIE
14
Datum: 13-Aug-15 Seite: 9/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
3.14 GENERIERTE LASTEN LF2
Nr. Lastbezeichnung
1 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Global bezogen auf projizierte Fläche: : ZPLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert
Flächenlastgröße Konstant : 0.52 kN/m2
Berandung der Flächenlastebene Eckknoten : 24,4,5,25Hinweis : Jede Zeile in der Liste
beschreibt eine Ebene
Ohne Wirkung auf Einzelstäbe : 39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49,50,53,54,55,56
Gesamtlasten generieren in Richtung Σ P Flächen X : 0.00 kN
Y : 0.00 kNZ : 21.53 kN
ΣP Stäbe X : 0.00 kN
Y : 0.00 kNZ : 21.53 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : 111.41 kNm
Y : -129.17 kNmZ : 0.00 kNm
ΣP Stäbe X : 111.41 kNm
Y : -129.17 kNmZ : 0.00 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 8Σ Zellenfläche : 41.40 m2
Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 7,11,15,22,24,26,28,30,63-67
2 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Global bezogen auf projizierte Fläche: : ZPLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert
Flächenlastgröße Konstant : 0.50 kN/m2
Berandung der Flächenlastebene Eckknoten : 5,3,23,25Hinweis : Jede Zeile in der Liste
beschreibt eine Ebene
Ohne Wirkung auf Einzelstäbe : 31,32,33,34,35,36,37,38,39,40,41,42,51,52,57,58
Gesamtlasten generieren in Richtung Σ P Flächen X : 0.00 kN
Y : 0.00 kNZ : 20.70 kN
ΣP Stäbe X : 0.00 kN
Y : 0.00 kNZ : 20.70 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : 107.12 kNm
Y : -41.40 kNmZ : 0.00 kNm
ΣP Stäbe X : 107.12 kNm
Y : -41.40 kNmZ : 0.00 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 8
Σ Zellenfläche : 41.40 m2
Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 2,6,10,14,18,21,23,25,27,29
LF2|Schnee
3.2 STABLASTEN LF3
Last- Last- Last- Bezugs- Lastparameter
Nr. Beziehen An Stäben Nr. Art Verlauf Richtung Länge Symbol Wert Einheit
auf1 Stäbe 72 Kraft Konstant XL Wahre Länge p -1.20 kN/m2 Stäbe 71,73 Kraft Konstant XL Wahre Länge p -0.60 kN/m3 Stäbe 69 Kraft Konstant z Wahre Länge p -0.36 kN/m4 Stäbe 68,70 Kraft Konstant z Wahre Länge p -0.18 kN/m
LF3Wind in +X
3.14 GENERIERTE LASTEN LF3
Nr. Lastbezeichnung
1 Aus Windlasten (Gebäude)Geschwindigkeitsdruck Nach Norm : EN 1991-1-4
Nationaler Anhang : DeutschlandWindzone : 1Geländekategorie : Kategorie IIIHöhe Hs : 115.000 m
Strukturhöhe h : 4.00 m
LF3|Wind in +X
15
Datum: 13-Aug-15 Seite: 10/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
3.14 GENERIERTE LASTEN LF3
Nr. LastbezeichnungGrundwindgeschwindigkeit vb,0 : 22.5 m/s
Basisgeometrie Knoten I : 21J : 1K : 2L : 22
Dachtyp und Geometrie Typ : SatteldachKnoten A : 23
B : 3C : 5D : 4E : 24F : 25
LF generieren LF w+ : LF3
Wind setzen auf Seite D - E
Lasttyp erstellen Stablasten
Lastverteilungstyp Konstant
Ohne Wirkung auf Einzelstäbe : 31,32,33,34,35,36,37,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49,50,51,52,53,54,55,56,57,58,59,60,61,62
Windlast wird generiert auf Stäbe Nr. : 1,2,4-18,20-30,63-67
Gebäudeabmessungen h : 4.00 mb : 10.35 md : 8.00 me Wände : 8.00 m
e Dach : 8.00 m
A Wände : 106.62 m2
A Dach : 87.73 m2
α 1 : 19.3 °
α 2 : 19.3 °
d A : 1.60 m
d B : 6.40 m
d C : 0.00 m
b F : 2.00 m
d F : 0.80 m
d H : 3.20 m
d I : 0.80 m
d J : 3.20 m
Θ : 0.0 °
Zone Außendruckbeiwert cpe, 10 Außendruck We [kN/m2]
A -1.200 -0.57B -0.800 -0.38C -0.500 -0.24D 0.733 0.35E -0.367 -0.17F 0.343 0.16G 0.343 0.16H 0.257 0.12
Generierende Gesamtlasten Σ P Flächen : 16.82 kN
Σ P : 16.81 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen : 87.47 kNm
Σ P : 87.44 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 58Σ Zellenfläche : 307.72 m2
Ungültige Zellen für Generierung Σ Anzahl Zellen : 1
Σ Zellenfläche : 0.69 m2
Ungültige Zellen : 9, 4, -, -
16
Datum: 13-Aug-15 Seite: 11/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
LF3: WIND IN +X, ISOMETRIE
Z
XY
0.17
B
0.000.00
0.35
A
0.380.12
0.16
E
0.18
0.57
0.60
FI
0.16
J
0.36
1.20
H
D
G
0.18
0.60
B
0.16
F
A
0.38
0.57
IsometrieLF3: Wind in +X
LF3: WIND IN +X, ISOMETRIE
3.14 GENERIERTE LASTEN LF4
Nr. Lastbezeichnung
1 Aus Windlasten (Gebäude)Geschwindigkeitsdruck Nach Norm : EN 1991-1-4
Nationaler Anhang : DeutschlandWindzone : 1Geländekategorie : Kategorie IIIHöhe Hs : 120.000 m
Strukturhöhe h : 4.00 mGrundwindgeschwindigkeit vb,0 : 22.5 m/s
Basisgeometrie Knoten I : 21J : 1K : 2L : 22
Dachtyp und Geometrie Typ : SatteldachKnoten A : 23
B : 3C : 5D : 4E : 24F : 25
LF generieren LF w+ : LF4
Wind setzen auf Seite B - C - D
Lasttyp erstellen Stablasten
Lastverteilungstyp Konstant
Ohne Wirkung auf Einzelstäbe : 31,32,33,34,35,36,37,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49,50,51,52,53,54,55,56,57,58,59,60,61,62
Windlast wird generiert auf Stäbe Nr. : 1,2,4-18,20-30,63-67
Gebäudeabmessungen h : 4.00 mb : 8.00 md : 10.35 me Wände : 8.00 m
e Dach : 8.00 m
LF4|Wind in +Y
17
Datum: 13-Aug-15 Seite: 12/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
3.14 GENERIERTE LASTEN LF4
Nr. LastbezeichnungA Wände : 106.62 m2
A Dach : 87.73 m2
α 1 : 19.3 °
α 2 : 19.3 °
d A : 1.60 m
d B : 6.40 m
d C : 2.35 m
b F : 2.00 m
d F : 0.80 m
d H : 3.20 m
d I : 6.35 m
Θ : 90.0 °
Zone Außendruckbeiwert cpe, 10 Außendruck We [kN/m2]
A -1.200 -0.57B -0.800 -0.38C -0.500 -0.24D 0.718 0.34E -0.336 -0.16
Generierende Gesamtlasten Σ P Flächen : 13.21 kN
Σ P : 13.21 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen : 57.30 kNm
Σ P : 62.61 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 90
Σ Zellenfläche : 565.16 m2
2 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Senkrecht zur Ebene : zStablastrichtung Richtung der generierten Stablasten: : Lokal in x, y, zLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert
Flächenlastgröße Konstant : 0.34 kN/m2
Berandung der Flächenlastebene Eckknoten : 37,10,42Hinweis : Jede Zeile in der Liste
beschreibt eine Ebene
Gesamtlasten generieren in Richtung Σ P Flächen X : 0.00 kN
Y : 0.36 kNZ : 0.00 kN
ΣP Stäbe X : 0.00 kN
Y : 0.36 kNZ : 0.00 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : 1.46 kNm
Y : 0.00 kNmZ : 1.87 kNm
ΣP Stäbe X : 1.46 kNm
Y : 0.00 kNmZ : 1.87 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 1
Σ Zellenfläche : 1.07 m2
Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 7,70,73
3 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Senkrecht zur Ebene : zStablastrichtung Richtung der generierten Stablasten: : Lokal in x, y, zLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert
Flächenlastgröße Konstant : 0.16 kN/m2
Berandung der Flächenlastebene Eckknoten : 39,20,44Hinweis : Jede Zeile in der Liste
beschreibt eine Ebene
Gesamtlasten generieren in Richtung Σ P Flächen X : 0.00 kN
Y : 0.17 kNZ : 0.00 kN
ΣP Stäbe X : 0.00 kN
Y : 0.17 kNZ : 0.00 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : 0.69 kNm
Y : 0.00 kNmZ : 0.88 kNm
ΣP Stäbe X : 0.69 kNm
Y : 0.00 kNmZ : 0.88 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 1
Σ Zellenfläche : 1.07 m2
Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 15,68,71
18
Datum: 13-Aug-15 Seite: 13/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
LF4: WIND IN +Y, ISOMETRIE
X
Z
Y
0.00
A
0.38
0.00F
0.57
0.00
D
G
0.00
0.00
B
H
0.00
G
0.34
0.34
0.00
F
0.34
A
0.38
0.34
0.24
H
0.57
0.00
C
I
B
0.16
0.16I
0.16
0.24
E
C
0.16
IsometrieLF4: Wind in +Y
LF4: WIND IN +Y, ISOMETRIE
3.14 GENERIERTE LASTEN LF5
Nr. Lastbezeichnung1 Aus Windlasten (Gebäude)
Geschwindigkeitsdruck Nach Norm : EN 1991-1-4Nationaler Anhang : DeutschlandWindzone : 1Geländekategorie : Kategorie IIIHöhe Hs : 115.000 m
Strukturhöhe h : 4.00 mGrundwindgeschwindigkeit vb,0 : 22.5 m/s
Basisgeometrie Knoten I : 2J : 22K : 21L : 1
Dachtyp und Geometrie Typ : SatteldachKnoten A : 4
B : 24C : 25D : 23E : 3F : 5
LF generieren LF w+ : LF5
Wind setzen auf Seite B - C - D
Lasttyp erstellen Stablasten
Lastverteilungstyp Konstant
Ohne Wirkung auf Einzelstäbe : 31,32,33,34,35,36,37,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49,50,51,52,53,54,55,56,57,58,59,60,61,62
Windlast wird generiert auf Stäbe Nr. : 1,2,4-18,20-30,63-67
Gebäudeabmessungen h : 4.00 mb : 8.00 md : 10.35 me Wände : 8.00 m
e Dach : 8.00 m
A Wände : 106.62 m2
LF5|Wind in -Y
19
Datum: 13-Aug-15 Seite: 14/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
3.14 GENERIERTE LASTEN LF5
Nr. LastbezeichnungA Dach : 87.73 m2
α 1 : 19.3 °
α 2 : 19.3 °
d A : 1.60 m
d B : 6.40 m
d C : 2.35 m
b F : 2.00 m
d F : 0.80 m
d H : 3.20 m
d I : 6.35 m
Θ : 90.0 °
Zone Außendruckbeiwert cpe, 10 Außendruck We [kN/m2]
A -1.200 -0.57B -0.800 -0.38C -0.500 -0.24D 0.718 0.34E -0.336 -0.16
Generierende Gesamtlasten Σ P Flächen : 13.21 kN
Σ P : 13.21 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen : 57.30 kNm
Σ P : 62.61 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 90Σ Zellenfläche : 565.16 m2
2 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Senkrecht zur Ebene : zStablastrichtung Richtung der generierten Stablasten: : Lokal in x, y, zLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert
Flächenlastgröße Konstant : -0.34 kN/m2
Berandung der Flächenlastebene Eckknoten : 39,44,20Hinweis : Jede Zeile in der Liste
beschreibt eine Ebene
Gesamtlasten generieren in Richtung Σ P Flächen X : 0.00 kN
Y : -0.36 kNZ : 0.00 kN
ΣP Stäbe X : 0.00 kN
Y : -0.36 kNZ : 0.00 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : -1.46 kNm
Y : 0.00 kNmZ : -1.87 kNm
ΣP Stäbe X : -1.46 kNm
Y : 0.00 kNmZ : -1.87 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 1
Σ Zellenfläche : 1.07 m2
Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 15,68,71
3 Aus Flächenlasten durch EbeneFlächenlastrichtung Senkrecht zur Ebene : zStablastrichtung Richtung der generierten Stablasten: : Lokal in x, y, zLastangriffsbereich Völlig geschlossene EbeneLastverteilungstyp: Kombiniert
Flächenlastgröße Konstant : -0.16 kN/m2
Berandung der Flächenlastebene Eckknoten : 10,42,37Hinweis : Jede Zeile in der Liste
beschreibt eine Ebene
Gesamtlasten generieren in Richtung Σ P Flächen X : 0.00 kN
Y : -0.17 kNZ : 0.00 kN
ΣP Stäbe X : 0.00 kN
Y : -0.17 kNZ : 0.00 kN
Gesamtmoment zum Ursprung Σ P Flächen X : -0.69 kNm
Y : 0.00 kNmZ : -0.88 kNm
ΣP Stäbe X : -0.69 kNm
Y : 0.00 kNmZ : -0.88 kNm
Zellen für Generierung gewählt Σ Anzahl Zellen : 1
Σ Zellenfläche : 1.07 m2
Flächenlast wird umgewandelt auf Stäbe Nr. : 7,70,73
20
Datum: 13-Aug-15 Seite: 15/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
LF5: WIND IN -Y, ISOMETRIE
XY
Z
0.16
C
0.24
E
B
I
0.16
0.16
C
0.16
0.24
0.38
I
A
0.57
0.34
H
0.00
F
B
0.00
0.34
0.34
0.00
G
H
D
0.34
0.00
0.38
0.00
G
0.57
A
0.00
F
0.00
0.00
IsometrieLF5: Wind in -Y
LF5: WIND IN -Y, ISOMETRIE
3.14 IMPERFEKTIONEN LF6
Schiefstellung Vorkrümmung Berücksicht. w0
Nr. Beziehen An Stäben Nr. Richt. 1/ϕ0 [-,m] l/w0 [-,m] ab ε0 [-] Kommentar
auf1 Stäbe 1,4,5,8,9,12,13,16,17,20 z 200.00 0.00 -
LF6Imperfektion in +X
21
Datum: 13-Aug-15 Seite: 16/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
LF6: IMPERFEKTION IN +X, ISOMETRIE
Z
XY
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.001/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00 1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
IsometrieLF6: Imperfektion in +X
LF6: IMPERFEKTION IN +X, ISOMETRIE
3.14 IMPERFEKTIONEN LF7
Schiefstellung Vorkrümmung Berücksicht. w0
Nr. Beziehen An Stäben Nr. Richt. 1/ϕ0 [-,m] l/w0 [-,m] ab ε0 [-] Kommentar
auf1 Stäbe 4,8,12,16,20 y -200.00 0.00 - 2 Stäbe 1,5,9,13,17 y 200.00 0.00 -
LF7Imperfektion in +Y
22
Datum: 13-Aug-15 Seite: 17/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
LF7: IMPERFEKTION IN +Y, ISOMETRIE
Z
XY
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00 1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00 1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
IsometrieLF7: Imperfektion in +Y
LF7: IMPERFEKTION IN +Y, ISOMETRIE
3.14 IMPERFEKTIONEN LF8
Schiefstellung Vorkrümmung Berücksicht. w0
Nr. Beziehen An Stäben Nr. Richt. 1/ϕ0 [-,m] l/w0 [-,m] ab ε0 [-] Kommentar
auf1 Stäbe 4,8,12,16,20 y 200.00 0.00 - 2 Stäbe 1,5,9,13,17 y -200.00 0.00 -
LF8Imperfektion in -Y
23
Datum: 13-Aug-15 Seite: 18/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
LF8: IMPERFEKTION IN -Y, ISOMETRIE
Z
XY
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00 1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00 1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
1/Phi= 200.00
IsometrieLF8: Imperfektion in -Y
LF8: IMPERFEKTION IN -Y, ISOMETRIE
VERFORMUNGEN U, LF1: EIGENGEWICHT, ISOMETRIE
Z
XY
3.3
IsometrieLF1: Eigengewichtu
Faktor für Verformungen: 360.00Max u: 3.3, Min u: 0.0 [mm]
VERFORMUNGEN U, LF1: EIGENGEWICHT, ISOMETRIE
24
Datum: 13-Aug-15 Seite: 19/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
VERFORMUNGEN U, LF2: SCHNEE, ISOMETRIE
Z
XY
1.8
IsometrieLF2: Schneeu
Faktor für Verformungen: 610.00Max u: 1.8, Min u: 0.0 [mm]
VERFORMUNGEN U, LF2: SCHNEE, ISOMETRIE
VERFORMUNGEN U, LF3: WIND IN +X, ISOMETRIE
Z
XY
3.5
IsometrieLF3: Wind in +Xu
Faktor für Verformungen: 350.00Max u: 3.5, Min u: 0.0 [mm]
VERFORMUNGEN U, LF3: WIND IN +X, ISOMETRIE
25
Datum: 13-Aug-15 Seite: 20/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
VERFORMUNGEN U, LF4: WIND IN +Y, ISOMETRIE
Z
XY
6.5
IsometrieLF4: Wind in +Yu
Faktor für Verformungen: 200.00Max u: 6.5, Min u: 0.0 [mm]
VERFORMUNGEN U, LF4: WIND IN +Y, ISOMETRIE
EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
3
Y
Z
X
13
15
3
13
15
2
2
2
2
IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7Lagerreaktionen[kN]
EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
26
Datum: 13-Aug-15 Seite: 21/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
36
Y
Z
X
24
40
20
2613
37
24
2513
41
20
148
2211
2212
138
IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7Lagerreaktionen[kN]
EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
6Y
Z
X
10 3
13 8
6
13 81
10
642
11
1
12
1 6
IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7Lagerreaktionen[kN]
EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
27
Datum: 13-Aug-15 Seite: 22/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
STÄBE N, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
-36
Y
Z
X
28-35
28-40
3 1
-9-11
-5
-39-4
14
27
6
-8 -13
-4
-26
14
-13 -17 66
-12 -12
146
-24
-36
-9-13
-3-18
76
-15 -15
29
14
-11-10
6
-35
145
-41
-7-17
-4
-25
-3-15
-4
-16
28-39
-24
-3 -4-17
22
-7
-22
44
-10 -10
-3
-14-14
-14
4
-13
-4
-21
-4
-12 3
-9
2
-11 -7
-22
-3
4 4
-10 -10
4
-7-7
44
-4
-5-13
-21
2
-5 -4
-13
4
-6 -6
-3 -8
-12
IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7N
Max N: 29, Min N: -41 [kN]
STÄBE N, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
STÄBE VZ
, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
-6
Y
Z
X
-5
9
-10
3
-7
16
4
6 6
-2 -2
-14
9 8
-144
-4 -4
6
2 2
-11
19
-6 -6
10
-1
54
-5 -3
5
10
-2
-1
-91 1
-8 -9
10 10
-13
6 -1
-4
-16
-10
19
10
-1
72
11-2
-6-8 -8
10 9
-6
6
-8-18
-5
10
72
12-1
-6-8 -8
5 5
7 1
-9-18
31
6 1
-4 -4
4
-10
IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7V-z
Max V-z: 19, Min V-z: -18 [kN]
STÄBE VZ
, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
28
Datum: 13-Aug-15 Seite: 23/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
STÄBE MY
, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
Z
XY
-14 4
-14
-21 -2
-212
-1
5
1212
-6 -6
-31
4
15
-12
-31
16
-3 -3
3 -13
-139
76
-4
-1
-1
-21
-21
-29
-12
12
-29
13
1414
126
2
-2
1 -21
-21
-15
-15
1213
14
135
113
-2
-2
-21
-21
77
5
-12
-12
IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7M-y
Max M-y: 16, Min M-y: -31 [kNm]
STÄBE MY
, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
STÄBE N, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
Z
XY
3
-11
3 3
-4 4
-11
-7
-4
4 4
-3-7 2
-4
4
-3
3 3
-6
-3 -4
2 2
4
-4 -4
-11
4 4-3
-4-6
44
4 4
-4
-3-3
-4
-4
-11
-3
-4
33
-3 -3
22
-3 -4
44
-4-4
-3 4 4
44
-3
-3-4
-3 -4
-4-4
-3
3
-3
22
-3 -3
4 4
-4 -4
-3
4
44
-4
-3 -3
-4
-3
2
-3
4
-4
4
-3
IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7N
Max N: 4, Min N: -11 [kN]
STÄBE N, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
29
Datum: 13-Aug-15 Seite: 24/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
STÄBE N, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
Z
XY28
28
14
14
14
27
6
146
56
29
145
29
14
56
14
5
14
28
IsometrieEK1: LK1/s oder bis LK7N
Max N: 29, Min N: 0 [kN]
STÄBE N, EK1: LK1/S ODER BIS LK7, ISOMETRIE
30
Datum: 13-Aug-15 Seite: 25/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
1.1.1 BASISANGABENZu bemessende Stäbe: AlleZu bemessende Ergebniskombinationen: EK1 LK1/s oder bis LK7
RF-STAHL StäbeFA1
Allgemeine Spannungsanalyse von Stäben
1.1.2 DETAILSÖrtlich begrenzte Plastizierung berücksichtigen:Normalspannungen mit Alpha-pl berechnen:
Berechnungsart bei Spannungen aus EK: Spannungen einzelner Lastfälle aus EK berechnen und diese dann nach EK-Kriterium überlagern
FAKTOREN FUR SIGMA-VSigma 1.00Tau 3.00
Vereinfachte Berücksichtigung exzentrischer Lasteinleitung:
1.2.1 MATERIALIENMatl. Material- Teilsich.-Faktor Streckgrenze Grenzspannungen [kN/cm2]
Nr. Bezeichnung γM [-] fyk [kN/cm2] Manuell grenz σx grenz τ grenz σv
1 Baustahl S 235 1.10 24.00 21.82 12.60 21.82
1.3.1 QUERSCHNITTEQuer. Matl. Querschnitt It [cm4] Iy [cm4] Iz [cm4]
Nr. Nr. Bezeichnung A [cm2] Alphapl,y Alphapl,z Kommentar
1 1 IPE 270 15.94 5790.00 419.9045.95 1.128 1.559
2 1 RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN 2458 56.06 28.17 28.177.075 1.359 1.359
3 1 RD 20 1.571 7.854E-01 7.854E-013.14 1.698 1.698
4 2 H-Rechteck 100/100 1406.67 833.33 833.33100.00 1.00 1.00
Der Querschnitt wird nicht bemessen, da seine characteristischen Spannungen nicht definiert sind!5 2 H-Rechteck 120/200 7212.02 8000.00 2880.00
240.00 1.00 1.00Der Querschnitt wird nicht bemessen, da seine characteristischen Spannungen nicht definiert sind!
IPE 270 | - RO 60.3x4 | DIN 2...
2.1 SPANNUNGEN QUERSCHNITTSWEISEQuer. Stab x-Stelle S-Punkt Last- Spannung [kN/cm2] Aus-
Nr. Nr. [m] Nr. fall Spannungsart vorh grenz nutzung1 IPE 270
9 2.60 6 EK1 Sigma gesamt -7.85 21.82 0.36 10 0.00 13 EK1 Tau gesamt 1.27 12.60 0.10 9 2.60 6 EK1 Sigma-v 7.85 21.82 0.36 2 RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN 2458 47 0.68 10 EK1 Sigma gesamt -1.81 21.82 0.08 45 0.00 1 EK1 Tau gesamt 0.03 12.60 0.00 47 0.68 10 EK1 Sigma-v 1.81 21.82 0.08 3 RD 20 61 0.00 1 EK1 Sigma gesamt 9.16 21.82 0.42 51 0.00 1 EK1 Tau gesamt 0.00 12.60 0.00 61 0.00 1 EK1 Sigma-v 9.16 21.82 0.42
RF-STAHL StäbeFA1
Allgemeine Spannungsanalyse von Stäben
ERGEBNISSE
3.1 MAßGEBENDE SCHNITTGRÖßEN STABWEISEStab x-Stelle Last- Kräfte [kN] Momente [kNm]
Nr. [m] fall N Vy Vz MT My Mz
1 1.73 EK1 -21 1 -5 0 -9 22 0.30 EK1 -7 -1 6 0 -11 04 1.30 EK1 -16 0 1 0 -1 25 2.60 EK1 -34 0 -6 0 -21 06 0.00 EK1 -12 0 16 0 -21 07 0.00 EK1 7 0 -3 0 15 08 0.00 EK1 -35 0 6 0 -21 09 2.60 EK1 -24 0 -11 0 -31 010 0.00 EK1 -18 0 19 0 -31 011 1.44 EK1 -9 0 0 0 14 012 0.00 EK1 -21 0 5 0 -21 013 2.60 EK1 -24 0 -10 0 -29 014 0.00 EK1 -17 0 19 0 -29 015 1.26 EK1 -9 0 0 0 14 016 0.00 EK1 -21 0 5 0 -21 017 1.82 EK1 -13 -1 -5 0 -11 -118 0.00 EK1 -9 1 10 0 -15 020 0.87 EK1 -12 -1 4 0 -9 121 2.12 EK1 6 1 4 0 12 022 2.12 EK1 -8 1 -9 0 -13 023 2.12 EK1 6 0 4 0 16 024 2.12 EK1 -12 0 -16 0 -21 0
31
Datum: 13-Aug-15 Seite: 26/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
3.1 MAßGEBENDE SCHNITTGRÖßEN STABWEISEStab x-Stelle Last- Kräfte [kN] Momente [kNm]
Nr. [m] fall N Vy Vz MT My Mz
25 2.12 EK1 -5 0 -1 0 13 026 2.12 EK1 -12 0 -18 0 -21 027 2.12 EK1 -5 0 -1 0 13 028 2.12 EK1 -11 0 -18 0 -21 029 1.27 EK1 -3 0 1 0 7 030 2.12 EK1 -6 1 -10 0 -12 031 0.68 EK1 -11 0 0 0 0 032 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 033 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 034 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 035 0.68 EK1 -7 0 0 0 0 036 1.50 EK1 4 0 0 0 0 037 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 038 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 039 0.68 EK1 -4 0 0 0 0 040 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 041 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 042 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 043 0.68 EK1 -6 0 0 0 0 044 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 045 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 046 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 047 0.68 EK1 -11 0 0 0 0 048 1.50 EK1 -4 0 0 0 0 049 1.50 EK1 -3 0 0 0 0 050 1.50 EK1 4 0 0 0 0 051 2.51 EK1 14 0 0 0 0 052 2.51 EK1 6 0 0 0 0 053 0.00 EK1 5 0 0 0 0 054 0.00 EK1 14 0 0 0 0 055 2.51 EK1 14 0 0 0 0 056 2.51 EK1 5 0 0 0 0 057 0.00 EK1 6 0 0 0 0 058 0.00 EK1 14 0 0 0 0 059 0.00 EK1 27 0 0 0 0 060 2.93 EK1 28 0 0 0 0 061 0.00 EK1 29 0 0 0 0 062 2.93 EK1 28 0 0 0 0 063 0.00 EK1 6 -1 -4 0 12 064 0.00 EK1 -8 0 -3 0 9 065 0.00 EK1 -8 0 -3 0 14 066 0.00 EK1 -9 0 -3 0 13 067 2.12 EK1 -6 -2 -3 0 5 1
4.1 STÜCKLISTE STABWEISEPosition Querschnitt Anzahl Länge G-Länge Oberfläche Volumen E-Masse Gewicht G-Gewicht
Nr. Bezeichnung Stäbe [m] [m] [m2] [m3] [kg/m] [kg] [t]1 1 - IPE 270 10 2.60 26.00 27.04 0.12 36.07 93.78 0.9382 1 - IPE 270 17 2.12 36.02 37.46 0.17 36.07 76.43 1.2993 1 - IPE 270 3 1.80 5.40 5.62 0.02 36.07 64.93 0.1954 2 - RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN
24585 1.35 6.75 1.28 0.00 5.55 7.50 0.037
5 2 - RO 60.3x4 | DIN 2448, DIN 2458
15 3.00 45.00 8.52 0.03 5.55 16.66 0.250
6 3 - RD 20 8 2.51 20.10 1.26 0.01 2.46 6.19 0.0507 3 - RD 20 4 2.93 11.72 0.74 0.00 2.46 7.22 0.0298 1 - IPE 270 3 0.32 0.96 1.00 0.00 36.07 11.51 0.0359 5 - H-Rechteck 120/200 3 1.82 5.47 3.50 0.13 12.00 21.90 0.06610 4 - H-Rechteck 100/100 3 1.26 3.78 1.51 0.04 5.00 6.30 0.01911 4 - H-Rechteck 100/100 2 3.00 6.00 2.40 0.06 5.00 15.00 0.030
Summe 73 167.20 90.33 0.59 2.947
32
Datum: 13-Aug-15 Seite: 27/27
Blatt: 1
Projekt: GM 15-09 Modell: 3D_Konstruktion
RF-STAHL STÄBE - STÄBE SIGMA-V, FA1, ISOMETRIE
AusnutzungSigma-v [-]
0.42
0.00
Max : 0.42Min : 0.00
Z
XY
0.05
0.41
0.40
0.41
0.23
0.07
0.23
0.02
0.200.26
0.04
0.40
0.05
0.07
0.20
0.05
0.42
0.14
0.41
0.42
0.21
0.07
0.35
0.06
0.02
0.06
0.21
0.19
0.18
0.07
0.03
0.36 0.21
0.10
0.06
0.07
0.24
0.07
0.26
0.09
0.07
0.41
0.07
0.33
0.06
0.02
0.07
0.16
0.340.16
0.03
0.24
0.06
0.25
0.09
0.03
0.07
0.210.17
0.06
0.02
0.07
0.07
0.16
0.17
0.16
0.15
0.24
0.25
0.08
0.03
0.06
0.07
0.11
0.03
0.07
0.08
0.13
0.180.13
0.14
IsometrieRF-STAHL Stäbe FA1Sigma-v
Max Sigma-v: 0.42, Min Sigma-v: 0.00
RF-STAHL STÄBE - STÄBE SIGMA-V, FA1, ISOMETRIE
33
34
SCHRAUBANSCHLÜSSE STAHL ST9 01/2008 WinVista Bl. 1
PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail I
STIRNPLATTENSTOSS - Schraubverbindung Stahl 4 M 16 - 10.9 HVR
Maßstab 1 : 5
30 75 30
135
65
157.5
65
287.5
8.8
56.3
157.5
56.3
8.8
3 3
4
4
4 M 16 - 10.9 HVR
IPE 270
2 * FL 135.0 x 20.0
SYSTEM : Träger IPE 270 Trägerneigung 0.0 Grad bündige Stirnplatte
Stirnplatte h/b/d/ü 287.5 / 135.0 / 20.0 / 8.8 mmSchweißnaht aF / aS 4.0 / 3.0 mm MATERIAL : S 235 fyk fuk E_Modul G_Modul (N/mm2)
240 360 210000 81000 SCHRAUBE : M 16 - 10.9 HVR fybk fubk F_Klasse Fv (N/mm2,kN)
Schaft in Fuge 900 1000 10.9 100 EINWIRKUNG : Nd Vzd Myd GammaM (kN,m)
7.00 7.00 16.00 1.1 SCHRAUBENBILD : 2 Reihen je 2 Schrauben dL = 17.0 (mm)
(Stegrichtung) e1/e2/e3/e4 0.0 / 65.0 / 157.5 / 65.0(Stegrichtung) a1/a2/a3 0.0 / 56.3 / 56.3(Gurtrichtung) w1/w2/w3 75.0 / 0.0 / 30.0
35
SCHRAUBANSCHLÜSSE STAHL ST9 01/2008 WinVista Bl. 2
PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail I
NACHWEIS SCHRAUBENVERBINDUNG QUERKRAFT : 1 - schnittige Verbindung mit 2 Schrauben (kN)
Abscheren Platte Anz VaRd VlRd min VRd SUMME Randschraube 2 100.53 209.45 100.53 201.06 mit Beiwerten alpha_a alpha_lRandschraube 0.55 3.00 Beanspruchungsgrad Vzd / SUMME( VRd ) = 7.00 / 201.06 Eta = 0.03 <= 1 Nachweis erfüllt NACHWEIS STIRNPLATTENVERBINDUNG : ( nach DStV )
bündige 2-reihige Stirnplatte Unterlegscheibe D = 30.0 mm Kappa c1 c2 MI,pld MII MIII,pld ZRd (mm) (mm) (kNm) (kNm) (kNm) (kN)0.79 28.55 35.00 0.67 2.42 3.24 108.35 Beanspruchungsgrad ( MAd/ MARd ) (kNm) = 16.95 / 28.15 Eta = 0.60 <= 1 Nachweis erfüllt NACHWEIS SCHRAUBEN ZUGKRAFT : (kN,cm)
Form der Stirnplatte nz Alpha hS Ns,d NRdbündig 2 2.0 20.9 41.84 114.18 Beanspruchungsgrad Ns,d / NRd = 41.84 / 114.18 Eta = 0.37 <= 1 Nachweis erfüllt erforderliche Vorspannkraft Fv,min = 36.7 kN eta = 0.37 NACHWEIS SCHWEISSNAHT : SigmaX Tau SigmaV Eta (N/mm2)
vorhanden 60.20 4.88 60.21 0.29 mit SigmaRd Iwy (cm4) Iwz (cm4) 207.27 3724.12 326.32 SPANNUNG IM TRÄGER : SigmaX Tau SigmaV Eta (N/mm2)
zulässig 218.18 125.97 218.18im Träger vorhanden 38.83 4.43 38.87 0.18 MAXIMALE AUSLASTUNG
aus Stirnplatte : Eta = 0.60 <= 1 Nachweis erfüllt
36
37
STABILITÄTSNACHWEIS STX 03/2007 WinVista
PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail A
Maßstab 1 : 50
3.00
0.100
0
0
0
0
0
0
0
0
MyI [kNm]
Momentenverlauf Th. I.Ordnung
SYSTEM : Profil Systemlänge Halterung in y (m)
RO 60.3 X 4 3.00 0.00 Auflager : -1 = starr , 0 = frei , > 0 = elastisch (kN/m , kNm)Knoten in z in y um y um z 1 -1 -1 0 0 2 -1 -1 0 0 MATERIAL : S235 fyk fuk E_Modul G_Modul (N/mm2)
240.00 360.00 210000.00 81000.00 QUERSCHNITTSWERTE :
Iy Iz A Wy Wz GammaM (cm4) (cm4) (cm2) (cm3) (cm3) 28.20 28.20 7.07 9.34 9.34 1.10 Smy Smz iy iz Iw It (cm3) (cm3) (cm) (cm) (cm6) (cm4) 6.35 6.35 2.00 2.00 0.00 56.30 BEMESSUNGSWERTE DER SCHNITTGROESSEN : (Druck positiv) (kN , kNm)
Nd Vzd Vyd Myd Mzd 11.00 0.00 0.00 0.10 0.00 Zeta,y = 1.12 zp = -30.15 mm Momentenverlauf Th.I. O. : Myd,1 Myd,2 Myd,feld Myd,q Parabel 0.00 0.00 0.00 0.10
38
STABILITÄTSNACHWEIS STX 03/2007 WinVista
PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail A
EINGANGSWERTE BIEGEKNICKEN :
sKy , sKz 3.00 3.00 m LambdaKy , LambdaKz 150.21 150.21 Lambda_a 92.93 LambdaKqy , LambdaKqz 1.62 1.62 KSL in z , KSL in y a aAlpha in z , Alpha in y 0.21 0.21 Kappay , Kappaz 0.33 0.33 Npld 154.25 kN Alphaply , Alphaplz 1.25 1.25 Wply , Wplz 11.68 11.68 cm3 Mplyd , Mplzd 2.55 2.55 kNm Vplzd , Vplyd 60.77 60.77 kNMplyd,red , Mplzd,red 2.55 2.55 kNmEpsilon in z , Epsilon in y 1.36 1.36 EtaKiy , EtaKiz 5.37 5.37 Betamy , Betamz 1.00 1.10 NKiy , NKiz 64.94 64.94 kN Delta_n in z , Delta_n in y 0.05 0.05 AUSGANGSWERTE BIEGEKNICKEN : eta
Element 314 ( einachsig in z ) 0.30 EINGANGSWERTE BIEGEDRILLKNICKEN :
Biegedrillknicken entsprechend des vorgegebenen Systemes nicht nachgewiesen ! SPANNUNGSNACHWEIS : SigmaX Tau SigmaV Eta (N/mm2)
zulässig 218.18 125.97 218.18vorhanden 26.25 0.00 *** 0.12*** Nachweis SigmaV nicht erforderlich ( Element 747 )
39
40
FUSSPLATTE STAHLSTÜTZE ST3 03/2007 WinVista Bl. 1
PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail J
Maßstab 1 : 10
z
135
270
100
96
135
10020
20
270
10020
20
y
A
A
BB
B - B A - A
System : Stützenfußpunkt gelenkig mit Fußplatte
Nachweisführung nach DIN 18800 Ausg.11/1990 ( neu )Stütze : IPE270 Fußplatte : L/B/t = 270/ 135/ 20 mm Fugendicke = 20.0 mm aw = 2.0 mm Stahl : S 235 fyk = 240.0 N/mm2 γ M = 1.10 σw,Rd = 207.3 N/mm2 αw = 0.95Auflager : C 25/30 σRd = 14.2 N/mm2 Anschlußschnittkräfte γ
F-fach
Lastfall Nd[kN] Myd[kNm] Vzd[kN] Vyd[kN] 1 1.Überlagerung 1.00 0.00 10.00 15.00 Ergebnisse für Lastfall Nr 1 1.Überlagerung Nd = 1.00 kN Myd = 0.00 kNm Vzd = 10.00 kN Vyd = 15.00 kN
Berechnung der Fußplatte
dreiseitig gelagerte Platte nach Czerny mit qd = 0.00 kN/cm2Lx = 26.0 cm, Ly = 6.8 cmlinks+rechts: gelenkig gelagert, oben/unten : frei/eingespanntErgebnisse: max Md = 0.05 kNcm/cm Mfd = 0.02 kNcm/cm Msd = 0.05 kNcm/cm
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FUSSPLATTE STAHLSTÜTZE ST3 03/2007 WinVista Bl. 2
PROJEKT: GM 15-09 Schenk POS: Detail J
erforderl. t elastisch/elastisch = 1.2 mm η = 0.06 < 1 erforderl. t elastisch/plastisch = 1.1 mm η = 0.05 < 1 vorhanden t = 20.0 mm Nachweis der Druckspannung unter der Fußplatte :σd,c = 0.0 N/mm2 / σRd,c = 14.2 N/mm2 η = 0.00 < 1 Nachweis des Stützenprofils
τ d = 9.7 N/mm2 / τ Rd = 126.0 N/mm2 η = 0.08 < 1 σd = 0.2 N/mm2 / σRd = 218.2 N/mm2 η = 0.00 < 1 σd,V = 16.7 N/mm2 / σRd = 218.2 N/mm2 η = 0.08 < 1 Anschluß Stütze - Fußplatte aw = 2.0 mm Aw = 18.1 cm2
konstruktiv erf. Schweißnahtdicke aw : 2.7 mm <= aw <= 4.6 mm !σwd = 0.6 N/mm2 τ wd = 24.6 N/mm2 σwd,V = 24.6 N/mm2σwd,V = 24.6 N/mm2 / σw,Rd = 207.3 N/mm2 η = 0.12 < 1
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Aufsteller
StraßePlz / Ort Tel. FaxBauvorhaben
COMPUFIX 8.48.4.4840.25953/b/2782
Seite 1BauteilBemerkung
Datum: 13-Aug-15
fischer COMPUFIX: Bemessen nach ETAG, Anhang C
Lastart: Ruhende BelastungDübel: Ankerbolzen FAZ II 12 / 50 (Art. Nr. 95446) aus galvanisch verzinktem StahlAnkergrund: Gerissener Beton, normal bewehrt
Betondruckfestigkeitsklasse: C 30/37Randbewehrung: Ohne EinflussDübelbiegung: Nicht vorhandenAnkerplatte: Min. Ankerplattendicke: 9 mm, Stahlgüte der Ankerplatte: S235 (St37)
Profiltyp: IPE, Profilbezeichnung: IPE 270
Ergebnis: Der rechnerische Nachweis der Dübel ist erbrachtACHTUNG: Maßgebend für die Bemessung ist der vollständige Ausdruck.
Zuglast Ausnutzung Querlast Ausnutzung Interaktion AusnutzungStahlbruch: 43.4 % 0.0 %Kegelförmiger Betonausbruch: 98.2 %
Durchziehen / Herausziehen: 92.2 %
Maße/Lasten:
Bemessungslasten(*) Maß nicht maßstäblich[mm], [kN], [kNm]
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