ristrutturazione edilizia con adeguamento … · verifica capacita’ portante plinti di fondazione...

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lavoro:

RISTRUTTURAZIONE EDILIZIA CON ADEGUAMENTO SISMICO

PER CAMBIO DI DESTINAZIONE D’USO DI PARTE

DEI MAGAZZINI COMUNALI PER LA REALIZZAZIONE

DI UN IMPIANTO SPORTIVO DI ATLETICA LEGGERA

luogo:

PROVINCIA DI REGGIO EMILIA

COMUNE DI RUBIERA

Via Della Chiusa, 2/A - 42048 Riubiera (RE)

data:

Gennaio 2018

contenuto:

RELAZIONE DI CALCOLO

committente:

COMUNE DI RUBIERA

Via Emilia, 5

42048 Rubiera (RE)

tecnico:

PROGETTO STRUTTURE PAOLO DELMONTE Ingegnere

Via Franchini, 4/D

42027 Montecchio Emilia (RE)

COLLABORATORE

RITA PARISOLI Ingegnere

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INDICE

1 ILLUSTRAZIONE SINTETICA DEGLI ELEMENTI ESSENZIALI DEL PROGETTO STRUTTURALE ............................................ 3 A. DESCRIZIONE DEL CONTESTO AMBIENTALE.................................................................................................................. 3 B. DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA .................................................................................................................................. 4

B.1 LIVELLO DI CONOSCENZA E FATTORE DI CONFIDENZA..................................................................................... 4 B.2 DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA E CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE, ANALISI E VERIFICA............ 4

C. NORME DI RIFERIMENTO COGENTI ............................................................................................................................... 6 D. AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE ................................................................................................................. 6 E. DESCRIZIONE DEI MATERIALI ......................................................................................................................................... 9 F. CRITERI DI PROGETTAZIONE E DI MODELLAZIONE ...................................................................................................... 12 G. COMBINAZIONI DELLE AZIONI..................................................................................................................................... 15 H. METODO DI ANALISI .................................................................................................................................................... 19 I. CRITERI DI VERIFICA AGLI S.L. INDAGATI IN PRESENZA DI AZIONE SISMICA............................................................... 26 J. RISULTATI DELL’ANALISI ............................................................................................................................................... 26

J.1 DEFORMATE E SOLLECITAZIONI....................................................................................................................... 26 J.2 VERIFICHE STATICHE........................................................................................................................................ 31

J.2.1 VERIFICHE STATICHE STRUTTURE IN ELEVAZIONE: PILASTRI.................................................................... 31 J.2.2 VERIFICHE STATICHE STRUTTURE DI FONDAZIONE .................................................................................. 37

■ VERIFICA DI TIPO STRUTTURALE SOLETTA DI FONDAZIONE IN OPERA ..................................................... 38

■ VERIFICA DI TIPO STRUTTURALE BICCHIERI............................................................................................... 41

■ VERIFICA CAPACITA’ PORTANTE PLINTI DI FONDAZIONE.......................................................................... 45 J.3 VERIFICHE SISMICHE........................................................................................................................................ 48

J.3.1 VALIDAZIONE MODELLO........................................................................................................................... 48 J.3.2 VERIFICHE SISMICHE STRUTTURE IN ELEVAZIONE.................................................................................... 49

■ VERIFICA ELEMENTI PRIMARI: MECCANISMO DUTTILE PILASTRO ............................................................ 49

■ VERIFICA ELEMENTI PRIMARI: MECCANISMO FRAGILE PILASTRO ............................................................ 53 J.3.3 VERIFICHE SISMICHE STRUTTURE DI FONDAZIONE .................................................................................. 63

■ VERIFICA DI TIPO STRUTTURALE SOLETTA DI FONDAZIONE IN OPERA ..................................................... 63

■ VERIFICA DI TIPO STRUTTURALE BICCHIERI............................................................................................... 67

■ VERIFICA CAPACITA’ PORTANTE PLINTI DI FONDAZIONE.......................................................................... 71 J.4 VERIFICHE LOCALI INCAMICIATURA PILASTRI IN C.A....................................................................................... 75

J.4.1 VERIFICA ANCORAGGIO BARRE φφφφ16 ALLA FONDAZIONE.......................................................................... 75 J.5 RINFORZO ARMATURE ORIZZONTALI BICCHIERE DI FONDAZIONE ................................................................. 75 J.6 PROGETTO COLLEGAMENTO STRUTTURE DI FONDAZONE ............................................................................. 77 J.7 PROGETTO CONTROVENTO DI FALDA METALLICO.......................................................................................... 87

J.7.1 VERIFICA PROFILI METALLICI .................................................................................................................... 87 J.7.2 VERIFICA NODI DI COLLEGAMENTO ......................................................................................................... 91

J.7.2.1 NODO A1-A2 ...................................................................................................................................... 91 J.7.2.2 NODO B1-B2 ...................................................................................................................................... 92 J.7.2.3 NODO C1-C2 ...................................................................................................................................... 94 J.7.2.4 NODO D1-D2...................................................................................................................................... 96 J.7.2.5 NODO E1.......................................................................................................................................... 100 J.7.2.6 NODO E2.......................................................................................................................................... 106 J.7.2.7 COLLEGAMENTO DIAGONALI Ø36................................................................................................... 107

J.8 PROGETTO CERCHITURA APERTURA FRONTE NORD CAPANNONE COOPSETTE ........................................... 108 J.9 GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI............................................................................... 110

K. CODICE DI CALCOLO ................................................................................................................................................... 110 ALLEGATI ........................................................................................................................................................................ 111 1. DICHIARAZIONE DI AFFIDABILITA’ DEL CODICE DI CALCOLO .................................................................................... 111 2. DESCRIZIONE DEI DATI DEL MODELLO CAPANNONE PREFABBRICATO.................................................................... 114

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1 ILLUSTRAZIONE SINTETICA DEGLI ELEMENTI ESSENZIALI DEL PROGETTO STRUTTURALE

A. DESCRIZIONE DEL CONTESTO AMBIENTALE

La presente relazione si riferisce all’adeguamento sismico del fabbricato “Magazzini Comunali” di proprietà comunale, ubicato in via Della Chiusa n° 2/A a Rubiera (RE). Identificativi catastali: foglio 27, mappale 186 sub 1-2 - Comune di Rubiera Coordinate Longitudine 10°,77928 E Latitudine 44°,64396 N H s.l.m. 53 metri

Figura 1 UBICAZIONE INTERVENTO Nella fase di ricerca documentale eseguita in sede di valutazione della sicurezza del fabbricato, è stato possibile reperire tramite l’Amministrazione Comunale una relazione geologica commissionata al Dott. Geol. Giorgio Gasparini, in occasione della realizzazione di un fabbricato in un lotto adiacente a quello dei magazzini oggetto di verifica. Sono state eseguite due penetrometrie statiche che permettono di ricavare le le caratteristiche geo-meccaniche dei terreni in esame. Al di sotto del terreno agrario, si mette in evidenza la presenza di limi argillosi ed argille limose; è stata rilevata la presenza di acque libere ad una profondità di circa 4 m dal piano campagna. E’ stato condotto inoltre uno stendimento sismico, con tecnica MASW, che ha fissato per il suolo in esame una Categoria C “Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti”, avendo misurato una velocità Vs30 pari a 237 m/s.

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Al fine di condurre le verifiche di carattere geotecnico in condizioni drenate, è stata chiesta al Dott. Geol. Giorgio Gasparini un’integrazione alle suddette indagini. In tale ambito sono stati forniti i seguenti parametri geotecnici:

ϕ’ = 32.35° c’= 16.3 KPa

γt = 1850 daN/m3 B. DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA

L’edificio, a un solo piano e destinato a magazzino, è costituito da un unico corpo di fabbrica, costruito in tempi successivi; la pianta è rettangolare con dimensioni di 40.70 m per 30.70 m. La tipologia strutturale è quella di struttura prefabbricata a pilastri isostatici. La prima porzione (capannone A), fu realizzata nel 1994 su progetto strutturale dell’Ing. Massimiliano Vaccari con fornitura della struttura prefabbricata (pianta rettangolare di dimensioni 20.66 m per 30.72 m) della ditta PRE. Tale porzione era già pensata per un futuro ampliamento con opportuna predisposizione dei pilastri che ne avrebbero costituito l’asse centrale. Internamente al capannone, trova alloggiamento un locale spogliatoi in muratura affiancato da un soppalco metallico, un locale centrale termica sempre in muratura e un ulteriore soppalco metallico. Nel 1995 si concretizza l’ampliamento (raddoppio) del capannone su progetto strutturale dell’Ing. Wilder Bertani per una porzione di 20.21 m per 30.94 m (capannone B), con installazione all’interno di due ulteriori soppalchi metallici. La fornitura del prefabbricato è opera di Coopsette. B.1 LIVELLO DI CONOSCENZA E FATTORE DI CONFIDENZA Relativamente alle strutture esistenti, gli approfondimenti sono stati effettuati nell’ambito di un Livello di Conoscenza LC2 a cui corrisponde un fattore di confidenza FC=1.20, da utilizzare come ulteriore coefficiente parziale di sicurezza che tiene conto delle carenze nella conoscenza dei parametri del modello. Tale posizione è giustificata dal fatto che è stato possibile reperire il progetto strutturale dei capannoni, completo delle schede di armatura degli elementi prefabbricati e dei certificati di prova dei materiali originali. I dati di resistenza del calcestruzzo sono inoltre stati confermati da numerose prove sclerometriche.

B.2 DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA E CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE, ANALISI E VERIFICA

E’ stata eseguita la valutazione della sicurezza della struttura prefabbricata in oggetto fissando, su indicazione della Committenza, una Classe d’uso IV. Attualmente l’Amministrazione Comunale non intende assegnare al fabbricato in oggetto funzioni strategiche e quindi il progetto di Adeguamento Simico è svolto attribuendo alla struttura una Classe d’uso II, ovvero “Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti”. Sono stati quindi aggiornati i risultati relativi alle verifiche statiche del fabbricato e viene nuovamente calcolata la capacità sismica della struttura indagandone i meccanismi “duttili” e “fragili”. A seguire si elencano gli interventi che si intendono eseguire sul capannone in oggetto al fine dell’ottenimento dell’Adeguamento sismico alle Norme Tecniche 2008. RINFORZO DEI PILASTRI C.A. P7 - P8 MEDIANTE PLACCAGGIO IN C.A. I pilastri prefabbricati in c.a. d’angolo della porzione di capannone Coopsette sono rinforzati mediante l’esecuzione di incamiciatura in c.a. di spessore pari 8 cm, adeguatamente armata e collegata al pilastro prefabbricato. Il suddetto rinforzo si estende per tutta la lunghezza del pilastro ed è ancorato alla struttura

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di fondazione mediante perforazioni armate realizzate con barre ad aderenza migliorata φ16 mm in perforazioni di diam. pari a 24 mm e lunghezza pari a 110 cm, saturate con resina. RINFORZO BICCHIERI PREFABBRICATI DI FONDAZIONE L’intervento consiste nell’applicazione sulla parte sommitale del bicchiere prefabbricato di un collare di rinforzo eseguito mediante profilo metallico UPN100, dove la carpenteria metallica in progetto va ad integrare le armature orizzontali che risultano sottodimensionate. Il collegamento tra le due porzioni del suddetto collare è realizzato mediante barra filettata M30 (8.8). Tale rinforzo viene eseguito sui bicchieri prefabbricati di fondazione di tutti i pilastri, ad eccezione dei pilastri P5 nei quali sarà l’armatura del getto di ringrosso del bicchiere prefabbricato che andrà ad integrare le armature orizzontali del bicchiere stesso. COLLEGAMENTO ORIZZONTALE FONDAZIONI E’ prevista la messa in opera di innesti di collegamento e di carpenterie metalliche, al fine di solidarizzare i pilastri alle travi portamuro di fondazione e alla soletta di pavimentazione. CONTROVENTO DI FALDA A livello di copertura, è in progetto la realizzazione di una controventatura di piano, intesa come una struttura reticolare metallica, realizzata con la finalità di creare un irrigidimento di piano che favorisca il comportamento d’assieme e la trasmissione della tagliante sismica agli elementi di controventamento. Il controvento di piano si configura come struttura reticolare in cui i correnti sono realizzati mediante profili UPN 180 accoppiati mentre i diagonali sono realizzati con tondi diam. 36 mm. I profili UPN 180 sono fissati ai pilastri, integrando le carpenterie metalliche messe in opera in fase di realizzazione dei collegamenti tra gli elementi prefabbricati, e alle travi monolitiche in corrispondenza del colmo di copertura. Secondo la classificazione degli interventi su edifici esistenti che le NTC 2008 propongono al punto 8.4, si ritiene di classificare come INTERVENTO DI ADEGUAMENTO SISMICO l’insieme delle opere sull’edificio, in quanto si intende effettuare interventi strutturali volti a trasformare la costruzione mediante un insieme sistematico di opere che portano ad un organismo edilizio diverso dal precedente. La valutazione della sicurezza sarà riferita all’intera costruzione e dovrà riportare le verifiche dell’intera struttura nella configurazione post-intervento. Come chiarisce infatti la Circolare applicativa, al p.to C8.4.1, il progetto di adeguamento è finalizzato a verificare che la struttura, a seguito dell’intervento, sia in grado di resistere alle combinazioni delle azioni di progetto contenute nelle NTC, con il grado di sicurezza richiesto dalle norme stesse. Sono inoltre previste ulteriori opere legate alla nuova destinazione d’uso del capannone in oggetto, che sarà adibito a palestra. REALIZZAZIONE NUOVA APERTURA SU TAMPONAMENTI PREFABBRICATI LATO NORD Lungo il fronte Nord, nella porzione relativa all’ampliamento Coopsette, è prevista la realizzazione di una nuova apertura in corrispondenza della costruzione della pista di atletica. La nuova apertura in oggetto ha larghezza pari a 5.60 m, per un’altezza di 2.80 m. A seguito del taglio dei pannelli prefabbricati di tamponamento verticali, si rende necessaria la posa di nuova architrave, realizzata mediante n. 2 profili IPE240, che appoggia su montanti verticali, realizzati mediante profili UPN240.

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C. NORME DI RIFERIMENTO COGENTI

Il quadro normativo tecnico, assunto quale riferimento cogente nello sviluppo della progettazione strutturale è il seguente: <1> D.P.R. n. 380 06/06/2001 “Testo unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia di edilizia” <2> D.M. 14/01/2008 “Norme tecniche per le costruzioni” <3> Circolare n. 617 del 02/02/2009 “Istruzioni per l’applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni

di cui al D.M. del 14/01/2008

<4> UNI EN 206-1: 2006 “Classi di esposizione ambientale per il calcestruzzo” <5> Delibera della Giunta della Regione Emilia Romagna n. 2272/2016

Nel progetto in esame non è stato fatto uso di norme o documenti tecnici ad integrazione del quadro normativo assunto quale cogente.

D. AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE

Sono di seguito definite le azioni sulla costruzione relative alle prescrizioni normative e alle reali condizioni d’uso previste. Le condizioni di carico statiche considerate sono le seguenti: 1. peso proprio degli elementi strutturali (Tab. 3.1.I delle <2>) 2. sovraccarichi permanente non strutturali 3. tamponamenti 4. accidentale copertura (neve) 5. vento +X 6. vento -X 7. vento +Y 8. vento -Y

ANALISI DEI CARICHI SOLAI DI COPERTURA

Analisi dei carichi solaio copertura capannone A (PRE)

Peso proprio 217 daN/m2 Sovraccarico permanente 20 daN/m2 Carico permanente totale 237 daN/m

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Sovraccarico accidentale 120 daN/m2

Carico totale solaio 357 daN/m2

Analisi dei carichi solaio copertura capannone B (Coopsette)

Peso proprio 195 daN/m2 Sovraccarico permanente 20 daN/m2 Carico permanente totale 215 daN/m

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Sovraccarico accidentale 120 daN/m2

Carico totale solaio 335 daN/m2

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STRATIFICAZIONE TAMPONAMENTI

Tamponamento pieno PRE (peso: 400 daN/mq)

pannello di 16 cm. in c.a., peso specifico 2500 daN/mc; 400 daN/m2

Tamponamento alleggerito PRE-Coopsette (peso: 350 daN/mq)

pannello di 20 cm. in c.a. con interposto isolante 350 daN/m2 VALUTAZIONE AZIONE DELLA NEVE (punto 3.4 della <1>)

La determinazione del carico a vento fa capo ai seguenti parametri: Zona I – Mediterranea a0= 200 m s.l.m. as=53 m s.l.m. Per as< a0 m si ha: valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo qsk: qsk = 150 Kg/m2

coefficiente di forma della copertura µi

Per α≤30° ⇒ µi=0.8 coefficiente di esposizione CE: CE=1 coefficiente termico CT: CT=1 Il carico da neve sulla copertura qs è quindi valutata nella misura di: qs= μi ∙ qsk ∙ CE ∙ CT=0.8∙150∙1∙1=120 daN/m2 VALUTAZIONE AZIONE DEL VENTO (punto 3.3 della <1>)

La determinazione del carico a vento fa capo ai seguenti parametri: zona 2 a0= 750 m s.l.m. as=53 m s.l.m. Per as< a0 si ha: vb0=25 m/s pressione cinetica di riferimento qb:

qb=1/2∙ρ∙ vb2 =1/2∙1.25∙252=39 daN/m2

classe di rugosità del terreno B; categoria di esposizione del sito IV: kr=0.22

z0=0.30 m zmin=8 m

coefficiente di esposizione ce:

658.130.0

30.8ln7

30.0

30.8ln22.0)30.8( 2 =

+⋅

⋅=e

c

coefficienti di forma cp: cp1=0.8 cp1=-0.4 coefficienti dinamico cd: cd=1 La pressione del vento p è quindi valutata nella misura di: p= qb∙ ce∙ cp∙ cd=39∙1.658∙0.8∙1=52 daN/m2

p= qb∙ ce∙ cp∙ cd=39∙1.658∙0.4∙1=26 daN/m2

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Azione sismica (punto 3.2 della <2>)

L’opera è realizzata in area posta in comune di Rubiera (RE), alla quota topografica di 53 m. s.l.m., in zona sismica 3. Le coordinate rappresentative dell’area sono: Latitudine 44°,64396 N Longitudine 10°,77928 E Ai sensi del D.M. 14 gennaio 2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni”, in ragione delle caratteristiche dell’opera, si assume: VN= vita nominale 50 anni (opere ordinarie) Classe d’uso II (normale affollamento, opere infrastrutturali, costruzioni ordinarie)

Periodo di riferimento per l’azione sismica VR= VN⋅CU=50⋅1=50 Dalla zonazione sismica si hanno i seguenti dati:

Nella fase di ricerca documentale, è stato possibile reperire tramite l’Amministrazione Comunale una relazione geologica commissionata al Dott. Geol. Giorgio Gasparini, in occasione della realizzazione di un fabbricato in un lotto adiacente a quello dei magazzini oggetto di verifica. In tale occasione è stato condotto uno stendimento sismico, con tecnica MASW, che ha fissato per il suolo in esame una Categoria C “Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti”, avendo misurato una velocità Vs30 pari a 237 m/s e una categoria topografica T1 a cui corrispondono i seguenti coefficienti: - coefficiente di amplificazione stratrigrafica SS=1.469; - coefficiente di amplificazione topografica ST=1.000.

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E. DESCRIZIONE DEI MATERIALI

La scelta dei materiali è finalizzata a garantire la necessaria durabilità delle caratteristiche fisiche e meccaniche per tutta la vita utile prevista per la struttura. CAPANNONE PREFABBRICATO PRE

ELEMENTI PREFABBRICATI in c.a.v. Per gli elementi prefabbricati in c.a.v. si sono considerate le seguenti caratteristiche: o Calcestruzzo Rck 37.5

o Acciaio in barre tonde ad aderenza migliorata FeB44K ELEMENTI IN OPERA in c.a. Per gli elementi in opera in c.a. si sono considerate le seguenti caratteristiche: o Calcestruzzo Rck 25

o Acciaio in barre tonde ad aderenza migliorata FeB44K

CALCESTRUZZO RCK 37.5

Resistenza caratteristica cubica a compressione Rck=375 daN/cm2 Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck=311 daN/cm2 Resistenza media a trazione fctm= 29.7 daN/cm2 Resistenza caratteristica a trazione fctk =20.8 daN/cm2 Valore medio modulo di elasticità normale E= 331190 daN/cm2

Valore medio modulo di elasticità tangenziale G=137996 daN/cm2

CALCESTRUZZO RCK 25 Resistenza caratteristica cubica a compressione Rck=250 daN/cm2 Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck=207.5 daN/cm2 Resistenza media a trazione fctm= 22.7 daN/cm2 Resistenza caratteristica a trazione fctk =15.9 daN/cm2 Valore medio modulo di elasticità normale E= 285000 daN/cm2


ACCIAIO FEB44K

Tensione caratteristica di rottura ftk = 5400 daN/cm2 Tensione caratteristica di snervamento fyk = 4300 daN/cm2 Valore medio modulo di elasticità normale E=2000000 daN/cm2 Valore medio modulo di elasticità tangenziale G=792308 daN/cm2

CAPANNONE PREFABBRICATO Coopsette

ELEMENTI PREFABBRICATI in c.a.v. Per gli elementi prefabbricati in c.a.v. si sono considerate le seguenti caratteristiche: o Calcestruzzo Rck 40

o Acciaio in barre tonde ad aderenza migliorata FeB44K ELEMENTI IN OPERA in c.a. Per gli elementi in opera in c.a. si sono considerate le seguenti caratteristiche:

o Calcestruzzo Rck 20 o Acciaio in barre tonde ad aderenza migliorata FeB44K

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CALCESTRUZZO RCK 40

Resistenza caratteristica cubica a compressione Rck=400 daN/cm2 Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck=332 daN/cm2 Resistenza media a trazione fctm= 31 daN/cm2 Resistenza caratteristica a trazione fctk =21.7 daN/cm2 Valore medio modulo di elasticità normale E=360500 daN/cm2


CALCESTRUZZO RCK 20 Resistenza caratteristica cubica a compressione Rck=200 daN/cm2 Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck=166 daN/cm2 Resistenza media a trazione fctm= 19.5 daN/cm2 Resistenza caratteristica a trazione fctk =13.7 daN/cm2 Valore medio modulo di elasticità normale E= 288206 daN/cm2


ACCIAIO FEB44K


OPERE DI RINFORZO DI NUOVA REALIZZAZIONE

CEMENTO ARMATO Per le strutture in cemento armato di nuova realizzazione si sono considerate le seguenti caratteristiche: o Calcestruzzo classe C32/40 secondo le UNI EN 206-1 o Acciaio in barre tonde ad aderenza migliorata B 450 C controllato in cantiere ACCIAIO Per le strutture in acciaio di nuova realizzazione (profilati aperti, IPE, HE, UPN e piastrame), si sono considerate le seguenti caratteristiche: o Acciaio S 275 Per le strutture in acciaio di nuova realizzazione (lamiere piegate, profili tubolari, sagomati a freddo), si sono considerate le seguenti caratteristiche: o Acciaio S 235 BARRE FILETTATE Per le barre filettate si sono considerate le seguenti caratteristiche: o Barre filettae – vite classe 8.8 – dado classe 6

CALCESTRUZZO CLASSE C32/40

Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck=320 daN/cm2 Resistenza caratteristica cubica a compressione Rck=400 daN/cm2 Resistenza media a trazione fctm =30.2 daN/cm2 Resistenza caratteristica a trazione fctk =21.2 daN/cm2 Valore medio modulo di elasticità normale E=322270 daN/cm2


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ACCIAIO B450C


ACCIAIO S275

Tensione caratteristica di svervamento fyk=2750 daN/cm2 Tensione caratteristica di rottura a trazione ftk=4300 daN/cm2

Valore medio modulo di elasticità normale E=2100000 daN/cm2 Valore medio modulo di elasticità tangenziale G=807692 daN/cm2

ACCIAIO S235

Tensione caratteristica di svervamento fyk=2350 daN/cm2 Tensione caratteristica di rottura a trazione ftk=3600 daN/cm2

Valore medio modulo di elasticità normale E=2100000 daN/cm2 Valore medio modulo di elasticità tangenziale G=807692 daN/cm2

BARRE FILETTATE – VITE CLASSE 8.8 – DADO CLASSE 6

Tensione di snervamento fyb = 6490 daN/cm2 Tensione di rottura ftb = 8000 daN/cm2 Resistenza di progetto a trazione fd,N = 5600 daN/cm2 Resistenza di progetto a taglio fd,V = 3690 daN/cm2

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F. CRITERI DI PROGETTAZIONE E DI MODELLAZIONE

Pur essendo state costruite in tempi successivi, le due porzioni di fabbricato presentano la medesima tipologia strutturale e il complesso architettonico risultante ha pianta semplice, rettangolare, per cui il fabbricato oggetto di verifica viene concepito come un’unica unità strutturale. La struttura portante del complesso prefabbricato è quindi costituita da telai con membrature prefabbricate in conglomerato cementizio edificati in due tempi distinti e prodotti da due fornitori. Per entrambe le porzioni le travature sono del tipo monolitico mentre i tegoli di copertura sono di tipologie differenti: binervati in c.a.v. per la parte di capannone A costruita nel 1994 e grecati in c.a.p. per la porzione B del 1995. Gli elementi principali che costituiscono la struttura prefabbricata relativa alla porzione di capannone A sono:

- pilastri monolitici in c.a. solidarizzati con un getto di sigillatura ai pozzetti di alloggiamento in fondazione;

- travi principali di copertura a sezione variabile in c.a. a doppia pendenza (10% H=200 cm.), gravanti direttamente sulla testa dei pilastri e ad essi collegati mediante perno metallico;

- converse a U gravanti sulla testa dei pilastri;

- tegoli di copertura binervati prefabbricati in c.a.v. tipo “TT” 36 in c.a.v. appoggiati alle travi principali;

- pannelli di tamponamento verticali alleggeriti spess. 20 cm. sui lati esterni;

- pannelli di tamponamento orizzontali pieni spess. 16 cm. sul lato intermedio;

- travi portamuro. Gli elementi principali che costituiscono la struttura prefabbricata relativa alla porzione di capannone B sono:

- pilastri monolitici in c.a. solidarizzati con un getto di sigillatura ai pozzetti di alloggiamento in fondazione;

- travi principali di copertura a sezione variabile in c.a. a doppia pendenza (10% H=180 cm.), gravanti direttamente sulla testa dei pilastri e ad essi collegati mediante perno metallico;

- converse a H in c.a.p. gravanti sulla testa dei pilastri;

- tegoli di copertura grecati in c.a.p. h 30 cm. appoggiati alle travi principali;

- pannelli di tamponamento verticali alleggeriti spess. 20 cm. sui lati esterni;

- travi portamuro. Per entrambe le porzioni le fondazioni sono costituite da sottoplinti in c.a. gettato in opera sui quali sono stati montati collari (capannone A) o plinti prefabbricati (capannone B). Vengono studiate apposite modellazioni numeriche agli elementi finiti per effettuare le verifiche globali atte ad accertare i livelli di sicurezza del fabbricato. Sull’edificio è innanzitutto eseguita un’analisi statica lineare, non sismica al fine di verificare la rispondenza della struttura ai carichi verticali statici e all’azione del vento. L’analisi sismica è stata effettuata impiegando lo spettro di risposta elastico (C8.7.2.4), imponendo quindi un fattore di struttura unitario, con l’accelerazione riferita al sito in oggetto (agSLV=0.1617g). Si è poi proceduto mediante lo studio dei meccanismi “duttili” e “fragili”, come previsto dalla norma per le costruzioni in cemento armato. Il modello della struttura è tridimensionale per rappresentare in modo adeguato le effettive distribuzioni spaziali di massa, rigidezza e resistenza. Lo schema statico adottato è quello di telai con pilastri monolitici incastrati alla base e membrature orizzontali incernierate ai medesimi. Per l’US costituita dal capannone prefabbricato in oggetto, non si è ritenuta percorribile l’ipotesi di piano rigido. I carichi sono stati assegnati direttamente alle travi principali tramite elementi solaio (di fatto aree d’influenza di carico), comprensivi

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dei pesi propri dei tegoli (che figurano nel modello con peso 0). Si è adottato inoltre un modulo elastico del calcestruzzo dimezzato. Il codice di calcolo utilizzato è in grado di eseguire l’analisi statica e dinamica di strutture generiche disposte nello spazio, considerando il comportamento elastico lineare di un sistema ad elementi finiti. Per determinare gli effetti dell’azione sismica si utilizza nel caso in esame l’analisi modale con spettro di risposta, che consiste: - nella determinazione dei modi di vibrare della costruzione (analisi modale) - nel calcolo degli effetti dell’azione sismica, rappresentata dallo spettro di risposta di progetto, per ciascuno dei modi di vibrare individuati, - nella combinazione di questi effetti. Sono stati presi in considerazione tutti i modi con massa partecipante superiore al 5% e comunque un numero di modi la cui massa partecipante totale sia superiore all’85%. La combinazione degli effetti relativi ai singoli modi è quadratica completa degli effetti relativi a ciascun modo (CQC).

Figura 2 VISTA SOLIDA MODELLO DI CALCOLO

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Figura 3 VISTA SOLIDA MODELLO DI CALCOLO: travi, pilastri, plinti e tamponamenti

Figura 4 Definizione nodi di fondazione a quota testa plinto

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Figura 5 Definizione nodi quota copertura

Figura 6 Definizione aste verticali (pilastri)

G. COMBINAZIONI DELLE AZIONI

Di seguito sono riportate le combinazioni di carico adottate. INVILUPPO RISULTATI DELLE CONDIZIONI ELEMENTARI I risultati contengono sia inviluppi sia combinazioni dei risultati delle condizioni di carico elementari.

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Una condizione di inviluppo può essere di tipo “automatico” e in questo caso è un vero e proprio inviluppo dei valori minimi o massimi che ogni singola grandezza può assumere per effetto della combinazione lineare dei valori di ogni condizione di carico elementare, moltiplicati per il coefficiente che tra i due possibili risulta più tassativo. Tutte le condizioni di carico in caso di inviluppo sono trattate tramite due moltiplicatori uno minimo e uno massimo per dare la possibilità di considerare azioni (tipo azione del vento o sisma) che possono agire in due direzioni opposte. I risultati contengono sia inviluppi sia combinazioni assegnate dei risultati delle condizioni di carico elementari. La combinazione lineare automatica può essere svolta anche su risultati di inviluppi, detti in questo caso inviluppi base, anzichè di condizioni di carico elementare. Il risutato è un inviluppo di inviluppi. Le condizioni di carico possono essere distinte nelle seguenti tipologie: Permanente: la CdC elementare è sempre presente nell’inviluppo e viene scelto il coefficiente più tassativo. Variabile: le sollecitazioni della CdC elementare sono sommate solo se la componente considerata (Forza, momento flettente, spostamento in una direzione, ecc.) è a sfavore, diminuendo il valore finale se si cerca il minimo, aumentando il valore finale se si cerca il massimo, scegliendo sempre il coefficiente più tassativo. Variabile non Contemporanea: analoga alla Variabile ma vengono sommate le sollecitazioni della sola e unica CdC più gravosa, per la componente in esame, fra tutte quelle che appartengono allo stesso gruppo (colonna grp), escludendo le altre CdC dello stesso gruppo. Permanente non Contemporanea: analoga alle var. non contemporanea con la differenza che le sollecitazioni di almeno una CdC dello stesso gruppo (la più gravosa o la meno favorevole) vengono sommate anche se con effetto favorevole; in questo caso viene scelta la meno favorevole per la componente in esame. Variabile Contemporanea: le sollecitazioni della CdC elementare sono sommate insieme a tutte quelle Variabili Contemporanee che appartengono allo stesso gruppo (colonna grp) solo se applicandole tutte assieme vanno a sfavore diminuendo il valore finale se si cerca il minimo, aumentando il valore finale se si cerca il massimo. Non Considerata: le sollecitazioni della CdC elementare non contribuiscono all’inviluppo. SOLLECITAZIONI DI INVILUPPO SU ELEMENTI BEAM - TRUSS Per ciascuna Condizione di Carico di Inviluppo vengono riportate le sollecitazioni di ciascun elemento tipo Beam/Truss Beam/Truss = Numero dell'Elemento Beam-Truss T = Tipo di entità: B = Beam, T = TRUSS X = Coordinata del punto di inviluppo N = Sforzo assiale (positivo se di trazione) T12 = Taglio agente nel piano locale 12 T13 = Taglio agente nel piano locale 13 MT = Momento Torcente M12 = Momento agente nel piano locale 12 M13 = Momento agente nel piano locale 13 Wink2 = Pressione per travi alla Winkler nel piano 12 Wink3 = Pressione per travi alla Winkler nel piano 13 QWink2 = Carico per travi alla Winkler nel piano 12 QWink3 = Carico per travi alla Winkler nel piano 13 I simboli S1, S2, S3, S4 indicano la “sigma combinata” e si riferiscono al calcolo della tensione fittizia valutata in ipotesi di linearità del comportamento del materiale e resistenza indefinita, la cui massimizzazione individua la più probabile verifica peggiore a pressoflessione, valutata con la formula (sigma positiva indica trazione)

13

13

12

12

W

M

W

M

A

Ncomb

±±=σ

(W sono i moduli di resistenza) sui quattro spigoli del rettangolo ideale con moduli di resistenza pari a quelli della sezione base dell’asta. Sono di seguito elencati i dati dei seguenti inviluppi: ~SL08 SLE caratt. ~SL08 SLE freq. ~SL08 SLE q.perm. ~SL08 STR SLV SL08 STR SLV sisma SL08 STR SLV statica Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt.” Agisce su tutte le entità del modello. Condizioni di inviluppo automatiche n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max Inviluppo ~SL08 SLE caratt._1 Perm.non Contemp. 1 1 1 Inviluppo ~SL08 SLE caratt._2 Perm.non Contemp. 1 1 1 Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 SLE caratt.” Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt._1”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 1 1 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 1 1 CdC elem. 4St neve Variabile 1 1 CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 0.6 0.6 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 0.6 0.6 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 0.6 0.6 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 0.6 0.6 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt._2”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 1 1 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 1 1 CdC elem. 4St neve Variabile 0.5 0.5

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CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 1 1 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 1 1 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 1 1 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 1 1 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE freq.” Agisce su tutte le entità del modello. Condizioni di inviluppo automatiche n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max Inviluppo ~SL08 SLE freq._1 Perm.non Contemp. 1 1 1 Inviluppo ~SL08 SLE freq._2 Perm.non Contemp. 1 1 1 Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 SLE freq.” Descrizione inviluppo “~SL08 SLE freq._1”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 1 1 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 1 1 CdC elem. 4St neve Variabile 0.2 0.2 CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 0 0 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 0 0 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 0 0 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 0 0 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE freq._2”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 1 1 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 1 1 CdC elem. 4St neve Variabile 0 0 CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 0.2 0.2 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 0.2 0.2 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 0.2 0.2 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 0.2 0.2 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE q.perm.” Agisce su tutte le entità del modello. Condizioni di inviluppo automatiche n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 1 1 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 1 1 CdC elem. 4St neve Variabile 0 0 CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 0 0 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 0 0 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 0 0 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 0 0 Descrizione inviluppo “~SL08 STR SLV” Agisce su tutte le entità del modello. Condizioni di inviluppo automatiche n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max Inviluppo ~SL08 STR SLV_1 Perm.non Contemp. 1 1 1 Inviluppo ~SL08 STR SLV_2 Perm.non Contemp. 1 1 1 Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._1 Perm.non Contemp. 1 1 1 Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._2 Perm.non Contemp. 1 1 1 Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 STR SLV” Descrizione inviluppo “~SL08 STR SLV_1”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1.3 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 0 1.5 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 0 1.5 CdC elem. 4St neve Variabile 0 1.5 CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 0 0.9 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 0 0.9 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 0 0.9 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 0 0.9 Descrizione inviluppo “~SL08 STR SLV_2”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1.3 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 0 1.5 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 0 1.5 CdC elem. 4St neve Variabile 0 0.75 CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 0 1.5 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 0 1.5 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 0 1.5 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 0 1.5

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Descrizione inviluppo “~SL08 SLU Sism. Orizz._1”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 1 1 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 1 1 CdC elem. 4St neve Variabile 0 0 CdC elem. 1Dy Sisma SLV X Dx Var.non Contemp. 4 -1 1 CdC elem. 2Dy Sisma SLV X Sx Var.non Contemp. 4 -1 1 CdC elem. 3Dy Sisma SLV Y Dx Var.non Contemp. 5 -0.3 0.3 CdC elem. 4Dy Sisma SLV Y Sx Var.non Contemp. 5 -0.3 0.3 Descrizione inviluppo “~SL08 SLU Sism. Orizz._2”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 1 1 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 1 1 CdC elem. 4St neve Variabile 0 0 CdC elem. 1Dy Sisma SLV X Dx Var.non Contemp. 4 -0.3 0.3 CdC elem. 2Dy Sisma SLV X Sx Var.non Contemp. 4 -0.3 0.3 CdC elem. 3Dy Sisma SLV Y Dx Var.non Contemp. 5 -1 1 CdC elem. 4Dy Sisma SLV Y Sx Var.non Contemp. 5 -1 1 Descrizione inviluppo “SL08 STR SLV sisma” Agisce su tutte le entità del modello. Condizioni di inviluppo automatiche n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._1 Perm.non Contemp. 1 1 1 Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._2 Perm.non Contemp. 1 1 1 Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “SL08 STR SLV sisma” Descrizione inviluppo “~SL08 SLU Sism. Orizz._1”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 1 1 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 1 1 CdC elem. 4St neve Variabile 0 0 CdC elem. 1Dy Sisma SLV X Dx Var.non Contemp. 4 -1 1 CdC elem. 2Dy Sisma SLV X Sx Var.non Contemp. 4 -1 1 CdC elem. 3Dy Sisma SLV Y Dx Var.non Contemp. 5 -0.3 0.3 CdC elem. 4Dy Sisma SLV Y Sx Var.non Contemp. 5 -0.3 0.3 Descrizione inviluppo “~SL08 SLU Sism. Orizz._2”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 1 1 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 1 1 CdC elem. 4St neve Variabile 0 0 CdC elem. 1Dy Sisma SLV X Dx Var.non Contemp. 4 -0.3 0.3 CdC elem. 2Dy Sisma SLV X Sx Var.non Contemp. 4 -0.3 0.3 CdC elem. 3Dy Sisma SLV Y Dx Var.non Contemp. 5 -1 1 CdC elem. 4Dy Sisma SLV Y Sx Var.non Contemp. 5 -1 1 Descrizione inviluppo “SL08 STR SLV statica” Agisce su tutte le entità del modello. Condizioni di inviluppo automatiche n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max Inviluppo ~SL08 STR SLV_1 Perm.non Contemp. 1 1 1 Inviluppo ~SL08 STR SLV_2 Perm.non Contemp. 1 1 1 Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “SL08 STR SLV statica” Descrizione inviluppo “~SL08 STR SLV_1”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1.3 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 0 1.5 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 0 1.5 CdC elem. 4St neve Variabile 0 1.5 CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 0 0.9 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 0 0.9 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 0 0.9 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 0 0.9 Descrizione inviluppo “~SL08 STR SLV_2”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1.3 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 0 1.5 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 0 1.5 CdC elem. 4St neve Variabile 0 0.75

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CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 0 1.5 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 0 1.5 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 0 1.5 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 0 1.5

H. METODO DI ANALISI

La norma definisce primari gli elementi che contribuiscono alla capacità sismica della struttura. Per la tipologia strutturale e la tecnologia costruttiva propria dei magazzini comunali oggetto di verifica, gli unici elementi primari sismo resistenti della struttura in elevazione oggetto di studio sono i pilastri. Nelle costruzioni esistenti in c.a. soggette ad azioni sismiche viene attivata la capacità di elementi e meccanismi resistenti, che possono essere “duttili” o “fragili”. La norma fornisce indicazioni circa la classificazione degli elementi e dei meccanismi resistenti, e al p.to C.8.7.2.5 della Circolare applicativa, si legge la seguente classificazione: Gli elementi ed i meccanismi resistenti sono classificati in:

• “duttili”: travi, pilastri e pareti inflesse con e senza sforzo normale;

• “fragili”: meccanismi di taglio in travi, pilastri, pareti e nodi.

I meccanismi “duttili” si verificano controllando che la domanda non superi la corrispondente capacità in termini di deformazione. I meccanismi “fragili” si verificano controllando che la domanda non superi la corrispondente capacità in termini di resistenza. Le resistenze dei materiali esistenti, come specificato al p.to 8.7.2 delle NTC 2008, vengono divise per il fattore di confidenza per il calcolo delle capacità di elementi/meccanismi duttili o fragili mentre vengono divise per i corrispondenti coefficienti parziali e per il fattore di confidenza nelle verifiche di resistenza degli elementi fragili primari. Relativamente alla caratterizzazione del calcestruzzo e dell’acciaio, vista l’acquisizione di un livello di conoscenza pari a LC2, nelle tabelle seguenti si riportano le resistenze specifiche dei materiali degli elementi strutturali da verificare:

materiale fc (N/mm2) F.C. γM(dutt) γM(frag) fcd(dutt) (N/mm2) fcd(frag) (N/mm2)

Rck 20 16.60 1.20 1.0 1.5 11.76 7.84

Rck 25 20.75 1.20 1.0 1.5 14.70 9.80

Rck 37.5 31.13 1.20 1.0 1.5 22.05 14.70

Rck 40 33.20 1.20 1.0 1.5 23.52 15.68

Rck 50 41.50 1.20 1.0 1.5 29.40 19.60

capannone A (PRE) Capannone B (COOPSETTE)

elementi prefabbricati in c.a.v. Rck 37.5 Rck 40

elementi prefabbricati in c.a.p. ----- Rck 50

elementi in opera Rck 25 Rck 20

materiale fy (N/mm2) F.C. γM(dutt) γM(frag) fcd(dutt) (N/mm2) fcd(frag) (N/mm2)

FeB44k 430 1.20 1.0 1.15 516 448.70

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L’analisi strutturale è dinamica lineare in quanto costituisce il metodo di analisi di riferimento per determinare gli effetti dell’azione sismica, sia su sistemi dissipativi che su sistemi non dissipativi. Le non linearità geometriche sono trascurate poiché

θ=P*dr/(V*h)=0.059≤1

DESCRIZIONE DEI DATI DEL MODELLO Di seguito sono descritti i dati geometrici e non del modello fisico-matematico utilizzato per il calcolo strutturale. DESCRIZIONE DELLE CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI STATICHE Il peso proprio degli Elementi tipo Beam e tipo Shell viene calcolato automaticamente in base alle caratteristiche dei materiali, alla geometria degli elementi e ai seguenti parametri: CdC = Numero Condizione di Carico Elementare mltX = Moltiplicatore del peso proprio in direzione X Globale mltY = Moltiplicatore del peso proprio in direzione Y Globale mltZ = Moltiplicatore del peso proprio in direzione Z Globale Tipo = Tipo di Condizione di Carico (St = Statico, StEq = Sismico Statico Equivalente) �0��2 = coefficienti di combinazione �2s = coefficiente di combinazione sismica � = coefficiente per calcolo masse

Nome CdC mltX mltY mltZ Tipo �0 �1 �2 �2s �

p.p. 1 0 0 -1 Permanente (St) 1 1 1 1 1 sovr. perm. 2 0 0 0 Permanente non strutt (St) 1 1 1 1 1 tamponamenti 3 0 0 0 Permanente non strutt (St) 1 1 1 1 1

neve 4 0 0 0 Tetti e coperture con neve (St)

0.5 0.2 0 0 1

vento +X 5 0 0 0 Vento (St) 0.6 0.2 0 0 0 vento -X 6 0 0 0 Vento (St) 0.6 0.2 0 0 0 vento +Y 7 0 0 0 Vento (St) 0.6 0.2 0 0 0 vento -Y 8 0 0 0 Vento (St) 0.6 0.2 0 0 0

DESCRIZIONE DEGLI IMPALCATI Gli Impalcati sono definiti nel modello al fine di gestire le operazioni legate al comportamento “di piano” (es. eccentricità accidentale delle masse in condizioni sismiche, ecc.) e “d’interpiano” (es, spostamenti orizzontali relativi, calcolo del fattore θ, deformabilità torsionale della struttura, ecc.). A tale scopo sono assegnati i parametri per il riconoscimento delle entità che fanno parte di un certo Impalcato e della posizione relativa dei vari Impalcati, al fine di riconoscere quali di essi devono essere correlati. È inoltre possibile indicare comportamenti “particolari” per ciascun Impalcato. Gli Impalcati definiti nel modello ed i parametri ad essi relativi sono riportati nella tabella seguente, nella quale i simboli adottati hanno il significato descritto nel seguito: Impalcato = nome che individua l’Impalcato in esame; Verticali = elenco delle Verticali delle quali fa parte l’impalcato in esame; ogni Verticale è costituita da un insieme di Impalcati correlati verticalmente, ossia posti uno sopra l’altro; Quota = quota di riferimento dell’Impalcato, utilizzata ad esempio per il calcolo dell’altezza d’interpiano; Poligono = se presente, delimita l’ingombro in pianta dell’Impalcato; se è indicato un valore nullo l’Impalcato non ha limiti di estensione planimetrica; se è indicato un trattino “-“ la definizione dell’Impalcato è legata ad un gruppo di selezione e non a criteri geometrici; DZsup = se presente, indica la tolleranza altimetrica superiore, cioè al di sopra della quota di riferimento, che individua la quota massima delle entità facenti parte dell’Impalcato; se è indicato un trattino “-“ la definizione dell’Impalcato è legata ad un gruppo di selezione e non a criteri geometrici; DZinf = se presente, indica la tolleranza altimetrica inferiore, cioè al di sotto della quota di riferimento, che individua la quota minima delle entità facenti parte dell’Impalcato; Selezione = se presente, individua il gruppo di selezione che definisce le entità facenti parte dell’Impalcato; se è indicato un trattino “-“ la definizione dell’Impalcato è legata a criteri geometrici e non ad un gruppo di selezione; Ecc. masse = se “si” per l’impalcato in questione viene generata automaticamente una distribuzione di masse tale da generare l’eccentricità definita nel capitolo “Analisi Sismica”; Nodo Master = se presente determina l’assegnazione automatica di un vincolo di piano rigido a tutti i nodi facenti parte dell’Impalcato; se assente non esclude comunque che tale proprietà sia stata assegnata attraverso altre procedure; Modalità θ = indica la modalità utilizzata per il calcolo del fattore θ: - DM’08 : il calcolo è condotto secondo il § 7.3.1 del D.M. 14/01/2008 formula (7.3.2); - Pend : il calcolo è condotto tenendo conto del reale punto di applicazione dei carichi agli Impalcati superiori; Orientamento θ = indica l’orientamento utilizzato per il calcolo del fattore θ: - // Sisma : forze e spostamenti di piano sono determinati considerando direzioni orizzontali parallele a quelle di ingresso del sisma; - Globale : forze e spostamenti di piano sono determinati considerando direzioni orizzontali parallele agli assi X ed Y del sistema di riferimento globale;

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- Loc. 23 : forze e spostamenti di piano sono determinati considerando direzioni orizzontali concordi con gli assi locali 2 e 3 di un elemento Beam, Truss specificato, ovvero con gli assi 1 (se orizzontale) o 2 di un elemento Shell - Loc. 45 : forze e spostamenti di piano sono determinati considerando direzioni orizzontali concordi con gli assi principali 4 e 5 di un elemento Beam, Truss specificato; Elemento θ = se il riferimento usato per il calcolo del fattore θ è di tipo “locale”, indica l’elemento dal quale ricavare le direzioni orizzontali di riferimento; Nodo rif. = indica il nodo del modello che fornisce gli spostamenti da trasportare nell’origine per il calcolo del fattore θ; Origine per θ = indica la modalità con cui si individua il punto di origine dell’impalcato; Coord. Orig. = indica la le coordinate (x,y) del punto suddetto, su cui si trasportano gli spostamenti di impalcato per il calcolo del fattore θ. Impalcato Verticali Quota Poligono DZsup DZinf Selezione (cm) (cm) (cm) Ecc. masse Nodo Master Modalità θ Riferimento θ Elemento θ Nodo rif. Origine per θ Coord. Orig. (cm) fondazioni a -65 0 317.5 0 - No - Pend Globale - 4 Centro massa Imp. (2092.6; 1500.0) copertura a 670 0 250 317.5 - Sì - Pend Globale - 66 Centro massa Imp. (1987.2; 1500.0) RISULTANTE DEI CARICHI APPLICATI Vengono di seguito indicate le risultanti dei carichi applicati nelle CdC elementari statiche: CdC = Condizione di Carico Elementare Descrizione = Descrizione tipologia CdC Fx, Fy, Fz = forza risultante dai carichi applicati e dai pesi propri della CdC Mx, My, Mz = momento calcolato rispetto all’origine e risultante dai carichi applicati e dai pesi propri della CdC Fase = viene indicato (se presente) la fase a cui la CdC appartiene CdC Descrizione Fx (daN) Fy (daN) Fz (daN) Mx (daNcm) My (daNcm) Mz (daNcm) Fase 1 p.p. -4.263e-15 0. -508819.74 -7.632e+08 1.0474e+09 6.3949e-12 2 sovr. perm. 0. 0. -23999.999 -35999999. 47999998.8 0. 3 tamponamenti 0. 0. -510531.02 -7.658e+08 1.0138e+09 0. 4 neve 0. 0. -144000.01 -2.160e+08 288000014. 0. 5 vento +X 9633.10523 0. 0. 0. 6454180.50 -14449658. 6 vento -X -9553.8204 0. 0. 0. -6401059.7 14330730.6 7 vento +Y 0. 12791.2838 0. -8570160.1 0. 25423997.9 8 vento -Y 0. -12791.284 0. 8570160.12 0. -25423998. ANALISI MODALE Di seguito sono descritti tutti i parametri utilizzati per l'analisi modale. Metodo di calcolo utilizzato: Restarted Lanczos Matrici di Massa: CONSISTENT matrice di massa completa Sequenza di STURM Abilitata Moto Rigido non consentito Tolleranza per calcolo autovalori 0 Numero Massimo di iterazioni per il calcolo autovalori 24 Analisi modale con effetti del II ordine: No L’analisi modale è stata svolta considerando il modello nella fase 1. Di seguito sono indicati i periodi per ogni modo di vibrare estratto Lancio n°1:

n. Modo Periodo (Secondi) 1 1.661 2 1.4649 3 1.1816 4 0.75395 5 0.65671 6 0.52149 7 0.37502 8 0.36861 9 0.35888 10 0.34805 11 0.32844

n. Modo Periodo (Secondi) 12 0.32176 13 0.31597 14 0.31251 15 0.30121 16 0.29797 17 0.28125 18 0.27951 19 0.26714 20 0.21046

Lancio n°2: n. Modo Periodo (Secondi) 1 1.661 2 1.4649 3 1.1816 4 0.75395 5 0.65671 6 0.52149 7 0.37502 8 0.36861 9 0.35888 10 0.34805

n. Modo Periodo (Secondi) 11 0.32844 12 0.32176 13 0.31597 14 0.31251 15 0.30121 16 0.29797 17 0.28125 18 0.27951 19 0.26714 20 0.21046

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Lancio n°3: n. Modo Periodo (Secondi) 1 1.5905 2 1.4512 3 1.213 4 0.75277 5 0.63249 6 0.52223 7 0.3704 8 0.36991 9 0.36298 10 0.35355 11 0.34979


Lancio n°4: n. Modo Periodo (Secondi) 1 1.7446 2 1.4579 3 1.1524 4 0.76827 5 0.68533 6 0.49447 7 0.38361 8 0.3659 9 0.33605 10 0.33574 11 0.32711


ANALISI SISMICA LINEARE Di seguito vengono indicati i parametri dell’analisi sismica. Parametri del DM 14/01/2008: Categoria suolo di fondazione: C Categoria Topografica: T1 Coeff.smorzam.equivalente �: 5 % Fattore di struttura qx, qy per sismi in dir.x e y (orizzontali) e qz (verticali): 1, 1, 1 Classe di duttilità Bassa Coefficiente eccentricità accidentale centro di massa: 0.05 Per tener conto della fessurazione durante il calcolo sismico la percentuale per ottenere la rigidezza fessurata è pari a 50%. La massa propria degli elementi strutturali è inclusa nelle analisi sismiche. Fattore di struttura per Sisma in Direzione X Il valore di qx è stato imposto a qx = 1. Fattore di struttura per Sisma in Direzione Y Il valore di qy è stato imposto a qy = 1. Condizioni sismiche dinamiche La presente analisi numerica prevede l'esame delle condizioni di carico sismiche corrispondenti alle seguenti tipologie di azioni indicate in tabella: CdC = numero della condizione di carico dinamica Lancio = ad ogni lancio corrisponde una distribuzione delle masse differente; tutte le CdC di tipo sismico statico equivalente sono analizzate in un unico lancio statico del solutore, mentre per le CdC dinamiche ad ogni lancio corrisponde un lancio dinamico del solutore. Nome = nome della CdC dinamica Tipo = indica la direzione ed eventualmente il tipo di CdC sismica SottoTipo: indica il tipo di stato limite: SLO, SLD, SLV, SLC sono gli stati limite del par.3.2.1 DM 14/01/2008 SLD 2/3 è lo spettro di risposta con � = 2/3 per le verifiche di resistenza a SLU (combinaz.eccez.) secondo il par.7.3.7.1 DM 14/01/2008 Spettro di risposta = definisce il coefficiente di risposta in funzione del periodo ag/g = questo valore indica l’accelerazione di picco del suolo, espressa in g = 9.80665 m/s2 Dy = indica che si tratta di una CdC dinamica Molt.X , Molt.Y , Molt.Z: moltiplicatori per applicare lo spettro di risposta alle varie direzioni. CdC Lancio Nome Tipo Spettro di Risposta ag/g Molt.X Molt.Y Molt.Z 1 1 Sisma SLV X Dx Sisma SLU X (Dy) ~DM 14/1/2008 SLV X 0.1617 1 0 0 SottoTipo: SLV 2 2 Sisma SLV X Sx Sisma SLU X (Dy) ~DM 14/1/2008 SLV X 0.1617 1 0 0 SottoTipo: SLV 3 3 Sisma SLV Y Dx Sisma SLU Y (Dy) ~DM 14/1/2008 SLV Y 0.1617 0 1 0 SottoTipo: SLV 4 4 Sisma SLV Y Sx Sisma SLU Y (Dy) ~DM 14/1/2008 SLV Y 0.1617 0 1 0 SottoTipo: SLV Parametri per calcolo spettri di risposta Per il calcolo degli spettri di risposta secondo il par.3.2 del DM 14/01/2008 sono stati utilizzati i seguenti parametri, ove: PVR probabilità di superamento nel periodo di ritorno TR periodo di ritorno ag/g accelerazione orizzontale massima del suolo Fo valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale Tc* valore base per calcolo del periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale Collocazione del sito: Longitudine = 10.7793°, Latitudine = 44.644°

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SLD: PVR=63%, TR= 50 anni, ag/g = 0.0616 sec, Fo = 2.4978, Tc*= 0.27 sec SLV: PVR=10%, TR= 475 anni, ag/g = 0.1617 sec, Fo = 2.38, Tc*= 0.29 sec Spettri di risposta utilizzati Spettro per Punti ~DM 14/1/2008 SLV Y

Punto Periodo (secondi)

Accelerazione Normalizzata

1 0 1.469 2 0.153 3.496 3 0.458 3.496 4 0.658 2.434 5 0.858 1.867 6 1.058 1.514 7 1.258 1.273 8 1.458 1.099 9 1.658 0.966 10 1.858 0.862

11 2.058 0.778 12 2.247 0.713 13 2.447 0.601 14 2.647 0.514 15 2.847 0.444 16 3.047 0.388 17 3.247 0.341 18 3.447 0.303 19 3.647 0.271 20 3.847 0.243 21 4 0.225

Spettro per Punti ~DM 14/1/2008 SLV X

Punto Periodo (secondi)

Accelerazione Normalizzata

1 0 1.469 2 0.153 3.496 3 0.458 3.496 4 0.658 2.434 5 0.858 1.867 6 1.058 1.514 7 1.258 1.273 8 1.458 1.099 9 1.658 0.966 10 1.858 0.862

11 2.058 0.778 12 2.247 0.713 13 2.447 0.601 14 2.647 0.514 15 2.847 0.444 16 3.047 0.388 17 3.247 0.341 18 3.447 0.303 19 3.647 0.271 20 3.847 0.243 21 4 0.225

Moltiplicatori calcolo automatico Masse Di seguito sono elencati i moltiplicatori delle CdC elementari per il calcolo automatico delle masse: CdC = n.Condizione di Carico Elementare Coeff.SLE = moltiplicatori per lo Stato Limite d’Esercizio Coeff.SLU = moltiplicatori per lo Stato Limite Ultimo X, Y, Z = coefficienti di direzionalità

CdC Coeff.SLE Coeff.SLU X Y Z 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 3 1 1 1 1 1 4 0 0 1 1 1 5 0 0 1 1 1 6 0 0 1 1 1 7 0 0 1 1 1 8 0 0 1 1 1

Definizioni piani per calcolo offset masse I piani per il calcolo dell’offset delle masse sono stati definiti tramite i seguenti gruppi di selezione:

Nome Gruppo di Selezione ~: copertura

Analisi dinamica Metodo di combinazione modale: CQC nel calcolo della risposta sismica, i contributi derivanti dai singoli modi sono combinati tenendo conto del segno delle singole componenti modali. La generica componente Ui delle risposta sismica è data da una combinazione quadratica delle componenti Uij (j=1,N.modi) in cui i coefficienti di combinazione fra due modi distinti dipendono dai coefficienti di smorzamento dei due modi e dal rapporto fra le due frequenze. Se non vengono assegnati smorzamenti modali, i risultati forniti da questo metodo coincidono con quelli del metodo RMS. Masse movimentate La massa movimentata è calcolata in percentuale sulla massa totale applicata ai gradi di libertà dei nodi non vincolati. A seguito sono descritte le percentuali di masse movimentate: Lancio n°1: n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 1.661 1.282 1.282 79.933 79.933 0.000 0.000 2 1.4649 93.538 92.256 82.384 2.450 0.000 0.000 3 1.1816 95.547 2.009 95.248 12.864 0.000 0.000 4 0.75395 95.746 0.199 95.347 0.100 0.000 0.000 5 0.65671 95.746 0.000 95.632 0.285 0.000 0.000 6 0.52149 95.746 0.000 95.646 0.014 0.000 0.000 7 0.37502 95.760 0.014 95.646 0.000 0.128 0.128 8 0.36861 95.760 0.000 95.646 0.000 9.075 8.946 9 0.35888 95.760 0.000 95.646 0.000 9.502 0.427 10 0.34805 95.760 0.000 95.646 0.000 16.910 7.408

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n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 11 0.32844 95.760 0.000 95.646 0.000 26.127 9.217 12 0.32176 95.760 0.000 95.646 0.000 26.326 0.199 13 0.31597 95.760 0.000 95.646 0.000 34.375 8.049 14 0.31251 95.760 0.000 95.646 0.000 39.931 5.556 15 0.30121 95.760 0.000 95.661 0.014 40.487 0.556 16 0.29797 95.760 0.000 95.661 0.000 45.701 5.214 17 0.28125 95.760 0.000 95.675 0.014 50.815 5.114 18 0.27951 95.760 0.000 95.689 0.014 52.852 2.037 19 0.26714 95.760 0.000 95.689 0.000 56.983 4.131 20 0.21046 95.760 0.000 95.803 0.114 56.983 0.000 Lancio n°2: n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 1.661 1.282 1.282 79.933 79.933 0.000 0.000 2 1.4649 93.538 92.256 82.384 2.450 0.000 0.000 3 1.1816 95.547 2.009 95.248 12.864 0.000 0.000 4 0.75395 95.746 0.199 95.347 0.100 0.000 0.000 5 0.65671 95.746 0.000 95.632 0.285 0.000 0.000 6 0.52149 95.746 0.000 95.646 0.014 0.000 0.000 7 0.37502 95.760 0.014 95.646 0.000 0.128 0.128 8 0.36861 95.760 0.000 95.646 0.000 9.075 8.946 9 0.35888 95.760 0.000 95.646 0.000 9.502 0.427 10 0.34805 95.760 0.000 95.646 0.000 16.910 7.408 11 0.32844 95.760 0.000 95.646 0.000 26.127 9.217 12 0.32176 95.760 0.000 95.646 0.000 26.326 0.199 13 0.31597 95.760 0.000 95.646 0.000 34.375 8.049 14 0.31251 95.760 0.000 95.646 0.000 39.931 5.556 15 0.30121 95.760 0.000 95.661 0.014 40.487 0.556 16 0.29797 95.760 0.000 95.661 0.000 45.701 5.214 17 0.28125 95.760 0.000 95.675 0.014 50.815 5.114 18 0.27951 95.760 0.000 95.689 0.014 52.852 2.037 19 0.26714 95.760 0.000 95.689 0.000 56.983 4.131 20 0.21046 95.760 0.000 95.803 0.114 56.983 0.000 Lancio n°3: n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 1.5905 0.000 0.000 88.481 88.481 0.000 0.000 2 1.4512 95.718 95.718 88.481 0.000 0.000 0.000 3 1.213 95.718 0.000 95.390 6.909 0.000 0.000 4 0.75277 95.718 0.000 95.419 0.028 0.000 0.000 5 0.63249 95.718 0.000 95.632 0.214 0.000 0.000 6 0.52223 95.718 0.000 95.632 0.000 0.000 0.000 7 0.3704 95.718 0.000 95.632 0.000 0.000 0.000 8 0.36991 95.718 0.000 95.632 0.000 18.092 18.092 9 0.36298 95.732 0.014 95.632 0.000 18.634 0.541 10 0.35355 95.732 0.000 95.646 0.014 18.634 0.000 11 0.34979 95.732 0.000 95.646 0.000 33.221 14.588 12 0.34738 95.732 0.000 95.646 0.000 33.221 0.000 13 0.32709 95.732 0.000 95.646 0.000 33.221 0.000 14 0.30139 95.732 0.000 95.689 0.043 33.221 0.000 15 0.29313 95.732 0.000 95.689 0.000 33.221 0.000 16 0.27146 95.732 0.000 95.689 0.000 47.139 13.918 17 0.27119 95.732 0.000 95.689 0.000 47.139 0.000 18 0.25953 95.732 0.000 95.689 0.000 55.673 8.533 19 0.2571 95.732 0.000 95.689 0.000 55.673 0.000 20 0.20018 95.732 0.000 95.775 0.085 55.673 0.000 Lancio n°4: n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 1.7446 0.000 0.000 77.853 77.853 0.000 0.000 2 1.4579 95.775 95.775 77.853 0.000 0.000 0.000 3 1.1524 95.775 0.000 94.777 16.924 0.000 0.000 4 0.76827 95.775 0.000 94.963 0.185 0.000 0.000 5 0.68533 95.775 0.000 95.632 0.670 0.000 0.000 6 0.49447 95.775 0.000 95.661 0.028 0.000 0.000 7 0.38361 95.775 0.000 95.661 0.000 0.000 0.000 8 0.3659 95.789 0.014 95.661 0.000 0.000 0.000 9 0.33605 95.789 0.000 95.661 0.000 0.000 0.000 10 0.33574 95.789 0.000 95.661 0.000 22.537 22.537 11 0.32711 95.789 0.000 95.661 0.000 22.537 0.000 12 0.32097 95.789 0.000 95.661 0.000 36.113 13.576 13 0.3183 95.789 0.000 95.661 0.000 36.113 0.000 14 0.31447 95.789 0.000 95.661 0.000 36.113 0.000 15 0.31394 95.789 0.000 95.661 0.000 48.493 12.380 16 0.29799 95.789 0.000 95.675 0.014 48.493 0.000 17 0.29699 95.789 0.000 95.675 0.000 58.308 9.815

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n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 18 0.29426 95.789 0.000 95.689 0.014 58.308 0.000 19 0.25891 95.789 0.000 95.703 0.014 58.308 0.000 20 0.23079 95.789 0.000 95.832 0.128 58.308 0.000 Autovalori Di seguito sono indicati gli autovalori trovati: Lancio n°1: numero autovalori: 20 n° Autovalore 1 14.3093 2 18.398 3 28.2782 4 69.4502 5 91.5413 6 145.169 7 280.712

n° Autovalore 8 290.552 9 306.525 10 325.888 11 365.977 12 381.326 13 395.426 14 404.231

n° Autovalore 15 435.143 16 444.661 17 499.09 18 505.302 19 553.213 20 891.333

Lancio n°2: numero autovalori: 20 n° Autovalore 1 14.3093 2 18.398 3 28.2782 4 69.4503 5 91.5413 6 145.169 7 280.712

n° Autovalore 8 290.552 9 306.525 10 325.888 11 365.977 12 381.326 13 395.426 14 404.231

n° Autovalore 15 435.143 16 444.661 17 499.09 18 505.302 19 553.213 20 891.333

Lancio n°3: numero autovalori: 20 n° Autovalore 1 15.6069 2 18.7449 3 26.8316 4 69.6683 5 98.6867 6 144.759 7 287.749

n° Autovalore 8 288.518 9 299.642 10 315.828 11 322.655 12 327.15 13 369.006 14 434.599

n° Autovalore 15 459.453 16 535.714 17 536.803 18 586.12 19 597.251 20 985.154

Lancio n°4: numero autovalori: 20 n° Autovalore 1 12.9705 2 18.5737 3 29.7259 4 66.8862 5 84.0547 6 161.465 7 268.281 8 294.872 9 349.582 10 350.23 11 368.948 12 383.2 13 389.649 14 399.198 15 400.566 16 444.584 17 447.587 18 455.935 19 588.917 20 741.181

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Periodi spettri utilizzati nelle verifiche Nell’esecuzione delle verifiche, qualora queste li richiedano, i periodi degli spettri utilizzati sono (in secondi): Periodi fondam. T1x, T1y, T1z (per sisma in dir.x,y,z): 1.4579, 1.5905, 0.33574 Periodo Tc per sismi x,y: 0.458138 Periodo Tc per sismi z: 0.15

I. CRITERI DI VERIFICA AGLI S.L. INDAGATI IN PRESENZA DI AZIONE SISMICA

Sono stati considerati gli Stati Limite SLV relativi alla Resistenza delle strutture. Si indagano cioè i seguenti stati limite: SLU STR per la verifica degli elementi strutturali SLU GEO per il calcolo del carico limite dell’insieme fondazione-terreno J. RISULTATI DELL’ANALISI

J.1 DEFORMATE E SOLLECITAZIONI Vengono riportati i principali risultati atti a descrivere il comportamento della struttura in termini di stati di sollecitazione e di deformazione distinti per condizioni di carico.

CONDIZIONE DI CARICO 1 (peso proprio) Deformata e sollecitazione M13

27

CONDIZIONE DI CARICO 1 (peso proprio) Deformata e sollecitazione N

CONDIZIONE DI CARICO 4 (neve) Deformata e sollecitazione M13

28

CONDIZIONE DI CARICO 4 (neve) Deformata e sollecitazione N

CONDIZIONE DI CARICO 5 (Vento +X) Deformata e sollecitazione M12

29

CONDIZIONE DI CARICO 6 (Vento -X) Deformata e sollecitazione M12

CONDIZIONE DI CARICO 7 (Vento +Y) Deformata e sollecitazione M13

30

CONDIZIONE DI CARICO 8 (Vento -Y) Deformata e sollecitazione M13

31

J.2 VERIFICHE STATICHE J.2.1 VERIFICHE STATICHE STRUTTURE IN ELEVAZIONE: PILASTRI

Figura 7 VERIFICA DI RESISTENZA: COEFFICIENTE NM SUI PILASTRI

Figura 8 VERIFICA DI RESISTENZA: COEFFICIENTE T12 SUI PILASTRI

32

Figura 9 VERIFICA DI RESISTENZA: COEFFICIENTE T13 SUI PILASTRI

VERIFICHE SU ELEMENTI TIPO BEAM - TRUSS A seguito verranno indicate le verifiche più gravose per ogni sezione base o armatura VERIFICHE S.L.U. GENERICHE/C.A. Significato dei parametri: Ver: assume il seguente significato: 1 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo negativo 2 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo positivo 3 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo negativo 4 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo positivo 5 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo negativo 6 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo positivo 7 inviluppo che determina il momento torcente massimo negativo 8 inviluppo che determina il momento torcente massimo positivo 9 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo negativo 10 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo positivo 11 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo negativo 12 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo positivo 17 inviluppo che determina S1 massimo negativo 18 inviluppo che determina S1 massimo positivo 19 inviluppo che determina S2 massimo negativo 20 inviluppo che determina S2 massimo positivo 21 inviluppo che determina S3 massimo negativo 22 inviluppo che determina S3 massimo positivo 23 inviluppo che determina S4 massimo negativo 24 inviluppo che determina S4 massimo positivo I simboli S1, S2, S3, S4 indicano la “sigma combinata” e si riferiscono al calcolo della tensione fittizia valutata in ipotesi di linearità del comportamento del materiale e resistenza indefinita, la cui massimizzazione individua la più probabile verifica peggiore a pressoflessione, valutata con la formula (sigma positiva indica trazione)

13

13

12

12

W

M

W

M

A

N

id±±=σ

(W sono i moduli di resistenza) sui quattro spigoli del rettangolo ideale con moduli di resistenza pari a quelli della sezione base dell’asta. Dist: indica la distanza dal punto di inzio beam della sezione verificata Sollecitazioni di verifica: N = sforzo normale agente in direzione dell’asse locale 1 V12, V13 = tagli agenti in direzione 2 e 3 M12, M13 = momenti agenti nei piani 12 e 13 MT = momento torcente ArmNM = indica il tratto di armatura interessato dalla verifica a pressoflessione deviata, seguito dalla posizione delle barre al positivo e al negativo; le verifiche vengono svolte con le posizioni inferiori o uguali alle posizioni al positivo e maggiori o uguali al negativo. ArmT = indica il tratto di armatura interessato dalla verifica a taglio, seguito dal numero del tratto di staffatura

33

ArmNMT =indica il tratto di armatura interessato dalla verifica a pressoflessione deviata e taglio, seguito dalla posizione delle barre al positivo, al negativo e dal tratto di staffatura d2, d3 = altezze utili per verifiche a taglio agente in direzione 2 e 3 bw2, bw3 = larghezze utili per verifiche a taglio agente in direzione 2 e 3 nst2, nst3 = numero braccia utili per le verifiche a taglio V12 e V13 agenti in direzione 2 e 3 rispettivamente. corr. = armatura longitudinale corrente Pos = posizione delle barre longitudinali di armatura CoeffMN: indica il coefficiente di sfruttamento a flessione e sforzo normale; data la terna di sollecitazione N, M12, M13 si definisce coefficiente di sfruttamento il seguente rapporto (con il pedice “r” sono indicati i valori di resistenza ultimi):

13

13

12

12CoeffMNrrr

M

M

M

M

N

N===

CoeffV12, CoeffV13: indicano i coefficienti di sfruttamento a taglio in direzione 2 e 3. CoeffV12 è dato dal rapporto tra il taglio di calcolo V12 agente in direzione 2 e la resistenza a taglio Vr12 in direzione 2. Analogo discorso vale per CoeffV13. Vr12 e Vr13 sono calcolati secondo il par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008. Per i parametri non indicati in questo paragrafo si veda i parametri delle verifiche a taglio nelle caratteristiche dei materiali. Tipo: questa colonna contiene eventualmente indicazioni sul tipo di verifica Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffMN>1, CoeffV12>1 e CoeffV13>1). SEZIONI IN C.A: Le sollecitazioni del taglio V12 e V13, per gli inviluppi che determinano il massimo e minimo valore del taglio (ovvero, nelle tabelle che seguono, il parametroVer assume i valori da 3 a 6), sono state calcolate tramite la gerarchia delle resistenze se accanto al valore del taglio è presente il simbolo &. Del DM 14/01/2008 sono stati applicati il par.7.4.4.1 e 7.4.4.2. Le verifiche di duttilità flessionale sui nodi trave-pilastro sono eseguite secondo l’eq.7.4.4 del par.7.4.4.2.1 del DM 14/01/2008 alle estremità dei pilastri. Vengono indicati i valori delle sommatorie dei momenti resistenti delle travi (SMRb) e dei pilastri (SMRc) convergenti nei nodi alle estremità dei pilastri sui relativi piani locali delle aste (12 e 13), e il valore CoeffD, dato dalla seguente formula (per i simboli si veda l’eq.7.4.4 del DM 2008):

∑∑=

RdC

Rdb

Rd

M

M

,

,CoeffD γ

Tali verifiche vengono indicate in tabella tramite il simbolo “D” all’inizio della riga. Le verifiche alla base dei pilastri del piano terreno vengono eseguite calcolando il coeff. di sfruttamento a flessione semplice e sforzo normale CoeffMN adottando come momento di calcolo il momento resistente della sezione di sommità del pilastro. Tali verifiche vengono indicate in tabella tramite il simbolo “PT” all’inizio della riga. Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffD>1, CoeffMN>1). Per le verifiche a pressoflessione sui pilastri in c.a. in zona sismica si applicano le limitazioni alle sollecitazioni di compressione indicate al paragrafo 7.4.4.2.2.1 DM2008. Verifica di Resistenza “PressoFless.CA SLU statica” Tipo Verifica: verifiche allo stato limite ultimo secondo il DM 14/01/2008. Origine del sistema di riferimento delle sollecitazioni: nel baricentro della sezione base omogenizzata; Verifiche effettuate sull'inviluppo di sollecitazioni SL08 STR SLV statica Descrizione Inviluppo “SL08 STR SLV statica” Agisce su tutte le entità del modello. Condizioni di inviluppo automatiche n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max Inviluppo ~SL08 STR SLV_1 Perm.non Contemp. 1 1 1 Inviluppo ~SL08 STR SLV_2 Perm.non Contemp. 1 1 1 Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “SL08 STR SLV statica” Descrizione inviluppo “~SL08 STR SLV_1”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1.3 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 0 1.5 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 0 1.5 CdC elem. 4St neve Variabile 0 1.5 CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 0 0.9 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 0 0.9 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 0 0.9 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 0 0.9 Descrizione inviluppo “~SL08 STR SLV_2”: n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max CdC elem. 1St p.p. Permanente 1 1.3 CdC elem. 2St sovr. perm. Variabile 0 1.5 CdC elem. 3St tamponamenti Variabile 0 1.5 CdC elem. 4St neve Variabile 0 0.75 CdC elem. 5St vento +X Var.non Contemp. 3 0 1.5 CdC elem. 6St vento -X Var.non Contemp. 3 0 1.5 CdC elem. 7St vento +Y Var.non Contemp. 3 0 1.5 CdC elem. 8St vento -Y Var.non Contemp. 3 0 1.5 Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: tutto il modello Resistenza di calcolo a trazione e compressione per SLU:

ID Materiale Nome materiale fd a Trazione (daN/cm²)

fd a Compressione (daN/cm²)

n.21 Cls C32/40 0 181.333 n.26 B450C 3913.04 3913.04

34

ID Materiale Nome materiale fd a Trazione (daN/cm²)

fd a Compressione (daN/cm²)

n.29 S 275 2619.05 2619.05 n.44 Rck 37.5 LC1 duttile 0 195.972 n.45 Rck 40 LC1 duttile 0 209.037 n.47 FeB 44 k LC1 3185.19 3185.19 n.49 FITTIZIO 0 170 n.63 Rck 40 LC2 0 156.778 n.64 FeB 44 k LC2 3115.94 3115.94 n.65 Rck 37.5 LC2 0 146.861 n.66 S 275 E/2 2619.05 2619.05 n.76 Rck 37.5 Ex2 0 146.861 n.77 Rck 50 Ex2 0 261.296 n.78 Rck 50 Ex2 peso 0 0 261.296 n.79 Rck 37.5 Ex2 peso 0 0 146.861 n.80 Rck 40 Ex2 0 209.037 Per la gerarchia delle resistenze a taglio per le travi Rd = 1, per i pilastri Rd = 1.1 (par.7.4.4.1 e par.7.4.4.2 DM 2008). Per le veriche di duttilità flessionale nodi trave-pilastro Rd = 1.1 (eq.7.4.4, par.7.4.42 DM 2008) Unità di misura lunghezze: cm Unità di misura sforzi Normali e Tagli: daN Unità di misura dei Momenti: daNcm Unità di misura delle Tensioni: daN/cm² Beam n.2 - Sezione “P2 PRE [Rettangolare 50x50 cm]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: - Armatura tipo 1 fino a fine asta Descrizione Armatura tipo 1: Armatura longitudinale: 4Ø16 (Pos.1, corr.) d2 = 46.5 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46.5 cm, bw3 = 50 cm Armatura trasversale tratto di staffatura n°1: staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 5 a passo 20 cm Dati per il calcolo della gerarchia delle resistenze:

Descrizione Piano 1-2 Piano 1-3 Lunghezza campata 735 cm 635 cm Interruz. campata inizio Beam (nodo 7) presente (A) presente (A) Interruz. campata fine Beam (nodo 14) assente (A) presente (A)

Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): Limitazione ctg: 1 <= ctg <= 2.5c = 1 Ver Dist N M12 M13 V12 V13 ArmNMT (cm) (daN) (daNcm) (daNcm) (daN) (daN) CoeffMN CoeffV12 CoeffV13 Tipo Massimo CoeffMN: 18 0.00 -23574.09 32891.93 1046898.45 113.22 -1596.04 1 (1,-1,1) 0.9490 0.0090 0.1263 Massimo CoeffV13: 6 635.00 -19333.55 -32941.35 -79615.57 40.25 1951.41& 1 (1,-1,1) 0.0614 0.0033 0.1620 Massimo CoefV12: 3 635.00 -19399.72 55208.77 13288.33 -1707.11& 33.82 1 (1,-1,1) 0.0609 0.1417 0.0028 Beam n.5 - Sezione “P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: - Armatura tipo 1 fino a fine asta Descrizione Armatura tipo 1: Armatura longitudinale: 4Ø16 (Pos.1, corr.) d2 = 46 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 50 cm Armatura trasversale tratto di staffatura n°1: staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 5 a passo 20 cm Dati per il calcolo della gerarchia delle resistenze:


Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): Limitazione ctg: 1 <= ctg <= 2.5c = 1 Ver Dist N M12 M13 V12 V13 ArmNMT (cm) (daN) (daNcm) (daNcm) (daN) (daN) CoeffMN CoeffV12 CoeffV13 Tipo Massimo CoeffMN: 1 0.00 -174238.57 14098.76 597986.14 -16.38 -885.47 1 (1,-1,1)

35

0.5466 0.0008 0.0456 Beam n.36 - Sezione “P c7 placcato [Rettangolare 66x66 cm]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: - Armatura tipo 1 fino a fine asta Descrizione Armatura tipo 1: Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) + 8Ø16 (Pos.1, corr.) d2 = 62 cm, bw2 = 66 cm, d3 = 62 cm, bw3 = 66 cm Armatura trasversale tratto di staffatura n°1: staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 6 a passo 20 cm staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cm Dati per il calcolo della gerarchia delle resistenze:


Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): Limitazione ctg: 1 <= ctg <= 2.5c = 1 Ver Dist N M12 M13 V12 V13 ArmNMT (cm) (daN) (daNcm) (daNcm) (daN) (daN) CoeffMN CoeffV12 CoeffV13 Tipo Massimo CoeffV13: 5 0.00 -39541.65 367107.10 1814913.15 -664.72 -8880.65& 1 (1,-1,1) 0.3414 0.0128 0.1707 Massimo CoefV12: 3 0.00 -39492.69 1828797.37 44725.07 -4898.86& -173.34 1 (1,-1,1) 0.3282 0.0942 0.0033 Beam n.37 - Sezione “P c7 [Rettangolare 50x50 cm]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: - Armatura tipo 1 fino a fine asta Descrizione Armatura tipo 1: Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) d2 = 46.5 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46.5 cm, bw3 = 50 cm Armatura trasversale tratto di staffatura n°1: staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 6 a passo 20 cm Dati per il calcolo della gerarchia delle resistenze:


Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): Limitazione ctg: 1 <= ctg <= 2.5c = 1 Ver Dist N M12 M13 V12 V13 ArmNMT (cm) (daN) (daNcm) (daNcm) (daN) (daN) CoeffMN CoeffV12 CoeffV13 Tipo Massimo CoeffV13: 6 648.00 -30115.61 -25925.25 7456.00 -60.26 1475.20& 1 (1,-1,1) 0.0905 0.0042 0.1039 Beam n.38 - Sezione “P c7 [Rettangolare 50x50 cm]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: - Armatura tipo 1 fino a fine asta Descrizione Armatura tipo 1: Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) d2 = 46.5 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46.5 cm, bw3 = 50 cm Armatura trasversale tratto di staffatura n°1: staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 6 a passo 20 cm Dati per il calcolo della gerarchia delle resistenze:


Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): Limitazione ctg: 1 <= ctg <= 2.5c = 1 Ver Dist N M12 M13 V12 V13 ArmNMT (cm) (daN) (daNcm) (daNcm) (daN) (daN) CoeffMN CoeffV12 CoeffV13 Tipo Massimo CoeffMN:

36

22 0.00 -34207.93 694142.47 -8540.09 -1067.79 34.68 1 (1,-1,1) 0.2785 0.0723 0.0023 Massimo CoefV12: 4 648.00 -30097.35 -72340.39 -3540.06 1552.47& -8.77 1 (1,-1,1) 0.0905 0.1094 0.0006 Beam n.39 - Sezione “P c7 placcato [Rettangolare 66x66 cm]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: - Armatura tipo 1 fino a fine asta Descrizione Armatura tipo 1: Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) + 8Ø16 (Pos.1, corr.) d2 = 62 cm, bw2 = 66 cm, d3 = 62 cm, bw3 = 66 cm Armatura trasversale tratto di staffatura n°1: staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 6 a passo 20 cm staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cm Dati per il calcolo della gerarchia delle resistenze:


Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): Limitazione ctg: 1 <= ctg <= 2.5c = 1 Ver Dist N M12 M13 V12 V13 ArmNMT (cm) (daN) (daNcm) (daNcm) (daN) (daN) CoeffMN CoeffV12 CoeffV13 Tipo Massimo CoeffMN: 22 0.00 -25821.11 337461.69 -1804489.93 -594.69 2655.61 1 (1,-1,1) 0.4411 0.0114 0.0511 Beam n.109 - Sezione “P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: - Armatura tipo 1 fino a fine asta Descrizione Armatura tipo 1: Armatura longitudinale: 4Ø16 (Pos.1, corr.) d2 = 46 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 50 cm Armatura trasversale tratto di staffatura n°1: staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 5 a passo 20 cm Dati per il calcolo della gerarchia delle resistenze:

Descrizione Piano 1-2 Piano 1-3 Lunghezza campata 717 cm 635 cm Interruz. campata inizio Beam (nodo 82) presente (A) assente (A) Interruz. campata fine Beam (nodo 19) assente (A) presente (A)

Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): Limitazione ctg: 1 <= ctg <= 2.5c = 1 Ver Dist N M12 M13 V12 V13 ArmNMT (cm) (daN) (daNcm) (daNcm) (daN) (daN) CoeffMN CoeffV12 CoeffV13 Tipo Massimo CoeffV13: 5 617.00 -36050.02 22260.13 115825.43 180.31 -1932.94& 1 (1,-1,1) 0.1131 0.0127 0.1357 Massimo CoefV12: 4 617.00 -48222.05 42356.10 60343.06 1741.79& 153.15 1 (1,-1,1) 0.1513 0.1093 0.0096

37

J.2.2 VERIFICHE STATICHE STRUTTURE DI FONDAZIONE Di seguito si riportano le reazioni vincolari, desunte dall’analisi statica della struttura in elevazione, nell’inviluppo ~SL08 STR SLV statica e le condizioni di carico peggiorative verificate.

plinto A PRE 440x420x35 – PIL. 4 – 6

-----------------------------------------------------------------------------

Valori massimi di reazione rilevati per

l'inviluppo plinti: SL08 STR SLV statica

-----------------------------------------------------------------------------

Tipo n°Nodo F1f F2f F3f Mtf M13f M12f

(daN) (daN) (daN) ( daNcm) ( daNcm) ( daNcm)

-----------------------------------------------------------------------------

F1f min 2 -211193. 9.47 -1083.79 -0.25 -633602. 68024.68 COND. 1)

F1f max 2 -111387. -50.97 1338.40 0.33 945603.7 -90006.7

F2f min 2 -157019. -168.19 -182.34 0.98 -43083.0 -573946.

F2f max 2 -156603. 148.49 -104.09 -1.04 -24594.0 593927.9

F3f min 2 -202235. 29.97 -1625.71 -0.38 -1.0e+06 104907.7

F3f max 8 -202235. 29.97 1625.70 0.38 1013324. 104907.7

Mtf min 2 -202091. 142.20 -182.47 -1.06 -43115.2 597458.5

Mtf max 8 -202091. 142.20 182.47 1.06 43115.14 597458.1

M13f min 2 -202235. 29.97 -1625.71 -0.38 -1.0e+06 104907.7 COND. 2)

M13f max 8 -202235. 29.97 1625.70 0.38 1013324. 104907.7

M12f min 2 -111532. -161.89 -103.97 1.00 -24561.8 -577476.

M12f max 2 -202091. 142.20 -182.47 -1.06 -43115.2 597458.5 COND. 3)

plinto A PRE 440x420x35 – PIL. 5

-----------------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------------

F1f min 4 -263973. 18.17 885.80 0.16 597973.6 14472.54 COND. 1)

F1f max 6 -131658. -21.14 1428.81 0.13 985824.7 10801.61

F2f min 4 -131716. -904.01 13.12 -1.16 2997.41 -614545.

F2f max 4 -245972. 917.11 19.15 1.26 4338.19 641387.6

F3f min 6 -195317. 26.10 -1461.69 -0.21 -993358. 10526.61

F3f max 4 -195317. 26.10 1461.68 0.21 993357.4 10526.60

Mtf min 6 -245972. 917.11 -19.15 -1.26 -4338.22 641387.3

Mtf max 4 -245972. 917.11 19.15 1.26 4338.19 641387.6

M13f min 6 -195317. 26.10 -1461.69 -0.21 -993358. 10526.61

M13f max 4 -195317. 26.10 1461.68 0.21 993357.4 10526.60 COND. 2)

M12f min 4 -131716. -904.01 13.12 -1.16 2997.41 -614545.

M12f max 4 -245972. 917.11 19.15 1.26 4338.19 641387.6 COND. 3)

plinto B PRE 340x320x35

-----------------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------------

F1f min 5 -139231. -283.05 -907.93 -0.01 -616104. -57521.9 COND. 1)

F1f max 1 -65328.9 -38.63 1480.20 0.11 1019141. -58115.9

F2f min 3 -130247. -1171.74 -77.92 0.01 -18861.8 -673411.

F2f max 3 -78081.2 841.76 13.85 -0.01 3353.50 619424.2

F3f min 1 -108444. -170.02 -1638.65 -0.13 -1.1e+06 22973.25

F3f max 7 -108444. -170.02 1638.65 0.13 1057376. 22973.24

Mtf min 1 -91043.3 737.72 -8.27 -0.56 -1998.08 549660.2

Mtf max 7 -91043.3 737.72 8.27 0.56 1997.92 549659.9

M13f min 1 -108444. -170.02 -1638.65 -0.13 -1.1e+06 22973.25 COND. 2)

M13f max 7 -108444. -170.02 1638.65 0.13 1057376. 22973.24

M12f min 3 -130247. -1171.74 -77.92 0.01 -18861.8 -673411. COND. 3)

38

M12f max 3 -78081.2 841.76 13.85 -0.01 3353.50 619424.2

plinto 1 COOPSETTE 300x300x30

-----------------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------------

F1f min 11 -117058. 787.24 41.87 -0.00 10303.98 462618.3 COND. 1)

F1f max 12 -53330.1 -401.20 -2548.13 -0.17 -1.8e+06 -253835.

F2f min 9 -53379.3 -2392.99 25.33 0.38 6589.18 -1.7e+06

F2f max 9 -94447.7 2672.57 -172.48 -0.41 -44500.9 1827978.

F3f min 9 -94496.7 663.17 -2695.29 -0.20 -1.8e+06 366248.8

F3f max 12 -94496.7 663.17 2695.29 0.20 1814673. 366248.7

Mtf min 9 -94447.7 2672.57 -172.48 -0.41 -44500.9 1827978.

Mtf max 12 -94447.7 2672.57 172.48 0.41 44501.20 1827977.

M13f min 9 -94496.7 663.17 -2695.29 -0.20 -1.8e+06 366248.8

M13f max 12 -94496.7 663.17 2695.29 0.20 1814673. 366248.7 COND. 2)

M12f min 9 -53379.3 -2392.99 25.33 0.38 6589.18 -1.7e+06

M12f max 9 -94447.7 2672.57 -172.48 -0.41 -44500.9 1827978. COND. 3)

■ VERIFICA DI TIPO STRUTTURALE SOLETTA DI FONDAZIONE IN OPERA Di seguito si riportano le verifiche agli stati limite ultimi dei plinti di fondazione, relativamente al raggiungimento della resistenza degli elementi strutturali che compongono la fondazione stessa. Le resistenze dei materiali sono divise per i corrispondenti coefficienti parziali e per il fattore di confidenza. Lo stato di sollecitazione alla base del pilastro è ricavato dall’esecuzione dell’analisi statica lineare, non sismica. Sulla base di tali sollecitazioni si determina il diagramma di pressioni sul terreno: trattasi di diagramma di tipo trapezoidale, in quanto per tutti i plinti in esame non si raggiunge mai il carico limite del terreno che, a seguito di una plasticizzazione del terreno stesso, determinerebbe invece un diagramma rettangolare, tipo stress-block. Si calcola infine il momento flettente che sollecita la ciabatta di fondazione, considerata incastrata a livello del bicchiere di fondazione, e lo si confronta con il momento resistente della soletta stessa. caratteristiche geometriche plinto A PRE 440x420x35 – pil 4 - 6

B= 4.40 m L=4.20 m sp=0.35 m

armatura plinto di fondazione

Ainf= 16 Φ20 Asup= 4Φ20

quota intradosso plinto di fondazione

H=1.30 m

larghezza bicchiere

Lbic1= 1.20 m

Lbic2= 1.00 m

lunghezza mensola ciabatta

l1=(B- Lbic1)/2=1.60 m

l2=(L- Lbic2)/2=1.60 m

sollecitazioni base plinto

Cond.1 Cond.2 Cond.3

N (daN) 211193 202235 202091

M12 (daNm) 680 1049 5975

M13(daNm) 6336 10000 431

T2 (daN) 10 30 142

T3 (daN) 1084 1626 183

MB (daNm) 693 1088 6160

39

ML (daNm) 7745 12114 669

dove Mbase=M+T*H

pressioni sul terreno

σmin (daN/cm2) 1.09 1.01 1.05

σmax (daN/cm2) 1.20 1.20 1.14

σl (daN/cm2) 1.16 1.13 1.11

lato B B L

Msoll (daNm) 39305 45077 40513

dove Msoll,C=[σl ⋅l2/2+ (σmax-σl) ⋅l2/3]⋅L-[(p.p.+pterr.)⋅l2/2] ⋅L

momento resistente ciabatta di fondazione

Mres B (daNm) 45330 LC2

Mres L (daNm) 45220 LC2

indicatori di rischio soletta Cond.1 Cond.2 Cond.3 D/C 0.867 0.994 0.894

(verifiche soddisfatte per η<1)

caratteristiche geometriche plinto A PRE 440x420x35 – pil 5

B= 4.40 m L=4.20 m sp=0.35 m




H=1.30 m

larghezza bicchiere

Lbic1= 1.20 m

Lbic2= 1.00 m


l1=(B- Lbic1)/2=1.60 m

l2=(L- Lbic2)/2=1.60 m



N (daN) 263973 195317 245972

M12 (daNm) 145 105 6414

M13(daNm) 5979 9934 43

T2 (daN) 18 26 917

T3 (daN) 886 1462 19

MB (daNm) 168 139 7606

ML (daNm) 7131 11835 68

dove Mbase=M+T*H


σmin (daN/cm2) 1.37 0.97 1.28

σmax (daN/cm2) 1.48 1.15 1.39

σl (daN/cm2) 1.44 1.08 1.35

lato B B L

Msoll (daNm) 42369 27788 35638

dove Msoll,C=[σl ⋅l2/2+ (σmax-σl) ⋅l2/3]⋅L-[(p.p.+pringr.)⋅l2/2] ⋅L




indicatori di rischio soletta

40

Cond.1 Cond.2 Cond.3 D/C 0.935 0.613 0.786


Le verifiche strutturali della ciabatta di fondazione del plinto A PRE dei pilastri P5 sono soddisfatte considerando il contributo di un getto di cemento armato fino alla quota di pavimento che, assieme al carico relativo al peso proprio della soletta esistente, contribuisce a ridurre la sollecitazione flessionale della ciabatta stessa e quindi a far rientrare i coefficienti di verifica entro i limiti consentiti dalla norma.

caratteristiche geometriche plinto B PRE 340x320x35

B= 3.40 m L=3.20 m sp=0.35 m




H=1.30 m

larghezza bicchiere

Lbic1= 1.20 m

Lbic2= 1.00 m


l1=(B- Lbic1)/2=1.10 m

l2=(L- Lbic2)/2=1.10 m



N (daN) 139231 108444 130247

M12 (daNm) 575 230 6734

M13(daNm) 6161 11000 189

T2 (daN) 283 170 1172

T3 (daN) 908 1639 78

MB (daNm) 943 451 8258

ML (daNm) 7341 13131 290

dove Mbase=M+T*H


σmin (daN/cm2) 1.39 1.22 1.33

σmax (daN/cm2) 1.42 1.23 1.34

σl (daN/cm2) 1.41 1.23 1.34

lato B B L

Msoll (daNm) 19097 17553 18652





indicatori di rischio soletta Cond.1 Cond.2 Cond.3 D/C 0.859 0.790 0.839


caratteristiche geometriche plinto 1 COOPSETTE 300x300x30

B= 3.00 m L=3.00 m sp=0.30 m


Ainf= rete Φ6 – maglia 24x24


41

H=1.55 m

larghezza bicchiere

Lbic1= 2.40 m

Lbic2= 2.40 m


l1=(B- Lbic1)/2=0.30 m

l2=(L- Lbic2)/2=0.30 m



N (daN) 117058 94497 94448

M12 (daNm) 4626 3663 18280

M13(daNm) 103 18147 445

T2 (daN) 787 663 2673

T3 (daN) 42 2695 173

MB (daNm) 5846 4691 22423

ML (daNm) 168 22324 713

dove Mbase=M+T*H

Si ritiene soddisfatta la verifica strutturale della ciabatta di fondazione del plinto 1 Coopsette in quanto la sua lunghezza oltre il bicchiere prefabbricato è talmente contenuta da non presentare un comportamento a mensola.

■ VERIFICA DI TIPO STRUTTURALE BICCHIERI Di seguito si riportano le verifiche strutturali agli stati limite ultimi dei bicchieri prefabbricati. Le resistenze dei materiali sono divise per i corrispondenti coefficienti parziali e per il fattore di confidenza. Per la verifica dell’armatura del bicchiere, in analogia a quanto è stato fatto per la verifica dei plinti di fondazione, si considerano le 3 condizioni di carico peggiorative prima individuate e desunte dall’analisi statica lineare, non sismica. Indicando con s lo spessore del bicchiere e con h l’altezza totale del bicchiere si ha che:

1) per la verifica dell’armatura orizzontale del bicchiere, ipotizzando superfici da cassero non ruvide, si considera uno sforzo di trazione orizzontale sulle pareti del bicchiere H0, da considerare in entrambe le direzioni x) e y) separatamente, pari a: H0=3/2*M/h+ 5/4*V (formulazione del Leonhardt) La capacità, relativamente all’armatura orizzontale del bicchiere, è data da:

H0c=Aorizz *[fy/(γM*F.C.)] La verifica viene condotta confrontando lo sforzo di trazione di progetto H0 con il relativo sforzo resistente H0c;

2) per la verifica dell’armatura verticale del bicchiere si considera lo schema a mensola, applicando all’estradosso del bicchiere il momento e il taglio corrispondenti (sulla sezione di base del bicchiere agisce cioè un momento pari a M+V*h). La verifica viene condotta confrontando il momento sollecitante la base del bicchiere e il relativo momento resistente.

1. VERIFICA ARMATURE ORIZZONTALI

plinto A PRE 440x420x35 – pil 4 – 6

caratteristiche geometriche bicchiere 120x100

B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm

armatura orizzontale bicchiere nel terzo superiore

Aorizz= 8Φ10=6.28 cm2

sollecitazioni estradosso bicchiere


42

N (daN) 211193 202235 202091

M12 (daNm) 680 1049 5975

M13(daNm) 6336 10000 431

T2 (daN) 10 30 142

T3 (daN) 1084 1626 183

sforzo di trazione di progetto H0

H0B (daN) 1086 1694 9612

HOL (daN) 11359 17822 909

sforzo di trazione resistente H0c

fyd (daN/cm2) 3116 LC2

A (cm2) 6.28

capacità (daN) H0C 19586

indicatori di rischio arm. orizzontali bicchiere prefabbricato

D/C B 0.056 0.087 0.491

D/C L 0.580 0.911 0.046


plinto A PRE 440x420x35 – pil 5


B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm





N (daN) 263973 195317 245972

M12 (daNm) 145 105 6414

M13(daNm) 5979 9934 43

T2 (daN) 18 26 917

T3 (daN) 886 1462 19


H0B (daN) 251 198 11274

HOL (daN) 10548 17513 92



A (cm2) 6.28



D/C B 0.013 0.010 0.576

D/C L 0.539 0.895 0.005




B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm





N (daN) 139231 108444 130247

M12 (daNm) 575 230 6734

M13(daNm) 6161 11000 189

T2 (daN) 283 170 1172

T3 (daN) 908 1639 78


H0B (daN) 1262 576 12098

HOL (daN) 10863 19417 396

43



A (cm2) 6.28



D/C B 0.064 0.029 0.618

D/C L 0.555 0.992 0.020




B=115 cm L=115 cm h=90 cm sp=20 cm





N (daN) 117058 94497 94448

M12 (daNm) 4626 3663 18280

M13(daNm) 103 18147 445

T2 (daN) 787 663 2673

T3 (daN) 42 2695 173


H0B (daN) 8694 6934 33808

HOL (daN) 224 33614 958



A (cm2) 9.42



D/C B 0.296 0.236 1.152

D/C L 0.008 1.145 0.033


2. VERIFICA ARMATURE VERTICALI



B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm

armatura verticale bicchiere

4 stΦ10 + 8 stΦ8

sollecitazioni agenti sulla sezione di base del bicchiere


T2 (daN) 10 30 142

T3 (daN) 1084 1626 183

MB (daNm) 690 1078 6110

ML (daNm) 7366 11545 605

dove Mbase=M+T*h

momento resistente sezione di base del bicchiere

M12R (daNm) 24920 LC2

M13R (daNm) 21760 LC2

indicatori di rischio arm. verticali bicchiere prefabbricato


D/C B 0,028 0,043 0,245

D/C L 0,339 0,531 0,028


44


B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm


4 stΦ10 + 8 stΦ8



T2 (daN) 18 26 917

T3 (daN) 886 1462 19

MB (daNm) 162 130 7285

ML (daNm) 6821 11323 61

dove Mbase=M+T*h


M12R (daNm) 24920 LC2

M13R (daNm) 21760 LC2



D/C B 0,007 0,005 0,292

D/C L 0,313 0,520 0,003



B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm


4 stΦ10 + 8 stΦ8



T2 (daN) 283 170 1172

T3 (daN) 908 1639 78

MB (daNm) 844 392 7847

ML (daNm) 7024 12557 263

dove Mbase=M+T*h


M12R (daNm) 24920 LC2

M13R (daNm) 21760 LC2



D/C B 0,034 0,016 0,315

D/C L 0,323 0,577 0,012



B=115 cm L=115 cm h=90 cm sp=20 cm


8 stΦ12 + 8 stΦ6



T2 (daN) 787 663 2673

T3 (daN) 42 2695 173

MB (daNm) 5334 4260 20686

ML (daNm) 141 20573 601

dove Mbase=M+T*h


M12R (daNm) 43600 LC2

M13R (daNm) 43600 LC2

45



D/C B 0,122 0,098 0,474

D/C L 0,003 0,472 0,014

■ VERIFICA CAPACITA’ PORTANTE PLINTI DI FONDAZIONE A seguire si riportano le verifiche allo stato limite ultimo di tipo geotecnico (GEO), in condizioni statiche, dei plinti di fondazione. In analogia a quanto fatto per le verifiche strutturali dei plinti di fondazione, lo stato di sollecitazione considerato è ricavato dall’esecuzione dell’analisi statica lineare, non sismica. Sulla base di tali sollecitazioni è stato determinato il diagramma di pressioni sul terreno da confrontare con il relativo carico limite qlim. Il calcolo del carico limite è stato svolto secondo la formula trinomia di Brich-Hansen (EC7 – EC8), tenendo in conto i coefficienti correttivi funzione della forma della fondazione, dell’inclinazione del carico, della profondità del piano di posa, dell’inclinazione del piano campagna e dell’inclinazione della base di fondazione. Tale formulazione è diversa a seconda che ci si trovi in condizioni drenate o non drenate e assume le seguenti espressioni: condizioni statiche

condizioni drenate → qlim=c’Ncscdcicbcgc+q’Nqsqdqiqbqgq+1/2γ’B’Nγsγdγiγbγgγ

condizioni non drenate → qlim=(2+π)cuscdcicbcgc+q PARAMETRI GEOTECNICI

ϕ’ = 32.35° c’= 16.3 KPa

γt = 1850 daN/m3 Di seguito si riportano i risultati delle verifiche di tipo geotecnico, eseguite in condizioni statiche, in tensioni efficaci. Il coefficiente di verifica è calcolato come rapporto tra la massima pressione agente sul terreno e il relativo carico limite. plinto A PRE 440x420x35 – pil 4 – 6

caratteristiche geometriche 440x420

B= 4.40 m L=4.20 m H=1.30 m

D=1.95 m (profondità piano di posa fondazione)



N (daN) 211193 202235 202091

M12 (daNm) 680 1049 5975

M13(daNm) 6336 10000 431

T2 (daN) 10 30 142

T3 (daN) 1084 1626 183

MB (daNm) 693 1088 6160

ML (daNm) 7745 12114 669

Cond.1 Cond.2 Cond.3 pressioni suolo (daN/cm

2) 1.17 1.13 1.11

carico limite (daN/cm2) 13.70 13.67 13.68

D/C 0.085 0.083 0.081


dove il carico limite indicato è già stato diviso per il coeff. di sicurezza γR=2.30 (approccio 2).

46



B= 4.40 m L=4.20 m H=1.30 m




N (daN) 263973 195317 245972

M12 (daNm) 145 105 6414

M13(daNm) 5979 9934 43

T2 (daN) 18 26 917

T3 (daN) 886 1462 19

MB (daNm) 168 139 7606

ML (daNm) 7131 11835 68


2) 1.45 1.09 1.35


D/C 0.106 0.080 0.099





B= 3.40 m L=3.20 m H=1.30 m




N (daN) 139231 108444 130247

M12 (daNm) 575 230 6734

M13(daNm) 6161 11000 189

T2 (daN) 283 170 1172

T3 (daN) 908 1639 78

MB (daNm) 943 451 8258

ML (daNm) 7341 13131 290


2) 1.33 1.08 1.25


D/C 0.098 0.080 0.094





B= 3.00 m L=3.00 m H=1.55 m




N (daN) 117058 94497 94448

M12 (daNm) 4626 3663 18280

M13(daNm) 103 18147 445

T2 (daN) 787 663 2673

T3 (daN) 42 2695 173

MB (daNm) 5846 4691 22423

ML (daNm) 168 22324 713

47


2) 1.35 1.29 1.25


D/C 0.101 0.095 0.099



48

J.3 VERIFICHE SISMICHE J.3.1 VALIDAZIONE MODELLO

Per quanto riguarda l’esecuzione delle verifiche tecniche di sicurezza su edifici esistenti in cemento armato, la norma consente di procedere adottando un’analisi statica lineare con spettro elastico, purché siano soddisfatte le seguenti indicazioni aggiuntive, riportate al par. C8.7.2.4 della circolare 02/02/2009 n°617/C.S.LL.PP.:

a. indicando con ρi=Di/Ci il rapporto tra il momento flettente Di fornito dall’analisi della struttura

soggetta alla combinazione di carico sismica, e il corrispondente momento resistente Ci dell’i-

esimo elemento primario della struttura, e con ρmax e ρmin rispettivamente i valori massimo e

minimo di tutti i ρi >2 considerando tutti gli elementi primari della struttura, il rapporto

ρmax/ρmin non supera il valore 2.5;

b. la capacità Ci degli elementi/meccanismi fragili è maggiore della corrispondente domanda Di,

quest’ultima calcolata sulla base della resistenza degli elementi duttili adiacenti, se il ρi degli

elementi/meccanismi fragili è maggiore di 1, oppure sulla base dei risultati dell’analisi, se il ρi

degli elementi/meccanismi fragili è minore di 1.

punto a) Indicando con Mx, My e Mres,x, Mres,y rispettivamente i momenti flettenti forniti dall’analisi sismica della struttura e i relativi momenti resistenti calcolati con le caratteristiche dei materiali divise per i fattori di confidenza, il primo controllo di validazione del modello è stato eseguito come di seguito indicato:

PILASTRI Mx (D)

[daNm] My (D)

[daNm] Mres,x(C) [daNm]

Mres,y(C) [daNm]

ρi(x) =Di,x/Ci,x ρi(y) =Di,y/Ci,y

PIL. 1-3 51268 69357 12153 12153 4.219 5.707

PIL. 2 50942 69810 15121 15121 3.369 4.617

PIL. 4-6 52689 52380 15739 15739 3.348 3.328

PIL. 5 53961 53776 20546 20546 2.626 2.616

PIL. 7-8 153811 105562 24780 25413 6.207 4.154

PIL. 9 51191 35618 13204 13204 3.877 2.698

ρmax=6.207

ρmin =2.616

ρmax /ρmin=2.372 < 2.5 ⇒ verifica soddisfatta punto b) Indicando con Tx, Ty e Tux, Tuy rispettivamente la domanda e la capacità degli elementi fragili (e ponendo cautelativamente la domanda pari alle sollecitazioni derivanti dall’analisi sismica del modello), anche il secondo controllo di validazione del modello risulta soddisfatto in quanto si ha sempre Ci>Di. In via esplicativa, di seguito si riportano, per ogni pilastro e nelle due direzioni esaminate, domanda e capacità messe a confronto.

PILASTRI Tux (C) [daN] Tuy (C) [daN] Tx(D) [daN] Ty(D) [daN]

PIL. 1-3 12892 12892 8208 10064

PIL. 2 14004 14004 8423 10253

PIL. 4-6 15256 15256 9509 7927

PIL. 5 18621 18621 9699 7958

PIL. 7-8 52019 52019 22085 15298

PIL. 9 15143 15143 7850 5392

49

J.3.2 VERIFICHE SISMICHE STRUTTURE IN ELEVAZIONE

■ VERIFICA ELEMENTI PRIMARI: MECCANISMO DUTTILE PILASTRO Per gli elementi duttili la verifica viene effettuata confrontando gli effetti indotti dall’azione sismica in termini di deformazione con i rispettivi limiti di deformazione. La procedura per determinare tale indicatore di rischio consiste nei seguenti passaggi:

1. determinazione della capacità rotazionale rispetto alla corda allo stato limite di salvaguardia

della vita θSD della sezione d’estremità di ogni elemento primario; 2. calcolo della domanda rotazionale ricavata come rapporto tra lo spostamento orizzontale del

nodo e l’altezza del pilastro. Lo spostamento in testa pilastro è ricavato dall’analisi sismica lineare del modello con i nodi di base incastrati alla base;

3. calcolo del rapporto tra la capacità rotazionale allo SLV e la relativa domanda rotazionale.

1. DETERMINAZIONE DELLA CAPACITÀ ROTAZIONALE θSD

La capacità di rotazione totale rispetto alla corda alla stato limite di salvaguardia della vita, θSD, può essere

assunta pari a 3/4 del valore di θu che esprime la capacità di rotazione totale rispetto alla corda in condizioni di collasso. La circolare applicativa delle NTC 2008, al punto C8A.6.1, fornisce la formula per calcolare la capacità di

rotazione rispetto alla corda in condizioni di collasso θu:

)25.1(25h

Lf

);01.0max(

)';01.0max()3.0(016.0

185.0 dc

ywsx

100)

f

f(

35.0

V

225.0

c

el

u

ρ⋅ρ⋅α

ν ⋅⋅

⋅

⋅

ωω

⋅⋅⋅γ

⋅=θ

dove

o.85 coefficiente riduttivo di θu per elementi non dotati di dettagli antisismici

γel=1.5 per elementi primari Lv luce di taglio h altezza sezione

ν=N/(Ac⋅fc) sforzo assiale normalizzato di compressione agente sulla sezione Ac

ω=Asfy/(Acfc) percentuale meccanica di armatura longitudinale in trazione

ω’=A’sfy/(Acfc) percentuale meccanica di armatura longitudinale in compressione fc resistenza a compressione del calcestruzzo, divisa per FC fy resistenza a snervamento dell’acciaio longitudinale, divisa per FC

fyw resistenza a snervamento dell’acciaio trasversale, divisa per FC

sh interasse staffe

ρsx=Asx/bwsh percentuale di armatura trasversale

ρd percentuali di eventuali armature diagonali

α fattore di efficienza del confinamento PILASTRO 1-3 C8A.6.1 capacità rotazione totale rispetto alla corda in condizioni di collasso

θu 0.041846

γel 1.5 elementi primari

luce di taglio Lv 6350 mm

altezza della sezione h 500 mm

sforzo assiale normalizzato ν 0.046225455

area calcestruzzo Ac 250000 mm2

sforzo assiale N 254240 N

resist. compress. cls/Fc fc 22 N/mm2

ω 0.026190665

ω' 0.026190665

armatura long. trazione As 402 mm2

50

armatura long. compressione A's 402 mm2

resist. snerv. acciaio longit. fy 358.33 N/mm2

resist. snerv. acciaio trasvers. fyw 358.33 N/mm2

perc. armatura trasversale ρsx 0.0003927

Asx 39.27 mm2

bw 500 mm

interasse staffe zona critica sh 200 mm

perc. event. armature diagonali ρd 0

fattore di efficienza confinamento α 0

base nucleo confinato b0 420 mm

altezza nucleo confinato h0 420 mm

somma quadrati distanze barre long. trattenute da staffe Σbi2 705600 mm2

θSD=3/4⋅θu=0.0314 rad PILASTRO 2 C8A.6.1 capacità rotazione totale rispetto alla corda in condizioni di collasso

θu 0.041122








ω 0.026190665

ω' 0.026190665






Asx 39.27 mm2

bw 500 mm







θSD=3/4⋅θu=0.0308 PILASTRO 4-6 C8A.6.1 capacità rotazione totale rispetto alla corda in condizioni di collasso

θu 0.040322








ω 0.026190665

ω' 0.026190665

51






Asx 39.27 mm2

bw 500 mm








θu 0.038248








ω 0.026190665

ω' 0.026190665






Asx 39.27 mm2

bw 500 mm







θSD=3/4⋅θu=0.0287 rad PILASTRO 7-8 C8A.6.1 capacità rotazione totale rispetto alla corda in condizioni di collasso

θu 0.04163







resist. compress. cls/Fc fc 28.22 N/mm2

ω 0.033349245

52

ω' 0.033349245



resist. snerv. acciaio longit. fy 450 N/mm2

resist. snerv. acciaio trasvers. fyw 450 N/mm2


Asx 100.53 mm2

bw 660 mm








θu 0.041925







resist. compress. cls/Fc fc 23.5 N/mm2

ω 0.018785641

ω' 0.018785641






Asx 56.54 mm2

bw 500 mm







θSD=3/4⋅θu=0.0314 rad

2. CALCOLO DELLA DOMANDA ROTAZIONALE θ La domanda rotazionale alla corda si calcola come rapporto tra lo spostamento orizzontale del nodo di sommità del pilastro e l’altezza del pilastro stesso. Gli spostamenti di riferimento sono quelli derivanti dall’analisi della struttura condotta mediante lo spettro elastico (q=1) e con i nodi di base incastrati. Come già indicato le altezze dei pilastri sono pari a: PIL. 1-2-3-4-5-6 H=635 cm PIL. 7-8-9 H=648 cm

Nella seguente tabella riassuntiva sono riportati i valori della domanda rotazionale θ per i pilastri del fabbricato, nelle due diverse direzioni x) e y).

53

PILASTRI δx [cm] δy [cm]

PIL. 1-3 9.18 12.16

PIL. 2 8.35 12.16

PIL. 4-6 9.28 9.41

PIL. 5 8.42 9.41

PIL. 7-8 9.72 6.58

PIL. 9 8.85 6.58

4. ESECUZIONE DELLE VERIFICHE RELATIVE ALL’ATTIVAZIONE DEI MECCANISMI DUTTILI PILASTRI La tabella riassume i risultati ottenuti per la verifica del meccanismo duttile negli elementi primari pilastri.

PILASTRI δx [cm] δy [cm] θx (D) [rad]

θy (D) [rad]

θSDx(C) [rad]

θSDy(C) [rad]

D/C(x) D/C(y)

PIL. 1-3 9.18 12.16 0.0145 0.0191 0.0314 0.0314 0.462 0.608

PIL. 2 8.35 12.16 0.0132 0.0191 0.0308 0.0308 0.429 0.620

PIL. 4-6 9.28 9.41 0.0146 0.0148 0.0302 0.0302 0.483 0.490

PIL. 5 8.42 9.41 0.0133 0.0148 0.0287 0.0287 0.463 0.516

PIL. 7-8 9.72 6.58 0.0150 0.0102 0.0312 0.0312 0.481 0.327

PIL. 9 8.85 6.58 0.0137 0.0102 0.0314 0.0314 0.436 0.325 (verifiche soddisfatte per η<1)

■ VERIFICA ELEMENTI PRIMARI: MECCANISMO FRAGILE PILASTRO Per gli elementi fragili la verifica viene effettuata confrontando gli effetti indotti dall’azione sismica in termini di forze con le rispettive resistenze. La norma specifica che, nella verifica degli elementi fragili, le sollecitazioni di verifica possono essere prese uguali a:

o il valore D ottenuto dall’analisi, se la capacità C dell’elemento duttile, valutata usando i

valori medi delle proprietà dei materiali, soddisfa ρ=D/C<1;

o la capacità dell’elemento duttile, valutata usando i valori medi delle proprietà dei materiali

moltiplicati per il fattore di confidenza, seρ=D/C>1. Il comportamento a taglio di un elemento primario rientra nell’ambito dei “meccanismi fragili” quindi i parametri di resistenza dei materiali, ai fini della caratterizzazione delle risorse a taglio, devono essere divisi per i coefficienti parziali di sicurezza dei materiali, oltre che per il relativo fattore di confidenza. La procedura per eseguire le verifiche nei confronti dei meccanismi fragili degli elementi primari pilastri consiste dei seguenti passaggi:

1. valutazione della capacità di resistenza a taglio dei singoli elementi primari, derivata dal calcolo del momento resistente della sezione considerata;

2. esecuzione della verifica a taglio della sezione in c.a. considerando, oltre al taglio massimo, una sollecitazione pari al 30 % del suddetto taglio in direzione ortogonale.

1. DETERMINAZIONE DELLA CAPACITÀ DI RESISTENZA A TAGLIO TMAX Lo stato di sollecitazione per l’esecuzione della verifica a taglio è determinata in base alla resistenza a taglio degli elementi strutturali, derivata dal calcolo del momento resistente della sezione considerata.

54

N max (daN)

(comb. sisma)M res. (daNm) H (m) T max (daN) 30% T max (daN)

PIL. 1 - 3 25424 15079 6.35 2375 713

PIL. 2 39396 18105 6.35 2851 855

PIL. 4 - 6 42372 18740 6.35 2951 885

PIL. 5 66493 23757 6.35 3741 1122

PIL. 7 - 8 27325 38267 6.48 5905 1772

PIL. 9 36935 15524 6.48 2396 719

2. ESECUZIONE DELLE VERIFICHE RELATIVE ALL’ATTIVAZIONE DEI MECCANISMI FRAGILI A TAGLIO PILASTRO 1-2-3-4-5-6: sezione 50x50 cm

armatura longitunale 2+2 Φ16

armatura trasversale: st Φ5/20 cm calcestruzzo Rck 37.5 LC2 acciaio FeB44k LC2

-----------------------------------------------------------------

Sezione: PRE [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1

-----------------------------------------------------------------

Poligonale n°1

Caratteristiche poligonale: Chiusa, Strutturale, Piena

Coefficiente di Omog.: 1

Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC2

n° vertice Coord. X (cm) Coord. Y (cm)

-----------------------------------------------------------------

1 -25 -25

2 25 -25

3 25 25

4 -25 25

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC2


n° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm)

-----------------------------------------------------------------

1 -21.5 -21.5 16

2 21.5 -21.5 16

3 21.5 21.5 16

4 -21.5 21.5 16

-----------------------------------------------------------------

Dati staffatura: tratto n°1

Materiale staffe: FeB 44 k LC1

-----------------------------------------------------------------

Descrizione singole staffe:

-----------------------------------------------------------------

geometria n°1

diametro 5 mm, passo 20.000000 cm

Elenco n°barre longitud di definiz:

4, 3, 2, 1, 4

-----------------------------------------------------------------

-----------------------------------------------------------------

Proprietà statiche Sezione: P2 PRE [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1

-----------------------------------------------------------------

Momento d'inerzia 22: 576598 cm^4





Coord. Baricentro X: 0 cm

55

Coord. Baricentro Y: 0 cm

Angolo Teta: 0 °

Area: 2620.64 cm²

Area Poligonali: 2500 cm²

Area Barre d'armatura: 8.04248 cm²

Percentuale armature : 0.321699 %

Quantità armature : 6.31334 Kg/m

Quantità armature : 25.2534 Kg/m³

-----------------------------------------------------------------

Normativa: DM14/1/2008

Tipo Verifica: SLU

Zona sismica: si

classe di duttilità bassa

Sezione di tipo generica

--------------------------------------------------------------------

-------------------------- Verifica n° 1 --------------------------

--------------------------------------------------------------------

VERIFICA A TAGLIO A SLU:

--------------------------------------------------------------------

Sollecitazioni di verifica a taglio:

N = -25424.00 daN M12 = 0.000000 daNcm M13=0.000000 daNcm

T12 = 713.00000 daN T13 = 2375.0000 daN

--------------------------------------------------------------------

Materiale calcestruzzo: Rck 37.5 LC2

fck = 311.00000 daN/cm²

fcd = 146.86111 daN/cm²

fctd = 11.537730 daN/cm²


fyd = 3185.1852 daN/cm²

altezza utile d dir.2 = 46.500000 cm


base utile dir.2 bw= 50.000000 cm


--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008

VRd = resistenza elementi senza armature trasversali

Rol = rapporto geometrico armatura long.

scp = tensione media di compressione nella sezione.

vmin, k = grandezze in N,mm

Direzione taglio asse 2:

VRd = 12891.793 daN

Rol = 0, vmin = 0.401942, k = 1.65583, scp = 10.169600 daN/cm²


VRd = 12891.793 daN


--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.2 DM 14/01/2008

VRd = resistenza elementi con armature trasversali

VRsd = resistenza staffe

VRcd = resistenza taglio compressione calcestruzzo, VRcd=NC indica collasso

lato acciaio con bielle compresse (il taglio resist.è dato solo da VRsd)

cotgTheta = cotangente angolo theta inclinaz.bielle compresse rispetto asse longit.elemento

f1cd = resistenza a compress.ridotta del cls d'anima

z = braccio coppia interna


VRd = 6543.3486 daN

VRsd = 6543.3486 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 41.850000 cm

VRcd = 52983.944 daN


VRd = 6543.3486 daN

VRsd = 6543.3486 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 41.850000 cm

VRcd = 52983.944 daN

--------------------------------------------------------------------

Resistenza a taglio direz.2: VRd = 12891.793 daN

Coeff.sfruttam. a taglio dir.2: CoeffV12 = 0.05531

56



--------------------------------------------------------------------

--------------------------------------------------------------------

-------------------------- Verifica n° 2 --------------------------

--------------------------------------------------------------------


--------------------------------------------------------------------



T12 = 855.00000 daN T13 = 2851.0000 daN

--------------------------------------------------------------------


fck = 311.00000 daN/cm²

fcd = 146.86111 daN/cm²

fctd = 11.537730 daN/cm²


fyd = 3185.1852 daN/cm²





--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008






VRd = 14840.887 daN



VRd = 14840.887 daN


--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.2 DM 14/01/2008









VRd = 6543.3486 daN

VRsd = 6543.3486 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 41.850000 cm

VRcd = 52983.944 daN


VRd = 6543.3486 daN

VRsd = 6543.3486 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 41.850000 cm

VRcd = 52983.944 daN

--------------------------------------------------------------------





--------------------------------------------------------------------

--------------------------------------------------------------------

-------------------------- Verifica n° 3 --------------------------

--------------------------------------------------------------------


--------------------------------------------------------------------



T12 = 885.00000 daN T13 = 2951.0000 daN

57

--------------------------------------------------------------------


fck = 311.00000 daN/cm²

fcd = 146.86111 daN/cm²

fctd = 11.537730 daN/cm²


fyd = 3185.1852 daN/cm²





--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008






VRd = 15256.039 daN



VRd = 15256.039 daN


--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.2 DM 14/01/2008









VRd = 6543.3486 daN

VRsd = 6543.3486 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 41.850000 cm

VRcd = 52983.944 daN


VRd = 6543.3486 daN

VRsd = 6543.3486 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 41.850000 cm

VRcd = 52983.944 daN

--------------------------------------------------------------------





--------------------------------------------------------------------

--------------------------------------------------------------------

-------------------------- Verifica n° 4 --------------------------

--------------------------------------------------------------------


--------------------------------------------------------------------



T12 = 1122.0000 daN T13 = 3741.0000 daN

--------------------------------------------------------------------


fck = 311.00000 daN/cm²

fcd = 146.86111 daN/cm²

fctd = 11.537730 daN/cm²


fyd = 3185.1852 daN/cm²





--------------------------------------------------------------------

58

Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008






VRd = 18620.919 daN



VRd = 18620.919 daN


--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.2 DM 14/01/2008









VRd = 6543.3486 daN

VRsd = 6543.3486 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 41.850000 cm

VRcd = 52983.944 daN


VRd = 6543.3486 daN

VRsd = 6543.3486 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 41.850000 cm

VRcd = 52983.944 daN

--------------------------------------------------------------------





--------------------------------------------------------------------

PILASTRO 7-8 : sezione 66x66 cm

armatura longitunale 2+2 Φ14+8 Φ16

armatura trasversale: st Φ6/20 cm+ st Φ8/15 cm calcestruzzo C32/40 acciaio B450C -----------------------------------------------------------------

Sezione: P placcato [Rettangolare 66x66 cm] - Armatura 1

-----------------------------------------------------------------

Poligonale n°1



Materiale Poligonale: Cls C32/40


-----------------------------------------------------------------

1 -33 -33

2 33 -33

3 33 33

4 -33 33

Materiale barre d'armatura: B450C



-----------------------------------------------------------------

1 -21.5 -21.5 14

2 21.5 -21.5 14

3 21.5 21.5 14

4 -21.5 21.5 14

59

5 -29 -29 16

6 29 -29 16

7 29 29 16

8 -29 29 16

9 0 29 16

10 0 -29 16

11 -29 0 16

12 29 0 16

-----------------------------------------------------------------


Materiale staffe: B450C

-----------------------------------------------------------------


-----------------------------------------------------------------

geometria n°1



4, 3, 2, 1, 4

-----------------------------------------------------------------

geometria n°2



8, 7, 6, 5, 8

-----------------------------------------------------------------

-----------------------------------------------------------------

Proprietà statiche Sezione: P c7 placcato [Rettangolare 66x66 cm] - Armatura 1

-----------------------------------------------------------------

Momento d'inerzia 22: 1.77611e+006 cm^4







Angolo Teta: 0 °

Area: 4689.64 cm²






-----------------------------------------------------------------


Tipo Verifica: SLU

Zona sismica: si



--------------------------------------------------------------------

-------------------------- Verifica n° 1 --------------------------

--------------------------------------------------------------------


--------------------------------------------------------------------



T12 = 1772.0000 daN T13 = 5905.0000 daN

--------------------------------------------------------------------

Materiale calcestruzzo: Cls C32/40

fck = 320.00000 daN/cm²

fcd = 181.33333 daN/cm²

fctd = 14.111116 daN/cm²


fyd = 3913.0435 daN/cm²





--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008






VRd = 19757.107 daN


60


VRd = 19757.107 daN


--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.2 DM 14/01/2008









VRd = 52018.630 daN

VRsd = 52018.630 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 55.800000 cm

VRcd = 115140.41 daN


VRd = 52018.630 daN

VRsd = 52018.630 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 55.800000 cm

VRcd = 115140.41 daN

--------------------------------------------------------------------





--------------------------------------------------------------------

PILASTRO 9: sezione 50x50 cm

armatura longitunale 2+2 Φ14

armatura trasversale: st Φ6/20 cm calcestruzzo Rck 40 LC2 acciaio FeB44k Lc2 -----------------------------------------------------------------

Sezione: P c7 [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1

-----------------------------------------------------------------

Poligonale n°1



Materiale Poligonale: Rck 40 LC2


-----------------------------------------------------------------

1 -25 -25

2 25 -25

3 25 25

4 -25 25

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC2



-----------------------------------------------------------------

1 -21.5 -21.5 14

2 21.5 -21.5 14

3 21.5 21.5 14

4 -21.5 21.5 14

-----------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------


-----------------------------------------------------------------

geometria n°1



61

4, 3, 2, 1, 4

-----------------------------------------------------------------

-----------------------------------------------------------------

Proprietà statiche Sezione: P c7 [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1

-----------------------------------------------------------------








Angolo Teta: 0 °

Area: 2592.36 cm²






-----------------------------------------------------------------


Tipo Verifica: SLU

Zona sismica: si



--------------------------------------------------------------------

-------------------------- Verifica n° 1 --------------------------

--------------------------------------------------------------------


--------------------------------------------------------------------



T12 = 719.00000 daN T13 = 2396.0000 daN

--------------------------------------------------------------------

Materiale calcestruzzo: Rck 40 LC2

fck = 332.00000 daN/cm²

fcd = 156.77778 daN/cm²

fctd = 12.051437 daN/cm²


fyd = 3913.0435 daN/cm²





--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008






VRd = 15142.813 daN



VRd = 15142.813 daN


--------------------------------------------------------------------

Par.4.1.2.1.3.2 DM 14/01/2008









VRd = 11575.575 daN

VRsd = 11575.575 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 41.850000 cm

VRcd = 56561.638 daN

62


VRd = 11575.575 daN

VRsd = 11575.575 daN

cotgTheta = 2.5

f1cd/fcd = 0.5

AlphaC = 1

z = 41.850000 cm

VRcd = 56561.638 daN

--------------------------------------------------------------------





--------------------------------------------------------------------

La tabella riassume i risultati ottenuti per la verifica del meccanismo fragile negli elementi primari pilastri.

N max (daN)

(comb. sisma)M res. (daNm) H (m) T max (daN) 30% T max (daN) η T13 η T12

PIL. 1 - 3 25424 15079 6.35 2375 713 0.184 0.055

PIL. 2 39396 18105 6.35 2851 855 0.192 0.058

PIL. 4 - 6 42372 18740 6.35 2951 885 0.193 0.058

PIL. 5 66493 23757 6.35 3741 1122 0.201 0.060

PIL. 7 - 8 27325 38267 6.48 5905 1772 0.114 0.034

PIL. 9 36935 15524 6.48 2396 719 0.158 0.048


63

J.3.3 VERIFICHE SISMICHE STRUTTURE DI FONDAZIONE

Di seguito si riportano le verifiche agli stati limite ultimi delle strutture di fondazione, relativamente al raggiungimento della resistenza degli elementi strutturali che compongono la fondazione stessa, analogamente a quanto fatto per le verifiche statiche. Lo stato di sollecitazione alla base del pilastro è considerato pari al momento ultimo del pilastro stesso e al relativo taglio massimo, in quanto sono le massime sollecitazioni che l’elemento primario è in grado di trasferire alla struttura di fondazione. Lo sforzo assiale è derivato dall’analisi dinamica della struttura, in combinazione sismica. Di seguito si riporta lo stato di sollecitazione considerato per le verifiche sismiche delle strutture di fondazione al quale si sommano, per la direzione ortogonale, momento e taglio pari al 30% di quelli assunti nella direzione principale considerata.

PLINTO

N min (daN)

(comb. sisma)

N max (daN)

(comb. sisma)M res. (daNm) T max (daN)

PIL. 1 - 3 79024 64370 15079 2375

PIL. 2 92587 76757 18105 2851

PIL. 4 - 6 144317 110812 18740 2951

PIL. 5 170157 131130 23757 3741

PIL. 7 - 8 67808 52717 38267 5905

PIL. 9 75194 60419 15524 2396

plin

to B

PR

E

plin

to A

PR

Ep

linto

1

■ VERIFICA DI TIPO STRUTTURALE SOLETTA DI FONDAZIONE IN OPERA Di seguito si riportano le verifiche agli stati limite ultimi dei plinti di fondazione, relativamente al raggiungimento della resistenza degli elementi strutturali che compongono la fondazione stessa. Le resistenze dei materiali sono divise per i corrispondenti coefficienti parziali e per il fattore di confidenza. Lo stato di sollecitazione alla base del pilastro è ricavato dalle massime sollecitazioni che il ppilastro può trasferire alla fondazione, come precedentemente descritto. Sulla base di tali sollecitazioni si determina il diagramma di pressioni sul terreno: trattasi di diagramma di tipo trapezoidale, in quanto per tutti i plinti in esame non si raggiunge mai il carico limite del terreno che, a seguito di una plasticizzazione del terreno stesso, determinerebbe invece un diagramma rettangolare, tipo stress-block. Si calcola infine il momento flettente che sollecita la ciabatta di fondazione, considerata incastrata a livello del bicchiere di fondazione, e lo si confronta con il momento resistente della soletta stessa. caratteristiche geometriche plinto A PRE 440x420x35 – pil 4 - 6

B= 4.40 m L=4.20 m sp=0.35 m




H=1.30 m

larghezza bicchiere

Lbic1= 1.20 m

Lbic2= 1.00 m


l1=(B- Lbic1)/2=1.60 m

l2=(L- Lbic2)/2=1.60 m

64


Cond.1 Cond.2

N (daN) 144317 110812

M12 (daNm) 5622 5622

M13(daNm) 18740 18740

T2 (daN) 885 885

T3 (daN) 2951 2951

MB (daNm) 6773 6773

ML (daNm) 22576 22576

dove Mbase=M+T*H


σmin (daN/cm2) 0.66 0.48

σmax (daN/cm2) 1.01 0.82

σl (daN/cm2) 0.88 0.69

lato B B

Msoll (daNm) 26887 22603





indicatori di rischio soletta Cond.1 Cond.2 D/C 0.593 0.499


caratteristiche geometriche plinto A PRE 440x420x35 – pil 5

B= 4.40 m L=4.20 m sp=0.35 m




H=1.30 m

larghezza bicchiere

Lbic1= 1.20 m

Lbic2= 1.00 m


l1=(B- Lbic1)/2=1.60 m

l2=(L- Lbic2)/2=1.60 m


Cond.1 Cond.2

N (daN) 170157 131130

M12 (daNm) 7127 7127

M13(daNm) 23757 23757

T2 (daN) 1122 1122

T3 (daN) 3741 3741

MB (daNm) 8586 8586

ML (daNm) 28620 28620

dove Mbase=M+T*H


σmin (daN/cm2) 0.76 0.55

σmax (daN/cm2) 1.21 0.99

65

σl (daN/cm2) 1.04 0.82

lato B B

Msoll (daNm) 37436 31462







caratteristiche geometriche plinto B PRE 340x320x35 – pil 1 - 3

B= 3.40 m L=3.20 m sp=0.35 m




H=1.30 m

larghezza bicchiere

Lbic1= 1.20 m

Lbic2= 1.00 m


l1=(B- Lbic1)/2=1.10 m

l2=(L- Lbic2)/2=1.10 m


Cond.1 Cond.2

N (daN) 79024 64370

M12 (daNm) 4524 4524

M13(daNm) 15079 15079

T2 (daN) 713 713

T3 (daN) 2375 2375

MB (daNm) 5450 5450

ML (daNm) 18167 18167

dove Mbase=M+T*H


σmin (daN/cm2) 0.50 0.37

σmax (daN/cm2) 1.13 0.99

σl (daN/cm2) 0.91 0.78

lato B B

Msoll (daNm) 21759 18903

dove Msoll,C=[σl ⋅l2/2+ (σmax-σl) ⋅l2/3]⋅L






caratteristiche geometriche plinto B PRE 340x320x35 – pil 2

B= 3.40 m L=3.20 m sp=0.35 m


66



H=1.30 m

larghezza bicchiere

Lbic1= 1.20 m

Lbic2= 1.00 m


l1=(B- Lbic1)/2=1.10 m

l2=(L- Lbic2)/2=1.10 m


Cond.1 Cond.2

N (daN) 92587 76757

M12 (daNm) 5432 5432

M13(daNm) 18105 18105

T2 (daN) 855 855

T3 (daN) 2851 2851

MB (daNm) 6543 6543

ML (daNm) 21811 21811

dove Mbase=M+T*H


σmin (daN/cm2) 0.58 0.44

σmax (daN/cm2) 1.33 1.19

σl (daN/cm2) 1.07 0.93

lato B B

Msoll (daNm) 15549 14987







caratteristiche geometriche plinto 1 COOPSETTE 300x300x30

B= 3.00 m L=3.00 m sp=0.30 m


Ainf= rete Φ6 – maglia 24x24


H=1.55 m

larghezza bicchiere

Lbic1= 2.40 m

Lbic2= 2.40 m


l1=(B- Lbic1)/2=0.30 m

l2=(L- Lbic2)/2=0.30 m


Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond.4

N (daN) 67808 52717 75194 60419

M12 (daNm) 11480 11480 4657 4657

M13(daNm) 38267 38267 15524 15524

67

T2 (daN) 1772 1772 719 719

T3 (daN) 5905 5905 2396 2396

MB (daNm) 14226 14226 5771 5771

ML (daNm) 47420 47420 19238 19238

dove Mbase=M+T*H

Si ritiene soddisfatta la verifica strutturale della ciabatta di fondazione del plinto 1 Coopsette in quanto la sua lunghezza oltre il bicchiere prefabbricato è talmente contenuta da non presentare un comportamento a mensola.

■ VERIFICA DI TIPO STRUTTURALE BICCHIERI

Di seguito si riportano le verifiche strutturali agli stati limite ultimi dei bicchieri prefabbricati, analogamente a quanto fatto per le verifiche statiche. Le resistenze dei materiali sono divise per i corrispondenti coefficienti parziali e per il fattore di confidenza. Per la verifica dell’armatura del bicchiere, in analogia a quanto è stato fatto per la verifica dei plinti di fondazione, si considera uno stato di sollecitazione pari al momento ultimo del pilastro stesso e al relativo taglio massimo. Indicando con s lo spessore del bicchiere e con h l’altezza totale del bicchiere si ha che:

1) per la verifica dell’armatura orizzontale del bicchiere, ipotizzando superfici da cassero non ruvide, si considera uno sforzo di trazione orizzontale sulle pareti del bicchiere H0, da considerare in entrambe le direzioni x) e y) separatamente, pari a: H0=3/2*M/h+ 5/4*V (formulazione del Leonhardt) La capacità, relativamente all’armatura orizzontale del bicchiere, è data da:

H0c=Aorizz *[fy/(γM*F.C.)] La verifica viene condotta confrontando lo sforzo di trazione di progetto H0 con il relativo sforzo resistente H0c;

2) per la verifica dell’armatura verticale del bicchiere si considera lo schema a mensola, applicando all’estradosso del bicchiere il momento e il taglio corrispondenti (sulla sezione di base del bicchiere agisce cioè un momento pari a M+V*h). La verifica viene condotta confrontando il momento sollecitante la base del bicchiere e il relativo momento resistente.

1. VERIFICA ARMATURE ORIZZONTALI



B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm




Cond.1 Cond.2

N (daN) 144317 110812

M12 (daNm) 5622 5622

M13(daNm) 18740 18740

T2 (daN) 885 885

T3 (daN) 2951 2951


H0B (daN) 9983 9983

HOL (daN) 33278 33278



A (cm2) 6.28


68


D/C B 0.510 0.510

D/C L 1.701 1.701




B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm




Cond.1 Cond.2

N (daN) 170157 131130

M12 (daNm) 7127 7127

M13(daNm) 23757 23757

T2 (daN) 1122 1122

T3 (daN) 3741 3741


H0B (daN) 12656 12656

HOL (daN) 42187 42187



A (cm2) 6.28



D/C B 0.647 0.647

D/C L 2.156 2.156


plinto B PRE 340x320x35 – pil 1 – 3


B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm




Cond.1 Cond.2

N (daN) 79024 64370

M12 (daNm) 4524 4524

M13(daNm) 15079 15079

T2 (daN) 713 713

T3 (daN) 2375 2375


H0B (daN) 8033 8033

HOL (daN) 26778 26778



A (cm2) 6.28



D/C B 0.411 0.411

D/C L 1.368 1.368


plinto B PRE 340x320x35 – pil 2


B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm


69



Cond.1 Cond.2

N (daN) 92587 76757

M12 (daNm) 5432 5432

M13(daNm) 18105 18105

T2 (daN) 855 855

T3 (daN) 2851 2851


H0B (daN) 9645 9645

HOL (daN) 32151 32151



A (cm2) 6.28



D/C B 0.493 0.493

D/C L 1.643 1.643




B=115 cm L=115 cm h=90 cm sp=20 cm





N (daN) 67808 52717 75194 60419

M12 (daNm) 11480 11480 4657 4657

M13(daNm) 38267 38267 15524 15524

T2 (daN) 1772 1772 719 719

T3 (daN) 5905 5905 2396 2396


H0B (daN) 21348 21348 8661 8661

HOL (daN) 71160 71160 28868 28868



A (cm2) 9.42



D/C B 0.727 0.727 0.295 0.295

D/C L 2.424 2.424 0.984 0.984


2. VERIFICA ARMATURE VERTICALI



B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm


4 stΦ10 + 8 stΦ8


Cond.1 Cond.2

T2 (daN) 885 885

T3 (daN) 2951 2951

MB (daNm) 6463 6463

70

ML (daNm) 21543 21543

dove Mbase=M+T*h


M12R (daNm) 24920 LC2

M13R (daNm) 21760 LC2


Cond.1 Cond.2

D/C B 0,259 0,259

D/C L 0.990 0.990



B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm


4 stΦ10 + 8 stΦ8


Cond.1 Cond.2

T2 (daN) 1122 1122

T3 (daN) 3741 3741

MB (daNm) 8193 8193

ML (daNm) 27311 27311

dove Mbase=M+T*h


M12R (daNm) 24920 LC2

M13R (daNm) 21760 LC2


Cond.1 Cond.2

D/C B 0,329 0,329

D/C L 1.255 1.255

Risultando la verifica delle armature verticali del bicchiere prefabbricato del pilastro P5 non soddisfatte, si procede al rinforzo del suddetto bicchiere mediante l’esecuzione di un rinfianco in calcestruzzo armato che non consente l’attivazione del suddetto meccanismo di rottura. plinto B PRE 340x320x35 – pil 1 – 3


B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm


4 stΦ10 + 8 stΦ8


Cond.1 Cond.2

T2 (daN) 713 713

T3 (daN) 2375 2375

MB (daNm) 5201 5201

ML (daNm) 17335 17335

dove Mbase=M+T*h


M12R (daNm) 24920 LC2

M13R (daNm) 21760 LC2


Cond.1 Cond.2

D/C B 0,209 0,209

D/C L 0,797 0,797

71

plinto B PRE 340x320x35 – pil 2


B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm


4 stΦ10 + 8 stΦ8


Cond.1 Cond.2

T2 (daN) 885 885

T3 (daN) 2851 2851

MB (daNm) 6244 6244

ML (daNm) 20813 20813

dove Mbase=M+T*h


M12R (daNm) 24920 LC2

M13R (daNm) 21760 LC2


Cond.1 Cond.2

D/C B 0,251 0,251

D/C L 0.957 0.957



B=115 cm L=115 cm h=90 cm sp=20 cm


8 stΦ12 + 8 stΦ6


Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond. 4

T2 (daN) 1772 1772 719 719

T3 (daN) 5905 5905 2396 2396

MB (daNm) 13074 13074 5304 5304

ML (daNm) 43582 43582 17680 17680

dove Mbase=M+T*h


M12R (daNm) 43600 LC2

M13R (daNm) 43600 LC2


Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond. 4

D/C B 0,300 0.300 0,122 0.122

D/C L 1.000 1.000 0,406 0.406

■ VERIFICA CAPACITA’ PORTANTE PLINTI DI FONDAZIONE A seguire si riportano le verifiche allo stato limite ultimo di tipo geotecnico (GEO), in condizioni sismiche, dei plinti di fondazione. In analogia a quanto fatto per le verifiche strutturali dei plinti di fondazione, lo stato di sollecitazione considerato è pari al momento ultimo del pilastro stesso e al relativo taglio massimo. Sulla base di tali sollecitazioni è stato determinato il diagramma di pressioni sul terreno da confrontare con il relativo carico limite qlim. Il calcolo del carico limite è stato svolto secondo la formula trinomia di Brich-Hansen (EC7 – EC8), tenendo in conto i coefficienti correttivi funzione della forma della fondazione, dell’inclinazione del carico, della profondità del piano di posa, dell’inclinazione del piano campagna e dell’inclinazione della base di fondazione. Tale formulazione, in condizione sismica, assume la seguente espressione: condizioni sismiche

condizioni drenate → qlim=c’Ncscdcicbcgc+q’Nqsqdqiqbqgq+1/2γ’B’NγsγdγiγbγgγKhk

72

Per le fondazioni superficiali, in condizioni sismiche, le NTC 2008 prescrivono di prendere in considerazione l’effetto cinematico e l’effetto inerziale. L’azione del sisma, infatti, si traduce in accelerazioni nel sottosuolo (effetto cinematico) e nella fondazione, per l’azione delle forze di inerzia generate nella struttura in elevazione (effetto inerziale). Tali effetti sono messi in conto mediante l’introduzione di coefficienti sismici rispettivamente denominati Khi e Khk. L’effetto inerziale viene portato in conto nelle formule per calcolare i coefficienti correttivi del carico limte in funzione dell’inclinazione del carico mentre l’effetto cinematico modifica il solo coefficiente N in funzione del coefficiente sismico Khk. PARAMETRI GEOTECNICI

ϕ’ = 32.25° c’= 16.3 KPa

γt = 1850 daN/m3 Di seguito si riportano i risultati delle verifiche di tipo geotecnico, eseguite in condizioni sismiche, in tensioni efficaci. Il coefficiente di verifica è calcolato come rapporto tra la massima pressione agente sul terreno e il relativo carico limite. plinto A PRE 440x420x35 – pil 4 – 6


B= 4.40 m L=4.20 m H=1.30 m



Cond.1 Cond.2

N (daN) 144317 110812

M12 (daNm) 5622 5622

M13(daNm) 18740 18740

T2 (daN) 885 885

T3 (daN) 2951 2951

MB (daNm) 6773 6773

ML (daNm) 22576 22576

Cond.1 Cond.2 pressioni suolo (daN/cm

2) 0.86 0.68

carico limite (daN/cm2) 13.52 13.48

D/C 0.064 0.050





B= 4.40 m L=4.20 m H=1.30 m



Cond.1 Cond.2

N (daN) 170157 131130

M12 (daNm) 7127 7127

M13(daNm) 23757 23757

T2 (daN) 1122 1122

T3 (daN) 3741 3741

MB (daNm) 8586 8586

ML (daNm) 28620 28620

Cond.1 Cond.2

73

pressioni suolo (daN/cm

2) 1.02 0.82


D/C 0.076 0.061



plinto B PRE 340x320x35 - pil 1 – 3


B= 3.40 m L=3.20 m H=1.30 m



Cond.1 Cond.2

N (daN) 79024 64370

M12 (daNm) 4524 4524

M13(daNm) 15079 15079

T2 (daN) 713 713

T3 (daN) 2375 2375

MB (daNm) 5450 5450

ML (daNm) 18167 18167


2) 0.88 0.76


D/C 0.066 0.057



plinto B PRE 340x320x35 - pil 2


B= 3.40 m L=3.20 m H=1.30 m



Cond.1 Cond.2

N (daN) 92587 76757

M12 (daNm) 5432 5432

M13(daNm) 18105 18105

T2 (daN) 855 855

T3 (daN) 2851 2851

MB (daNm) 6543 6543

ML (daNm) 21811 21811


2) 1.04 0.90


D/C 0.078 0.067





B= 3.00 m L=3.00 m H=1.55 m




74

N (daN) 67808 52717 75194 60419

M12 (daNm) 11480 11480 4657 4657

M13(daNm) 38267 38267 15524 15524

T2 (daN) 1772 1772 719 719

T3 (daN) 5905 5905 2396 2396

MB (daNm) 14226 14226 5771 5771

ML (daNm) 47420 47420 19238 19238

Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond. 4 pressioni suolo (daN/cm

2) 1.64 1.78 1.06 0.91

carico limite (daN/cm2) 14.00 14.90 13.55 13.59

D/C 0.117 0.119 0.078 0.067



75

J.4 VERIFICHE LOCALI INCAMICIATURA PILASTRI IN C.A.

J.4.1 VERIFICA ANCORAGGIO BARRE φ16 ALLA FONDAZIONE Le armature longitudinali dell’incamiciatura del pilastro in c.a. sono ancorate alla struttura di fondazione

mediante barre ad aderenza migliorata φ16 mm, in perforazioni di diam. pari a 24 mm e lunghezza pari a 110 cm, saturate con resina. La lunghezza base di ancoraggio lb,rqd è determinata in accordo con quanto stabilito nel paragrafo 8.4.3 dell’EC2-EN 1992-1-1:2004:

lb,rqd=(ds/4)(σsd/fbd) dove ds diametro barra

σsd tensione di progetto a trazione della barra fbd tensione di aderenza di progetto Nel nostro caso di ha:

lb,rqd=(ds/4)(σsd/fbd)=86 cm dove ds=1.6 cm

σsd=fyd=fyk/γM=4500/1.25=3913 daN/cm2 (acciaio ad aderenza migliorata B450C)

fbk=2.25ηfctk=40.7 daN/cm2 (cls Rck250, applicando F.C.=1.20 previsto per LC2) in zona tesa: fbk=40.7/1.5=27.1 daN/cm2

fbd=fbk/γC=27.1/1.5=18.1 daN/cm2 Applicando poi i coefficienti di sovraresistenza previsti per le zone sismiche, si ha:

γRd*1.15*lb,rqd=1.10*1.15*86=109 cm

J.5 RINFORZO ARMATURE ORIZZONTALI BICCHIERE DI FONDAZIONE L’esecuzione delle verifiche sulle strutture di fondazione ha messo in evidenza la non idoneità delle armature orizzontali dei bicchieri prefabbricati a gestire le relative sollecitazioni, con i coefficienti di verifica peggiori in condizioni sismiche. Per quanti riguarda la verifica delle armature orizzontali, ipotizzando superfici da cassero non ruvide, si considera uno sforzo di trazione orizzontale sulle pareti del bicchiere H0 pari a: H0=3/2*M/h+ 5/4*V (formulazione del Leonhardt) con h= altezza del bicchiere La capacità, relativamente all’armatura orizzontale del bicchiere, è data da:

H0c=Aorizz *[fy/(γM*F.C.)]+Arifn*(fy/γM) La verifica viene condotta confrontando lo sforzo di trazione di progetto H0 con il relativo sforzo resistente H0c. In via cautelativa, si procede dimensionando il rinforzo del bicchiere prefabbricato con la combinazione di sollecitazioni relativa al plinto 1 Coopsette, in quanto risulta essere la condizione più gravosa. Si intende procedere al rinforzo delle armature orizzontali dei bicchieri prefabbricati mediante la messa in opera, lungo i quattro lati del bicchiere stesso, di profilo UPN100, saldato ad un tondo M30 che ne gestisce il collegamento.

76



B=115 cm L=115 cm h=90 cm sp=20 cm



armatura orizzontale di progetto (rinforzo): tondo M30

Arinf= 2*5.81=11.62 cm2



N (daN) 67808 52717 75194 60419

M12 (daNm) 11480 11480 4657 4657

M13(daNm) 38267 38267 15524 15524

T2 (daN) 1772 1772 719 719

T3 (daN) 5905 5905 2396 2396


H0B (daN) 21348 21348 8661 8661

HOL (daN) 71160 71160 28868 28868


fyd (daN/cm2) 3116 Fe b44k-LC2

A (cm2) 9.42 12 φ10

Armatura di rinforzo

fyd (daN/cm2) 5192 tondo cl. 8.8

A (cm2) 11.62 2 M30

Capacità (daN) H0C 89683


D/C B 0.238 0.238 0.097 0.097

D/C L 0.793 0.793 0.322 0.322


Per quanto riguarda il rinforzo del bicchiere del pilastro P5, rendendosi necessario l’esecuzione di un getto di ringrosso del bicchiere per via della verifica non soddisfatta delle armature verticali, le armature orizzontali del bicchiere stesso si ritengono integrate mediante la nuova staffatura del suddetto getto integrativo. Nel terzo superiore del getto di ringrosso del bicchiere si predispongono n. 6 staffe ϕ10. plinto A PRE 440x420x35 – pil 5


B= 120 cm L=100 cm h=95 cm sp=17.5 cm



armatura orizzontale di progetto (rinforzo)

Arinf= 12Φ10=9.42 cm2


Cond.1 Cond.2

N (daN) 170157 131130

M12 (daNm) 7127 7127

M13(daNm) 23757 23757

T2 (daN) 1122 1122

T3 (daN) 3741 3741


H0B (daN) 12656 12656

HOL (daN) 42187 42187


fyd (daN/cm2) 3116 Feb44kLC2

A (cm2) 6.28 8 ϕ10

77

Armatura di rinforzo

fyd (daN/cm2) 3913 B450C

A (cm2) 9.42 12 ϕ10

Capacità (daN) H0C 56429


D/C B 0.224 0.224

D/C L 0.748 0.748


J.6 PROGETTO COLLEGAMENTO STRUTTURE DI FONDAZONE E’ prevista la messa in opera di innesti di collegamento e di carpenterie metalliche, al fine di solidarizzare i pilastri alle travi portamuro di fondazione e alla soletta di pavimentazione. Il dimensionamento dei collegamenti tra le strutture di fondazione e i pilastri prefabbricati è eseguito calcolando lo sforzo assiale previsto dalle NTC 2008 al p.to 7.2.5.1 Collegamenti orizzontali tra fondazioni: 0.4*Nsd*agmax/g=0.4*Nsd*ag*S/g=6475 daN Dove: Nsd=68148 daN (max N pilastri STR SLV) ag=0.1617g S=1.469*1=1.469 (cat. C) ■ sisma X Sono previsti n. 2 innesti ϕ24 di collegamento del pilastro alla pavimentazione industriale.

81

■ sisma Y Il collegamento delle travi portamuro ai pilastri è realizzato mediante angolare metallico fissato ai suddetti elementi prefabbricati mediante n. 2+2 tasselli chimici Hitli HIT-RE 500V3+HIT-V (5.8) M24. collegamento lato trave portamuro

84

collegamento lato pilastro

87

J.7 PROGETTO CONTROVENTO DI FALDA METALLICO

Figura 10 SCHEMA CONTROVENTO DI FALDA METALLICO

J.7.1 VERIFICA PROFILI METALLICI Profili 2 UPN180

Verifiche S.L.U. acciaio Significato dei parametri: Ver: assume il seguente significato: 1 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo negativo 2 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo positivo 3 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo negativo 4 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo positivo 5 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo negativo 6 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo positivo 7 inviluppo che determina il momento torcente massimo negativo 8 inviluppo che determina il momento torcente massimo positivo 9 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo negativo 10 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo positivo 11 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo negativo 12 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo positivo 17 inviluppo che determina S1 massimo negativo 18 inviluppo che determina S1 massimo positivo 19 inviluppo che determina S2 massimo negativo 20 inviluppo che determina S2 massimo positivo 21 inviluppo che determina S3 massimo negativo 22 inviluppo che determina S3 massimo positivo 23 inviluppo che determina S4 massimo negativo 24 inviluppo che determina S4 massimo positivo I simboli S1, S2, S3, S4 indicano la “sigma combinata” e si riferiscono al calcolo della tensione fittizia valutata in ipotesi di linearità del comportamento del materiale e resistenza indefinita, la cui massimizzazione individua la più probabile verifica peggiore a pressoflessione, valutata con la formula (sigma positiva indica trazione)

13

13

12

12

W

M

W

M

A

N

id±±=σ

88

(W sono i moduli di resistenza) sui quattro spigoli del rettangolo ideale con moduli di resistenza pari a quelli della sezione base dell’asta. Dist: indica la distanza dal punto di inzio beam della sezione verificata Sollecitazioni di verifica: N = sforzo normale agente in direzione dell’asse locale 1 V12, V13 = tagli agenti in direzione 2 e 3 M12, M13 = momenti agenti nei piani 12 e 13 MT = momento torcente Le verifiche di resistenza e instabilità seguono le indicazioni per il calcolo agli stati limite ultimi poste in 4.2 DM14/01/2008 e cap.6 EN1993-1-1:2005. In base alla classe della sezione (par.4.2.3.1 DM2008) si adotta la seguente metodologia di verifica: Sezioni compatte: Classi 1-2, verifica plastica Sezioni moderatamente snelle: Classe 3, verifica elastica Sezioni snelle: Classe 4, non verificate; possono essere forzate ad essere considerate come sezioni di classe 3, con conseguente verifica elastica. Le sezioni snelle sono soggette a fenomeni di imbozzamento locali, pertanto devono essere effettuate analisi locali sui singoli elementi costituenti la sezione (EN 1993-1-5), tali verifiche non sono eseguite in automatico da CMP. VERIFICHE DI RESISTENZA: ArmNMT = indica il tratto di armatura interessato dalla verifica di resistenza a pressoflessione deviata, taglio e torsione CoeffRes = coeff.di sfruttamento di resistenza pari, per le classi 1 e 2, al massimo tra CoeffMN, CoeffV e CoeffT, mentre per le classi 3 e 4 è calcolato come rapporto tensionale elastico (eq.4.2.5 par.4.2.4.1.2 DM2008 e par.6.2.1(5) EC3). CoeffMN = coeff. di sfruttamento di resistenza a pressoflessione deviata (par.4.2.4.1.2 DM2008 e par.6.2.1(5,7) EC3)) CoeffV = coeff. di sfruttamento di resistenza a taglio (par.4.2.4.1.2 DM2008 e par.6.2.6 EC3); le verifiche di resistenza al taglio sono differenziate tra il caso di sezioni di classe 1 e 2, per le quali coeffV è calcolato come la somma del rapporto tra taglio agente e resistente in direzione 2 e 3, e le sezioni di classe 3 e 4, per le quali coeffV è calcolato come rapporto tensionale. CoeffT = coefficiente di sfruttamento di resistenza a torsione (par. 4.2.4.1.2 DM2008 e par.6.2.7 EC3) Classe = classificazione della sezione (par.4.2.3.1 DM2008) Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffMN>1, CoeffV>1, CoeffT>1) VERIFICHE DI INSTABILITA’: Per le verifche di instabilità si usa sempre la sezione base. CoeffN = coefficiente di sfruttamento d’instabilità a compressione (par.4.2.4.1.3.1 DM2008 e par.6.3.1 EC3) CoeffNM12, CoeffNM13 = coefficiente di sfruttamento d’instabilità flessotorsionale piano 12 e 13 (par.4.2.4.1.3.2 DM2008 ed eq.6.61 e 6.62 par.6.3.3 EC3); per i fattori di interazione viene applicato l’Annex B dell’EC3. Classe = classificazione della sezione (par.4.2.3.1 DM2008) Lrif = lunghezza di riferimento per le verifiche di instabilità su cui si valuta la forma del diagramma del momento sia per il piano di sbandamento 12 e sia 13. Per il momento Mcr del par.4.2.4.1.3.2 DM2008 (e par.6.3 EC3), poiché non è specificato come calcolarlo, si è adottato il metodo del par.4.3 del BS 5950-1:2000. Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffN>1, CoeffNM12>1, CoeffNM13>1) Verifica di Resistenza “~PressoFless.Acciaio SLU” Tipo Verifica: verifiche allo stato limite ultimo secondo il DM 14/01/2008. Origine del sistema di riferimento delle sollecitazioni: nel baricentro della sezione base omogenizzata; Set Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08” Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: ~ACCIAIO Resistenza materiali per sezioni di Classe 1-2-3-4 per verifiche SLU (t = spessore sezione)

ID Materiale Nome materiale fy (t<40mm) (daN/cm²)

fy (t>40mm) (daN/cm²)

M0

n.29 S 275 2750 2550 1.05 n.66 S 275 E/2 2750 2550 1.05 Il CoeffV, per le sezioni di classe 1 e 2 e differenti da tubolari e a doppio T è valutato anche con il rapporto tensionale tangenziale elastico. Unità di misura lunghezze: cm Unità di misura sforzi Normali e Tagli: daN Unità di misura dei Momenti: daNcm Unità di misura delle Tensioni: daN/cm² Beam n.354 - Sezione “2UPN180 [2C_EST UPN 180]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: Sezione Base fino a fine asta Tipo Sezione: Laminato Ver Dist N V12 V13 M12 M13 MT ArmNMT (cm) (daN) (daN) (daN) (daNcm) (daNcm) (daNcm) CoeffRes CoeffMN CoeffV CoeffT Classe Massimo CoeffT: 1 0.00 -1928.69 3776.15 533.10 0.00 0.00 -235.85 0 0.0132 0.0132 0.0000 0.0000 3 Massimo CoeffV: 1 0.00 -1928.69 3776.15 533.10 0.00 0.00 -235.85 0 0.0132 0.0132 0.0000 0.0000 3 Beam n.367 - Sezione “2UPN180 [2C_EST UPN 180]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: Sezione Base fino a fine asta Tipo Sezione: Laminato

89

Ver Dist N V12 V13 M12 M13 MT ArmNMT (cm) (daN) (daN) (daN) (daNcm) (daNcm) (daNcm) CoeffRes CoeffMN CoeffV CoeffT Classe Massimo CoeffMN: 2 600.00 3692.12 -12.39 -47.06 -60752.61 58708.99 -71.98 0 0.3859 0.3859 0.0000 0.0000 3 Massimo CoeffRes: 2 600.00 3692.12 -12.39 -47.06 -60752.61 58708.99 -71.98 0 0.3859 0.3859 0.0000 0.0000 3 Beam n.372 - Sezione “2 UPN180 pannello [2C_EST UPN 180]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: Sezione Base fino a fine asta Tipo Sezione: Laminato Ver Dist N V12 V13 M12 M13 MT ArmNMT (cm) (daN) (daN) (daN) (daNcm) (daNcm) (daNcm) CoeffRes CoeffMN CoeffV CoeffT Classe Massimo CoeffT: 1 0.00 -1943.81 4072.38 135.30 0.00 0.00 164.97 0 0.0133 0.0133 0.0000 0.0000 3 Massimo CoeffV: 1 0.00 -1943.81 4072.38 135.30 0.00 0.00 164.97 0 0.0133 0.0133 0.0000 0.0000 3 Beam n.376 - Sezione “2 UPN180 pannello [2C_EST UPN 180]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: Sezione Base fino a fine asta Tipo Sezione: Laminato Ver Dist N V12 V13 M12 M13 MT ArmNMT (cm) (daN) (daN) (daN) (daNcm) (daNcm) (daNcm) CoeffRes CoeffMN CoeffV CoeffT Classe Massimo CoeffMN: 20 0.00 126.39 26.96 1510.08 -13481.28 -681797.65 -262.58 0 0.8794 0.8794 0.0000 0.0000 3 Massimo CoeffRes: 20 0.00 126.39 26.96 1510.08 -13481.28 -681797.65 -262.58 0 0.8794 0.8794 0.0000 0.0000 3 Verifica di Instabilità “~PressoFless.Acciaio SLU" Origine del sistema di riferimento delle sollecitazioni: nel baricentro della sezione base omogenizzata; Set Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08” Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: ~ACCIAIO Resistenza materiali per instabilità delle membrature a SLU (con t spessore sezione)

ID Materiale Nome materiale fy (t<40mm) (daN/cm²)

fy (t>40mm) (daN/cm²)

M1

n.29 S 275 2750 2550 1.05 n.66 S 275 E/2 2750 2550 1.05 Unità di misura lunghezze: cm Unità di misura sforzi Normali e Tagli: daN Unità di misura dei Momenti: daNcm Unità di misura delle Tensioni: daN/cm² Beam n.365 - Sezione “2UPN180 [2C_EST UPN 180]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: Sezione Base fino a fine asta Tipo Sezione: Laminato Parametri per verifica di Stabilità: Curva instabilità sbandamento piano 12: Sezione in acciaio Curva c Curva instabilità sbandamento piano 13: Sezione in acciaio Curva c Lunghezza di riferimento dell’asta LRif: 1000 cm Coefficiente per stabilità distorsionale (solo verifiche Steel World–EN15512) �db: 1 NOTA: nelle parti del testo dedicate all’indicazione della presenza o meno di ritegni per lo sbandamento, se un ritegno è stato individuato in modo automatico da CMP compare anche la scritta “(A)”:

Descrizione Piano 1-2 Piano 1-3 Svergolamento Coefficienti di vincolo 1 1 1 Lunghezze effettive aste 1000 cm 1000 cm 10 cm Lunghezze libere di inflessione 1000 cm 1000 cm 10 cm Ritegno per lo sbandamento inizio Beam (nodo 274)

assente (A) assente (A) presente (A)

90

Ritegno per lo sbandamento fine Beam (nodo 14)

presente presente presente

Snellezza sbandamento piano 12: 298.42 Snellezza sbandamento piano 13: 143.721 Ver Dist N M12 M13 CoeffN CoeffNM12 CoeffNM13 Classe (cm) (daN) (daNcm) (daNcm) Massimo CoeffN: 1 5.00 -5056.34 -49389.49 56539.45 0.4669 0.4397 0.8192 3 Massimo CoeffNM13: 9 5.00 -4360.56 -73603.05 60510.24 0.4027 0.5396 0.8862 3 Massimo CoeffNM12: 9 5.00 -4360.56 -73603.05 60510.24 0.4027 0.5396 0.8862 3 Beam n.374 - Sezione “2 UPN180 pannello [2C_EST UPN 180]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: Sezione Base fino a fine asta Tipo Sezione: Laminato Parametri per verifica di Stabilità: Curva instabilità sbandamento piano 12: Sezione in acciaio Curva c Curva instabilità sbandamento piano 13: Sezione in acciaio Curva c Lunghezza di riferimento dell’asta LRif: 1000 cm Coefficiente per stabilità distorsionale (solo verifiche Steel World–EN15512) �db: 1 NOTA: nelle parti del testo dedicate all’indicazione della presenza o meno di ritegni per lo sbandamento, se un ritegno è stato individuato in modo automatico da CMP compare anche la scritta “(A)”:

Descrizione Piano 1-2 Piano 1-3 Svergolamento Coefficienti di vincolo 1 1 1 Lunghezze effettive aste 1000 cm 1000 cm 10 cm Lunghezze libere di inflessione 1000 cm 1000 cm 10 cm Ritegno per lo sbandamento inizio Beam (nodo 280)

assente (A) assente (A) presente (A)


presente presente presente

Snellezza sbandamento piano 12: 98.7134 Snellezza sbandamento piano 13: 143.721 Ver Dist N M12 M13 CoeffN CoeffNM12 CoeffNM13 Classe (cm) (daN) (daNcm) (daNcm) Massimo CoeffN: 1 5.00 -5753.65 16257.38 56875.70 0.1459 0.1681 0.2365 3 Beam n.376 - Sezione “2 UPN180 pannello [2C_EST UPN 180]” Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 cm; 0 cm Riepilogo tratti di armatura sull'asta: Sezione Base fino a fine asta Tipo Sezione: Laminato Parametri per verifica di Stabilità: Curva instabilità sbandamento piano 12: Sezione in acciaio Curva c Curva instabilità sbandamento piano 13: Sezione in acciaio Curva c Lunghezza di riferimento dell’asta LRif: 1000 cm Coefficiente per stabilità distorsionale (solo verifiche Steel World–EN15512) �db: 1 NOTA: nelle parti del testo dedicate all’indicazione della presenza o meno di ritegni per lo sbandamento, se un ritegno è stato individuato in modo automatico da CMP compare anche la scritta “(A)”:

Descrizione Piano 1-2 Piano 1-3 Svergolamento Coefficienti di vincolo 1 0.1 1 Lunghezze effettive aste 1000 cm 1000 cm 1000 cm Lunghezze libere di inflessione 1000 cm 100 cm 1000 cm Ritegno per lo sbandamento inizio Beam (nodo 17)

presente presente (A) presente (A)


presente presente presente (A)

Snellezza sbandamento piano 12: 98.7134 Snellezza sbandamento piano 13: 14.3721 Ver Dist N M12 M13 CoeffN CoeffNM12 CoeffNM13 Classe (cm) (daN) (daNcm) (daNcm) Massimo CoeffNM13:

91

11 500.00 109.61 13481.27 -681804.21 0.0000 0.3547 0.3678 3 Massimo CoeffNM12: 11 500.00 109.61 13481.27 -681804.21 0.0000 0.3547 0.3678 3

Diagonali Ø36 Per esigenze di modellazione, gli elementi di controvento sono modellati con modulo elastico dimezzato per considerare la non partecipazione dell’elemento strutturale quando è compresso. Da ciò discende che il massimo sforzo di trazione estratto dai tabulati di modellazione deve essere raddoppiato. Tondo diam. 36 mm NEd=14095 daN Deve risultare:

NEd/Nt,Rd=14095/21398=0.66≤1 dove

Nt,Rd=A*fyk/γM0=8.17*2750/1.05=21398 daN J.7.2 VERIFICA NODI DI COLLEGAMENTO

J.7.2.1 NODO A1-A2

Il collegamento dei profili UPN180 alla trave monolitica è realizzato mediante n. 2 barre filettate passanti M20 (Ares=2.45 cm2), classe di resistenza 8.8. Le massime sollecitazioni alle quali è soggetto il collegamento in oggetto sono: sisma x: sisma y: T=5153 daN T=8669 daN N=4744 daN N=7409 daN - verifica barra filettata M20 (8.8) Nei riguardi delle stato limite ultimo, in presenza di sforzi di trazione e taglio, la verifica è soddisfatta se risulta: Fv,Ed/Fv,Rd + Ft,Ed/1.4 Ft,Rd<1 Resistenza di calcolo a taglio della barra filettata

Fv,Rd = 0,6�ftb�Ares/ γM2 = 0.6x8000x2.45/1.25=9408 daN Resistenza di calcolo a rifollamento del piatto dell’unione

Fb,Rd= k�α� ftb�d�t/γM2 = 2.50x0.67x4300x2.0x1.00/1.25= 11467 daN

k =

− 5.2;7.18.2min0

2

d

e =

− 5.2;7.10.2

0.98.2min = 2.50

α =

1;f

f;

d3

emin

t

tb

0

1 =

1;4300

8000;

23

0.4min

x = 0.67

La resistenza complessiva della singola unione a taglio è data da:

Fv,Rd =min {Fv,Rd; Fb,Rd}= 9408 daN Resistenza di calcolo a trazione della barra filettata

Ft,Rd = 0,9�ftb�Ares/ γM2 = 0.9x8000x2.45/1.25=14112 daN

92

Resistenza a punzonamento del piatto di collegamento

Bp,Rd = 0.6�π�dm�tp�ftk / γM2 = 0.6xπx2.0x1.00x4300/1.25= 12968 daN La resistenza complessiva della singola unione a trazione è data da:

Ft,Rd =min {Ft,Rd; Bp,Rd}= 12968 daN Nel caso in esame si ha: Verifica barra filettata nodo A1-A2

Bullone M20 Acciaio S275

Ares 2.45 cmq t 1.00 cm

Classe Acc 8.8

ft ,b 8000 daN/cmq per bulloni di classe 8.8 e1 4 cm dir. parallela al taglio

γM 2 1.25 e2 9 cm dir. ortogonale al taglio

d0 2 cm

ftk 4300 daN/cmq resistenza a rottura acciaio della piastra

k 2.50

α 0.67

FV.Rd 9408 daN Resist a taglio bulloni Fb,Rd 11467 daN Resist a rifollamento del piatto dell'unione

FV.Rd 9408 daN

FT,Rd 14112 daN Resist a traz degli elem dell'unione BP,Rd 12968 daN Resist a punzonamento del piatto collegato

FT.Rd 12968 daN

Cond. 1 sisma X Cond. 2 sisma Y

FV,Ed 2577 daN taglio FV,Ed 4335 daN taglio

FT,Ed 2372 daN trazione FT,Ed 3705 daN trazione

Verifica: 0.40 <1 verificato Verifica: 0.66 <1 verificato - verifica rifollamento calcestruzzo La resistenza di calcolo a taglio di una barra filettata posta in un getto di calcestruzzo è calcolata secondo le indicazioni fornite dalle <2> in merito alla resistenza dei connettori di strutture composte acciaio-calcestruzzo. Si considera, in via cautelativa, la resistenza lato calcestruzzo che può essere valutata nella misura di:

TRd,c=0.29⋅α⋅d2⋅(fck⋅Ec)0.5/γV= 7846 daN

dove α=0.20(hsc/d+1)=0.20(6.0/2.0+1)=0.80 d=20 mm fck=(37.5*0.83)/1.2=25.9 N/mm2 Ec=33119/1.2=27599 N/mm2

γV=1.25 La verifica è soddisfatta se risulta: TRd > TEd Nel nostro caso si ha:

TRd=7846 daN > TEd =8669/2=4335 daN ⇒ verifica soddisfatta

J.7.2.2 NODO B1-B2

Il collegamento dei profili UPN180 alla trave monolitica è realizzato mediante n. 2 barre filettate passanti M20 (Ares=2.45 cm2), classe di resistenza 8.8. Le massime sollecitazioni alle quali è soggetto il collegamento in oggetto sono:

93

sisma y – max N: sisma y - max T: T=3372 daN T=6908 daN N=7601 daN N=6233 daN - verifica barra filettata M20 (8.8) Nei riguardi delle stato limite ultimo, in presenza di sforzi di trazione e taglio, la verifica è soddisfatta se risulta: Fv,Ed/Fv,Rd + Ft,Ed/1.4 Ft,Rd<1 Resistenza di calcolo a taglio della barra filettata



k =

− 5.2;7.18.2min0

2

d

e =

− 5.2;7.10.2

0.98.2min = 2.50

α =

1;f

f;

d3

emin

t

tb

0

1 =

1;4300

8000;

23

0.4min

x = 0.67


Fv,Rd =min {Fv,Rd; Fb,Rd}= 9408 daN Resistenza di calcolo a trazione della barra filettata

Ft,Rd = 0,9�ftb�Ares/ γM2 = 0.9x8000x2.45/1.25=14112 daN Resistenza a punzonamento del piatto di collegamento

Bp,Rd = 0.6�π�dm�tp�ftk / γM2 = 0.6xπx2.0x1.00x4300/1.25= 12968 daN La resistenza complessiva della singola unione a trazione è data da:

Ft,Rd =min {Ft,Rd; Bp,Rd}= 12968 daN Nel caso in esame si ha:

94

Verifica barra filettata nodo B1-B2



Classe Acc 8.8



d0 2 cm


k 2.50

α 0.67


FV.Rd 9408 daN


FT.Rd 12968 daN

Cond. 1 sisma Y maxN Cond. 2 sisma Y maxT

FV,Ed 1686 daN taglio FV,Ed 3454 daN taglio

FT,Ed 3801 daN trazione FT,Ed 3117 daN trazione





TRd=7846 daN > TEd =6908/2=3117 daN ⇒ verifica soddisfatta

J.7.2.3 NODO C1-C2

Il collegamento dei profili UPN180 al pilastro è realizzato modificando la carpenteria metallica posta in opera per collegare la trave monolitica al pilastro. Il collegamento prevede l’inserimento di n. 4 barre filettate passanti M30 (Ares=5.61 cm2), classe di resistenza 8.8. Le massime sollecitazioni alle quali è soggetto il collegamento in oggetto sono: sisma y: Nmonolitica=8763 daN (br=1.00 m) → M=8763 daNm NUPN180=8142 daN T=9961 daN - verifica barra filettata M30 (8.8)

95

Nei riguardi delle stato limite ultimo, in presenza di sforzi di trazione e taglio, la verifica è soddisfatta se risulta: Fv,Ed/Fv,Rd + Ft,Ed/1.4 Ft,Rd<1 Taglio T=9961 daN Nmonolitica=8763 daN (br=1.00 m) → M=8763 daNm Trazione N=8142 daN

Le massime sollecitazioni che derivano dal suddetto schema di carico sono pari a: Fv,Ed= 15277 daN Ft,Ed= 3331 daN

96

Verifica barra filettata nodo C1-C2



Classe Acc 8.8



d0 3 cm


k 2.50

α 0.44


FV.Rd 17200 daN


FT.Rd 29179 daN

Cond. 1 Cond. 2

FV,Ed 15277 daN taglio FV,Ed daN taglio

FT,Ed 3331 daN trazione FT,Ed daN trazione





TRd=17653 daN > TEd =15277 daN ⇒ verifica soddisfatta

Per il collegamento bullonato dei profili UPN180 all’angolare L150x14 vedi il par. J.6.2.4.

J.7.2.4 NODO D1-D2

Il collegamento dei profili UPN180 al pilastro è realizzato modificando la carpenteria metallica posta in opera per collegare la trave monolitica al pilastro. Il collegamento prevede l’inserimento di n. 8 barre filettate passanti M30 (Ares=5.61 cm2), classe di resistenza 8.8, oltre ai 2 tasselli chimici HIT-V (5.8) M20 già in sede. Le massime sollecitazioni alle quali è soggetto il collegamento in oggetto sono: sisma y: Nmonolitica=22643 daN (br=1.00 m) → M=22643 daNm

97

NUPN180=9028 daN T=7399 daN - massimo carico attribuibile ai tasselli M20 – lato 2

- verifica barra filettata M30 (8.8) – lato 1 Nei riguardi delle stato limite ultimo, in presenza di sforzi di trazione e taglio, la verifica è soddisfatta se risulta: Fv,Ed/Fv,Rd + Ft,Ed/1.4 Ft,Rd<1 Taglio T=7399-4000=3399 daN Nmonolitica=22643 daN (br=1.00 m) → M=22643 daNm Trazione N=9028-1500=7528 daN

98

Le massime sollecitazioni che derivano dal suddetto schema di carico sono pari a: Fv,Ed= 16536 daN Ft,Ed= 1104 daN

99

Verifica barra filettata nodo D1-D2 lato 1



Classe Acc 8.8



d0 3 cm


k 2.50

α 0.56


FV.Rd 21500 daN


FT.Rd 29179 daN

Cond. 1 Cond. 2







TRd=17653 daN > TEd =16536 daN ⇒ verifica soddisfatta

Il collegamento dei profili UPN180 all’angolare L150x14 è realizzato mediante n. 2 bulloni M16 (Ares=1.57 cm2), classe di resistenza 8.8. Le massime sollecitazioni alle quali è soggetto il collegamento in oggetto sono: sisma y: T=9028/2=4514 daN - verifica barra filettata M16 (8.8) Nei riguardi delle stato limite ultimo, in presenza di sforzi di trazione e taglio, la verifica è soddisfatta se risulta: Fv,Ed/Fv,Rd + Ft,Ed/1.4 Ft,Rd<1

100

Verifica barra filettata nodo D1-D2 upn180-angolare L150x14



Classe Acc 8.8



d0 1.6 cm


k 2.50

α 1.00


FV.Rd 6029 daN


FT.Rd 8300 daN

Cond. 1 Cond. 2



Verifica: 0.75 <1 verificato Verifica: 0.00 <1 verificato

J.7.2.5 NODO E1

Il collegamento dei profili UPN180 al pilastro è realizzato mediante due piatti di spessore 15 mm posti sullo spigolo del pilastro stesso e fissati entrambi mediante 2 tasselli chimici HIT-RE 500-V3 + HIT-V (5.8) M20. Le massime sollecitazioni alle quali è soggetto il collegamento in oggetto sono dedotte dallo sforzo di trazione del tondo che vi converge, valutato nella misura di 7675 daN, e che viene scomposto nelle due direzioni ortogonali. Si verificano i due collegamenti tassellati assegnando lo sforzo di trazione pari a: 7675·cosα=7675·cos45°=5427 daN

101

Verifica tassellatura lato 1 – ortogonale alla trave monolitica

104

Verifica tassellatura lato 2 – parellelo alla trave monolitica

106

J.7.2.6 NODO E2

Il collegamento dei profili UPN180 al pilastro è realizzato mediante due piatti di spessore 15 mm posti sullo spigolo del pilastro stesso e fissati entrambi mediante 2 tasselli chimici HIT-RE 500-V3 + HIT-V (5.8) M20. Le massime sollecitazioni alle quali è soggetto il collegamento in oggetto sono dedotte dallo sforzo di trazione del tondo che vi converge, valutato nella misura di 7191 daN, e che viene scomposto nelle due direzioni ortogonali. Si verificano i due collegamenti tassellati assegnando lo sforzo di trazione pari a: 7191·cosα=7675·cos45°=5085 daN Verifica tassellatura (vedi par. J.6.2.5)

107

J.7.2.7 COLLEGAMENTO DIAGONALI Ø36 Si tratta di attacco flangiato con piastra sp. 15 mm fissata con n. 1 bulloni M27. Si assume per la verifica sul bullone la condizione di carico peggiorativa: N=14095 daN Sollecitazione di taglio sul singolo bullone: Fv,Ed=T/nb=14095/1= 14095daN Si adottano n. 1 bulloni M27 (8.8). Resistenza di calcolo a taglio della barra filettata



k =

− 5.2;7.18.2min0

2

d

e =

− 5.2;7.1

7.2

0.48.2min = 2.45

α =

1;f

f;

d3

emin

t

tb

0

1 =

1;4300

8000;

7.23

0.5min

x = 0.62


Fv,Rd =min {Fv,Rd; Fb,Rd}= 17626 daN La verifica è soddisfatta in quanto risulta: Fv,Ed/ Fv,Rd=14095/17626=0.80<1

108

J.8 PROGETTO CERCHITURA APERTURA FRONTE NORD CAPANNONE COOPSETTE ■ ARCHITRAVE - n. 2 IPE240 – acciaio S 275

Schema statico Trave appoggiata a una campata. Luce di calcolo massima l=590 cm Caratteristiche statiche della sezione IPE240

Af=39.10 cm2 Jx=3892 cm4 Wx=324 cm3 Combinazione di carico Gstr+Gperm+Qacc

Combinazione delle azioni

qd=γG1∙Gstr+γG2∙Gperm +γQ1∙ Qacc= p.p.=30.7 daN/m qpann=(350 daN/m2x1.50)x5.80(h)=3045 daN/m Su ogni profilo: 3045 daN/m/2=1523 daN/m q=1523+1.3*30.7=1563 daN/m Calcolo delle sollecitazioni massime

Momento massimo in mezzeria Mmax=ql2/8=(1563x5.902 )/8=6801 daNm Taglio massimo Tmax=ql/2=(1563x5.90)/2=4610 daN A. Verifiche di resistenza

Le verifiche di resistenza sono effettuate secondo le indicazioni del punto 4.2.4.1.2 delle NTC 2008. Verifica di resistenza profilo IPE240

La verifica è soddisfatta se risulta:

σx,Ed2 + σz,Ed

2 - σx,Ed∙ σz,Ed + 3∙τEd2 ≤ (fyk/γM0)

2 Per il profilo in esame si ha: 209.92+3x33.72 ≤ 261.92

47465 ≤ 68592 ⇒ verifica soddisfatta

dove σz,Ed=Mmax/Wx=680100/324=2099 daN/cm2=209.9 N/mm2

τEd=Tmax/A=4610/(0.62∙22.04)=337 daN/cm2=33.7 N/mm2 B. Verifiche di deformabilità

Le azioni sono fattorizzate secondo i coefficienti della combinazione caratteristica rara, impiegata per gli stati limite di esercizio irreversibili. Combinazione delle azioni qd=Gperm+Qacc= p.p.=30.7 daN/m qpann=(350 daN/m2x1.00)x5.80(h)=2030 daN/m Su ogni profilo: 2030 daN/m/2=1015 daN/m q=1015+1.0*30.7=1046 daN/m

ftot=5/384∙ q∙L4/(E∙J)=5/384x10.46x5904/(2100000x3892)=2.01 cm ⇒1/294Lc nei limiti consigliati (1/250) con J (momento d’inerzia per il piano di inflessione) =3892 cm4 E m// (modulo di elasticità acciaio) =2100000 daN/cm2 ■ PIEDRITTO - UPN240 – acciaio S 275

Vincolamento asta

cerniera-cerniera Luce di calcolo massima

109

l=280 cm Caratteristiche statiche della sezione UPN240

Af=42.3 cm2 Jx=3599 cm4 Jy=247 cm4 Wx=300 cm3 Wy=39.5 cm3

ρmin=2.42 cm lunghezza libera d’inflessione

l0=β⋅l=1x280=280 cm snellezza pilastro

λ= l0/ρmin=116

Combinazione di carico Gstr+Gperm+Qacc

azione di compressione di calcolo sul pilastro NEd - reazioni architravi IPE240:

2*4610= 9220 daN - peso proprio piedritto:

(33.2 daN/mx1.3)x2.8(h)= 121 daN NEd= 9341 daN

Verifiche di stabilità

Le verifiche di stabilità a compressione sono effettuate secondo le indicazioni del punto 4.2.4.1.3.1 delle NTC 2008. La verifica è soddisfatta se risulta:

NEd/Nb,Rd ≤ 1 resistenza all’instabilità dell’asta compressa Nb,Rd

Nb,Rd=χ⋅A⋅fyk/γM1=0.369x42.3x2750/1.05=40832 daN dove:

χ=1/(Φ+√Φ2 -λλλλ2)=1/(1.692+√1.6922-1.352)=0.369

Φ=0.5⋅[1+α⋅(λλλλ-0.2)+ λλλλ2]=0.5x[1+0.49x(1.35-0.2)+1.352]=1.692

λλλλ=√A⋅ fyk/Ncr =√42.3x2750/63873=1.35

Ncr= A⋅σcr=42.3x1510=63873 daN Per il profilo in esame si ha:

NEd/Nb,Rd =9341/40832 = 0.229 ≤ 1 ⇒ verifica soddisfatta

110

J.9 GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI Vista la metodologia di dimensionamento degli elementi, si omettono i contenuti del presente paragrafo. K. CODICE DI CALCOLO

Per la verifica delle strutture in elevazione è stato utilizzato il solutore agli Elementi Finiti Xfinest 2015 (elaborato da CEAS Centro di Analisi Strutturale, viale Giustiniano 10 - 20129 Milano), con interfaccia CMP, versione 29.0.2.3 (prodotto da CAIREPRO s.c. via Gandhi, 1 - 42100 Reggio Emilia). Per la verifica dei collegamenti tassellati è stato utilizzato il programma Hilti PROFIS Anchor, versione 2.7.6.

111

ALLEGATI

1. DICHIARAZIONE DI AFFIDABILITA’ DEL CODICE DI CALCOLO

114

2. DESCRIZIONE DEI DATI DEL MODELLO CAPANNONE PREFABBRICATO

DESCRIZIONE DEI DATI DEL MODELLO Di seguito sono descritti i dati geometrici e non del modello fisico-matematico utilizzato per il calcolo strutturale. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Di seguito vengono elencati i materiali usati nel modello: Dati generali ID = numero identificativo del materiale E = modulo di Elasticità ν = coefficiente di Poisson G = modulo di Elasticità Tangenziale Ps = peso specifico α = coefficiente di Dilatazione Termica fyk = tensione caratteristica di snervamento fu = resistenza ultima a trazione εud = deformazione ultima γM,c = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per compressione γM,t = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per trazione γM = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU γM,ecc = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per situazioni eccezionali Dati specifici per calcestruzzo Rck = resistenza caratteristica cubica di compressione del calcestruzzo fck = resistenza caratteristica cilindrica di compressione del calcestruzzo fctk = resistenza caratteristica di trazione del calcestruzzo fctm = resistenza media di trazione del calcestruzzo ftc,eff = resistenza media di trazione efficace del calcestruzzo al momento in cui si suppone l’insorgere delle prime fessure γc = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per compressione del calcestruzzo αcc = coefficiente riduttivo per le resistenze a compressione di lunga durata αct = coefficiente riduttivo per le resistenze a trazione di lunga durata GrpEsig = gruppo di esigenza (livello di aggressività dell’ambiente) per le verifiche SLE; par.4.3.1.6 del DM 9/1/1996 (a = condizioni ambiente poco aggressivo, b = moderatamente aggressivo, c = molto aggressivo) oppure par.5.1.2.2.6.5 del DM 14/09/2005 o par.4.1.2.2.4.3 DM 14/01/2008 (a = condizioni ambientali ordinarie, b = aggressive, c = molto aggressive). Per l’Eurocodice corrisponde alla classe di esposizione, prospetto 7.1N EN 1992-1-1:2005 (a = X0, XC1, b = XC2, XC3, XC4, c = XD1, XD2, XS1, XS2, XS3) Dati specifici per acciaio da carpenteria fy = tensione di snervamento acciaio per spessori minori o uguali a 40mm fy1 = tensione di snervamento acciaio per spessori maggiori di 40mm γM0,c = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per compressione per acciaio da carpenteria (per il DM 14/09/2005 corrisponde a γM) γM0,t = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per trazione per acciaio da carpenteria γM1 = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per acciaio da carpenteria per verifiche di instabilità (per il DM 14/09/2005 corrisponde a γM) Dati specifici per legno strutturale Cl.Serv. = classe di servizio per materiali di tipo “legno strutturale” kmod,perm = coefficiente di modificazione delle resistenze del legno strutturale in presenza di azioni permanenti kmod,lung = coefficiente di modificazione delle resistenze del legno strutturale in presenza di azioni di lunga durata kmod,med = coefficiente di modificazione delle resistenze del legno strutturale in presenza di azioni di media durata kmod,brev = coefficiente di modificazione delle resistenze del legno strutturale in presenza di azioni di breve durata kmod,ist = coefficiente di modificazione delle resistenze del legno strutturale in presenza di azioni istantanee kdef = coefficiente per l’abbattimento delle caratteristiche di rigidezza del legno strutturale per il calcolo delle deformazioni a lungo termine. kcr = coefficiente di fessurazione per la resistenza a taglio. fm,k = resistenza caratteristica del legno strutturale a flessione. ft,0,k = resistenza caratteristica del legno strutturale a trazione parallela alla fibratura. ft,90,k = resistenza caratteristica del legno strutturale a trazione perpendicolare alla fibratura. fc,0,k = resistenza caratteristica del legno strutturale a compressione parallela alla fibratura. fc,90,k = resistenza caratteristica del legno strutturale a compressione perpendicolare alla fibratura. fv,k = resistenza caratteristica del legno strutturale a taglio in direzione perpendicolare alla fibratura (cioè quello che agisce in un piano perpendicolare alla fibratura stessa). fv,r,k = resistenza caratteristica del legno strutturale a taglio di rotolamento (cioè quello che determina lo scorrimento delle fibre rispetto a quelle adiacenti agendo in un piano parallelo alla direzione di fibratura, con direzione perpendicolare alla fibratura). fv,b,k = resistenza caratteristica del legno strutturale a taglio da spacco (cioè quello che determina lo scorrimento delle fibre rispetto a quelle adiacenti agendo in un piano parallelo alla direzione di fibratura, con direzione parallela alla fibratura stessa). E0,k = modulo elastico caratteristico del legno strutturale in direzione parallela alla fibratura. E90,k = modulo elastico caratteristico del legno strutturale in direzione perpendicolare alla fibratura. ρk = densità caratteristica del legno strutturale. Dati specifici per pannelli di tavole di legno massiccio incrociato (XLam) EA2 = rigidezza membranale dei pannelli XLam in direzione 2 EA3 = rigidezza membranale dei pannelli XLam in direzione 3 EJ2 = rigidezza flessionale dei pannelli XLam in direzione 2 EJ3 = rigidezza flessionale dei pannelli XLam in direzione 3 GAv12 = rigidezza dei pannelli XLam a taglio fuori piano sulla faccia perpendicolare alla direzione 2 (cioè quella associata all’azione interna Q12 degli elementi Shell. GAv13 = rigidezza dei pannelli XLam a taglio fuori piano sulla faccia perpendicolare alla direzione 3 (cioè quella associata all’azione interna Q13 degli elementi Shell. GAv23 = rigidezza dei pannelli XLam a taglio membranale (cioè quella associata all’azione interna N23 degli elementi Shell). Nome Materiale: Rck 40 Ex2 ID = 80 Proprietà reologiche: E = 6.1492e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.2811e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C

Parametri di verifica: Tipologia del Materiale: Calcestruzzo γM,c = 1.35 γM,t = 1.35 γM,ecc = 1 Rck = 400 daN/cm² fck = 332 daN/cm² fctk = 21.693 daN/cm² fctm = 30.989 daN/cm²

αcc = 0.85 αct = 1 GrpEsig = a Valori di progetto fcd = 209.04 daN/cm² fctd = 16.069 daN/cm²

Parametri per verifiche di fessurazione: Per le verifiche di formazione delle fessure il moltiplicatore di fctm è: 1/0; Per le verifiche di apertura delle fessure i valori ammissibili delle aperture delle fessure sono: per le armature sensibili:

Combinazione Rara Combinazione Quasi Permanente

Combinazione Frequente

0 mm 0.2 mm 0.3 mm per le armature poco sensibili:

115



0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.159433 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: Rck 37.5 Ex2 peso 0 ID = 79 Proprietà reologiche: E = 6.3462e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.38e+005 daN/cm²

Ps = 0 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.188643 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: Rck 50 Ex2 peso 0 ID = 78 Proprietà reologiche: E = 6.4974e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.3536e+005 daN/cm²

Ps = 0 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.159433 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: Rck 50 Ex2 ID = 77 Proprietà reologiche: E = 6.4974e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.3536e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









116

0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.159433 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: Rck 37.5 Ex2 ID = 76 Proprietà reologiche: E = 6.3462e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.38e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.188643 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: B450C per capacità Taglio ID = 75 Proprietà reologiche: E = 2e+006 daN/cm² ν = 0.300 G = 7.6923e+005 daN/cm²

Ps = 0.00785 daN/cm³ α = 1.2e-005 1/°C

Parametri di verifica: Tipologia del Materiale: Acciaio per Armature fyk =4500 daN/cm² γM,c = 1 γM,t = 1 γM,ecc = 1 fu = 5400 daN/cm² εud = 0.0675

Aderenza Migliorata = Si Tipo Armatura = armatura poco sensibile Valori di progetto fcd = 4500 daN/cm² fctd = 4500 daN/cm²

Nome Materiale: Cls C32/40 per capacità Taglio ID = 74 Proprietà reologiche: E = 3.3346e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.3894e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C

Parametri di verifica: Tipologia del Materiale: Calcestruzzo γM,c = 1 γM,t = 1 γM,ecc = 1 Rck = 400 daN/cm² fck = 320 daN/cm² fctk = 21.167 daN/cm² fctm = 30.238 daN/cm²

αcc = 0.85 αct = 1 GrpEsig = a Valori di progetto fcd = 272 daN/cm² fctd = 21.167 daN/cm²







0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.19799 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: FeB 44 k LC2 per capacita Taglio ID = 73 Proprietà reologiche: E = 2e+006 daN/cm² ν = 0.300 G = 7.6923e+005 daN/cm²

Ps = 0.00785 daN/cm³ α = 1.2e-005 1/°C

Parametri di verifica: Tipologia del Materiale: Acciaio per Armature fyk =4300 daN/cm² γM,c = 0.833 γM,t = 0.833 γM,ecc = 1 fu = 5400 daN/cm²

εud = 0.01 Aderenza Migliorata = Si Tipo Armatura = armatura poco sensibile Valori di progetto fcd = 5162.1 daN/cm² fctd = 5162.1 daN/cm²

117

Nome Materiale: Rck 37.5 LC2 per Capacita Taglio ID = 72 Proprietà reologiche: E = 3.3125e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.3802e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C

Parametri di verifica: Tipologia del Materiale: Calcestruzzo γM,c = 0.833 γM,t = 0.833 γM,ecc = 1 Rck = 375 daN/cm² fck = 311.25 daN/cm² fctk = 20.779 daN/cm² fctm = 29.684 daN/cm²








0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.159433 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: Rck 40 LC2 per capacità taglio ID = 71 Proprietà reologiche: E = 3.3643e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.4018e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.201668 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: FeB 44 k LC2 duttile ID = 70 Proprietà reologiche: E = 2e+006 daN/cm² ν = 0.300 G = 7.6923e+005 daN/cm²

Ps = 0.00785 daN/cm³ α = 1.2e-005 1/°C

Parametri di verifica: Tipologia del Materiale: Acciaio per Armature fyk =4300 daN/cm² γM,c = 1.2 γM,t = 1.2 γM,ecc = 1 fu = 5400 daN/cm² εud = 0.01

Aderenza Migliorata = Si Tipo Armatura = armatura poco sensibile Valori di progetto fcd = 3583.3 daN/cm² fctd = 3583.3 daN/cm²

Nome Materiale: Rck 37.5 LC2 duttile ID = 68 Proprietà reologiche: E = 3.3119e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.38e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C




118






0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.188643 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: Rck 40 LC2 duttile ID = 67 Proprietà reologiche: E = 3.3643e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.4018e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.201668 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: S 275 E/2 ID = 66 Proprietà reologiche: E = 1.05e+006 daN/cm² ν = 0.300 G = 8.0769e+005 daN/cm²

Ps = 0.00785 daN/cm³ α = 1.2e-005 1/°C

Parametri di verifica: Tipologia del Materiale: Acciaio da Carpenteria fy = 2750 daN/cm² fy1 =2550 daN/cm² γM0,c = 1.05 γM0,t = 1.05 γM1 = 1.05 γM,ecc = 1

fu = 4300 daN/cm² Valori di progetto fcd = 2619 daN/cm² fctd = 2619 daN/cm²

Nome Materiale: Rck 37.5 LC2 ID = 65 Proprietà reologiche: E = 3.1731e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.38e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.188643 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: FeB 44 k LC2 ID = 64 Proprietà reologiche: E = 2e+006 daN/cm² ν = 0.300 G = 7.6923e+005 daN/cm²

Ps = 0.00785 daN/cm³ α = 1.2e-005 1/°C

Parametri di verifica:

119

Tipologia del Materiale: Acciaio per Armature fyk =4300 daN/cm² γM,c = 1.38 γM,t = 1.38 γM,ecc = 1 fu = 5400 daN/cm² εud = 0.01


Nome Materiale: Rck 40 LC2 ID = 63 Proprietà reologiche: E = 3.2227e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.4018e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.201668 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: Rck 15 LC1 fragile ID = 61 Proprietà reologiche: E = 2.4918e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.0383e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.191703 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: Rck 25 LC1 fragile ID = 59 Proprietà reologiche: E = 2.4439e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.0183e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm

120

Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.159433 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: FeB 44 k LC1 fragile ID = 56 Proprietà reologiche: E = 2.06e+006 daN/cm² ν = 0.300 G = 7.9231e+005 daN/cm²

Ps = 0.00785 daN/cm³ α = 1.2e-005 1/°C



Nome Materiale: Rck 15 LC1 duttile ID = 50 Proprietà reologiche: E = 2.4918e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.0383e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.191703 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: FITTIZIO ID = 49 Proprietà reologiche: E = 1e+011 daN/cm² ν = 0.200 G = 4.1667e+010 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C


αcc = 0.85 αct = 1 GrpEsig = a Valori di progetto fcd = 170 daN/cm² fctd = 13.517 daN/cm²







0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.191703 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: FeB 44 k LC1 ID = 47 Proprietà reologiche: E = 2.06e+006 daN/cm² ν = 0.300 G = 7.9231e+005 daN/cm²

Ps = 0.00785 daN/cm³ α = 1.2e-005 1/°C



121

Nome Materiale: Rck 40 LC1 duttile ID = 45 Proprietà reologiche: E = 3.0746e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.2811e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.159433 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: Rck 37.5 LC1 duttile ID = 44 Proprietà reologiche: E = 3.0273e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.2614e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.159433 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: Rck 25 LC1 duttile ID = 43 Proprietà reologiche: E = 2.76e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.15e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.159433 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005):

122

Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: FeB 44 k ID = 14 Proprietà reologiche: E = 2.06e+006 daN/cm² ν = 0.300 G = 7.9231e+005 daN/cm²

Ps = 0.00785 daN/cm³ α = 1.2e-005 1/°C



Nome Materiale: Cls C32/40 ID = 21 Proprietà reologiche: E = 3.2227e+005 daN/cm² ν = 0.200 G = 1.3894e+005 daN/cm²

Ps = 0.0025 daN/cm³ α = 1e-005 1/°C









0 mm 0.3 mm 0.4 mm Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008): CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.19799 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5 Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2 Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005): Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra Nome Materiale: B450C ID = 26 Proprietà reologiche: E = 2e+006 daN/cm² ν = 0.300 G = 7.6923e+005 daN/cm²

Ps = 0.00785 daN/cm³ α = 1.2e-005 1/°C


Aderenza Migliorata = Si Tipo Armatura = armatura poco sensibile Valori di progetto fcd = 3913 daN/cm² fctd = 3913 daN/cm²

Nome Materiale: S 275 ID = 29 Proprietà reologiche: E = 2.1e+006 daN/cm² ν = 0.300 G = 8.0769e+005 daN/cm²

Ps = 0.00785 daN/cm³ α = 1.2e-005 1/°C

Parametri di verifica: Tipologia del Materiale: Acciaio da Carpenteria fy = 2750 daN/cm² fy1 =2550 daN/cm² γM0,c = 1.05 γM0,t = 1.05 γM1 = 1.05 γM,ecc = 1

fu = 4300 daN/cm² Valori di progetto fcd = 2619 daN/cm² fctd = 2619 daN/cm²

DESCRIZIONE SEZIONI Caratteristiche statiche delle sezioni Le caratteristiche statiche delle sezioni utilizzate nel modello sono riportate nella seguente tabella con il seguente significato dei simboli Sez = Nome della Sezione A = Area della Sezione I22* = Momento d'Inerzia rispetto all'asse locale baricentrico 2* parallelo all'asse locale 2 della sezione I33* = Momento d'Inerzia rispetto all'asse locale baricentrico 3* parallelo all'asse locale 3 della sezione I23* = Momento d'Inerzia centrifugo rispetto agli assi locali baricentrici 2* e 3* paralleli rispettivamente all'asse locale 2 e 3 della sezione I44 = Momento d’Inerzia Principale (Minimo) rispetto all’asse baricentrico 4 I55 = Momento d’Inerzia Principale (Massimo) rispetto all’asse baricentrico 5 θ = Angolo formato dagli assi principali d’inerzia rispetto agli assi locali 2 e 3 della sezione. i22* = Raggio d’Inerzia rispetto all’asse locale baricentrico 2* i33* = Raggio d’Inerzia rispetto all’asse locale baricentrico 3* i44 = Raggio d’Inerzia rispetto all’asse locale baricentrico 4 i55 = Raggio d’Inerzia rispetto all’asse locale baricentrico 5 JT = Fattore di Rigidezza Torsionale AT2 = Area Resistente a Taglio in direzione dell'asse locale 2 della sezione (se vale 0 non viene considerata la deformabilità a taglio) AT3 = Area Resistente a Taglio in direzione dell'asse locale 3 della sezione (se vale 0 non viene considerata la deformabilità a taglio)

123

qp = Peso proprio (forza per unità di lunghezza) della sezione & = Indica che la quantità è stata forzata e non calcolata da CMP I nomi delle sezioni che terminano con un “/N”, ove N è un numero, si riferiscono all’armatura N.

A (cm²)

I22* (cm^4)

I33* (cm^4)

I23* (cm^4)

I44 (cm^4)

I55 (cm^4)

θ (°)

i22* (cm)

i33* (cm)

i44 (cm)

i55 (cm)

JT (cm^4)

AT2 (cm²)

AT3 (cm²)

qp (daN/cm)

Nome Sezione: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 55.9395085 2708.198586 628.1481180 0.00000000 628.1481180 2708.198586 90.00000000 6.957944022 3.350979017 3.350979017 6.957944022 74.34361454 0.00000000 0.00000000 0.4391251 Nome Sezione: Appoggio Conversa Coopsette 674.000000 46048.61325 340237.1667 0.00000000 46048.61325 340237.1667 0.00000000 8.265675087 22.46781961 8.265675087 22.46781961 13532.28477 0.00000000 0.00000000 1.6850000 Nome Sezione: Appoggio Conversa Coopsette/1 915.274316 74378.29838 500352.8345 0.00000000 74378.29838 500352.8345 0.00000000 9.014621187 23.38097107 9.014621187 23.38097107 13532.28477 0.00000000 0.00000000 1.6850000 Nome Sezione: appoggio Conversa PRE a H 939.412000 114581.7322 371419.9259 0.00000000 114581.7322 371419.9259 0.00000000 11.04408244 19.88403632 11.04408244 19.88403632 40590.73604 0.00000000 0.00000000 2.3485300 Nome Sezione: appoggio Conversa PRE a H/1 1180.68632 171984.5731 479458.4064 0.00000000 171984.5731 479458.4064 0.00000000 12.06917214 20.15153828 12.06917214 20.15153828 40590.73604 0.00000000 0.00000000 2.3485300 Nome Sezione: Conversa Coopsette a H 1070.00000 257039.2835 630109.1667 0.00000000 257039.2835 630109.1667 0.00000000 15.49914931 24.26699552 15.49914931 24.26699552 37426.48799 0.00000000 0.00000000 2.6750000 Nome Sezione: Conversa Coopsette a H/1 1431.91147 429523.1535 881456.6851 0.00000000 429523.1535 881456.6851 0.00000000 17.31949422 24.81089344 17.31949422 24.81089344 37426.48799 0.00000000 0.00000000 2.6750000 Nome Sezione: Conversa PRE a H 1263.16200 255060.5189 517657.7905 0.00000000 255060.5189 517657.7905 0.00000000 14.20993507 20.24379129 14.20993507 20.24379129 83455.55876 0.00000000 0.00000000 3.1579050 Nome Sezione: Conversa PRE a H/1 1685.39205 403599.1605 701319.0128 0.00000000 403599.1605 701319.0128 0.00000000 15.47478616 20.39892755 15.47478616 20.39892755 83455.55876 0.00000000 0.00000000 3.1579050 Nome Sezione: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 2500.00000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 14.43375673 14.43375673 14.43375673 14.43375673 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm]/1 2620.63716 576597.8596 576597.8596 0.00000000 576597.8596 576597.8596 0.00000000 14.83313897 14.83313897 14.83313897 14.83313897 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P c7 [Rettangolare 50x50 cm] 2500.00000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 14.43375673 14.43375673 14.43375673 14.43375673 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P c7 [Rettangolare 50x50 cm]/1 2592.36282 563528.0487 563528.0487 0.00000000 563528.0487 563528.0487 0.00000000 14.74381511 14.74381511 14.74381511 14.74381511 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P c7 Capacità Taglio [Rettangolare 50x50 cm] 2500.00000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 14.43375673 14.43375673 14.43375673 14.43375673 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P c7 Capacità Taglio [Rettangolare 50x50 cm]/1 2592.36282 563528.0487 563528.0487 0.00000000 563528.0487 563528.0487 0.00000000 14.74381511 14.74381511 14.74381511 14.74381511 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P c7 duttile [Rettangolare 50x50 cm] 2500.00000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 14.43375673 14.43375673 14.43375673 14.43375673 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P c7 duttile [Rettangolare 50x50 cm]/1 2592.36282 563528.0487 563528.0487 0.00000000 563528.0487 563528.0487 0.00000000 14.74381511 14.74381511 14.74381511 14.74381511 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P c7 LC3 [Rettangolare 50x50 cm] 2500.00000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 14.43375673 14.43375673 14.43375673 14.43375673 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P c7 LC3 [Rettangolare 50x50 cm]/1 2592.36282 563528.0487 563528.0487 0.00000000 563528.0487 563528.0487 0.00000000 14.74381511 14.74381511 14.74381511 14.74381511 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P c7 placcato [Rettangolare 66x66 cm] 4356.00000 1581228.000 1581228.000 0.00000000 1581228.000 1581228.000 0.00000000 19.05255888 19.05255888 19.05255888 19.05255888 2679782.507 0.00000000 0.00000000 10.890000 Nome Sezione: P c7 placcato [Rettangolare 66x66 cm]/1 4689.63714 1776106.490 1776106.490 0.00000000 1776106.490 1776106.490 0.00000000 19.46098780 19.46098780 19.46098780 19.46098780 2679782.507 0.00000000 0.00000000 10.890000 Nome Sezione: P c7 placcato Capacità Taglio [Rettangolare 66x66 cm] 4356.00000 1581228.000 1581228.000 0.00000000 1581228.000 1581228.000 0.00000000 19.05255888 19.05255888 19.05255888 19.05255888 2679782.507 0.00000000 0.00000000 10.890000 Nome Sezione: P c7 placcato Capacità Taglio [Rettangolare 66x66 cm]/1 4689.63714 1776106.490 1776106.490 0.00000000 1776106.490 1776106.490 0.00000000 19.46098780 19.46098780 19.46098780 19.46098780 2679782.507 0.00000000 0.00000000 10.890000 Nome Sezione: P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm] 2500.00000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 14.43375673 14.43375673 14.43375673 14.43375673 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm]/1 2620.63716 574034.3200 574034.3200 0.00000000 574034.3200 574034.3200 0.00000000 14.80012836 14.80012836 14.80012836 14.80012836 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P2 PRE [Rettangolare 50x50 cm] 2500.00000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 14.43375673 14.43375673 14.43375673 14.43375673 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: P2 PRE [Rettangolare 50x50 cm]/1 2620.63716 576597.8596 576597.8596 0.00000000 576597.8596 576597.8596 0.00000000 14.83313897 14.83313897 14.83313897 14.83313897 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: Pilastro Pre Capacità Taglio [Rettangolare 50x50 cm] 2500.00000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 14.43375673 14.43375673 14.43375673 14.43375673 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: Pilastro Pre Capacità Taglio [Rettangolare 50x50 cm]/1 2620.63716 576597.8596 576597.8596 0.00000000 576597.8596 576597.8596 0.00000000 14.83313897

124

A (cm²)

I22* (cm^4)

I33* (cm^4)

I23* (cm^4)

I44 (cm^4)

I55 (cm^4)

θ (°)

i22* (cm)

i33* (cm)

i44 (cm)

i55 (cm)

JT (cm^4)

AT2 (cm²)

AT3 (cm²)

qp (daN/cm)

14.83313897 14.83313897 14.83313897 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: Pilastro Pre duttile [Rettangolare 50x50 cm] 2500.00000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 520833.3333 520833.3333 0.00000000 14.43375673 14.43375673 14.43375673 14.43375673 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: Pilastro Pre duttile [Rettangolare 50x50 cm]/1 2620.63716 576597.8596 576597.8596 0.00000000 576597.8596 576597.8596 0.00000000 14.83313897 14.83313897 14.83313897 14.83313897 882681.0909 0.00000000 0.00000000 6.2500000 Nome Sezione: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 2400.00000 320000.0000 720000.0000 0.00000000 320000.0000 720000.0000 0.00000000 11.54700538 17.32050808 11.54700538 17.32050808 746336.3437 0.00000000 0.00000000 6.0000000 Nome Sezione: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm]/1 2520.63716 352843.4662 804717.4441 0.00000000 352843.4662 804717.4441 0.00000000 11.83139279 17.86761314 11.83139279 17.86761314 746336.3437 0.00000000 0.00000000 6.0000000 Nome Sezione: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 1250.00000 260416.6667 65104.16667 0.00000000 65104.16667 260416.6667 90.00000000 14.43375673 7.216878365 7.216878365 14.43375673 177835.6969 0.00000000 0.00000000 3.1250000 Nome Sezione: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm]/1 1370.63716 316181.1929 74875.77646 0.00000000 74875.77646 316181.1929 90.00000000 15.18821605 7.391105797 7.391105797 15.18821605 177835.6969 0.00000000 0.00000000 3.1250000 Nome Sezione: tegolo Coopsette 968.000000 105820.6232 1128227.718 2423.916968 105814.8766 1128233.465 0.135835493 10.45556434 34.13977888 10.45528044 34.13986583 18022.27117 0.00000000 0.00000000 0.000000 Nome Sezione: tegolo Coopsette/1 1329.91147 155518.8305 1766002.779 3232.244418 155512.3434 1766009.266 0.114992123 10.81384461 36.44049980 10.81361907 36.44056673 18022.27117 0.00000000 0.00000000 0.000000 Nome Sezione: tegolo TT PRE 2763.00000 167370.9992 13772349.63 81340.49023 166884.7038 13772835.93 0.342539655 7.783047159 70.60144295 7.771732136 70.60268939 105903.3585 0.00000000 0.00000000 0.000000 Nome Sezione: tegolo TT PRE/1 3124.91147 241895.3083 16520137.11 79108.43256 241510.8690 16520521.55 0.278435266 8.798220930 72.70896530 8.791226732 72.70981130 105903.3585 0.00000000 0.00000000 0.000000 Nome Sezione: TM Coopsette 1 2288.00000 1397669.936 174282.6667 0.00000000 174282.6667 1397669.936 90.00000000 24.71577892 8.727685499 8.727685499 24.71577892 441595.7618 0.00000000 0.00000000 5.7200000 Nome Sezione: TM Coopsette 1/1 2529.27432 1595245.063 210051.5840 0.00000000 210051.5840 1595245.063 90.00000000 25.11399120 9.113076448 9.113076448 25.11399120 441595.7618 0.00000000 0.00000000 5.7200000 Nome Sezione: TM Coopsette 2 2522.00000 3536090.020 165607.3333 0.00000000 165607.3333 3536090.020 90.00000000 37.44459306 8.103399325 8.103399325 37.44459306 276834.1631 0.00000000 0.00000000 6.3050000 Nome Sezione: TM Coopsette 2/1 2883.91147 4059698.271 202130.2329 0.00000000 202130.2329 4059698.271 90.00000000 37.51940270 8.371912406 8.371912406 37.51940270 276834.1631 0.00000000 0.00000000 6.3050000 Nome Sezione: TM Coopsette 3 2822.00000 6094724.908 169207.3333 0.00000000 169207.3333 6094724.908 90.00000000 46.47276893 7.743389154 7.743389154 46.47276893 256460.9518 0.00000000 0.00000000 7.0550000 Nome Sezione: TM Coopsette 3/1 3183.91147 6995034.921 205730.2329 0.00000000 205730.2329 6995034.921 90.00000000 46.87210431 8.038380630 8.038380630 46.87210431 256460.9518 0.00000000 0.00000000 7.0550000 Nome Sezione: TM Coopsette 4 3134.00000 9690502.296 172951.3333 0.00000000 172951.3333 9690502.296 90.00000000 55.60625517 7.428693859 7.428693859 55.60625517 247746.3271 0.00000000 0.00000000 7.8350000 Nome Sezione: TM Coopsette 4/1 3495.91147 11102617.63 209474.2329 0.00000000 209474.2329 11102617.63 90.00000000 56.35500313 7.740786532 7.740786532 56.35500313 247746.3271 0.00000000 0.00000000 7.8350000 Nome Sezione: TM PRE 1 2608.00000 2675501.740 156189.3333 0.00000000 156189.3333 2675501.740 90.00000000 32.02940163 7.738769156 7.738769156 32.02940163 413832.6383 0.00000000 0.00000000 6.5200000 Nome Sezione: TM PRE 1/1 2849.27432 3102453.542 191958.2507 0.00000000 191958.2507 3102453.542 90.00000000 32.99783996 8.207979444 8.207979444 32.99783996 413832.6383 0.00000000 0.00000000 6.5200000 Nome Sezione: TM PRE 2 2506.00000 5015983.416 117783.3333 0.00000000 117783.3333 5015983.416 90.00000000 44.73912775 6.855693404 6.855693404 44.73912775 194593.5303 0.00000000 0.00000000 6.2650000 Nome Sezione: TM PRE 2/1 2867.91147 6233878.827 155030.0558 0.00000000 155030.0558 6233878.827 90.00000000 46.62258049 7.352331514 7.352331514 46.62258049 194593.5303 0.00000000 0.00000000 6.2650000 Nome Sezione: TM PRE 3 2125.00000 6862461.039 100850.8333 0.00000000 100850.8333 6862461.039 90.00000000 56.82775229 6.889064936 6.889064936 56.82775229 74175.44391 0.00000000 0.00000000 5.3125000 Nome Sezione: TM PRE 3/1 2486.91147 8612662.054 136649.9099 0.00000000 136649.9099 8612662.054 90.00000000 58.84892586 7.412667362 7.412667362 58.84892586 74175.44391 0.00000000 0.00000000 5.3125000 Nome Sezione: TM PRE 4 2325.00000 9937185.838 101917.5000 0.00000000 101917.5000 9937185.838 90.00000000 65.37628335 6.620837097 6.620837097 65.37628335 73728.80035 0.00000000 0.00000000 5.8125000 Nome Sezione: TM PRE 4/1 2686.91147 12369507.44 137716.5766 0.00000000 137716.5766 12369507.44 90.00000000 67.84994879 7.159231901 7.159231901 67.84994879 73728.80035 0.00000000 0.00000000 5.8125000 Nome Sezione: UPN120 E/2 [UPN 120] 16.9898024 364.3784044 43.05127744 0.00000000 43.05127744 364.3784044 90.00000000 4.631078585 1.591837960 1.591837960 4.631078585 4.150000095 0.00000000 0.00000000 0.1333699 Nome Sezione: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 10.1787602 8.244838417 8.244838417 0.00000000 8.244838417 8.244838417 0.00000000 0.900002330 0.900002330 0.900002330 0.900002330 16.48950621 0.00000000 0.00000000 0.0799033 Geometria sezioni Di seguito vengono elencate le caratteristiche geometriche delle sezioni presenti nel modello. Sezione: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] - Sezione Base Poligonale n°1

125

Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: S 275

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 0.75 -9 2 7.75 -9 3 7.75 -8.68776 4 7.72965 -8.52497 5 7.65845 -8.37654 6 7.54678 -8.25559 7 7.40451 -8.17278 8 7.24386 -8.13951 9 2.56228 -7.76498 10 2.24098 -7.69845 11 1.95643 -7.53283 12 1.7331 -7.29092 13 1.5907 -6.99407 14 1.55 -6.66849 15 1.55 6.66849 16 1.5907 6.99407 17 1.7331 7.29092 18 1.95643 7.53283 19 2.24098 7.69845 20 2.56228 7.76498 21 7.24386 8.13951 22 7.40451 8.17278 23 7.54678 8.25559 24 7.65845 8.37654 25 7.72965 8.52497 26 7.75 8.68776 27 7.75 9 28 0.75 9

Poligonale n°2 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: S 275

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -0.75 -9 2 -7.75 -9 3 -7.75 -8.68776 4 -7.72965 -8.52497 5 -7.65845 -8.37654 6 -7.54678 -8.25559 7 -7.40451 -8.17278 8 -7.24386 -8.13951 9 -2.56228 -7.76498 10 -2.24098 -7.69845 11 -1.95643 -7.53283 12 -1.7331 -7.29092 13 -1.5907 -6.99407 14 -1.55 -6.66849 15 -1.55 6.66849 16 -1.5907 6.99407 17 -1.7331 7.29092 18 -1.95643 7.53283 19 -2.24098 7.69845 20 -2.56228 7.76498 21 -7.24386 8.13951 22 -7.40451 8.17278 23 -7.54678 8.25559 24 -7.65845 8.37654 25 -7.72965 8.52497 26 -7.75 8.68776 27 -7.75 9 28 -0.75 9

Sezione: Appoggio Conversa Coopsette - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 50 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -30 0 2 -30 27 3 -21.5 27 4 -21.5 5 5 21.5 5 6 21.5 27 7 30 27 8 30 0

Sezione: Appoggio Conversa Coopsette - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 50 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -30 0 2 -30 27 3 -21.5 27 4 -21.5 5 5 21.5 5 6 21.5 27

126

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 7 30 27 8 30 0

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -26.5 3.5 16 2 -26.5 23.5 16 3 -25 23.5 16 4 -25 1.5 16 5 25 1.5 16 6 25 23.5 16 7 26.5 23.5 16 8 26.5 3.5 16 Sezione: appoggio Conversa PRE a H - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -25.638 0 2 -27.5 36.5 3 -18 36.5 4 -13.75 5 5 13.75 5 6 18 36.5 7 27.5 36.5 8 25.638 0

Sezione: appoggio Conversa PRE a H - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -25.638 0 2 -27.5 36.5 3 -18 36.5 4 -13.75 5 5 13.75 5 6 18 36.5 7 27.5 36.5 8 25.638 0

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -22.312 3.5 16 2 -23.8169 33 16 3 -21.0595 33 16 4 -16.8095 1.5 16 5 16.8095 1.5 16 6 21.0595 33 16 7 23.8169 33 16 8 22.312 3.5 16 Sezione: Conversa Coopsette a H - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 50 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -30 -33 2 -30 27 3 -21.5 27 4 -21.5 5 5 21.5 5 6 21.5 27 7 30 27 8 30 -33 9 24 -33 10 24 0 11 -24 0 12 -24 -33

Sezione: Conversa Coopsette a H - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 50 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -30 -33 2 -30 27 3 -21.5 27 4 -21.5 5 5 21.5 5 6 21.5 27 7 30 27 8 30 -33 9 24 -33

127

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 10 24 0 11 -24 0 12 -24 -33

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -26.5 -29.5 16 2 -26.5 23.5 16 3 -25 23.5 16 4 -25 1.5 16 5 25 1.5 16 6 25 23.5 16 7 26.5 23.5 16 8 26.5 -29.5 16 9 27.5 -29.5 16 10 27.5 3.5 16 11 -27.5 3.5 16 12 -27.5 -29.5 16 Sezione: Conversa PRE a H - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -25.638 0 2 -27.5 36.5 3 -18 36.5 4 -13.75 5 5 13.75 5 6 18 36.5 7 27.5 36.5 8 25.638 0 9 25.638 -18.5 10 20.138 -18.5 11 13.638 0 12 -13.638 0 13 -20.138 -18.5 14 -25.638 -18.5

Sezione: Conversa PRE a H - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -25.638 0 2 -27.5 36.5 3 -18 36.5 4 -13.75 5 5 13.75 5 6 18 36.5 7 27.5 36.5 8 25.638 0 9 25.638 -18.5 10 20.138 -18.5 11 13.638 0 12 -13.638 0 13 -20.138 -18.5 14 -25.638 -18.5

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -22.138 0.089216 16 2 -23.8169 33 16 3 -21.0595 33 16 4 -16.8095 1.5 16 5 16.8095 1.5 16 6 21.0595 33 16 7 23.8169 33 16 8 22.138 0.089216 16 9 22.138 -15 16 10 22.618 -15 16 11 16.118 3.5 16 12 -16.118 3.5 16 13 -22.618 -15 16 14 -22.138 -15 16 Sezione: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: FITTIZIO

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -25 -25 2 25 -25 3 25 25 4 -25 25

128

Sezione: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: FITTIZIO


Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21.5 -21.5 16 2 21.5 -21.5 16 3 21.5 21.5 16 4 -21.5 21.5 16 Sezione: P c7 [Rettangolare 50x50 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 LC2


Sezione: P c7 [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 LC2


Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC2 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21.5 -21.5 14 2 21.5 -21.5 14 3 21.5 21.5 14 4 -21.5 21.5 14 Sezione: P c7 Capacità Taglio [Rettangolare 50x50 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 LC2 per capacità taglio


Sezione: P c7 Capacità Taglio [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 LC2 per capacità taglio


Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC2 per capacita Taglio Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21.5 -21.5 14 2 21.5 -21.5 14 3 21.5 21.5 14 4 -21.5 21.5 14 Sezione: P c7 duttile [Rettangolare 50x50 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 LC2 duttile


Sezione: P c7 duttile [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1

129

Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 LC2 duttile


Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC2 duttile Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21.5 -21.5 14 2 21.5 -21.5 14 3 21.5 21.5 14 4 -21.5 21.5 14 Sezione: P c7 LC3 [Rettangolare 50x50 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Cls C32/40


Sezione: P c7 LC3 [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Cls C32/40


Materiale barre d'armatura: FeB 44 k Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21.5 -21.5 14 2 21.5 -21.5 14 3 21.5 21.5 14 4 -21.5 21.5 14 Sezione: P c7 placcato [Rettangolare 66x66 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Cls C32/40


Sezione: P c7 placcato [Rettangolare 66x66 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Cls C32/40


Materiale barre d'armatura: B450C Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21.5 -21.5 14 2 21.5 -21.5 14 3 21.5 21.5 14 4 -21.5 21.5 14 5 -29 -29 16 6 29 -29 16 7 29 29 16 8 -29 29 16 9 0 29 16 10 0 -29 16 11 -29 0 16 12 29 0 16 Sezione: P c7 placcato Capacità Taglio [Rettangolare 66x66 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Cls C32/40 per capacità Taglio

130


Sezione: P c7 placcato Capacità Taglio [Rettangolare 66x66 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Cls C32/40 per capacità Taglio


Materiale barre d'armatura: B450C per capacità Taglio Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21.5 -21.5 14 2 21.5 -21.5 14 3 21.5 21.5 14 4 -21.5 21.5 14 5 -29 -29 16 6 29 -29 16 7 29 29 16 8 -29 29 16 9 0 29 16 10 0 -29 16 11 -29 0 16 12 29 0 16 Sezione: P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC2


Sezione: P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC2


Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC2 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21 -21 16 2 21 -21 16 3 21 21 16 4 -21 21 16 Sezione: P2 PRE [Rettangolare 50x50 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC2


Sezione: P2 PRE [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC2


Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC2 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21.5 -21.5 16 2 21.5 -21.5 16 3 21.5 21.5 16

131

N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 4 -21.5 21.5 16 Sezione: Pilastro Pre Capacità Taglio [Rettangolare 50x50 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC2 per Capacita Taglio


Sezione: Pilastro Pre Capacità Taglio [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC2 per Capacita Taglio


Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC2 per capacita Taglio Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21.5 -21.5 16 2 21.5 -21.5 16 3 21.5 21.5 16 4 -21.5 21.5 16 Sezione: Pilastro Pre duttile [Rettangolare 50x50 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC2 duttile


Sezione: Pilastro Pre duttile [Rettangolare 50x50 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC2 duttile


Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC2 duttile Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -21.5 -21.5 16 2 21.5 -21.5 16 3 21.5 21.5 16 4 -21.5 21.5 16 Sezione: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 LC1 duttile


Sezione: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 LC1 duttile


Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -26.5 -16.5 16 2 26.5 -16.5 16 3 26.5 16.5 16

132

N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 4 -26.5 16.5 16 Sezione: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC1 duttile

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -12.5 -25 2 12.5 -25 3 12.5 25 4 -12.5 25

Sezione: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 LC1 duttile

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -12.5 -25 2 12.5 -25 3 12.5 25 4 -12.5 25

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -9 -21.5 16 2 9 -21.5 16 3 9 21.5 16 4 -9 21.5 16 Sezione: tegolo Coopsette - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 50 Ex2 peso 0

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -60 15 2 -36 15 3 -24 -8.5 4 23 -8.5 5 36 15 6 60 15 7 60 8.5 8 40 8.5 9 27 -15 10 -28 -15 11 -40 8.5 12 -60 8.5

Sezione: tegolo Coopsette - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 50 Ex2 peso 0

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -60 15 2 -36 15 3 -24 -8.5 4 23 -8.5 5 36 15 6 60 15 7 60 8.5 8 40 8.5 9 27 -15 10 -28 -15 11 -40 8.5 12 -60 8.5

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -56.5 11.5 16 2 -38.1427 11.5 16 3 -26.1427 -12 16 4 25.0637 -12 16 5 38.0637 11.5 16 6 56.5 11.5 16 7 56.5 12 16 8 37.9363 12 16 9 24.9363 -11.5 16 10 -25.8573 -11.5 16 11 -37.8573 12 16 12 -56.5 12 16 Sezione: tegolo TT PRE - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 Ex2 peso 0

133

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -125 18 2 125 18 3 125 9 4 67.5 9 5 65.5 -18 6 59.5 -18 7 57.5 9 8 -57.5 9 9 -59.5 -18 10 -68.5 -18 11 -70.5 9 12 -125 9

Sezione: tegolo TT PRE - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 Ex2 peso 0

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -125 18 2 125 18 3 125 9 4 67.5 9 5 65.5 -18 6 59.5 -18 7 57.5 9 8 -57.5 9 9 -59.5 -18 10 -68.5 -18 11 -70.5 9 12 -125 9

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -121.5 14.5 16 2 121.5 14.5 16 3 121.5 12.5 16 4 64.2497 12.5 16 5 62.2497 -14.5 16 6 62.7503 -14.5 16 7 60.7503 12.5 16 8 -60.7503 12.5 16 9 -62.7503 -14.5 16 10 -65.2497 -14.5 16 11 -67.2497 12.5 16 12 -121.5 12.5 16 Sezione: TM Coopsette 1 - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -19 0 2 19 0 3 19 -25 4 11 -30 5 11 -84 6 -11 -84 7 -11 -30 8 -19 -25

Sezione: TM Coopsette 1 - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -19 0 2 19 0 3 19 -25 4 11 -30 5 11 -84 6 -11 -84 7 -11 -30 8 -19 -25

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -15.5 -3.5 16 2 15.5 -3.5 16 3 15.5 -23.0601 16 4 7.5 -28.0601 16 5 7.5 -80.5 16 6 -7.5 -80.5 16 7 -7.5 -28.0601 16 8 -15.5 -23.0601 16 Sezione: TM Coopsette 2 - Sezione Base

134

Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -19 0 2 19 0 3 19 -25 4 6 -30 5 6 -73 6 11 -76 7 11 -116 8 -11 -116 9 -11 -76 10 -6 -73 11 -6 -30 12 -19 -25



Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -15.5 -3.5 16 2 15.5 -3.5 16 3 15.5 -22.5962 16 4 2.5 -27.5962 16 5 2.5 -74.9817 16 6 7.5 -77.9817 16 7 7.5 -112.5 16 8 -7.5 -112.5 16 9 -7.5 -77.9817 16 10 -2.5 -74.9817 16 11 -2.5 -27.5962 16 12 -15.5 -22.5962 16 Sezione: TM Coopsette 3 - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 Ex2




Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15

135

N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -15.5 -3.5 16 2 15.5 -3.5 16 3 15.5 -22.5962 16 4 2.5 -27.5962 16 5 2.5 -99.9817 16 6 7.5 -102.982 16 7 7.5 -137.5 16 8 -7.5 -137.5 16 9 -7.5 -102.982 16 10 -2.5 -99.9817 16 11 -2.5 -27.5962 16 12 -15.5 -22.5962 16 Sezione: TM Coopsette 4 - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 40 Ex2




Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -15.5 -3.5 16 2 15.5 -3.5 16 3 15.5 -22.5962 16 4 2.5 -27.5962 16 5 2.5 -125.982 16 6 7.5 -128.982 16 7 7.5 -163.5 16 8 -7.5 -163.5 16 9 -7.5 -128.982 16 10 -2.5 -125.982 16 11 -2.5 -27.5962 16 12 -15.5 -22.5962 16 Sezione: TM PRE 1 - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -19 0 2 19 0 3 19 -15 4 11 -19.5 5 11 -106 6 -11 -106 7 -11 -19.5 8 -19 -15

Sezione: TM PRE 1 - Armatura 1 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -19 0 2 19 0 3 19 -15

136

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 4 11 -19.5 5 11 -106 6 -11 -106 7 -11 -19.5 8 -19 -15

Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -15.5 -3.5 16 2 15.5 -3.5 16 3 15.5 -12.953 16 4 7.5 -17.453 16 5 7.5 -102.5 16 6 -7.5 -102.5 16 7 -7.5 -17.453 16 8 -15.5 -12.953 16 Sezione: TM PRE 2 - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 37.5 Ex2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -19 0 2 19 0 3 19 -15 4 7 -21.5 5 7 -119 6 11 -123 7 11 -138 8 -11 -138 9 -11 -123 10 -7 -119 11 -7 -21.5 12 -19 -15


N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -19 0 2 19 0 3 19 -15 4 7 -21.5 5 7 -119 6 11 -123 7 11 -138 8 -11 -138 9 -11 -123 10 -7 -119 11 -7 -21.5 12 -19 -15



137







Materiale barre d'armatura: FeB 44 k LC1 Coefficiente di Omog.: 15 N° barra armatura Coord. X (cm) Coord. Y (cm) Diametro (mm) 1 -15.5 -3.5 16 2 15.5 -3.5 16 3 15.5 -12.9 16 4 0.5 -20.9 16 5 0.5 -166.45 16 6 7.5 -173.45 16 7 7.5 -183.5 16 8 -7.5 -183.5 16 9 -7.5 -173.45 16 10 -0.5 -166.45 16 11 -0.5 -20.9 16 12 -15.5 -12.9 16 Sezione: UPN120 E/2 [UPN 120] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena

138

Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: S 275 E/2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -1.60568 -6 2 3.89432 -6 3 3.89432 -5.73544 4 3.87767 -5.60224 5 3.81942 -5.48081 6 3.72805 -5.38184 7 3.61165 -5.31409 8 3.48021 -5.28687 9 -0.0774489 -5.00226 10 -0.340332 -4.94782 11 -0.573142 -4.81231 12 -0.755866 -4.61439 13 -0.872378 -4.37151 14 -0.905678 -4.10512 15 -0.905678 4.10512 16 -0.872378 4.37151 17 -0.755866 4.61439 18 -0.573142 4.81231 19 -0.340332 4.94782 20 -0.0774489 5.00226 21 3.48021 5.28687 22 3.61165 5.31409 23 3.72805 5.38184 24 3.81942 5.48081 25 3.87767 5.60224 26 3.89432 5.73544 27 3.89432 6 28 -1.60568 6

Sezione: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] - Sezione Base Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: S 275 E/2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -0 1.80458 2 -0.313362 1.77716 3 -0.617203 1.69575 4 -0.90229 1.56281 5 -1.15996 1.38239 6 -1.38239 1.15996 7 -1.56281 0.90229 8 -1.69575 0.617203 9 -1.77716 0.313362 10 -1.80458 1.10499e-016 11 -1.77716 -0.313362 12 -1.69575 -0.617203 13 -1.56281 -0.90229 14 -1.38239 -1.15996 15 -1.15996 -1.38239 16 -0.90229 -1.56281 17 -0.617203 -1.69575 18 -0.313362 -1.77716 19 -2.20997e-016 -1.80458 20 0.313362 -1.77716 21 0.617203 -1.69575 22 0.90229 -1.56281 23 1.15996 -1.38239 24 1.38239 -1.15996 25 1.56281 -0.90229 26 1.69575 -0.617203 27 1.77716 -0.313362 28 1.80458 -3.31496e-016 29 1.77716 0.313362 30 1.69575 0.617203 31 1.56281 0.90229 32 1.38239 1.15996 33 1.15996 1.38239 34 0.90229 1.56281 35 0.617203 1.69575 36 0.313362 1.77716

Poligonale n°2 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, vuota Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: S 275 E/2

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -0 0.000100254 2 -1.7409e-005 9.87313e-005 3 -3.4289e-005 9.42083e-005 4 -5.01272e-005 8.68229e-005 5 -6.44423e-005 7.67993e-005 6 -7.67993e-005 6.44423e-005 7 -8.68229e-005 5.01272e-005 8 -9.42083e-005 3.4289e-005 9 -9.87313e-005 1.7409e-005 10 -0.000100254 6.13881e-021 11 -9.87313e-005 -1.7409e-005 12 -9.42083e-005 -3.4289e-005 13 -8.68229e-005 -5.01272e-005

139

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 14 -7.67993e-005 -6.44423e-005 15 -6.44423e-005 -7.67993e-005 16 -5.01272e-005 -8.68229e-005 17 -3.4289e-005 -9.42083e-005 18 -1.7409e-005 -9.87313e-005 19 -1.22776e-020 -0.000100254 20 1.7409e-005 -9.87313e-005 21 3.4289e-005 -9.42083e-005 22 5.01272e-005 -8.68229e-005 23 6.44423e-005 -7.67993e-005 24 7.67993e-005 -6.44423e-005 25 8.68229e-005 -5.01272e-005 26 9.42083e-005 -3.4289e-005 27 9.87313e-005 -1.7409e-005 28 0.000100254 -1.84164e-020 29 9.87313e-005 1.7409e-005 30 9.42083e-005 3.4289e-005 31 8.68229e-005 5.01272e-005 32 7.67993e-005 6.44423e-005 33 6.44423e-005 7.67993e-005 34 5.01272e-005 8.68229e-005 35 3.4289e-005 9.42083e-005 36 1.7409e-005 9.87313e-005

PLINTI Plinto: Plinto 1 Coopsette 300x300x30 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 15 LC1 duttile


Plinto: Plinto 1 Coopsette 300x300x30 fragile Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 15 LC1 fragile


Plinto: Plinto A PRE 440x420x35 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 25 LC1 duttile


Plinto: Plinto A PRE 440x420x35 fragile Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 25 LC1 fragile


Plinto: Plinto B PRE 340x320x35 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 25 LC1 duttile


Plinto: Plinto B PRE 340x320x35 fragile Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 25 LC1 fragile

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 1 -170 -160

140

N° vertice Coord.X (cm) Coord.Y (cm) 2 170 -160 3 170 160 4 -170 160

Plinto: Plinto C PRE 170x170x35 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 25 LC1 duttile


Plinto: Plinto C PRE 170x170x35 fragile Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 25 LC1 fragile


Plinto: Plinto Rompitratta Coopsette 120x120x40 Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 25 LC1 duttile


Plinto: Plinto Rompitratta Coopsette 120x120x40 fragile Poligonale n°1 Caratteristiche poligonale: chiusa, strutturale, piena Coefficiente di Omog.: 1 Materiale Poligonale: Rck 25 LC1 fragile


DESCRIZIONE NODI Nodi: geometria, vincoli fissi esterni e nodi master La geometria e le altre caratteristiche dei nodi costituenti il modello sono riportate nella seguente tabella con il seguente significato dei simboli: Nodo = Numero del Nodo X,Y,Z = Coordinate dei nodi rispetto al sistema di Riferimento Globale Vincoli = Vincolamento dei nodi rappresentato da sei cifre(0/1): queste sei cifre (0 = libero, 1 = vincolato) rappresentano il vincolamento dei seguenti gradi di libertà, nell'ordine: spostamento in direzione x, y, z, rotazione attorno all'asse x, y, z n.Master = Nodo Master Piano = Piano in cui si impone il comportamento Master-Slave Fase = fase di appartenenza Nodo X (cm) Y (cm) Z (cm) Vincoli n.Master Piano Fase 1 0.0000 0.0000 -65.000 1 1 1 1 1 1 2 2000.00 0.0000 -65.000 1 1 1 1 1 1 3 0.0000 1000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 4 2000.00 1000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 5 0.0000 2000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 6 2000.00 2000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 7 0.0000 3000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 8 2000.00 3000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 9 4000.00 0.0000 -47.000 1 1 1 1 1 1 10 4000.00 1000.00 -47.000 1 1 1 1 1 1 11 4000.00 2000.00 -47.000 1 1 1 1 1 1 12 4000.00 3000.00 -47.000 1 1 1 1 1 1 13 2000.00 3000.00 570.000

14 0.0000 3000.00 570.000 15 2000.00 2000.00 570.000 16 0.0000 2000.00 570.000 17 2000.00 1000.00 570.000 18 0.0000 1000.00 570.000 19 2000.00 0.0000 570.000 20 0.0000 0.0000 570.000 21 0.0000 0.0000 670.000 22 2000.00 0.0000 670.000 23 0.0000 1000.00 670.000 24 2000.00 1000.00 670.000 25 0.0000 2000.00 670.000 26 2000.00 2000.00 670.000 27 0.0000 3000.00 670.000 28 2000.00 3000.00 670.000

141

29 1000.00 0.0000 670.000 30 1000.00 1000.00 670.000 31 1000.00 2000.00 670.000 32 1000.00 3000.00 670.000 33 4000.00 3000.00 601.000 34 4000.00 2000.00 601.000 35 4000.00 1000.00 601.000 36 4000.00 0.0000 601.000 37 4000.00 0.0000 670.000 38 4000.00 1000.00 670.000 39 4000.00 2000.00 670.000 40 4000.00 3000.00 670.000 41 3000.00 0.0000 670.000 42 3000.00 1000.00 670.000 43 3000.00 2000.00 670.000 44 3000.00 3000.00 670.000 45 2000.00 3000.00 601.000 46 2000.00 2000.00 601.000 47 2000.00 1000.00 601.000 48 2000.00 0.0000 601.000 49 1000.00 0.0000 -65.000 1 1 1 1 1 1 50 1000.00 3000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 51 3000.00 0.0000 -47.000 1 1 1 1 1 1 52 3000.00 3000.00 -47.000 1 1 1 1 1 1 53 0.0000 2500.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 54 0.0000 1500.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 55 0.0000 500.000 -65.000 1 1 1 1 1 1 56 400.000 0.0000 -65.000 1 1 1 1 1 1 57 400.000 3000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 58 800.000 3000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 59 800.000 0.0000 -65.000 1 1 1 1 1 1 60 1200.00 3000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 61 1200.00 0.0000 -65.000 1 1 1 1 1 1 62 1600.00 0.0000 -65.000 1 1 1 1 1 1 63 1600.00 3000.00 -65.000 1 1 1 1 1 1 64 2000.00 2026.50 670.000 65 2000.00 2973.50 670.000 66 2000.00 1026.50 670.000 67 2000.00 1973.50 670.000 68 2000.00 26.5000 670.000 69 2000.00 973.500 670.000 70 0.0000 2026.50 670.000 71 0.0000 2973.50 670.000 72 0.0000 1026.50 670.000 73 0.0000 1973.50 670.000 74 0.0000 26.5000 670.000 75 0.0000 973.500 670.000 76 4000.00 2027.00 670.000

77 4000.00 2973.00 670.000 78 4000.00 1027.00 670.000 79 4000.00 1973.00 670.000 80 4000.00 27.0000 670.000 81 4000.00 973.000 670.000 82 2000.00 0.0000 -47.000 83 2000.00 3000.00 -47.000 84 3500.00 3000.00 -47.000 1 1 1 1 1 1 85 3500.00 0.0000 -47.000 1 1 1 1 1 1 86 2500.00 0.0000 -47.000 1 1 1 1 1 1 87 2500.00 3000.00 -47.000 1 1 1 1 1 1 88 4000.00 2500.00 -47.000 1 1 1 1 1 1 89 4000.00 1500.00 -47.000 1 1 1 1 1 1 90 4000.00 500.000 -47.000 1 1 1 1 1 1 91 1250.00 3000.00 670.000 92 1500.00 3000.00 670.000 93 1750.00 3000.00 670.000 94 1250.00 2000.00 670.000 95 1500.00 2000.00 670.000 96 1750.00 2000.00 670.000 97 1250.00 1000.00 670.000 98 1500.00 1000.00 670.000 99 1750.00 1000.00 670.000 100 250.000 3000.00 670.000 101 500.000 3000.00 670.000 102 750.000 3000.00 670.000 103 250.000 2000.00 670.000 104 500.000 2000.00 670.000 105 750.000 2000.00 670.000 106 250.000 1000.00 670.000 107 500.000 1000.00 670.000 108 750.000 1000.00 670.000 109 1250.00 0.0000 670.000 110 1500.00 0.0000 670.000 111 1750.00 0.0000 670.000 112 250.000 0.0000 670.000 113 500.000 0.0000 670.000 114 750.000 0.0000 670.000 115 3250.00 3000.00 670.000 116 3500.00 3000.00 670.000 117 3750.00 3000.00 670.000 118 3250.00 2000.00 670.000 119 3500.00 2000.00 670.000 120 3750.00 2000.00 670.000 121 3250.00 1000.00 670.000 122 3500.00 1000.00 670.000 123 3750.00 1000.00 670.000 124 2250.00 3000.00 670.000

142

125 2500.00 3000.00 670.000 126 2750.00 3000.00 670.000 127 2250.00 2000.00 670.000 128 2500.00 2000.00 670.000 129 2750.00 2000.00 670.000 130 2250.00 1000.00 670.000 131 2500.00 1000.00 670.000 132 2750.00 1000.00 670.000 133 3250.00 0.0000 670.000 134 3500.00 0.0000 670.000 135 3750.00 0.0000 670.000 136 2250.00 0.0000 670.000 137 2500.00 0.0000 670.000 138 2750.00 0.0000 670.000 139 401.740 0.0000 670.000 140 401.740 1000.00 670.000 141 401.740 2000.00 670.000 142 401.740 3000.00 670.000 143 1598.26 0.0000 670.000 144 1598.26 1000.00 670.000 145 1598.26 2000.00 670.000 146 1598.26 3000.00 670.000 155 152.984 0.0000 670.000 156 152.984 1000.00 670.000 157 152.984 2000.00 670.000 158 152.984 3000.00 670.000 159 1847.02 0.0000 670.000 160 1847.02 1000.00 670.000 161 1847.02 2000.00 670.000 162 1847.02 3000.00 670.000 167 2880.60 0.0000 670.000 168 2880.60 1000.00 670.000 169 2880.60 2000.00 670.000 170 2880.60 3000.00 670.000 171 3119.40 0.0000 670.000 172 3119.40 1000.00 670.000 173 3119.40 2000.00 670.000 174 3119.40 3000.00 670.000 183 2760.69 0.0000 670.000

184 2760.69 1000.00 670.000 185 2760.69 2000.00 670.000 186 2760.69 3000.00 670.000 187 3239.31 3000.00 670.000 188 3239.31 2000.00 670.000 189 3239.31 1000.00 670.000 190 3239.31 0.0000 670.000 199 2546.02 0.0000 670.000 200 2546.02 1000.00 670.000 201 2546.02 2000.00 670.000 202 2546.02 3000.00 670.000 203 3453.98 0.0000 670.000 204 3453.98 1000.00 670.000 205 3453.98 2000.00 670.000 206 3453.98 3000.00 670.000 215 2425.87 0.0000 670.000 216 2425.87 1000.00 670.000 217 2425.87 2000.00 670.000 218 2425.87 3000.00 670.000 219 3574.13 0.0000 670.000 220 3574.13 1000.00 670.000 221 3574.13 2000.00 670.000 222 3574.13 3000.00 670.000 231 2211.19 0.0000 670.000 232 2211.19 1000.00 670.000 233 2211.19 2000.00 670.000 234 2211.19 3000.00 670.000 235 3788.81 0.0000 670.000 236 3788.81 1000.00 670.000 237 3788.81 2000.00 670.000 238 3788.81 3000.00 670.000 243 2091.05 3000.00 670.000 244 2091.05 2000.00 670.000 245 2091.05 1000.00 670.000 246 2091.05 0.0000 670.000 251 3908.95 3000.00 670.000 252 3908.95 2000.00 670.000 253 3908.95 1000.00 670.000 254 3908.95 0.0000 670.000

Plinti Nei nodi di seguito specificati i vincoli esterni sono rappresentati da molle elastiche riferite a un Sistema di Riferimento Locale definibile per ciascuna molla aventi rigidezze calcolate in base ai parametri assegnati all’elemento plinto associato N = Numero del Nodo n21 = Secondo nodo asse locale 1 n12 = Primo nodo asse locale 2 n22 = Secondo nodo asse locale 2 Ang.= angolo asse locale 2 rispetto asse locale di riferimento, positivo se antiorario (rotazione attorno all’asse locale 1 sul piano definito dall’asse di riferimento e l’asse locale 3) Rt1 = Rigidezza alla traslazione in direzione 1 Rt2 = Rigidezza alla traslazione in direzione 2 Rt3 = Rigidezza alla traslazione in direzione 3 Rr1 = Rigidezza alla rotazione attorno all'asse 1 Rr2 = Rigidezza alla rotazione attorno all'asse 2 Rr3 = Rigidezza alla rotazione attorno all'asse 3 Fase = Fase di appartenenza N n21 n12 n22 Ang(°)

Rt1 Rt2 Rt3 Rr1 Rr2 Rr3 Peso Fase

143

(daN/cm) (daNcm/rad) (daN) 1 Asse +Z Asse +X 0 0 108800 1.088e+009 1.088e+009 1.04811e+013 9.28427e+008 1.04811e+009 40925.75 2 Asse +Z Asse +X 0 0 184800 1.848e+009 1.848e+009 2.98144e+013 2.71656e+009 2.98144e+009 69463.75 3 Asse +Z Asse +X 0 0 108800 1.088e+009 1.088e+009 1.04811e+013 9.28427e+008 1.04811e+009 40925.75 4 Asse +Z Asse +X 0 0 184800 1.848e+009 1.848e+009 2.98144e+013 2.71656e+009 2.98144e+009 69463.75 5 Asse +Z Asse +X 0 0 108800 1.088e+009 1.088e+009 1.04811e+013 9.28427e+008 1.04811e+009 40925.75 6 Asse +Z Asse +X 0 0 184800 1.848e+009 1.848e+009 2.98144e+013 2.71656e+009 2.98144e+009 69463.75 7 Asse +Z Asse +X 0 0 108800 1.088e+009 1.088e+009 1.04811e+013 9.28427e+008 1.04811e+009 40925.75 8 Asse +Z Asse +X 0 0 184800 1.848e+009 1.848e+009 2.98144e+013 2.71656e+009 2.98144e+009 69463.75 9 Asse +Z Asse +X 0 0 90000 9e+008 9e+008 6.75e+012 6.75e+008 6.75e+008 26562.29 10 Asse +Z Asse +X 0 0 90000 9e+008 9e+008 6.75e+012 6.75e+008 6.75e+008 26562.29 11 Asse +Z Asse +X 0 0 90000 9e+008 9e+008 6.75e+012 6.75e+008 6.75e+008 26562.29 12 Asse +Z Asse +X 0 0 90000 9e+008 9e+008 6.75e+012 6.75e+008 6.75e+008 26562.29 51 Asse +Z Asse +X 0 0 14400 1.44e+008 1.44e+008 1.728e+011 1.728e+007 1.728e+007 2844.000 52 Asse +Z Asse +X 0 0 14400 1.44e+008 1.44e+008 1.728e+011 1.728e+007 1.728e+007 2844.000 53 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250 54 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250

55 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250 56 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250 57 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250 58 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250 59 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250 60 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250 61 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250 62 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250 63 Asse +Z Asse +X 0 0 28900 2.89e+008 2.89e+008 6.96008e+011 6.96008e+007 6.96008e+007 5512.250 84 Asse +Z Asse +X 0 0 14400 1.44e+008 1.44e+008 1.728e+011 1.728e+007 1.728e+007 2844.000 85 Asse +Z Asse +X 0 0 14400 1.44e+008 1.44e+008 1.728e+011 1.728e+007 1.728e+007 2844.000 86 Asse +Z Asse +X 0 0 14400 1.44e+008 1.44e+008 1.728e+011 1.728e+007 1.728e+007 2844.000 87 Asse +Z Asse +X 0 0 14400 1.44e+008 1.44e+008 1.728e+011 1.728e+007 1.728e+007 2844.000 88 Asse +Z Asse +X 0 0 14400 1.44e+008 1.44e+008 1.728e+011 1.728e+007 1.728e+007 2844.000 89 Asse +Z Asse +X 0 0 14400 1.44e+008 1.44e+008 1.728e+011 1.728e+007 1.728e+007 2844.000 90 Asse +Z Asse +X 0 0 14400 1.44e+008 1.44e+008 1.728e+011 1.728e+007 1.728e+007 2844.000

DESCRIZIONE BEAM Configurazione elementi tipo BEAM Al fine di consentire una più chiara interpretazione dei risultati di output dell'analisi, e quindi una maggiore possibilità di controllo dei medesimi, la modellazione è stata sviluppata in modo da assegnare a tutte le membrature sistemi di riferimento locale (in base al quale sono da leggere i risultati in termini di sollecitazioni) disposti secondo orientamenti logici. In particolare si è posta cura nel far sì che per default: tutte le aste aventi orientamento globale prevalente secondo l'asse globale X o Y [TRAVI su X o su Y] siano caratterizzate da asse locale 1 diretto secondo l'asse geometrico del Beam e asse locale 3 in direzione dell'asse globale Z (piano di flessione verticale = piano 1-3) tutte le aste aventi orientamento globale prevalente secondo l'asse globale Z [PILASTRI] siano caratterizzate da asse locale 1 diretto secondo l'asse globale Z positivo e asse locale 3 in direzione dell'asse globale y positivo. L’orientamento di default di cui sopra è associato automaticamente per valori di n1, n2 e Ang di cui sotto pari a 0. Per modificare l'impostazione di default occorre specificare un valore diverso da zero per n1 e n2 e/o Ang. In particolare, in base ai valori di n1 e n2, l'asse locale 2, (con Ang = 0) è così definito: n1= “Asse +X” e n2 = 0: l'asse ha la direzione dell'asse globale X n1 = “Asse +Y” e n2 = 0: l'asse ha la direzione dell'asse globale Y n1 = “Asse +Z” e n2 = 0: l'asse ha la direzione dell'asse globale Z n1 = “Asse -X” e n2 = 0: l'asse ha la direzione dell'asse globale -X n1 = “Asse -Y” e n2 = 0: l'asse ha la direzione dell'asse globale -Y n1 = “Asse -Z” e n2 = 0: l'asse ha la direzione dell'asse globale -Z n1 = “Str7 Y” e n2 = 0: gli assi sono definiti utilizzando la convenzione di default di Straus7 considerando l’asse Y di Straus coincidenete con l’asse Z di CMP: se l’asse 1 (del Beam in CMP) ha direzione coincidente con l’asse globale X (di CMP) la direzione di 3 è sempre quella positiva dell’asse Z. In tutti gli altri casi la direzione dell’asse 3 ha è ottenuto dal prodotto vettoriale fra l’asse globale X e il vettore definito dai nodi di inizio e fine Beam. n1 = “Str7 X” e n2 = 0: gli assi sono definiti utilizzando la convenzione di default di Straus7 considerando l’asse X di Straus coincidenete con l’asse Z di CMP: se l’asse 1 (del Beam in CMP) ha direzione coincidente con l’asse globale Y (di CMP) la direzione di 3 è sempre quella positiva dell’asse X. In tutti gli altri casi la direzione dell’asse 3 ha è ottenuto dal prodotto vettoriale fra l’asse globale Y e il vettore definito dai nodi di inizio e fine Beam. n1 = “Str7 Z” e n2 = 0: gli assi sono definiti utilizzando la convenzione di default di Straus7 considerando l’asse Z di Straus coincidenete con l’asse Z di CMP: se l’asse 1 (del Beam in CMP) ha direzione coincidente con l’asse globale Z (di CMP) la direzione di 3 è sempre quella positiva dell’asse Y. In tutti gli altri casi la direzione dell’asse 3 ha è ottenuto dal prodotto vettoriale fra l’asse globale Z e il vettore definito dai nodi di inizio e fine Beam. n1 = 0 e n2 <> 0: in tal caso il valore assegnato a n2 è il numero di un nodo del modello. L’asse locale 3 è ottenuto dal prodotto vettoriale tra l’asse dell’asta e l’asse NI-n2 (NI = primo nodo di definizione Beam) n1 <> 0 e n2 <> 0: l'asse ha la direzione della congiungente n1 e n2 Se Ang <>0 allora n1 e n2 definiscono l’asse di riferimento rispetto al quale l’asse 2 forma un angolo Ang. La geometria e le altre caratteristiche degli elementi Beam costituenti il modello sono riportate nella seguente tabella con il seguente significato dei simboli: Beam = Numero dell'Elemento Beam N1 = Numero Nodo Iniziale dell'Elemento Beam N2 = Numero Nodo Finale dell'Elemento Beam Sez. = Nome Sezione associata all'Elemento n1 = primo nodo di individuazione asse locale di riferimento n2 = secondo nodo di individuazione asse locale di riferimento Ang. = angolo asse locale 2 rispetto asse locale di riferimento, positivo se antiorario (rotazione attorno all’asse locale 1 sul piano definito dall’asse di riferimento e l’asse locale 3) Fasi di inesistenza = elenca le fasi in cui il Beam è dichiarato come non esistente Beam N1 N2 Direzione asse 2 ( n1 n2 ) Ang (°) 1 8 83 Asse +X 0 0 Sez.: P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm] 2 7 14 Asse +X 0 0 Sez.: P2 PRE [Rettangolare 50x50 cm] 3 6 15 Asse +X 0 0 Sez.: P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm]

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4 5 16 Asse +X 0 0 Sez.: P2 PRE [Rettangolare 50x50 cm] 5 4 17 Asse +X 0 0 Sez.: P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm] 6 3 18 Asse +X 0 0 Sez.: P2 PRE [Rettangolare 50x50 cm] 7 2 82 Asse +X 0 0 Sez.: P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm] 8 1 20 Asse +X 0 0 Sez.: P2 PRE [Rettangolare 50x50 cm] 9 20 21 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 10 19 48 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 11 18 23 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 12 17 47 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 13 16 25 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 14 15 46 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 15 14 27 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 16 13 45 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 34 7 57 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 35 1 56 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 36 12 33 Asse +X 0 0 Sez.: P c7 placcato [Rettangolare 66x66 cm] 37 11 34 Asse +X 0 0 Sez.: P c7 [Rettangolare 50x50 cm] 38 10 35 Asse +X 0 0 Sez.: P c7 [Rettangolare 50x50 cm] 39 9 36 Asse +X 0 0 Sez.: P c7 placcato [Rettangolare 66x66 cm] 40 36 37 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 41 35 38 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 42 34 39 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 43 33 40 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 54 45 28 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 55 46 26 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 56 47 24 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 57 48 22 Asse +X 0 0 Sez.: Fittizio [Rettangolare 50x50 cm] 64 49 61 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 65 50 60 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 68 5 53 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 69 53 7 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 70 3 54 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 71 54 5 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 72 1 55 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 73 55 3 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 74 56 59 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 75 57 58 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 76 58 50 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 77 59 49 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 78 60 63 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 79 61 62 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 80 62 2 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 81 63 8 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro PRE 25x50 [Rettangolare 25x50 cm] 82 26 64 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 83 64 65 Asse -X 0 0 Sez.: Conversa PRE a H 84 65 28 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 85 24 66 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 86 66 67 Asse -X 0 0 Sez.: Conversa PRE a H 87 67 26 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 88 22 68 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 89 68 69 Asse -X 0 0 Sez.: Conversa PRE a H 90 69 24 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 91 25 70 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 92 70 71 Asse -X 0 0 Sez.: Conversa PRE a H 93 71 27 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 94 23 72 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 95 72 73 Asse -X 0 0 Sez.: Conversa PRE a H 96 73 25 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 97 21 74 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 98 74 75 Asse -X 0 0 Sez.: Conversa PRE a H 99 75 23 Asse -X 0 0 Sez.: appoggio Conversa PRE a H 100 39 76 Asse -X 0 0 Sez.: Appoggio Conversa Coopsette 101 76 77 Asse -X 0 0 Sez.: Conversa Coopsette a H 102 77 40 Asse -X 0 0 Sez.: Appoggio Conversa Coopsette 103 38 78 Asse -X 0 0 Sez.: Appoggio Conversa Coopsette 104 78 79 Asse -X 0 0 Sez.: Conversa Coopsette a H 105 79 39 Asse -X 0 0 Sez.: Appoggio Conversa Coopsette 106 37 80 Asse -X 0 0 Sez.: Appoggio Conversa Coopsette 107 80 81 Asse -X 0 0 Sez.: Conversa Coopsette a H 108 81 38 Asse -X 0 0 Sez.: Appoggio Conversa Coopsette 109 82 19 Asse +X 0 0 Sez.: P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm] 110 83 13 Asse +X 0 0 Sez.: P Pre Camicia [Rettangolare 50x50 cm] 111 52 84 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 112 84 12 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 113 51 85 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 114 85 9 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 115 82 86 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 116 86 51 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 117 83 87 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 118 87 52 Asse +Y 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 119 11 88 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 120 88 12 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 121 10 89 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 122 89 11 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 123 9 90 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 124 90 10 Asse -X 0 0 Sez.: T portamuro Coopsette 60x40 [Rettangolare 60x40 cm] 125 32 91 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 4 126 91 92 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 3 127 92 146 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 128 93 162 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 129 31 94 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 4 130 94 95 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 3 131 95 145 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 132 96 161 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 133 30 97 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 4 134 97 98 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 3

145

135 98 144 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 136 99 160 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 137 27 158 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 138 100 142 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 139 101 102 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 3 140 102 32 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 4 141 25 157 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 142 103 141 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 143 104 105 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 3 144 105 31 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 4 145 23 156 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 146 106 140 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 147 107 108 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 3 148 108 30 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 4 149 29 109 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 4 150 109 110 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 3 151 110 143 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 152 111 159 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 153 21 155 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 154 112 139 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 155 113 114 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 3 156 114 29 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 4 157 44 174 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 158 115 206 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 159 116 222 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 160 117 238 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 161 43 173 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 162 118 205 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 163 119 221 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 164 120 237 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 165 42 172 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 166 121 204 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 167 122 220 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 168 123 236 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 169 28 243 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 170 124 218 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 171 125 202 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 172 126 186 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 173 26 244 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 174 127 217 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 175 128 201 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 176 129 185 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 177 24 245 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 178 130 216 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 179 131 200 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 180 132 184 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 181 41 171 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 182 133 203 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 183 134 219 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 184 135 235 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 185 22 246 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 186 136 215 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 187 137 199 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 188 138 183 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 189 29 30 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 190 30 31 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 191 31 32 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 192 114 108 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo TT PRE 193 108 105 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo TT PRE 194 105 102 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo TT PRE 195 109 97 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo TT PRE 196 97 94 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo TT PRE 197 94 91 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo TT PRE 198 139 113 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 199 140 107 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 200 141 104 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 201 142 101 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 202 143 111 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 203 144 99 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 204 145 96 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 205 146 93 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 2 206 139 140 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo TT PRE 207 140 141 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo TT PRE 208 141 142 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo TT PRE 209 143 144 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo TT PRE 210 144 145 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo TT PRE 211 145 146 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo TT PRE 212 155 112 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 213 156 106 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 214 157 103 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 215 158 100 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 216 159 22 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 217 160 24 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 218 161 26 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 219 162 28 Asse +Y 0 0 Sez.: TM PRE 1 220 155 156 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo TT PRE 221 156 157 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo TT PRE 222 157 158 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo TT PRE 223 159 160 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo TT PRE 224 160 161 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo TT PRE 225 161 162 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo TT PRE 226 41 42 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 227 42 43 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 228 43 44 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 229 167 41 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 230 168 42 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4

146

231 169 43 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 232 170 44 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 233 171 190 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 234 172 189 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 235 173 188 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 236 174 187 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 237 167 168 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 238 168 169 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 239 169 170 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 240 171 172 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 241 172 173 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 242 173 174 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 243 183 167 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 244 184 168 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 245 185 169 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 246 186 170 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 247 187 115 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 248 188 118 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 249 189 121 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 250 190 133 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 4 251 190 189 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 252 189 188 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 253 188 187 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 254 183 184 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 255 184 185 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 256 185 186 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 257 199 138 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 258 200 132 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 259 201 129 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 260 202 126 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 261 203 134 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 262 204 122 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 263 205 119 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 264 206 116 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 3 265 203 204 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 266 204 205 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 267 205 206 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 268 199 200 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 269 200 201 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 270 201 202 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 271 215 137 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 272 216 131 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 273 217 128 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 274 218 125 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 275 219 135 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 276 220 123 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 277 221 120 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 278 222 117 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 2 279 219 220 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 280 220 221 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 281 221 222 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 282 215 216 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 283 216 217 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 284 217 218 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 285 231 136 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 286 232 130 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 287 233 127 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 288 234 124 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 289 235 254 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 290 236 253 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 291 237 252 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 292 238 251 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 293 231 232 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 294 232 233 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 295 233 234 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 296 246 245 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 297 245 244 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 298 244 243 Asse -X 0 -5.71 Sez.: tegolo Coopsette 299 235 236 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 300 236 237 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 301 237 238 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 302 254 253 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 303 253 252 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 304 252 251 Asse -X 0 5.71 Sez.: tegolo Coopsette 305 246 231 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 306 245 232 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 307 244 233 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 308 243 234 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 309 251 40 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 310 252 39 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 311 253 38 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 312 254 37 Asse +Y 0 0 Sez.: TM Coopsette 1 313 20 30 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 314 18 29 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 315 20 18 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 316 18 16 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 317 16 14 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 318 18 31 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 319 16 32 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 320 16 30 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 321 14 31 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 322 29 17 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 323 30 19 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 324 19 17 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 325 17 15 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 326 15 13 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180]

147

327 31 13 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 328 15 32 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 329 19 42 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 330 42 36 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 331 36 35 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 332 35 34 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] 333 17 41 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 334 41 35 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 335 42 34 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 336 35 43 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 337 43 33 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 338 34 44 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 339 15 44 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 340 13 43 Asse +Y 0 0 Sez.: Ø36 E/2 [Circolare Ø4 s1.7999 cm] 341 34 33 Asse -X 0 0 Sez.: 2UPN180 [2C_EST UPN 180] Beam offset rigidi Significato dei parametri: Beam = Numero dell'elemento Beam Tipo = tipo di offset utilizzato IX/1 = Offset rigido in direzione X/1 estremo I IY/2 = Offset rigido in direzione Y/2 estremo I IZ/3 = Offset rigido in direzione Z/3 estremo I JX/1 = Offset rigido in direzione X/1 estremo J JY/2 = Offset rigido in direzione Y/2 estremo J JZ/3 = Offset rigido in direzione Z/3 estremo J Beam Tipo IX/1 IY/2 IZ/3 JX/1 JY/2 JZ/3 (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) 34 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 35 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 64 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 65 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 68 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 69 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 70 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 71 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 72 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 73 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 74 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 75 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 76 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 77 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 78 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 79 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 80 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 81 Loc.Dis 0. 0. 30.0000 0. 0. 0. 111 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 112 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 113 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 114 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 115 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 116 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 117 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 118 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 119 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 120 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 121 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 122 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 123 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0. 124 Loc.Dis 0. 0. 20.0000 0. 0. 0.

189 Loc.Dis 0. 0. 11.7500 0. 0. 0. 190 Loc.Dis 0. 0. 11.7500 0. 0. 0. 191 Loc.Dis 0. 0. 11.7500 0. 0. 0. 192 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 193 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 194 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 195 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 196 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 197 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 206 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 207 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 208 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 209 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 210 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 211 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 220 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 221 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 222 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 223 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 224 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 225 Loc.Dis 0. 0. 18.0000 0. 0. 0. 226 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 227 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 228 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 237 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 238 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 239 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 240 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 241 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 242 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 251 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 252 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 253 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 254 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 255 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0.

148

256 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 265 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 266 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 267 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 268 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 269 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 270 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 279 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 280 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 281 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 282 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 283 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 284 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0.

293 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 294 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 295 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 296 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 297 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 298 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 299 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 300 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 301 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 302 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 303 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0. 304 Loc.Dis 0. 0. 15.0000 0. 0. 0.

Svincolamento interno elementi tipo beam Beam = Numero dell'Elemento Beam N = codice Svincolamento Sforzo Normale T2 = codice Svincolamento Taglio Asse 2 T3 = codice Svincolamento Taglio Asse 3 MT = codice Svincolamento Rotazione attorno all'Asse 1 M13 = codice Svincolamento Rotazione attorno all'Asse 2 M12 = codice Svincolamento Rotazione attorno all'Asse 3 Fase = Fase di appartenenza Beam Nodo Iniziale Nodo finale Fase 34 M13 M12 M13 M12 35 M13 M12 M13 M12 64 M13 M12 65 M13 M12 68 M13 M12 69 M13 M12 70 M13 M12 71 M13 M12 72 M13 M12 73 M13 M12 74 M13 M12 M13 M12 75 M13 M12 M13 M12 76 M13 M12 77 M13 M12 78 M13 M12 M13 M12 79 M13 M12 M13 M12 80 M13 M12 M13 M12 81 M13 M12 M13 M12 82 M13 M12 84 M13 M12 85 M13 M12 87 M13 M12 88 M13 M12 90 M13 M12 91 M13 M12 93 M13 M12 94 M13 M12 96 M13 M12 97 M13 M12 99 M13 M12 100 M13 M12 102 M13 M12 103 M13 M12 105 M13 M12 106 M13 M12 108 M13 M12 111 M13 M12 M13 M12 112 M13 M12 M13 M12 113 M13 M12 M13 M12 114 M13 M12 M13 M12 115 M13 M12 M13 M12 116 M13 M12 M13 M12 117 M13 M12 M13 M12 118 M13 M12 M13 M12 119 M13 M12 120 M13 M12 121 M13 M12 122 M13 M12 123 M13 M12 124 M13 M12 128 132 136 137 M13 M12 141 M13 M12 145 M13 M12 152 153 M13 M12

160 164 168 169 M13 M12 173 M13 M12 177 M13 M12 184 185 M13 M12 189 M13 M12 M13 M12 190 M13 M12 M13 M12 191 M13 M12 M13 M12 192 M13 M12 M13 M12 193 M13 M12 M13 M12 194 M13 M12 M13 M12 195 M13 M12 M13 M12 196 M13 M12 M13 M12 197 M13 M12 M13 M12 206 M13 M12 M13 M12 207 M13 M12 M13 M12 208 M13 M12 M13 M12 209 M13 M12 M13 M12 210 M13 M12 M13 M12 211 M13 M12 M13 M12 212 213 214 215 216 M13 M12 217 M13 M12 218 M13 M12 219 M13 M12 220 M13 M12 M13 M12 221 M13 M12 M13 M12 222 M13 M12 M13 M12 223 M13 M12 M13 M12 224 M13 M12 M13 M12 225 M13 M12 M13 M12 226 M13 M12 M13 M12 227 M13 M12 M13 M12 228 M13 M12 M13 M12 237 M13 M12 M13 M12 238 M13 M12 M13 M12 239 M13 M12 M13 M12 240 M13 M12 M13 M12 241 M13 M12 M13 M12 242 M13 M12 M13 M12 251 M13 M12 M13 M12 252 M13 M12 M13 M12 253 M13 M12 M13 M12 254 M13 M12 M13 M12 255 M13 M12 M13 M12 256 M13 M12 M13 M12 265 M13 M12 M13 M12 266 M13 M12 M13 M12 267 M13 M12 M13 M12 268 M13 M12 M13 M12 269 M13 M12 M13 M12 270 M13 M12 M13 M12 279 M13 M12 M13 M12 280 M13 M12 M13 M12 281 M13 M12 M13 M12

149

282 M13 M12 M13 M12 283 M13 M12 M13 M12 284 M13 M12 M13 M12 285 286 287 288 289 290 291 292 293 M13 M12 M13 M12 294 M13 M12 M13 M12 295 M13 M12 M13 M12 296 M13 M12 M13 M12 297 M13 M12 M13 M12 298 M13 M12 M13 M12 299 M13 M12 M13 M12 300 M13 M12 M13 M12 301 M13 M12 M13 M12 302 M13 M12 M13 M12 303 M13 M12 M13 M12 304 M13 M12 M13 M12 305 306 307 308 309 M13 M12 310 M13 M12 311 M13 M12

312 M13 M12 313 M13 M12 M13 M12 314 M13 M12 M13 M12 315 M13 M12 M13 M12 316 M13 M12 M13 M12 317 M13 M12 M13 M12 318 M13 M12 M13 M12 319 M13 M12 M13 M12 320 M13 M12 M13 M12 321 M13 M12 M13 M12 322 M13 M12 M13 M12 323 M13 M12 M13 M12 324 M13 M12 M13 M12 325 M13 M12 M13 M12 326 M13 M12 M13 M12 327 M13 M12 M13 M12 328 M13 M12 M13 M12 329 M13 M12 M13 M12 330 M13 M12 M13 M12 331 M13 M12 M13 M12 332 M13 M12 M13 M12 333 M13 M12 M13 M12 334 M13 M12 M13 M12 335 M13 M12 M13 M12 336 M13 M12 M13 M12 337 M13 M12 M13 M12 338 M13 M12 M13 M12 339 M13 M12 M13 M12 340 M13 M12 M13 M12 341 M13 M12 M13 M12

Beam armatura a tratti Significato dei parametri: Beam = Numero dell'Elemento Beam; N Ini = Numero Nodo Iniziale dell'Elemento Beam; N Fin = Numero Nodo Finale dell'Elemento Beam; L.Totale = Lunghezza totale del beam; Tipo = Tipo di dato: “A” = Armatura, “M+” = posizioni barre longitudinali al positivo, “M-“ = posizioni barre longitudinali al negativo, “T” = armatura a taglio; n° = rappresenta il numero di armatura o posizione di armatura presente fino alla coordinata specificata di seguito; Fino a = coordinata in cui termina il tratto di armatura o posizione indicato; Beam N Ini N Fin L Totale (cm) Tipo n° Da (cm) Fino a (cm) 1 8 83 18 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 2 7 14 635 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 3 6 15 635 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 4 5 16 635 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 5 4 17 635 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 6 3 18 635 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 7 2 82 18 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 8 1 20 635 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 9 20 21 100 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 10 19 48 31 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 11 18 23 100 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta

M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 12 17 47 31 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 13 16 25 100 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 14 15 46 31 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 15 14 27 100 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 16 13 45 31 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 34 7 57 400 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 35 1 56 400 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 36 12 33 648 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 37 11 34 648 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 38 10 35 648 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 39 9 36 648 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta

150

T 1 0 Fine Asta 40 36 37 69 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 41 35 38 69 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 42 34 39 69 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 43 33 40 69 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 54 45 28 69 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 55 46 26 69 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 56 47 24 69 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 57 48 22 69 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 64 49 61 200 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 65 50 60 200 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 68 5 53 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 69 53 7 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 70 3 54 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 71 54 5 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 72 1 55 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 73 55 3 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 74 56 59 400 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 75 57 58 400 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 76 58 50 200 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta

77 59 49 200 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 78 60 63 400 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 79 61 62 400 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 80 62 2 400 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 81 63 8 400 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 82 26 64 26.5 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 83 64 65 947 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 84 65 28 26.5 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 85 24 66 26.5 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 86 66 67 947 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 87 67 26 26.5 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 88 22 68 26.5 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 89 68 69 947 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 90 69 24 26.5 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 91 25 70 26.5 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 92 70 71 947 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 93 71 27 26.5 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 94 23 72 26.5 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 95 72 73 947 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 96 73 25 26.5

151

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M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 116 86 51 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 117 83 87 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 118 87 52 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 119 11 88 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 120 88 12 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 121 10 89 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 122 89 11 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 123 9 90 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 124 90 10 500 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 125 32 91 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 126 91 92 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 127 92 146 98.2599 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 128 93 162 97.0161 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 129 31 94 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 130 94 95 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 131 95 145 98.2599 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 132 96 161 97.0161 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 133 30 97 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 134 97 98 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta

152

M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 135 98 144 98.2599 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 136 99 160 97.0161 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 137 27 158 152.984 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 138 100 142 151.74 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 139 101 102 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 140 102 32 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 141 25 157 152.984 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 142 103 141 151.74 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 143 104 105 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 144 105 31 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 145 23 156 152.984 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 146 106 140 151.74 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 147 107 108 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 148 108 30 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 149 29 109 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 150 109 110 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 151 110 143 98.2599 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 152 111 159 97.0161 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 153 21 155 152.984 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta

T 1 0 Fine Asta 154 112 139 151.74 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 155 113 114 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 156 114 29 250 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 157 44 174 119.404 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 158 115 206 203.983 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 159 116 222 74.1303 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 160 117 238 38.8065 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 161 43 173 119.404 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 162 118 205 203.983 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 163 119 221 74.1303 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 164 120 237 38.8065 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 165 42 172 119.404 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 166 121 204 203.983 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 167 122 220 74.1303 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 168 123 236 38.8065 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 169 28 243 91.0459 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 170 124 218 175.87 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 171 125 202 46.0174 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 172 126 186 10.6936 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta

153

173 26 244 91.0459 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 174 127 217 175.87 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 175 128 201 46.0174 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 176 129 185 10.6936 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 177 24 245 91.0459 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 178 130 216 175.87 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 179 131 200 46.0174 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 180 132 184 10.6936 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 181 41 171 119.404 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 182 133 203 203.983 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 183 134 219 74.1303 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 184 135 235 38.8065 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 185 22 246 91.0459 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 186 136 215 175.87 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 187 137 199 46.0174 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 188 138 183 10.6936 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 189 29 30 1000 A 1 0 Fine Asta 190 30 31 1000 A 1 0 Fine Asta 191 31 32 1000 A 1 0 Fine Asta 192 114 108 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 193 108 105 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta

194 105 102 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 195 109 97 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 196 97 94 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 197 94 91 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 198 139 113 98.2599 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 199 140 107 98.2599 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 200 141 104 98.2599 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 201 142 101 98.2599 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 202 143 111 151.74 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 203 144 99 151.74 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 204 145 96 151.74 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 205 146 93 151.74 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 206 139 140 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 207 140 141 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 208 141 142 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 209 143 144 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 210 144 145 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 211 145 146 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 212 155 112 97.0161 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 213 156 106 97.0161

154

A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 214 157 103 97.0161 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 215 158 100 97.0161 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 216 159 22 152.984 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 217 160 24 152.984 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 218 161 26 152.984 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 219 162 28 152.984 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 220 155 156 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 221 156 157 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 222 157 158 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 223 159 160 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 224 160 161 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 225 161 162 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 226 41 42 1000 A 1 0 Fine Asta 227 42 43 1000 A 1 0 Fine Asta 228 43 44 1000 A 1 0 Fine Asta 229 167 41 119.404 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 230 168 42 119.404 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 231 169 43 119.404 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 232 170 44 119.404 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 233 171 190 119.902 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 234 172 189 119.902

A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 235 173 188 119.902 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 236 174 187 119.902 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 237 167 168 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 238 168 169 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 239 169 170 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 240 171 172 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 241 172 173 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 242 173 174 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 243 183 167 119.902 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 244 184 168 119.902 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 245 185 169 119.902 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 246 186 170 119.902 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 247 187 115 10.6936 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 248 188 118 10.6936 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 249 189 121 10.6936 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 250 190 133 10.6936 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 251 190 189 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 252 189 188 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 253 188 187 1000 A 1 0 Fine Asta

155

M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 254 183 184 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 255 184 185 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 256 185 186 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 257 199 138 203.983 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 258 200 132 203.983 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 259 201 129 203.983 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 260 202 126 203.983 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 261 203 134 46.0174 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 262 204 122 46.0174 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 263 205 119 46.0174 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 264 206 116 46.0174 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 265 203 204 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 266 204 205 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 267 205 206 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 268 199 200 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 269 200 201 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 270 201 202 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 271 215 137 74.1303 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 272 216 131 74.1303 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta

M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 273 217 128 74.1303 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 274 218 125 74.1303 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 275 219 135 175.87 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 276 220 123 175.87 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 277 221 120 175.87 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 278 222 117 175.87 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 279 219 220 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 280 220 221 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 281 221 222 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 282 215 216 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 283 216 217 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 284 217 218 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 285 231 136 38.8065 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 286 232 130 38.8065 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 287 233 127 38.8065 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 288 234 124 38.8065 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 289 235 254 120.148 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 290 236 253 120.148 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 291 237 252 120.148 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta

156

T 1 0 Fine Asta 292 238 251 120.148 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 293 231 232 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 294 232 233 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 295 233 234 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 296 246 245 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 297 245 244 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 298 244 243 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 299 235 236 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 300 236 237 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 301 237 238 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 302 254 253 1000 A 1 0 Fine Asta

M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 303 253 252 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 304 252 251 1000 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 305 246 231 120.148 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 306 245 232 120.148 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 307 244 233 120.148 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 308 243 234 120.148 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 309 251 40 91.0459 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 310 252 39 91.0459 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 311 253 38 91.0459 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta 312 254 37 91.0459 A 1 0 Fine Asta M- 1 0 Fine Asta M+ 1 0 Fine Asta T 1 0 Fine Asta

DESCRIZIONE SOLAI - TAMPONAMENTI CONFIGURAZIONE ELEMENTI SOLAIO - TAMPONAMENTO Gli Elementi Solaio/Tamponamento sono elementi ausiliari, cioè che non appartengono al modello matematico agli elementi finiti, ma che servono per calcolare automaticamente i carichi da solaio agenti sugli elementi di calcolo (nodi e aste). La geometria e le altre caratteristiche degli elementi Solaio/Tamponamento costituenti il modello sono riportate nella seguente tabella con il seguente significato dei simboli: Solai = Numero dell'Elemento Solaio/Tamponamento Elenco Nodi = Elenco dei nodi che individuano il contorno dei solaio Orientamento = Indica la modalità utilizzata per individuare l'orientamento/orditura PP = Peso Proprio Solaio/Tamponamento per unità di superficie SP = Sovraccarico Permanente per unità di superficie SV = Sovraccarico Variabile per unità di superficie MolI = moltip. del carico trasmesso alla trave iniziale per le forze verticali MolF = moltip. del carico trasmesso alla trave finale per le forze verticali MolIO = moltip. del carico trasmesso alla trave iniziale per le forze orizz. MolFO = moltip. del carico trasmesso alla trave finale per le forze orizzontali EccI = eccentricità orizzontale di applicazione del carico verticale trasmesso alla trave iniziale EccF = eccentricità orizzontale di applicazione del carico verticale trasmesso alla trave finale Fasi di inesistenza = elenco delle Fasi in cui l’elemento è dichiarato come non esistente Unità di misura Carichi = daN/cm²; Unità di misura Lunghezze = cm Solaio: Elenco nodi di definizione solaio Orientamento PP SP SV MolIV MolFV MolIO MolFO EccI EccF Solaio n°1: 27, 32, 31, 25 Ort.Lato 1 Solaio n°1: 27, 32, 31, 25 Ort.Lato 1 0.021700 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°2: 32, 28, 26, 31 Ort.Lato 1 Solaio n°2: 32, 28, 26, 31 Ort.Lato 1 0.021700 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°3: 25, 31, 30, 23 Ort.Lato 1 Solaio n°3: 25, 31, 30, 23 Ort.Lato 1 0.021700 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°4: 23, 30, 29, 21 Ort.Lato 1 Solaio n°4: 23, 30, 29, 21 Ort.Lato 1 0.021700 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°5: 31, 26, 24, 30 Ort.Lato 1 Solaio n°5: 31, 26, 24, 30 Ort.Lato 1

0.021700 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°6: 30, 24, 22, 29 Ort.Lato 1 Solaio n°6: 30, 24, 22, 29 Ort.Lato 1 0.021700 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°7: 28, 44, 43, 26 Ort.Lato 1 Solaio n°7: 28, 44, 43, 26 Ort.Lato 1 0.019500 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°8: 44, 40, 39, 43 Ort.Lato 1 Solaio n°8: 44, 40, 39, 43 Ort.Lato 1 0.019500 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°9: 26, 43, 42, 24 Ort.Lato 1 Solaio n°9: 26, 43, 42, 24 Ort.Lato 1 0.019500 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°10: 24, 42, 41, 22 Ort.Lato 1 Solaio n°10: 24, 42, 41, 22 Ort.Lato 1 0.019500 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°11: 43, 39, 38, 42 Ort.Lato 1

157

Solaio n°11: 43, 39, 38, 42 Ort.Lato 1 0.019500 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°12: 42, 38, 37, 41 Ort.Lato 1 Solaio n°12: 42, 38, 37, 41 Ort.Lato 1 0.019500 0.002000 0.012000 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°13: 2, 22, 24, 4 Ort.Lato 1 Solaio n°13: 2, 22, 24, 4 Ort.Lato 1 0. 0.040000 0. 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°14: 4, 24, 26, 6 Ort.Lato 1 Solaio n°14: 4, 24, 26, 6 Ort.Lato 1 0. 0.040000 0. 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°15: 6, 26, 28, 8 Ort.Lato 1 Solaio n°15: 6, 26, 28, 8 Ort.Lato 1 0. 0.040000 0. 1.000 1.000 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°16: 10, 9, 37, 38 Ort.Lato 1 Solaio n°16: 10, 9, 37, 38 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°17: 11, 10, 38, 39 Ort.Lato 1 Solaio n°17: 11, 10, 38, 39 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°18: 12, 11, 39, 40 Ort.Lato 1 Solaio n°18: 12, 11, 39, 40 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°19: 3, 1, 21, 23 Ort.Lato 1 Solaio n°19: 3, 1, 21, 23 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°20: 5, 3, 23, 25 Ort.Lato 1 Solaio n°20: 5, 3, 23, 25 Ort.Lato 1

0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°21: 7, 5, 25, 27 Ort.Lato 1 Solaio n°21: 7, 5, 25, 27 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°22: 49, 1, 21, 29 Ort.Lato 1 Solaio n°22: 49, 1, 21, 29 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°23: 2, 49, 29, 22 Ort.Lato 1 Solaio n°23: 2, 49, 29, 22 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°24: 51, 82, 22, 41 Ort.Lato 1 Solaio n°24: 51, 82, 22, 41 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°25: 9, 51, 41, 37 Ort.Lato 1 Solaio n°25: 9, 51, 41, 37 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°26: 50, 7, 27, 32 Ort.Lato 1 Solaio n°26: 50, 7, 27, 32 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°27: 8, 50, 32, 28 Ort.Lato 1 Solaio n°27: 8, 50, 32, 28 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°28: 52, 83, 28, 44 Ort.Lato 1 Solaio n°28: 52, 83, 28, 44 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0. Solaio n°29: 12, 52, 44, 40 Ort.Lato 1 Solaio n°29: 12, 52, 44, 40 Ort.Lato 1 0. 0.035000 0. 2.000 0. 1.000 1.000 0. 0.

PARAMETRI PER APPLICAZIONE AZIONE VENTO SUGLI ELEMENTI SOLAIO/TAMPONAMENTO Solaio = Numero dell'Elemento Solaio MolI = moltip. del carico trasmesso dal solaio ai lati Iniziali MolF = moltip. del carico trasmesso dal solaio ai lati Finali CdC = Condizione di carico assegnata nella quale agiranno le azioni del vento derivanti dalla applicazione dei coeff. Cp e Cf indicati a seguito Cp = Coeff.di forma secondo DM 14/01/2008[3.3.4] per le azioni del vento normali Cf = Coeff.d'attrito secondo DM 14/01/2008[3.3.5] per le azioni del vento radenti Solaio MolI MolF CdC Cp Cf 16 1 1 V1 5S vento +X 0.46 0 V2 6S vento -X -0.92 0 V3 7S vento +Y 0 0 V4 8S vento -Y 0 0 17 1 1 V1 5S vento +X 0.46 0 V2 6S vento -X -0.92 0 V3 7S vento +Y 0 0 V4 8S vento -Y 0 0 18 1 1 V1 5S vento +X 0.46 0 V2 6S vento -X -0.92 0 V3 7S vento +Y 0 0 V4 8S vento -Y 0 0 19 1 1 V1 5S vento +X 0.92 0 V2 6S vento -X -0.46 0 V3 7S vento +Y 0 0 V4 8S vento -Y 0 0 20 1 1 V1 5S vento +X 0.92 0 V2 6S vento -X -0.46 0 V3 7S vento +Y 0 0 V4 8S vento -Y 0 0 21 1 1 V1 5S vento +X 0.92 0 V2 6S vento -X -0.46 0 V3 7S vento +Y 0 0 V4 8S vento -Y 0 0 22 1 1 V1 5S vento +X 0 0 V2 6S vento -X 0 0 V3 7S vento +Y -0.92 0

V4 8S vento -Y 0.46 0 23 1 1 V1 5S vento +X 0 0 V2 6S vento -X 0 0 V3 7S vento +Y -0.92 0 V4 8S vento -Y 0.46 0 24 1 1 V1 5S vento +X 0 0 V2 6S vento -X 0 0 V3 7S vento +Y -0.92 0 V4 8S vento -Y 0.46 0 25 1 1 V1 5S vento +X 0 0 V2 6S vento -X 0 0 V3 7S vento +Y -0.92 0 V4 8S vento -Y 0.46 0 26 1 1 V1 5S vento +X 0 0 V2 6S vento -X 0 0 V3 7S vento +Y -0.46 0 V4 8S vento -Y 0.92 0 27 1 1 V1 5S vento +X 0 0 V2 6S vento -X 0 0 V3 7S vento +Y -0.46 0 V4 8S vento -Y 0.92 0 28 1 1 V1 5S vento +X 0 0 V2 6S vento -X 0 0 V3 7S vento +Y -0.46 0 V4 8S vento -Y 0.92 0 29 1 1 V1 5S vento +X 0 0 V2 6S vento -X 0 0 V3 7S vento +Y -0.46 0 V4 8S vento -Y 0.92 0

CARICHI BEAM beam carichi distribuiti in direzione globale da solaio/tamponamento I carichi vengono descritti da una o più successioni di punti notevoli, tra i quali viene effettuata una interpolazione lineare. Beam = Numero dell'Elemento Beam CdC = Condizione di Carico Elementare a cui appartiene il Carico Dist = distanza dal primo nodo Beam del punto di definizione carico Tipo = Può assumere i seguenti valori: - Inizio indica l'inizio della serie di punti - Fine indica la fine della serie di punti Per punti intermedi non viene data nessuna indicazione qX = valore del carico distribuito in direzione globale X qY = valore del carico distribuito in direzione globale Y qZ = valore del carico distribuito in direzione globale Z Beam Tipo Dist (cm) qX (daN/cm) qY (daN/cm) qZ (daN/cm) 125 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 250 0. 0. -10.8500 126 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500

Fine 250 0. 0. -10.8500 127 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 98.3 0. 0. -10.8500 128 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 97 0. 0. -10.8500

158

129 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 250 0. 0. -21.7000 130 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 250 0. 0. -21.7000 131 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 98.3 0. 0. -21.7000 132 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 97 0. 0. -21.7000 133 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 250 0. 0. -21.7000 134 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 250 0. 0. -21.7000 135 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 98.3 0. 0. -21.7000 136 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 97 0. 0. -21.7000 137 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 153 0. 0. -10.8500 138 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 152 0. 0. -10.8500 139 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 250 0. 0. -10.8500 140 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 250 0. 0. -10.8500 141 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 153 0. 0. -21.7000 142 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 152 0. 0. -21.7000 143 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 250 0. 0. -21.7000 144 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 250 0. 0. -21.7000 145 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 153 0. 0. -21.7000 146 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 152 0. 0. -21.7000 147 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 250 0. 0. -21.7000 148 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 250 0. 0. -21.7000 149 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 250 0. 0. -10.8500 150 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 250 0. 0. -10.8500 151 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 98.3 0. 0. -10.8500 152 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 97 0. 0. -10.8500 153 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 153 0. 0. -10.8500 154 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 152 0. 0. -10.8500 155 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 250 0. 0. -10.8500 156 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 250 0. 0. -10.8500 157 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 119 0. 0. -9.75000 158 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 204 0. 0. -9.75000 159 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 74.1 0. 0. -9.75000 160 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 38.8 0. 0. -9.75000

161 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 119 0. 0. -19.5000 162 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 204 0. 0. -19.5000 163 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 74.1 0. 0. -19.5000 164 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 38.8 0. 0. -19.5000 165 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 119 0. 0. -19.5000 166 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 204 0. 0. -19.5000 167 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 74.1 0. 0. -19.5000 168 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 38.8 0. 0. -19.5000 169 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 91 0. 0. -9.75000 170 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 176 0. 0. -9.75000 171 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 46 0. 0. -9.75000 172 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 10.7 0. 0. -9.75000 173 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 91 0. 0. -19.5000 174 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 176 0. 0. -19.5000 175 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 46 0. 0. -19.5000 176 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 10.7 0. 0. -19.5000 177 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 91 0. 0. -19.5000 178 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 176 0. 0. -19.5000 179 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 46 0. 0. -19.5000 180 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 10.7 0. 0. -19.5000 181 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 119 0. 0. -9.75000 182 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 204 0. 0. -9.75000 183 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 74.1 0. 0. -9.75000 184 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 38.8 0. 0. -9.75000 185 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 91 0. 0. -9.75000 186 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 176 0. 0. -9.75000 187 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 46 0. 0. -9.75000 188 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 10.7 0. 0. -9.75000 198 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 98.3 0. 0. -10.8500 199 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 98.3 0. 0. -21.7000 200 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 98.3 0. 0. -21.7000 201 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 98.3 0. 0. -10.8500

159

202 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 152 0. 0. -10.8500 203 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 152 0. 0. -21.7000 204 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 152 0. 0. -21.7000 205 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 152 0. 0. -10.8500 212 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 97 0. 0. -10.8500 213 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 97 0. 0. -21.7000 214 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 97 0. 0. -21.7000 215 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 97 0. 0. -10.8500 216 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 153 0. 0. -10.8500 217 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 153 0. 0. -21.7000 218 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -21.7000 Fine 153 0. 0. -21.7000 219 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -10.8500 Fine 153 0. 0. -10.8500 229 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 119 0. 0. -9.75000 230 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 119 0. 0. -19.5000 231 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 119 0. 0. -19.5000 232 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 119 0. 0. -9.75000 233 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 120 0. 0. -9.75000 234 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 120 0. 0. -19.5000 235 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 120 0. 0. -19.5000 236 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 120 0. 0. -9.75000 243 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 120 0. 0. -9.75000 244 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 120 0. 0. -19.5000 245 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 120 0. 0. -19.5000 246 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 120 0. 0. -9.75000 247 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 10.7 0. 0. -9.75000 248 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 10.7 0. 0. -19.5000 249 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 10.7 0. 0. -19.5000 250 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 10.7 0. 0. -9.75000 257 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 204 0. 0. -9.75000 258 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 204 0. 0. -19.5000 259 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -19.5000 Fine 204 0. 0. -19.5000 260 CdC n° 1 Inizio 0 0. 0. -9.75000 Fine 204 0. 0. -9.75000

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160

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161

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162

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163

147 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 250 0. 0. -12.0000 148 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 250 0. 0. -12.0000 149 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 250 0. 0. -6.00000 150 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 250 0. 0. -6.00000 151 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 98.3 0. 0. -6.00000 152 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 97 0. 0. -6.00000 153 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 153 0. 0. -6.00000 154 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 152 0. 0. -6.00000 155 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 250 0. 0. -6.00000 156 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 250 0. 0. -6.00000 157 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 119 0. 0. -6.00000 158 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 204 0. 0. -6.00000 159 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 74.1 0. 0. -6.00000 160 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 38.8 0. 0. -6.00000 161 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 119 0. 0. -12.0000 162 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 204 0. 0. -12.0000 163 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 74.1 0. 0. -12.0000 164 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 38.8 0. 0. -12.0000 165 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 119 0. 0. -12.0000 166 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 204 0. 0. -12.0000 167 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 74.1 0. 0. -12.0000 168 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 38.8 0. 0. -12.0000 169 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 91 0. 0. -6.00000 170 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 176 0. 0. -6.00000 171 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 46 0. 0. -6.00000 172 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 10.7 0. 0. -6.00000 173 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 91 0. 0. -12.0000 174 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 176 0. 0. -12.0000 175 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 46 0. 0. -12.0000 176 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 10.7 0. 0. -12.0000 177 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 91 0. 0. -12.0000 178 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 176 0. 0. -12.0000

179 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 46 0. 0. -12.0000 180 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 10.7 0. 0. -12.0000 181 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 119 0. 0. -6.00000 182 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 204 0. 0. -6.00000 183 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 74.1 0. 0. -6.00000 184 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 38.8 0. 0. -6.00000 185 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 91 0. 0. -6.00000 186 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 176 0. 0. -6.00000 187 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 46 0. 0. -6.00000 188 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 10.7 0. 0. -6.00000 198 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 98.3 0. 0. -6.00000 199 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 98.3 0. 0. -12.0000 200 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 98.3 0. 0. -12.0000 201 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 98.3 0. 0. -6.00000 202 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 152 0. 0. -6.00000 203 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 152 0. 0. -12.0000 204 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 152 0. 0. -12.0000 205 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 152 0. 0. -6.00000 212 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 97 0. 0. -6.00000 213 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 97 0. 0. -12.0000 214 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 97 0. 0. -12.0000 215 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 97 0. 0. -6.00000 216 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 153 0. 0. -6.00000 217 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 153 0. 0. -12.0000 218 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 153 0. 0. -12.0000 219 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 153 0. 0. -6.00000 229 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 119 0. 0. -6.00000 230 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 119 0. 0. -12.0000 231 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 119 0. 0. -12.0000 232 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 119 0. 0. -6.00000 233 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 120 0. 0. -6.00000 234 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 120 0. 0. -12.0000

164

235 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 120 0. 0. -12.0000 236 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 120 0. 0. -6.00000 243 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 120 0. 0. -6.00000 244 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 120 0. 0. -12.0000 245 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 120 0. 0. -12.0000 246 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 120 0. 0. -6.00000 247 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 10.7 0. 0. -6.00000 248 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 10.7 0. 0. -12.0000 249 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 10.7 0. 0. -12.0000 250 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 10.7 0. 0. -6.00000 257 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 204 0. 0. -6.00000 258 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 204 0. 0. -12.0000 259 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 204 0. 0. -12.0000 260 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 204 0. 0. -6.00000 261 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 46 0. 0. -6.00000 262 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 46 0. 0. -12.0000 263 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 46 0. 0. -12.0000 264 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 46 0. 0. -6.00000 271 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 74.1 0. 0. -6.00000 272 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 74.1 0. 0. -12.0000 273 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 74.1 0. 0. -12.0000

274 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 74.1 0. 0. -6.00000 275 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 176 0. 0. -6.00000 276 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 176 0. 0. -12.0000 277 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 176 0. 0. -12.0000 278 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 176 0. 0. -6.00000 285 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 38.8 0. 0. -6.00000 286 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 38.8 0. 0. -12.0000 287 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 38.8 0. 0. -12.0000 288 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 38.8 0. 0. -6.00000 289 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 120 0. 0. -6.00000 290 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 120 0. 0. -12.0000 291 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 120 0. 0. -12.0000 292 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 120 0. 0. -6.00000 305 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 120 0. 0. -6.00000 306 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 120 0. 0. -12.0000 307 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 120 0. 0. -12.0000 308 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 120 0. 0. -6.00000 309 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 91 0. 0. -6.00000 310 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 91 0. 0. -12.0000 311 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -12.0000 Fine 91 0. 0. -12.0000 312 CdC n° 4 Inizio 0 0. 0. -6.00000 Fine 91 0. 0. -6.00000

beam carichi distrib. in direzione globale dovuti alle azioni del vento normale I carichi vengono descritti da una o più successioni di punti notevoli, tra i quali viene effettuata una interpolazione lineare. Beam = Numero dell'Elemento Beam CdC = Condizione di Carico Elementare a cui appartiene il Carico Dist = distanza dal primo nodo Beam del punto di definizione carico Tipo = Può assumere i seguenti valori: - Inizio indica l'inizio della serie di punti - Fine indica la fine della serie di punti Per punti intermedi non viene data nessuna indicazione qX = valore del carico distribuito in direzione globale X qY = valore del carico distribuito in direzione globale Y qZ = valore del carico distribuito in direzione globale Z Beam Tipo Dist (cm) qX (daN/cm) qY (daN/cm) qZ (daN/cm) 91 CdC n° 5 Inizio 0 2.158309 0. 0. Fine 26.5 2.158309 0. 0. 92 CdC n° 5 Inizio 0 2.158309 0. 0. Fine 947 2.158309 0. 0. 93 CdC n° 5 Inizio 0 2.158309 0. 0. Fine 26.5 2.158309 0. 0. 94 CdC n° 5 Inizio 0 2.158309 0. 0. Fine 26.5 2.158309 0. 0. 95 CdC n° 5 Inizio 0 2.158309 0. 0. Fine 947 2.158309 0. 0. 96 CdC n° 5 Inizio 0 2.158309 0. 0.

Fine 26.5 2.158309 0. 0. 97 CdC n° 5 Inizio 0 2.158309 0. 0. Fine 26.5 2.158309 0. 0. 98 CdC n° 5 Inizio 0 2.158309 0. 0. Fine 947 2.158309 0. 0. 99 CdC n° 5 Inizio 0 2.158309 0. 0. Fine 26.5 2.158309 0. 0. 100 CdC n° 5 Inizio 0 1.052726 0. 0. Fine 27 1.052726 0. 0. 101 CdC n° 5 Inizio 0 1.052726 0. 0. Fine 946 1.052726 0. 0. 102 CdC n° 5 Inizio 0 1.052726 0. 0. Fine 27 1.052726 0. 0.

165

103 CdC n° 5 Inizio 0 1.052726 0. 0. Fine 27 1.052726 0. 0. 104 CdC n° 5 Inizio 0 1.052726 0. 0. Fine 946 1.052726 0. 0. 105 CdC n° 5 Inizio 0 1.052726 0. 0. Fine 27 1.052726 0. 0. 106 CdC n° 5 Inizio 0 1.052726 0. 0. Fine 27 1.052726 0. 0. 107 CdC n° 5 Inizio 0 1.052726 0. 0. Fine 946 1.052726 0. 0. 108 CdC n° 5 Inizio 0 1.052726 0. 0. Fine 27 1.052726 0. 0. 91 CdC n° 6 Inizio 0 -1.07915 0. 0. Fine 26.5 -1.07915 0. 0. 92 CdC n° 6 Inizio 0 -1.07915 0. 0. Fine 947 -1.07915 0. 0. 93 CdC n° 6 Inizio 0 -1.07915 0. 0. Fine 26.5 -1.07915 0. 0. 94 CdC n° 6 Inizio 0 -1.07915 0. 0. Fine 26.5 -1.07915 0. 0. 95 CdC n° 6 Inizio 0 -1.07915 0. 0. Fine 947 -1.07915 0. 0. 96 CdC n° 6 Inizio 0 -1.07915 0. 0. Fine 26.5 -1.07915 0. 0. 97 CdC n° 6 Inizio 0 -1.07915 0. 0. Fine 26.5 -1.07915 0. 0. 98 CdC n° 6 Inizio 0 -1.07915 0. 0. Fine 947 -1.07915 0. 0. 99 CdC n° 6 Inizio 0 -1.07915 0. 0. Fine 26.5 -1.07915 0. 0. 100 CdC n° 6 Inizio 0 -2.10545 0. 0. Fine 27 -2.10545 0. 0. 101 CdC n° 6 Inizio 0 -2.10545 0. 0. Fine 946 -2.10545 0. 0. 102 CdC n° 6 Inizio 0 -2.10545 0. 0. Fine 27 -2.10545 0. 0. 103 CdC n° 6 Inizio 0 -2.10545 0. 0. Fine 27 -2.10545 0. 0. 104 CdC n° 6 Inizio 0 -2.10545 0. 0. Fine 946 -2.10545 0. 0. 105 CdC n° 6 Inizio 0 -2.10545 0. 0. Fine 27 -2.10545 0. 0. 106 CdC n° 6 Inizio 0 -2.10545 0. 0. Fine 27 -2.10545 0. 0. 107 CdC n° 6 Inizio 0 -2.10545 0. 0. Fine 946 -2.10545 0. 0. 108 CdC n° 6 Inizio 0 -2.10545 0. 0. Fine 27 -2.10545 0. 0. 125 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 250 0. 1.079154 0. 126 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 250 0. 1.079154 0. 127 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 98.3 0. 1.079154 0. 128 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 97 0. 1.079154 0. 137 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 153 0. 1.079154 0. 138 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 152 0. 1.079154 0. 139 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 250 0. 1.079154 0. 140 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 250 0. 1.079154 0.

149 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 250 0. 2.158309 0. 150 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 250 0. 2.158309 0. 151 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 98.3 0. 2.158309 0. 152 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 97 0. 2.158309 0. 153 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 153 0. 2.158309 0. 154 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 152 0. 2.158309 0. 155 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 250 0. 2.158309 0. 156 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 250 0. 2.158309 0. 157 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 119 0. 1.052726 0. 158 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 204 0. 1.052726 0. 159 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 74.1 0. 1.052726 0. 160 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 38.8 0. 1.052726 0. 169 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 91 0. 1.052726 0. 170 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 176 0. 1.052726 0. 171 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 46 0. 1.052726 0. 172 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 10.7 0. 1.052726 0. 181 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 119 0. 2.105452 0. 182 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 204 0. 2.105452 0. 183 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 74.1 0. 2.105452 0. 184 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 38.8 0. 2.105452 0. 185 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 91 0. 2.105452 0. 186 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 176 0. 2.105452 0. 187 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 46 0. 2.105452 0. 188 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 10.7 0. 2.105452 0. 198 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 98.3 0. 2.158309 0. 201 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 98.3 0. 1.079154 0. 202 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 152 0. 2.158309 0. 205 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 152 0. 1.079154 0. 212 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 97 0. 2.158309 0. 215 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 97 0. 1.079154 0. 216 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.158309 0. Fine 153 0. 2.158309 0. 219 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.079154 0. Fine 153 0. 1.079154 0.

166

229 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 119 0. 2.105452 0. 232 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 119 0. 1.052726 0. 233 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 120 0. 2.105452 0. 236 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 120 0. 1.052726 0. 243 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 120 0. 2.105452 0. 246 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 120 0. 1.052726 0. 247 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 10.7 0. 1.052726 0. 250 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 10.7 0. 2.105452 0. 257 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 204 0. 2.105452 0. 260 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 204 0. 1.052726 0. 261 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 46 0. 2.105452 0. 264 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 46 0. 1.052726 0. 271 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 74.1 0. 2.105452 0. 274 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 74.1 0. 1.052726 0. 275 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 176 0. 2.105452 0. 278 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 176 0. 1.052726 0. 285 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 38.8 0. 2.105452 0. 288 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 38.8 0. 1.052726 0. 289 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 120 0. 2.105452 0. 292 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 120 0. 1.052726 0. 305 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 120 0. 2.105452 0. 308 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 120 0. 1.052726 0. 309 CdC n° 7 Inizio 0 0. 1.052726 0. Fine 91 0. 1.052726 0. 312 CdC n° 7 Inizio 0 0. 2.105452 0. Fine 91 0. 2.105452 0. 125 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 250 0. -2.15831 0. 126 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 250 0. -2.15831 0. 127 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 98.3 0. -2.15831 0. 128 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 97 0. -2.15831 0. 137 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 153 0. -2.15831 0. 138 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 152 0. -2.15831 0. 139 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 250 0. -2.15831 0. 140 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 250 0. -2.15831 0.

149 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 250 0. -1.07915 0. 150 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 250 0. -1.07915 0. 151 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 98.3 0. -1.07915 0. 152 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 97 0. -1.07915 0. 153 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 153 0. -1.07915 0. 154 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 152 0. -1.07915 0. 155 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 250 0. -1.07915 0. 156 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 250 0. -1.07915 0. 157 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 119 0. -2.10545 0. 158 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 204 0. -2.10545 0. 159 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 74.1 0. -2.10545 0. 160 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 38.8 0. -2.10545 0. 169 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 91 0. -2.10545 0. 170 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 176 0. -2.10545 0. 171 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 46 0. -2.10545 0. 172 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 10.7 0. -2.10545 0. 181 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 119 0. -1.05273 0. 182 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 204 0. -1.05273 0. 183 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 74.1 0. -1.05273 0. 184 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 38.8 0. -1.05273 0. 185 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 91 0. -1.05273 0. 186 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 176 0. -1.05273 0. 187 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 46 0. -1.05273 0. 188 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 10.7 0. -1.05273 0. 198 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 98.3 0. -1.07915 0. 201 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 98.3 0. -2.15831 0. 202 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 152 0. -1.07915 0. 205 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 152 0. -2.15831 0. 212 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 97 0. -1.07915 0. 215 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 97 0. -2.15831 0. 216 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.07915 0. Fine 153 0. -1.07915 0. 219 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.15831 0. Fine 153 0. -2.15831 0.

167

229 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 119 0. -1.05273 0. 232 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 119 0. -2.10545 0. 233 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 120 0. -1.05273 0. 236 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 120 0. -2.10545 0. 243 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 120 0. -1.05273 0. 246 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 120 0. -2.10545 0. 247 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 10.7 0. -2.10545 0. 250 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 10.7 0. -1.05273 0. 257 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 204 0. -1.05273 0. 260 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 204 0. -2.10545 0. 261 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 46 0. -1.05273 0. 264 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 46 0. -2.10545 0.

271 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 74.1 0. -1.05273 0. 274 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 74.1 0. -2.10545 0. 275 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 176 0. -1.05273 0. 278 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 176 0. -2.10545 0. 285 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 38.8 0. -1.05273 0. 288 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 38.8 0. -2.10545 0. 289 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 120 0. -1.05273 0. 292 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 120 0. -2.10545 0. 305 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 120 0. -1.05273 0. 308 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 120 0. -2.10545 0. 309 CdC n° 8 Inizio 0 0. -2.10545 0. Fine 91 0. -2.10545 0. 312 CdC n° 8 Inizio 0 0. -1.05273 0. Fine 91 0. -1.05273 0.

CONDIZIONI DI CARICO GENERALI DEI CARICHI DA SOLAIO/TAMPONAMENTO Di seguito vengono indicate le condizioni elementari di carico nelle quali sono applicati i carichi da solaio in mancanza di indicazioni specifiche per il singolo elemento solaio-tamponamento: Condizione di carico nella quale applicare il Peso Proprio del solaio: 1 Condizione di carico nella quale applicare il Sovraccarico Permanente del solaio: 1 Condizione di carico nella quale applicare il carico Variabile per la Scacchiera A: 1 Condizione di carico nella quale applicare il carico Variabile per la Scacchiera B: 1 CONDIZIONI DI CARICO SPECIFICHE DEI CARICHI DA SOLAIO/TAMPONAMENTO Per gli elementi tipo solaio che differiscono dalle condizioni generali di seguito sono indicate le condizioni di carico elementari associate ai carichi da solaio, una volta che questi sono stati scaricati sugli elementi sottostanti. Solaio = numero del solaio, la dicitura Default indica le impostazioni per i solai ai quali questo dataset non è stato assegnato CdC PP = Condizione di carico nella quale applicare il Peso Proprio del solaio CdC SP = Condizione di carico nella quale applicare il Sovraccarico Permanente del solaio CdC SA = Condizione di carico nella quale applicare il carico Variabile per la Scacchiera A CdC SB = Condizione di carico nella quale applicare il carico Variabile per la Scacchiera B

168

Solaio CdC PP CdC SP CdC SA CdC SB 1 1 2 4 4 2 1 2 4 4 3 1 2 4 4 4 1 2 4 4 5 1 2 4 4 6 1 2 4 4 7 1 2 4 4 8 1 2 4 4 9 1 2 4 4 10 1 2 4 4 11 1 2 4 4 12 1 2 4 4 13 3 3 3 3 14 3 3 3 3 15 3 3 3 3 16 3 3 3 3 17 3 3 3 3 18 3 3 3 3 19 3 3 3 3 20 3 3 3 3 21 3 3 3 3 22 3 3 3 3 23 3 3 3 3 24 3 3 3 3 25 3 3 3 3 26 3 3 3 3 27 3 3 3 3 28 3 3 3 3 29 3 3 3 3

ristrutturazione edilizia con adeguamento … · verifica capacita’ portante plinti di fondazione...

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