projekt budowlano - wykonawczy domu pogrzebowego projekt ... · zbrojenie podciągu: dołem 5 φ16...

Projekt budowlano - wykonawczy domu pogrzebowego

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

Stadium: Projekt budowlano - wykonawczy

Obiekt: Budynek domu pogrzebowego

Adres: Rakoniewice ul. Zamkowa, dz. nr 149/1, 150/2 ark 3 obr. Rakoniewice Wieś

Temat: Projekt domu pogrzebowego

Branża: Konstrukcja

Inwestor: Urząd Gminy Rakoniewice ul. Drzymały 25, 62-067 Rakoniewice

Autorzy projektu: Nr uprawnień: Podpisy:

PROJEKTANTtech. Gabriela Łamek

mgr inż Marek Łamek

SPRAWDZAJĄCYmgr inż Maciej Witkowiak

261/88/Pw

WKP/0072/POOK/08

Projektanci oświadczają, że ten projekt został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej.

Wykonano: Maj 2010r.

Projekt konstrukcji


OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCYJNYdo projektu budowlano wykonawczego budynku domu pogrzebowego

1.Podstawa opracowania

Część konstrukcyjną projektu opracowano na podstawie koncepcji architektonicznej oraz rezultatów analizy rozwiązań statyczno – konstrukcyjnych.

2.Warunki gruntowo – wodne

Warunki gruntowo - wodne do obliczeń przyjęto glinę piaszczysta w stanie plastycznym.

UWAGA: w przypadku podłoża gruntowego o niższej nośności (grunty nasypowe, iły, piaski drobne i pylaste nawodnione), występowania wody gruntowej lub znacznych niejednorodności gruntu na długości budynku, należy skorygować przyjęte wymiary fundamentu – konieczne jest porozumienie z autorem projektu.

3.Opis elementów konstrukcji

3.1.Układ konstrukcyjny obiektu

Budynek jest wykonany w technologii tradycyjnej – murowany oraz w konstrukcji żelbetowej. Rozstaw układów konstrukcyjnych jest zróżnicowany, jednak maksymalna rozpiętość ram żelbetowych wynosi 7,50m. Dach stromy o konstrukcji nośnej drewnianej oraz płaski żelbetowy prefabrykowany. Krokwie dachowe w rozstawie co 0,9m oparte na ramach żelbetowych. Pokrycie dachu stromego blachą oraz płaskiego papą

3.2.Fundamenty

Przyjęto poziom posadowienia na rzędnej -1,35 w stosunku do ±0,00 posadzki parteru. Fundamenty należy posadowić tylko na gruntach rodzimych, ewentualne przegłębienia wypełnione nasypami lub piaskami wypełnić podbetonem C8/10.Fundamenty posadowić na warstwie podbetonu C8/10 o gr. 10cm. Ławy i stopy fundamentowe należy wykonać jako żelbetowe z betonu C20/25 zbrojone stalą klasy A-IIIN o znaku RB500W. Należy zachować ciągłość zbrojenia ław fundamentowych. Podczas zasypywania fundamentów grunt należy zagęszczać warstwami co 20cm za pomocą wibratorów powierzchniowych do ID=0,7.

3.3.Ściany fundamentowe

Zaprojektowano ściany fundamentowe gr. 25cm murowane z bloczków betonowych, M6 na zaprawie cementowej marki M5. Ściany oddzielić od ław fundamentowych izolacją poziomą – dwiema warstwami papy oraz zaizolować styropianem i emulsją hydroizolacyjną na bazie wody.

3.4.Ściany murowane nadziemia

Ściany nadziemia zaprojektowano jako trójwarstwowe warstwa konstrukcyjna murowana z cegły ceramicznej kratówki klasy 15MPa na zaprawie marki M5. Warstwa osłonowa z cegły klinkierowej. Ściany należy oddzielić od ścian fundamentowych izolacją poziomą. W poziomie oparcia stropów oraz na końcach attyk, ściany zwieńczone wieńcami żelbetowymi obwodowymi. Ściany powinny być ze sobą przewiązane lub połączone za pomocą łączników mechanicznych. Należy wykonać dylatację ścian, pomiędzy częścią kaplicy a zapleczem, zgodnie z oznaczeniami na rysunkach konstrukcyjnych.

3.5.Słupy i trzpienie żelbetowe

Wszystkie słupy żelbetowe oraz trzpienie w obiekcie zaprojektowano z betonu C20/25 zbrojonego stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Styk ścian murowanych z trzpieniami wykonać na strzępia lub

Projekt konstrukcji


wypuścić zbrojenie z trzpieni w co drugą warstwę muru.

3.6.Wieńce

Wieńce zaprojektowano jako żelbetowe z betonu C20/25 zbrojone stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Należy zachować ciągłość zbrojenia wieńców.

3.7.Konstrukcja dachu drewnianego

Dach o konstrukcji drewnianej. Na obiekcie konstrukcję nośną stanowią drewniane krokwie oparte poprzez murłaty na ramach żelbetowych. Sztywność konstrukcji dachu zapewniona przez płyty OSB przybite do krokwi Konstrukcje dachu wykonać z drewna klasy C24.

3.8.Płyta żelbetowa

Płytę zaprojektowano jako żelbetową typu filigran z betonu C20/25 zbrojone stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W.

Projekt konstrukcji


OBLICZENIA STATYCZNEdo projektu budowlano - wykonawczego budynku domu pogrzebowego

Założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji

Obliczenia zostały wykonane na podstawie i zgodnie z następującymi Polskimi Normami[1] Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości PN-82/B-02000[2] Obciążenia budowli. Obciążenia stałe PN-82/B-02001[3] Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. PN-82/B-02003

obciążenia stropów: Qk = 1,5kN/m2

[4] Obciążenia śniegiem – II strefa obciążenia śniegiem PN-82/B-02010 – Qk = 0,9kN/m2

[5] Obciążenia wiatrem – I strefa obciążenia wiatrem PN-82/B-02011 – qk = 0,25kN/m2

[6] Konstrukcje betonowe, żelbetowe… PN-B-03264: 2002[7] Konstrukcje murowe PN-B-03002: 2007[8]Posadowienie bezpośrednie budowli – I strefa przemarzania gruntu hz = 0,80m PN-81/B-03020

1.POZ. 1 Dach drewniany

Obciążenia śniegiem – II strefa obciążenia śniegiem – Qk = 0,9kN/m2

Sk = C · Qk

dla pochylenia α = 250 i α = 250 C1 = 0,80C2 = 1,07

Ze względu na możliwość nieogrzewania kaplicy przyjęto zwiększoną wartość obciążenia o 20%połać lewa α = 250 połać prawa α = 250

Sk2 = 1,07 · 0,9 · 1,20= 1,16kN/m2 Sk1 = 0,80 · 0,9 · 1,20 = 0,86 kN/m2

Obciążenie wiatrem – I strefa obciążenia wiatrem – qk = 0,25kN/m2

pk = qk · Ce · C · β Ce = 1,0 β = 1,8pk = 0,25 · 1,0 · C · 1,8 = 0,45 · C [kN/m2]

parcie na połać dachową 250 od strony nawietrznej C1k = 0,015 · 25 – 0,2 = 0,16ssanie na połać dachową 250 od strony zawietrznej C2k = -0,40

Przyjęto rozstaw krokwi co 0,90m

Drewno klasy C24

Zebranie obciążeń na pas górny wiązara rozstawiony co 0,90m

L.p. Rodzaj obciążenia Obc. Char.[kN/m]

Wsp. obc. Obc. Oblicz.[kN/m]

Obciążenia stałe

1. Blacha miedziana gr 0.55mm0,35kN/m2 · 0,90

0,32 1,2 0,38

2. 2x papa11,0kN/m3 · 0,01 · 0,90

0,10 1,2 0,12

3. Płyta OSB-46,5kN/m3 · 0,022 · 0,90

0,13 1,2 0,16

Razem 0,55 1,20 0,66Obciążenia zmienne

4. Obciążenie śniegiem – II strefa obciążenia 1,04 1,5 1,56

Projekt konstrukcji


śniegiem (połać lewa 250 )1,16kN/m2 · 0,90

5. Obciążenie śniegiem – II strefa obciążenia śniegiem (połać prawa 250 )0,86kN/m2 · 0,90

0,77 1,5 1,16

6. Obciążenie wiatrem – parcie na połać nawietrzną 250

0,45 · 0,16 · 0,90

0,07 1,3 0,09

7. Obciążenie wiatrem – ssanie na połać zawietrzną 250

0,45 · (-0,4) · 0,90

-0,16 1,3 -0,21

Schemat statyczny konstrukcji dachu

Wstępnie przyjęto krokwie o przekroju b x h = 8 x 18cm z drewna C24krokwie narożne b x h = 12 x 18cm z drewna C24wymiany b x h = 12 x 18cm z drewna C24słup b x h = 12 x 12cm z drewna C24

Przyjęto max reakcję na podporę (murłatę)Reakcja na podporę od obciążenia stałego

Rz = 2,55kNRx = 2,98kN

Reakcja na podporę od śnieguRz = 5,51kNRx = 6,02kN

Reakcja na podporę od wiatruRz = 0,36kNRx = 0,43kN

Reakcja na podporę (całkowita)Rz = 8,42kNRx = 9,44kN

Przyjęto max reakcję na podporę (pod słupem)

Projekt konstrukcji


Reakcja na podporę od obciążenia stałegoRz = 1,79N

Reakcja na podporę od śnieguRz = 4,46kN

Reakcja na podporę od wiatruRz = -0,14kN

Reakcja na podporę (całkowita)Rz = 6,12kN

Ostatecznie przyjęto następujące przekroje elementów drewnianych: krokwie o przekroju b x h = 8 x 18cm z drewna C24krokwie narożne b x h = 12 x 18cm z drewna C24wymiany b x h = 12 x 18cm z drewna C24słup b x h = 12 x 12cm z drewna C24murłata b x h 12 x 12cm z drewna C24

Szczegóły zgodnie z rysunkiem “Rzutu więźby dachowej”

2.Poz.2 Płyta stropowa monolityczna

Zebranie obciążeń

Obciążenia działające na płytę



Obciążenia stałe

1. 2x papa11,0kN/m3 · 0,01

0,10 1,2 0,12

2. Wełna mineralna 20cm1,00kN/m3 · 0,20

0,20 1,2 0,24

3. Płyta żelbetowa25,0kN/m3 · 0,20

5,00 1,1 5,50

4. Tynk cem-wap19,0kN/m3 · 0,02

0,38 1,2 0,46


5. Obciążenie śniegiem – II strefa obciążenia śniegiem (dach złożony)2,52kN/m2 · 20%

3,02 1,5 4,53

6. Instalacje0,20kN/m2

0,20 1,2 0,24

Płyta dodatkowo obciążona jest ciężarem drewnianej konstrukcji dachu opartej w osi podciągów oraz na środku płyty

Do płyty podwieszona jest od dołu fasada szklana o ciężarze 1,5kN/m2 Przyjęto podwieszenie fasady w odległości 1,45m od osi belki ramyPrzyjęto iż fasada pracuje jako belka jednoprzęsłowa zamocowana do stropu oraz do wieńca spinającego ścianę fundamentową. Dodatkowo fasada obciążona jest parciem wiatru o wartości Obciążenie wiatrem – I strefa obciążenia wiatrem – qk = 0,25kN/m2

Projekt konstrukcji


pk = qk · Ce · C · β Ce = 1,0 β = 1,8pk = 0,25 · 1,0 · C · 1,8 = 0,45 · C [kN/m2]

parcie na ścianę od strony nawietrznej C1k = 0,70pk = 0,45 · 0,70 · 1,30= 0,41 kN/m2

ssanie na ścianę od strony strony zawietrznej C2k = -0,40pk = 0,45 · -0,40 · 1,30 = -0,23 kN/m2

Do obliczeń przyjęto iż fasada będzie podwieszona do płyty żelbetowej.W związku z powyższym przekazywane maksymalne obciążenie na strop wynosi

Rz = 6,15kN/m (pionowa)Rx = 0,85kN/m (pozioma)

Przyjęto płytę o grubości 20cm wykonaną w technologi stropu filigran, dwukierunkowo zbrojoną. Ostatecznie przyjęto płyta żelbetowa z betonu C20/25 zbrojona stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W.Przyjęto zbrojenie płyty dwukierunkowe górą i dołem φ12 co 10cm. Dodatkowo górą nad słupami zagęścić do 5 cm.

3.Poz.3 Rama żelbetowa

Zebranie obciążeń charakterystycznych

Obciążenie stałe od płyty nr 1 i nr 2

(1,85 + 7,5/2) · 5,68 = 31,81 kN/m

Obciążenie zmienne (śnieg) od płyty wspornikowej nr 2

1,85 · 0,72 = 1,33 kN/m

Obciążenie zmienne (instalacje) od płyty nr 1 i nr 2

(1,85 + 7,5/2) · 0,20 = 1,12kN/m

Dodatkowo podciąg obciążony jest:

ciężarem fasady q = 5,125kN/m

dachu drewnianego q = 7,02 kN/m

Do obliczeń przyjęto płaski schemat ramy jednoprzęsłowej o rozpiętościach L0=7,50m i wysokości 7,40m

Dodatkowo przyjęto że na ramę działają siły od układu prostopadłego o wartości

N = 166,16 kN

My = 112,42 kNm

Wstępnie przyjęto rygiel żelbetowy o przekroju b x h = 40 x 60cm z betonu C20/25 zbrojoną stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W.oraz słup żelbetowy o przekroju b x h = 40 x 40cm z betonu C20/25 zbrojoną stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W.

Ekstremalne wartości sił wewnętrznych (obliczeniowe) wynoszą:

Dla ryglaSiła ściskająca N = 41,97kNMoment zginający przęsłowy M = 252,51kNmMoment zginający podporowy M = 130,39kNmSiła tnąca T = - 183,21kN

Dla słupa

Projekt konstrukcji


Siła ściskająca N = 406,164kNMoment zginający M = 130,388kNmSiła tnąca T = 45,346kN

Reakcja na podporę R = 406,16kNMx = 71,40kNmTx = 45,35kNMy = 71,40kNmTy = 45,35kN

Ostatecznie przyjęto przekrój: podciągu b x h = 40 x 60cmZbrojenie podciągu: dołem 5 φ16 + 2 φ20, górą 5 φ16, strzemiona dwucięte φ8 co 20/10cm

słupa b x h = 40 x 40cmZbrojenie słupa: na każdym boku 5 φ16 strzemiona dwucięte φ8 co 20/10cmUwaga! Pręty zbrojenia słupa wprowadzić w rygiel

4.Poz.4 Stropodach gęstożebrowy Teriva

Zaprojektowano strop gęstożebrowy typu Teriva Nowa o wysokości konstrukcyjnej 24cmZebranie obciążeń od stropodachu

L.p. Rodzaj obciążenia Obc. Char.[kN/m2]

Wsp. obc. Obc. Oblicz.[kN/m2]

Obciążenia stałe

1. 2x papa11,0kN/m3 · 0,01

0,10 1,2 0,12

2. Wełna mineralna twarda 20-40cm2,00kN/m3 · 0,4

0,80 1,2 0,96

3. Izolacja – folia PE0,02kN/m2

0,02 1,2 0,03

4. Strop Teriva 4,02,68kN/m2

2,68 1,1 2,95

5. Tynk gipsowy od spodu stropu12,0kN/m2 · 0,02

0,24 1,3 0,31


6. Obciążenie śniegiem – II strefa obciążenia śniegiem 0,72kN/m2

0,72 1,5 1,08

7. Instalacje0,10kN/m2

0,10 1,2 0,12

Razem 4,66 1,195 5,57

Dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla stropu Teriva Nowa wynosi 6,51 kN/m2

Warunek spełniono

5.Poz.5 Wieniec w poziomie stropu

Wieniec z betonu C20/25 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 25 x 28 cm

Projekt konstrukcji


Zbrojenie: dołem 2 φ12, górą 2 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm

6.Poz.6 Wieniec obwodowy attyki

Wieniec z betonu C20/25 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 25 x 25 cmZbrojenie: dołem 2 φ12, górą 2 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm

7.Poz.7 Trzpienie w ścianie attyki

Przyjęto trzpienie żelbetowe w rozstawie max co 4,50mTrzpienie z betonu C20/25 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 25 x 25 cmZbrojenie: na każdym boku 2 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 15cm

8.Poz.8 Trzpienie w ścianie zewnętrznej o gr. 18cm

Przyjęto trzpienie żelbetowe Trzpienie z betonu C20/25 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 18 x 35 cmZbrojenie wg rysunków konstrukcyjnych

9.Poz. 9 Ława żelbetowa pod ścianą murowaną zewnętrzną

Zebranie obciążeń od ściany zewnętrznej



Obciążenia stałe

1. Wieńce żelbetowe25,0kN/m3 · 0,25 · 0,28 · 2

3,50 1,1 3,85

2. Ciężar ściany murowanej z cegły kratówki14,0kN/m3 · 0,25 · 3,47

12,15 1,1 13,37

3. Wełna mineralna półtwarda gr. 12cm1,00kN/m3 · 0,12 · 4,80

0,58 1,2 0,70

4. Cegła klinkierowa pełna19,0kN/m3 · 0,12 · 4,80

10,94 1,2 13,13

5. Ciężar ściany murowanej z bloczków betonowych24,0kN/m3 · 0,25 · 0,80

4,80 1,1 5,28

6. Tynk19,0kN/m3 · 0,03 · 4,80

2,74 1,3 3,56

Razem 34,71 1,15 39,89

Reakcja przekazywana na ławę pod ścianą wewnętrzną ze stropodachuQ = 5,57 · 3,75 / 2 = 10,44kN/m

Całkowite obciążenie na ławę zewnętrzną Q = 10,44 + 39,89 = 50,33kNM = (10,44 + 26,76) · 0,13 – 13,13 · 0,19 = 2,34kN

Przyjęto następujące podłoże gruntowe.Glina piaszczysta w stanie plastycznym o następujących parametrach geotechnicznych:IL = 0,40

Projekt konstrukcji


ρn(r) = 1,85t/m3

Φ(r) = 14,530

Cu(r) = 24,76 kPa

Posadowienie na głębokości Dmin = 1,20m

Przyjęto ławę żelbetową z betonu C20/25 (B25) o wymiarach B x H = 0,70 x 0,40mWarunek nośności podłoża gruntowego ma postać:

N = 71,47 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 181,23 = 146.80 kN

Nośność podłoża jest spełniona

Zbrojenie ławy: podłużne koszowe 4 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W.

10.Poz. 10 Ława żelbetowa pod ścianą murowaną wewnętrzną

Zebranie obciążeń od ściany wewnętrznej



Obciążenia stałe

1. Wieńce żelbetowe25,0kN/m3 · 0,25 · 0,28

1,75 1,1 1,93

2. Ciężar ściany murowanej z cegły kratówki14,0kN/m3 · 0,25 · 2,97

10,40 1,1 11,44

3. Ciężar ściany murowanej z bloczków betonowych24,0kN/m3 · 0,25 · 0,80

4,80 1,1 5,28

4. Tynk19,0kN/m3 · 0,03 · 3,80

2,17 1,3 2,82

Razem 19,12 1,123 21,47

Reakcja przekazywana na ławę pod ścianą wewnętrzną ze stropodachuQ = 5,57 · (3,5 + 3,75) / 2 = 20,19kN/m

Całkowite obciążenie na ławę wewnętrzną Q = 20,19 + 21,47 = 41,66kN

Przyjęto następujące podłoże gruntowe.Glina piaszczysta w stanie plastycznym o następujących parametrach geotechnicznych:IL = 0,40ρn

(r) = 1,85t/m3

Φ(r) = 14,530

Cu(r) = 24,76 kPa


Przyjęto ławę żelbetową z betonu C20/25 (B25) o wymiarach B x H = 0,60 x 0,40mWarunek nośności podłoża gruntowego ma postać:

Projekt konstrukcji


N = 69,78 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 238,38 = 193,09 kN



11.Poz. 11 Stopa fundamentowa

Reakcja przekazywana na stopę ze słupa żelbetowego ramyR = 411,88kNMx = 127,95kNmTx = 41,66kNMy = 127,95kNmTy = 41,66kN


(r) = 21,0t/m3 · 0,9 = 1,89t/m3

Φ(r) = 11,5 · 0,9 = 10,350

Cu(r) = 24,0 · 0,9 = 21,6 kPa


Przyjęto stopę żelbetową z betonu C20/25 (B25) o wymiarach B x L x H = 2,20 x 2,20 x 0,80mWarunek nośności podłoża gruntowego ma postać:

N = 563.29 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 1035.82 = 839.02 kNN = 563.29 kN ≤ m*QfNL=0.81 * 1034.20 = 837.71 kN


Zbrojenie stopy: dołem siatką z prętów φ12 o oczkach 10x10cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W.Dodatkowo zbrojenie górne φ12 o oczkach 25x25cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W.Ze względu na przesuw należy połączyć ze sobą stopy fundamentowe ławą żelbetową o wymiarach 50x40 cm zbrojonym 4 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W zgodnie z poz.12

12.Poz. 12 Wieniec obwodowy ściany fundamentowej

Wieniec przenosi poziome obciążenie poprzez trzpienie na fundament. Obciążenie wywołane jest działaniem sił na fasadę szklanąWieniec z betonu C16/20 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 25 x 25 cmZbrojenie: dołem 2 φ12, górą 2 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm

13.Poz. 13 Trzpienie żelbetowe w ścianie fundamentowej

Przyjęto rdzenie żelbetowe w rozstawie 3,46m

Zebranie obciążeń

Rx = 0,85 · 3,46 = 2,94 kN (pozioma)Trzpień z betonu C20/25 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 25 x 25 cmZbrojenie: na każdym boku 2 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 15cm

Projekt konstrukcji


14.Poz. 14 Ława żelbetowa pod ścianą fundamentową

Reakcja na podporę od trzpieni R = 1,57kNMx = 2,79kNmTx = 2,94kN

Dodatkowo ława obciążona jest ciężarem ściany fundamentowej24,0kN/m3 · 0,25 · 0,70 = 4,20 · 1,1 = 4,62 kN/m


(r) = 1,85t/m3

Φ(r) = 14,530

Cu(r) = 24,76 kPa


Przyjęto ławę żelbetową z betonu C20/25 (B25) o wymiarach B x H = 0,60 x 0,40m


15.Poz. 15 Krzyż stalowy przy wejściu

Schemat statyczny:Przyjęto iż krzyż pracuje w układzie wspornikowym, jako utwierdzony w stopach fundamentowych

Obciążenie wiatrem – I strefa obciążenia wiatrem – qk = 0,25kN/m2 +20% (bud. monolityczna)pk = qk · Ce · Cx · β Ce = 1,0 β = 1,8 H = 6,50m d = 0,40m d = 0,24mλ = 2 · H / d λ = 2 · 6,50 / 0,40 = 52 ----> k = 0,91Cx = k · CĄdla przekroju prostokątnego przyjęto CĄ= 2,00Cx = 0,91 · 2,00 = 1,82

pk = 0,25 · 1,20 · 1,0 · 1,82 · 1,8 = 0,983 [kN/m2]

obciążenie w płaszczyźnie układup = 0,983 · 0,24 = 0,236 kN/mobciążenie prostopadłe do płaszczyzny układup = 0,983 · 0,40 = 0,393 kN/m

maksymalne siły w przekroju

N = 7,152kNMy = 19,299kNmTy = 4,288kN

Reakcja na podporę od obciążenia w płaszczyźnie układuPodpora 1R = 4,812kNMx = 0,053kNmTx = 0,236kN

Projekt konstrukcji


Podpora 2R = 7,152kNMx = 1,978kNmTx = 1,769kN

Reakcja na podporę od obciążenia prostopadłego do płaszczyzny układu

My = 19,299kNmTy = 4,288kN

Ostatecznie przyjęto przekrój złożony o wymiarach 240 x 400 wykonany z CE 240 oraz blachy gr.5mm.Szczegóły wg. rysunków konstrukcyjnych.

16.Poz. 16 Stopa fundamentowa

Reakcja przekazywana na stopę pod krzyżem stalowymR = 7,152kNMx = 1,978kNmTx = 1,769kNMy = 19,299kNmTy = 4,288kN


(r) = 1,85t/m3

Φ(r) = 14,530

Cu(r) = 24,76 kPa


Przyjęto stopę żelbetową z betonu C20/25 (B25) o wymiarach B x L x H = 1,80 x 1,50 x 0,80mWarunek nośności podłoża gruntowego ma postać:

N = 89,52 kN ≤ m*QfNB=0.81 * 764,30 = 619,08 kNN = 89,52 kN ≤ m*QfNL=0.81 * 798,57 = 646,84 kN


Zbrojenie stopy: dołem siatką z prętów φ12 o oczkach 10x10cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W.

Projekt konstrukcji


17.Uwaga !

Wszelkie roboty wykonać pod nadzorem osoby upoważnionej zgodnie ze sztuką budowlaną i

warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych oraz z przepisami

BHP i p.poż.

Projektował: Sprawdził: tech. Gabriela Łamek mgr inż. Maciej Witkowiak

261/88/PW WKP/0072/POOK/08

mgr inż. Marek Łamek

Projekt konstrukcji

projekt budowlano - wykonawczy domu pogrzebowego projekt ... · zbrojenie podciągu: dołem 5 φ16...

Documents