poglavlje-2-savijanje-deformacije
TRANSCRIPT
7. SAVIJANJE ŠTAPOVA - DEFORMACIJE 1
7.1.6. Deformacije grede kod opterećenja na savijanje a) Diferencijalna jednadžba elastične linije Pri deformiranju štapa opterećenog na savijanje u ravnini Oxz, uzdužna os postaje zakrivljena i naziva se elastična linija (ili progibna linija). Pomaci točaka na osi štapa u smjeru osi x i y, tj. pomaci u i v zanemarivo su mali u odnosu na pomake w (progibi grede) u smjeru osi z. Pri analizi progiba rabi se desni koordinatni sustav, tj. pozitivni smisao kuta definiran je po pravilu desnog vijka → pozitivan smjer kuta α suprotan je od gibanja kazaljke na satu.
B
F1
Al
x
x c
Elastična linija w = w(x)
z
FBFA
F2
α w(x)hq
w
O
y
α
)(xww = - progib grede, jednadžba elastične linije grede,
)(xαα = - kut nagiba tangente na elastičnu liniju grede.
Definicije predznaka za progib w, kut nagiba α i zakrivljenost κ :
My +dαw
O ρ
ds
z
xMy > 0
01>==
sddα
ρκ
w
O
z
x
ds−dαMy < 0
Myρ
01<==
sddα
ρκ
Moment savijanja My > 0 izaziva pozitivnu zakrivljenost, tj. κ > 0, odnosno negativni moment savijanja My < 0 izaziva negativnu zakrivljenost, tj. κ < 0.
Iz Matematike → zakrivljenost krivulje w = w(x) definirana je izrazom:
2/32
2
2
dd1
dd
1
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛+
±==
xw
xw
κρ
Za male progibe i kutove nagiba vrijedi: sx dd ≈ , te slijede jednakosti:
− α dwdx
xw
ddtan −=≅ αα
2
2
dd
xw
±≈κ , odnosno:
7. SAVIJANJE ŠTAPOVA - DEFORMACIJE 2
2
2
dd
dd
dd
dd
dd1
xw
xw
xxs−=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛−=≅=
ααρ
.
Slijedi: y
y
IEM
xw
−=2
2
dd
→ diferencijalna jednadžba elastične linije grede.
Integriranjem te jednadžbe mogu se odrediti izrazi za izračunavanje progiba i kutovi nagiba tangente na elastičnu liniju u bilo kojoj točki grede.
Povezano s izrazima iz Statike, nakon deriviranja slijede također izrazi:
yy MxwIE −=2
2
dd
xdd/ ,
zy
y Qx
MxwEI
x−=−=⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
dd
dd
dd
2
2
xdd/ ,
zzy
y qx
QxM
xwEI
x=−=−=⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
dd
dd
dd
dd
2
2
2
2
2
2.
Ovaj je oblik diferencijalne jednadžbe pogodan za statički određene slučajeve kad je poznata zakonitost promjene momenta savijanja duž grede My = My(x).
U slučajevima kad je fleksijska krutost grede konstantna, tj. .const=yIE vrijede izrazi:
α−=xw
dd
→ xw
dd
−=α
y
y
IEM
xw
−=2
2
dd
→ 2
2
dd
xwIEM yy −=
y
zIE
Qxw
−=3
3
dd
→ 3
3
dd
xwIEQ yz −=
y
zIE
qxw
=4
4
dd
→ 4
4
dd
xwIEq yz = .
7. SAVIJANJE ŠTAPOVA - DEFORMACIJE 3
Integriranjem četvrte jednadžbe mogu se odrediti progibi i kutovi nagiba tangente direktno bez prethodnog izračunavanja reakcija i dijagrama momenata savijanja i poprečnih sila. Dovoljno je poznavati samo zakon opterećenja )(xfqz = i način učvršćenja štapa → metoda početnih parametara, uz uporabu PC.
Najčešći rubni uvjeti za određivanje konstanti kod integriranja diferencijalne jednadžbe elastične linije dani su na slici.
b) Krajnji zglobni oslonaca) Uklještenje c) Slobodni kraj grede
0=w
0=xw
dd
0=w
yEIM
xw o
2
dd
=2
Mo
α
αw
Mo
Fo
,2yEI
Mxw o
2
dd
=yEI
Fxw o
3
dd
=3
PRIMJERI: 1. Konzolni nosač Zadano: F, l, EIy
Naći: kut nagiba tangente i progib u točki A.
F
BAwA
EIy
elast. linijaA1 αA
w(x)l
x
+α+w
xFM y ⋅−= - moment savijanja u presjeku x.
∫⋅
=−= /dd
2
2
yy
y
IExF
IEM
xw → integriranjem slijedi:
a) ∫+= /2d
d1
2
CxFxwIE y →
b) 21
3
6CxCxFwIE y +⋅+=⋅ .
Konstante integracije C1 i C2 određuju se iz rubnih uvjeta učvršćenja konzolnog nosača:
1. Za 2
0dd 2
1lFC
xwlx −=→=→= ,
2. Za 3
03
2lFCwlx =→=→= .
Sređivanjem izraza a) slijedi jednadžba kuta nagiba tangente na elastičnu liniju nosača:
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛−=−=
22
12d
d)(lx
EIlF
xwx
yα .
7. SAVIJANJE ŠTAPOVA - DEFORMACIJE 4
Sređivanjem izraza b) slijedi jednadžba elastične linije nosača (progibna linija):
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛+⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛−=
33
326
)(lx
lx
EIlFxw
y.
Na slobodnom kraju A deformacije konzolnog nosača su:
:0=x yy EI
lFEI
lFww2
)0(,3
)0(2
A
3
A ==== αα .
2. Nosač na dva oslonca opterećen koncentriranom silom F Zadano: F, l, a, EIy (a < l/2, b = l− a) Naći: kutove nagiba i progibe nosača.
A
l
BEIy
elast. linija
αB
+α
F
wC
C
a b+w
αA E
α(x)
xw(x)
xm
wmaxFB
FA
Reakcije u osloncima nosača su:
lbFF =A ,
laFF =B .
Momenti savijanja u presjecima nosača:
1. za :0 ax ≤≤ xlbFxFM y =⋅= A ,
2. za :lxa ≤≤
xlaFaFxlFM y −⋅=−⋅= )(B .
Nakon uvrštenja u diferencijalne jednadžbe elastične linije i integriranja slijedi:
1. Za dio AC: :0 ax ≤≤
∫⋅−=−=⋅ /dd
2
2
xlbFM
xwIE yy
∫+−= /2d
d1
2
CxlbF
xwIE y (a)
21
3
6CxCx
lbFwIE y +⋅+−=⋅ (b)
2. Za dio CB: :lxa ≤≤
∫⋅+⋅−=−=⋅ /dd
2
2
xlaFaFM
xwIE yy
∫++⋅−= /2d
d3
2
CxlaFxaF
xwIE y (c)
43
32
62CxCx
laFxaFwIE y +⋅++⋅−=⋅ (d)
Konstante integracije određuju se iz rubnih uvjeta učvršćenja nosača:
1. Za 00 =→= wx , te iz (b) slijedi 02 =→ C .
2. Za 0=→= wlx , te iz (d) slijedi izraz: 062 43
22
=+⋅++− ClClaFlaF ,
7. SAVIJANJE ŠTAPOVA - DEFORMACIJE 5
3. Za )c()a( =→= ax → 3
32
1
2
22C
laFaFCa
lbF ++⋅−=+− ,
4. Za )d()b( =→= ax → 43
43
1
3
626CaC
laFaFaCa
lbF +⋅++−=⋅+− .
Sređivanjem slijede konstante integracije:
)(6
221 bl
lbFC −= , )2(
622
3 allaFC += , 6
3
4aFC −= .
Sređivanjem izraza (a) i (c) slijede jednadžbe kuta nagiba tangente na elastičnu liniju nosača:
Za dio AC: :0 ax ≤≤ ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛−⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛−−=
22
316
)(lx
lb
EIblFxy
α ,
Za dio CB: :lxa ≤≤ ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛+⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛−⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛+−=
22
3626
)(lx
lx
la
EIalFxy
α .
Sređivanjem izraza (b) i (d) slijede jednadžbe elastične linije nosača (progibna linija): Za dio AC: :0 ax ≤≤
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡−⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
⎪⎭
⎪⎬⎫
⎪⎩
⎪⎨⎧
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛−⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛−=
lbax
lx
bl
EIbaF
lx
lb
lxb
EIlFxw
yy
3222
2
3
16
16
)( ,
Za dio CB: :lxa ≤≤
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ −−
−⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
⎪⎭
⎪⎬⎫
⎪⎩
⎪⎨⎧
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −
+⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛−⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛−=
lbaxl
lxl
al
EIbaF
lax
lx
lb
lxb
EIlFxw
yy
32322
2
3 )(16
16
)( .
Maksimalni progib nosača je na mjestu mxx = :
1. U slučaju kad je ba > : → 3
22
mblx −
= , lEIblbFwy39
)( 322
max−
= ,
2. U slučaju kad je ba < : → 3
22
mallx −
−= , lEIalaFw
y39)( 322
max−
= ,
Maksimalni kutovi nagiba tangente na elastičnu liniju su na mjestima A i B oslonaca nosača:
7. SAVIJANJE ŠTAPOVA - DEFORMACIJE 6
)(6A bl
lEIbaF
y+−=α , )(
6B allEI
baF
y+=α .
U slučaju simetričnog opterećenja nosača: 2/lba == maksimalni kutovi nagiba i progib su:
yEIlF
16
2
BA −=−= αα , yEI
lFww48
3
Emax == .
b) Metoda analogne grede Za jednostavno i brzo određivanje progiba i kuta nagiba tangente u određenoj točki grede rabi se metoda analogne grede, koja se zasniva na analogiji diferencijalnih jednadžbi koje povezuju qz, Qz i My i diferencijalnih jednadžbi koje povezuju progib w, kut nagiba tangente α i My/EIy:
zy q
xM
−=2
2
dd
i y
y
IEM
xw
−=2dd2
,
zy Q
xM
=d
d i α−=
xw
dd
,
zz q
xQ
−=d
d i
y
y
IEM
x==
ddα
ρ1 .
Postoji analogija veličina:
wM y → , y
yz IE
Mq → i α−→zQ .
Uz osiguranje analognih rubnih uvjeta, bit će i rješenja tih diferencijalnih jednadžbi analogna. Da bi se odredili pomaci stvarne grede, treba stvarnu gredu zamijeniti analognom gredom, tj. gredom koja će imati analogne rubne uvjete.
Analogna (fiktivna, konjugirana) greda opterećena je fiktivnim kontinuiranim
opterećenjem y
yz EI
Mq =* koje odgovara momentu savijanja stvarne grede
podijeljenom s krutosti na savijanje.
Poprečna sila analogne grede Q* odgovarat će negativnom kutu nagiba −α, a moment savijanja M* analogne grede odgovarat će progibu w stvarne grede.
Vrijede izrazi: *** ,, iii
y
yz MwQ
IEM
q =−== α .
7. SAVIJANJE ŠTAPOVA - DEFORMACIJE 7
Analogni rubni uvjeti za osnovne slučajeve učvršćenja stvarne grede i odgovarajuće analogne grede dani su u tablici:
A
Stvarna greda Analogna greda
αA
AwA = 0αA ≠ 0
wA
A
αA
αA ≠ 0wA ≠ 0
Elastična linijaA1
αA = 0wA = 0
Elastična linija
Elastična linija
A αA
Elastična linijawA = 0αA ≠ 0
A
wA
αA, l αA, dA1
αA, l ≠ αA, d ≠ 0wA ≠ 0
Nagib tangente je različit lijevo i desno od zgloba A.
A*
FA*
QA* ≠ 0
MA* = 0
A* QA* ≠ 0
MA* ≠ 0FA*MA*
QA* = 0
MA* = 0A*
A* QA* ≠ 0
MA* = 0
MA* ≠ 0
A*(QA*)l ≠ (QA*)d ≠ 0
FA*Q* - dijagram ima skok u točki A*.
Pri primjeni metode analogne grede potrebno je poznavati površinu i položaj težišta ispod pojedinog dijela momentnog dijagrama.
Najčešći oblici površina u zadacima analogne grede su:
a) Pravokutnik b) Trokut
S h
b/2 b/2F*=b⋅h
Sh
b/32b/3
F*=b⋅h/2
h
F*=b⋅h/3
S
b/4
c) Parabola 2.stup.
3b/4
tjeme h S
3b/8 F*=(2/3)b⋅h5b/8
d) Parabola 2.stup.
Primjer 1. Konzolni nosač Primjer 2. Ravni nosač Postupak rješavanja zadatka je sljedeći: 1. Odrediti i skicirati momentni dijagram stvarne grede (nosača). 2. Ispod stvarne grede skicirati analognu gredu koja je opterećena kontinuiranim opterećenjem qz*=My/EIy. 3. Odrediti moment savijanja M* i poprečnu silu Q* analogne grede u točkama u kojima se traži progib w i kut α nagiba tangente stvarne grede.
7. SAVIJANJE ŠTAPOVA - DEFORMACIJE 8
4. Prema analogiji su deformacije u točki „i“ stvarne grede: wi = Mi* i α =−Qi*.
U tablici su navedene apsolutne vrijednosti progiba i kuta nagiba tangente za karakteristične presjeke nekih nosača:
F
A
l
B wB
EIy
elast. linijaB1
αB
yIElFw
3
3
=B , yIE
lF2
2
=Bα .
A
l
B wB
EIy
elast. linijaB1αB
M
yIElw
2
2M=B ,
yIElM
=Bα .
q
A
l
B wB
EIy
elast. linija
B1
αB
yIElqw
8
4
=B , yIE
lq6
3
=Bα .
A
l/2
BEIy elast. linija
αB
MαA wmax
xm
wo
l/2
C
C1
yIEl
3M
=Aα , yIE
l6M
=Bα ,
yIElw
16
2M=O ,
yIElw
39
2M=max za 3/llxm −= .
A
l/2B
EIy elast. linija
αBαA
F
wC
C1
C
l/2
yIElF
16
2
== BA αα , yIE
lFw48
3
=C .
A
l/2B
EIy
αBαA wC
C1
C
l/2
q
elast. linija
yIElq
24
3
== BA αα , yIE
lqw384
5 4
=C .