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OPERE DI URBANIZZAZIONE

Viabilità. Rete idrica.

Rete di smaltimento acque bianche. Rete di smaltimento acque nere.

Illuminazione pubblica, Distribuzione energia elettrica, Rete telefonica.

Viabilità

La viabilità prevista all'interno del comparto, pur avendo differenti sezioni stradali è

caratterizzata sempre da una doppia sistemazione di marciapiedi che conferiscono al

progetto anche una fruizione pedonale in sede protetta.

Il sistema della pedonalità visto nel suo insieme oltre a sfavorire l'uso dei veicoli privati sia

per quanto riguarda gli abitanti insediabili e sia per quanto riguarda un più vasto pubblico

grazie alle ampie dotazioni di parcheggi poste in prossimità delle zone G e dei servizi

strettamente connessi alla residenza.

Inoltre, tutta il sistema della pedonalità è stato studiato in maniera tale che non vi fossero

cambi di quote in corrispondenza degli attraversamenti ed in particolare nella zona dei

parcheggi a raso posti nel lato delle residenze a schiera. Ciò al fine di garantire il rispetto

L.13/89 ma anche conferire a questi spazi un elevato grado di sicurezza durante la

percorrenza.

Si tratta di importanti accorgimenti progettuali che conferiscono al sistema una migliore

qualità della vita urbana da parte di tutti i cittadini, da quelli più giovani, dai bambini in

carrozzine, studenti agli anziani.

Rete idrica

L'approvvigionamento idrico avverrà tramite un pozzetto esistente posto in prossimità

dalla cabina elettrica (angolo istituto magistrale).

Il tratto di condotta che dal pozzetto su menzionato porta nella porzione nord del Piano di

lottizzazione sarà realizzato con tubazione in ghisa sferoidale del diametro di 80 mm

interrata ad una profondità mai inferiore ai 0,80 m dal piano del livello carrabile avendo cura

di stare sempre almeno 20 cm al di sopra del cielo di un eventuale condotta fognaria di

attraversamento.

Il collegamento dalla rete principale ai singoli contatori awerrà con tubazioni in PE nero

PN16.

INDIVIDUAZIONE DEL FABBISOGNO

Volume zona C = mc 66.052,80 660 ab/eq

Visitatori (2 ore/giorno):

Volume zona G =mc 4010,40 33 ab!eq

Volume S = mc 9435,86 78 ableq

Totale numero attività (studi professionali, commercio..) 83

N. medio di dipendenti per attività = 2.4

Totale numero di dipendenti stabili = 200 60 ab/eq

Totale abitanti equivalenti 831 ab/eq

831 ab/eq x (200 + l 00) l/ab giorno x Cp

Q= =

831 ab/eq x (300) l/ab giorno x 6

= 17.3 l/sec

86400 sec/giorno 86400 sec/giorno

Per centri urbani tipo quello di Iglesias mantenendo ampi margini di sicurezza, si adotta un

coefficiente di punta Cp = 6.

Dall'Osservatorio ambientale delle città 2006 (ISTAT) si potuto evincere il consumo medio

procapite di circa 200 l/ab per uso potabile e sanitario e 100 l/ab per usi irrigui.

VERIFICHE

Non effettuando riduzioni di diametro rispetto a quelle di partenza dal pozzetto, già verificate

in precedenza, si ritiene che per la condotta di distribuzione interna alla lottizzazione sia

superfluo operare alcuna verifica, per le portate previste il diametro adottato risulta essere

infatti ampiamente sovradimensionato.

Rete di smaltimento acque bianche

Come si può evincere dalle tavole di progetto (tav 12) della rete di smaltimento delle acque

sono stati previsti condotti separati per acque meteoriche e di ruscellamento (bianche) ed

acque luride civili (nere). Le condutture in cemento pressato o PVC disposte sotto regolari

livellette con giunti e chiusure a perfetta tenuta capaci di resistere alle pressioni di esercizio.

Nei sotterranei le tubazioni saranno mantenute al di sotto del con pozzetti di ispezione

almeno ogni 25m. In ogni caso la pendenza delle tubazioni verso i collettori e, quindi, verso i

recapiti finali non sarà mai inferiore all'1o/o.

Rete di smaltimento delle acque nere

PRESCRIZIONI GENERALI

La raccolta e lo smaltimento delle acque nere awiene esclusivamente per gravità. Si è riusciti in questo modo ad evitare il ricorso a stazioni di pompaggio con conseguenti

economie nei costi di esercizio e di manutenzione della rete.

La rete in progetto sarà realizzata in PVC rigido pesante (tipo 303/1) in barre da 6 m del

diametro di 250 e 315 mm a giunto poliuretanico ermetico annegato in materiale vagliato. Il

conferimento dei liquami alla condotta principale da parte delle singole utenze verrà eseguito

attraverso braghe 200 x 160 sempre in PVC rigido pesante che saranno collegate ai punti di

conferimento privati mediante braga sifonata con doppio coperchio in pozzetto ispezionabile.

La quota di collegamento alle singole utenze è prevista a -60 cm dalla quota stradale. 11

fondo della condotta primaria sarà posato mediamente a circa 1 m di profondità rispetto al

piano viabile.

l pozzetti di ispezione e quelli di incrocio sono sistemati sempre in posizione opportuna e a

distanza di 25m.

INDIVIDUAZIONE DELLA PORTATA DA SMALTIRE

Ricollegandoci a quanto già detto. a proposito per la determinazione del fabbisogno relativo

alla dotazione idrica, introducendo un coefficiente di riduzione della quantità d'acqua di

acqua affluente alla fognatura rispetto a quella fornita dall'acquedotto pari ad 0,85, si ottiene

che la portata di reflui da smaltire, riferita al giorno di massimo consumo, sarà

831 ab x 200 l/ab giorno x Cp*0,85 831 ab x 200 l/ab giorno x 6 x 0,85

Q= = = 9,8 1/sec 86400 sec/giorno 86400 sec/giorno

DIMENSIONAMENTO

La formula di moto uniforme generalmente impiegata per il dimensionamento delle correnti a

pelo libero e la formula di Chèzy:

nella quale il termine x (coefficiente di conduttanza) può essere sostituito dalla formula

empirica elaborata dal Manning

1

x= X R n

l/6

che mette in relazione detto coefficiente x con la scabrezza della parete e col raggio

idraulico. Le formule che consentono di ottenere la velocità del fluido e la portata delle condotta sono

rispettivamente:

1

V= x n

Rl/6

x \\j i

Q=VxA=1--XAxR

2/3x i

n

Assegnando quindi:

- il parametro di scabrezza n (m-1/3 x sec), per il PVC, compreso fra 0,011 e 0,015;

- la pendenza di progetto i (m/m), per il nostro progetto 0,04 e 0,003;

si può calcolare la portata e la velocità di scorrimento della condotta in funzione di un

determinato tirante idraulico fino a trovare quello che fornisce valori di portata e di velocità

compatibili con quelle di progetto.

Dovendo procedere alla verifica della condotta progettata si prendono in esame 2 (PVC 250

e 315) sezioni caratteristiche:

- la prima, sezione appartenente al tratto A1-A2, caratterizzata da una pendenza del 2 %

ed una portata corrispondente al numero di abitanti gravante su detto tratto (61.143 mc

edificabili/220 mc/ab = 278 ab cui corrisponde un conferimento di liquame pari a 0,23

litri/secondo);

- la seconda, sezione appartenente al tratto A2-A3, caratterizzata da una pendenza del 2 °/o

ed una portata corrispondente al numero di abitanti gravante su detto tratto (61.143 mc

edificabili/220 mc/ab = 278 ab cui corrisponde un conferimento di liquame pari a 0,23

litri/secondo);

L'utilizzo della formula di Chèzy come sopra esplicata, l'applicazione dei coefficienti e dei

parametri sopra detti, consentono di determinare (con iterazioni successive) i valori

caratteristici della condotta fognaria in funzione di pendenze e portate assegnate:

Come si può facilmente riscontrare per queste sezioni i valori delle velocità conseguenti alle

portate di progetto sono ampiamente compresi fra quelli correntemente usati nel calcolo di

condotta chiuse a pelo libero per lo smaltimento di acque fognarie residenziali.

IMPIANTO DI TERRA

La rete elettrica sarà posata interamente all'interno del perimetro della proprietà dell'area,

negli spazi di uso pubblico, che sarà allacciata alla cabina di trasformazione posta in

prossimità dell'istituto magistrale.

Il quadro elettrico di comando per l'illuminazione pubblica verrà posto in apposito armadio

localizzato in apposita sede da concordarsi con l'Amministrazione.

Gli apparecchi illuminanti, costituiti da lampade ai vapori di sodio ad alta pressione aventi

potenza pari a 150 W, saranno posti in sommità a sostegni a palo dritti conici in acciaio

zincato isolati di altezza pari a m 7,00, distanti tra loro mediamente circa m 25 così da

ottenere una corretta distribuzione del flusso luminoso ed soddisfacente valore di

illuminazione medio per garantire la percorrenza notturna.

La linea di alimentazione, trifase, sarà costituita da conduttori unipolari isolati in gomma

butilica di sezione adeguata e verificata secondo le norme CEI che transiteranno all'interno

di cavidotti predisposti secondo le indicazioni degli elaborati grafici (tav. 12) e le derivazioni

ai singoli pali saranno effettuate all'interno di pozzetti di ispezione rompitratta.

Si prevede di suddividere l'impianto in un unico circuito ad anello.

IMPIANTO DI TERRA

Per quanto concerne l'esecuzione dell'impianto di terra, l'intento conforme alle norme, è

quello di utilizzare un dispersore costituito da dei picchetti in acciaio zincato ogni tre sostegni

collegati tra loro con una corda di rame nuda da 35 mm2 in modo che risulti verificata la

condizione:

Col seguente significato dei simboli:

Rt = resistenza, in ohm, dell'impianto di terra nelle con izioni più sfavorevoli;

ldn= valore, in ampère, della corrente di intervento differenziale del dispositivo di protezione;

VERIFICA DI STABILITÀ DEl PALI

Caratteristiche geometriche del palo, dell'armatura e della fondazione:

Palo

Htot. = 7,80 m

Ht.t. = 7,00 m

Dine. = 0,138 m

Dtesta =0,138m

Peso Pp = 76 daN

Armatura

Proiezione soggetta alla spinta del vento = O,15 m2

- Peso Pa = 11,2 daN

Fondazione in calcestruzzo Rck 25 dimensioni 0,80x0,80x1,00 m

Massa Fondazione Pf = 0,80x0,80x1,00x2.200 = 1.408 daN

Ipotesi di calcolo

Nei pali si prevede l'installazione di un corpo illuminante da 150 W avente proiezione

soggetta alla spinta del vento pari a O,15 m2, si considera il vento spirante

perpendicolarmente alla superficie piana offerta dal corpo illuminante.

Dal D.M. del 21 marzo 1988 si rileva che la pressione del vento alla velocità di 130 Km/h su

superfici piane è pari a 120 daN/ m2, su superfici cilindriche è pari a 72 daN/ m2.

Calcoli di verifica

Carichi verticali totali: Pt = Pp + Pf + Pa = 76 + 1408 + 11,20 = 1.495,20 daN

Spinta del vento sul palo riportata in testa:

- Vt = 72 x (2 x 0,06 + 0,138) x 7/6 = 21,67 daN

Spinta del vento sul corpo:

- Vt =120x0,15=18daN

Momento ribaltante:

= (Vt + Vt) x 7,80 = (21,67 + 18) x 7,80 = 309,4 daN·m

Momento stabilizzante:

= 100 x 0,80 x 1,003 + 0,85 x 1.495,20 x 0,80/2 = 1.388,4 daN·m

Da cui si può notare che Ms è decisamente maggiore di Mr.

VERIFICA DELLA CADUTA DI TENSIONE

La distribuzione dell'energia elettrica prevista è del tipo trifase più neutro con carico

distribuito alternativamente su ciascuna fase ed il neutro.

La verifica della caduta di tensione, svolta come per un circuito monofase P+N, viene fatta

per ciascun circuito sulla fase più svantaggiata per carico e per distanza dal punto di

alimentazione.

La formula adottata per il calcolo è la seguente:

dV= (U1000) x l x K dove K = 2 (RL cos<p +XL sen<p)

e

I = corrente espressa in Amper;

L = lunghezza della linea espressa in Km;

RL = resistenza elettrica della linea espressa in !l/km;

XL reattanza a 50 Hz della linea espressa in ntkm;

cosq> = sfasamento della componente attiva;

senq> = sfasamento della componente reattiva.

Per le norme CEI 64-7 tale verifica deve fornire valori di caduta di tensione a fondo linea non

superiori al 4°/o, owero dovrà essere rispettata la seguente condizione:

dV%= (dVtot x 100)N =:: 4%.

7.5 Distribuzione dell'energia elettrica

Il progetto dovrà essere approvato dall'azienda erogatrice del servizio il quale potrà

prowedere ai collaudi in corso d'opera e definitivi. La rete di distribuzione di energia elettrica

sarà completamente interrata.

7.6 Rete per le telecomunicazioni

La rete di distribuzione telefonica per uso pubblico e privato sarà realizzata sulla base di un

progetto esecutivo realizzato a cura e spesa dei !attizzanti ed approvato preventivamente

dalla società Telefonica. Tale rete di distribuzione sarà completamente interrata.

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