momorial descritivo microdrenagem (modificado)

Memorial Descritivo Microdrenagem

Calculo da MicrodrenagemDados operacionais:

Tipo de ocupaçãoTipo de obra

MicrodrenagemResidencial

Comercial e serviçosAeroportos

Artérias de tráfegoMacrodrenagem Residencial, comercial ou de serviços

Interesse específico

Dados de entradaMicrobracia

Sub-divisão Comprimento do trecho da microbacia(m)

A1 80.00A2 173.50A3 80.00A4 173.50A5 55.00A6 173.50A7 173.50

Total

Calculo de vazão teórica para projeto

Trecho Poço de VisitaMontante

Área Anterior 0Trecho 1-2 1Trecho 2-3 0Trecho 4-5 4Trecho 5-6 0Trecho 7-8 7

Escolha do período de retorno (TR)

A38

Zorzal: Linha que leva em consideração todas as áreas de montante da área de drenagem

Trecho 8-9 0Trecho 10-11 10

Trecho 3-6 3Trecho 6-9 6

Trecho 9-11 9Trecho 11-Canal 11

Localização das bocas de lobo (sarjetas)Em todas as faces de uma esquinaDistância máxima da esquisa de 40mCapacidade de escoamento de uma boca de lobo é de 100 L/s

Cálculo da Capacidade Hidráulica de Drenagem de uma RuaCaso A: Rua toda tomada por águaQ = i . M . Li = 0.048

M = 2421

L = 6Q = 697.248Caso B: Rua parcialmente tomada por água (apenas nas sarjetas)Q = f(i)i = 0.049L = 6Q = 75Sarjetas 2Q = 150

Cálulo da Quantidade de Bocas de LobosNbocas = 1.5

Altura da calha na seção cheia

A46

Zorzal: Soma dos trechos anteriores a cada seção

B76

Zorzal: Declividade Longitudinal

B82

Zorzal: Declividade Longitudinal

B89

Fabio Zorzal: Cada boca de lobo tem uma capacidade máxima de escoar até 50l/s

Determinação do diâmetro da ligação entre a Boca de Lobo e o Poço de VisitaNúmero Diâmetro da Ligação (mm)

1 3002 4003 600

Declividade da Trecho

Nome do Trecho Comprimento (m)Trecho 1-2 124Trecho 2-3 210Trecho 4-5 124Trecho 5-6 210Trecho 7-8 69Trecho 8-9 210

Trecho 10-11 210

Cálulo da Quantidade de Bocas de LobosTrecho Largura da rua (L)

Trecho 1-2 6Trecho 2-3 6Trecho 4-5 6Trecho 5-6 6Trecho 7-8 6Trecho 8-9 6

Trecho 10-11 6

B93

Fabio Zorzal: Ligação entre a boca de lobo e o poço de visita

B116

Zorzal: Soma dos trechos anteriores a cada seção

Memorial Descritivo Microdrenagem

Calculo da MicrodrenagemDados operacionais:

Mínima Máxima2 105 102 55 10

50 100100 500


Área de contribuição Montante(hec) (m)0.505 1090.00

0.620 1086.50

0.915 1092.001.124 1088.500.304 1093.001.124 1089.001.610 1091.006.202


Poço de VisitaJusante Total

02 23 15 26 18 2

TR (Anos)

9 111 26 Já contato9 Já contato

11 Já contatoCanal Já contato

11

m/m

Coeficiente de Furquim, f(Largura da rua)

ml/s

m/mml/s

l/s

Largura da calha


Declividade da Trecho

Cota máxima Cota mínima1090 10871087 10811092 10891089 10821093 10891089 10771091 1071

Cálulo da Quantidade de Bocas de LobosVazão (l/s) Sargetas

170 2170 2170 2170 2250 2250 2250 2

Escollha da pluviometria:Foi adotado como metodo de escolha a equação de chuvas segundo Gumbel.

Para este projeto foi escolhido a equação de chuvas da região de goiania:

Dados da equação de chuva de GoiâniaTempo de retorno (Tr)Tempo de precipitação (Ti)Tempo de permanência na bacia (Tp)Tempo de concetração (tc)

Exemplo de precipitação


Jusante Run-Off(m) (C)

1086.50 0.601081.00 0.601088.50 0.601081.50 0.601089.00 0.601076.50 0.601071.00 0.60

Calculo de vazão teórica para projeto Bacia local

Comprimento do trecho da microbacia Área de contribuição(m) (ha)

0 080.00 0.505

173.50 0.62080.00 0.915

173.50 1.12455.00 0.304

F10

Zorzal: Tempo de Retorno é o intervalo médio de ocorrência (em anos) entre eventos que igualam ou superam uma dada magnitude;

F11

Zorzal: Tempo de precipitação ou concentração inicial, ou seja tempo de ocorrência em um determinada bacia em minutos.

F12

Zorzal: O Tempo de permanência, e o tempo necessario para que uma gota de precipitação excedente leva para percorrer a distância do ponto mais afastado até a saída da bacia.

F13

Zorzal: Computar o tempo de concentração como sendo a soma do tempo de concentração inicial e o tempo de detenção pelo Método Racional

F38

Zorzal: Área de contribuição à montante da zona de drenagem Usar o Método Racional quando necessário

173.50 1.124173.50 1.61063.50 0.00063.50 0.00063.50 0.00040.00 0.000

Total

Tabela de Furquim para cálculo da capacidade de drenagem de uma rua de largura LCapacidade considerando seção plena da rua

Para uma altura fixa (h=15cm)

L (m)456789

10111213141516

Largura da calha


17181920

Declividade m/m Q (/s)0.028 1700.026 1700.028 1700.033 1700.058 2500.060 2500.095 250

Cálulo da Quantidade de Bocas de LobosVazão (l/s) Nbocas

340.00 3340.00 3340.00 3340.00 3500.00 5500.00 5500.00 5



Dados da equação de chuva de Goiânia

Tempo de permanência na bacia (Tp)

121.925124267636 mm/h

Conferir tabela da ABNTVazão na jusante Diâmetro

(l/s) (mm)99.40 800

214.90 900180.10 900371.75 110060.47 800

262.94 1000285.19 700

Calculo de vazão teórica para projeto Bacia local

Área acumulada Coeficiente de Run-off(ha) C

0 00.505 0.601.125 0.600.915 0.602.039 0.600.304 0.60

G23

Zorzal: 1) Como a capacidade de drenagem de uma boca de lobo é de 50l/s, basta duas para esse trecho da rua, entretanto, esta adoção não é corriqueira 2) Como para esse trecho só existem duas bocas de lobo, adota-se uma tubulação de 800mm

H23

Zorzal: 1) Vá para a Planilha Rede de Esgoto na célula que discrimina a vazão máxima de escoamento em cada diâmetro 2) O diâmetro mínimo é de 500mm 3) Anote a vazão mínima para tubos de 500mm (=92l/s em declividades muito baixas).

H37

Fabio Zorzal: Leva em consideração o tipo de terreno

G39

Fabio Zorzal: Área acumulada por contribuição na rede, para tanto, deve-se acompanhar a trajetória da rede para identificar as contribuições

1.428 0.601.610 0.601.1253.1644.5926.2026.202

Caso ATabela de Furquim para cálculo da capacidade de drenagem de uma rua de largura L

Capacidade considerando seção plena da ruaPara uma altura fixa (h=15cm)

C1556.71998.62421

2854.73288.63723.14155.44591.25027.55462

5896.36331.26768

Altura da calha na seção cheiaNA

7019.77635.58071.88511.3

Caso BTabela de Capacidade de Drenagem de uma Rua

Declividade (m/m)0.0050.01

0.0150.02

0.0250.03

0.0350.04

0.0450.05

0.0550.06

0.0650.07

0.0750.08

0.0850.09

0.0950.1

0.1050.11

0.115

0.12



Dados da equação de chuva de Goiânia1010

Tp =16L1/((1,05-0,2p).(100.i)0,04)Tc = Ti + Tp

Conferir tabela da ABNTVelocidade a seção plena Vazão plena

(m/s) (l/s) %0.64 326.48 30.450.70 449.22 47.840.70 449.22 40.090.81 772.23 48.140.70 353.1 17.130.82 645.66 40.722.19 841.88 33.88


Coeficiente de distribuição Área Equivalente Área Equivalente Acumuladan (ha) (ha)0 0.00 0

1.00 0.30 0.300.98 0.37 0.671.00 0.55 0.550.90 0.61 1.161.00 0.18 0.18

Qjusante/Qpleno

I23

Zorzal: Velocidade máxima de transporte considerando a declividade e o diâmetro adotado

J23

Zorzal: Capacidade máxima de transporte a seção plena considerando a declividade e o diâmetro adotado Note que a capacidade na tabela deve ser considerada para a metade da seção plena

K23

Zorzal: Quando Qjus/Qpleno ultrapassar 50% da seção, deve-se aumentar para o diâmetro comercial superior

I37

Zorzal: Leva em consideração a distribuição das residências

I39

Zorzal: Distribuição uniforme da chuva dentro da bacia hidrográfica, isto é: ( D =1 ) Quando a chuva ocorrer uniforme em toda a bacia hidrográfica, o que pode levar a erros significantes se aplicarmos em bacia com áreas extensas, ou superiores a 2 hectares .

0.95 0.64 0.820.93 0.90 0.90

Caso ACapacidade considerando apenas a sarjeta

Para uma sarjeta

Declividade (m/m) Vazão (l/s) Velocidade (m/s)0.001 30 0.290.002 45 0.40.005 75 0.630.007 80 0.750.01 100 0.89

0.015 125 1.110.02 140 1.270.03 170 1.540.04 200 1.770.05 225 20.06 250 2.2


L=6m L=8m L=10m171 232 294242 328 415296 402 509342 465 588382 520 657419 569 720452 615 777484 657 831513 697 882541 735 929567 771 975593 805 1018617 838 1068640 870 1100663 900 1138684 930 1176705 958 1212726 986 1247746 1013 1281765 1040 1314784 1065 1347803 1090 1379821 1115 1410

838 1139 1440

Método Racional Esse é o método consagrado para o cálculo do tempo de concetração

Fluxo decorrente de uma área de contribuição a montante da região de projetoTc = 10 + (16L1/((1,05-0,2p).(100.i)0,04)L = Comprimento do trecho da micro baciaP= Percentual da área com cobertura vegetal

i = Declividade do terrenoTc = Ti + Tp

Q = C I A (Método Racional)C = Coeficiente Run-offD = Coeficiente de distribuiçãoA = Área de contribuição (m²)i = Altura de precipitação (mm/h)2,78 = Valor para se multiplicar parar se encontrar a vazão em L/s.


Tempo de Permanência Tempo de Concentração(minutos) (minutos)

100.97 10.972.12 12.120.97 10.972.10 12.100.65 10.65

M38

Zorzal: Adotar 10 minutos nos trechos iniciais para tempo de entrada (tempo de concentração inicial) quando não se tem nenhuma referência sobre as condições de contorno

M39

Zorzal: Computar o tempo de concentração como sendo a soma do tempo de concentração inicial e o tempo de detenção pelo Método Racional

2.06 12.062.02 12.02


L=12m L=14m355 417502 589615 722711 834795 932870 1021940 1103

1005 11791066 12511124 13191179 13831231 14441281 15031330 15601377 16151422 16681465 17191508 17691549 18181590 18651629 19111667 19561705 2000

1741 2043

Método Racional Esse é o método consagrado para o cálculo do tempo de concetração

Fluxo decorrente de uma área de contribuição a montante da região de projeto

Q = C I A (Método Racional)

i = Altura de precipitação (mm/h)2,78 = Valor para se multiplicar parar se encontrar a vazão em L/s.

Calculo de vazão teórica para projeto Vazão na seção

Intensidade Pluviométrica Montante Contribuição Jusante(mm/h) (l/s) (l/s) (l/s)121.93118.00 0.00 99.40 99.40113.68 99.40 115.50 214.90118.00 0.00 180.10 180.10113.75 180.10 191.65 371.75119.25 0.00 60.47 60.47

L3

Fabio Zorzal: O método racional é recomendado para bacias de até 2km2

N38

Fabio Zorzal: Leva em consideração o tempo de permanência em cada uma das bacias de contribuição

O39

Fabio Zorzal: A contribuição inicial nesse trecho específico deve ser considerada nula por não trazer consigo nenhuma ligação com outra região de contribuição

P39

Zorzal: Q=C.i.A, operando com as unidades da própria tabela, devendo-se ficar o valor final em litros por segundo, para tanto introduz-se o fator 2,78 para as devidas transformações de unidade (2) Tem autores que ainda incorporam o coeficiente "n" de distribuição à equação, tornando-a completa da sequinte forma: Q = 2,78 . C . n . i . A, que é o método adotado nesse problema

Q39

Zorzal: 1) Como a capacidade de drenagem de uma boca de lobo é de 50l/s, basta uma para esse trecho da rua, entretanto, esta adoção não é corriqueira 2) Como para esse trecho só existem duas bocas de lobo, adota-se uma tubulação de 300mm

113.92 60.47 202.47 262.94114.06 0.00 285.19 285.19

0.00 214.90 0.00 214.900.00 586.65 0.00 586.650.00 849.59 0.00 849.590.00 1651.15 0.00 1651.15


L=16m478476829957

1070117212661353143615131587165817251791185319141976203020862140219322452295

2345

Calculo de vazão teórica para projeto Greid do Terreno

DeclividadeMontante Jusante Do terreno Mínima Diâmetro

(m) (m) m/100m (%) m/100m m/100m (mm)

1090.00 1086.50 4.38 0.0438 1 8001086.50 1081.00 3.17 0.0317 1 9001092.00 1088.50 4.38 0.0438 1 9001088.50 1081.50 4.03 0.0403 1 11001093.00 1089.00 7.27 0.0727 1 800

A1C1

A2C2

A6C6

A10C10

A9C9

W39

Zorzal: 1) Vá para a Planilha Rede de Esgoto na célula que discrimina a vazão máxima de escoamento em cada diâmetro 2) O diâmetro mínimo é de 500mm 3) Anote a vazão mínima para tubos de 500mm (=92l/s em declividades muito baixas)

1089.00 1076.50 7.20 0.0720 1 10001091.00 1071.00 11.53 0.1153 1 7001081.00 1080.50 0.79 0.0079 1 9001080.50 1076.50 6.30 0.0630 1 12001076.50 1072.00 7.09 0.0709 1 15001072.00 1070.00 5.00 0.0500 1 1700

Calculo de vazão teórica para projeto Cotas de assentamento

Velocidade a seção plena Vazão plena Montante(m/s) (l/s) % (m)

0.64 326.48 30.45 10890.70 449.22 47.84 10850.70 449.22 40.09 10910.81 772.23 48.14 10870.70 353.1 17.13 1092

Qjusante/Qpleno

A1C1

A2C2

A6C6

A10C10

A9C9

1

2

3

4

5

10

Canal

9

X39

Zorzal: Velocidade máxima de transporte considerando a declividade e o diâmetro adotado

Y39

Zorzal: Capacidade máxima de transporte a seção plena considerando a declividade e o diâmetro adotado Note que a capacidade na tabela deve ser considerada para a metade da seção plena

Z39

Zorzal: Quando Qjus/Qpleno ultrapassar 50% da seção, deve-se aumentar para o diâmetro comercial superior

AA39

Zorzal: É o resultado da diferença entre a cota do terreno, o recobrimento e o diâmetro do tubo

0.82 645.66 40.72 10872.19 841.88 33.88 10900.70 449.22 47.84 10790.91 1210.14 48.48 10781.08 1918.54 44.28 10741.48 3360.27 49.14 1069

Calculo de vazão teórica para projeto Profundidade

Cotas de assentamento de AssentamentoRecobrimento Caimento Junção Jusante Montante Jusante

(m) (m) (m) (m) (m) (m)

0.60 3.50 0.00 1085 1.40 1.400.70 5.50 0.10 1079 1.60 1.600.60 3.50 0.00 1087 1.50 1.500.60 7.00 0.00 1080 1.70 1.700.60 4.00 0.00 1088 1.40 1.40

A3C3

A4C4

A7C7

A5C5

A8C8

6

7

8

9

AB39

Fabio Zorzal: Cada diâmetro de tubo tem um recobrimento mínimo

AC39

Fabio Zorzal: Quanto o tubo afundou de montante para jusante É o produto do comprimento pela declividade

AD39

Fabio Zorzal: Deve-se computar a diferença entre dois diâmetros subsequentes quando estes forem diferentes

AE39

Fabio Zorzal: Somar todas os afundamentos necessários ao tubo no intervalo e na junção

0.60 12.50 0.00 1075 1.60 1.600.60 20.00 0.00 1070 1.30 1.301.00 0.50 0.20 1079 1.90 1.901.00 4.00 0.20 1074 2.20 2.201.00 4.50 0.20 1070 2.50 2.501.50 2.00 0.00 1067 3.20 3.20

A7C7

A5C5

borda superior do tubo

borda inferior do tubocaimento

diâmetro

recobrimento

Cota do terreno

Cota de assentamento

profundidade

Fim

geratriz

borda superior do tubo

borda inferior do tubo

momorial descritivo microdrenagem (modificado)

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