mc aisladoresvanguardia(1)

8/17/2019 MC AisladoresVanguardia(1)

1/25

Amortiguamiento objetivoβ 12%:=

Período objetivo TD 2.5s:=

B.4.1 Cálculo de desplazamiento de diseño NCh2745 método estático

Como primera aproximación se asumirá un valor de amortiguamiento crítico del 12%.

Interpolando linealmente de la tabla 2 de NCh2745

β 12 %=

βD10%

15%

:= BD1.37

1.67

:= BD12% linterp βD BD, β,( ):= BD12% 1.5=

Coeficiente sísmico de desplazamiento según NCh 2745

CD Z( ) 330 Z⋅ mm⋅:= para suelo tipo III y TD > 2s

Z 1:= zona sísmica 2

CD Z( ) 330 mm=

Desplazamiento de diseño

DD

CD Z( )

BD12%

:= DD 22.1 cm=

ANEXO B: MEMORIA DE CALCULO Y VERIFICACIONES DE AISLADORES

SEGUN NORMA NCh 2745.Of2003

B.1 Datos de estructura referente a zona sísmica, tipo de suelo y masa sísmica

Tipo suelo TS "III":=

Zona sísmica 2

Masa estructura M 558511kgf s

2⋅m

⋅:= (Considerando desde el nivel de aislaciónhasta el nivel de la sala de máquinas)

Peso sísmico W M g⋅:= W 5477.1 tonf =

B.2 Propiedades del compuesto de goma

Módulo de corte G 6kgf

cm2

:= G deberá tener un valor entre 6 a 7 kgf/cm^2, seadopta el valor mas bajo para γ = 65%

Razón de amortiguamientoβ 3%<

Deformación admisible γ ad 250%:= Se incluye un factor de seguridad en formaimplícita

B.3 Requerimientos de diseño

161


2/25

B.4.2 Cálculo de los desplazamientos máximos debido a sismo máximo posible,método estático

Coeficiente sísmico de desplazamiento según sísmico máximo posible

MM 1.2:= coeficiente de relación entre SDI y SMP

CM Z( ) 330 Z⋅ MM⋅ mm⋅:= para suelo tipo III y TD > 2s

Z 1:= zona sísmica 2

CM Z( ) 396 mm=

BM12% BD12%:=

Desplazamiento máximo

DM

CM Z( )

BM12%

:= DM 26.6 cm=

162


3/25

K 2 2862.9tonf

m=

Asumiendo el valor característico de relación entre las rigideces pre y post fluencia del lib

de Kelly:

K 1 10K 2:= aproximadamente

DyQ

K 1 K 2−:= Dy 0.026DD= Dy 5.7mm=

Luego se puede recalcular Q

QWD

4 DD Dy−( )⋅:= Q 151.2 tonf = Q 2.8 % W⋅=

B.5.3 Cálculo de área de plomo requerida

f yPb 10MPa:= Tension de fluencia del plomo a corte puro

APbQ

f yPb

:= APb 0.148m2=

B.5 Prediseño de aisladores sísmicos del edificio

B.5.1 Cálculo de rigidez de aisladores

K eff M2 π⋅TD

2

⋅:= K eff 3527.9tonf

m=

B.5.2 Cálculo de capacidad de aislador a cero deformación y rigidez post-fluencia

Energía disipada en ciclo histerético

Suponiendo βeff 12%:=

WD 2 π⋅ K eff ⋅ DD2

⋅ βeff ⋅:= WD 130.5tonf m⋅=

Despreciando Dy, se puede asumir

QWD

4 DD⋅:= Q 147.3 tonf = Q 2.7 % W⋅=

De modo que se puede calcular la rigidez post-fluencia como:

K 2 K eff Q

DD

−:=

163


4/25

altura total de goma

γ

DD

tr := γ 65.1%= valor aproximado al supuesto inicialmente

Area de goma total necesaria

Atotal

K 2 tr ⋅

G:= Atotal 16.1m

2=

Cálculo de diámetro exterior de los aisladores

Sean todos los aisladores de núcleo de plomo de diámetro exterior fijo y los aisladores d

goma natural con dos diámetros diferentes. A partir de análisis de carga completa en los

aisladores de goma natural, se llegó a la conclusión de dejar 8 aisladores con diámetro d

65cm y el resto según diámetro de los aisladores con núcleo de plomo

Tipos aisladores Cantidad aisladores Diámetron1 10= φext1. Núcleo de plomo φ1 137mm=

2. Sin núcleo de plomo

3. Sin núcleo de plomo

n2 12:= φext

n3 8= φ3 65cm:=

Sean n1 10= núcleos de φ1 137mm=

Area de plomo dispuesta

APb n1 A φ 1( )⋅:= APb 0.147 m2= Se acepta

Q APb f yPb⋅:= Q 150.3 tonf =

Q1 f yPb A φ 1( )⋅:= Q1 15 tonf = Capacidad a cero deformación de un aislador

B.5.4 Cálculo de diámetros de aisladores

Rigidez de goma necesaria en los aisladores

K 2 K eff

Q

DD−:= K 2 2849.2tonf

m=

Diseño aisladores

G 6kgf

cm2

=

na 30:= número de aisladores

Sea tr 34cm:=

164


5/25

TD 2.48 s=TD 2 π⋅W

K eff g⋅⋅:=

βeff 11.7%=βeff WD

2 π⋅ K eff ⋅ DD2⋅

:=

WD 129.7tonf m⋅=WD 4 Q⋅ DD Dy−( )⋅:=

K eff 3591tonf

m=K eff n1 K r1⋅ n2 K r2⋅+ n3 K r3⋅+

Q

DD

+:=

B.5.6 Verificaciones

K r3 58558.4kgf

m=K r3

G A φ 3 0mm,( )⋅tr

:=

K r2 112265.7kgf

m=K r2

G A φ ext 0mm,( )⋅tr

:=

K eff1 177535.1kgf

m=K eff1 K r1

Q1

DD

+:=K r1 109664.4kgf

m=K r1

G A φ ext φ1,( )⋅tr

:=

A φ ext φ int,( ) π

4φext

2φ int

2−⋅:=

Rigidez post-fluencia de cada tipo de aislador

B.5.5 Cálculo de rigidez equivalente de cada aislador

φext 90cm:=Sea

φext 89cm=φext Minerr φ ext( ):=

n1π4

⋅ φext2

φ12

−⋅ n2π4

⋅ φext2

⋅+ n3π4

⋅ φ32

⋅+ Atotal=

Given

165


6/25

En rigor el proceso de análisis espectral es iterativo, y se debe determinar un valor dedesplazamiento de diseño acorde con el que se definen las propiedades equivalentes lineale

de la constitutiva no lineal de los aisladores, sin embargo se decide no iterar de nuevo,

debido que los valores obtenidos por el programa se aproximan con un error menor al 3 %

en caso de los desplazamientos de diseño y del período objetivo.

Se elige una goma con G 6kgf

cm2

= para un γ 65.1%= , no se elige una deformación de corte

mayor debido a que la carga completa vertical controla en los aisladores de goma natural d

mayor diámetro, de modo que al elegir una deformación de corte mayor se requiere una

altura menor para cumplir el desplazamiento de diseño, lo que implica que se requeriría

menor diámetro de goma para tener la rigidez necesaria, por lo tanto no se cumpliría laestabilidad para carga vertical completa.

El efecto P-∆ del edificio no se incluyó en el análisis

Los valores del modelo Etabs provienen de la inclusión de los aisladores cuyo diseño se

detalla más adelante en la memoria de cálculo

166


7/25

Como V bye 879tonf = es mayor que el 90% V by⋅ 726.2tonf = , entonces cumple la norma

Como V bxe 889tonf = es mayor que el 90% V bx⋅ 723.9tonf = , entonces cumple la norma

V bye 879tonf :=

V bxe 889tonf :=Valores dados por el modelo Etabs para el sismo de diseño

V by 806.9tonf =V by K eff DDY⋅:=

V bx 804.4tonf =V bx K eff DDX⋅:=

K eff 3591tonf

m=

Cálculo de corte bajo sistema de aislación según método estático

B.6.2.1 Verificación de corte bajo el sistema de aislación

B.6.2 Verificaciones de corte bajo y sobre el sistema de aislación

en sentido YTDY 2.51s:=

en sentido XTDX 2.52s:=

Períodos de los modos traslacionales fundamentales

en sentido XDMX 26.88cm:=en sentido XDDX 22.40cm:=

en sentido YDMY 26.97cm:=en sentido YDDY 22.47cm:=

Desplazamientos del CM del diafragma del nivel de aislación

B.6.1 Valores de períodos y desplazamientos obtenidos del modelo de análisis

B.6 Verificaciones del edificio según norma NCh 2745

167


8/25

S 1.2:=

Coeficiente de importancia I 1.0:=

Coeficiente sísmico

Cx

2.75 Ao⋅

g R ⋅

T'

TDX

n

⋅:= Cx 0.017= Cy2.75 Ao⋅

g R ⋅

T'

TDY

n

⋅:= Cy 0.017=

Cmin

Ao

6 g⋅:= Cmin 0.05=

C

max

0.35 S⋅Ao

g

⋅:= Cmax

0.13=

Dado que Cx y Cy < Cmin C Cmin:= C 0.05= Para X e Y

Vsx2 C I⋅ W⋅:= Vsx2 273.9tonf =

Vsy2 Vsx2:= Vsx2 273.9tonf =

B.6.2.2 Verificación de corte sobre el sistema de aislación

Cálculo de corte sobre sistema de aislación según método estático

La norma fija el valor en el mayor de los siguientes cortes

B.6.2.2.1 Corte según norma NCh 2745

R l 2:= Factor de modificación de respuesta

Vsx1

K eff DDX⋅

R l

:= Vsx1 402.2tonf =

Vsy1K eff DDY⋅

R l

:= Vsy1 403.4tonf =

B.6.2.2.2 Corte según norma NCh 433

W 5477.1 tonf = Peso sísmico de la estructura

Ao 0.3g:= Zona sísmica 2

Factor de mod. respuesta R 7:= Muros y pórticos de H.A.

Suelo tipo III: n 1.80:= T' 0.85s:=

168


9/25

Vsy3 86.4 tonf =

Suma vectorial Vs3 Vsx32

Vsy32+:= Vs3 104.2tonf =

B.6.2.2.4 Fuerza lateral sísmica para activar por completo el sistema de aislación

Vs4 Q:= Vs4 150.3tonf =

B.6.2.2.5 Valor de corte sobre sistema de aislación

Tomando el mayor de los valores en B.6.2.2.1, B.6.2.2.2, B.6.2.2.3 y B.6.2.2.4, se tiene:

Vsx Vsx1:= Vsx 402.2tonf =

Vsy Vsy1:= Vsy1 403.4tonf =

B.6.2.2.6 Valores de corte de la superestructura según método dinámico espectral

(Valores dados por el modelo Etabs (divididos por Rl))

Vsxe 381tonf := Vsye 380tonf :=

B.6.2.2.7 Verificación

La superestructura se considera con configuración regular, por lo tanto:

Como Vsxe 381tonf = es mayor que el 80% Vsx⋅ 321.8tonf = , entonces cumple la norma

Como Vsye 380tonf = es mayor que el 80% Vsy⋅ 322.8tonf = , entonces cumple la norma

B.6.2.2.3 Corte según norma de viento NCh 432

Asumiendo conservadoramente una altura sobre nivel de terreno de 30m

P b 0.95kPa:= construcción urbana

Y factor de formaCv 0.8:= presión en todas las caras

Dimensiones de la planta del nivel de aislación

b 25.05m:= en sentido Y d 37.15m:= en sentido X

Area expuesta X Ax b 30⋅ m:= Ax 751.5 m2=

Area expuesta Y Ay d 30⋅ m:= Ay 1114.5 m2=

Corte en cada dirección

Vsx3 Ax Cv⋅ P b⋅:= Vsx3 58.2 tonf =

Vsy3 Ay Cv⋅ P b⋅:=

169


10/25

Excentricidad natural en la planta del nivel de aislación

Centro de gravedad: xcg 25.15m:= ycg 20.42m:=

Centro de rigidez xcr 24.55m:= ycr 20.61m:= Valores dados por Etabs

ex xcg xcr −:= ex 0.6m=

ey ycg ycr −:= ey 0.2− m=

Dimensiones de la planta del nivel de aislación

b 25.05m:= en sentido Y

d 37.15m:= en sentido X

B.6.3 Verificaciones sobre desplazamientos y deformaciones entrepiso

B.6.3.1 Desplazamientos mínimos análisis dinámico

TX 0.482s:= Período estructura con base fija y comportamiento elástico, sentido X

TY 0.284s:= Período estructura con base fija y comportamiento elástico, sentido Y

TDX 2.52s=

TDY 2.51s=

Según fórmulas enunciadas en el capítulo de antecedentes generales, se tienen las sigui

expresiones de desplazamiento considerando la flexibilidad de la superestructura

DDX'

DD

1TX

TDX

2

+

:= DDY'DD

1TY

TDY

2

+

:=

DDX' 21.8 cm= DDY' 22cm=

DMX'

DM

1TX

TDX

2

+

:=DMY'

DM

1TY

TDY

2

+

:=

DMX' 26.1 cm= DMY' 26.4 cm=

B.6.3.2 Verificación de desplazamiento total de diseño

170


11/25

Como DTYe 23.4cm= no es mayor que el 90% DTDY⋅ 23.6cm= , no cumple la norma

Se decide aceptar dado que la diferencia es menor a 1%

Como DTXe 23.5cm= es mayor que el 90% DTDX⋅ 22.1cm= , entonces cumple la norma

DTYe 23.4cm:=

Desplazamiento total de diseño Y (100% sismoY + 30% sismoX)

DTX

e

23.46cm:=

Desplazamiento total de diseño X (100% sismoX + 30% sismoY)

Desplazamientos totales de diseño del modelo en Etabs: considerando 100% del espectro

una dirección más el 30% del espectro en la otra dirección

DTDY 26.2 cm=DTDY DDY' 1 y12 ety⋅

b2

d2+

⋅+

⋅:=

DTDX 24.6 cm=DTDX DDX' 1 x12 etx⋅

b2

d2+

⋅+

⋅:=

Desplazamientos totales de diseño método estático

x 11.69m:=

Aislador L26 a L30, en eje L

Aislador más alejado en dirección Y para análisis en dirección X

y 15.56m:=

Aislador L12 y L 19, en eje 12Aislador más alejado en dirección X para análisis en dirección Y

Distancia máxima entre centro rigidez y aislador más alejado según sentido de análisis

ety eaccy ey+:=

etx eaccx ex+:=

Excentricidad total

eaccy 1.86 m=eaccy 5% d⋅:=

eaccx

1.25m

=eaccx

5% b

⋅:=

Excentricidad accidental

171


12/25

B.6.3.3 Verificación de desplazamiento máximo total

Desplazamiento máximo total método estático

DTMX DMX' 1 x12 etx⋅

b2

d2+

⋅+

⋅:= DTMX 29.5 cm=

DTMY DMY' 1 y12 ety⋅

b2

d2+

⋅+

⋅:= DTMY 31.4 cm=

Desplazamientos totales máximos del modelo en Etabs: considerando 100% del espectro

una dirección más el 30% del espectro en la otra dirección

Desplazamiento total máximo X (100% sismoX + 30% sismoY)

DTMXe 28.16cm:=

Desplazamiento total máximo Y (100% sismoY + 30% sismoX)

DTMYe 28.07cm:=

Como DTMXe 28.16cm= es mayor que el 80% DTMX⋅ 23.59cm= , entonces cumple la norma

Como DTMYe 28.07cm= es mayor que el 80% DTMY⋅ 25.15cm= , entonces cumple la norma

172


13/25

valor obtenido de referencia nº 14, también se encuentra en los

comentarios de la norma NCh2745

K 2000MPa:=

Módulo de Bulk

F 0.702=F

φext

φ1

2

1+

φext

φ11−

2

1

φext

φ1+

1φext

φ1−

ln

φext

φ1

⋅

+:=

Cálculo de factor F (aislador hueco)

verif1 "goma compresible"=

S 18.82=Sφext 2 recubrimiento⋅−( ) φ1−

4 t⋅:=

Factor de forma

Acπ4

φext 2 recubrimiento⋅−( )2

φ12

−⋅:=

recubrimiento 5mm:=

Area de placas de acero

n 34:=Sean 34=ntr

t:= Número de capas de goma

t 10mm:=Tamaño de capa de goma

Rigidez vertical

Carga máxima: Pmáx1 = 435 [tonf]

Aislador: L4

Ubicación: Intersección de ejes 10 y B

Carga mínima: Pmín1 = 66 [tonf]

Aislador: L6

Ubicación: Intersección de ejes 3 y B

B.7.1 Verificaciones aislador con núcleo de plomo φ1 137mm=

B.7 Verificaciones de aisladores sísmicos de edificio aislado

173


14/25

OK según norma NCh 2745FScomp 1.1=FScomp

padm

p:=

OK padm 250K v1

K eff1

568.2=

Relación entre rigideces vertical y horizontal

K v1 100868tonf

m=K v1

Ec Ac⋅

tr

:=

Rigidez vertical

Ec 5646.5kgf

cm2

=

Ec 6 G⋅ S2⋅ F⋅( ) verif1 "< 10 OK"=if

1

1

6 G⋅ S2⋅ F⋅

4

3K +

verif1 "goma compresible"=if

:=

Módulo de compresión del elastómero

174


15/25

= deformación admisible

se acepta por superar el valor

admisible en menos de un 5%

250%>γ 251.1%=γ γ rzmax

γ s

+:=

γ s 79.3 %=γ sDMY

tr

:=

Deformación de corte por desplazamiento lateral

γ rzmax 171.8%=γ rzmax1

G

3 G⋅K

⋅ B1 I1 β i( )⋅ B2 K1 β i( )⋅−( )⋅:=

Deformación de corte por carga vertical

B2

K εc⋅ I0 β i( ) I0 β o( )−( )⋅

d

:=

B1

K εc⋅ K0 β o( ) K0 β i( )−( )⋅d

:=

Siguiendo con la solución:

εc 1.2 102−

×=εcPmax1

Ec A φ ext φ1,( )⋅:=

Deformación de compresión promedio para carga máxima

d 4.1=d I0 β o( ) K0 β i( )⋅ I0 β i( ) K0 β o( )⋅−:=

βi Si48 G⋅

K ⋅:=βo So

48 G⋅K

⋅:=

Si

φ14 t⋅

:=Soφext4 t⋅

:=

Utilizando los resultados de la referencia nº 18 utilizando la formulación con funciones

Bessel modificadas, se tiene:

Verificación de deformación de corte máxima

175


16/25

Ps 33.6 tonf =Ps G A φ ext φ1,( )⋅h

Ht

⋅:=

Carga crítica por corte

Pe 88882.4 tonf =Peπ

2EIeff ⋅

Ht2

:=

Carga crítica de Euler

EIeff 1823.6tonf m2⋅=EIeff

G π⋅

8 t2⋅

φext2

2φ12

2

−

3

⋅:=

Módulo de flexión efectivo de la lámina de goma

Verificación pandeo

OK factor de seguridad al volcamientoFSvolc 1.6=FSvolcDmax

DMY

:=

el aislador no se volcará ante el sismo máximo posible NCh2745

Detallamiento previo

Asumiendo placas de acero de 2mm y dos placas de 22mm en las tapas

Altura total aislador Ht 22mm 2⋅ n t⋅+ n 1−( ) 2⋅ mm+:= Ht 45cm=

Diámetro externo de aislador φext 90cm=

Verificación volcamiento

h tr n 1−( ) 2⋅ mm+:= altura aislador sin placas en tapas

Dmax

Pmin1 φ ext⋅

Pmin1 K eff1 h⋅+:= Dmax 43cm=

Desplazamiento máximo de diseño

DMY 27cm=

Dado que DM Dmax<

176


17/25

Carga crítica de pandeo

Pc

Ps− Ps2

4 Ps⋅ Pe⋅++

2:= Pc 1712.4 tonf =

Dado que Pc PE> entoces el aislador no sufre pandeo

FS pandeo

Pc

Pmax1

:= FS pandeo 3.9= factor de seguridad al pandeo OK

Deformación vertical

∆zPmax1

K v1

:= ∆z 4.3mm=

177


18/25

Ec 5295.6kgf

cm2

=

Ec 6 G⋅ S2

⋅( ) verif1 "< 10 OK"=

if 1

1

6 G⋅ S2⋅

4

3K +


:=


K 2000MPa:=

Módulo de Bulk

verif1 "goma compresible"=S 15=

Sφext4 t⋅

:=

Factor de forma

n 23:=Sean 22.7=ntr



Rigidez vertical


Aislador: L20

Ubicación: Intersección de ejes 8 e I

Carga mínima: Pmín2 = 81 [tonf]

Aislador: L13

Ubicación: Intersección de ejes 7 y D1

B.7.2 Verificaciones de aisladores de goma natural de diámetro φext

90cm=

178


19/25

εc 1 102−

×=εcPmax2

Ec A φ ext 0m,( )⋅:=




padm

p:=

OK padm 250K v2

K r2

872.8=

Relación entre rigideces vertical y horizontal

K v2 97988.7tonf

m=K v2

Ec Ac⋅

tr

:=

Rigidez vertical

Acπ4

φext recubrimiento−( )2

⋅:=

recubrimiento 5mm:=

Area de placas de acero

179


20/25

Diámetro externo de aislador φext 90cm=


h tr n 1−( ) 3⋅ mm+:= altura aislador sin placas en tapas

Dmax

Pmin2 φ ext⋅Pmin2 K r2 h⋅+

:= Dmax 57.6 cm=


DMY 27cm=

FSvolc

Dmax

DMY

:= FSvolc 2.1= factor de seguridad al volcamiento

Los aisladores deben apernarse fuertemente



I π

64φext

4⋅:=

γ rzmax 6 S⋅ εc⋅:= γ rzmax 91.9%=

Nota: Como aproximación se utiliza la fórmula anterior para evaluar la deformación de c

por compresión


γ sDMY

tr

:= γ s 79.3%=

γ γ rzmax γ s+:= γ 171.2%= < 250% = deformación admisible OK


Asumiendo placas de acero de 3mm y dos placas de 31mm en las tapas

Altura total aislador Ht 30mm 2⋅ n t⋅+ n 1−( ) 2⋅ mm+:= Ht 44.9 cm=

180


21/25

∆z 3.5mm=∆zPmax2

K v2

:=


OK factor de seguridad al pandeoFS pandeo 4.4=FS pandeoPc

Pmax2:=

entoces el aislador no sufre pandeoPc PE>Dado que

Pc 1517.9tonf =PcPs− Ps

24 Ps⋅ Pe⋅++

2:=


Ps 45.6 tonf =Ps G A φ ext 0m,( )⋅h

tr

⋅:=



2EIeff ⋅

h2

:=


EIeff

869.6tonf m2

⋅=EI

eff 6 G

⋅S

2

⋅

I

3⋅:=

181


22/25

Ec 3289.4kgf

cm2

=

Ec 6 G⋅ S2

⋅( ) verif1 "< 10 OK"=

if 1

1

6 G⋅ S2⋅

4

3K +


:=


K 2000MPa:=

Módulo de Bulk

verif1 "< 10 OK"=S 9.6=

Sφ34 t⋅

:=

Factor de forma

n 20:=Sean 20=ntr



Rigidez vertical


Aislador: L17

Ubicación: Intersección de ejes 5 y F

Carga mínima: Pmín = 2 [tonf]

Aislador: L25 y L26

Ubicación: Intersección de ejes 11 y K – 4 y L

B.7.3 Verificaciones de aisladores de goma natural de diámetro φ3 65cm=

182


23/25

γ rzmax 71.5%=γ rzmax 6 S⋅ εc⋅:=

εc 1.2 102−×=εc

Pmax3

Ec A φ 3 0m,( )⋅:=




padm

p:=

OK padm 250 OK

f h1

TD

:=

f v f h

K v3

K r3

⋅:= f v 9.4Hz= entre 8 y 12 Hz OK

Verificación de presión de compresión sobre el aislador

183


24/25

EIeff 96.1 tonf m2⋅=EIeff 6 G⋅ S

2⋅I

3⋅:=

I π

64φ3

4⋅:=



Los aisladores deben apernarse

factor de seguridad al volcamiento negativoFSvolc 0.3=FSvolcDmax

DMY

:=

DMY 27cm=


Dmax 7.1cm=DmaxPmin3 φext⋅

Pmin3 K r3 h⋅+:=

altura aislador sin placas en tapash tr n 1−( ) 3⋅ mm+:=


γ sDMY

tr

:= γ s 79.3%=

γ γ rzmax γ s+:= γ 150.8%= < 250% = deformación admisible OK


Asumiendo placas de acero de 3mm y dos placas de 26.5mm en las tapas

Altura total aislador Ht 26.5mm 2⋅ n t⋅+ n 1−( ) 3⋅ mm+:= Ht 45cm=

Diámetro externo de aislador φ3 65cm=


184


25/25

∆z 4.3mm=∆zPmax3

K v3

:=


OK factor de seguridad al pandeoFS pandeo 2.7=FS pandeoPc

Pmax3

:=

entoces el aislador no sufre pandeoPc PE>Dado que

Pc 362.5tonf =PcPs− Ps

24 Ps⋅ Pe⋅++

2:=


Ps 23.2 tonf =Ps G A φ 3 0m,( )⋅h

tr

⋅:=



2EIeff ⋅

h2

:=


mc aisladoresvanguardia(1)

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