mathcad - verificare stalp heb340
DESCRIPTION
mathcad calcul stalpTRANSCRIPT
Verificare stâlp HEB 340
Caracteristici material
fy 355 MPa limita de curgere pentru S355
γM0 1 coeficient partial de siguranta pentru rezistenta sectiunilor transv. indiferent de clasa sect.
γM1 1 coeficient partial de siguranta pentru rezistenta elementelor la flambaj
E 210 GPa 2.1 105
MPa
G 81000 MPa
Caracteristici secţiune
h 340 mm înălţime secţiune transversală
b 340 mm lăţime secţiune transversală
tw 12 mm grosimea inimii
tf 21.5 mm grosimea tălpilor
r 27 mm raza de racordare
A 170.9 102
mm2
aria secţiunii
Iy 25170 104
mm4
moment de inerţie după y
Iz 8563 104
mm4
moment de inerţie după z
It 257.2 104
mm4
moment de inerţie la torsiune
Iw 2454 109
mm6
moment de inerţie la torsiune
Wel.y 2156 103
mm3
modul de rezistenţă elastic
Wpl.y 2408 103
mm3
modul de rezistenţă plastic Wpl.z 985.7 103
mm3
Eforturi
NEd 128.5 kN
My.Ed.1 204.716 kN m
My.Ed.2 115.424 kN m
Vz.Ed 154.367 kN
Clasificarea secţiunii
inima
cinima h 2 r 2 tf 243 mm
cinima
tw20.25
ε235 MPa
fy0.814
iw minNEd
fy twcinima
30.164 mm lungimea din inima luata de forta axiala
αw
cinima
2
iw
2
cinima0.562 > 0.5 deci
456 ε
13 αw 158.826
cinima
tw
456 ε
13αw 1 1 1 adevarat, 0 fals inima de clasa 1
talpa
ctalpa
b tw 2 r
2137 mm
ctalpa
tf6.372
presupun perete supus numai la compresiune deci 9 ε 7.323
ctalpa
tf9 ε 1 1 adevarat, 0 fals talpa de clasa 1
sectiune de clasa 1
Rezistenta sectiunii transversale
Forta taietoare paralela cu axa z
Vz.Ed 154.367 kN
Avz A 2 b tf tw 2r tf 3.889 103
mm2
Vpl.z.Rd
Avz
fy
3
γM0797.087 kN
Vz.Ed
Vpl.z.Rd0.194 < 0.5
Compresiune
NEd 128.5 kN
Npl.Rd
A fy
γM06.067 10
3 kN Nc.Rd Npl.Rd 6.067 10
3 kN
NEd
Npl.Rd0.021
Incovoiere dupa axa y
My.Ed max My.Ed.1 My.Ed.2 204.716 kN m
Wy Wpl.y 2.408 106
mm3
Mc.y.Rd
Wy fy
γM0854.84 kN m valoarea de calcul a rezistentei sectiunii transversale la
incovoiere in raport cu una din axele sale principale
My.Ed
Mc.y.Rd0.239
Rezistenta la flambaj
Lstalp 5000 mm
Lcr.y 10 m
Lcr.z 10 m pentru flambaj dupa axa minora de inertie
Lcr.T 10 m pentru flambaj la torsiune
Lcr.LT 10 m pentru flambaj prin deversare laterala
dupa axa y - y
Ncr.y π2 E Iy
Lcr.y2
5.217 103
kN
λy
A fy
Ncr.y1.078
tf 21.5 mm < 40 mm , otel S355, conform tab. 6.2, SR EN 1993-1-1, curba b de flambaj dupa y-y
α 0.34 factor de imperfectiune, tab. 6.1, SR EN 1993-1-1
Φy 0.5 1 α λy 0.2 λy2
1.231
χy1
Φy Φy2
λy2
1
Φy Φy2
λy2
1if
1 otherwise
Nb.y.Rd
χy A fy
γM13.326 10
3 kN rezistenla de calcul la flambaj a unei bare comprimate,
de clasa 1
NEd
Nb.y.Rd0.039
dupa axa z - z
Ncr.z π2 E Iz
Lcr.z2
1.775 103
kN
λz
A fy
Ncr.z1.849
tf 21.5 mm < 40 mm , otel S355, conform tab. 6.2, SR EN 1993-1-1, curba c de flambaj dupa z-z
α 0.49 factor de imperfectiune, tab. 6.1, SR EN 1993-1-1
Φz 0.5 1 α λz 0.2 λz2
2.613
χz1
Φz Φz2
λz2
1
Φz Φz2
λz2
1if
1 otherwise
χz 0.224
Nb.z.Rd
χz A fy
γM11.36 10
3 kN rezistenta de calcul la flambaj a unei bare comprimate, de clasa 1
NEd
Nb.z.Rd0.094
la flambaj prin rasucire si prin incovoiere - rasucire
KT 1.00 factorul lungimii de flambaj la rasucire
Lcr.T 10 m
y0 0 distanta de la centrul de taiere la centroid pe axa y
z0 0 distanta de la centrul de taiere la centroid pe axa z
I0 Iy Iz y02
z02
A 3.373 10
8 mm
4 pentru sectiuni dublu simetrice
Ncr.TA
I0G It
π2
E Iw
Lcr.T2
1.313 104
kN efort critic de flambaj elastic prin rasucire
NEd
Ncr.T9.786 10
3
iy 19.14 10 mm raza de giratie
iz 7.33 10 mm raza de giratie
i0 iy2
iz2
y02
z02
204.956 mm
βT 1y0
i0
2
1
Ncr.TF
Ncr.y
2 βT 1
Ncr.T
Ncr.y 1
Ncr.T
Ncr.y
2
4y0
i0
2
Ncr.T
Ncr.y
5.217 103
kN
Ncr.TF 5.217 103
kN efort critic de flambaj elastic prin incovoiere - rasucire
Rezistenta la incovoiere - rasucire
KLT 1
Lcr.LT 10 m
My.Ed.1 204.716 kN m
My.Ed.2 115.424 kN m
kc 0.82 factor de corectie, din tab. 6.6 , SR EN 1993-1-1
C11
kc2
1.487
Mcr C1
π2
E Iz
Lcr.LT2
Iw
Iz
Lcr.LT2
G It
π2
E Iz 1.009 10
3 kN m
λLT
Wpl.y fy
Mcr0.921
λLT.0 0.4 β 0.75 pentru sectiuni laminate, pag. 69 , p.6.3.2.3, SR EN 1993-1-1
h
b1 curba de flambaj b, din tabelul 6.5, pag. 69, SR EN
1993-1-1
αLT 0.3 pentru curba de flambaj b, tab. 6.3
ΦLT 0.5 1 αLT λLT λLT.0 β λLT2
0.896
χLT min 11
λLT2
1
ΦLT ΦLT2
β λLT2
0.767 factor de reducere
f min 1 1 0.5 1 kc 1 2 λLT 0.8 2
0.913 g
χLT.mod min 1χLT
f
0.84
Mb.Rd
χLT.mod Wy fy
γM1718.01 kN m
MEd max My.Ed.1 My.Ed.2 204.716 kN m
MEd
Mb.Rd0.285
Verificarea la incovoiere si compresiune
NRk A fy 6.067 103
kN rezistenta caracteristica la intindere a sectiunii
My.Rk Wy fy 854.84 kN m moment de rezistenta caracteristic al sectiunii critice dupa y-y
ψLT
My.Ed.1
My.Ed.21.774 ψy
My.Ed.1
My.Ed.21.774 factorul de distributie a momentului
CmLT max 0.4 0.6 0.4 ψLT 0.4
Cmy max 0.4 0.6 0.4 ψy 0.4
kyy Cmy 1 min 0.8 λy 0.2 NEd
χz NRk
γM1
0.43 factor de interactiune, ANEXA A
kzy 1 min 0.1 0.1 λz NEd
CmLT 0.25 χz NRk
γM1
0.937 factor de interactiune
Barele supuse la compresiune axiala si incovoiere trebuie sa indeplineasca urmatoarele conditii:
NEd
χy NRk
γM1
kyy
My.Ed
χLT
My.Rk
γM1
0.173 < 1
NEd
χz NRk
γM1
kzy
My.Ed
χLT
My.Rk
γM1
0.387 < 1