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UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA
FACULTAD DE INGENIERÍA MECÁNICA
INFORME DE LABORATORIO
EXPERIENCIA DE BANCO DE TRANSFORMADORES MONOFÁSICOS EN CONEXIÓN “Yy” “Dd”
CURSO : Laboratorio de Máquinas Eléctricas Estáticas (ML 223)
SECCIÓN : “A”
DOCENTE : Bernabé Alberto Tarazona Bermúdez
GRUPO EJECUTOR:
Díaz Pariona, Jean Roberto-Código: 20122033E
Apolinario Tito, Jeanpierre-Código: 20124014H
Artezano Rojas, Jerson José –Código: 20124036A
Laynes Palomino, Milagros del Pilar –Código: 20101067H
Cosme Montañez, Ray Marduk–Código:20104044I
Flores Palomino, Fernando - Código:20127031K
FECHA DE PRESENTACIÓN: 6 de abril de 2015
PERIODO ACADÉMICO: 2015-I
1
INDICE
I. OBJETIVOS.............................................................................................................................3
II. FUNDAMENTO TEÓRICO....................................................................................................3
I I I . SOLUCIÓN DEL CUESTIONARIO ..........................................................................9
IV. RECOMENDACIONES.....................................................................................................27
V. CONCLUSIONES .......................................................................................................28
2
I. OBJETIVOS
Analizar y evaluar el comportamiento en forma experimental de las conexiones tipo
Yy y Dd de la bancada trifásica usando transformadores monofásicos.
Realizar el ensayo de circuito abierto de un banco trifásico y calcular el valor de
sus parámetros respectivamente.
Determinar el circuito equivalente y verificar el reparto de carga trifásica.
II. FUNDAMENTO TEÓRICO
CONEXIONES TRIFÁSICAS.
Casi todos los principales sistemas de generación y distr ibución del
mundo actual, son sistemas tr i fásicos de corr iente alterna. Puesto que
los sistemas tr i fásicos juegan tan importante papel en la vida moderna,
es necesario entender cómo se ut i l izan los transformadores en el los.
Los transformadores para circuitos tr i fásicos se suelen construir de dos
maneras. Una de éstas consiste simplemente en tomar tres
transformadores monofásicos y conectarlos en banco tr i fásico. Otra
alternativa es construir un transformador tr i fásico que consta de tres
conjuntos de devanados enrol lados sobre un núcleo común. Estas dos
posibi l idades de construir un transformador tr i fásico se muestran en las
f iguras 1.1 y 1.2.
3
Figura 1.1. Banco tr i fásico de transformadores.
Figura 1.2. transformador tr i fásico construido sobre un único núcleo.
CONEXIONES DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS.
Un transformador tr i fásico consta de tres transformadores, separados o
combinados, sobre un núcleo. Los primarios y secundarios de todo
transformador tr i fásico pueden ser conectados independientemente en ye
(Y) o en delta (Δ). Esto da un total de cuatro conexiones posibles para un
banco tr i fásico:
4
1. Ye-Ye (Y-y)2. Ye-Delta (Y-Δ)3. Delta-Ye (Δ-y)4. Delta-Delta (Δ-Δ)
Estas conexiones se muestran en la f igura 1.3. La clave para analizar un
banco tr i fásico es mirar cada transformador del banco.
Cada transformador monofásico del banco se comporta exactamente como
los transformadores monofásicos. La impedancia, regulación de voltaje,
ef iciencia y demás cálculos similares para los transformadores tr i fásicas se
hacen sobre una base por fase, ut i l izando las mismas técnicas ya
desarrol ladas para los transformadores monofásicos.
Figura 1.3 conexiones posibles en los devanados de un transformador tr i fásico.
En esta experiencia se trataran los t ipos de conexión:
5
- Estrel la – estrel la (Y-y)
- Delta – delta (D-d)
Entonces haremos una introducción teórica de los dos t ipos de conexión,
para luego pasar a mostrarles los datos ensayados en el laboratorio, luego
la resolución del cuestionario presente en la guía del laboratorio así como
las observaciones y conclusiones.
CONEXIÓN ESTRELLA – ESTRELLA (Y-y)
La conexión Y -y de los transformadores se muestra en la siguiente f igura:
En una conexión Y-y, el voltaje primario de cada fase se expresa por
V FP=V LP/√3. El voltaje de la primera fase se enlaza con el voltaje de la
segunda fase por la relación de espiras del transformador. El voltaje de
fase secundario se relaciona, entonces, con el voltaje de la l ínea en el
6
secundario por V LS=√3×V FS. Por tanto, la relación de voltaje en el
transformador es
V LP/V LS=(√3×V FP)/ (√3×V FS)=a
Se emplea en sistemas con tensiones muy elevadas, ya que disminuye la
capacidad de aislamiento. Esta conexión t iene dos serias desventajas.
Si las cargas en el circuito del transformador están desbalanceadas,
entonces los voltajes en las fases del transformador se
desbalancearan seriamente.
No presenta oposición a los armónicos impares (especialmente el
tercero). Debido a esto la tensión del tercer armónico puede ser
mayor que el mismo voltaje fundamental.
Ambos problemas del desbalance y el problema del tercer armónico,
pueden resolverse usando alguna de las dos técnicas que se esbozan a
continuación.
Conectar sólidamente a tierra el neutro primario de los
transformadores . Esto permite que los componentes adicionales del
tercer armónico, causen un f lujo de corr iente en el neutro, en lugar
de causar gran aumento en los voltajes. El neutro también
proporciona un recorrido de retorno a cualquier corr iente
desbalanceada en la carga.
Agregar un tercer embobinado (terciario) conectado en delta al
grupo de transformadores . Esto permite que se origine un f lujo de
corr iente circulatoria dentro del embobinado, permit iendo que se
7
eliminen los componentes del tercer armónico del voltaje, en la
misma forma que lo hace la conexión a t ierra de los neutros.
De estas técnicas de corrección, una u otra deben usarse siempre que un
transformador Y -y se instale. En la práct ica muy pocos transformadores de
estos se usan pues el mismo trabajo puede hacerlo cualquier otro t ipo de
transformador tr i fásico.
CONEXIÓN DELTA – DELTA (D-d)
La conexión D-D se i lustra en la siguiente f igura:
En una conexión de estas,
VL P = VF P
VL S = VF S
Así que la relación entre los voltajes de l ínea primario y secundario es
VL P / VL S = VF P / VF S = a
8
Esta conexión se ut i l iza frecuentemente para al imentar sistemas de
alumbrado monofásicos y carga de potencia tr i fásica simultáneamente,
presenta la ventaja de poder conectar los devanados primario y secundario
sin desfasamiento, y no t iene problemas de cargas desbalanceadas o
armónicas. Sin embargo, circulan altas corr ientes a menos que todos los
transformadores sean conectados con el mismo valor de regulación y
tengan la misma razón de tensión.
I I I . SOLUCIÓN DEL CUESTIONARIO
1. Representación tabular de las lecturas de los instrumentos obtenidas en los ensayos del laboratorio.
1.1. Resistencia de los devanados de cada transformador.
9
Transformador
Resistencia (Ω)
AT BT
1 1.30 0.60
2 1.30 0.50
3 1.10 0.50
Tabla 1.1: Resistencia de los devanados.
1.2. Lecturas eléctricas en la prueba de cortocircuito realizada en alta tensión.
Transformador
Vcc(V) Icc(A) Pcu(W)
1 11.38 4.54 49.86
2 11.38 4.54 49.86
3 11.38 4.54 49.86
Tabla 1.2: Tensión, corriente y perdidas en el cobre.
Determinando los parámetros del circuito equivalente referido a alta tensión de cada transformador:
Luego:
1.3. Determinación de la polaridad y la relación de transformación de cada transformador.
Transformador V1(V) V2(V) V12(V) Polaridad a1 110.00 219.50 329.50 Aditiva 2.002 110.00 219.20 329.60 Aditiva 1.993 108.70 215.30 106.20 Sustractiv 1.98
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Transformador
Req (Ω) Xeq (Ω) Zeq (Ω)
1 2.4190 0.6568 2.50662 2.4190 0.6568 2.50663 2.4190 0.6568 2.5066
a
Tabla 1.3: Tensiones medidas en baja, alta, serie, y por último la relación de transformación.
1.4. Tensiones experimentales de fase de la bancada trifásica Dd0.
Fase VAT(V) VBT(V)
V12 217.70 110.40
V23 214.60 109.50
V31 220.00 108.30
Tabla 1.4: Tensiones de fase experimentales en baja y alta tensión.
1.5. Conexión Dd0. Potencias, Corrientes de línea y de fase, tensiones de fase y, factor de potencia.
P(KW)Q(KVAR)
S(KVA)I línea I fase V fase(V)
FdpI1(A) I2(A) I3(A) I12(A) I23(A) I31(A) V12(V) V23(V) V31(V)
0.230 0.071 0.2420.813
0.5540.572
0.144 0.487 0.487 219.000219.300
208.400 0.950
- Carga 1: 3 lámparas incandescentes conectadas en delta.
Tabla 1.5.1: Bancada trifásica en Dd0 alimentando a la carga 1.
- Carga 2 y 3: Motor trifásico y, carga 1 y 3 conectadas en paralelo, respectivamente.
11
Tabla 1.5.2: Lecturas eléctricas empleando la bancada trifásica en Dd0.
1.6. Conexión Dd6. Potencias, Corrientes de línea, tensiones de fase y, factor de potencia.
CARGASP(KW)
Q(KVAR)
S(KVA)
I línea V fase(V)Fdp
I1(A) I2(A) I3(A) V12(V) V23(V) V31(V)
Caso 1 // Caso 2
0.296 0.857 0.9082.492
2.877
2.571
201.300
202.000
193.500
0.320
Tabla 1.6: Lecturas eléctricas empleando la bancada trifásica en Dd6.
12
CARGASP(KW)
Q(KVAR)
S(KVA)
I línea V fase(V)Fdp
I1(A) I2(A) I3(A) V12(V) V23(V) V31(V)
Motor 3Φ 0.114 0.868 0.8762.525
2.674
2.397
199.300
202.300
195.000
0.110
Caso 1 // Caso 2
0.297 0.853 0.9052.459
2.883
2.560
197.500
200.900
193.500
0.320
1.7. Conexión delta abierto. Potencias, Corrientes de línea, tensiones de fase y, factor de potencia.
CARGASP(KW)
Q(KVAR)
S(KVA)
I línea V fase(V)Fdp
I1(A) I2(A) I3(A) V12(V) V23(V) V31(V)
Caso 1 // Caso 2
0.296 0.841 0.8912.688
2.416
2.660
200.100
188.500
200.900
0.380
Tabla 1.7: Lecturas eléctricas empleando la bancada trifásica en delta abierto.
1.8. Conexión Yy0. Potencias, Corrientes de línea, tensiones de fase y, factor de potencia.
CARGASP(KW)
Q(KVAR)
S(KVA)
I línea V fase(V)Fdp
I1(A) I2(A) I3(A) V12(V) V23(V) V31(V)
Caso 1 // Caso 2
0.295 0.847 0.8962.798
2.448
2.612
201.200
196.700
196.700
0.320
Tabla 1.8: Lecturas eléctricas empleando la bancada trifásica en Yy0.
1.9. Conexión Yy6. Potencias, Corrientes de línea, tensiones de fase y, factor de potencia.
Tabla 1.9: Lecturas eléctricas empleando la bancada trifásica en Yy6.
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CARGASP(KW)
Q(KVAR)
S(KVA)
I línea V fase(V)Fdp
I1(A) I2(A) I3(A) V12(V) V23(V) V31(V)
Caso 1 // Caso 2
0.299 0.851 0.9022.793
2.474
2.614
198.300
196.500
200.300
0.330
2. Tipos de conexiones trifásicas de transformadores monofásicos.
CONEXIÓN APLICACIÓN
Triangulo estrella (Dy)
De estos grupos de conexión se utilizan en la práctica el Dy5 y el Dy11. Este sistema de conexión es el más utilizado en los transformadores elevadores de principio de línea, es decir en los transformadores de central.
Estrella triangulo (Yd) Los más utilizados en la práctica son el Yd5 y el Yd11. El empleo más frecuente y eficaz de este tipo de conexión es en los transformadores reductores para centrales, estaciones transformadoras y finales de línea conectando en estrella el lado de alta tensión y en triángulo el lado de baja
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tensión.
Triángulo triángulo (Dd)
Se limita a transformadores de pequeña potencia para alimentación de redes de baja tensión, con corrientes de línea muy elevadas por la ausencia de neutro en ambos arrollamientos.
Estrella estrella (Yy)
Tiene la gran ventaja de disminuir la tensión por fase del transformador, pero presenta inconvenientes cuando las cargas no están equilibradas. Para eliminar estos inconvenientes se dispone de un arrollamiento terciario el cual está conectado en triángulo y cerrado en cortocircuito sobre sí mismo.
Delta abierto (V-V)
Es usada fundamentalmente para suministrar una pequeña cantidad de potencia trifásica a una carga monofásica o trifásica.
Y abierta-Delta abierto
Su aplicación primordial es la de proveer de un sistema trifásico en donde solo existe la presencia de dos fases. La desventaja es este tipo de sistemas es que la corriente de retorno es muy grande y debe fluir por el neutro del circuito primario.
Scott-T
Puesto que los voltajes están desfasados lo que se produce es un sistema bifásico. También con esta conexión es posible convertir potencia bifásica en potencia trifásica.
T
La ventaja de esta conexión con respecto a las demás conexiones con dos transformadores es que en esta se puede conectar el neutro tanto en los devanados primarios como secundarios.
3. ¿Se pueden obtener diferentes relaciones de transformación con un transformador trifásico? ¿Y con un monofásico?
La relación de transformación de fase no cambia, será siempre N1/N2. Pero como con las conexiones cambian las relaciones entre línea y fase, en un transformador trifásico podremos tener diferentes relaciones de transformación (de línea) dependiendo del tipo de conexionado.
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En un transformador monofásico solo tenemos un devanado primario y un secundario, por
lo que no es posible hacer combinaciones a menos que pueda trabajar como autotrafo
donde encontramos las siguientes variaciones:
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4. ¿Qué requisitos deben cumplir los transformadores monofásicos para formar la conexión trifásica?
La misma potencia nominal, que la tensión de entrada y salida sean iguales.
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5. Si formamos un transformador trifásico a partir de tres transformadores monofásicos iguales y lo alimentamos con un sistema trifásico equilibrado de secuencia directa, ¿obtendremos a la salida siempre un sistema equilibrado de tensiones de secuencia directa?.
Depende del tipo de carga que tenga en la salida, si tiene una carga balanceada el
sistema se equilibrará pero si tiene una carga desbalanceada las corrientes varían de
manera que el sistema no estará equilibrado.
6. Indique las ventajas y desventajas de los bancos monofásicos en conexión trifásica respecto a los transformadores trifásicos.
VENTAJAS DEL BANCO DE TRANSFORMADORES MONOFÁSICOS
La ventaja más lógica es si una fase entra en circuito abierto, las otras dos fases siguen
funcionando dando energía a la carga. La carga que ahora podría suministrar seria
aproximadamente el 58% de la potencia nominal trifásica, teniendo cuidado porque
estaríamos sobrecargando corrientes en los conductores.
Las unidades monofásicas pueden necesitar precisar seis etapas de alta tensión y seis
de baja, Este tipo de conexión sería muy útil en el caso de que se desee tener un
transformador monofásico de repuesto para los casos de averías, un transformador
trifásico sólo requiere tres de cada clase, realizándose las conexiones entre las fases en
un cuadro de terminales interior. El tanque único de mayor tamaño de un transformador
trifásico puede costar menos que en los tres tanques menores de un banco de unidades
monofásicas. Sin embargo, la unidad trifásica puede necesitar radiadores u otros medios
de refrigeración más caros.
El resultado de estos ahorros de material es que, en tamaños para trasformadores de
potencia un transformador trifásico suele costar y pesar menos que un banco de
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transformadores de características análogas. No obstante, deberán observarse ciertas
excepciones a esta aseveración. En tamaños pequeños (es decir, para potencias
nominales del banco inferiores a 300 kVA, ósea 100 kVA por fase) y para tensiones
normales de los circuitos de distribución, se tiene una demanda mucho mayor de
transformadores monofásicos que de unidades trifásicas; en consecuencia, el costo de
fabricación inferior resultante de una producción en cantidad de unidades monofásicas
compensa el costo probablemente mayor de los materiales. Para estas potencias
nominales, pues, no existe una diferencia sustancial entre los costos de un transformador
trifásico y de un banco de transformadores monofásicos. Además, en tamaños pequeños,
la unidad trifásica puede contener en realidad más material y peso que tres unidades
monofásicas de igual potencia nominal del banco, especialmente cuando para las
unidades monofásicas se emplea el diseño de núcleo arrollado.
DESVENTAJAS DEL BANCO DE TRANSFORMADORES MONOFÁSICOS
Un banco de transformadores monofásicos suele costar más que un transformador
trifásico.
Suele pesar más que un transformador trifásico.
Ocupa más espacio (es de mayor tamaño que el transformador trifásico).
Hay que manejar y conectar tres unidades.
.
7. ¿En qué casos es conveniente usar la conexión Yy y Dd?
Conexión Yy:
Los transformadores conectados de estrella – estrella encuentran su mayor aplicación
como unidades de núcleo trifásico para suministrar una potencia relativamente pequeña.
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En la práctica, es generalmente difícil conseguir que una carga de iluminación por
distribución trifásica de cuatro hilos resulte siempre equilibrada y por esa razón esta
conexión no es apropiada para tales cargas. Para la distribución de fuerza; esta conexión
es completamente apropiada desde el punto de vista de su funcionamiento, con tal que se
empleen transformadores de núcleo trifásico, pues los transformadores tipo de concha y
monofásico en tándem a menudo producen perturbaciones debidas a los armónicos.
Con este tipo de conexión se tienen dos neutros, uno en las bobinas primarias y otro en
las bobinas secundarias. El problema surge cuando no se conectan estos neutros a la
masa o tierra, porque las señales u ondas sinusoidales salen por el secundario
distorsionadas. Solamente no es necesario conectar los neutros a tierra cuando el sistema
trifásico está muy equilibrado. Asimismo, debemos indicar que no hay un desplazamiento
de fase entre las tensiones de entrada y las tensiones de salida.
Conexión Dd:
La conexión Dd de transformadores monofásicos se usa generalmente en sistemas cuyos
voltajes no son muy elevados especialmente en aquellos en que se debe mantener la
continuidad de unos sistemas. Esta conexión se emplea tanto para elevar la tensión como
para reducirla.
Este tipo de conexión tiene la desventaja de no disponer de ningún neutro, ni en el
primario ni en el secundario. Otra desventaja es el aislamiento eléctrico que resulta más
crítico que otro de conexión estrella, para las mismas especificaciones técnicas.
8. ¿Qué diferencias relevantes se encontraron al trabajar con la conexión yy0 y yy6?
Las formas de conexiones fueron diferentes, se realizaron como se muestra en las siguientes gráficas:
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Como se puede ver en las características de desfase en Yy0 no hay desfase, en Yy6 hay un desfase de 180º. Además es diferente la configuración en la polaridad.
9. ¿Qué diferencias relevantes se observaron al trabajar con la conexión dd0 y dd6?
Las formas de conexiones fueron diferentes, se realizaron como se muestra en las siguientes gráficas:
Como se puede ver en las características de desfase en Dd0 no hay desfase, en Yy6 hay un desfase de 180º. Además es diferente la configuración en la polaridad.
10. Enumere algunas normas de seguridad a tener en cuenta en ensayos de transformadores
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Transformadores de distribución (Potencia menor a 3000kVA)
Medida de la resistencia Eléctrica: Se mide con corriente continua la resistencia de cada
bobina y se toma registro de la temperatura del bobinado.
Pérdidas y Corriente de Vacío: Se miden a la frecuencia nominal y aplicando en los
bornes de baja tensión el voltaje nominal correspondiente estando los bornes de alta
tensión en circuito abierto.
Impedancia de Cortocircuito y Pérdidas con Carga: Se miden a la frecuencia nominal y
aplicando en los bornes de alta tensión una corriente cuyo valor especifica la Norma IEC
60076-1, estando los bornes de baja tensión cortocircuitados.
Relación de transformación y Polaridad: Se mide la relación de transformación en cada
posición del conmutador y se comprueba el grupo de conexión.
Tensión Aplicada: En esta prueba se aplica a los bornes de alta tensión cortocircuitados,
el voltaje de prueba que indica la Norma IEC 60076-3 correspondiente a su voltaje
nominal durante un minuto y estando los bornes de baja tensión cortocircuitados y junto al
tanque, y el núcleo a tierra. De igual manera, se procede con los bornes de baja tensión.
Con esta prueba se verifica el aislamiento entre las bobinas, el conmutador y los
aisladores a las partes aterradas del transformador tales como el núcleo y el tanque.
Tensión inducida: En esta prueba se aplica a los bornes de baja tensión un voltaje igual a
dos veces su voltaje nominal y a una frecuencia de 180 Hz durante un tiempo de 40
segundos, estando los bornes de alta tensión en circuito abierto. Con esta prueba se
verifica el aislamiento de las bobinas, y entre las fases de las bobinas, conmutador y
aisladores a las partes aterradas del transformador.
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Igualmente y a requerimiento del cliente, se pueden efectuar ENSAYOS DE TIPO como
calentamiento e impulso. Ambos tipos de pruebas se pueden realizar bajo la norma
IEC/IEEE/ANSI.
Ensayo de Calentamiento: En esta prueba se somete el sistema de enfriamiento de
transformador a las pérdidas totales medidas con el objetivo de determinar la temperatura
del aceite en la parte superior el tanque a régimen estable, y el calentamiento medio de
las bobinas a su corriente nominal, con esta prueba se garantiza que el transformador
puede entregar la potencia nominal especifica.
Ensayos de impulso: En esta prueba se aplica sobre cada borne del transformador una
onda de tensión con la forma y los valores señalados en la Norma IEC 60076-3, y estando
los bornes restantes a tierra, sometiendo de esta manera al aislamiento externo e interno
del transformador a una sobretensión similar a la producida una descarga atmosférica.
11. ¿En qué casos se utiliza la conexión Delta abierto?
Cuando en un banco de transformadores trifásico tienes avería en una fase y se retira el
transformador para reparación, los dos transformadores restantes se conectan en delta
abierto siendo este nombre por el espacio que quedó al retirar el transformador dañado,
esto permite que puedas utilizar parte de la potencia instalada aún cuando se haya
retirado el transformador. El siguiente dibujo representa a dos transformadores
monofásicos conectados entre sí en la manera denominada triángulo abierto o delta
abierta.
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Esta forma de conectar dos transformadores monofásicos no es muy empleada.
Solamente se utiliza cuando se nos ha estropeado un transformador, es decir, en casos
de emergencia. El problema de esta conexión es que se pierde potencia en las líneas, en
torno al 13.4%, por ello no se utiliza. El funcionamiento es el mismo al de una
conexión Δ/Δ.
12. Para las pruebas con cargas y tomando como referencia los voltajes suministrados
por la red, las corrientes medidas por el amperímetro y el circuito equivalente
aproximado de cada transformador, resolver el circuito respectivo. Determinar las
potencias consumidas por cada carga. Comparar los resultados obtenidos al
resolver el circuito con los medidos por los respectivos instrumentos (Vatímetro y
cosfimetro), indicar el % de error y las posibles causas de los instrumentos
De la prueba de corto circuito:
REALIZADO EN ALTA 220
COS(Øcc) SEN(Øcc) Zcc Rcc Xcc0.965 0.262 2.507 2.419 0.6570.965 0.262 2.507 2.419 0.6570.965 0.262 2.507 2.419 0.657
PROMEDIO 2.507 2.419 0.657
Tomando como referencia los voltajes suministrados por la red:
BANCO TRIFÁSICO Dd0
Fase VAT(V) VBT(V)
24
V12 217.70 110.40V23 214.60 109.50V31 220.00 108.30
PROMEDIO 217.43 109.40
Circuito equivalente aproximado del transformador (análisis del circuito monofásico
Y).
Donde:
S(VA )=I linea2∗Z carga promedioY
El % de error de potencia de cada circuito esta respecto a los valores medidos de
las tablas (1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9).
Carga 1: 3 lámparas incandescentes conectadas en delta.
Z foco delta Z FOCO(Y) = 192.559
Z12 Z23 Z31 Z carga Promedio
I línea prom S (VA) % ERROR
CASO 1 586.878 587.682 558.472 577.678 0.646 241.323 0.28%
Tabla 12.1: Bancada trifásica en Dd0 alimentando a la carga 1.
Carga 2: Motor trifasico.
Zmotor delta Z MOTR(Y) = 45.346
Z12 Z23 Z31 Z carga Promedio
I linea prom S (VA) % ERROR
CASO 2 136.334 138.386 133.393 136.038 2.532 872.140 0.44%
25
Tabla 12.2: Bancada trifásica en Dd0 alimentando a la carga 2.
Carga 3: Motor trifásico // Lámparas incandescentes.
Z MOTOR//FOCOS delta
Z12 Z23 Z31 Z carga Promedio
I linea prom S (VA) % ERROR
CASO 3 129.871 132.107 127.241 129.739 2.634 900.126 0.54%Zmotor//foco Y = 36.703 763.926 18.47%
Tabla 12.3: Bancada trifásica en Dd0 alimentando a la carga 3.
Carga 3: Motor trifásico // Lámparas incandescentes.
Z MOTOR//FOCOS delta
Z12 Z23 Z31 Z carga Promedio
I linea prom S (VA) % ERROR
CASO 3 131.736 132.194 126.632 130.187 2.647 911.942 0.43%Zmotor//foco Y = 36.703 771.291 17.72%
Tabla 12.4: Bancada trifásica en Dd6 alimentando a la carga 3.
Carga 3: Motor trifásico // Lámparas incandescentes.
Z MOTOR//FOCOS delta
Z12 Z23 Z31 Z carga Promedio
I linea prom S (VA) % ERROR
CASO 3 133.919 126.156 134.455 131.510 2.588 880.821 1.16%Zmotor//foco Y = 36.703 737.476 20.82%
Tabla 12.5: Bancada trifásica en Delta abierto alimentando a la carga 3.
Carga 3: Motor trifásico // Lámparas incandescentes.
Z MOTOR//FOCOS estrella
Z12 Z23 Z31 Z carga Promedio
I linea prom S (VA) % ERROR
CASO 3 44.348 43.356 43.356 43.687 2.619 899.197 0.36%Zmotor//foco Y = 36.703 755.442 18.61%
26
Tabla 12.6: Bancada trifásica en Yy0 alimentando a la carga 3.
Carga 3: Motor trifásico // Lámparas incandescentes.
Z MOTOR//FOCOS estrella
Z12 Z23 Z31 Z carga Promedio
I linea prom S (VA) % ERROR
CASO 3 43.581 43.186 44.021 43.596 2.627 902.588 0.07%Zmotor//foco Y = 36.703 759.871 18.70%
Tabla 12.7: Bancada trifásica en Yy6 alimentando a la carga 3.
IV. RECOMENDACIONES
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Para realizar las conexiones delta-delta, en D-d 0 y en D-d 6 solo intercambie los
polos de uno de los lados ya sea de alta o de baja en los tres transformadores
monofásicos.
Para realizar las conexiones estrella-estrella, en Y-y 0 y en Y-y 6 solo que
intercambie los polos de uno de los lados ya sea de alta o de baja en los tres
transformadores monofásicos.
Verifique el giro de motor al realizar las distintas conexiones trifásicas.
Se realice la reparación en los terminales de los transformadores ya que uno de
ellos no hacia buen contacto con el cable comúnmente llamado “cocodrillo”.
En la conexión delta abierto utilizar el terminal C del autotransformador para
conectar el terminal abierto.
Verificar la potencia descrita en los terminales de los focos pues no algunos no
coinciden con la medición respectiva , esto genera desbalances en la experiencia.
Cuando se conectan varios transformadores en delta o estrella, es importante
tener en cuenta la polaridad de las bobinas de cada uno, para evitar que se anulen
los campos y se pueda generar un accidente.
V. CONCLUSIONES
Se obtuvo de las mediciones que los valores de los parámetros trabajados en el
ensayo Yy no variaban con el cambio de desfasaje, con ello vemos que el cambio
de índice horario no afecta a la potencia, al valor de la corriente, al voltaje o al
factor de potencia de la conexión
El analizador nos indica que se obtiene mayor potencia en conexión Dd que con
la conexión Yy.
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Debido a que la corriente de excitación en la rama del núcleo de hierro es mínima
en comparación a la corriente de carga podemos despreciar esta rama en los
cálculos tal como se realizó anteriormente.
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