investitor: univerza v ljubljani, ekonomska fakulteta ... · projekt gradbenih konstrukcij...

NAČRT IN ŠTEVILČNA OZNAKA NAČRTA:

3 - NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ ŠT. JJ-107/2017

INVESTITOR:

Univerza v Ljubljani, Ekonomska fakulteta Kardeljeva ploščad 17

1000 Ljubljana [ime, priimek in naslov investitorja oziroma njegov naziv in sedež]

OBJEKT:

PAVILJON EF [poimenovanje objekta, na katerega se gradnja nanaša]

VRSTA PROJEKTNE DOKUMENTACIJE: PROJEKT ZA IZVEDBO (PZI)

[idejna zasnova, idejni projekt, projekt za pridobitev gradbenega dovoljenja, projekt za razpis, projekt za izvedbo]

ZA GRADNJO:

Novogradnja [nova gradnja, prizidava, nadzidava, rekonstrukcija, odstranitev objekta, sprememba namembnosti, nadomestna gradnja]

PROJEKTANT: CBD d.o.o.; Lopata 19g, 3000 CELJE

Odg. oseba: dr. Bruno DUJIČ [naziv projektanta, sedež, ime in podpis odgovorne osebe projektanta in žig]

ODGOVORNI PROJEKTANT: Dr. Bruno DUJIČ, univ.dipl.inž.grad., IZS G-2454

[ime odgovornega projektanta, strokovna izobrazba, identifikacijska št., osebni žig, podpis]

ODGOVORNI VODJA PROJEKTA: Matevž VRHOVNIK, univ.dipl.inž.arh., ZAPS A 1533

[ime odgovornega vodje projekta, strokovna izobrazba, identifikacijska št., osebni žig, podpis]

ŠTEVILKA, KRAJ IN DATUM IZDELAVE NAČRTA: ŠT. JJ-107/2017, Ljubljana, februar 2017

[številka projekta, evidentirana pri projektantu, kraj in datum izdelave projekta]

št. izvoda: 1 2 3 4 A

3.2 KAZALO VSEBINE NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ ŠT. JJ-123/2016 – PZI

3 Načrt gradbenih konstrukcij; št. JJ-123/2016

3.1 Naslovna stran

3.2 Kazalo vsebine načrta

3.3 Tehnično poročilo

3.4 Statični izračun

3.5 Risbe - PZI:

1. Načrt gradbenih konstrukcij – Tlorisi in prerezi paviljona

1/16

3.3. TEHNIČNO POROČILO

Načrt je izdelan na podlagi pravil Evrokodov.

Projekt gradbenih konstrukcij obravnava izvedbo novega lesenega paviljona, ki bo delno

temeljen na obstoječem AB zidu ter novih AB točkovnih temeljih. Objekt je tlorisnih dimenzij cca

12,4 m x 3,7 m in ima izvedeno ravno streho.

AB konstrukcija

Talna plošča paviljona se opira na obstoječ AB zid ter na linijo petih točkovnih temeljev

dimenzije vsaj 50/50/100 cm ter na dodaten točkovni temelj enakih dimenzij, ki podpira previsni

del talne plošče ob vhodu. Pred izvedbo temeljenja je potrebno obvezno pridobiti podatke o

sestavi ter nosilnosti temeljnih tal ter glede na to določiti ustrezno dimenzijo temelja. Prav tako

je potrebno preveriti ali je obstoječ AB zid na katerega se paviljon opira ustrezen in ali imajo tla

pod njim dovolj veliko nosilnost.

Lesena konstrukcija

Objekt je v celoti izveden v lesenem križno lepljenem sistemu. Stene objekta so izvedene iz

križno lepljenih sten CLT C3s debeline 100 mm. Zaledna stena nad linijo točkovnih temeljev

deluje kot stenski nosilec in med temelji prenaša obtežbo tako strešne kot tudi talne CLT

plošče. Strešna plošča se lahko izvede iz križno lepljene plošče CLT L3s debeline 80 mm, ki

poteka v smeri prečno na objekt. Strešna plošča debeline 80 mm ne zadošča požarni zahtevi R

30, jo pa izpolnjujejo plošče debeline 90 mm in 100 mm (debelina zunanjih slojev vsaj 30 mm).

Nad veliko fasadno odprtino se izvede ali nosilec 14/28 cm; GL24h (pod ploščo) ali pa nosilec

40/20 cm; GL24h (nad ploščo), na katerega se plošča obeša (detajli izvedbe se določijo v fazi

izvedbe skupaj s projektantom NGK). Zavetrovanje objekta zagotavljajo križno lepljene stene, ki

so sidrane v talno CLT ploščo (razpored kotnikov, oziroma povezav se določi v fazi izvedbe

skupaj s projektantom NGK). V prečni smeri je na eni strani objekta izveden lesen okvir iz križno

lepljene CLT plošče, ki ima izrezano odprtino za okno. CLT plošča je minimalno CLT C5s 140

mm, katere glavna nosilna smer poteka vertikalno. Dimenzije okvira izvedenega iz plošče so

sledeče:

Spodnji horizontalni pas: min b/h = 14/50 cm (neto prerez 4/50 cm)

Vertikali: min b/h = 14/16 cm (neto prerez 10/16 cm) – stik se lepi in vijači z zun. steno

Zgornji horizontalni pas: min b/h = 14/16 cm (neto prerez 4/16 cm)

Talna plošča paviljona, ki se opira na obstoječ AB zid ter na nove temelje je izvedena iz CLT

L3s plošče debeline 100 mm, ki poteka v smeri prečno na objekt. Detajli izvedbe, sidranje in

vijačenje se definirajo v fazi izvedbe skupaj s projektantom NGK.

V primeru nejasnosti je potrebno kontaktirati projektanta.

2/16

3.4. STATIČNI IZRAČUN

OBTEŽBA

Lastna in stalna obtežba strehe:

o EPDM: gst. = 0,10 kN/m2

o lesen opaž: gst. = 0,10 kN/m2

o naklonske letve: gst. = 0,10 kN/m2

o toplotna izolacija: gst. = 0,10 kN/m2

o CLT plošča: gst. = 0,40 kN/m2

obtežba na tlorisno površino strehe: g = 0,80 kN/m2

Obtežba zunanje stene:

o kovinski paneli: gst. = 0,25 kN/m2

o podkonstrukcija: gst. = 0,15 kN/m2


o CLT stena: gst. = 0,50 kN/m2

g = 1,00 kN/m2

Obtežba talne plošče:

o flotex: gst. = 0,15 kN/m2

o CLT plošča: gst. = 0,50 kN/m2


g = 0,75 kN/m2

Koristna obtežba medetažne konstrukcije:

qk = 2,0 kN/m2

Spremenljiva obtežba strehe - obtežba snega:

Po EC1 za območje Ljubljane – cona A2: 295 m n.v. → sk = 1,50 kN/m2

qs = i Ce Ct sk = 0,8* 1,50 kN/m2 = 1,20 kN/m2

Obtežba vetra:

Po EC1 za območje Ljubljane, cona 1, teren kategorije III:

vref,0 = 20 m/s; Ce = 1,28; qb = 2

20*25,1

2

* 22

refv

= 250,0 N/m2 = 0,25 kN/m2

3/16

Potresna obtežba:

pospešek temeljnih tal: 0,25 g

klasifikacija temeljnih tal: kategorija B (S=1,2; Tb = 0,15 s; Tc = 0,5 s; Td = 2,0 s)

faktor pomembnosti stavbe: II = 1,0

faktor redukcije potresnih sil: q = 2,0

višina stavbe 3,3 m ;osnovna nihajna doba stavbe 4

3

0 05,0 HT = 0,12 s (upošetavmo,

da se konstrukcija nahaja v platoju spektra pospeškov)

Izračun potresne mase lesenega dela objekta:

o Streha: 0,80 kN/m2 x 38,0 m2 = 30,4 kN

o Zunanje stene objekta: 0,5 x 1,00 kN/m2 x 31,3 m x 2,9 m = 45,4 kN

Skupaj: Mtot = G + r x ψ2 x Q = 75,8 kN

Izračun potresne sile:

kNkNMTSF totdb 4,288,750,2

5,225,02,1

Izračun sile vetra:

kNmm

kNAqCF

kNmm

kNAqCF

ybeyw

xbexw

8,120,4025,028,10,12,1

7,45,1225,028,12,10,1

2

2,

2

2,

Določitev merodajne horizontalne obtežbe:

kNkN

k

FkN

kN

k

F

kNkN

k

FkN

kN

k

F

xbxw

q

xbxw

q

8,251,1

4,288,7

9,0

7,45,1

8,251,1

4,283,21

9,0

8,125,1

mod

,

mod

,

mod

,

mod

,

4/16

DOLOČITEV SISTEMA SIDRANJA LESENE KRIŽNO LEPLJENE KONSTRUKCIJE

Uporabljeni so žeblji CNA 4,0x60 mm, kotnik je polno žebljan (vrednosti v tabeli veljajo za 2 kotnika)

Nosilnost kotnika_potres:

o Dvižna nosilnost kotnika: kNkNR

kRM

k

d 79,90,1

8,171,15,05,0

,1

mod,1

o Strižna nosilnost kotnika: kNkNR

kRM

k

d 11,110,1

2,201,15,05,0

,3,2

mod,3,2

Nosilnost kotnika_veter:

o Dvižna nosilnost kotnika: kNkNR

kRM

k

d 16,63,1

8,179,05,05,0

,1

mod,1

o Strižna nosilnost kotnika: kNkNR

kRM

k

d 99,63,1

2,209,05,05,0

,3,2

mod,3,2

5/16

Potreben razmik sidrnih elementov sten v primeru potresne obtežbe:

Pritličje:

o Fv,d,vzdolžno = 25,8 kN / 17,8 m = 1,5 kN/m

Številko kotnikov na m' e = 11,1 kN / 1,5 kN/m = 7,4 m kotniki

na razmiku največ 150 cm, pri vsakem slopu ob veliki odprtini se

izvedejo vsaj 3 kotniki

o Fv,d,prečno = 0,5 x 25,8 kN / 2,6 m = 5,0 kN/m

Številko kotnikov na m' e = 11,1 kN / 5,0 kN/m = 2,2 m kotniki

na razmiku največ 100 cm

Opomba: na eni strani horizontalne obremenitve prevzema okvir

POZ 4

Opombe:

V kolikor zaradi vidnosti stenskih elementov in nizke sestave tlaka izvedba kotnikov ni mogoča, se lahko izvede tudi druga vrsta povezav kot npr:

o Izvedba IdeFix 40 elementov v povezavi talne plošče in sten, o Izvedba netipskih kotnih pločevin, ki se izvedejo z zunanje in spodnje strani sten

in plošče ter se ustrezno vijačijo, o Izvedba poševno uvratnih lesnih vijakov na ustreznem rastru.

Detajli povezav se določijo v fazi gradnje skupaj s projektantom NGK.

6/16

MATERIALNE KARAKTERISTIKE ZA LESENO KONSTRUKCIJO: Masivni les in križno lepljene plošče (CLT) C 24 (γm = 1,30):

Trdnosti [N/cm2]:

upog

ib

nate

g ║

nate

g ┴

tlak ║

tlak ┴

str

ig

kota

lni

str

ig

Karakteristična trdnost [N/cm2] 2400 1400 50 2100 250 250 125

Računska

trdnost glede na

trajanje obtežbe

[kN/cm2]

P kmod = 0,6 1108 646 23 969 115 115 58

L kmod = 0,7 1292 754 27 1131 135 135 67

M kmod = 0,8 1477 862 31 1292 154 154 77

S kmod = 0,9 1662 969 35 1454 173 173 86

Togosti (modul) [kN/cm2]:

elast. m. paral. E0,g,mean 1100

elast. m. paral. E0,05,g 740

elast. m. prav. E90,g,mean 37

strižni modul Gg,mean 69

modul kotalnega striga GR,mean 50

Lameliran lepljen les GL24h ( γm = 1,25):

Trdnosti [N/cm2]:

upog

ib

nate

g ║

nate

g ┴

tlak ║

tlak ┴

str

ig

Karakteristična trdnost [N/cm2] 2400 1650 40 2400 270 270

Računska

trdnost glede na

trajanje obtežbe

[kN/cm2]

P (nad 10 let) kmod = 0,6 1152 792 19 1152 130 130

L (od 6 mes. do 10 let) kmod = 0,7 1344 924 22 1344 151 151

M ( od 1 tedna do 6 mes.) kmod = 0,8 1536 1056 26 1536 173 173

S ( manj kot 1 teden) kmod = 0,9 1728 1188 29 1728 194 194

Togosti (modul) [kN/cm2]:

elast. m. paral. E0,g,mean 1160

elast. m. paral. E0,05,g 940

elast. m. prav. E90,g,mean 39

strižni modul Gg,mean 72

Pri izračunu pomikov zaradi lezenja je upoštevan koeficient kdef = 0,6, ki po SIST EN 1995-1-1:2005 velja za masivni in lepljeni les razreda S1, katerega vlažnost znaša do 12%. Pomiki lesenih konstrukcij so računani po MSU s spodaj navedenimi enačbami in omejeni z dopustnimi vrednostmi upogibov po SIST EN 1995-1-1:2005:

winst = winst,G + winst,Q1 + Ψ0,i ∙ winst,Qi ≤ {l

300 (prostoležeči nosilec);

l

150(konzola)}

wnet,fin = winst + wcreep =

= winst,G ∙ (1 + kdef) + winst,Q1 ∙ (1 + Ψ2,1 ∙ kdef) + winst,Q1 ∙ (Ψ0,i + Ψ2,i ∙ kdef) ≤

≤ {l

250 (prostoležeči nosilec);

l

125(konzola)}

7/16

POZ. 1 – Strešna CLT plošča

Obtežba:

1 Stalna

2 Sneg

3 Komb.: MSN (1.35xI+1.5xII)

4 Komb.: MSU_inst (I+II)

5 Komb.: MSU_fin (1.6xI+II)

Obremenitve:

b/d=100/7.5

3.45

p=0.80

Obt. 1: Stalna

p=1.20

Obt. 2: Sneg

4.20

Obt. 3: MSN

Vplivi v gredi: max M3= 4.20 / min M3= -0.00 kNm

-4.97

4.97

Obt. 3: MSN

Vplivi v gredi: max T2= 4.97 / min T2= -4.97 kN

8/16

Napetosti in pomiki:

Izbrani prerez: CLT L3s 80 mm

Anet = 400 cm2; As,net = 266,7 cm2; Wnet = 872,1 cm3; I = 3488 cm4

Kontrola napetosti:

W

Mdm

, = 0,482 kN/cm2 fm,d = 1,477 kN/cm2

efs

dRSA

Q

,

, = 0,019 kN/cm2 fvRS,d = 0,077 kN/cm2

Kontrola pomikov:

instw = 0,9 cm wdop =300

l = 1,1 cm

finw = 1,1 cm ≤ wdop =250

l = 1,4 cm

Opomba: Plošča ne zagotavlja požarne odpornosti R 30. V koliko je potrebno izpolniti zahtevo R 30 je potrebno uporabiti ploščo vsaj CLT L3s 90 mm.

-9.18

Obt. 4: MSU_inst

Vplivi v gredi: max u2= -0.00 / min u2= -9.18 m / 1000 -11.38

Obt. 5: MSU_fin

Vplivi v gredi: max u2= -0.00 / min u2= -11.38 m / 1000

9/16

POZ. 2 – Nosilec nad veliko fasadno zasteklitvijo

Obtežba:

1 Stalna (g)

2 Sneg

3 Komb.: MSN (1.35xI+1.5xII)

4 Komb.: MSU_inst (I+II)

5 Komb.: MSU_fin (1.6xI+II)

Obremenitve:

b/d=14/28

5.60

p=1.20~1.45

Obt. 1: Stalna (g)

p=1.80~2.10

Obt. 2: Sneg

19.32

Obt. 3: MSN


-13.51

14.25

Obt. 3: MSN


10/16


Izbrani prerez: b/h = 14/28 cm; GL24h

A = 392 cm2; As = 261,3 cm2; W = 1829,3 cm3; I = 25610,7 cm4

Kontrola napetosti:

W

Mdm

, = 1,056 kN/cm2 fm,d = 1,536 kN/cm2

s

dA

Q = 0,055 kN/cm2 fv,d = 0,173 kN/cm2

Kontrola pomikov:

instw = 1,5 cm wdop =300

l = 1,8 cm

finw = 1,8 cm < wdop =250

l = 2,2 cm

Opomba:

Lahko se izvede tudi nosilec b/h = 40/20 cm; GL24h. Nosilec se izvede nad strešno ploščo in se

z njo lepi ter ustrezno vijači.

-14.56

Obt. 4: MSU_inst


-18.36

Obt. 5: MSU_fin


11/16

Talna in temeljna konstrukcija

Obtežba:

1 Stalna (g)

2 Koristna_1

3 Koristna_2

4 Sneg

5 Komb.: MSN_1 (1.35xI+1.5xII+1.5xIII+0.75xIV)

6 Komb.: MSN_2 (1.35xI+1.05xII+1.05xIII+0.75xIV)

7 Komb.: MSN_3 (1.35xI+1.5xII)

8 Komb.: MSN_4 (1.35xI+1.5xIII+0.75xIV)

9 Komb.: MSN_5 (1.35xI+1.05xIII+1.5xIV)

10 Komb.: MSU_inst_1 (I+II)

11 Komb.: MSU_inst_2 (I+III+0.5xIV)

12 Komb.: MSU_inst_3 (I+0.7xIII+IV)

13 Komb.: MSU_fin_1 (1.8xI+1.24xII)

14 Komb.: MSU_fin_2 (1.8xI+1.24xIII+0.5xIV)

15 Komb.: MSU_fin_3 (1.8xI+0.94xIII+IV)

d = 0.

10 m

q = -3.00

Obt. 2: Koristna_1

q = -3.00

Obt. 3: Koristna_2

12/16

POZ. 3 – Talna CLT plošča

Obremenitve in pomiki:

35.37(R3)

24.19(R3)

31.41(R3)

21.92(R3)

37.22(R3)

24.44(R3)

25.96(R3)

18.50(R3)

37.64(R3)

23.04(R3)

r2 = 21.77

r2 = 16.66

r2 = 41.92

r2 = 26.70

Obt. 16: [Ovojnica_MSN] 5-9

Reakcije podpor

13/16

Kontrola napetosti:

Izbrani prerez: CLT L3s 100 mm

Anet = 600 cm2; As,net = 400 cm2; Wnet = 1280 cm3; I = 6440 cm4

Kontrola napetosti:

W

Mdm

, = 0,947 kN/cm2 fm,d = 1,477 kN/cm2

efs

dRSA

Q

,

, = 0,037 kN/cm2 fvRS,d = 0,077 kN/cm2

Opomba:

Povesi talne plošče so minimalni, saj se večina deformacije talne konstrukcije zgodi na račun posedkov temeljev. Temelji se glede na stanje temeljnih tah in obstoječega AB zidu definirajo v fazi izvedbe.

-15.50-9.55

-13.52

-5.58

-7.56

-7.56

-3.59

Obt. 17: [Ovojnica_MSU_inst] 10-12

Vplivi v plošči: max Zp= -1.62 / min Zp= -15.50 m / 1000

14/16

POZ. 4 – Okvir v prečni smeri

Obtežba:

1 Stalna (g)

2 Veter

3 Potres

4 Komb.: MSN_veter (1.35xI+1.5xII)

5 Komb.: MSN_potres (I+III)

6 Komb.: MSU_veter (I+II)

Obremenitve:

b/d=4/50

T 50/26

b/d=4/16

T 50/26

2.20

2.00

Izometrija

-8.31

8.56

-1.17

8.31

1.16

-1.17

-1.16

8.56

Obt. 4: MSN_veter


-15.14

-4.74

1.10

-4.86

Obt. 4: MSN_veter


15/16

-12.28

12.67

-1.73

12.28

1.72

-1.73

-1.72

12.67

Obt. 5: MSN_potres


-22.38

-7.00

1.60

-7.20

Obt. 5: MSN_potres


0.03

-0.04

4.45

-0.62

0.55

4.60

Obt. 4: MSN_veter

Vplivi v gredi: max u2= 4.60 / min u2= -0.62 m / 1000

0.05

-0.05

6.59

-0.90

0.83

6.80

Obt. 5: MSN_potres

Vplivi v gredi: max u2= 6.80 / min u2= -0.90 m / 1000

16/16


Izbrani prerez: Izrez okvirja iz stenskega elementa

CLT L5s 140 ali 160 mm; vertikalna usmeritev

Vertikali: A = 460 cm2; As = 306,7 cm2; zt = 9,5 cm; I = 24948 cm4

Prečka zgoraj: A = 64 cm2; As = 42,7 cm2; W = 170,7 cm3; I = 1365,3 cm4

Prečka spodaj: A = 200 cm2; As = 133,3 cm2; W = 1666,7 cm3; I = 41666,7 cm4

Kontrola napetosti – vertikali (veter):

tdm zI

M

, = 0,326 kN/cm2 fm,d = 1,662 kN/cm2;

s

dA

Q = 0,016 kN/cm2 fv,d = 0,173 kN/cm2

Kontrola napetosti – vertikali (potres):

tdm zI

M

, = 0,468 kN/cm2 fm,d = 2,640 kN/cm2

;s

dA

Q = 0,024 kN/cm2 fv,d = 0,275 kN/cm2

Kontrola napetosti – prečka zgoraj (veter):

W

Mdm

, = 0,685 kN/cm2 fm,d = 1,662 kN/cm2;

s

dA

Q = 0,026 kN/cm2 fv,d = 0,173 kN/cm2

Kontrola napetosti – prečka zgoraj (potres):

W

Mdm

, = 1,034 kN/cm2 fm,d = 2,640kN/cm2;

s

dA

Q = 0,040 kN/cm2 fv,d = 0,275 kN/cm2

Kontrola pomikov - veter: instu = 0,7 cm udop =300

h ≤ 0,7 cm

Kontrola pomikov - potres:

OKcmcmcmcmhqu 0,17,0200005,05,027,0005,0

Opombe:

Lesen okvir se izreče iz plošče 5s 140 mm, kjer glavna smer poteka vertikalno.

Vertikali in spodnji pas se s ploščo lepita ter vijačita. V računskem modelu je upoštevano

sodelovanje 50 cm širine zunanjih CLT sten.

investitor: univerza v ljubljani, ekonomska fakulteta ... · projekt gradbenih konstrukcij...

Documents