energibesparelse ved kondenserende kaskadeløsninger · 2013. 2. 11. · blev 18 stk. nefit turbo...
TRANSCRIPT
Energibesparelse ved kondenserende kaskadeløsninger
Projektrapport
September 1995
Dansk Gasteknisk Center a/s • D r. Neergaards Vej SB • 2970 Hørsholm • Tlf . 2016 9600 • Fax 4516 1199 • www.dgc.dk • dgc@dgc .dk
Energibesparelse ved kondenserende kaskadeløsninger
Allan Laursen
Dansk Gasteknisk Center a/s Hørsholm 1995
Titel
Rapport kategori
Forfatter
Dato for udgivelse
Copyright
Sagsnummer
Sagsnavn
ISBN
Energibesparelse ved kondenserende kaskadeløsninger
Projektrapport
Allan Laursen
September 1995
Dansk Gasteknisk Center a/s
713.67
Kaskadeløsninger
87-7795-051-8
For yclelser af enhver art udført af Dansk Gasteknisk Center a/s (DGC) gælder:
at DGC er ansvarlig i henhold til "Almindelige bestemmelser for teknisk rddgivning & bistand {ABR 89)", som i øvrigt anses for vedtaget fot opgaven.
- at erszatningsansvaret for fejl, forsømmelser eller sl«uler over for reJeviremen eller tredjemand gælder pr. ansvarspådragende fejl eller forsømmelse og altid begrænses tillOO% af deJ vederlag. som DGC har modtaget for den pågældende ydeLre. Rekvirenten holder DGC sl«ulesløs for alle tab, udgifter og erstatningskrav, det mdtte overstige DGC's hæftelse.
- at DGC skal - uden begrænsning - arnlevere egne yclelser i forbindelse med fejl og forsømmelser i DGC 's materiale.
Juni 1992
DG C-rapport 1
INDHOLDSFORTEGNELSE SIDE
l Indledning . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2
2 Konklusion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
3 Beskrivelse og drift af det oprindelige naturgaskedelanlæg . . . . . . . . . . . . . . . . 5
4 Beskrivelse og drift af nyt naturgasanlæg af kaskadetype . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
5 Vurdering af anlæggenes energiforbrug . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
5 .l Vurdering ud fra målt energiforbrug . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
5.2 Vurdering ud fra edb-beregninger . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19
6 Andre muligheder for energibesparelser end ved nyt anlæg . . . . . . . . . . . . . . . 20
7 Øvrige service- og driftsomkostninger ved to forskellige former for kedeldesign 22
8 Diskussion og forslag til det videre arbejde . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
BILAG
• Litteraturliste
• Graddagekorrigerede energiforbrug
713.67 Kaskadeløsninger h:\713.67\01 praala.crp september 1995
DGC~rapport
1 Indledning
Det foreliggende udredningsarbejde er rekvireret af gasselskabernes
FAU-2 og udført af Dansk Gasteknisk Center a/s.
2
Eksemplet med ejendommen er valgt gennemgået for at afklare, om
der herudfra er behov for efterfølgende at udarbejde en Teknisk Note.
En boligejendom har fået udskiftet to traditionelle kedler med 18 stk.
parallelkoblede kondensereJ!de kedler ligeledes centralt placeret.
Spørgsmålet er, om man ud fra de periodisk registrerede energiforbrug
mv. på ejendommen kan godtgøre, om projektet energi- og totaløkono
misk var fornuftigt.
Derudover er opgaven at afklare, i hvilke lignende projektsituationer
det kunne være fornuftigt at vælge den samme løsning.
Vi har også sammenlignet designet med de kondenserende kaskade
koblede kedler med en optimeringsløsning på de to oprindelige kedler,
for at afklare om det egentligt ville have været mere fordelagtigt med
en sådan videre udbygning.
Der er ud fra oplysninger om det gamle anlægs design samt de til
svarende oplysninger om det nye anlægs design foretaget teoretiske
beregninger med DGC' s driftsoptimeringsberegningsprogram for at
afdække, om beregningsprogrammet er velegnet til en sådan opgave.
DG C-rapport
2 Konklusion
En opgørelse af naturgasforbruget før og efter ombygningen viser en
årlig besparelse på ca. 24.000 m3• Dette svarer til en besparelsespro
cent på
ca. 13.6%
Årsagen til denne besparelse kan ikke angives med sikkerhed, men
inde i billedet er:
• Den i fyringssæsonen mulige kondensation
• Merisoleringen af tage/brystninger
• Ændringen af centralvarmeanlægget i to selvstændige systemer
• Pumpestyringen af hovedpumper
• Kaskadekoblingen
3
Uden målinger kan man ikke afgøre, om der optræder en kondensation
i overgangs- og måske vinterperioderne (og dermed et varierende
graddageuafhængigt forbrug hen over året), men både forbrugsreduk
tionen ved sammenligning af 1991/92 med senere år og de nævnte
lavere anlægsreturtemperaturer (ca. 35°C) tyder på kondensation.
Kedlerne fungerede (ved stikprøver i maj måned) som ikke-konden
serende, hvilket skyldes den "dårlige" funktion af hver kedelgruppes
shuntforbindelse. Der skal etableres et andet rørdesign for at opnå den
ønskede funktion.
Ved sammenligning af sommerforbrugene før og efter etablering er
der intet, der tyder på, at centralen arbejder mere effektivt. Sammen
ligning af forbrug i fyringssæsonen før og efter tyder derimod på en
pæn besparelse.
Det skal dog bemærkes, at det statistiske materiale på vinterforbruget
inden ombygningen ikke er ret godt (kun en sæson).
DG C-rapport 4
Merisoleringen af tage og de nye brystninger skønnes at give an
ledning til en besparelse på 2-3.000 m3 naturgas, hvorimod der ikke
kan siges noget om besparelsesfordelingen mellem de 4 andre "pinde".
En eventuel ændring af de oprindelige to kedler til nye kaskadekoble
de, ikke-kondenserende kedler skønnes ud fra ovennævnte til ikke at
være et konkurrencedygtigt alternativ.
DGC' s driftoptimeringsprogram egner sig ikke til at bedømme så små
energiforbrugsforskelle, der-er tale om mellem den oprindelige og den
nuværende central. Dette hænger sammen med vanskelighederne ved
at indhente anlægsdata for så atypisk et anlæg.
En ombygning af det oprindelige anlæg med en etablering af røggas
køler på den ene kedel ville oplagt have givet et bedre resultat, på
grund af
• mere "kontant" kondenseringsfunktion
• billigere anlægsomkostninger.
En forudsætning for denne ombygning ville dog have været, at de
dengang eksisterende komponenter havde været i rimelig tilstand, og
krav til renoveringsomfang var moderate.
DGC-rapport 5
3 Beskrivelse og drift af det oprindelige naturgas
kedelanlæg
Ejendommen består af 2 afdelinger med hver sit centralvarmestik ud
fra en fælles kedelcentraL
Kedlerne var oprindeligt tilkoblet parallelt med en fælles blandesløj fe,
hvor der af besparelseshensyn kun blev monteret totrins gasbrænder
(kombi) på den store kedel. Den lille kedel kunne kun køre på gasolie
og blev af den grund ikke sat i drift sidenhen. Senere (uvist hvornår)
blev den lille kedel også konverteret til gasdrift
Ejendommens data i øvrigt:
Fælles Lille etageareal Store etageareal
Etageareal i m2 6700 2300 4400
Etager 1 1 1
Antal lejligheder 103 46 57
Byggeår - 1983 1974
Isoleringsniveau BR82 BR82 BR72
Krævede fremløbstem- 60 60 so· paraturer til radiatorer
Resulterende retur- 47/35 47/35 Iea.) 47/35 (ca.)
temperaturer fra radia- (ca.)
to re r
• efter den foretagne supplerende isolering
Den høje returtemperatur er sommertemperaturen, den lave er et
stykke ind i fyringssæsonen.
Varmtvandsproduktionen foregår ved decentralt placerede 100 l
beholdere i de enkelte lejligheder. Beholderne har varmeflader med
dårlig afkøling styret af returventiler. Radiatoranlæg er tostren g s med
termostatventiler. Der er efter det oplyste ingen omløb.
DG C-rapport
I den store afdeling er der i sommerperioden 1992 sket en supplering
af isoleringstykkelsen i taget fra ca. 100 til 200 mm mineraluld.
Desuden er vinduer inklusive brystninger i den ene side samtidigt
udskiftet med nye (fra to lags til to lags termoruder).
Ejendommen er overalt i eet plan og består af hhv. enkelthuse og
række-/kædehuse.
Kedelcentralen har efter gaskonverteringen i 1984 følgende data
(kedlerne var årgang 1981 --Tasso og 1974 - Danstoker).
Kedel- Type Nominel Brænder- Faktisk indfyret
fabrikat effekt type mængde i% af
nominel effekt
Trin 1 Trin 2 [kW]
Tasso VH7 262 Weishaupt ca. 50 ca. 100
WG30
N/1-A
Danstoker VB630 730 Weishaupt ca. 50 ca. 100
G5/1
Tabel l. Kedel- og brænderdata
Oprindelig drift med Danstoker kedler var med let fuelolie og senere
gasolie.
I centralen var også trykekspansionsbeholdere for hele systemet.
Endvidere var centralen forsynet med en form for vandbehandling.
Begge brændere var totrins med følgende konstaterede typiske drifts
data for kedlerne (montørmålerapport).
6
DG C-rapport
02% t,.g °C Røgtab
dellast fuldlast dellast fuldlast dellast fuldlast
Tasso 3,2 2,1 154 255 6,3 10,6
Danstoke r 2,7 2,5 158 214 6,3 8,0
Tabel 2. Driftsparametre for de to kedler i oprindelig kedelcentral
De i tabel 2 nævnte dellast- og fuldlasttal refererer til faktisk indfyret
mængde på trin l og 2, se tabel l.
Efter det oplyste var Danstoker kedel og tilhørende skorsten i mindre
god tilstand i 1991, og anlægget tabte via utætte kedler en hel del
vand.
7
DGC-rapport 8
4 Beskrivelse og drift af nyt naturgasanlæg af
kaskadetype
Der blev i efteråret (pr. 8/10) 1992 foretaget en ombygning af centra
len, hvor de eksisterende kedler/skorstene mv. blev fjernet. I stedet
blev 18 stk. Nefit turbo kondenserende 32 kW kedler etableret.
Kedlerne blev etableret i grupperinger af hhv. 8 stk. til den lille
afdeling og 10 stk. til den store afdeling.
Kedlerne er i hver gruppe koblet parallelt, og hver gruppe har sit eget
"shuntrør" (fordelerrør).
Der er et styringspanel for hver gruppe kedler. I hvert styringspanel er
klimastatfunktion og natsænkningsfunktion, som dog ikke bliver brugt.
Kedlerne styres derimod efter en fast fremløbstemperatur på ca. 60°C
for den lille gruppe og ca. 70°C for den store gruppe.
Det bemærkes, at de 32 kW kedelydelse er efter øvre brændværdi,
hvor ydelsen for Danstoker og Tasso kedlerne var nedre brændværdi.
De 32 kW er nominel ydelse (fuld kondensation), hvor reel ydelse
med delvis kondensation nok snarere ligger på ca. 30 kW.
Samlet kedelydelse bliver på
18 x 30 = 540 kW,
hvoraf de 300 kW hører til den store afdeling, og de 240 kW hører til
den lille afdeling.
DGC-rapport
For hver Nefit Turbo kedel kan optegnes følgende principdiagram for
vand siden:
Vannevaksler Kabinet
\
~ Flowsvitch
-+~----~--~----.-+-------~-+
.-- t-----.-------- ------j ,.__
Fig. 4.1.1. Nefit turbo principkobling
9
Kaskadekoblingen sikrer, at næste ikke-idriftværende kedel bliver
koblet ind ved behov, således at alle kedler kommer til at køre nogen
lunde lige meget.
Pumpen i kabinettet starter, når kedlen er i drift og stopper med et
valgfrit efterløbstidsrum.
Ser vi på hele anlægget (her kun den ene bebyggelse) med de parallelt
koblede kedler, fordelerrøret og hovedcirkulationspumpen (fig. 4.1.2)
kan vi nævne, at et antal udkoblede kedler bliver styret efter fremløbs
føleren. Således kan der ikke holdes ønsket temperatur, og der kobles
en kedel mere ud.
DGC-rapport
x stk. kedler ~
Fig. 4.1. 2 Kedelkoblinger for den ene gruppe
10
Forclelel"'mr
Spørgsmålet er så, hvad sker der i fordelerrøret? Her er mulighed for
flere uheldige forhold.
Centralvarmereturen fra radiatoranlægget kan måske give anledning til
dobbelt strømning, altså en opadgående strømning mellem retur og
fremløb (radiatorer), samtidigt med at der foregår en shuntning mel
lem fremløb og retur fra kedler.
Dette bevirker, at hovedfremløbet til radiatorer ikke holder tempera
turen og herved evt. kobler for mange kedler ind.
Pumperne i hvert kabinet sørger til gengæld for, at det varme kedel
fremløbsvand bliver shuntet tilbage i dobbeltstrømningen, med en alt
for høj kedelreturtemperatur til følge. Dette medfører, at udkondensa
tionsgraden og kedlernes virkningsgrad bliver mindre end tilsigtet.
Det blev i hvert fald konstateret på besøgsdagen 17.05.1995, at:
• I gruppen med 8 kedler var 2 stk. indkoblet med max. fremløb på
60°C
DG C-rapport 11
• Anlægsretur var ude fra bebyggelsen ca. 47°C
• Hver kedelretur var ca. 10°C højere, og der var ikke kondensering
• I gruppen med 10 kedler var 2 stk. indkoblet med max. fremløb på
70°C
• Anlægsretur var ude fra bebyggelsen ca. 4 7 o C
• Hver kedelretur var ca. 10°C højere, og der var ikke kondensering
DG C-rapport 12
5 Vurdering af anlæggenes energiforbrug
5.1 Vurdering ud fra målt energiforbrug
Der er for ejendommen registreret de ved følgende figurer viste
gasforbrug. Anvendte graddagskorrektionsfaktorer, og de til figurerne
hørende talstørrelser er vedlagt som bilag.
Den punkterede adskillelseslinie mellem graddageatbængigt og -uaf
hængigt forbrug er indtegnet ved at se på kurvernes placering.
Graddagekorrektionerne er foretaget med udgangspunkt i denne linie
som er placeret ved 7000 m3 naturgas.
... E c
,.., E c
DGC-rapport
25000
20000
~
10000
5000
l l
p /
/ /
-o- -- -~ .... _, .... _, .... ~.", ' 'o _, _, _,
p-' /
/
0 +------~---+-----r------+-------r-----;-----+------,_-----r------------~
a pr maj jun jul au g se p ok t nov dec jan fe b mar
Fig. 5.1.1 Månedligt gasforbrug 1991-92
a pr maj jun jul a ug s ep okt nov d ae Jan fe b m ar
Fig. 5.1.2 Månedligr gasforbrug 1992-93
13
--o- Forbrug -x- Korr. forbrug
·· ·· · · GUF
--o- Forbrug -x-Korr. forbrug
· · ·--· GUF
DG C-rapport 14
25000 ,..
20000
_-o
15000 - .o - Forbrug
"' E c
-x-Karr. forbrug
· · · · · ·GUF
10000
5000
0 +---~~---r----~--~~---r----~--~~---r----+---~----~
a pr maj jun jul a ug s ep akt nav de c jan fe b mar
Fig. 5.1.3 Månedligt gasforbrug 1993-94
25000
20000
15000
... E c - .o - Forbrug
-x- Karr. forbrug 10000 ····· · GUF
5000
0 +----+----~--~r----r----r----+----+---~----;---~r---~
apr maj jun jul aug se p akt nav dec jan fe b mar
Fig. 5.1.4 Månedligt gasforbrug 1994-95
DGC-rapport
Der fås følgende faktiske årsforbrug, hvor GAF betyder graddageaf
hængigt forbrug, og GUF graddageyatbængigt forbrug.
Periode 91/92 92/93 93/94 94/95
GAF - 78.000 - 61.000 - 63.000 - 60.000
GUF - 84.000 - 84.000 - 84.000 - 82.000
Samlet 161.974 145.286 147.264 14 2.117
Samlet -korrigeret 176.815 150.341 153.193 151.630
Tabel 5.1 Årligt gasforbrug i rrr gas
Bemærk at regnskabsåret løber fra 114 -3113.
Ombygningen af anlægget til kondenserende kaskadedrift blev fore
taget i sommeren 1992 (nominelt pr. 8/10-92).
180000 "'" ' j
160000 + l
140000 +
120000 +
100000 + '"g i
80000 +
60000
40000
20000
o 1991-92 1992-93 1994-85
Fig. 5.1.5 Årlige korrigerede gasforbrug
15
DG C-rapport 16
Ved at betragte forbrugene i sommermånederne juni, juli og august
fås, når man sammenligner de forskellige år, det bedste udtryk for
besparelsen ved ombygningen.
Her ses, at der faktisk ikke er en forskel fra 1991 til 1994 på det
månedlige sommerforbrugsniveau.
Som det ses, er der ingen besparelse i GUF (tilsyneladende), hvor
imod der er en stor kun delvist forklarlig besparelse i GAF.
Hvis forbruget i 1991192 er repræsentativt, har den årlige besparelse
udgjort ca.
24.000 m3 naturgas
Heraf kan de 2-3.000 m3 forklares med loftisolering og udskiftning af
brystninger.
De resterende ca. 21.000 m3 svarer til ca. 11-12% besparelse og skal
fordeles over
• delvis kondensation
• kaskadekobling
• andre ændringer af varmeanlæg
De 21.000 m3 svarer til en gasudgift på ca. kr. 85.000,- inkl. moms,
svarende til ca. 8 års tilbagebetalingstid.
Energiforbruget består af følgende delforbrug:
l. Tab i central
2. Tab i jordrør og varmerør i bygning
3. Produktion af varmt brugsvand
4. Rumvarme (afsat i radiatorer og radiatorstik)
Med tilnærmelse kan man normalt sige, at pkt. 1-3 er graddageuaf
hængigt, og pkt. 4 er graddageafhængigt
DG C-rapport
For at kunne kommentere om ændringen af centralen har givet an
ledning til reduceret energiforbrug, eller om energiforbrugstaltene
også er ændret af andre årsager, er det nødvendigt at se på alle de
faktorer, som kan have indflydelse på forbrugsudviklingen.
Hermed indgår følgende forhold:
- Ændring af beboerklientel i bebyggelsen
- Driftsform i central
Ændring af forbrugsvaner (herunder varmtvandsforbrug)
- Evt. ændring af det varmebevarende system for bygningerne
(isoleringstilstand - tilbygning - nedrivning)
17
- Evt. ændring af det varmefordelende system (herunder supple
rende radiatorflader - etablering af termostatventiler, rørisolering
mv.)
Vi har forespurgt ejendommens VKO-konsulent om disse forhold og
har fået svaret, at der ikke er nogen ændringer ud over de allerede
nævnte med vinduesisolering og tagisolering.
Hvilken forventning til besparelser kunne man have inden projektet
med de kondenserende kedler blev gennemført? Med en gennemsnits
røgtemperatur på ca. l60°C, se tabel 2, er der ud fra figur 5.1.7
mulighed for en besparelse på en ca. 8,5%, idet røggassen forventes
at have en temperatur på ca. 50°C efter kedlen.
DG C-rapport
R•gtemperatur 'C
200 .----;-------------r-~
NATURGAS! 11~ C02 1
1 so r---r------..l..--f-~
100 r----r---~~-~--~
10 15 20%
Fig. 5.1. 7 Røgtab inkl. kondenseringstab sat i forhold til nedre
brændværdi
Har det årlige forbrug af naturgas til opvarmning på ejendommen
inden ombygning udgjort
ca. 160.()()() m3
Vil dette svare til en årsregning på godt
kr. 670.000.- inkl. moms
9% besparelse inklusive forskel i kedelradiatortab svarer dermed til
ca. kr. 60.()()().- inkl. moms
hvilket kunne bære en investering på ca. kr. 480.000,- med 8 års
tilbagebetalingstid.
18
DG C-rapport 19
5.2 Vurdering. ud fra edb-beregninger
Ved gennemførsel af beregninger med DGC's driftoptimeringsprogram
med talværdier fra før og efter ombygningen har det vist sig, at
• programmet kræver større viden om det eksterne rør- og radiatoran
læg for at kunne beregne et korrekt energiforbrug
• der skal gives nogle særlige forudsætninger for at skille en konden
serende og en ikke-kondenserende central ad.
DG C-rapport 20
6 Andre muligheder for energibesparelser end ved
nyt anlæg
Som det vil fremgå af røgtemperaturerne i tabel 2 er der besparelses
potentiale i et forslag med at nedsætte de indfyrede mængder, således
at røgtemperaturerne på lav last udgør omkring 90-100°C.
Begge oprindelige gasbrændere skulle kunne fungere rimeligt med
disse lavere laster. Besparelsespotentialet skønnes til ca. 2-3% af det
årlige energiforbrug.
En anden mulighed for besparelse ville have været at udføre forbedret
teknisk isolering af centralen herunder forøgelse af rørisoleringstykkel
sen og forsyning af varme kedelforplader og ventiler mv. med iso
leringsafdækning og pladekapper.
Hvorvidt gennemførelsen af denne merisolering ville have været
hensigtsmæssig, kan der ikke siges noget om på nuværende tidspunkt,
men der er selvfølgelig besparelsesmulighed på op til 0,5% af det
årlige energiforbrug.
Omkostningerne til fornyet indregulering skønnes at beløbe sig til
omkring kr. 5.000,- ekskl. moms.
Omkostningerne til den tekniske isolering ville måske have udgjort kr.
15.000,- ekskl. moms.
Et andet forslag til besparelser kunne have været at forsyne den store
kedel med en røggaskøler.
En forventet årlig besparelse ventes at kunne ligge på 5-6%. At tallet
ikke bliver højere, skyldes at nedreguleringen af kedler mv. som
nævnt tager sig af de første ca. 2-3%.
DG C-rapport 21
Et fornuftigt gennemført projekt med kondenskøler skønnes at kunne
udføres for omkring
kr. 140.000.- ekskl. moms
inklusive flytning af kedel og kobling af køleren til centralvarmesy
stem.
Hertil kommer så i dette tilfælde udgifter til renovering/udskiftning af
den store kedel og tilhørende skorsten m.v. Hvor stort dette reno
veringsbeløb ville være blevet, kan der ikke siges noget om på nu
værende tidspunkt, idet der ikke blev foretaget en nærmere under
søgelse, men som groft skøn ud fra det oplyste formentligt i nærheden
af kr. 200-250.000 ekskl. moms.
DGC-rapport
7 Øvrige service- og driftsomkostninger ved to
forskellige former for kedeldesign
22
Følgende enkeltkomponenter i den forhenværende og i den nuværende
central burde antages at være nogenlunde ens med hensyn til service
og drift (lige omkostningstungt)
- VKO ordning
- Skorsten/aftræk
- Trykekspansion
- Rør
- El til pumper/brændere
De enkelte komponenter, hvor der skønnes at være en væsentlig
forskel på serviceudgifteme, er
- Gasblæseluftbrændere/kedler
Det er altså specielt serviceringen af de 18 nye, mere følsomme
kedler/brændere i forhold til de to gamle, som er blevet mere kostbar
og kompliceret.
Med hensyn tillevetider må de forhenværende kedler, hvis de var i en
god tilstand, da de blev gaskonverteret, normalt antages at have
længere levetider end kondenserende højtbelastede kedler. Brænderud
styret antages at have nogenlunde samme levetider.
På årsbasis skønnes den forøgede serviceudgift til
kr. 7-8.000.- ekskl. moms
DG C-rapport
8 Diskussion og forslag til det videre arbejde
Baggrunden for kedeludskiftningen var den skønnede dårlige tilstand
af kedel( er) og den ene skorsten.
23
Ekstraisoleringen af taget og brystningerne i den ene afdeling er
gennemført for at reducere de trækgener, der kom fra disse bygnings
dele.
Årsagen til længere tilbagel!etalingstid end opnåeligt er primært, at
anlægget ikke udkondenserer i den udstrækning, det var tiltænkt pga.
l. for høje returtemperaturer fra anlægget, specielt på grund af
små varmeflader i varmtvandsbeholderne
2. shuntkoblingen, hvor muligheden for tilbagestrømningen af
varmt kedelvand er til stede
Vi kender ikke radiatoranlæggenes indreguleringstilstand og drift, men
der er os bekendt ikke foretaget andet end ekstraisoleringen for at
sikre et lavt temperaturniveau på centralvarmereturen.
Indregulering af vandstrømme er ikke eftergået samtidigt.
I selve centralen kan man ved de nye kedler risikere at have fået et
større gennemtrækstab pga. de åbne kedler. På den anden side skulle
de kedelenheder, der standser (ved nedsat behov), hurtigt blive kolde,
så det kun er luft af rummets temperatur, der forsvinder i aftrækshul
lerne.
Ved en umiddelbar betragtning har der i det gamle kedelrum nok
været lidt varmere, specielt pga. dårligere isolerede kedelforplader og
bagplader, men til gengæld har luftskiftet sikkert ikke været så stort.
Med hensyn til at etablere udstyr som kan få røggassen til at konden
sere, mener vi, at for dette anlæg er mulighederne til stede, idet
centralvarmetemperatursættet for en gang skyld nærmer sig det lave
parcelhusniveau.
DGC-rapport
Forslaget med røggaskøler på den ene kedels røgrør, nævnt i kapitel
6, kunne have været værd at overveje.
24
Vi tror ikke, at man generelt opnår fuld kondensation i disse kaskade
koblede kedler af de nævnte årsager, men det kunne være en god ide
at teste
l. Det fra leverandørens side forlangte rørdesign omkring ked
lerne for indflydelse på returtemperaturen.
2. Hvor god veksleren i hver kedel er med hensyn til udkon
densering.
Når man får styr på kedelshuntforbindelseme, kunne man måske som
forsøg overvej at hæve fremløbstemperaturerne for at opnå lavere
returtemperaturer. Centralvarmeanlæggene er egnet til det, og kunne
man så få beboerne til at skrue ned for returventilerne på varmtvands
beholderne, er der en større chance for kondensering. Forsøget skal
vise, om dette bliver tilfældet i praksis.
Der burde nok udarbejdes noget vejledningsmateriale, som beskriver,
hvilke muligheder der findes, hvis man overvejer modemisering af en
naturgasfyret central, eventuelt i form af en Teknisk Note.
DG C-rapport 25
Bilag 1
Litteraturliste
/1/ Nefit Turbo Brochuremateriale
/2/ Fremtidig naturgasanvendelse i industrien. Røggaskøling, materi
alevalg og røgafkast, dk-TEKNIK, Oktober 1990
Måned Totalforbrug
u korrigeret
April 14.714
Maj 12.116
Juni 8.243
Juli 6.625
August 6.759
September 7.803
Oktober 13.052
November 16.347
December 18.067
Januar 19.739
Februar 20.193
Marts 18.317
ÅRET 161.975 -- ----
Naturgasforbrug 1991 - 1992 i m3
Graddageafhængigt Graddagefaktor Graddageafhængigt
forbrug - ukorrigeret forbrug - korrigeret
(-7000)
7.714 1,18 9.103
5.116 1,08 5.525
1.143 1,00 1.143
- 1,00 -
- 1,00 -
803 1,00 803 l
6.052 1,47 8.896
9.347 1,04 9.721
11.067 1,1 o 12.174
12.739 1,22 15.542
13.193 1,25 16.491
11.317 1,24 14.033
78.491 93.431
Totalforbrug - 1 l
korrigeret
l
16.103
12.525
8.143
6.625
6.759
7.803
15.896
16.721
19.174
22.542
23.491
21.033
176.815 to ~
~ 1\l
o G) () , ...... Dl "O "O o ...... r-+
1\.) m
MAn ed Totalforbrug
ukorrigeret
April 11.855
Maj 10.344
Juni 7.922
Juli 5.317
August 7.806
September 7.478
Oktober 12.290
November 15.756
December 15.898
Januar 18.896
Februar 16.128
Marts 15.596
ÅRET 145.286
Naturgasforbrug 1992 - 1993 i m3
Graddageafhængigt Graddagefaktor Graddageafhængigt
forbrug - ukorrigeret forbrug - korrigeret
(-70001
4.855 1122 5.920
3.344 1,00 3.344
- 1100 -
- 1100 -
- 1100 -
478 1100 478 l
5.290 0112 3.809
8.756 1101 8.844
8.898 1109 9.699
11.896 1120 14.275
9.128 1 l 11 10.132
8.596 1 l 14 9.799
61.241 66.300
Totalforbrug -
korrigeret
12.920
10.344
7.922
5.317
7.806
7.478
10.809
15.844
16.699
21.275
17.132
16.799
150.341
J i
~ ;:::,: ~ ~
o G) n
l ..... Q)
'O 'O o ..... .....
l\.) .....
Måned Totalforbrug
u korrigeret
April 12.282
Maj 7.599
Juni 6.917
Juli 7.184
August 6.554
September 8.722
Oktober 11.931
November 15.498
December 18.011
Januar 17.803
Februar 16.931
Marts 17.833
ÅRET 147.265
Naturgasforbrug 1993 - 1994 i m3
Graddageafhængigt Graddagefaktor Graddageafhængigt
forbrug - ukorrigeret forbrug - korrigeret
(-7000)
5.282 1,31 6.972
599 1,00 599
- 1,00 -
- 1,00 -
- 1,00 -
1.722 1,00 1.722 l
4.931 0,79 3.895
8.498 0,85 7.223
11 .011 1,04 11.451
10.803 1,22 13.180
9.931 0,98 9.732
10.833 1,16 12.566
63.610 67.340
Totalforbrug - l
korrigeret
l
13.972
7.599
6.917
7.184
6.554
8.722
10.895
14.223
18.451
20.180
16.732
19.566
153.193 ~ ;:::.: ~ 1\)
a C) n
l ..., Q)
'O 'O o ..., .....
1\) 00
Måned Totalforbrug
ukorrigeret
April 11.839
Maj 9.200
Juni 7.997
Juli 5.829
August 5.997
September 7.743
Oktober 11.648
November 13.364
December 16.262
Januar 19.165
Februar 15.922
Marts 17.360
ÅRET 142.117 --- -
Naturgasforbrug 1994 - 1995 i m3
Graddageafhængigt Graddagefaktor Graddageafhængigt
forbrug - ukorrigeret forbrug - korrigeret
(-70001
4.839 1,44 6.968
2.200 1100 2.200
797 1100 797
- 1100 -
- 1100 -
743 1100 743 ' 4.648 0185 3.951
6.364 1 l 18 7.510
9.262 1 l 19 11.022
12.165 1105 12.773
8.922 1136 12.133
10.360 1 l 13 11.707
60.290 69.804
Totalforbrug -
korrigeret
13.968
9.200
7.797
5.829
5.997
7.743
10.951
14.510
18.022
19.773
19.133
18.707
151.630
l
l
i
l
to ~
~ N
o G') ()
l ... Dl "C "C o ... ....
~ CO