dr. szepesházi róbert széchenyi istván egyetem, győr hídalapozás az új európai szabványok...
DESCRIPTION
dr. Szepesházi Róbert Széchenyi István Egyetem, Győr Hídalapozás az új európai szabványok szerint. Cölöpalapozások méretezése az Eurocode szerint. Cölöptervezés az EC 7 szerint Érdekességek, újdonságok. a cölöpöket körülvevő talaj különböző elmozdulásainak hatása - PowerPoint PPT PresentationTRANSCRIPT
dr. Szepesházi Róbertdr. Szepesházi Róbert
Széchenyi István Egyetem, GyőrSzéchenyi István Egyetem, Győr
Hídalapozás Hídalapozás
az új európai szabványok szerintaz új európai szabványok szerint
Cölöpalapozások méretezéseaz Eurocode szerint
Cölöptervezés az EC 7 szerint
Érdekességek, újdonságok
• a cölöpöket körülvevő talaj különböző elmozdulásainak hatása
• cölöptípus, anyag, méret, készítés megválasztásának szempontjai
• tervezési módszerek (stat. és din. próbaterhelések, számítások, adaptáció)
• próbaterhelés kötelezettsége, lehetősége, időpontja, száma, jellege,
szabályai
• teherbírási határállapot, törés értelmezése (s=0,1D)
• a cölöpök együttdolgozása az összefogástól függően
• a cölöpellenállás karakterisztikus értéke és a korrelációs tényező
• keresztirányú teherbírás a cölöpmerevség függvényében
• tartószerkezeti tervezés (korrózió, lehajtás, tárolás, kihajlás,
• cölöpözési terv és jegyzőkönyv követelményei
Cölöptervezés az EC 7 szerint
A cölöpök körüli talaj különböző elmozdulásainak hatásai
• negatív köpenysúrlódás– elmozdulások megállapítása, kölcsönhatás elemzése,
– maximális érték a palástellenállásból vagy a külső teherből
– az egyéb hatások egyidejűségének értékelése
– figyelembe vétele próbaterheléskor
• keresztirányú hatás– töltésben vagy mellette,
– földkiemelés mellett,
– kúszó rézsűben,
– földrengés esetén,
– ferde cölöpön süllyedő talajban
• megemelkedés– duzzadó talaj
– építési hatások
Negatív köpenysúrlódás• Okai:
felszíni teher, verés okozta pórusvíznyomás-többlet, fiatal feltöltések összenyomódása önsúly hatására, feltöltés roskadása,talajvízszint csökkenése, szerves talajok másodlagos összenyomódása
• Jellemzői: 5-10 mm süllyedés is elegendő a mobilizálódáshoz,
neutrális szint függ a biztonságtól, a teherbírási összetevők arányától és mobilizáló mozgásuknak a felszínsüllyedéshez viszonyított
arányától,süllyedési, nem teherbírási probléma, mert elegendően nagy mozgás
után már nem lehet negatív köpenysúrlódás, a hasznos, esetleges terhek nem okoznak gondot,cölöpcsoportban a helyzet kedvezőbb
• Védekezési lehetőségek:előterhelés a konszolidáció kivárásával (de a s/t<1cm/hó nem jó
korlát)cölöpköpeny kikapcsolása védőcsővel, kenésselkellően nagy biztonság a töréssel szemben ésszerű építésütemezésfelszerkezet süllyedéstűrésének növelése
z z z
q
Rb
cölöp-terhelés
cölöp
talaj
pozitív köpeny-súrlódás
negatív köpeny-súrlódás
átmeneti zónák felső (negatív)
alsó (pozitív)
neutrális
szint
cölöp köpenysúrlódás q süllyedés s cölöperő Q
s s
A negatív köpenysúrlódás értelmezése
Cölöptervezés az EC 7 szerint:típus, anyag, méret, technológia megválasztásának szempontjai
• a talaj- és talajvízviszonyok, akadályok
• a cölöpözéskor keletkező feszültségek
• a cölöp épségének megőrzésének és ellenőrzésének lehetőségei
• a módszer és sorrend hatása a kész cölöpökre, szomszédos szerkezetekre
• a betartható tűréshatárok
• a talajban előforduló vegyi anyagok káros hatásai
• a különböző talajvizek összekapcsolódásának lehetősége
• a cölöpök kezelése és szállítása
• a cölöpök távolsága a cölöpcsoportban
• a szomszédos szerkezetekben okozott elmozdulások vagy rezgések
• az alkalmazandó cölöpöző berendezés típusa, jellemzői
• a cölöpökben a verés által keltett dinamikus feszültségek
• a furatfal- és a talp védelme, tisztítása a fúrt cölöpök esetében
• a furatfal betonozás közbeni beomlásának veszélye
• a talaj vagy talajvíz behatolása a helyben betonozott cölöptestbe
• a cölöp körüli telítetlen homokrétegeknek vízelszívó hatása
• a talajban előforduló vegyi anyagok kötésgátló hatása
• a talajkiszorító cölöpök talajtömörítő hatása
• a talajnak a cölöpfúrás által okozott megzavarása
Cölöpellenállás
karakterisztikus értékének számítása
mért vagy számított értékekből
a korrelációs tényezővel
1ii ξ
min)mc;(R;
ξmean)mc;(R
Minkc;R
a ξ korrelációs tényező a cölöpellenállás karakterisztikus értékének meghatározásához
a próbaterhelések ill. a talajszelvények száma
az átlagra vonatkozóan
a minimumra vonatkozóan
az ellenállás meghatározásának
módszere n ξmean ξmin
1 1,40 1,40 2 1,30 1,20 3 1,20 1,05
4 1,10 1,00
statikus próbaterhelés
1, 4
≥ 5 1,00 1,00
1 1,40 1,40 2 1,35 1,27
3 1,33 1,23
4 1,31 1,20
5 1,29 1,15 7 1,27 1,12
talaj- vizsgálat 2, 3, 4, 5
10 1,25 1,08
≥ 2 1,60 1,50 ≥ 5 1,50 1,35 ≥ 10 1,45 1,30
≥ 15 1,42 1,25
dinamikus próbaterhelés
2, 6
≥ 20 1,40 1,25
Megjegyzések 1 ha egyetlen terhelést végeznek, akkor az a legrosszabb altalajú helyen legyen, ha többet, akkor azok reprezentálják az altalaj változásait, s egyet
mindenképpen a legrosszabb helyen kell végrehajtani; 2 csak statikus próbaterheléssel kellő számú esetben igazolt számítási módszerek alkalmazhatók, szükség esetén a biztonságot növelő modelltényező
bevezetésével; 3 a vizsgálati helyeknek jellemezniük kell az altalaj változásait, a szélsőségesen kedvezőtlen helyeket is; 4 ha a cölöpösszefogás képes kiegyenlíteni a teherbírás cölöpcsoporton belüli különbségeit, akkor a fenti értékek 1,1-gyel oszthatók, de a módosított
érték is maradjon 1,0-nél kisebb; 5 az alkalmazott számítási módszertől függő modelltényező is alkalmazandó a nemzeti melléklet szerint 6 a megadott értékek a következők szerint módosíthatók:
0,85 szorzóval, ha a vizsgálat a mért jelekre illesztett modell alapján állapítja meg teherbírást; 1,10 szorzóval, ha verési képletet használnak a mért kvázi-rugalmas behatolásból számolva; 1,20 szorzóval, ha verési képletet használnak a kvázi-rugalmas behatolás mérése nélkül;
St modelltényezők alkalmazása a cölöptervezésben az EC 7 NM szerint
NA19.2. Nem kell modelltényezőket alkalmazni, ha egyidejűleg teljesül, hogy
– az alkalmazott eljárás kidolgozásakor a talajjellemzőket igazolhatóan olyan értékekkel vették figyelembe, melyek karakterisztikus értékeknek tekinthetők,
– a tervező a talajjellemzők karakterisztikus értékeivel alkalmazza az eljárást.
NA19.3. A következő modelltényezőket kell alkalmazni, ha egyidejűleg igaz, hogy
– az alkalmazott eljárás kidolgozásakor a talajjellemzőket igazolhatóan átlagértékekkel vették figyelembe,
– a tervező is a talajjellemzők átlagértékeivel alkalmazza az eljárást.
Az alkalmazandó modelltényezők:
– statikus szondázás (CPT) csúcsellenállásából származtatott fajlagos cölöpellenállások esetében 1,1,
– laboratóriumi vizsgálatokkal megállapított nyírószilárdságból származtatott fajlagos cölöpellenállások esetében 1,2,
– tapasztalatai alapon felvett nyírószilárdsági paraméterek vagy azonosító és állapotjellemzők alapján megállapított fajlagos cölöpellenállások esetében 1,3.
Ha az alkalmazás körülményei az előbbi két változat között vannak, akkor a tervező az előbbiekben javasolt értékek és 1,0 közötti modelltényezőket vehet számításba.
A cölöpellenállás tervezési értékének számítása a karakterisztikus értékből
Parciális tényezők a cölöpök tervezéséhez
cölöptípus cölöpellenállás jel
vert fúrt CFA
talpellenállás b 1,1 1,25 1,2
nyomott cölöp palástellenállása s 1,1 1,1 1,1
nyomott cölöp teljes/kombinált ellenállása t 1,1 1,20 1,15
húzott cölöp palástellenállása s;t 1,25 1,25 1,25
s
k;s
b
k;b
t
kc; RRRdc;R
b
k;b
s
k;s
t
k;cddrepqrepg
RRRREQG
65
ξ
R
ξ
RR min
)m;c
(;mean
)m;c
(Min
k;c
nyomóigénybevétel húzóigénybevétel
talpellenállás palástellenállás teljes ellenállás palástellenállás cölöp- típus
b s t s;t
vert 1,10 1,10 1,10 1,25 CFA 1,20 1,10 1,15 1,25
fúrt 1,25 1,10 1,20 1,25
40,150,135,1 qg
CFA-cölöpalapozás globális biztonsága
Állandó teher 1,35
Esetleges teher 1,50
Talajtörés ellen 1,15
1,4 ~ 1,6
EC-7
1,4
MSZ
Állandó teher 1,10
Esetleges teher 1,30 1,15 - 1,2
~ 2,25
1,65 - 1,85
1,9 - 2,2 1 – törőerő próbaterhelésből 0,9 - 0,7
2 – építmény 0,9 - 0,5
3 – talajviszonyok 1,0 - 0,9
korrelációs tényező 1 próbaterhelés esetén(karakterisztikus érték)
1,40
Cölöpök tervezése keresztirányú terhelésre• A teherbírás kimerülésének formái
– rövid cölöpök: merev testként való elfordulás vagy eltolódás– hosszú, karcsú cölöpök: hajlítási törés a fej körüli talaj lokális törésével
• Tervezési módszerek– próbaterhelés (nem feltétlenül törésig)– számítás a talajmerevség, a talaj- és a cölöpszilárdság figyelembevételével
• Méretezési elvek, követelmények, lehetőségek– a tartószerkezeti igénybevételek, valamint a talajreakciók és elmozdulások
összeférhetősége – a cölöpelfordulás szabadságfoka a kapcsolódásnál – a hosszú, karcsú cölöpök modellje: a felső végén terhelt, vízszintes ágyazási
tényezővel jellemzett, deformálódó közeg által megtámasztott gerenda
• A keresztirányú elmozdulás számításakor figyelembe veendő szempontok– a talajmerevség és annak az alakváltozás mértékétől függő változása– az egyedi cölöpök hajlítási merevsége– a cölöpbefogás mértéke a felszerkezeti kapcsolatnál– a csoporthatás– a terhek irányváltásának vagy ciklikus ismétlődésének a hatása,– a mozgás elvárt kinematikai szabadságfoka
A cölöpözési terv tartalma
• a cölöpök típusa
• valamennyi cölöp helye és hajlásszöge a tűrési határokkal
• a cölöpök keresztmetszete
• helyben betonozott cölöpök esetében a vasalásuk adatai
• a cölöpök hossza
• a cölöpök darabszáma
• a cölöpök megkövetelt teherviselő-képessége
• a cölöptalpak szintje vagy a megkövetelt behatolási ellenállás
• a cölöpök készítésének sorrendje
• az ismert akadályok
• bármi más, ami a cölöpözést korlátozhatja
Cölöpözési jegyzőkönyva kivitelezési szabványokkal összhangban
• a cölöp számjele• a cölöpöző berendezés• a cölöp keresztmetszete és hossza;• a cölöpkészítés időpontja és időtartama (megszakítások is)• a beton összetétele, mennyisége és a betonozás módja, ha…• a fúróiszap fajsúlya, pH-ja, Marsh-viszkozitása és finomanyag-tartalma, ha… • a habarcs vagy a beton térfogata és besajtolási nyomása, ha..• a belső és külső átmérő, menetemelkedés és fordulatonkénti behatolás, ha…• a verőkalapács és a lehajtás eredményének fő adatai, ha…• a vibrátorok teljesítményfelvétele, ha …• a fúrómotornak leadott forgatónyomaték, ha… • a furatban talált rétegek és a furattalp állapota, ha…• a cölöpözés közben észlelt akadályok• eltérések a tervezett helyzettől, iránytól • a megvalósult építési szintek
jkv. valamennyi cölöpről, értékelés, megőrzés 5 évre, jelentés a megvalósulásról
Cölöpellenállás számítása
talajvizsgálat, pl. CPT alapján
Cölöpteherbírás számítása talajvizsgálati adatok alapján szemiempirikus módszerekkel
siiibbsbt q.KH.qARRR
Rb
talpellenállás
Ab
keresztmetszeti terület
qb
fajlagos talpellenállás
Rs
Palástellenállás
Hi · Ki
rétegvastagság · cölöpkerület
qsi
fajlagos palástellenállás
qb talpellenállás
b a talpellenállás technológiai szorzója
és s köralakú cölöpökre 1,0
qcI a talp alatti dcrit kritikus mélységre vonatkozó átlag
qcII a talp alatti dcrit kritikus mélység minimumainak átlaga
qcIII a talp feletti 8D hossz minimumainak átlaga, de legfeljebb 2 MPa
dcrit 4D és 0,7D közötti azon mélység, mely a legkisebb qb értéket adja
qbH korlátozása
– qbH<15 MPa lehet
– előterhelt, nagyon tömör, meszes homokok esetében további csökkentés
qs palástellenállás qs = s qcH
b a palástellenállás technológiai szorzójaqcH korrekciója
– ha egy 1,0 m-nél hosszabb szakaszon qc15 MPa, akkor qcH=15 MPa legyen,
(ez egyben qs 120 kPa korlátozást is jelent)
– ha egy 1,0 m-nél rövidebb szakaszon qc 12 MPa, qcH=12 MPa legyen,
– ha a szondázás terepszintje magasabban volt, mint lesz az üzemi állapotban, s ezért a függőleges hatékony feszültség valamely mélységben zc’-ről zH’-ra csökken, akkor a figyelembe vehető szondaellenállás qcH=qcH·(zH’/zc’) legyen
cIIIcIIcI
bb qqq
sq22
1Szemcsés
talaj esetén
Talp-ellen-állás
2
qqq c2c1
c
qc1
A talp alatti a-b-c pálya qc értékeinek átlaga arra a 0,7D<t< 4,0D mélységre számítva, mely a legkisebb értéket adja. (Összegzeni kell a pl. 2 cm-enként mért qc-értékeket a talptól (a) indulva és lefelé haladva a választott t mélységig (b), majd onnan a minimumok vonalán felfelé haladva a talpig (c), s az összeget osztani kell a 2t hosszal. A minimumok vonalát úgy kell megállapítani, hogy alulról b-től elindulva mindig csak az addiginál kisebb értéket szabad számításba venni, azaz csak a csökkenő qc-értéket, a növekvőket nem.) qc2
A talp feletti c-e pálya qc értékeinek átlaga a 8,0D magasságra számítva. (Összegzeni kell a pl. 2 cm-enként mért qc-értékeket a talptól (c) indulva a minimumok vonalán felfelé felfelé haladva a 8,0D magasságig (e), s az összeget osztani kell a 8,0D hosszal. A minimumok vonalát úgy kell megállapítani, hogy alulról c-től elindulva mindig csak az addiginál kisebb értéket szabad számításba venni, azaz csak a csökkenő qc-értéket, a növekvőket nem. Az extrém kicsi, egyedi qc-értéket (’X’) figyelmen kívül kell hagyni, ha homokról van szó, de ezek is számításba veendők agyag esetében.
qc
t
z mélység
Talpellenállás
Statikus szondadiagram
Cölöpök kötött talajbeli fajlagos palástellenállásait a statikus szonda csúcsellenállásából adó
talajtípus CPT-csúcsellenállás
qc MPa
szorzós = qs / qc
qc > 3,0 < 0,030
1,0 < qc < 3,0 < 0,020 agyag
qc < 1,0 < 0,050
iszap < 0,025
tőzeg 0
Kötött talajok fajlagos cölöpellenállási értékei a cu drénezetlen nyírószilárdságból
Talajkiszorítással
készülő cölöpre
1
us c
c150q
1
us c
c180q
Talajhelyettesítéssel készülő cölöpre
Palástellenállás Talpellenállás
ub c9q
ub c7,5q
qc= a stat. szonda csúcsellenállása
kt
cu N
qc
Iszap, sovány agyag Nkt = 12-12Közepes agyag Nkt= 15-16Kövér agyag Nkt=17-18
C1 = 1 MPa
palást-ellenállás
Vert cölöpök q s fajlagos palástellenállásának számítása kötött talaj esetén
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
0 50 100 150 200 250
drénezetlen nyírószilárdság c u kPa
adhézióstényező
u=q s/c u
Gwizdala
Viggiani
Tomlinson
Lehane
API
Peck
Woodward
Fleming
ME 15005/2
ME-mod
q s = u · c u
Fúrt cölöpök q s fajlagos palástellenállásának számítása kötött talaj esetén
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
0 50 100 150 200 250
drénezetlen nyírószilárdság c u kPa
adhéziós
tényező
u=q s/c u
Gwizdala
Viggiani
Tomlinson
Lehane
Stas és Kulhavy
DIN 1054
Kerisel
Reese
ME 15005/2
q s = u · c u
qs = a ∙ cu
DIN 1054fúrt cölöpök fajlagos cölöpellenállásainak
tapasztalati értékei
fúrt cölöp szemcsés talajban
talpellenállás karakterisztikus értéke
qb,k MPa
ha az átlagos CPT-csúcsellenállás qc MPa
relatív süllyedés
s/D
10 15 20 25
0,02 0,70 1,05 1,40 1,75
0,03 0,90 1,50 1,80 2,25
0,10 = sg 2,00 3,00 3,50 4,00
talpnövelés esetén 75 % redukció
fúrt cölöp kötött talajban talpellenállás
karakterisztikus értéke qb,k MPa
ha a drénezetlen nyírószilárdság cu MPa
relatív süllyedés
s/D
0,10 0,20
0,02 0,35 0,90
0,03 0,45 1,10
0,10 = sg 0,80 1,50
talpnövelés esetén 75 % redukció
átlagos CPT-
csúcsellenállás qc MPa
fúrt cölöp szemcsés talajban
palástellenállás karakterisztikus értéke
qs,k MPa
0 0,00
5 0,04
10 0,08
> 15 0,12
a drénezetlen nyírószilárdság
cu MPa
fúrt cölöp kötött talajban
palástellenállás karakterisztikus értéke
qs,k MPa
0,025 0,025
0,100 0,040
> 0,200 0,060
DIN 1054vert cölöpök fajlagos cölöpellenállásának tapasztalatai értékei
Tapasztalati adatok a cölöpteherbírásra
Statikuscölöppróbaterhelések
Próbaterhelési rendszerek
STATNAMIC
A terhelőerő időbeli változása
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00
idő t óra:perc
terh
elő
erő
F
kN
A süllyedés időbeli alakulása
0
5
10
15
20
25
30
10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00
idő t óra:perc
sülly
edés
s
m
m
A terhelő erő és
a süllyedés kapcsolata
0
5
10
15
20
25
30
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
terhelő erő F kN
sülly
edés
s
mm
Próba-terhelési
görbe
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
terhelő erő F kNsü
llyed
és s
m
m
Próba-terhelési
görbe0
10
20
30
40
50
60
70
80
0 1000 2000 3000 4000 5000
terhelő erő F kN
sülly
edés
s
mm
Próba-terhelés
értékeléseterhelő erő
Q
süllyedés s
Rb Rs Rt
0,02D
0,10D
talp-elelnállás
palást-ellenállás
cölöp-ellenállás
Cölöppróbaterhelés EN ISO 22477/1
• talajvizsgálat nem távolabb 5,0 m-nél és legalább 5,0 m-re a talp alá
• osztott cölöp is, de csak Oesterberg-cella (?)
• minimális „tiszta” távolság a horgonycölöpöktől 3D vagy 2,5 m
• 10 % tartalék az ellentartásban
• 0,01Pmax és 0,01 mm mérési pontosság
• Belső erőeloszlás mérésére több módszert ajánl
• 8 lépcső közbenső tehermentesítés nélkül
• cölöpkészítés utáni idő:
– szemcsés talaj 5 nap,
– kötött talajban 3 hét fúrt, 5 hét vert cölöpre
• terhelés 0,25 mm/5perc, de min. 60 perc, legalább 2Rc-ig
• sokféle görbét kell megadni: F-s, F-t, s-t, s-lgt, F-ay, Fs-s, Fb-s, F(z)-t, Fsi-s
• szabad korrigálni az F-s görbét hosszabb időtartamra
• szabad extrapolálni nagyobb süllyedésre
• s=D/10-nél törési állapot
• kúszási erő értelmezése (ay erőteljes áltozása)
Dinamikus próbaterhelés
Dinamikus próbaterhelés• Módszerek
dinamikus próbaterhelés (alakváltozás- és gyorsulásmérés)
modellillesztéssel (signal matching, CAPWAP) 1,35
közvetlen számítással (hullámegyenlet, CASE) 1,60
verési képlet (elmozdulásmérés)
kvázi-rugalmas behatolás mérésével 1,75
kvázi-rugalmas behatolás becslésével v. elhanyagolásával 1,90
• Kalibrálás statikus próbaterheléssel
ugyanazon cölöptípuson
hasonló hosszal és keresztmetszettel
hasonló talajban
• Az eredmény megbízhatóságát növeli
kellő ütőhatás (2-10 t)
elég nagy elmozdulás (10-50 mm)
hosszabb erőhatás (5-100 ms)
• Alkalmazás
terv igazolására
próbaveréshez
teherbírás egyenletességének igazolására
Dinamikus próbaterhelés
feldolgozása CAPWAP-módszerrel
k D
max
max
smax sk
qs,din = k ∙ s + D ∙ (ds/dt)
ha s < smax
qs,din = max + D ∙ (ds/dt)
ha s > smax
qs,stat = qs,din – D ∙ (ds/dt)
(a talpra hasonló értékelés)
3 paraméteres talajmodell
rétegenként a paláston
+
a talpon
N réteg esetén 3N ismeretlen meghatározása abból, hogy a mért jelet adja vissza a modell.
Verési képletek
(Hiley, DELMAG, Dán, Holland)
1 és 2 hatékonysági tényezők
• Mgh ütési energia• Q verési ellenállás
• sr kvázi-rugalmas behatolás
• sm maradó behatolás
mr sQsQ2
1hgM 21
CFA cölöpök agyagban – a statikus és dinamikus próbaterhelés összevetése
din stat stat / din din stat stat / din din stat stat / din
000 19,1 4859 3960 0,81 1986 1210 0,61 2873 2750 0,96
060 18,3 3185 2760 0,87 1325 760 0,57 1860 2000 1,08
178 17,0 4080 3500 0,86 1280 650 0,51 2800 2850 1,02
194 19,2 5980 4350 0,73 2650 750 0,28 3330 3600 1,08
D=80 cm átmérőjű CFA-cölöpök löszös eredetű agyagban qc=2-5 MPa CPT-csúcsellenállással
a jelű cölöpcsoport
teljes ellenállás Rt kN talpellenállás Rb kNműtárgy jele
palástellenállás Rs kNcölöp- hossz m
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000
teherbírás dinamikus mérés alapján R(din) kN
palástellenállás
talpellenállás
teljes ellenállás
0
5
10
15
20
25
30
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000
terhelés kN
sülly
edés
m
m
S-000 D-000 S-000-P D-000-P
S-060 D-060 S-060-P D-060-P
S-178 D-178 S-178-P D-178-P
S-194 D-194 S-194-P D-194-P
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000
teherbírás dinamikus mérés alapján R(din) kN
teh
erb
írás
sta
tik
us
mé
rés
ala
pjá
n R
(sta
t) k
N
palástellenállás
talpellenállás
teljes ellenállás
?
Rs(stat) = 1,00 × Rs(din)
Rb(stat) = 0,50 × Rb(din)
Rt(stat) = 0,80 × Rt(din)
megbízható adat
bizonytalan adat
?
Statikus és dinamikus próbaterhelés összevetése az M6 autópálya kapcsán
Első megállapítások
• agyagban
– palástellenállás: Ps,stat ≈ Ps,din
– talpellenállás: Pb,stat ≈ 0,5∙Pb,din
• homokban
– palástellenállás: Ps,stat ≈ Ps,din
– talpellenállás: Pb,stat ≈ 2∙Pb,din
Cölöpözési technológiák
Cölöpözési technológiák
Talajhelyettesítéses
• talajkiemelés üregkibetonozás
• talajlazulás
teherbíráscsökkenés
• lehajtáskor sem zaj, sem rezgéscsekély gépkapacitási
nehézségek
Talajkiszorításos
• egy. cölöp lehajtása, alul zárt cső lehajtása, helyének kibetonozása
• talajtömörítés teherbírásnövekedés
• lehajtáskor zaj, rezgés verés eseténgépkapacitási korlátok csavarás esetén
A cölöpanyag hasznosulása
20 cölöpözési projekt Nápoly mellett vulkáni eredetű talajokban
Talajkiszorításos cölöpk
Talajkiszorításos cölöptípusok MSZ EN 12699
Toldások
Lejuttatás
• befolyásoló tényezők: altalaj, cölöpjellemzők, verési paraméterek
• összehasonlítható tapasztalat (saját adatbázis)
• próbacölöpözés
• dinamikai számítások (hullámegyenlet)
• ellenőrzés: din,ny 0,8b din,h 0,9a,f
• minősítő paraméter: Ft / Ac (törőerő / cölöpkeresztmetszet)
• veszélyes zónák: nyomásra: kövesedett réteg, húzásra: átmenet lágy rétegbe • qc≈30-40 MPa esetén L=10-15 m hossz és ΔV=6-8 % tömörítés lehetséges • max. 0,5 m lökethossz
• 1 % kár elfogadható
• elvárt pontosság: helyzet: 0,1 m, ferdeség: 4 cm/m
• segítő módszerek: előverés, előfúrás, vésőzés, előrobbantás, öblítés
Verési adatok mérése és regisztrálása
Verési jegyzőkönyv
Termékfejlesztési irányok
• Méretválaszték növelése D=12-60 cm, 18*18 - 55*55 cm
• Üreges kialakítás 5-12 cm falvastagság
• Kónikus alak1,5 ° kúpszög
• Előfeszítés 4-6 MPa
• Magas betonminőség C25-55
• Speciális anyagokextrudált beton acélhaj vasalással, öntött vas, vasalt műanyagcső
• Toldásnyomatékbírásra is
• Energiacölöpök50-1500 kW fűtés, hűtés
Simplex Simplex cölöpcölöp
elvesző fejű acélcső
helyének kibetonozása
Zárható végű levibrált acélcső
helyének kibetonozása
Franki-cölöp
ScrewSol HBM
Soletanche Bachy
Fundex-cölöpelvesző fejű lecsavart acélcső kibetonozott helye
Omega-cölöp
Talajhelyettesítéses cölöpök
Talajhelyettesítéses cölöpözéstechnológiai feladatai
• földkiemelés
• furatállékonyság biztosítása
• cölöptest készítése
betonbevitel
betontömörítés
vasalás behelyezés
FÖLDKIEMELÉS
• végtelenített spirálfúróval
• rövid spirálfúróval
• kanálfúróval (dobfúróval)
• koronával
• markolóval
• iszapolóval
• öblítő folyadékkal szivattyúzva
A FURATÁLLÉKONYSÁG BIZTOSÍTÁSA
• önmagában állékony talajban semmi
• bennmaradó talajdugóval
• fúróiszappal (bentonitos "iszappal")
• béléscsővel
• előzetes talajszilárdítással
CÖLÖPTEST KÉSZÍTÉSE• BETONBEVITEL
gravitációsan vagy pneumatikusan
betonozó tölcséren vagy fúrószáron keresztül • BETONTÖMÖRÍTÉS
csömöszölés döngölővel v.csővisszaveréssel
vibráció merülő vibrátorral v. csőmozgatással• VASALÁSBEHELYEZÉS
betonozás előtt beállítva
betonba süllyesztve (vibrálva)
Méretek, mérettűrések
Méretek
– átmérő0,3 ≤ D ≤ 3,0 m
– szélesség
wmin ≥ 0,4 m – Hossz / szélesség méretarány
L / w ≤ 6 – ferdeség
n ≥ 6 – alapfelület
A ≤ 10 m2
– átmérőarányok
Dtalp / D ≤ 2 szemcsés talaj
Dtalp / D ≤ 3 kötött talaj
Dtörzsmax / D ≤ 2
Mérettűrések
– pontraállás hibája
e ≤ 0,10 m ha D ≤ 1,0 m
e ≤ 0,1*D ha 1,0 ≤ D ≤ 1,5 m
e ≤ 0,15 m ha D ≥ 1,5 m
– irányeltérés
i ≤ 0,02 m/m ha n ≥ 15
i ≤ 0,04 m/m ha 4 ≤ n ≤ 15
A fúrási eljárások főbb szabályai • gyors legyen a fúrás
• a talp egyenletes felfekvése biztosítandó előtolás
• túlfúrás új műszakban végzett betonozáskor
• talptisztítás
• falvédelem:
– béléscső: n≤15 ferdeség esetén kötelező, víztúlnyomás, előtolás
– támasztófolyadék iránycső kell, folyadékminőség, tartalék, dugattyúhatás, n≤15 esetén tilos
– spirál-talajdugó: n≤10 esetén
folyós homok, cu≤15 kPa agyag esetén próbacölöp
földkiemelés minimalizálása
• falvédelem nélkül: d≤60 cm esetén, n≤15 esetén, szilárd talaj
Fúrt cölöpök betonminősége
• Betonminőség: C20/25 – C30/37
• Adalékanyag: dmax ≤ 32 mm és betéttávolság/4
• Cementtartalom: ≥ 325 kg/m3 (száraz betonozás)
≥ 375 kg/m3 (víz alatti betonozás)
• Víz/cement tényező: v/c 0,6
• Adalékanyag ≥ 400 kg/m3 (ha d > 8 mm)
d0,125 mm +cement ≥ 450 kg/m3 (ha d ≤ 8 mm)
• Betonkonzisztencia 460 ≤ Ø ≤ 530 (száraz betonozás)
Terülési átmérő 530 ≤ Ø ≤ 600 (szivattyú és víz alatt)
570 ≤ Ø ≤630 (betonozás zagy alatt)
• fúrás rövid spirállal szakaszos földkiemeléssel • furatvédelem nélkül• talptisztítás kanállal• vasalás beállítása• betonozás betonozócsővel
Fúrt cölöp készítéseállékony talajban
• fúrás végtelen spirállal • furatvédelem bennmaradó talajdugóval• betonozás nyomás alatt a fúrószáron át • a vasalás utólagos behelyezése
CFA-cölöp
• fúrás markoló fúróval • furatvédelem bentonitos fúróiszappal• vasalás behelyezése• betonozás betonozócsővel
Fúróiszappal fúrt cölöp
Béléscsővel fúrt cölöp
• fúrás markoló fúróval • béléscsőves furatvédelem• vasalás behelyezése• betonozás betonozócsővel
Mäsi-cölöpfúrt-injektált mikrocölöp bennmaradó acélcsővel
GEWI-cölöp
fúrt mikro-cölöp
Integritásvizsgálat
Izotópos mérés Dinamikus vizsgálat