![Page 1: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/1.jpg)
![Page 2: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/2.jpg)
SADRŽAJ
FUNKCIJA DIZNE I OSNOVNI PRINCIPI RADA
PROTOK DVOFAZNOG FLUIDA KROZ DIZNU
JEDNOFAZAN PROTOK TEČNOSTI I GASA KROZ DIZNU
![Page 3: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/3.jpg)
FUNKCIJA DIZNE I OSNOVNI PRINCIPI RADA
Osnovne funkcije dizne su:
smanjenje pritiska na površini i povećanje sigurnosti rada,održavanje konstantne prognozirane proizvodnje,održavanje programirane depresije i sprečavanje iznoš. peska,održavanje optimalnih uslova proizvodnje,sprečavanje stvaranje konusa vode ili gasa iregulacija i održavanje stabilnosti rada bušotina.
Prema konstrukcionim karakteristikama i načinu podešavanja otvora dizne koriste se dva osnovna tipa:
sa promenljivim podešavajućim otvorom (regulacione dizne)sa konstantnim prečnikom otvora (fiksne dizne)
![Page 4: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/4.jpg)
FUNKCIJA DIZNE I OSNOVNI PRINCIPI RADA
Protok
Sedište
Prigušnica
Telo dizne
Ručni regulatorprotoka
Fiksna diznaRegulaciona dizna sa igličastim ventilom
Dizna se pravi od čvrstog materijala koji je otporan na eroziju i na ulazu može biti blago zaobljena. Ukupna dužina dizne je obično 15-20 cm, ali može biti i svega 5cm. Prečnici otvora su veličine od 1.5 mm do do 10 mm. Podešavajuća dizna omogućava postepenu promenu veličine otvora. Najčešći tip podešavajuće dizne je igličasti ventil, koji se kalibriše tako da reaguje na efektivni otvor. Drugi tip podešavajuće dizne je kružna fiksna dizna, prikazana na sledećoj slici Ova dizna se sastoji od dva kružna diska od čvrstog materijala, od kojih svaki ima po par prigušnica.
![Page 5: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/5.jpg)
FUNKCIJA DIZNE I OSNOVNI PRINCIPI RADA
Položaj dizne
Zatvoren Prigušen Otvoren
Rotacioni disk
Fiksni disk
Prigušnica
Ručni regulatorprotoka
Kružna regulaciona dizna
![Page 6: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/6.jpg)
FUNKCIJA DIZNE I OSNOVNI PRINCIPI RADA
Zone vrtloženja
Zona redukcijeprotoka
Zona kontrakcijeprotoka
Zona povećanjaprotoka
Režim protoka u fiksnoj dizni
Ukupni nepovratni gubici energije strujanja posledica su:•Trenja kroz diznu i u delu oko nje,•Turbulencije u blizini ulaza i izlaza dizne,•Sporih vrtložnih strujanja između mlaza i zida cevi u zoni kontrakcije mlaza i•Naglog širenja strujanja na izlazu iz dizne
![Page 7: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/7.jpg)
FUNKCIJA DIZNE I OSNOVNI PRINCIPI RADA
2
vfP
*
LLfcht
Ukupni pad pritiska koji uključuje efekte kontrakcije mlaza i promenu kinetičke energije strujanja jednak je:
Koeficijent trenja pri protoku fluida kroz diznu zavisi od odnosa površina poprečnog preseka dizne i cevovoda i protoka. Određuje se eksperimentalno ili na osnovu praktičnih merenja na polju.
-brzina tečnosti pri jednofaznom protoku usled efekta prigušenja
AC
q = v
chCch
k,L
Ccch-koeficijent kontrakcije mlaza
![Page 8: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/8.jpg)
Izlazni pritisak, P2
Masen
i p
roto
kPodkritični protok
Kritični protok
Regulisanje protoka kroz diznu promenom odnosa pritiskaiza i ispred dizne
Pri početnim uslovima regulacioni ventil je zatvoren, a pritisci iza i ispred dizne su jednaki (P2=P1). Održavanjem konstantnog pritiska ispred dizne kontrolni ventil se postepeno otvara, što kao poseldicu ima smanjenje pritiska iza dizne i povećanje protoka gasa. Povećanjem p2 protok se postepeno stabilizuje dok konačno ne dostigne konstantnu vrednost, što predstavlja maksimalan protok koji se pri datom pritisku P1 može ostvariti kroz diznu. Odnos c = P2/P1, na početku ravnog dela, naziva se kritični odnos pritiska. Ako je P2/P1 veći od kritičnog odnosa, protok se vrši u nestabilnim podkritičnim uslovima.
![Page 9: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/9.jpg)
JEDNOFAZAN PROTOK TEČNOSTI KROZ DIZNU
P1,v1,1 P2,v2,2DchDp g2
vP
g2
vP 2
2
2
2
2
1
1
1
2211f AvAvq Jednačina kontinuiteta
Bernulijeva jednačina
L
21
4
p
ch
2
PPg2
D
D1
1v
Brzina strujanja tečnosti iza dizne
L
21
4
p
ch
Dch2
PPg2
D
D1
Cv
Cfch-Koeficijent protoka tečnosti kroz diznu
CDch-Koeficijent isticanja dizne L
212
chCchL
PPDC48.85q
Protok jednofazne tečnosti kroz diznu
![Page 10: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/10.jpg)
JEDNOFAZAN PROTOK TEČNOSTI KROZ DIZNU
Koeficijent protoka kroz diznu
![Page 11: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/11.jpg)
Korišćenjem prvog principa termodinamike i jednačine stanja zaizentropsku promenu dobija se dobro poznata jednačina Saint Venant-a za proračun brzine isticanja idealnog gasa iz dizne:
1
1
212 P
P1
1
P2v
PROTOK GASA KROZ DIZNU
1
1
2
2
1
2
g1g
Dch12chgst P
P
P
P
1ZTM
1CPD249488q
Na osnovu masenog protoka i jednačine stanja dobija se jednačina za proračun protoka gasa kroz diznu.
1
c
c1
2
1
2
P
P
uslov kritičnog protoka:
![Page 12: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/12.jpg)
mm yCP88.2494
ZTMqD
Dch1
g1gg
ch
PROTOK GASA KROZ DIZNU
Jednačina za izbor potrebnog prečnika dizne:
gde je y:
1
1
2
2
1
2
P
P
P
P
1y
![Page 13: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/13.jpg)
PROTOK DVOFAZNOG FLUIDA KROZ DIZNU
2P
1P
2h
1h
2v
1v
2w
1wf 0dwdvvdhgdpV
Bilans energije pri protoku dvofaznog fluida kroz diznu jednak je:
2
1
1
21L
n
1n
1
21L1f2 P
P1PV2
P
P1PVV
1n
n2v
Brzina smeše na izlazu iz dizne:
sec/kgv
vACq
1
2chDchm
L
L1f
V
VVT,PR
n
1
1
2
2
1
1
2n
1n
2
n
2
1
1
L
Dch
m
P
PT,PR1
P
P1
1Pl
P1
1n
T,PR
P2
V
AC
q
12
1
Zamenom jednačina
U prethodnu jednačina dobija se:
cp -specifična toplota smeše pri konstantnom pritisku cv -specifična toplota pri konstantnoj zapremini
c -stvarna specifična toplota smeše
![Page 14: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/14.jpg)
Kako se kritični protok kroz diznu javlja kada je:
0d
dq
0
d
dq
P
Pc
1
2
pri
c – kritični odnos pritisaka iza i ispred dizne
Izraz za protok nafte kroz diznu (korelacija Ashford-a):
wo/woo1s11
2
1
wo/wsoo1s11
o/wo
1
2
chDcho
FR0012174.0P43.159RRZT
FR0012174.0P8746.216RRZT
FB
PDC8907.8q
PROTOK DVOFAZNOG FLUIDA KROZ DIZNU
izračzračuq
merenoqC
f
fDch Koeficijent isticanja dizne
![Page 15: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/15.jpg)
PROTOK DVOFAZNOG FLUIDA KROZ DIZNU
Podkritičan protokPritisak, P2
Kritičan protok
Odnos pritiska, P2 /P1
Brz
ina p
roto
ka s
meše k
roz d
izn
u,
m/s
ec
za
Brzina protoka smeše gasa i nafte kroz diznu u funkciji P2/P1
![Page 16: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/16.jpg)
PROTOK DVOFAZNOG FLUIDA KROZ DIZNU
Od
no
s k
riti
čn
og
pri
tiska P
2 /P
1
Odnos protoka gas-tečna faza
Granice kritičnog i podkritičnog protoka prema različitim autorima
![Page 17: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/17.jpg)
PROTOK DVOFAZNOG FLUIDA KROZ DIZNU
Opšti oblik modela za proračun potrebnog pritiska ispred dizneda bi se protok odvijao u kritičnim uslovima je:
C
ch
B
po
1 D
RqAP
Konstante A, B, C u opštoj jednačini protoka dvofazne smeše kroz diznu
KONSTANTEKORELACIJA
A B CGilbert 1.950 0.546 1.880Ros 2.816 0.500 2.000Baxendell 1.787 0.546 1.930Achong 0.895 0.650 1.880Pilehvari 4.940 0.313 2.110
![Page 18: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/18.jpg)
PROTOK DVOFAZNOG FLUIDA KROZ VIŠESTRUKU DIZNU
C
ch
B
p
D
L
1 A
RqAP
4664.0
ch
3955.0
p
5917.0
L
1 A
Rq31.2P odnosno:
Na osnovu regresione analize podataka merenja opšti oblik modela je modikovan za potrebe proračuna kroz višestruke dizne.
Proračun maksimalne brzine zahteva korišćenje iterativnog postupka. Postupak modeliranja je:
•Pretpostavi se protok qL.•Korišćenjem pretpostavljene brzine protoka u koraku (1) izračuna •se brzina u dizni i pad pritiska usled povećanja brzine protoka •korišćenjem jednačine Bernoulli-ja.•Izračunaju se gubici pritiska usled kontrakcije linije strujanja. •Izračunava se ukupan pad pritiska i pritisak u dizni Pt.•Ako je izračunati pritisak veći od parnog pritiska tečnosti, •pretpostavljeni pad pritiska u koraku (1) mora se povećati. Ako je •Pt manji od parnog pritiska, pretpostavljeni protok treba smanjiti.•Kada je izračunati pritisak u dizni Pt jednak parnom pritisku, •dolazi do pojave prigušenja i kritičnog protoka tečnosti.
![Page 19: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/19.jpg)
Pretpostaviti qL
Proračun pada pritiskausled povećanja pritiska
Izračunavanje ukupnogpada pritiska u dizni pt
Pt parnogpritiska tečnosti
Povećati q L
Povećati q LPt < parnog
pritiska tečnosti
PROTOK DVOFAZNOG FLUIDA KROZ DIZNU
Algoritam za izračunavanje pada pritiska kroz diznu
![Page 20: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/20.jpg)
PROTOK DVOFAZNOG FLUIDA KROZ DIZNU
Izračunati v L*
PretpostavitiP2+0.5 P1
Izračunati P t (jed.7.47) ilipretpostaviti Pt=P2
Proračun fizičkih karakteristika gasa itečnosti pri P t
Yg i YL
Brzina zvuka u gasu vg* (jed. 7.42)
Kritična brzina v TP* (jed. 7.48)
Maseni protokqm
P2 iz korekcija zapodkritični protok
(P2IZR – P2PRT) P2PRT = P2IZR
Proračun kritične brzine pri dvofaznom protoku
![Page 21: REGULACIJA I KONTROLA RADA NAFTNIH I GASNIH BUŠOTINA](https://reader033.vdocuments.mx/reader033/viewer/2022061600/56814a86550346895db79940/html5/thumbnails/21.jpg)
MODEL BEZDIMENZIONALNIH PARAMETARA ZA ODREĐIVANJE KRITIČNE BRZINE PROTOKA
8.1d
657.0
1
19.3
1p49.3
pgl NR1
1NN263.0N
Bezdimenzionalan protok tečnosti je definisan relacijama:
5.0
1Lchd
gDN
Bezdimenzionalni prečnik dizne
5.0
1L1P1P g
1PN
Bezdimenzionalni pritisak ispred dizne
1L
1gN
Bezdimenzionalni odnos gustina
25.0
5
35
LL
5
gl
gq1042.6N