Çelik yapı bilgisi

ÇELİK ENDÜSTRİ YAPISI Çatı Sisteminin Boyutlandırılması Bölüm:1

1.1 Ön Dizayn

• Proje Sınırlamaları: Aşık Açıklığı: 5 m Yapı Toplam Boyu: 45 m Yapı KolonYüksekliği: 7 m Kafes Kiriş Açıklığı: 20 m Malzeme: St. 37 Çatı Kirişi Türü: Trapez

• Yapıya Ait Özellikler: Yer: 1. Derece deprem bölgesi Zemin: Z3 Çatı Örtüsü: Çift kat eternit Duvar: 1 tuğla kalınlıklı duvar Denizden Yükseklik: ≤ 200 m

• Kafes Kiriş Yüksekliğinin Belirlenmesi: Kafes kiriş yüksekliği ekonomik nedenlerden dolayı açıklığın yedi ila ondabiri arasında bir değer

alır. Genellikle bu değer açıklığın sekizde biri olarak seçilir. Projede belirtilen 20 metrelik açıklık için uygun görülen kafes kiriş yüksekliği açıklığın onda biri olan 1.5 metre olarak belirlenmiştir.

• Aşık Aralığının Belirlenmesi:

Bazı örtü malzemeleri için önerilen maksimum mesnetlenme mesafeleri aşağıdaki gibidir. Aşık aralığı verilen bu değerlere bağlı olarak belirlenecektir.

Malzeme Kalınlık Maksimum Aşık Aralığı

Oluklu Eternit 140 cm Trapezoidal Levha 0,7 mm 200 cm Trapezoidal Levha 0,9 mm 225 cm Ytong Çatı Plakası 10 mm 275 cm Ytong Çatı Plakası 12,5 mm 350 cm

Mahya aşığının mahya noktasından olan uzaklığı 150~200 mm arasında değişmektedir. 20

metrelik açıklık için değişik aşık aralığı sayısı dikkate alınarak belirlenen aşık aralığı değerleri aşağıdaki gibi hesaplanmıştır:

16 14 12 10 8 150 1231,25 mm 1407,14 mm 1641,67 mm 1970,00 mm 2481,25 mm 160 1230,00 mm 1405,71 mm 1640,00 mm 1968,00 mm 2480,00 mm 170 1228,75 mm 1404,29 mm 1638,33 mm 1966,00 mm 2478,75 mm 180 1227,50 mm 1402,86 mm 1636,67 mm 1964,00 mm 2477,50 mm 190 1226,25 mm 1401,43 mm 1635,00 mm 1962,00 mm 2476,25 mm 200 1225,00 mm 1400,00 mm 1633,33 mm 1960,00 mm 2475,00 mm

Yukarıdaki iki tablodan elde edilen sonuca göre aşık aralığının 140 cm olarak alınması uygun

görülmüştür. Mahya aşığının mahya noktasına olan uzaklığı ise 200 mm seçilmiştir.

1

1.2 Yük Analizi

Yapıya ait özellikler dikkate alınarak ve TS 498 kullanılarak, yük analizi için gerekli olan aşağıdaki değerler ilgili tablolardan okunmuştur. ÖZELLİKLER

Çift kat (x2) Oluklu eternit öz ağırlığı =40 kg/m2

Arası izocamlı Çatı eğimi= 8031’50.76’’ <300

Kar yükü hesap değeri Pk= m.Pko=1x75= 75 kg/m2

m= 1

Rüzgar Şiddeti gr= 80 kg/m2 Yapı yüksekliği= 8.5 m

Yük analiz şeması aşağıdaki gibi düzenlenmiştir: Çatı örtisi öz ağırlığı……………………….. 40 kg/m2 (Y.D.) Aşıklar öz ağırlığı..………………………… 10 kg/m2 (Y.D.)

∑ g1= 50 kg/m2 (Y.D.)

Makaslar öz ağırlığı. ………………………. 15 kg/m2 (Y.D.)

∑ g2= 65 kg/m2 (Y.D.)

Kar yükü…………………………………… pk= 75 kg/m2 (Y.D.) Rüzgar yükü:

[E] düzleminde =[1,2xSin(8,53)-0,4]x80 pre=-18 kg/m2 (Ç.D.) [F] düzleminde =-0,4x80 prf= -32 kg/m2 (Ç.D.)

1.3 Aşıkların Hesabı

Şekilde aşık genel konumunun x-y asal eksenine göre konumu gösterilmektedir. Çatı örtüsü ve aşıkların özgül ağırlıklarından kaynaklanan q yayılı yükünün qx ve qy bileşenleri şu şekilde hesaplanır:

Veriler: α= 8,530 sinα= 0,148 cosα= 0,989 tanα= 0,15 Aşık aralığı: 1400 mm Aşık açıkığı: 5000 mm Hesaplananlar: q= (50+75)x1,4 =175 kg/m qx= 175x0,989 =173 kg/m

x

α

x

qy

qx

y

qy= 175x0,148 =26 kg/m

3

1.3.1 Profil Hesabı:

Aşıklar iki açıklıkta sürekli kiriş sistem olarak ele alınacak ve gerekli tahkikler yapıldıktan sonra en uygun profil türü seçilecektir. [NOT]: Aşağıdaki veriler MATHCAD programı kullanılarak hesaplanmış olup program yapısında kullanılan terimler içermektedir.

αçem 1.44:=t

cm2

Gergi Sayısı......... g 0:= Için;

α1Mx

Wx

My

W y

1

g 1+( )2⋅+

⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

110

⋅:= α1 2.361=t

cm2if α1 αçem≤ "OK ", "NOT OK !",( ) "NOT OK !"=

fx 2.48qx e4⋅

Ix⋅:= f y if g 0≠ 0, 2.48

q y

Iy⋅ e4⋅,

⎛⎜⎝

⎞⎠

:= f0 fx( )2 f y( )2+:= f0 3.657= cm

fx 1.568= cm f y 3.303= cm if f0e3

≤ "OK", "NOT OK ! ",⎛⎜⎝

⎞⎠

"NOT OK ! "=

Mx 1735.02

11⋅:= Mx 393.182= kgm

My 265.02

11⋅:= My 59.091= kgm

I 100 Profili Için:-------\\ Wx 34.2:= cm3 Ix 171:= cm4 qx 0.173:=kgmm

e 5:= m

W y 4.88:= cm3 Iy 12.2:= cm4 q y 0.026:=kgmm

Görüldüğü gibi sehim ve gerilme kontrolü sağlanmamaktadır. Aşıklar tek gergili olarak düzenlendiğinde ise şu sonuç çıkmaktadır:

if f0e3

≤ "OK", "NOT OK ! ",⎛⎜⎝

⎞⎠

"OK"=cmf y 0=cmfx 1.568=

cmf0 1.568=f0 fx( )2 f y( )2+:=f y if g 0≠ 0, 2.48q y

Iy⋅ e4⋅,

⎛⎜⎝

⎞⎠

:=fx 2.48qx e4⋅

Ix⋅:=

if α1 αçem≤ "OK ", "NOT OK !",( ) "NOT OK !"=t

cm2α1 1.452=α1

Mx

Wx

My

W y

1

g 1+( )2⋅+

⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

110

⋅:=

Için;g 1:=Gergi Sayısı.........

Yukarıda da görüldüğü gibi gerilme şartı sağlanmamaktadır fakat yapılan kabuller düşünüldüğünde %1’lik küçük bir fark için bu şartın sağlanmış olduğu kabul edilmiştir. Daha ekonomik bir sonuç çıkabileceği için I 80 profili içinde çift gergi kullanılarak gerekli tahkiklerin yapılması gerekir:

4

I 80 profili için her iki şartta sağlanmamıştır. Bu nedenle çatı sisteminde aşıklar, -İki açıklıkta sürekli, tek gergili olarak tertiplenecek, -Enkesitleri I 100 alınacaktır. 1.3.2 Gergi Enkesitlerinin Hesabı:

En büyük çekme kuvveti eğik gergi çubuklarında oluşur ve gerilme kontrolleri gergi çubuğunun diş dibi alanlarına göre yapılır. İki gergi halinde eğik çubukta oluşabilecek maximum çekme kuvveti:

M 10.563kg m=

e 16.9mm:= Wlev 5.29cm3:=

Levhada Kontrol:•

σ0M

Wlev:= σ0 0.22

ton

cm2= if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Kaynakta Kontrol:•

a 3mm:= Seçilmiştir.

lk1 hlev a−:= lk1 57mm=

lk2 hlev tlev− a−:= lk2 51mm=

Ik lk1 a⋅a2

e+⎛⎜⎝

⎞⎠

2⋅ lk2 a⋅ e

a2

− tlev−⎛⎜⎝

⎞⎠

2⋅+

lk1 lk2+( )3

12a⋅+ lk1 a⋅

hlev

2e−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+ lk2 a⋅hlev tlev−

2e−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+:=

Ik 43.129cm4=

W kIk

hlev

2

:= W k 1.438 10 5−× m3= σ0MW k

:= σ0 0.081ton

cm2=

if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

a 1400mm:=

n 16:= (Çatı makası üzerindeki toplam aşık sayısı)

β atane

a g 1+( )⋅⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

:= β 60.751deg=

Zmax1

cos β( )12

⋅ q ye2

⋅n 3−

2⋅⎛⎜

⎝⎞⎠

⋅:= Zmax 432.355kg=

Seçilen Gergi Enkesiti...... φ 12 Fz π0.86 1.2⋅ cm( )2

4⋅:= Fz 0.836cm2=

σ0Zmax

Fz:= σ0 0.57

ton


Mahya Levhası İçin,L 60.60.6 Seçilirse.....\\

hlev 60mm:= ex 50mm:= Z0 Zmax cos β( )⋅:= M Z0 ex⋅:=tlev 6mm:= dgergi 12mm:= Z0 211.25kg=

5

1.3.3 Mahya aşıklarında gergisiz tahkik:

Gergi çubukları mahya aşıklarına bağlanmamaktadır. Bu durumda aşağıdaki tahkikin yapılması gerekmektedir:

cm3 Iy 12.2:= cm4 q y 0.017:=kgmm

αçem 1.44:=t

cm2

Gergi Sayısı......... g 0:= Için;

α1Mx

Wx

M y

W y

1

g 1+( )2⋅+

⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

110

⋅:= α1 1.515=t

cm2if α1 αçem≤ "OK ", "NOT OK !",( ) "NOT OK !"=

fx 2.48qx e4⋅

Ix⋅:= f y if g 0≠ 0, 2.48

q y

Iy⋅ e4⋅,

⎛⎜⎝

⎞⎠

:= f0 fx( )2 f y( )2+:= f0 2.383= cm

fx 1.006= cm f y 2.16= cm if f0e3

≤ "OK", "NOT OK ! ",⎛⎜⎝

⎞⎠

"NOT OK ! "=

q0 50 75+( )1.42

0.2+⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= q0 112.5=kgm

qx q0 0.989⋅:= qx 111.262=kgm

q y q0 0.148⋅:= q y 16.65=kgm

Mx qx5.02

11⋅:= Mx 252.869= kgm

M y q y5.02

11⋅:= M y 37.841= kgm

I 100 Profili Için:-------\\ Wx 34.2:= cm3 Ix 171:= cm4 qx 0.111:=kgmm

e 5:= m

W y 4.88:=

Her iki şartta sağlanmadığı için aşağıdaki şekilde gösterildiği gibi mahya aşıkları gergilerle tutulacaktır.

6

• Mahya Levhası Hesabı:

80

50

6010

aLL 60.60.6

a

LL 60.60.6

Mahya Levhası İçin,L 60.60.6 Seçilirse.....\\

hlev 60mm:= ex 50mm:=

tlev 6mm:= dgergi 12mm:=

e 16.9mm:= Wlev 5.29cm3:=

Z0 Zmax cos β( )⋅:= M Z0 ex⋅:=

Z0 211.25kg= M 10.563kg m=


σ0 0.081ton

cm2=σ0

MW k

:=W k 14.376cm3=W kIk

hlev

2

:=

Ik 43.129cm4=

Ik lk1 a⋅a2

e+⎛⎜⎝

⎞⎠

2⋅ lk2 a⋅ e

a2

− tlev−⎛⎜⎝

⎞⎠

2⋅+

lk1 lk2+( )3

12a⋅+ lk1 a⋅

hlev

2e−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+ lk2 a⋅hlev tlev−

2e−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+:=

lk2 51mm=lk2 hlev tlev− a−:=

lk1 57mm=lk1 hlev a−:=

Seçilmiştir.a 3mm:=

Kaynakta Kontrol:•

if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σ0 0.22ton

cm2=σ0

MWlev

:=

Levhada Kontrol:•

7

1.3.4 Aşık Eklerinin Dizaynı:

Standart olarak 12 m lik boylarda haddelenen profillerin kiriş elemanı şeklinde kullanılmaları sırasında ekonomik bir çözüm sağlamak amacıyla ek yerleri yapılmıştır. Aşağıdaki şekildende anlaşılacağı üzere, Grup A olarak gösterilen ilk ek bölgesi üç açıklıkta sürekli olup B ve C iki açıklıkta süreklidir. A,B,C olarak isimlendirilen bu bölgeler değişik aralıklar boyunca şaşırtmalı olarak sıralandırılmıştır. Profil israfından kaçınmak amacıyla profillere iki farklı şekilde ek yapılmıştır. Ek yerleri aşağıdada görüldüğü gibi momentin pozitif olduğu bölgelerde yapılarak çekme gerilmelerinin alt başlıkta oluşması sağlanmış ve ek levhasının başlığın üst tarafında yapılması engellenmiştir. Rüzgarın emme etkisi örtü malzemesi ve aşıkların öz ağırlıkları toplamından küçük çıktığı için moment diyagramı aşağıdaki gibi olacaktır: [ (40+10)x0.989 =49.45 kg/m2 > |-32| kg/m2 ]

1. Aralık

Kullanılan: 12x1 + 3x1 10x2 0 Artan: 9x1 2x2 0 Gereken: 0

0 6x1 + 2x2

2. Aralık

Kullanılan: 12x1 + 3x1 10x2 0 Artan: 0 2x2 0 Gereken: 0 [12/2 =6m (Her 4 aralıkta bir)] 6x1 + 2x2

Sistemde kullanılacak toplam profil miktarı: 4x15 =60 adet I 100 profili Fire miktarı:0

= 60x12x8,32 =6000 kg

2x2

6x1 2x2

Grup: CGrup: BGrup: A

Tüm sistemi minimum profil israfı yaparak geçmek, ancak yukarıdaki diyagramda gösterildiği gibi profil kesimi yapılarak mümkün olmaktadır. İlk aralıkta A grubundan artan üç metrelik profil ikinci aralıkta kullanılmakta, yine ikinci aralıkta C grubu için gerekli olan altı metre boyundaki profil ise oniki metrelik tek bir profili eşit iki parçaya bölerek elde edilmektedir. Böylece dört aralığı, ekstra bir profili iki eşit parçaya bölerek hiç fire vermeden geçmek mümkün olmaktadır. Toplam boydan boya geçilecek aşık sayısı 8x2 =16 .mod. 4 =0 olduğuna göre sistemi bu şekilde hiç fire vermeden geçmek mümkün olmaktadır.

8

1.3.5 Aşık Eklerinin Hesabı:

Genel Veriler:

α çem 1.44 t

cm2Q 0.173 t

τ kem 1.25 t

cm2lkg2 6.5 cm

140.60.6

3

70 70

lkg2=

65

I 100 Çubuk

Verileri:

Ix 171 cm4 bbas 5 cm

tbas 0.68 cmWx 34.2 cm3

tgov 0.45 cm

Ek Levhası Verileri:

blev 7:= cm

tlev 0.6:= cm

cm if lkb 1.5 a1⋅≥ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

if lkb 10 a1⋅≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

lkb2 lkb 10⋅ a1+:= lkb2 68.28= mm

lbl 2 lkb2⋅:= lbl 136.56= mm

Gövde Küt Kaynağında Kontrol:

agov tgov:= agov 0.45= cm lkg lkg2 2 agov⋅−:= lkg 5.6= cm

τkgQ

agov lkg⋅:= τkg 0.069= if τkg τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

σkgMek

Ix

lkg

2⋅:= σkg 0.806= if σkg 0.81≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Mek Wx αçem⋅:=

Mek 49.248= tcm

Çekme Başlığı Kontrolleri:

Fbas b bas tbas⋅:= Fbas 3.4= cm2

Flev blev tlev⋅:= Flev 4.2= cm2 if Flev Fbas≥ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

PbasMek

WxFbas⋅:= Pbas 4.896= t

Kaynak dikişi kalınlığı: 0.7 10⋅ tlev⋅ 4.2= mm

a1 3:= mm seçildi if blev b bas 2 0.25⋅ a1⋅+≥ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

lkbPbas

2 a1⋅ 0.1⋅ τkem⋅:= lkb 6.528=

9

1.4 Çatı Makaslarının Hesabı

İlk olarak yük analizinden elde edilen sonuçlara göre düğüm noktası kuvvetleri hesaplanacaktır.

[Pg ] Öz ağırlık yüklemesi = 65x1,40x5,0 = 455 kg

[Pg’] Mahya noktasında öz ağırlık yüklemesi = 65x1,60x5,0 = 520 kg

[Pk] Kar yüklemesi = 75x1,40x5,0 = 525 kg

[Pk’] Mahya noktasında kar yüklemesi = 75x1,60x5,0 = 600 kg

[Pre] E düzleminde rüzgar yüklemesi 0,5989,040,118 xx−= = -128 kg

[Pre’] Mahya noktasında E düzleminde rüzgar yüklemesi

0,5)20,0240,1(

989,0118 xxx +−= = -82 kg

[Prf] F düzleminde rüzgar yüklemesi 0,5989,040,132 xx−= = -227 kg

[Prf’] Mahya noktasında F düzleminde rüzgar yüklemesi

0,5)20,0240,1(

989,0132 xxx +−= = -146 kg

∗Yüklemeler aşağıda gösterildiği gibi yapılmış olup SAP 2000 Programı kullanılarak çubuk kuvvetleri hesaplanmıştır.

Rüzgar yüklemesi

Yarım kar yüklemesi

Öz ağırlık yüklemesi

Kar yüklemesi

∗ SAP 2000 girdi ve çıktı dosyası için bkz. [EK_1].

10

1.4.1 Çubuklarda Gerilme Kontrolleri: • ÜST BAŞLIK İçin:………….\\

SEÇİLEN PROFİL80.80.8

Lprof 161.8 cm Iprof 72.3 cm4 hprof 80 mm σ çem 1.44 ton

cm2

N 20.502ton i1 1.55 cm tprof 8 mmτ kem 0.9 ton

cm2Skx 161.8 cm Fprof 12.3 cm2 tlev 10 mm

σ kem 0.9 ton

cm2Sky 161.8 cm eprof 2.26 cm m 2

X-Y eksenindeki atalet momentleri:

Ix 2 Iprof.

Iy 2 Iprof. 2 Fprof

.tlev

2eprof

2

. Iy 331.993 cm4=

ixIx

2 Fprof.

ix 2.424 cm= λ x

Skx

ixλ x 66.736=

iyIy

2 Fprof.

iy 3.674 cm= λ y

Sky

iyλ y 44.043=

λ 4 if λ x 100>λ x

2, 50, S1 if

Lprof

3λ 4 i1

.<Lprof

3, λ 4 i1

.,

Bağ levhası sayısı:

adet if mod ceilLprof

S1

2, 1 ceilLprof

S1

, ceilLprof

S1

1, adet 3= S1

Lprof

adetS1 539.333 mm=

λ 1

S1

i1λ 1 34.796= if λ 1 λ 4 "OK", "NOT OK !", "OK"=

13

σ 1w N.

2 Fprof.

σ 1 1.2 ton

cm2= Gerilme Kontrolü: if σ 1 σ çem "OK", "NOT OK !", "OK"=

λmax Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=

Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:

Q2 Fprof σ çem

..

80Q 0.443 ton=

e0 2 eprof. tlev e0 5.52 cm=

Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05

e0

i120. Q., Q 0.443 ton=

TQ S1.

e0

T 4.326 ton=

amax 0.7 min t( ). aminm 3 mm

amax 5.6 mm= a0 3 mm Seçilmiştir.

hlev 6 a0. hprof hlev

ceil hlev 100.

100hlev 100 mm=

FkT

τ kem

Fk 4.807 cm2=

lh1

Fk

2 a0.

lh1 80.118 mm=

l1 lh1 2 a0. l1 86.118 mm=

Llev l1 6 a0

Llev

ceil Llev 100.

100Llev 11 cm=

ALT BAŞLIK İçin:-------\\ Sk 580 cm Seçilen Kesit: L.80.80.8

Omax 20.758 t F 12.3 cm2 iy 2.42 cm

t

cm2λ max

Sk

iyλ max 206.612= σ

Omax

2 F.σ 0.844=

Gerilme Kontrolü: if σ 1.44 "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

λ Kontrolü: if λ max 250 "OK", "NOT OK !", "OK"=λ

14

• V1,V9 Dikmeleri İçin:……\\


Lprof 50 cm Iprof 11 cm4 hprof 50 mm σ çem 1.44 ton

cm2

N 6.93 ton i1 0.98 cm tprof 5 mmτ kem 0.9 ton

cm2Skx 50 cm Fprof 4.8 cm2 tlev 10 mm

σ kem 0.9 ton

cm2Sky 50 cm eprof 1.4 cm m 2


Ix 2 Iprof.

Iy 2 Iprof. 2 Fprof

.tlev

2eprof

2

. Iy 56.656 cm4=

ixIx

2 Fprof.

ix 1.514 cm= λ x

Skx

ixλ x 33.029=

iyIy

2 Fprof.

iy 2.429 cm= λ y

Sky

iyλ y 20.582=

λ 4 if λ x 100>λ x

2, 50, S1 if

Lprof

3λ 4 i1

.<Lprof

3, λ 4 i1

.,



S1

2, 1 ceilLprof

S1

, ceilLprof

S1

1, adet 3= S1

Lprof

adetS1 166.667 mm=

λ 1

S1


Çubukta Gerilme Kontrolü:

λ yi λ y2 m

2λ 1

2. λ yi 26.699=

λ max if λ x λ yi> λ x, λ yi, λ max 33.029= w 1.11

σ 1w N.

2 Fprof.

σ 1 0.801 ton



15


Q2 Fprof σ çem

..

80Q 0.173 ton=


Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05

e0

i120. Q., Q 0.173 ton=

TQ S1.

e0

T 0.758 ton=




ceil hlev 100.

100hlev 70 mm=

FkT

τ kem

Fk 0.842 cm2=

lh1

Fk

2 a0.

lh1 14.035 mm=

l1 lh1 2 a0. l1 20.035 mm=

Llev l1 6 a0

Llev

ceil Llev 100.

100Llev 4 cm=

• V2,V3,V4,V6,V7,V8 Dikmeleri İçin:……\\


Lprof 155 cm Iprof 11 cm4 hprof 50 mm σ çem 1.44 ton

cm2


cm2Skx 155 cm Fprof 4.8 cm2 tlev 10 mm

σ kem 0.9 ton

cm2Sky 155 cm eprof 1.4 cm m 2

16


Ix 2 Iprof.

Iy 2 Iprof. 2 Fprof

.tlev

2eprof

2

. Iy 56.656 cm4=

ixIx

2 Fprof.

ix 1.514 cm= λ x

Skx

ixλ x 102.39=

iyIy

2 Fprof.

iy 2.429 cm= λ y

Sky

iyλ y 63.803=

λ 4 if λ x 100>λ x

2, 50, S1 if

Lprof

3λ 4 i1

.<Lprof

3, λ 4 i1

.,



S1

2, 1 ceilLprof

S1

, ceilLprof

S1

1, adet 5= S1

Lprof

adetS1 310 mm=

λ 1

S1



λ yi λ y2 m

2λ 1

2. λ yi 71.215=


σ 1w N.

2 Fprof.

σ 1 0.205 ton




Q2 Fprof σ çem

..

80Q 0.173 ton=


Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05

e0

i120. Q., Q 0.173 ton=

TQ S1.

e0

T 1.41 ton=



17


ceil hlev 100.

100hlev 70 mm=

FkT

τ kem

Fk 1.566 cm2=

lh1

Fk

2 a0.

lh1 26.105 mm=

l1 lh1 2 a0. l1 32.105 mm=

Llev l1 6 a0

Llev

ceil Llev 100.

100Llev 6 cm=

V5 Dikmesi İçin:-------\\ Sk 200 cm Seçilen Kesit: L.45.45.5

Omax 4.036 t F 4.3 cm2 imin 0.87 cm t

cm2λ max

Sk

imin

λ max 151.735= σOmax

2 F.σ 1.402=



D1,D14 Diyagonelleri İçin:-------\\ Sk 148.7 cm Seçilen Kesit: L.50.50.5

Omax 13.461 t F 4.8 cm2 imin 0.98 cm t

cm2λ max

Sk

imin


2 F.σ 0.469=



18

• D2,D13 Diyagonalleri İçin:……\\



cm2



σ kem 0.9 ton



Ix 2 Iprof.

Iy 2 Iprof. 2 Fprof

.tlev

2eprof

2

. Iy 138.067 cm4=

ixIx

2 Fprof.

ix 1.969 cm= λ x

Skx

ixλ x 85.211=

iyIy

2 Fprof.

iy 3.028 cm= λ y

Sky

iyλ y 55.419=

λ 4 if λ x 100>λ x

2, 50, S1 if

Lprof

3λ 4 i1

.<Lprof

3, λ 4 i1

.,



S1

2, 1 ceilLprof

S1

, ceilLprof

S1

1, adet 3= S1

Lprof

adetS1 559.333 mm=

λ 1

S1



λ yi λ y2 m

2λ 1

2. λ yi 70.788=


σ 1w N.

2 Fprof.

σ 1 0.727 ton



19


Q2 Fprof σ çem

..

80Q 0.271 ton=


Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05

e0

i120. Q., Q 0.271 ton=

TQ S1.

e0

T 3.296 ton=




ceil hlev 100.

100hlev 90 mm=

FkT

τ kem

Fk 3.662 cm2=

lh1

Fk

2 a0.

lh1 61.04 mm=

l1 lh1 2 a0. l1 67.04 mm=

Llev l1 6 a0

Llev

ceil Llev 100.

100Llev 9 cm=

D3,D12, Diyagonelleri İçin:-------\\ Sk 167.8 cm Seçilen Kesit: L.50.50.5

Omax 2.624 t F 4.8 cm2 imin 0.98 cm

t

cm2λ max

Sk

imin


2 F.σ 0.273=



20

• D4,D5, D10,D11 Diyagonalleri İçin:……\\


Lprof 193.8 cm Iprof 11 cm4 hprof 50 mm σ çem 1.44 ton

cm2



σ kem 0.9 ton



Ix 2 Iprof.

Iy 2 Iprof. 2 Fprof

.tlev

2eprof

2

. Iy 56.656 cm4=

ixIx

2 Fprof.

ix 1.514 cm= λ x

Skx

ixλ x 128.02=

iyIy

2 Fprof.

iy 2.429 cm= λ y

Sky

iyλ y 79.775=

λ 4 if λ x 100>λ x

2, 50, S1 if

Lprof

3λ 4 i1

.<Lprof

3, λ 4 i1

.,



S1

2, 1 ceilLprof

S1

, ceilLprof

S1

1, adet 5= S1

Lprof

adetS1 387.6 mm=

λ 1

S1



λ yi λ y2 m

2λ 1

2. λ yi 89.041=


σ 1w N.

2 Fprof.

σ 1 0.347 ton



21


Q2 Fprof σ çem

..

80Q 0.173 ton=


Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05

e0

i120. Q., Q 0.173 ton=

TQ S1.

e0

T 1.763 ton=




ceil hlev 100.

100hlev 70 mm=

FkT

τ kem

Fk 1.958 cm2=

lh1

Fk

2 a0.

lh1 32.64 mm=

l1 lh1 2 a0. l1 38.64 mm=

Llev l1 6 a0

Llev

ceil Llev 100.

100Llev 6 cm=

D6,D9 Diyagonelleri İçin:-------\\ Sk 224.9 cm Seçilen Kesit: L.50.50.5

Omax 2.285 t F 4.8 cm2 imin 0.98 cm

t

cm2λ max

Sk

imin


2 F.σ 0.238=



22




cm2



σ kem 0.9 ton



Ix 2 Iprof.

Iy 2 Iprof. 2 Fprof

.tlev

2eprof

2

. Iy 138.067 cm4=

ixIx

2 Fprof.

ix 1.969 cm= λ x

Skx

ixλ x 120.809=

iyIy

2 Fprof.

iy 3.028 cm= λ y

Sky

iyλ y 78.571=

λ 4 if λ x 100>λ x

2, 50, S1 if

Lprof

3λ 4 i1

.<Lprof

3, λ 4 i1

.,



S1

2, 1 ceilLprof

S1

, ceilLprof

S1

1, adet 5= S1

Lprof

adetS1 475.8 mm=

λ 1

S1



λ yi λ y2 m

2λ 1

2. λ yi 87.046=


σ 1w N.

2 Fprof.

σ 1 0.515 ton



23


Q2 Fprof σ çem

..

80Q 0.271 ton=


Q Q if e0 20 i1.< 0, 0.05

e0

i120. Q., Q 0.271 ton=

TQ S1.

e0

T 2.804 ton=




ceil hlev 100.

100hlev 90 mm=

FkT

τ kem

Fk 3.115 cm2=

lh1

Fk

2 a0.

lh1 51.924 mm=

l1 lh1 2 a0. l1 57.924 mm=

Llev l1 6 a0

Llev

ceil Llev 100.

100Llev 8 cm=

24

1.4.2 Düğüm Noktalarında Kaynak Hesabı: • D1,D14 Diyagonalleri İçin:……\\

Veriler:

Profil: 50.50.5 N 13.461ton eprof 1.4 cm hprof 50 mm τ kem 1.1 ton

cm2

tlev 10 mm tprof 5 mm

Kaynak kalınlığıının belirlenmesi:



Profil ucunda kaynak dikişi yoksa:

l2 160 mm

lh2 l2 2 a0. lh2 154 mm= if lh2 15 a0

.> "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh2 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=

kay_boy 1 mm

Given a0 kay_boy. hprof eprof. a0 lh2

. eprof. kaynakboyu find kay_boy( )

kaynakboyu 59.889 mm= lh1 kaynakboyu

l1 lh1 2 a0. l1

ceil l1 1000.

1000l1 66 mm= Seçilmiştir.

lh1 l1 2 a0. lh1 60 mm= if lh1 15 a0

.> "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh1 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=

Gerilme Kontrolü:

F 2 a0. lh1 lh2

. F 12.84 cm2=

τ kNF

τ k 1.048 ton

cm2= if τ k τ kem< "OK", "NOT OK !", "OK"=

25

• D2,D13 Diyagonalleri İçin:……\\ Veriler:

Profil: 65.65.6 N 6.479 ton eprof 1.8 cm hprof 65 mm τ kem 1.1 ton

cm2






l2 130 mm

lh2 l2 2 a0. lh2 124 mm= if lh2 15 a0

.> "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh2 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=

kay_boy 1 mm




l1 lh1 2 a0. l1

ceil l1 1000.


lh1 l1 2 a0. lh1 48 mm= if lh1 15 a0

.> "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh1 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=

Gerilme Kontrolü:

F 2 a0. lh1 lh2

. F 10.32 cm2=

τ kNF

τ k 0.628 ton



Profil: 50.50.5 N 2.624 ton eprof 1.4 cm hprof 50 mm





26


l2 130 mm

lh2 l2 2 a0. lh2 124 mm= if lh2 15 a0

.> "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh2 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=

kay_boy 1 mm




l1 lh1 2 a0. l1

ceil l1 1000.


lh1 l1 2 a0. lh1 49 mm= if lh1 15 a0

.> "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh1 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=

Gerilme Kontrolü:

F 2 a0. lh1 lh2

. F 10.38 cm2=

τ kNF

τ k 0.253 ton


• D4,D5,D10,D11 Diyagonalleri İçin:……\\ Veriler:


cm2






l2 130 mm

lh2 l2 2 a0. lh2 124 mm= if lh2 15 a0

.> "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh2 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=

kay_boy 1 mm




27

l1 lh1 2 a0. l1

ceil l1 1000.


lh1 l1 2 a0. lh1 49 mm= if lh1 15 a0

.> "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh1 100 a0.< "OK", "NOT OK !", "OK"=

Gerilme Kontrolü:

F 2 a0. lh1 lh2

. F 10.38 cm2=

τ kNF

τ k 0.113 ton




cm2






l2 120 mm

lh2 l2 2 a0. lh2 114 mm= if lh2 15 a0

. "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh2 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=

kay_boy 1 mm




l1 lh1 2 a0. l1

ceil l1 1000.


lh1 l1 2 a0. lh1 45 mm= if lh1 15 a0

. "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh1 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=

28

Gerilme Kontrolü:

F 2 a0. lh1 lh2

. F 9.54 cm2=

τ kNF

τ k 0.24 ton

cm2= if τ k τ kem "OK", "NOT OK !", "OK"=



cm2






l2 130 mm

lh2 l2 2 a0. lh2 124 mm= if lh2 15 a0

. "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh2 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=

kay_boy 1 mm




l1 lh1 2 a0. l1

ceil l1 1000.


lh1 l1 2 a0. lh1 48 mm= if lh1 15 a0

. "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh1 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=

Gerilme Kontrolü:

F 2 a0. lh1 lh2

. F 10.32 cm2=

τ kNF

τ k 0.294 ton


29

• V1,V2,V3,V4, V6,V7,V8,V9 Dikmeleri İçin:……\\ Veriler:


cm2






l2 120 mm

lh2 l2 2 a0. lh2 114 mm= if lh2 15 a0

. "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh2 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=

kay_boy 1 mm




l1 lh1 2 a0. l1

ceil l1 1000.


lh1 l1 2 a0. lh1 45 mm= if lh1 15 a0

. "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh1 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=

Gerilme Kontrolü:

F 2 a0. lh1 lh2

. F 9.54 cm2=

τ kNF

τ k 0.726 ton


30

• V5 Dikmesi İçin:……\\

Veriler:


cm2

tlev 10 mm tprof 5 mm u 10 mm





l2 120 mm

lh2 l2 2 a0. lh2 114 mm= if lh2 15 a0

. "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh2 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=

kay_boy 1 mm




l1 lh1 2 a0. l1

ceil l1 1000.


lh1 l1 2 a0. lh1 45 mm= if lh1 15 a0

. "OK", "NOT OK !", "OK"=

if lh1 100 a0. "OK", "NOT OK !", "OK"=

Gerilme Kontrolü:

F 2 a0. lh1 lh2

. F 9.54 cm2=

τ kN

2 F.τ k 0.212 ton


31

1.5 Alt Başlık Eki

L80.80.8

h2

h1

L2

L1

160.100.10

560.170.10

S0 35.424ton=S0 Fprof σçem⋅:=

if Fek Fprof≥ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Fprof 24.6cm2=Fprof 2 Fprof⋅:=

Fek 30cm2=Fek h1 t1⋅ h2 t2⋅+:=

Profil Alanı Kontrolü:•

if eek eprof− t2− 3mm≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

eek 32.6mm=eek

h1 t1⋅ t2 hi+h1

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

h2 t2⋅t2

2⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

+

h1 t1⋅ h2 t2⋅+( ):=

Eksantriste Kontrolü:•

t2 10mm:=

τkem 1.1ton

cm2:=t1 10mm:=hi 4mm:=

Fprof 12.3cm2:=h2 180mm:=

σçem 1.44ton

cm2:=

eprof 22.6mm:=h1 120mm:=

PROFİL80.80.8

32

L2 500mm=L2ceil l2 100⋅( )

100:=

l2 491.055mm=l2 2 lh2⋅ 2 a0⋅+:=

lh2 241.527mm=lh2S2

2 a0⋅ τkem⋅:=

Seçilmiştira0 4mm:=amax 7mm=

aminm 3mm:=amax 0.7 t1⋅:=

S2 21.254ton=S2 S0h2 t2⋅

h1 t1⋅ h2 t2⋅+⋅:=

Yatay Ek Levhasında Hesap:•

L1 170mm=L1ceil l1 100⋅( )

100:=

l1 169.018mm=l1 2 lh1⋅ 2 a0⋅+:=

lh1 80.509mm=lh1S1

4 a0⋅ τkem⋅:=

Seçilmiştira0 4mm:=amax 7mm=

aminm 3mm:=amax 0.7 t1⋅:=

S1 14.17ton=S1 S0h1 t1⋅

h1 t1⋅ h2 t2⋅+⋅:=

Dikey Ek Levhasında Hesap:•

1.6 Üst Başlık Eki

Üst başlık eki

80.80.8

Üst başlığa gelen kuvvet basınç kuvveti olduğu için korniyerler tarafından temas ile aktarılmaktadır. Kaynak bu kuvvetin ancak % 30’unu taşıdığından kaynak hesabı yapılmayacaktır.

33

Ankastre Kolon Hesabı Bölüm:2 2.1 Yan Duvar Kolonları 2.1.1 Yük Analizi

Yükleme Durumu

VA(ton)

VB(ton)

H (ton)

Öz Ağırlık: 3.218 3.218 0

Kar: 3.713 3.713 0

Soldan Rüzgar: -1.027 -1.368 -0.078

A

Rüz

gar Öz Ağırlık

Kar

B

Öz AğırlıkKar

Rüz

gar

soldan rüzgar

sağdan rüzgar

Sağdan Rüzgar: -1.368 -1.027 -0.078

2.1.2 Yükleme Kombinezonları

Yukarıdaki yükleme durumlarının yanında kolonda kendi ağırlığı, örtü malzemesi, yatay kirişler ve stabilite bağlantılarının öz ağırlıkları nedeniyle oluşan ek kuvvetler aşağıdaki gibi hesaplanmıştır:

Özellikler:

Birim Ağırlık:

Etki Ettiği Alan/Uzunluk: Toplam Kuvvet: (kg)

Kolon Öz Ağırlığı I 380 (kabul) 84 kg/m 6.8 m 84x6.8= 571.2 Oluklu Eternit Çift kat 40 kg/m2 5x3.3 =16.5 m2 40x16.5= 660 Cam Pimapen 28.55 kg/m2 5x0.8 =4 m2 28.55x4= 114.2 Yatay Kirişler U120 (kabul) 13.4 kg/m 5x4 =20 m 13.4x20= 268 Düşey Stabilite Bağları L 50.50.5 3.77 kg/m 0.65+0.57 =1.25 m 3.8x1.25= 4.75

Σ=

1618 kg 1.784 ton

Z- Ekseni X- Ekseni Öz ağırlık Yüklemesi:

3.218+1.784 =5.002 ton

Kar Yüklemesi: 3.713 ton Rüzgar Yüklemesi: Rüzgar yayılı yükü:

-1.027 ton

-0.078 ton 0.8x0.088x5 =0.352 ton/m

Sap 2000 programı kullanılarak yukarıdaki yüklerin sisteme etkimesi sağlanmış ve aşağıdaki normal kuvvet, kesme kuvveti, moment diyagramları elde edilmiştir. Skx= 2x6.8 =13.6 m Sky= 1x3.4 =3.4 m

34

1.Yükleme Durumu Öz Ağırlık + Kar

2.Yükleme Durumu Öz Ağırlık + Kar + Rüzgar

3.Yükleme Durumu Öz Ağırlık + Rüzgar

35

2.1.3 Kesit Hesabı

Gerilme Kontrolü:σ1

N1 w⋅

Fprof:= σ1 0.365

ton

cm2=


II. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)

Fbas b t⋅ sh 2 t⋅−

2⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅13

⋅+:= Fbas 28.133cm2=

Iybast b3⋅

12:= Iybas 324.1cm4= iybas

Iybas

Fbas:= iybas 3.394cm=

σebN2

Fprof:= σeb 89.669

kg

cm2=

λxSkx

ix:= λx 107.087= ise, w 2.13:= bulunur.

σbemσçem 1.15⋅

w:= σbem 705.304

kg

cm2=

σeb

σbem0.127= σbx

M2

Wx:= σbx 882.823

kg

cm2=

λybasSky

iybas:= λybas 100.173=

cbi 1.75 1.05M2k

M2

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅− 0.3M2k

M2

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅+:= cbi if cbi 2.3≤ cbi, 2.3,( ):= cbi 1.576=

σbx1 if

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

λybas≥23

σa λybas( )2⋅

9 107⋅kg

cm2cbi⋅

−⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

σa⋅,

107 kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

λybas( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

,

⎡⎢⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎥⎦

:=

Seçilen Profil..........\\I 320

h 32cm:= N1 8.71ton:= N3 3.97ton:= Skx 13.6m:=

b 131mm:= N2 7.69ton:= M3 7.61ton m⋅:= Sky 3.4m:=

Fprof 77.8cm2:= s 11.5mm:= M2 7.61ton m⋅:= M3k 1.77ton m⋅:=t 17.3mm:=

Wx 782cm3:= M2k 1.77ton m⋅:=ix 12.7cm:=σa 2400

kg

cm2:= σçem 1.44

ton

cm2:=

Ix 12510cm4:= iy 2.67cm:=

I. Durum İçin: (Sadece Normal Kuvvet)

λxSkx

ix:= λx 107.087= λy

Sky

iy:= λy 127.341= max λ( ) 127.341= ise,

w 3.26:= bulunur.

36

σeb 46.292kg

cm2=

λxSkx


σbemσçem 1.15⋅

w:= σbem 705.304

kg

cm2=

σeb

σbem0.066= σbx

M3

Wx:= σbx 882.823

kg

cm2=

λybasSky


cbi 1.75 1.05M3k

M3

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅− 0.3M3k

M3

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅+:= cbi if cbi 2.3≤ cbi, 2.3,( ):= cbi 1.576=

σbx1 if

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

λybas≥23

σa λybas( )2⋅

9 107⋅kg

cm2cbi⋅

−⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

σa⋅,

107 kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

λybas( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

,

⎡⎢⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎥⎦

:=

σbx1 1.192 103×kg

cm2= σbx2

84ton

cm2104⋅ cbi⋅

Skyh

Fbas⋅

11000

⋅:= σbx2 3.105 103×kg

cm2=

σbx1 1.192 103×kg

cm2= σbx2

84ton

cm2104⋅ cbi⋅

Skyh

Fbas⋅

11000

⋅:= σbx2 3.105 103×kg

cm2=

Enkesit Koşulları Uygun Olmadığından,σbx2 if σbx1 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0,( ):= σbx2 3.105 103×

kg

cm2=

σbx2 0:= Alınır

σex

829 104⋅kg

cm2

λx( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= σex 722.91kg

cm2= cm 0.85:= Alınır.

Kontroller:

kontrol1 ifσeb

σbem0.15≤

σeb

σbem,

σeb

σbem

cm σbx⋅

1σeb

σex−

⎛⎜⎝

⎞

⎠max σbx1 σbx2,( )⋅

+,⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= kontrol1 0.127=

kontrol2σeb

σa 0.6⋅

σbx

max σbx1 σbx2,( )+:= kontrol2 0.803=

if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "OK"=

III. Durum İçin: (Normal Kuvvet + Moment) (TS 648-Madde 3.4)

σebN3

Fprof:=

37

bas


kg

cm2=

σbx2 0:= Alınır

σex

829 104⋅kg

cm2

λx( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= σex 722.91kg


Kontroller:

kontrol1 ifσeb

σbem0.15≤

σeb

σbem,

σeb

σbem

cm σbx⋅

1σeb

σex−

⎛⎜⎝

⎞


+,⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= kontrol1 0.066=

kontrol2σeb

σa 0.6⋅

σbx



Yukarıdaki hesaplamalardanda anlaşılacağı gibi I320 profilinin kullanılmasıyla tüm yükleme durumları için gerekli şartlar sağlanmaktadır. Kolon profili olarak I320 seçilmiştir. 2.1.4 Kolon Üst Ucu Mesnet Detayı

42

8

r =80

mm

l =10 cm100 mm

A 8.71 ton l 10 cm s 100 mm

Mesnet Parçası Eğrilik Yarıçapı:

r 8.68 Al

. r 7.56= r 80 mm alınmıştır

h1 r r2 s2

2h1 17.55 mm=

h2 50 mm h1 h2 32.45 mm=

38

Temas Gerilmesi Kontrolü:

bi 2 50 mm 10 mm( ). bi 120 mm=

Ft 12 cm 1.37. cm 10 cm 1.37 cm( ) 1 cm.

Ft 25.07 cm2=

σAFt

1 ton. σ 0.347 ton

cm2= if σ 1.1 ton

cm2"OK", "NOT OK !", "OK"=

Kolon Nervürleri Hesabı:

An 12

AFt

. 10 1.37( ). 1. ton cm2. An 1.499 ton=

τ kAn

2 0.3 cm. 15 cm 2 0.3 cm.( ).τ k 0.174 ton

cm2= if τ k 1.1 ton

cm2"OK", "NOT OK !", "OK"=

2.1.5 Ankastre Kolon Ayağı

ZD

M

T

N

Veriler: N 8.71 ton

T 2.32 ton

M0 7.61 ton m.

bkolon 131 mm

hkolon 320 mm

I320

1015

075

M28

5

5

33

80-80

80-80

650.350.30

650.270.10

M24M24

M24

M24

M24

M24

M24

M24

650

350

e1 100 mm

t1 10 mm

tguse 10 mm

a2 5 mm

akaynak 5 mm

τ em 1.1 ton

cm2

σ em 1120 kg

cm2

σ çem 1.440 ton

cm2

pem 550 ton

m2BS 20( )

39

min t1 tguse,( ) 10mm=

m 1:=d1floor d1 1000⋅( )

1000:= d1 21mm=

d1 24mm:= için, adet 3:=

Fzπ 0.86 d1⋅( )2⋅

4:= Fz 3.346cm2=

σzZ

adet Fz⋅:= σz 1089.41

kg

cm2= if σz σem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Taban Levhası (t) Kalınlığı:•

cB b kolon− t1−

2:= c 10.45cm= M1 p0

c2

2⋅ 1⋅ cm:= M2

p0 B⋅

2B4

c−⋅ 1⋅ cm:=

M1 1.778 103× kg cm⋅= M2 968.77kg cm⋅=

tlevha 2.45cm 0.5− max M1 M2,( )σçem

⋅:= tlevhaceil tlevha 1000⋅( )

1000:= tlevha 29mm=

Taban Levhasının Boyutlandırılması:•

B b kolon 2 100mm⋅+:= A 650mm:= Seçilmistir

B 331mm= B 350mm:= Seçilmistir

D ve Z Kuvvetlerinin Hesabı:•

e1A2

e0−:= e1 225mm= e238

A⋅:= e2 243.75mm=

DM0 N e1⋅+

e1 e2+:= D 20.415ton= Z

M0 N e1⋅−

e1 e2+:= Z 12.054ton=

Beton Basınç Gerilmelerinin Kontrolü:•

p0D

A4

B⋅:= p0 358.953

ton

m2= if p0 pem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Ankraj Bulonlarının Kontrolü:•

d1 5 0.01⋅ min t1 tguse,( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:=

40

if σ3 σçem≤ "OK", "NOT OK ! ",( ) "OK"=σ3 0.144

ton

cm2=σ3

T2 a3⋅ sxkolon 2 a3⋅−( )⋅

:=

a3 3mm:=

T Yatay Kuvvetinin Aktarılması:•

if τk τem≤ "OK", "NOT OK ! ",( ) "OK"=τk 0.868

ton

cm2=τk

Q Sx⋅

Ix 2⋅ a2⋅:=

if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK ! ",( ) "OK"=σ0 0.274ton

cm2=

σ0max M1 M2,( )

Ixh1 tlevha− eguse−( )⋅:=

Q 20.415ton=Q if Z D< D, Z,( ):=

max M1 M2,( ) 1.551 103× kg m=

M2 170.98ton cm⋅=M2 D e2h kolon

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:=

M1 78.35ton cm⋅=M1 Z e1h kolon

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:=

Ix 1.12 104× cm4=Ix 2tguse h1( )3⋅

12⋅ 2 h1⋅ tguse⋅

h1

2tlevha+ eguse−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+ tlevha B⋅ egusetlevha

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+:=

Sx 475.842cm3=Sx B tlevha⋅ egusetlevha

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:=

eguse 6.138cm=eguse

2 h1⋅ tguse⋅h1

2

tlevha

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅B tlevha( )2⋅

2+

2 h1⋅ tguse⋅ B tlevha⋅+:=

h1 27cm=h1ceil h1 100⋅( )

100:=

h1P

a1 τem⋅2 a1⋅+:=

P 14.068ton=PN4

M0

2 h kolon⋅+:=

Guse Levhasının h 1 Yüksekliği:•

41

if τkama τem≤ "OK", "NOT OK ! ",( ) "OK"=

if σkama σkem≤ "OK", "NOT OK ! ",( ) "OK"=τkama 0.387ton

cm2=τkama

TFk

:=

σkama 0.374ton

cm2=σkama

Mkama

Ikama

b kama

2akama−

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:=

Fk 6cm2=Fk 2 h kama⋅ akama⋅:=

M kama 1.579 104× kg cm⋅=M kama T h kama

h kama tkama−

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:=

Ikama 218.731cm4=Ikama h kama 2 akama⋅+( )b kama 2 akama⋅+( )3

12⋅

b kama h kama( )3⋅

12−:=

if σkama pem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

σkama 42.093kg

cm2=σkama

Tlkama h kama tkama−( )⋅

:=

lkama 10cm:=t kama 5cm:=

akama 3mm:=b kama 10cm:=h kama 10cm:=

Kamada U100 Kullanılırsa:•

• Ankraj Bulonlarında Kontrol

Veriler:

G 100 mm D 76 mm pem 550 ton

m2=

N 250 mm d1 30 mm

F 15 mm C 570 mm τ em 40 ton

m2

Çekme Yoluyla Aktarılan Kuvvet:

Ze1 2 G2⋅π D2⋅

4−

π d1( )2⋅

4−

⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

pe⋅:=

Ze1 7.363 103× kg=

42

Aderans Yoluyla Aktarılan Kuvvet:•

Ze2 π D⋅ N⋅ π d1⋅ C N− F−( )⋅+⎡⎣ ⎤⎦ τem⋅:= Ze2 8.825 105× kg=

Ze0 Ze1 Ze2+:= Ze0 8.899 105× kg= Z 8.328ton=

if Ze0Z3

≥ "OK", "NOT OK !",⎛⎜⎝

⎞⎠

"OK"=

2.2 Kalkan Duvar Kolonları

En elverişsiz pozisyonda duran kolonun S4 kolonu olduğu tesbit edilmiş ve aşağıdaki gibi boyutlandırılmıştır:

2.2.1 S3 – S8 Kolonu İçin Hesap

(N)

h ko

lon

p w

ind

N 2

Mm

ax

Veriler:

h kolon 734cm:= heternit h kolon 370cm−:=

a1 2.8m:= hcam 80cm:=

a2 2.8m:=

q wind 80kg

m2:= qcam 28.55

kg

m2:=

qeternit 40kg

m2:=

p wind 0.8 q wind⋅a1 a2+

2⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= p wind 179.2kgm

=

N2a1 a2+

2qcam hcam⋅ qeternit heternit⋅+( )⋅ p kolon h kolon⋅+:= N2 1.97ton=

Qustp wind h kolon⋅

2:= Qust 0.725ton= Qalt Qust:= Qalt 0.725ton=

M maxmp wind h kolon( )2⋅

8:= M maxm 1.207 103× kg m⋅=

43

iybas 2.944cm=

σebN2

Fprof:= σeb 33.464

kg

cm2=

λxSkx


σbemσçem 1.15⋅

w:= σbem 1.008 103×

kg

cm2=

σeb

σbem0.033= σbx

M2

Wx:= σbx 273.035

kg

cm2=

λybasSky


cbi 1.75:=

σbx1 if

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

λybas≥23

σa λybas( )2⋅

9 107⋅kg

cm2cbi⋅

−⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

σa⋅,

107 kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

λybas( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

,

⎡⎢⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎥⎦

:=

σbx1 281.481kg

cm2= σbx2

84ton

cm2104⋅ cbi⋅

Skyh

Fbas⋅

11000

⋅:= σbx2 1.367 103×kg

cm2=


kg

cm2=

σbx2 0:= Alınır

Eksenel Basınçlı Eğilme Durumunda Hesap:


N2 1.97ton=b 113mm:= σa 2400kg

cm2:=

s 9.4mm:= M2 M maxm:=

Fprof 53.4cm2:= t 14.1mm:= M2 1.33ton m⋅= σçem 1.44ton

cm2:=

ix 10.4cm:=Wx 442cm3:= Skx h kolon:= Skx 734cm=iy 2.32cm:=

Ix 5740cm4:= Sky Skx:= Sky 734cm=h 26cm:=



2⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅13

⋅+:= Fbas 19.565cm2=

Iybast b3⋅


Iybas

Fbas:=

44

σex

829 104⋅kg

cm2

λx( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= σex 1.664 103×kg


Kontroller:

kontrol1 ifσeb

σbem0.15≤

σeb

σbem,

σeb

σbem

cm σbx⋅

1σeb

σex−

⎛⎜⎝

⎞


+,⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= kontrol1 0.033=

kontrol2σeb

σa 0.6⋅

σbx



• S3 – S8 Kolon Ayağı

Veriler:

N 1.97ton:=

H 0.725ton:=

h kolon 260mm:=

sxkolon 22.3cm:=

b kama 50mm:=

t beton 30mm:=

t kama 8mm:=

σçem 1.44ton

cm2:=

τkem 1.1ton

cm2:=

pem 55kg

cm2:= (BS 20)

45

t1 4mm=

Guse Levhasının Yüksekliği:•

t2 10mm:=

amaxm 0.7 min t1 t2,( )⋅:= aminm 3mm:=

amaxm 2.8mm= a1 3mm:= Seçilmiştir.

h1N

4 a1⋅ τkem⋅2 a1⋅+:= h1 20.924mm= h1

ceil h1 1000⋅( )1000

:= h1 21mm=

Guse Levhasının Uç Kesitinde Gerilme:•

yA t1⋅

t1

2⋅ 2 h1 t2⋅ t1

t2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅+

A t1⋅ 2 h1⋅ t2⋅+:= y 3.652mm=

IxA t1( )3⋅

12A t1⋅ y

t1

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+t2 h1( )3⋅

12+ h1 t2⋅

h1

2t1+ y−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+:= Ix 3.796cm4=

M p0 A⋅( )c1( )2

2⋅:= M 5.361kg m=

σ0MIx

h1 t1+ y−( )⋅:= σ0 0.332ton


Taban Levhasının Boyutları:•

A 340mm:=

B 600mm:=

FtaN

pem

2

:= Fta 64.987cm2= if A B⋅ Fta< "NOT OK !", "OK",( ) "OK"=

Taban Levhasının t Kalınlığı:•

p0N

A B⋅:= p0 8.761 103×

kg

m2=

t1 10mm:=

c1 A h kolon− 2 t1⋅−:= c1 60mm=

c0 c1t1

2+:= c0 65mm=

M1 p0c0( )2

2⋅:= M1 18.507kg=

M2p0 A⋅

2A4

c0−⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= M2 29.786kg= M0 max M1 M2,( ):= M0 29.786kg=

t1 2.45M0

σçem⋅:= t1 3.699mm= t1

ceil t1 1000⋅( )1000

:=

46

M pib kama tbeton−( )2

2⋅:= M 0.121ton=

Wtkama( )2

6:= W 0.107cm2=

σ0MW

:= σ0 1.133ton


a4 Dikişinde Gerilme Kontrolü:•

a4 3mm:=

Ik lkama 2 a4⋅+( )b kama 2 a4⋅+( )3

12⋅ lkama

b kama( )3

12⋅−:= Ik 34.089cm4=

Fk 2 b kama⋅ a4⋅:= Fk 3cm2=

τkHFk

:= τk 0.242ton

cm2=

M12

H⋅ b kama tbeton+( )⋅:= M 26.308kg m=

σkMIk

b kama

2a4+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= σk 0.238ton

cm2=

if σk 0.75ton

cm2≥⎛

⎜⎝

⎞⎠

τk 0.75ton

cm2≥⎛

⎜⎝

⎞⎠

⋅ σk( )2τk( )2

+ 1.25ton

cm2>⎡

⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅ "NOT OK !", " OK",⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

" OK"=

Guse Levhasını Taban Levhasına bağlayan a 2 Kaynak Kordonlarında Gerilme:•

a2 3mm:=

Q p0 A⋅ c1⋅:= Q 178.715kg=

Sx A t1⋅ yt1

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= Sx 2.246cm3=

τkQ Sx⋅

Ix 2⋅ a2⋅:= τk 0.194

ton

cm2= if τk τkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=


a3 3mm:=

τkH

2 a3⋅ sxkolon 2 a3⋅−( )⋅:= τk 0.056

ton


Kama Boyunun Bulunması:•

lkamaH

b kama tbeton−( ) pem⋅:= lkama

ceil lkama 1000⋅( )1000

:= lkama 60mm=

Kama Kol Kalınlığının Tahkiki:•

piH

lkama b kama tbeton−( )⋅:=

47

2.2.2 S4 Kolonu İçin Hesap

(N)

h ko

lon

p w

ind

N 2

Mm

ax

Veriler:


a1 2.8m:= hcam 80cm:=

a2 2.8m:=

q wind 80kg

m2:= qcam 28.55

kg

m2:=

qeternit 40kg

m2:=


2⎛⎜⎝

⎞⎠


=

N2a1 a2+





8:= M maxm 1.349 103× kg m⋅=

48

iybas 3.095cm=

σebN2

Fprof:= σeb 30.995

kg

cm2=

λxSkx


σbemσçem 1.15⋅

w:= σbem 1.036 103×

kg

cm2=

σeb

σbem0.03= σbx

M2

Wx:= σbx 248.87

kg

cm2=

λybasSky


cbi 1.75:=

σbx1 if

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

λybas≥23

σa λybas( )2⋅

9 107⋅kg

cm2cbi⋅

−⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

σa⋅,

107 kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

λybas( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

,

⎡⎢⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎥⎦

:=

σbx1 278.302kg

cm2= σbx2

84ton

cm2104⋅ cbi⋅

Skyh

Fbas⋅

11000⋅:= σbx2 1.368 103×

kg

cm2=


kg

cm2=

σbx2 0:= Alınır



N2 2.105ton=b 119mm:= σa 2400kg

cm2:=



cm2:=





2⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅13⋅+:= Fbas 22.29cm2=

Iybast b3⋅


Iybas

Fbas:=

49

σex

829 104⋅kg

cm2

λx( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= σex 1.789 103×kg


Kontroller:

kontrol1 ifσeb

σbem0.15≤

σeb

σbem,

σeb

σbem

cm σbx⋅

1σeb

σex−

⎛⎜⎝

⎞


+,⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= kontrol1 0.03=

kontrol2σeb

σa 0.6⋅

σbx



• S4 Kolon Ayağı

Veriler:

N 2.105ton:=

H 0.766ton:=

h kolon 280mm:=

sxkolon 24cm:=

b kama 50mm:=

t beton 30mm:=

t kama 8mm:=

σçem 1.44ton

cm2:=

τkem 1.1ton

cm2:=

pem 55kg

cm2:= (BS 20)

50

t1 6mm=


t2 10mm:=



h1N

4 a1⋅ τkem⋅2 a1⋅+:= h1 21.947mm= h1

ceil h1 1000⋅( )1000

:= h1 22mm=


yA t1⋅

t1

2⋅ 2 h1 t2⋅ t1

t2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅+

A t1⋅ 2 h1⋅ t2⋅+:= y 4.419mm=

IxA t1( )3⋅

12A t1⋅ y

t1

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+t2 h1( )3⋅

12+ h1 t2⋅

h1

2t1+ y−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+:= Ix 5.392cm4=

M p0 A⋅( )c1( )2

2⋅:= M 2.546kg m=

σ0MIx

h1 t1+ y−( )⋅:= σ0 0.123ton



A 340mm:=

B 600mm:=

FtaN

pem

2



p0N

A B⋅:= p0 9.361 103×

kg

m2=

t1 10mm:=

c1 A h kolon− 2 t1⋅−:= c1 40mm=

c0 c1t1

2+:= c0 45mm=

M1 p0c0( )2

2⋅:= M1 9.478kg=

M2p0 A⋅

2A4

c0−⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= M2 63.654kg= M0 max M1 M2,( ):= M0 63.654kg=

t1 2.45M0

σçem⋅:= t1 5.408mm= t1

ceil t1 1000⋅( )1000

:=

51


2⋅:= M 0.12ton=

Wtkama( )2

6:= W 0.107cm2=

σ0MW

:= σ0 1.122ton



a4 3mm:=


12⋅ lkama

b kama( )3

12⋅−:= Ik 35.776cm4=


τkHFk

:= τk 0.255ton

cm2=

M12


σkMIk

b kama

2a4+⎛

⎜⎝

⎞⎠

⋅:= σk 0.24ton

cm2=

if σk 0.75ton

cm2≥⎛

⎜⎝

⎞⎠

τk 0.75ton

cm2≥⎛

⎜⎝

⎞⎠

⋅ σk( )2 τk( )2+ 1.25ton

cm2>⎡

⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅ "NOT OK !", " OK",⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

" OK"=


a2 3mm:=

Q p0 A⋅ c1⋅:= Q 127.308kg=

Sx A t1⋅ yt1

2−⎛

⎜⎝

⎞⎠

⋅:= Sx 2.895cm3=

τkQ Sx⋅

Ix 2⋅ a2⋅:= τk 0.126

ton



a3 3mm:=

τkH

2 a3⋅ sxkolon 2 a3⋅−( )⋅:= τk 0.055

ton



lkamaH


ceil lkama 1000⋅( )1000

:= lkama 64mm=


piH

lkama b kama t beton−( )⋅:=

52


(N)

h ko

lon

p w

ind

N 2

Mm

ax

Veriler:


a1 2.8m:= hcam 80cm:=

a2 3m:=

qwind 80 kg

m2qcam 28.55 kg

m2

qeternit 40 kg

m2


2⎛⎜⎝

⎞⎠


=

N2a1 a2+





8:= M maxm 1.552 103× kg m⋅=

53

iybas 3.25cm=

σebN2

Fprof:= σeb 30.45

kg

cm2=

λxSkx


σbemσçem 1.15⋅

w:= σbem 1.029 103×

kg

cm2=

σeb

σbem0.03= σbx

M2

Wx:= σbx 237.729

kg

cm2=

λybasSky


cbi 1.75:=

σbx1 if

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

λybas≥23

σa λybas( )2⋅

9 107⋅kg

cm2cbi⋅

−⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

σa⋅,

107 kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

λybas( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

,

⎡⎢⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎥⎦

:=

σbx1 276.185kg

cm2= σbx2

84ton

cm2104⋅ cbi⋅

Skyh

Fbas⋅

11000⋅:= σbx2 1.382 103×

kg

cm2=


kg

cm2=

σbx2 0:= Alınır



N2 2.319ton=b 125mm:= σa 2400kg

cm2:=



cm2:=





2⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅13⋅+:= Fbas 25.431cm2=

Iybast b3⋅


Iybas

Fbas:=

54

σex

829 104⋅kg

cm2

λx( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= σex 1.754 103×kg


Kontroller:

kontrol1 ifσeb

σbem0.15≤

σeb

σbem,

σeb

σbem

cm σbx⋅

1σeb

σex−

⎛⎜⎝

⎞


+,⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= kontrol1 0.03=

kontrol2σeb

σa 0.6⋅

σbx




Veriler:

N 2.319ton:=

H 0.837ton:=

h kolon 300mm:=

sxkolon 25.7cm:=

b kama 50mm:=

t beton 30mm:=

t kama 8mm:=

σçem 1.44ton

cm2:=

τkem 1.1ton

cm2:=

pem 55kg

cm2:= (BS 20)

55

t1 7mm=


t2 10mm:=



h1N

4 a1⋅ τkem⋅2 a1⋅+:= h1 23.568mm= h1

ceil h1 1000⋅( )1000

:= h1 24mm=


yA t1⋅

t1

2⋅ 2 h1 t2⋅ t1

t2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅+

A t1⋅ 2 h1⋅ t2⋅+:= y 4.927mm=

IxA t1( )3⋅

12A t1⋅ y

t1

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+t2 h1( )3⋅

12+ h1 t2⋅

h1

2t1+ y−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+:= Ix 7.362cm4=

M p0 A⋅( )c1( )2

2⋅:= M 0.701kg m=

σ0MIx

h1 t1+ y−( )⋅:= σ0 0.027ton



A 340mm:=

B 600mm:=

FtaN

pem

2



p0N

A B⋅:= p0 1.031 104×

kg

m2=

t1 10mm:=

c1 A h kolon− 2 t1⋅−:= c1 20mm=

c0 c1t1

2+:= c0 25mm=

M1 p0c0( )2

2⋅:= M1 3.223kg=

M2p0 A⋅

2A4

c0−⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= M2 105.188kg= M0 max M1 M2,( ):= M0 105.188kg=

t1 2.45M0

σçem⋅:= t1 6.952mm= t1

ceil t1 1000⋅( )1000

:=

56


2⋅:= M 0.12ton=

Wtkama( )2

6:= W 0.107cm2=

σ0MW

:= σ0 1.121ton



a4 3mm:=


12⋅ lkama

b kama( )3

12⋅−:= Ik 38.307cm4=


τkHFk

:= τk 0.279ton

cm2=

M12


σkMIk

b kama

2a4+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= σk 0.245ton

cm2=

if σk 0.75ton

cm2≥⎛

⎜⎝

⎞⎠

τk 0.75ton

cm2≥⎛

⎜⎝

⎞⎠

⋅ σk( )2τk( )2

+ 1.25ton

cm2>⎡

⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅ "NOT OK !", " OK",⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

" OK"=


a2 3mm:=

Q p0 A⋅ c1⋅:= Q 70.125kg=

Sx A t1⋅ yt1

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= Sx 3.395cm3=

τkQ Sx⋅

Ix 2⋅ a2⋅:= τk 0.059

ton



a3 3mm:=

τkH

2 a3⋅ sxkolon 2 a3⋅−( )⋅:= τk 0.056

ton



lkamaH


ceil lkama 1000⋅( )1000

:= lkama 70mm=


piH

lkama b kama tbeton−( )⋅:=

57


(N)

h ko

lon

N 2

Mm

ax

p w

ind

Veriler:


a1 2.8m:= hcam 80cm:=

a2 3m:=

qwind 80 kg

m2qcam 28.55 kg

m2

qeternit 40 kg

m2


2⎛⎜⎝

⎞⎠


=

N2a1 a2+





8:= M maxm 1.397 103× kg m⋅=

58

iybas 3.095cm=

σebN2

Fprof:= σeb 32.364

kg

cm2=

λxSkx


σbemσçem 1.15⋅

w:= σbem 1.022 103×

kg

cm2=

σeb

σbem0.032= σbx

M2

Wx:= σbx 257.758

kg

cm2=

λybasSky


cbi 1.75:=

σbx1 if

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

λybas≥23

σa λybas( )2⋅

9 107⋅kg

cm2cbi⋅

−⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

σa⋅,

107 kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

λybas( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

,

⎡⎢⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎥⎦

:=

σbx1 278.302kg

cm2= σbx2

84ton

cm2104⋅ cbi⋅

Skyh

Fbas⋅

11000⋅:= σbx2 1.368 103×

kg

cm2=


kg

cm2=

σbx2 0:= Alınır



N2 2.18ton=b 119mm:= σa 2400kg

cm2:=



cm2:=





2⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅13⋅+:= Fbas 22.29cm2=

Iybast b3⋅


Iybas

Fbas:=

59

σex

829 104⋅kg

cm2

λx( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= σex 1.696 103×kg


Kontroller:

kontrol1 ifσeb

σbem0.15≤

σeb

σbem,

σeb

σbem

cm σbx⋅

1σeb

σex−

⎛⎜⎝

⎞


+,⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= kontrol1 0.032=

kontrol2σeb

σa 0.6⋅

σbx




Veriler:

N 2.18ton:=

H 0.794ton:=

h kolon 280mm:=

sxkolon 24cm:=

b kama 50mm:=

t beton 30mm:=

t kama 8mm:=

σçem 1.44ton

cm2:=

τkem 1.1ton

cm2:=

pem 55kg

cm2:= (BS 20)

60

t1 6mm=


t2 10mm:=



h1N

4 a1⋅ τkem⋅2 a1⋅+:= h1 22.515mm= h1

ceil h1 1000⋅( )1000

:= h1 23mm=


yA t1⋅

t1

2⋅ 2 h1 t2⋅ t1

t2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅+

A t1⋅ 2 h1⋅ t2⋅+:= y 4.472mm=

IxA t1( )3⋅

12A t1⋅ y

t1

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+t2 h1( )3⋅

12+ h1 t2⋅

h1

2t1+ y−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+:= Ix 5.972cm4=

M p0 A⋅( )c1( )2

2⋅:= M 2.637kg m=

σ0MIx

h1 t1+ y−( )⋅:= σ0 0.119ton



A 340mm:=

B 600mm:=

FtaN

pem

2



p0N

A B⋅:= p0 9.694 103×

kg

m2=

t1 10mm:=

c1 A h kolon− 2 t1⋅−:= c1 40mm=

c0 c1t1

2+:= c0 45mm=

M1 p0c0( )2

2⋅:= M1 9.816kg=

M2p0 A⋅

2A4

c0−⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= M2 65.922kg= M0 max M1 M2,( ):= M0 65.922kg=

t1 2.45M0

σçem⋅:= t1 5.504mm= t1

ceil t1 1000⋅( )1000

:=

61


2⋅:= M 0.12ton=

Wtkama( )2

6:= W 0.107cm2=

σ0MW

:= σ0 1.128ton



a4 3mm:=


12⋅ lkama

b kama( )3

12⋅−:= Ik 36.62cm4=


τkHFk

:= τk 0.265ton

cm2=

M12


σkMIk

b kama

2a4+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= σk 0.243ton

cm2=

if σk 0.75ton

cm2≥⎛

⎜⎝

⎞⎠

τk 0.75ton

cm2≥⎛

⎜⎝

⎞⎠

⋅ σk( )2τk( )2

+ 1.25ton

cm2>⎡

⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅ "NOT OK !", " OK",⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

" OK"=


a2 3mm:=

Q p0 A⋅ c1⋅:= Q 131.844kg=

Sx A t1⋅ yt1

2−

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= Sx 3.003cm3=

τkQ Sx⋅

Ix 2⋅ a2⋅:= τk 0.122

ton



a3 3mm:=

τkH

2 a3⋅ sxkolon 2 a3⋅−( )⋅:= τk 0.057

ton



lkamaH


ceil lkama 1000⋅( )1000

:= lkama 66mm=


piH

lkama b kama t beton−( )⋅:=

62

Yatay Kuşakların Hesabı Bölüm:3

3.1 Yan Cephe Yatay Kuşakları 3.1.1 YDK5’te Profil Hesabı:

Wx 60.7cm3:= W y 11.1cm3:=

Ix 364cm4:= Iy 43.2cm4:=

Gerilme Kontrolü:•

σ0Mx

Wx

My

W y+:= σ0 0.886

ton


Sehim Kontrolü:•

fx 2.48 10 13− m2

kg⋅

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅p wind e4⋅

Ix⋅:= fx 0.136cm=

f y 2.48 10 13− m2

kg⋅

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅

pdeade

1 gergi+⎛⎜⎝

⎞⎠

4⋅

Iy⋅:= f y 11.984mm=

f0 fx( )2 f y( )2+:= f0 12.061mm=e

30016.667mm=

if f0e

300≤ "OK", "NOT OK !",⎛⎜

⎝⎞⎠

"OK"=

a1 150mm:= e 5000mm:=q kaplama 40kg

m2:= q wind 80

kg

m2:=

a2 850mm:= gergi 0:=

p profil 13.4kgm

:= σçem 1.65ton

cm2:=

p wind 0.8 q wind⋅a1

2

a2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= p wind 32kgm

=

pdeada1

2

a2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠

q kaplama⋅ p profil+:= pdead 33.4kgm

=

Kuşaklar iki açıklıkta sürekli kiriş olarak hesaplanacaktır. Buna göre moment değerleri şu şekilde bulunur:

Mxp wind e2⋅

11:= Mx 72.727kg m⋅=

My

pdeade

gergi 1+⎛⎜⎝

⎞⎠

2⋅

11:= My 75.909kg m⋅=

Seçilen Profil..........\\U 120

63

Yukarıda U120 profili için gergisiz durumda takkikler yapılmış ve gerilme şartının sağlanmıştır. Sonuç olarak yan duvarlardaki yatay kuşaklarda YDK5 poz numaralı kirişler için:

-U120 profili kullanılacak, -Gergisiz olarak dizayn edilecektir.

• DetayHesabı:

a

a

a-a Kesiti

Veriler:

t kolon 17.3mm:= t korniyer 6mm:=

t kiris 7mm:= lkorniyer 100mm:=

ex 90mm:= h1korniyer 65mm:=

h2korniyer 65mm:=a0a1 a2+

2:=

h kiris 120mm:=a0 500mm=

e 5 103× mm= pdead 33.4kgm

=

σkem 1.1ton

cm2:= p wind 32

kgm

=

if σk σkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σkaynak 0.058ton

cm2=σkaynak

Mky

W k

HFk

+:=

Fkaynak 9.72cm2=Fkaynak 2 akaynak⋅ lkaynak lkorniyer+( )⋅:=

W k 22.444cm3=W kaynakIk

lkaynak

2⎛⎜⎝

⎞⎠

:=

Ikaynak 69.576cm4=Ikaynak 2akaynak lkaynak( )3⋅

12akaynak lkorniyer⋅

lkaynak

2⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅:=

if lkaynak 15 akaynak⋅>( ) lkaynak 100 akaynak⋅<( )⋅ "OK", "NOT OK !",⎡⎣ ⎤⎦ "OK"=

lkaynak h1korniyer akaynak−:=

Seçilmiştir.akaynak 3mm:=amaxm 4.2mm=

aminm 3mm:=amaxm 0.7 min t( )⋅:=

Kaynakta Kontrol:• H 80kg=

Hp wind e⋅

2:=Mky 10.02kg m=Mky V h kiris⋅:=V 0.092ton=V

pdead e⋅

2:=

64

if 2 e1⋅ e0+ lkorniyer≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Seçilmistire0 40mm:=e1 25mm:=

emax1 30mm=emax1 if 3 d1⋅ 6 min t( )⋅< 3 d1⋅, 6 min t( )⋅,( ):=

emin1 20mm=emin1 2 d1⋅:=

eminm 40mm=eminm 4 d1⋅:=

emaxm 80mm=emaxm if 8 d1⋅ 15 min t( )⋅< 8 d1⋅, 15 min t( )⋅,( ):=

bulon 2=

bulon if ceil max n( )( ) 2< 2, ceil max n( )( ),( ):=n2 0.08=n2HP1

:=

Korniyerlerde Bulonların Kontrolü:•

d1 5 0.01⋅ min t( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:= min t( ) 6mm=

m 1:=d1floor d1 1000⋅( )

1000:= d1 16mm=

d1 10mm:= için,

Σtmin if tkorniyer t kiris< t korniyer, t kiris,( ):= Σtmin 6mm=

P1 mπ d1( )2⋅

4⋅ 1.4⋅

ton

cm2:= P1 1.1ton=

P2 d1 Σtmin⋅ 2.8⋅ton

cm2:= P2 1.68ton= min P( ) 1.1ton=

n1VP2

:= n1 0.055=

3.1.2 YDK4 – YDK1 Profil Hesabı:


m2:= q wind 80

kg

m2:=

gergi 1:=a2 1400mm:=p profil 13.4

kgm

:= σçem 1.65ton

cm2:=


2

a2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅:= p wind 72kgm

=

pdeada1

2

a2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠


=

65

if f0e

300≤ "OK", "NOT OK !",⎛⎜

⎝⎞⎠

"OK"=

e300

16.667mm=f0 3.334mm=f0 fx( )2 f y( )2+:=

f y 1.31mm=f y 2.48 10 13− m2

kg⋅

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅

pdeade

1 gergi+⎛⎜⎝

⎞⎠

4⋅

Iy⋅:=

fx 0.307cm=fx 2.48 10 13− m2

kg⋅

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅p wind e4⋅

Ix⋅:=

Sehim Kontrolü:•

if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σ0 0.627ton

cm2=σ0

Mx

Wx

My

W y+:=


Iy 43.2cm4:=Ix 364cm4:=W y 11.1cm3:=Wx 60.7cm3:=


My 33.182kg m⋅=My

pdeade

gergi 1+⎛⎜⎝

⎞⎠

2⋅

11:=

Mx 163.636kg m⋅=Mxp wind e2⋅

11:=


⎝ ⎠

3.1.3 Gergi Hesabı:

e 5000mm:= gergi 1:= a 1400mm:= q kaplama 40m-2 kg=

S q kaplama 3600⋅ mm e⋅:= S 720kg=

β atane

a gergi 1+( )⋅0.989⋅⎡⎢

⎣⎤⎥⎦

:= β 60.48deg=

Zmax1

cos β( )12

⋅ S( )⋅:= Zmax 730.632kg= Seçilen Gergi Enkesiti...... φ 12

σ0 1.047ton

cm2=d 12mm:= Fz π

0.86 d⋅( )2

4⋅:= σ0

ZmaxFz

:=

if σ0 σçem< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Yan duvarlarda sadece YDK5 isimli kiriş için gergi kullanılmayacak, diğerleri tek gergili olarak dizayn edileceklerdir. YDK4, YDK3, YDK2, YDK1 kirişlerinin tamamı için:

-U120 profili kullanılacak, -Tek Gergili olarak dizayn edileceklerdir.

66

3.2 Kalkan Duvar Yatay Kuşakları 3.2.1 Kuşaklarda Profil Hesabı:

Wx 60.7cm3:= W y 11.1cm3:=

Ix 364cm4:= Iy 43.2cm4:=


σ0Mx

Wx

My

W y+:= σ0 0.958

ton


Sehim Kontrolü:•

fx 6.2 10 13− m2

kg⋅

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅p wind e4⋅

Ix⋅:= fx 0.124cm=

f y 6.2 10 13− m2

kg⋅

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅

pdeade

1 gergi+⎛⎜⎝

⎞⎠

4⋅

Iy⋅:= f y 8.068mm=

f0 fx( )2 f y( )2+:= f0 8.162mm=e

30010mm=

if f0e

300≤ "OK", "NOT OK !",⎛⎜

⎝⎞⎠

"OK"=


m2:= q wind 80

kg

m2:=


kgm

:= σçem 1.65ton

cm2:=


2

a2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠


=

pdeada1

2

a2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠


=


Mxp wind e2⋅

8:= Mx 100.8kg m⋅=

My

pdeade

gergi 1+⎛⎜⎝

⎞⎠

2⋅

8:= My 78.075kg m⋅=


67

Yukarıda U120 profili için gergisiz durumda takkikler yapılmış ve gerilme şartının sağlanmadığı görülmüştür. Bunun üzerine düşey eksenine ait moment değerini küçültmek amacıyla tek gergi kullanılmış ve tüm şartların sağlandığı görülmüştür. Sonuç olarak kalkan duvarlardaki yatay kuşaklarda:

-U120 profili kullanılacaktır.

• DetayHesabı:

a

a

a-a Kesiti

Seçilen Korniyer..........\\L 65.65.6

t kolon 12.2mm:= t korniyer 6mm:=

t kiris 7mm:= lkorniyer 100mm:=

ex 90mm:= h1korniyer 65mm:=

h2korniyer 65mm:=a0a1 a2+

2:=

h kiris 120mm:=a0 1.4 103× mm=

e 3 103× mm= pdead 69.4kgm

=

σkem 1.1ton

cm2:= p wind 89.6

kgm

=

if σk σkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σkaynak 0.077ton

cm2=σkaynak

Mky

W k

HFk

+:=

Fkaynak 9.72cm2=Fkaynak 2 akaynak⋅ lkaynak lkorniyer+( )⋅:=

W k 22.444cm3=W kaynakIk

lkaynak

2⎛⎜⎝

⎞⎠

:=

Ikaynak 69.576cm4=Ikaynak 2akaynak lkaynak( )3⋅

12akaynak lkorniyer⋅

lkaynak

2⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅:=

if lkaynak 15 akaynak⋅>( ) lkaynak 100 akaynak⋅<( )⋅ "OK", "NOT OK !",⎡⎣ ⎤⎦ "OK"=

lkaynak h1korniyer akaynak−:=

Seçilmiştir.akaynak 3mm:=amaxm 4.2mm=

aminm 3mm:=amaxm 0.7 min t( )⋅:=

Kaynakta Kontrol:• H 134.4kg=

Hp wind e⋅

2:=Mky 12.492kg m=Mky V h kiris⋅:=V 0.115ton=V

pdead e⋅

2:=

68

if 2 e1⋅ e0+ lkorniyer≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Seçilmistire0 40mm:=e1 25mm:=





bulon 2=

bulon if ceil max n( )( ) 2< 2, ceil max n( )( ),( ):=n2 0.135=n2HP1

:=

Korniyerlerde Bulonların Kontrolü:•


m 1:=d1floor d1 1000⋅( )

1000:= d1 16mm=

d1 10mm:= için,

Σtmin if tkorniyer t kiris< t korniyer, t kiris,( ):= Σtmin 6mm=

P1 mπ d1( )2⋅

4⋅ 1.4⋅

ton

cm2:= P1 1.1ton=

P2 d1 Σtmin⋅ 2.8⋅ton

cm2:= P2 1.68ton= min P( ) 1.1ton=

n1VP2

:= n1 0.068=

Kalkan duvarda tüm kirişler için, -I 120 Profili kullanılacak. -Gergisiz olarak dizayn edilecektir.

69

3.2.2 Kapı Üstü Kirişinde Profil Hesabı:

Wx 60.7cm3:= W y 11.1cm3:=

Ix 364cm4:= Iy 43.2cm4:=


σ0Mx

Wx

My

W y+:= σ0 0.829

ton


Sehim Kontrolü:•

fx 6.2 10 13− m2

kg⋅

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅p wind e4⋅

Ix⋅:= fx 0.989cm=

f y 6.2 10 13− m2

kg⋅

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅

pdeade

1 gergi+⎛⎜⎝

⎞⎠

4⋅

Iy⋅:= f y 4.813mm=

f0 fx( )2 f y( )2+:= f0 10.998mm=e

30020mm=

if f0e

300≤ "OK", "NOT OK !",⎛⎜

⎝⎞⎠

"OK"=


m2:= q wind 80

kg

m2:=


kgm

:= σçem 1.65ton

cm2:=


2

a2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠


=

pdeada1

2

a2

2+

⎛⎜⎝

⎞⎠


=


Mxp wind e2⋅

8:= Mx 201.6kg m⋅=

My

pdeade

gergi 1+⎛⎜⎝

⎞⎠

2⋅

8:= My 46.575kg m⋅=


Kalkan duvarda kapı üstü kirişi için, -I 120 Profili kullanılacak. -Tek Gergili olarak dizayn edilecektir.

70

Stabilite Bağlarının Hesabı Bölüm:4 4.1 Çatı Yatay Stabilite Bağları

∗Çatı yatay stabilite bağlarına aşağıda görüldüğü gibi kolonlara rüzgar kuvveti ile gelen yükler

aktarılmıştır. Sistem sadece çekme kuvveti taşıyan çubuklardan oluşacak şekilde tasarlanmış ve SAP 2000 programı kullanılarak çözülmüştür. Aşağıdaki kuvvetler (Kgf) birimindedir.


• Mesnet Tepkileri: (Kgf)

Z - Ekseni X- Ekseni

J1 956.99 -475.23 J9 2194.8 475.23 J8 96527

• Aşıklarda Normal Kuvvet Değerleri:

Tepki Kuvveti Çubuk Boyu

ASIK1 -956,99 500 ASIK 2 -643,39 500 ASIK 3 -695,30 500 ASIK 4 -1468,68 500 ASIK 5 -726,13 500 ASIK 6 -720,13 500 ASIK 7 -651,67 500 ASIK 8 -965,27 500

• Stabilite Bağlarında –N- Değerleri:

Çekme Kuvveti Çubuk Boyu

CYSB1 737,40 573,06 CYSB2 -16,36 573,06 CYSB3 813,26 573,06 CYSB4 1743,70 296,82 CYSB5 862,10 296,82 CYSB6 832,23 573,06 CYSB7 -6,88 573,06 CYSB8 746,89 573,06

Aşıklarda oluşan maksimum basınç kuvveti değeri ASIK4 =-1468,68 kgf olarak bulunmuştur. Bu değere göre eğilmeli basınç durumunda tahkik yapılacak, şayet gerilme şartları sağlanmıyorsa gerekli görülen yerlere takviye yapılacaktır.

71

4.1.1 Profil Hesabı: Seçilen Profil..........\\L 50.50.5

N 1743.7kgf:=σçem 1656

kgf

cm2:=

F 4.8cm2:=

σ0NF

:= σ0 363.271kgf

cm2= Gerilme Kontrolü: if σ0 σçem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Çatı yatay stabilita bağlarında profil olarak L 50.50.5 kullanılması uygun görülmüştür. 4.1.2 Düğüm Noktasında Hesap:





bulon 2=

bulon ceil n( ):=n if n 1< n 1+, n,( ):=n 0.915=nN

min P( ):=

min P( ) 2.1ton=P2 2.1ton=P2 d1 Σtmin⋅ 2.8⋅ton

cm2:=

P1 2.474ton=P1 mπ d1( )2⋅

4⋅ 1.4⋅

ton

cm2:=

Σtmin 5mm=Σtmin min t( ):=

için,d1 15mm:=

m 1:=d1 14mm=d1floor d1 1000⋅( )

1000:=

min t( ) 5mm=d1 5 0.01⋅ min t( )⋅( ) 10⋅ cm0.5⎡⎣ ⎤⎦ 0.1cm−:=

N 1743.7kg:=tstab 5mm:=tlev 10mm:=

72

Çubukta Kontrol:•

∆F d1 tçubuk⋅:=

F1 Fçubuk ∆F−:= F1 4.2cm2=

σ0NF1

:= σ0 0.458ton


4.1.3 Aşıklarda Kontrol:

M2393.182kg m⋅

1.15:= M y

59.091kg m⋅1.15

:=

Fbas 4.048cm2=

Iybast b3⋅


Iybas


σebN2

Fprof:= σeb 138.555

kg

cm2=

λxSkx


σbemσçem

w:= σbem 837

kg

cm2=

σeb

σbem0.165= σbx

M2

Wx:= σbx 999.7

kg

cm2=

λybasSky

iybas:= λybas 188.99= cbi 1:=


Aşık Profili..........\\I 100 b 50mm:= N2 1468.68kg:=Fprof 10.6cm2:=

s 4.5mm:= M2 341.897kg m⋅:=Wx 34.2cm3:= t 6.8mm:=

σa 2400kg

cm2:= M y 51.383kg m⋅:=ix 4.01cm:=

Ix 171cm4:= iy 1.07cm:= Skx 350cm:=σçem 1440

kg

cm2:=

Iy 12.2cm4:= Sky 250cm:=h 10cm:=



2⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅13⋅+:=

73

if kontrol1 1<( ) kontrol2 1<( )⋅ "OK", "NOT OK",[ ] "NOT OK"=

kontrol2 0.831=kontrol2σeb

σa 0.6⋅

σbx

σbx2+:=

kontrol1 7.975=kontrol1 if

σeb

σbem0.15≤

σeb

σbem,

σeb

σbem

cm σbx⋅

1σeb

σex−

⎛⎜⎝

⎞

⎠σbx2⋅

+cm σby⋅

1σeb

σey−

⎛⎜⎝

⎞

⎠σBy⋅

+,⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:=

Kontroller:

σey 152kg

cm2=σey

829 104⋅kg

cm2

λy( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:=λy 234=λySky

iy:=

σBy 1440kg

cm2:=σby 1053

kg

cm2=σby

My

Iy

b2⋅:=

Alınır.cm 0.85:=σex 1088kg

cm2=σex

829 104⋅kg

cm2

λx( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:=

σbx2 1360kg

cm2=σbx2 if max σbx1 σbx2,( ) 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0.6 σa⋅,( ):=

σbx2 1360.13kg

cm2=σbx2

84kg

cm2104⋅ cbi⋅

Skyh

Fbas⋅

:=σbx1 279.974kg

cm2=

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

112=σbx1 if

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

λybas≥23

σa λybas( )2⋅

9 107⋅kg

cm2cbi⋅

−⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

σa⋅,

107 kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

λybas( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

,

⎡⎢⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎥⎦

:=

Aşıkta aşağıda gösterildiği gibi takviye yapmak gerekmektedir. Takviye olarak L 50.50.5 profili kullanılırsa,

74

x x

Itakviye 11cm4:= Ftakviye 4.8cm2:=

etakviye 1.4cm:= h takviye 50mm:=

iybas 1.336cm=iybasIybas

Fbas:=Iybas 7.083cm4=Iybas

t b3⋅

12:=

Fbas 3.97cm2=Fbas b t⋅ sh prof e0− t−

3⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅+:=

Fprof 20.2cm2=Fprof Fprof 2 Ftak⋅+:=

iy 17.17mm=iy

Iy

Fprof 2 Ftak⋅+:=Iy 59.55cm4=

ix 31.165mm=ixIx

Fprof 2 Ftak⋅+:=Ix 196.199cm4=

Iy Iy 2 Itak⋅+ 2 Ftak⋅s2

etak+⎛⎜⎝

⎞⎠

2⋅+:=

Ix Ix 2 Itak⋅+ 2 Ftak⋅h prof

2

h tak

2+ etak− e0−

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+:=

e0 55.228mm=e0

Fprofh prof

2⋅ 2 Ftak⋅

h prof

2

h tak

2⎛⎜⎝

⎞⎠

+ etak−⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

⋅+

Fprof 2 Ftak⋅+:=


etak 14mm:=

h tak 50mm:=Itak 11cm4:=Takviye Profili..........\\L 50.50.5

75

σbx2 if max σbx1 σbx2,( ) 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0.6 σa⋅,( ):= σbx2 1440kg

cm2=

σex

829 104⋅kg

cm2

λx( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= σex 657kg


σbyMy

Iy

b2⋅:= σby 11

kg

cm2= σBy 1440

kg

cm2:=

λySky

iy:= λy 97= σey

829 104⋅kg

cm2

λy( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= σey 876kg

cm2=

Kontroller:

kontrol1 ifσeb

σbem0.15≤

σeb

σbem,

σeb

σbem

cm σbx⋅

1σeb

σex−

⎛⎜⎝

⎞

⎠σbx2⋅

+cm σby⋅

1σeb

σey−

⎛⎜⎝

⎞

⎠σBy⋅

+,⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= kontrol1 0.741=

kontrol2σeb

σa 0.6⋅

σbx

σbx2+:= kontrol2 0.626=


σebN2

Fprof:= σeb 111.386

kg

cm2=

λxSkx


σbemσçem

w:= σbem 646

kg

cm2=

σeb

σbem0.172= σbx

M2

Ixh prof e0−( )⋅:= σbx 789.57

kg

cm2=

λybasSky


σbx1 if

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

λybas≥23

σa λybas( )2⋅

9 107⋅kg

cm2cbi⋅

−⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

σa⋅,

107 kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

λybas( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

,

⎡⎢⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎥⎦

:=

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

112=

σbx1 639.823kg

cm2= σbx2

84kg

cm2104⋅ cbi⋅

Skyh prof

Fbas⋅

:= σbx2 1996.68kg

cm2=

N= 957 kg için aşık eğilmeli basınç durumuna göre yeniden kontrol edilirse,

76

σebN2

Fprof:= σeb 90.283

kg

cm2=

λxSkx


σbemσçem

w:= σbem 837

kg

cm2=

σeb

σbem0.108= σbx

M2

Wx:= σbx 999.7

kg

cm2=

λybasSky


σbx1 if

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

λybas≥23

σa λybas( )2⋅

9 107⋅kg

cm2cbi⋅

−⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

σa⋅,

107 kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

λybas( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

,

⎡⎢⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎥⎦

:=

3 107⋅kg

cm2⎛⎜⎝

⎞⎠

cbi⋅

σa

112=

σbx1 279.974kg

cm2= σbx2

84kg

cm2104⋅ cbi⋅

Skyh

Fbas⋅

:= σbx2 1360.13kg

cm2=

σbx2 if max σbx1 σbx2,( ) 0.6 σa⋅≤ σbx2, 0.6 σa⋅,( ):= σbx2 1360kg

cm2=

σex

829 104⋅kg

cm2

λx( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= σex 1088kg



Aşık Profili..........\\I 100 b 50mm:= N2 957kg:=Fprof 10.6cm2:=

s 4.5mm:= M2 341.897kg m⋅:=Wx 34.2cm3:= t 6.8mm:=

σa 2400kg

cm2:= My 51.383kg m⋅:=ix 4.01cm:=

Ix 171cm4:= iy 1.07cm:= Skx 350cm:=σçem 1440

kg

cm2:=

Iy 12.2cm4:= Sky 250cm:=h 10cm:=



2⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅13⋅+:= Fbas 4.048cm2=

Iybast b3⋅


Iybas


77

σbyMy

Iy

b2⋅:= σby 1053

kg

cm2= σBy 1440

kg

cm2:=

λySky

iy:= λy 234= σey

829 104⋅kg

cm2

λy( )2

⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= σey 152kg

cm2=

Kontroller:

kontrol1 ifσeb

σbem0.15≤

σeb

σbem,

σeb

σbem

cm σbx⋅

1σeb

σex−

⎛⎜⎝

⎞

⎠σbx2⋅

+cm σby⋅

1σeb

σey−

⎛⎜⎝

⎞

⎠σBy⋅

+,⎡⎢⎢⎢⎣

⎤⎥⎥⎥⎦

:= kontrol1 0.108=

kontrol2σeb

σa 0.6⋅

σbx

σbx2+:= kontrol2 0.798=


Bu durumda aşıklarda, - 4 ve 5 numaralı olanlarda L 50.50.5 profili ile takviye yapılacaktır. - Diğer aşıklara yukarıda da gösterildiği gibi takviye yapmak gerekmemektedir. 4.2 Yan Cephe Stabilite Bağları

∗Yan cephe yatay stabilite bağlarına aşağıda görüldüğü gibi çatı stabilite bağlarından gelen

475,23 kg değerindeki kuvvet ile rüzgar yükü sonucu oluşan 313,6 kg değerindeki yük aktarılmıştır. Sistem sadece çekme kuvveti taşıyan çubuklardan oluşacak şekilde tasarlanmış ve SAP 2000 programı kullanılarak çözülmüştür. Aşağıdaki tepki kuvvetleri (Kgf) birimindedir.

• Eksenel Kuvvet Değerleri:

KIRIS1 -1270,59 KIRIS2 -956,99 YDSB1 1580,65 YDSB2 1096,83


78

4.2.1 (YDSB1) Profil Hesabı:

Seçilen Profil..........\\L 50.50.5

N 1580.65kgf:= σçem 1656kgf

cm2:=

F 4.8cm2:=

σ0N2F

:= σ0 164.651kgf


• Düğüm Noktasında Hesap:

79





bulon 2=

bulon ceil n( ):=n if n 1< n 1+, n,( ):=n 0.444=n

N2

min P( ):=


cm2:=

P1 2.155ton=P1 mπ d1( )2⋅

4⋅ 1.4⋅

ton

cm2:=


için,d1 14mm:=

m 1:=d1 14mm=d1floor d1 1000⋅( )

1000:=



80

amax 0.7 min t( )⋅:= aminm 3mm:=

amax 3.5mm= a0 3mm:= Seçilmiştir.

hlev 2h prof tlev+ 6 a0⋅−:= hlevceil hlev 100⋅( )

100:= hlev 100mm=

FkT

τkem:= Fk 6.285cm2=

lh1Fk

2 a0⋅:= lh1 104.758mm=

l1 lh1 2 a0⋅+:= l1 110.758mm=

Llev l1 6a0+:=

Llevceil Llev 100⋅( )

100:= Llev 13cm=

Bağ levhası sayısı:•


S1

⎛⎜⎝

⎞⎠

2,⎛⎜⎝

⎞⎠

1 ceilLprof

S1

⎛⎜⎝

⎞⎠

, ceilLprof

S1

⎛⎜⎝

⎞⎠

1+,⎛⎜⎝

⎞⎠

:= S1Lprof

adet:= S1 1244mm=

adet 5=

λ1S1

i1:= λ1 126.939= if λ1 λ4≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Ara Bağlantıların Boyutlandırılması:•

Q2 Fprof σçem⋅( )⋅

80:= Q 0.19ton=

e0 2 eprof⋅ tlev+:= e0 3.8cm=

Q Q if e0 20 i1⋅< 0, 0.05e0

i120−

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅ Q⋅,⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

+:= Q 0.19ton=

TQ S1⋅

e0:= T 6.236ton=

Çubukta Kontrol:•

∆F d1 tçubuk⋅:=

F1 Fçubuk ∆F−:= F1 4.1cm2=

σ0

N2

F1:= σ0 0.212

ton


81

4.2.2 (YDSB2) Profil Hesabı:

Seçilen Profil..........\\L 50.50.5

N 1096.83kgf:= σçem 1656kgf

cm2:=

F 4.8cm2:=

σ0NF

:= σ0 228.506kgf


• Düğüm Noktasında Hesap:





bulon 2=

bulon ceil n( ):=n if n 1< n 1+, n,( ):=n 0.444=n

N2

min P( ):=


cm2:=

P1 2.155ton=P1 mπ d1( )2⋅

4⋅ 1.4⋅

ton

cm2:=


için,d1 14mm:=

m 1:=d1 14mm=d1floor d1 1000⋅( )

1000:=



82

T 5.744ton=

amax 0.7 min t( )⋅:= aminm 3mm:=

amax 3.5mm= a0 3mm:= Seçilmiştir.

hlev 2h prof tlev+ 6 a0⋅−:= hlevceil hlev 100⋅( )

100:= hlev 100mm=

FkT

τkem:= Fk 5.79cm2=

lh1Fk

2 a0⋅:= lh1 96.505mm=

l1 lh1 2 a0⋅+:= l1 102.505mm=

Llev l1 6a0+:=

Llevceil Llev 100⋅( )

100:= Llev 13cm=



S1

⎛⎜⎝

⎞⎠

2,⎛⎜⎝

⎞⎠

1 ceilLprof

S1

⎛⎜⎝

⎞⎠

, ceilLprof

S1

⎛⎜⎝

⎞⎠

1+,⎛⎜⎝

⎞⎠

:= S1Lprof

adet:= S1 1146mm=

adet 5=

λ1S1



Q2 Fprof σçem⋅( )⋅

80:= Q 0.19ton=

e0 2 eprof⋅ tlev+:= e0 3.8cm=

Q Q if e0 20 i1⋅< 0, 0.05e0

i120−⎛

⎜⎝

⎞⎠

⋅ Q⋅,⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

+:= Q 0.19ton=

TQ S1⋅

e0:=

4.2.3 (KIRIS2) Orta Kirişi Profil Hesabı:

83

iy 3.258cm= λySky

iy:= λy 153.49=

λ4 if λx 100>λx

2, 50,

⎛⎜⎝

⎞⎠

:= S1 ifLprof

3λ4 i1⋅<

Lprof

3, λ4 i1⋅,

⎛⎜⎝

⎞⎠

:=



S1

⎛⎜⎝

⎞⎠

2,⎛⎜⎝

⎞⎠

1 ceilLprof

S1

⎛⎜⎝

⎞⎠

, ceilLprof

S1

⎛⎜⎝

⎞⎠

1+,⎛⎜⎝

⎞⎠

:= S1Lprof

adet:= S1 1000mm=

adet 5=

λ1S1


Çubukta Gerilme Kontrolü:•

λyi λy( )2 m2

λ1( )2⋅+:= λyi 169.962=

λmax if λx λyi> λx, λyi,( ):= λmax 235.424= w 9.67:=

σ1w N⋅

2 Fprof⋅:= σ1 0.72

ton


λmax Kontrolü: if λmax 250≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=


Lprof 500cm:= Iprof 42.4cm4:= h prof 70mm:= σçem 1440kg

cm2:=

N 1270.59kg:= i1 1.37cm:= t prof 7mm:=τkem 900

kg

cm2:=

Skx 500cm:= Fprof 9.4cm2:= tlev 10mm:=

σkem 900kg

cm2:=Sky 500cm:= eprof 1.97cm:= m 2:=

X-Y eksenindeki atalet momentleri:•

Ix 2 Iprof⋅:= Iy 2 Iprof⋅ 2 Fprof⋅tlev

2eprof+

⎛⎜⎝

⎞⎠

2

⋅+:= Iy 199.497cm4=

ixIx

2 Fprof⋅:= ix 2.124cm= λx

Skx

ix:= λx 235.424=

iyIy

2 Fprof⋅:=

84

Llev 13cm=Llevceil Llev 100⋅( )

100:=

Llev l1 6a0+:=

l1 103.142mm=l1 lh1 2 a0⋅+:=

lh1 0.095m=lh1Fk

2 a0⋅:=

Fk 7.611cm2=FkT

τkem:=

hlev 90mm=hlevceil hlev 100⋅( )

100:=hlev 6 a0⋅ h prof+:=

Seçilmiştir.a0 4mm:=amax 4.2mm=

aminm 3mm:=amax 0.7 min t( )⋅:=

T 7.551ton=TQ S1⋅

e0:=

Q 0.373ton=Q Q if e0 20 i1⋅< 0, 0.05e0

i120−

⎛⎜⎝

⎞⎠

⋅ Q⋅,⎡⎢⎣

⎤⎥⎦

+:=

e0 4.94cm=e0 2 eprof⋅ tlev+:=

Q 0.373ton=Q2 Fprof σçem⋅( )⋅

80:=


85

4.2.4 Düğüm Noktalarında Hesap: • TDSB1’de kontrol:

N 1580.65kgf:= t prof 5mm:= l1 28cm:=

α 36.5deg:= tlev 10mm:=

σçem 1440kgf

cm2:= τkem 900

kgf

cm2:=

σkem 900kgf

cm2:=





Bulon aralıklarının belirlenmesi:•bulon 2=

bulon ceil n( ):=n if n 1< n 1+, n,( ):=n 0.281=nNi

min P( ):=

min P( ) 2814.9kgf=P2 4480kgf=P2 d1 Σtmin⋅ 2800⋅kgf

cm2:=

P1 2815kgf=P1 mπ d1( )2⋅

4⋅ 1400⋅

kgf

cm2:=

Σtmin 10mm=Σtmin if 2 tprof⋅ tlev< 2 tprof⋅, tlev,( ):=için,d1 16mm:=

NiN2

:=Gerekli bulon sayısı:•

d1 15mm=d1ceil d1 1000⋅( )

1000:=

m 1:=


Bulon çap ve boyunun belirlenmesi:•

86

if σk σkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σk 77.288kgf

cm2=σk

NxFk

:=

if τk τkem< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=τk 57.19kgf

cm2=τk

QFk

:=

Nx N cos α( )⋅:=

Q N sin α( )⋅:=

Fk 16.44cm2=Fk 2 lh1⋅ a0⋅:=

if lh1 100 a0⋅< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

if lh1 15 a0⋅> "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=lh1 l1 2 a0⋅−:=

Seçilmiştir.a0 3mm:=amaxm 7mm=

aminm 3mm:=amaxm 0.7 tlev⋅:=

Levhada kaynak kontrolü:•

• TDSB2’de kontrol:

N 1096.83kgf:= t prof 5mm:= l1 22cm:=

α 29.28deg:= tlev 10mm:=

σçem 1440kgf

cm2:= τkem 900

kgf

cm2:=

σkem 900kgf

cm2:=



m 1:=d1ceil d1 1000⋅( )

1000:= d1 15mm=

87

emin1 40mm=

emax1 if 3 d1⋅ 6 min t( )⋅< 3 d1⋅, 6 min t( )⋅,( ):= emax1 30mm=


amaxm 0.7 tlev⋅:= aminm 3mm:=

amaxm 7mm= a0 3mm:= Seçilmiştir.

lh1 l1 2 a0⋅−:= if lh1 15 a0⋅> "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

if lh1 100 a0⋅< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Fk 2 lh1⋅ a0⋅:= Fk 12.84cm2=

Q N sin α( )⋅:=

Nx N cos α( )⋅:=

τkQFk

:= τk 41.778kgf

cm2= if τk τkem< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

σkNxFk

:= σk 74.509kgf

cm2= if σk σkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

Gerekli bulon sayısı:•Ni

N2

:=

d1 16mm:= için,Σtmin if 2 tprof⋅ tlev< 2 tprof⋅, tlev,( ):= Σtmin 10mm=

P1 mπ d1( )2⋅

4⋅ 1400⋅

kgf

cm2:= P1 4398kgf=

P2 d1 Σtmin⋅ 2800⋅kgf

cm2:= P2 5600kgf= min P( ) 4398.2kgf=

nNi

min P( ):= n 0.125= n if n 1< n 1+, n,( ):= bulon ceil n( ):=

bulon 2=Bulon aralıklarının belirlenmesi:•

emaxm if 8 d1⋅ 15 min t( )⋅< 8 d1⋅, 15 min t( )⋅,( ):= emaxm 75mm=

eminm 4 d1⋅:= eminm 80mm=

emin1 2 d1⋅:=

88

• KIRIS’de kontrol:

N0 1270.59kgf:= t prof 7mm:= l1 278mm:=

α0 0deg:= tlev 10mm:= l2 251mm:=

N1 1580.65kgf:= N2 1096.83kgf:=

α1 36.5deg deg:= α2 29.28deg:=

σçem 1440kgf

cm2:= τkem 900

kgf

cm2:=

σkem 900kgf

cm2:=

bulon 2=

bulon ceil n( ):=n if n 1< n 1+, n,( ):=n 0.144=nNi

min P( ):=

min P( ) 4398.2kgf=P2 5600kgf=P2 d1 Σtmin⋅ 2800⋅kgf

cm2:=

P1 4398kgf=P1 mπ d1( )2⋅

4⋅ 1400⋅

kgf

cm2:=

Σtmin 10mm=Σtmin if 2 tprof⋅ tlev< 2 tprof⋅, tlev,( ):=için,d1 18mm:=

NiN0

2:=

Gerekli bulon sayısı:•

d1 18mm=d1ceil d1 1000⋅( )

1000:=

m 1:=



89

if σk σkem≤ "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=σk 80.61kgf

cm2=σk

NxFk

MW k

+:=

if τk τkem< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=τk 8.93kgf

cm2=τk

QFk

:=

W klh1( )2 a0⋅

6:=

M 51.406mkgf m⋅=M l1l1 l2+

2⎛⎜⎝

⎞⎠

− Nx⋅:=

Nx N0 cos α0( )⋅ N1 cos α1( )⋅+ N2 cos α2( )⋅+:=

Q N0 sin α0( )⋅ N1 sin α1( )⋅+ N2 sin α2( )⋅+:=

Fk 62.04cm2=Fk 2 lh1⋅ a0⋅:=

if lh1 100 a0⋅< "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=

if lh1 15 a0⋅> "OK", "NOT OK !",( ) "OK"=lh1 l1 l2+ 2 a0⋅−:=

Seçilmiştir.a0 6mm:=amaxm 7mm=

aminm 3mm:=amaxm 0.7 tlev⋅:=






Bulon aralıklarının belirlenmesi:•

4.3 Çatı Düşey Stabilite Bağları

Çatı düşey satbilite bağlantıları sistemde üç noktada tertiplenmiştir. Bu kararlılık bağlarının asıl amacı alt başlık çubuğunda burkulma boyunu kısaltmaktır. Bu bağlantıların diyagonel çubukları hesapsız ve konstrüktif olarak L 50.50.5 profili kullanılarak teşkil edilecektir.

90

Betonarme Temel Hesabı Bölüm:5 5.1 Tekil Temel Hesabı:

ht 0.9:=h 0.3:=

hc 0.65:=

bc 0.35:= Ly 1:=

Malzeme: BS20 - BCI

Tüm Birimler: kN - m

fctd 1000:=

hi 0.05:=

Veriler: γ 20:=

σ_zem 180:=

2. DURUMM 74,61V 22,71N 75,37

TEMELIN BOYUTLANDIRILMASI•

ALINIR.mLx 2=

Lxceil Lx1 10⋅( )

10:=

Lx1 1.985=

Lx1 Find Lx1( ):=

σ_net 1No1

Lx1 Ly⋅−

Mo1

Lx1( )2 Ly⋅6⋅− 0

GivenNo1 75.37=No1 N1:=Lx1 1:=

Mo1 81.423=Mo1 M1 V1 h⋅+:=

σ_net 1 162=σ_net 1 σ_zem γ ht⋅−:=

2. Durum

90

KESIT TESIRLERININ HESABI•

2. Durum

σ1N1

LxLy⋅

V1 h⋅

Lx2 Ly⋅6⋅+:= σ1 47.904=

σ2N1

LxLy⋅

V1 h⋅

Lx2 Ly⋅6⋅−:= σ2 27.466=

2. Durum etkisinde gerilme değerleri;

σ1 47.904= σ2 27.466= ALINIR.

DONATI HESABI•

if Vcr Vda> "Kesme Kuvveti Karsilaniyor.", "Kesit Büyütülmeli !!!",( ) "Kesme Kuvveti Karsilaniyor."=

kNVcr 162.5=Vcr 0.65 fctd⋅ Ly⋅ h hi−( )⋅:=

kNVda 30.007=Vdaσ1 σ3+

2Ly⋅ Lxo⋅:=

Kesme Kuvveti Kontrolü:•

1. A-A Kesitinde Hesap:

σ1 47.904=σ3 41.006=

σ2 27.466=

σ3 σ1 σ2−( ) Lxo hc+( )Lx

⋅ σ2+:=

hc 0.65=Lxo 0.675=

σ2 27.466=σ1 47.904=

Lyo 0.325=

LxoLx hc−

2:=

bc 0.35=

LyoLy bc−

2:=

91

17 φ12/180 (628 mm2)mm2As 500=

Seçilen Donatı:As max Asmin As1,( ):=

mm2Asmin 500=

Asmin 0.002 Ly⋅ 1000⋅ h hi−( )⋅ 1000⋅:=mm2As1 221.502=As1ks Mda⋅

h hi−:=

Bulunur.ks 5.33:=----->>K 6.0157 10 3−×=KLy h hi−( )2⋅

Mda:=

kNmMda 10.389=Mda σ3Lxo2

2⋅ Ly⋅

σ1 σ3−( )2

Lxo⋅ Lxo⋅23

⋅ Ly⋅+:=

Donati Seçimi:•

7 φ14/160 (962 mm2)mm2As 960=

Seçilen Donatı:As max Asmin As1,( ):=

mm2Asmin 960=

Asmin 0.002 Lx⋅ 1000⋅ h hi− 0.01−( )⋅ 1000⋅:=mm2As1 87.405=As1ks Mdb⋅

h hi− 0.01−:=

Bulunur.ks 5.27:=----->>K 2.894 10 2−×=KLx h hi− 0.01−( )2⋅

Mdb:=

kNMdb 3.98=Mdbσ1 σ2+

2Lyo2 Lx⋅

2⋅:=

Donati Seçimi:•

if Vcr Vdb> "Kesme Kuvveti Karsilaniyor.", "Kesit Büyütülmeli !!!",( ) "Kesme Kuvveti Karsilaniyor."=

Vcr 312=Vcr 0.65 fctd⋅ Lx⋅ h hi− 0.01−( )⋅:=

Vdb 24.495=Vdbσ1 σ2+

2Lx⋅ Lyo⋅:=

Kesme Kuvveti Kontrolü:•

2. B-B Kesitinde Hesap:

92

ZIMBALAMA KONTROLÜ•

if Vpr Vpd> "OK ", "NOT OK !!!",( ) "OK "=Vpr 372.465=Vpr γ fctd⋅ 2⋅ bx by+( )⋅ d_ort⋅:=

γ 0.51=γ1

1 1.5ex ey+

bx by⋅⋅+

:=

ey 0.035=ey 0.1 bc⋅:=

ex 0.432=ex max 0.4max M( ) max V( ) h⋅+

max N( )⋅ 0.1 hc⋅,⎛⎜

⎝⎞⎠

:=

Vpd 55.302=Vpd σs u⋅:=

u 1.467=u LxLy⋅ bx by⋅−:=

by 0.595=by bc d_ort+:=

bx 0.895=bx hc d_ort+:=

d_ort 0.245=d_ort h hi−0.01

2−:=σs 37.685=σs

σ1 σ2+

2:=

93

1416

1416

1416

1416

1416

1416

1416

141

703

333

384

385

302

728

612

376

428

429

348

639

578

393

445

446

365

604

420

17

10260

160160

207

1050

232

1489

225

99

225

90

550

80

712

417

423

420

261

1260

155

1676

144

1390

142

1676

366

240

365

81

970

80

1131

329

330

330

330

331

170

1650

1938

340

340

340

340

340

120

1700

119

1938

350

225

225

225

366

81

1390

80

1551

126

1980

144

2249

423

420

420

420

416

122

2100

157

2379

79

1840

80

2000

P1

405

239

405

504

338

549

484

340

340

340

474

478

309

309

309

435

L65.65.6.........12604

L50.50.5.........13905

L50x50x5.........198010

L50.50.5.........210011

L65.65.6.........184012L50.50.5.........13909

L50.50.5.........17008

L50.50.5.........16507

L50.50.5.........9706

L50.50.5.........5503

L50.50.5.........10502

L80.80.8.........837313

L80.80.8.........102601

L80.80.8.........293014

P15

P15

P15

P15

P15

P15

P15

P15

P15

P15

P15

P15

P15

P15

P16

P16

P16

P16

P17

P22

P16

P16 P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P16

P18

P18

P18

P18

P19

P19

P19

P19

P20

P21

P21

P21

P23

P24

P25

P26P27

P28P29

P30

P31

P32

P33

P34

P36

P35

P37

P39

3...160

3...70

3...70

3....170

3....120

3....60

3....120

3....60

3...130

3....60

3...130

3...130

3....60

3...130

3....60

P17

3....60

3...120

3....60

3...120

3....60

3...130

3....60

3...130

3....60

3...1303...120

3...120

3....60

3...120

3....60

3...120

3...130

P40

DETAY 1

A

A

B

B

CC

DD E

E

P20

P30

P31

P32

P33

P34

P36 P35

P37

P40

P41

P42

P43

P1

P16

224

17

10

30

10

50

30

R6

R11

161

42

64

9

11

242

6

51

50

100

20 24

44

150

P34

P37

3

3

3

3

3

P30P31

3

P32

P32

3

P20

P30

P31

P1

3

370

25 55 50 5 25 50 25 5 50 55 25

520

10

25

50

25

10

55

20

5

180

10

P37

P36

P41

P40

P42

P43

3

3

P30P31

3

P32

P39P13

3

DETAY 2

75

P39

P13

3...50

3...50

3...50

3...50

6

3

125

3

80

851

139

6

1726116

17

3

60

17

3

60

10

12

P40

P13

P39

3

FF

40

130

100

15

KESIT B-B

Olcek: 1/5

KESIT C-C

Olcek: 1/5

KESIT D-D

Olcek: 1/5

KESIT F-F

Olcek: 1/5

KESIT E-E

Olcek: 1/5

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

H

G

F

E

D

C

B

A

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

H

G

F

E

D

C

B

A

Ölcek / Scale :

1/10

Çelik Yapı Projesi

Olca OLGUN

1

Çizen / Drawen By :

19/05/2001

Tarih / Date :

Sıra No / Drawing No :

Dosya adı / File Name:

1

CATIDET.DWG

Revizyon / Revision :

0 -

Durum / Status :İmza / Signature :

7755

23

131

68

20

38

17

39 38

68

151

23

243

132

425

236662

61514

200

23

181

204

23

223

662

292

185477

24

193

15445

18477

24

222

245

245

239

183

24

207

40

15

388

19

421

24

247

272

272

421

177 177

27

181

23

59 59

119

230

354

349 14 283

36

36

17

117

23

19

382 283

20

185

23

665

228

287 199

486

15

189

23

228

287 199

486

17

189

23

228

214 168

9

211

23

168214

23

204

15

242

242

381

381

211 211

211 211

17

232

23

271

421

17

271

232

23

421

19

10x223.........66222

10x132.........24321

10x245.........47723

10x272.........42124

10x230.........35425 10x271.........42126

10x242.........38127

10x228.........48628

10x228.........66529

143 185 161

5 12

84

14

33

94

76

301

506

506

225

76

10x301.........50620

110

100

90

80

70

60

87

90

90

60

10x100.........100P15

10x80.........90P18

10x90.........90P17

10x60.........70P16

10x60.........87P19

18

17

16

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

MARK

POZE

POZ

7.360.9210.189010x80

8.241.0311.459010x908

25.440.537.647010x6048

35.561.2712.7210028

56.6156.612930

323.54161.7783732

38.7619.381640

31.6615.832100

29.8614.931980

20.9610.481390

25.6412.821700

24.8812.441650

14.627.31970

20.9610.4813902

28.7814.8911.8212602

8.34.157.545502

15.847.927.5410502

396.44198.2219.32S355-JO102602

NOTES

NOTLAR

TOTAL

TOPLAM

EACH

ADEDI

WEIGHT (Kg)AGIRLIK (Kg)

WEIGHT Kg/m

UNIT

BIRIM AG.

MATERIAL

MALZEME

DESCRIPTION

TANIMI

EACH

ADET

23

22

21

20

19

27.8813.9431.1847710x2452

37.5818.7928.3866210x223

8.164.0816.824310x132

38.7619.3838.3150610x301

2.640.667.648710x60

24 29.1614.5834.6242110x2722

28.214.1029.0248610x228228

27

26

25

23.4611.7330.838110x242

14.4814.4834.4942110x271

10.3610.3629.2735410x2301

DETAY 1

Olcek: 1/5

DETAY 2

Olcek: 1/5

3...120

3...60

3...60

3...130

3...120

3...60

LL50.50.5

LL80.80.8

LL50.50.5

LL65.65.6

LL50.50.5

LL50.50.5

LL50.50.5

LL50.50.5

LL50.50.5

LL50.50.5

LL50.50.5

LL65.65.6

LL80.80.8

LL80.80.8

10x100

30

170

242

10

10035 35

10

29 38.619.329.0266510x2282

6.161.546.3624210x5034

32

31

13.760.865.7315015x30

31.21.9510.84180

38

37

36

23.5611.7878.5015010x44

19.168.4822.9137010x180

19.168.4822.9137010x18035

40

39

L60.60.6L

33 16.488.2436.7822417x170

TOPLAM AG. / TOTAL WEIGHT 1502.21 Kg

2

2

2

2

2

2

2

1

2

2

2

8

4

1

2

16

16

2

2

4

4

2

7.54

7.54

7.54

7.54

7.54

7.54

7.54

19.32

19.32

11.82

25

50

G

G

KESIT G-G

Olcek: 1/5

500

10

P44

P13 P14

P454

4

P44

P13

P45180

10

10

4

NOTLAR

2- MALZEME : BÇ 37

1- Aksi Belirtilmedikce Tüm Olculer mm dir.

M10

BULON SEMBOLLERI

M20M12 M16

15

M14

19

M18 M22 M24 M27

28

M30

31

ÇATI MAKASI

ÇELİK ENDÜSTRİ YAPISI

AHŞAP VE ÇELİK YAPILAR KÜRSÜSÜ

No : 196097

Email : [email protected]

OLCA OLGUN

Tel : (0536) 212 22 87

ÇELİK BİTİRME ODEVI19/05/2001

Rev.

0

Durum

-

Tarih Açıklama

OLCA OLGUN

Yapan Kontrol

-

İ.T.Ü İNŞAAT FAKÜLTESİ

NESRİN YARDIMCI

ILGILI RESIMLER

66

54

120

80 80

170

10

14

151

15

59 59

40 50

212 406 366 225 225 225 360 337 239 239 239 347 349 259 259 259 375

619 1400 1400 1500

4919

P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15 P15P15

P30

70 70 60

6

3...65

3

3

33

Asik Eki

Ölçek: 1/5Alt Baslik Eki

Olcek: 1/5

P32

3

P20

P30

P67

P1

3

40

210

100

40 5040 40

3

3

60.60.6.........10039P66

3

65

55

3

58

P76P96a

P76P96a

DISPOZISYON.DWG DISPOZISYON PLANI

YANDUV.DWG YAN CEPHE

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

H

G

F

E

D

C

B

A

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

H

G

F

E

D

C

B

A

Ölcek:

1/10


Olca OLGUN

1

Çizen:

06/14/2001

Tarih :

Sıra Numarası

Dosya adı:

1

CATISB.DWG

Revizyon

0 -

Durumİmza:

64

63

62

61

60

59

57

56

55

54

53

52

51

50

32

31

30a

MARK

POZE

POZ

6.241.043.77

14010x70 59.811.258.90

4810L50.50.56 108.8018.133.77

20410x15436 143.874.0019.59

18572 172.762.40

190 31.902.66

50418

32.002.67153

174.0619.345130

173.0419.235100

660.9618.364870

60.1710.032660

60.8510.142690

359.669.99265036

352.879.803.77260036

160

112

3993.683.208.32S355-JO1000048

NOTES

NOTLAR

TOTAL

TOPLAM

EACH

ADEDI


WEIGHT Kg/m

UNIT

BIRIM AG.

MATERIAL

MALZEME

DESCRIPTION

TANIMI

EACH

ADET

66

65

54.631.145.42

435L50.50.5 14.761.643.77

276L50.50.5

I 100

L50.50.5

L50.50.5

L50.50.5

L50.50.5

L50.50.5

L50.50.5

10x137

10x286

10x110

10x102


9

9

36

6

6

12

12

9

48

6

17.43

12.97

13.99

NOTLAR

2- MALZEME : BÇ 37


M10

BULON SEMBOLLERI

M20M12 M16

15

M14

19

M18 M22 M24 M27

28

M30

31

ÇATI STABILITE BAĞLARI



No : 196097


OLCA OLGUN

Tel : (0532) 617 18 22


Rev.

0

Durum

-

Tarih Açıklama

OLCA OLGUN

Yapan Kontrol

-


NESRİN YARDIMCI

ILGILI RESIMLER

65

D E F

7290

14151415 2830 1415 1415430

1630

2500

2500

5000

2600

150

125

2880

2600

125

150

2875

2647

102

125

2874

2647

102

125

2874

2693

151

140

2984

2693

151

140

2984

2679

140

166

2984

2679

166

2984

140

2477

2391

4868

115

2477

2390

4867

95

115

2612

2521

5133

2604

2499

5103

77

78

95

96

86

7 8

3418

8

1818

44

49

10746

137

153

20 25 66 40 34

46

28

28

30

11

31

30

41

61

102

175

5

185

21 24 76 47 38

50

20

30

53

70

83

188

6 13

5

206

102

20

154

16

16

37

44

172

120

44

88

33 25 87 83 33

286

504

25

130 60

110

60

10

130

276

276

1212

177

305

1212

177

305

60

435

420

50

120

1010

4

50

120

10

50

10

50

10

120

120

4

25

10

10

70 70

75

100

L50.50.5.........260050

L50.50.5.........265051

L50.50.5.........269052

L50.50.5.........268053

L50.50.5.........487054

L50.50.5.........510055

L50.50.5.........513056

10x137.........15357

10x286.........50459

10x110.........19060

10x102.........18561

10x154.........20462

10

L50.50.5.........481063

70

L50.50.5.........27665

L50.50.5.........43566

P50

P30

P30

P30

P30

P30P30

P30

P30

P30P30

P30

P30

P30

P51

P52

P1 P1

P1 P1

P53

P54

P6

P54

P54

P54

P54

P6

P9

P9

P63

P63

P57

P57

P59

P58

P58

P58

P58

P58

P60 P60

P60

P60

P60

P60

P60

P60

P60

P60

P65

P60

P60

P65

P66

P30 P30

P52 P53

P53

P52

P53 P53

P52 P52

P56P55

P55

P56

A B

E aksi

düsey kesiti

B-C AKSLARI ORTASI

düsey kesiti

AA AA

KESIT A-A

Olcek: 1/5

ASIK EK DETAYI

Olcek: 1/5

DETAY "A"

Olcek: 1/5

DETAY "A"

B

D

BC

C

D

KESIT C-C

Olcek: 1/5

KESIT B-B

Olcek: 1/5

KESIT D-D

Olcek: 1/5

30b 1996.8124.808.321500016 I 100

91.680.575.7310015x30

78.920.705.42130L60.60.6

L50.50.5

10x70.........14064

534

15

100

15

67 210L60.60.648

P31

P32

P31

P32

P31

P32

P31

P32

P31P32

P31

P31

P67

P32 P32 P32

P32

P32

P32

P32

P32

P32

P66

P67 P67 P67 P67

P67P67

P58

58 27010x14736

15 27 7 69 69 718 18 26 15

20

8

15

44

59

19

816

44

59

87 48 48 86

271

147

10x147.........27058

190

3.77

3.77

3.77

3.77

3.77

3.77

18.70

36.38 330.0418.34

181.765.05

35

50

35

2525

50

35

35

2525

50

35

35

50

35

35

50

35

35

50

35

35

50

42

87

50

42

87

50

28

42

50

42

28

50

35

35

50

35

35

50

50

35

35

50

35

35

50

50

35

35

50

35

49

402930

30

40

50

5030

40

50

35

35

3 3 3

33

3 3

333

3

3

3

3 3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3 3

3 3

3 3

3

5

P1

3

P1

3

3

3

3

3

CATIDET.DWG CATI MAKASI


90135 4545 451351351354545 45 45 135135 4545 135 13545

3- Asik Ekleri Asagida Gosterildigi Gibi Momentin Pozitif Oldugu Bolgelerde Yapilacaktir.

12000 3000 200060002000

45000

P61

P61

P61

P61P61

P61

P61

P61

P62

P62

P62

P62P62

P62P62

P62

50

3040

50

50

53

5040

30

5040

30

5040

305040

30

50

35

57 50

3040

40

3030

3

3

4- Gergi Capi 12 mm' dir.

172°

P39

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

3

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

H

G

F

E

D

C

B

A

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

H

G

F

E

D

C

B

A

KISALTMALAR

50005000

2800

2800

3000

3000

2800

2800

1400

20000 200

200

500 1500

AB

C

76541 2 3 8 9 10

5000 5000 5000 5000 5000

DE

FG

HI

2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500

AB

CD

EF

GH

I

76541 2 3 8 9 10

45000

1400

1400

1400

1400

1400

1400

1400

1400

1400

1400

1400

1400

1400

1400

20000

+3100

+3900

+5300

+6700

+7050

-900

+200

+200

+3100

+3900

+5300

+6200

+7050

-900

+3100

+3900

+5300

+6200

+7050

-900

5000 5000

kag

irduvar

cam

çift

kat

ete

rnit

betonarm

e

kagirduvar

cam

çift kateternit

betonarme

AS3 AS2a AS2a AS2b

AS2aAS2aAS2b AS3

AS3 AS2a AS2a AS2b

AS2aAS2aAS2b AS3

AS3 AS2a AS2a AS2b

AS2aAS2aAS2b AS3

AS3 AS2a AS2a AS2b

AS2aAS2aAS2b AS3

AS3 AS2a AS2a AS2b

AS2aAS2aAS2b AS3

AS2aAS2aAS2b AS3

AS3 AS2a AS2a AS2b

AS3 AS2a AS2a AS2b

AS2aAS2aAS2b AS3

AS2aAS2aAS2b AS3

AS3 AS2a AS2a AS2b

MA1

MA1

MA1

MA1

MA1

MA1

MA1

MA1

MA1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1 G1

G1G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1 G1

G1G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1 G1

G1G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1 G1

G1G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1 G1

G1G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1 G1

G1G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1 G1

G1G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1 G1

G1G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1

G1 G1

G1G1

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

ÇYSB ÇYSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

ÇDSB

ÇDSB

ÇDSB

ÇYSB

ÇDSB

ÇDSB

ÇDSB

ÇYSB

ÖDK1

ÖDK1

ÖDK1

ÖDK2

ÖDK2

ÖDK2

ÖDK3

ÖDK3

ÖDK3

ÇYSB

ÇDSB

ÇDSB

ÇDSB

ÇYSB

YDSBYDSB

YDSBYDSB

+7200

-900

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDSB

YDK4 YDK4 YDK4 YDK4 YDK4 YDK4 YDK4 YDK4 YDK4

YDK3 YDK3 YDK3 YDK3 YDK3 YDK3 YDK3 YDK3YDK3

YDK2

YDK1

YDK2

YDK1

YDK2

YDK1

YDK2

YDK1

YDK2

YDK1

YDK2

YDK1

YDK2

YDK1

YDK2

YDK1

YDK2

YDK1

S3

S4

S5

S4

S3

S2 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1

S2 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S2

S2S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S2

S3

S4

S5

S6

S7

S8

S2

S2

S3

S4

S5

S2

S2

S2

A

A

B

B

C C

A-A

KES

ITI

B-B

KES

ITI

C-C KESITI

Ölcek:

DISPOZISYON PLANI

1/100




No : 196097


OLCA OLGUN

Tel : (0532) 617 18 22

Olca OLGUN

1

Çizen:

07/04/2001

Tarih :

Sıra Numarası

Dosya adı:

1

DISPOZISYON.DWG

Revizyon

0 -

Durum


Rev.

0

Durum

-

Tarih Açıklama

OLCA OLGUN

Yapan Kontrol

-

NOTLAR

2- MALZEME : BÇ 37

ILGILI RESIMLER

K



NESRİN YARDIMCI

YDK1: Yan Duvar Kuşağı + indis

ÖDK1: Ön Duvar Kuşağı + indis

ÇYSB: Çati Yatay Stabilite Bağı

MA1: Makas + indis

S1: Kolon + indis

AS2b: Aşık + açıklık + indis

G1: Gergi + indis

ÇDSB: Çati Düşey Stabilite Bağı

YDSB: Yan Duvar Stabilite Bağı

6000

MA1

1400

İmza:

S6

+7200

S3

S4

G3

G3

G2

G2

G2

G2G2

G2

G2

G2

G2G2

G2

G2

G2

G2G2

G2

G2

G2

G2G2

G2

G2

G2

G2G2

G2

G2

G2

G2G2

G2

G2

G2

G2G2

G2

G2

G2

G2G2

G2

G2

G2

G2G2

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

H

G

F

E

D

C

B

A

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

H

G

F

E

D

C

B

A

Ölcek:

1/20


Olca OLGUN

1

Çizen:

06/14/2001

Tarih :

Sıra Numarası

Dosya adı:

1

KALKANDUV.DWG

Revizyon

0 -

Durumİmza:

86

85

84

83

82

81

80

79

78

77

76

75

74

73

72

71

70

MARK

POZE

POZ

15.301.5325.446010x20010

4.600.927.64120L60.60.65

36.6436.6461.066001

70.2235.11600

67.1633.586002

8.448.44310

15.307.65310

13.726.86310

14.282.38200

6.721.12190

9.440.59100

235.58117.798790

76.6438.3228602

630.3278.7913.458808

447.69447.6954.282601

745.92372.964877702

615.94307.9741.9S355-JO73502

NOTES

NOTLAR

TOTAL

TOPLAM

EACH

ADEDI


WEIGHT Kg/m

UNIT

BIRIM AG.

MATERIAL

MALZEME

DESCRIPTION

TANIMI

EACH

ADET

I 280

I 260

I 300

U 120

U 120

U 120

L65.65.6

L65.65.6

L65.130.8

10x174

10x194

10x214

10x440

10x460

10x480


2

6

6

16

2

1

2

2

13.4

13.4

5.91

5.91

22.13

11.9

24.68

58.51

55.97

27.22

NOTLAR

2- MALZEME : BÇ 37


M10

BULON SEMBOLLERI

M20M12 M16

15

M14

19

M18 M22 M24 M27

28

M30

31

KALKAN DUVAR



No : 196097


OLCA OLGUN

Tel : (0532) 617 18 22


Rev.

0

Durum

-

Tarih Açıklama

OLCA OLGUN

Yapan Kontrol

-


NESRİN YARDIMCI

ILGILI RESIMLER

A B C D G H I

+6.700

+5.300

+3.900

+3.100

+0.200

2800 2800 6000 2800 2800

20000

2800

+7.050

50

123

50

86

100

94

660

20

10

260

100

107

161

10

181

280300

186

10

100

90

90

90

238

5616

8 16 150

136

123

50

132 42

174

310

R5

10

30

71

40 10 99 104060 101

80

160

60

60

160

80

600

244

113

244

440

40 40

10

30

66

10

30

66

40 4010 111 60 109 1040 40

80

160

120

160

80

242

117

242

600

460

40 1040 119 60 121 1040 40

80

160

120

160

80

480

238

125

238

600

39

52

55

131

60

29

52

65

25

12

550

25

65 70 65

68

61

8

65

725 50 25 30 40 50 40 30

65

10

3636

65

38 82

55

55

+7.550

+7.970

+8.460

10

30

10

30

10

30

2847 2912119

B

C

D

U 120.........588073

U 120.........286074

U 120.........879075

L65.65.6.........10076 L65.65.6.........19077

L65.130.8.........20078

10x174.........31079

10x440.........60082 10x460.........60083 10x480.........60084

L60.60.6.........12085

P78P76

P78P76

P78P76

P78P76

P78P76

P78P76

P76P76

P76 P76

P76

P76P76P76

P76 P76

P76P76

P77

P77

P77

P77 P77

P77

P76

P76P76

P76

P71

P70

P40

P40

P73

P73

P73

P73

P73

P73P75

P73

P74

B C D

P70

P72

P1

P1

P1

P13 P13 P13

P79

P70P71 P72

P84P83P82

P70 P71 P72

P85 P85 P85

P85 P85 P85

P78P73

P96a

P73

P40

P40

I 260.........735070I 280.........777071 I 300.........826072

Detay "A"Detay "B"

DETAY "C"

DETAY "A"

Olcek: 1/10

A A

KESIT A-A

Olcek: 1/10

DETAY "C"

Olcek: 1/10

DETAY "B"

Olcek: 1/10

B B

KESIT B-B

Olcek: 1/10

3

3

3 3

3

33

3

3

3

3

3

3

33

3

3

33

3

3

3

3

3 3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

33

3

3

3

3 3

3

3

3

3

3

3

3

3

33

3

3

3 3

3

3

3 3

3

3

3 3

3

3

3

3

3

CATIDET.DWG CATI MAKASI



P106 P106

3- Gergi Capi 12 mm' dir.

P30

P30

P30

P30

P30

P30

P30

P30 P30

P30

P30

P30

P30

P30

P30

P30

50

123

50

86

94

1079

P79

50

123

50

86

94

1502

107

P79

41

P71

TEMEL.DWG TEMEL DONATI PLANI

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

H

G

F

E

D

C

B

A

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

H

G

F

E

D

C

B

A

Ölcek:

TEMEL DONATI PLANI

1/100




No : 196097


OLCA OLGUN

Tel : (0532) 617 18 22

Olca OLGUN

1

Çizen:

21/06/2001

Tarih :

Sıra Numarası

Dosya adı:

1

TEMEL.DWG

Revizyon

0 -

Durum


Rev.

0

Durum

-

Tarih Açıklama

OLCA OLGUN

Yapan Kontrol

-

NOTLAR

2- MALZEME : BÇ 37

ILGILI RESIMLER



NESRİN YARDIMCI

İmza:

AB

CD

EF

GH

I

76541 2 3 8 9 10

76541 2 3 8 9 10

A

BB

A

7f14/16

13f12/181

2

3 f10

Kesit B-B

1

2

3

Kes

it A-A

123

1

2

3

I

1

20 20

20 20

90

90

20

20

190

90

325 175 175 325

675

325

325

675

300

300

500050005000500050005000500050005000

45000

1000

1000

500 500

20000

-0.900

-0.600

+-0.000

KALKANDUV.DWG KALKAN DUVAR


4- Donatinin Tamamina Asagidaki Sekilde Gösterildigi Gibi Kanca Yapilacaktir.

2- PAS PAYI : 5cm

3- MALZEME :

BETON : C20 (TS500,TS1247)

DONATI : BC1 (TS500,TS708)

R=dm

Kanca Boyu: 13 cm

DETAY "A"

Olcek: 1/25

DETAY "A"

Çelik yapı bilgisi

Documents