analisis perhitungan tanah sd respon pektrum gempa

Perencanaan Struktur Gedung Graha Pena Makasar Kriteria Umum

Jenis pemanfaatan bangunan : Kampus (Sarana dan fasilitas pendidikan)Tabel 1. Kategori risiko bangunan gedung dan non gedung untuk beban gempa

Penentuan Kategori Desain Seismik

1). Menentukan Kategori Risiko Bangunan serta Faktor Keutamaan, Ie

Peta kontur percepatanuntuk SS, dan S1

Risiko Kategori Bangunan

Faktor Keutamaan Bangunan

Lokasi Bangunan

Kondisi tanah (kelas situs)Tentukan: SDS, dan SD1

Kategori Risiko & (SDS atau SD1)Penentuan KDS (SDC)


Tabel 2. Faktor Keutamaan Gempa

ResumeKategori Risiko IV

1.5

0.978 0.358 (mengikuti nilai Ss)

3). Menentukan Klasifikasi Situs Jenis Tanah : Tanah Sedang (Sudah ditentukan)

Tabel 3. Klasifikasi Situs

Kelas SitusDimana

Ss= 0.978

SA 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8

SB 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

SC 1.2 1.2 1.1 1.0 1.0

SD 1.6 1.4 1.2 1.1 1.0

SE 2.5 1.7 1.2 0.9 0.9

Ie

2). Menentukan Nilai Ss dan S1

Ss~ S1~

4). Koefisien-koefisien situs (Fa & Fv)

Tabel 4. Koefisien situs, Fa

Parameter respons spektral percepatan gempa MCER terpetakan pada perioda pendek, T=0,2 detik, Ss

Ss ≤ 0,25 Ss = 0,5 Ss = 0,75 Ss = 1 Ss ≥ 1,25


SF

Kelas SitusDimana

0.358

SA 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8

SB 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

SC 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3

SD 2.4 2.0 1.8 1.6 1.5

SE 3.5 3.2 2.8 2.4 2.4

SF

KelasSitus

SA 0.80 0.80 (1.2-1.1)x(1-0.978) +1.1

SB 1.00 1.00 (1-0.75)

SC 1.01 1.44 = 1.11SD 1.11 1.68 (1.8-1.6)

x(0.4-0.358) +1.6SE 0.93 2.57 (0.4-0.3)

SF - = 1.68

5).Parameter percepatan spektral desain

KelasSitusSA 0.52 0.19SB 0.65 0.24SC 0.66 0.34SD 0.72 0.40SE 0.60 0.61SF - -

6). Kurva Spektrum Respons Disain

= 0.20.40

= 0.1110.72

=0.40 =

0.5560.72

=0.40

= 0.670

SSb

Tabel 5. Koefisien situs, Fv

Parameter respons spektral percepatan gempa MCER terpetakan pada perioda pendek, T=1 detik, S1 S1=

S1 ≤ 0,1 S1 = 0,2 S1 = 0,3 S1 = 0,4 S1 ≥ 0,5

SSb

Koefisien Situs Fa dan Fv

Fa FvInterpolasi Nilai Fa & Fv

Fa =

Fv =

untuk perioda pendek (SDS) & pada perioda 1 detik (SD1)

Nilai SDS, dan SD1

SDS=2/3(Fa.Ss) SD1=2/3(Fv.S1)


=0.600

= 0.670

= = 0.289

T0.000 0.2890.111 0.7230.556 0.7230.600 0.6700.800 0.5021.000 0.4021.200 0.3351.400 0.2871.600 0.2511.800 0.2232.000 0.2012.200 0.1832.400 0.1672.600 0.1552.800 0.1443.000 0.134

7). Kategori Desain Seismik

UNTUK TANAH SEDANG (SD) 0.72

Tabel Kategori Desain Seismik (Sismic Design Category-SDC)

Jenis Pemanfaatan Kategori Resiko

I A B C D

II A B C D

III A B C D

IV A C D D

Sa

(T0)(TS)

a. Berdasarkan Nilai SDS dan SD1

SDS =

Faktor Keutamaan

SDS

SDS<1.67 1.67<SDS<0.33 0.33<SDS<0.5 0.5 ≤ SDS

Agrikultura, fasilitas sementara, fasilitas penyimpanan/gudang yang kecil

Iw = 1.00 Ig = 1.00

Residensial dan perkantoran tipikal (bukan termasuk kategori I,III dan IV)

Iw = 1.00 Ig = 1.00

Manufaktur dan gedung lain yang tidak termasuk pada kategori IV

Iw = 1.00 Ig = 1.25

Gedung sekolah, pendidikan, Rumah sakit, fasilitas pemadam kebakaran, tempat perlindungan dan keadaan darurat, pusat pembangkit energi

Iw = 1.00 Ig = 1.50

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Respons Spectrum

Tanah Sedang


IV A C D D

UNTUK TANAH SEDANG (SD) 0.40

Tabel Kategori Desain Seismik (Sismic Design Category-SDC)

Jenis Pemanfaatan Kategori Resiko

I A B C D

II A B C D

III A B C D

IV A C D D

b. Berdasarkan ketidakberaturan konfigurasi


Iw = 1.00 Ig = 1.50

SD1 =

Faktor Keutamaan

SD1

SD1<0.167 0.167≤SD1<0.133

0.133≤SD1<0.2

SD1>0.2

Agrikultura, fasilitas sementara, fasilitas penyimpanan/gudang yang kecil

Iw = 1.00 Ig = 1.00

Residensial dan perkantoran tipikal (bukan termasuk kategori I,III dan IV)

Iw = 1.00 Ig = 1.00

Manufaktur dan gedung lain yang tidak termasuk pada kategori IV

Iw = 1.00 Ig = 1.25


Iw = 1.00 Ig = 1.50


Kesimpulan : Penetapan Kategori Desain Seismik D

PERHITUNGAN BERAT SENDIRI STRUKTUR

Estimasi Dimensi awal :Kolom (400 x400x21x21) Balok (300 x300x12x12) Bracing (200x200x12x12)Data : Data : Data :A 400 mm A 300 mm A 200 mmB 400 mm B 300 mm B 200 mmWeight 197 kg/m Weight 84.5 kg/m Weight 56.2 kg/mtw 21 mm tw 12 mm tw 12 mmtf 21 mm tf 12 mm tf 12 mmsectional area 250.7 cm2 sectional area 107.7 cm2 sectional area 71.53 cm2Ix 70900 cm4 Ix 16900 cm4 Ix 4980 cm4Iy 23800 cm4 Iy 5520 cm4 Iy 1700 cm4ix 16.8 cm ix 12.5 cm ix 8.35 cmiy 9.75 cm iy cm iy 4.88 cm

Tebal Pelat

0.2 m

FloorHeight Pelat Kolom Balok Bresing

(m) area weight h jumlah weight L weight L weightm2 kg m n kg m kg m kg

roof 6 752 360960 2 0 0 0 0 0 017th 4 752 360960 4 4 3152 206 17407 135.992 7642.7516th 4 752 360960 4 4 3152 206 17407 135.992 7642.7515th 4 752 360960 4 4 3152 206 17407 135.992 7642.7514th 4 752 360960 4 4 3152 206 17407 135.992 7642.7513th 4 752 360960 4 4 3152 206 17407 135.992 7642.7512th 4 752 360960 4 4 3152 206 17407 135.992 7642.7511th 4 752 360960 4 4 3152 206 17407 135.992 7642.7510th 4 752 360960 4 4 3152 206 17407 135.992 7642.759th 4 752 360960 4 4 3152 206 17407 135.992 7642.758th 4 391.25 187800 4 6 4728 97.7 8256 135.992 7642.757th 4 3342.4 1604352 4 6 4728 967.5 81754 135.992 7642.756th 4 3086.4 1481472 4.25 96 80376 1580 133510 135.992 7642.755th 4.5 2830.4 1358592 4.5 96 85104 1141.3 96436 135.992 7642.754th 4.5 2412.2 1157856 4.5 86 76239 1179.2 99642 135.992 7642.753rd 4.5 3353.8 1609824 4.5 86 76239 1324.9 111954 135.992 7642.752nd 4.5 3307.2 1587456 4.75 86 80474.5 1764.1 149069 135.992 7642.751st 5 3307.2 1587456 4.25 86 72003.5 1764.1 149069 135.992 7642.75basement 3.5 3868 1856640 1.75 96 33096 1764.1 149069 135.992 7642.75TOTAL 80.5 16041048 541356 1135420 137570Total Berat Struktur (Manual) 17855393.67 kg

178553.94 Kn

h1

PERHITUNGAN BEBAN ANGIN

Menurut PPIUG 1987 untuk struktur gedung tertutup : - Koefisien angin tiup 0.9 - Koefisien angin isap -0.4

Floor Height Hx V Beban Angin (W) Beban

Kontribusi bebanBeban dibagi jumlah pertemuan balok kolom

m kg/m2 Memanjang Melintang Memanjang (Kn) Melintang (Kn) Memanjang (Kn) Melintang (Kn)kg kg Tiup Isap Tiup Isap Tiup Isap Tiup Isap

17th 4 71 45 70290 102240 632.61 -281.16 920.16 -408.96 90.37 -35.15 460.08 -204.4816th 4 67 45 66330 96480 596.97 -265.32 868.32 -385.92 85.28 -33.17 434.16 -192.9615th 4 63 45 62370 90720 561.33 -249.48 816.48 -362.88 80.19 -31.19 408.24 -181.4414th 4 59 45 58410 84960 525.69 -233.64 764.64 -339.84 75.10 -29.21 382.32 -169.9213th 4 55 45 54450 79200 490.05 -217.80 712.80 -316.80 70.01 -27.23 356.40 -158.4012th 4 51 45 50490 73440 454.41 -201.96 660.96 -293.76 64.92 -25.25 330.48 -146.8811th 4 47 45 46530 67680 418.77 -186.12 609.12 -270.72 59.82 -23.27 304.56 -135.3610th 4 43 45 42570 61920 383.13 -170.28 557.28 -247.68 54.73 -21.29 278.64 -123.849th 4 39 45 38610 56160 347.49 -154.44 505.44 -224.64 49.64 -19.31 252.72 -112.328th 4 35 45 34650 50400 311.85 -138.60 453.60 -201.60 44.55 -17.33 226.80 -100.807th 4 31 45 30690 55800 276.21 -122.76 502.20 -223.20 39.46 -15.35 251.10 -111.606th 4 27 45 26730 38880 240.57 -106.92 349.92 -155.52 40.10 -15.27 116.64 -77.765th 4.5 23 45 66240 48645 596.16 -264.96 437.81 -194.58 85.17 -37.85 48.65 -21.624th 4.5 18.5 45 53280 39128 479.52 -213.12 352.15 -156.51 68.50 -30.45 39.13 -17.393rd 4.5 14 45 40320 29610 362.88 -161.28 266.49 -118.44 51.84 -23.04 29.61 -13.162nd 4.5 9.5 45 27360 20093 246.24 -109.44 180.83 -80.37 35.18 -15.63 20.09 -8.931st 5 5 45 14400 10575 129.60 -57.60 95.18 -42.30 18.51 -8.23 11.90 -4.70

BEBAN TAMBAHAN

A. Basement

- Keramik ,tb: 0 cm = 0- Spesi ,tb: 0 cm = 0- Dinding = 0- M/E = 0

TOTAL = 0

- Beban Orang (PPUIG) = 0

B. LT.1 s/d LT.6 DAN LT.8 s/d LT.17

- Keramik ,tb: 1 cm = 24

- Spesi ,tb: 2 cm = 42

- Plafond = 18

- M/E = 12

TOTAL = 96Beban Mati Tambahan (SDEAD) pada tangga

- beban anak tangga , tb : 10 cm = 240



TOTAL = 306

- Beban Orang (PPURG) >pelat = 250- Beban Orang (PPURG) >balkon = 300

C. LT.ATAP DAN LT. 7



- Plafond = 18

- M/E = 12

TOTAL = 72

- Beban Orang (PPUIG) >pelat = 100

Beban Tambahan pada atap - Beban Mati tambahan (SDL) Tendon air

Volume air 1000 kg/m3Data tandon :panjang 10.5 mLebar 6 mTinggi 2.5 mberat sendiri (merata ) ### kg/m2

- Beban mati tambahan (SDL) dari LiftBerat diambil 1150 kg (dari tabel katalog Hoistway Plan)

Beban Mati Tambahan (SDEAD)

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

Beban Hidup (LIVE)

kg/m2

Beban Mati Tambahan (SDEAD) pada pelat

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

Beban Hidup (LIVE)

kg/m2

kg/m2

Beban Mati Tambahan (SDEAD)

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

Beban Hidup (LIVE)

kg/m2

G7

ketira: pk ip

KOMBINASI BEBAN (SNI 1726 : 2002)Menurut Pasal 4.2.2 Kombinasi beban untuk metode ultimit

1 . 1.4 D2 . 1.2 D + 1.6 L3 . 1.2 D + 0.5 W4 . 1.2 D + 1.0 W + 1.0 L5 . 1.2 D 1.0 E + 1 L

6 . 0.9 D + 1.0 W7 . 0.9 D 1.0 E

Keterangana. Kombinasi beban 5, E = Eh +Evb. Kombinasi beban 7, E = Eh- Ev

dimana Eh =

Ev = KDS = F

= 1.3 (Untuk kategori desain seismik D s.d F)

= 0.72 g

1 . 1.4 D2 . 1.2 D + 1.6 L3 . 1.2 D + 0.5 W4 . 1.2 D + 1.0 W + 1.0 L

5 . 1.2 D + 1 L ± 0.3 0.2 ± 1 0.2

6 . 1.2 D + 1 L ± 1 0.2 ± 0.3 0.27 . 0.9 D + 1.0 W

8 . 0.9 D ± 0.3 0.2 ± 1 0.2

9 . 0.9 D ± 1 0.2 ± 0.3 0.2

1 . 1.4 D2 . 1.2 D + 1.6 L3 . 1.2 D + 0.5 W4 . 1.2 D + 1.0 W + 1.0 L

5 . 1.39 D + 1 L + 0.39 1.3

6 . 1.30 D + 1 L - 0.39 1.3

7 . 1.10 D + 1 L + 0.39 1.3

8 . 1.01 D + 1 L - 0.39 1.3

9 . 1.39 D + 1 L + 1.3 0.39

10 . 1.30 D + 1 L + 1.3 0.39

11 . 1.10 D + 1 L - 1.3 0.39

12 . 1.01 D + 1 L - 1.3 0.39

13 . 0.9 D + 1.0 W

±

±

ρQe

0,2 SDSD

Derajat Redundansi (r)Struktur

SDS

(r QEX+ SDSD) (r QEY+ SDSD)

(r QEX+ SDSD) (r QEY+ SDSD)

(r QEX - SDSD) (r QEY - SDSD)

(r QEX - SDSD) (r QEY - SDSD)

QEX + QEY

QEX + QEY

QEX - QEY

QEX - QEY

QEX + QEY

QEX - QEY

QEX + QEY

QEX - QEY

14 . 0.71 D + 0.4 + 1.3

15 . 0.80 D - 0.4 + 1.3

16 . 1.00 D + 0.4 - 1.3

17 . 1.09 D - 0.4 - 1.3

18 . 0.71 D + 1.3 + 0.39

19 . 1.00 D - 1.3 + 0.39

20 . 0.80 D + 1.3 - 0.39

21 . 1.09 D - 1.3 - 0.39

QEX QEY

QEX QEY

QEX QEY

QEX QEY

QEX QEY

QEX QEY

QEX QEY

QEX QEY

Perhitungan Beban Statuik EkuivalenResume Parameter Desain

Parameter KeteranganJenis Pemanfaatan

Bangunan Kampus (Pendidikan)

Kategori Resiko Bangunan IVFaktor Keutamaan Gempa 1.5

0.98

0.358Kelas Situs Tanah Sedang

1.11

1.68

1.084

0.603

0.723

0.402Kategori Desain Seismik FSistem Struktur Rangka Baja dengan Bresing

konsentris khususR 7

2.5

5.5

18201.2 kN ( Didapat dari analisis manual)2. Perkiraan Waktu Getar Alami Struktur (Pasal 7.8.2) Periode fundamental struktur, T, tidak boleh melebihi hasil koefisien untuk batasan

atas pada periode yang dihitung (Cu)

Periode fundamental pendekatan (Ta)

SS (Gbr.2)

S1 (Gbr.3)

Fa

Fv

SMS = FaSS

SM1 = FvS1

SDS = 2/3 SMS

SD1 = 2/3 SM1

W0

Cd

1. Berat Total Bangunan (Wt)

Wt =

dimana Cu =1,4 (untuk SD1 ≥ 0,4)

Didapat : = 0.0731x = 0.75

= 80.5 m

= 1.965 detik

3. Menentukan Koefisien Respons (Cs)

= 0.1549152

= (0.401914666666667x1.5)/(7x1.96455543126255)= 0.0438392

== 0.0477139 ³ 0.01 OK

= 0.0477 Gunakan Cs Max

= 0.0477138816x18201.216788685= 868.4507 kN

4. Menentukan Distribusi Gaya Geser Vertikal (Fx)

Perhitungan ditabelkan seperti berikut:Eksponen distribusi k = 1.0 untuk 0.5 sec

k = 2.0 untuk 2.5 seck =

Untuk T = 1.950 sec , maka diperoleh:k= 1.73

Tabel perhitungan distribusi vertikal dari gaya lateral

Levelmassa Wx/Wi hx/hi Cvx Fx Vxtotal (m/g) (meter) (kn) Kn Kn(kg) (kg)

roof 360960 36795 81 713326 0.095 82.12 8217th 389162 39670 75 672869 0.089 77.46 16016th 389162 39670 71 611769 0.081 70.43 23015th 389162 39670 67 553132 0.073 63.68 29414th 389162 39670 63 496997 0.066 57.22 35113th 389162 39670 59 443410 0.059 51.05 40212th 389162 39670 55 392415 0.052 45.18 44711th 389162 39670 51 344064 0.046 39.61 48710th 389162 39670 47 298413 0.040 34.36 5219th 389162 39670 43 255524 0.034 29.42 5518th 208426 21246 39 115399 0.015 13.29 5647th 1698477 173137 35 778267 0.103 89.60 6536th 1703001 173598 31 630904 0.084 72.63 7265th 1547774 157775 27 449923 0.060 51.80 7784th 1341380 136736 22 282854 0.037 32.56 8103rd 1805660 184063 18 256571 0.034 29.54 8402nd 1824642 185998 13 155260 0.021 17.87 8581st 1816171 185135 9 74257 0.010 8.55 866

Ta, minimim = Cthnx

Tabel . Nilai Parameter Periode Pendekatan Ct dn x

Ct

hn

Ta,min

Cs = SDSIe / R

Cs £ SD1Ie / (RT)

Cs, min 0.044SDSIe ³0.01

Cs, pakai

V = Cs Wt

T ≤T ≥

interpolasi linier untuk 0.5 ≥ T ≤ 2.5

Wx hx^ k

basement 2046447 208608 4 18107 0.002 2.08 868TOTAL 17855394 1820122 7543459 868

6. Pemeriks 12 0.20 0.03 2.36 91.5166 92.7638 0.0079 0.0012Pasal 7.8.7 13 0.20 0.01 0.44 91.5221 93.2066 0.0006 0.0003Untuk tiap t 14 0.20 0.00 1.36 91.5222 94.5715 0.0036 0.0001

15 0.18 0.00 0.46 91.5256 95.0332 0.0019 0.0001… 0.00 0.00 0.00 0 0 0 0

… 0.00 0.00 0.00 0 0 0 045 0.07 0.00 0.00 95.922 99.9285 0 0

46 0.07 0.00 0.00 95.922 99.9285 0 0h = 47 0.07 0.00 0.00 95.9227 99.9299 0 0

48 0.07 0.00 0.00 95.9227 99.9299 0 049 0.07 0.00 0.00 95.9229 99.9311 0 0

500.07

0.02 0.00 95.943 99.9336 0 0.000651 0.02 0.00 95.9587 99.9339 0 0.0005

1.0

a. Koefisien Stabilitas Arah X Profil Desain

0 Δ P V f

Atap 5000 0.00 0 0.00 #DIV/0! 0.091 #DIV/0!3 5000 (Δa) 0 0.00 #VALUE! 0.091 #VALUE!2 7000 35.00 0 0.00 #DIV/0! 0.091 #DIV/0!

b. Koefisien Stabilitas Arah Y Profil Desain

0 Δ P V f

Atap 5000 40.00 0 0.00 #DIV/0! 0.091 #DIV/0!3 5000 40.00 0 0.00 #DIV/0! 0.091 #DIV/0!2 7000 40.00 0 0.00 #DIV/0! 0.091 #DIV/0!

7. Pemeriksaan Terhadap Torsi BangunanKetidakberaturan torsi terjadi bila simpangan antar tingkat pada ujung suatu bangunanlebih besar dari 1.2 kali simpangan rata-rata pada dua ujung bangunan.Ketirdakberaturan torsi dapat juga ditentukan dengan menghitung faktor pembesarantorsi Ax dengan formula berikut:

Ax = dimana,2

Berikut tabel hasil perhitungan faktor pembesaran torsi Ax pada struktur baja: SRBK

Arah dan Lokasi Ax Ax < 1(mm) (mm) (mm)

Arah-XAtap #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!

3 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!2 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!

Arah-YAtap #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!


q =

Px =D =

Vx =

Jika q > 0.1 maka cek :

qmax =

Dimana b adalah rasio geser perlu terhadap kapasitas geser tingkat yang ditinjau. b boleh diambil sebesar

Hsx (mm) fMaxf<0,1 f< fMax

Hsx (mm) fMaxf<0,1 f< fMax

dmax davg =dmax+dmin

1.2*davg

Faktor Pembesaran Torsi Ax

dmax dmin davg dmax < 1.2davg

2

PEMERIKSAAN HASIL DESAINBerikut ini merupakan hasil nilai defleksi dan simpangan antar tingkat berdasarkan hasil keluaran ETABS.

dimana hsx = tinggi tingkat dibawah tingkat x

ρ = 1,3Simpangan Desain Simpangan ijin Keterangan

Lantai hsx Drift X Drift Y (Δa)(m) (mm) (mm) (mm)

19 3.5 1.39 1.12 35.00 OK18 4 1.48 1.17 40.00 OK17 4 1.70 1.23 40.00 OK16 4 1.80 1.30 40.00 OK15 4 1.87 1.36 40.00 OK14 4 1.92 1.39 40.00 OK13 4 1.94 1.42 40.00 OK12 4 1.94 1.44 40.00 OK11 4 1.92 1.45 40.00 OK10 4 1.88 1.45 40.00 OK9 4 1.83 1.44 40.00 OK8 4 1.80 2.68 40.00 OK7 4 1.50 2.11 40.00 OK6 4.5 1.23 1.55 45.00 OK5 4.5 1.27 1.66 45.00 OK4 4.5 1.30 1.77 45.00 OK3 4.5 1.31 1.83 45.00 OK2 5 1.10 1.89 50.00 OK1 3.5 0.49 1.00 35.00 OK

A. Simpangan Antar Lantai Tingkat ( Δ )Untuk Simpangan ijin Δa untuk kategori risiko IV = 0,010 hsx (7.12.1)

Untuk Kategori Desain Seismik D -F , nilai Δ tidak boleh melebihi Δa/ρ

B. Partisipasi Massa Struktur

Mode Periode Ux Uy Sum Ux Sum Uy RX RY1 2.07035 51.90 0.04 51.90 0.042 0.0174 97.49982 1.78734 0.37 51.70 52.27 51.7452 71.4258 0.70143 1.72252 0.64 11.07 52.91 62.8167 28.2336 1.19514 0.9916 0.36 2.43 53.27 65.2422 0.0027 0.12615 0.72982 29.36 0.04 82.63 65.2844 0.0002 0.16256 0.61565 0.01 20.19 82.64 85.4792 0.1389 0.00047 0.40653 0.00 0.54 82.64 86.019 0.0035 0.00138 0.35192 4.26 0.04 86.90 86.0613 0.0005 09 0.32671 0.06 0.80 86.96 86.864 0.0104 0.0002

10 0.29206 0.00 3.53 86.96 90.3976 0.1424 011 0.21809 4.52 0.01 91.48 90.4028 0 0.120212 0.20238 0.0327 2.361 91.5166 92.7638 0.0079 0.001213 0.19816 0.0055 0.4429 91.5221 93.2066 0.0006 0.000314 0.19559 0.0001 1.3648 91.5222 94.5715 0.0036 0.000115 0.18427 0.0034 0.4617 91.5256 95.0332 0.0019 0.0001……45 0.07305 0.0002 0.0002 95.922 99.9285 0 046 0.07217 0 0 95.922 99.9285 0 047 0.07204 0.0007 0.0013 95.9227 99.9299 0 048 0.072 0 0 95.9227 99.9299 0 049 0.07176 0.0002 0.0013 95.9229 99.9311 0 050 0.07153 0.0201 0.0024 95.943 99.9336 0 0.000651 0.0715 0.0157 0.0004 95.9587 99.9339 0 0.0005

PEMERIKSAAN HASIL DESAINBerikut ini merupakan hasil nilai defleksi dan simpangan antar tingkat berdasarkan hasil keluaran ETABS.

dimana hsx = tinggi tingkat dibawah tingkat x

ρ = 1,3Simpangan Desain Simpangan ijin Keterangan

Lantai hsx Drift X Drift Y (Δa)(m) (mm) (mm) (mm)

19 3.5 2.60 4.67 35.00 OK18 4 2.71 4.76 40.00 OK17 4 3.12 5.19 40.00 OK16 4 3.35 5.38 40.00 OK15 4 3.56 5.55 40.00 OK14 4 3.75 5.72 40.00 OK13 4 3.91 5.86 40.00 OK12 4 4.04 5.97 40.00 OK11 4 4.13 6.05 40.00 OK10 4 4.16 6.07 40.00 OK9 4 4.13 6.05 40.00 OK8 4 4.23 27.41 40.00 OK7 4 4.01 19.62 40.00 OK6 4.5 3.40 4.83 45.00 OK5 4.5 3.78 17.49 45.00 OK4 4.5 4.04 5.40 45.00 OK3 4.5 4.82 22.34 45.00 OK2 5 3.14 6.51 50.00 OK1 3.5 1.44 8.54 35.00 OK

A. Simpangan Antar Lantai Tingkat ( Δ )Untuk Simpangan ijin Δa untuk kategori risiko IV = 0,010 hsx (7.12.1)

Untuk Kategori Desain Seismik D -F , nilai Δ tidak boleh melebihi Δa/ρ

B. Partisipasi Massa Struktur

Mode Periode Ux Uy Sum Ux Sum Uy RX RY1 2.070351 51.90 0.04 51.90 0.042 0.0174 97.49982 1.787342 0.37 51.70 52.27 51.7452 71.4258 0.70143 1.722523 0.64 11.07 52.91 62.8167 28.2336 1.19514 0.991597 0.36 2.43 53.27 65.2422 0.0027 0.12615 0.729818 29.36 0.04 82.63 65.2844 0.0002 0.16256 0.615649 0.01 20.19 82.64 85.4792 0.1389 0.00047 0.406532 0.00 0.54 82.64 86.019 0.0035 0.00138 0.351916 4.26 0.04 86.90 86.0613 0.0005 09 0.326705 0.06 0.80 86.96 86.864 0.0104 0.0002

10 0.292064 0.00 3.53 86.96 90.3976 0.1424 011 0.218093 4.52 0.01 91.48 90.4028 0 0.120212 0.202384 0.0327 2.361 91.5166 92.7638 0.0079 0.001213 0.198162 0.0055 0.4429 91.5221 93.2066 0.0006 0.000314 0.195591 0.0001 1.3648 91.5222 94.5715 0.0036 0.000115 0.184271 0.0034 0.4617 91.5256 95.0332 0.0019 0.0001……45 0.073045 0.0002 0.0002 95.922 99.9285 0 046 0.072172 0 0 95.922 99.9285 0 047 0.072044 0.0007 0.0013 95.9227 99.9299 0 048 0.071998 0 0 95.9227 99.9299 0 049 0.071756 0.0002 0.0013 95.9229 99.9311 0 050 0.071527 0.0201 0.0024 95.943 99.9336 0 0.000651 0.071501 0.0157 0.0004 95.9587 99.9339 0 0.0005

Kelompok (Hariadi Y, Baehaki, Deyohan K, Ya'poor Basic Requirements

NB : inputhasil

Equivalent Lateral Force (ELF) Analysis (CHART 2.6, FEMA 451)


Resume Parameter DesainParameter Ket:

Jenis Pemanfaatan BangunanPengawasan Pantai

Kategori Resiko Bangunan IVFaktor Keutamaan Gempa 1.5

0.98

0.358Kelas Situs #REF!

1.11

1.68

1.084

0.603

0.723

0.402Kategori Desain Seismik #REF!Sistem Struktur SRBKR 6

2

5

7992.8 kN ( Didapat dari analisis program ETABS)2. Perkiraan Waktu Getar Alami StrukturKarena struktur kurang dari 12 lantai maka T= 0,1 N. Dimana N adalah jumlah lantai

N = 3T = 0.3 Sec

Didapat : = 0.0731x = 0.75

= 17 m

= 0.0731x17^(0.75) = 0.612 detik3. Menentukan Koefisien Respons (Cs)

= (0.7229376x1.5)/6 = 0.180734

SS (Gbr.2)

S1 (Gbr.3)

Fa

Fv

SMS = FaSS

SM1 = FvS1

SDS = 2/3 SMS

SD1 = 2/3 SM1

W0

Cd

1. Berat Total Bnagunan (Wt)

Wt =

Ta, minimim = Cthnx

Tabel . Nilai Parameter Periode Pendekatan Ct dn x

Ct

hn

Ta,min

Cs = SDSIe / R


= (0.401914666666667x1.5)/(6x0.612003728490126)= 0.16418 Gunakan Cs Max

== 0.047714 ³ 0.01 OK

= 0.164

3. Menentukan Total Base Shear (V)

= 0.164179827653269x7992.826011= 1312.261 kN

4. Menentukan Distribusi Gaya Geser Vertikal (Fx)

Perhitungan ditabelkan seperti berikut:Eksponen distribusi k = 1.0 untuk 0.5 sec

k = 2.0 untuk 2.5 seck =

Untuk T = 0.612 sec , maka diperoleh:k= 1.73

Tabel perhitungan distribusi vertikal dari gaya lateral

LevelkN (m) (kN) (kN.m)

R 3285.4632 17.0 435633.22 0.6397209 839.48069 839.48069 14271.172

3 2505.2219 12.0 182152 0.2674874 351.01329 1190.494 28557.099

2 2202.141 7.0 63188.673 0.0927916 121.76682 1312.2608 37742.925

S 7992.8 36.0 680973.9 1.0 1312.261 16.42%

5. Defleksi dan Simpangan Antar Tingkat

= 3.33

defleksi elastis bangunan pada level x

defleksi yang telah dinaikan berdasarkan perpindahan elastis dan estimasi perpindahan inelastisSimpangan antar tingkat pada pusat massa

0.015r = 1.3

Cs £ SD1Ie / (RT)

Cs, min 0.044SDSIe ³0.01

Cs, pakai

V = Cs Wt

T ≤T ≥

interpolasi linier untuk 0.5 ≥ T ≤ 2.5

Wx hx wxhxk Cvx

Fx VxMx

dx =Cdde dxe

Ie

dxe=

dx =

D =

Da = hsx


PEMERIKSAAN HASIL DESAIN RESPON SPECTRABerikut ini merupakan hasil nilai defleksi dan simpangan antar tingkat berdasarkan hasil keluaran ETABS.a. Defleksi Dan Simpangan Antar Lantai Arah X

Atap 17000 #REF! #REF! #REF! 57.69 #REF! #REF! 196.153 12000 #REF! #REF! #REF! 57.69 #REF! #REF! 138.462 7000 #REF! #REF! #REF! 80.77 #REF! #REF! 80.77

Base 0 0.00 0 0

b. Defleksi Dan Simpangan Antar Lantai Arah Y

Atap 17000 #REF! #REF! #REF! 57.69 #REF! #REF! 196.153 12000 #REF! #REF! #REF! 57.69 #REF! #REF! 138.462 7000 #REF! #REF! #REF! 80.77 #REF! #REF! 80.77

Base 0 0.00 0 0

Lantai Ke-

H (mm)

δxe (mm)

δx= 3.3xδxe

Δ (mm)

Δa/r (mm)

Δ ≤ Δa/r

Lantai Ke-

H (mm)

δxe (mm)

δx= 3.3xδxe

Δ (mm)

Δa/r (mm)

Δ ≤ Δa/r

0 50 100 150 200 2500

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

SIMPANGAN ANTAR TINGKAT

simpangan arah y

simpangan arah x

Simpangan Ijin

Simpangan (mm)

Ele

va

si (

mm

)


6. Pemeriksaan Sensitivitas Struktur Terhadap Pengaruh P-deltaPasal 7.8.7 RSNI 03-1726-201XUntuk tiap tingkat, hitung :

beban desain vertikal total pada tingkat diatas level x

geser total tingkath = tinggi tingkat

0.5< 0.25

1.0

a. Koefisien Stabilitas Arah X Profil Desain

Δ P V f

Atap 5000 #REF! 3285.463 839.48 #REF! 0.100 #REF!3 5000 #REF! 5790.685 1190.49 #REF! 0.100 #REF!2 7000 #REF! 7992.826 1312.26 #REF! 0.100 #REF!

b. Koefisien Stabilitas Arah Y Profil Desain

Δ P V f

Atap 5000 #REF! 3285.463 839.48 #REF! 0.100 #REF!3 5000 #REF! 5790.685 1190.49 #REF! 0.100 #REF!2 7000 #REF! 7992.826 1312.26 #REF! 0.100 #REF!

7. Pemeriksaan Terhadap Torsi BangunanKetidakberaturan torsi terjadi bila simpangan antar tingkat pada ujung suatu bangunanlebih besar dari 1.2 kali simpangan rata-rata pada dua ujung bangunan.Ketirdakberaturan torsi dapat juga ditentukan dengan menghitung faktor pembesarantorsi Ax dengan formula berikut:

Ax = dimana,2

Berikut tabel hasil perhitungan faktor pembesaran torsi Ax pada struktur baja: SRBK

Arah dan Lokasi Ax Ax < 1(mm) (mm) (mm)

Arah-XAtap #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!


Arah-YAtap #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!

q =PD

VxhsxCd

Px =

D = drift tingkat yang dihitung pada level desain (termasuk Cd)

Vx =

Jika q > 0.1 maka cek :

qmax =bCd

Dimana b adalah rasio geser perlu terhadap kapasitas geser tingkat yang ditinjau. b boleh diambil sebesar

Lantai Ke- Hsx (mm) fMax

f<0,1 f< fMax

Lantai Ke- Hsx (mm) fMax

f<0,1 f< fMax

dmax davg =dmax+dmin

1.2*davg

Faktor Pembesaran Torsi Ax

dmax dmin davg dmax < 1.2davg

2


Arah-Y 3 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!2 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!

analisis perhitungan tanah sd respon pektrum gempa

Documents