odre ivanje stati ke šeme glavnog nosača - grf.bg.ac.rs · pdf fileh koeficijent...

PRORAČUNGLAVNIHNOSAČA

24.11.2015.

1

Određivanje statičke šeme glavnog nosača Konstrukcijskaistatičkašemazajednobrodnuhalu

Konstrukcijskaistatičkašemazadvobrodnuhalu

24.11.2015.

2

Metode globalne analize – materijalna nelinearnost

24.11.2015.

3

Kruto‐plastičnaanaliza‐zanemarujeelastičnoponašanjekonstrukcijeprepojaveplastičnihzglobovaiformiranjamehanizmaloma;

Elasto‐plastičnaanaliza‐podrazumevaplastifikacijukoncentrisanusamonamestimaplastičnihzglobova,doksenaostalomdelukonstrukcijaponašaidealnoelastično;

Nelinearnaplastičnaanaliza‐uzimauobzirdelimičnuplastifikacijuelemenatauplastičnimzonama;priformiranjuplastičnogzglobajavljajutrioblasti:potpunoplastifikovananamestusamogplastičnogzgloba,elasto‐plastičnaoblastubliziniplastičnogzglobaielastičnaoblastnapreostalomdeluelementailikonstrukcije.

Metode globalne analize - geometrijska nelinearnost Analizaprvogreda‐možesezanemaritiuticajdeformisanegeometrije(usloviravnoteženanedeformisanojgeometrijikonstrukcije).

Analizadrugogreda‐uzimauobziruticajdeformisanegeometrije(usloviravnoteženadeformisanojgeometrijikonstrukcije).

24.11.2015.

4

PremaEN1993‐1‐1uticajdeformisanegeometrijekonstrukcijemožedasezanemarikadajeispunjenuslov:

cr koeficijentkojimseuvećavaproračunskoopterećenjedabisedostiglaelastičnaglobalnanestabilnostkonstrukcije,

FEd proračunskoopterećenjekojedelujenakonstrukciju(sumavertikalnogopterećenja),

Fcr elastičnakritičnasilazaglobalnimodelizvijanja,zasnovananapočetnojelastičnojkrutosti.

Uticaji deformisane geometrije konstrukcije

24.11.2015.

5

analizuelasticnuza10Ed

crcr F

F

analizuplasticnuza15Ed

crcr F

F

Značenje veličina u izrazu za određivanje cr

24.11.2015.

6

Uticaji deformisane geometrije konstrukcije

24.11.2015.

7

Bočnopomerljivokvirninosač Bočnonepomerljivokvirninosač

Uticaji deformisane geometrije konstrukcije

24.11.2015.

8

Kadapovećanjesilaimomenataupresecima(ilidrugepromene)izazvanedeformacijamamogudasezanemare,zaproračunkonstrukcijamožedasekoristiglobalnaanalizaprvogreda.

Okvirninosačisablagimnagibomkrovaiokvirninosačisagredamaistubovimauravnimogudaseproverezabočnopomerljivmodellomapoteorijiprvogredakadajekriterijumograničenjaveličineαcrzadovoljenzasvakisprat.

Uticaji deformisane geometrije konstrukcije

24.11.2015.

9

Kadaaksijalnipritisakugredamailiriglamanijeznačajan,crmožedaseodredikorišćenjempribližnogizraza:

HEd proračunskavrednosthorizontalnihreakcijanadnurazmatranogspratausledhorizontalnogopterećenjaifiktivnihekvivalentnihhorizontalnihsila(imperfekcijenosača),VEd ukupnovertikalnoopterećenjekojedelujenakonstrukcijunadnurazmatranogsprata,H,Ed horizontalnopomeranjevrhauodnosunadnosprata,odnosnorelativnohorizontalnoopterećenjesprata,usledhorizontalnihopterećenja,uključujućiifiktivneekvivalentnehorizontalnesile,h visinasprata.

EdHEd

Edcr

hVH

,

Uticaji deformisane geometrije konstrukcije

24.11.2015.

10

Možesesmatratidajenagibkrovablagakonijestrmijiod26,aaksijalnipritisakugredamailiriglamajeznačajankadajeispunjensledećiuslov:

NEd proračunskavrednostaksijalnesilepritiskaurazmatranojgredi, relativnavitkosturazmatranojravni,sračunatazagreduiliriglusmatrajućidajeobostranozglobnooslonjena.

Ed

y

N

fA3,0

Imperfekcije

24.11.2015.

11

Lokalneimperfekcije‐koristesezaanalizupojedinačnihelemenata;

Globalneimperfekcije‐odnosesenakonstrukcijukaocelinu,naokvirnenosačeispregoveilisistemezaukrućenje.

Ekvivalentne geometrijske imperfekcije

24.11.2015.

12

Globalneimperfekcijezakošenja Lokalneimperfekcijezakrivljenja

Imperfekcije

Globalnateorijadrugogreda‐P‐Δefekat

Lokalnateorijadrugogreda‐P‐δefekat

24.11.2015.

13

Lokalne imperfekcije zakrivljenja

24.11.2015.

14

Vrednostilokalnihimperfekcijazaviseodprimenjenemetodeanalize(elastičneiliplastične)imerodavnekriveizvijanja.

NacionalniprilogSRPSEN1993‐1‐1/NAdajepreporučenevrednostilokalnihimperfekcijazakrivljenja.

Početne globalne imperfekcije zakošenja

24.11.2015.

15

gdesu:0=1/200h koeficijentredukcijezavisinustubova:h visinakonstrukcijeumetrima,m koeficijentredukcijezabrojstubovauredu:m brojstubovaureduuključujućisamostubovekojinosevertikalnoopterećenjeNEdnemanjeod50%prosečnevrednostiopterećenjastubovauvertikalnojravnikojaserazmatra.

0,13/2;2

hhh

mh0

mm1

15,0

Početne globalne imperfekcije zakošenja

24.11.2015.

16

Imperfekcijezakošenja,premaEN1993‐1‐1,mogudasezanemarekodokvirnihnosačakojisuizloženidejstvuhorizontalnihsilaznačajnogintenziteta:

Zaokvirnenosačekojisuosetljivinauticajedrugogreda,poredglobalnihimperfekcijazakošenjarazmatrajuseilokalneimperfekcijezakrivljenjazasvakipritisnutielementkodkogabarjednavezanakrajuprenosimomenatsavijanjaakojeispunjeniuslov:

NEd proračunskavrednostsilepritiska,

relativnavitkosturavnielementa,kojaseodređujesmatrajućida jeelementzglobnooslonjennaobakraja.

EdEd VH 15,0

Ed

y

N

fA5,0

Ekvivalentne horizonalne sile

24.11.2015.

17

Radijednostavnijegmodeliranjakonstrukcije,uticajiglobalnihilokalnihimperfekcijamogudasezamenesistemomekvivalentnihhorizontalnihsila.

Umestoproračunskogmodelasadeformisanompočetnomgeometrijomusledimperfekcija,koristisemodelsaidealnomgeometrijomkojijeopterećenfiktivnimsistemomuravnoteženihhorizontalnihsilakojeizazivajudeformaciju,ekvivalentnupočetnimimperfekcijama.

Ekvivalentne horizonalne sile

24.11.2015.

18

Globalneimperfekcijezakošenja Lokalneimperfekcijezakrivljenja

Ekvivalentne horizontalne sile za globalnu analizu okvirnog nosača

24.11.2015.

19

Metode proračuna okvirnih nosača

24.11.2015.

20

Ukolikojepriproračunupotrebnouzetiuobziruticajdeformisanekonstrukcijepriodređivanjuuticajaukonstrukcijiiproverestabilnosti(teorijaIIreda),tosemožeostvaritinajedanodsledećihnačina:

a) Upotpunostiprimenomglobalneanalizedrugogredauzimajućiuobziruticajeglobalnih(P‐)ilokalnih(P‐δ)imperfekcija,bilodirektnoiliprekoekvivalentnih(fiktivnih)horizontalnihsila.Nijepotrebnaproveranosivostipojedinačnihelemenatanaizvijanje,većjeneophodnodasesprovedusamokontrolenosivostinajopterećenijihpoprečnihpreseka,naosnovumerodavnihurticajadobijenihglobalnomanalizomdrugogreda.

Metode proračuna okvirnih nosača

24.11.2015.

21

b) Delomglobalnomanalizom,adelomproveromnosivostipojedinačnihelemenatanaizvijanje,kadaseuzimajuuobzirsamoglobalneimperfekcije(P‐),dokselokalneimperfekcijezakrivljenjapojedinačnihelemenataneuzimajuuobzirpriglobalnojanalizi,većkrozkontrolunosivostipojedinačnogelementanaizvijanje.Utomslučajunosivostpojedinačnihelemenatatrebadaseproveripremaodgovarajućemkriterijumuzakontrolunosivostipojedinačnihelementata.Dužinaizvijanjajednakasistemnojdužinistuba.

c) Pojedinačnomproveromstabilnostiekvivalentnihelemenata‐metodaekvivalentnogstuba,koristećiodgovarajućedužineizvijanjauskladusaglobalnimoblikomizvijanjakonstrukcije.Kontrolanosivostipoprečnihpresekagredaivezagreda‐stubtrebadasesprovedenaosnovuuticajaIIredakojimogudaseodredeuprošćenimpostupkomtakoštoseuticajiIredausledbočnih(horizontalnih)silaugredamainamestimavezagreda‐stubuvećavajuusleduticajaglobalnihimperfekcija.

Metode proračuna okvirnih nosača

24.11.2015.

22

Modeliimperfekcije

Globalneilokalneimperfekcije Samoglobalneimperfekcije Bezimperfekcija*

Metodaanalize

GlobalnaanalizaIIreda GlobalnaanalizaIIreda GlobalnaanalizaIreda

Kontrolenosivosti

Kontrolanosivostipreseka

Kontrolanosivosti stubovanaizvijanje

Dužinaizvijanja: hLcr

Kontrolanosivostistubova naizvijanje

Dužinaizvijanja: hLcr ;>1*Imperfekcijeseneuzimajuuobzirsamopriproračunustabilnostistubova.Kadaseodređujuuticajiugredama ivezamagreda‐stubglobalne imperfekcije trebadaseuzmuuobzir (naprimerprekoekvivalentnihhorizontalnihsila).

a) b) c)

Pojednostavljen postupak kojim se uzimaju u obzir uticaji II reda - Metoda uvećanih momenata usled bočnih sila

24.11.2015.

23

Primenljivakodjednospratnihokvirnihnosačakodkojihjecr≥3

Koristiseelastičnaanalizaprvogreda,stimštosehorizontalniuticajiHEdifiktivnoekvivalentnoopterećenjeusledimperfekcijaHf=Veduvećavafaktorom:

cr/111

Proračun glavnih krovnih nosača Rožnjačesepostavljajuučvorovimarešetkastogkrovnognosača,uprotivnom,reaktivnoopterećenjerožnjačaizazivalokalnosavijanjepojasnihelemenata.

Veličinaopterećenjaučvorovimagornjegpojasakrovnognosačamožeseodreditipooćuizraza:

sopstvenatežinagiopterećenjesnegoms:

opterećenjevetromw:lgRg lsRs

lwlwRw

cos

'24.11.2015.

24

Proračun glavnih krovnih nosača

Akojekrovninosačizlomljen,namestimaprelomatrebazavaritivertikalnaukrućenja,dabiseskretnesileizpojasapreneleurebroisprečilopoprečnosavijanjepojaseva.Najpovoljnjejedasevertikalanaukrućenjanalazeupravcusimetraleugla.

24.11.2015.

25

Proračun glavnih krovnih nosača U opšem slučaju, kontrola graničnih stanja upotrebljivostipodrazumeva kontrolu ugiba krovnog nosača i horizontalnihpomeranjastubova.

Veličinadeformacijasrazmernajekrutostinosačanasavijanje,EI.

UgibkrovnognosačanetrebadabudevećiodL/300gdejeLrasponvezača.

U cilju smanjenja ukupne deformacije, radionički se izvodinadvišenjekrovnognosačazaceluveličinuusledstalnogideousledopterećenjasnegom(1/4ili1/2veličinedeformacije).

Maksimalno horizontalno pomeranje stubova jednobrodne,prizemne hale bez kranskih nosača treba da budemanje odH/150,gdejeHvisinastuba. 24.11.2015.

26

Kruta veza krovnog rešetkastog nosača sa stubovima

Kodokvirnihnosačakodkojihsezahtevavelikakrutostupoprečnompravcu,rešetkastikrovninosačsekrutovezujesastubovima.

Namestuveze,uzreakcijeoslonaca,javljaseoslonačkimomenatsavijanjaMs.

KadasemomenatMspodelisavisinomrešetkastognosačah,dobijasespregsilaP.

24.11.2015.

27

Proračun glavnih stubova

Glavni stubovi su opterećeni na kombinovanonaprezanje normalnom silom i momentomsavijanja usled opterećenja koja deluju nakonstrukciju krova, usled dejstva vetra napodužne zidove i opterećenja od mostnihdizalica.

24.11.2015.

28

Proračun rešetkastih stubova

PriproračunusilauelemnetimarešetkastogstubaizmerodavnihvrednostipresečnihsilaN,V,Mmogusedobitiekstremnevrednostiaksijalnihsila;

uunutrašnjempojasurešetkastogstuba(pritisnutusleddejstvamomentasavijanja):

uspoljašnjempojasurešetkastogstuba(zategnutusleddejstvamomentasavijanja):

gdesu:h‐teorijskaširinarešetkastogstuba;M1,M2‐momentisavijanjaidealizovanogstubautačkama1i2;N‐normalnasilaidealizovanogstuba;z1,z2‐udaljenjeosepojasnihštapovaodtežištastuba.

hM

hzN

Nv12

1

hM

hzN

Nv21

2

24.11.2015.

29

Proračun rešetkastih stubova

Aksijalnasilauoslonačkojdijagonalirešetkastogstubasemožeodreditiputemizraza:

cos21 maxV

D

24.11.2015.

30

Proračun rešetkastih stubova

Važandetaljkodrešetkastihstubovajepreseknamestuvezegornjegidonjegdelastuba.Vrednostipresečnihsilauelementimastubazaslučajpoda):

Presečnesileuelementimastubaslučajpodb):

asPsP

H 22111

32211 P

hsPsP

A

212211

2 PPa

sPsPH

3PA

212 PPH

hsPsP

B 2211

24.11.2015.

31

Proračun rešetkastih stubova - presečne sile na prelasku gornjeg na donji deo stuba

24.11.2015.

32

Proračun glavnih stubova Ukoliko je kod središnjih stubova hala izvršeno slabljenje presekaotvorom za prolaz iznad revizione staze, potrebno je izvršitikontrolunosivostioslabljenogpreseka.

Konstruktivnorešenjeojačanjapresekapredviđadaseiviceotvoraojačajudodatnimpojasnimlimovima.Utakvomslučajuu"granama"stubausledsmičućesileVjavljaselokalnimomenatsavijanjaMv,adejstvomomentasavijanjaMzamenjujesespregomsilasakrakoma.

Poprečnipresek"grane"stubamoraseproveritinakombinovanonaprezanjeusledsilaNviMv:

aMN

Nv 2 422

hVhVMv

24.11.2015.

33

Proračun glavnog stuba sa otvorom iznad revizione staze

24.11.2015.

34

Proračun glavnih stubova – dužine izvijanja Kod glavnih stubova okvirnih nosača potrebno je pravilno odrediti dužinu

izvijanjastubauravniokvira.

Kod okvira na dva zgloba dužina izvijanja stuba u ravni okvira kreće se uopseguod2,0Hdo3,0H, akoduklještenihokvira između1,0H i2,0H (H jevisinastubaokvirnognosača).

Dužinaizvijanjastubaizvanravniokvirazavisiodpoložajabočnihoslonacaijednaka je sistemnojvisini stuba ili visini između temelja i sprega zabočneudare.

Kod stubova sa stepenasto promenljivimmomentom inercije neophodno jeodrediti granične uslove oslanjanja na krajevima stuba. U zavisnosti ododnosakrutosti,odnosadužinaiodnosaaksijalnihsilagornjegidonjegdelastuba, potrebno jeodrediti koeficijentedužina izvijanja za svakideo stuba,respektivno,premapravilimadatimustandardu.

24.11.2015.

35

Proračun glavnih stubova – dužine izvijanja

24.11.2015.

36

Proračun glavnih stubova – dužine izvijanja

24.11.2015.

37

Metoda ekvivalntnog stuba – određivanje dužina izvijanja ProverastabilnostistubovasevršipremakriterijumimadatimuEN1993‐1‐1,naosnovumomenataisilaupresecimaodređenimpremateorijiprvogreda,neuzimajućiuobzirimperfekcije.

Dužineizvijanjasuodređenezaglobalnioblikizvijanjaokvirnognosača,uzimajućiuobzirkrutostelemenataiveza,prisustvoplastičnihzglobovairaspodelusilapritisakausledproračunskihopterećenja.

24.11.2015.

38

0,1; hLcr

2

2

crcr

L

EIN

Dužine izvijanja stuba okvirnog nosača

l

1

2

Koeficijent raspodele

Koeficijent raspodele

1

2

Koeficijent raspodele

Koeficijent raspodele

Bočnonepomerljivoblik Bočnopomerljivoblik

24.11.2015.

39

Dužine izvijanja stubova jednospratnog, jednobrodnog okvirnog nosača

Koeficijentiraspodeleηi,zateorijskemodeleizvijanjadobijajusepomoćuizraza:

Kc koeficijentkrutostistubaI/L,Kij koeficijentefektivnekrutostigrede.

24.11.2015.

40

)/( 12111 KKKK cc

)/( 22212 KKKK cc

Koeficijenti raspodele za kontinualne stubove

24.11.2015.

41

Koeficijent raspodele

Koeficijent raspodele

Stub koji se razmatra

1

2

K 1

ičvoruuuklještenjestub0i

ičvoruuoslonjenzglobnojestub1i

Koeficijenti efektivne krutosti Kada grede nisu opterećene aksijalnim silama, koeficijentiefektivne krutosti mogu da se odrede prema tabeli, poduslovomda grede ostaju u elastičnoj oblasti pri proračunskimmomentima.

24.11.2015.

42

Koeficijentiefektivnekrutostizagredu

Uslovirotacionogograničenjanadaljemkrajugrede

Koeficijent efektivne krutosti gredeK (poduslovomdagredaostajeelastična)

Uklještenje 1,0I/LZglob 0,75I/LRotacijakaonabližemkraju(duplakrivina) 1,5I/L

Rotacijajednaka,asuprotnogznakaonojnabližemkraju(jednostrukakrivina)

0,5I/L

Opštislučaj.Rotacijanabližeminadaljemkraju

a b Lab /I/5,01

Koeficijent dužine izvijanja ℓ/L za stub u bočno pomerljivom obliku  

24.11.2015.

43

50

2121

2121

60801

120201l

,

,,

,,L/

Koeficijent dužine izvijanja ℓ/Lza stub u bočno nepomerljivom obliku

24.11.2015.

44

2121

2121

247,0364,02265,0145,01

/l

L

Elementi sa stepenasto promenljivim presekom i normalnom silom – koeficijenti dužina izvijanja donjeg i gornjeg segmenta prema СНиП II-23-81

24.11.2015.

45

Koeficijentidužineizvijanjadonjegsegmentaβ1ufunkcijiveličinaniα1

Koeficijentidužineizvijanjagornjegsegmentaβ2gdesu:l1 dužinadonjegsegmenta,l2 dužinagornjegsegmenta,I1 momenatinercijedonjegsegmentauravniizvijanja,I2 momenatinercijegornjegsegmentauravniizvijanja,F1iF2 proračunskevrednostikoncentrisanihsilakojedelujuna gornjemidonjemsegmentuelementa.

Elementi sa stepenasto promenljivim presekom i normalnom silom – koeficijenti dužina izvijanja donjeg i gornjeg segmenta prema СНиП II-23-81

24.11.2015.

46

2

1

1

21 bI

Ill

21

12

lIlI

n 2

21

FFF

b

3/ 112

Proračun krute veze u uglovima okvirnih nosača

24.11.2015.

47

PresečnesileNk,Vk,Mkdobijeneizstatičkogproračunaodnosesenaidealnučvornutačkupresekakidealizovanihelemenataokvira,paihjepotrebnopreračunatinaravanveze:

kVV eVMM k

kNN

Vuta sa izlomljenim donjim pojasom

24.11.2015.

48

RhMD

G 2 IAGA

2sin2

Vuta sa kružnim donjim pojasom

24.11.2015.

49

R

GdxA 4

GA

GdxdA

Proračun stope stubova Raspodelanaponapritiskaispodležišnihpločazavisiodkrutostioslonačkekonstrukcije(ležišnapločasakonzolnimlimovimaiukrućenjima).

24.11.2015.

50

Proračun stope stubova

24.11.2015.

51

Uzavisnostiodvrsteuticajanamestuosloncastubarazlikujusesledećislučajevi: centričnoopterećenje:

ekscentričnoopterešenjeuoblastimalogekscentricitetapričemurezultantaležiunutarjezgrapresekaležišneploče:

gdesuAiWpovršina,odnosnootpornimomenatležišneploče; ekscentričnoopterećenjeuoblastivelikogekscentricitetakada

rezultantaležiizvanjezgrapresekaležišneploče.

AN

b

WM

AN

b

Centrično i ekscentrično opterećenje ležišne ploče – teorijekse osnove

hzNM

D

24.11.2015.

52

dzh

NDh

dNMZ

Proračun stope rešetkastih stubova

24.11.2015.

53

Kodrešetkastihstubovaobičnosenepravizajedničkaležišnapločavećseispodsvakogpojasnogelementapostavljaležišnapločanamalteru.

AkoseispodležišnepločeuspostavikonstantannaponpritiskatimejejasnoutvrđenpložajsilepritiskaD.SileDiZodređujuseizuslovaravnoteže.

Proračun stope stubova

24.11.2015.

54

Pridimenzionisanjuoslonačkekonstrukcijestuba,maksimalnanormalnasilaimaksimalnimomenatsavijanjanedobijajusepriistojkombinacijiopterećenja.

Dimenzionisanjesevršipremaodgovarajućim,merodavnimuticajimauvezi.NajvećinaponpritiskaubetonudobijasezavrednostisilaNmaxiModg,anajvećasilazatezanja(ankerovanja)zavrednostisilaNminiMmax.

Proračunska nosivost stope stubova i ležišnih ploča prema EN 1993-1-8

24.11.2015.

55

Proračunski moment nosivost stope stuba Mj,Rd

24.11.2015.

56

Proračun stope stubova – ležišne ploče Zaležišnepločeseuglavnomkoristelimoviiliširokipljosnatičelikpajestogaracionalnodebljinuiširinubiratiuodgovarajućemmodulu:debljina20,25,30,35,40,45mm;širina300,320,340,350,360,380,400,450,500,550mmitd.samodulom50mm.

Zavisnoodoblikaležišnepločepriproračunusepolaziodrazličitihteorijskihmodela:

uoblikukonzolnihtraka, uoblikunosača, uoblikuploče.

24.11.2015.

57

Proračun ležišne ploče - model konzolnih traka

24.11.2015.

58

221 22 apap

M

Proračun ležišne ploče - model u obliku nosača

24.11.2015.

59

2

2

0ap

M

88

22 abpMp

baMM p 354,00

Proračun ležišne ploče - model u obliku ploče

24.11.2015.

60

Proračun stope stubova - ukrućenja DimenzijeležišnepločeiukrućenjaseodređujunaosnovureakcijeoslonacaNiMidopuštenognaponaubetonuσb,dop.

Prednosttrebadatineukrućenimležišnimpločama,zbogmanjihtroškovaizrade.

Akosedimenzionisanjemneukrućenepločedobijajuvelikedebljine,potrebnasuukrućenjauvidurebarailikonzolnihlimova.

24.11.2015.

61

Proračun stope stubova - ukrućenja Rebrazaukrućenjesepostavljajutakodaupojedinimelementimaležišnepločeuticajibuduštoravnomerniji.

24.11.2015.

62

Modeli za proračun veze oslonačkih ukrućenja i stuba Izboromrebarazaukrućenjeutvrđujusenjihoveuticajnepovršine.Zaproračunvezerebrazaukrućenjepostojedvapostupka:

1. rebrozaukrućenjetretirakaokonzola,

2. rebrozaukrućenjesetretirakosipodupirač.

24.11.2015.

63

Postavljanje oslonačkih ukrućenja

24.11.2015.

64

Proračun nosivosti konzolnih limova

24.11.2015.

65

Kadastopaprimavećevrednostimomentaukljuštenjamoraseizvršitiukrućivanjeležišnepločepomoćukonzolnihlimova.

Ankerovanjeseostvarujepomoćuankernosača,aizuzetnoretkodirektnim ankerovanjem kada se sila zatezanja u ankeruprihvatatrenjem.

Proračun nosivosti konzolnih limova

24.11.2015.

66

PrimenjujuseubetoniraniankernosačaoddvaUprofila.Ankernosačisedimenzionišunamomenatsavijanjagredesaprepustima.Veličinemomenatamerodavnihzadimenzionisanjezaviseododnosaprepustapremadužiniankernosača.

2

207,02

1maxe

LZ

MMLeza

LeLZ

MMLeza2

21

4207,0 12max

Proračun nosivosti konzolnih limova

24.11.2015.

67

Raspodela napona u poprečnom preseku ubetoniranog stuba

24.11.2015.

68

Kodstubovakodkojihseuklještenjeostvarujeubetoniranjemstubaubetonskučašicu,vertikalnasilapritiskaNseprenosiprekoležišnepločeitrenjem.

Usuprotnomsupotrebnidodatnimoždaniciuoblikunavarenihugaonika,moždanikasaglavamailiarmaturnihpetlji.

HorizontalnasilaVimomenatuklještenjaMseprenosepodubiniubetoniranogdelastuba.

Raspodela napona u poprečnom preseku ubetoniranog stuba AkostubIprofilanijeubetoniran,nadelunožicesestvaravisokakoncentracijanaponauravnirebrapoštosenaležućanožicausledsavijanjadeformiše.

Akojeprostorizmeđunožicadobroizbetoniran,naležućapovršinanožiceje„dobrooslonjena“,čeonipritisakseizjednačavapajeračunskapretpostavkakonstantnognaponapritiskaispunjena.

24.11.2015.

69

Raspodela napona pritiska

24.11.2015.

70

Uveziraspodelenaponapritiskaupravcudubineuklještenjamogućesurazličitepretpostavkeotrougaonomiliparaboličnomoblikunapona:

1. zatroguao:

2. zaparabolu:

gdejeσivičninapon.

baD

baD

221

baD

baD

5,132

Raspodela napona po dubini

24.11.2015.

71