2012, math designerŸроблемы... · 2013-06-06 · 2012, math designer ТИПОВЫЕ...
TRANSCRIPT
2012, Math Designer
2012, Math Designer
ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ВРАЩАЮЩИХСЯ ПЕЧЕЙ
М еталлургия и обогащение
имическая промышленность
гнеупорное производство
Х
О
С троительная промышленность
обжиг концентратов меди, никеля, возгонка
цинка, получение глинозема, извести, сушка
производство ферментов, термическая
обработка порошков, сушка
получение шамота, огнеупорных порошков,
алюмосиликатных пропантов
обжиг строительных глин, производство
цемента
2012, Math Designer
КЛЮЧЕВЫЕ ПРОБЛЕМЫ В РАБОТЕ ВРАЩ. ПЕЧЕЙ
Низкий тепловой КПД
Перегрев опор и
приводов
Технологические Аппаратурные Управленческие
Неуправляемое
сжигание топлива
Нестабильное качество
продукта
Неэффективность
подогревателей
Нерегулируемая
производительность
Локальные перегревы
материала
Образование сваров
Большие потери
материала с пылью
Отсутствие детальной
модели объекта
Недостаточное
понимание процессов
Проблемы оптимизации
теплового режима
Проблемы пуска и
останова
Регулирование
температурного поля
Культура производства и
обслуживания
Частые нарушения
кладки
Плохообусловленный
выбор оборудования
Неконтролируемое
образование гарнисажа
2012, Math Designer
ТИПОВЫЕ РЕШЕНИЯ ЭТИХ ЗАДАЧ НА ПРИМЕРЕ
ПЕЧИ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ОГНЕУПОРНОГО
ШАМОТА
~ 8 м ~ 8 м
Нижняя промеж. зона
Зона обжига (спекания)
Верхняя промеж. зона
2012, Math Designer
60 7. Размер кусков, мм, не более
15,0 6. Содержание зерен мельче 0,5 мм, % не более
0,5 5. Влажность, %, не более
2,70 4. Кажущаяся плотность, г/см3, не менее
2,0 – 5,0 3. Водопоглощение, %, в пределах
1800 2. Огнеупорность, С, не ниже
79±1
1,0
1. Массовая доля, %
Al2O3, не менее
Fe2O3, не более
Нормативы Наименование показателей
Технические требования к шамоту
Исходный
брикет
Шамот
высокоглино
земистый
СЫРЬЕ И ПРОДУКТЫ ОБЖИГА
2012, Math Designer
1. Динамическая модель в общем виде
cушка материала
нагрев и дегидратация каолинита
перекристаллизация Al2O3
образование муллита
спекание шамота
охлаждение спека
2. Технологические процессы:
движение материала
теплопередача через кладку
пылевынос
горение топлива
теплообмен в объеме материала
3. Связанные процессы:
теплообмен с газовой фазой
МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛОМАССООБМЕНА
В ТРУБЧАТОЙ ВРАЩАЮЩЕЙСЯ ПЕЧИ
2012, Math Designer
.
;
;
;
;1
;
;
;t
1
;
г
OO
г
г
O
в
O
г
O
г
г
COCO
г
г
CO
в
CO
г
СO
г
г
OHOH
г
г
OH
в
OH
г
OH
г
г
мм
1гммм
м
т
г
гггг
21cгмг
м
вiмiмiмi
м
м
м
м
22222
22222
22222
Гg
вK
g
KK
x
K
Гg
вK
g
KK
x
K
Гg
вK
g
KK
x
K
Гx
g
сg
x
T
t
T
V
Гx
g
Т
сТcg
ГqqQQ
x
T
g
KK
x
KK
V
x
g
V
g
t
ДИНАМИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ В ОБЩЕМ ВИДЕ
Начальные условия:
при 0t );(),( нмм xgtxg
);(),( нмм xKtxK
)(),( мм xТtxТ
Граничные условия:
при
0x
Lx при
);(),( 1мм tgtxg
);(),( 1мм tKtxK
)(),( 1мм tТtxТ
;
);(),( 2гг tgtxg
)(),( 2гг tТtxТ
);(),( 2тт tgtxg
);(),(OH
2г
OH
г22 tKtxK
);(),( 22 CO
2г
CO
г tKtxK
)(),( 22 O
2г
O
г tKtxK
2012, Math Designer
V м
Холодильник Трубчатая вращающаяся печь
Зона охлаждения
Зона
спекания Зона
муллитизации
Зона
перекристалли-
зации Al2O3
Зона
дегидратации
каолинита
Зона
нагрева
Зона сушки
0 21,0 30,0 45,0 54,0 62,0 67,0 75,0 115,0
Зона активного горения Зона догорания
V м V м
V г V г V г
V г T г
q г
q г в
q г п
T т
q т
Г К г
H2O
К г СО2
К г О2
V г T г q г
Q гм
К г H2O
К г СО2
К г О2
V г T г q г
Q гм
q м
Т м
V м
K м
q м
Т м
V м
K м
q м
Т м
V м
K м
Q п
К г H2O
К г СО2
К г О2
V г T г q г
Q гм
q м
Т м
V м
K м
К г H2O
К г СО2
К г О2
V г T г q г
Q гм
q м
Т м
V м
K м
К г H2O
К г СО2
К г О2
V г T г q г
Q гм V H2O
q м
Т м
V м
K м
H2O H2O
q м
Т м
V м
K м
V H2O V H2O
К г H2O
К г СО2
К г О2
T г q г
V г
СО2 H2O в , О2 в , в
K =0 м K =0,05 м K = м K м H2O K = м K м
H2O K =0 м
K =0 в O2 K =1 в
H2O K =0 в
СO2
K =0 в O2 K =1 в
H2O K =0 в
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА ПЕЧИ
2012, Math Designer
СТАТИСТИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ДАННЫХ
ИЗ ЖУРНАЛОВ ОПЕРАТИВНОГО КОНТРОЛЯ
0,0
5,0
10,0
15,0
20,0
25,0
30,0
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75
Разр п.к.
350
450
550
650
750
850
950
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75
Т п.к.
Динамика изменения разряжения в пылевой камере
Динамика изменения температуры в пылевой камере
2012, Math Designer
ПОСТРОЕНИЕ СТАТИСТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
ПО МЕТОДУ БРАНДОНА
2. Ранжирование
1...
...............
...1
...1
...1
...1
321
4
323133
232122
131211
321
xxxxxxyx
yx
xxxxxxyx
xxxxxxyx
xxxxxxyx
yxyxyxyx
mmmm
m
m
m
m
rrrr
r
rrrr
rrrr
rrrr
rrrr
R
3. Аппроксимация
x
xaa
xaa
a
aax
ex
x
xax
xaax
xaax
10
0
10
10
)()6
)()5
10)()4
)()3
/)()2
)()1
10
10
1
yx
n
i
ii
xySSn
yyxx
r)1(
1
1. Оценка тесноты связи
4. Синтез модели
)(...)()(~2211 mm xxxy
5. Проверка
адекватности 2
2
воспр
ост
S
SF
2012, Math Designer
1
2
3
5
4
6
СИНТЕЗ СТАТИСТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ НА ЭВМ
Интерфейс
программы
Brandon_Analize
2012, Math Designer
= (0.97567 + 0.0070393*x1 – 0.00045923*x12)*
*(2.7701 + 0.0022065*x2 – 0.00020711*x22)*
*(0.89413 + 0.00011676*x3 – 3.0356e – 008*x32)*
*(0.92894 + 0.011407*x4 – 0.00040307*x42)*
*(– 0.86506 + 0.0021398*x5 – 6.1364e – 007*x52)*
*(0.88645 + 0.00042511*x6 – 3.7546e – 007*x62)*
*(0.99351 + 0.0011821*x7 – 4.1012e – 005*x72)
W = (1.3123 – 0.089721*x1 + 0.0058037*x12)*
*(3.8506 – 0.1468*x2 + 0.012151*x22)*
*(3.7176 – 0.0025004*x3 + 5.6808e – 007*x32)*
*(2.6082 – 0.23381*x4 + 0.0077833*x42)*
*(3.7565 – 0.00049848*x5 – 6.0338e – 007*x52)*
*(0.70211 + 0.00065502*x6 – 3.1525e – 007*x62)*
*(0.65009 + 0.057502*x7 – 0.001509*x72)
СТАТИСТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ДЛЯ РАСЧЕТА
ОБЪЕМНОГО ВЕСА И ВОДОПОГЛОЩЕНИЯ
Расшифровка факторов: 1 – загрузка брикета, у.т.; 2 – загрузка недопала, у.т.;
3 – расход газа, м3/ч; 4 – длина факела, витки; 5 – температура в печи, С;
6 – температура в пылевой камере, С; 7 – разрежение в пылевой камере, кгс/м2.
R2=0.658
R2=0.707
2012, Math Designer
РАСЧЕТ И ОПТИМИЗАЦИЯ РЕЖИМА РАБОТЫ ПЕЧИ
Отклонение расчетных и
экспериментальных значений
объемного веса
Отклонение расчетных и
экспериментальных значений
водопоглощения
2012, Math Designer
1700
1600
2300
2000
950
1900
3200
1700 1700 1700 1700
Куски намазки: а – рыхлый агрегат; б – спекшийся агрегат
Типичный профиль гарнисажа во вращающейся печи
ОБРАЗОВАНИЕ ГАРНИСАЖА В ЗОНЕ ОБЖИГА
а б
2012, Math Designer
0
100
200
300
400
500
600
700
0 20 40 60 80 100
Отношение T п.к. / P п.к.
То
лщ
ин
а г
ар
ни
саж
а, м
м
hобм = – 3.887(Tп.к./ Pп.к.) + 608.9 R2=0.855
ЗАВИСИМОСТЬ ТОЛЩИНЫ ГАРНИСАЖА ОТ
ТЕМПЕРАТУРЫ И ДАВЛЕНИЯ В ПЫЛЕВОЙ КАМЕРЕ
2012, Math Designer
МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА
ТОЛЩИНЫ ГАРНИСАЖА В ТРУБЧАТОЙ ПЕЧИ
1. Плотность теплового потока
2. Температуры на внутренних границах и на поверхности намазки
3. Толщина гарнисажа (обмазки)
h_обм r_ф 1 exp 2. t_н a_о 1. b_о t_н
2 2. t_ф a_о b_о t_ф
2
q
1
t_н1
2 b_о2 a_о 2
2a_о
2 b_о q ln
r_ф
r_н
2 2
b_о t_ф a_о 2b_о
2 t_ф
2
1
2
t_ф1
2 b_ф2 a_ф 2
2a_ф
2 b_ф q ln
r_к
r_ф
2 2
b_ф t_к a_ф 2b_ф
2 t_к
2
1
2
t_к1
2 b_к2 a_к 2
2a_к
2 b_к q ln
r_нар
r_к
2 2
b_к t_нар a_к 2b_к
2 t_нар
2
1
2
q 2 t_нар t_в( ) r_нар _в _в 3.5 0.062 t_нар t_в ( ) 2.9 W
0.8
2 r_нар ( ) 0.2
;
2012, Math Designer
200
250
300
350
400
450
500
То
лщ
ин
а га
рн
иса
жа,
мм
17 ч
21 ч
26 ч
46,5
ч
Интерфейс программы MultiLiner
РАСЧЕТ ТОЛЩИНЫ ФУТЕРОВКИ И ГАРНИСАЖА
2012, Math Designer
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ПО МОДЕЛИ ТОЛЩИНЫ
ГАРНИСАЖА
200
250
300
350
400
450
500
То
лщ
ин
а г
ар
ни
са
жа
, м
м
17 ч
21 ч
26 ч
46,5ч
Рис. 1. Изменение профиля
гарнисажа в обжиговой зоне во
времени
y = 0,0087x2 - 6,6962x + 1467,7
R2 = 1
250
300
350
400
450
200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300
Температура корпуса, С
То
лщ
ин
а н
ам
азки
, м
м
y = 5,3884x + 208,99
R2 = 0,9841
0
100
200
300
400
500
0 10 20 30 40 50
Время, час
То
лщ
ин
а н
ам
азки
, м
м
1
2a 2б
Рис. 2. Зависимость скорости
образования намазки от темпе-
ратуры корпуса и продолжи-
тельности работы печи