Permbajtja e Projektit

I. Dokumentacioni- Emertimi i fleteve- Permbajtja e projektit- Vertetimi i licences se projketuesit pergjegjes- Vertetimi ilicences se kontrolluesit ( Miratuhesi)- Vertetimi i per kryerjen e kontrollit te brendshem specifik

II. Parametrat teknik dhe llogaritjet1. Te dhenat baze per KT ( Kabine Tip)2. Pershkrime dhe emertime3. Shtylla e Kabines4. Pajisjet e TL te Kabines Tip ( KT)5. Transformacioni ( Transformatori)6. Pajisjet e daljes se TU7. Mbrojtja elektrike e instalimit

7.1. Mbrojtja e transformatorit nga Lidhjet e shkurtera7.2. Mbrojtja e transformatorit nga mbingarkesat7.3. Mbrojtja nga mbitensionet

8. Matja e rrymes dhe tensionit9. Masat preventive te teknikes s e sigurimit ?????

9.1. Pjesa ndertimore9.2. Pjesa elektrike9.3. Mbrojtja kunderzjarrit

10. Llogaritja e rrymave te L.Sh ne anen e TL10.1. Lidhja e transformatorit me impiantin e TL

11. Llogaritja e rrymave te L.Sh ne anen e TU11.1. Kontrolli i seksionit ne shinat e TU11.2. Kontrolli ne qendryshmeri termike ne ane 0.4 kV 11.3. Zgjedhja dhe kontrolli i kabllove ne anen 0.4 kV

12. Llogaritja e rezistences se tokezimit mbrojtesIII. Specifikime

1. Ana e TL2. Transformimi ( Transformatori)3. Ane e TU4. Lidhjet ne anen TL dhe TU5. Tokezimi i KT

IV. Vizatime1. Skema nje polare KT 20/0,4 kV, 100kVA E. 88. 1101/012. Skema nje polare KT 10/0,4 kV, 100kVA E. 88. 1101/023. Skema nje polare KT 20/0,4 kV, 250kVA E. 88. 1101/034. Skema nje polare KT 10/0,4 kV, 100kVA E. 88. 1101/04

5. Skema trefazore KT 20/0,4 kV, 100kVA E. 88. 1101/056. Skema trefazore KT 10/0,4 kV, 100kVA E. 88. 1101/067. Skema trefazore KT 20/0,4 kV, 250kVA E. 88. 1101/078. Skema trefazore KT 10/0,4 kV, 100kVA E. 88. 1101/089. Kabin shtyllore 20(10)/0,4 kV, 100kVA me dalje kabllore E. 88. 1101/0910. Kabin shtyllore 20(10)/0,4 kV, 100kVA me dalje ajrore E. 88. 1101/1011. Silueta e KT 20(10)/0,4 kV, 250kVA me dalje ajrore E. 88. 1101/1112. Silueta e KT 20(10)/0,4 kV, 250kVA me dalje kabllore E. 88. 1101/1213. Pamje dhe prerje te paneli te KT 100 kVA

me dalje kabllore E. 88. 1101/1314. Pamje dhe prerje te paneli te KT 100 kVA

me dalje ajrore E. 88. 1101/1415. Pamje dhe prerje te paneli te KT 250 kVA

me dalje kabllore E. 88. 1101/1516. Pamje dhe prerje te paneli te KT 100 kVA

me dalje ajrore E. 88. 1101/1617. Tokezimi i KT20(10)/0,4 kV, 100 kVA E. 88. 1101/1718. Tokezimi i KT20(10)/0,4 kV, 250 kVA E. 88. 1101/17

II. Parametrat teknik dhe llogaritjet1. Te dhenat baze per KT ( Kabine Tip)

1.1. Emertimi: Kabine transformacioni Shtyllore 10(20)/0,4kV1.2. Lloji i KT: Fundore1.3. Realizimi: - ne shtylle me profile hekuri 100 kVA

- Ne shtylle portal me profile hekuri 250 kVA1.4. Fuqia e instaluar e transformatorit 100, 250 kVA1.5. Rryma maksimale e l.Sh. ne shina 12,5 kA, 1 sek1.6. Kabina permban :

- Shtyllen- Pajisjet e TL- Transformatorin- Pajisjet e daljeve te TU

1.7. Matja e U,I,P ne anen e TU1.8. Mbrojtjet: - Ana e TL e transformatorit

- Daljet e TU- Ana e TU e transformatorit- Mbrojtja termike

2. Pershkrime dhe emertimeNepermjet prodhimit te kabinave te transformimit ne shtylla metalike eshte arritur nje elektrifikim efektiv dhe te lire.

Kabinat e transformacionit ne shtylla jane me te pershtashme per elektrifikimin e objekteve te vogla te tilla si fshatra, ekonomi agrokulturore, bujqesore dhe objekte te vogla industriale. Kabinat e transformacionit ne shtylla eshte e tipit qe montohet dhe ngrihet ne vend, keshtu qe lehteson transportin. Pervec ketyre ato realizohen prej elementesh standart , keshtu qe edhe ne raste demtimi te ndonje elementi ky i fundit mund te zevendesohet me nje te ri. Shfrytezimi i kabines eshte mjaft i thjesht dhe eshte parashikuar qe ky shfrytezim te behet edhe nga specialist jo shume te kualifikuar. KT eshte konstruktuar sipas standarteve ne fuqi , prandaj mund te vendoset edhe ne vende me qarkullim te zhvilluar automobilistik dhe hekurudhor. Ajo ploteson te gjitha kushtet ne raport me lartesine ku vendosen daljet/hyrjet e TL dhe TU. Llogaritjet statike jane bere per ngarkese ere prej P=750N/m2, prandaj KT mund te ndertohet si objekt i mbrojtur, gjysem i mbrojtur apo i pa mbrojtur ne zonat gjegrafike 1 dhe 2. Nese kerkohet te ndertohet objekt ne zonen 3, duhet te zvoglohen tensionet e punes tek daljet. Percaktimi i termit objekt i mbrojtur eshte si vijon:1. I mbrojtur nga era quhet objekti i cili ndodhet ne vende te banuara ndermjet

ndertesave te larta, ne pyje te dendur ose ne vende ku eshte embrojtur plotesisht nga erera te forta.

2. Gjysem i mbrojtur quhet objekti ne vende te banuara, pyje te cilet mbrojne pjesen me te madhe te ballit te eres.

3. Objekt i pambrojtur quhet objekti qe ndodhet ne vende te pambrojtura ku eshte e mundur qe te rihet nga cfaredo ane prej eres se plote.

3. Shtylla e KTShtylla eshte prej profilesh hekuri ne forme rrjete. Elementet e vecante bashkohen me njeri tjetrin me bulloneri ( Saldimi nuk perdoret). Qoshet realizohen prej dy pjesesh prej [rofili “L” 60x60x6 mm, ndersa elementet terthor realizohen prej profil “L” me dimensione 35x35x3. I gjithe konstruksioni eshte zinguar ne te nxehte dhe keshtu ka nje mbrojtje efikase ndaj korozionit. Pjesa e poshtme e konstruksionit ndertohet nepermjet betonimit ne themele te percaktuara. Ne pjesen e siperme te shtylles jane profilet ku fiksohet pajisjet e TL, transformatori dhe paneli i pajisjeve te TU.Kaninat shtyllore grupohen sipas fuqise se transformatorit dhe jane dy tipesh:A. KT 10(20)/0,4 kV; 100kVA- prej celiku ne form rrjeteB. KT 10(20)/0,4 kV; 250kVA- prej celiku ne form portali

4. Pajisjet e TL te KTMeqense KT eshte nje kabine fundore, eshte parashikuar qe ndaresi i linjes te vendoset ne shtyllen e kabines, keshtu qe nga ana e TL kabina ka keto pajisje:

- Shkarkues ventil tip VPO 10/24 kV, me tension nominal 24kV dhe rryme shkarkim prej 10 kA;

- Shasi sigurese te TL per siguresa tip EVCN – 24 kV- Izolator per montim horizontal tip VHD-20- Traverse per izolator NPV 28B

5. Transformacioni ( Transformatori)Perdoret transformator trefazor me vaj me kazan hermetik pa zgjerues vaji sipas standarteve IECKarakteristikat teknike te transformatorit:

- Fuqia nominale 100, 250 kVA- Koeficienti i transformimit 10/0,4, 20/0,4 kV

o 10/20/0.4 kV- Frekuenca nominale 50 Hz- Grup lidhja Yzn5- Dyn5 ( D/Y0)- Regullimi i tensionit ±5% dhe ±2,5% te tensionit nominal, pa ngarkese

Transformatori eshte pajisur me keto pajisje:- Nje xhep per sensor per mbrojtje termike- Venti sigurie- Dalje per tokezim- Vrime me tape per hedhjen e vajit- Ventil per shfryerjen e vajit- Pllakati i pasaportes se TR ku jepen karakteristikat teknike te tij.

Transformatori eshte i lidhur mbas sigureses perkatese te TL ne barnat e tij me percjelles Al me seksion 35 mm2. Si mase mbrojtese shtese nga mbitensionet mund te vendoset perpara sigureses se TL nje hapsire xixe.Lidhja ndermjet transformatorit dhe anes se TU behete me percjellesa te veshur te futura ne tubo celiku te zinguar 2” (2,5”). Ne daljet nga paneli jane marre masa mbrojtese qe te mos kete futje uje ne panel.

6. Pajisjet e daljes se TUPajisjet e daljes se TU jane te komponuar ne nje panel, i montuar ne nje lartesi te pershtashme tek shtylla ne te cili mund te veprohet lirshem. Paneli eshte realizuar me dy shtresa prej llamarine te dekapinuar me trashesi 2 mm i mbrojtur ndaj korozionit nepermjet plastifikimit. Realizimi i panelit eshte i tille qe te siguroje nje shkalle mbrojtje ndaj lageshtise dhe pluhrave IP54. Paneli ka hapje nga te dy anet. Daljet nga paneli mund te realizohen si per kabllore ashtu edhe ajrore tek rrjeti i TU. Ne te dy rastet dalja nga transformatori deri tek paneli jane realizuar me percjellesa te veshur te futura ne tubo celiku te zinguar 2” (2,5”). Hyrja e panelit eshte realizuar nepermjet kontaktorit Q1 me bobine kycje/ckycjeje 220V, 50Hz e lidhur me mbrojtjen termike nepermjet kontakteve te K2-10A, 220V. Dalja e panelit eshte pajisur me siguresa shpejtevepruese te TU NPO-1, mbajtese ( shasi) NVO-0 per te cilat karakteristikat jepen ne tabelen e meposhtme. Dalja per ndicimin rrugor (publik) jane me siguresa 63 A dhe jane lidhur tek shinat me kontaktor 63A. Ne panel jane vendosur edhe voltmetri me nje celes paket per matjen e tensioneve lineare dhe fazore, buton per ckycjen e hyrjes, kontaktor mbrojtes per hyrjen, kontaktor per mbrojtjen termike ( 850-950), dy priza 220v, 10 A, shkarkuesa ventil per TU.

Matja e energjise elektrike per ndricimin rrugor behet nepermjet nje kontstori njefazor 10-40A. Kontaktori i ndricimit rrugor komantohet nepermjet nje luxmetri – qe mund te jete automatkie ose me dore. Ne panel eshte monruar edhe nje llampe ndricimi se bashku me celesin perkates.

Fuqia nominale e Transformatorit (kVA) 100 250Tensioni nominal (V) 400/231 400/231Rryma nominale ne anen TU (A) 250 500Kontaktori kryesor ne anen e TU (A) 250 500Rryma e lidhjes se shkurter Ik” (kA) 12,5 12,5Numri i daljeve ne TU , kompl 3/125 4/250

7. Mbrojtja elektrike e kabines7.1 Mbrojtja e transformatorit nga lidhjet e shkurteraTransformatori ne anen e TL nga lidhjet e shkurtera eshte i mbrojtur me siguresa te TLZgjedhja e siguresave behet sipas tabeles se meposhtme:

Sn (kVA) 100 250Sig. TLIo (A)

10 kV 16 3020 kV 6 16

7.2 Mbrojtja e transformatorit nga mbingarkesatMbrojtja paraprake e transformatorit nga mbingarkesat behet nepermjet kufizimit te pragut te larte te rrymes me matje periodike.Krahas mbrojtjes paraprake te transformatorit nga mbingarkesat behet edhe nepermjet termostatit te vendosur ne vendin ku temeratuara e vajit eshte me e larte.Per temperature 850 termostati pergatit per ckycje transformatorin, ndersa per temperature 950 ckycjen perfundimtare te transformatorit. Transformatori ckycet nepermjet nje kontaktori te TU me ckycje elektromagnetike 220v, 50 Hz.7.3 Mbrojtja nga mbitensionetMbrojtja kryesore e transformatorit te fuqise nga mbitensinet ne anen e TL behet nepermjet hapsirave xixe tek izolatoret kalimtar. Sipas nevojave si mbrojtje shtese nga mbitensionet mund te vendosen shkarkuesa ventil te klasave 5 ose 10 kA. Ne panelin e daljeve te TU vendose 4 shkarkuesa ventil 0.5kV/5kA te cilet mbrojne pajisjet e TU ne panel dhe transformatorin nga mbitensionet atmosferike dhe te komutimit.

8. Matja e rrymes dhe tensionit

Matje te vazhdueshme te rrymes sekondare te transformatorit me ampermetra nu parashikohet. Kur del nevoja per matje te rrymes ajo shume lehte mund te matet me dare sepse konstruktimi i daljeve e lejon nje gje te tille.Tensioni ne anen TU matet me voltmeter me shkalle ( 0-500 V). me ane te celesit paket maten te gjitha tensionet linear dhe fazore.

9. Masat preventive te teknikes s e sigurimit9.1. Pjesa ndertimore1. Themelet e KT ne shtylle jane prej betoni i cili i pergjigjet llogaritjeve statike per kete objekt.2. Konstuksioni i KT ne shtylle eshte realizuar qe tu pergjigjet llogaritjeve statike per kete objekt.3. Transformatori eshte vendosur ne mbajtese ne lartesin prej 5870 mm.9.2 Pjesa elektrike 1. Mbrojtja nga tensioni i prekjes dhe te hapit realizohet nepermjet zvoglimi dhe barazimit te potencialeve, duke lidhur me tokezimin mbrojtes te te gjitha elementeve metalik.2. Rrjeti i TU te cilin furnizon kjo KT mbrohet nga mbingarkesat dhe lidhjet e shkurtera nepermjet siguresave.3. Ne panelin e TU eshte vendosur nje doreze plastike te izoluar per nderimin e siguresave.4. Ne deren e panelit te TU eshte vendosur nje pllakate qe paralajmeron rrezikshmerin dhe pranine e tensionit. 5. Ne cdo dalje te TU eshte vendosur emertimi perkates tip6. Hapesira e KT ne lidhje me rezikshmerin e shfrytezimit ndahet ne tre zona sip me poshte:Zona I - Hapsira perreth KT, nen ndaresin e TL dhe rreth tij, nen ndaresin e linje se TLZona II - Perfshine panelin e TU ne te cilin lejohet te punohet edhe pa e ckycur TL, por sipas udhezimeve te percaktuara rigorozisht.Zona II – Kjo zone quhet zone e rrezikshme dhe perfshine hapsiren mbi lartesine 2,5 m nga toka. Punimet e detyrueshme ne kete zone ( III) duhet te behen me marrjen e masave te sigurimit teknik si me poshte:

1. Ckycje – shkeputje te dukshme te tensionit2. Sigurimi nga rikycja e rastesishme3. Kontrolli i mungeses se tensionit4. Tokezim dhe lidhje ne te shkurter nga mund te vij tensini rastesisht5. Rrethimi i pjeseve qe jane ne tension.

1.a. Ckycja e KT behet nepermjet ndaresit te linjes ne shtyllen parardhese2.a. Sigurimi nga rikycja e rastesishme realizohet me bllokim me dore te ndaresit te linjes.3.a. Kontrolli i mungeses se tensionit behet me indikator ne bornat e transformatorit ose daljet ajrore.

4.a. Tokezimi dhe lidhja ne te shkurter mbas proves se mungesese tensionit behet me vendosjen e tokzimeve portative dhe lidhseve ne te shkurter ne thikat nga ana e hapur e ndaresit ose ne linjat hyrse ne transformator. Tokezuesi lidhet me nje sonde te zinguar e cila ngulet ne toke. Per tokezim dhe lidhje ne te shkurter perdoret litar bakri, seksioni i te cilit zgjidhet sipas tabeles se meposhtme:

Seksioni i litarit te

Cu (mm2)

Rryma maksimale e lejuar e L.Sh Ik” (kA)qe zgjat per:

10 sek 5 sek 2 sek 2 sek 0.5 sek 0.2 sek16 1,0 1,4 2,2 3,2 4.4 7,025 1,5 2,2 3,5 5,0 6,8 11,035 2,2 3,1 4,8 7,0 9,5 15,450 3,1 4,3 7,0 10,0 14,0 22,070 4,3 6,0 9,5 14,0 19,5 30,895 5,8 8,3 13,0 18,0 26,5 41,9

120 7,8 10,5 16,5 23,5 33,5 52,9150 9,2 13,0 21 29,5 42,0 66,1

Vlerat ne tabelen e mesiperme jane llogaritur sipas shprehjes:

I=5.07 ∙ I k } ∙ sqrt {{t} rsub {k }} ( {mm} ^ {2} ¿

Ku: tk>0,2 (sek)Θ1= 293,150 K(200C)- temperatura fillesatre ne litarin prej CuΘ2= 523,150 K(2500C)- temperatura maksimale ne litarin prej CuIk” – rryma maksimale fillestare periodike e L.Sh.-setk - Kohezgjatja e L.Sh.-se

9.3 Mbrojtja kunder zjarritTe gjithe elementet e KT jane realizuar ne perputhje me mbrojtjet spaciale te objekteve energjetik anti zjarr. Meqense KT ne pergjithesi edhte larg objekteve te tjera , nuk parashikohet pajisja me aparate dore per dhuarjen e zjarrit.

10. Llogaritja e rrymave te lidhjes se shkurter ne anen e TLSi baze per kete llogaritje merret rryma max e lidhje se shkurter ne shina e cila eshte 12.5 kA, per 1 sek.

- Rryma goditse e lidhjes se shkurterI ku=k ∙√2∙ I k } (kA ¿

k – faktor qe varet nga raporti R/X

k= 1,6 - 1,7 per rrjetin e TL 10 ose 20 kV

I ku=k ∙√2∙ I k } =1,7∙1,41∙12,5=29,96 (kA¿

- Rryma e vendosur e lidhjes se shkurterI v=β ∙ I k } (kA ¿

β−¿ koeficient i cili varet nga largesia e gjeneratorit nga vendi i lidhjes se shkurter, pranojme β=¿ 0,9

I v=β ∙ I k } =0.9∙12,5=11,25 (kA¿

- Vlefta mesatare efektive e rrymes se lidhjes se shkurter:I vef=I k } ∙ sqrt {m+n} ¿

Koeficientet m dhe n perfaqesojne komponenetet periodike dhe aperiodike te rrymes se l.Sh.-se. Vlerat e tyre gjenden ne diagramat ne varesi te raportit I k } / {I} rsub {v¿ ( Kajzer faqe 589).Per tck=1 sek ne rastin me te keq m=0, n=1

I vef=I k } ∙ sqrt {m+n} =12,5∙ sqrt {1} =12,5 (kA) ¿

Vlerat e llogaritura jepen ne tabelen e meposhtme:

Un 10/20 kVIk” (kA) 12,5I ku (kA) 29,96

β 0,9I v (kA) 11,25I vef (kA) 12,5tck (sek) 0,3

10.1. Lidhja e transformatorit me pajisjet e TLKabina tip shtyllore 10(20)/0,4 kV lidhet direkt ne rrjetin ajror 10(20) kV. Transformatori lidhet nepermjet sigureses perkates te TL me percjelles AL >35 mm2. Si mbrojtje shtese nga mbitensionet perdoret shkarkuesa ventil Al/Fe qe lidhen ne bornat e fillimit te sigureses. Me ndihmen e formules dhene ne Manualin R.K. f 470 ( Rade koncar manual) kontrollohet seksioni i marre ne qendrushmeri termike per lidhje te shkurter:

t k=( S14,9 ∙ I vef

)2

=( 35S14,9∙ 12,5

)2

=0,035(sek)

tk =0,035 (sek) shume me e madhe se sa koha e djegjes se sigureses se TLI vef - vlera efektive e rrymes s e L.Sh.tk - koha e lejuar e zgjatjes se L.Sh.-se

11. Llogaritja e rrymave te lidhjes se shkurter ne anen e TURezistenca deri ne vendin e L.Sh., e reduktuar ne anen 0,4 kV eshte:

Z=Zm+Z tr=1,1∙Un

2

Pk+

U k ∙Un2

100∙ Pnk ( kV 2

MVA+% ∙ kV 2

MVA)

Zm−¿ rezistenca e rrjetitZtr−¿rezistenca e transformatorit U k−¿ tensioni i lidhjese se shkurter Vlera efektive e komponentes periodike te rrymes se lidhjes se shkurter:

I k } = {1,1∙ {U} rsub {n}} over {sqrt {3} ∙Z} ( kA ¿

- Rryma goditse e lidhjes se shkurterI ku=k ∙√2∙ I k } (kA ¿

Nese zevendesojme rezistencen e reduktuar te rrjetit deri tek transformatori , raportin R/X e llogarrisim nga relacioni:

RX

= RtXt

= 1

√(U k ∙ Pt

100 ∙ Pcu)

2=0,344

Rt=U r ∙U t

2

100∙ Pt(Ω / faze)

X t=U x ∙U t

2

100 ∙ Pt(Ω / faze)

Pt – fuqia e transformatorit (MVA)

Ut- Tensioni nominal i transformatorit (kV)

U r=100 ∙ Pcu

Pt(%)

U x %=√U k2−U r

2

Pcu−¿ humbjet ne ngarkese te transformatorit (MVA)

p.sh. Pcu=¿1750 10-6 MVA per ∙ per Pt = 100 kVA

Pcu=¿3250 10-6 MVA per ∙ per Pt = 250 kVA

Per vlera te raportit R/X = 0,344 gjejme k=1,42

Per vlera te raportit R/X = 0,427 gjejme k=1,28

- Rryma e vendosur e lidhjes se shkurterI v=β ∙ I k } (kA ¿

β−¿ koeficient i cili varet nga largesia e gjeneratorit nga vendi i lidhjes se shkurter, pranojme β=¿ 0,9 per rastin kur burimi eshte afer pikes se L.Sh.

I v=0.9 ∙ I k } (kA ¿

- Vlefta mesatare efektive e rrymes se lidhjes se shkurter:I vef=I k } ∙ sqrt {m+n} (kA ¿

Per tck=1 sek ne rastin me te keq m=0, n=1I vef=I k } ∙ sqrt {m+n} =12,5∙ sqrt {1} =12,5 (kA) ¿

Vlerat e llogaritura jepen ne tabelen e meposhtme:

Fuqia e TR (kVA) 100 250 100 250Un (kV) 10/0,4 kV 10/0,4 kV 20/0,4 kV 20/0,4 kVZ (mΩ) 64,8 26,4 64,4 26

I k } ( kA¿ 3,9 3,9 3,9 9,78k 1,28 1,42 1,28 1,42

I ku (kA) 4,99 13,6 4,99 13,88I v (kA) 3,5 8,6 3,5 8,8I vef (kA) 3,9 9,6 3,9 9,78tck (sek) 0,3 0.3 0,3 0.3

11.1. Kontrolli i seksionit ne shinat e TU Rryma nominale ne anen e TU te transformatorit eshte:

I n=Pn

√3 ∙U n

(A )

Zgjedhja e shinave te bakrit behet sipas tabeles:

Fuqia e TR (kVA) 100 250Shina Bakri (mm) 25x3 40x5Rryma e vendosur (A) 270 515

11.2. Kontrolli termik ne shinat 0,4 kV

Shinat gjate lidhjeve te shkurtera mund te durojne per nje kohe t pa u demtuar qe percaktohet sipas:

t=¿

S – seksioni i shinave (mm2)

7,5 – konstante

Ivef – vlera efektive mesatare e rrymes se lidhjes se shkurter

t=¿

Kjo kohe eshte shume me e gjate se koha per te cilen veprojne siguresat ne anen e TU.

11.3. Zgjkedhja dhe kontrolli i kabllove ne anen 0,4 kV

11.3.1. Kablli nga transformatori deri tek paneli i TU

Seksioni eshte llogaritur sipas ngarkese optimale

I n=Pn

√3 ∙U n

(A )

Ngarkimi me rryme te kabllit eshte Ingk=k I∙ ng

Ku K = K1 K∙ 2 =0.87 0,95=0,82∙

K1 - Koficineti i teme[peratures

K2 - Koficient per disa kabllo ne paralel

Qndrushmeria e kabllove deri ne 3 kV ndaj rrymave te lidhjes se shkurter sipa literatures ( R. Koncar f 252)

Smin=13,3 I vef √ t k (mm2)

tk- koha e zgjatjes se L.Sh. tk=0,3 sek

Vlerat e llogaritura jepen ne tabelen e meposhtme:

Fuqia e TR (kVA) Rryma nominale (A) Ngarkimi me rryme te kabllit (A)

Tip kabllit dhe seksioni (mm2)

Seksioni minimal Smin (mm2)

100 144 152 4xPPOO-A-1x70

28

250 361 430 4x3xPPOO-A-1x70

71

12. Llogaritja e rezistences se tokezimit mbrojtesLlogaritja e tokezimit mbrojtes behet ose me menyren e thjeshte ( tensioni i prekjes dhe o hapit mbrenda normave te lejuara) ose sipas programeve komjuterike te tilla si karpanet et, etj). Tokezimi i kabones eshte realizuar me hekur shirit FeZn 30x4 mm ne formen e nje unaze perreth kabines dhe kater kraheve me gjatesi prej 30 m. tokezimi mbrojtes lidhet tek bornat e kabine se paku ne dy vende me bulona M12.

Thellesi vendosjes se tokzimit jo me pak se 80 cm. Rezistenca e shperndarjes e tokezimit mbrojtes supozohet te mos madhesine:

Rtmax={5 Ω−per ρ<125 Ωmρ

25−per ρ>125 Ωm }

Ne rrjetat me neuter te izoluar tokezimi mbrojtes duhet projektuar sipas madhesise maksimale te rrymes se lidhjes me token I t ≤20 A.Ne rrjetat me neuter te tokezuar nepermjet nje rezistence rekomandohet qe te plotesohet kushti IR>3 I t,IR ( A )−¿ rryma nominale e rezistences se tokezimitI t( A)−¿ rryma e lidhjes me token e rrjetit.Rryma e lidhjese se shkurter xxxxx (Mjerdavna)njefazore per llogaritjen e tokezimit te

perbashket te KT eshte: I 1 f=√I t2+ I k 1

2 ku I k 1 komponentja e rrymes se l.Sh

njefazore dhe llogaritet sipas formules: I k 1=0,6Un

Rn+R per

Ku Rn- rezistenca e e trekendeshit te rezistencaveRper – rezistenca e perhapjes e KT ( e perbashket ose e mbrojtjes)Rezistenca e lejuar maksiamale rezulton rezistenca e perhapjes se percjellesit te neutrit Ro ne kabinat me tokezim te perbashket ne rrjetet e izoluara ne pikepamje te perdorimit te tensionit te prekjes ne rrjetet e TU dhe percaktohet me shpehjen:

R0 max} = {{φ} rsub {n}} over {{I} rsub {t}¿ Potenciali i percjellesit te neutrit eshte :φn – 65 V , per nulifikim, tokezim mbrojtes + nulifikim dhe tokezim te perbashketφn– 125 V , per tokezime mbrojtes dhe mbrojtje ckycese.Rezistenca e lejuar maksiomale rezulton rezistenca e perhapjes e percjellesit te neutrit ne kabinat nerrjetet e tokezuara nepermjet rezistencave sipas potencialit te lejuar te percjellesit te neutrit sipas kurbave te rezikshmerise “a” dhe “b” dhe duke pranuar Iz=IR/3, , qe zevendeson rezistencen e burimit dhe rezistencen kalimtare , jane llogaritur nepermjet ekuacionit: φn =Ro”max I∙ 1f Vlerat e paotencialit te lejuara te percjellesit te neutrit dhe rezistencat maksimale perkatese te perhapjes per kohe te zgjatjes se L.Sh. prej tk=0,5 sek , jepen ne tabelat e kurbave te rrezikshmerive “a” dhe “b”

Tabela e kurbave te rrezikshmerise “a”

Un(kV

It(A)

IR(A)

Rn(Ω)

Ro”max

(Ω)φn

(V)

1025 75 80 1,00 7850 150 40 0,50 78

100 300 20 0,25 7825 75 160 0.99 78

20 50 150 80 0,50 78100 300 40 0,25 78

Tabela e kurbave te rrezikshmerise “b”

Un(kV

It(A)

IR(A)

Rn(Ω)

Ro”max

(Ω)φn

(V)

1025 75 80 1,94 15050 150 40 0,97 150

100 300 20 0,49 150

2025 75 160 1,92 15050 150 80 0,96 150

100 300 40 0,48 150

Kurba e rrezikshmerise “a” nese ne rrjetin e TU dhe te konsumatoreve te tij eshte instaluar si mbrojtje, nga tensioni i larte i prekjes, nulezimi, nulezim + tokezim mbrojtes ose tokezim i perbashket i tyre.Kurba e rrezikshmerise “b” nese ne rrjetin e TU dhe te konsumatoreve te tij eshte instaluar si mbrojtje, nga tensioni i larte i prekjes, tokezim mbrojtes i vecant ose ckycje mbrojtese.Rezistenca e lejuar maksiamale rezulton rezistenca e perhapjes e percjellesit te neutrit ne kabinat me tokezim te perbashket ku perdoret si mkbrojtje nga tensioni i prekjes ne ne rrjetet e TU dhe te konsumatoreve te tij duhet te jete:

Ro’max {5Ω per nulezim

26Imax −per nulezim dhe tokezim

65Imax

−tokezim oseckycje mbrojtese

I max - rryma maksimale e ckycjes se KT dhe konsumtoreve te kycur ne anen e TURezistenca e lejuar maksiamale e perhapjes per tokezim te perbashket rezulton:

Romax = min (Ro’max ,R”’max )

Parametrat elektrik per secilin tokezues percaktohen nepermjet shprehjeve

C r=Rρ C pr=

U pr max

I t ∙ ρ Cha=

U ha max

I t ∙ ρ

Per llogaritje pranohen, Iz=100A, dhe ρ= 100ΩRezistenca e perhapjes R, tensioni maksimal i prekjes Upr, dhe ai hapit Uha llogaeiten sipas shprehjeve:

R=ρ∙C r U pr=f pr ∙Cpr ∙ I t U h=f ha ∙Cha ∙ I t

Vlerat per koeficientet f pr ,f hajepen ne tabelen e meposhtme:

ρ(Ωm) f pr f ha

50 0.927 0.761100 0.865 0.615200 0.762 0.444300 0.681 0.347400 0.616 0.285500 0.562 0.242600 0.516 0.21

Per kabinat shtyllore vlerat e dala nga programi per rryme te lidhjes me token I t= 100A dhe rezistence specifike te tokes prej ρ =100 Ωm, per tokezues me nje kontur dhe kater krahe jepen ne tabelen e meposhtme:

R(Ω) Upr (V) Uha(V)1,94 92,11 14,97

Parametrat elektrike sipas ketyre te dhenave jane:

Cr(1/m) Cpr (1/m) Cha(1/m)0,0194 0,0106 0.0024

Per vlera te ndryshme te rezistences specifike te tokes, rezistenca e shperndarjes, tensioni i prekjes dhe ai i hapit per It= 20A jane:

ρ(Ωm) R(Ω) U pr(V ) Uha(V )50 0.97 9.83 1.83

100 1.94 18.34 2.95200 3.86 32.31 4.26300 5.82 43.95 4.99400 7.76 52.15 5.47500 9.7 59.57 5.81600 11.64 65.63 6.05

per It= 50A jane:

ρ(Ωm) R(Ω) U pr(V ) Uha(V )50 0.97 24.56 4.57

100 1.94 45.84 7.38200 3.86 80.77 10.66300 5.82 102.28 12.49400 7.76 130.38 13.68500 9.7 148.93 14.52600 11.64 164.09 15.12

per It= 100A jane:

ρ(Ωm) R(Ω) U pr(V ) U ha(V )50 0.97 49.13 9.13

100 1.94 82.11 14.97200 3.86 161.54 21.31300 5.82 216.56 24.98400 7.76 260.76 27.36500 9.7 297.86 29.04600 11.64 328.18 30.24

III. SPECIFIKIME 1. Ana e tensionit te larte (TL)

a. F.V. Shkarkuesa ventil tip VOP – 10/12(24) me tension nominal 12(24)kV dhe rryme nominale 10kA ………cope 3

b. F. V. Izolatore te TL tip: VHD-10/200 ……..cope 6c. F. V. Siguresa shpejtevepruee tip: EVCN-24 kV………cope 3d. F. V. bazamente per ventiala dhe siguresa tip: OLN-1 per 3-39 kV …..cope 3

2. Transformacionia. F. V. transformator fuqie 10(20) kV tip……. cope 1

3. Ana e tensionit te ulet (TU)a. F.V. paneli te TU komplet, sipas skemes njepolare ……cope 1

4. Lidhjet elektrike ne anen e TL dhe TUa. F.V. materiale per lidhjen e transformatorit ne anen primare dhe sekondare ….sipas

nevojaveb. F.V. materiale per lidhjen e panelit te TU me rrjetin e TU ….sipas nevojave

5. Tokezimi KT shtyllorea. Germim kanali ne toke 0,8x 0,4m me hapje dhe ngjeshje …..m 180b. F.V. ne kanal te shiritit prej FeZn 30x4mm…….m 190c. F.V. kryqe per lidhje te shiritit ………cope 6d. Nxjerrje pikash per matje tokezimi …….cope 2e. Furnizim lidhjesh galvanike te masave metalike te objektit …..cope 4f. Materil i imet i paspecifikuar ……sipas nevojaveg. Matja e rezistences se tokezimit …… sipas nevojave.

Fig. 1 Skema njepolare per Kabine tip ne shtylle KT 20/0,4kV, 100kVAFig. 2 Skema njepolare per Kabine tip ne shtylle KT 10/0,4kV, 100kVAFig. 3 Skema njepolare per Kabine tip ne shtylle KT 20/0,4kV, 250kVAFig. 4 Skema njepolare per Kabine tip ne shtylle KT 10/0,4kV, 250kVAFig. 5 Skema trepolare per Kabine tip ne shtylle KT 20/0,4kV, 100kVAFig. 6 Skema trepolare per Kabine tip ne shtylle KT 10/0,4kV, 100kVAFig. 7 Skema trepolare per Kabine tip ne shtylle KT 20/0,4kV, 250kVA

Fig. 8 Skema trepolare per Kabine tip ne shtylle KT 10/0,4kV, 250kVA

Fig. 9 Kabin shtyllore 20(10)/0,4 kV, 100kVA me dalje kabllore E. 88. 1101/09

Fig. 10 Kabin shtyllore 20(10)/0,4 kV, 100kVA me dalje ajrore E. 88. 1101/10

Fig. 11 Silueta e KT 20(10)/0,4 kV, 250kVA me dalje ajrore E. 88. 1101/11

Fig. 12 Silueta e KT 20(10)/0,4 kV, 250kVA me dalje kabllore E. 88. 1101/12

Fig. 13 Pamje dhe prerje te paneli te KT 100 kVA

me dalje kabllore E. 88. 1101/13

Fig. 14 Pamje dhe prerje te paneli te KT 100 kVA

me dalje ajrore E. 88. 1101/14

Fig. 15 Pamje dhe prerje te paneli te KT 250 kVA

me dalje kabllore E. 88. 1101/15

Fig. 16 Pamje dhe prerje te paneli te KT 100 kVA

me dalje ajrore E. 88. 1101/16

Fig. 17 Tokezimi i KT20(10)/0,4 kV, 100 kVA E. 88. 1101/17

Fig. 18 Tokezimi i KT20(10)/0,4 kV, 250 kVA E. 88. 1101/17