El efecto Corona.

Es una descarga, en ocasiones luminosa, debida a la ionización del gas que rodea

a un conductor en el cual existe un gradiente de potencial superior a un determinado

valor. Aparece a tensiones altas: aproximadamente 30kV/cm en el aire. En las líneas

aéreas, puede aparecer en los conductores, herrajes, amortiguadores, aisladores, y en

general en cualquier punto donde se supere el gradiente de potencial mínimo. Este punto

se conoce como tensión critica disruptiva y se calcula por medio de la fórmula de Peek:

Donde:

Es el coeficiente meteorológico: 1 para tiempo seco 0,8 para tiempo húmedo.

Es el factor de corrección de la densidad del aire (1 a 76 cm y

25 ºC).

h es la presión barométrica en cm de mercurio h=76 ⋅ donde y es la altura sobre

el nivel del mar en kilómetros.

La temperatura del aire puede estimarse como

= 21,1 kV/cm es la rigidez dieléctrica del aire.

r es el radio del conductor en cm.

D es la distancia media geométrica entre fases en cm.

β es un factor que recoge el efecto de la disposición de los conductores en haces

(dúplex, tríplex, etc.), si hay un solo conductor por fase β= 1.

β= donde n es el número de haces de conductores por fase.

Donde S es la separación entre conductores en cm.

Pérdidas producidas por efecto Corona.

Las pérdidas por corona ocurren en los conductores de líneas de transmisión

cuando el gradiente de voltaje cerca del conductor excede el gradiente de potencial del

aire. Todas las manifestaciones de liberación de energía electromagnética deben ser

provistas por la generación eléctrica. Resultados de estudios abarcan cantidades grandes

de datos estadísticos sobre pérdidas por corona como función de la geometría del

conductor, gradientes del conductor, voltajes y condiciones meteorológicas a las cuales

están sujetas las líneas. Se ha encontrado, por ejemplo que las pérdidas por corona en

una línea de EHV pueden fluctuar de algunos kilovatios por kilómetro por fase en buen

tiempo, así como varios cientos de kilovatios por kilómetro por fase en lluvia o nieve.

El promedio de pérdidas por corona es solamente una porción pequeña de las pérdidas

de potencia, pero se ha visto que las pérdidas máximas tienen una influencia

significativa con los requerimientos de la demanda.

Las pérdidas de energía son debidas al efecto Joule y al efecto Corona, ligadas

respectivamente a la corriente y al voltaje aplicado. Ambas pérdidas se reducen

aumentando el diámetro del conductor, que implica un aumento de sección, e

incrementos en los costos de las instalaciones no es entonces posible reducir pérdidas y

simultáneamente reducir el costo de la obra. Por lo tanto, la selección del conductor es

el componente que justifica la existencia de la línea y su elección acertada es la decisión

más importante en la fase de proyecto de una línea de transmisión. Comúnmente, estas

pérdidas se expresan en kW / km / fase, pero resulta difícil de obtener un modelo

analítico que permita calcularlas de manera exacta, debido a la gran cantidad de

variables involucradas. Los resultados son obtenidos usando relaciones empíricas y

métodos estadísticos.

Para determinar estas pérdidas se emplean vario métodos uno de ellos es una

ecuación formula también por Peek:

Donde:

p es la pérdida de potencia por fase en kW/km

f es la frecuencia en hercios (50)

Es la tensión compuesta más elevada

Es la tensión compuesta crítica disruptiva

Importancia de la determinación de las pérdidas por efecto Corona.

Las pérdidas por corona contribuyen a la reducción de la eficacia en la

transmisión de energía. Cualquier transferencia de energía de los campos eléctricos a las

partículas cargadas tales como electrones da lugar a pérdidas por corona que es un

índice de energía fuera del conductor de la línea de transmisión. La mayor parte de esta

transferencia de energía es térmica, mientras que algo se convierte en ruido. El tiempo

atmosférico desempeña un papel importante en la producción de corona. Los depósitos

ambientales tales como la contaminación pueden cambiar las características de la

superficie de una línea de transmisión. Estos depósitos junto con la lluvia y la nieve,

pueden distorsionar el campo eléctrico. Las gotas de agua que bajan cerca de la

superficie del conductor pueden dar lugar a micro descargas entre las gotas que pasan y

la superficie del conductor.

El flujo de corriente de la carga en los conductores de la línea de transmisión

afecta la cantidad de pérdidas por corona. Corrientes de carga, aumentan la temperatura

del conductor sobre la temperatura ambiente, aumentando el aire que rodea el

conductor. Este aire más caliente aumenta las pérdidas por corona.

Para atenuar la corona, es importante tener un conductor grande, de superficie

limpia, sin ningún vacío o imperfección que generen el realce de la tensión del campo.

Las pérdidas son pequeñas con buen tiempo (ambiente seco) y alcanzar valores

elevados con mal tiempo (lluvia intensa), es evidente que una buena evaluación de estas

pérdidas requiere conocimiento de las condiciones meteorológicas de las regiones que la

línea atraviesa, registros climáticos de muchos años, de los cuales con procedimientos

estadísticos se extrae el número de horas de lluvia que finalmente permite efectuar la

evaluación de las pérdidas anuales.

Para líneas de transmisión de 500 y 700 kV, en mal tiempo las pérdidas por

corona puede exceder los 300 kW / km / fase. Pérdidas de esta magnitud pueden ser una

carga apreciable de energía y modificar los requerimientos de reserva. La presencia de

agua, hielo o nieve en conductores de EHV crean una serie continua de puntos en los

cuales se forma el efecto corona.

Métodos para determinar pérdidas por efecto Corona.

Método Simplificado de CIGRE.

Basado en datos extraídos a lo largo de los años en diferentes configuraciones de

líneas de extra alta tensión, CIGRE y la IEEE desarrollan una fórmula empírica

relacionando las líneas más importantes y las condiciones atmosféricas.

RIi(dB) = 3.5gm + 12R - 33Log10 (Di /20) - 30

Donde:

R : radio equivalente del conductor i a igual tensión, en cm.

gm : gradiente superficial máximo del conductor i, en KV/cm.

Di : distancia desde el conductor i al punto de medida de RI, en m.

Esta fórmula está sujeta a las siguientes restricciones y condiciones de cálculo:

La frecuencia de medición es de 0.5 MHz.

La razón entre la separación de los subconductores y el Radio

equivalente a igual capacidad debe estar entre 12 y 20.

La dispersión es de 6 dB. Para cálculo en mal tiempo sumar al

resultado 17 dB.

Para hacer correcciones al cálculo realizado se debe sumar al resultado,

en dB, alguno de los siguientes términos:

Para corrección de frecuencia se utiliza la siguiente fórmula para calcular

RIf , factor de corrección, en dB, debido a diferencias en la frecuencia de

medida f, en MHz.

Para corrección de distancia se utiliza la siguiente fórmula para calcular

RID , factor de corrección, en dB, debido a diferencias con la distancia

comprendida entre la antena y el conductor central de la línea del cálculo

inicial con el estudiado:

Para corrección por altitud se utiliza la siguiente fórmula para calcular

RIh , factor de corrección, en dB, debido a diferencias con la altura de la

línea estudiada con la utilizada en el cálculo inicial.

En el caso de varias fuentes en fase (por ejemplo, líneas de doble

circuito), la composición de campos de la misma fase se realiza

transformando la magnitud del campo perturbador debido a cada fuente

de dB a V/m.

Ei=10

RI i

20

En que Ei se encuentra en V/m y RIi en dB.

Luego, superponiendo los campos debido a distintas fuentes en fase.

El resultado se transforma nuevamente a dB

RI = 20 Log10 E

Método de F. W. Peek .

El fenómeno corona ha sido estudiado, entre otros, por F. W. Peek, quien

mediante observaciones empíricas desarrolló fórmulas para el estudio cuantitativo de

éste en el caso de cilindros paralelos, de superficie lisa. La pérdida corona PPEEK, en

kW/km/fase, queda expresada en la fórmula:

Donde:

: Densidad relativa del aire.

f: frecuencia del sistema, en Hz.

R: radio del conductor, en cm.

D: distancia efectiva entre fases, en cm.

V: voltaje efectivo fase neutro, en KV.

Vd: voltaje efectivo crítico disruptivo, en KV,

Valores de m propuestos:

1.0 : Para conductor liso, pulido.

0.93 - 0.98 : Para conductor áspero o envejecido.

0.80 - 0.87 : para conductor en hebras

g0 = 21.07 Kvef / cm

= 0.392 P / (273+T)

P: presión atmosférica en mm de Hg.

T: temperatura ambiental en C.

Esta expresión es válida para el caso de un único conductor por fase, y de

acuerdo a la experiencia recogida en la bibliografía, recomendable para conductores

“delgados” (menos de 1 pulgada de diámetro).

Peek tampoco consideró en la expresión propuesta condiciones climáticas

adversas, las cuales pueden ser incorporadas sustituyendo el valor de “m0” por un factor

“m” que incluya dichas condiciones.

Método de Peterson.

En este procedimiento se calcula primero la tensión característica de la línea por

fase (ed), luego, se calcula la razón entre la tensión por fase de servicio y la tensión

característica de la línea, con esta última se calcula un factor () que se obtiene de las

curvas mostradas en las figuras 14 y 15 y finalmente se aplica la ecuación de Peterson

para pérdidas corona.

Para una mejor aplicación del algoritmo, éste se ha subdividido en las siguientes

etapas:

Primera etapa:

Para el cálculo de ed existen tres casos importantes, dos de ellos para conductor en

hebra:

1) Conductores redondos de superficie lisa y limpia:

ed = 48.6 m 2/3 R Log10(D/R)

En que:

R: radio del conductor en cm.

D: distancia entre fases en cm.

: Densidad relativa del aire.

ed: tensión característica de la línea por fase, en kVefectivo fn .

2) Para cables de varios hilos, que tienen 12 o más hebras en la capa exterior:

Con:

nh : número de hebras de la capa exterior.

Rh : radio hebra capa exterior en cm.

R: radio medio del conductor en cm.

3) Para un cable que tiene 6 hebras en la capa exterior:

ed = 35.47 2/3 R m (Log10(D/R)+0.0677)

Valores de m propuestos:

0.87 -0.90 : Para condiciones comunes.

0.67 - 0.74 : Para conductores no lavados.

0.912 - 0.93 : Para conductores lavados con un disolvente de grasas.

0.885 : escobillados con una escobilla de alambre.

1.000 : pulido.

0.72 - 0.75 : Conductores arrastrados y sucios con polvo.

0.945 : Después de 5 meses expuestos a la acción atmosférica.

0.92 : sometido a la acción atmosférica, humedad baja de día.

0.78 : Ídem, pero de noche.

Segunda etapa:

Se calcula enseguida la razón V/ed y se determina, a través del gráfico presentado en

las figuras 14 y 15, el valor del factor.

Figura 14. Función de Peterson para cálculo de pérdidas por Efecto Corona con

razón (V/ed) entre 0.6 y 2.4.

Figura 15. Función de Peterson para cálculo de pérdida por Efecto Corona con

razón (V/ed) entre 1 y 19.

Tercera etapa:

Determinado, se calcula la pérdida por efecto corona para buen tiempo por la

siguiente relación:

PPETERSON : Potencia de pérdida por corona, en kW / km / fase.

f: frecuencia del sistema, en Hz.

V: tensión de servicio en KV efect.fn. .

El método de Peterson es aplicable sólo al caso de un conductor por fase y

entrega mejores aproximaciones en el caso de conductores “gruesos” (más de 1 pulgada

de diámetro).

Método de Electricité de France (EDF).

Los investigadores C. Gary y M. Moreau desarrollaron dos métodos para el

cálculo de pérdida corona para conductor tipo en haz. Uno de estos métodos es aplicable

a condiciones climáticas de buen tiempo y el otro para mal tiempo.

Método para buen tiempo

Para un conductor fasciculado de n subconductores por fase se da la siguiente

relación empírica para PEDF : potencia de pérdida por corona, kW / km / fase:

PEDF = P0 r1.8 (n + 6)2 f / 50

Donde:

f : frecuencia de la tensión en Hz.

r : radio del subconductor en cm.

n : número de subconductores.

P0 : es un factor de pérdida de potencia que se obtiene de la figura siguiente,

considerando el gradiente relativo como razón entre el gradiente máximo del

haz y el campo eléctrico crítico del subconductor liso, E0.

E0 : campo eléctrico crítico del subconductor liso ideal, en kVefect. .

r : radio del subconductor, en cm.

g0 y : son los descritos en el método de Peek.

Figura 16. Ábaco para pérdidas en conductores secos.

Método para mal tiempo

Este método es un proceso analítico desarrollado rigurosamente y verificado

experimentalmente con mediciones en líneas y en jaulas de prueba. Fueron utilizadas

configuraciones en haz de 1 a 8 subconductores, con diámetros entre 2.0 y 5.8 cm por

conductor.

La pérdida corona para mal tiempo queda determinada por:

PEDF = k Pe

Donde:

k : factor que depende de las características geométricas de la línea y viene dado

por la expresión.

f: frecuencia del sistema, en Hz.

r: radio del subconductor, en cm.

R0: radio del conductor a potencial cero, de la línea coaxial equivalente, en cm.

Rc: radio del conductor único equivalente de igual capacidad, en cm.

: Radio medio de emigración de la carga espacial, en cm.

= 1 + 0.308 /

Pe : pérdida específica corona, que depende del campo eléctrico relativo E* y del

estado de superficie de los conductores “m”, se obtiene de la figura (17) y (18)

considerando el gradiente relativo como la razón entre el gradiente promedio

y el campo eléctrico de Peek

El factor m, para un mismo valor de intensidad de lluvia puede variar en 20 - 30

%, dependiendo del grado de envejecimiento del conductor. Esta variación puede

traducirse perfectamente en una variación de hasta 100 % en la pérdida específica Pe,

con bajas intensidades de lluvia, y bajo campo eléctrico.

Figura 17. Ábaco para determinación de "m".

Figura 18. Pérdida específica corona

Métodos para el Cálculo de Radio Interferencia.

Las descargas, debido a la presencia de corona, se propagan a lo largo de la línea

de acuerdo con las leyes de la teoría electromagnética de Maxwell. El campo eléctrico

provocado por la componente espectral de corriente se denomina campo perturbador.

Tomando en cuenta la atenuación relativamente baja de esta propagación (< 4

dB/Km), la parte dominante de este campo se debe a la superposición de los efectos de

todas las descargas repartidas sobre varias decenas de kilómetros a ambos lados del

punto de medida, y no sólo al efecto directo de descargas frente al punto de medida.

Debido a la naturaleza del fenómeno físico corona, que es el que provoca

fundamentalmente ruido en el rango de las frecuencias de radio, y al grado de

imprecisión que lleva implícito la estimación de algunos de los parámetros, (como por

ejemplo el estado de la superficie del conductor), la predicción “exacta” de la

interferencia a frecuencias de radio es completamente ilusoria.

Basándose en diversas investigaciones empíricas, se puede demostrar que el nivel de

ruido de radio generado por un conductor o haz de conductores de una línea de

transmisión de alta o extra alta tensión, a un voltaje dado y bajo la condición

particular de lluvia intensa (precipitación superior a 1 mm/hr), es estable y

reproducible. Además, este nivel se caracteriza por ser independiente del estado

superficial del conductor previo a la lluvia intensa y por ser el máximo nivel de

perturbación generado por la línea. Al ser posible reproducir la perturbación se ha

posibilitado el desarrollo de diversos métodos los cuales se pueden clasificar en

comparativos (o empíricos) y analíticos (o semi-empíricos).

Se acostumbra estudiar el nivel de interferencia en función de los siguientes

parámetros, supuestamente independientes:

Medida de frecuencia (espectro de frecuencia).

Distancia de la línea (perfil transversal).

Condiciones atmosféricas y otras variables estadísticas.

El espectro de frecuencia representa la variación del nivel de radio interferencia

en un punto dado en la vecindad de la línea, en función de la frecuencia. La forma

de la corriente de alta frecuencia es relativamente independiente del número de

impulsos elementales, como también del diámetro de los conductores. Puede

suponerse entonces que la forma del espectro de frecuencia del campo perturbador

será la misma para diferentes distancias de la línea y en diferentes condiciones de

tiempo, trasladándose solamente en magnitud.

Los espectros medidos son generalmente irregulares, debido tanto a las continuas

fluctuaciones del nivel de RI en el curso de una medida, como por otras razones. Sin

embargo la tendencia en una gran cantidad de medidas, cumple la afirmación anterior.

La experiencia muestra que la generalidad de los espectros pueden ser agrupados

en dos familias: una correspondiente a configuraciones horizontales y la otra a doble

circuito y configuraciones triangulares o verticales. El espectro tipo, según la

configuración queda definido por las siguientes relaciones:

- configuración horizontal:

RI = RI0 - (23 log10 f + 12 log102 f + 5,8) dB

- configuración vertical, triangular o doble circuito

RI = RI0 - (18 Iog10 f + 12 log102 f + 4,3) [ dB]

El perfil transversal corresponde a la variación del nivel de interferencia en función

de la distancia al centro de una línea de transmisión, en una trayectoria perpendicular a

la línea, por el centro del vano; se determina a una altura de 2 m sobre el nivel del suelo,

a una frecuencia de 0,5 MHz (CISPR) ó 1 MHz (ANSI) y distancias laterales que no

excedan los 200 metros. El perfil presenta un rápido decremento, de modo que para

distancias superiores el efecto de interferencia llega a ser despreciable. También los

perfiles medidos son a menudo irregulares, debido a las continuas fluctuaciones del

ruido durante una serie de medidas, como por irregularidades en el trazado o en el

terreno de la línea.

La ley de atenuación del campo perturbador puede ser expresada simplemente en

función de la distancia directa D entre la antena de medida y el conductor más próximo,

por la fórmula:

E = (D0/D)k E0

o bien en decibeles:

IR = IR0 + 20 k log10 (D0/D)

El coeficiente k está entre 1,4 y 1,9 según la configuración de la línea y puede ser

influenciado por la resistividad del suelo.

Los perfiles tipo se trazan tomando como referencia una distancia lateral de 15

metros, horizontalmente con respecto al conductor más próximo y en escala decimal en

distancia, o refiriéndose a una distancia directa al conductor igual a 20 m y en escala

logarítmica en distancia. La primera representación es más útil para predecir el ancho

de la franja sujeta a interferencia, mientras que la segunda muestra la ley física de

decrecimiento del campo perturbador.

La distribución de los niveles de IR depende del tipo de clima: un clima muy

húmedo, lluvioso o con abundante neblina o nieve, aumentará el porcentaje de niveles

elevados, mientras que un clima seco lo reducirá; dentro de lo definido como mal

tiempo, es particularmente interesante la condición "1luvia fuerte" (precipitación

superior a 1 mm/hr) pues bajo esta condición la interferencia sigue una distribución

gaussiana, con desviación estándar entre 2 a 3 dB y los valores dependen sólo de las

características eléctricas y geométricas de la línea: luego bajo esta condición el

fenómeno es estable y reproducible y corresponde al nivel de interferencia

característico de la línea.

Los valores medios de la distribución para buen tiempo y lluvia fuerte están

separados aproximadamente 20 dB. En clima seco, sin rocío natural, el nivel de RI

nocturno es 5 a 8 dB inferior al nivel a medio día. La temperatura ambiente y el efecto

del sol juegan un importante rol en tiempo seco, determinando valores máximos de RI

entre 14 y 16 horas.

Estas fluctuaciones del nivel de IR debido a variaciones de las condiciones

climáticas se traducen en una traslación vertical de todo el espectro de frecuencia o del

perfil transversal, prácticamente sin deformación en el primer caso y con

modificaciones menores en el segundo.

El estudio sistemático de fluctuaciones del nivel de RI de una línea dada necesita

registros permanentes del campo eléctrico perturbador de dicha línea, durante un año al

menos, a una distancia y a una frecuencia de medida fijas. Los resultados de estas

medidas se presentan de acuerdo a métodos de análisis estadísticos, es decir en la forma

de histogramas o distribuciones de frecuencias acumuladas (porcentaje de tiempo

durante el cual la RI será menor que un valor dado).

Las causas de las fluctuaciones en la medida del nivel de RI son numerosas; se

pueden citar, entre otras:

- fidelidad de respuesta del aparato de medida y naturaleza aleatoria propia del

fenómeno.

- variaciones en la tensión de alimentación de la línea.

- irregularidad de condiciones meteorológicas a lo largo de algunas decenas de

kilómetros de línea, que contribuyen al nivel local.

- variación de condiciones meteorológicas en el punto de medida.

- cambios en el estado de superficie de los conductores, sensibles no sólo a

condiciones meteorológicas, sino igualmente a depósitos de polvo, insectos y

otras partículas.

La medida del nivel de interferencia exhibirá entonces una dispersión mínima

inevitable, caracterizada por una desviación típica variando entre 0,5 a 2,5 dB según 1a

precisión de los aparatos de medida utilizados.

Métodos Comparativos Simplificados.

Los métodos comparativos se basan en resultados de medidas del nivel de ruido

realizadas en una línea de referencia existente, de la que se conocen todas las

características bajo las cuales se efectuaron las medidas. Luego, se aplican una serie de

términos correctivos basados en la diferencia entre los parámetros que inciden en el

nivel de perturbación de la nueva línea en estudio y los de la línea de referencia.

La ecuación básica para estos métodos viene dada por la siguiente expresión:

RI = RI0 + RIEM + RId + RIn + RID + RIf + RILL

Donde:

RI : nivel de radio interferencia, en dB.

RI0 : nivel de interferencia a frecuencias de radio de la línea de referencia, de

características geométricas conocidas, y en condiciones atmosféricas y estado

de superficie del conductor definidos.

Los otros términos corresponden a factores de corrección para gradiente

superficial (RIEM), diámetro del conductor (RId), número de subconductores por haz

(RIn), distancia conductor antena (RID), frecuencia (RIf) y condiciones climáticas (RILL).

De los métodos comparativos se ha elegido, debido al respaldo que significa la

organización que lo propone, el método simplificado de CIGRE, que se verá a

continuación.

Perturbaciones originadas por efecto Corona.

Ruido audible: Es producido por la corona durante el mal tiempo, en particular

mientras llueve o al terminar de llover, puede ser un parámetro de diseño

importante para líneas de transmisión de alta tensión. Este tiene dos

componentes, una de ruido aleatorio y un zumbido de baja frecuencia, producido

cada uno por diferentes mecanismos físicos. El componente de zumbido está

estrechamente relacionado con la perdida por corona de la línea mientras que el

aleatorio no lo está. De estos dos, la causa más frecuente de molestias es el ruido

aleatorio y es que se calcula y se compara con los criterios de aceptación.

Los análisis para pronosticar niveles de ruido audible consideran el nivel de sonido

ponderado durante la lluvia, e incluyen:

El nivel , que es que sobrepasa el 50% del tiempo durante la lluvia

(considerando todas las tormentas de un periodo determinado, por lo

general de 1 año).

El nivel , que es el nivel que sobrepasa 5% de del tiempo durante la

lluvia.

El nivel medio, que es el nivel promedio de ruido que se espera durante

la lluvia (es por lo general, próximo al valor de y en ocasiones se

llama ruido de conductor mojado.)

Ruido producido en radio y televisión: Para las líneas de ca, el ruido en radio

y televisión son funciones del tiempo atmosférico. El ruido de tiempo regular

puede ser significativo y varia con la estación, la velocidad del viento y la

presión barométrica.

Para el ruido en radio se dispone de dos familias de métodos de cálculo: los

basado en pruebas hechas a conductores en laboratorios y en la teoría analítica

de la propagación (métodos sema analíticos) y en los basados en una formula

empírica con utilización de datos procedentes de pruebas a largo plazo en líneas

operativas (métodos comparativos), empleados estos últimos, para las

geometrías y diseños convencionales.

La RI (radio interferencia) se calcula para cada fase y se usa el valor máximo

como el valor de RI de la línea. Los niveles medio de RI en mal tiempo se

suponen en 17dB por encima de los valores en tiempo regular y en lluvia intensa

los niveles de RI deberían estar solo 24dB sobre los valores en tiempo regular

(aunque no se encuentran normalizados por no poderse fijar criterio universales

de usos de tierras y condiciones locales.)

La predicción del ruido en televisión no esta tan avanzada como es el

caso del ruido en radio, principalmente por el número limitado de casos reales de

TVI (interferencia en televisión) por corona de conductores. Al igual que con la

RI, la TVI tiene origen en las micho chispas que pueden localizarse y eliminarse

al ocurrir. Estas no son en general unas consideraciones de diseño; en los pocos

casos en los que ha ocurrido TVI por corona en mal tiempo, se ha solucionado

mejoras en las antenas de recepción más no por modificaciones a la línea de

transmisión.

Oxidantes gaseosos: Los oxidantes gaseosos pueden producirse por actividad

de corona en el aire y, en concentraciones suficientes, pueden producir efectos

adversos en la flora y la fauna. Los oxidantes más importantes son el ozono (

y oxidos de nitrógeno (principalmente en los que el ozono es el

componente principal. Las normas federales limitan los oxidantes fotoquímicos

a 0.12 ppm en una concentración máxima de 1-h que no debe excederse por más

de una vez en un año. Las mediciones han indicado que la contribución de líneas

de transmisión a los oxidantes gaseosos no puede detectarse dentro de los límites

estadísticos de significación y exactitud. Con instrumentación capaz de detectar

0.002ppm, la contribución de la línea de transmisión no pudo distinguirse de la

del ambiente, en consecuencia los oxidantes gaseosos no son motivo de

preocupación con respecto a las líneas de transmisión.

Campos eléctricos a nivel del terreno: Estos se relacionan con la posibilidad a

exposición de descargas eléctricas desde objetos situados en el campo de la

línea, estos pueden ser corrientes estables o descargas de chispas. Otras áreas

que han recibido atención son la posibilidad de encendido de combustible y de

interferencia con las personas que utilizan prótesis (como por ejemplo

marcapasos.) Es conveniente considerar condiciones poco probables al definir y

aplicar criterio de seguridad en cuanto a campos eléctricos por razón de las

posibles consecuencias; por esto es necesario, entrar en consideraciones

estadísticas. Los criterios de molestia no necesitan ser tan estrictos y pueden

considerarse mitigantes.