teoria combustion 2
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COMBUSTIN : INTRODUCCIN
1. ELEMENTOS DEL PROCESO DE COMBUSTIN
Combustibles
ComburenteProductos de la Reaccin
Factores que influyen en la Reaccin
2. COMBUSTIN: DEFINICIONES
-
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ANLISIS INMEDIATO
Carbono fijoContenido voltiles
cenizas agua
COMPOSICIN ELEMENTAL
C kg C Kg combustible
H kg H Kg2
S kg S Kg
O kg O Kg2 W kg H O Kg
2
P kg cenizas Kg
1 kg. de COMBUSTIBLE
FRMULA QUMICA
C HN m
L
1. ELEMENTOS DEL PROCESO DE COMBUSTIN
COMBUSTIBLE + COMBURENTE = PRODUCTOS DE LA REACCIN
1. COMBUSTIBLES
Slidos / Lquidos / Gaseosos
2. COMBURENTE
Ai re : 79%2
21%2
N O,
OxgenoAire enr iquecido
Si es gaseoso seexpresa en
Nm Nm3 3 decombustible
Proporciona informacinsobre cualidades del
combustible
-
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3. PRODUCTOS DE LA REACCIN
Fase gaseosa : CO CO SO N Ox2 2 2 2, , , , (NO ), H O
2 procedente de
Fase slida :
FACTORES QUE INFLUYEN EN LA REACCIN
Necesidad de vaporizacin
(Salvo el C fijo de los combustibles slidos)
Quemadores
Temperatura
De inflamacin: Necesaria para que se empiece aproducir la reaccin.
De ignicin: Necesaria para que la reaccin semantenga sin adicin externa decalor.
Presencia de oxgeno
(Homogeneidad de la mezcla)
combustiblereaccin H
2
Aire
ResiduoCenizas
Carbono no quemado
-
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2. COMBUSTIN : DEFINICIONES
1. COMBUSTIN
Reaccin de oxidacin rpida y exotrmica entre oxgeno y uncombustible.
2.TIPOS DE COMBUSTINCompleta : Todos los componentes del combustible se oxidantotalmente.
Incompleta : No todos los componentes del combustible seoxidan totalmente.
Estoquimtrica : La reaccin tiene lugar con el oxgeno tericonecesario para la combustin completa (oxgenoestequiomtrico).
Oxidante : Se introduce ms oxgeno del terico necesario.
Reductiva : Se introduce menos oxgeno del terico necesario.
3. EXCESO DE AIREPorcentaje de exceso de aire = aire introducido (AR) - aireterico ( AT) dividido entre aire realmente introducido.
% A A
AR T
R
100
Coeficiente de exceso de aire = relacin entre AR y ATn A A
R T
4.PODER COMBURVORO (A0)Ai re necesario para la combustin completa de la unidad de
combustible (m kg combustible3 kg kg combust ible) .
5.PODER FUMGENO (V0)Gases producidos en la combustin completa de la unidad de
combustible sin exceso de aire (m kg combustible3 kg kg combust ible) .
Los gases pueden ser secos o hmedos.
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BALANCE DE MASA
1. INTRODUCCIN
ObjetivoAplicacin
Hiptesis
2. BALANCE DE CARBONO
Determinacin del C en humos (x) Determinacin de a y b
3. BALANCE DE OXGENO (Para combustin delCarbono)
Oxgeno para combustin completa Oxgeno Introducido Oxgeno Empleado
Oxgeno en los humos
4. BALANCE TOTAL POR KG. DE COMBUSTIBLE
5. CIERRE DEL BALANCE DE MASA
-
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1. INTRODUCCIN
OBJETIVO :
APLICACIN :
HIPTESIS :
C C C
H H - O/8 Hd
S S S
O
W W O 98
W
P P P
1 Kg. 1 Kg. 1 Kg.
Calcular los caudales y composicinde los elementos de la reaccin.
Paso previo al balance de energa. Dimensionado equipos auxil iares.(ventiladores,quemadores, chimeneas ...) Conocer el estado de la combustin.
El combustible est dado por su composic inelemental.
No existe N2en el combustible.
Todo el O2
en el combustible est en forma
de H O2
.
El nico componente activo que no reaccionacompletamente es el C.
------ ------
-
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CO2
CO
CHUMOS
RESIDUO
2. BALANCE DE CARBONO
Combustible con C kg C/Kg Cble yp kg Cenizas/kg Cble.
COMBUSTIN DEL C
C O COkcal
kg C
2 2 8080
C O COkcal
kg C
1
222002 ( 70% prdida )
Se supone que una parte del carbono se quema a monxido, yotra parte queda sin quemar (residuo).
b
kg C
kg cble
x
a
cR
x a b
C x CR
=
=
Residuo
-
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DETERMINACIN DEL C EN HUMOS (X)
C x CR
CR se determina analizando el residuo de lacombustin (C inquemado y cenizas )
1 Kg.deresiduo
CRR
R
Ckg C en residuokg de residuo
Ckg cenizas
kg de residuo
pkg cenizas
kg combustible
'
'1
CC
Cp
kg C en residuo
kg combustibleRR
R
=
'
'1
x C
C
C p
kg C en humos
kg cble
R
R
=
'
'1
Se ha necesitado Anlisis de combustible C pAnlisis del residuo CR
CR' (carbono sin quemar)
1
CR
' (cenizas)
-
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DETERMINACIN DE a y b
Se hace un anlisis de gases
Moles totales formados : m
x k moles
kg cbleT=
12
m m mT CO CO2
x a b
12 12 12
m
m
V
V V mm VV VCO
TCO
CO COCOT
COCO CO
2 2
2 2
=
=
,
V VCO CO y CO2 , = parciales de CO presentes en los humos2
m mV
V Vm m
V
V VCO TCO
CO CO CO T
CO
CO CO2
2
2 2
=
=
,
Se ha necesitado
volmenes
a xV
V V
kg C COCO
CO CO=
2
2
2en humos
combustiblekg
b x
V
V V
kg C COCO
CO CO= 2
en humos
combustiblekg
Anlisis de gases V VCO CO, 2
Anlisis del Residuo x
Relacin molar = Relacin Volumtr ica
-
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BALANCE DE OXGENO (Para Combustindel Carbono)
OXGENO PARA COMBUSTIN COMPLETA(Todo el C CO2)
1
1 12 122 2Kmol O
Kmol C
Kmol C
kg C
C k g C
kg cble
C Kmoles O
kg cble =
C x C a b CR R12 12 12
=
OXGENO INTRODUCIDO:COEFICIENTE DE EXCESO N
noxigeno es
aire intro
aire esteq=
oxigeno introducido
tequiometrico
ducido
uiometrico
n a b C n x C n C Kmoles Okg cble
R R
=
=
12 12 122
OXGENO EMPLEADO
Para producir el CO2:
1
1
1
12 12
2 22Kmol O
KmolC
Kmol C
kg C
a kg C CO
kg cble
a Kmoles O
kg cble
=
Para produci r el CO:
1 2
1
1
12
2
122 2Kmol O
Kmol C
Kmol C
kg C
b kg C CO
kg cble
b Kmoles O
kg cble
=
a b Kmoles O
kg cble
2
12
2
-
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OXGENO EN LOS HUMOS DEBIDO A COMBUSTIN C
n
a b C a b
n
C b C Kmoles O
kg cbleR R
=
12
2
12 1 12
2
12 122
( )
Lo que se pone Lo que se usa Lo que sobra
OXGENO EN LOS HUMOS DEBIDO A COMBUSTINDEL COMBUSTIBLE. Combustible Genrico: C,H,S.
O2para combustin C:
O2terico:
O2 introducido:
O2 consumido:
O2en humos:
N2 en humos:
O C
212
=
O C S H
T= + +
12 32 4
O nOI T
=
a b S H O
b C
T
R
12
2
12 32 4
2
12 12+ + + =
/ /
nO O b C
n O b C
T T
R
T
R
= + +
/( )
/2
12 121
2
12 12
79
21
79
21O nO
I T=
-
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BALANCE TOTAL POR KG DE COMBUSTIBLE
REACCIONES OT OCONSUMIDO
P.REACCIN
(FASE GASEOSA)P.REACCIN
(FASESLIDA)
a C O CO+ 2 2 12/a [ ]a CO12 2
b C O CO+ 12 2 12C
122b [ ]COb12
CR -- -- --R
C
H H O H O2 2 21
2+
4
dH
Hd
4 [ ]OHH 22
S
S O SO+ 2 2 32
S 32S [ ]232 SOS
W -- -- [ ]OHW 218 P -- -- -- P
n OT Oxigeno real
[ ]21212
2
)1(
OCb
On
R
T
+
+
79/21 nOT
N2real [ ]221
79NOn
T
gases residuo
MASA DE AIRE + 1 kG. COMBUSTIBLE = MASA GASES + RESIDUO
1
kg.
CBLE
AIRE
-
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VOLUMEN DE HUMOS SECOS
V V V V V Vfs CO CO SO O N2 2 2 2
Va b S
n Ob C
n Ofs TR
T
12 321
2
12 123 76( ) ,
kmol
kgCB
CO CO2 SO2 O2 N2
VC S
n Ob N m
kg CBfs T
12 324 76 1
2
1222 4
3
( , ) ,
VOLUMEN DE HUMOS HMEDOS
V V Vfh fs H O 2
V VH W
Nm kg CBfh fs
2 1822 4 3,
PODER COMBURVORO
A O Nm kg CBO T 4 76 22 43, ,
PODER FUMGENO
Seco V
C S
O
N m
kg CBos T
12 32 3 76 22 4
3
, ,
Hmedo VC S
OH W N m
kg CBoh T
12 323 76
2 1822 4
3
, ,
EXPRESIONES PARTICULARES (COMBUSTIN COMPLETA)
V V Afs os o (n )1
V V Afh oh o (n )1
-
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CIERRE DEL BALANCE DE MASA
vcofs
aV2
12 22 4= , (1)
vcofs
b
V=
1222 4,
(2)
vsofs
S
V232
22 4= , (3)
vo
TR
fs
n O b C
V2
1 2
12 12 22 4=
+ +
( )
, (4)
vNT
fs
n O
V23 76
22 4= ,
, (5)
V C S
n O b
fs T= + + +
12 324 76 1
2
1222 4( , ) ,
-
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INCGNITAS : n, a, b, CR
(Necesitamos 4 ecuaciones)
BALANCE DE CARBONO a b C C R+ + = (A)
ANLISIS DEL RESIDUO (CR)C
C
C
pRR
R
=
'
'
1 (B)
y los otros 2 salen de 1 a 5 , por ejemplo :
ANLISIS DE LOS GASES vCO f a b n2 = ( , , ) (C)
si v vCO O2 2y fuesen datosvO Rf a b C n2 = ( , , , ) (D)
-
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COMBUSTIN. BALANCE DE ENE
Primer Principio Aplicado a Sistemas Abiertos: Balance de en
Entra + Generada = Sale + Acumulada
) ) tTsPRTeSR
QHH +=
Ts
HH
S
HP
Te
)TsPR
H)TeSR
H
tQ
-
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COMBUSTIN. BALANCE DE ENE
Primer Principio Aplicado a Sistemas Abiertos: Balance de en
Entra + Generada = Sale + Acumulada
) ) tTsPRTeSR
QHH +=
Expresamos la entalpa en trminosrelativos a la temperatura dereferencia
) ) )
Te
TrefSRTrefSRTeSR HHH +=
) ) )TsTrefPRTrefPRTsPR
HHH +=
-
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COMBUSTIN. BALANCE DE ENE
Primer Principio Aplicado a Sistemas Abiertos: Balance de en
Entra + Generada = Sale + Acumulada
) ) tTsPRTeSR
QHH +=
Expresamos la entalpa en trminosrelativos a la temperatura dereferencia
) ) )
Te
TrefSRTrefSRTeSR HHH +=
) ) )TsTrefPRTrefPRTsPR
HHH +=
H
Tref
)TrefPRH
-
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COMBUSTIN. BALANCE DE ENE
Sustituyendo en la ecuacin de balance tenemos:
) ) ) ) t
Ts
TrefPRTrefPR
Te
TrefSRTrefSR QHHHH ++=+
Reordenando los trminos:
) ) ) ) tTs
TrefPR
Te
TrefSRTrefPRTrefSR QHHHH +=+
) ) t
Ts
TrefPR
Te
TrefSR QHHPCm +=+&
-
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COMBUSTIN. BALANCE DE ENE
Grficamente ) ) tTs
TrefPR
Te
TrefSR QHHPCm +=+&
Ts
HHSR
HPR
Tref
)TsTrefPR
H
Te
) 0 TeTrefSRH
PCm& tQ
-
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COMBUSTIN. BALANCE DE ENE
Grficamente ) ) tTs
TrefPR
Te
TrefSR QHHPCm +=+&
Ts
HHSR
HPR H2O liq
Tref
)TsTrefPR
H
Te
) 0 TeTrefSR
H
PCSm& tQ
H
Tref
H
Te
) 0 TeTrefSR
H
PCIm&
Hay que tomar una decisin para utilizar PCI o PCS Tref
-
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COMBUSTIN. BALANCE DE ENE
) OHOHOHfsfsfscbleTsTrefPR CpVCpVmH +=
222
________
&
) ( sfhfhfhcbleTs
TrefPR TCpVmH
=
____
&
Clculo del incremento de entalpa de los productos de la
Prdidas por humos
-
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COMBUSTIN. BALANCE DE ENE
Temperatura adiabtica: Es la mxima temperatura de sade combustin, se alcanza cuando no se transfiere calor a
Clculo de la temperatura adiabtica
) ) Ts
TrefPR
Te
TrefSR QHHPCIm +=+&
) ( fhfhfhcble
Te
TrefSR TCpVmHPCIm
=+
____
&&
-
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BALANCE DE ENERGA
1. BALANCE DE ENERGA EN PROCESOS DECOMBUSTION
2. MTODO SIMPLIFICADO
-
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1. BALANCE DE ENERGA EN PROCESOSDE COMBUSTIN
Consideremos en primer lugar un caso ideal con prdidas nulas
Se T
PRT
T
SR HQH +=
e
R
Re T
TSR
T
SR
T
SR HHH += s
R
Rs T
TPR
T
PR
T
PR HHH +=
)()(
1
,
1
,
1
,
1
,
Rs
PR
i
jpjTRe
SR
i
ipi
PR
j
T
T
jpjT
SR
i
T
T
ipi
T
TPRT
T
TSR
T
PR
T
SR
T
TPR
T
PRT
T
TSR
T
SR
TTCnQTTCnPCm
dTCnQdTCnPCm
HQHHH
HHQHH
s
R
e
R
s
R
e
R
RR
s
R
Re
R
R
+=+
+=+
+=+
++=+
==
==
&
&
12
2
1
TT
dTC
C
T
T
p
p
=
Qintroducido=Qtransferido+Qgases+Prdidas
-
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Consideraciones:
1. Poder calorfico:
Superior. Agua a la salida en estado l quidoInferior. Agua a la salida en estado gaseoso
2. Temperatura de referencia:
A la entrada el estado de referencia es gaseoso. En caso de serlquido tendra que ser bajo cero para que licuase el N2.
T
HSustanciasreaccionantes
Productos dela reaccinE
QTPC
S
Tref Tent
Textrema
Tsal
-
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2. MTODO SIMPLIFICADO
Como vimos el incremento de entalpa sufrido por las sustanciasreaccionantes es despreciable, centrmonos, pues, en el clculodel incremento de entalpa de los productos de la reaccin.
]
[ ]
[ ]
H n c T T V c T TPR TT
i p T
T
S R i i p T
T
S RR
S
iR
S
iR
S= =
n c nkMOL
kgCBc
kJ
kMOL C
kcal
kJ
kcal
kgCB Ci p ii
p
i
i i
.
0 24
V c nkMOL
kgCB
Nm
kMOL
kg
Nm ic
kcal
kg C
kcal
kgCB Ci i p ii i
i
ipi i
22 43
3'
'
i
PESO MOLECULAR kg i
Nm i
( )
'22 4 3
Para el clculo simpli ficado se puede tomar
HUMOS SECOS
]
H V c T Tfs TT
fs i p S RR
S
i
i=1.3 kg/Nm3
Cpi=0.25 kcalkg C
(prop. del aire seco en condiciones normales)
HUMOS HMEDOS
[ ]
H V V T Tfh TT
fs H O S RR
S= 13 0 25 0 8 0 452. . ' .
-
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RENDIMIENTO
1.EXPRESIN GENERAL DEL RENDIMIENTO
2.CALOR INTRODUCIDO
3.PRDIDAS POR INQUEMADOS
3.1 Inquemados Slidos
3.2 Gaseosos
3.3 Prdidas debidas a los Humos Secos
3.4 al Vapor de Agua
3.5 sensibles en Residuo
3.6 por Conveccin y Radiacin
4.DIAGRAMA DE SANKEY
5.PRECALENTAMIENTO DE LA CARGA
6.PRECALENTAMIENTO DEL AIRE DE ENTRADA(Recuperadores)
-
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1. EXPRESIN GENERAL DEL RENDIMIENTO
EFECTOTIL
ENERGA PRDIDASAPORTADA
=
u
a
DIRECTO (1)
= 1P
a INDIRECTO (2)
DA LO MISMO ... PERO NO ES IGUAL
(2) Permite descubr ir las causas de un bajo rendimiento ...
CUESTIONES A TENER EN CUENTA :
1. Nivel de Referencia (PCI, PCS)2. Volumen de Control (slo generador, elementos auxi liares)3. Perodo de tiempo (Instantneo, Estacional, Anual ...)4. Rendimiento energtico o exergtico.5. Energa aportada o energa primaria
a u PGENERADOR
-
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2. CALOR INTRODUCIDO
Q m PCI m n A C T Troducido CB CB o p e r int ( )
Clculo de PCI :
1.PCS x PCS C PCS H PCS S PCSi i C H S
=
2
PCS kcal kg
PCS kcal kg
PCS kcal kg
C
H
S
=
=
=
8100
34320
22452
2. PCI PCS Calor latente de agua evaporada
PCI PCS H W 600 9( )
-
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3. PRDIDAS POR INQUEMADOS (Pi)
1. INQUEMADOS SLIDOS (Pis)
P Cis R 8100
CC
CPR
R
R
=
'
'1
PC
CPis
R
R
=
'
'18100
]
kcal kg CB
2. INQUEMADOS GASEOSOS (P )ig
P n PC V Vig i i CO fs= = 3020 3020vCO
(CO O CO kcal kg CO1
230202 2 )
vCO2=
a
Vfs
12
vCO=bVfs
12
Va b C C
fsR
=
v v v v
=
12
1
12
1
CO CO CO CO2 2
PC C
igR
=
v
v v
CO
CO CO212
22 4 3020, ]
kcal kg CB
o bien : C O CO2 2 8100
C O CO1
225002
5600kcal
kgCBperdidas
P big= 5600 b C CR
( ) v
v v
CO
CO CO2
v vCO CO2 =
a b
Vfs
12
1
-
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3. PRDIDAS DEBIDAS A LOS HUMOS SECOS (Pfs)
P V C T Tfs fs pfs
s r ' ( )
]
kcal kg CB
1.3 0.25
4. PERDIDAS DEBIDAS AL VAPOR DE AGUA (P )H O2
P V C T TH O H O p H O S r2 2 2= ( ) ]kcal kg CB
0.8 0.45
VH W
H O2
2 18
(No se incluye el latente porque trabajamos con PCI)
5. PRDIDAS SENSIBLES EN RESIDUO (Pres )
P C p) C T Tres R pres
res r ( ( ) ]
kcal kg CB
6. PRDIDAS POR CONVECCIN Y RADIACIN (Pc/r)
P U A T T mCV r r g ext CB( ) ]kcal kg CB
-
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DIAGRAMA DE SANKEY (Por kg de CB)
PCI Haire TTe
r
Combustin Cis igPCI P P
PCI
PCI '
Hogar
HT
aire T
T
Q
PCI Hr
e=
'
QT Qgases
Transferencia
Gases TFutil
T
Q
Q
Qutil PH O2 Pfs
RENDIMIENTO GLOBAL :
Gutil
aire T
T
Q
PCI H re
=
G C H TF
Pis+Pig
Pc/r
-
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PRECALENTAMIENTO DE LA CARGA
SITUACIN INICIAL
Agua caliente
[ ]
m PCI H
Q m P
m VC VC T T
CB CB a T
T
util CB c r
CB pfS
pH O
g r
r
e
=
2
Agua f ra
SITUACIN FINALt wR
Tg e, Tg s,
t w s, Agua caliente
Aguafra
[ ]
m PCI H
Q m P
m VC VC T T
CB r
e
util
CB
CB a T
T
CB c r
p fS p H O g,e r
'
'
'
=
2
Q C T Tg g,e g,sin t ( )
-
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Q C T Tw w s w eint , ,( ) Q Q Qutil util '
int.
Q C Tmin minint ( )
C m VC VCg p fS p H OCB '
2
[ ]
C Min C Cmin g w,
[ ]
T T Tmax g,e w e
,
Hiptesis :
CB Se conserva
m PCB c r
T Tg,e g
-
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m PCICB m PCICB'
m PCB is m PCB is'
m PCB ig m PCB ig
'
m PCICB' '
m PCICB'
QT'
QT
m PCB c r m PCB c r
Qutil P P mfS H O CB2 Q util'
Qin t mCB'
Qutil
SITUACIN INICIAL
-
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SITUACIN FINAL
-
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PRECALENTAMIENTO AIRE DE ENTRADA(Recuperadores)
SITUACIN INICIAL
CBTg
AIRE
0
[ ]
m PCI H
Q m P
m VC VC T T
CB CB a T
T
util CB c r
CB p fS p H O g r
r
a
=
2
'
SITUACIN FINAL
Ai reCB
Aire
t a e,
Tg e, Tg S,
t a e,
Qutil
CARGA
Qutil
CARGA
-
7/24/2019 Teoria Combustion 2
39/39
[ ]
m PCI Q
Q m P
m VC VC T T
CB CB
util CB c r
CB p fS p H O g,e r
'int
'
=
2
Q C T Tg g,e g,sin t ( )
Q C T Ta a s a eint , ,( )
Q C T ta g e a eint , ,( )
[ ]
C
mT T
AF
mT T T Pg
CBef g,e
CBg,e g c c r ' '
=
4 4
[ ]
T TPCI n A C t T
VC VCef rCB o p a a s r
p fs p H O
=
,
2
t f Ta s g, ,e