rodrico adolfo pruñoz golaños
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EVALUACION DEL SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO
EN I-A. PIANTA DE PRODUCCIÓN DE QLJINTEX S.A.
AGUSTIN VALVERDE GRANJA
RoDRIco ADoLFo pruñoz golAños
CORPORACION UNTVERSITARI,A AUTONOMA DE OCCIDENTE
DTVISION DE INGENIERIAS
PROGRAMA DE INGENIERIA MECAI{ICA
SANTIAGO DE CALI
1996
EVALUACION DEL SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO
EN rA pral.ITA DE PRODUCCIóN DE QT,JINTE)( S.A
AGUSTIN VALVERDE GRA}.IJA
RoDRrco ADoLFo uuñoz gol.Años
Trabajo de Grado para optar el titulo de
Ingeniero Mecánico
Director
EDUARDO SOTO
Ingeniero Mecánico
CORPORACION UNTVERSITARI,A AUTONOMA DE OCCIDENTE
DTVISION DE INGENIERI,AS
PROGRAMA DE INGENIERIA MECANICA
SANTIAGO DE CALI
t8f rrrluuúilljfilluururu 'ss6
Nota de acepüacion
Atrobado pr el qniÉ de gmdo en ol@imienb de
los rcquisiOs adgids pu la CaprriAn Uni\,€rsiEia
Arútüm de Oaidurb pra optr el ft¡b de kgeniem
lvfecár¡io
Santiago de Cali, Mayo de 1996
tr
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U\t,
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t-6rl pl/ éts¿
^& I acRADEcTMIENTos
fi¡ Al Ingeniero Eduardo Soto,Director de tesis.
$'S Al Ingeniero Reynaldo Rosas,Jefe de la planüa de acetato.
\b\,
g. A la Empresa QUINTEX S.A.\ltT'ü
füÉ A todas aquellas personas que colahraron de una u otra forrna para que dicho
\ ' trabajo se hiciera una realidad.
v3t"fU
=
o-tIO<a
:¿r)Ic"
om
DEDICATORIA
A la memoria de mi padre (Q.E.P.D),a mi madre,por su
constante apoyo,estimulo y dedicacion.
A mi señora esposq llor su comprension.
A mis hermanos,por nuesEa superacion.
Rodrigo Adolfo Muñoz Bolarlos
A mis padres que siempre me brindaron su apoyo y han deseado lo mejor para mi.
A mis hermanos, por la ayuda y comprension brindada para logar esta primera
fase.
A mis profesoresr por su constante colaboracion.
Agustin Valverde Granj a
IV
TABLA DE CONTET{IDO
Pag.
1. CArcUI, DE CARGA DE AcoNDIcIoNAIvIIENTo
DE I..A. PI-AI..ITA. g
I.I CARGA PAIL{ EL ACONDICIONAN{IENTO DE AIRE....... g
I.2 CARGADEACONDICIONAI\4IENTO.............. g
1.3 PROCEDIMIENTO GENERAL ..............1 0
z. PI-ANTA ru-n¡ngnÍa ......... 13
2.1 COMPONENTES.... 13
2.2 cANANcTA DE cAr-oR poR RADncróN ernev¡s
DE VrDRrOS............... ............. 15
2.2.I Calculo de Ganancia de Calor por Radiación
a Través de Vidrios............... ..................16
V
2.3 GANANCIA DE CAI-OR POR TRA}.ISMISIÓN 17
2.3.1 C.alculo de Ganancia de Calor por Transmisión.......... 18
2.3.I.L A Través de Vidrios 18
2.3.I.2 A Través de Pa¡edes 19
2.3.L.3 ATravés de Puertas 23
2.3.I.4 A Través del Techo. ?5
2.3.I.5 ATravés del Piso.... n
2.4 GANANCIA DE CAI-OR INTERNO N
2.4.I Calculo de Ganancia de Calor Interno..... 28
2.4.1.1 ATravéz de personas 28
2.4.1.2 A Travéz de Alumbrado 29
2.4.1.3 ATravézde Motores............... 30
2.4.1.4 ATravéz de las Hiladoras. ................... 31
2.5 GANANCIA DE CALOR POR INFILTRACIÓN O VE}.ITII-ACIÓN.... 34
2.5.1 Ganancia de Calor Interno..... 34
2.5.L.1 Calculo de Ganancia de Calor por Infilüación........... 35
2.5.2 Ganancia de Calor por Ventilación........ 36
2.5.2.L Calculo de Ganancia de Calor por Infiltración .......... 37
2.6 CARGA SENSIBLE PARCIAL 39
2.7 GANANCIA DE CALOR EN LOS DUCTOS .......... 39
VI
2.8 CARGA TOTAL SENSIBLE Y I-ATENTE
2.9 CARGA TOTAL DE ENFRI,AMIENTO.....
2.10 CFM NECESARIOS PARA EL ACONDICIONAIvIIENTO DE I-A
40.
PraNTA. .................40
2.IO.l Calculo de los CFM necesarios ..............42
3. pIAr{TA DE PREPARACIÓN.......... .........47
3.1 COMPONENTES .....47
3.2 GANANCIA DE CAIOR A TRAVES DE I.OS HORNOS EN
V8STIDOS............... .................... 49
3.3 CArcULO DE LOS CFM........ .................49
4.0 PLANTA TEXTILES .................55
4.t CoMPoNENTES .....55
4.2 CAr-CULO DE LOS CFM NECESARIOS.............. ...................59
5.0 PI-ANTA POLIFIBRA ,,.,.....,,...62
5.1 coMpoNENTES............ .........62
5.2 CArcULO DE I-OS CFM NECESARIOS.............. ...................64
6. PI-ANTA MECHA PARA FILTRO DE CIGARRILI.O ............. 68
6.1 COMPONENTES ... 68
6.2 CArcULO DE LOS CFM NECESARIOS............... ..................71
7. PIANTA TRICOT SEGUNDO PISO.... ......75
39.
VII
7.t COMPoNENTES.... :..,......... .75
7.2 CATUr,ODEI-OSCFMNECESARIOS.............. ..................77
7.s CAITARAS Y SrsTnues DE REFRIGERACIÓN.............. . ...82
7.5.t Descripción de las Cámaras... ..................82
7.5.2 Evaluación de las Crimaras... ....................84
7 .6 GENERALIDADES DEL SISTEMA DE REFRIGERACIÓN.....................90
7.7 CAMARA DE PROCESO POLIFIBRA........... ...........92
7.7.1 Características Técnicas de los Equipos.... .................92
7.1.2 Evaluación de la Cámara ..........93
1 ,E cAh4ARA HIITAI-IDERfA No. 1.,.,,..,................. ........................................101
7.8.1 Características Técnicas de los Equipos.... ...............101
7.8.2 Evaluación de la Cámara .......101
7.9 CAMARA DE 88AMrNG.............. .........106
7.9,I Característic¿s Técnicas de los quipos...... ..............106
7.9.2 Evaluación de la Camara 106
7.IO CAMARA TRICOT.. ILz
7.10.1 Evaluación de la Cámara .....112
7.11 CÁMARA DE MECHA No.1......... ........ 118
utr
7.IL.l Caracterfsücas Técnicas de los Equipos............... .................118
7.L1.2 EvaluacióndelaCámara ...119
7.r2 CÁUene DE MECHA No. 2........ .......129
7.I2.1 Caracterfsticas Técnicas de los Equipos............... ...................129
7.L2.2 Evaluación de la Cámara ......130
7.13 CAMARA DE HILANDERÍA No. 2........ ............... t42
7.L3.1 Características Técnicas de los Equipos............... . t42
7.13.2 Evaluación de la Cámara .....L43
7.14 CÁMARADETD(TILES ......148
7.14.1 Características Técnicas............ .............148
7.t4.2 Evaluación de la Cámara ......L49
7.15 EQUIPO YORK No.1......... .. 155
7.15.1 Características Técnicas............ ........... 155
7.15.2 Evaluación del Equipo
8. COCLUSTONES... .......165
8.1 ESTADO DE LAS PIAI{TAS ...................165
8.2 CALCULO DE CARGATERMICA ....... 166
8.3 ESTADO DE I-AS CAIVIARAS ............... 167
9 RECOMENDACIONES ..........171
BIBLIOGRAFI,A
D(
f*t
LISTA DE TABLAS
Pag
TABI¿, 1. RESULTADOS PI.¿,NTA DE HII-AI.IDERIA.................. 45
TABI-A, 2. RESLJLTADoS pIAI{TA DE pREpARAclóN................ s3
TABI-A 3. RESULTADOS PI-ANTA DE TE)ffILES ............58
TABI.A.4. RESULTADOS PIANTA DE POLIFIBRA........... 66
TABLA 5. RESULTADOS PI..ANTA DE MECHA 73.
TABI-A 6. RESULTADOS PIANTA DE TRICOT.............. .................. 79
TABI-A 7. RESULTADOS PI-AIITA DE TRICOT (PISO D................. 80
X
LISTA DE FIGTJRA*S
Pag
FIGURA I . CARTA PSICROMETRICA PI.AI.ITA DE HIIAI.[DERI,A"..........46
RGLJRA 2. CARTA PSICROMETRICA PLAI{TA DE PREPARACTÓN......- s+
FIGURA 3. CARTA PSICROMETRICA PI.A}'ITA DE TDffILES................ 61
FIGURA 4. CARTA PSICROMETRICA PI.^A.I{TA POLIFTB RA.................... 67
FIGI.JRA 5. CARTA PSICROMESTRICA PI-AI'ITA DE MECHA ..,.............,. 7 4
FIGURA 6. CARTA PSICROMETRICA PI.A¡TTATRICOT.. ....... 8I
>fl
LISTA DE AIYEXOS
Pag
A}{EXO A TABIÁ.S SOBRE EL CAI-CUI-O DE CARGA TERMICA........I82
A}IEXO B DI.AGRAMAS PRESION-ENTALPIA ......,.2M
XII
RF^SUMEN
El Proyecto titulado "Evaluación del sistema de aire acondicionado en la planta de
producción de Quintex s.a." Consiste en realizar un estudio del anátisis de carga
térmica que se presenta actualmente en le empresam y comparada con la
suminisEada por el sistema lo que nos llevará a determinar el estado actual de la
planta.
El ciálculo de la carga térmica se realizará teniendo en cuenta la temperatura crítica
de la frbra aceüato y la fibra corta de poüester, que son los productos de la empresa.
Como parüe complementaria se hará una descripción de
)iltr
cada una de las partes del sistem4 e[ cual es muy diferente de los normalmente
usados, debido a su gran capacidad. En las recomendaciones tedremos en cuenta
las normas del control ambiental.
XIV
I¡ITRODUCCIóN
Para desarrollar el proyecto "Evaluación del Sistema de
Aire Acondicionado" , en QUI¡üTEX S.A, fue necesario
conocer el detalle los procesos a Ios que es someuida
Ia materia prima en cada una de 1as etapas de
producción. Así mismo, fue pertinente identificar
claramente el proceso térmico que poseen las maquinas
involucradas en la producción.
Para efectos de cálcuIo, €1 estudio se dividió en dos
capítulos, teniendo en cuenta las condicrones
requeridas de confort para eI producto en cada zona. En
el primer capitulo se reaLizá el cáIculo de carga
térmica alas seis zonas de producción y en el segrund.o
capitulo se realizo Ia evaluación del sistema de aire
acondicionado en forma general. La obtención de los
datos se hizo ut,ilizando información adicional a los
2
registros suministrados por la empresa.
La distribución de los ductos han tenido ciertas
modificaciones que no fueron registradas en Ios planos,
y que fue necesario hacer una secuencia detallada para
identificar los ductos reales de distribución y
diferenciarlos de los ductos de succión.
La carga entregada por eI equipo se determino
oq>erimentalmente, considerando Ia perdida de calor de
aire en la cámara, mediant,e la medición de flujo de
aire a la entrada a esta y en la boca de succión de1
ventilador.
Los resultados obtenidos dieron una muestra clara del
estado actual de los equipos, y con base en est'o, s€
determinaran las pautas de su corrección. A1 mismo
tiempo son una información valiosa para los dirigentes
de Ia empresa quienes determinaran la reparación o
cambio total del equipo. Las recomendaciones se
realizaran teniendo en cuenta Ia disponibilidad
económica de 1a empresa y las nonnas de control
ambientales que limitan Ia utilización de a1grr.¡nos
refrigerantes. El desarrollo de1 primer capitulo se
trizo dando las oplicaciones pertinentes de las formas
3
y ]a secuencia de Ia obtención de ]os resultados para
la planta de hilandería, y en las plantas siguienles
solo nos limitamos a presentar los resultados y algrunos
cálculos d.ependientes del proceso realizado en la
planta.
En L . 950 un gn¡po d.e industriales, inviüo a la
corBoración Celanese, para establecer en Colombia una
fabrica, destinada a la elal¡oración de fibras
sincéticas, teniendo en cuenta }as necesidades y eI
potencial del mercado nacional, así como la
conveniencia de producir la fibra en eI país, dada la
política proteccionista de] gobierno en ese entonces.
Bajo Ia dirección üécnica de Ia corporación si
iniciaron en 1-.951 en eI mu¡icipio de Yumbo, Valle, las
operaciones de una fabrica desEinados a la producción
de f ibra y f ilament.o de acetato.
L.964 se decidió montar otra planta para Ia
marrufactura de f ibra poliesterica. Est,a f ibra se
utiliza en la confección de telas, mezclándolas
principalmente con algodón, viscosa y lana.
A finales del mismo año se inauguro una planta
inaugTuro una planta para la fabricación de mecha
SC
Aa
4
acetato, para filtro de cigarrillo, con miras a su
exportación.
En L.97L se ensancha una p1anEa para la producción de
filamento de poliester.
En L.977 se inicio la producción de un nuevo filamento
denominado P. O.Y; f ilament,o parcialmente estirado.
En L.982 cambio de raz6n social de Celanase Colombiana
S.A a Quintex Ltda.
DESCRIPCIóN DE f.¡[S ZODIAS DONDE SE TIIAI,UA ETJ SISTEMA
El estudio se reaLízó en la planta de acetato, qfue
consta:
1. ZONA DE PREPARACIóU: Con L¡.na extensión de 1 . 710m2
y consta de los sigruientes equipos: Un triturador, un
elevador de cangilones, un transporEador de tornillo,
un mezclador, un filtro, Eres tanques de
almacenamiento, cuatro bombas de desplazamiento
positivo, tres filtroprensas, y un precalentador.
E T'NCIONA¡IIEIIITO:
En eI triturador se deposita eI acetato, Y después de
realizar su función es llevado a través del elevador de
cangilones hasta el E,ransportador de tornillo, el que a
su vez 1o acetona y un pigrmento, llamado Dioxido de
Tit,anio, esta solución se hace pasar por un f iltro el
cuál regiula eI paso de gomulos , Y es llevado a un
primer tanque de almacenamiento, posteriormente una
bomba de desplaza¡n:iento posiuivo 1o conduce al primer
filtroprensa, de1 cuáI sale a un segundo tanque de
almacenamiento, luego otra bomba de desplazamiento
positivo 1o hace pasar por un precalent,ador con eI f in
de mejorar su viscosidad, la que 1o conduce a la
segrunda filtroprensa después al tercer tanque,
nuevamente una tercera bomba 1o pasa por Ia úItima
filtroprensa,
cuarEa bomba a
v
1a
posteriormente es llevado por una
máquina Hiladora.
2. ZONA DE TE:¡{fILES:Esta zona tiene un área de 4.750mz
y consta de Ias sigruient,es part,es, lln conjunto de
torcedoras, conadoras y urdidoras Tricot,.
6
EI'NCIONA¡IIEIIT'O:
Una vez la solución se encuentra en Ia máquina
Hiladora, en la cuáI se inyecta aire con el fin de
arrastrar la acetona para realizar su proceso de
recuperación, posterior, esta solución mediante un
proceso de extracción, cuyas boquillas constan entre 30
y 40 orificios del orden de 28 a 40 micros, conformado
así el filament,o, que se recoge en las t,orcedoras, para
mejorar su resistencia. De aguí sale al mercado en t,res
formas,una en bobina, pasa a las conadoras y el tercero
se pasa a 1as urdidoras para ser despachadas a la
fabrica textiles.
3. ZONA DE MECTIA DE CIGARRII,IO
Su área es 966 m2 y consta de los sigruientes elementos,
un canal de distribución, un rizador, una secadora, una
estación de plegado, una reemboladora y la báscu1a.
F'IINCIONA¡IIEIIIQ ¡
E1 filamento que se obtiene en Ia máquina hiladora
conf orma una especie de cinta mediant,e la unión de
estos, la cual a su vez es pasado por un rizador dond.e
adquiere forma de acordeón y es llevada al canal de
7
distribución para ser pasada por la secadora, para
estabilízar su forma, luego es llevada a Ia esEación de
plegado en donde se dist,ribuye en f orma uniforme para
faciliEar su empaque, después pasa a la reernboladora
para ser prensada y empacada para posteriormente
corregir su paso en la báscula y por último a bodega.
4. ZONA DE HILA¡IDERIA,: Esta tiene un área de 1.159 m2.
FT'NC IOTi¡A¡IIEIÍIqO :
EI maEerial proveniente de preparación pasa a 1as
hiladoras en donde pasando a través de boquillas forman
el hilo que finalmente es enrollado en bobinas para
procesos posteriores.
5. ZONA DE POITIFIBRA: Con una extensión de 2 .27 4 m2
E UNCIOTi¡A¡IIEIITIO:
Mediante Ia unión de varios hilos forma¡¡ una cint'a, que
sufre un proceso de envejecimiento, para posteriormente
ser sometida a un proceso de estirado, realiz¿índose eI
secado a través de un horno es empacado para su
respectivo uso.
5. ZOIIA DE TRICCXI: Su área es de 400m2 y consta de
dos urdidoras.
FUNCIOIIAMIEIWBO:
Part,e de las bobinas provenientes de hilanderla pasal a
t,ricot, €rr donde las urdidoras f orman el carrelo que
posEeriormente es llevado a las fabricas textileras.
1. CJilI,CT'IJO DE CARGA DE ACONDICIONAMIEI¡TO DE AIRE
1. 1 qARGA PARA EL ACO¡IDICIOIIA¡IIEISIIO DE AIRE
Este capitulo trata del procedimiento necesario para
encontrar la carga térmica de las diferentes planEas
acondicionadas i con el obj et,ivo de compararla con la
carga suministrada por los equipos.
Como muchos factores que afectan la carga varían su
magnitud durante un rango de 24 horas i se ar¡alizaran
individualmente teniend,o como base las 15 horas , Yd qlue
en ese tiempo es que se presenta la máxima temperatura
en eI municipio de Yumbo.
T.2 CARGA DE ACO¡IDICIONA¡IIEISTO
Es 1a cant,idad de calor que debemos ext,raer del espacio
para mantener las condiciones de confort d.eseadas.
r^ñi lr .rf,idCltr
EltlLlUr rüA
10
El calor entra aI espacio en las siguienEes formas:
Radiación solar: esEa la realiza a través de
superficies t,ransParentes .
Conducción: A través de muros,paredes exteriores,
techos y suelos.
Calor generado dentro del espacio por sus
ocupantes, luces Y aparatos.
Transferencia de calor como resultado de la
ventilación y la infiltración del aire exterior, y
diversas ganancias calóricas.
Convección: Esta se realiza por medio del aire al
est.ar en contacto con paredes , techo, piso , Y
vent,anas.
El espacio gana calor sensible o calor lat'ente.
EI calor sensible ent,ra aI espacio por conducción,
radiación o convención y el calor lat,ente es cuando se
agrega humedad aI ambiente.
1.3 PROCTDIMIE¡SIIO GENERAIJ
Para determinar la cargra de acondicionamiento de las
diferentes plantas se utilizo Ia siguiente información.
11
L. Se obtuvo las características de la plant,a tales
como: Materiales de construcción, tamaño de Ias
pared.es , tamaño de las puertas, calor de las
superficies y tamaño y tipo de techo.
Est,as especif icaciones fueron tomados en su mayorf a
personalmente y tan solo las mediciones se sacaron de
los planos de la planta.
2. Con Ia alnrda de 1os planos se determino la ubicación
de Ia planta, orientación y sombras exteriores.
3. Con Los datos obtenidos de los registros de laempresa sobre climatología, se determinaron las
condiciones de diseño exterior.
4. Las condiciones interiores como son Ia tenperatura
de1 bulbo seco, la humedad relativa y eI grado de
ventilación ya estaban determinadas por la empresa y
solo se hizo uso de 1a información.
5. En cada planta en forma personal se obtuvo los datos
sobre:
L2
Tipo de alu¡nbrado y cantidad de vatios producto d,e
este.
- Numero de ocupantes y su respectivas actividades.Equipos de interiores tales como motores, hornos
secadores, aparatos domést,icos y todo proceso que
contribuye a la carga t,érmica inE,erna.
6. D¡ra¡rte el anárisis detallado de registros de
temperatura existen en cada planta se selecciono como
hora del día en que se registra ra mayor teÍperaturalas 15 horas.
En las sigrrientes secciones se describen
cada uno de los principales componentes de
ecuaciones a utilizar en 1os cáIcu1os,
en detallecargai las
referencias
informaciónapropiadas, tablas; y lugares de
pertinentes. A1 f inalizar cada plant,a se presentara una
tabla que resume toda Ia información.
2. PI¡A¡ITjA EII¡A¡IDERÍA
2.1 COMPONE¡UES
Esta planta consta de:
2 Hiladores para filament,o cada una con dos mot.ores de
3 y 0, 5 Hp respectivamente
1- Hilador para f ilamento de L2 posiciones con d,os
motores de 3 y 0,5 Hp.
1 Báscu1a
1- Devanadora
Datos obt,enidos para eI cálcuIo de carga térmica
Pared: Bloque de concreto de 8u sin terminar
Piso: Concreto contra el suelo
Techo: Teja de eternit con aisramiento de fibra de
algodón de L u de espesor.
L4
rluminación: 169 Lámparas i,ncandescentes de 150 w c/u80 Lámparas incandescentes de 40 w c/u
L34 Lámparas Incandescentes de 60 w c/u
Puertas y Ventanas
Poslción Osste
4 Puert,as metáIicas de 0 .4 m x 2,10 m cada r¡na
1 Puertas metálicas de 1-.13 m x 2,30m
1- Ventana de vidrio de 1,5 m x L.10 m pintadas
Posición Este
1- Puerta metálica de L,96 m x 2,10 m
L Puerta metálica de 2,4 m x 3 .10 m
Posición Norte
L Puerta metálica de 1-.80m x 2.10 m2
1- Puerta metálica de 2.4m x 2.4 m2
1_5
Posición Sur
1 Puerta metáIica de L.95 m x 2,30 m
Numero de personas = 15
Temperatura de confort = 79eF
Humedad Relativa = 38t3eC
Altura = 5.46m
2.2 GANANCIA DE cAI,oR POR RADIACIóN A MAVÉS DE
\rIDRIOS
La ganancia calórica procedent,e de 1a Energía sorar;t,ransmitida y absorbida a través de Ias ventanas se
resume en Ia sigruiente ecuación.
(8.1) Q" = A x Fs x Fcs (Refrigeración y AireAcondicionado Instituto Arlingt,on V.A. )
Donde :
A = Área del vidrio medida directamente por nosotros.
Fs = Factor solar y se obtiene con la latitud,orientación de Ia ventana y la hora acordada para eldiseño (15 h)
L6
Fcs = Es el factor de sombra que relaciona la ganancia
de calor solar de las ventar¡as con Ia ganancia de calorsolar del cristar de dobre resistencia en ras mismas
condiciones.
2.2.L calculo de Ia Ganancia de calor por RadLación aTravée de Vid¡ios
área de Ia ventana = L,5m x1,10 m=1.65 m2 =Lgpie2
a. De 1a tabla No. 2 con ra ratitud y }a orientación de
la ventana a las 15 horas obtenemos:
Latitud 4e gc 16e 24s 32s 40c 4ge 55s
Factor 36 34 33 32 3i- 30 2g 26
como 1a ventana esta localizada a ros 4e de latitud surFactor solar = 36 Btu/hxpiez
b. De la tabla No . 3 para un vidrio plano t / ""
d.e
espesor y con sombra obtenemos: factor de sombra = 0,64
c . De acuerdo con la ecuación (8. f ) se calcula latransferencia de calor (es) .
Qs=AxFsxFcs
L7
Qs = 1-8 pie2 x 36 Btu/o*r., x 0,64 = 415 Btu/h
Qs = 4L5 Btu/n = l-04, 59 Kca/n
2 .3 GANA¡ICIA DE CAIJOR POR TBAIIS¡IISIóN
La ganancia de calor a través de paredes, piso, cielo
raso, varían de acuerdo al tipo de construcción, el
área oq>uesta a dif erent,es temperaturas, €1 tipo y
exceso del aislamienEo y la diferencia de tenperaturas
ent,re el espacio acondicionado y eI medio ambiente. La
transferencia de calor a través de cualquier material
esta sujeEa a la resistencia de Ia superficie y aI
flujo del calor y esta determinada por:
Tipo de superficie puede ser rugoso
Posición la cual puede ser vertical
Rata de flujo sobre la superficie.
suave
horizontal
de calor por transmisión
techos, paredes, y pisos
a partir de Ia sigruiente
o
u
para calcular Ia transferencia
a través de ventanas, puertas,
e>q>uestos a1 sol se realizara
ecuación:
(8.2) Qs = A x U x CLTD (Refrigeración y Aire
Acondicionado Instituto Arlington V.A. pag. 355)
18
Teniendo en cuenta qnre Ios factores involucradas son
diferentes para cada superficie; razóle por la cual se
analizan por separado.
Qs = Transferencia de calor latu/n)
v = Coeficientes globa1 de transferencia de calor
(Btu/rrr.,x eF)
CLTD = Diferencia de temperatura ( eF)
2.3.1 Calculo d,e Ganancta de Calor Dor Transnisión
2.3 .1. 1. A Través de Vidrios.
a. Área de la ventana = 18 pie2 (Medida directamente en
Ia planta)
b. De 1a tabla No. 5 para vidrio sencillo en verano y
con sombra obtenemos [J = 0.8]- Btu/*r",x eF
c. De 1a tal¡1a No. 6 obtenemos la diferencia de
temperatura (CLTD) a t,ravés de vidrios para las
sigmientes condiciones :
Temperatura exterior = 94eF
Temperatura interior = 79eF
Rango diario = 2L
Hora solar = l-5 Horas
L9
CLTD = 14eF pero como Ia temperaEura interior > 78eF
CLTD = 14cF 1eF = L3eF
d. De acuerdo con Ia ecuación (8.2) se calcula 1a
transferencia de calor por transmisión a través de
vidrios.
Qs=AxUxCLTD
Qs = L8 pie2 x 0,81 Btu/*r.,x qF x L3sF
Qs = 1-90 Btu/o = 47,86 Kca/o
2.3.7..2 A través de pared,es
Area de Ia pared posición Norte = Área de Ia sección
Area de las puertas
¡{rea de la sección = 20,5m X9,46mx2=388m2
i{rea de la puertas = l-,80m X 2,1-0m+2,40x2,40=1-0m2
¡(rea de 1a pared posición Norte = 3, 88m2 L0m2 =
378 m2 X (3.28) 2 pie2
m2
.¿{rea d.e la posición Norte = 4067 pie2
20
,¡{rea de la pared. posición Sur = .¡(rea de Ia sección
;{,rea de la puerta.
¡{rea d.e la pared posición Sur = 20,5m2 x 9,46m2 x 2
L,95m2 X2,30m= 384m2
¿{rea de la puerta posición Sur = 3,84m2 X (3.28) piez
41-,31pie2
.Área de Ia pared posición Oeste = 20, 5m x 9, 46m x 2
40 x 0,4m x 2,10m - 1,1-3m X 2,3m - l-,5m X 1,1,0m
Área de 1a pared posición Oeste = 380m2 ¡ (3.28)zpiez
m2
= 4 088 pie2
¡{rea de Ia pared posición Este = 14, 5m x 9 , 46m x 2
1, 95m x 2, Lm - 2,4m x 3, LOm
Área de pared posición Este = 263m2x (3.28) apieza 2829
¡¡¡2
b. De 1a tal¡la No. 7 para mamposterla de 8 pulgadas de
bloque de concreto sin terminar obtenemos el factor U
para las paredes.
U=0, 49 Btu/n x Dre¡ x rp
2L
c. De la tabla # I con la orientación de las pared, la
construcción medio liviar¡a a las 15 horas tenemos:
Pared
Pared
Pared
Pared
CLTD
Orientación Este 35eF
Orientación Oeste LSeF
Orientación Nort,e 16eF
Orientación Sur 26eF
Como todas las paredes están sometidas a diferent,es
condiciones exteriores las cuales mencionaremos a
continuación.
Pared posición Este temperaEura exterior = 79eF
Diferencia de temperaEura entre exterior e interior
Ar=Te Ti
donde Te= Temperatura exterior
Ti= Temtreratura interior
At = (79-79) oF = oeF
Como según 1as condiciones de la tabla 0
calculado en la tabla No. I le restamos la diferencia
entre 0 y 20
22
cLTD = 35eF 20eF = 15eF
Para la orientación oeste la t,enperatura exterior =
94eF
AT = 94eF 'l9eF= 15eF
Como L5
GLTD = LSeF- 5cF = 13eF
como la pared orient.ación Norte separa dos espacios a
cond.icionad.os que se encuentran a igrual temperatura Ia
transferencia de calor entre ellos se puede despreciar.
Para ra pared orientación sur la t,emperatura exterior =
94 eF
AT= 94eF-79eF = L5eF
Como L5
cr,TD = 26eF 5eF = 2l-cFd. De acuerdo con la ecuación
(8.2) se calcula Ia transferencia de calor a través de
1as paredes
23
Qs=AxUxCLTD
Pared orientación Norte
Qs= 0
Pared, ori.entación StrQs= 4 L3i- pie2 x 0,49*/**r.,,, X 2l_eF
Qs= 42 508 */n = 10 707 Kca/o
Pared, orientacLón Oeste
Qs= 4 088 pie2 x 0,49*/"rr",,, x 13eF
Qs= 26 04L ^/b = 6 559 Kca/,
Pared, orientación Este
Qs= 2 829 piez x 0,49^/**r",,, X 15sF
Qs= 20 793 */n = 5 Z3g Kca/n
2.3 .1.3 A Través d,e pr¡ertas
a. á,reas d.e las puertas orientación Oeste= 10,16m2=
110pie2
.Áreas de las puertas orientación Este = LL,56 ¡2 =
t25piez
Áreas de las puertas orientación Norte = 5,76 m2 =
52pí¿z
24
.¡{rea de Ia puerta orienEación Sur = 4,485 mz=49pie2
b. De Ia Eabla No.18 para Ia puerta de acero obtenemos:
$= 1, 10 ^ / o,*Dre¡x .!
c. eI CLTD para todas las puertas son los mismos que
los calculados para las paredes por 1o cual solo
cit,aremos los resultados.
RrerEas orLentación este
CLTD = 15eF
Puertas orientación oeste
CLTD = l-3eF
Ptrerüas orientación sur
CLTD = 2LeF
hrertsas orientación Norte
CLTD = 2LeF
Como esta puerta separa la planta del cuarto de maquina
cuya t.emperatura es de 95 eF
AT= 95eF-79eF = 16eF
Como l-5
GLTD = 15eF 4eF = LzeF
25
d. De acuerdo con Ia ecuación (8.2) se calcula latransferencia de calor a través de las puertas.
Qs=AxUxCLTD
R¡ertas posición oegte
Qs = 1L0 pie2 x L,tO "tu/roDr.rx., x i,3 qF
Qs = L 573 ""/n = 396,42 Kca/n
hrerta posición Este
Qs = L25 pie2 x 1110 "t"/,orr.,." x 15 sF
Qs = 2 063 t"/n = 342,74 Kca/o
Puerta f¡osición norte
Qs = L03 pie2 X 1,10 "t"/nxprc¡x.F x L2 eF
Qs = L 350 ""/n = 342,'74 Kca/n
R¡erta posición sur
Qs = 49 pie2 x 1,tO "ru/u:q)r€¡x.F x 2L eF
Qs = 1 L32 ""/n = 285,29 Kca/o
2.3.L.4. A travée d.eI Techo
a. ,¡irea del techo = 20,5m x L4,5m x 2 + l-2m x 3m
= 530,5 m2 = 6 784 pie2 información del p1ano.
26
b. De La tabra No. 19 obtenemos er valor de u para eltecho de eternit, con aislamiento d.e fibra d,e argodón.
[J = 0,24 ^/ h x Pl,a¡ tP
de la tabla # 9 con un tipo de constrr¡cción riviana yIa hora L5 hora para techo prano de 1n con aisranrientodeLa2" CLDT =BgeF
aT = Te Ti d.ond,e Te = Temperatura qcterior d,er
techo
Ti = Temperatura interiorTe = 94eF
Ti = 79eF
AT = 94eF ZgeF
Ar = 15eF
Como L5
condiciones de la tabla.
GLTD = 88eF 5eF = g3eF
d. De acuerdo con Ia (8.2) se calcula la transferenciade calor a través deI techo.
Qs
Qs
Qs
AxUxCLTD6 784 pie2 x 0,24
135 x 138 "t"7o= 34
"tu/nrDr..rx.F x g3
056,95 Kca/o
27
entonces Qs
eF
2.3 .1.5. A Través del piso
Como el factor U = O segrún la tabla No. 7
=0Para una losa de concreto el suelo.
2.11. GANANCI.A DE CEIOR IIfIERT{A
La gana'cia de calor interna debido al ah¡mbrado esdiferente a la energía eIéctrica suministrada por lasIiímparas parte de 1a energla que emanan de las
'uces da
en forma de radiación que solo afecta ar aire despuésde la absorción por las paredes, pisos, muebles y losha calentado a una temperatura por encima d.e ra delaire.
Esta energía absorbid.a, almacenad.a por la estructllra,contribuye a la carga con retraso de tiempo y se hacepresente después de apagar las 1uces.
28
Ia int'ensidad con que los humanos desprenden caror yhumedad en los diferent,es est,ados de actividad,cont'ribuyen con cantidad,es importantes de calorsensible y latenter Q[u€ aumentan Ia carga deacondicionamiento .
Cuando operamos equipos d.entro
acondicionado con motores eléctricosa Ia ganancia de calor dependiend,o de
de un espacio
estos contribuyen
su tienpo de uso.
2-4-1 carcuro de ra Gana¡cia de calor rnüerno
2.4.1.1 A Través d,e pereonaa
Número de personas = 1_5
De la tabla No. L0
obtenemos la cantidad
persona.
Qs = 275 BTU/h
QL = 475 BTU/h
con trabajo de
de calor sensible
banco livianoy latente por
69,3 Kca/h
LL9,7L Kca/h
Para el tot.al de personas
29
Qs = 15 x 275 BTU/h = 4 L25 BTU/h = L 039 Kca/h
QL = 1"5 x 475 BfU/h = 7 L25 BfU/h = 1- '795,61 Kca/h
2.4.1.2 A Través de ALr¡sibrado
Cantidad de vatios = 36 590 W
El régimen instantáneo de ganancia de calor por
ah:mbrado eléctrico (Q) , se calcula si:(E.3 ) Q = W. zu. Fp. 3 ,4L3 (Btu/h)
Donde :
W = Luz total en vat,ios
Fu = factor de uso
Fp - Factor de previsión especial
Para calculo de carga mínima ut,ilizamos un zu = 1, 0
como Fp, depende del tipo de lámpara, siendo para
Iámparas incandescentes = 1, 0, nuestra ecuación se
resrrme en :
(E.4) a = W x 3,4 Btu/h (Refrigeración y AireAcondicionado Institut,o Arlington V.A. pag. 325)
Qs = 36 590 W x 3,4 Btu/h
31
Qs= 9 450
Qs = 1-35 2
B¿r /
40
hxL2 x 1,0 + L 82O"'"/ bxL2 x 1,0B¿'t/ h = 34 082,66 Kca/h
2.4.1.4 A Través d,e las ELladoras
La ganancia de calor a través de estás es debido a racantidad de vapor que se introduce en ella para
mantener la viscosidad del DopE y Ia que generan ros
mot,ores utilizando para la operación d.e estas.
segrún er departamento de calderas de la errlpresa, a ras
hiladoras entre eI vapor sobrecalentado con una presión
de t1-A PSI y una temperatura de 33'l ,41-cF y sale
condensado con una caridad del 50t, parte de est.e carorpasa al medio acondicionado por conducción y finalmente
por convención tanto por el hilo como por 1a
superficies de las hiladoras: la ot,ra cant,idad es
arrast,rada por una corriente de aire qFre se utiliza en
aI recuperación de acetona.
Del diagrama de Mollier fig. (5) con 1a presión y
temperaEura de entrada tenemos he = L 190, 15 Btu/lb(entalpia del vapor a la entrada)
Para una calidad del 50* y una presión del LLA pSI,
obtenemos hs = 765 Btu/lb (entalpia del vapor a Iasalida)
32
Del departamento de caldera obtuvimos:
m = 2 31-1 kg/n (flujo de vapor)
Qs=mx(he-hs)es = 2 3LL kg/h x(2,2 lblkg) x ( r 190,15 255) bru/Ib
Qs = 2 L53 327 Btu/h
Calor evacuado por el aire
m = L5 046 pie3 /min (F1ujo de aire, obtenido por eldepartamento de recuperación de acetona)
Ts = 90eC = 363 eK (Temperatura del aire a la salida de
1as hiladoras)
Te = 26eC = 299eK (Tenperatura del aire a la entrada de
las hildoras)
De la tabla A-5M, obtenemos:
he = 363, 6L kj/kg (Entalpia a Ia entrada deI aire)
hs = 300,10 kj/kg (Entalpia a La salida de1 aire)
Como la densidad del aire (p) a una tenperatura
promedio de L36,5eF es :
p = 0,0667 1blpie3
Para obtener el flujo de aire en lb/h 1o multiplicamos
por 1a densidad
33
m = 15 046 pie3 /min x 60min x 0, 0667 lblpi".h
m = 60 24L lb/h
convirtiendo ros valores d.e entalpia a Btu/lb tenemos
he = 363,6L Kj /kg x Btu x lKcr = 156,66 Btu/Ib1,055Kj 2,2Lb
hs = 300,L0 Kj/kg x lBtu x 1kq = L2g,2g Btu/lb1,055Kj 2,2Lb
La cantidad de calor evacuada por eI aire 1a carculamos
haciendo uso de Ia sigruiente ecuación:
Qs=mx(he-hs)Qs = 60 2L4 lblh x (156,56 L29,2gl Br,u/lb
Qs = l- 648 057 Btu/h
La ganancia de calor por interna es la diferencia enEre
er calor perdido por el valor y el calor evacuad,o porel- aire.
Qs = 2 163 327 Btu/h 1 648 O5T Bru/h
Qs = 51-5 270 Btu/h = t29 955.35 Kca/h
34
2.5 GAIIA¡ICIA DE cAIOR poR rNFrrrTRAcxó¡¡ o r¡nwrr.ec¡ó¡¡
2.5.1 Ganancia d.e Calor por infLltracLón
Los cálculos por infiltración se debe a que ra gente en
ocasiones debe abrir puertas para entrar o salir delespacio acondicionado; con 1o cual una gran cantidad de
aire exterior entra ar espacio por este proceso.
El aire exterior es deseable para recuper¿rr el oxigenopara suministrar aire de renovación al espacioacond.icionado
Habitualmente los cálculos por infiltración se li¡ritana puert,as y ventanas; para calcular Ia carga porinfiltración es necesario obtener er caud,al d.e aireinf iltración er cual pued.e se obtener de dos formas.
1- . Caudal de Inf iltración en el espacio: (mE)
(8.6) me=HxL¡xhlxAC CFlf (pies cúbicos/minuto)
60
f[=
l=
Altura del espacio (pie)
Longitud del espacio (pie)
Donde :
35
Vü = Ancho del espacio (pie)
AC = Cambio de aire por hora, Tal¡la No. L3
2. Caudal de Infiltración por puertas: (Ip)
(E.7 ) Trafico de personas (tn¡ = No. d.e personas/h
No. de puertas espacio
(8.8) Diferencia de temperatura (AT) = Te Ti
Donde :
Te = Temperatura exterior de1 ambiente
Ti = Temp€ratura interior de diseño
con Tr y At vanos a Ia tabla No. 13 y se obtiene ercaudal de infiltración de puertas.
2.5 - 1.1 calculo de ra Ga¡ancia de calor porInfiltraciónEr calculo de la ganancia de calor por infiltración es
igual a 1a infiltración en e1 espacio ,oas lainfiltración a través d.e puertas.
Infiltración en e1 espacio (IE)
Como no existen lados erq>uestos,
por rendijas, huecos etc.
36
no hay infiltración
Infiltración a través de puertas (IP)
Debido a que Ias puertas separa¡r dos espacios
acondicionados la diferencia de tenperatura es muy
pequeña por Ia cual Ia cant,idad de calor inf iltrada a1
medio a través de puertas se hace despreciable.
2.5.2 Ganancie de Calor por Ventilación
El aire exterior es
intencionalmente el aire
renovación; generalment.e
tomado del exterior por
enmallado contra pájaros
necesario para desplazar
interior y así obt,ener aire de
el aire de ventilación es
medio de un ducto apropiado
e insect.os.
El aire exterior es filtrado,de retorno y luego pasa
acondicionado.
En la tabla ( 1-A) se da eI
dependiendo de la aplicación.
luego se mezcla con airea través del equipo
caudal por persona (CfU)
Para calcular el caudal
37
del aire multiplicamos el caudal por persona por eI
numero de personas así:
Cauda1 total (Ct¡ = (Caudal/persona) * No. de persona
(CFM) la ganancia de calor sensible y latente por
ventilación e infiltración se obtiene aplicando las
sigruientes ecuaciones .
^,T(E.9) Qs = L,10 x (CFlr)
(E.10) QI = (cFlf) /L00 x
Donde :
(Btu/h)
(Btu/h)
sensible (BUu/H)
latente (Btu/h)
cubico por minuto)
temperatura entre la
de bulbo seco y Ia
de bulbo seco de
x
Fc
Qs = Ganancia de calor
QI = Ganancia de calor
CFM = Caudal t,otal (pies
At = Dif erencia de
temperatura exEerior
temperatura interiordiseño en eF.
Fc = Factor de Deshumidificación
2.5.2.1 Calculo de la Ga¡a¡cia de Calor por ventilació¡r
Numero de personas que trabajan en Ia planta = l-5
38
De la tabla ( 14 ) para una f act,oría encontramos los
Pie3/nrin por persona.
CFll'f = 35 por persona
CFM = 35 x L5 = 525 por Ias 15 personas
Aplicando Ia (8.9) obtenemos
Qs = 1,10 x CFM x AT (Btu/h)
Qs = 1,10 x 525 x (94 791 = 8 663 Btu/h
Qs = 2 183, 26 lr'.ca/h.
Con la tem¡reratura exterior de bulbo seco (94eF) y lahumedad relativa de (59t) vamos a la cart,a psicometrica
y obtenemos Ia temperatura ext,erior de bulbo húmedo de
81 eF
Con la temperatura ext.erior de bulbo seco y temperatura
exterior de bulbo húmedo vamos a la tabla (16b) y
obtenemos:
Fc=4365
Aplicando Ia E. 1-0 obtenemos :
QI = CFtf/100 x FC (Btu/h)
Q1 = 525/ 100 x 4 366 Btu/h
QI = 22 922 Btu/h = 5 776/7L Kca/h
39
2.6 qARGiA SE¡{SIBIJE PARCIAIT (Qsp)
Es la sumatoria de todas las ganancias de calor
sensible (Qs)
Qsp = 1- 0L8 9L7 Btu/h = 256 654 Kca/h.
2.7 GANA¡ICIA DE qAIf)R EDI IOS DUqIIOS
como existe un cuarto especiar para alojar las unidades
manejadoras de tal forma que el sistema de ductos estiín
ubicados dentro de1 espacio acondicionado no hay
ganancia de calor a través de los ductos.
2.8 CARGA TOtrAIJ SE¡ISIBI.¡E Y I,ATEISIIE
Como no existe ganancia de calor en los duct,os Ia carga
Eotal sensible (Qst) es igual a Ia carga sensible
parcial (Qsp) .
(8.L1) Qst = Qsp
La carga total latente (QlE) corresponde a la su¡rr¿¡. de
todos los Ql.
I uti"..*r"ñ;;-'-¡;;;¡¡¡I Slu-rui{ ti¡Br r0. tca I
Qst = l- 018 9L7 Btu/h = 256 654 Kca/h
40
Q1t = 30 047 Btu/h = 7 569 Kca/h
2.9 c,jARGA 1'OITAI¡ DE ENFRIA¡IIEI\¡TO (Qts)
Esta corresponde a la suilra de Ia c¿rrga total sensible
mas Ia carga total latent,e.
Qt,=Qst+Qlt
Qt. = L 018 9L7 Btu/h + 30 047 Btu/h
Qt = 1 048 964 Btu/h = 263 559 Kca/h (Ver tabla de
datos )
2 .10 CE1T NECESARIOS PAAA Tf.l ACODIDICIONA¡IIE¡SNO DE IA
PIJA¡ITJA,
Si no conocemos las condiciones del aire en Ia cámara
iniciamos calculando la tem¡reratura de la mezcla de lasigruiente f orma:
(8.L2) ttn = TAR (tR) + TAE (tu¡
Donde :
Tnr = Temperatura de la mezcla ( cF)
TAR = TemperaEura deI aire de retorno ( eF)
tR = Porcentaj e del aire de ret,orno
TAE = Temperatura del aire exterior ( oF)
4L
tE = Porcentaje del aire exterior.
Posteriormente calculamos el factor de calor sensible
(FCS)
(8.13) FCS = 9sT
QT
Donde:
FCS = factor de calor sensible.
QsT = carga sensible total.
QT = carga total de enfriamiento.
Con e1 valor de FCS vamos a Ia carta psicrométrica y en
la medía luna trazamos una línea entre el valor de FCS
con eI centro de la línea horizontal.
Posteriormente traza¡nos una paralela a esa Iínea que
una el punto de la mezcla hasta cortar con Ia línea de
saturación.
Con 1os datos obEenidos de la carta psicrometrica como:
VEIvI = Volumen especifico de la mezcla (piet /Lbl .
VES = Volu¡nen especif ico de saEuración (piet /1b)
hm = Entalpia de la mezcla (Btu/Ib)
42
hs = Entalpia de saturación (Btu/Ib)
Calculamos 1os CF"M necesarios para la planta mediante
Ia sigruiente ecuación:
(8.1,4) CrM = PUE x Qt x h
Ahx60
Donde:
CFM = Cantidad de aire que necesitamos mover
(pie' /Lb)
PUE = Promedio de volumen especifico
(pie3 /lb)Ah = Diferencia de entalpia (Btu/lb)
2.LO.L Calculo d,e Ios CFM (pies sribicos por ninuto)
Necesarios.
Como las cond.iciones de entrada de1 aire a la cámara
son las misma que las de confort de Ia planta debido al
ciclo cerrado del aire; en el reEorno tenemos las
siguient,es condiciones :
43
Trn = 79eF
HR = 38t
Donde :
Tm = Temperatura de la mezcla
HR = Humedad relat,iva de 1a mezcla
Con estos datos de la carta psicrometrica obtenemos:
hm = 27,8 Btu/Ib
Vm = L3,74 pie3 /lbDonde :
lm = entalpia de Ia mezcla
Vm = Volumen especifico de la mezcla
FCS= 1018917 =0.991- 048 964
Trazando la paralela desde el punt,o de la mezcla hasta
corEar la línea de saturación en ese punto t,enemos las
siguientes propiedades :
hs = 2t Btu/h
Vs = 13,04 pie3/lb
PUE = (]-3,74 + l-3,041 /2 píet lLb
PUE = 13,39 pie3/Ib
44
Ah = (27,8 2t') Btu/lb
Ah = 6,8 Btu/lb
Aplicando 1a (E .24) obtenemos :
CFM = 13,39 x 1 048 964/ (60x5,8)
CFM = 34 426
Consideramos los CF!Í (15 045) evacuados para eI proceso
de recuperación de acetona los cuales son inyectados a
la c¡ímara desde el exterior utilizando un sist,ema
adicional de refrigeración que proporciona aire en
condiciones apt,as para ser impulsado junt,o con el airede retorno por el ventilador a Ia planta, con lo cual
obtenemos:
cFltvt = 34 426 + 1_5 046
CFM = 49 472
TABLA # 1 RESULTADOS PLANTA HILANDERIA
1. GANANCIA DE CALOR POR RADIACION A TRAVES DE VIDRIOSdir ples 2 x factor solar x lac'tor de sombra y/o üpo
SARGA
Senslble
18 36 0,64 415
2. GANANCIA POR TRANSMISIONdlr ples 2 fac{or x dlr TBS o equival.
úldrloo I 0,81 15 19C
)aredgsN 4.17! 0,4! 0 c
S 4.12t 0,4! 21 42.447o 4.07( 0.4! 12 29.932E 12.62t 0.4s 15 20.786
Puertas o 't1 1,1 13 1.573E 125 1.1 15 2.063
Partlclpaclón N 103 1 ,10 't2 1.36C
S 45 1,10 21 1.132
Techo
6.7U &| 135.138)isos
3. GANANCIA DE CALOB INTERNO
Ocupantes numero x senslble x latenle
4.121
luces y otros luces Incandescentes
luces fluorecentes
36.590 vaüos x 3,4
_vat¡os x 4.1
motor hp btu/h lactor de ulllzaclón
124.4ü
7.124
| 3HP 19.¡1s0X12 I I 113.400
I o,sHp lr.ezoxrz I r 21.U0
€qulopos 12 HILADORAS 515.27C
olros
. INFILTRACION O VENTII.ACIONCFM 525 DIF TBS f5 x 1,1 8,66€
22.922cFM 525 /100x 4,366 btu/h
5. CARGA SENSIBLE PARCIAL 1.018.9176. GANANCIA DE CALOR EN LOS DUCTOS7. CARGA TOTAL SENSIBLE Y LATANTE 1.018.917 30.04t8. CARGA TOTAL DE ENGRIA 1.048.964
FUENTE: RODRIGO MUÑOS BOLAÑOS , AGUSTIN VALVERDE GRANJA
t
t; Ll
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3. PLA¡III.A PRTPAR¡CION
3.1 COMPONBITES
Esta sección cuenta con:
L Tanque para gas inerte
l- Tanque para aire comprim:ido
2 Bombas para alimentación de los filtros
2 Bombas para tanque colector de condensador
1 Tanque colector de condensado de 1a maquina
hiladora
1- Tangue para recuperar agua con aceEona
L Tanque para a€Iua a 1a mezcla de dope brillant,e
L Tanque para lavar tuberías
1- Tanque para almacenamiento de acetona
1- Bomba para eL tanque de a€fua caliente de los
precalentadores de dope mate.
48
L Tanque para almacenamiento de acetona sucia
L Tanque rectangular para lavar piezas
1- Tanque de acetona para abastecimiento d.e
mezcladores
3 Prescalentadores para Dope Mate
2 Precalentadores para dope brillante
t7 Tanques para Dope Mate
4 Tanques para Dope de colores
1- Horno para extracción aceEona en vestido para
filtro prensas.
2L Filtro prensa para Dope mate
L7 Bombas de 26R
2t Bombas de 26R
Datos obtenidos para eI calculo de carga térmica.
Pared: Bloque de cemento
Piso: Concreto contra e1 suelo
Techo: EEernit con aislamienEo
Iluminación. 84 lámparas de 150 vatios cada una
Puertas y ventana
1 Puerta de 1,95 mx 2,30 m en la orientación Norte
1- Puerta de 2 m x 2,40 m en Ia orientación este
número de personas = 5
Temperatura de confort, = 29t 3eC = 79eF
Humedad relativa = AOt 3t
49
AlEura= 5,46 m
3.2 GANAIICIA DE CAI.OR A TRAVES DE I,oS HORNOS EN
VESTIDOS
Como en 1a planta
de calor a través
esta planta la
metodología.
Del diagrama de
salida del vapor
he = 1- L90 */ro
hs = 765 Btu/lb
DeI departamento de caldera obtendremos:
m = 1- 004 Kg/b, (flujo de vapor)
Pe = L].A PSI ( Presión del vapor a Ia entrada al horno)
ps = LtA PSI (Presión del vapor a Ia salida de1 horno)
}( = 50t (Calidad de la mezcla)
anterior no se determino la ganancia
de columnas y horno de vestidos; en
determinaremos para mostrar su
mollier con los datos de entrada Y
obtenemos
(Entalpia a la entrada del horno)
(Entalpia a Ia salida del horno)
Aplicando la
Qs=m(he
ecuación termodinámica :
hs)
, / ^ -.id?ntü
SLu-ltif¡ dldLlU i L"A
50
es = 1, 004 kg/n x 2.2Lb x (l- 190,15 765)*/*
kgr
Qs = 939 072 */o = 236 66L,29 Kca/h
3 .3 c.ArcT'I,o DE I,OS CFIiT NECESARIOS
Condiciones de la mezcla en Ia cámara:
Las condiciones de la mezcla en Ia cámara son las
mismas que las condiciones de confort en la planta por
razones discutidas ant,eriormente.
Ttn = 79eF
HR = 372
Con estos datos vamos a la carta psicrometrica y
obtenemos:
hm = 27 ,6 Btu/lb
Vm = L3 ,'7 5 pie3 /1b
FCS = ?. 5'7 6 429 = O,99
2 584 949
51
Trazando Ia paralela desde el punto de la mezcla hasta
cortar 1a 1ínea de saturación en ese punto tenemos las
siguientes propiedades .
Ts = 50cF
HR = 1-00t
hs = 20,4 Btu/lb
Vs = 13 pie3/1b
PUE = (13,75 + 13) pie3 /l''b/z
PUE = L3,37 pie3/lb
Ah = (27 ,6 20 ,4) Btu/lb
Ah = '7 ,2 Btu/Ib
Aplicando Ia (E. L4) obtenemos:
cFM = L3,3'7 X 2 594 949/ (50X7,21
CFM = 80 002
Considerando los CFM (5,477 ) evacuados para el proceso
de recuperación de acetona, los cuales son inyectados a
la cámara desde el exterior ut.ilizando un sistema
adicional de refrigeración que proporciona aire en
condiciones aptas para ser impulsad.o junto con el aire
de reüorno por el ventilador a la planta, con 1o cual
obtenemos:
52
CFM=80002+5477
CFM = 85 479
TABLA # 2 RESULTADOS PLANTA DE PREPARACION 53
1. GANANCIA OE CALOR POR RADIACION A TRAVES DE VIDRIOS
dir pies 2 x faclor solar x fac'tor de sombra y/o üpo
I
CARGA
SenslUe
¿. GANANCIA POR TRANSMISIONdlr oles 2 faclor x dh TBS o equlval,
úldrlo
22.6371
8.63rlz¡fel
33.6s41
1s33l
I
379.3371
I
Paredes
E 1711 0,4s 27
c 1763 0,4s 10
N 525 0,4! IS 381! 0,4! 18
Puertas E 51,t 1.1( 27
)articlpaclón
I'echo 19.0,1i! 0.24 83
P¡sos
3. GANANCIA DE CALOR INTERNO
Ccupantes numero x senslble x latente
137€
l¡t€nts
luces y otros luces Incandesccntes
luces fluorec€ntes
qwtlosx3,4vaüos x 4.1
motor hp btu/h fac'tor de utllzac,lón
42.840
2.374
mFi 585.00C
5 1 36200C
Izl¿¿soolr 8900(5 I rsoool t 7800c
Fg I g¿sol I 2835(
oüos columnas y homo de vestldos 939.07i
4, INF¡LTRACION O VENTILACIONCFM 175 DIF TBS 15 x 1.1 2888
6.1¡lfCFM 175 / 100 x 351 1 btu/h
5. CARGA SENSIBLE PARCIAL 2.576.428
J. GANANCIA DE CALOR EN LOS DUCTOS
Z. CARGA TOTAL SENSIBLE Y LATANTE 2.574.429 8.52(
3. CARGA TOTAL OE ENGRIA 2.584.949
FUENTE : RODRIGO MUÑOS BOLAÑOS , AGUSTIN VALVERDE GBANJA
54a
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ÉHU)tiq,cq)oooÉ
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4. PIJA¡¡II,A TE:KEII¡ES
4.1 COMPONE¡ÜTES
La planta consEa de:
1-. Un clasificador de tubos para conos
2. Dos manejadoras 'FILDELiTY" de L2 posiciones para
madejas de 150grs promedio.
3. Un transportador de rodillos
4. Una zunchadora
5. Una prensa de 5k/cm2 para caja de conos
6. Una báscula capacidad 250 kgs
7 . Seis maquinas "Core Bulk"
8 . Una pulidora para rodillos de corcho " Armstrongs "
9. Cuatro maquinas torcedoras de 2 posiciones
10. Veintitrés maquinas torcedoras de 3 posiciones
marca Vnltritin modelo CA
55
1-1-. Ciento veinticuatro maquinas conadoras "Lessona"
modelo 50L y 50R.
Datos obtenidos para eI cálculo de carga térmica
Pared Bloque de cemento de I " sin terminar
Techo concreto
Techo concreto con aislamiento
Iluminación : 408 Bombillos de 40w
34 Bombillos de 80w
4 Bombillos de 200w
Maquina utilizada: 25 moEores de L5 HP, cada una
115 motores de L HP, cada una
Numero de personal 33
Área = .4 303 m2
= 46 294 Pies2
Ventanas:
EsEe = L ventana de vidrios 5m x L,20 m = 55,0
pie2
Oeste = L ventana de vidrio 1,90mx L,tz m = 23,0
Pies 2
57
Puertas
Este
51, 6pie2
Puerta metálica
Puerta met,álica
Oeste: h¡ert,a metálica
Puerta metálica
Sur
Altura = 5,46m=18pies
Temperatura de conforE 27x
Humedad relativo 55t
: 1 Puert,a metáIica de 2 ,0n¡x2 , 40 m =
de
de
de
de
1_
L
1_
1-
2,LAntx2, 40m = 55, 3pie2
0,9m x1,60m = 15,5pie2
2 ,0rr1x.2, 40m = 51, 6pie2
L,50x2,40m = 38,8pie2
1 PuerEa met,álica de 1,80mx2,LOm = 4L pie2
L Fuerta metálica de 2,7ttp<L,3m = 378 pie2
L Puerta metálica de 2,33m x2m = 50,L pie2
3ec = 86eF
5t
58
TABLA # 3 RESULTADOS PLANTA DE TEXTILES
1. GAMNCIA DE CALOB POB MDIACION A TBAVES DE VIDRIOS
dlr ples 2 x factor solar x factor de somba y/o üpo 'ARGASenslble
,'*l4,0481
26.6001
-=6?333l4ssol
ol
8s3.6161
t3 65 33 1,0
c 23 176 1.0
2. GANANCIA POR TRANSMISIONdlr ples 2 fac'tor x dir TBS o sqJtval.
fidrlo
>af€desN 3.618 0,49 15
S 3./lÍ}S 0,4€ 0
o 4.1¿13.€ 0.4! 0
E ¿t0ll.t 0,4! uPuertas E 122,4 1,1 u
o 62,4 1.1 0)arllclpadón S 17S 1,1 26
fecho 4.882 o2¿ 87
)isos
3. GANANCIA DE CALOR INTERNO
Ocupant€s num€K, x s€rislbls x latente
t¡lqlle
9.075
lucss y otros luc€s lncandescenlosluces fluorecentes
;!!.1!!!vaüosx3,4vallos x 4.1
motor hp btr.uh factorde uülzadón
15.67€
67.45t
1.157.000
370.300
eg,tlopos
otros
, INFILTRACION O VENTII.ACIONCFM 1155 DIF TBS 't9 x 1,1 24.14(
50.4ncFM 1155 /100X ¡1336 btu/h
5, CARGA SENSIBLE PARCIAL 2.591.412
'. GANANCIA DE CALOR EN LOS DUCTOS
¡, CARGA TOTAL SENSIBLE Y I-ATANTE 2.591.412 66.10!]. CARGA TOTAL DE ENGRIA 2.6s7.s21
FUENTE : RODRIGO MUÑOZ BOLAÑOS, AGUSTIN VALVERDE GRAI{JA
59
4.2 CAIJCTII¡O DE I.oS Cfü NECESARIOS
Condiciones de 1a mezcla en la cámara
Tm = 77eF
HR = 55t
Con estos datos vamos a Ia carta psicrometrica y
obt,enemos:
hm = 31- Btu/Ib
Vm = L3,76 pie3/lb
FCS = 2 59L 4L2 = 0, 98
2 657 52L
Trazando 1a paralela desde el pr-rnt,o de la mezcla hasta
cortar las condiciones de saturación obt,enenros:
Ts = 59sF
HR = L00t
hs = 26 Btu/lb
Vs = 13,3 pie3/lb
Como La cáÍrara de Beaming toma aire de la misma planta
las condiciones son las mis¡nas:
PUE = | (]-3,76 + 13,3) piet /l.bl/z
50
PUE = L3,53 pie3/lb
Ah = l(3L-261) Btu/lb
Ah = 5 Btu/lb
Aplicando Ia (E.L4) obtenemos:
CFM = 13,53 X 2 657 52L/ (60x5)
CFM = LL9 854
6L
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5.0 PI¡A¡IT,A POITIFIBRA
5.1 COMFONEIIEES
5 Bombas Chem purrp Div modelo SF3 / 4 5 3450RPM
Hp 3/4
1 Alternador para bombas medidora con motor general
electric de 20 HP
2 Productores de vacío 7, 5HP
1, Pantógrafo base metal "Marston excelsior nMotor
Ll2 HP" .
1 Batan kitson machine SHop motor de 7 L/2 Hp
1- Transportador vibratorio carrier dri 7 /L2 Hp
2 MoEores para cortadoras de sHP
9 Motor eléctríco de 3 / 4 Hp
L Bomba Bell Gosset L/3 Hp
1 Tanque de mezcla con motor de 3 / 4 Hp
1- Cabrastante con motor de 3 / 4 Hp
63
l- CabrasEant,e auxiliar con motor de 3Hp
1-8 Bombas medidoras con motor de 1HP cada una
9 Maquinas de extrusión con moEor de 2HP cada t¡na
Datos obEenidos para el calculo de carga tér¡n:ica
Pared : Bloque de cemento
Piso : Concreto contra el suelo
Techo : eternit con aislamiento
Iluminación 360 lamparas de 40 vatios cada una.
Puertas y Ventsanas
1- Puerta metáIica de 2,0m x L,0m orientación sur
L Puerta de madera de 1,93m x 0,70m orient'ación sur
L Puerta de metálica de 2,5m x 1,0m orientación sur
2 Puertas de madera d.e 3 ,42m x3, 0m orientación norte
1 Puertas metáIicas de 2,2m x0,9m orientación este
1- Puert,as meüálicas de 2 ,6m x2, 0m orienEación oeste
1- Puerta metáIica de 1,95m X 0,9m orientación oeste
l- Puerta metálica de 2,64m x 2,30m orientación oeste
Numero de personas = 2L
Altura = 8,46m
TemperaEura de confort = 2gr3e} = ?9eF
64
Humedad relativa = 40t3t
Datos obtenidos del deparEamenEo de caldera:
m = 407 .kg/n (flujo de vapor en las secadoras)
Pe = LL4 PSI
Te = 337,41eF
Ps = tt4 PSI
[=50t
Con Ia utilización de los datos anteriores y la
metodología realizada en la planta de Hilandería se
reaLízo eI calculo de la carga térmica ver datos
presentados en la tabla de cálculos.
5 .2 CAICUIJO DE LOS CFT'I NECESARIOS
Condiciones del aire a la entrada de la cámara las
cond.iciones d.e Ia mezcla con las mismas que las
condiciones de confort ya que no hay ingreso a la
cámara de aire exterior.
Ttn = 79eF
HR = 37?
hm = 2'7 ,6 Btu/lb
Vm = t3 ,75 pie3 /lb
65
FCS = 1 2s9 039 = 0,97
L 296 574
Trazando 1a paralela desde el punt,o de la mezcla hasta
cortar Ia línea de saturación en el pr:nto de cort.e
obtenemos las condiciones de salida.
Ts = 49eF
HR = 100t
Vs = t2,97 pie3/lb
hs = 19,8 Btu/Ib
PUE = (L3,75 + L2,97 ) piet /Lb/z
PUE = L3 ,36 pie3 /1b
Ah = (27,6 19,8) Btu/lb
Ah = 7,8 Btu/lb
Aplicando Ia (8.14) obtenemos :
CF'M = 13,36 X j, 296 039/ (60x7,8)
CFM = 36 998
TABLA # 4 RESULTADOS PLANTA POLIFIBRA 60
1. GANANCIA DE CALOR POR RADIACION A TRAVES DE VIDRIOSples 2 x faclor sola,r x factor de sornbra y/o üpo
GANANCIA POR TRANSMISIONdlr ples 2 fac{or x dlr TBS o
GANANCIA DE CALOR INTERNOnumero x s€rislble x lalent€
14.400 vaüosx3,4vatios x 4.1
motor hD bhy'h factor de utllzadón
INFILTRACION O VENTIIáCIONCFM 735 DIF TBS 12 X 1,1
CFM 735 / 100 X 3746 btu/h
5. CARGA SENSIBLE PARCIAL6. GANANCIA DE CALOH EN LOS DUCTOS
7. CARGA TOTAL SENSIBLE Y LATANTECARGA TOTAL DE ENGRIA
. AGUSTIN VALVERDE GRANJA
67a
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5. PIrA¡üf,A MECEA PARA FIIJBO DE CIGARRIIJ¡o
6.1 COMPONBWTIES
Esta sección cuenta con:
Tres (3) Secadoras.
Cuatro (4) Distribuidores.
Cuatro (4) Rizadores.
- Un (1) Diferencial Ya1e.
Seis (6) Cajas de 38 pulg. x 48 pulg. x 11.5 pulg.
- Un (1) Transportador Aéreo para cajas.
- Una (1) Prensa Logeman.
Cinco (5) Preernbaladoras.
- Una (1) Báscula.
- Una (1) Transportador de Rodillo para pacas.
- Una (1) Placa Giratoria.
Dos (21 Hiladoras para mecha No. L4 y L6 .
Dos (21 Hiladoras p€¡,ra mecha No. L8 y L9 .
69
Tres (3 ) Devanadoras.
Un (1) Equipo Hidráulica para prensa Logeman Presión
= 2400 PSI.
Un (1) Equipo Hidráu1ica para Reernbaladoras presión :
1-50 a 250 PSI
Dos (21 Er¡aluadoras.
Datos obtenidos para el cálculo de carga térmica.
Pared: Bloque de cemento.
Piso : Concreto contra el suelo.
Techo : Concreto con aislamiento.
Iluminación: 45 Lámparas incar¡descente de 40W c/u
88 L:ímparas incandescente de 150W c/u
1-1-8 lámparas inca¡¡descente de 60W c/u
Maquinaria Utilizada
Cada hiladora tiene r¡n motor de 3Hp y uno 0 . 5Hp.
Cada secadora tiene un motor de 1HP.
Cada rizador tiene r¡n motor de L HP.
Cada rizador tiene r¡n motor de 1 HP.
Los equipos hidráulicas poseen un motor de LZHP.
PUERTAS Y \IE¡ilTA¡üAS :
I ' -*:l--':;;;,i,J
70
PuERTAS oRrEwTAcróN oesre
Dos puertas metálicas de l-, 7 6m x 2 ,10m.
Una puerta metáIica de 2,40m x 3,l-0m.
- Una puerLa metálica de 1,25m x 2,40m.
PUERTAS ORIEbITACTó¡¡ NONIFE
- Una puerta metálica de 1,0m x 2,15m.
- Una puerta metálica de 2,20m x 2,20m.
PUERTA ORIE\TIACTóU SUN
- Una puerta metálica de 1,10m x 2,10m.
Números de personas = L0
A1tura = 9,46m
Flujo de vapor = 3 006 Kg/h (f1ujo de vapor)
Pe = LLA PSI (Presión de entrada del vapor a las
hiladoras )
Te = 33'7,41sF (Temperatura del vapor a la entrada a
las hiladoras )
Ps = LLA PSI (Presión de salida del condensador)
[ = 50t (Calidad del condensado)
Temperatura de conforE = 26eC = 79eF
Humedad relativa = 37t
7L
Con los datos anteriores calculamos Ia carga térmica
utilizando la metodología y conceptos iniciales, para
obserr¡ar los resulEados ver tabla de datos.
6.2 CALCIIIJO DE IJOS CFM NECESARIOS
El aire aI entrar a la c¿ímara presenta las rnismas
condiciones de confort que la planta por ser un ciclo
cerrado.
Ttn = 79eF
HR = 37*
Con estos datos vamos a la carta psicrometrica y
obtenemos:
hm = 27,6 Btu/Ib
Vm = L3 ,'75 pie3 /lb
F.C.S = 1 580 204 = 0199
1 596 830
Trazando la paralela desde el pr:nto de Ia mezcla hasta
cortar la llnea de saturación en eI punt,o de corte
obtenemos las condiciones de salida.
Ts = 49,5eF
HR = 1-00t
72
hm = 20 Btu/lb
Vm = L2,99 pie3/lb
PUE = (L3,75 + L2,99 )piet /]-b/2
PUE = L3,37 pie3/lb
Ah = (27,6-20)Bru/lb
Ah = 7,6 Btu/lb
Aplicando la (E.L4) obtenemos:
CFM=L3,37 x1595830 / (60x7,G)
CF'M = 46 81-9
Considerando los CFM (16 477) evacuados para Iarecuperación de acetona, tenemos:
CFlf = 46 8L9 + L6 477 = 63 296
TABLA # 5 RESULTADOS PLANTA PARA MECHA 7g
1. GANANCIA DE CALOR POR MDIACION A TRAVES DE VIDRIOSpls 2 x factor solar x taclor de sombra y/o üpo
dlr DlEs 2 faclor x dlr TBS o
numero x senslbl€ x htgnle
motor hD btu/h fac{or de uülzadón
11.5 X1,1
GANANCIA DE CALOR EN LOS DUCTOS7. CARGA TOTAL SENSIBLE Y LATANTE8. CARGATOTAL DE ENGRIA
Jc,6 74
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7 . PLA¡üT.a' TRICCII (SEC[ NDO PISO)
7.1 COMPONE¡ETS
Er está planEa se realiza la operación de urdir varios
hilos los que posteriormenEe van a parar a las errpresas
dedicadas a la textilerfa.
Esta planta consta de:
- Un (1) Diferencial Yale de 1- 000 KGS.
- Un (1) Urdidor Corcker modelo L4 gc.
Tres ( 3) Lino1y modelo L 006 serie 2 220.
Seis (5) Tableros.
Dos (21 Urdidor Reiner de 42" Capacidad Max. L 200
hi1os.
Una (1) Fíleteadora para 1- 350 posiciones.
Dos (2\ Fileteadora para 1 200 posiciones.
- Una (1) Mesa de instrumentos de electroEensores.
Una (1) Ascensor Schindler 1 500 KGS.
76
Datos obtenidos para el cálcuIo de carga térmica.
Pared : Bloque de concreto d,e 8, sin t,erminar.
Pisos : Concreto.
Techo : Teja de eternit con aislamiento de fibrade algodón de 1" de espesor.
rluminación z 346 lámparas de 40 wat,t,ios cada una.
Maquinaria utilizada : cada urdidora es movid.a por
un motor de L Hp cada uno y son 3 urdidoras.
Números de Puertas :
Una puerta metálica de 1,70m x 2,45m = 44,9 pie2
posicíón Norte.
Una puerta metálica de 2,55m x 3,30m = 90,53 pie2
Posición Sur
Dos puertas metálicas de 2,40m x 2, LOm = LOg,44
pie2 Posición Este.
Dos puertas metálicas de 0,95m x L,g5m = 3g,O2
piez Posición Este
Una ventana de pasta de 5m x L,Zm = 64,55 piez
Posición Este.
77
Una puerta metálica de 2,0m x 2,40m = 5L,64 pie2
Posición Este.
Numero de personas cinco (5).
Altura = 5,46m.
Temperatura de confort = 25t3eC
Humedad relativa = 61t4t
Como 1a planta esta compuesta por dos pisos los
cálculos se realizan por separado.
A1 igual que en los casos anteriores los resultados se
presentan en la tabla de datos.
7 .2 CAI¡CUIO DE IOS CF!,T NECESARIOS
A1 ignral que en las cámaras anteriores las condiciones
del área a la entrada a la cámara son las mismas
condiciones de confort de Ia planta:
Ttn = 72eF
HR = 58t
Con estos datos de la carta psicrometrica obtenemos:
hm = 27 ,8 Btu/Ib
78
Vm = L3,6L pie3/1b
FCS = 167 442 0, 93
L79 637
Traza¡rdo la paralela desde el punto localizado en lacarta psicrometrica con las condiciones de ent,rada delaire a Ia cámara, hast,a cortar con la saturación
obtenemos 1as condiciones en el punt,o de cort,e
Ts = 56eF
HR = 1-00t
hs = 24 btu/Ib
Vs = ].'3,L7 pie3/Ib
PUE = (l_3,61_ + L3,L7 ) pie2 /l.b/2
PUE = 13,39 pie3/lb
Ah = (27,8 24) Btu/lb
Ah = 3,8 Btu/Ib
Aplicando la (8.14) obt.enemos:
CFIvI = l-3,39 X L79 637 / (60x3,9)
CFM = 1-0 550
TABLA # 6 RESULTADOS PLANTA TRICOT
1. GANANCIA DE CALOR POR MDIACION A TRAVES DE VIDBIOSdlr ples 2 x fractor solar x factor de sombra y/o üpo
CARGASendUe
¿. GANANCIA POR TRANSMISIONdlr ples 2lactor x dlr TBq o eq¡lval.
Mdrlo
ParedesN 385,i 0,4! 17 320€S *19.f 0,4! n 4.492o U4 0.4c 19 7.86€E u4 0,4s 36 14.88S
Puerbs N 4,81 1.1 5 24s 90.s 1.1 5 4.49t
Parüclpadón
Iecño 1 132 0,24 0,89 2418f,
Plsos 1132 0
3. GANANCIA DE CALOR INTERNOccupantos numero x eenslblo x lalenle
1.375
47.05€
237!
ucssyotros luceslncandescentsslucas fluorgc€nt€s
13.&40 vatlosx3,4
-t/aüos
x 4.1molor hp bü.r/h faclor de ulfizadón
€qulopos
otros
28.350
. INFILTMCION O VENTII¡CIONCFM I75 DIF TBScFM 175 /100X
21
5309x 1,1
btu/h¡fO43
9¿91
r,tñUIAL 136.20€Utr, UAL(JII EN LlJ¡i UUGIOS
rJClAnal E 13620€ 11.66{EN('ñIA 't47.872
FUENTE : RODRIGO MUÑOS BOLAÑOS , AGUSTIN VALVERDE GRANJA
TABLA # 7 RESULTADOS PLANTA TRTCOT ( s.p) 80
r. eANANctA DE cALoR pon RADtAcloH ¡ rn¡vE5 oE vióE'ióEpl€s 2 x factor solar x factor de eombra y/o üpo
. GANANCIA POR TRANSMISIONdlr plee 2 fac{or x dlr TBS o
numero x senslble x hl€nte
640 r¿atlos x 3,4
_vatlos x 4.1molor hp bhy'h factor de uillzaclón
4. INFILTBACION O VENTILACIONcFM 14,4 DtF TBS f I x 1,1CFM 14,4 / 100 X gÍtgg btu/h
CARGA SENSIBLE PARCIALGANANCIA DE CALOR EN LOS DUCTOS
. CARGA TOTAL SENSIBLE Y LATANTECARGA TOTAL DE ENGRIA
,'/t
8La
a
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t', ^.tga,
\;Ja,
82
7 .5 CjAMARjA,s¡ Y SISTEMA DE REFIRGTRACIóN
En este capitulo se determinaran Ias condicionesactuales de las partes que conforman el sisterna de
refrigeración y las cárn¿¡.ras.
rniciamos con la evaluación de las cámaras, €n ras que
obtenemos la siguient,e información:
Flujo de aire suministrado por el ventilador, eL
cuar se comp€rra con el necesitado por ra pIa't,a,determinado en los capítu1os a¡rteriores.
calor cedido por er aire en ra cámara, con est,e
determinaremos el flujo de agua necesario para
evacuar dicho calor y con este flujo mediante un
retroceso evaruamos el sistema de refrigeracióncon el fin de obtener 10s kil0vatios hora,consurnidos, por toneladas d,e refrigeración.
7 .5.1 Descripción de 1as CÉmrras
La cámara consta de las sigruientes partes:Filtros de purif icación d.e aire.
83
Trampas retenedoras de agtra.
Boquillas distribuidores del
Ventiladorasrua.
Proceso que sufre e1 aire
El aire entra a la cámara a través de la puerta de
retorno, este pasa por ros filtros en donde se retienen
algnrnas partículas en suspención, luego atraviesa laprimera trampa, para encontrarse con un conjrrnto de
boquillas que inyect,an agrua helada a la cámara, en esta
etapa su humedad relativa, f inalment,e pasa por una
segrunda trampa para ser inpulsada en eI ventilador aIárea acondicionada.
Proceso que sufre el agua:
El agua es conducido desde los pasos al evaporad,or, en
donde disminuye su t,emperatura, debido a que elref rigerante le extrae ca1or. Esta agrua helad,a es
llevada a la c¿ámara a t,ravés de las bombas en d,ond.e es
inyectada por las boquillas; debido a la ganancia de
calor der agrua en la cámara aumenta su temperatura y es
conducida a través
repetir el proceso.
84
de las bombas aI evaporador, para
(Ver figura L)
7 .5.2 trraluación de lae Cámarae
como La evaruación de todas las c¡ímaras de aireacondicionado se realiza en el mismo ord.en, t,eniendo en
cuenta los mismos conceptos y además ras ecuaciones
uLilizadas son las mismas; se dará una explicación que
abarca a t,odas las cámaras utilizadas.
Hr la evaluación de ras cámaras empezamos midiendo elancho y largo de la boca de retorno del aire; con elf in de obtener sus respectivas áreas; post,eriormente
con las instrumentos adecuados tomamos varios datos de
t,emperatura, humedad relat,iva y verocidad der aire en
la boca de retorno y en la entrada del aire aIventilador medimos su correspondiente radio.
con estos datos calculamos los frujos de aire en raboca de retorno y a la ent,rada del vent,irador, ros
cuales comparados son muy parecidos
con ros datos de temperatura y humedad. rerativapromedio del aire en la boca de retorno y a ra entrada
85
del ventilador, de 1a carta psicromet,rica obtuvimos lascorrespondient,es entalpias .
conociendo el flujo de aire y las correspondientes
entalpias calculamos el calor perdido por el aire en Iacámara mediante la formula termodinámica.
Qa=mxAh
Donde:
m = Flujo másico de aire medido en Ib/hAh = Diferencia de entalpia medida en la boca
de retorno y a 1a entrada del aire aI vent,ilador.
como m = (pie. /min) x 60 min x p
h
m=(FInx[ 60min xp]
h
Donde :
p = Densidad del aire
La densidad del aire a una tenperatura promedio de
77.seF es O,O749 lblpie3 con Io cual
86
l(= [ 60min xp]
h
l( = [ 50 min x 1blpie3 ]
h
K = 4.5 nuestra ecuación a us¿rr será la sigruiente para
facilitar nuestros cálculos
Qa = 4,5 x CFlf x Ah
mediante eI principio de consen¡ación de la energía,
(Primera ley de la T) el calor perdido por el aire en
Ia cámara es igrual al calor ganado por el agiua.
Qa = QHrO pero QH.O = mlI.O x Ah
Donde :
mH2O = Flujo másico del agua en Ia cámara en
rb/h
_h = Diferencia de entalpia entre Ia entrada
del agua a la cámara y Ia salida.
Ah = ( (AT) + V ( P) para liquido incompresible como eI
agfua C = Capacidad térmica especifica evaluado a Iatemperatura promedio que para el agra Q = 1 a 77,5eF
87
Ar = (Ts te) donde Ts es Ia temperatura media a Ia
salida del agrua de Ia c¿imara.
Te = Temperatura a la entrada del asfua a la cámara.
V = Volumen especifico. ,
Como el valor de v es muy pequeño y adenuís el efecto de
1a presión sobre los valores es insigrnificante.
e1 valor d,e V (AP) no modif ica considerablemente eI
resultado por t.al razón 1o excluiremos d.e nuestros*
cáIculos.
alLO=nüIzOxCxATDonde:
mH2O (Iblh) =Ga1onx0,314xpx 60min
h
donde
pie¡ =Ga1ónx0,314
F = Densidad deI €t![ua = 62,27 lb/pie3
De donde resulta:
GPM x [0,3L4 x 62,27 x 50 (Ib/pie3 x h)] = mH2O
( = [0,134 x 62,27 x 60 (lb/pie3 x h )]l( = 500; como C = 1 para eI a€fua.
88
Para nuestro estudio la ecuación quedo:
QHrO = 500 X GPM x Af y con esEa realizamos nuestros
cálculos ya que los errores cometidos con ella son muy
pequeños y se nos facilitan IIr¿\s para agilizar nuestros
cálculos.
Como 1o único desconocido de la ecuación anterior son
los GPM despejándolo obtenemos dicho valor que
corresponde a Ia car¡tidad de a€tua que debe circular por
1a cámara para que se cumplan Ias condiciones de
entrada y salida del aire en la cámara. Con est,o
terminaremos la evaluación de la cámara.
tvaluacLón de las perdidas de calor a través do las
tr¡berías bmbae y accegoriog.
De los indicadores de tenperatura ubicados a Ia salida
de1 agua del evaporador y a la entrada del agfua a la
cámara obtuvimos los datos de temperatura en los
respectivos puntos; estos datos junto a los GPM
calculados en la evaluación de la cáIIIara med.iante la
utilización de la ecuación:
Ap = 500 x GPM x At obtenemos la cantidad de calor
cedido por e1 agrua al medio.
89
Br¡aluación del agrua en el evq¡rcrador y condengador.
Con Ia temperatura a la enErada y salida del agua en elevaporad,or y la aplicación de la ecuación.
AHrO = 500 X GPM x ^l.T obtenemos la cantidad de calorcedido por eI agua en eI evaporador y de igual forma se
realizan la evaluación en el cond.ensador.
Aplicando eI principio de consen¡ación de Ia energla
obtiene mas que:
QHrOV = QRe
Donde :
QRe = Calor ganado por eI refrigerar¡te en elevaporador.
QHrOV = Calor cedido por el agrrla en elevaporador.
QRc = QH,C
Donde :
QRc = Calor perdido por e1 refrigerante en elcondensador
Calor ganado por el agua en elcondensador.
Univcrsi4¡¡l il,¡lónom¡ rl^ t^ccirfant!
sf (.ct()t¡ tilBl l0 | I cA
QHrC =
90
Con la presión de succión y descarga del compresor y elrefrigerante utilizado del diagrama respectivo
obtenemos los valores de Ia correspondientes entalpias.
Como ya tenemos 1os valores de entalpia Ia única
incógrnita por conocer es eI f luj o másico de
refrigerar¡te (mR) e1 que obtendremos despejándolo de laecuación.
QR = mR x (Ah) y con est,e dato queda evaluado los
condensadores y los evaporadores.
tr¡aluación de los coq>reeoreg
Para evaluar los compresores solo basta con aplicar laecuación.
Pc = mR x Ah donde las entalpias las encontramos en las
respectivos diagramas de presión entalpia de los
refrigerantes utilizados en el trabajo de conpresión
isoentrópico.
7.5 GBIERAIJIDN)ES DEIr SISTEIA DE REERIGERACIóN
EI sistema consta de:
Un
de
9L
evaporador que enfría eI agrua que pasa a través
Ios trlbos, enfriados exteriorment,e por eI
refrigerante.
El sistema de liquido refrigerante es controlad.o
por válnr1as automaticas de f lotador entre elcondensador, €1 enf riador int,ermedio y elevaporador, las cuales regulan el flujo de liquidorefrigerante a estas partes d.el equipo.
Compresor: Corprime el gas refrigera¡rte elevando
su presión y tem¡reraEura, y 1o descarga aIcondensador.
Enfriador Intermedio de liquido:Esta localizado entre el condensador y evaporador
y su función es alnrdar aI enfriamiento de liquidorefrigerant.e en su paso hacia el evaporador, elgas evaporado del enfriador int,ermedio regresa ala ultima etapa de1 corrq)ensador.
Compresor de Purga:
La función de este es tomar Ia mezcla de gases no
cond.ensables y refrigerante deI cond.ensador,
separarlos y devolver er refrigerante al sistema y
92
expuLsar a la atmósfera los no condensabres (airey (humedad) .
7 .7 CADTARA DE PROCESO DE POIJIFIBRA
7 .7 .1 Característfcas TócnLcae de l.os Equi.¡loe
CA}TARA
L,argo L7 ,7L píe
Ancho 13,78 pie
Profr:ndidad 1,80 pie
\TEDITIIJADOR
Marca larco
Tipo Centrifugo
Capacidad 39 185 CID{
!,!CXIOR \IE¡¡TXITADOR
Marca Broen Boveri
HP 22
2. COMPESOR
Marca carriercapacidad 30 toneladas de refrigeración cada r¡no
93
Refrigerante Fre6n 22
1 EITAPORN)OR
Marca carrier
1. CONDENSAI}OR
Marca carrier
Erfriado por aire
7 .7.2 tr¡alr¡¿ción do la Qárn¡ra.
Se midió el área de entrada de aire la cual tuvo las
signrientes dimensiones: ..
,l.t
fi = l-,5m x L,2m = 1,8m2
(3,28 pie) 2
[ = 1,8m2 x = L9,36 pie2
Para el cáIculo de1 caudal se midió la velocidad delaire con un anemómetro en dif erent,es puntos de lacámara y se promedio la velocidad.
L 690 pie/min 5 700 pie/min
m2
94
2 830 pie/min 6 L 040 pie/min
3 650 pie/min 7 830 pie/min
4 620 pie/min I 710 pie/min
Vp - 759 pie/min
Caudal de aire miA = A x VmiA = l-9,36 pie2 x 759 pie/min = L4 694 CF!4
Caudal de aire medido en Ia succión del ventilador
r = 0,57 m
Velocidad del aire en la succión
L 1 120 pie/min
2 1 230 pie/min
3 L 400 pie/min
4 1- 300 pie/min
5 L 300 pie/min
Vp=1300pie/min
Area = frzArea=f x (,0,57 x3,28)2
Area = 10,98 pie2
miA = Arcv
miA = 10,98 pie2 x 1 3oo pie/min
95
miA = 14 27 4 cFM como podemos obsen¡ar el caudal es muy
aproximado aI medido en Ia entrada.
Ei1¡AIJUACION DTTJ AIRE EN I¡A C.AMARA
se tomaron los sigruient,es datos de tenperatura yhumedad antes y después que er aire ha pasado por lasboquillas
Tqteratura Iles¡ruós Eunsdad relatLr¡a des¡ruós
L ',l2eF
2 g4eF
3 73sF
4 70eF
5 '72eF
6 70eF
Temperatura antes
L 79EF
Temperatura promedio = Z3,5sF Humedad relativapromedio = 80t
1 78t
2 79*
3 79t
4 80t
5 81t
6 828
Humedad relativa ar¡tes
1 75t
96
2 79eF
3 81eF
4 79eF
5 77eF
2 72+
3 71t
4 708
5 688
Temperatura promedio = 79eF Humedad promedio = Z1t
con los datos de humedad relativa y temperaturas
promedios tomados antes y después de las boquillas
vamos a la cámara psicrométrica (Figrura # 1)
Antes de las boquillas
Tentp = 79sF
Hr = 7LZ
ha = 36,4 Btu/lb = 9,L7 Kcal/lbWa = 0,0146 lb de HrO /1b aire seco
Después de 1as boquillas
Temp = 73,5 eF
Hr = 80t
ha = 32,4 Btu/Ib = 8,16 Kcal/Ib
wa = 0,0128 lb de Hr0/1b de aire seco
97
Calor perdido por el a:[re
Q=4,5xCFlvIxAh
0 - 4,5 x L4 694 x (36,4 32,4) Btu/hr
Q = 264 492 Btu/h = 66 656,25 Kca]-/h
Q = 22TR
Como el calor que pierde el aire es igrual al calor que
gana eI aslua en Ia cámara
QAire = QH'O
TVAIUAC¡óN OgI, AGUA EN I,A CÁ!,'ANA
Temperatura de entrada del agua en Ia cámara = 38sF
Temperatura de salida del agrua en la cárnara = 43e F
QH,O = 500 x 6PM x AT = Q aire
Q AireGPM =
500 x AT
264 492GPM =
500 x (43 38)
GPM = 106
98
Es decir para conser:var las condiciones de entrada y .salida del aire necesitamos 106 galones por minuto de
agrua en las boquillas.
E:I'AI,UACIóN DEIJ AGUA B{ EfJ E|\TAPORADOR
Como la ttrberf a está aislada térmicamente y Ia
distancia de Ia c¡ímara al evaporador es relativamente
pequeña no tendremos en cuenta las perdidas al medio
circundante.
QH'O ev = 500 x GPM x AT
Temperatura del agrua a la entrada del evaporador = 43 sF
Temperatura del asfua a la salida del evaporador = 38eF
QH'O ev = 500 x 105 x (43 38) eF
QH,O ev = 255 000 Btu/h = 66 784,27 Kcal/h
TR = 265 000 /L2 000 = 22
Como el calor que pierde eI agua en el evaporador es
igrual aI calor que gana el refrigerante enEonces
QHrO ev = QR
QR = 265 000 Btu/h = niR
masivo del refrigerante
(hi h4 ) donde miR
99
= flujo
255 000 Btu/hmiR =
h]_ - h4
DeI diagrama presión entalpia del refrigerante 22
( f igrura # 4 ) con la presión de succión de1 coÍpresor y
la presión de descarga encontramos hL y h4
Ps = 50Psi
PD = 270 Psi
h1 = 95 Btu/Ib = 23,94 Kcal/h
h4 = 46 gtu/lb = LL,59 Kcal/h
h2 = L45 gtu/Ib = 36,54 Kcal/h
h3 = 46 Btu/1b = l-1,59 Kcal/h
255 000 Btu/hmiR =
(9s-46) Btu/Ib
miR=5408 lb/h
tnaluación del coqrr€sor
Un¡!¡ r. i | -1 :'.i¡6, d? ^CcidrnLSiv-ltii{ BIEL!0: lr.;A
Pc = miR (Ia2 - hL ) donde Pc = potencia de1 conE)resor
100
Pc = 5 408 Ib/h x (145 95) Btu/h
Pc = 270 400 Btu/h = 68 L45,t6 Kcal/h
Pc = 270 400 Btu/h / L2 000Btu/h
Pc = 22,5 TR
Tl¡AI¡UAC¡ó¡T Og IJA EDIERGI.A
V= 44O
A,= 40
Kw=AxVx 3xcosO/L 000
lct¡¡=440 x40x 3x0,866/L 000
]snr = 26,39
Consumo de energía por tonelada
26,39 KW
= L,t722,5 TR
Este consumo de energía involucra t,anto eI motor como
eI compresor.
TVAIJUACTóN OgI.| VE¡¡TII¡ADOR
Capacidad actual = L4 694 CFM
Capacidad Instalada = 39 1-85 CFM
1_0L
L4 694
Estado actual x L00 = 37,50t39 1_85
El ventilador está en una 37, 5t de su capacidad
7 .8 C¿MARA DE EII¡AI{TDERI.jA, No. 1
7.8.1 Característ,icas Tácnicas d,e los Equi¡ros.
C.A¡IARA
Largo 7,54pie
Ar¡.cho 8,20pie
Profundidad 1,54pie
\¡E¡rITILADOR
Marca Buffalo
Capacidad 30 8L5 CF:DÍ
MO¡IOR DE \IBÜTIIJAI}OR
Capacidad 20Hp
7 .9.2 Er¡aluación d,e la gím¡r¿
Area de entrada de aire al ventiladorArea = frz
L02
r = 0,64 m
A=f x (0,64 mx3,28pie/ml2[ = ]-3, 84 piez
Para el cáIcu1o de1 caudal se nidió la velocidad deL
aire en dif erentes puntos de Ia er¡,trada de1 aire aI
ventilador
1 2 01-0 pie/min
2 2 050 pie/min
3 2 070 pie/min
4 2 100 pie/min
5 2 200 pie/min
Vp = 2 086 pie/min donde Vp = velocidad promedio
Caudal de aire = A>cV
Caudal = L3, 84 pie2 x 2 085 pie/nuin
Caudal = 28 870 pie3 /min = miR
T1TAIJUACION DEIJ AIRE EN I¡A CAMARA
Se tomaron los siguient,es daEos de temperatura y
humed.ad relativa antes y después de la boquillaTemperatura ant,es Humedad relativa ant,es
l_ 85 eF 1 60t
Temperatura promedio = 84,6sF
Humedad Relativa = 6Lt
Temperatura después
1_ 66 eF
265eF
366eF
466eF
566eF
2 6Lt
3 50t
4 61t
s 62t
Humedad relativa después
L 100t
2 100t
3 100t
4 L00t
s 1-008
103
1) con los datos de
humedad relativa
84,2 eF
86 eF
84,2 eF
82,4 eF
Tem¡reratura promedio = 66eF
Humedad relativa promedio = 100t
de la carta psicromet,rica (Figrura #
Ia temperaturas promedio y Iaobtenemos:
Antes
Temperatura = 84,60eF
Humedad relativa = 5Lt
104
ha = 38Btu/1b = 9,58 Kcal/h
Después
Temperatura = 66eF
Humedad relativa = L00t
ha = 30,8 Btu/lb = 7,76 Kcal/h
Calor cedLdo por el aLre
Qa = 4,5 x CFIrt x Ah
Qa = 4,5 x 28 870 x (38 308)
Qa = 935 388 Btu/h = 235 732,86 Kcal/h
Qa=78TR
EÑ¡AIJUACION DEIJ AGUA EN I,A CADTARA
Como eI calor que cede el aire es igrual al calor que
gana el agua en 1a cámara entonces.
Qa = QHr0C donde QHr0c = calor que grana el aire en Iacámara.
QHrOc = 500 x GPM x Af donde Af = Ts Te
Te = 58eF
Ts = 75,2 eF
L05
QHrocGPM
500 x At
93s 388GPM
500 x (75,2 68)
GPM = 250
EI¿AIJUACION DE I¡AS PERDIIIAS DE CAI,oR EDI Tt BERIAS, BOMBAS
Y ASCESORIOS
Ts = 57,2 eF Temperatura del agfua a la salida delevaporador
Te = 68 cF Temperatura del agua a Ia entrada a Iacámara.
Op = 500 x GPM x AT donde ft¡ = calor perdido a través
de tuberfas; bombas y accesorios
h = 500 x 250 x (68 57,21
(b = L 404 000 Btu/h = 353 830,64 Kcal/h
106
E\¡AIJUACION DEIJ VE¡ITII¡ADO|R
Capacidad actual = 28 870 CFlf
Capacidad instalada = 30 815 CFM
Estado actual 28 870 x 100 = 93,7 t30 81-s
El vent,ilador está en un 93 ,7* de su capacidad
7.9 CAITARA BE]A¡flING
7 .9.1 Características Técnicas de los EqutDos
CAMARA
Largo 7,38pie
Ancho 9, 18pie
Profundidad 1,05pie
\TEIWIIIIJADOR
Marca Buffalo
Capacidad 20 000CFlf
7 .9.2 tvaluación ds Ia Cí'nara
Area transversal = 2,72m x 2,28m = 6,2 mz
107
6,2 m2 x (3,28 pie) 2
66,72 pie2
Velocidad antes de las boquilas
Velocidad después de las boquillas
Toma
1
2
3
4
5
6
7
I
9
Toma
1,
2
3
4
5
6
Velocidad
180 pie/min
210 pie/nin
240 pie/rnin
240 pie/min
250 pie/min
260 pie/rnin
1-20 pie/min
160 pie/min
250 pie/min
Velocidad
490 pie/min
910 pie/min
1 190 pie/min
520 pie/min
1- 040 pie/nin
580 pie/min
Velocidad promedio
2L2 pj-e/min
Velocidad promedio
935 pie/¡nin
108
7 840 pie/min
I 980 pie/min
9 1 400 pie/min
10 L 200 pie/min
Caudal de aire antes de Ias boquillas
miA=AxV
miA = 66,72 pie2 x 2]-2 pie/min = L4 144 pie3/min
raiA = L4 L44 cFlf
Caudal de aire después de Ia boquilla
Areas = 2 x f R2 = 2 x f x (0,46 m)2
= 1,33 m2 x (3,28 pie) 2
= L4,30 pie2 = L4,30 pie2
miq = A x v = 1 430 pie2 x 0,35 Pie/min
= 13 374 CFM
EI/AIJUACIóN DEL AIRE B¡ I,A CÁ!,TANA
Datos antes de 1as boquillas
Temperatura ( eC) humedad relativa
1- 26eC = 78,8eF 72*
109
Temperatura promedio = 79.7eF
humedad relativa promedio = 70t
Datos después de las boquillas
2
3
4
5
6
26eC
27 eC
2'7 ec
27 eC
26ec
78, 8eF
80,6eF
80, 6eF
80,6eF
78,8sF
Tqleraturas
1- 22eC = 7L,6eF
2 21eC = 69, geF
3 20ec = 68eF
4 19ec = 66,2eF
5 2LeC = 69,8sF
6 2tec = 59,8eF
68r
69t
70t
59t
7L*
hunodad relatir¡a
98t
98t
98t
98t
98t
98t
Tenperatura promedio = 69 ,zeF
Humedad relativa promedio = 98 t
Pasando a la carta psicrometrica (figrura
Antes de las boquillas#1)
110
Tbs = 79,'leF
HR = 70t
ha = 36,2 gtu/lb = 9,L2 Kcal/h
wa = 0,0L55 lb de HzO/Lb de aire seco
Tbs = 72,5eF
Después de las boquillas
Tbs = 69,2eF
HR = 95,5t
ha = 33 Btu/Ib = 8,32 Kcal/h
wa = 0,0L48 lb de Hro/lb de aire seco
TbH = 58,9eF
Calor perdido por el aire
A - 4,5 x CF'M x Ah
Q = 4,5 x L4 L44 x (36,2 33)
O - 203 674 Btu/h = 51- 329,13 Kcal/h
TR=17
Como el calor que pierde el aire, en Ia cárnara es igrual
aI calor que gana el agua
QARC = Q 4O
11L
TTIAIJUACION DEIJ AGTUA EN IJA CAIÍARA
El caudal movid.o por Ia bomba es el caudal que sale por
la boquillas
Condiciones del agrua en la cámara
Temperatura de entrada = 64,4eF
Temperatura de salida = 58eF
QltO = 500 x GPM x AT = Qare
GPM = OAre = 203 574 = 113
500 xAr 500 x (68- 64,41
cMP = L13
EITAITUACION DE IJAS PERDIDAS DE GAI.oR EDI TUBERIAS, BOlllBAg
Y ACCESORIOS
Ts = 57 ,2 sF Temperatura del agrua a la salida delevaporador
LLz
Tts = 64,4eF tenperatura del agua a Ia entrada a Iac¿ímara
ft> = 500 x GPM x At donde ft> = calor cedido por eI aE[ua
a través de tuberías, bombas y accesorios
@ = 500 x 11-3 x (64,4 57,2) Btu/h
Qp = 406 800 BEu/h = L02 520,L6 Kcal/h
EI'AI¡UAC¡ó¡V OgL VE¡¡'IIIIADOR
Capacidad actual = L4 L44 CFI{
Capacidad instalada = 2 000 CFII
Estado actual L4 L44 x 100 = 71t
20 000
El ventilador está en un 7Lt de su capacidad
7 .LO CAITARA DE TRICOÍI
7.LO.1. Evaluación de f¿ QÉmar¿
Area de entrada del aire a Ia cárrr¿¡.ra
[ = 1-,88m x 2,23m
113
f, = 4,08m2 x (3,28 pie), /m,
A, = 43,9 pie2
Velocidad a la entrada del aire en diferentes puntos
L 340 pie/min
2 460 pie/min
3 200 pie/min
4 350 pie/min
5 340 pie/min
Velocidad promedio = VP
vp = 340 pie/min
Caudal=AxV=miRmiR = 43, 9pie2 x 340 pie/min = L4 926 cFI{
Caud¿I de aire ned,io €n la gección del venti.ladorradio de la boca de succión = 0,42m
Area = f x (0,47 X 3,8pie)2
Area = l-5,88 pie2
Velocidad del aire en Ia succión
1- 8L0 pie/min
2 880 pie/min
3 800 pie/min
tL4
4 780 pie/rnin
5 790 pie/nui,n
Velocidad promedio = 81-2 pie/min
Caudal de aire = A xV
Caudal = 15,88 pie2 x 8t2 pie/min
CaudaL = L2 894 CFDÍ
Como puede obser¡¡arse los CFM de entrada y de
salida del aire son aproximadamente igruales
EIIAIJUACION DEIr AIRE ESI LA CA!,IARA
Se tomaron los sigruientes datos de terrperatura yhumedad relativa antes y después de las boquillasTemperaEura Antes Humedad relat,iva Ant,es
1 75 sF
2 77 eF
3 73,4 eF
4 75 eF
5 73,AeF
1 68t
2 7L*
3 7L*
4 70t
5 7L*
115
Temperatura promedio = 74,"7íeF
Humedad relativa promedio "lQ,2*
Tqreratr¡ra deepués Er¡med¡d relati.va des¡ruóe
1 60,9 eF 1 ggt
2 60,8 eF 2 ggt
3 60,8 eF 3 97*
4 50,8 eF 4 ggt
5 60,8 eF 5 97*
Temperatura promedio = 60,8eF Humedad relativa
= 98t
De la carta psicometrica (figrura # 1) con los datos de
Ia temperatura y Ia humedad relat,iva promed,io
obtenemos:
Antes
Tem¡reratura = 74,76 eF
Humedad. relativa = 70,2*
ha = 32 Btu/h = 8,05 Kcal/h
Después
Temperatura= 60,8sF
Humedad relat,iva = 98t
ha = 2'7,2 Btu/h = 5,85 Kcal/h
11_6
Calor ced.ido por eI aire Qa
Qa = 4,5 x CFtrt x Ah
Qa = 4,5 x L2 894 x (32 27,2)
Qa = 278 510,4 Btu/h = 70 189,11 Kcal/h
Qa = 23,2L TR
Evaluación del agrua en Ia sínar¿
como er calor que ced.e e1 aire en la c¡ímara es igual alcalor que gana el agrua dentro de eIIa
Qa = Q{OC
QHr"C=500xGPMxAf
GPM = OH--C_
500 x At
Te = 64,4eF
Ts = 67, 1eF
GPM = 278 51-0.4
500 x (67,L 64,4)
GPM = 206,30
LL7
Er¡aluación de las perdidas de calor a través de
tuberías, bombas y accesorios
Ts = 57,2eF Temperatura del agua a la salida del
evaporador
Te = 64,4 eF temperatura del agua a Ia entrada a lacámara
Ap = 500 x GPM x At donde ft> = calor perdido por elagara a través de tuberías, bombas y accesorios
h = 500 x 2Q6,30 x (64,4 57 ,2)
@ = 742 680 Btu/h = L87 L67 ,33 Kcal/h
EI|AIJUACION DEIr VB|TIITADOR
Capacidad del ventiladorCapacidad actual = L2 894 CFlf
Capacidad instalada = 22 500 CFII
Estado actual = t2 894 x 100 = 57,3t
22 500
El ventilador está en Lu1. 57,3t de su capacidad.
118
7.!L CÁ¡,'ARA DE MECEA No. 1
7 .LL.1 CaracterístLcas Técnicae de los &uipos
Cámara
Largo 8,53 pie
Ancho 10,59 pie
Profundidad 1, 67 pie
Vent,ilador
Marca: Largo
Capacidad 31- 400 CF'I,I
Potencia i-0 Hp
Motor
Marca: Wagner
Potencia 1-00 Hp
Cong>resor
Marca: Carrier
Capacidad L00 TR
Refrigerante z Freón 22
LL9
7 .LL.2 tr¡aluación Qárnar¿.
Se midió el área transversal
sigruientes dimensiones
Ia cual tenía las
2 ,37m
Área = 2, 37m x 2, 83m = 6,7m2
Área = 6,?m2 x 3.28 pie2
m2
á,rea = 72,08 pie2
Para el calculo del caudal se nidió la velocidad delaire con un anemómetro en diferentes pr:ntos de lacámara y se tomo r:¡ra velocidad promed.io así:
VELOCTDAD {""/"r,)
l_
2
580
400
2, 83m
r@
L20
3 350
4 31_0
s 300
L 77eF
2 74eF
3
4 73eF
Velocidad Promedio = (580 + 400 + 350 + 310 + 300) /
vp = 388 "t"/,.
Caudaldeaire=AxVp=mA
mA = 72,09 pie2 x 388 o"/,-
mA = 27 967 ot"/",. = cFM
wArJuAcró¡¡ our, ArRE EtiI rrA cáuann
Se tomaron cinco datos de terq)eratura y humedad
relativa en la cámara antes y después del aire pasar
por 1as boquillas.
Tog>eratura Ar¡tses Hunedad Relativa Antes
1 75t
2 76t
3 74*
4 77*
L2L
5 TgsF 5 73t
Tenperatura Promedio = 76eF
Humedad Relativa Promedio = 75t
Teqreratr¡ra d,espués Er¡nedad Relatir¡a dos¡nrée
L 5g,5eF 1 L00t
2 5g,4np 2 gg.gt
3 63eF 3 100t
4 60eF 4 99.8t
5 6t_eF 5 L00t
Temperatura Promedio = 60sF
Hu¡nedad Relativa Promedio = 100t
con los datos de la humedad relativa y temperaturas
promedios vamos a la carta psicrometrica (figura No. 1)
Antes de las Boquillas
TemperaEura = '7'7 eF de Bulbo seco
Hr = 75t
ha = 34,8 * / *da Ar¡c ,*o = g ,'77 Kcal/h
L22
wa = O, 014, 5 * * */ro. de rir. a.-
Tbh = 69eF
Después de Ias boquillas
Temperatura = 60eF de Bulbo seco
Hrb = 100t
hb = 26,8 ^ / *d¡ a1¡c ,*o = 6 r7S Kcal/h
wb = o, 0l_05 * - */.-_ -- -.
Thb = 60sF
CaLor perdido por eI ilire
A - 4,5 x CFM x Atr
O - 4,5 x 27 967 (34,8 26,81 */o
0 - L 006 gL2 ^/o rur?32,86xc¡r/h
TR=84
como e1 calor que pierde el aire en la c¡ímara es ignral
al calor que gana el agtrua
Qaire = QHrO
L23
wAr,uAc¡ót¡ ¡¡p¿ ActtA EN rJA cáuene
EI sistema consiste en una bomba centrífuga que recibe
agrua del evaporador y la impulsa a las boquilla. El
agua cae aI estanque y rebosa a un pozo donde Ia bomba
vertical B la impulsa al evaporador descargando en Iasucción de Ia bomba B, a Ia vez Ia succión de esEa
bomba (B) esta conectada a1 estanque.
El caudal movido por la bomba B es igual al caudal que
sale por 1as boquillas.
Corrdicioaes del agrua en la cÉ'¡ara:
Temperatura de entrada = 50eF medidas con un indicador
de Temperatura colocado en 1a tubería.
Temperatura de salida del €tgüa = 42,8eF
Q,oO = 500 X gpm x AT - Q aire
GPM= Qair = L0068L2
500 x ^.T
500 x (50-42,8)
GPM = 280
L24
CaudaL medido oqrerimentalmente
se tomaron tres boquillas y de dichas med.iciones se
obtuvo un caud.al promedio por boquilla de 7t galones
durante l-3,33 min como son 55 boquillas el caudal d.e
agrua seria.
GPM= 55x71 =293L3,33
como puede obser¡¡arse el caudal no esta nruy d.istante
der valor necesitado para mantener el aire en dichas
condiciones
GPM = 280
como las tuberías están aisladas t,érmicamente lasperdid.as de calor aI medio ambiente podemos
considerarlas despreciables .
siendo así el calor que gana er aerua en ra ciírnara debe
ser ignral aI calor que pierde en e1 evaporador.
L25
Eil¡Ar,uAcróu on AGuA EN p,r, ErrApoRArloR
QH,O en la cámara = QH.O en eI evaporador
QHrOev = Qref donde QH.Oev = Calor cedió por eI agua en
el evaporador.
Qref = Calor ganado por eI refrigerante en elevaporador.
Condiciones del compresor
Presión de Succión = 50 psi
Presión de Descdrgd = 2L2 psiRefrigerante = 22
De1 diag.¿¡¡¡¿ presión hentalpia de1 Refrigerant,e 22
( f igrura No.4 )
\ = 95 */* = 23,94 Kcal/h
h2 = L43 */* = 36,04 Kcal/h
\ = 38 */* = 9, 58 Kcal/h
h¿ = 38 */,.o = 9,58 Kcal/h
Como la perdida de calor del agrua en el evaporador es
igual a Ia ganancia de calor del refrigerar¡te en elevaporador
t26
QHr0ev = L 006 8L2 */* = rnr ( hl - h4)
donde mr = flujo másico del refrigerante en eIevaporador.
Inr =
-Q,oi=r_h]_ - h4
mr= L006812 m'I
(95 38) ^/-
mr = Ll 663 Ib/h
EVAIJUACTóU OUT.| COMPRESOR
PC = mr ( q - \ ) donde Pc = Potencia de1 coqpresor.
l\ = Entalpia medida con la presión
Succión.
4 = Entalpia medida con la presión de
descarga.
Pc = t7 653 o/n (143 95) ^/*Pc = 847 824 */b - 2t3 665,32 Kcal/h
Pc=7LTR
L27
ElrArJuAc¡ór¡ ugr, REFRrcEna¡[TE EN Err co¡üDE¡{sADoR
Qc = mr (q h.) donde Qc = Cantidad de calor que
pierde eI refrigerante en
eI condensador.
Qc = L7 663 -/o (143 3g) */_
Qc = L 854,6L5 ^ / b como la cantidad de calor que pierde
eI refrigerante en eI condensador es igruar a racantidad de calor qtue gana el aÉrua de condensación.
Con este dato calculamos el caudal de agfua de
condensación necesario para evacuar 1 854 615 ^/o @67
392,8 Kcal/h)
Temperatura del Agrua entrando al condensador = 85eF
Temperatura del Agrua saliendo de1 condensador = 95cF
GPM= 185451-5 =4I2500 x (9S 86)
GPM = 4]-2
1.28
wArJuAc¡ón on r.n mupncÍA
con r¡na pinza vorti-amperimétrica se midió el voltaje yel amperaje y obtuvimos:
f= 440
[=L30
KW= VxA*{gxCosó
L00
KVü = 440 x 130 x {¡ x 0,g66/Looo
I(W = 85,80 n/
Consumo de energía por tonelada = 85,80 = 1,2 Kgü
7L TR
Este consumo de energía involucra tanto eI motor como
eI compresor.
Erraluación del ventLlador
Capacidad actual = 27 967 CFDÍ
Capacidad Instalada = 3L,400 CF!Í
t29
Estado Actual = 27 967 x 100 = 89t
3L 400
EI ventilador est,á en un 89t de su capacidad.
EVAIJUACTóN OEIJ COMPRESOR
Capacidad Instalada L00 TR
Capacidad Actual 71 TR
Estado actual 71, x L00 = 7L*
L00
EI compresor
capacidad.
está proporcionando un 7L de
7.L2 CáMARA DE MECEA No. 2
7 .L2. 1 Características
Cámara
TécnLcas d,e los Equipos
Largo
Ancho
3, 55m
4 ,20m
UniYer:,i I 1'rll' d"';cidcnl¡SECülUN BlBut0l EiA
Profundidad 0, 60m
130
Ventilador
Marca Trane
Capacidad 47 000 CFDÍ
Motor de1 Vent,ilador
Marca Century
Hp L5
Coqlresor
Marca York
Capacidad 60 toneladas de Refrigeración cad.a
uno
Refrigerante Freón 12.
trraporad,or
268 Tu.bos de o/, de Diámet,ro Interior.
7 .L2.2 Er¡aluación Cámara.
se midió el área de entrada de aire ra que tuvo lassignrient,es dimensiones :
Area=2,1-0mx1,20m
l_3 1
Área = 2,52m2 x (3.28 Ft) 2
m2
Área = 2'r- , Lt Ft 2
Para calculo de1 caudar se nriidió la velocidad del aireentrando a la cámara en diferentes punt,os de Ia entrad,a
y se promediaron los datos.
ggo ot'/.ro
510 't'l .'D[
440 cL'/-n[
720 eLo /-Du
1_ 1Oo ot"/,1,,
l_ o5o ot'/"r,
L O5O oi"/"ro
Vetocidad promedio = 836 or'/,ro
Caudal=AxV
caudal = 27,LL pie2 x 936 eL'/nto
Cauda1 = 22 664 o"' /,tn
Cauda1 de aire medido
vent,ilador.
Radio de la boca de succión
la succión
= r = 1m = 3,28 pie
L32
Velocidad del aire en la succión
1 850 pie/min
2 600 pie/min
3 550 pie/min
4 650 pie/min
5 800 pie/min
Velocidad promedio = 690 ot'/,r,
Caudal=AxV
Caudal = S x (3,29 pie)z x 69ó ot'l',o
Caudal = 23 32L o"' / n- Como puede obse¡¡¡arse este caudal
es muy aproximado al medido en la entrada a la cámara.
IITAIJUAC¡ó¡¡ ONr. AIRE EN I¡A CáITANA
se t,omaron los siguiente dat,os de tem¡leratura y humedad
relativa antes y después que el aire ha pasad.o por lasboquillas.
Temperatura antes Humedad Relativa antes
1- 89,5eF L 75t
133
Temperatura después Humedad Relat,iva después
2 gg,6cF
3 gg,5cF
4 gg,6eF
5 93eF
L 73 ,AeF
2 73,4eF
3 '7L,6eF
4 77,6oF
5 71,6eF
2 74*
3 73t
4 74\
5 73t
99, 98
99, gt
99,9*
99, gt
r-008
Temperatura promedio = 72,3eF
Humedad Relativa promedio = 100t
De la carta Psicométrica (rig.No.1) con ros datos de
1as temperaturas promedio y Ia humedad relativaobtenemos:
Antes
Temperatura = 90,30qF
Hr = 742
ha = 46,2s ^/o
t34
Después
Temperatura = '72,3eF
Hr = 1-00t
ha = 35,8 ^/n
Calor perdido por el aire
Qa = 4,5 x CFI"I x Ah
Qa = 4,5 x 23 32L x (46,25 35,8)
Qa = L 096 670 ^/o
Qa = 91, TR
El¡AIJUAC¡óU ONT. AGUA EN IJA Cá!íANA
como el calor que pierde el aire en la c¿imara es igrual
aI calor que gana el agua que sale por las boquillasentonces:
QHrO = Qa = 1 096 070 */o = 276 227 ,32 Kcal/h
QH'O=500xGPMxAT
GPM = QHP- de donde Ar = Ts Te
500 x At
Ts = Temperatura de1 Agua a Ia salida
135
Te = Temperatura de1 Agrua a la entrada.
Te = 66sF
Ts = 72,50eF
GPM = 1- 096 070 = 337
500 (72,5 55)
GPM = 337
Para conseri\¡ar las condiciones de entrada y salida delaire necesitérmos que salgan por las boquillas 332 GpM.
E|IIAI¡UACTóT¡ OgI, AG¡T'A EN TTJ SYAPORADOR
Tee = '72,5eF d.onde Tee = Tenperatura de entrada del
agrua aI evaporador.
Tes = 62,6eF Tes = Temperatura de salida del
agrra el evaporador.
QHrOev = 500 x GPM x At donde QHrOev = Calor perdido
por El agua en eI evaporador.
QHrOev = 500 x 337 x ('72,5 62,6)
135
QHrOev = 1 668 150 */n = 420 400 TL Kcal/h
QHrOev - 1-39 TR
como el calor perdido por er agnila en er evaporador es
ganado por el refrigerar¡te ent,onces:
QHrOev - Q* donde Q* = Calor galad.o por elrefrigerar¡t.e en el evaporador.
Q" = 1 568 5L0 ^/o = 420 4oo,z5 Kcal/h
Q* = mr ( h, - h. ) donde nrr = Fluj o de refrigera¡¡te en
eI evaporador.
h1 = &rt,alpia a la salida de1
evaporador.
h. = Entalpia a la entrada del
evaporador.
Del diagrama presión entalpia del refrigerante LZ (F'ig.
No.3 ) con Ia presión de succión del compresión y Iadescarga encontramos hr, h., \ V 4.
Como tenemos dos conlpresores:
PrS = 30psi prS = 34 pSI
PrD = 1-40 psi PrD = L45 PSI
L37
presión de succión de los
las presiones de descarga de
Donde PrS y PrS son
compresores PrD y PrD
los compresores.
Para eI primer compresor (1)
t\ = L47 ^/ - = 37 ,04 Kcal/lb
4 = L64 ^/* = 4L,33 Kcal/lb
4 = 103 */* = 25,95 Kcal/lb
h. = 1-03 */* = 25,95 Kcal/Ib
Para eI segrundo compresor (2)
h, = L49.u */* = 37 ,68 Kcal/lb
4 = 155 -/* = 4L,58 Kcal/Ib
q = 105 */- = 26,46 Kcal/lb
h. = 105 */* = 26,46 Kcal/lb
rnr = QR
\-h{
Como hr y h. son aproxi.mad.amente
compresores tomamos el promedio
1a
son
iguales para los dos
138
h{ = to4 */* = 26,21 Kcal/h
h, = L48 */* = 3?,30 Kcal/h
mR = 1 668 150 */o = 37 gL2,s */
(148 L04) ^/_mR = 37 9L2,50 */n
tr¿ArruAcróN pg rps coMpREsoREs
Evaruamos cad,a co¡qpresor por separado con ro cual elflujo rn¡ísico se repartirá entre los dos.
ÍrR, = 37 9L2uo */,- = 19,956 " */*
2
mq = Flujo másico compresor (1)
ÍrR: = Flujo másico compresor (21
m\=m\Pcr-Íq(h:"-hl )
donde Pc, = Potencia del compresor No. 1
Pc, = L8 955" */o * $64 L47) ^/-Pc, = 322 256 */o = 81- 2!3,71 Kcal/h
139
$=
[=
Pc, = 26 ,8 TR
Pc, = L8 9562t -/, * (L65 i-49,5) ^/*Pc. = 293 822 ^/n = 74 047,88 Kcal/h
Pc, = 24,5 TR
ENTAI,UAC¡óN¡ Og IJA ET{ERGÍA
Para el primer compresor
440
63
=AxVx
=63x440
= 4L,60
Cos O/t 000
x 0.866/L 000
Consumo de energía por tonelada
4I.60 KW = 1, 5 KW/TR
26 ,9
Para el segrundo compresor
V= 440
{¡x
*{¡
KV^I
Ig,\r
KVü
140
A'=63
r(hr = A x v * {¡ x cos o/1 0oo
K[¡ü = 53 x 440 x {¡ x 0,866 lL 000
I(hl = 4]-,60
Consumo de energía por tonelada
4L. 60 KW = L,7 KW/TR
24,5 TR
EITAI,UACTóN NgI, CO¡IDENSAI)OR
QRc=mRx(l\-\) donde QRc = al calor perdido
por el refrigerante
en el condensador.
QRc = 37 9L2,5 */n * ( 164,5 104 ) */*
QRc = 2 293,705 ^/n = 578 050,91 Kcal/h
Como el calor que pierde el refrigera¡rte en eI
condensador es igual al calor que gana el a€rua en elmismo entonces
L4t
QRc-QHrOc=500xGPMxAT
GPM = Orc
500 x At
donde AT = TSc - Tec
TSc = Temp€ratura de salida de1 agua aI condensador.
Tec = Temperatura de entrada del agua al condensador.
Tec = 9L,4 eF
TSc = 96,8 eF
GPM = 2 293 706
500 x (96,8 9L,41
GPM = 849,5
Para que se conserven las condiciones debemos tener un
ftujo de agua en eI condensador de 849,5 GpM
T\IAIJUAC¡óN OgT.| VENIIII¡ADOR
Capacidad actual 23 32L CFI{
L42
Capacidad instalada 47 000 CFI{
Estado Actual 23 3L2 x 100 = 49 ,6*
47 000
EI ventilador esta proporciona¡rdo actualmente un 49.6*
de su capacidad.
7 . 13 CÁ}TARA EIIñIIDERÍA No. 2
7.L3.1 Características Técnicas de los Equipoe
Cámara
Largo 7,54 pie
Ancho 8,20 pie
Profr¡ndidad L,54 pie
Ventilador
Marca Búfalo
Capacidad 28 400 CFM
Motor del Ventilador
Capacidad 20 Hp
L43
7 .L3.2 tr¡aLuación de la Cámara
Se midió el área
fue:
Área trar¡sversal
de entrada de aire a la cámara la cual
(1,65m x 0,71m x 3.282 piez
m2
Área transversal = L2,6 pie2
Para el calculo der caudal se midió la velocidad del
aire entrando a la cámara, en diferentes pr-rntos antes y
después de las boquillas velocidad antes de las
boquillas.
Tqna
1
2
3
4
5
6
Velocidad
1g3o ot'/.r,
1 goo ot'/*.
l- goo or'/,ro
1 g4o ot'/.ro
L 7gO "'/*L g3o ot'/,_
Velocidad promedio = l- 832 pie/min
Caudal de aire antes de las boquilla (mA)
r44
mA=AxVnA = t2,6 pie2 x 1 832 "'/n^ = 23 og3 cFlf
Velocidad después de las boquillas
Tola Velocidad
L 1 930 or./.ro
2 19og or./,io
3 j. 996 or./,ro
4 L g44rL./ú
5 1 930 o../,ro
Velocidad promedio = 1 g4O "" / ú.área a la entrad.a d.eI aire al ventilador
=f x (0.6mx 3.28pie )2
.Á,rea = L2,L7 pie2
Caudal de aire a 1a entrada del ventiladorCaudal =AxV= L2,t7 piez xl g4Oot'/
Cauda1 = 23 5L0 CFM
como podemos obsen¡ar los caudares son aproximad,os
L45
EvAr,uAc¡óN ogr. ArRE n[ r.A CAMARA
Se tomaron los dat,os de temperatura y humedad relat,iva
ant,es y después de las boquillas.
Datos anteg de las boqui[as
P¡r¡eba To¡teratura Er¡medad relatir¡a
1-
2
3
4
5
88 eF
86 sF
84 eF
82 sF
84 sF
7Lt
69t
688
72*
708
Temperatura promed.io = 85eF
Humedad relat,iva promedio = 708
Con 1os datos de la carta Psicométrica ( Figrura No. 1)
Tbs = 85eF
HR = 70t
Ha = 40,L2 */* = l-o,l-L Kcal/h
Datos después de las boquillas
P¡rreba Teugreratr¡ra Eumedad Relatir¡a
1, 70 sF 100t
L46
2
3
70 eF
70 eF
1_00t
L00t
Tem¡reratura promedio = 70sF
Humedad relativa promedio = L00t
ha = 34.2 */* = 8,62 Kcal/h
Calor perdido por el aLre (Qa)
Qa = 4,5 x CFII x Ah
Qa = 4,5 x 23 510 x ( 40,L2 34,2 ) ^/o
Qa = 628 970,4 */n l_59 5Lo,6g Kcal/h
Qa=52TR
Como eI calor que pierde el aire en la cámara es igualal calor que gana e1 aeJua en la misma:
Qa = QHro
IITAIJUACION DEIJ AGI'A nI I¡A C.ADTARA
El caudal movido por la bomba es el caudal de aelua que
sale por 1as boquillas.
L47
Condiciones de1 agua en la cámara.
Temperatura de entrada = 7L,6eF
Temperatura de salida = 75,zeF
QH,O-500xGPMxAT
GPM = pH.o_
500 x At
GPM = 628 970.4
500 x (75 ,2 7t,6)
GPM = 349 ,43
tlrArJuAcrón or r.as PERDIDAS DE qAIJoR EDI TI'BERIAS, BODÍBAS
Y ACSESORIOS
Ts = 57,2eF Temperatura del agua a la salida de1
evaporador.
Te = 7 L , 6eF Temperatura del asfua a Ia entrada a lacámara.
148
Qp = 500 x GPM x At donde ft> = calor cedido por el
agua a través de la tuberia,
bomba y acsesorios.
Qp = 500 x 349 ,43 x (71,6 57 ,29) ^ / o
0p = 2 5L5 896 ^/n = 634 046,37 Kcal/h
EIIA¡:UACION DEI¡ \IE¡STII¡ADOR
Capacidad actual = 23,61.0 CFM
Capacidad Instalada = 47,000 C¡tI
Estado actual 23 6L0 x L00 = 50,2t
47 000
EI ventilador está en un 50,2t de su capacidad.
7 .LtL CAIIARA DE TEKIIIJES
7.L4.1 Caracüerísticag Técnicag d,e 1os F.qui¡rcs.
C¡ímara
Largo 7 ,8'72 píe
Ar¡cho L9, 68 pie
Profundidad 1-,64 pie
L49
Ventilador
Marca Bufalo
Capacidad 1-04 430 CFlf
Motor del ventilador
Capacidad 60 Hp
7 .L4. 2 Eva].r¡ación de la QÉrna¡s.
Area transversal = l-, 7m x
= 3,9m2 +
= 4,7Lm2
= 4,71m2
2,3m +
0, 8m2
Lm x 0,8m
x ( 3.28pie )2
Velocidades
= 50,67 pie2
después de las boquillas
Velocidad (pies/nin)
2 200
2 400
2 130
1_ 700
2 220
2 000
Tqna
L
2
3
4
5
6
150
Velocidad antes de Ias boquillas
Tma Velocid¿d, (pies/min)
1_ 270
L 370
1_ 360
L 400
1 330
L 480
1_
2
3
4
5
6
Velocidad promedio = 1 368 pie/min
Caudal de aires antes de Ia boquilla
ÍrA=AxV
ÍrA = 50,67 Pies2 x 1 368 pie/min
mA = 69 3L6 CFM
Caudal de aire después de Ia boquilla
.Área = {ft2 = { (L.1m)2 x ( 3,28 pie )2 = 40,89.pies2
m
40,89 pies2 x 1 825 pie/min
74 635 cF.M
rnA=AxV
15L
Tomamos eI caudal promedio de
mA = 7L 975 CFDÍ
gTTAIJUACTóU OPT' AIRE EN f,A CE¡'TARA
Datos antes de Ia boquillas
Tqleratura ( eC)
27 eC
28 eC
26eC
27 eC
27 eC
Datos después de
Tq>eratura
1- 20eC =
2 2LeC =
3 19eC =
80,6eF
82,AeF
78,8eF
80, 6 cF
80,6eF
las boquillas
58 eF
69,8eF
66,2eF
Eunedad relatir¡a (%)
68
66
70
68
68
Temperatura promedio = 27eC = 80,6sF
Humedad relativa promedio = 68t
Eunedad relatLva
100t
99t
100t
L52
4 20ec = 58eF
5 2LeC = 69,8eF
r_00t
100t
Temperatura promedio = 68cC
Humedad relat,iva promedio = 100t
Pasando a Ia carta psicrometrica (Figura No. 1) a¡rtes
de las boquillas.
Tbs 0 27eC = 80,6eF
IIR = 688
ha = 36 */rbdaal¡e"*o = g'o'7 Kcal/h
wa = o , oL72 * u'*/r.* d. rire arco
Tbh = 72,9oF
espués de las boquillas
Tbs=20eC=68eF
HR = l-00t = 8,22 Kcal/h
hb = 32 r 6 */* d€ air. ,eco
Wb = 0,01-5
THb = 68,3eF
L53
Calor perd.ido por eI aire
a = 4,5x CFl4xAh
a = 4,5 x 7L,975 x (36 32,61 ^/o
= 1 L01 2t7 */o = 277 524,44 kcal/h
TR=92
como el calor que pierde er aire en ra cámara es ignral
al calor q¡ue gana eI agua.
Q Aire = QHrO
TT¿AIJUACTóU ONT. AGUA EN I¡A CA!'IARA
Er caudar movido por ra bomba es er caudal que sale por
las boquillas.
Condiciones del agua en la cámara:
Temperatura de salida = 75,2eF
Temperatura de entrada = 69,8eF
QH'O - 500 x GPM x AT = e Aire
GPM= QAire = L10L2t7500 x AT 500 x (75,2 69,9)
L54
GPM = 408
EII'AIJUACTó¡¡ Og I,AS PERDIDAS DE CEI.oR BI TUBERI]ilS. BOMBAS¡
Y ACCESORIOS
Ts = 5'7 ,2eF Temperatura deI agrua a la salida de1
evaporador
Te = 59 , 8 e F Temperatura del agrua a la entrad,a de 1a
cámara
ft> = 500 x GPM x At donde q9 = a1 calor ced:ldo por
el agua a través de Ia tr¡bería.
@ = 500 x 408 x (69,8 57,2) */n
qp = 2 570 400 ^/^ = 647 782,26 Kca1/h
TI/AIJUAC¡óN ONT' \TE¡ITIIJADOR
Capacidad actual = 7L 975 CFIÍ
Capacidad instalada = 1"04 430 CFM
Estado actual = 7t 975 x 100 = 59t
L04 430
E1 ventilador está en un 69t de su capacidad.
155
7 .t5 EQUTPO YORK NI'MERO UNO
7.L5.1 Caracterígticas TécnLcas d,e los EquLpos
Turbo compresor York
Marca York
Capacidad 300 toneladas de refrigeración
Refrigerante freón 11
Capacidad 300 Hp
Condensador
Tiene L25 tubos de %" de diámetro interior x 6m de
largo
Evaporador
Tiene 4t6 tubos de t/, " de diámetro interior.
7.15.2 Evaluación del Equi¡rc York
STTAIJUACTóU PN¡'¡ AGUA EN EL BI¡¡PORAI}OR
Como e1 equipo enfría agrua para las ciímaras de:
Hilar¡dería Numero uno (1)
156
Hila¡rdería Nu¡nero dos (2)
Textiles
Tricot
Beaming
El caudal del agrua que maneja er evaporador corresponde
a la suma de los caudales de dichas cámaras.
caudal=260 GpM +206,36 GpM +409 GpM +113 GpM +349,43GpM
Caudal = 1 336 ,79 GPM
Temperatura de entrada del agrua al evaporador = 7'l eF
Temperatura de salida del agua del evaporador = S7,2sI.
QHrOev=500xGPMxAT
QHrOev = 500 x 1 336,79 x (77 57,2)
QHrOev = 1-3 234 22L */, = 3 335 237 ,14 Kcal/h
QHrOev = 1 102, 85 TR
Como el calor perdido por eI agua en el evaporador es
igrual al calor ganado por e1 refrigerante en el mismo.
QHrOev = QR
QR = mR (h, - tr") donde mR = flujo másico del
refrigerante en eI evaporador \ y h{
son las entalpias a Ia entrada y
t57
salida del refrigerante del
evaporador.
Refrigerante usado por el equipo Freón 11
Presión de succión = 4,6 psi
Presión de descérg€r = 1L,5 psi
Del diagrama presión entarpia der refrigeranEe 1i-
( figura No. 2)
hl = L54 */n = 4L,33 Kcal/h
\ = L74 */n = 43,85 Kcal/h
t\ = 94 ^/o = 23,68 Kcal/h
h. = nn */n 23,68 Kcal/h
mR = oR = L3 234 22L */a = 196 397 */,
(L64 93 ) */*
EvArJuAcrónr on ros coMpREsoREs
Pc=mR(hr-4)
Pc = 195 397 */o * (173 L64l */_
Pc = 1 677 573 ^/o = 422 7'75,45 Kcal/h
Pc = 139,80 TR
L58
TVAI,UACION DE I¡A ENERGLA
Voltaje medido = 440
Amperaje medido = 260
I(hl= VxAxCOS@x 3 /L 000
I(W=440 x260x 3 x0,886/L 000
I(!rl = ]-7]-,59
Consumo de energía por t,onelada
171.59 I$ü = L,23 KV^I/TR
L39,8 TR
EITALUACION DEIJ CO¡IDEISAI)OR
QRc = mR x (h, - \) donde mR = F1ujo másico del
refrigerantes en el ser?ent,ín
condensador;4yqsonlasentlapia de entrada y salid.a
del refrigerar¡te en elcondensador.
QRc = 1-85 397 */o * $74 g4l */_
QRc = L4 91-L 75O */o = 3 758 004,03 Kcal/h
L59
Como eI calor que pierde eI refrigerante en elcondensador es igrual aI calor que gana el agua en eIcondensador.
QRc=500xGPMxAT
GpM = 9Rc
500 x At
donde=AT=Ts-Te
Ts = 9L, AeF Temperatura del aguein a Ia salida del
condensador
Te = 84 ,2eF Temperatura de1 aefua a 1a entrada del
condensador.
GPM = L4 911 '760 = 4 L42,L5
500 x (91,4 84,2)
GPM = 4 L42,15
160
oaúF(nz
(ntr.¡ú
Jlrl
ql?l
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Oozo(J
fr.1
E
oc¡
oo cf¡o¡ @
(ac.¡
o\r- C\¡oo o\ oo \c €o\
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É,á{¡u¡ta
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+tÉoe
161
lusI f¡ltÉ,lotal<IJI ¡-rIFtzI t¡ll>lvtlolrI f¡llaoOIHIOI<lp"I<lUI
aúH¡ofqú
c\¡f-t+o\$
00o\0\\oca
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OrnrnO
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rir€O¡ñ
inf-OlFafr'
!f,\r\tFI
C-\oo\f-c\¡
c\cacn(\¡
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o\rñlññ¡C\¡ñl
eJt-.V)z
in€Ocn
oOrf€c\
iñooFI
o\ca
oca$qa
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O\r?-acn
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o)$o).ü@roC\¡
OJtor\ro(oC\T
f,-.türo(oo)C\¡
ocr)@(oo)ro
Nco(oo)lt-
@tü$tü(ocr)o)
Fzfo-
ffTUoz
=
zIOÉ.
fLLUcco-
@IU
trXtUF
(rcotr=oo-
:EO[rJ
FoOccF
JF-oF
8. CONCI¡USIONES
8.1 SOBRE PRESE¡WACXON DE I¡AS PIA¡W.AS
PIJA¡IT.A EIT¡ADIDB,H
Es notoria, ert determinados sectores, lalocalización de las bocas de retorno cerca a Iadescarga.
Es f recuent,e encontrar Ia acumulación esta¡rterf a
de bobinas obstruyendo las vías del aire.
PIJA¡ITJA DE PREPARACIóN
La distribución de los duct,os de suministro, no es
1a mas adecuada.
L64
El área de distribución de la planta es muy
reducida para 1a ca¡rtidad de elementos que posee.
PIJA¡IT]AS DE TE¡(EIIJES
La presencia de fugas de aire en los ductos de
suministro es notoria en algrr:nos sectores de laplanta.
La planta presenta una buena distribución de
ductos.
PIJA¡¡T:A POIJIFIBRA
Presenta una distribución de ductos deficientepara el ¡írea de la planta.
E1 aislamiento de las Iíneas de vapor esta en mal
estado.
MECEA PARA FII¡TRO DE CIGARRII¡IO
La estructura física de la planta, dificulta 1a
buena distribución de ductos.
165
El deterioro del
vapor de acceso
evidente.
material aislante
a Ia hiladora y a
en la 1ínea
los hornos,
de
es
PIJA¡ITJA TRICOE
Normalmente se encuentra obstaculizada el área de
entrada de aire de retorno.
Se present,a una excelente dist,ribución de ducüos
facilitada por la sencillez de los elementos q¡ue
Ia conforÍra¡1.
GENERAI¡ES DE I¡AS CAMARAS
Los filtros de 1a succión están obstnridas por laacumulación de sedimentos, y en algunas cárnaras se
encuentran rotos, permitiendo el paso directo de
impurezas que van ha parar a área acondicionada.
Existe un notable det,erioro en las trampas
recolectoras de agrua debido a su avanzado periodo
de desgaste por la corrosión.
EI material aislante de
eI agfua del evaporador
en avanzado deterioro
cubre 1os ventiladores.
166
1os tubos que transportan
a las cámara se encuentra
así como también el que
Def iciencia en eI hermetismo d.e las puert,as de
acceso a las cámaras.
Fuga de agua fría en las bombas de alimentación alas boquillas.
El agua utilizada en el proceso presenta mucho
sediment.o en suspención.
Presencia de elementos en la entrada de aire a Iacámara, que impide su libre paso.
8 .2 CONCI¡USIONES SOBRE CAIfUIO DE C.ARGA 'IB¡[IqA,
La presencia de las bocas de succión, cerca a lasde descarga evita que e1 aire frlo cumpla Iafr¡nción de acondicionar eI medio, permitiendo lapresencia de sect,ores calientes.
L67
Existe un incremento de calor en el medio, d.ebido
a la ineficiencia del aislamiento,utilizad,o en lasIíneas de suministro de vapor.
Los sectores calientes presentes en variasplantas , €s debido, a la mala dist,ribución de Los
ductos y a las fugas de aire existentes.
La causa primordial del desprecio de acetona,
debe a las altas temperaturas presentadas en
planta de preparación.
8 .3 CONCIJUSIONES DEfr ESTADO DE I¡AS C.AIIARAS
La faj a de manteni¡ruiento en los f ilEros disminuye
eI flujo de aire, reduciendo aI mismo tienpo Iacantidad suminstrada al área acondicionada.
E1 deterioro de las trampas recolectoras de agua
se manifiesta en el aument,o de la humedad relativadel aire con las diferentes áreas, 1o que traecomo . consecuencia una desmejora en Ia calidad delproducto.
se
1a
168
La perdida de calor en las tuberías son nrayores aI
50t del calor perdido por eI a€fua en elevaporador, debido al ma1 estado del mat,erial
aislante en el1as.
La def iciencia en el hermet,ismo se ref lej a en una
alteración de las condiciones de confort, de las
áreas acondicionadas debido al ingreso de airecaliente a las cá¡rraras.
Los sedimentos presentes en
consecuencia inc¡rrstaciones
disminuyend.o su ef iciencia.
El suministro actual de
York No. L
York No. 2
York No. 3
Carrier No. 1-
(Polofibra)
Carrier No. 2
(Polifibra)
Carrier
Mecha No. 1
agrua traen como
eI evaporador,
e1
en
Ios conq)resores
47t
45t
41t
75t
75t
esta en :
7],t
El suministro actual de
169
los ventiladores esta
en:
Ventilador de
Ventilador de
Ventilador de
Ventilador de
Ventilador de
Ventilador de
Ventilador d.e
Ventilador de
Mecha No. 1
Polifibra
Mecha No. 2
Tricot
Beaming
Textiles
Hila¡rderla No.2
Hilandería No. L
89t
375t
508
57 ,3t7LZ
69t
50, 2t
93 ,7t
EI consumo de energfa en
compresores es de t,2 ICVü/h.
promedio de los
Ei greneral los equipos presentan un d.eterioro, que
para su tiempo de fi¡ncionamiento, seria normal.
Las condiciones de salida del aire de las cámaras
son muy diferentes de las condiciones reales a lasque deberia salir para mantener el confort en lasplantas, esEo 1o podemos obserr¡ar en cuadro No . 1
La cantidad de CFI'Í suministrada por losventiladores no satisfacen la requerida por Ia
L70
planta a excepción de Ios ventilad.ores de tricot, e
hilar¡derla
(cuadro No. 2)
EI bajo suministro de CFlf de los ventiladores se
refleja en un incremento de la humedad relativa yla temperatura en las condiciones internas de cada
planta, este aument,o se ref leja en la perdida de
calidad en eI producto.
Si 1os ventiladores proporcionan el lOOt de su
capacidad instalada no cubriría el total de CF!Í
requeridos (cuadro No. 2, .
9. RECODIEbIDJACIONES
corregir Ias fallas presentadas en cuanto alaislamiento vapor que entran a 1as hiladoras.
Modificar la posición de algrr-rnas bocas de succión,
para disminuir Ia existencia de sectores
calientes.
Realizar un redistribución de ductos sobretod,o en
las plantas de polif ibra y prep¿rración; en 1as
cuales e1 espacio 1o permit,e.
Eliminar las fugas existent,es en ros ductos de
suministro.
Mantener desalojada la zona de ingreso de aire a
Ias cárnaras.
Realizar manteni¡niento aI sistema d,e f iltros yca¡nbiar los que estén en mal estado.
L72
Cambiar las trampas recolectoras de agrua que se
encuentran en mal estado y realizar un continuo
mantenimiento a esta.
Revisar Ia totalidad de1 material aislante de las
tuberías de agua fría y hacer las correcciones
donde sea necesario.
colocar el material necesario para que
proporciones eI hermetismo en 1a puerta de acceso
a Ia cámara.
Colocar filtros a Ia salida del agua de Ia cámara
al evaporador para evitar Ia presencia de
sedimentos en esta y realizar mantenj¡niento
consistente en la extracción de estos, €rl losposos recolectores
Retirar todo elemento extrafio que impida eI paso
de1 aire en la entrada de Ia cámara.
Realizarle mantenimiento periódico
condensadores y a los evaporadores.
los
L73
Debido al aIt,o consumo de energf a que present.an
los equipos y a Ia salida del mercado de argunos
refrigerantes, s€ recomiend.a ca¡nbiarros por unos
rn¿LS rentables, existentes en la actualidad; para
susfentar esta idea anex€rmos eI sigruiente
análisis:
Toneladas de refrigeración suministrad,as por 1os
equipos = 37 L Consumo de Energía promed.io portonelada de refrigeración = L,2 IOü/hrlT!ü
Costo kilovatio/hr a la empresa eUI¡ilTEX S.A = $75
Consumo diario de energía = 28 , B KVü/díalTtrI
Costo diario por consumo de energía = 2g,g x 37L x75
= $ 80L 360
costo anuar por consumo de energía = $ 2gg 499 600
Equipos cotizados con Ia yoRK, con una capacidad
de 3 50 TN, Proporciona un consumo d.e energía d.e
0,6 KW/hrlTN, con un costo de $ 450 000 OO0
Su consumo diario de energía = L4,4 KW/díalfN
Costo diario por consumo de energía
= L4,4 x 350 x 75 = $ 378 000
costo anual por consumo de energía = s i.35 0go o0o
Cost,o de las 350 TN actual para
000
Rentabilidad anual obtenida con
L74
Ia empresa = $ 272 L60
el equipo = $ L36 080
000
Lo que indica que er equipo se pagaría en tres afios ymedio.
-Para sorucionar el problema de los cFM requerid.os en
ras diferentes plantas, s€ hace necesario aumentar eIsuministro de los ventiladores y acondicionar Iacámara que se encuentra inabilitada.
El incremento de la humedad rerativa y ra temperatura
se solucionan, aumentando er suministro de cFDÍ ymant,eniendo eI f luj o de agua constante, pero a menor
temperatura de entrada a 1a cámara.
-Las perdidas de calor en ras tuberías y accesorios d.e
suministro de agua helado se pueden d.isminuir,
realizando una reforma en el material aislanteexistente.
La carga térmica necesaria para 1a planta d.e acetatos
es la sigruiente:
Hilanderia
Preparación
Textiles
PolifibraMecha
Tricot
La carga térmica
la sigruiente:
Hilanderia
Textiles
Polifibra
Mecha
Tricot
Hilanderia
Preparación
L75
048 964 Btu/h
2 584 949 Btu/h
2 657 52L Btu/h
L 296 547 Btu/h
i- 596 830 Btu/h
I79 637 Btu/h
que están evacuando las cárnaras es
564 358 Btu/h
304 891 Btu/h
264 492 BEu/h
L03 482 Btu/h
278 5L0 Btu/h
49 472
85 472
1
1
Para mantener las condiciones de confort, en 1a platade acetato es necesario aument,ar la capacidad de
evacuación de calor en las cámaras en 3 g4g 7ts Btu/h
Los cFM necesarios en la planta de acetato son lossignrienEes:
Textiles
Polifibra
Mecha
Tricot
Los CFM suministrados
sigruiente:
Hilanderia
Preparación
Textiles
Polifibra
Mecha
Tricot
L76
1_L9 854
36 998
63 296
10 550
en 1a planta de acetatos es Ia
52 480
5 084
86 1r_9
t4 694
51 288
L2 894
Para mantener 1as condiciones de confort es necesario
aumentar Ia capacidad del ventilador en 143 o9o cFlf.
GIPSARIO
ha = Entalpia del aire.
Qa = Calor pedido por el aire
aHrO = Calor ganado por el agua en la cámara.
Te = Temperatura de entrada.
Ts = Temperatura de salida.
GPM = Galones por minuto.
Op = Calor perdido por e1 agrua en tuberías, bombas y
accesorios.
nA = Flujo de aire.TR = Toneladas de refrigeración.nR = Flujo masico de refrigerent,e.
QR = Calor ganado por el refrigerante.
QHrOev = Calor perdido por e1 agua en el evaporador.
Ps = Presión de succión del compresor.
PD = Presión de descarga del compresor.
Pc = Potencia del compresor.
I(Vü = Kilovatio.
l.78
Qs = Calor sensible.
Fs = Factor solar.
Fcs = Factor d.e sombra.
A = Area.
u = coeficiente globaI de tra¡rsferencia d.e calor.CLTD = Diferencia de temperatura.
Te = Temperatura ext,erior.
Ti = Temperatura interior.
QI = Calor latente.
W = Vatios.
Q = Calor.
Fu = Factor de uso.
Fts = Factor de previsión especial.
qe = Ganancia de calor generada por motores eléctricos.h - Entalpia.
m = Flujo de vapor.
p = Densidad de1 aire.CFllvf = Pies cúbicos por minuto.
Fc = Fact,or de deshumidificación.
Qsp = Carga sensible parcial.
Qst = Carga total.
QIT = Carga latente total.
Qt = Cargra total de enfriamiento.
FCS = Factor de calor sensible.
BIBLIOGRAFÍA
MARKS, Manual del Ingeniero Mecánico, Editorial Mc Graw
, HilUlnteramericana de México S.A.)
CARRIER AIR CONDITIONING COMPANY, Manual de ai¡e acondicionado,
Editorial Marcobo Boixarev Editores.
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TERMODnqÁVlCe, Wark, Edirorial Mc Graw Hi[.
GUÍA PRACTICA PARA EL CALCULO, DISEÑO Y MONTAJE DE AIRE
AcoNDIcIoNADo, Juan carlos Fory Naranjo y Edua¡do Enrique Niño
Solano, Tesis de Grado.
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ANEXOS
. Tr ble l'GANANCIA OE CATOR POR RADIACION SoLAB
9tu/h por pi62A IRAVIS ot vlt)nlos
182
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Vrdrio pl¡no ll/l-l
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Vidrio¡ s¡¡¡s¡ lt/81Vidrio¡ ¡trror (t/4'f
f¡tkvl¡ quo rbrorbc c¡lor rn ¡l '
er trrio¿. ridrio cl¡ro co cl inl¡rior
Vidrio plrno ll/4-)
Vidlio qur rb¡orbe c¡lco cm rlgür <obr {3/l6J
Vidrio rtllcorYo llr/¡l J
.Vidrio cl¡ro con pelkub rrlloctir¡rglicrdr gor :l lrdo i¡¡riol
r&¡¿ 1a' ¡:t. ac at- 3r.¡roil'rr' tñ l{¡drod I p.6 6 I.o t¡¡ J.tt..É l¡o. !¡n l¡a f¡a dtorr. tp- tt- t ¡a M. d¡od lo lP- l¡a v.d€d ,)Á I tñllü.4¡dol¡¡d.l'.x
o. t¡ o.t! o.tt t.tt tcl
t¡ t.tt l.tt t.rt ¡.ot t..lt r.cf, o.lt o.tt o.at o.7a
3t ott a.5t t.@ ¡-tt o.tt 1.3t o.tt r.6t o.t I r.¡t..3 ..35 1.57 ..33 t.rt 2.tt ¡.6¡ r.t3 r.3t r,tt r.t! r.r9 r.tt r.ot ott r.ol60 ¡.53 o.tt ¡.rt r.00 t.t! o.rc r.6 t o.t¡ t.tt otlo t.ü, o.t t o.rt o.!t o. ta
.lro r.t 9 t.rt t.r ¡ to! l.t
FACTORES DE SOMBRA PARA ATEROS I
f S¡c¡Co dú M¿nutl dt Fundtmtnro¡ ASHRAE-lg12.'Sr rrq,rirrr unr bngirud ¡¡cr¡ivt d¡ tt¡ro.- El üdrio qurdr complotrncoto ¡n l¡ ¡ombr¡
- Trbl¡ 6FACTORES OE TRASMTSION OE CATOR
PARA VIORIOS'
Tipo dr vidrio IV¡lor U'
t V¡l¡no
Invirrnosh¡ombr¡
Conf)fñblt . o
Vidrio ¡rncillo r.06 0.81 r.t3
Vidrio dobl¡ (l/.1"con rrprcio dt ¡irrl 0.61 0.52 o.65
V¡ntrnr cgrri.nt. +. vanlrnt prra lorm.nlr! o.54 o.17 o.56
'Btu/Nlgirrl l.f dit. dr rrmpJttEaot t."rrt sr rltido¡ grft raattña¡ coñ grrrirnrr v¡n¡cj¡n¡r
bi¡n c¡rr¡drr coñin¡¡ con for¡o o t¡rúrr¡ d¡ ¡nroÍr¿
:, cohFEcctoNLA
r,83¡
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I
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Tcbl¡ tOE TEMPERATUBAS SEGUI{HORA OEL OIAI
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fS¡c¡do ó¡l <auot do Fuadomcatc¡ ASHñAE.l'l2.
tfirmglo:ftmprrrturt dr di¡ño dr br¡lbo r.co - gl.fira¡o dierio - 2!.fH¡tl¡r h larng.r.ñrr r lrr !gat
frrnprrrrurr r lel 69m - BS di¡¡J\o_lr¡agod¡¡rbX f¡crort- 95-trSXO.ttl- 95 - tl3 - a9.79 o 9O,t
fr¡¡da¡¡eatos de ASE1'|'E f 97A
Frcror d¡l rrngo dirriot
Fuente: Lanual d.e
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FACTORES DE TBASMISIONlValorcs U.
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DE CALOB
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Con¡ruc¡ión$
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V¡r¡no ürvicrno
C¡c¡¡ lor¡d¡r dr lüo¡ccrm."ro l]l1: rjn ril¡mirntoghcrr forrrdrr d¡ ltbr¡rocrm.nto Gqr hol¡ drtg¡d¡ d¡ mrr¡l rn rl anrrr
tll: rin ¡i¡t¡mi¡nb||rnln¡r dr ¡irJrmi¡nto dr l- dr golirnirrno lÁ. 5l y pl¡s¡¡ do gttoó d¡ ¡rb¡tro crrnr"ro t t1
Mrmgorrh lltdrilo dr 4- d¡ l¡<ñ¡d¡.lútlb comúa dr t1:lrrnh¡do latrrior:
pl¡c¡r forr¡d¡¡ d¡ ¡¡b¡¡ocrm.ñro t1}-t: ri" ¡i¡hniontotl¡c¡¡ forr¡d¡¡ dr arbr¡o.crm.nto c¡¡t holr drlgrdr d¡ mrt¡l rn ol ¡nror. tlf; r" ¡i¡l¡miento
[¡¡úr¡ d¡ ¡irl¡oie nto dr t- d¡ golirrrirrno 18.5t y 9l¡c¡¡ do gl,ttd dr ¡ibr¡to. crmrr.ro .lt-lM¡mgoa¡rl¡ l!' d¡ csrcr¡ro u F d¡ pirdril:
krrnh¡do hlrrior: 1
tüc¡r torr¡d¡r dr ¡¡brro<.m.nto ttt: t;n ¡irttmirn¡opbcrt lorrrdr¡ dr ¡rb¡¡¡ocrmanto cqr hoir de lgrdr dc met¡l t¡ ¡l onvr¡
lfl: tin ¡irtrmirnb JUmh¡¡ d¡ ¡iJ¡rnirnto dr t- dr golirnlron lR-51 t pltcrr dr grrrd dr ¡r!¡rlcrmr"ro lt1
M¡t¡l cur lrrmia¡do la¡¡rlor d¡ r;a¡b. R.7 Gt- dr libr¡ dr üdriol
r| ¡nrneotsI i foru.rt, con trtrr¡l¡¡ d¡ rn¡drrr. forro ¡rtrrlor t l.tm¡^¡do lnlrrior ;
I t Sin rid¡mi¡nto r "I i Corr ¡U¡ml¡nto *7 o-'LI-l I
I I ;; ;;;;;;;; i'ir-P--iir . . ,t;I I' Egructurt con l¡drilo dr f o rndrrprdo rn pirdrr. lo¡ro ¡rtcrio¡ ytrrminrdo intrrior
I l- Sin ri¡J¡mi¡nto :
I t Con ¡i¡l¡mírnto R'7 ¡' ' '
I i Csr tid¡miento R'll l'| ¡ , .:' :
I i U.r- tbn ¡r¡ucrdo dr l-. forro ¡rlcrior y.larrninrdo ¡nt.t¡ot t
I j Sia tid¡micnto| , Cm ¡i¡l¡miento R'7
I j Con li¡t¡micnro R't tt:I l Mrmpolrrlr:.I 8- dr bloqurr d¡ coacr¡m. ¡'n trrmin¡doI 12- dr btoqurr d¡ co¡rcrrto. ¡in l¡rmin¡dot,I Mr-pcrrrb lcon btqurr dr E-'l:
| ' Trrmh¡do int¡rior:| ' gbcrr lorrrdrr d¡ ¡rb¡Lcrm.nto ljt1: ¡in ¡i¡l¡mirnto
I p¡.".¡ lorr¡d¡¡ d¡ ubr¡rocrmrnto corr' lx{r drQedr ir mrr¡l rn el ¡nvrr ttt: rin ri¡l¡mirnoI ll¿nh¡¡ d¡ ¡i¡t¡mi¡ato d¡ l- dr golirrtirrno lR.5l y pl¡c¡r do gtttó d¡ ¡rb¡nocrrnrnto lf-lI
I Mrmgortrrl¡ lbtoqur¡ d¡ t- dr m¡rri¡l volclalco o dr lor¡¡ hurc¡¡ d¡ b¡rrol:I l¡rmh¡do intrrior:
I glr.rr forr¡d¡r dr ¡ür¡tocrm.nro lt1 ria ri¡l¡r¡irntoI pla.rr lorr¡d¡¡ d¡ ¡¡br¡rocrmr^ro cd hol¡ drh¡d¡ dr r¡¡r¡l rñ.l .ar.r tt'l: l" ¡irf¡ni¡aoI ll-¡n¡¡ d¡ ¡irj¡mirn¡o d. l' dr golirrthrao lR.5l y pl¡<¡r d¡ grrrd d. .tb.to c.rn.ñto I i-lII Mrmgorrrrt¡ ll¡drilto dr ¿l' do t¡ch¡dr co¡ lbqur¡ dr m¡rti¡l volc¡ñko dr |. o
I co¡r br¡r dr ü' horc¡¡ dr b¡rrol: I
I lrr-i.t¡do lntrrior'
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I pl..r¡ lorr¡d¡¡ dr rrbr¡rocrm.ñto corl hoir drtgrdr do mrul ra rt rnrlt'l: lin ¡irl¡rnilnto
I Umin¡r de ¡irJ¡mirnto do t- dr golirlirrno lR'51 y pl¡<¡r dr g¡rrd dr ¡¡br¡ro.3¡mrnro lf -l tI
I u¡tnpo¡rrrl¡ llo¡¡¡ hsoc¡¡ dr b¡rro dr l2'' o bhqu¡¡ dr rn¡rri¡l volclnko d¡ l2'lI l¡rmh¡do iatrriot:
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JASfi,rE 1972
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Sin ¡¡¡l¡mr¡nto
Errructurr tf' abcs d¡ ¡¡ü¡¡to-c¡n.nlo .n ¡mbc¡nl¡io¡f:Sin ¡hl¡rn¡lnto .\Con ¡i¡l¡mirato 8.ll , ...i
Mrmgodrrlr lbtoqur¡ dr m¡trri¡l rclclnko dr ,l'1:S¡rr ¡r¡l¡mr¡nlo. ¡in lrlmir¡doStrt ¡¡t¡r[¡.nto. un l¡do 69n plrcrr forr¡d¡¡ d¡ ¡rbrrtectmrnro l]-lSfn ¡frrrm¡.ñto. ¡mbo¡ l¡do¡ con phcrr lott¡d¿t d¡ ¡rbr¡¡o.crmeiro t|"1Un l¡do coo ¡rbcrt dr ¡iJ¡mirn¡o d¡ l- dc Aoliertircno lF.5l y coa ghcrr dr
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E3ttuctur¡ llo¡¡¡ dr rtrtto grrr giro. f - dr lri¡rlcr. Jf-X-Ug;r¿ dr m¡der¡.. orlol¡h¡ t¡rmin¡dol:
Crlor lluyendo h¡cir ¡rrib¡C¡lor lluy¡ndo hrcir rbtin
Concrato 0o¡¡¡ dr rdrho grrr giro. cubicrt¡ da coocr.lo dr l-. ¡¡9¡¡¡s dc ¡ir¡.oalot¡lto lormin¡dol:C¡br llr¡yrndo h¡d¡ rrrib¡Crlor llu¡rndo hrcir rbeP
o.2to.20
o.3ao.26
0.130.rt
o.¡30.2 5
IECHO l¡¡cho pl¡^q d6 o.lol¡ho¡ trrmi¡¡dod
Cub,ert¡ dr rc¡ro'sra l¡¡ltrarlatoCo¡ ¡irl¡lnirato dr t- lll.78lCm ¡lrl¡a,rnrJdr t- tÉ1161
Cubirrt¡ dr m¡órr¡ l-:Sia ¡i¡lrmrrntoCon l¡l¡mrtnlo dr l- 1i.2.?81Cm ¡i¡l¡micato dr 2- ll.136f
Cubiert¡ dr n¡drr¡. 1.3-:Sin ¡ir'¡airntoCm ¡rrl¡a¡lnto dr l- ti'1.78fCon ri¡l¡a,raro ó¡ l' ti.3.361
Cub,e rl¡ dr m¡drrr dr ¡l-:Sh ¡U¡mir¡¡oCon ¡irl¡a'rato dr l- t¡.l.lltCor| ¡¡t¡airnro d¡ l- lltSO
O. C¡l
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0.t02r0.rt
0.2r0.rc0.il
0.ra0. r¡oot
f f CXO.C¡ttOf AttO l¡rtho glrño. G¡rbr¡tro ¡c.ñ¡nrdo¡
Cubirttr dr ¡<rro.5ia ,i¡l¡m¡eatoCdr rilrñ¡.ñto d¡ l- li.l.7tlCqr rnl¡arnro dr l- te5.36l
Cub¡.rtr d. ñr(kr¡ d. l-.Sio rU¡nirntoCan ¡irl¡airaro dr f- ti.l.lBl' csr r,J¡¡trn.o d. l- 1t.3.36r
Cuti¡rl¡ dr n¡drrl dr Lf:Sin ri¡l¡aür¡loCsr ¡U¡nir¡ro d¡ l- lt2.ttlCqr r¡¡¡¡r-.nto dt 2- t}L56t
Cuüon¡ d. a.dar¡ d. a-:Sia ¡¡drriler¡oCar ¡il¡oira¡o dr l- ti.2-?!tCat ¡irl¡ai,mro rtr t- tRS.3Cl
Ccbierr¡ dr (qrG,tto tvi¡¡¡ dt l":Si¡ ¡,rj¡ae¡to
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Cubirt¡¡ d¡ concrrto livi¡r¡ d¡ 6-:: Si¡r ¡i¡l¡mirnto .Ij t-.\:;t.
Cubirit¡ d¡ concrrlo livi¡r¡o d¡ E":
tSin ¡bJ¡mirnto| .. :
Cublrrir dr concrolo grredo dr 2-:
l Sln iirhmirnto'Cori ¡id¡ml¡nto d¡ l' tR.¿78,.éan ridrmianto dr 2- tR.5.561
Cubi¡n¡ dr concrcto grrdo dr 4-:Sin ¡i¡l¡mirnto
.Csir¡id¡mirnto dr l- 1R.2.78,Cqi rid¡mirnto dt 2' lR-5.5O
tl'Cub{rrt¡ dr cmcr¡to grudo dr C':
Slrr ¡i¡J¡r¡irnto'Cm ¡hl¡mirnto do l- lF.2.t8tCm'¡i¡hmirnro dr 2- t8-150,
o.ro
o.08
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3la ¡irl¡rnirnto I
Gon ¡l¡l¡nír¡ro R. I I tf l-.6 i'1o.rto.or
o.t9oo5
IICXO.AT|CO.ClttOf ALSO lttico co.t v.ntahc¡óñ ,r.rur.[Sin ¡hJ¡mirntoCor ri¡l¡r¡i¡nro n. l9 t5i1Cl"t
0.t3o.o.
o.29oo3
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Lo¡¡ dr corg¡¡¡o con[¡ ¡l r¡rlo:5in ¡irJ¡mi¡ntoCon ¡irl¡mirnto dr ¡rbctr dr golirtrirrno dr l-. con I pict dr grolundrdrd o
coa 2 girt dt rncho
lir rcbrr trprcio no ¡<md<ion¡do. rin cirlol¡¡rol¡tructurr dr m¡dttr.
9ln ¡i¡l¡mirno. Cor¡ ¡i¡J¡mirnro R.l E-.Zt.lCubaen¡ dr cortr¡to:
Sln ti¡l¡mitntoCon ¡i¡l¡mirn¡o R.t
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o.3to.o9
o.59o,ro
50.'
¡o'
o.2lo.ot
o..to09
tutRfAs
M¡d¡r¡ rótid¡:dr l- dr argrrct'dr l.¡|- dr rrgrrcrdr 2- dt .r9.rr
:Acrro':dr f ]- ót ttgr,rlt. qr Lrl¡rior dr ñbr¡ min¡r¡l
. dr l|- dr ltgrtor. c¡n !rt.r'or dr golrnlrrnod¡ | - da at9.ror. c¡r lrtrrlor d¡ ¡jeúm¡ dr ¡rr¡rno
o.tto.alo..t
o.5t
O.¡3C
o.t9
o.6r0..9Q.t
o39
orto.o
¡; Tabla 7 lcontinuación|
rltv/h 9or gie fa¡¡l dr bqrd¡ .rpu.¡q¡
fi¡ente: l,lanual d,e ¡a.r¡rd.amentos d.e ASlItÍllE 19f2
I c*rrru."¡¿n,. do le prrrd'
Hor¡clánd¡r
NE
o¡c cl¡ro
E.
os¿ cl¡ro
SE
osc cl¡ro
s
orrc, cl¡ro
SO
orc, cl¡ro
o
osc cl¡ro
NO
osi .á¡ro
N
lcon rcrnbrrlor- €lrro
coNsrfiuccloNLIVIANA
9 ¡-m.Mcdiodla3 p.ñ.6 p.m.
28212!'2t
t7llt7l7
2022?ot9
35382926
79 t738 233t 2l26 18
16" ro27 .r732" 2r26 18
f8 l221. 153t '21at 25
t8 t221 t53f 221t 30
15 lo20 l126 18
3t 71
11 Il7 l2?o 15
2l 16
CONSTBUCCIONMEDIO. TIVIANA
9 ¡.m.l$cdiodl¡3 p.rn6 p.m.
r2825 .t¡f29 t830 20
l¿l 93,1 18
35 2337 21
n727 1539 2239 25
6aft 726 1636 24
8597
2l 164f 21
9696
18' r238 25
759¡l15 rl79 ?0
75to616 tl22 tt
CONSTRUCCIONMEOIO. PESAOA
9 ¡.¡r¡.lilediodi¡3 p.m.6 p.m-
t¡l I I17 lt2l 14
23 16
t7 13
2t l,t28 t932 t9
t8 1219 l225 15
30 t8
ta tl139t6 tl?3 15
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tt | |l,l l0ta l018 r?
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CONSTRUCCIONPESADA
9 ¡.m.Ñlcdiodl¡3 p.m.6 p.m.
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20 13
20 l¡t
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23 16
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20 1419 1318 13
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2a 162a t522 l¿l22 t¡¡
26 It21 162l t523 t5
2l 15
20 r{19 13
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Tcbl¡ 8
DIFEBENCIAS EOUIVALENTES DE TEMPE RATUNA PARA PAREDESSOLEADAS Y SOMBREADAS
PN
I!.tPrrr rjrmpl6 dr c¡d¡ tigo dr coa¡rruccióc vl¡ l¡¡ nortr drbria
lhor^r,l. T¡bt¡ b¡sd¡ rn unr lrrlgrrrtura a¡llrior dr direño dr 95'f t añ unr tamO"r¡rt rr Inlcrior dt ditoto do 73.f.
. .2 Cu¡ndo l¡ difrl¡ncj¡ dr trrnprrttura .,rlra latrrior V t¡ttliol r.a da .fi¡r lo mrnnrl dr 2O.f. ¡urna al l¡<rro fo rrrra
l¡ dihrcl*J¡l ¡ lol r¡lotrt d. t¡ lrbl¡.t. P¡rrc¡lr¡l¡ll¡ gltóttltohgrnrncirdrc¡lorttr¡v¿tdtg¡rtrcioa¡rqua,rcgrtrnuñarfr.(ro¡caadrcro¡¡dodtoror.n
¡colrdicio¡¡r. ura ua¡ ditrrrnci¡ dr l¡mgrr¡turt dr 5 grrdor m.^6 qua l¡ d¡lrrrr<i¡ dt trmpcrilurr dl drrcrlo t nrr.. norqua ra argara qul r¡irt¡ otta lampatrlut¡ grrdornrñrñta.
. 4. Todr¡ hr grrtdrr irrluyrn ua hrmia¡do Intrrior dr rrprflo do 7ll'o dc pherr dr ¡rbc¡rocl¡rrlalo,. 6 Dtt¡[r¡ d¡ con¡rucrbn dr lol di¡inlor ti¡or dr ptrod.' coflsrRucctoN LlvlANAI [¡r¡c¡do dr l'*.gructura
Btoqur dt omctalo liri¡ao dr 4-{rrgrsio dr ¡irrcoHsrFuccrox Mtolo.uvlAfl A
ftuc¡do d¡ l'*l¡dtlno qrrür dl l-' o * bloqu¡ dr con<rrto prrrdo dr l- ¡6¡ o ¡jn ri¡l¡rnlrnto dr 2-. o * bLoqur d¡ concrtb gtrtdo dc I c¡l¡t o ¡¡n ¡hl¡r¡i¡nlo do l-
o + 2- dr ¡idrmi¡a¡ { blo$rr d¡ coac.lrro p:rrdo dr rl-t¡dr¡no dt l¡cñ¡d¡ dr tt- { bbqu¡ dr co,Ertto tayi¡ño colr o ¡¡n riy'¡m¡cnto dr t-
consrnucFtofl M€oto.tc¡AoAi t¡¿¡illo dr l¡ci¡d¡ d. a- + t¡drilto cimúr dr 4-. o* l- dr ¡i¡Jrrnirap * btoqur dr csrcrrto dt 1- o l¡dliilo comú¡ o btoquc dr cortcr"ro 9c:¡do dr !'
o f lour dr brrro d¡ t- * l- dr ¡kl¡miraroc * l¡driro cpnrrin d¡ F ¡
:'. o * rrp¡cio dr ¡irr * blcqu¡ d. crc.ro 9r¡¡do d¡ 4-i [-¡uc¡do dt l- * lo¡¡r dr-b¡rro d¡ f * t- d¡ ¡irl¡mirnto o e¡prcio dr rir¡: ' o + 2- dr ¡id¡mirn¡ * l¡dr¡lo conúr dr l-' o + b¡€qu.t dr cóacrrto prgdo dt l2-: COHSTRUCCIOH PÉSAOAi l¡drit dl f¡cñ¡dr dr 4- { l¡drillo coorún dr t- f l- dl ¡i¡J¡mirnro!, o+ 2- d¡ ¡i¡l¡rnirnFo rrprciod¡ ¡irr { lo'rda barto dr 8" o hdtinoco.''indr4-6 bbqurr dr
co|.r.r.to prr¡do dr ¿l-o bl.oqur¡ dr csr(t¡ro 9c¡¡do dr !'.o + 2- dr ¡irl¡nirnro * l¡drino coarin dr !- o co.rc,ato occ¡do d¡ !.o + b'r¡t d¡ b¡rro'd¡ !- { crgrcio dr ¡ir¡o * r¡c¡oo d¡ ¡iro { ledrrl&o or¡ür d¡ !- o cdrcr.to geydo d¡ ll-o * 2- dr ¡rrl¡mitn¡c + co.icr.to glrdo dr t2-
[¡ruc¡do dr l- * 2- dr rol¡mirnto * l¡dritlo romúa d¡ !- o Co.r(?"to F"t¡do d¡ tl-!\rente: l,.anual d.e tr\rnd¡¡nentos ds ASü.IE 1972
197 l
Tabla 9; DIT¡RENCIAS OE TEMPERATUNA EOUIVALENTES PARA GANANCIAS.
DE CALOR A TRAVES DE TECHOS PLANOSI
' I tot v¡torr¡ dr .1. lrblr ¡s¡ln b¡¡¡dor ¡n un¡ dihrrnci¡ d¡ lrmgrr.rura dt 2úf .ntr. .l ¡ñt.r;o? y tl rrtorior.Cu¡ndo l¡ dil¡rrrxi¡ ¡.. lnrl{, lo rnrnort dr 2o grrdor ¡¡rrna .l .ra.l lo r¡l¡ l¡ ditrr¡ncjrt ¡ b v¡br¡¡ d¡ l¡ r¡u¡.I hrfup r:corir dr f -. unl mrmbr¡n, f urra l.l9r. un¡ ¡ncim¡ d. i .
tr\¡ente: !íanual d.e F\r¡rd.aaentos d.e ASERAE l9T2
l.Fl
f8E
Contrucción dcl tcchor¡¡
;
HORA ESTANOAR
t.tTL' P.rñ.
9 l2 3 6
osc. cl¡ro osc claró oJc. d¡¡o orc d¡ro
CONSTFUCCION TIVIANA
Cubicr¡¡ d¡ lccro con ¡isl¡micnto da I ¡ 2- 3a ta. 8l 12 90 EO .s vEstruaurr dc m¡dcr¡ dc l" con e i¡l¡micnto dc I r 2" t9 6 65 32 88 48 70 ¡3(,
E¡trucn¡r¡ d¡ m¡dcr¡ do 2.5" con ¡isl¡mitnto dc | ¡ 2.. , -l 38 t7 68 35 73 40
CONSTRUCCION MEOIANA
E¡trucir¡r¡ dc m¡dcrr dt 4" coo ¡i¡l¡mi¡nto dc I r 2.. 8 I 2r I u t9 60 J2
Concr.to livi¡no dt 4- fuin rirhmlcntolo
Concr¡to prldo dc 2" con I r 2" dr ¡i¡l¡mhnto8 I 40 t7 70 :6 75 ¿ll
Conctrto livirno dr 6 ¡ 8' Un ¡i¡l¡micntol 3? 62 t9 4t c t0 -t ¿l
CONSTRUCCION PESAOA'a
Concrrto prrdo d.l:con ¡irf¡mlcnro dr t ¡ 2" tl 3 2l I 39 t9 63 za
Conct.to prudo dr 6" con risl¡micnto dr | ¡ 2" t8 9 2t I 3l t6 u 7t
TECHOS EAJO TA SOM8RA
Livi¡nolMrdi¡norP¡¡¡dol ¡
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" Grrdo d¡ ¡aivid¡d Aplictcón'llpicr
C¡lor tot¡l8tu/h
C¡lor ¡cnc¡blcBtu/h
Cr16rr l¡¡¡¡t¡a8tu/h
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Scnt¡d¡r dascans¡ndo
Tortro/mrrincrr¡lón dc cl¡rc¡. ¡¡cucl¡ llcmrntal 330 ?j25 t05
. Trrtro/rrdc 350 215 t05
Srnt"d.r trrbrjo livirnoOticln¡. hot! l. r p!r¡!m.nto.¡¡lón dc ct¡scs ascucl¡ ¡¡cundrrir ' ¿l(X, 245 t5E
Trabrlo dc oficin¡modatrmGntc rd¡vo
Oficinr. hotcl. r prrtrmcnto¡¡lón dc cl¡scs. univcrsid¡d - 450 250 200
Dc pic. trrbrlo livi¡no.c¡min¡ndo hntemGnta Orogucrb. Eanco 60{t 250 250
frabaio sadant¡rio Rcstaur¡ntc r 650 276 2t5
{rrbrio dc banco livirno F¡aorh 7É0 2ts ¡175
8¡ih modrr¡do Pi¡t¡ dr b¡ilc 850 305 515
C¡min¡ndo r 3 rnph: trrbajomodcr¡d¡montr pc!¡do F¡ctorl¡ l.ooo 315 625
Eolo¡ ttlrbrjo prrdo
Pi¡t¡ dr bofotF¡aorl¡ t.¡l50 580 8r0
qTNANCtA DET¡bl¡ I O
CALOB POR PERSONASI
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'P¡rr bolo¡ lsimr qur hty unl p.rlonr iugrndo ¡n c¡d¡ 3¡rril y tod|r t¡¡ dcml¡ rcnl¡d¡¡ ll0o !tu/hl o p|,rdrtl35o tru/N.
NOfA:Lo¡ v¡lorrl dl l¡ t¡bh r¡tln b¡¡¡dor .n uñ¡ trrapar¡trrl¡ bubo ¡rco inrrlior dc lS'f, p¡rl rrnr ta?¡grrrlura drbulbo ¡¡co intrrior dr 80'f. l¡ grnrrlcjr dr c¡lot tot¡l rlgv¡ ¡iendo l¡ mi¡¡n.: prro .l v¡lor corrc¡gondicnrt ¡l cltor rn-¡ibb drb¡ ¡¡r di¡r¡rinuido rn un 20t y rrrr crnridrd dr c¡ror runr.n¡rdr rt vrlor d¡l <¡¡or brrnrr prrr ¡d obrqncr rlmir¡no vtlor lot¡l
T¡bl¡ 11GANANC¡A O€ CALOR POR MOTONES ELECTRICOS
(Op craciórr Cqttlnual'(8tulN
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S¡nda¡¿entos de AS:n$ 1972
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La l¿bla pernonccc ':f¡r(¡xln¡tJ¿ncntc corrcct¿ p¡r¿r v¡rlorcs n¿xlnos cxt¡rlorci ¿c l9l-
102 0f ) y varlacloncs dl¡rl¡s cxhrlorcs (16 - 34 0F), slunpro quo 0l'proncdlo dla'
rlo cxl¡rlor sc nantcng.: cr ¿proxl¡¡rJancnte [lS 0F ..' '
flar¿ condicloncs dc dlscno [¡L¡lncnt¡ dlfcrcnt¡s o las cll¡d¡s dcbe correglrse ef
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191
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CAM8IOS OE AIRE POR '{OBA
Vrr¡no Invi¡rno
Protrctión ordin¡ri¡S¡lhnrtn¡o impe rmc rbla
O fnrrcoa da tormcnlt Protrcción Ordin¡ri¡Srll¡mitnto imgcrmrrbk
o mt,cqt da lornrnlt
S;n vantrn¡¡ O 9uarllt a¡lanota! o.30 o.r 5 o.5{) 0.2 5
S¡too¡¡ d¡ ¡n¡r¡dl l.2O r 1.80 O.6O r O.9O 2.OO ¡ 3.OO- l.OO r l.5O
S¡lonc¡ d¡ t.caPcíón r.20 o.60 2.OO ¡.00
8¡ñq r.20 o.6(, 2.OO r.oo
tntihr¡ción ¡ tl¡v{¡ d¡ Y.nlrnrrPicrr con I l¡do c¡gur¡to . o.Go o.30 r.oo o.50
Pi¡r¡ con 2 hdor crgurrto'r o.90 o.r5 r.50 o.75
Pir¡¡ con 3 hdor rrpucrtor |.20 o.60 2.OO r.oo
p¡?r¡ co.t 4 hdo'r rrpucrrol r.20 0.60 2.OO t.00
T¡bl¡ | 3INFILTRACION'
(pies'I minl
'É¡¡¡ c¡ntid¡d ót ¡itt s c¡lcul¡ d¡l r'guirntr modo lvltido g¡rr ¡dificio¡ hanr dr 3 p¡¡oal:
1,9?
(HIXIUXIWXIACI- picst/min
6('
dondc: H - ¡hu¡r dc h picrr. pictL- lonlitud dc b picrr. piet
W- ¡nchur¡ dc h picrr. pierAC- crmblo¡ dr airc por hor.
NOIA:[¡ inihr¡gón gmulúnr¡ totrl qur ocurr. an un ¡drfkio lrrl rprorirnrd¡mcntl rl SOa d¡ l¡ ¡umr dc hr infrl.tl¡cisrr¡ i¡dividurkr prl¡ c¡d¡ lrar o p¡.tr.
INFILTRACION POR PUENTAS' I'(picst lminl
Sin Vc¡rlbulo t
t8¡r¡do rn l¡ inlorm¡cón d¡l Htnutl dc Fuadtmcntot ASHM| - 1912. rtprcielmrntr ll C¡pirulo 19. plgintr33$3¡¿ tc y¡lorr¡ d. 1r trb¡r rnln bt¡¡dor rn l¡ idr¡ dr qur órrnrt lir tormcntrl furnll todr¡ l¡t damrr gu.r.frl tuarr dr b priÉgrt ca utt 2ttcd tol.ñanta, p.rrrr¡ñacañ clrr¡d¡r
f Lar¡forol dr tt ¡¡bt¡ tdt pa.¡ rdificrcion¡¡ dr un ¡olo gba hrr rdlkio¡ do 2 gi*zmult¡9lhu. al yrlor dtdo porfr trUr por l.f): prn r¡r rdiflcbd¡ 3 pi¡ot nst¡ipli¡ür rl vrbr dtdo ga tr rrbtr 9or t.lS.tt.i pr..rl r cstidrrta de ?pirr X 3 pirr coñ b¡rt.¡r Prrr purrtrr óhl.r.ñt.t a ZXt t¡ iafihrrción rrlproporcionrl rl grrirnrro dr l¡ p¡¡nr
I Can t¡sibulo. mutrigÍqur ol ¡rbr dr l¡ ¡¡bt¡ por 0.60.'lt dlo¡onci¿ lnt.. h tamgallturr inlerior y h rrlrrior cl ¡q¡ran, que trirtr an al tnomcnto an qua rl r¡rt t¡lcu.
l¡ndo l¡ crr¡r Vrr l¡ nor¡ ¡l f-¡¡ dr l¡ f¡bt¡ 6 lplginr 4tl 9¡r¡ corccrirnc¡ rcaún tt hor¡ drl dlr. Un¡ ,grorrm.ooÁ¡ l¡ dlrr¡rrcir d. ltaDrrrRrrl ml¡ crrc¡n¡ ótd. gat tr l¡bla rll gcnrrrlmcntc tulicira¡r p¡r¡ cvcni6rrc¡ dr cJtcutolD.trrmi.r .a rttko dr gtrrarr conúndol¡¡ rc¡lmrnr¡ o divi¡lirado rt númcro do grrtoart quc ocugtn rl &rrtntrr el tirrngo gronrctb (hor¡¡l qra parm¡ñacrn cn rl lrct , al ñúñaro dr gucrtrr,
'C¡k t¡ h inlúttcéo rottl gl trt.t..t ¡nul¡rglig¡ñdo rl aln¡¡9 dr gurrtrr por rl vltor rta l, trbt¡ (orraro('rrdr"ñta¡l ¡rf<o ór grrurrr fIE y r b óftrrnci¡ dr t¡morr¡lvr¡ {DTl.
F\¡ente: i..a:::al io ^¡u-rCecenios de ..Sal^E 1972
Dilcrrnci¡ dc¡cmprt¡lur¡ '
IDT¡(gttdot fl
Irllico dc personrr ll RttFráfico- No dr pcrrcnttlh grtt CAO^ PUERf A,
to 20 ¿10 c0 80 t@ 200 ¡l0o
t0 a 8 t0 2. 32 a0 80 r60
m t t6 32 {8 6a 80 r60 320
¡0 t6 32 6¡l 98 r28 r60 3?O 6.0
60 2a 48 96 lu r92 210 ¡80 960
80 32 g t28 r92 2fi 320 640 | 280
| €xl a0 80 r50 2.0 320 aoo 800 r600
I
TablaFEOUISITOS PARA
t4VENTILACION I
a AplicaciónPirt/min
pol pctsona
B¡nco lrm¡ dc PúblicolPcluqurrhS¡lón dt b¡llc¡¡Crnch¡r dr bolo¡
'77
25't6
Coctclcrl¡. berAlmrcún dc dcprnemcntor
A¡cr dr públicoSodcgr
DrogucrleS¡l¡ d¡ trrbaio delf¿rrnac¿ut¡Arc¡ dtl púbtico
F¡aort¡ lt
207
rr35
30
76
G rrrgr-TrlbrPrrqurrdrroArr¡ dc rca¡rrcionclt
HorpitrltPit¡¡ ¡¡ncill¡ o doblcGu¡rd¡rl¡Corr¡dorS¡l¡ dr oprrrción.C.nlro dr prrprrrción da ¡l¡m.nlot
l0l0202035
1.5.1.54
HotclPicr¡S¡l¡ dr un¡ ¡uit¡8¡ñoCorrrdorSrlón prlnciprl
- S¡láo d¡ confrrrnci¡i (prqucñolS¡lón dr conlrrrnci¡¡ (grrndcfBrñor públicor
7
l020!7
20t5t6
Itnlo¡mrclla ¡¡c¡d¡ drt St¿ndtté ASHAAe 62.7t: Vrbrrr mtrir¡or st¡do,rlsirtr¡nl rrgrchl grrr cootrol dr cqr¡rmin¡nrrr irdr rr rrqvrrldotlor cód¡o lo<¡h¡ o drgrrtlmonrrr.r F.r g.ñ.ratn¡nt¡ rr f¡ctor drrrrmhra¡r,'Pir¡t/mh gor ¡rir nrrdrrdo d¡l tr¡rlCurndo b¡ motorr¡ trrln grrndidor ¡¡ d¡br udh¡r un ¡jthm¡ d¡ ¡¡tr¡cello godtlvr dr hurnor dr rrrgrrfSr rrquirrr lr¡tu¡ntrmrnlr sn tOo!( dr ¡lr¡ a¡tar;o, prrr rritrr lor 9rfjr6¡ dr rrgbdón qu. ptar.nlrñ loa lhm¡nro¡dl ¡ortr¡j¡lSi¡rm¡¡ r¡grcl¡lr¡ dr ¡rtlrcrlón n rrqurrido an .,,a cr,o
tr\rente: l.arnlal de fi:¡d.a¡oenúos de AST¡-RAE 19?2
t
t
1937i¿srlmin
POa PC,sonr
L¡bor¡torioOficín¡. Gcn¡r¡l
S¡lón d¡ confarcncil¡ r
Sil¡ d¡ á3pcraS¡lón dr bill¡r
Fct¡utlntcComrdorCocin¡C¡lrtrrl¡. órdcnc¡ prra ltcver. drivc.in
ColcglotS¡lón da cl¡:arL¡bor¡lorioTl¡nd¡AuditorioGimn¡¡ioEibllotrc¡Olicln¡8¡ño¿duch¡¡S¡lón dt loclcr¡ tComrdorCorrrdor .Dormitorio¡ y rlcober
t0t0t05
20
II
r530l0t57
f r¡troB¡cibidorArJdltorio
Zon¡ dt fum¡dort¡Zon¡ dr no fum¡dorr¡
E¡ño¡
. lf' Tabl¡ 15 1oA
EsrtMATtvos DE Concg¡llRActoN DE pERsoNAsr ''r-t\
Apticrclón Pic¡ |pot prrlont
S¡lón dc a¡¿mblc¡r l9lrs¡a. colcaio.¡uditorio. luncrrril. ¡¡¡¡¡q .,
Pcluqucrh 40
S¡lón da bcllar¡ 20
C¡ncha dc bolo lcentid¡d dc ¡ill¡¡mlr 6 personrr. por crnchrl
S¡lón da cl¡ro¡ 20
S¡lón dc conf¡rc¡rcl¡¡ t+r7Al¡n¡ctn dc dcperttmlnto¡. ¡ln¡¡cén.
dc vcn¡¡¡ ¡l dct¡l:Sót¡no y primrr ¡rlr9 :
Otror pior :
3360
Dorrni:orio t: 60
S¡rvicio de comid¡r:ComcdorC¡lcrcrb. órdcnrt g¡ r¡ llcv¡r.drivt:inCocin¡
la
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Eibliotcc¡ 6o
Olicin¡ 9 cnc rrl tooF ¡cilid¡d¡r rocrrrclondr¡¡.
S¡lón dr bril¡Srlón dc bill¡r
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8¡ñor públicol toT cbc ¡nr. brr. coclc l¡rlr.
Con gcntc prrrdr ¡'o mc¡¡Todor ¡cnt¡do,r. cfirlu¡¡t¡ promcdlo
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I to ¡¡¡blrcido .ñ lor dú4or drbr rrguirrr c¡d¡ vrt eur lrnormr raa ¡plk¡bla. ,
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Fuente: lúarn¡al d.e !\¡ndeo€ntos d.e ASEXAE 1972
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