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Reglamento para el Diseño Estructural en la República de Panamá. REP 2004.
Fe de erratas. 6 de junio 2005.
Capítulo 2. Artículo 2.3.8.1 línea 6 dice: Tabla 2.12. Debe decir: Tabla 2.5. Artículo 2.3.8.2 línea 3 dice: excepto según lo permita la Sección 2.3.11. Se elimina esta parte del texto. Articulo 2.3.9.2 Se elimina el texto completamente. Capítulo 3. Artículo 3.3.8.1. La última línea dice: donde l y …. Se debe reemplazar por: donde y l
La ecuación queda así: ∈
=
3328.3 zLz l (3-5)
Artículo 3.3.10. En la fórmula 3-13 le falta el parámetro I, coeficiente de importancia.
20473.0 VKKIKq dztzz = (N/m2) (3-13) Artículo 3.3.12.2 Dice: Edificios rígidos. Debe decir: 3.3.12.2.1 Edificios rígidos. Capítulo 4. Se reemplaza la tabla 4.1.4.1. Coeficientes de aceleración. La tabla 4.1.4.2.3 B: Dice Intensidad de movimiento, Aa. Debe decir: Intensidad de movimiento, Av. Dice: valores intermedios de Aa. Debe decir: Valores intermedios de Av. Se reemplaza la tabla 4.1.4.2.4B. Coeficientes sísmico Cv Artículo 4.2.2.6. Combinación de efectos de carga. Se hace referencia a combinaciones de carga del Capítulo 7 y 9 que no existen. Segundo párrafo se elimina: la ecuación (4) de la sección 7.2 del capítulo 7 – Concreto reforzado, Tercer párrafo se elimina: la ecuación (5) de la sección 7.2 del capítulo 7 – Concreto reforzado,
Cuarto párrafo se elimina: la ecuación (4) de la sección 7.2 del capítulo 7 – Concreto reforzado, Sexto párrafo se elimina: la ecuación (5) de la sección 7.2 del capítulo 7 – Concreto reforzado,
TABLA 4.1.4.1 Coeficientes de aceleración.
Ciudad Aa Av
Aguadulce
0.14
0.14 Aligandí 0.19 0.19
Almirante 0.21 0.21 Bocas del Toro 0.21 0.21
Boquete 0.18 0.18 Changuinola 0.24 0.24
Chepo 0.20 0.20 Chiriquí Grande 0.18 0.18
Chitré 0.15 0.15 Chorrera 0.13 0.13
Colón 0.15 0.15 Concepción 0.22 0.22 Coronado 0.12 0.12
David 0.21 0.21 El Real 0.22 0.22 El Valle 0.12 0.12
Jaqué 0.22 0.22 La Palma 0.21 0.21
Las Tablas 0.17 0.17 Panamá 0.15 0.15
Penonomé 0.11 0.11 Portobelo 0.17 0.17
Puerto Armuelles 0.25 0.25 Puerto Obaldía 0.21 0.21
Santiago 0.15 0.15 Soná 0.17 0.17
Tonosí 0.20 0.20
TABLA 4.1.4.2.4B
Coeficiente sísmico Cv. Intensidad del movimiento, Av Tipo de
perfil de suelo
≤0.05g 0.05g
0.10g
0.20g
0.30g 0.40g ≥0.50gb
A Av .04 0.08 0.16 0.24 0.32 0.40 B Av .05 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 C Av .09 0.17 0.32 0.45 0.56 0.65 D Av .12 0.24 0.40 0.54 0.64 0.75 E Av .18
0.35 0.64 0.84 0.96 a
F a a a a a a a
Nota: Utilícese el siguiente valor más alto o interpolación lineal para valores intermedios de Av. a Se llevarán acabo investigaciones geotécnicas específicas al sitio y análisis dinámicos de respuesta de sitio. b Estudios específicos requeridos según la Sección 4.2.2.4.3 pueden resultar en valores más altos de Av que los que aparecen el los mapas de amenaza, así como también las provisiones de la Sección 4.2.6.
Capitulo 5 Se reemplaza la fórmula del número de perforaciones: N = G ( ( A E ) + 2 ) Se agregan las siguientes figuras: 5.2.6.7a Correlación de Propiedades Mecánicas de Suelos Granulares con N (STP) 5.2.6.7b Correlación de Propiedades Mecánicas de Suelos Cohesivos con N (STP) 5.3.3 Capacidad de Soporte de Cimientos Superficiales 5.3.4 Capacidad de Soportes de Zapata cercana a Talud 5.3.6.1.1 Cálculo de Asentamientos en Suelos Cohesivos 5.3.6.1.2 Distribución de Esfuerzos de Boussinesq 5.3.6.2 Cálculo de asentamientos en suelos granulares 5.3.6.3 Asentamientos Tolerable para Cimientos Superficiales 5.3.8.5.1 Relación entre propiedades Indice y Expansión 5.3.8.6.1 Procedimiento para Predicción de Hinchamiento 5.4.3.1 Capacidad de Soporte de pilotes en base a fórmulas estáticas. 5.4.3.1 Capacidad de Soporte de pilotes en base a fórmulas estáticas. Cont. 5.4.3.2 Fórmula Dinámica de Hiley para Hincado de Pilotes 5.5.3 Presiones laterales de tierra. 5.3.3.4 Efecto de sobrecarga sobre presiones laterales 5.5.5.1 Método de Mononobe-Okabe 5.5.5.2 Método General de Equilibrio Límite 5.5.5.3 a) Método en base a desplazamientos
b) Método para muros restringidos a desplazamientos 5.5.5.4 Definición de Variables y Observaciones de las figuras 5.5.5.1 a 5.5.5.3. 5.6.3.1 Distribución temporal de presiones laterales en excavaciones arriostradas Capítulo 6. Artículo 6.5.5. Dice: Cuando el ancho de una pared exceda 7000 mm, se emplearán vigas de amarre intermedias. Cuando la altura de la pared exceda 3000 mm, se emplearán columnas de amarre intermedias. Debe decir: Cuando el ancho de una pared exceda 7000 mm, se emplearán columnas de amarre intermedias. Cuando la altura de la pared exceda 3000 mm, se emplearán vigas de amarre intermedias.
Figura 5.2.6.7a Correlación de Propiedades Mecánicas de SuelosGranulares con N (SPT) (44, 47, 51)
Figura 5.2.6.7b Correlación de Propiedades Mecánicas de Suelos Cohesivos con N (SPT) (44, 47, 51)
Figura 5.3.3 Capacidad de Soporte de Cimientos Superficiales (11, 23, 27, 29, 30)
Figura 5.3.4 Capacidad de Soporte de Zapata Cercana a Talud (23)
Figura 5.3.6.1.1 Cálculo de Asentamientos en Suelos Cohesivos (23, 26, 27, 39, 47, 51)
Figura 5.3.6.1.2 Distribución de Esfuerzos de Boussinesq (47)
Figura 5.3.6.2 Cálculo de Asentamientos en Suelos Granulares (23, 44)
Figura 5.3.6.4 Asentamientos Tolerable par Cimientos Superficiales (46)
Figura 5.3.8.5.1 Relación entre Propiedades Índice y Expansión (14, 15, 35 y 56)
Suelo 1
Suelo 2
Suelo 3
Ps’(Presión de Hinchamiento Corregida)
Po1+∆P1
Po2+∆P2
Po3+∆P3
Muestras Presión de Hinchamiento Medida en Laboratoriocorregida
Zona
Act
iva
h1
h2
h3
Esfuerzo Efectivo Total
Log (P)
Rel
ació
n de
Vac
íos,
e
Paralelas
Ps’Corregida∆e
eo
Pf = Poi + ∆Pi
Cs
Cs
Descarga Total
Suelo 3
Suelo 2
Suelo 1
+
=∆'
log1 2
22
2
22
s
f
o
s
PP
he
Ch
+
=∆'
log1 3
33
3
33
s
f
o
s
PP
he
Ch
+
=∆'
log1 1
11
1
11
s
f
o
s
PP
he
Ch
∑=
=
∆=∆3
1
i
iihH
Cálculo de Hinchamiento
Pf = Esfuerzo efectivo, incluyendo la sobrecarga del cimiento o relleno (Po+ ∆P)Ps’ = Presión de Hinchamiento CorregidaPo = Esfuerzo efectivo in-situ∆P = Incremento del esfuerzo debido a una sobrecarga o rellenoCs = Índice de Hinchamiento∆hi = Hinchamiento del estrato i∆H = Hinchamiento total (máximo o mínimo)∆S = (∆Hmax – ∆Hmin) ó (∆Hmax + ρmax)/2 = Movimiento diferencial que se utiliza
en el cuadro 5.3.8.7.2.2ρmax = Asentamiento máximo calculado como indica la sección 5.3.6.1
Suelo 1
Suelo 2
Suelo 3
Ps’(Presión de Hinchamiento Corregida)
Po1+∆P1
Po2+∆P2
Po3+∆P3
Muestras Presión de Hinchamiento Medida en Laboratoriocorregida
Zona
Act
iva
h1
h2
h3
Esfuerzo Efectivo Total
Suelo 1
Suelo 2
Suelo 3
Ps’(Presión de Hinchamiento Corregida)
Po1+∆P1
Po2+∆P2
Po3+∆P3
Muestras Presión de Hinchamiento Medida en Laboratoriocorregida
Zona
Act
iva
h1
h2
h3
Esfuerzo Efectivo Total
Log (P)
Rel
ació
n de
Vac
íos,
e
Paralelas
Ps’Corregida∆e
eo
Pf = Poi + ∆Pi
Cs
Cs
Descarga Total
Suelo 3
Suelo 2
Suelo 1
+
=∆'
log1 2
22
2
22
s
f
o
s
PP
he
Ch
+
=∆'
log1 3
33
3
33
s
f
o
s
PP
he
Ch
+
=∆'
log1 1
11
1
11
s
f
o
s
PP
he
Ch
∑=
=
∆=∆3
1
i
iihH
Cálculo de Hinchamiento
Log (P)
Rel
ació
n de
Vac
íos,
e
Paralelas
Ps’Corregida∆e
eo
Pf = Poi + ∆Pi
Cs
Cs
Descarga
Log (P)
Rel
ació
n de
Vac
íos,
e
Paralelas
Ps’Corregida∆e
eo
Pf = Poi + ∆Pi
Cs
Cs
Descarga Total
Suelo 3
Suelo 2
Suelo 1
+
=∆'
log1 2
22
2
22
s
f
o
s
PP
he
Ch
+
=∆'
log1 3
33
3
33
s
f
o
s
PP
he
Ch
+
=∆'
log1 1
11
1
11
s
f
o
s
PP
he
Ch
∑=
=
∆=∆3
1
i
iihH
Cálculo de Hinchamiento
Total
Suelo 3
Suelo 2
Suelo 1
+
=∆'
log1 2
22
2
22
s
f
o
s
PP
he
Ch
+
=∆'
log1 3
33
3
33
s
f
o
s
PP
he
Ch
+
=∆'
log1 1
11
1
11
s
f
o
s
PP
he
Ch
∑=
=
∆=∆3
1
i
iihH
Cálculo de Hinchamiento
Pf = Esfuerzo efectivo, incluyendo la sobrecarga del cimiento o relleno (Po+ ∆P)Ps’ = Presión de Hinchamiento CorregidaPo = Esfuerzo efectivo in-situ∆P = Incremento del esfuerzo debido a una sobrecarga o rellenoCs = Índice de Hinchamiento∆hi = Hinchamiento del estrato i∆H = Hinchamiento total (máximo o mínimo)∆S = (∆Hmax – ∆Hmin) ó (∆Hmax + ρmax)/2 = Movimiento diferencial que se utiliza
en el cuadro 5.3.8.7.2.2ρmax = Asentamiento máximo calculado como indica la sección 5.3.6.1
Figura 5.3.8.6.1 Procedimiento para Predicción de Hinchamiento (19)
Figura 5.4.3.1 Capacidad de Soporte de Pilotes en base a Fórmulas Estáticas. (5)
Figura 5.4.3.1 Capacidad de Soporte en base a Fórmulas Estáticas (cont.) (5)
Figura 5.4.3.2 Fórmula Dinámica de Hiley para Hincado de Pilotes (13)
Figura 5.5.3 Presiones Laterales de Tierra (20, 22, 23, 39, 47, 54)
Figura 5.5.3.4 Efecto de Sobrecarga sobre Presiones Laterales (23)
Fuerzas de Empuje (Activa) Fuerzas Resistentes (Pasiva)
( )
( )
( ) ( ) ( )( )
( )
( ) ( ) ( )( )
( ) ( )( )( ) ( )
( )
( ) wdwswaediseño
pa
ae
aepaaaaeae
a
eqaa
ae
veqaeae
UUUPP
HY
PHPYP
Y
PPP
sensenK
HKP
sensenK
HkKP
+++=
=
∆+=
−=∆
−++
=
=
+−−+
++
−=
−=
δ
δδ
δδβδ
βφδφδ
φ
γβψδ
βψφδφδψψ
ψφ
γ
cos)8
sumergido e totalmento seco esta cuando 3
)7
cos6.0cos
)6
coscos)5coscos
1cos
cos)4
2)3
coscos1coscos
cos)2
21
)1
2
2
2
2
2
2
a) Método de Mononobe-Okabe
( )
( )
( ) ( ) ( )( )
( )
( ) ( ) ( )( )
( ) ( )( )( ) ( )
( )
( ) wdwswpediseño
pp
pe
peppp
peppe
p
eqpp
pe
veqpepe
UUUPP
HY
PHPYP
Y
PPP
sensenK
HKP
sensenK
HkKP
+++=
=
∆−=
−=∆
++−
=
=
++−+−+
−=
−=
δ
δδ
δδβδ
βφδφδ
φ
γβψδ
βψφδφδψψ
ψφ
γ
cos)8
sumergido e totalmento seco esta cuando 3
)7
cos6.0cos
)6
coscos)5coscos
1cos
cos)4
2)3
coscos1coscos
cos)2
21
)1
2
2
2
2
2
2
0
0
0
0
0
1tan 1
=
=
=
=
=
−
=
=
−
s
ws
wd
w
v
h
eq
U
U
U
U
U
KK
α
α
ψ
γγ ( )( )
sumergido
teparcialmen1
sumergido;totalmente1
1
22
−+
≈=
′∆
=∆∆−==
+=
−=
HH
HH
urr
w
wd
wsateq
vuubeq
satd
wsatb
γγγγ
σγγγ
γγ
γγγ
( )
αα
γγ
γ
αα senUU
senUU
HHHrHrU
HU
wss
w
wwudwubws
www
==
−∆+∆=
=
;21
21
2
2
Agua Restringida (baja permeabilidad)
Agua Libre (alta permeabilidad)
( )
0
1tan 1
=
−= −
wd
veq
hsat
U
KK
γγ
ψ ( )
wwdwwhwd
veq
hd
HYHKU
KK
4.0@127
1tan
2
1
==
−= −
γ
γγ
ψ
Movimiento
α
Pae
N’
W
KvWKhWδ
HT
β
Y Uwd
Uw
Uαs
Uα
Uws Hw
Movimiento
α
Ppe
N’
W
KvW
KhWδ
H
T
β
YUwd
Uw
UwsUαs
Uα
Hw
b) Modificaciones por Condición de AguaSumergidoSeco
Fuerzas de Empuje (Activa) Fuerzas Resistentes (Pasiva)
( )
( )
( ) ( ) ( )( )
( )
( ) ( ) ( )( )
( ) ( )( )( ) ( )
( )
( ) wdwswaediseño
pa
ae
aepaaaaeae
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HY
PHPYP
Y
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sensenK
HKP
sensenK
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δδβδ
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sumergido e totalmento seco esta cuando 3
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cos)4
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)1
2
2
2
2
2
2
a) Método de Mononobe-Okabe
( )
( )
( ) ( ) ( )( )
( )
( ) ( ) ( )( )
( ) ( )( )( ) ( )
( )
( ) wdwswpediseño
pp
pe
peppp
peppe
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HY
PHPYP
Y
PPP
sensenK
HKP
sensenK
HkKP
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δδβδ
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sumergido e totalmento seco esta cuando 3
)7
cos6.0cos
)6
coscos)5coscos
1cos
cos)4
2)3
coscos1coscos
cos)2
21
)1
2
2
2
2
2
2
0
0
0
0
0
1tan 1
=
=
=
=
=
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wd
w
v
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U
U
U
U
U
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−∆+∆=
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Agua Restringida (baja permeabilidad)
Agua Libre (alta permeabilidad)
( )
0
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Uα
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Pae
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KvWKhWδ
HT
β
Y Uwd
Uw
Uαs
Uα
Uws Hw
Movimiento
α
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N’
W
KvW
KhWδ
H
T
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Uw
UwsUαs
Uα
Hw
Movimiento
α
Ppe
N’
W
KvW
KhWδ
H
T
β
YUwd
Uw
UwsUαs
Uα
Hw
b) Modificaciones por Condición de AguaSumergidoSeco
Figura 5.5.5.1 Método de Mononobe-Okabe (referencias 6, 17, 25).
Fuerzas de Empuje (Activa) Fuerzas Resistentes (Pasiva)
Método General de Equilibrio Límite
Se varía el Angulo α hasta obtener el máximo valor de Pae
Pae
αae
P
α
Ppe
αpe
P
α
( )( ) ( )[ ]( ) ( )
( )[ ]( )φαδδ
φαααφααφα
αα
−+=−+=−+=
+−−+=
−−=
tancostancostancostan1
donde
)1
432
1
4
321
senAsencLA
UUAKKWqLA
AAAA
P
aa
sa
hvqa
a
aaa
( ) ( ) ( )[ ]( ) ( )
( )[ ]( )φαδδ
φαααφααφα
αα
+−=+−=++=
++−+=
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tancostancostancostan1
donde
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4
32
1
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321
senAsencLA
UUAKKWqLA
AAAA
P
p
psa
hvqp
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( ) ( )( )( ) ( )
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paae
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PPP
+++=
=
∆+=
−=∆
δ
δδ
δδ
cos)5laterales presiones de
óndistribuci la a baseen calcularse deberá)4cos
6.0cos)3
coscos)2 ( ) ( )( )( ) ( )
( )
( ) wdwswpediseño
pp
pe
peppp
peppe
UUUPP
YP
HPYPY
PPP
+++=
=
∆−=
−=∆
δ
δδ
δδ
cos)5laterales presiones de
óndistribuci la a baseen calcularse deberá)4cos
6.0cos)3
coscos)2
Pa se deben calcular de la misma forma.
Se varía el Angulo α hasta obtener el mínimo valor de Ppe
Pp se deben calcular de la misma forma.
α
Pae
Uwd UαN’
W
KvW
KhW
L
Lq
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Movimiento
HHw
T
Uαs
Uw
UwsYα
Ppe
UwdUα N’
W
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δ
Movimiento
HHw
T
Uαs
Uw
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Fuerzas de Empuje (Activa) Fuerzas Resistentes (Pasiva)
Método General de Equilibrio Límite
Se varía el Angulo α hasta obtener el máximo valor de Pae
Pae
αae
P
α
Pae
αae
P
α
Ppe
αpe
P
α
Ppe
αpe
P
α
( )( ) ( )[ ]( ) ( )
( )[ ]( )φαδδ
φαααφααφα
αα
−+=−+=−+=
+−−+=
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tancostancostancostan1
donde
)1
432
1
4
321
senAsencLA
UUAKKWqLA
AAAA
P
aa
sa
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a
aaa
( ) ( ) ( )[ ]( ) ( )
( )[ ]( )φαδδ
φαααφααφα
αα
+−=+−=++=
++−+=
−−=
tancostancostancostan1
donde
)1
4
32
1
4
321
senAsencLA
UUAKKWqLA
AAAA
P
p
psa
hvqp
p
ppp
( ) ( )( )( ) ( )
( )
( ) wdwswaediseño
paae
aepaaaaeae
UUUPP
YP
HPYPY
PPP
+++=
=
∆+=
−=∆
δ
δδ
δδ
cos)5laterales presiones de
óndistribuci la a baseen calcularse deberá)4cos
6.0cos)3
coscos)2 ( ) ( )( )( ) ( )
( )
( ) wdwswpediseño
pp
pe
peppp
peppe
UUUPP
YP
HPYPY
PPP
+++=
=
∆−=
−=∆
δ
δδ
δδ
cos)5laterales presiones de
óndistribuci la a baseen calcularse deberá)4cos
6.0cos)3
coscos)2
Pa se deben calcular de la misma forma.
Se varía el Angulo α hasta obtener el mínimo valor de Ppe
Pp se deben calcular de la misma forma.
α
Pae
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Uαs
Uw
Uws Y
Figura 5.5.5.2 Método General de Equilibrio Límite (referencias 6, 17).
a) Definición de Variables y Observaciones de las Figuras 5.5.5.1, 5.5.5.2 y 5.5.5.3
( )
( )( )
Sismoun por Inducida Poros depresión de Exceso
Poros dePresión de Exceso deRazón Agua del UnitarioPeso
Saturado Suelo del UnitarioPesoSumergido teParcialmen Suelo
del eEquivalent UnitarioPeso1
Poros dePresión de Excesocon y Sumergido Totalmente Suelo del eEquivalent UnitarioPeso1
1Seco UnitarioPeso
Sumergido UnitarioPesoSuelo del UnitarioPeso
de Aplicación de Punto de Aplicación de Punto
de Aplicación de Punto y de Aplicación de Punto
y de Aplicación de Punto
1porosdepresióndeexcesocomosismoelporInducidadFuerza
1FalladeSuperficieladelargoloa caHidrostátiFuerza
5.0@
33.0@21
porosdepresióndeexcesocomo sismoelporInducidadFuerza
4.0@127Murodel detrás icaHidrodinámFuerza
33.0@21Murodel detrás caHidrostátiFuerza
muro del base laen porosdepresióndeexcesocomo sismoelporInducidadFuerza
muro del base laen caHidrostátiFuerzaCuñadeLímiteEquilibriodemétodoelparatanN
OkabeMononobedemétodoelparatanNFalladePlanodelResistenteCortanteFuerza
22
wswd
w
,,
22
12
1
21
2
2
=′==
==
−+
≈
∆−=+
==
−===
==
==
=
==
==
=−∆=
=∆=
+==
===
===
==
⇒+=−⇒=
=
∆u
∆u∆r
HH
HH
rw
UYUY
UYPPYY
PPY
senUU
senUU
HYHHHrU
HYHrU
UUU
HYHKU
HYHU
UU
cLφTφT
T
vu
wsat
wd
wsateq
ubeq
satd
wsatb
wswdw
papppa
peae
wss
w
wwswwudws
wwswubws
wswsws
wwdwwhwd
wwwww
bsb
σ
γγ
γγγ
γγ
γγ
γγγγ
α
α
γ
γ
γ
γ
α
α
Sísmico Inercia de ÁnguloVertical
Inicial Efectivo EfuerzoMuro del
Base laen FriccióndeÁnguloSuelodelFriccióndeÁngulo
Sueloy MuroentreFriccióndeÁngulo
Terreno deln InclinacióFalla de Plano deln Inclinació
Suelo del Humedad de Contenido
Confinado SuelodePesoMurodePeso
CuñadePesoSitio del
Máxima VelocidadMuertaSobrecarga
Diseño deFuerza(Estática) ResistenteFuerza(Estática) EmpujedeFuerza(Dinámica) ResistenteFuerza(Dinámica) EmpujedeFuerza
FalladePlanoalNormalEfectivaFuerza
Vertical nAceleració de eCoeficient
Horizontal nAceleració de eCoeficient
Agua de Nivel del Altura Muro del Altura
Gravedad la den Aceleraciómuro
delsuperior parte laen permisible entoDesplazami
Suelo delCohesión Sitio del
Máximan Aceleracióestática-seudon Aceleració,
=
=′
==
===
===
=
==
=====
=′=
==
==
==
==
==
ψ
σ
φφ
δβα
v
b
sw
pga
diseño
pa
peae
vv
hhw
pgavh
w WWW
VqPPPPP
N/g a
K/g a
KHHg
dpermc
Aaa
b) Observaciones• El Método de Mononobe-Okabe esta limitado a que β ≤ φ-ψ y Kh ≤ (1-Kv)tan φ. También esta limitado a condiciones
homogéneas y a una superficie uniforme. Cuando esto no se cumpla, se debe utilizar el método general de equilibrio límite y cuña.
• La componente (1-Kv) cambia a (1+Kv) cuando Kv es hacia abajo.• A medida que el ángulo de inercia sísmico aumenta, ψ, Kae se acerca a Kpe .• Cuando se utiliza el Método General de Equilibrio Límite, Pae, Ppe, Pa y Pp se deben calcular de la misma forma y
misma cuña.• Cuando el material de relleno esta totalmente o parcialmente sumergido, se debe calcular un peso unitario equivalente,
γeq, que se utiliza en el cálculo de Pae y Ppe, como se indica en las figuras 5.5.5.1. El Profesional Idóneo deberá decidir si incluye o no el efecto del exceso de presión de poros que se pueda generar durante un sismo (Uws). Cuando ∆ru se acerca a 1.0, el relleno se ha licuado y se puede considerar el relleno como un fluido con un peso unitario γsat
• La asunción de Ypa y Ypp igual a H/3 no es valida cuando el relleno no es homogéneo, cuando hay sobrecargas y cuando esta parcialmente sumergido. Deberá calcularse en base a la distribución de presiones laterales.
a) Definición de Variables y Observaciones de las Figuras 5.5.5.1, 5.5.5.2 y 5.5.5.3
( )
( )( )
Sismoun por Inducida Poros depresión de Exceso
Poros dePresión de Exceso deRazón Agua del UnitarioPeso
Saturado Suelo del UnitarioPesoSumergido teParcialmen Suelo
del eEquivalent UnitarioPeso1
Poros dePresión de Excesocon y Sumergido Totalmente Suelo del eEquivalent UnitarioPeso1
1Seco UnitarioPeso
Sumergido UnitarioPesoSuelo del UnitarioPeso
de Aplicación de Punto de Aplicación de Punto
de Aplicación de Punto y de Aplicación de Punto
y de Aplicación de Punto
1porosdepresióndeexcesocomosismoelporInducidadFuerza
1FalladeSuperficieladelargoloa caHidrostátiFuerza
5.0@
33.0@21
porosdepresióndeexcesocomo sismoelporInducidadFuerza
4.0@127Murodel detrás icaHidrodinámFuerza
33.0@21Murodel detrás caHidrostátiFuerza
muro del base laen porosdepresióndeexcesocomo sismoelporInducidadFuerza
muro del base laen caHidrostátiFuerzaCuñadeLímiteEquilibriodemétodoelparatanN
OkabeMononobedemétodoelparatanNFalladePlanodelResistenteCortanteFuerza
22
wswd
w
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12
1
21
2
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σ
γγ
γγγ
γγ
γγ
γγγγ
α
α
γ
γ
γ
γ
α
α
Sísmico Inercia de ÁnguloVertical
Inicial Efectivo EfuerzoMuro del
Base laen FriccióndeÁnguloSuelodelFriccióndeÁngulo
Sueloy MuroentreFriccióndeÁngulo
Terreno deln InclinacióFalla de Plano deln Inclinació
Suelo del Humedad de Contenido
Confinado SuelodePesoMurodePeso
CuñadePesoSitio del
Máxima VelocidadMuertaSobrecarga
Diseño deFuerza(Estática) ResistenteFuerza(Estática) EmpujedeFuerza(Dinámica) ResistenteFuerza(Dinámica) EmpujedeFuerza
FalladePlanoalNormalEfectivaFuerza
Vertical nAceleració de eCoeficient
Horizontal nAceleració de eCoeficient
Agua de Nivel del Altura Muro del Altura
Gravedad la den Aceleraciómuro
delsuperior parte laen permisible entoDesplazami
Suelo delCohesión Sitio del
Máximan Aceleracióestática-seudon Aceleració,
=
=′
==
===
===
=
==
=====
=′=
==
==
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ψ
σ
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diseño
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VqPPPPP
N/g a
K/g a
KHHg
dpermc
Aaa
b) Observaciones• El Método de Mononobe-Okabe esta limitado a que β ≤ φ-ψ y Kh ≤ (1-Kv)tan φ. También esta limitado a condiciones
homogéneas y a una superficie uniforme. Cuando esto no se cumpla, se debe utilizar el método general de equilibrio límite y cuña.
• La componente (1-Kv) cambia a (1+Kv) cuando Kv es hacia abajo.• A medida que el ángulo de inercia sísmico aumenta, ψ, Kae se acerca a Kpe .• Cuando se utiliza el Método General de Equilibrio Límite, Pae, Ppe, Pa y Pp se deben calcular de la misma forma y
misma cuña.• Cuando el material de relleno esta totalmente o parcialmente sumergido, se debe calcular un peso unitario equivalente,
γeq, que se utiliza en el cálculo de Pae y Ppe, como se indica en las figuras 5.5.5.1. El Profesional Idóneo deberá decidir si incluye o no el efecto del exceso de presión de poros que se pueda generar durante un sismo (Uws). Cuando ∆ru se acerca a 1.0, el relleno se ha licuado y se puede considerar el relleno como un fluido con un peso unitario γsat
• La asunción de Ypa y Ypp igual a H/3 no es valida cuando el relleno no es homogéneo, cuando hay sobrecargas y cuando esta parcialmente sumergido. Deberá calcularse en base a la distribución de presiones laterales.
Figura 5.5.5.4 Definición de Variables y Observaciones de las Figuras 5.5.5.1 a 5.5.5.3
b) Método Para Muros Restringidos
FAC
TOR
F
L/H
FAC
TOR
M
wwdwseodiseñowwdws
o
2eqoo
e
ee
eeh
3e
h2
e
pga
pgah
UUUPPP)7U,U,U)6
K
HK21P)5
H63.0PMY
PY)4MKHM
FKHP)3A
gA
K)2
10HLL)1
++++==
=
=
≈=
===
==
=
=
≥=
∆
γ
∆∆
∆γ∆
γ∆
5.5.5.4 Figuraver 5.5.3.1)sección (ver reposoen lateralpresión de eCoeficient
de Aplicación de Puntodinámico to volcamiende momento de Incremento
dinámica lateral fuerza de IncrementoSuelo del Máxima Horizontaln Aceleració
grande,muy un valor Asumir
Po
Uwd
W
Kv=0
KhW
Movimiento
HHw
Uw
Uws
∆Pe
Ye
L= distancia a otro muro rígido
Suelo modelado como Material lineal-elástico
ν= Razón de Poisson
a) Método por Desplazamiento Permisible
0y usando Calcular 2)
ln4.9
166.0)1
1
21
=
−=
∗
∗
vhae
pgv
pgapermpgah
KKP
V
Adg
AK
( )
∗∗
∗
=+
++++−−=
12
2
que hastaRepetir y Muro) del es(dimensionAjustar )4
tantancostan)3
hhw
sw
bbsbwswbaebh
KKWWW
φ)U(UUUφsenδδPφK
Movimiento
αae
Pae
Ww
Kv=0δ = Φ o’ β
H
β
Uwd
Uw
Uws HwWs
KhWw
KhWs
N’T
Ub, Ubs
Movimiento
αae
Pae
Ww
Kv=0δ
H
β
Uwd
Uw
Uws Hw
N’T
KhWw
Ub, UbsbNT φtan′=
b) Método Para Muros Restringidos
FAC
TOR
FFA
CTO
R F
L/H
FAC
TOR
M
L/H
FAC
TOR
M
wwdwseodiseñowwdws
o
2eqoo
e
ee
eeh
3e
h2
e
pga
pgah
UUUPPP)7U,U,U)6
K
HK21P)5
H63.0PMY
PY)4MKHM
FKHP)3A
gA
K)2
10HLL)1
++++==
=
=
≈=
===
==
=
=
≥=
∆
γ
∆∆
∆γ∆
γ∆
5.5.5.4 Figuraver 5.5.3.1)sección (ver reposoen lateralpresión de eCoeficient
de Aplicación de Puntodinámico to volcamiende momento de Incremento
dinámica lateral fuerza de IncrementoSuelo del Máxima Horizontaln Aceleració
grande,muy un valor Asumir
Po
Uwd
W
Kv=0
KhW
Movimiento
HHw
Uw
Uws
∆Pe
Ye
L= distancia a otro muro rígido
Suelo modelado como Material lineal-elástico
ν= Razón de Poisson
Po
Uwd
W
Kv=0
K hW
Movimiento
HHw
Uw
Uws
∆Pe
Ye
L= distancia a otro muro rígido
Suelo modelado como Material lineal-elástico
ν= Razón de Poisson
a) Método por Desplazamiento Permisible
0y usando Calcular 2)
ln4.9
166.0)1
1
21
=
−=
∗
∗
vhae
pgv
pgapermpgah
KKP
V
Adg
AK
( )
∗∗
∗
=+
++++−−=
12
2
que hastaRepetir y Muro) del es(dimensionAjustar )4
tantancostan)3
hhw
sw
bbsbwswbaebh
KKWWW
φ)U(UUUφsenδδPφK
Movimiento
αae
Pae
Ww
Kv=0δ = Φ o’ β
H
β
Uwd
Uw
Uws HwWs
KhWw
KhWs
N’T
Ub, Ubs
Movimiento
αae
Pae
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Kv=0δ = Φ o’ β
H
β
Uwd
Uw
Uws HwWs
KhWw
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Ub, Ubs
Movimiento
αae
Pae
Ww
Kv=0δ
H
β
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Uw
Uws Hw
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Movimiento
αae
Pae
Ww
Kv=0δ
H
β
Uwd
Uw
Uws Hw
N’T
KhWw
Ub, UbsbNT φtan′=
Figura 5.5.5.3 a) Método en base a desplazamientos, b) Método para muros restringidos a desplazamientos (referencias 17, 25,
Figura 5.6.3.1 Distribución temporal de Presiones Laterales en Excavaciones Arriostradas (23)