puente viga losa 11m.xls
TRANSCRIPT
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
1/31
0.05 0.05
0.05
0.45
0.45
0.2
TIPO DE VEHICULO : : HS20 - 44 P = Tn W : 75 kg/m
Longitud : 1 m f flexion = fy : kg/cm2
f corte = fc : kg/cm2
Q = 0.5P + WL = kg
Calculo del As del poste
M = Q *x1 = x = kg-m Mu = 1.3 M = kg-mV = Q = kg Vu = 1.3 M = kg
As = cm2 d = 12 cma = Mu = kg-cma = b = 20 cm
area var =
=> Se colocar 4 f
Calculo de los estribos
Vc = kg Vs = area var =
Usaremos f=> S = cm Smin = 6 cm
=>
f @ 6 cm
1/2
1.27
210
1452.33055.0
0.2
2350 0.475 1117.22350
2350
0.8 0.2
0.375 0.375
0.2
4.55
4.6791
1/4
1843 1751
1/4
0.32
DISEO DE LOS POSTES DE CONCRETO ARMADO
Q
P/2
0.85
4200
0.15
0.0754
18.23
En los Postes de Concreto Armado se colocarnestribos, consistentes en:
0.475
0.45
3.977234.6790998
0.90
145234.7
bfc
fyAs
a
adfy
MuAs
.85.0
.
)2
.(.
=
-=f
2/
..2
.'53.0
mindS
Vs
dfyAvS
VcVu
Vs
dbcfVc W
=
=
-=
=
f
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
2/31
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
3/31
WT => W = kg/mW
Momento flector mximo:
Mmax = kg-mW
Diametro : 2 " Acero estructural : PEG-24
Espesor : fy : kg/cm2
ts = 0.3 fy : kg/cm2
fs = 0.5 fy : kg/cm2
R = r = A 20 a = 16
A seccion = cm2 rea de la seccion transversal
I = cm4 => Z = I/R = cm3
=> Esfuerzo Mximo a Flexin en pasamanos :
Mmax = kg-cm Z =
smax = kg/cm2
Carga lateral total actuante en los parantes intermedios
S' /2= => H kg
Momento Flector mximo en la base: Mmax = kg-m
Carga Vertical de compresin:
=> P = kg
Esfuerzo mximo de compresin en parantes intermedios
smax = kg/cm2
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
4/31
kg Fuerza Cortante en la Base
VL = kg
kg Momento Flexionante en la Base
ML = kg-m
Ancho Efectivo de la losa parapeto en la Base
ML X m
0.2 VL E = m
Cortante Ultima de Diseo Momento Ultimo de Diseo
Vu = Kg/m Mu = kg-m/m
Cortente Ultimo que resiste el concreto:
Vc = kg/m Vc >> Vu OK
Area de refuerzo vertical requerida de acero
Asv = cm2 d = 12 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var ==> Se colocar f @
Se colocara Asv = f @ m
Refuerzo de Acero de Reparticin y Temperatura
Ast= 0.002bt area var =
Ast = cm2 => Se colocar 2 f en cada cara
Asr = cm2 => Se colocar 2 f en cada cara
b : m t : m0.15
1.35
1.72
1/2 0.20
2350
2275
1.352258
Finalmente se colocaran 3 f 1/2" en cada cara lateral de la losa vertical de Parapeto, haciendo untotal de 6 f de 1/2" horizontales.
1/2
1/2
1.27
0.45
1/2
DISEO DEL PARAPETO DE CONCRETO ARMADO
Q
P/2
0.69
1.69
3557 2460
4625.0
3198.4
0.15
0.0754
0.475
0.45
2460005.74710
1.3522577
7834
1.27
5.75= 22
126.7
100
bfc
fyAsa
adfy
MuAs
.85.0
.
)2
.(.
=
-=f
14.180.0 += XE
E
V
VuL3.1
= E
MMu
L3.1
=
dbcfVc ..'53.0 f=
AsvAsr
tbAst
3/2
...002.0
=
=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
5/31
S : m Luz libre de los tramos apoyadosEspesor Carpeta Asafltica : 0 "TIPO DE VEHICULO : : HS20 - 44 P = kg
t = m => t : m
Carga permanente actuente sobre la losa superior
Peso Propio de la losa : Tn/m2
Peso Carpeta Asafltica : Tn/m2 => WD = Tn/m2
Momentos Flectores para la carga permanente, por metro
=> MD = Tn-m/m
Carga Concentrada de la rueda mas pesada (vehiculo 1.50*HS20)
P = 1.50 (4P/2) = Tn
Impacto de la Carga Movil : I = 0 .3
P(1+I) = Tn
Momentos Flectores para la carga Viva mvil con Impacto:
ML = Tn-m/m
Momento Ultimo de Diseo :
MU = Tn-m/m
Area del refuerzo Principal de Acero perpendicular al Trnsito
Area de refuerzo vertical requerida de acero
As = cm2 d = 17 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var ==> Se colocar f @
Se colocara As = f @ m As = cm2/m
Cuantia de Acero Principal Cuantia minima de acero principal
r = r min =
2.71807908 100
1.98
0.00588
0.20 10.00
0.2
0.48
0 0.48
Teniendo en cuenta la elevada carga viva mvil que tiene que soportar esta losa superior del tablero, seconsidero conveniente t = 0.20m.
3.031
6.83
11.551842.71807908
0.0024152
5/8 197.9= 17
DISEO DE LA LOSA SOLIDA SUPERIOR DEL TABLERO
2
0.17
0.192
3629
10.89
14.15
11.55
5/8
682977.25
m
S
t 16.030
'
10.0+=
2'
101 SWM Dd =
)1(
75.9
61.0'80.0 IP
SML +
+=
)67.1(30.1 LDU MMM +=
bfcfyAsa
adfy
MuAs
.85.0.
)2
.(.
=
-=f
bd
As=r
fy
cf'70.0min =r
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
6/31
DISEO DE LA LOSA SOLIDA SUPERIOR DEL TABLERO
Cuantia de Acero Balanceada
b1 = => rb = rmax = 0.50rb =
=> r min < r < rmax
Por tanto : As = f @ m
Armadura de Reparticin
ASR= 86 % AS < 67 % AS
area var ==> ASR= 67 % AS = cm
2/m => Se colocar f @
Armadura de Temperatura
AST = cm2/m
6.70
Se colocar f 1/2" @ 0.20 m en el lecho superior e inferior de la losa superior del tablero, en sentidoparalelo al transito.
Se colocar f 5/8" @ 0.20m en el tablero superior e inferior de la losa superior del tablero, en sentidoperpendicular al transito.
0.0113
En este caso, como existe refuerzo de acero en ambas direcciones de la losa superior del tablero (Asprincipal y Asr de reparticion), considero innecesario introducir el acero de temepratura.
0.0225
5/8 0.20 es correcto
0.9
= 19
3.60
6.701.27
1/2 126.7
fyfy
cfb +=
6000
6000*
'..85.0 1br 05.0*70
280'85.01
--=
cfb
SSSR AAS
A %67%"
5.121=
btAST .0018.0=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
7/31
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
8/31
cm
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
9/31
0.2
x0.55 P(1+I) 2.4 Tn/m
0.3
0.4 0.2 0.05 Tn/m0.27 Area Baranda
0.2 1 m20.27 0.2
0.1 Tn/m
0.8
Metrado de Cargas
x1x2x3x4x5x6
Momento Flector para la Carga Permanente : = MD
Fuerza Cortante para la Carga Permanente : = VD
Carga de la Rueda mas Pesada de un Vehiculo 1.5 HS20 con impacto:
P = 1.50 (4P/2) = Tn P(1+I) = Tn
Distancia de la carga P a la seccion critica de la losa en voladizo del tablero:
X = m
Ancho efectivo de la losa en voladizo del tablero para la carga viva
E = m
Momento flector mximo para la carga viva Fuerza Cortante para la Carga Viva
ML = Tn-m/m VL = Tn/m
Peso Esp. Carp. Asfal.
14.153
0.040Peso
0.001
Tn/m
Tn/mTn/m
0.9250.00048 x 2.85
Losa Parapeto Baranda
Elemento Operacin0.15 x 0.2 x 0.55 x 2.40.45 x 0.15 x 2.4
0.65
10.89
Barandas Tubulares de Acero
0.225 x 0.27 x 2.4
0.925
Losa de Vereda 0.2 x 0.55 x 2.4 0.264Peso Viga Sardinel 0.146
DISEO DE LAS LOSAS EN VOLADIZO DEL TABLERO
0.15
0.45
Peso Especifico CA
Peso Baranda x Metro
2.85
Postes de Concreto Armado
0.55
0.65 x 0.2 x 2.4
Tn-m/m
Brazo
4.75E-04
0.513
0.649
Tn-m/m
Losa en Voladizo Tab. Rodad. 0.312 0.325Tn/m 0.65
Tn-m/m
MD Tn-m/m
Tn/m
Tn-m/m
Tn-m/m
Tn-m/m
1.131.13
Tn/m 1.130.162
Tn-m/m
Tn-m/m
0.5
0.925
0.0450.1820.0020.2440.0750.10
Tn/mTn/m
8.134
Posicion critica de la carga concentrada mvil: posicin a 0.30 m del parapeto de baranda (Previendouna posible invacion del vehiculo a la vereda del tablero del Puente)
0.751.2 - 0.15 - 0.3 =
6.1
1.7414.180.0 += XE
E
XIPM L
*)1( +=
E
IPVL
)1( +=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
10/31
DISEO DE LAS LOSAS EN VOLADIZO DEL TABLERO
Momento ltimo de Diseo Fuerza cortante Ultima de Diseo
MU = Tn-m/m VU = Tn/m
Area de refuerzo principal requerida en la seccin crtica :
As = cm2 d = 17 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var ==> Se colocar f @
Se colocara As = f @ m
Fuerza cortante ltima que toma el concreto de la losa en voladizo
VC = Tn/m
VC VU =
As = cm2/m area var =
=> Se colocar f @
Se colocara As = f @ m en ambos lechos superior e inferior
13
5/8
1.27
5/8
15.266623.592146 877385.56
3.592146 1001.98
12.96
=
4.106
1/2 126.67
197.915.27
= 314.11
1/2 0.30
8.774 11.78
Para reforzar la losa en voladizo e = 0.20 m, simplemente se prolongara las varillas del refuerzoprincipal de los tramos apoyados de la losa superior del tablero del puente, consistente en f 5/8" @
0.20m
11.10
< 11.78 Tn/m
En la losa en voladizo de vereda e = 0.20, es suficiente disponer acero mnimo en los lechos superiore inferior.
bfc
fyAsa
adfy
MuAs
.85.0
.
)2
.(.
=
-=f
( )LDU MMM += 30.1 ( )LDU VVV += 30.1
dbcfVC ..'53.0 f=
bdAs MINMIN .r=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
11/31
Ancho de Influencia para las vigas interiores: S = m L = 11 m
CL
P 4P 4P
4.27 4.27
0.71 0 .71
(L/2)-0.71 (L/2)-0.71
R1 R =9P R2
Factor de Impacto
> =>
Factortes de concentracion de carga par a S = m
Para Fuerzas Cortantes 0.57 1.83 1.22 1.18
P P P
a =b =
fv 2.4 m 2.4 m
Para M omento F lectores
fm =
Efectos Maximos de la Carga Permanente
Peso propio de la losa = 0.2 x 2.4 x 2.4 =Carpeta Asfaltica = 0.1 x 2.4 =Peso Propio de nervio de viga = 0.8 x 0.5 x 2.4 =
WD = Tn/m
Fuerza Cortante Mxima : Momento Flector Mximo
VD = Tn MD = Tn-m
Efectos de la Carga Viva Movil
Fuerza Cortante Maxima : d = P = Tn = 1.5 x 1.8145
4P 4P P
4.27 4.27 RL = P = Tn
1.42
0.240.96
0.9
35.5712.936
5.932
2.722
2.352
2.4
1.180.57
1.2121
0.311 0.3 0.3
DISEO DE LAS VIGAS INTERIORES
1.152
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
2.4
1.729
16.14
LWV DD2
1=
2
8
1LWM DD =
30.038
24.15
+=L
I
S
bafv
++=1
98.1
Sfm =
fvIRV LL )1( +=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
12/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
R1 R =9P RL VL = Tn
Momento Flector Mximo
Caso 01 : Todo el vehiculo dentro del Puente
CL
P 4P 4P RL = Tn4.27 4.27
Mmax = Tn-m
0.71 0. 71
RL R =9P R2Mmax
Caso 02 : Solo las dos ruedas mas pesadas dentro del Puente
CL
4P 4P RL = Tn4.27
Mmax = Tn-m
1.07 1. 07
R1 R =8P RLMmax
* Controla el Segundo Caso. Por lo tanto:
=> ML = Tn-m
MOMENTO ULTIMO MAXIMO (Cerca a la seccion central)
MU = Tn-m
Area de refuerzo pr incipal requerida en la seccin crtica :
As = cm2 d = 90 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var =
=> Se colocar f
Clcul o ms ajusrtado de d = h - d'
5 x 0.065 + 4 x 0.14
=> d' m y d = m (d supuesto ok)
4.79 4.79
10.67
2.85 7.25
39.47
8.769
36.29
d' =
38.85
4.43 4.43
62.2
0.9
19.781000 505.07
181.28
59.86476
0.10 0.90
28.171652
0.065
0.075
1
0.098=
12
5 + 4
18127882
bfc
fyAs
a
adfy
MuAs
.85.0
.
)2
.(.
=
-=f
( )LDU MMM += 30.1
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
13/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
Calcu lo ms ajustado de As (viga T)
Area de refuerzo principal requerida en la seccin crtica :
As = cm2 d = 90 cm
a = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var ==> Se colocar f
=> As requerido = cm2As dispuesto = cm2 => Se colocar f
Cuanti a Mxima de refuerzo longi tudinal
PMAX =
falta
=> A's = 3 f 1
Acero mnimo a f lexi n:
AsMIN = cm2
=> As = > AsMIN = OK
Control de Agrietamiento:
falrta
falta
CORTANTE ULTI MO MXIMO A una distancia d de la cara de los apoyos
Vu = Tn
5.0711 1
0.013
54.28623
5.3221796 181278823.316672 240
A pesar que teoricamnte no se requiere acero en compresin en la parte superior de las vigas interioresse colocarun refuerzo :
10.87
59.86 10.87
54.2959.86 12 1
95.61
bfc
fyAsa
adfy
Mu
As
.85.0
.
)2
.(.
=
-= f
db
As
W
MAX =r
dbfy
cfAs
WMIN
'70.0=
3. AdfsZ C=
( )LDVVVu 67.130.1 +=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
14/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
Cortante ultima que toma el Concreto
Vc = Tn
Cortante ultima que debe tomar el Concreto
Vs = Tn
Cortante Ultima Mxima que pueden tomar los estribos
VsMAX = Tn
=> Vs = Tn VsMAX = Tn
Min ima Separacion de estri bos : f =
S = cm Av = cm2
Mxima separacin de los estri bos en la seccin crtica
= < Vs = => = cm
Mxima Separacion de los estribos en toda la vi ga
S = cm
S = cm
Nota :
Conservadoramente, en las secciones que se encuentran ubicadas a una distancia de 2.40m,medida a partir del centro de las vigas, el rea efectiva de refuerzo de acero se reduce de 9 f1" a 7 1"
83.1 136.9< OK
29.38
83.1
136.9
Conservadoramente, en las secciones que se encuentran ubicadas a una distancia de 0.63m,medida a partir de los ejes de apoyo, el rea efectiva de refuerzo de acero se reduce a 4 f 1"
DISTRIBUCION DEL REFUERZO LONGITUDINAL EN TRACCION
De acuerdo con los detalles del refuerzo de las vigas principales, se pueden establecer lassiguientes consideraciones
1/2
2.5311.524
71.73 83.1
El rea mxima de refuerzo (9 f 1") se mantiene 100% efectiva en una longitud de 2.30m enla zona central de las vigas.
23
60.80
45
Considerando la presion de las vigas diafragmas de 0.30 x 0.80m en las zonas de apoyode las vigas principales, las seccionescrticas de cortante se encuentran realmente adistancias de los ejes de apoyo, en lugar del valor de 0.85m considerando en el anlisisanterior.Por esta, la minima separacion de los estribos en las zonas crticas de las vigasprincipales se consideran como 15.0 cm
dbcfV WC .'53.0 f=
VcVu
Vs -=f
dbcfVs WMAX .'10.2=
Vs
dfyAvS ..=
dbcfV W.'10.1= 4dS
Wb
fyAvS
dS
5.3
.
2
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
15/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
VERIFI CACION DE L AS SECCIONES CON As = 7f 1"
X = MD = 12.936 x 3.1 - 2.352(3.1 x 3.1 )/2MD = Tn-m
CL P = Tn4P 4P
4.27 RL = TnML = Tn-m
MLmax Tn - m3.1
RL R =8P MU = Tn - m
As = cm
2
d = 85 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var =
=> Se colocar f = cm2
VERIFI CACION DE L AS SECCIONES CON As = 4f 1"X = MD = 12.936 x 0.63 - 2.352(0.63 x 0.63 )/2
MD = Tn-mP = Tn
4P 4P P
4.27 4.27 RL = TnML = Tn-m
MLmax Tn - m0.6
RL R =9P MU = Tn - m
As = cm2 d = 85 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var =
=> Se colocar f 15 cm2
ANAL ISIS DE LA SECCION CENTRAL
P = Tn4P 4P
4.27 RL = TnVL = Tn-m
2.722
6.66114.97
7.52
46.1
5.10
2.899 1
14.796.9582891 4607936.5
5.114192 50
0.63
16.604270 50
DISTRIBUCION DEL REFUERZO TRANSVERSAL (estribos f 1/2")
7.6832.722
16.7510.55
16.622.85
5.76
5.10
10.71 1
158.4
54.62
54.6225.70382 15835497
3.1
2.14
28.82.722
11.435.35
A continuacion se efectuarn las correspondientes verificaciones de los cortes de barras referidasanteriormente
55.7
bfc
fyAsa
adfyMuAs
.85.0
.
)2
.(.
=
-=f
bfc
fyAsa
adfy
MuAs
.85.0
.
)2
.(.
=
-=f
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
16/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
VD = Tn-m
5.5 VU = Tn
RL R =8P VC = TnV
S= Tn
Min ima Separacion de estri bos : f =
S = cm Av = cm2
SMAX = 43 cm
ANAL ISIS DE LA SECCION CENTRAL
P = Tn4P 4P
4.27 RL = TnVL = Tn-m
VD = Tn-m
2.8 VU = Tn
RL R =8P VC = TnVS = Tn
Min ima Separacion de estri bos : f =
S = cm Av = cm2
DISTRIBUCION DE LOS f =
Separaciones medidas a partir de las caras de apoyo :
10 @ , 6 @ , 4 @ y 6 @0.15 0.2 0.25 0.3
29.3850.01
1/2
18.08 2.53
1/2
Se adoptara un espaciamiento mximo de estribos de 30 cm en la zona central de las vigasprincipales
32.512.135
0
29.38
2.135 6.115 67.48
1/2
102.02 2.53
3.365
8.87
2.722
12.127.21
6.468
Vs
dfyAvS
..=
Vs
dfyAvS
..=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
17/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
18/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
0.3 #REF!
P P P
0 #### m
1.83
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
19/31
Ancho de Influencia para las vigas interiores: S = m L = 11 m
CL
P 4P 4P
4.27 4.27
0.71 0.71
(L/2)-0.71 (L/2)-0.71
R1 R =9P R2
Factor de Impacto
> =>
Factortes de concentracion de carga par a S = m
Para Fuerzas Cortantes 0.30 1.83 1.22
P P P
a =b =
fv 0.4 2.4 m
Para M omento F lectores
fm =
Efectos Maximos de la Carga Permanente
Peso de losa Superior en voladizo = Tn/mPeso propio de la losa = Tn/mCarpeta Asfaltica = Tn/mPeso Propio de nervio de viga = Tn/m
WD = Tn/m
Fuerza Cortante Mxima : Momento Flector Mximo
VD = Tn MD = Tn-m
Efectos de la Carga Viva Movil
Fuerza Cortante Maxima : d = P = Tn = 1.5 x 1.8145
4P 4P P
4.27 4.27 RL = P = Tn
1.279
16.14
2.8128
2.4
0.670.00
1.2121
0.9248
0.311 0.3 0.3
DISEO DE LAS VIGAS EXTERIORES
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
2.4
42.5415.470
5.9318
2.7218
0.7680.160.96
0.9
LWV DD2
1=
2
8
1LWM DD =
30.038
24.15
+=L
I
S
bafv
++=1
98.1
Sfm =
=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
20/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
1.42
R1 R =9P RL VL = Tn
Momento Flector Mximo
Caso 01 : Todo el vehiculo dentro del Puente
CL
P 4P 4P RL = Tn4.27 4.27
Mmax = Tn-m
0. 71 0.71
RL R =9P R2Mmax
Caso 02 : Solo las dos ruedas mas pesadas dentro del Puente
CL
4P 4P RL = Tn4.27
Mmax = Tn-m
1. 07 1.07
R1 R =8P RLMmax
* Controla el Primer Caso. Por lo tanto:
=> ML = Tn-m
MOMENTO ULTIMO MAXIMO (Cerca a la seccion central)
MU = Tn-m
Area de refuerzo pr incipal requerida en la seccin crtica :
As = cm2 d = 90 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var ==> Se colocar f
Clcul o ms ajusrtado de d = h - d'
11 x 0.065 +10 x 0.14
=> d' m y d = m (d supuesto ok)
1903383932.02765 50
5.071
0.101=
13
11+10
0.10 0.90
32.027651
0.065
0.075d' =
38.85
4.43 4.43
62.2
190.34
68.05876
0.9
39.47
8.769
26.848
4.79 4.79
10.667
2.85 7.25
LL
bfcfyAsa
adfy
MuAs
.85.0.
)2
.(.
=
-=f
( )LDU MMM += 30.1
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
21/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
Calcu lo ms ajustado de As (viga T)
Area de refuerzo principal requerida en la seccin crtica :
As = cm2 d = 90 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var ==> Se colocar f
=> As requerido = cm2As dispuesto = cm2 => Se colocar f
=> A's = 3 f 1
Acero mnimo a f lexin:
AsMIN = cm2
=> As = > AsMIN = OK
CORTANTE ULTI MO MXIMO A una distancia d de la cara de los apoyos
Vu = Tn
Cortante ul tima que toma el Concreto
Vc = Tn
Cortante ultima que debe tomar el Concreto
Vs = Tn
Cortante Ultima Mxima que pueden tomar los estribos
VsMAX = Tn
=> Vs = Tn VsMAX = Tn
Minima Separacion de estribos : f =
S = cm Av = cm2
Mxima separacin de los estribos en la seccin crtica
1/2
2.5315.236
62.85
136.9
62.85 136.9< OK
A pesar que teoricamnte no se requiere acero en compresin en la parte superior de las vigas interioresse colocarun refuerzo :
10.87
68.06 10.87
78.4
29.38
11 1
58.0268.06 13 1
58.016025.6878449 19033839
6.413207 2405.07
bfc
fyAsa
adfy
MuAs
.85.0
.
)2
.(.
=
-=f
dbfy
cfAs
WMIN
'70.0=
( )LD VVVu 67.130.1 +=
dbcfV WC .'53.0 f=
VcVu
Vs -=f
dbcfVs WMAX .'10.2=
Vs
dfyAvS
..=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
22/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
= < Vs = => = cm
Mxima Separacion de los estr ibos en toda la vi ga
S = cm
S = cm
Nota :
VERIF ICACION DE LAS SECCIONES CON As = 6f 1"X MD = 15.4701460430666 x 1.5 - 2.8127538260121(1.5 x 1.
MD = Tn-mCL P = Tn
4P 4P
4.27 RL = Tn
ML = Tn-m
MLmax Tn - m1.5
RL R =8P MU = Tn - m
As = cm2 d = 90 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var =
De acuerdo con los detalles del refuerzo de las vigas principales, se pueden establecer lassiguientes consideraciones
71.73 62.85
45
Considerando la presion de las vigas diafragmas de 0.30 x 0.80m en las zonas de apoyo delas vigas principales, las seccionescrticas de cortante se encuentran realmente a distanciasde los ejes de apoyo, en lugar del valor de 0.85m considerando en el anlisis anterior.Poresta, la minima separacion de los estribos en las zonas crticas de las vigas principales seconsideran como 15.0 cm
34.435
Conservadoramente, en las secciones que se encuentran ubicadas a una distancia de 0.63m,medida a partir de los ejes de apoyo, el rea efectiva de refuerzo de acero se reduce a 5 f 1"
A continuacion se efectuarn las correspondientes verificaciones de los cortes de barras referidasanteriormente
DISTRIBUCION DEL REFUERZO LONGITUDINAL EN TRACCION
23
El rea mxima de refuerzo (20 f 1") se mantiene 100% efectiva en una longitud de 2.50m enla zona central de las vigas.
Conservadoramente, en las secciones que se encuentran ubicadas a una distancia de 4m,medida a partir del centro de las vigas, el rea efectiva de refuerzo de acero se reduce de 20 f1" a 16 1"
33.6615.840182 10081219
1.5
60.80
100.82.14
20.042.722
14.569
21.853
7.36
21.53544 505.10
dbcfV W.'10.1= 4dS
Wb
fyAvS
dS
5.3
.
2
adfy
MuAs
)2
.(. -=f
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
23/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
=> Se colocar f = cm2
VERIF ICACION DE LAS SECCIONES CON As = 5f 1"X MD = 15.4701460430666 x 0.63 - 2.8127538260121(0.63 x
MD = Tn-mP = Tn
4P 4P P
4.27 4.27 RL = Tn
ML = Tn-m
MLmax Tn - m0.6
RL R =9P MU = Tn - m
As = cm2
d = 85 cma = Mu = kg-cm/ma = b = cm
area var =
=> Se colocar f 16 cm2
ANAL ISIS DE LA SECCION CENTRAL
P = Tn4P 4P
4.27 RL = TnVL = Tn-mVD = Tn-m
5.5 VU = Tn
RL R =8P VC = TnVS = Tn
Minima Separacion de estribos : f =
S = cm Av = cm2
SMAX = 45 cm
ANAL ISIS DE LA SECCION CENTRAL
P = Tn4P 4P
4.27 RL = Tn
VL = Tn-m
2.722
12.104
20.129
33.66
DISTRIBUCION DEL REFUERZO TRANSVERSAL (estribos f 1/2")
9.1882.722
16.746
10.55
16.622.85
4803596.38.800000 50
0.63
7 1
11.076
3.365
-1.09
7.52
48.0
5.10
3.092 1
15.777.419604
Se adoptara un espaciamiento mximo de estribos de 30 cm en la zona central de las vigasprincipales
24.052.135
0
29.38
2.722
6.6609
1/2
-832 2.53
bfca
.85.0
.=
bfc
fyAsa
adfyMuAs
.85.0
.
)2
.(.
=
-=f
Vs
dfyAvS
..=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
24/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
VD = Tn-m
2.8 VU = Tn
RL R =8P VC = TnV
S= Tn
Minima Separacion de estribos : f =
S = cm Av = cm2
DISTRIBUCION DE LOS f =
Separaciones medidas a partir de las caras de apoyo :
8 @ , 8 @ , 8 @ y 2.3 @
7.7351
33.86
1/2
26.71 2.53
2.135 6.115 53.75
29.38
1/2
0.15 0.2 0.25 0.3
Vs
dfyAvS
..=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
25/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
26/31
DISEO DE LAS VIGAS PRINCIPALES DEL TABLERO DEL PUENTE
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
27/31
S = m L = 11 m S' = P = Tn = 1.5 x 1.8145
b = d =
Efectos Maximos de la Carga Permanente
Peso propio de las vigas diafragma = Tn/mWD = Tn/m
Factor de Impacto
> =>
Ef ectos de cargas Permanentes
Fuerza Cortante Maxima VD = TnMomentos Flectores Mximos MD = Tn - m
Efectos de la carga V iva
1.83 Fuerza Cortante Mxima (conservadoramente)P P
VL = Tn
2. 4 m Momentos Flectores Mximos (conservadoramente)
ML = Tn - m
Fuerza Cortante ltima VU = Tn
Cortante Ultima que toma el Concreto VC = Tn
Cortante ltimo que toman los f = VS = Tn
S = cm S = 30 cm
S = 57 cmAv = cm2
Se colocara f = @ m
Momento Flector Ultimo
MU = Tn -m
Area de refuerzo principal requerida en la seccin crtica :
As = cm2 d = 60 cma = Mu = kg-cm/m
3/8 0.3
15.66
7.249455.6858435 1566271
7.077
11.75
12.63
0.576
20.72
1.43
0.311 0.3 0.3
3/8
28.44
0.5760.23
9.2
0.3 0.7
0.576
DISEO DE LAS VIGAS DIAFRAGMA DEL TABLERO
2.4
Se dispondran en total tres vigas diafragma de concreto armado de 0.30 x 0.80 m de secciontransversal: dosvigas van dispuestas en los extremos del tablero del puente y la tercera va ubicada enla seccin central
2 10.89
30.038
24.15
+=L
I
'
70.0')1(
S
SxIPV
L
-+=
)1(4
'
I
PS
ML+=
Vs
dfyAvS
..=
Wb
fyAvS
dS
5.3
.
2
a
MuAs
-=
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
28/31
DISEO DE LAS VIGAS DIAFRAGMA DEL TABLERO
a = b = cmarea var =
=> Se colocar f
As min= = f 3/4
3
5.4 2
Se colocara 3 f 3/4" tanto como refuerzo para momentos positivos como para momentosnegativos
5.685843 302.85
3/4bfc
fyAsa
.85.0
.
2..
=
-
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
29/31
DISEO DE LAS VIGAS DIAFRAGMA DEL TABLERO
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
30/31
Reaccin total en los apoyos de las trabes armadas de acero:
RT = RD + RLRT = Tn
RD =RL =
400.3
1.2
0.3
0.3
0.31.2
Verificacin del area de la superficie horizontal
= 800*0.07 = 56 Kg/cm2 (Placas de Neopreno)
= = cm2
Adispuesta = = cm2 > Arequerida .====> Ok
Esfuerzo de aplastamiento admisible en el concreto
fc = Kg/cm2 (Estribo)
fc= 0.25f c = 0.25*210 = Kg/cm2 > = 56 Kg/cm2
Controla de placas de neopreno .======> Ok
Verificacin del acortamiento vertical de las placas de neopreno
Factor de Forma F = F=
= = Kg/cm2 = Psi
Acortamiento Vertical (Abaco para grado 60) = 3.0 %Acortamiento Vertical < 7 % =====> Ok
Verificacin del esfuerzo efectivo de las placas de neopreno
e = = Cm
= = 8 cm .======> Ok
= (2*dilatacin trmica de las vigas de acero)
L = 11 m
e > cm ======> Ok Por tanto, las placas de neopreno propuestas son satisfactorias
0.79
2000
3*1.2 3.60
26.85
40
9.259
302.1
210
52.5
40*50
5
2*1.2(40+50
42.32 21.16
42318 755.675
56
50*40 2000
DISEO DE LOS DISPOSITIVOS DE APOYO: PLACAS DE NEOPRENO
Luego de varios tanteos se decido utilizar las siguientes placasreforzadas de neopreno de dureza 60
50 15.47
1.2
4.8
42.32
cm
adm
Treq
RA
s
=
psiadm 800=s
adms
adms
)(2*
WLtWLF+=
A
RT=s
s
5
Anchoe =
LTe ***2 D a
1610*12 --= Ca CT 30=D
-
7/22/2019 PUENTE VIGA LOSA 11M.xls
31/31
1943.5280.7529.6