ptar hoja de cálculo

PARAMETRO VALORCAUDAL LPS 9.70CAUDAL m3/h 34.92CAUDAL m3/día 838.08CAUDAL LPS FC 11.64CAUDAL m3/h FC 41.90CAUDAL m3/día FC 1005.70

Agua salida La Española

ÍTEM DESCRIPCIÓN UNIDADES Método

1 Demanda Bioquímica de Oxigeno mg/L de O2 SM 5210 B2 Demanda Química de Oxigeno mg/L de O2 SM 5220 D3 Solidos Suspendidos Totales mg/L de SST SM 2540 D4 Solidos Sediméntales mL/L SM 2540 F5 Aceites y Grasas mg/L de Ay G SM 5520B6 pH Unidades de pH SM 4500 - H +B7 Temperatura °C SM 2550 B8 Detergentes (SAAM) mg/L de SAAM SM 5540 C

Agua Salida Sanitaria Urbanizacion Garabito



Agua Salida Pluvial Urbanizacion Garabito



PARAMETRO VALORCAUDAL LPS 1.94CAUDAL m3/h 6.984CAUDAL m3/día 167.62CAUDAL LPS FC 2.33CAUDAL m3/h FC 8.38CAUDAL m3/día FC 201.14

Resultado

105 50 52.38465 150 67.74188 50 73.401.5 181 30 62.96

7.53 5 a 921.9 400.35 5

Resultado

105 50 52.38284 150 47.18185 50 72.971.4 171 30 57.757.5 5 a 922 400.3 5

Resultado

87 50 42.53191 150 21.4733 50ND 166 30 54.55

7.12 5 a 921.7 400.2 5

Decreto 33601 de 2007 Art. 20

% Remocion


% Remocion


% Remocion

Agua residual generada 167,616 L/d

Caudales Q mh Qmd Q punta horas /dia 24 11 7L/h 6,984 15,238 23,945

Q max in homogenización TRH min

L/h L/h L h23,945 15,238 834 2

Horas de aporte4 10

Hora del día1 0.0 5.2 0.02 1.0 5.2 5.23 2.0 5.2 10.54 3.0 26.2 36.65 5.0 52.3 88.96 6.0 52.3 141.27 7.0 69.8 211.08 8.0 69.8 280.79 9.0 34.9 315.6

10 10.0 34.9 350.511 11.0 52.3 402.812 12.0 52.3 455.113 13.0 69.8 524.914 14.0 34.9 559.715 15.0 27.9 587.616 16.0 26.2 613.817 17.0 26.2 640.018 18.0 34.9 674.819 19.0 34.9 709.720 20.0 52.3 762.021 21.0 34.9 796.922 22.0 26.2 823.123 23.0 5.2 828.324 24.0 5.2 833.525 34.9 833.5

Q med de bombeo stes

procesos

Volumen tanque por

grafica

Volumen Vertido (m3/h)

Volumen Acumulado

(m3/d)

JCR:¿Cuál es ese valor? Para la planta el PILON

D3

JCR: ¿Cuál es ese valor? Para la planta el PILON

1 50 302 50 303 50 304 50 305 50 306 50 307 30 300 1808 309 30

10 30300 300

Hora del día

1.0 1.5 5.22.0 1.5 5.23.0 1.5 5.24.0 7.3 26.25.0 14.5 52.36.0 14.5 52.37.0 19.4 69.88.0 19.4 69.89.0 9.7 34.9

10.0 9.7 34.911.0 14.5 52.312.0 14.5 52.313.0 19.4 69.814.0 9.7 34.915.0 7.8 27.916.0 7.3 26.217.0 7.3 26.218.0 9.7 34.919.0 9.7 34.920.0 14.5 52.321.0 9.7 34.922.0 7.3 26.223.0 1.5 5.224.0 1.5 5.2

9.7 5.2

Funcionamiento Depuradora condicion punta horas

Caudal vertido m3/h

Caudal bombeado

stes sistemas

m3/h

Caudal vertido Total

m3/día

Caudal bombeado

stes sistemas

m3/día

Volumen Vertido (LPS)

Volumen Acumulado

(m3/H)

Hora del día1 0.0 5.22 1.0 5.23 2.0 5.24 3.0 26.25 5.0 52.36 6.0 52.37 7.0 69.88 8.0 69.89 9.0 34.9

10 10.0 34.911 11.0 52.312 12.0 52.313 13.0 69.814 14.0 34.915 15.0 27.916 16.0 26.217 17.0 26.218 18.0 34.919 19.0 34.920 20.0 52.321 21.0 34.922 22.0 26.223 23.0 5.224 24.0 5.225 Volumen minimo de fluido 1526 numero de unidades 127 Profundidad util 328 Relacion longitud/camara 229 Potencia especifica de mezcla 5 Parámetros de 4-830 aporte especifico de aire septicidad 0.7 Parámetro de 0.6 - 0.931 caudal efluente coincidente con q 34.932 Volumen acumulado cuando Qe>Qm 34.933 0.0 5.234 1.0 10.535 2.0 15.736 3.0 20.937 5.0 47.138 6.0 99.439 7.0 151.740 8.0 221.541 9.0 291.242 10.0 326.143 11.0 361.044 12.0 413.345 13.0 465.6

Volumen Vertido (m3/h)

46 14.0 535.347 15.0 570.248 16.0 598.149 17.0 624.350 18.0 650.451 19.0 685.352 20.0 720.253 21.0 772.554 22.0 807.455 23.0 833.5

56 848.5

57 Potencia especifica de mezcla 5.7658 593.96228683959 Volumen unitario util 848.51755262860 Longitud de cada balsa 23.7861 11.89

Volumen de balsa de regulacion y homogenizacion

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.0 22.0 24.00.0

100.0

200.0

300.0

400.0

500.0

600.0

700.0

800.0

900.0Volumen Acumulado (m3/d)

Volumen Acumulado (m3/d)

JCR:¿Cuál es ese valor? Para la planta el PILON

120

Volumen tanque de

homogenización m3

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.0 22.0 24.00.0

100.0

200.0

300.0

400.0

500.0

600.0

700.0

800.0

900.0Volumen Acumulado (m3/d)

Volumen Acumulado (m3/d)

1. Selección de parametros de partida para cribado de gruesos1 Caudal de diseño 54.002 Caudal maximo 79.203 Caudal minimo 0.004 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de diseño con reja sucia 0.605 Numero de lineas de desbaste 1.006 Espesor de los barrotes 8.007 Distancia entre barrotes 20.008 Resgaurdo del canal 0.309 Angulo de inclinacion de los barrotes 60.00

10 Maxima colmatacion entre dos limpiezas 30.0011 Relacion profundidad util/anchura del canal 1.00

12 Caudal de diseño por linea 54.0013 caudal maximo por linea 79.214 Superficie util del canal 0.043315 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de diseño con reja limpia 0.4216 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de max. con reja limpia 0.6217 Velocidad de paso entre barrotes a caudal max. Con reja comatada 0.8818 Velocidad de aproximacion por el canal a caudal de diseño 0.3519 Velocidad de aproximacion por el canal a caudal minimo 0.0020 Anchura del caudal 0.3021 Profunidad util del canal 0.1422 Profunidad total del canal 0.44

2. Selección de parametros de partida para cribado de finos1 Caudal de diseño 54.002 Caudal maximo 79.203 Caudal minimo 0.004 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de diseño con reja sucia 0.905 Numero de lineas de desbaste 1.006 Espesor de los barrotes 6.007 Distancia entre barrotes 6.008 Resgaurdo del canal 0.309 Angulo de inclinacion de los barrotes 60.00

10 Maxima colmatacion entre dos limpiezas 30.0011 Relacion profundidad util/anchura del canal 1.00

12 Caudal de diseño por linea 5413 caudal maximo por linea 79.214 Superficie util del canal 0.041215 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de diseño con reja limpia 0.6316 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de max. con reja limpia 0.9217 Velocidad de paso entre barrotes a caudal max. Con reja comatada 1.318 Velocidad de aproximacion por el canal a caudal de diseño 0.3619 Velocidad de aproximacion por el canal a caudal minimo 0.0020 Anchura del caudal 0.3021 Profunidad util del canal 0.1422 Profunidad total del canal 0.44

1. Selección de parametros de partida para cribado de gruesos

m/s 0,8 A 1 Valor recomendado 0,9

mm Para gruesos 8 a 15 recomendado 12; Finos 5 a 10 recomednado 6mm Para gruesos 30 a 100 recomendado 60; Finos 5 a 20 recomednado 10m Rango 0,3 a 0,6gradosº 45º a 90º% 20% a 40%

Recomendado 1 anchura minima canal 0,3 m

m/sm/sm/sm/sm/sm minimo 0,3mm

2. Selección de parametros de partida para cribado de finos

m/s 0,8 A 1 Valor recomendado 0,9

mm Para gruesos 8 a 15 recomendado 12; Finos 5 a 10 recomednado 6mm Para gruesos 30 a 100 recomendado 60; Finos 5 a 20 recomednado 10m Rango 0,3 a 0,6gradosº 45º a 90º% 20% a 40%

Recomendado 1 anchura minima canal 0,3 m

m/sm/sm/sm/sm/sm minimo 0,3mm

m3/hm3/hm3/h

m3/hm3/hm2

m3/hm3/hm3/h

m3/hm3/hm2

1. Selección de parametros de partida para desarenador1 Caudal de diseño 79.202 Caudal maximo 79.203 Velocidad de sedimentacion de la arena 1.00 m/s4 Relacion profundidad/anchura del canal 1.00 m/s5 Velocidad de circulacion por el canal a caudal de diseño 0.20 m/s6 Numero de lineas 1.00 mm7 Metros cubicos de arena por 1000 metros cubicos de aguas residual 0.02 mm8 Metros cubicos de arena por 1000 metros cubicos de con tormenta 3.00 m

9 Caudal de diseño por linea 79.2010 Caudal maximo por linea 79.2011 Seccion transversal del canal 0.1112 Anchura del canal 0.60 m13 Profundidad util del canal 0.44 m14 Longitud teorica del canal 5.28 m15 Longitud real del canal 8.92 m16 Volumen unitario 2.8917 Tiempo medio de residencia a caudal de diseño 2.19 min18 Tiempo medio de residencia a caudal de maximo 2.19 min19 Produccion normal de arena seca 0.03820 Produccion normal de arena seca con tormenta 0.24

m3/hm3/h

m3/hm3/hm2

m3

m3/dm3/h

1. Selección de parametros de partida para desarenador

Rango 1 a 1,3 recomendado 1,150,5 A 1,5 Valor recomendado 1Rango 0,15 a 0,4 recomendado 0,3Para gruesos 8 a 15 recomendado 12; Finos 5 a 10 recomednado 6Para gruesos 30 a 100 recomendado 60; Finos 5 a 20 recomednado 10Rango 0,3 a 0,6

1. Selección de parametros de partida para desarenador1 Caudal de diseño 6.982 Caudal maximo 52.313 Numero de lineas 1.00

4 Caudal de diseño por linea 6.985 Caudal de diseño unitario 6.986 Volumen util de la fosa septica 22.657 Volumen util de la primera camara 15.108 Volumen util de la segunda camara 7.559 Longitud de la primera camara 2.95 m

10 Ancho de la primera camara 2.27 m11 Longitud de la segunda camara 1.47 m12 Ancho de la segunda camara 2.27 m13 Profundidad util de ambas camaras 2.27 m14 Volumen util de la camara de cloracion 2.575

m3/hm3/h

m3/hm3/hm3

m3

m3

m3


,

Reactor Biologico

Página 16

DISEÑO DEPURADORA DE LODOS ACTIVADOS PROCESO DE MEZCLA COMPLETA

Descripción del sistema

1. Selección constantes cinéticas y estequiométricas 2.- Parámetros de operaciónT, ºC 20OD, mg/L 4pH 7.5

Coeficiente unidades Referencia a 20ºC Factor T Valor realHeterótrofas, oxidación de materia organicaµ_max = d-1 6 E 2 – 10 1.08 6.00ks = mg DQO/L 20 E 15 – 70 20.00BH = Kd d-1 0.062 E 0,025 – 0,075 1.04 0.06

YH 0.6 E 0,4 – 0,8 0.60fD mg DQO/mg DQO 0.2 0.20

Autotrófas oxidación de amoniaco “Nitrificación-Nitrosomonas ; Heterotrofas Desnitrificación-Nitrobacter"µ_maxA = d-1 0.9 E 0,3 – 3,0 1.11 0.89ks = KA NH4-N mg/L 1.4 E 0,2 – 5,0 1.14 1.40bA = Kd d-1 0.05 E 0,03 – 0,06 1.04 0.05

YA 0.24 E 0,1 – 0,3 0.24KO= mgO2/L 1.3

0.82 d -13.42 d -1

Deposito de PRFV cilindrico horizontal enterrado, dos camaras, 1ra camara: Reactor biologico de oxidación total, 2da camara: sedimentador secundario.

Rangos de Bibliografia Metcalf & Eddy

mg DQO(microorganismos) mgDQO(oxidado)

mg DQOmicroorganismos mg N oxidado

Tasa crecimiento especifico a condiciones dadas UA Maxima tasa de utilización de sustrato K'

E13

Felipe: Corrección por temperatura

A15

El crecimiento celular no se produce a la máxima velocidad, sino que es función de aquel sustrato que es limitante en un entorno en el que el resto de parámetros óptimos. Ecuación de MONOD: la velocidad específica de crecimiento celular depende de la concentración de sustrato limitante. µ=µ_max* (S/S+Ks) µ_max = velocidad específica máxima de crecimiento celular, es decir, la correspondiente a la fase de crecimiento exponencial en un cultivo en discontinuo. S = concentración del sustrato limitante.

F15

=µ_máxH (para 20ºC)*factor T^(Tª-20)

A16

Constante de saturación (mg/l). Es el valor de la concentración de sustrato para la cual la velocidad de crecimiento celular es la mitad de la máxima. Es lo mismo que KH

C16

E 15 – 70 DQO 25 100 DBO

A17

bH= Coeficiente de velocidad de respiración endógena (d^-1)

B17

Felipe: g de O2 consumido al dia /g de biomasa

D17

Felipe: otra referencia "valores Default": E 0,05 a 1,6 d-1 a 20° es 0,62

F17

=bH (para 20ºC)*factor T^(Tª-20)

A18

Y H= Coeficiente estequiometrico de rendimiento biomasa/sustrato (g de microorganismos que se generan / g de sustrato que se consumen)

A19

Parte de la biomasa que es de lenta o nula biodegradación, se denomina residuo orgánico o debris. Suele representar el 20-25 % del contenido celular.

A21

Felipe: Se ha determinado a nivel medio que los microorganismos para sobrevivir necesitan por cada 1000 gr. de C, 43 de N y 6 de P, y que en las aguas residuales urbanas existen por cada 1000 gr. de C, 200 gr. de N y 16 gr. de P.

A22

El crecimiento celular no se produce a la máxima velocidad, sino que es función de aquel sustrato que es limitante en un entorno en el que el resto de parámetros óptimos. Ecuación de MONOD: la velocidad específica de crecimiento celular depende de la concentración de sustrato limitante. µ=µ_max* (S/S+Ks) µ_max = velocidad específica máxima de crecimiento celular, es decir, la correspondiente a la fase de crecimiento exponencial en un cultivo en discontinuo. S = concentración del sustrato limitante.

F22

=(µ_maxA (para 20ºC) * factor T^(T-20)*(OD=Oxígeno disuelto necesario en el reactor=2mg/L )) / (KO+OD)

A23

Constante de saturación de nitrógeno (mg/l). Es el valor de la concentración de nitrógeno para la cual la velocidad de crecimiento celular es la mitad de la máxima. Es lo mismo que K NH

F23

=K A(para 20ºC)* factorT ^ (T-20)

A24

b= Coeficiente de velocidad de respiración endógena (d^-1)

B24

Felipe: g de O2 consumido al dia /g de biomasa

F24

=bA (para 20ºC)*factor de T^(Tª-20)

A25

Y A= Coeficiente estequiometrico de rendimiento biomasa/sustrato (g de microorganismos que se generan / g de sustrato que se consumen)

A26

Constante de saturación de oxígeno (mg/l). Es el valor de la concentración de oxígeno para la cual la velocidad de crecimiento celular es la mitad de la máxima.

A28

Felipe: Teniendo en cuenta el pH la T° y el OD

B29

Felipe: K = Um/YA

Reactor Biologico

Página 17

ECUACIONES DE DISEÑO Ref bibliografica Metcalf & Eddy

5. Diseño del reactor Factor de seguridad del proyecto 2.5

Parametro Valor Unidad DBO5 =f

DBOL0.68SRT asumido 20 d E 5 – 15 d SRT minimo para Nitrificar 3.2 d SRT 3.2

1.49 d – 1

0.62

4480 mg SSV/L 8 % XT supuesto para nitrificación

5600 mg SS/L E 2000 - 60000.8

5500 mg SS/L4400 mg SSV/L 7126 mg SS/L

Tiempo requerido para la oxidación de la DBO 0.02 .5 horas

0.07 1.8 horas

Volumen minimo de aireación para nitrificar 12.4 m3

Volumen minimo de aireación para oxidar DBO 3.3 m3

11.0 m3

72.0 m3 SRT nuevo 20.0 días10559.808

Altura humeda 3.0 5028.48Altura total 3.3 19998.72Àrea 24.0

Ancho 4.0Largo 6.0

513.1 kg SSLM

Concentración de SSVLM en el reactor 3379.4 mg/L

0.27 adimensional

2.47 Kg SSV/dia

3.09 Kg SS/dia

Lodo a purgar del sistema Formula de Huisken 8.2 Kg/dia 824.3 L

3600.00 L/d

-5.29 Kg/dia Modelo MVA07T4Volumen de lodo a purgar en el reactor 2103.4 L/d Q de lodo +agua Q bomba 1200.0 L/m

-4.99 L/d lodo puro -499.4 L Tiempo purga -0.4 min

99.0 % Tiempo purga 3.0 min

-56.00 fracción E 0,25 – 1 Modelo MVA07T4

-9,386.5 m3/d -9386496 L/d Q bomba 1200 L/m

-3911 ciclos/d Tiempo entre ciclos Tiempo de recirculación2 min -0.4 minutos -7822.1 min/día

2400.0 L/ciclo

10.3 horas E 5– 12 h

Masa de DBOL utilizada 13.6 Kg/d

Demanda de oxigeno sin nitrificación 10.1 Kg/d

O2 aplicar 10 kg/dDemanda de oxigeno con nitrificación 40.4 Kg/d

54Carga masica o relación F/M 0.05 d – 1 E 0,2 – 0,6

Rangos sugeridos para mezcla completa

Factor utilización de substrato nitrificación (U)

Tasa de eliminación de DBO (Te)Kg DBO5eliminada/Kg SSVLM d

Concentración SSVLM reactor XTConcentración de SSLM reactor X AsumidaRelación SSVLM/SSLM R AsumidaConcentración lodo recirculado Asumido CrConcentración lodo recirculado calculado Cr

Tiempo requerido para la oxidación del amoniaco Tnit

Vol Reactor teorico (asumiendo el SRT) VT

Volumen real del Reactor VR

Cantidad de lodo en el reactor V*Xt

Producción de lodo observada Yobs

Cantidad lodo Activo Px

Cantidad de lodo total LT

Volumen de lodo a purgar en el reactor Vp

Masa de lodo a purgar MLp

Caudal de lodo a purgar QpConcentración de lodo en el decantador % para Vp

Tasa de recirculación Qr/QCaudal de recirculación QrNumero de ciclos NcTiempo del ciclo TcCaudal recirculado por ciclo Qrc

Tiempo de Retención Hidraulico TRH reactor

F34

Felipe: De bicliografia Metcalf

G36

Felipe: Demanda Biologica de Oxigeno Limite

F37

Felipe: Relación DBO5/DBOL * DBO5/DBOL= 0,68 * DBOL/DBO5= 1,5

A38

Tiempo de retención de sólidos o tiempo de retención celular. Tiempo medio que los SS pasan en el interior del reactor.(Cantidad de biomasa en el reactor / biomasa purgada en exceso por día) debes estar entre 20 y 40 dias

B38

Para SBR para ARU, este valor ha de estar comprendido entre 10-30 dias

A39

Felipe: Tiempo minimo de retención celular

B39

SRT Nit = 1/(YA* K'-bA)* Fac Seg) Factor de seguridad: 2,5 Metodo M&E pg 797

E39

Felipe: Metodo Jose Luis

A40

Para la oxidación de amoniaco U= (1/SRTm N+Kd)* 1/Y

A42

T = (1/ SRTminN +bH) * 1/YH

B45

Felipe: Se pueden determinar en el Fotometro SST

B46

Felipe: Debe estar entre 0,7 y 0,9

B47

Felipe: Asumirlo, entre 4000 y 10000

B48

Felipe: Asumido*80% de lo Volatil

D48

Felipe: Metodo de calculo con la formula del SBR Cr = QDXtotal*SRT*1000 Vr Cr: mg/L

A50

T ox= (DBOinf- DBOafl) Te* XT Te: Tasa de eliminación de DBO XT: Solidos Suspendidos volatiles de licor mexcla supuestos dentro del reactor

A52

T oxNH4 = (No-N) U* XT*fNH4 Te: Tiempo oxidación del amoniaco XT*fNH4: Porción supuesta de solidos suspendidos volatiles de licor mexcla para la nitrificación suelen ser el 8%

B54

Felipe: Vol min nitrificar= Q*Tnit

B58

V = SRT(d) * Q(m3/d) * Y * (So-S) XT * (1+ Kd * SRT) SRT asumido (oxidación total E 20 y 40 dias) Coeficientes Kd , Y de las heterotrofas S: solidos suspendidos en el efluente

E60

Felipe: V = V*XT Q*Y*So - Q*Y*ss - V*XT*Kd

A69

Cantidad de lodo en el reactor Ecuación de la hoja de calculo del SBR

B69

=QΔXTOTAL * SRTNuevo

A71

Utilizando los datos del balance de materia Biomasa activa (parte volátil del fango) a partir de XT que hay en el reactor

B71

=(QΔXv / QΔXtotal) * XT

A73

Felipe: producción observada de lodo

B73

L = Y /( 1+ Kd*SRT)

B75

P = Yobs *Q *(So – ss) *(1/1000) ss: DBO soluble en efluente

A77

(en base SST)

B77

Felipe: SS/R Relación: SSLM vs SSVLM

A81

Felipe: Metodo hoja de calculo del SBR

B81

Felipe: Qp= QΔXtotal/Cr * 1000

A82

Masa a purgar= incremento de SSLM – S que salen en el efluente Lp = LT-(Qe/86400)*Ss*(86400/100) Ss: Solidos suspendidos perdidos en el efluente M&E

A83

Felipe: lodo a purgar del reactor metodo Metcalf & Eddy

B83

Felipe: Qp = Vr*XT - SRT*Qe*Ss SRT*XT Ss: solidos biologicos en el efluente Qe: Caudal a tratar XT: Solidos Suspendidos totales asumidos Vr: volumen reactor SRt: tiempo retencion celular nuevo

E83

Felipe: Caudal de bombeo. Especificaciones de la bomba instalada.

B84

Felipe: Qp=MLp*1,06 Densidad del lodo 1,06 Kg/L

B85

Felipe: La concentración de lodos de decantadores secundarios posterior a reactor aerobio con aire suelen estar entre 0,5 y 1,5 % (M&E)

B87

(XT*(Q+Qr) =Cr*Qr Cr: concentración de lodos SSV de recirculación Xt: SSVLM Fr debe estar entre 0,5 y 1,5 Qr/Q = XT (Cr - XT)

A88

Bombeo de camara de decantación a el reactor

E88

Felipe: Caudal de la bomba con que se recircula el licor mezcla del decantador al reactor

A89

Felipe: Frecuencia con que se recircula en un día

A90

Felipe: Tiempo que se enciende la bomba de recirculación

B93

TRH = Vr(m3)/Q(m3/dia)

B95

Kg DBOL= Q (m3/d)*(So -ss(mg/l))*(1/1000) f

B97

Sin nitrificación Kg O2 = (masa de DBO total utilizada kg/d) – 1,42 (masa de organismos purgados Kg/d) Kg O2/d = Q* ( So-S) * (1/1000) f

B100

Con nitrificación Kg O2/d = Q* ( So-ss) * (1/1000) -1,42 Px + 4,57 Q * (No- N) *(1/1000 kg/g) f No= NKT del afluente mg/L N = NKT del efluente mg/L Px= SSVLM producidos

B101

Felipe: otra forma de calcular kgO/d = Q*Ko*S+4,57*No

A102

Para SBR para ARU, este valor ha de estar comprendido entre 0,04 - 0,1 d-1. F/M =(Q entrada* DBO5, entrada) / (MLVSS * V total teniendo en cuenta todos los tanques) F/M = DBO5 entrada / (TRH * XT(SSVLM))

B102

F/M = So/TRH(d)*XT

C102

mgDBO5/mg SSVLM/d

Reactor Biologico

Página 18


ImputsOkRecalcule

3.- Influente a tratar21.672

Q 168 m3/dDBO5 (So) 105 mgDBO/L

DBO5s 36.75 mgDBO/LDQO 465 mgDQO/LDQOs 162.75 mgDQO/LSST 188 mg SS/LSSV 150.4 mg SS/L

NKT 40 mg N/LN-NH4 0 mg N/LN -Total 40 mg N/LP- Total 8 mg P/LAlcalinidad 50 mg CaCO3/LBiodegradabilidad 0.23 DBO5/DQOCarga 17.59968 Kg de DBO5/d

I11

Caudal de entrada a tratar

J11

=[(Nº hab_equiv)*(Q teórico generado por cada hab_equiv al dia (l/hab*d)] / (1000(para pasar de L a m3))

I12

DBO5en el influente

J12

DBO5 en el influente

I13

DBO5 soluble en el influente

J13

= DBO5 * 35% (% de la parte soluble según bibliografía)

I14

DQO en el influente

I15

DQO soluble en el influente

J15

= DQO * 35 % (% de la parte soluble según bibliografía)

I16

Sólidos suspendidos totales en el influente

I17

Sólidos suspendidos volátiles en el influente

J17

=SST * 80%

I18

NKT en el influente (Norgánico+ Namoniacal)

I19

Nitrógeno amoniacal en el influente

I20

Nitrógeno amoniacal en el influente

I21

Fósforo total en el influente

J23

Felipe: DBO5/DQO Índice de la biodegradabilidad del H2O < 0.2 No biodegradable 0.2 - 0.4 Biodegradable > 0.4 Muy biodegradable

Reactor Biologico

Página 19

6. Calidad del efluenteParametros de vertido

50 52.4%50 52.4%

DQOefl 150 67.7%50

N-NH4 0.4

Ntotal 1Ptotal 1

7. Cantidad de aire a sumnistrar

% de O2 22 %densidad aire 1.225 Kg/m3Cantidad deO2 teorico aplicar 10 m3/d Transferencia del O2 8 %

Cantidad de aire real 125 m3/d

Factor de seguridad 2Cantidad de aire Total de diseño 250 m3/dQ Aire a suministrar 5.21 m3/h

Equipo a utilizar Motosoplante con difusores de burbuja fina Eficiencia del equipo 70 %Potencia equipo motosoplante 0.43 kwNumero de difusores a usar 2 unEquipo a utilizar Airjet Eficiencia del equipo 30 %Potencia 2.7 kw

8. Sedimentación secundaria

Caudal medio horario 7.0 m3/hCaudal punta 20.952 m3/h

Carga de superficie 0.7 m3/m2 h

Carga de solidos 3.0 Kg/m2 h

* Temperatura 20.0 ºC* Viscosidad Cinemática del Agua 0.010

998.23

Diámetro de las partículas (m) 0.0004 m1.0 gr/cm³

0.01010.030 adim

0.040 adim9.81

Velocidad critica de arrastre 0.03 m/s93.8 m/h

Ensayo de sedimentabilidadAltura clarificado tras la sedimentación 0.5 mTiempo sedimentación 1 hVelocidad de sedimentación floculos 0.50 m/h

Ancho m 7.0 mLargo 11.0 mAltura 3.0 mVolumen minimo necesario decantación 27.94

231.0077.00

Area supeficial minima req 9.98Area supeficial req a condiciones punta 29.93

0.091 m3/m2 hVelocidad ascencional del flujo 0.09 m/hTiempo de retencion hidraulico 33.1 h

Carga de solidos 0.5 Kg/m2 hLongitud vertedero Thompson

Maximo permitido a

DPHEficiencia teorica

DBO5 efl SDBO sol eflu ss

Ss biologicos efl X

cm2/s*Peso específico del agua, en kgf/m3 kgf/m3

* S Densidad de la particula (gr/cm³)* Viscosidad Absoluta, en kgf s / m2 kgf s / m2

* F factor de fricción Darcy weisbach

* K constante para material unigranular

*g Aceleración de la Gravedad m/s2

m3

Volumen camara Vc m3

Area superficial media As m2

m2

m2

Carga de superficie Cs

J49

A una Tº de 15ºC

I50

Ar= At (m3/día)/ Tde O2(%)

I52


I54


I58

P = Qaire*R*Tº)/(29,7*n*e)*[(Pa/Pd)^0,283 -1] Q = Caudal en en peso kg/s R: cte universal gases 8,314 Kj/mol kº n = cte 0,283 Tº = temperatura absoluta en º kelvin e = eficiencia del equipo Pa = presión absoluta de aspiración = P atm local Pd = presión absoluta de descarga = P atm local + presión inducida necesaria para vencer las perdidas en la tuberia, difusores y la columna de agua del reactor

I83

Felipe: particulas granulares

J83

andres ochoa: Ecuación de Camp Vc= (8k(S-1)*g*d)/f)^0,5 f: factor de fricció s: densidad k: cte material

I88

Felipe: Vsed entre 0,1 y 1 m/h

J95

A media= Largo por el ancho de la camara (AxL)* 60% si el tanque es cilindrico ya que laseccion no es uniforme

I96

Felipe: para cumplir la condición de carga superficial maxima a condiciones normales

J99

Felipe: Debe cumplir tambien que no sea moyor que la velocidad de sedimentación de los floculos a sedimentar

J102

Felipe: Carga de solidos= X/1000*Qe As X: SST asumidos Qe : caudal de entrada horario As: area superficia calculada

Reactor Biologico

Página 20


Población a servir 100 hab_ heqDotación 150 L/hab*dAporte de contaminación tipica 60 grDBO/d*hCarga contaminante tipica 400 mgDBO/L

1.5 4. Balances de materia en el reactor1.09

Q punta 12.04 m3/h µ_H 0.11 (d^-1)60.1 mgDQO/L 0.38 mgDQO/L

111.6 mgDQO/L 153.8 kg DQO/d171.7 mgDQO/L 3.85 kg/d DQO102.7 mgDQO/L 0.95 kg/d DQO190.7 mgDQO/L 3.38 kg/d SSV

SSVb 55.5 mg SS/L µ_A 0.36 (d^-1)

SSVnb 94.9 mg SS/L 0.95 mg N/LSSnb 132.5 mg SS/L 4.32 kg DQO/dSNH0 39.48 mgNH/L 38.53 mg N/L

0.10 kg/d DQO3.45 kg/d SSV

biomasa 15.90 kg/d SSV1.42 mgDQO/mgSSV 19.35 kg/d SSV

0.087 mgN/mg DQO 22.20 kg/d SS0.017 mg P/mg DQO 25.65 kg/d/tanque SS

4.57 mgO/mg NH

DBOL/DBO5

DQOb/DBOL

SS SS

XS VXH

ST,0 QDXH

SI QDXHi

XI QDXbio,H

SNH

VXA

SNO

QDXA

QDXbio

SSvnb,inf

QDXv

SSnb,inf

QDXtotal

P11

Velocidad específica de crecimiento celular de las bacterias heterótrofas

Q11

=(1 / SRT efectivo)+ bH

L12

DQO soluble biodegradable (Rápidamente biodegradable)

M12

=DBO5 SOLUBLE *(DBO L / DBO5)* (DQOb/ DBOL)

P12

Sustrato soluble biodegradable

Q12

=(K S* µH) / (µmax,H – µH )

L13

DQO particulada biodegradable (Lentamente biodegradable)

M13

=(DBO 5 * (DBOL/DBO5) * (DQOb/DBOL)) -SS

P13

Cantidad de biomasa activa en el reactor

Q13

=(YH *Q entrada *(S T influente-S S en el reactor )) / (µ H *1000)

L14

DQO biodegradable total

M14

=SS + XS

P14

Balance de biomasa heterótrofa activa en el reactor

Q14

=(µ_H -bH)*(VXH)*Fracción bioquimica e 0,5 y 0,7

L15

DQO soluble inerte

M15

=DQOsoluble -SS

P15

Balance de residuo orgánico (debris)

Q15

=bH * fD * (VXH ) * fracción bioquimica e 0,5 y 0,7

L16

DQO particulada inerte

M16

=DQO TOTAL – SS – SI – XS

P16

Balance de biomasa heterótrofa (inerte y activa) expresada en masa

Q16

=(Q∆Xh+Q∆Xhi) / 1,42

L17

Sólidos en suspensión volátiles biodegradables

M17

=(SSV * XS) / (XS+ XI)

P17

Velocidad específica de crecimiento celularde las bacterias autótrofas

Q17

=(1/ SRT minimo para nitrificar) + bA )

L18

Sólidos en suspensión volátiles no biodegradables

M18

=SSV-SSVb

P18

NKT soluble. Concentración de nitrógeno amoniacal en el reactor

Q18

=(KA * µA) / (µmax_A – µA )

L19

Sólidos en suspensión no biodegradables

M19

= SST – SSV + SSVnb

P19

Cantidad total de biomasa autótrofa activa en el reactor

Q19

=(YA *Q entrada *(S NH influente- S NH en el reactor )) / (µ_A *1000)

L20

SNH:= NKT soluble

M20

=NKT entrada -((N asimilado por la biomasa)/Q entrada)*1000 (para pasar a mg/L))

P20

Nitrógeno nítrico que corresponde sólo al nitrógeno en forma de nitratos.

Q20

=(((VXA*µA)*1000(para pasar a gDQO )) / ҮA) / (Q entrada/Ntanques)

P21

Balance de biomasa autótrofa activa en el reactor

Q21

=(µ_A – bA) * VXA * t para ox amoniaco

P22

Balance de biomasa (heter. Y autótrof)expresado como masa. Volátil y biodegradable

Q22

=QΔXbio,H+ (QΔXA /1,42)

P23

Masa volátil, no biodegradable

Q23

= (Q/ Nº tanques) * (SSVb/ 1000(para pasar a Kg))

L24

Oxígeno necesario para degradar 1 mg de materia orgánica. 1,42 mg de tejido celular sintetizado expresados como DQO se corresponden con 1 mg de SSV.

P24

Fango volátil generado. Lo biodegradable y volátil, + lo volátil no biodegradable.

Q24

=QΔxbio+SSvnb,inf

L25

Cantidad de nitrógeno asimilable como tejido celular por la biomasa y en el residuo orgánico.

P25

Parte no biodegradable

Q25

=(Qentrada/Nº tanques)*(SSnb,inf/1000(para pasar a Kg))

L26

Cantidad de fósforo asimilable como tejido celular por la biomasa y en el residuo orgánico.

P26

Fango total=fango volátil generado (biodegradable y no biodegradable)+ SS no volátiles

Q26

=SS nb,inf+QΔ Xbio

L27

Oxígeno necesario para oxidar 1 g de N

Reactor Biologico

Página 21

Parametros de vertido

Reales obtenidos con el tramiento Eficiencia real unidades Kg/d25 76.2% mg DBO5/L 13.41

mg DBO5/L86 81.5% mg DQO/L

200 -6.4% mg SS/L

mg N/L

20.5 mg N/Lmg P/L

0.0035 Kg/s

Motosoplante con difusores de burbuja fina P asp P des

1 atm 1.5atm(0 – 5 m3/h difusor modelo 270mm)

Tiempo de aporte 24.0Tiempo de aporte 8.0

Media E 0,34 - 0,68; Punta 1 - 1,3

E 0,97 - 5

1.6 m/min V < 1,5 m/min

0,1 < V < 1 m/h

para un TRH > 4 h

Media E 0,34 - 0,68; Punta 1 - 1,3 2.17683116883117V < 0,6 m/h

Mucho tiempo minimo 4 horas

E 0,97 - 5

Rangos sugeridos para decantadores secundarios en aireación prolongada

M58

P = D reactor (mca) + 30% perdidas 1 atm = 10 mca

1. Selección de parametros de partida para desarenador1 Caudal de diseño 6.982 Caudal maximo 52.33 Dosis de cloro 6.00 mg/L4 Numero de unidades 2.005 Tiempo de contacto a caudal maximo 15.00 min6 Profundidad util 1.50 m7 Relacion longitud/anchura de la balsa 1.45

8 Caudal de diseño por linea 3.499 Caudal maximo por linea 26.16

10 Consumo medio de cloro 1.01 Kg/d11 Consumo punta de cloro 0.31 Kg/h12 Volumen unitario util de la balsa 6.5413 Volumen total util de balsas 13.0814 Superficie unitaria de la balsa 4.36 m215 Longitud balsa 2.51 m16 Anchura balsa 1.73 m

m3/hm3/h

m3/hm3/h

m3

m3


Rango 4 a 15 recomendado 60,5 A 1,5 Valor recomendado 1Rango 0,15 a 0,4 recomendado 0,3Para gruesos 8 a 15 recomendado 12; Finos 5 a 10 recomednado 6Para gruesos 30 a 100 recomendado 60; Finos 5 a 20 recomednado 10

Especif Reactor Bio

Página 24

ESPECIFICACIONES SISTEMA DE DEPURACION BIOLOGICA PARA AGUAS RESIDUALES URBANASReactor Biologico Secuencial SBR

Acondaqua S.L ingenieria del Agua

Dotación neta 75COMPONENTES / CARACTERISTICAS Tipo

Población maxima a servir (hab_equiv)Caudal maximo diario Qm (m3/día) Err:522

Homegenización Volumen homogenización Teorico (L) 120,000Diametro tanque (m) 6.5Longitud tanque (m) (sección cilindrica) 4.5Volumen Tanque a usar (L) incluye abombados 153,424Longitud total Tanque homogenización incluye abombados (m) 5.1Tanques de homogenización sugeridos comercial

#REF!Nº reactores SBR (un) 1V reacción Total (L/ reactor) 11,024Diametro tanque (m) 3.5Longitud tanque (m) (sección cilindrica) 12.0Longitud Total (incluye abombados) (m) 13.2V Total tanque SBR (incluye abombados) (L) 115,454SedimentadorV tanque ozonización O3 individual +(5% V t) (L) 0Diametro tanque (m) 2.0Altura tanque (m) 4.0Volumen Tanque deO3 individual exterior (L) 12,566Volumen a desinfectar (L)

DesinfecciónV tanque ozonización O3 individual +(5% V t) (L) 0Diametro tanque (m) 2.0Altura tanque (m) 4.0Volumen Tanque deO3 individual exterior (L) 12,566Volumen a desinfectar (L)

Tanque estabilización de lodos V de lodos producidos (L/día) #REF!V de lodos a estabilizar (L/periodo estavilización) #REF!Diametro tanque (m) 1.2Longitud tanque (m) (sección cilindrica) 2.1V tanque estabilización lodos +10%(L) 2,921Longitud total del tanque incluye abombados 2.7

Bomba suministro Afluente a SBR Tiempo de llenadoCaudal suministro por reactor (m3/ciclo) Err:522

A14

V = Qm * 0,5

A17

El Volumen a usar debe ser mayor que el volumen teorico

B18

Longitud abombado D 1,5m = 0,31m

A27

Volumen real , se ha calculado que el volumen q representa los abombados menos el borde libre de acuerdo a la tuberia de entrada al tanque es un 7% del V total,la celda se pondra roja si no cumple con el factor de mayoración del 7%

A47

Vol total +10%

Especif Reactor Bio

Página 25

Err:522Q bombeo minimo (L/s) Err:522Potencia (Kw)Modelo Tiempo de operación (h- día)Consumo energetico Kw-h

Bomba extracción clarificado por tanque SBR Tiempo extarcciónCaudal a extraer por reactor cada ciclo (L/h) Err:522

Err:522Perdida de carga (m) 5.00Potencia (Kw) 0.6Modelo MXV07T2Tiempo de operación (h- día) 0.0Consumo energetico Kw-h 0.0

Bomba extracción lodos SBR Tiempo purgaCaudal a extraer por reactor cada ciclo (L/ciclo) #REF!Q bombeo (L/h) #REF!Q bombeo (L/s) #REF!Perdida de carga (m) 4.00Potencia (CV) 0.55Modelo MXV07T2Tiempo de operación (h- día) 0.00Consumo energetico Kw-h 0.00

Equipo soplante para suministro de oxigeno

Necesidad de(O2) MO total por reactor (Kg/día) #REF!Necesidad (O2) MO total promedio/reactor (Kg/h) #REF!Necesidad (O2) MO total punta / reactor (Kg/h) #REF!Aporte de (O2) Nominal punta total sistema (Kg/ciclo) #REF!

Potencia (Kw) 1.1Q bombeo nominal (m3/h)Modelo de la soplante Oxi101/10Diámetro del colector del aire (mm) 110

1.5

Caudal Total de aporte al sistema (L/h) Todos reactores

Q bombeo minimo por reactor (L/s) (extracción en 1 hora)

Horas de aireación por ciclo

A53

Consideramos todo el caudal que se extraerá del tanque de homogeneización teniendo en cuenta todos los reactores, aunque no suministremos a todos ellos al mismo tiempo. Esto lo hacemos por seguridad por si en algún momento al tanque de homogeneización le entrará más caudal para lo que ha sido diseñado y la bomba tuviera que bombear a todos los reactores a la vez.

Especif Reactor Bio

Página 26



L / hab_ equiv-díaindustrial

24 h Diametro (m) 1.5 2 2.4Err:522 L/h Avance abombado (m) 0.31 0.43 0.44

Volumen abombado (L) 273 675 990

30 minutos

Especif Reactor Bio

Página 27

60 minutos

2 minutos

4

0.1544864

Especif Reactor Bio

Página 28



-135 135

2.8 30.58

20501.2 1.2 1.2

2.48.08

36,553

TRH #REF! h

K12

Longitud abombado D 3,0 m = 0,58m

L12


M12


Presupuesto

Página 29

SCANDALLO INSTALACIÓN SBR 350 hab empresaPARTIDA 1: EQUIPOS

NÚM. ITEM CÓDIGO1 ARQUETA DE REGISTRO 90 DP-2208-02

2 DESBASTEReja desbaste de finos con limpieza manual CVA-ARF

3 HOMEGENIZACIONDeposito en PRFV de20 m3 (D: 2,0 m; L: 6,6 m)Bomba sumergible trituradora de suministro a SBR

4 REACTOR BIOLOGICOReactor aerobio tipo SBR en PRFV de 23 m3 (D: 2,0 m; L: 7,6 m)Aireador tipo oxijet modelo oxi 101/10, potencia 2kwBomba sumergible para extracción de clarificado, modelo MXV07T2 de 0,55 KvBomba sumergible para extracción de lodos, modelo MXV07T2 de 0,55 Kv

8 PROCESO TERCIARIOFiltro lechomixto silex antracita D 0,55 m ; h: 1,7 mFILTRO LECHO MIXTOGenerador de ozono

Reactor de ozonización ; Deposito en PRFV de 6 m3 (D: 2,0 m; L: 6,6 m)Conduccionesvalvula automatica Valvula de bola de 2”Boyas de nivelCaudalimetro

PARTIDA 2: ELECTRIFICACIÓN+AUTOMATIZACIÓN1 CUADRO GENERAL DE MANIOBRAS (50)2 CUADRO GENERAL DE ALIMENTACIÓN3 LUMINARIAS (4 LUM FLUORESCENTES (2X36)4 INSTALACIÓN ELÉCTRICA COMPLETA

PARTIDA 3: OBRA CIVIL1 SOLERA HORMIGÓN2 ZANJAS/regata3 arqueta4 TEJADILLOS PROTECCIÓN EQUIPOS5 Planchada mortero de agarre de dimensiones 4.900x2100

PARTIDA 4: FONTANERÍA 1 INSTALACIÓN + PVC RÍGIDO 1" (150 m) tub presión + accesorios

OTROSANIMACIÓN 3D (J)pta en marchadescargatransporte

Presupuesto

Página 30

MTTO GENERALINGENIERÍAAJUSTE

Presupuesto

Página 31

MOD. PROV. COSTE/UD UD COSTE (€) DTO FINALHW 458 2 916 45 503.8

MIRAPLAS

- SALHER 804.47 1 804.47 - 804.47MIRAPLAS

11

CAPRARI 1

MIRAPLASCAPRARI 1 0 0CAPRARI 1 0 0

- CAPRARI 1 0 0

FSA230/18 HWLM-263-125 HW 1,470.00 € 1 1470 45 808.5

124.96 16 1999.36 0 1999.36

TOTAL PARTIDA 1 4,273.83 € 3612.33

FLR 7500 1 7500 30 5250FLR 2250 1 2250 30 1575FLR 1850 1 1850 30 1295FLR 4500 1 4500 30 3150

TOTAL PARTIDA 2 16100 11270

ESCANDELL 1ESCANDELL 1ESCANDELL 1 22100 22100

FLR 6350 1 6350 30 4445ESCANDELL 1

TOTAL PARTIDA 3 28450 26545

ESCANDELL

800 800300 3002000 20001000 1000

Presupuesto

Página 32

1200 120012600 12600-12600

TOTAL PARTIDA OTROS 5300 17900

TOTAL PRESUPUESTO #REF! #REF!

BENEFICIO #REF!

+ 16% IVA62783.6428 54123.83 #REF!

2.00% 1082.47665.00% 2706.1915

51417.6385 #REF!

TABLA DE PESO ESPECIFICO Y VISCOSIDADES DEL AGUAPARA DIFERENTES TEMPERATURAS

0 999.87 0.01792 0.00018286 0.0179221 999.93 0.01732 0.00017673 0.0173212 999.97 0.01674 0.00017082 0.0167413 999.99 0.01619 0.00016520 0.0161904 1000.00 0.01568 0.00016000 0.0156805 999.99 0.01519 0.00015500 0.0151906 999.97 0.01473 0.00015031 0.0147307 999.93 0.01429 0.00014582 0.0142918 999.88 0.01387 0.00014153 0.0138729 999.81 0.01348 0.00013755 0.013483

10 999.73 0.01310 0.00013367 0.01310411 999.63 0.01274 0.00013000 0.01274512 999.52 0.01239 0.00012643 0.01239613 999.40 0.01206 0.00012306 0.01206714 999.27 0.01175 0.00011990 0.01175915 999.13 0.01145 0.00011684 0.01146016 998.80 0.01116 0.00011388 0.01117317 998.80 0.01088 0.00011102 0.01089318 998.62 0.01060 0.00010816 0.01061519 998.43 0.01034 0.00010551 0.01035620 998.23 0.01009 0.00010296 0.01010821 998.02 0.00984 0.00010041 0.00986022 997.80 0.00961 0.00009806 0.00963123 997.57 0.00938 0.00009571 0.00940324 997.33 0.00916 0.00009347 0.00918525 997.07 0.00895 0.00009133 0.00897626 996.81 0.00875 0.00008929 0.00877827 996.54 0.00855 0.00008724 0.00858028 996.26 0.00836 0.00008531 0.00839129 995.97 0.00818 0.00008347 0.00821330 995.68 0.00800 0.00008163 0.008035

Temperatura(º C)

Peso Específico(Kgf/m3)

Viscosidad Absoluta(g/cm-s)

ViscosidadAbsoluta(Kgf-s/m3)

ViscosidadCinematica

(cm2/s)

ptar hoja de cálculo

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