proračun nosača od lepljenog lameliranog drveta...

Proračun nosača od lepljenog lameliranog

drveta, određenih geometrijskih formi

(30. mart, 7. april 2020.)

DRVENE KONSTRUKCIJE 2

(6. semestar studija smera za konstrukcije na

Građevinskom odseku)

PRORAČUN NOSAČA OD LEPLJENOG LAMELIRANOG DRVETA

Konstrukcija ramova


Lučni nosači


Lučni nosači-luk na tri zgloba


Lučni nosači-luk na tri zgloba

proverljiv izrazom:

za odgovarajuće opterećenje. A

C

2

, ,,0,

,0, , ,

1.m y dc d

mc d m y d

kf f

2

, ,0,

, , ,0,

1,m d c d

crit m d c z c dk f k f


Lučni nosači-luk na dva zgloba

Konstrukcija nastavaka može se izvesti na dva načina:


Lučni nosači-luk na dva zgloba

,,max, , , 2

6,

ap dm d m ap d l

ap

Mk

b h

, ,

,

1...........(1)m ap d

r m dk f

,,90, , 2

6,

ap dt ap d p

ap

Mk

b h

,90, ,

,90,

1.........(2)t ap d

dis vol t dk k f

,90, ,

, ,90,

1................(3)t ap dd

v d dis vol t df k k f

2

, ,0,

, , ,0,

1..............(5)m d c d

crit m d c z c dk f k f

2

, ,,0,

,0, , ,

1.................(4)m y dc d

mc d m y d

kf f

kontrolišu se preko relacija:

https://www.google.com/url?sa=i&url=https%3A%2F%2Fstructurae.net%2Fen%2Fstructures%2Fbridges%2Fwooden-bridges&psig=AOvVaw2rqjYbQf-fMPYfO_nx906D&ust=1586773082757000&source=images&cd=vfe&ved=0CAIQjRxqFwoTCJj71J_V4ugCFQAAAAAdAAAAABAg


Trozglobna ramovska zakrivljena forma glavnog vezača-proračunski postupak

Za sračunata opterećenja i njihove odgovarajuće kombinacije, uključuj-

ći određene parcijalne koef. sigurnosti, treba sračunati granične

vrednosti sila u presecima A, m,n, o i C i za usvojene orjentacione

dimenzije istih, izvršiti odgovarajuće kontrole napona. Na sledećim stranama

dat je postupak kontrole napona preko odgovarajućih izraza o kojima je već

bilo reči na ranijim predavanjima.

U zonama nosača koje su zakrivljene i koji se karakterišu promenljivom ili

konstantnom visinom javljaju se, zavisno od dejstva opterećenja, naponi

zatezanja ili pritiska upravno na vlakna. U slemenoj zoni nosača, naponi

zatezanja treba da zadovolje sledeći uslov.



Radijalni naponi pritiska upravno na vlakna treba da zadovolje sledeći uslov.

,90, ,90,

3

2d

c d c d

Mf

b h r



2 2180

inb h hr

Zapremina zakrivljenog dela nosača

Ostala naponska stanja proveriti u skladu sa

jednačinama 3, 4, 5 sa strane 8.


Bočna, torziona stabilnost nosača

Bočno-torziono izvijanje bočno nepridržanog nosača

izloženog čistom savijanju

Usled opterećenja greda se pomera u svojoj ravni, ravni z-z

i u poprečnom pravcu, tj. u ravni y-y. Ove dve deformacije (pomeranja)

su međusobno nezavisne. Prilikom pomeranja grede u bočnoj ravni

dolazi , usled komponente momenta savijanja, do torzije i njene tkzv.

bočne nestabilnosti. Pomeranje u z-pravcu obeležićemo slovom w, a ugao rotacije / .dw dz



Iz uslova ravnoteže grede može se u bilo kom preseku odrediti

vrednost momenta savijanja i torzionog momenta

Na osnovu teorije elastičnosti znamo:

gde je:

modul elastičnosti

moment ibercije poprečnog preseka oko ,,slabije’’ ose

faktor torzione krutosti

modul smicanja.

(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

Ako jednačinu (1) ubacimo u jednačinu (5) i diferenciramo

po x:

(6)

Ako jednačinu (4) ubacimo u jednačinu (3) i dobijeno unesemo u

jednačinu (6):

(7)

(8)

ili

gde je

(9)

Rešenje diferencijalne jednačine (8) može se pisati u obliku:

(10)

gde su A i B proizvoljne konstante.

U osloncima nema rotacije ni torzije grede, tako da se na osnovu

graničnih uslova može zaključiti i pisati:

(11)



Netrivijalno rešenje jednačine:

(12)

Za osnovni oblik izvijanja, n=1.

Kombinovanjem jednačina (9) i (12), dobijamo:

(13)

Odgovarajuće naponsko stanje:

(14)

ili

(15)

proračun nosača od lepljenog lameliranog drveta...

Documents